electrificación de una fábrica para la fusión de vidrio y...

Electrificación de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases.

TITULACIÓ: Ingeniería Técnica Industrial especialidad Electricidad

AUTOR: VICENTE RAMOS MORENO

DIRECTOR: E. RENARD ZEPPA

FECHA: Junio del 2009


VOLUMEN 1 TITULACIÓN: Ingeniería Técnica Industrial en Electricidad

AUTOR: VICENTE RAMOS MORENO DIRECTOR: E. RENARD ZEPPA

FECHA: JUNIO 2009

Electrific. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. . 2. MEMORIA

1


2- MEMÓRIA TITULACIÓN: Ingeniería Técnica Industrial en Electricidad La propiedad: Autor: VIDRIERA CATALANA Vicente Ramos Moreno.

INDICE-MEMORIA Pág. 2.0 HOJA DE IDENTIFICACIÓN……………………………………………………………..1 2.1 OBJETIVO…………………………………………………………………………………2 2.2 ALCANCE……………………………………………………………………………….…2 2.3 ANTECEDENTES…………………………………………………………………………3 2.4 NORMAS Y REFERENCIAS………………………………………………………….…..3

2.4.1 Disposiciones legales y normas aplicadas………………………………………...3

2.4.2 Bibliografía y documentación………………………………………………….…6

2.4.3 Programas de cálculo……………………………………………………………..7

2.4.4 Plan de gestión de la calidad aplicado durante la redacción del Proyecto………..7

2.4.5 Otras referencias…………………………………………………………………..7

2.5 DEFINICIONES Y ABREVIATURAS……………………………………………………7 2.6 REQUISITOS DE DISEÑO………………………………………………………………..8

2.6.1 Emplazamiento de la actividad…………………………………………………...8

2.6.2 Descripción de la actividad……………………………………………………….8 2.6.3 Proceso industrial………………………………………………………………..10 2.7 ANÁLISIS Y SOLUCIONES……………………………………………………………..11

2.7.1 CT abonado……………………………………………………………………...11

2.7.2 Características generales del centro de transformación ………………………...11

2.7.3 Programa de necesidades y potencia instalada en KVA ………………………..12

INDICE-MEMORIA Pág.

2.7.4 DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN DEL CT………………………….…12

2.7.4.1 Obra civil ……………………………………………………………...12

2.7.4.2 Características de los materiales ……………………………………...12

2.7.4.3 Instalación eléctrica del CT……………………………………………14

2.7.4.3.1 Características de la red de alimentación …………………...14

2.7.4.3.2 Características de la aparamenta de Media Tensión ………...15

2.7.4.4 Características descriptivas de las celdas y transformadores de Media Tensión ………………………………………………………………………………………..20

2.7.4.5 Características del material vario de media tensión del CT…………..29

2.7.4.5.1 Interconexiones de MT, puentes a los trafos………………...29

2.7.4.5.2 Defensa de transformadores…………………………………30

2.7.4.5.3 Equipos de iluminación……………………………………...32

2.7.5 MEDIDA DE LA ENERGÍA ELÉCTRICA…………………………………….32

2.7.6 RELÉS DE PROTECCIÓN, AUTOMATISMOS Y CONTROL en MT………32

2.7.7 INSTALACIONES SECUNDARIAS ………………………………………….34

2.7.8 PUESTA A TIERRA DEL CT………………………………………………….36

2.7.8.1 Tierra de protección…………………………………………………...36

2.7.8.2 Tierra de servicio ……………………………………………………..36 2.7.9 TOMAS A TIERRA…………………………………………………………….37

2.7.9.1 Uniones a tierra………………………………………………………..37 2.7.9.2 Tomas a tierra……………………………………………………….…37


2.7.9.3 Conductores de tierra………………………………………………….38 2.7.9.4 Bornes de toma a tierra………………………………………………...38

2.7.9. 5 Conductores de protección……………………………………………38

2.7.9.6 Conductores equipotenciales…………………………………….…….40

2.7.9.7 Resistencia de las tomas a tierra……………………………………….40

2.7.9.8 Tomas a tierra independiente………………………………………….41

2.7.9.9 Separaciones entre las tomas a tierra de las masas de la instalación de

utilización y las masas de un centro de transformación…………………………………….…41

2.7.9.10 Tomas a tierra a instalar……………………………………………...42

2.7.10 SOLUCIÓN FINAL TOMAS A TIERRA A INSTALAR. PUESTA A TIERRA UNICA………………………………………………………………………………………...42 2.7.10.1 Nave industrial……………………………………………………….43 2.7.10.2 Edificio salas bombas…………………………………………….…..43 2.7.10.3 Edificio de composición………………………………………….…..43 2.7.10.4 Almacén de producto terminado……………………………………..43 2.7.10.5 Puesta a tierra única…………………………………………………..43 2.7.11. ELECCION DEL REGIMEN DEL NEUTRO………………………………..43 2.7.11.1 Criterios de elección de los esquemas TT, TN e IT………………….44

2.7.11.2 Análisis de la elección del régimen del neutro IT……………………45

2.7.11.3 Puesta a tierra del neutro de los transformadores MT/BT…………...47 2.7.11.4 Esquema equivalente de la red IT…………………………………....48

2.7.11.4.1 Elección del método de puesta a tierra del sistema TN-S….50

2.7.11.5 Naturaleza del aislamiento…………………………………………...51


2.7.11.6 Límites y precauciones de empleo del esquema IT…………………..52 2.7.11.6.1 Límites debidos a los receptores……………………………52

2.7.11.6.2 Caso de redes con alimentación de emergencia, grupo electrogeno……………………………………………………………………….........54

2.7.11.7 Impedancia de limitación ZX……………………………………..….54

2.7.11.8 Los limitadores de sobretensión………………………………….….55

2.7.11.9 Los controladores permanentes de aislamiento (CPA’s)…………….57

2.7.11.10 Elección adoptada para la supervisión de la falta de aislamiento…..58

2.7.11.10.1 Aparatos que forman el sistema………………………..58

2.7.11.10.2 Elección del sistema…………………………………...59

2.7.11.10.3 Solución final para la supervisión del defecto de aislamiento…………………………………………………………………………………….61

2.7.11.11 Controlador XM200………………………………………………...63

2.7.11.12 Detectores automaticos XD301-XD312…………………………….64

2.7.11.13 Receptor móvil de búsqueda XRM y pinzas………………………..65

2.7.11.14 Toroidales…………………………………………………………...65

2.7.12 INSTALACIÓN ELECTRICA………………………………………………...67

2.7.12.1 Suministro de energía………………………………………………...67 2.7.12.2 Acometida……………………………………………………………68

2.7.12.3 Previsión de potencia…………………………………………….…..68

2.7.12.4 Consideraciones sobre las potencias obtenidas……………………....72

2.7.12.5 Distribución de receptores y cargas………………………………….74 2.7.13 LOS TRANSFORMADORES MT/BT………………………………………..75

INDICE-MEMORIA Pág. 2.7.13.1 Transformadores en baño de aceite……………………………….….76 2.7.13.2 Transformadores de aislamiento seco………………………….…….78 2.7.14 ELECCIÓN DE LOS TRANSFORMADORES MT/BT……………………...79 2.7.14.1 Transformador de alumbrado y tomas de corriente monofásicas…….82 2.7.15 PROTECCIÓN DE LOS TRANSFORMADORES SECOS MT/BT………….83 2.7.15.1 La sobrecarga………………………………………………………...83 2.7.15.2 El cortocircuito……………………………………………………….83 2.7.15.3 Los defectos a tierra………………………………………………….83

2.7.15.4 El sobreflujo………………………………………………………….84

2.7.16 ELECCIÓN DE LAS PROTECCIONES DE LOS TRANSFORMADORES SECOS………………………………………………………………………………………...87

2.7.16.1 Protección contra sobrecargas………………………………………..87

2.7.16.2 Protección contra cortocircuitos y contra defectos a tierra………….89 2.7.17 CUADROS GENERALES DE DISTRIBUCIÓN DE BT…………………….90 2.7.17.1 Configuración del CGDBTHORNO. ………………………………..93 2.7.17.2 Configuración del CGDBTSERVGEN………………………………95 2.7.17.3 Protecciones instaladas en CGDBTHORNO. ……………………….98

2.7.17.4 Protecciones instaladas en CGDBTSERVGEN…………………….100

2.7.17.5 Protecciones instaladas en Armario alumbrado y TC monofásicas. .102 2.7.17.6 Subcuadros y cuadros locales de maniobra de las lineas pertenecientes al CGDBTHORNO…………………………………………………………………………..103

INDICE-MEMORIA Pág. 2.7.17.7 Subcuadros y cuadros locales de maniobra de las lineas pertenecientes al CGDBTSERVGEN………………………………………………………………………..113

2.7.17.8 Armarios centralizados de los indicadores de medida de las cargas o receptores…………………………………………………………………………………….121

2.7.17.9 Armario centralizado de los indicadores de medida de las cargas o

receptoresdel CGDBTHORNO……………………………………………………………...123 2.7.17.10 Armario centralizado de los indicadores de medida de las cargas o

receptores del CGDBTSERVGEN…………………………………………………………..125 2.7.18 INSTALACION INTERIOR………………………………………………...127 2.7.18.1 Canalizaciones………………………………………………………127 2.7.18.2 Conductores…………………………………………………………132 2.7.8.3 Equilibrio de cargas…………………………………………………..136 2.7.18.4 Resistencia de aislamiento y rigidez dieléctrica……………………136

2.7.18.5 Conexiones………………………………………………………….137

2.7.19 PROTECCIONES ELÉCTRICAS……………………………………………137 2.7.19.1 Protección contra sobreintensidades………………………………..137 2.7.19.2 Las medidas de protección a los efectos de las sobretensiones transitorias……………………………………………………………………………………140 2.7.19.2.1 Clasificación en categorías de las formas de combatir las sobretensiones………………………………………………………………………………..141 2.7.19.2.2 Descripción de las categorías de los materiales…………..141 2.7.19.2.3 Selección de los materiales en la instalación……………………..142

2.7.19.3 La protección contra contactos directos e indirectos………………..142

2.7.19.4 Protección contra contactos directos………………………………..143

INDICE-MEMORIA Pág. 2.7.19.5 Protección contra contactos indirectos……………………………...143

2.7.20 APARAMENTA DE PROTECCIÓN CONTRA SOBREINTENSIDADES..144 2.7.20.1 La selectividad………………………………………………………144 2.7.20.2 Gama de interruptores de caja moldeada empleada en el proyecto...145 2.7.20.3 Gama de interruptores automáticos diferenciales Multi 9 en el proyecto………………………………………………………………………………………148 2.7.21 COMPENSACIÓN DE ENERGÍA REACTIVA…………………………….149 2.7.21.1 Formas de compensación de energía reactiva………………………151 2.7.21.1. 2 Compensación global…………………………………….151 2.7.21.1.3 Compensación parcial…………………………………….152 2.7.21.1.4 Compensación individual…………………………………152 2.7.21.2 Tipos de compensación de energía reactiva…………………….…..153 2.7.21.2.1 Compensación fija………………………………………...153 2.7.21.2.2 Compensación Automática………………………………..153 2.7.21.3 Compensación elegida………………………………………………153 2.7.21.3.1 Batería condensadores CGDBTHORNO…………………153 2.7.21.3.2 Batería condensadores CGDBTSEVGEN…………….…..154 2.7.22 GRUPO ELECTROGENO. ALIMENTACIÓN A CARGAS PRIORITARIAS. ………………………………………………………………………………………………..155 2.7.22.1 Secuencia de acoplamiento de las cargas prioritarias al grupo electrógeno y descoplamiento del los CGDBT………………………………………...…….157

2.7.22.2 Armario distribución grupo electrógeno……………………………158

2.7.22.3 Protecciones instaladas en ARMARIO GRUPO ELECTROGENO. ………………………………………………………………………………………………..160

INDICE-MEMORIA Pág. 2.7.23 PLANIFICACIÓN……………………………………………………………………161


1

2.0 HOJA DE IDENTIFICACIÓN. Proyecto de: ELECTRIFICACIÓN DE UNA FÁBRICA PARA A FUSIÓN DE VIDRIO Y FABRICACIÓN DE ENVASES. Código de identificación IERA2001. El emplazamiento geográfico de este proyecto esta situado en Montblanc, provincia de Tarragona, en el polígono industrial Plans de Jori, carretera N-240 Km. 38. TITULAR del proyecto: Montblanc, 4 de junio de 2009. Fdo.: Juan Manuel Pérez Roldán. VIDRIERA CATALANA Andrés Pajares Gomez. N.I.F 39863552-Z C/ N-240 Km 38. MONTBLANC. AUTOR del proyecto: Montblanc, 4 de junio de 2009. Fdo.: Vicente Ramos Moreno. Vicente Ramos Moreno. Ingeniero Técnico Eléctrico. Colegio Técnico de Ingenieros de Tarragona. Nº de colegiado: 120578-T DNI 39731160-V C/ Rovira i Virgili nº 10 7-B. CP 43002 TARRAGONA. Telf. 601001100.


2

2.1 OBJETIVO El objeto del presente proyecto es de definir, justificar, calcular, valorar los materiales y las construcciones de los equipos reflejados en la presente Memoria y planos para poder realizar el proyecto de baja y media tensión de la industria para la fabricación de envases de vino y cava principalmente del sector del vidrio que se dedica a la fusión de materias primas y recicleje de casco de uso doméstico para realizar la fusión. Este también servirá como documento base para la legalización de la instalación frente los servicios Territoriales de Industria y la contratación con la compañía suministradora. Dado que el diseño de las líneas de producción serán diseñadas e instaladas por una empresa especializada, esta se encargará de la electrificación y control de los diferentes equipos a instalar. Por lo que esta parte quedará excluida del presente proyecto, limitándonos al cálculo de los componentes más importantes de estas instalaciones y así poder deducir con exactitud la demanda de potencia necesaria y proporcionar la energía eléctrica a los cuadros o embarrados principales donde se centralizarán todos los servicios necesarios para la planta. 2.2 ALCANCE El ámbito de aplicación del proyecto se centra en la totalidad de la instalación eléctrica de la nave industrial teniendo en consideración la correcta aplicación de las normas vigentes beneficio de la seguridad de las personas que trabajan en estas instalaciones. Los diseños que se realizarán en este proyecto son los siguientes:

• Instalación eléctrica que nos permitirán la distribución de la energía eléctrica de la industria y alimentar los receptores y cargas desde los embarrados o cuadros generales de distribución principales.

• Cálculos de los sistemas de protección de los equipos eléctricos. • Cálculo del centro de transformación incluyendo todos sus componentes y

protecciones. • Compensación de energía reactiva para mantener el factor de potencia a 0,96. • Cálculo del grupo electrógeno para alimentar todos los receptores prioritarios. • Realización del pliego de condiciones que recoge la normativa a aplicar para la

consecución de los alcances anteriores. • Presupuesto de los materiales y montaje de las instalaciones. • Pruebas necesarias para la verificación del correcto funcionamiento de la instalación de

baja y media tensión. • Realización de los planos necesarios.

Queda así de esta forma definido el alcance del proyecto en cuanto a su ámbito de aplicación. Queda excluida del presente proyecto la red de alimentación en MT al centro de transformación, así como el sistema de alumbrado cuyo proyecto no lo incluimos en este debido al amplio estudio que comporta y que necesita de un proyecto propio.


3

También queda excluida la automatización de los receptores en el se tendrá en cuenta los criterios de marcha mediante PLC’s impuesta por la propiedad y que tendrá que ser incluido en otro proyecto también por su gran alcance. El cliente nos facilitará las características constructivas de la nave industrial, así como las actividades y la maquinaria necesarias en las diferentes zonas de los edificios. 2.3 ANTECEDENTES La multinacional VIDRIERA CATALANA con sede en París, a quien de ahora en adelante denominaremos “La Propiedad”, pretende ampliar expansión por el país, con la construcción de una nueva fábrica de fusión de vidrio para la fabricación envases para el sector del vino y el cava en la zona de Cataluña empleando para ello un horno de 450 m2. También dispone de otras fábricas del mismo sector en Burgos, Zaragoza, Jerez, Azuqueca de Henares, Sevilla y Portugal. La construcción de esta nave se llevará a cabo en el polígono industrial Plans de Jori, situado en el Km. 38 de la N-240, en Montblanc. Consultar planos de situación y emplazamiento. Esta fábrica estará situada entre los pueblos de Montblanc y La Espulga de Francolí. La situación geográfica de este polígono industrial hace que las comunicaciones sean optimas, ya que se linda con de la autopista AP-2, acceso directo a la N- 240, a 30 minutos del aeropuerto de Reus y también a unos 30 minutos del puerto de Tarragona. Por lo que las comunicaciones se hacen de una manera rápida y sencilla, tanto para clientes como proveedores. Para poder solicitar el servicio a la compañía suministradora, se realizará una previsión de potencia, lo mas ajustada posible a las necesidades de las instalaciones. Ya que así no se demandará una potencia excesiva que supondría un gasto económico innecesario así como un sobredimensionado de las instalaciones. Teniendo en cuenta que la mayoría de equipos a instalar incorporan bobinas y con un alto consumo de potencia reactiva, se hace necesario tanto desde un punto de vista energético como económico (sanciones de la compañía suministradora), el estudio de mejora del factor de potencia. 2.4 NORMAS Y REFERENCIAS

2.4.1 Disposiciones legales y normas aplicadas.

R.D. 3275/1982 de 12 de noviembre sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, así como las Órdenes de 6 de julio de 1984, de 18 de octubre de 1984 y de 27 de noviembre de 1987, por las que se aprueban y actualizan las Instrucciones Técnicas Complementarias sobre dicho reglamento.


4

R.D. 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las Actividades de Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de Autorización de Instalaciones de Energía Eléctrica. Decreto 363/2004, de 24 de Agosto por el cual se regúlale procedimiento administrativo para la aplicación del reglamento electrotécnico de baja tensión. Normas particulares y normalización de la Empresa Suministradora de Energía Eléctrica. R.D.1627/1997 de 24 de octubre de 1.997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras. R.D. 485/1997 de 14 de abril de 1997, sobre Disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo. Reglamento de L.A.A.T. Aprobado por Decreto 3.151/1968, de 28 de noviembre, B.O.E. de 27-12-68. Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación. Aprobado por Real Decreto 3.275/1982, de noviembre, B.O.E. 1-12-82. Instrucciones Técnicas Complementarias del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación. B.O.E. 25-10-84.Instrucciones Técnicas Complementarias del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, Real Decreto 3275/1982. Aprobadas por Orden del MINER de 18 de octubre de 1984, B.O.E. de 25-10-84. Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión. Aprobado por Decreto 842/2002, de 2 de Agosto, B.O.E. 224 de 18-09-02. Autorización de Instalaciones Eléctricas. Aprobado por Ley 40/94, de 30 de Diciembre, B.O.E. de 31-12-1994. Ordenación del Sistema Eléctrico Nacional y desarrollos posteriores. Aprobado por Ley 40/1994, B.O.E. 31-12-94. Real Decreto 614/2001, de 8 de Junio, sobre disposiciones mínimas para la protección de la salud y seguridad de los trabajadores frente al riesgo eléctrico. Condiciones impuestas por los organismos Públicos afectados. Orden de 13-03-2002 de la Consejería de Industria y Trabajo por la que se establece el contenido mínimo en proyectos de industrias y de instalaciones industriales. NTE-IEP. Norma tecnológica del 24-03-73, para Instalaciones Eléctricas de Puesta a Tierra.


5

Normas UNE y recomendaciones UNESA.

· Condiciones impuestas por los Organismos Públicos afectados. · Ordenanzas municipales del ayuntamiento donde se ejecute la obra. · Condicionados que puedan ser emitidos por organismos afectados por las

instalaciones. · Normas particulares de la compañía suministradora. · Cualquier otra normativa y reglamentación de obligado cumplimiento para este tipo

de instalaciones. - Normas y recomendaciones de diseño del edificio del CT:

· CEI 61330 UNE-EN 61330 Centros de Transformación prefabricados.

· RU 1303A

Centros de Transformación prefabricados de hormigón.

· NBE-X Normas básicas de la edificación.

- Normas y recomendaciones de diseño de aparamenta eléctrica:

· CEI 60694 UNE-EN 60694 Estipulaciones comunes para las normas de aparamenta de Alta Tensión.

· CEI 61000-4-X UNE-EN 61000-4-X

Compatibilidad electromagnética (CEM). Parte 4: Técnicas de ensayo y de medida.

· CEI 60298 UNE-EN 60298 Aparamenta bajo envolvente metálica para corriente alterna de tensiones asignadas superiores a 1 kV e inferiores o iguales a 52 kV.

· CEI 60129 UNE-EN 60129

Seccionadores y seccionadores de puesta a tierra de corriente alterna.

· RU 6407B Aparamenta prefabricada bajo envolvente metálica con dieléctrico de Hexafloruro de Azufre SF6 para Centros de Transformación de hasta 36 kV.

· CEI 60265-1 UNE-EN 60265-1

Interruptores de Alta Tensión. Parte 1: Interruptores de Alta Tensión para tensiones asignadas superiores a 1 kV e inferiores a 52 kV.

· CEI 60056 UNE-EN 60056

Interruptores automáticos de corriente alterna para tensiones superiores a 1 kV.


6

· CEI 60255-X-X UNE-EN 60255-X-X Relés eléctricos.

· UNE-EN 60801-2 Compatibilidad electromagnética para los equipos de medida y de control de los procesos industriales. Parte 2: Requisitos relativos a las descargas electrostáticas.

- Normas y recomendaciones de diseño de transformadores:

· CEI 60076-X UNE-EN 60076-X Transformadores de potencia.

· UNE 20101-X-X

Transformadores de potencia. - Normas y recomendaciones de diseño de transformadores (secos):

· UNE 20178 Transformadores de potencia tipo seco.

· RU 5207A

Transformadores trifásicos secos, de tipo encapsulado, para distribución en Baja Tensión.

· UNE 21538-X

Transformadores trifásicos tipo seco para distribución en Baja Tensión de 100 kVA a 2 500 kVA, 50 Hz, con tensión más elevada para el material de hasta 36 kV.

R.D.1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo. R.D. 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

2.4.2 Bibliografía y documentación

• Centros de Transformación MT/BT; Centro de Formación Schneider • Documentación técnica de Centros de Transformación MT hasta 36 KV de Ormazabal. • Manual teorico-practico instalaciones BT Scheneider. • Catálogos de aparamenta e instalaciones de MT y BT de Melin Gerin. • Cuaderno técnico 178, esquema IT. Centro de Formación Schneider. • Selectividad de los IA de potencia en BT. Centro de Formación Schneider. • Instrucciones técnicas complementarias, tablas de selectiviadad de los I.A de

Schneider. • Cálculo de instalaciones y sistemas eléctricos, Volumen I y II. Diego Carmona

Fernández.


7

• Cuaderno técnico 114, Los dispositivos diferenciales de corriente residual en BT. Centro de formación Schneider.

• Catalogo PRYSMIAN de cables para BT. • Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión. • Reglamento Electrotécnico para Alta Tensión. • Otros proyectos.

Paginas web visitadas: www.schneiderelectric.com www.abb.es www.mtas.es www.ormazabal.com www.tainco.es www.merlin-gerin.com

2.4.3 Programas de cálculo. Para la elaboración de este proyecto se han utilizado los siguientes programas de cálculo:

1. Ecodial 3.37. Cálculo instalación baja tensión propio del grupo Schneider. 2. AmikIT. Cálculo de Centros de Transformación propio de Ormazabal. 3. Ecobat 2.0. Programa de concepción y valoración de instalaciones eléctricas hasta

3200 A, cuadros eléctricos propio del grupo Schneider. 4. Sisplus Programa de concepción y valoración de instalaciones eléctricas hasta 680 A,

cuadros eléctricos propio del grupo Schneider.

2.4.4 Plan de gestión de la calidad aplicado durante la redacción del Proyecto. Para la elaboración del siguiente proyecto y en previsión de que se produzcan errores tipográficos o de diferencias de contenido en los diferentes documentos del mismo, se ha procedido a la revisión aleatoria de aquellos elementos clave; Partidas de obra, datos significativos de ubicación y localización de elementos de la instalación, etc… que puedan llevar a equivoco o a la no comprensión del proyecto.

2.4.5 Otras referencias. No es de aplicación en este proyecto. 2.5 DEFINICIONES Y ABREVIATURAS. Este proyecto no contiene ninguna definición o abreviatura que pueda dar confusiones respecto a su interpretación.


8

2.6 REQUISITOS DE DISEÑO.

2.6.1 Emplazamiento de la actividad. Como ya se ha comentado en apartados anteriores la propiedad emplazara la nave en los terrenos que dispone en el polígono industrial Plans de Jori, en Montblanc.

2.6.2 Descripción de la actividad. La empresa propietaria del presente proyecto desarrollará su actividad industrial en los terrenos que disponen en la ubicación comentada. La superficie total sumando las naves, vías y terreno sin edificar disponible será de 71400 m2

aproximadamente. Dentro de esta superficie tendremos las siguientes partes, las cuales forman parte del cálculo de las instalaciones eléctricas que se incluyen en el presente proyecto:

1. Nave general: Zona destinada al proceso productivo en su mayor extensión donde se distinguen diferentes zonas según el estado del producto además está formada por diferentes emplazamientos y que se enumeran a continuación: Planta de la nave:

1.1 Zona horno: La superficie oocupada será de 513 m2, espacio confinado a albergar el horno de fusión de vidrio y los canales de feeder. Están contruidos de material refractario y para su funcionamiento es necesario instalaciones eléctricas, instalaciones de gas natural etc…, su misión es abastecer de la masa fundida a las máquinas de conformación del producto a fabricar.

1.2 Zona fabricación: Espacio reservado a destinar las máquinas de conformación de

los envases de vidrio. La superficie efectiva ocupada será de 1313 m2.

1.3 Zona de vidrio frio: Con una superficie de 3500 m2 contendrá las líneas de inspección de calidad del producto final albergando las máquinas para tal fin terniando su recorrido en los paletizadotes automatizados para después transportar el palet a la zona de almacenamiento.

1.4 Zona de talleres: Superficie ocupada de 459 m2, espacio donde estarán la

maquinaria y herramientas necesarias para el personal de mantenimiento de las instalaciones de fábrica.

1.5 Zona CT: Sala eléctrica destinada a albergar el centro de transformación MT/BT, transfomdores y cuadros generales de distribución BT, batería de condensadores y demás instalaciones eléctricas de distribución de la industria. La superficie reservada es de 378 m2.

1.6 Zona vestuarios personal interno y externo: Con una superficie total de 600 m2 está

destinada a albergar taquillas, duchas y aseos.


9

1.7 Zona almacén general: Con una superficie en este nivel de 252 m2 está destinado a contener un stock de material de repuesto necesario para los mantenimientos y reparaciones de las instalaciones.

1.8 Zona de oficinas: Tiene una superficie de 220 m2 para la rama administrativa de la

fábrica.

1.9 Zona sala control: Espacio reservado a albergar todo el sistema informatico de control automático de los diferentes procesos de almacenaje de materias primas, control de fusión del horno y supervisión de los equipos eléctricos destinados a servicios generales. La superficie ocupada será de 88 m2.

Plana sótano:

2.1 Zona baja talleres: Planta baja de los talleres de mantenimiento con la misma superficie que la cota cero. 2.2 Zona baja almacén: Idem con el almacén general. 2.3 Zona compresores: Espacio reservado a albergar los compresores centrífugos de aire comprimido de funcionamiento de las máquinas de conformación. La superficie ocupada será de la misma que para la sala electrica del centro de transformación. 2.4 Zona ventiladores: Con una superficie de 1000 m2 estarán colocados los diferentes ventiladores para la refrigeración de las máquinas de conformación, como son los ventiladores de máquina, vertiflow etc… 2.5. Zona baja fabricación: Estarán colocados los Zippes, fosos de recogida calcín, bandas transportadoras y demás equipos que hace posible completar el proceso de enfrimamiento y recogida de vidrio rechazado. Tiene la misma superficie que la zona de fabricación cota cero. 2.6 Zona grupo electrógeno: Con una superficie de 60 m2 estará situado el grupo electrógeno, cuadro de distribución y demás instalaciones que hacen falta para el correcto funcionamiento del grupo.

Para saber el cometido de dichas instalaciones que forman parte de las diferentes zonas ver puntos 2.7.17.5. Subcuadros y cuadros locales de maniobra de las lineas pertenecientes al CGDBTHORNO y 2.7.17.6 Subcuadros y cuadros locales de maniobra de las lineas pertenecientes al CGDBTSERVGEN.

2. Nave almacén de producto terminado. Nave destinada a almacenar el producto final paletizado listo para la carga y el transporte para su venta a los clientes. La superficie total de la nave sera de 11050 m2.


10

3. Nave o edificio de composición. Edificio con 5 plantas de altura y que contiene los silos de almacenamiento de las materias primas para la cración de vidrio y todas las instalaciones eléctricas y mecánicas que hacen posible el ensilado y el trasporte al horno de fusión. Contiene una sala eléctrica propia para tal fín cuya alimentación se suministra de uno de los cuadros generales de distribucion BT que más adelante se enumerarán. La superficie por planta será de 420 m2.

4. Edificio o nave de sala bombas. Alberga la raiz de las instalaciones hidraulicas de refrigeración de las diferentes partes del proceso de producción, agua potable etc… con sus respectivas bombas de impulsión. La superficie ocupada es de 200 m2, adjunto está la sala de bombeo de la red contraincendios con una supervicie de 60 m2. 2.6.3 Proceso industrial. El proceso que se desarrolla en la nave industrial, queda definido de una manera esquemática, a partir del siguiente diagrama de bloques:


11

2.7 ANÁLISIS Y SOLUCIONES.

2.7.1 CT ABONADO. A partir de determinada potencia o consumo, existe la opción de contratar el suministro de energía directamente en MT. En este caso, el abonado debe instalar su propio CT y realizar su explotación y mantenimiento. Se habla pues de un CT de abonado. Como sea que el precio de la energía en MT es más bajo que en BT, a partir de ciertas potencias (kVA) y consumos (kWh) resulta más favorable contratar el suministro en MT, aún teniendo en cuenta el coste del CT y su mantenimiento ambos a cargo del abonado. Esta opción de CT propio presenta otras ventajas adicionales: - independización respecto de otros abonados de BT, - poder elegir el «régimen de neutro» de BT más conveniente, aspecto importante para ciertas industrias, por ejemplo las de proceso continuo, en las que la continuidad de servicio puede ser prioritaria, como en nuestro caso. - poder construir el CT, ya previsto para futuras ampliaciones. Puede hablarse pues de CT de red pública y de CT de abonado. Existen diferencias entre ambos tipos, en cuanto a su esquema eléctrico, tipo de aparatos, forma de explotación, protección, etc. Los CT de red pública son, en general, de concepción más simple que los CT de abonado, los cuales, en muchos casos son de potencia más elevada y con un esquema eléctrico más complejo, entre otros motivos por el hecho de tener el equipo de contaje en el propio CT y en el lado de MT.

2.7.2 CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL CENTRO DE TRANSFORMACIÓN Según la propiedad estará ubicado en una sala preparada para tal fin en la nave de fabricación, según se indican en los planos correspondientes. A petición de la propiedad el local estará provisto de suelo técnico. El centro de transformación se puede catalogar como de obra civil en un local destinado a otros usos. El Centro de Transformación, tipo abonado o cliente, objeto de este proyecto tiene la misión de suministrar energía, realizándose la medición de la misma en MT.


12

La energía será suministrada por la compañía Fecsa - Endesa a la tensión trifásica de 25 kV y frecuencia de 50 Hz, realizándose la acometida por medio de cables subterráneos. Los cables de 25kV que irán hasta el CT estarán enterrados en zanjas de no menos de 0,9 m. La responsabilidad y los costes de este trazado irán a cargo de la compañía suministradora. Los tipos generales de equipos de MT empleados en este proyecto son:

· CGM: Celdas modulares de aislamiento y corte en gas, extensibles "in situ" a derecha e izquierda, sin necesidad de reponer gas.

2.7.3 PROGRAMA DE NECESIDADES Y POTENCIA INSTALADA EN KVA Se precisa el suministro de energía a una tensión de 400 V, con una potencia máxima instalada de 3180 kW. Para atender a las necesidades arriba indicadas, la potencia total instalada en este Centro de Transformación es de 4.000 kVA.

2.7.4 DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN DEL CT.

2.7.4.1 Obra civil El Centro de Transformación objeto de este proyecto consta de una única envolvente proporcionada por la sala donde está ubicado, en la que se encuentra toda la aparamenta eléctrica, máquinas y demás equipos. Para el diseño de este Centro de Transformación se han tenido en cuenta todas las normativas anteriormente indicadas.

2.7.4.2 Características de los materiales EDIFICIO DEL CT TRANSFORMACIÓN: LOCAL ACONDICIONADO Descripción de la envolvente de obra civil: - Solera y pavimento Se formará una solera de hormigón armado de, al menos, 10 cm de espesor, descansando sobre una capa de arena apisonada. Se preverán, en los lugares apropiados para el paso de cables, unos orificios destinados al efecto, inclinados hacia abajo y con una profundidad mínima de 0,4 m. El forjado de la planta del centro estará constituido por una losa de hormigón armado, capaz de soportar una sobrecarga de uso de 350 kg/cm², uniformemente repartida.


13

Sobre la solera se colocará una instalación de suelo técnico, con las siguientes características.

El sistema está formado por una serie de paneles de sustentación, cuya medida estándar es de 600x600mm., colocados sobre pedestales, ajustables en altura, proporcionando un falso suelo firme sobre el existente. En el espacio libre habilitado debajo del suelo técnico se posibilita la instalación de instalación electricidad sobre bandejas de rejillas que servirá para el direccionamiento de las salidas de los cuadros generles de BT, y que proporciona accesibilidad inmediata

La construcción del panel se realiza con los paneles y se componen de cuatro partes: - Núcleo: la gran mayoría es de aglomerado de madera. Existen también en materiales inertes como el cemento o sulfato cálcico. - Cara superior: es el aspecto final del suelo que incorpora el recubrimiento deseado o una plancha de acero para colocar encima el pavimento autoportante deseado. - Cara inferior: según las cargas previstas o el deseo de mayor resistencia del suelo serán de acero o de una lámina de protección en aluminio. - Cantos: Se usan para proteger las dos caras del panel y pueden se de acero o PVC.

Para la construcción del pedestal el cual está formado dos piezas fabricadas en acero zincado, la primera con una base que permite su pegado al suelo y la segunda con una cabeza sobre la que se aloja el asiento. Están unidas entre si por medio de una rosca, que permite la graduación en altura del suelo terminado según tipo de pedestal requerido y una tuerca que bloquea la altura. Para alturas superiores a 300mm. se recomienda instalar una estructura adicional de travesaños entre los pedestales para garantizar la rigidez y estabilidad.

La fijación del panel al pedestal se realizará por el posicionamiento positivo y la retención del panel al pedestal se consiguen con el montaje del asiento antivibratorio de ABS ecológico y medioambiental sobre la cabeza del pedestal. Estas piezas, de plástico inyectado se asientan a presión sobre la cabeza del pedestal y poseen cuatro unos apoyos cruciformes que facilitan una fijación segura y cómoda del panel. Los métodos de fijación podrán ser: a) Placa base de acero pegada al subsuelo mediante adhesivo en ambas partes.

b) Placa base de acero pegada y fijada mecánicamente al suelo bajo requerimiento especial.


14

La conductividdad eléctrica se asegura mediante la descarga de la electricidad estática que se realiza por medio de la placa metálica que incorpora la junta y que conecta la base del panel totalmente encapsulado con el pedestal. - Cerramientos exteriores Se emplean materiales que ofrecen garantías de estanqueidad y resistencia al fuego, dimensionados adecuadamente para resistir el peso propio y las acciones exteriores, tales como el viento, empotramiento de herrajes, etc., y se adaptarán en lo posible al entorno arquitectónico de la zona, empleando los mismos materiales, acabados y elementos decorativos de las otras edificaciones. - Tabiquería interior Al utilizarse aparamenta de ORMAZABAL, prefabricada bajo envolvente metálica, no es preciso realizar ningún tipo de tabiquería interior. - Puertas Las puertas de acceso al centro desde el exterior serán incombustibles y suficientemente rígidas. Estas puertas se abrirán hacia fuera 180°, pudiendo por lo tanto abatirse sobre el muro de la fachada, disponiendo de un elemento de fijación en esta posición. - Rejillas de ventilación En caso de ubicarse algún transformador en el interior de este edificio, se dispondrá de las correspondientes rejillas de ventilación calculadas en el capítulo Cálculos de este proyecto. - Cubiertas El diseño de estas cubiertas debe garantizar la estanqueidad del centro y la resistencia adecuada a acciones exteriores (peso de nieve). - Pintura y varios Para el acabado del centro se empleará una pintura resistente a la intemperie de un color adecuado al entorno. Los elementos metálicos del centro, como puertas y rejillas de ventilación, serán además tratados adecuadamente contra la corrosión.

2.7.4.3 Instalación eléctrica del CT.

2.7.4.3.1 Características de la red de alimentación La red de la cual se alimenta el Centro de Transformación es del tipo subterráneo, con una tensión de 25 kV, nivel de aislamiento según la MIE-RAT 12, y una frecuencia de 50 Hz.


15

La potencia de cortocircuito en el punto de acometida, según los datos suministrados por la compañía eléctrica, es de 500 MVA, lo que equivale a una corriente de cortocircuito de 11,5 kA eficaces.

2.7.4.3.2 Características de la aparamenta de Media Tensión Características generales de los tipos de aparamenta empleados en la instalación. CELDAS: CGM Las celdas CGM forman un sistema de equipos modulares de reducidas dimensiones para MT, con aislamiento y corte en gas, cuyos embarrados se conectan utilizando unos elementos de unión patentados por ORMAZABAL y denominados ORMALINK, consiguiendo una conexión totalmente apantallada, e insensible a las condiciones externas (polución, salinidad, inundación, etc.).

Las celdas están formadas principalmente por las siguientes partes: a) Cuba. b) Compartimiento de barras. c) Compartimiento de cables. d) Compartimiento de control. e) Zona de maniobras.


16

- Base y frente La base soporta todos los elementos que integran la celda. La rigidez mecánica de la chapa y su galvanizado garantizan la indeformabilidad y resistencia a la corrosión de esta base. La altura y diseño de esta base permite el paso de cables entre celdas sin necesidad de foso (para la altura de 1800 mm), y facilita la conexión de los cables frontales de acometida. La parte frontal incluye en su parte superior la placa de características eléctricas, la mirilla para el manómetro, el esquema eléctrico de la celda y los accesos a los accionamientos del mando. En la parte inferior se encuentra el dispositivo de señalización de presencia de tensión y el panel de acceso a los cables y fusibles. En su interior hay una pletina de cobre a lo largo de toda la celda, permitiendo la conexión a la misma del sistema de tierras y de las pantallas de los cables.

Figura. Base y frente - Cuba La cuba, fabricada en acero inoxidable de 2 mm de espesor, contiene el interruptor, el embarrado y los portafusibles, y el gas se encuentra en su interior a una presión absoluta de 1,3 bar (salvo para celdas especiales). El sellado de la cuba permite el mantenimiento de los requisitos de operación segura durante más de 30 años, sin necesidad de reposición de gas. Esta cuba cuenta con un dispositivo de evacuación de gases que, en caso de arco interno, permite su salida hacia la parte trasera de la celda, evitando así, con ayuda de la altura de las celdas, su incidencia sobre las personas, cables o la aparamenta del Centro de Transformación. En su interior se encuentran todas las partes activas de la celda (embarrados, interruptor-seccionador, puesta a tierra, tubos portafusible).

Figura - Detalle de la cuba de la celda.


17

- Compartimiento de barras

El compartimiento de barras cuya función es la unión eléctrica mediante el embarrado, está diseñado para soportar un arco interno en su interior de 25 kA / 1 s. Se sitúa en la parte superior de la celda, separado de la cuba, aloja al embarrado, formado por un conjunto ensayado en fábrica, separado por fases, mediante placas metálicas puestas a tierra (metal-clad), presentando además un aislamiento sólido y apantallado, puesto a tierra a través de la pletina colectora de tierras especifica del compartimiento. Opcionalmente en este compartimiento pueden instalarse transformadores de intensidad toroidales y/o transformadores de tensión enchufables, no precisándose celdas de medida.

Figura. Detalle del compartimiento de barras.

- Compartimiento de cables

El compartimiento de cables, que permite el acceso frontal a los cables de media tensión, se encuentra ubicado en la zona inferior de la celda, disponiendo de una tapa enclavada con el sistema de puesta a tierra. Bajo pedido, este compartimiento se suministra preparado para soportar un arco interno en bornas de 25 kA / 1 s, verificando los criterios de la norma IEC 62271-200. La base permite alojar en su interior, opcionalmente, los siguientes elementos:

- Conjunto de segregación de fases. - Hasta 4 bornas apantalladas de conexión reforzada (atornillables) por fase. - Bridas de sujeción para los cables de media tensión. - Pletinas de puesta a tierra. - Transformadores de intensidad toroidales. - Transformadores de tensión enchufables. - Autoválvulas.

La conexión a tierra de todos los elementos que constituyen la envolvente se realiza por medio de un conductor constituido por una pletina de cobre de 250 mm2 diseñada para soportar la intensidad de corta duración asignada, permitiendo la introducción o extracción de los cables de MT con sus terminales correspondientes, sin necesidad de desmontarla.


18

Figura. Detalle del compartimiento de cables

- Compartimiento de control

El compartimiento de control, dispuesto en la parte superior de la celda e independiente de la zona de media tensión, está habilitado para la instalación de los equipos de medida y relés de protección, y contiene el bornero de señales de mando debidamente identificadas. Las conexiones con la zona de maniobra se realizan mediante conectores, aumentando así la flexibilidad del conjunto, permitiendo en obra el montaje y conexión del cajón de control de una forma sencilla y directa. Figura. Detalle del compartimiento de control. INTERRUPTOR/SECCIONADOR/SECCIONADOR DE PUESTA A TIERRA El interruptor disponible en el sistema CGM tiene tres posiciones: conectado, seccionado y puesto a tierra (salvo para el interruptor de la celda CMIP). La actuación de este interruptor se realiza mediante palanca de accionamiento sobre dos ejes distintos: uno para el interruptor (conmutación entre las posiciones de interruptor conectado e interruptor seccionado); y otro para el seccionador de puesta a tierra de los cables de acometida (que conmuta entre las posiciones de seccionado y puesto a tierra).


19

- Mando Los mandos de actuación son accesibles desde la parte frontal, pudiendo ser accionados de forma manual o motorizada. Mandos para el interruptor automático. RAV (Manual): Se caracteriza porque la operación de carga de resortes se realiza, mediante una palanca, simultáneamente para la doble maniobra de cierre y apertura. RAMV (Motorizado): Es análogo al mando RAV, pero en éste las operaciones de carga de muelles las realiza un motor ( MOTORIZACIÓN, TELEMANDO Y AUTOMATISMOS). Mandos para el interruptor de tres posiciones. B (Manual): Cada maniobra la debe realizar directamente el operario mediante una palanca de accionamiento. BR (Manual con Retención): Es similar al mando B, pero en éste, tras el cierre del interruptor, hay que cargar el resorte de apertura. Ésta se puede ejecutar mediante pulsador, por medio de la bobina de apertura, por acción de los fusibles, o mediante el disparador del RPTA. BM (Motorizado): Además de las funciones del mando B, se pueden realizar todas las operaciones con un motor ( MOTORIZACIÓN, TELEMANDO Y AUTOMATISMOS). AR (Acumulación): Su funcionamiento es similar al mando BR, pero la operación de cierre y carga de muelles se realiza en una sola maniobra. CONEXIÓN DE CABLES La conexión de cables se realiza desde la parte frontal mediante unos pasatapas estándar. ENCLAVAMIENTOS La función de los enclavamientos incluidos en todas las celdas CGM es que:

· No se pueda conectar el seccionador de puesta a tierra con el aparato principal cerrado, y recíprocamente, no se pueda cerrar el aparato principal si el seccionador de puesta a tierra está conectado.

· No se pueda quitar la tapa frontal si el seccionador de puesta a tierra está abierto, y a

la inversa, no se pueda abrir el seccionador de puesta a tierra cuando la tapa frontal ha sido extraída.


20

CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS Las características generales de las celdas CGM son las siguientes: Tensión nominal 36 kV Nivel de aislamiento Frecuencia industrial (1 min) a tierra y entre fases 70 kV a la distancia de seccionamiento 80 kV Impulso tipo rayo a tierra y entre fases 170 kV a la distancia de seccionamiento 195 kV En la descripción de cada celda se incluyen los valores propios correspondientes a las intensidades nominales, térmica y dinámica, etc.

Figura. Funcionamiento del interruptor.

2.7.4.4 Características descriptivas de las celdas y transformadores de Media Tensión

Entrada / Salida 1: CGM-CML Interruptor-seccionador Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por un módulo con las siguientes características: La celda CML de línea, está constituida por un módulo metálico con aislamiento y corte en gas, que incorpora en su interior un embarrado superior de cobre, y una derivación con un interruptor-seccionador rotativo, con capacidad de corte y aislamiento, y posición de puesta a


21

tierra de los cables de acometida inferior-frontal mediante bornas enchufables. Presenta también captadores capacitivos para la detección de tensión en los cables de acometida. - Características eléctricas:

· Tensión asignada: 36 kV · Intensidad asignada: 400 A · Intensidad de corta duración (1 s), eficaz: 16 kA · Intensidad de corta duración (1 s), cresta: 40 kA · Nivel de aislamiento - Frecuencia industrial (1 min) a tierra y entre fases: 70 kV - Impulso tipo rayo a tierra y entre fases (cresta): 170 kV · Capacidad de cierre (cresta): 40 kA · Capacidad de corte

- Corriente principalmente activa: 400 A - Características físicas:

· Ancho: 420 mm · Fondo: 850 mm · Alto: 1800 mm · Peso: 145 kg

- Otras características constructivas :

· Mando interruptor: motorizado tipo BM

· Cajón de control: SI


22

Figura - Descripción de la celda de entrada. Protección General: CGM-CMP-V Interruptor automático de vacío Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por un módulo con las siguientes características: La celda CMP-V de interruptor automático de vacío está constituida por un módulo metálico con aislamiento en gas, que incorpora en su interior un embarrado superior de cobre, y una derivación con un seccionador rotativo de tres posiciones, y en serie con él, un interruptor automático de corte en vacío, enclavado con el seccionador. La puesta a tierra de los cables de acometida se realiza a través del interruptor automático. La conexión de cables es inferior-frontal mediante bornas enchufables. Presenta también captadores capacitivos para la detección de tensión en los cables de acometida. - Características eléctricas:

· Tensión asignada: 36 kV

· Intensidad asignada: 400 A

· Nivel de aislamiento Frecuencia industrial (1 min) a tierra y entre fases: 70 kV Impulso tipo rayo a tierra y entre fases (cresta): 170 kV


23

· Capacidad de cierre (cresta): 400 A

· Capacidad de corte en cortocircuito: 16 kA - Características físicas:


- Otras características constructivas:

· Mando interruptor automático: manual RAV

· Relé de protección: ekorRPG-202A

Figura - Descripción de la celda de interruptor automático. Medida: CGM-CMM Medida Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por un módulo con las siguientes características: La celda CMM de medida es un módulo metálico, construido en chapa galvanizada, que permite la incorporación en su interior de los transformadores de tensión e intensidad que se utilizan para dar los valores correspondientes a los aparatos de medida, control y contadores de medida de energía. Por su constitución, esta celda puede incorporar los transformadores de cada tipo (tensión e intensidad), normalizados en las distintas compañías suministradoras de electricidad.


24

La tapa de la celda cuenta con los dispositivos que evitan la posibilidad de contactos indirectos y permiten el sellado de la misma, para garantizar la no manipulación de las conexiones. - Características eléctricas:

· Tensión asignada: 36 kV - Características físicas:



· Transformadores de medida: 3 TT y 3 TI De aislamiento seco y construidos atendiendo a las correspondientes normas UNE y CEI, con las siguientes características: * Transformadores de tensión Relación de transformación: 27500/V3-110/V3 V Sobretensión admisible en permanencia: 1,2 Un en permanencia y 1,9 Un durante 8 horas

Medida

Potencia: 50 VA Clase de precisión: 0,5 * Transformadores de intensidad Relación de transformación: 100 - 200/5 A Intensidad térmica: 200 In Sobreint. admisible en permanencia: Fs <= 5

Medida


25

Potencia: 15 VA Clase de precisión: 0,5 s

Figura - Descripción de la celda medida. Protección Transformador 1: CGM-CMP-V Interruptor automático de vacío Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por un módulo con las siguientes características: La celda CMP-V de interruptor automático de vacío está constituida por un módulo metálico con aislamiento en gas, que incorpora en su interior un embarrado superior de cobre, y una derivación con un seccionador rotativo de tres posiciones, y en serie con él, un interruptor automático de corte en vacío, enclavado con el seccionador. La puesta a tierra de los cables de acometida se realiza a través del interruptor automático. La conexión de cables es inferior-frontal mediante bornas enchufables. Presenta también captadores capacitivos para la detección de tensión en los cables de acometida. - Características eléctricas:





26






· Relé de protección: ekorRPG-202A Protección Transformador 2: CGM-CMP-V Interruptor automático de vacío Celda con envolvente metálica, fabricada por ORMAZABAL, formada por un módulo con las siguientes características: La celda CMP-V de interruptor automático de vacío está constituida por un módulo metálico con aislamiento en gas, que incorpora en su interior un embarrado superior de cobre, y una derivación con un seccionador rotativo de tres posiciones, y en serie con él, un interruptor automático de corte en vacío, enclavado con el seccionador. La puesta a tierra de los cables de acometida se realiza a través del interruptor automático. La conexión de cables es inferior-frontal mediante bornas enchufables. Presenta también captadores capacitivos para la detección de tensión en los cables de acometida. - Características eléctricas:




· Capacidad de cierre (cresta): 400 A · Capacidad de corte en cortocircuito: 16 kA


27

- Características físicas:








· Capacidad de cierre (cresta): 400 A · Capacidad de corte en cortocircuito: 16 kA

- Características físicas:

· Ancho: 600 mm · Fondo: 850 mm · Alto: 1800 mm


28

· Peso: 240 kg - Otras características constructivas:










29



· Relé de protección: ekorRPG-202A

2.7.4.5 Características del material vario de media tensión del CT. El material vario del Centro de Transformación es aquel que, aunque forma parte del conjunto del mismo, no se ha descrito en las características del equipo ni en las características de la aparamenta.

2.7.4.5.1 Interconexiones de MT, puentes a los trafos. Puentes MT Transformador 1: Cables MT 18/30 kV Cables MT 18/30 kV del tipo DHZ1, unipolares, con conductores de sección y material 1x150 Al. La terminación al transformador es EUROMOLD de 36 kV del tipo cono difusor y modelo OTK. En el otro extremo, en la celda, es EUROMOLD de 36 kV del tipo atornillable y modelo M-400-TB. Puentes MT Transformador 2: Cables MT 18/30 kV Cables MT 18/30 kV del tipo DHZ1, unipolares, con conductores de sección y material 1x150 Al. La terminación al transformador es EUROMOLD de 36 kV del tipo cono difusor y modelo OTK. En el otro extremo, en la celda, es EUROMOLD de 36 kV del tipo atornillable y modelo M-400-TB. Puentes MT Transformador 3: Cables MT 18/30 kV Cables MT 18/30 kV del tipo DHZ1, unipolares, con conductores de sección y material 1x150 Al. La terminación al transformador es EUROMOLD de 36 kV del tipo cono difusor y modelo OTK. En el otro extremo, en la celda, es EUROMOLD de 36 kV del tipo atornillable y modelo M-400-TB. Puentes MT Transformador 4: Cables MT 18/30 kV


30

Cables MT 18/30 kV del tipo DHZ1, unipolares, con conductores de sección y material 1x150 Al. La terminación al transformador es EUROMOLD de 36 kV del tipo cono difusor y modelo OTK. En el otro extremo, en la celda, es EUROMOLD de 36 kV del tipo atornillable y modelo M-400-TB.

2.7.4.5.2 Defensa de transformadores:

Los transformadores están ubicados en local adjunto al CT y a pocos metros de los embarrados generales de distribución de BT, según se puede ver en el plano correspondiente. Están dispuestos en fila separados entre ellos por paredes de obra. Celda de Transformador 1: Protección física transformador Protección metálica para defensa del transformador, para el acceso al interior del recinto, rodeado por paredes de obra. Los tabiques construidos a base de ladrillo de doble hueco, con revoco por ambas caras, con espesor de 12 cm. En los cantos llevará embebido un perfil normalizado para facilitar el deslizamiento del trafo hasta su posición final en la celda. La altura de los tabiques no será inferior a los 3 metros. Frente a la celda el cerramiento será metálico estará formado por una puerta de dos hojas de chapa de 2 mm de espesor, hasta 3 metros de altura, montada sobre dos paneles fijos. Cada hoja llevará una mirilla de vidrio Securit. Celda de Transformador 2: Protección física transformador Protección metálica para defensa del transformador, para el acceso al interior del recinto, rodeado por paredes de obra. Los tabiques construidos a base de ladrillo de doble hueco, con revoco por ambas caras, con espesor de 12 cm. En los cantos llevará embebido un perfil normalizado para facilitar el deslizamiento del trafo hasta su posición final en la celda. La altura de los tabiques no será inferior a los 3 metros. Frente a la celda el cerramiento será metálico estará formado por una puerta de dos hojas de chapa de 2 mm de espesor, hasta 3 metros de altura, montada sobre dos paneles fijos. Cada hoja llevará una mirilla de vidrio Securit. Celda de Transformador 3: Protección física transformador


31

Protección metálica para defensa del transformador, para el acceso al interior del recinto, rodeado por paredes de obra. Los tabiques construidos a base de ladrillo de doble hueco, con revoco por ambas caras, con espesor de 12 cm. En los cantos llevará embebido un perfil normalizado para facilitar el deslizamiento del trafo hasta su posición final en la celda. La altura de los tabiques no será inferior a los 3 metros. Frente a la celda el cerramiento será metálico estará formado por una puerta de dos hojas de chapa de 2 mm de espesor, hasta 3 metros de altura, montada sobre dos paneles fijos. Cada hoja llevará una mirilla de vidrio Securit. Celda de Transformador 4: Protección física transformador Protección metálica para defensa del transformador, para el acceso al interior del recinto, rodeado por paredes de obra. Los tabiques construidos a base de ladrillo de doble hueco, con revoco por ambas caras, con espesor de 12 cm. En los cantos llevará embebido un perfil normalizado para facilitar el deslizamiento del trafo hasta su posición final en la celda. La altura de los tabiques no será inferior a los 3 metros. Frente a la celda el cerramiento será metálico estará formado por una puerta de dos hojas de chapa de 2 mm de espesor, hasta 3 metros de altura, montada sobre dos paneles fijos. Cada hoja llevará una mirilla de vidrio Securit. Celda de Transformador alumbrado: Protección física transformador Protección metálica para defensa del transformador, para el acceso al interior del recinto, rodeado por paredes de obra. Los tabiques construidos a base de ladrillo de doble hueco, con revoco por ambas caras, con espesor de 12 cm. En los cantos llevará embebido un perfil normalizado para facilitar el deslizamiento del trafo hasta su posición final en la celda. La altura de los tabiques no será inferior a los 3 metros. Frente a la celda el cerramiento será metálico estará formado por una puerta de dos hojas de chapa de 2 mm de espesor, hasta 3 metros de altura, montada sobre dos paneles fijos. Cada hoja llevará una mirilla de vidrio Securit.


32

2.7.4.5.3 Equipos de iluminación.

Iluminación Edificio de Transformación: Equipo de iluminación Equipo de alumbrado que permita la suficiente visibilidad para ejecutar las maniobras y revisiones necesarias en los centros. Equipo autónomo de alumbrado de emergencia y señalización de la salida del local.

2.7.5 MEDIDA DE LA ENERGÍA ELÉCTRICA. Situado en el CT, el conjunto consta de un contador tarificador electrónico multifunción, un registrador electrónico y una regleta de verificación. Todo ello va en el interior de un armario homologado para contener estos equipos.

2.7.6 RELÉS DE PROTECCIÓN, AUTOMATISMOS Y CONTROL en MT. Sistema Autónomo de Protección: ekorRPG Es la unidad de disparo comunicable desarrollada por Ormazabal específicamente para su integración en las celdas de Interruptor Automático de Vacío de los Sistemas CGMcosmos (CGMcosmos-V) y CGM (CGM-CMP-V). - Las funciones de sobrintensidad de las que puede disponer son las siguientes:

· Protección multicurva de sobrecarga para fases (51). · Protección de defectos multicurva entre fase y tierra (51N). · Protección instantanea de cortocircuito a tiempo definido entre fases(50). · Protección instantánea de cortocircuito a tiempo definido entre fase y tierra (50N). Tiene también la opción de una protección ultrasensible (50Ns - 51Ns), utilizada en el caso de redes con Neutro aislado o compensado y/o en zonas con terrenos muy resistivos.

Además existe una entrada para disparo mediante una señal externa (sonda temperatura, etc...) Dispone además de funciones de medida (clase 1): · Valores eficaces de intensidad por fase (I1, I2, I3). · Valor eficaz de intensidad homopolar (Io).

- Elementos del sistema:

Un relé electrónico que dispone en su carátula frontal de teclas y display digital para realizar el ajuste y visualizar los parámetros de protección, medida y control. Para la comunicación dispone de un puerto frontal RS232 y en la parte trasera un puerto RS485 (5 kV). En este relé de bajo consumo se pueden distinguir las siguientes partes:


33

1- Visualización: Testigos luminosos para indicar la causa de apertura del interruptor automático, la existencia de un error de funcionamiento, o para señalizar la existencia de alimentación auxiliar (A). Las teclas Visualizar (B) y Reset (C) se utilizan para mostrar y borrar la causa del fallo. 2- Configuración: En la parte superior se encuentran los microinterruptores (D) que permiten seleccionar los tipos de curva y anular o establecer las distintas protecciones disponibles. Las intensidades de regulación se fijan a partir del valor seleccionado de intensidad nominal, mediante el dial In (E). 3- Tarado de la protección de sobreintensidad: La intensidad de regulación de fase se fija mediante el dial I> (F). El tipo de curva se selecciona con el dial K (G). 4- Tarado de la protección de cortocircuito: La intensidad umbral de cortocircuito entre fases se fija con el dial I>> (H), y el tiempo de actuación con el dial T>> (J). 5- Tarado de la protección contra fuga a tierra: La intensidad de regulación homopolar se fija mediante el dial Io> (L). El tipo de curva se selecciona con el dial Ko (M). 6- Tarado de la protección de falta a tierra: La intensidad umbral de falta a tierra se fija con el dial Io>> (N), y el tiempo de actuación con el dial To>> (P).

Los sensores de intensidad son transformadores toroidales de relación 300 A / 1 A y 1000 A / 1 A dependiendo de los modelos. Para la opción de protección homopolar ultrasensible se coloca un toroidal adicional que abarca las tres fases. En el caso de que el equipo sea autoalimentado (desde 5 A por fase) se debe colocar 1 sensor adicional por fase.


34

La tarjeta de alimentación acondiciona la señal de los transformadores de autoalimentación y la convierte en una señal de CC para alimentar el relé de forma segura. Dispone de una entrada de 230 Vca para alimentación auxiliar exterior. El disparador biestable es un actuador electromecánico de bajo consumo integrado en el mecanismo de maniobra del interruptor.

- Otras características:

· Ith/Idin = 20 kA /50 kA · Temperatura = -10 ºC a 60 ºC · Frecuencia = 50 Hz; 60 Hz ± 1 %

· Ensayos: · - De compatibilidad electromagnética según CEI 60255-22-X, CEI 61000-4-X y EN

50081-2/55011 · - Climáticos según CEI 60068-2-X

- Mecánicos según CEI 60255-21-X - De potencia según CEI 60265 y CEI 60056 Así mismo este producto cumple con la directiva de la Unión Europea sobre compatibilidad electromagnética 89/336/EEC y con la CEI 60255. Esta conformidad viene recogida en el protocolo de ensayo realizado B0014-024-IN-ME acorde a las normas genéricas EN 50081 y EN 50082.

2.7.7 INSTALACIONES SECUNDARIAS - Alumbrado El interruptor se situará al lado de la puerta de entrada, de forma que su accionamiento no represente peligro por su proximidad a la MT. El interruptor accionará los puntos de luz necesarios para la suficiente y uniforme iluminación de todo el recinto del centro. - Protección contra incendios Según la MIE-RAT 14 al ser el transformador de aislamiento seco no es necesario instalar sistemas de protección contra incendios, aunque deberá instalarse de forma que el calor generado no suponga riesgo de incendio para los materiales próximos.

El Centro de Transformación se equipará con los siguientes accesorios:

- Pértiga de salvamento.

- Guantes aislantes.

- Banqueta aislante.


35

- Reanimador.

- Extintor.

En las puertas de acceso al Centro y en las de las celdas se colocarán placas señalizadoras de "Peligro Alta Tensión".

En el interior del recinto y en un lugar visible, se dispondrán:

Esquema unifilar de la instalación. Normas para maniobrar en el Centro. Instrucciones de primeros auxilios.

En un lugar accesible se dispondrán las palancas necesarias para maniobrar los interruptores-seccionadores y seccionadores de puesta a tierra, asi como las manivelas para el tensado manual de los muelles de los interruptores automáticos. - Armario de primeros auxilios El Centro de Transformación cuenta con un armario de primeros auxilios. - Medidas de seguridad Para la protección del personal y equipos, se debe garantizar que: 1- No será posible acceder a las zonas normalmente en tensión, si éstas no han sido puestas a tierra. Por ello, el sistema de enclavamientos interno de las celdas debe afectar al mando del aparato principal, del seccionador de puesta a tierra y a las tapas de acceso a los cables. 2- Las celdas de entrada y salida serán con aislamiento integral y corte en gas, y las conexiones entre sus embarrados deberán ser apantalladas, consiguiendo con ello la insensibilidad a los agentes externos, y evitando de esta forma la pérdida del suministro en los Centros de Transformación interconectados con éste, incluso en el eventual caso de inundación del Centro de Transformación. 3- Las bornas de conexión de cables y fusibles serán fácilmente accesibles a los operarios de forma que, en las operaciones de mantenimiento, la posición de trabajo normal no carezca de visibilidad sobre estas zonas. 4- Los mandos de la aparamenta estarán situados frente al operario en el momento de realizar la operación, y el diseño de la aparamenta protegerá al operario de la salida de gases en caso de un eventual arco interno. 5- El diseño de las celdas impedirá la incidencia de los gases de escape, producidos en el caso de un arco interno, sobre los cables de MT y BT. Por ello, esta salida de gases no debe estar enfocada en ningún caso hacia el foso de cables.


36

2.7.8 PUESTA A TIERRA DEL CT

2.7.8.1 Tierra de protección Todas las partes metálicas no unidas a los circuitos principales de todos los aparatos y equipos instalados en el Centro de Transformación se unen a la tierra de protección: envolventes de las celdas, rejillas de protección, carcasa de los transformadores, etc. , así como la armadura del edificio (si éste es prefabricado). No se unirán, por contra, las rejillas y puertas metálicas del centro, si son accesibles desde el exterior.

· Configuración seleccionada: 5/62 · Geometría del sistema: Picas alineadas · Distancia entre picas: 3 metros · Profundidad del electrodo horizontal: 0,5 m · Número de picas: seis · Longitud de las picas: 2 metros

2.7.8.2 Tierra de servicio Con objeto de evitar tensiones peligrosas en BT, debido a faltas en la red de MT, el neutro del sistema de BT y cuadros de BT se conectan a una toma de tierra independiente del sistema de MT, de tal forma que no exista influencia en la red general de tierra, para lo cual se emplea un cable de cobre aislado. Las características del sistema de tierras de servicio son las siguientes:

· Identificación: 5/62 (según método UNESA) · Geometría: Picas alineadas · Número de picas: seis · Longitud entre picas: 2 metros · Profundidad de las picas: 0,5 m

Rtserv = Kr · Ro = 0,073 · 400 = 29,2 < 37 Ohm Para mantener los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio independientes, la puesta a tierra del neutro se realizará con cable aislado de 0,6/1 kV de 120 mm2 de Cu, protegido con tubo de PVC de grado de protección 7 como mínimo, contra daños mecánicos. 2.7.9 TOMAS A TIERRA La toma a tierra se establece principalmente a fin de limitar la tensión que, respecto a tierra, puedan presentar en un momento dado las masas metálicas, asegurando la actuación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo que supone una avería en los materiales eléctricos.


37

La toma y conexión a tierra es la unión eléctrica, sin fusible no protección alguna, por un lado del circuito eléctrico o por un lado conductor no perteneciente a la misma, mediante una toma a tierra con un electrodo o grupo de electrodos enterrados en el suelo. Mediante la instalación de la toma a tierra se habrá conseguido que en el conjunto de las instalaciones de la nave y superficies próximas del terreno no aparezca diferencia de potencial peligrosa y que, al mismo tiempo, permita el paso a tierra de las corrientes de defecto o las descargas de origen climatológicas.

2.7.9.1 Uniones a tierra. Las disposiciones de la tomas a tierra pueden ser utilizadas a la vez o separadas, por razones de protección o razones funcionales, según las preinscripciones de la instalación. La elección e instalación de los materiales que asegures la toma a tierra tienen que ser tales que:

• El valor de la resistencia de toma a tierra este conforme con la norma de protección y de funcionamiento de las instalaciones y se mantengan de esta manera a lo largo del tiempo.

• Las corrientes de defecto a tierra y las corrientes de fuga puedan circular sin peligro, particularmente desde el punto de vista de solicitaciones térmicas, mecánicas y eléctricas.

• La solidez o la protección mecánica queda asegurada con independencia de las condiciones de influencia externa.

• Contemplen los posibles riesgos debidos a electrolisis que puedan afectar a otras partes metálicas.

2.7.9.2 Tomas a tierra.

Para las tomas a tierra se pueden utilizar electrodos formados por:

• barras y tubos. • Platinas y conductores desnudos. • Placas. • Anillos o mallas metálicas constituidas por elementos citados anteriormente o sus

combinaciones. • Armaduras de hormigón enterrados con excepción de las armaduras pretensazas. • Otros conductores enterrados que se demuestren que son apropiados.

Los conductores de Cu desnudo utilizados como electrodos serán de construcción y resistencia eléctrica según la clase 2 de la norma UNE 21.022. El tipo y la profundidad de enterrado de las tomas a tierra tienen que ser tales que la posibilidad de pérdida de humedad del suelo, la presencia de hielo o otros efectos climáticos no aumente la resistencia de la toma a tierra por encima de los valores previstos. La profundidad será mayor a 0,5 m.


38

2.7.9.3 Conductores de tierra. La sección de los conductores de tierra, estando estos enterrados, tendrán que estar de acuerdo con los valores indicados en la tabla 1 de la ITC-BT-18 del REBT.

Figura. Secciones de cables enterrados, tomas a tierra.

Durante la ejecución de las uniones entre conductores de tierra y electrodos de tierra debe extremarse el cuidado para que resulten eléctricamente correctas. Debe cuidarse, en especial, que las conexiones, no dañen ni a los conductores ni a los electrodos de tierra.

2.7.9.4 Bornes de toma a tierra. En toda instalación de tomas a tierra debe preverse un borne principal de tierra, al cual deben unirse los conductores siguientes:

• Los conductores de tierra. • Los conductores de protección. • Los conductores de unión equipotencial principal. • Los conductores de toma a tierra funcional, si son necesarios.

Debe preverse sobre los conductores de tierra y en lugar accesible, un dispositivo que permita medir la resistencia de la toma de tierra correspondiente. Este dispositivo puede estar combinado con el borne principal de tierra, debe ser desmontable necesariamente por medio de un útil, tiene que ser mecánicamente seguro y debe asegurar la continuidad eléctrica.

2.7.9. 5 Conductores de protección. Los conductores de protección sirven para unir eléctricamente las masas de una instalación a ciertos elementos con el fin de asegurar la protección contra contactos indirectos. En el circuito de conexión a tierra, los conductores de protección unirán las masas al conductor de tierra. En otros casos reciben igualmente el nombre de conductores de protección, aquellos conductores que unen las masas:

• al neutro de la red. • a un relé de protección.

La sección de los conductores de protección será la indicada en la figura, o se obtendrá por cálculo conforme a lo indicado en la Norma UNE 20.460 -5-54 apartado 543.1.1.


39

Figura. Sección de los conductores de protección Si la aplicación de la tabla conduce a valores no normalizados, se han de utilizar conductores que tengan la sección normalizada superior más próxima. Los valores de la figura solo son válidos en el caso de que los conductores de protección hayan sido fabricados del mismo material que los conductores activos; de no ser así, las secciones de los conductores de protección se determinarán de forma que presenten una conductividad equivalente a la que resulta aplicando la figura. En todos los casos los conductores de protección que no forman parte de la canalización de alimentación serán de cobre con una sección, al menos de:

• 2,5 mm2, si los conductores de protección disponen de una protección mecánica. • 4 mm2, si los conductores de protección no disponen de una protección mecánica.

Cuando el conductor de protección sea común a varios circuitos, la sección de ese conductor debe dimensionarse en función de la mayor sección de los conductores de fase. Como conductores de protección pueden utilizarse:

• conductores en los cables multiconductores. • conductores aislados o desnudos que posean una envolvente común con los

conductores activos. • conductores separados desnudos o aislados.

Los conductores de protección deben estar convenientemente protegidos contra deterioros mecánicos, químicos y electroquímicos y contra los esfuerzos electrodinámicos. Las conexiones deben ser accesibles para la verificación y ensayos, excepto en el caso de las efectuadas en cajas selladas con material de relleno o en cajas no desmontables con juntas estancas. Ningún aparato deberá ser intercalado en el conductor de protección, aunque para los ensayos podrán utilizarse conexiones desmontables mediante útiles adecuados. Las masas de los equipos a unir con los conductores de protección no deben ser conectadas en serie en un circuito de protección, con excepción de las envolventes montadas en fábrica o canalizaciones prefabricadas mencionadas anteriormente.


40

2.7.9.6 Conductores equipotenciales.

El conductor principal de equipotencialidad debe tener una sección no inferior a la mitad de la del conductor de protección de sección mayor de la instalación, con un mínimo de 6 mm2. Sin embargo, su sección puede ser reducida a 2,5 mm2, si es de cobre. Si el conductor suplementario de equipotencialidad uniera una masa a un elemento conductor, su sección no será inferior a la mitad de la del conductor de protección unido a esta masa. La unión de equipotencialidad suplementaria puede estar asegurada, bien por elementos conductores no desmontables, tales como estructuras metálicas no desmontables, bien por conductores suplementarios, o por combinación de los dos.

2.7.9.7 Resistencia de las tomas a tierra. El electrodo se dimensionará de forma que su resistencia de tierra, en cualquier circunstancia previsible, no sea superior al valor especificado para ella, en cada caso. Este valor de resistencia de tierra será tal que cualquier masa no pueda dar lugar a tensiones de contacto superiores a:

• 24 V en local o emplazamiento conductor. • 50 V en los demás casos.

Si las condiciones de la instalación son tales que pueden dar lugar a tensiones de contacto superiores a los valores señalados anteriormente, se asegurará la rápida eliminación de la falta mediante dispositivos de corte adecuados a la corriente de servicio. La resistencia de un electrodo depende de sus dimensiones, de su forma y de la resistividad del terreno en el que se establece. Esta resistividad varía frecuentemente de un punto a otro del terreno, y varía también con la profundidad. La tabla 3 de la ITC-BT-18 muestra, a título de orientación, unos valores de la resistividad para un cierto número de terrenos. Figura. Valores orientativos de la resistividad en función del terreno.


41

La medida de resistencia de tierra de este electrodo puede permitir, aplicando las fórmulas dadas en la tabla 5 de la ITC-BT-18, estimar el valor medio local de la resistividad del terreno, pudiendo consultar estos cálculos en el apartado de los cálculos del anexo.

Tabla. Formulas para estimar la resistencia del tierra en función de la resistividad del terreno y las características de electrodo.

2.7.9.8 Tomas a tierra independiente.

Se considerará independiente una toma de tierra respecto a otra, cuando una de las tomas de tierra, no alcance, respecto a un punto de potencial cero, una tensión superior a 50 V cuando por la otra circula la máxima corriente de defecto a tierra prevista.

2.7.9.9 Separaciones entre las tomas a tierra de las masas de la instalación de utilización y las masas de un centro de transformación. Se verificará que las masas puestas a tierra en una instalación de utilización, así como los conductores de protección asociados a estas masas o a los relés de protección de masa, no están unidas a la toma de tierra de las masas de un centro de transformación, para evitar que durante la evacuación de un defecto a tierra en el centro de transformación, las masas de la instalación de utilización puedan quedar sometidas a tensiones de contacto peligrosas. Si no se hace el control de independencia, entre la puesta a tierra de las masas de las instalaciones de utilización respecto a la puesta a tierra de protección o masas del centro de transformación, se considerará que las tomas de tierra son eléctricamente independientes cuando se cumplan todas y cada una de las condiciones siguientes: 1. No exista canalización metálica conductora (cubierta metálica de cable no aislada especialmente, canalización de agua, gas, etc.) que una la zona de tierras del centro de transformación con la zona en donde se encuentran los aparatos de utilización. 2. La distancia entre las tomas de tierra del centro de transformación y las tomas de tierra u otros elementos conductores enterrados en los locales de utilización es al menos igual a 15 metros para terrenos cuya resistividad no sea elevada (<100 ohmios x m). Cuando el terreno sea muy mal conductor, la distancia se calculará, aplicando la fórmula especificada en el apartado 11 de la ITC-BT-18 del REBT. 3. El centro de transformación está situado en un recinto aislado de los locales de utilización o bien, si esta contiguo a los locales de utilización o en el interior de los mismos, está


42

establecido de tal manera que sus elementos metálicos no están unidos eléctricamente a los elementos metálicos constructivos de los locales de utilización. Sólo se podrán unir la puesta a tierra de la instalación de utilización (edificio) y la puesta a tierra de protección (masas) del centro de transformación, si el valor de la resistencia de puesta a tierra única es lo suficientemente baja para que se cumpla que en el caso de evacuar el máximo valor previsto de la corriente de defecto a tierra (Id) en el centro de transformación, el valor de la tensión de defecto (Vd = Id · Rt) sea menor que la tensión de contacto máximo aplicada, definida en el punto 1.1 de la MIERAT 13 del Reglamento sobre Condiciones Técnicas y Garantía de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación cuyo valor tendrá que ser inferior a 1000V.

2.7.9.10 Tomas a tierra a instalar. Los conductores utilizados en las líneas a tierra tendrán una resistencia mecánica adecuada y ofrecerá una elevada resistencia a la corrosión. Su sección será tal que la máxima corriente de cortocircuito para estos, en caso de defecto o descarga atmosférica, no lleve a estos conductores a una temperatura próxima a la de fusión, ni ponga en peligro sus empalmes y conexiones. A efectos de dimensionar las secciones, el tiempo mínimo a considerar por la duración del defecto a la frecuencia de la red, será de un segundo. A pesar de lo comentado anteriormente, en ningún caso se admitirán secciones inferiores a 25 mm2 en el caso de cobre y de 50 mm2 en el caso de acero. Podrán utilizarse como conductores a tierra las estructuras de acero de fijación de los elementos de la instalación, siempre que cumplan las características generales exigidas a los conductores y a su instalación. Por lo que es aplicable a las armaduras de hormigón armado, a no ser en caso de tratarse de armaduras pretensazas, en este caso se prohíbe el uso de los conductores a tierra. 2.7.10 SOLUCIÓN FINAL TOMAS A TIERRA A INSTALAR. PUESTA A TIERRA UNICA. Tal y como se ha comporobado en los anexos, la puesta a tierra de servicio y la de protección puede ir combinadas constituyendo una única puesta a tierra si la tensión de defecto es igual o inferior a 1000V. De todas formas además de unir todas las puestas a tierra para que sea posible la puesta única, se tendrá que hacer la instalación tal y como se muestra en la memoria y en los cálculos respetando las condiciones como si no se tratara de puesta a tierra única. Todas las puestas a tierra de utilización, nave industrial, edificio de sala bombas y almacén de producto terminado estarán interconectadas entre sí formando un electrodo de puesta a tierra de 0,49 Ω.


43

2.7.10.1 Nave industrial La solución adoptada para la puesta a tierra del la nave industrial será el siguiente; conductores enterrados horizontalmente, por todo el perimetro de la nave creando un entramado de conexiones con las bigas metálicas de la extructura, los conductores enterrados tendrán una sección de 35 mm2 y serán de Cu desnudo, con una longitud total de 1000 m. Los electrodos serán picas con diámetro de 14 mm y una longitud de 2 cada uno de ellas, con un total a instalar de 4 picas. La resistividad del terreno es de 400Ω·m, obteniendo una resistencia total de 0,78Ω. 2.7.10.2 Edificio salas bombas. La solución adoptada para la puesta a tierra del edificio de sala bombas será el siguiente; conductores enterrados horizontalmente, los conductores enterrados tendrán una sección de 50mm2 y serán de Cu desnudo, con una longitud total de 76 m. Los electrodos serán picas con diámetro de 14 mm y una longitud de 2 cada uno de ellas, con un total a instalar de 4 picas. La resistividad del terreno es de 400Ω·m, obteniendo una resistencia total de 9Ω. 2.7.10.3 Edificio de composición. La solución adoptada para la puesta a tierra del edificio de composición será el siguiente; conductores enterrados horizontalmente, los conductores enterrados tendrán una sección de 50mm2 y serán de Cu desnudo, con una longitud total de 60 m. Los electrodos serán picas con diámetro de 14 mm y una longitud de 2 cada uno de ellas, con un total a instalar de 4 picas. La resistividad del terreno es de 400Ω·m, obteniendo una resistencia total de 11Ω. 2.7.10.4 Almacén de producto terminado. La solución adoptada para la puesta a tierra del almacén de producto será el siguiente; conductores enterrados horizontalmente, los conductores enterrados tendrán una sección de 50mm2 y serán de Cu desnudo, con una longitud total de 470 m. Los electrodos serán picas con diámetro de 14 mm y una longitud de 2 cada uno de ellas, con un total a instalar de 4 picas. La resistividad del terreno es de 400Ω·m, obteniendo una resistencia total de 1,65Ω. 2.7.10.5 Puesta a tierra única. Se interconectan las puestas a tierra de protección y servicio con valor cada una de 29,2Ω y la puesta a tierra de utilización con un valor de 0,48 Ω, obteniendo un valor final de 0,46 Ohm, y una tensión de contacto cuando hay un defecto en MT de 138,98 V, valor inferior a los 1000V, por lo que hace posible la instalación de la tierra única. 2.7.11. ELECCION DEL REGIMEN DEL NEUTRO. Según RBT ITC-08, en las instalaciones alimentadas directamente de una red de distribución publica a un CT de abonado mediante el uso de transformadores adecuados, se puede elegir el régimen de neutro.


44

2.7.11.1 Criterios de elección de los esquemas TT, TN e IT La elección no puede realizarse por criterios de seguridad. Los tres regímenes son equivalentes en el aspecto de la protección de las personas, si respetamos todas las reglas de instalación y de explotación. Son los imperativos reglamentarios, de continuidad de servicio, de explotación y de naturaleza de la red y los receptores los que nos condicionan el esquema más adecuado. La elección se realiza por el análisis de los siguientes factores:

- Adecuación a los textos reglamentarios que imponen, en determinadas alimentaciones, un régimen de neutro determinado.

- Por decisión del propietario, si se alimenta en MT, o tiene generación propia, o transformadores de aislamiento BT/BT. Puesto que el utilizador es libre de elegir su sistema de distribución, por decisión propia o por consensuación con el instalador o proyectista.

Ello comporta: En primer lugar: - Atender los imperativos de explotación (continuidad de servicio). - Concepción de la estructura de mantenimiento (equipo de personal cualificado, o contratación de un instalador autorizado). En segundo lugar: En función de las características particulares de la red y las cargas.


45

(1) Si no está impuesto, el régimen de neutro se elige por las características de explotación (continuidad de servicio, por razones deseables de seguridad o por intereses de productividad...). Cualquiera que sea el régimen de neutro elegido, la probabilidad de un fallo de aislamiento aumenta en función de la longitud de la red, puede ser objeto de un estudio de ramificación, que facilita la localización de los defectos y permite aplicar en régimen de neutro para cada derivación en función de su aplicación. (2) Los riesgos de cebado del limitador de sobretensiones transforma el neutro aislado en neutro a tierra. Este riesgo es de temer en zonas con nivel ceráunico elevado y grandes extensiones de redes aéreas. Si elegimos un régimen IT para asegurar la continuidad de servicio, deberemos tener principal atención en las condiciones de protección del segundo defecto. Generalmente con interruptores diferenciales (DDR). (3) Riesgo de funcionamiento intempestivo de los interruptores diferenciales DDR. (4) La solución ideal, cualquiera que sea el régimen de neutro, es aislar la parte generadora de fugas, si es fácilmente localizable. (5) Riesgo de fuga fase/tierra, rendimiento aleatorio de la equipotencialidad. (6) Aislamiento incierto, a causa de la humedad y polución conductora. (7) La puesta a neutro es desaconsejable en razon del riesgo de deteriodo del alternador, en caso de defecto interno. De otra parte, puesto que los grupos electrógenos alimentan las instalaciones de seguridad, no deben desconectar al primer defecto.

2.7.11.2 Análisis de la elección del régimen del neutro IT. Analizando el tipo de industria y tras conversaciones con la propiedad, exponiendo ésta su preocupación por parte de sus instalaciones que están destinadas al almacenaje de plástico y cartón para el paletizado del producto final y por los problemas que les causan cualquier pequeña parada sobre todo en la parte del horno de fusión de vidrio, que una vez puesto en marcha no se debe parar nunca hasta agotar su vida que se estima entre 8 y 10 años y de intereses productivos se ha decidido una instalación IT, neutro impedante. Aunque los tres esquemas de conexión a tierra ofrecen el mismo grado de seguridad a los usuarios contra los contactos indirectos, sólo el esquema IT permite continuar sin riesgo la explotación al aparecer un primer defecto de aislamiento.


46

Para conservar todas las ventajas que este esquema tiene de no interrumpir la distribución eléctrica al primer fallo, hay que evitar el segundo fallo, que tiene entonces los mismos e importantes riesgos del ECT TN. Para hacer esto, hay que suprimir este primer fallo antes de que pueda aparecer el segundo. El empleo de medios de detección y de localización eficientes por parte de un personal de mantenimiento con capacidad de respuesta reduce muchísimo la probabilidad del «doble fallo». Además existen hoy en día dispositivos de control que permiten seguir continuamente la evolución de los aislamientos de las diferentes salidas y conseguir la predicción del defecto y, por tanto, prever el mantenimiento del primer defecto. El esquema IT se presenta como utilizable en un gran número de instalaciones eléctricas excepto para ciertas aplicaciones (ejemplo: hornos de arco, viejos circuitos de alumbrado) y en ciertas situaciones (por ejemplo: medios húmedos, redes muy extensas) que presentan normal o frecuentemente un bajo nivel de aislamiento.


47

Se tendrá que disponer de electricistas competentes y en suficiente número para poder intervenir rápidamente en una instalación (dentro de la jornada laboral), y además, sus infraestructuras permiten la instalación de la televigilancia. El esquema IT es el que tiene un mayor número de ventajas y consigue alcanzar mejor las necesidades específicas de los usuarios, como son: - mejor CEM (interconexión de masas y, en principio, una sola toma de tierra). - riesgo mínimo de incendio y explosión (bajas corrientes con el primer defecto). El neutro está aislado, es decir, no está conectado a tierra. Las tomas de tierra de las masas normalmente están interconectadas (como para los esquemas TN o TT). En funcionando normal (sin defecto de aislamiento), la red está puesta a tierra por la impedancia de fuga de la red. La impedancia natural de fuga a tierra de un cable trifásico, de 1 Km de longitud, se caracteriza por los valores típicos: (ver cálculos primer defecto aislamiento en anexos)

C = 0,3 μF / km. En régimen IT, para fijar adecuadamente el potencial de una red respecto a tierra, es aconsejable, sobre todo si es corta, colocar una impedancia (Zn = 1 500 Ω) entre el neutro del transformador y tierra, es el esquema IT llamado de neutro impedante. La tensión de defecto correspondiente resulta débil, no peligrosa y la instalación puede mantenerse en servicio. Continuar la explotación, sin peligro, es muy importante, pero hace falta: - estar advertido de que hay un defecto, - buscarlo rápidamente y eliminarlo, antes de que se produzca un segundo defecto. Para responder a esta demanda: - la información «existe un defecto» la da el Controlador Permanente de Aislamiento (CPA) que supervisa todos los conductores activos, incluido el neutro. - la búsqueda se realiza con la ayuda de un localizador de defectos. Para proteger una red de BT aislada de la tierra (IT) contra las elevaciones de tensión (cebado en el transformador MT/BT, contacto accidental con una red de tensión más alta, rayo sobre la red de MT), según MIE-RAT 13 obliga a instalar un limitador de sobretensión entre el punto neutro del transformador MT/BT y la tierra (RB).

2.7.11.3 Puesta a tierra del neutro de los transformadores MT/BT

Por tratarse de una distribución con neutro impedante (régimen IT), se instalará juntamente con la impedancia Zn en paralelo, un limitador de sobretensiones entre el neutro de cada


48

transformador y tierra, tal y como se explica en el punto titulado ‘ Analisis Elección del régimen del neutro’. Tal y como se explica y se cálcula en el punto 3.2.1.1.3.1.18 .1 Cálculo primer defecto de aislamiento en régimen IT de los anexos, después de ver los resultados expuestos se demuestra que el añadir una impedancia entre el neutro y la tierra no tiene prácticamente incidencia en la variación de la tensión de contacto, aún así la instalaremos. La impedancia sirve para reducir las variaciones de potencial entre red y tierra que tengan su origen en las perturbaciones provenientes de la MT o de las fluctuaciones de potencial de la tierra local. Se recomienda sobre todo para las redes cortas que alimentan aparatos de medida sensibles a este potencial, así como para las redes que están estrechamente unidas a buses de comunicaciones. Como se puede ver en el punto 3.2.1.1.3.1.18 .1 Cálculo primer defecto de aislamiento en régimen IT, se aprecia que cuando la red es muy poco capacitativa (caso 1) la impedancia de neutro ZN hace que aumente la corriente de defecto, que sin embargo, sigue siendo muy baja, 250 mA en el caso de la gráfica; esta influencia es todavía menor cuando la red es muy capacitativa (casos 2 y 3). En la práctica, esta impedancia no influye más que débilmente en la tensión de contacto Uc que sigue siendo inferior a UL en una red sana. Por último, la presencia de una resistencia en la impedancia permite reducir los riesgos de ferrorresonancia. Así mismo y, en paralelo con el limitador, se instalará un Controlador Permanente de aislamiento (CPA) que inyectará una señal de baja frecuencia entre la tierra y la red. Este tipo de dispositivos miden la corriente resultante y determinan con precisión el valor de la resistencia real de aislamiento de la red y de su capacidad de acoplamiento a tierra.

2.7.11.4 Esquema equivalente de la red IT.

Las masas de los receptores están interconectadas totalmente. Debido la CEM, es aconsejable interconectar todas las masas de utilización de una misma instalación y conectarlas a su vez a una misma toma de tierra (resistencia RA), las tomas de tierra (RA y RB) están interconectadas. La resistencia RA será la puesta a tierra de la nave industrial en su conjunto (nave industrial, edificio sala bombas, edificio composición, almacén producto terminado), al ser una nave en


49

la que su estructura y la sustentación de los suelos se basa en vigas metálicas, estarán todas ellas unidas entres sí formando una malla, todo unido a su vez a la puesta a tierra utilización. La resistencia RB será la tierra de servicio. Se propone como solución la instalación del régimen de neutro IT con nuetro impedante, sin distribución del neutro. La decisión de no distribuir el neutro viene dada porque la alimentación para los recepotores y cargas de gran potencia que afecta a esta instalación son trifásicas unicamente, sin necesidad de tensión monofásica, de esta manera mejoramos la reducción del tamaño de la aparamenta de protección instalada en los cuadros generales de distribución ya que se escogerá para dicha función aparatos tripolares en lugar de tretrapolares, también debido al espació que tiene que tener de más los cuadros debido a más pletinas también para el neutro, así como el trabajo que repercute en su instalación y en la reducción de costes en el tendido de los cables.

Figura – Esquema equivalente de una red con neutro aislado o impedante. Cada conductor activo presenta, respecto a tierra, una impedancia que se compone de una resistencia y una capacidad.

El esquema definido de esta forma puede simplificarse despreciando las resistencias respecto a las impedancias, teniendo en cuenta sus respectivos valores a 50 Hz.

Para las tensiones monofásicas utilizaremos una subred o red aislada, ver 2.7.11.4.1 de esta memoria. Cada esquema de distribución del neutro puede aplicarse a todo el conjunto de una instalación eléctrica de BT; pero también pueden coexistir varios esquemas en una misma instalación.

Fig. : Ejemplo de coexistencia entre los diversos ECT.


50

Para la obtención de las tensiones simples para las tomas de corriente monofásicas y alimentación del alumbrado se instalará un transformador BT/BT con distribución del régimen TN-S y que tendrá en común las puesta a tierra RA para las masas de utilización. 2.7.11.4.1 Elección del método de puesta a tierra del sistema TN-S. Implantación Redes aisladas Consiste en separar galvánicamente una parte de la red por un transformador BT/BT para adaptarse mejor a la elección del régimen de neutro más adecuado a las necesidades de los receptores, parte informática del control de máquinas. En nuestro proyecto como hemos venido explicando, tendremos un régimen IT para toda la instalación debido a las razones expuestas anteriormente y un régimen TN-S para toda instalación de alumbrado, tomas de corriente monofásicas, informática etc… INSTALACIÓN ALUMBRADO TOMAS CORRIENTE 230V.

Fig. F4-021: Proceso donde la continuidad de servicio es imperativa (IT).

Esquema TN (puesta a neutro). Un punto de la instalación, en general el neutro, es conectado directamente a tierra. Las masas de la instalación son conectadas a este punto por el conductor de protección. El conductor de protección y el conductor neutro son distintos. Las masas se conectan al conductor de protección PE. El esquema TN-S (5 hilos) es obligatorio para los circuitos de sección inferior a 10 mm2 de Cu y 16 mm2 de Al para las canalizaciones móviles.

Fig. F4-004: esquema TN-S.


51

Principales características: El esquema TN de una forma general: - Es utilizable únicamente en las alimentaciones con centro de transformación propio. - Necesita tomas de tierra uniformemente repartidas a lo largo de la instalación. - El dimensionado de la aparamenta para las desconexiones al primer defecto de aislamiento se debe realizar por cálculo, y la comprobación de la impedancia del circuito a la puesta en servicio. Las modificaciones del circuito y de su entorno pueden variar la impedancia del mismo. - Necesita que toda modificación sea realizada por un instalador autorizado. Puede causar en caso de defecto de aislamiento destrucciones importantes en bobinados (cortocircuito). - Puede presentar, en según qué tipo de locales, riesgo de incendios al ser las corrientes de defecto corrientes de cortocircuito. El esquema TN-S además: - Se emplea en conducciones flexibles o de poca sección. - Permite, por la separación del neutro y del conductor de protección, disponer de un PE no contaminado (locales informáticos, locales con riesgos). - Es obligatorio en locales con riesgo de incendio. Prescripciones especiales en las redes de distribución para la aplicación del esquema TN se describen en el punto correspondiente en el pliego de condiciones. El transformador estará alimentado del cuadro general de distribución BT de servicios generales (CGDBTSG). Este trafo de BT alimentará a su vez a un cuadro que llamaremos ‘Cuadro de distribución de alumbrado y tomas de corriente monofásicas, que proveerá a todas las partes de la fábrica. Este armario o cuadro estará provisto de las protecciones adecuadas para su instalación cumpliendo con el REBT y en todo caso según lo expuesto en el pliego de condiciones.

2.7.11.5 Naturaleza del aislamiento. La impedancia en modo común en sistema IT. Toda red eléctrica presenta una impedancia respecto a tierra que se denomina “impedancia en modo común”, cuyo origen está en el aislamiento de los cables y de los receptores de la red.


52

Esta impedancia se compone de la resistencia y la capacidad de fuga entre cada conductor activo y tierra. La capacidad de fuga a tierra de un cable de BT es del orden de 0,3 μF/km por fase. También los receptores tienen una capacidad natural de fuga, que suele ser despreciable. Incidencia de la capacidad distribuida en el esquema IT. En las instalaciones eléctricas se añaden otras capacidades a las de los cables de la red. Esto sucede con ciertos receptores electrónicos que generan corrientes armónicas de AF, especialmente cuando utilizan el principio ‘troceador’ (convertidores por modulación de ancho de impulso, por ejemplo). Por otra parte, las normas relativas a la compatibilidad electromagnética –CEM– obligan a que estas corrientes de AF se deriven a tierra, de ahí la presencia de filtros, y por tanto de condensadores, entre fases y masa. Según el número de estos receptores, su contribución a la capacidad “de fuga” de una red puede resultar significativa y hasta importante. Puede darse el caso de que algunas de estas capacidades, demasiado importantes, pongan en entredicho el interés del esquema IT: si, con un primer defecto, el valor de la impedancia de la red respecto a tierra hace que la tensión de contacto a tierra sobrepase los 50 V, la seguridad de las personas no queda asegurada. Como podemos ver en el punto de cáculo del primer defecto de aislamiento en el anexo, queda demostrado la eficacia del esquema IT en nuestra instalación, puesto que, con una toma de tierra de 10 Ω, hace falta una capacidad de fuga a tierra de la red superior a 70 μF, 23 μF por fase si no se distribuye el neutro. Por tanto, la red IT deberá presentar una capacidad limitada respecto a tierra y, durante el diseño de la red, deberá tenerse en cuenta la presencia de receptores equipados con filtros AF. En este proyecto el valor de la toma a tierra única es del orden de 0,81 Ω, la Uc es del orden de 1,12V, cumpliendo de sobras la tensión máxima de seguridad. Tal y como se explica y se cálcula en el 3.2.1.1.5 Cálculo primer defecto de aislamiento en régimen IT.

2.7.11.6 Límites y precauciones de empleo del esquema IT Los límites de utilización del esquema IT afectan a los receptores y a las redes. 2.7.11.6.1 Límites debidos a los receptores 1. Con un gran acoplamiento capacitativo a tierra (presencia de filtros). Diversos equipos con filtros capacitativos (figura) tienen, dependiendo de su número, el mismo handicap que las redes extensas que utilizan el esquema IT.


53

Estas fugas capacitativas tienen una particularidad respecto a la capacidad distribuida esencialmente debida a los cables de una red, y es que pueden estar desequilibrados. Un ejemplo claro lo constituyen los equipos de ofimática: ordenadores, monitores e impresoras, conectados a una misma derivación monofásica. Hay que saber que los filtros antiparasitarios (obligatorios según la directiva europea sobre CEM) instalados en estos aparatos producen en monofásica corrientes de fuga permanentes a 50 Hz que pueden alcanzar 3,5 mA por aparato (CEI 950); estas corrientes de fuga se suman si los aparatos están conectados a una misma fase.

Tabla. Valores capacitativos indicados de los filtros de AF que incorporan diversos equipos La circulación de corrientes capacitativas puede provocar disparos intempestivos de los diferenciales que suelen llamarse «disparos por simpatía». IMPORTANTE

1. Para la seguridad de las personas la tensión de contacto debe ser menor o igual a la tensión de seguridad (UC<=UL), 50 V, el límite que no hay que rebasar es de 3C<= 70 μF.

2. Para el control de aislamiento, los controladores de presencia aislamiento (CPA) con inyección de corriente continua no son afectados por estas capacidades.

Téngase presente que si los aparatos se conectan a las tres fases, estas corrientes capacitativas se anulan mutuamente cuando están equilibradas (suma vectorial).

3. Con una pequeña resistencia de aislamiento. Es sobre todo el caso de hornos de inducción y soldadura con arco, pero también el de cables muy viejos.

Una baja resistencia de aislamiento equivale a un defecto permanente de aislamiento: el esquema IT se «transforma» en esquema TN, con un CPA permanentemente en alarma. Se estima según la información dada por la propiedad los siguientes equipos para el cálculo de las capacidades.


54

NUMERO EQUIPO CAPACIDAD AF TOTAL

125 Variadores de frec. 70 nF 8,9 μF 60 ordenadores 20 nF 1,2 μF 1 SAI 40 nF 40 nF TOTAL 10,14 μF

Tabla. Estimación de las capacidades de la instalación.

2.7.11.6.2 Caso de redes con alimentación de emergencia (grupo electrogeno).

Independientemente de la fuente de tensión que esté en servicio, el poder alimentar una red con diversas fuentes requiere asegurar la detección del primer defecto y la desconexión con el segundo. La supervisión continua del aislamiento de la red con cualquiera de las fuentes de alimentación obliga a estudiar perfectamente la colocación del CPA. Según su emplazamiento, la supervisión del aislamiento puede ser parcial (figura).

Fig. Supervisión de aislamiento en diversas partes de una red con una fuente de emergencia. No es aconsejable la conexión permanente de dos CPA en las posiciones A y B, porque se influyen mutuamente durante la conexión. En cambio, la posición C podría ser aceptable, si el acceso a las fuentes de alimentación está reservado al personal experimentado, pero, en el momento de efectuar una conmutación de fuentes existe el riesgo de constatar la existencia de un defecto previo en la nueva fuente. Es por tanto preferible prever un CPA en cada fuente [A y B] con un conjunto de relés [R] que impida el funcionamiento simultáneo de los dos aparatos en un mismo circuito. 2.7.11.7 Impedancia de limitación ZX. - Permite crear una red con neutro impedante. - Permanece conectada durante la búsqueda a 2,5 Hz: - 1500 Ω a 50 Hz. - 1 M Ω a 2,5 Hz. - U ≤ 500 V CA.


55

2.7.11.8 Los limitadores de sobretensión.

El limitador de sobretensión es un accesorio imprescindible del esquema IT, por tanto, las normas obligan a su uso. Además protege al CPA contra las sobretensiones. Sus umbrales de descrestado de las sobretensiones a frecuencia industrial y de las sobretensiones transitorias de modo común están fijados en la norma NF C 63-150 (figura). Son inferiores a la rigidez que deben de tener los equipos utilizados en las redes BT (230/ 400 V). Hay que conectarlo lo más cerca posible del transformador MT/BT entre el neutro y tierra.

Fig. La tensión nominal de un limitador de sobretensión debe de estar adaptada a la tensión de red. Funcionamiento Un limitador de sobretensión está constituido por dos elementos conductores separados por una película aislante (figura). Las sobretensiones impulsionales provocan el cebado entre los dos elementos conductores sin llegar a provocar el cortocircuito del limitador. Las sobretensiones energéticas hacen fundir la película aislante, lo que permite el paso de una gran corriente a tierra. Entonces hace falta cambiar el cartucho cuyo cortocircuito señala el CPA como si fuera un defecto de aislamiento. Por otra parte, para buscar defectos con tensión, es práctico considerar esta conexión a tierra como si fuera una derivación más, puesto que esta conexión es normalmente inaccesible, como por ejemplo, cuando el limitador está colocado en la celda del transformador. En el caso de que todas las masas de utilización estén perfectamente interconectadas, el doble defecto de aislamiento afecta por una parte al limitador de sobretensión que tenga el cebado y por otra a la ruptura del aislamiento sobre una fase que tenga cortocircuito. El limitador debe tener entonces una rigidez suficiente que corresponda con el tiempo de eliminación de la corriente de defecto. En el caso, poco frecuente, de que el segundo defecto de aislamiento esté aguas arriba del interruptor automático de entrada, la eliminación del segundo defecto se hace, como para un cortocircuito aguas arriba del cuadro general BT, mediante las protecciones MT. Por este


56

motivo, el ajuste de la temporización de la protección MT del transformador, debe tener en cuenta la resistencia térmica del limitador de sobretensión. Normas NF C 63-150, NF C 15-100. Peso: 1 kg. Tabla de elección del Cardew La elección depende: * De la tensión nominal de la red Un. * Del nivel de aislamiento de la instalación. * Del punto de conexión (neutro-tierra o fase-tierra). * U de no cebado a 50 Hz; ≤ 1,6 x U “tipo”. * U de cebado asegurada a 50 Hz, ≥ 2,5 x U “tipo” . * I máxima después del cebado: 40 kA/0,2 s. * Resistencia de aislamiento > 10e10 Ω. * Cartucho no recargable. * Límites de temperatura: * De funcionamiento: –5 °C a + 40 °C. * De almacenamiento: –25 °C a + 70 °C. Para nuestra instalación el elegido puede soportar 40 kA durante 0,2 s para un limitador Cardew C tipo 440 V.

Fig. Principio de un limitador de sobretensión (tipo Cardew de Merlin Gerin).


57

Sección del conductor de unión: 1. Cable o barra, con una sección adaptada a la potencia del transformador. 2. El conductor de unión debe considerarse como un conductor de protección (PE) y el cálculo de su sección debe respetar las normas de instalación en vigor, considerando que esta parte de la instalación está protegida por las protecciones de aguas arriba del transformador MT/BT. La sección calculada corresponde a 120 mm2 de Cu tal y como se expone en los cálculos en el apartado del anexo. Cuando la vigilancia del aislamiento se realiza con Vigilohm System, y a fin de detectar el buen funcionamiento del Cardew, es aconsejable poner un toroidal de tipo A en la conexión a tierra del Cardew. Este toroidal estará conectado a un detector XD301/312 o a un localizador XL308/316 o XML308/316.

2.7.11.9 Los controladores permanentes de aislamiento (CPA’s) El control permanente del aislamiento de una red con neutro aislado IT permite señalizar todo defecto de aislamiento desde su aparición. El aparato de base que realiza esta función es un controlador permanente de aislamiento (CPA). Este inyecta una tensión, continua o alterna de baja frecuencia, entre la red y tierra. El nivel de aislamiento se determina en función del valor de la corriente resultante. Esta técnica se utiliza para todos los tipos de redes: alternas, continuas, rectificadas, mixtas... Los controladores permanentes de aislamiento (CPA) miden la resistencia de aislamiento de las redes. Esta medida es de registro local sobre el aparato de medida, aunque se puede llevar y centralizar en uno de los aparatos de vigilancia, o bien transmitirse al exterior a un supervisor. Estas dos últimas funciones permiten responder eficazmente a las necesidades de explotación de las redes actuales. Las informaciones, transmitidas por bus, pueden consultarse en un determinado lugar y pueden ser gestionadas por el sistema de supervisión. La prevención de los defectos de aislamiento es la función de mayores prestaciones para responder a la necesidad de continuidad de servicio de la instalación eléctrica. Se realiza de dos maneras:

1. El CPA señaliza el rebase del aislamiento por debajo de un umbral de prevención no crítico, fijado por el usuario.

2. Las medidas se transmiten al supervisor, que puede tratarlas para anticipar la aparición de defectos debidos al envejecimiento de los cables.

Estas señalizaciones permiten planificar las acciones de mantenimiento preventivo. La búsqueda de defectos puede estar asociada a la función de vigilancia de aislamiento. Utilizaremos para tal fin aparementa del fabricante MERLIN GERIN.


58

Dos tipos de búsqueda de defectos se emplean con los aparatos de las gamas Vigilohm y Vigilohm System: la búsqueda automática y la búsqueda manual. La búsqueda manual Se realiza con el receptor móvil Vigilohm System XRM. Este se asocia a una pinza amperimétrica que, colocada sucesivamente en las diferentes salidas, capta la señal de baja frecuencia de búsqueda. La búsqueda automática Consiste en localizar la salida en defecto sin la intervención humana. El aparato de detección (XD301/XD312/XD308C, XL308/XL316, XML308/XML316) se asocia a toroidales situados en las salidas. Detecta y localiza automáticamente la salida en defecto captando la señal de baja frecuencia de búsqueda emitida por el CPA. Además, los XL308/XL316 y XML308/ XML316 efectúan la medida del aislamiento en cada salida.

2.7.11.10 Elección adoptada para la supervisión de la falta de aislamiento. 2.7.11.10.1 Aparatos que forman el sistema. * Los controladores de aislamiento (CPA) XM200 y XM300C controlan el aislamiento de la red por inyección de una señal. Esta señal es la que reconocen los dispositivos de búsqueda: localizadores y detectores. * Los localizadores XL308 y XL316, unidos a 8 o 16 toroidales, miden el aislamiento de cada salida (medida repartida), localizan automáticamente la salida en defecto y, además, pueden transmitir estos datos a un supervisor. * Los controladores-localizadores XML308 y XML316 agrupan, en el mismo aparato, las funciones de CPI y de localizador. * El detector de defecto comunicante XD308C localiza automáticamente la salida en defecto y transmite la información a un supervisor. * Los detectores de defecto no comunicantes XD301 y XD312 localizan de forma automática la salida en defecto. * El receptor móvil XRM se utiliza como complemento para localizar el tramo en defecto en una salida. * Los interfaces XAS, XLI200, XLI300 y XTU300 permiten comunicar Vigilohm System con un supervisor.


59

2.7.11.10.2 Elección del sistema.

La elección del sistema se realiza en cuatro etapas, desarrolladas en los párrafos siguientes: 1. Definir el nivel de prestaciones del sistema de búsqueda y medida deseado. 2. Seleccionar los aparatos de búsqueda correspondientes. 3. Seleccionar los CPI compatibles con los aparatos de búsqueda. 4. Verificar la necesidad de un interface.

Tabla.

➀ El nivel de prestaciones en búsqueda y medida La determinación de su necesidad le permite seleccionar uno de los cinco casos del punto 1 de la tabla. La elección del sistema se efectúa en función de: * Las prestaciones del tipo de búsqueda que se desean asociar a la función de detección de defecto. * La necesidad de medir de forma independiente el aislamiento en cada salida. Las cinco necesidades en nivel de prestaciones son (por orden creciente): Búsqueda móvil manual: se realiza colocando una pinza amperimétrica sucesivamente en cada salida. Este tipo de búsqueda se aconseja como complemento a la búsqueda automática, a fin de determinar el tramo de salida responsable del defecto.


60

Localización automática con visualización local: la salida en defecto se identifica y señaliza en frontal del detector de defecto. Un contacto permite la señalización a distancia. Localización automática con visualización centralizada: la salida en defecto se identifica y señaliza en el frontal del detector de defecto, y esta información se transmite a un supervisor o autómata. Medida repartida con visualización local: los aparatos miden la resistencia de aislamiento de forma independiente en cada salida. Estas medidas pueden consultarse en el frontal del aparato. Aseguran también la localización de defectos con registro local. Un contacto permite la señalización a distancia. Medida repartida con visualización centralizada: la medida del aislamiento de cada salida y la señalización de la salida en defecto se registran en el frontal del aparato y se transmiten a un supervisor o autómata. ➁ Selección de los aparatos de búsqueda Partiendo de la casilla elegida en 1, determinar el dispositivo de búsqueda de defecto o de medida repartida en el punto 2 de la tabla. ➂ Selección de los CPA Igualmente, determinar los CPA compatibles con los aparatos de búsqueda, en el punto 3 de la tabla. ➃ Necesidad de un interface Partiendo de 2, el punto 4 de la tabla indica si el sistema necesita un interface. La elección de interfaces se efectúa en función de la red y de los aparatos que constituyen el sistema.


61

2.7.11.10.3 Solución final para la supervisión del defecto de aislamiento. Después de analizar detenidamente las necesidades de la propiedad y teniendo en cuenta los diferentes sistemas, se adopta el sistema de 1er nivel: detección y localización automática del defecto, del sistema Vigilohm System de Merlin Guerin. La búsqueda de defecto es la función principal asociada al control de aislamiento. Consiste, después de la detección de un defecto, en localizarlo.


62

Los toroidales situados en las salidas captan una señal proporcional a la corriente inyectada por el CPA. Esta señal, transmitida a los aparatos de búsqueda, permite localizar automáticamente la salida en defecto. La asociación de un CPA XM200 y de detectores XD301 y XD312 constituye el caso tipo de mínimo de detección con localización automática de defectos en las salidas principales y en algunas salidas secundarias. La búsqueda puede completarse con el receptor XRM, asociado a su pinza amperimétrica, para localizar el tramo en defecto de la salida. La exclusión o desconexión de los CPA XM200 se realiza mediante los contactos de posición abierto/ cerrado de los interruptores automáticos. La supervisión a distancia del centro de control se realizará con el basculamiento o contacto de los relés de primer y segundo umbral del CPA que servirán para la activación de entradas del PLC de automatización de servicios generales de las instalaciones que se tendrá que tener en cuenta en el proyecto de automatización.


63

2.7.11.11 Controlador XM200. El controlador XM200 realiza la vigilancia general del aislamiento de una red aplicando una tensión alterna de baja frecuencia entre dicha red y tierra. Funciones principales. La medida: - De la resistencia de aislamiento. - De la capacidad de fugas de la red con respecto a tierra. La señalización: - De un valor correcto de la resistencia de aislamiento (led verde). - Del rebase del valor de la resistencia de aislamiento: – Por debajo del umbral de prevención (led naranja / accionamiento de un relé con seguridad positiva). – Por debajo del umbral de defecto (led rojo / accionamiento de un relé). - De la presencia de defectos fugitivos (led naranja). La visualización: - De las medidas accesibles localmente en la pantallla del CPI. - Del valor del último defecto fugitivo. Funciones en asociación con otros aparatos Detección de la salida en defecto Esta función se realiza asociando al XM200 detectores de defecto XD301/XD312. La búsqueda de defectos puede completarse mediante el receptor móvil XRM asociado a su pinza amperimétrica.


64

Normas El controlador de aislamiento XM200 está conforme a las normas: 1. Clase CPI/XA según UTE C 63-080. 2. CEI 364, capítulos 4 y 5. Su puesta en servicio se realiza en aplicación de la norma UNE 20460. 3. CEI 61557-8. Tensión de utilización - Red IT alterna hasta: - 440 V si neutro no accesible. - 760 V si neutro accesible. - Red continua hasta 500 V. Instalación - Montaje horizontal empotrado en frontal de armario o de cofret. - Montaje simplificado en envolventes Prisma con la ayuda de placas soporte y tapas perforadas.

2.7.11.12 Detectores automaticos XD301-XD312 Los detectores de defectos de aislamiento XD301 y XD312 se utilizan para: * La detección del rebase del umbral de defecto. * La localización automática de la salida en defecto.

Funcionamiento - Los detectores XD301 y XD312 son receptores fijos utilizados con los CPI XM300C, XML308/316 y XM200, pero sin ninguna conexión con ellos. En asociación con los toroidales, permiten la detección y localización automática de defectos. - El detector XD312, asociado a 12 toroidales como máximo, instalados cada uno en una salida, integra en el frontal del aparato: - 12 leds de señalización de defectos, asociados a cada una de las 12 salidas. - Un conmutador que autoriza la memorización de la salida en defecto después de su desaparición. - El detector XD301 se asocia a un solo toroidal. Instalación, conexionado - Parte activa en envolvente aislante con tapa transparente precintable. Ancho de 8 pasos (XD301) o 12 pasos (XD312) de 9 mm.


65

- Montaje horizontal sobre carril, empotrado o en superficie. - Bornes para cables de 1,5 mm2. Toroidales Los detectores XD301 y XD312 funcionan con toroidales de tipo A.

2.7.11.13 Receptor móvil de búsqueda XRM y pinzas El receptor móvil XRM, asociado a una pinza amperimétrica, se utiliza esencialmente para completar la búsqueda automática. Permite determinar el punto exacto de la salida que presenta un defecto, captando la señal emitida por el controlador permanente de aislamiento XM300C, XML308/316 o XM200. Las pinzas existen en tres modelos, XP15, XP50 y XP100, para cables de diámetros máximos respectivos de 12, 50 y 100 mm. Visualización El receptor XRM visualiza un número de 0 a 19, que corresponde al nivel de aislamiento: - 0: ningún defecto. - 19: defecto franco.

2.7.11.14 Toroidales. Los toroidales permiten detectar las corrientes de fuga a tierra. Se utilizan con Vigilohm System para la detección, la localización y la medida de las corrientes de defecto a tierra, en régimen de neutro aislado IT. Los toroidales cerrados (tipo A) se utilizan en instalaciones nuevas y extensiones. Los toroidales abiertos (tipo OA) se utilizan en renovaciones y ampliaciones.


66

Los toroidales detectan la corriente de fuga y transmiten una señal proporcional al receptor asociado. Se utilizarán preferentemente toroidales tipo A, tal y como se muestra a continuación:

CUADRO GENERAL DISTRIBUCION BT HORNO

LINEAS EQUIPOS CABLE

mm2 TOROIDAL

Ø(mm)

TOROIDAL normalizado

Ø(mm) LH1 MAQUINAS DE INSPECCION 6 16,58 30 LH2 TRANSFERENCIA DE CARGA 16 27,08 30 LH3 PALETIZADOR 1 L-11 10 21,41 30 LH4 ARCHA L-11 6 16,58 30 LH5 MAQUINA CONFORMACION L-11 6 16,58 30 LH7 ARCHA L-12 6 16,58 30 LH8 MAQUINA CONFORMACION L-12 6 16,58 30 LH10 PALETIZADOR 1 L-12 10 21,41 30 LH13 ESCOGIDO L-11 16 27,08 30 LH16 ESCOGIDO L-12 10 21,41 30 LH20 VENTILADORES AIRE CALEFAC.FEEDER 6 16,58 30 LH21 VENTILADOR AIRE COMBUSTION 6 16,58 30 LH25 FUSION 10 21,41 30 LH27 VENTILADORES MECANISMO FEEDER 16 27,08 30 LH30 ESCOGIDO L-13 10 21,41 30 LH32 MAQUINA CONFORMACION L-13 6 16,58 30 LH33 ARCHA L-13 10 21,41 30 LH34 PALETIZADOR L-13 10 21,41 30 LH6 VENTILADOR CONVOYEUR L-11 35 40,05 50 LH9 VENTILADOR CONVOYEUR L-12 16 27,08 30 LH19 VENTILADOR TIRO 2 25 33,85 50 LH23 VENTILADOR CUBA 1 16 27,08 30 LH24 VENTILADOR CUBA 2 16 27,08 30 LH26 FUERZA MOTRIZ CALCIN 16 27,08 30 LH31 VENTILADOR CONVOYEUR L-13 16 27,08 30 LH11 VENTILADOR MAQUINA L-11 70 56,65 80 LH12 VERTIFLOW L-11 25 33,85 50 LH14 VENTILADOR MAQUINA L-12 70 56,65 80 LH15 VERTIFLOW L-12 35 40,05 50 LH17 FUERZA MOTRIZ ENSILADO MATERIAS P. 50 47,87 50 LH18 VENTILADOR TIRO 1 70 56,65 80 LH22 FUERZA MOTRIZ COMPOSICION 70 56,65 80 LH28 VENTILADOR MAQUINA L-13 70 56,65 80 LH29 VERTIFLOW L-13 35 40,05 50


67

CUADRO GENERAL DISTRIBUCION BT SERVICIOS GENERALES

LINEAS EQUIPOS CABLE

mm2 TOROIDAL

Ø(mm)

TOROIDAL normalizado

Ø(mm) LS1 TOMAS DE CORRIENTE VºFº 16 27,08 30 LS2 TALLER VºFº 10 21,41 30 LS3 LABORATORIO Y CALIDAD 10 21,41 30 LS4 AIRE ACONDICIONADO TALLERES 6 16,58 30 LS5 TALLER MANTENIMIENTO 6 16,58 30 LS8 SECADOR 3,5 BAR Nº1 6 16,58 30 LS9 AIRE ACONDICIONADO OFICINAS 6 16,58 30 LS12 TRAFO ALUMBRADO, EMERG. Y UPS 95 65,99 120 LS14 BOMBAS AGUAS RECOGIDA CHARCA 6 16,58 30 LS15 BOMBA CHARCA IMPULSION Nº1 6 16,58 30 LS16 BOMBA CARCA IMPULSION Nº2 6 16,58 30 LS20 TORRES REFRIGERACION 1,2 Y 3 6 16,58 30 LS21 BOMBAS AGUA POTABLE 6 16,58 30 LS23 RECOGIDA CALCÍN 6 16,58 30 LS25 ARM. CONTROL GRUPO ELECTROGENO 6 16,58 30 LS26 OSMOSIS 6 16,58 30 LS27 TANQUES DE FUEL Y GASOIL 6 16,58 30 LS28 BOMBAS AGUA INDUSTRIAL 6 16,58 30 LS29 TOMAS DE CORRIENTE NAVE FABRI. 6 16,58 30 LS30 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICON 6 16,58 30 LS31 SECADOR 3,5 BAR Nº2 6 16,58 30 LS6 BOMBA REFRIGERACION Nº3 10 21,41 30 LS7 SECADOR 7 BAR 10 21,41 30 LS17 BOMBA REFRIGERACION 2 10 21,41 30 LS18 COMPRESOR 7 KG Nº1 35 40,05 50 LS19 COMPRESSOR 7 KG Nº2 35 40,05 50 LS22 BOMBA REFRIGERACION Nº1 6 16,58 30 LS10 COMPRESOR 3,5 BAR Nº1 150 82,92 120 LS11 COMPRESOR 3,5 BAR Nº2 150 82,92 120 LS12 TRAFO ALUMBRADO, EMERG. Y UPS 95 65,99 120 LS13 PROTECCION CONTRA INCENDIOS 35 40,05 50 LS24 COMPRESOR 3,5 BAR Nº3 95 65,99 120

ARMARIO DISTRIBUCION GRUPO ELECTROGENO LINEAS EQUIPOS CABLE mm2

TOROIDAL Ø(mm)

TOROIDAL normalizado Ø(mm)

IG1 PROTECCIÓN PRIORITARIOS SER. GEN. 270 111,25 120 IG2 PROTECCIÓN PRIORITARIOS HORNO. 480 148,33 200

2.7.12 INSTALACIÓN ELECTRICA.

2.7.12.1 Suministro de energía.

Para el funcionamiento de la nave y poder realizar el proceso industrial será necesaria la contratación de un servicio de una red eléctrica.


68

La empresa distribuidora de energía Endesa después de la recepción y aprobación de un estudio técnico detallado en el que figura la relación de los receptores y las potencias a consumir en la nueva actividad industrial, se decide como propuesta a dar servicio a través de una línea de media tensión (25kV) hasta el centro de transformador de cliente o abonado a instalar en el interior de los terrenos de la propiedad, en el emplazamiento que ésta tiene dispuesto en un local destinados a otros usos dentro de la nave de fabricación tal y como figura en los planos correspondientes. Por otro lado, la compañía se compromete a la realización de la obra civil pertinente para la puesta en servicio del suministro eléctrico hasta el centro de transformación. 2.7.12.2 Acometida. Debido a la particularidad de nuestra instalación la acometida es en AT y será la empresa distribuidora Endesa la que se encargue de su distribución, trazado y conexión al CT de abonado de la propiedad. - Condiciones de servicio

Una vez llegado al punto, la red es de interior y las condiciones de servicio son:

Sistema: Trifásico Tensión nominal: 25 KV Tensión máxima: 36 KV Potencia de cortocircuito: 500 MVA Corriente de cortocircuito: 16 KA Instalación: En canal, bajo celdas La acometida estará formada por tres cables unipolares, apantallados a campo radial, con aislamiento de 18/30 KV de sección a suministrar por la compañía eléctrica en aluminio. En ambos extremos se dispondrán los terminales bimetálicos adecuados a las características de los cables y de las celdas.

2.7.12.3 Previsión de potencia. En el siguiente apartado se detallan las potencias, a partir de las cuales se realizará la contratación de energía, el dimensionado de líneas y mecanismos de protección. Los parámetros que aparecen en las tablas son:


69

• Ks – Coeficiente de simultaneidad – Tiene valores por debajo de la unidad y es utilizado para reducir la potencia de consumo en cada ramal o en un grupo de circuitos, teniendo en cuenta que no todos los receptores funcionan al mismo tiempo.

• Ku - Coeficiente de utilización – Adopta valores por debajo de la unidad igual que en caso anterior, y es utilizado para aminorar la potencia nominal del receptor, sabiendo que este no trabaja a la potencia que indica la placa de características.

• Km - Coeficiente de mayoración – De valor 1.8 en lámparas de descarga y 1.25 en motores. Se utiliza en este tipo de receptores aplicando este factor, a la potencia activa nominal.

Las potencias que se muestran son las siguientes:

• Pn (placa)- Potencia nominal según placa de características o catálogo. [kW]. • Pn (real)- Potencia nominal real en función del coeficiente de utilización (Ku).[kW]. • P calc.- Potencia de calculo aplicando a la Pn real, los coeficicientes Ks, Ku y

Km.[kW]. • P inst.- Potencia instalada correspondiente a la Pn (placa ), sin aplicar coeficientes.

[kW]. • S calc.- Potencia aparente absorbida, teniendo en cuenta con la potencia de cálculo, el

rendimiento y el factor de potencia. [kVA]. TABLA DE DEMANDAS DE POTENCIA:

CUADRO EMBARRADO GENERAL HORNO

LINEAS EQUIPOS Pn (KW) COSφ Pn real (KW) Ku Ks Km

Pcal (KW)

Scal (KVA)

LH1 MAQUINAS DE INSPECCION 25,00 0,85 25,00 1,00 0,80 1,00 20 23,53 LH2 TRANSFERENCIA DE CARGA 30,00 0,87 30,00 1,00 0,60 1,00 18 20,69 LH3 PALETIZADOR 1 L-11 20,00 0,89 20,00 1,00 0,70 1,00 14 15,73 LH4 ARCHA L-11 30,00 0,83 30,00 1,00 0,70 1,00 21 25,30 LH5 MAQUINA CONFORMACION L-11 30,00 0,88 30,00 1,00 0,80 1,00 24 27,27 LH6 VENTILADOR CONVOYEUR L-11 30,00 0,89 30,00 1,00 1,00 1,25 38 42,13 LH7 ARCHA L-12 30,00 0,83 30,00 1,00 0,70 1,00 21 25,30 LH8 MAQUINA CONFORMACION L-12 30,00 0,88 30,00 1,00 0,80 1,00 24 27,27 LH9 VENTILADOR CONVOYEUR L-12 30,00 0,89 30,00 1,00 1,00 1,25 38 42,13 LH10 PALETIZADOR 1 L-12 20,00 0,89 20,00 1,00 0,70 1,00 14 15,73 LH11 VENTILADOR MAQUINA L-11 100,00 0,88 100,00 1,00 1,00 1,25 125 142,05LH12 VERTIFLOW L-11 50,00 0,88 50,00 1,00 1,00 1,25 63 71,02 LH13 ESCOGIDO L-11 70,00 0,87 70,00 1,00 0,60 1,00 42 48,28 LH14 VENTILADOR MAQUINA L-12 100,00 0,88 100,00 1,00 1,00 1,25 125 142,05LH15 VERTIFLOW L-12 50,00 0,88 50,00 1,00 1,00 1,25 63 71,02 LH16 ESCOGIDO L-12 40,00 0,87 40,00 1,00 0,60 1,00 24 27,59

LH17 FUERZA MOTRIZ ENSILADO MATERIAS P. 100,00 0,85 100,00 1,00 0,60 1,00 60 70,59

LH18 VENTILADOR TIRO 1 90,00 0,89 90,00 1,00 1,00 1,25 113 126,40LH19 VENTILADOR TIRO 2 90,00 0,89 90,00 1,00 1,00 1,25 113 126,40

LH20 VENTILADORES AIRE CALEFAC.FEEDER 30,00 0,85 30,00 1,00 0,60 1,25 23 26,47

LH21 VENTILADOR AIRE COMBUSTION 12,00 0,86 12,00 1,00 1,00 1,25 15 17,44


70

LH22 FUERZA MOTRIZ COMPOSICION 100,00 0,87 100,00 1,00 0,60 1,25 75 86,21 LH23 VENTILADOR CUBA 1 40,00 0,86 40,00 1,00 1,00 1,25 50 58,14 LH24 VENTILADOR CUBA 2 40,00 0,86 40,00 1,00 1,00 1,25 50 58,14 LH25 FUSION 45,00 0,88 45,00 1,00 0,60 1,00 27 30,68 LH26 FUERZA MOTRIZ CALCIN 40,00 0,85 40,00 1,00 0,70 1,25 35 41,18

LH27 VENTILADORES MECANISMO FEEDER 40,00 0,85 40,00 1,00 0,80 1,25 40 47,06

LH28 VENTILADOR MAQUINA L-13 100,00 0,88 100,00 1,00 1,00 1,25 125 142,05LH29 VERTIFLOW L-13 50,00 0,88 50,00 1,00 1,00 1,25 63 71,02 LH30 ESCOGIDO L-13 40,00 0,87 40,00 1,00 0,60 1,00 24 27,59 LH31 VENTILADOR CONVOYEUR L-13 30,00 0,89 30,00 1,00 1,00 1,25 38 42,13 LH32 MAQUINA CONFORMACION L-13 30,00 0,88 30,00 1,00 0,80 1,00 24 27,27 LH33 ARCHA L-13 30,00 0,83 30,00 1,00 0,70 1,00 21 25,30 LH34 PALETIZADOR L-13 20,00 0,89 20,00 1,00 0,70 1,00 14 15,73

CUADRO EMBARRADO GENERAL SERVICIOS GENERALES

LINEAS EQUIPOS Pn

(KW) COSφ Pn real (KW) Ku Ks Km

Pcal (KW)

Scal (KVA)

LS1 TOMAS DE CORRIENTE VºFº 40,00 1,00 40,00 1,00 0,50 1,00 20 20,00 LS2 TALLER VºFº 30,00 0,89 30,00 1,00 1,00 1,00 30 33,71 LS3 LABORATORIO Y CALIDAD 20,00 0,83 20,00 1,00 1,00 1,00 20 24,10 LS4 AIRE ACONDICIONADO TALLERES. 20,00 0,89 20,00 1,00 1,00 1,25 25 28,09 LS5 TALLER MANTENIMIENTO 40,00 0,87 40,00 1,00 1,00 1,00 40 45,98 LS6 BOMBA REFRIGERACION Nº3 20,00 0,89 20,00 1,00 1,00 1,25 25 28,09 LS7 SECADOR 7 BAR 20,00 0,83 20,00 1,00 1,00 1,00 20 24,10 LS8 SECADOR 3,5 BAR Nº1 20,00 0,85 20,00 1,00 1,00 1,00 20 23,53 LS9 AIRE ACONDICIONADO OFICINAS 25,00 0,86 25,00 1,00 0,60 1,25 19 21,80 LS10 COMPRESOR 3,5 BAR Nº1 175,00 0,83 175,00 1,00 1,00 1,25 219 263,55LS11 COMPRESOR 3,5 BAR Nº2 175,00 0,83 175,00 1,00 1,00 1,25 219 263,55LS12 TRAFO BT 250,00 1,00 250,00 1,00 1,00 1,00 250 250,00LS13 PROTECCION CONTRA INCENDIOS 100,00 0,85 100,00 1,00 0,60 1,25 75 88,24

LS14 BOMBAS AGUAS RECOGIDA CHARCA 20,00 0,85 20,00 1,00 0,80 1,25 20 23,53

LS15 BOMBA CHARCA IMPULSION Nº1 10,00 0,83 10,00 1,00 1,00 1,25 13 15,06 LS16 BOMBA CARCA IMPULSION Nº2 10,00 0,83 10,00 1,00 1,00 1,25 13 15,06 LS17 BOMBA REFRIGERACION 2 20,00 0,89 20,00 1,00 1,00 1,25 25 28,09 LS18 COMPRESOR 7 KG Nº1 60,00 0,87 60,00 1,00 1,00 1,25 75 86,21 LS19 COMPRESSOR 7 KG Nº2 60,00 0,87 60,00 1,00 1,00 1,25 75 86,21 LS20 TORRES REFRIGERACION 1,2 Y 3 20,00 0,85 20,00 1,00 0,60 1,25 15 17,65 LS21 BOMBAS AGUA POTABLE 10,00 0,86 10,00 1,00 0,80 1,25 10 11,63 LS22 BOMBA REFRIGERACION Nº1 20,00 0,89 20,00 1,00 1,00 1,25 25 28,09 LS23 RECOGIDA CALCÍN 30,00 0,87 30,00 1,00 1,00 1,25 38 43,10 LS24 COMPRESOR 3,5 BAR Nº3 175,00 0,83 175,00 1,00 1,00 1,25 219 263,55

LS25 ARM. CONTROL GRUPO ELECTROGENO 5,00 0,87 5,00 1,00 0,60 1,00 10 11,49

LS26 OSMOSIS 15,00 0,86 15,00 1,00 0,60 1,00 9 10,47 LS27 DESCARGA DE FUEL Y GASOIL 15,00 0,86 15,00 1,00 0,70 1,25 13 15,26 LS28 BOMBAS AGUA INDUSTRIAL 10,00 0,88 10,00 1,00 0,80 1,25 10 11,36

LS29 TOMAS CORRIENTE NAVE FABRICACION 30,00 0,85 30,00 1,00 0,50 1,00 15 17,65

LS30 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICON 30,00 1,00 30,00 1,00 0,50 1,00 15 15,00

LS31 SECADOR 3,5 BAR Nº2 20,00 0,85 20,00 1,00 1,00 1,00 20 23,53


71

A continuación se expresan las potencias totales de cada embarrado o cuadro general de distribución:

Preal tot. (KW)

Pcal tot. (KW)

Scal tot. (KVA)

CUADRO GEN. HORNO 1612 1580 1807

Preal tot. (KW)

Pcal tot. (KW)

Scal tot. (KVA)

CUADRO GEN. SERVICIOS GENERALES 1495 1600 1838

Tabla - Resumen de potencias de cada cuadro general de distribución de BT

También a continuación se indican directamente las potencias de cálculo que el proyectista ha calculado para el alumbrado y tomas de corriente monofásicas teniendo en cuenta los coeficientes correspondientes y que nos han sido facilitadas por la propiedad para poder cálcular las protecciones principales instaladas en el armario de distribución de tomas de corriente monofásicas y alumbrado. Dichas cargas estaran alimentadas por el trafo BT/BT de 250 KVA que cuelga de la línea LS12 del CGDBTSERVGEN.

ARMARIO DISTRIBUCIÓN ALUMBRADO Y TOMAS DE CORRIENTE MONOFÁSICAS

LINEAS EQUIPOS POT. CÁLCULO

(W) LONG. LINEA

(m) QS12 ALUMBRADO SOTANO1 3400 75 QS11 ALUMBRADO S.FAB.11-13 500 55 QS10 ALUMBRADO S.FUSION 500 70 QS9 ALUMBRADO CENTRO TRANSFORMA. 2960 15 QS8 ALUMBRADO GRUPO ELECTROGENO. 500 20 QS7 ALUMBRADO SALA DCI. 500 65 QS6 CENTRAL DCI. 500 65 QS5 PLC'S SERVICIOS GENERALES 1000 20 QS4 PLC'S VIDRIO FRIO 1000 75 QS3 PLC'S COMPOSICION 1000 75 QS2 PLC'S FEEDER 1000 55 QS1 PLC'S FUSION 1000 70 QS215 ALUMBRADO OFICINAS 15000 90 QS214 LABORATORIO Y CALIDAD 10000 90 QS213 ALUMABRADO VESTUARIOS PERSONAL 10000 80 QS211 ALUMBRADO VIDRIO FRIO 4000 100 QS210 ALUMBRADO FEDEER 4000 45 QS29 ALUMBRADO PASILLO FEDEER 1000 50 QS28 ALUMBRADO TALLERES 2000 25 QS27 CAMARAS DE TELEVISION 1500 25 QS26 ALUMBRADO SALA BOMBAS 2000 45 QS25 ALUMBRADO SALA COMPRESORES 1000 25 QS24 ALUMBRADO SOTANO2 1000 55


72

QS23 ALUMBRADO MAQUINA L-13 1000 80 QS22 ALUMBRADO MAQUINA L-12 1400 55 QS21 ALUMBRADO MAQUINA L-11 1000 40 QS31 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS 3550 100 QS32 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS 4000 100 QS33 ALUMBRADO FEEDER Y HORNO 6000 45 QS34 ALUMBRADO SALA VENTILADORES 2500 80 Q38 ALUMBRADO COMPOSICION 10000 70 QS36 ALUMBRADO EXTERIOR1 13000 30 QS37 ALMACEN PRODUCTO TERMINADO 20000 150 QS38 ALUMBRADO EXTERIOR2 4500 130 QS39 TOMAS DE CORRIENTE OFICINAS 10000 80 QS310 TOMAS DE CORRIENTE PERSONAL 5000 80 QS311 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICION 16000 70 QS312 TOMAS DE CORRIENTE FABRICACION 5000 35 QS313 TOMAS C. SALA COMPRESORES 15000 25

2.7.12.4 Consideraciones sobre las potencias obtenidas. Potencia de cálculo (Pcalc.): Tal y como se ha planteado en la introducción del apartado anterior, para obtener la potencia de cálculo, se ha partido de la potencia nominal de cada receptor Pn, proporcionada por el fabricante, en este caso el dato es facilitado por la propiedad. A partir de esta potencia y en función del coeficiente de utilización del receptor Ku, se obtiene la potencia nominal real del receptor. Así pues, la potencia de cálculo partiendo de la potencia nominal real, se verá afectada por el coeficiente de simultaneidad Ks y el coeficiente de mayoración Km. En nuestro caso, y después de analizar junto con la propiedad, la actividad que nos ocupa, se han aplicado coeficientes de simultaneidad en función de la utilización de cada circuito. El coeficiente de mayoración Km para receptores de alumbrado de descarga de acuerdo con la ITC BT-44, será de 1,8 veces la potencia en vatios de la lámpara. La propiedad nos ha suministrado el dato para la previsión de potencia para alumbrado y tomas de corriente monofásicas que formarán parte de otro proyecto. En el caso de receptores del tipo motor, se le aplicará un Km de 1,25 sobre la potencia nominal para el motor de mayor potencia, si forma parte de un grupo de motores. Si se trata de un único motor, se le aplicará de forma individual. Este coeficiente surge de la ITC BT-47 relativa al cálculo de la sección del conductor para un motor. Este debe estar dimensionado para soportar la intensidad del 125%, de la intensidad a plena carga del motor. Realizada esta consideración, la potencia de cálculo para cada circuito se ha obtenido mediante la expresión:

Pn(real) =Pn(placa) .Ku [kW]


73

Pcalc=Pn(real) .Ks .Km [kW] Potencia total instalada (Pinst.): La potencia instalada, se deduce de la suma algebraica de las potencias nominales de los receptores instalados, sin considerar ningún coeficiente y en función de los valores obtenidos en placa de características o facilitados por el fabricante. Potencia aparente total (Scalc.): La potencia aparente total obtenida a partir de la suma de las potencias listadas, que corresponde con la potencia absorbida por los receptores, y como consecuencia, la intensidad que circula por los conductores, está relacionada con el factor de potencia de toda la instalación. Teniendo en cuenta la expresión para la obtención de la potencia aparente o potencia absorbida por la instalación:

ϕcos

PcalScal = [KVA]

Donde el Cosφmedio se halla a partir de:

∑

∑=Pcal

PcalxCos med

)cos( ϕϕ

Y el Ksmedio se halla a partir de:

∑

∑=Pcal

PcalxKK Smedio

medS

)(

Tabla - Resumen de f.d.p y Ks medios de los cuadros gen.distribución.

A partir de la expresión anterior, hallamos la potencia aparente compensada a un factor de potencia de 0,96:

CGDBTHORNO POT.APARENTE SIN COMPENSAR (0,87) 1816 KVA POT. APARENTE COMPENSADA (0,96) 1645 KVA COEFICIENTE AMPLIACION Ka=0,20 1974 KVA

cosφ medio Ks medio CUADRO GEN. HORNO 0,87 0,87 CUADRO GEN. SERVICIOS GENERALES 0,86 0,90


74

CGDBTSERVEN POT.APARENTE SIN COMPENSAR (0,86) 1860 KVA POT. APARENTE COMPENSADA (0,96) 1666 KVA COEFICIENTE AMPLIACION Ka=0,20 2000 KVA

Tabla - Resumen de potencias de cada CGDBT.

Esta disminución de potencia influye favorablemente en la disminución de perdidas por calentamiento, la sección de la alimentación a los CGDBT, y en los recargos en la factura de energía por consumo excesivo de potencia reactiva.

De la tabla de potencias del armario de distribución alumbrado y tomas de corriente monofásicas se extraen los siguientes resultados, referentes a la potencia activa total y a la potencia aparente total. El valor de la potencia activa total de cálculo del armario distribución alumbrado y tomas de corrientes monofásicas es de 183,3 KW. El valor de la potencia aparente total es de 197,98 KVA. Aplicando las expresiones anteriores los valores medios que se extraen son los siguientes: cosφ medio A.DISTRIB.TC Y AL. 0,93

Tabla - Resumen de f.d.p medio.

Aplicando la ecuación para el cálculo de la Scal, y con el valor medio obtenido en la tabla anterior, se obtiene la potencia aparente para:

ϕcos

PcalScal = =93,031,183 = 197,98 KVA

Pcalc tot. (KW) Scal tot. (KVA) A.DISTRIB.TC Y AL. 183,31 197,98

Tabla - Resumen de potencias.

Por lo tanto la potencia elegida para el trafo BT/BT es de 250 KVA.

2.7.12.5 Distribución de receptores y cargas. Tal y como se ha indicado en los planos correspondientes, los receptores y las cargas se alimentarán directamente de dos embarrados o cuadros generales de distribución, que son el de horno y el de servicios generales. Cada cuadro general de distribución es alimentado directamente por dos transformadores de MT/BT que constituyen el CT de propiedad.


75

Figura - Distribución de la instalación eléctrica.

Los receptores que son todos los equipos o maquinaria final que produce un trabajo, como pueden ser bombas de impulsión, ventiladores de refrigeración, archas de recocido etc…. Estos receptores son equipos automatizados, su puesta en marcha puede hacerse de forma local desde el armario o también llamado cuadro local de maniobra, que estará colocado en las inmediaciones de la máquina, o desde un lugar remoto mediante un sistema de control distribuido gobernado por un PLC. Por lo tanto dicho armario estará provisto de la aparamenta necesaria para tal fin. Tanto el diseño de la maniobra de arranque como el cálculo del cuadro corresponden a otro proyecto que no es este, además para la protección general del armario se tendrá que seguir con los criterios de selectividad del cálculo de su interruptor automático de cabecera que proviene del CGDBT correspondiente. Las cargas por otra parte no es un equipo en concreto, sino que es la unión o grupo de máquinas de alguna parte del proceso que al igual que en los receptores necesitan de un armario de distribución automatizado o subcuadro. Tanto el diseño de la maniobra de arranque de los equipos que lo componen como el cálculo del subcuadro corresponden a otro proyecto que no es este, además para la protección general del armario se tendrá que seguir con los criterios de selectividad del cálculo de su interruptor automático de cabecera Para la previsión de potencia de dichas cargas la propiedad nos ha suministrado el dato de la potencia de cálculo, este dato es el que el proyectista de la automatización del proceso de dichas cargas ha calculado. 2.7.13 LOS TRANSFORMADORES MT/BT. En un transformador de potencia se distinguen dos partes constructivas fundamentales:

- El circuito magnético; núcleo de chapa magnética, de grado orientado, laminado en frío, con un porcentaje de cilicio del 3% al 5% y un grosor de 0,35 mm y fuertemente apretadas.


76

- Los devanados; de hilos o platinas de cobre o aluminio aislado, enrollados formando bobinas, de laminas o bandas de aluminio enrollados conjuntamente con otras laminas aisladas por el devanado de baja tensión.

Como consecuencia del aislamiento entre devanados de alta y baja, los transformadores pueden ser secos o por baño de aceite. 2.7.13.1 Transformadores en baño de aceite. Los transformadores en baño de aceite tienen como detalles significativos:

- Un depósito que contiene el núcleo, con los bobinados y el aceite. - Una tapa de cerramiento del depósito, con los bornes de salida primario y secundario.

Los transformadores en baño de aceite pueden ser llenados totales o integrales y transformadores respiradores. En los de llenado total la dilatación del aceite por incremento de temperatura, se compensa por la deformación elástica de las aletas de refrigeración del depósito. Este tipo de tecnología permite muchas ventajas.

- No tienen ningún contacto entre el aceite y el aire ambiente, por lo tanto se consigue una buena conservación del dieléctrico evitando su oxidación.

- Solución más económica. - Dimensiones reducidas. - Conexionados fáciles para la falta del depósito conservando el aceite que tienen los

respiraderos. En los transformadores respiradores, para reducir la superficie de contacto entre el aceite y el aire se dispone sobre la tapa un depósito cilíndrico fijada a la dicha tapa, el volumen del cual se ajusta a las variaciones de nivel de aceite, con o sin secador de aceite, en la boca de entrada y salida de aire, secador que tiene que ser renovado periódicamente. En la siguiente figura podemos observas un trafo de las características ya citadas anteriormente:

Figura - Transformadores en baño de aceite.


77

Ventajas frente a los transformadores secos: – Menor coste unitario. En la actualidad su precio es del orden de la mitad que el de uno seco de la misma potencia y tensión, – menor nivel de ruido, – menores pérdidas de vacío, – mejor control de funcionamiento, – pueden instalarse a la intemperie, – buen funcionamiento en atmósferas contaminadas,

– mayor resistencia a las sobretensiones, y a las sobrecargas prolongadas. Los transformadores en baño de aceite se construyen para todas las potencias y tensiones, pero para potencias y/o tensiones superiores a los de distribución MT/BT para CT, siguen siendo con depósito conservador. Desventajas frente a los transformadores secos:

– La principal desventaja, es la relativamente baja temperatura de inflamación del aceite, y por tanto el riesgo de incendio con desprendimiento elevado de humos. Según la norma UNE, el valor mínimo admisible de la temperatura de inflamación del aceite para transformadores, es de 140 oC.

Por este motivo (también por razones medioambientales), debajo de cada transformador, debe disponerse un pozo o depósito colector, de capacidad suficiente para la totalidad del aceite del transformador, a fin de que, en caso de fuga de aceite, por ejemplo, por fisuras o rotura en la caja del transformador, el aceite se colecte y se recoja en dicho depósito. En la embocadura de este depósito colector acostumbra a situarse un dispositivo apagallamas para el caso de aceite inflamado, que consiste en unas rejillas metálicas cortafuegos, las cuales producen la autoextinción del aceite, al pasar por las mismas, o, como mínimo, impiden que la llama llegue a la caja del transformador y le afecte (efecto cortafuegos). En muchas ocasiones, estas rejillas metálicas «cortafuegos» o «apagallamas» se sustituyen por una capa de piedras por entre las cuales pasa el aceite hacia el depósito colector. Actúan pues como apagallamas o cortafuegos en forma similar a las mencionadas rejillas metálicas. Este depósito colector representa un incremento significativo en el coste de la obra civil del CT, y en ocasiones, cuando la haya, una cierta invalidación de la planta inferior a la del CT. El riesgo de incendio obliga también a que las paredes y techo de la obra civil del CT sean resistentes al fuego. Debe efectuarse un control del aceite, pues está sujeto a un inevitable proceso de envejecimiento que se acelera con el incremento de la temperatura.


78

Asimismo, aunque se trate de transformadores herméticos, sin contacto con el aire, puede producirse un incremento en su contenido de humedad, debido al envejecimiento del aislamiento de los arrollamientos, ya que la degeneración de la celulosa, desprende agua que va al aceite. En efecto, en los transformadores en baño de aceite, los aislantes de los arrollamientos acostumbran a ser de substancias orgánicas tales como algodón, seda, papel y análogos, que en la clasificación de los aislantes para transformadores figuran comprendidos en la «clase A». Esto obliga a una labor de mantenimiento con controles periódicos del aceite, como mínimo de su rigidez dieléctrica, pues ésta disminuye mucho con el contenido de agua (humedad), y de su acidez (índice de neutralización), ya que los ácidos orgánicos, que por oxidación aparecen en el aceite, favorecen activamente el deterioro de los aislantes sólidos de los arrollamientos. 2.7.13.2 Transformadores de aislamiento seco. En ellos, sus arrollamientos están encapsulados dentro de resina del tipo termoendurecible (resina epoxy) mezclada con una llamada «carga activa» pulverulenta formada básicamente de sílice y alúmina hidratada y con aditivos endurecedor y flexibilizador Este tipo es más utilizado en los CT de abonado que en los CT de red pública. Ventajas frente a los transformadores en baño de aceite:

– menor coste de instalación al no necesitar el depósito colector en la obra civil, antes mencionado,

– mucho menor riesgo de incendio. Es su principal ventaja frente a los transformadores en baño de aceite. Los materiales empleados en su construcción (resina epoxy, polvo de cuarzo y de alúmina) son autoextinguibles, y no producen gases tóxicos o venenosos. Se descomponen a partir de 300 oC y los humos que producen son muy tenues y no corrosivos.

En caso de fuego externo (en el entorno), cuando la resina alcanza los 350 C arde con llama muy débil y al cesar el foco de calor se autoextingue aproximadamente a los 12 segundos. Puede decirse que este menor riesgo de incendio fue la principal razón y objetivo que motivó su desarrollo. Desventajas frente a los transformadores en aceite:

– mayor coste, en la actualidad del orden del doble, – mayor nivel de ruido,


79

– menor resistencia a las sobretensiones,

– mayores pérdidas en vacío,

– no son adecuados para instalación en intemperie, ni para ambientes contaminados. En la actualidad, disponibles sólo hasta 36 kV y hasta 15 MVA.

Estando el transformador seco en tensión, no deben tocarse sus superficies exteriores de resina que encapsulan los arrollamientos de Media Tensión. En este aspecto, presentan menos seguridad frente a contactos indirectos que los transformadores en aceite dentro de caja metálica conectada a tierra.

Figura. Transformador de aislamiento seco. 2.7.14 ELECCIÓN DE LOS TRANSFORMADORES MT/BT. Para determinar la potencia del Centro de Transformación, que hará la transformación de los 25kV de la línea de media tensión a 400V que es la tensión a la cual alimentaremos la


80

instalación, se tienen que tener en cuenta los factores de reducción de potencia (Ku,Ks,Km), tal y como se indica en los anexos de cálculo. La utilización de estos factores hace que el estudio sea más preciso y a su vez hará que no sobredimensionemos la instalación. Ya que no todos los receptores van a funcionar al mismo tiempo ni tampoco lo harán siempre a su régimen nominal. Tal y como se puede observar en el anexo de calculo anterior, se ha estimado una potencia para dar respuesta a la actividad industrial de 3645 KVA, repartidos en dos cuadros generales de distribución, el CGDBTHORNO y CGDBTSERGEN. Por otro lado técnicamente se plantea la duda de la elección de uno o varios transformadores. Se opta por la solución de dos transformadores de 1000 kVA para cada cuadro general de distribución de BT, ya que hay dos CGDBT supone 4 transformadores, en caso de fallo en uno de ellos, se asegura por lo menos el suministro eléctrico a la mitad de cada CGDBT, sin producir una parada total de producción. Por otro lado la intensidades en el secundario del trafo quedaran reducidas considerablemente, comparadas con las intensidades que se producirían en el secundario de un trafo de mayor calibre. Atendiendo a las características de la actividad industrial en la que hay zonas y productos inflamables, y por su facilidad de mantenimiento, nos decantamos por los transformadores secos por su menor riesgo a producirse un incendio, así como un pequeño ahorro en obra civil al no disponer de deposito colector de aceite. Serán del fabricante Merlin Guerin gama de Transformadores de distribución MT/BT de 100 a 2500 kVA hasta 36 kV, el modelo Trihal es un transformador trifásico de tipo seco (clase térmica F), con bobinados encapsulados y moldeados al vacío en una resina epoxy que contiene una carga activa. Esta carga, compuesta esencialmente de alúmina trihidratada Al(OH)3, son características propias del modelo Trihal. Trihal es un transformador de tipo interior y es conforme a las normas: UNE-EN 60076. UNE-EN 60726. CEI 60076-1 a 60076-5. CEI 60726 (1982). RU 5207B (calidad UNESA). UNE 21538-1 (1996) Documentos de armonización CENELEC HD 538-1 S1 y HD 538-1 S2, relativos a transformadores trifásicos de distribución de tipo seco. Características del transformador: - Potencia nominal: 1000kVA


81

- Tensión primaria: 25 kV - Tensión secundaria en vacío : 420V - Regulación tensión: ±2,5% o ±5% - Intensidad del primario: 23,09 A - Intensidad del secundario: 1443,37 A - Frecuencia: 50 Hz - Nivel de aislamiento: 170 kV de tensión de ensayo a onda de choque y 70 kV de tensión de ensayo a frecuencia industrial durante un minuto. - Tensión de cortocircuito: 6% - Grupo de conexión: Dyn11 - Nivel de ruido: 73 dB - Intensidad de vacío al 100% de Vn: 1,2% Caida de tensión a plena carga en (%): - cos f =0.8 a 75 ºC: 4,44% - cos f =0.8 a 120 ºC: 4,53% - cos f =1 a 75 ºC: 1,18% - cos f =1 a 120 ºC: 1,32% Rendimiento: Carga al 100% - cos f =0.8 a 120 ºC: 98,21% - cos f =0.8 a 75 ºC : 96,57% - cos f =1 a 75 ºC: 96,71% - cos f =1 a 120 ºC: 98,56% Carga al 75% - cos f =0.8 a 120 ºC: 98,43% - cos f =0.8 a 75 ºC : 98.7% - cos f =1 a 75 ºC: 96,85% - cos f =1 a 120 ºC: 98,74% Perdidas: - Perdidas en vacío: 3100 W - Perdidas en carga a 120 ºC: 11500 W Dimensiones: - Longitud A: 1670 mm - Anchura B: 900 mm - Altura máxima C: 2010 mm - Distancia entre ejes de ruedas D: 670 mm - Anchura de chasis E: 795 mm - Diámetro de ruedas F: 125 mm - Anchura de ruedas G: 40 mm - Resina-chasis H: 150 mm - Eje trafo-barra de acoplamiento MT I: 555 mm - Distancia entre ejes de conexiones de BT J: 557 mm - Eje trafo-barra de acoplamiento BT L: 260 mm


82

- Altura de conexiones MT M: 1265 mm - Altura de conexiones BT P: 1925 mm - Peso: 2710 Kg. 2.7.14.1 Transformador de alumbrado y tomas de corriente monofásicas. Para la obtención de las tensiones simples para las tomas de corriente monofásicas y alimentación del alumbrado se instalará un transformador BT/BT con distribución del régimen TN-S. Siguiendo los criterios de elección de los transformadores de MT se elige un transformador seco del fabricante ABB de 250 KVA realizado a medida, según la previsión de cargas suministrado por la propiedad y que es resultado del cálculo cedido por el proyectista de dicha parte de la instalación de la fábrica es de 183,31 KW según se comprueba en el punto 3.2.1.1.7.1 Demandas de potencias y cálculo del trafo BT/BT del anexo de cálculos, cuyas características facilitadazas por ABB son las siguientes: Características del transformador: - Potencia nominal: 250 kVA - Tensión primaria: 400 V - Tensión secundaria en vacío : 420V - Regulación tensión: ±5% - Intensidad del primario: 360,84 A - Intensidad del secundario: 343,66 A - Frecuencia: 50 Hz - Tensión de cortocircuito: 6% - Grupo de conexión: Dyn11 Perdidas: - Perdidas en vacío : 1110 W - Perdidas en carga : 3800 W Dimensiones: - Largo: 1400 mm - Ancho: 810 mm


83

- Alto: 1330 mm - Peso: 1600 Kg 2.7.15 PROTECCIÓN DE LOS TRANSFORMADORES SECOS MT/BT. El transformador es un elemento particularmente importante en una red eléctrica. Es necesario protegerlo eficazmente contra todos los defectos susceptibles de dañarlo ya sean de origen interno o externo. Los principales defectos que pueden afectar a un transformador son - Sobrecargas. - Cortocircuitos (internos o externos). - Defectos a tierra. - Sobreflujo. 2.7.15.1 La sobrecarga: Las sobrecargas pueden ser debidas al aumento del numero de cargas alimentadas simultáneamente o al aumento de la potencia absorbida por una o varias cargas. Se traduce por una sobre intensidad de larga duración que provoca una elevación de la temperatura perjudicial para la estabilidad de los aislantes y la longevidad del transformador. 2.7.15.2 El cortocircuito: El cortocircuito puede ser de origen interno al transformador o externo. - Interno se trata de un defecto entre conductores de fases diferentes o de un defecto entre espiras de un mismo arrollamiento. El arco de defecto degrada el arrollamiento del transformador y puede conducir a su destrucción. Un cortocircuito violento provoca daños muy importantes que pueden destruir el arrollamiento. - Externo se trata de un defecto entre fases en las conexiones externas al transformador. La corriente de cortocircuito provoca dentro del transformador esfuerzos electrodinámicos y solicitaciones térmicas susceptibles de afectar a los arrollamientos y de evolucionar después en forma de defecto interno. 2.7.15.3 Los defectos a tierra: Los defectos a la tierra pueden producirse entre partes bajo tensión y masas cercanas (la envolvente, trenzas de masa de los cables MT, etc…) o entre arrollamiento y núcleo magnético. Como todo cortocircuito, puede causar la destrucción del transformador. La amplitud de la corriente de defecto depende del régimen de neutro de las redes aguas arriba y abajo. En caso de defecto entre arrollamiento y masa, su amplitud depende también de su posición dentro del arrollamiento:


84

- En un acoplamiento en estrella, la corriente a tierra varia entre 0 y el valor máximo según que el defecto se produzca en la extremidad del neutro o en las fases del arrollamiento.

- En un acoplamiento en triángulo, la corriente a tierra varia entre el 50 % y 100 % del

valor máximo según que el defecto se produzca en el centro o en una extremidad del arrollamiento.

2.7.15.4 El sobreflujo:

El sobreflujo corresponde a la explotación del transformador a una tensión anormalmente elevada que genera pérdidas excesivas en el hierro causando calentamientos importantes y armónicos que presuponen riegos de resonancia. La puesta en tensión de los aparatos: Provoca una sobre intensidad transitoria de conexión pudiendo alcanzar hasta 13 veces la corriente nominal con constantes de tiempo de 0,1 a 0,7 segundos. Este fenómeno es debido a la magnetización del circuito magnético que provoca la aparición de una corriente magnetizante importante. La asimetría y el valor de cresta de la corriente son máximas cuando la conexión coincide con el paso por cero de la tensión y cuando la inducción remanente en la misma fase es máxima. La forma de onda de la corriente es rica en armónicos de rango 2. Este fenómeno corresponde a una maniobra normal de explotación de la red; por tanto no debe ser interpretado como un defecto por las protecciones que deberán dejar pasar este régimen transitorio. El valor de cresta de la corriente se amortigua según una ley exponencial:


85

A título informativo, se adjunta el cuadro de las corrientes de conexión lado alta tensión de los transformadores MT/BT secos TRIHAL Consecuencias de una desconexión intempestiva en la puesta en tensión del transformador: La desconexión intempestiva en la puesta en tensión del transformador debido a una mala regulación de las protecciones corresponde al fenómeno del corte de una corriente puramente inductiva susceptible de causar fuertes sobretensiones que pueden averiar el transformador. La sobretensión producida en el momento del arranque de la corriente por el disyuntor procede de los fenómenos transitorios que se desarrollan en las inductancias y las capacidades del circuito. La energía magnética residual en el transformador debe liberarse en forma electroestática, es decir una sobretensión. La sobretensión producida es amplificada por los reencendidos múltiples posibles si el disyuntor es capaz de apagar las corrientes de alta frecuencia con un crecimiento rápido de la rigidez eléctrica en el espacio de corte. El caso más desfavorable desde el punto de vista de una sobretensión es la desconexión durante la puesta en tensión de un transformador en vacío y sobre una red con una longitud reducida de cable (<100m) entre el disyuntor y el transformador. Las sobretensiones de alta frecuencia obtenidas en tal caso pueden sobrepasar la resistencia dieléctrica del transformador.


86

DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN La elección de una protección depende frecuentemente de consideraciones técnico económicas dependientes de la potencia del transformador. Protección contra sobrecargas La sobreintensidad de larga duración es detectada de manera general por una protección de máxima corriente temporizada a tiempo independiente o a tiempo inverso, selectiva con las protecciones secundarias. Para los transformadores de tipo seco es la temperatura de los arrollamientos la que se vigila para asegurar la protección contra las sobrecargas. Protección contra los cortocircuitos Pueden ser utilizadas las siguientes formas de protección: 1-. Una protección de máxima corriente instantánea asociada al disyuntor situado en el primario del transformador. Está asegura la protección contra cortocircuitos violentos. El umbral de corriente deberá estar regulado a un valor superior al de la corriente debida a un cortocircuito en el secundario la selectividad amperimétrica estaría así asegurada. 2-. Una protección diferencial del transformador que asegure una protección rápida contra los defectos entre fases. Está protección es muy sensible y se utiliza en transformadores de gran potencia. Para evitar el disparo intempestivo, se procede a la medida del armónico 2 de la corriente diferencial que detecta la conexión del aparato (frenado H2), así como a la medida del armónico 5 que detecta el sobreflujo (frenado H5). Protección contra defectos a tierra Pueden ser utilizadas las siguientes formas de protección: 1-. Una protección de máxima corriente de tierra situada en la red aguas arriba para el defecto a tierra afectando al primario del transformador. 2-. Una protección de máxima corriente de tierra situada en la llegada del cuadro general, si la puesta a tierra del neutro de la red de BT está realizada sobre el juego de barras. También, 1-. Una protección de tierra restringida si la puesta a la tierra del neutro de la red de BT se hace al nivel del transformador. Se trata de una protección diferencial que detecta la diferencia de las corrientes residuales medidas sobre la puesta a tierra del neutro de una parte y sobre la salida trifásica del transformador por otra parte.


87

2-. Una protección de máxima corriente de punto neutro si la puesta a tierra del neutro de la red de BT se hace al nivel del transformador. 3-. Una protección de masa del transformador, esta protección de máxima corriente instantánea instalada en la conexión de puesta a tierra de la masa del transformador (si su reglaje es compatible con el régimen del neutro) constituye una solución simple y eficaz contra los defectos internos entre un arrollamiento y la masa; necesita aislar el transformador con relación a tierra. Esta protección es selectiva sólo es sensible a los defectos de la masa del transformador y si los valores de regulación son elevados. 2.7.16 ELECCIÓN DE LAS PROTECCIONES DE LOS TRANSFORMADORES SECOS. El diagrama de protecciones más común para los transformadores secos MT/BT de baja potencia corresponde al indicado en la figura:

2.7.16.1 Protección contra sobrecargas: TRAFOS MT/BT y BT/BT. Para las sobrcargas los dos tipos de transformadores tendrán la misma protección que se describe a continuación: La protección del transformador seco encapsulado Trihal contra todo calentamiento nocivo estará asegurada, por un control de temperatura de los arrollamientos. Protección térmica estándar T comprende:

- Las sondas PT100


88

La característica principal de una sonda PT100 es que da la temperatura en tiempo real y gradualmente de 0 °C a 200 °C –ver curva al margen (precisión +/– 0,5 % de la escala de medida +/– 1 grado). El control de la temperatura y su visualización es efectuado por un termómetro digital. Las tres sondas, compuestas cada una de un conductor blanco y dos rojos, están instaladas dentro de la parte activa del transformador Trihal a razón de una por fase. Las sondas van ubicadas dentro de una vaina, que permite su eventual sustitución.

- 1 termómetro digital T caracterizado por tres circuitos independientes.

Dos de los circuitos controlan la temperatura captada por las sondas PT100, uno para la alarma 1 y otro para la alarma 2. Cuando la temperatura alcanza 150 °C (o 160 °C) la información de alarma 1 (o alarma 2) es tratada por dos relés de salidas independientes equipados de contactos conmutables. La posición de estos relés es señalizada por dos pilotos de color rojo (LED). El tercer circuito controla los defectos de las sondas o el corte de la alimentación eléctrica. El relé correspondiente (FAULT), independiente y equipado de contactos conmutables, los aísla instantáneamente de la alimentación del aparato. Su posición es igualmente señalizada por un piloto de color rojo.


89

Debe instalarse en el armario de maniobra que la propiedad disponga para la motorizacion de apertura y cierre de los interruptores de protección de MT.

2.7.16.2 Protección contra cortocircuitos y contra defectos a tierra

TRAFOS MT/BT.

Utilizaremos el sistema autónomo de protección – RPGM propias de las celdas de MT. Tal y como se explica en el punto 2.7.1.7, el RPGM es un sistema autónomo de protección desarrollado específicamente para su aplicación a la celda CGM de protección con interruptor automático (CMP-V). Las funciones de protección de las que dispone son: - Contra cortocircuitos entre fases y sobreintensidades (50-51). - Contra cortocircuitos fase-tierra y fugas a tierra (50N-51N). - Contra sobrecalentamientos (disparo externo por termostato). El tarado o inhibición de estas protecciones por medio de los diales y microinterruptores en la carátula del relé es muy sencillo y rápido, ver 2.7.6 Relé de protección de esta memoria y el punto 3.2.1.1.2.8.4 Cálculo de la resistencia del sistema de tierra en anexos para los ajustes más importantes. Tipo de protección:

· Intensidad de arranque I'a = 50 A

· Parámetro del relé K' = 40

· Parámetro del relé n' = 2


90

TRAFO BT/BT. Su alimentación forma parte de la red IT por lo que tiene vigilancia ante un primer defecto y las protecciónes se dimensionarán según el método utilizado en los anexos, para ello dispone de la protección de un interruptor automático en el primario y que cuelga del CGDBTSERVGEN línea LS12 con las siguientes características: Interruptor automático: IA12 Nombre: NS400N>03/2004-50.0 kA Calibre nominal: 400 A Calibre de la protección (In): 400.0 A Relé: STR23SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 x 1.00 In = 400.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 4000.00 A tm = 60 ms Dispondrá de los mismos elementos de protección ante el primer defecto de aislamiento en los conductores de alimentación al primario igual como si se tratase de otra carga o receptor. Las protecciones del secundario se calcularán según el sistema TN-S tal y como se muestra en los anexos. 2.7.17 CUADROS GENERALES DE DISTRIBUCIÓN DE BT. Los receptores y las cargas se alimentarán directamente por salidas individuales de dos embarrados o cuadros generales de distribución que los denominaremos: 1-. Cuadro general de distribución de BT de horno (CGDBTHORNO). 2-. Cuadro general de distribución de BT de servicios generales (CGDBTSERVGEN). Cada cuadro general de distribución es alimentado directamente por dos transformadores de MT/BT que junto con las celdas de MT constituyen el CT de propiedad.


91

Figura - Distribución de la instalación eléctrica.

Por criterios de seguridad se utilizarán dos transformadores para que, en funcionamiento normal, cada uno de ellos alimente a la mitad del embarrado. En esta misma línea de seguridad, para limitar una posible desconexión al mínimo número de receptores ó zonas, se han previsto salidas independientes con protecciones térmicas, magnéticas y de fallos de aislamiento, así como de indicaciones de tensión, intensidad, potencia, factor de potencia, etc. También está prevista una alimentación de socorro, desde un generador auxiliar, para asegurar la alimentación, en caso de corte general de corriente, a los servicios prioritarios (parte central del cuadro), tal y como se indica en los planos correspondientes. En el siguiente punto se proporciona la relación de las salidas a los receptores y cargas con su correspondiente proteccion. Los indicadores para la vigilancia de aislamiento de cada salida se componen de los toroidales y los detectores expuestos en los puntos 2.7.4.12 y 2.7.4.14 de esta memoria. Para los indicadores de tensión, intensidad y demás componentes eléctricas, se instalará una central de medida por cada salida, tal como se indica en el punto 2.7.10. Debido a la gran potencia que debemos suministrar y según los cálculos de la corriente nominal proporcionada por los 2 transformadores que alimentan cada cuadro general de distribución que es de 2427A se decide optar por el diseño de los cuadros que proporciona Schneider, concretamente de la gama PRISMA PLUS.


92

CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS El sistema funcional Prisma Plus P permite realizar todo tipo de cuadros de distribución de baja tensión generales, secundarios o terminales hasta 3200 A, en entornos terciarios o industriales. El concepto del cuadro es muy sencillo: Una estructura metálica Se compone de una o varias armaduras asociables en ancho y en profundidad y en las que se instalan las paredes de revestimiento y puertas. Un sistema de distribución de corriente Juegos de barras horizontales o verticales colocados en pasillo lateral o en fondo de armario permiten repartir la corriente a todos los lugares del cuadro. Unidades funcionales completas La unidad funcional, constituida alrededor de cada aparato, integra: - Una placa soporte dedicada para instalar la aparamenta. - Una tapa frontal para evitar el acceso directo a las partes en tensión. - Conexiones prefabricadas al juego de barras. - Dispositivos para realizar la conexión en destino. Cada unidad funcional tiene una función en el cuadro. Las unidades funcionales son modulares y se apilan de forma natural. Todo está previsto para su fijación mecánica, su alimentación eléctrica y su conexión en el emplazamiento. Los componentes del sistema Prisma Plus y concretamente los de la unidad funcional se han calculado y ensayado teniendo en cuenta el rendimiento de los aparatos Schneider Electric. Esta atención especial permite obtener una fiabilidad de funcionamiento de la instalación eléctrica y una seguridad óptimas para los usuarios. CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS La instalación de los componentes de los cuadros funcionales Prisma Plus permite realizar equipos que cumplen las normas CEI 50298, UNE EN 50298, CEI 60439-1, UNE EN 60439-1 con las siguientes características eléctricas máximas: - Tensión asignada de aislamiento del juego de barras principal: 1000 V. - Intensidad asignada de empleo: In 3200 A. - Corriente asignada de cresta admisible: Ipk 187 kÂ. - Corriente asignada de corta duración admisible: Icw 85 kA ef/1 s. - Frecuencia 50/60 Hz.


93

2.7.17.1 Configuración del CGDBTHORNO. Este cuadro estará situado en la sala eléctrica habilitada para tal caso en la nave de fabricación tal y como se indica en el plano correspondiente. Para el diseño del cuadro se ha utilizado el programa de cálculo ECOBAT suministrado por el grupo Schneider que permite la concepción de cuadros eléctricos hasta 3200 A.


94

El CGDBTHORNO se compone de un embarrado trifásico divido en tres partes. Cada parte tiene a su entrada un interruptor automático de protección de su trafo o generador de alimentación correspondiente. Estarán provistos de un interruptor acoplador de fases o barras entre ellos para poder discriminar en caso de avería de un transformador o por corte en el suministro eléctrico los embarrados entre sí. Por tanto en la parte central de las barras se dejará para las salidas individuales de las cargas prioritarias que estarán alimentadas por un grupo electrógeno (ver plano embarrados). El CGDBTHORNO estará provisto de relés de minima presencia de tensión, cuando haya una falta de suministro en alguna parte del cuadro general, la maniobra de desacoplamiento de las cargas de los extremos a la parte del embarrado de prioriatios estará automatizada mediante PLC, de esta forma podrá entrar el grupo electrógeno de forma ordenada y segura, dichas maniobras estarán diseñadas en el proyecto automatización y será estudiado a parte de este. Por el motivo expuesto anteriormente a petición de la propiedad la aparamenta de protección que se ha escogido está provista de los auxiliares necesarios para su motorización y señalización a distancia. Cada fase estará compuesta por 2 barras planas de Cu de forma horizontal en la parte superior del cuadro interconectando todas las columnas y por 2 juegos de perfil Linergy 3200 de forma vertical en ambos extremos de las columnas. Las barras planas y los perfiles Linergy estarán conectadas entre sí de forma el interior del CGDBTHORNO para satisfacer las conexiones del esquema eléctrico que se indica en los planos correspondientes. Las características son las siguientes: Juego de barras: B1/PRIORITARIOS/B2 Referencia: Linergy 1600 para barras verticales Medidas: 1675 mm cada perfil Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Cobre Referencia: Barra de cobre para conexiones horizontales. Medidas: 100 mm x 10 mm de espesor. Tipo: Plana y sin perforar Metal: Cobre Temperatura ambiente: 40 °C I disponible: 3200 A Temperatura de cortocircuito:85 °C Icc máx: 46.29 kA Icc cresta limitada (kÂ): 97.21 kA Ks: 1.00 Caída de tensión: 0.1576 %


95

El CGDBTHORNO en conjunto mide 8 metros y 800 milímetros, se compone de ocho columnas de 2000 mm de alto por 1100 mm de ancho por 1000 mm de profundidad, entre las cuales se distribuyen las cargas y receptores cada una con su salida individual hasta el punto de origen. 2.7.17.2 Configuración del CGDBTSERVGEN. Este cuadro estará situado en la sala eléctrica habilitada para tal caso en la nave de fabricación tal y como se indica en el plano correspondiente. Para el diseño del cuadro se ha utilizado el programa de cálculo ECOBAT suministrado por el grupo Schneider que permite la concepción de cuadros eléctricos hasta 3200 A.


96

El CGDBTSERVGEN se compone de un embarrado trifásico divido en tres partes. Cada parte tiene a su entrada un interruptor automático de protección de su trafo o generador de alimentación correspondiente. Estarán provistos de un interruptor acoplador de fases o barras entre ellos para poder discriminar en caso de avería de un transformador o por corte en el suministro eléctrico los embarrados entre sí. Por tanto en la parte central de las barras se dejará para las salidas individuales de las cargas prioritarias que estarán alimentadas por un grupo electrógeno (ver plano embarrados). El CGDBTSERVGEN estará provisto de relés de minima presencia de tensión, cuando haya una falta de suministro en alguna parte del cuadro general, la maniobra de desacoplamiento de las cargas de los extremos a la parte del embarrado de prioriatios estará automatizada mediante PLC, de esta forma podrá entrar el grupo electrógeno de forma ordenada y segura, dichas maniobras estarán diseñadas en el proyecto automatización y será estudiado a parte de este. Por el motivo expuesto anteriormente a petición de la propiedad la aparamenta de protección que se ha escogido está provista de los auxiliares necesarios para su motorización y señalización a distancia. Cada fase estará compuesta por 2 barras planas de Cu de forma horizontal en la parte superior del cuadro interconectando todas las columnas y por 2 juegos de perfil Linergy 3200 de forma vertical en ambos extremos de las columnas. Las barras planas y los perfiles Linergy estarán conectadas entre sí de forma el interior del CGDBTSERVGEN para satisfacer las conexiones del esquema eléctrico que se indica en los planos correspondientes. El juego de barras Linergy se instala en el pasillo lateral posicionado a la derecha o a la izquierda de la zona de la aparamenta. Los perfiles se fijan a la armadura por medio de soportes que los colocan decalados entre sí. De esta forma es posible acceder a todos los puntos de conexión desde la parte frontal del cuadro. Está formado por perfiles continuos para que las salidas instaladas a ambos lados se conecten libremente a cualquier altura, sin perforado previo.


97

Tornillos deslizantes para realizar las conexiones

a cualquier altura, sin perforado. Las características son las siguientes: Juego de barras: B1/PRIORITARIOS/B2 Referencia: Linergy 1600 para barras verticales Medidas: 1675 mm cada perfil Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Cobre Referencia: Barra de cobre para conexiones horizontales. Medidas: 100 mm x 10 mm de espesor. Tipo: Plana y sin perforar Metal: Cobre Temperatura ambiente: 40 °C I disponible: 3200 A Temperatura de cortocircuito:85 °C Icc máx: 46.29 kA Icc cresta limitada (kÂ): 97.21 kA Ks: 1.00 Caída de tensión: 0.1576 %


98

El CGDBTSERVGEN en conjunto mide 7 metros y 700 milímetros, se compone de siete columnas de 2000 mm de alto por 1100 mm de ancho por 1000 mm de profundidad, entre las cuales se distribuyen las cargas y receptores cada una con su salida individual hasta el punto de origen. 2.7.17.3 Protecciones instaladas en CGDBTHORNO. Las salidas individuales están protegidas por interruptores automáticos Merlin Guerin, según la potencia de la carga a proteger serán de la serie MASTERPACT o COMPACT y son las siguientes:

COLUMNA 1 LINEA CARGA O RECEPTOR INTERRUPTOR RELÉ PROTEC. QT1 PROTECCIÓN SECUNDARIO TRAFO 1 MASTERPACT NT16H1 3P MICROLOGIC 5.0 A

COLUMNA 2 LINEA CARGA O RECEPTOR INTERRUPTOR RELÉ PROTEC.

LH3 PALETIZADOR 1 L-11 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LH4 ARCHA L-11 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LH5 MAQUINA CONFORMACION L-11 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LH6 VENTILADOR CONVOYEUR L-11 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LH7 ARCHA L-12 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LH8 MAQUINA CONFORMACION L-12 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LH9 VENTILADOR CONVOYEUR L-12 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LH10 PALETIZADOR 1 L-12 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE


99

COLUMNA 3 LINEA CARGA O RECEPTOR INTERRUPTOR RELÉ PROTEC. LH11 VENTILADOR MAQUINA L-11 COMPACT NS250SX 50 KA TM-D LH12 VERTIFLOW L-11 COMPACT NS160SX 50 KA STR22SE LH13 ESCOGIDO L-11 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LH14 VENTILADOR MAQUINA L-12 COMPACT NS250SX 50 KA TM-D LH28 VENTILADOR MAQUINA L-13 COMPACT NS250SX 50 KA TM-D


AC1 INT. SECCIONADOR ACOPLADOR MASTERPACT NS1250N-50.0 kA

MICROLOGIC 5.0 A

LH18 VENTILADOR TIRO 1 COMPACT NS250SX 50 KA TM-D LH19 VENTILADOR TIRO 2 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LH20 VENTILADORES AIRE CALEFAC.FEEDER COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LH21 VENTILADOR AIRE COMBUSTION COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LH22 FUERZA MOTRIZ COMPOSICION COMPACT NS160SX 50 KA TM-D LH23 VENTILADOR CUBA 1 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LH24 VENTILADOR CUBA 2 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LH25 FUSION COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE

COLUMNA 5 LINEA CARGA O RECEPTOR INTERRUPTOR RELÉ PROTEC. BC PROTECCIÓN BATERIA CONDENSAD. MASTERPACT M10H1 3P MICROLOGIC 5.0 A LH26 FUERZA MOTRIZ CALCIN COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LH27 VENTILADORES MECANISMO FEEDER COMPACT NS100SX 50 KA TM-D


AC2 INT. SECCIONADOR ACOPLADOR MASTERPACT NS1250N-50.0 kA MICROLOGIC 5.0 A

LH1 MAQUINAS DE INSPECCION COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LH2 TRANSFERENCIA DE CARGA COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LH15 VERTIFLOW L-12 COMPACT NS160SX 50 KA STR22SE LH16 ESCOGIDO L-12 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE

COLUMNA 7 LINEA CARGA O RECEPTOR INTERRUPTOR RELÉ PROTEC. QT2 PROTECCIÓN SECUNDARIO TRAFO 2 MASTERPACT NT16H1 3P MICROLOGIC 5.0 A

LH17 FUERZA MOTRIZ ENSILADO MATERIAS P. COMPACT NS160SX 50 KA TM-D

LH29 VERTIFLOW L-13 COMPACT NS160SX 50 KA STR22SE LH30 ESCOGIDO L-13 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LH31 VENTILADOR CONVOYEUR L-13 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LH32 MAQUINA CONFORMACION L-13 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LH33 ARCHA L-13 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE


100

LH34 PALETIZADOR L-13 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE

COLUMNA 8 PROTECCION APARAMENTA VIGILANCIA AISLAMIENTO TRAFO 1 VIGILOHM XM200 380/415V CA VIGILANCIA AISLAMIENTO TRAFO 2 VIGILOHM XM200 380/415V CA CONTROL AISLAMIENTO SALIDAS DETECTOR XD312 380/415V CA CONTROL AISLAMIENTO SALIDAS DETECTOR XD312 380/415V CA CONTROL AISLAMIENTO SALIDAS DETECTOR XD312 380/415V CA Las regulaciones térmicas y magnéticas se pueden ver en el apartado de cálculo de los anexos.

2.7.17.4 Protecciones instaladas en CGDBTSERVGEN. Las salidas individuales están protegidas por interruptores automáticos Merlin Guerin, según la potencia de la carga a proteger serán de la serie MASTERPACT o COMPACT y son las siguientes:


QT1 PROTECCIÓN SECUNDARIO TRAFO 1 MASTERPACT NT16H1 3P MICROLOGIC 5.0 A


LS24 COMPRESOR 3,5 BAR Nº3 COMPACT NS400N 50 KA STR23SE LS25 ARM. CONTROL GRUPO ELECTROGENO COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LS26 OSMOSIS COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LS27 TANQUES DE FUEL Y GASOIL COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LS28 BOMBAS AGUA INDUSTRIAL COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LS29 TOMAS DE CORRIENTE NAVE FABRIC. COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LS30 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICON COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LS31 SECADOR 3,5 BAR Nº2 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D AC1 INT. SECCIONADOR ACOPLADOR MASTERPACT NS1250N-50.0 kA MICROLOGIC 5.0 A


BC PROTECCIÓN BATERIA CONDENSAD. MASTERPACT M10H1 3P MICROLOGIC 5.0 A LS12 TRAFO ALUMBRADO, EMERG. Y UPS COMPACT NS400N 50 KA STR23SE LS13 PROTECCION CONTRA INCENDIOS COMPACT NS160SX 50 KA TM-D LS14 BOMBAS AGUAS RECOGIDA CHARCA COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LS15 BOMBA CHARCA IMPULSION Nº1 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LS16 BOMBA CARCA IMPULSION Nº2 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE


101

COLUMNA 4

LINEA CARGA O RECEPTOR INTERRUPTOR RELÉ PROTEC. LS17 BOMBA REFRIGERACION 2 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LS18 COMPRESOR 7 KG Nº1 COMPACT NS160SX 50 KA TM-D LS19 COMPRESSOR 7 KG Nº2 COMPACT NS160SX 50 KA TM-D LS20 TORRES REFRIGERACION 1,2 Y 3 COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LS21 BOMBAS AGUA POTABLE COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LS22 BOMBA REFRIGERACION Nº1 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LS23 RECOGIDA CALCÍN COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE AC2 INT. SECCIONADOR ACOPLADOR MASTERPACT NS1250N-50.0 kA STR22SE


LS1 TOMAS DE CORRIENTE VºFº COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LS2 TALLER VºFº COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LS3 LABORATORIO Y CALIDAD COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LS4 AIRE ACONDICIONADO TALLERES COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LS5 TALLER MANTENIMIENTO COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LS6 BOMBA REFRIGERACION Nº3 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LS7 SECADOR 7 BAR COMPACT NS100SX 50 KA STR22SE LS8 SECADOR 3,5 BAR Nº1 COMPACT NS100SX 50 KA TM-D


LS9 AIRE ACONDICIONADO OFICINAS COMPACT NS100SX 50 KA TM-D LS10 COMPRESOR 3,5 BAR Nº1 COMPACT NS400N 50 KA STR23SE LS11 COMPRESOR 3,5 BAR Nº2 COMPACT NS400N 50 KA STR23SE

QT2 PROTECCIÓN SECUNDARIO TRAFO 2 MASTERPACT NT16H1 3P MICROLOGIC 5.0 A

COLUMNA 7 PROTECCION APARAMENTA VIGILANCIA AISLAMIENTO TRAFO 1 VIGILOHM XM200 380/415V CA VIGILANCIA AISLAMIENTO TRAFO 2 VIGILOHM XM200 380/415V CA CONTROL AISLAMIENTO SALIDAS DETECTOR XD312 380/415V CA CONTROL AISLAMIENTO SALIDAS DETECTOR XD312 380/415V CA CONTROL AISLAMIENTO SALIDAS DETECTOR XD312 380/415V CA

Las regulaciones térmicas y magnéticas se pueden ver en el apartado de cálculo de los anexos.


102

2.7.17.5 Protecciones instaladas en Armario alumbrado y TC monofásicas.


Q1 PROTECCIÓN TRAFO BT/BT NS400N 50.0 kA 4P4d STR23SE

COLUMNA 2 LINEA CARGA O RECEPTOR INTERRUPTOR RELÉ PROTEC. QS10 ALUMBRADO S.FUSION C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS9 ALUMBRADO CENTRO TRANSFORMA. C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS8 ALUMBRADO GRUPO ELECTROGENO. C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS7 ALUMBRADO SALA DCI. C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS6 CENTRAL DCI. C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS5 PLC'S SERVICIOS GENERALES C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS4 PLC'S VIDRIO FRIO C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS3 PLC'S COMPOSICION C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS2 PLC'S FEEDER C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS1 PLC'S FUSION C60N-10.0 KA 4P4d curva C IA1 PROTECCIÓN EMBARRADO UPS C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS12 ALUMBRADO SOTANO1 C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS11 ALUMBRADO S.FAB.11-13 C60N-10.0 KA 4P4d curva C


IA2 PROTECCION EMBARRADO 2 C120N-10.0 kA 4P4d curva C QS215 ALUMBRADO OFICINAS C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS214 LABORATORIO Y CALIDAD C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS213 ALUMABRADO VESTUARIOS PERSONAL C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS211 ALUMBRADO VIDRIO FRIO C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS210 ALUMBRADO FEDEER C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS29 ALUMBRADO PASILLO FEDEER C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS28 ALUMBRADO TALLERES C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS27 CAMARAS DE TELEVISION C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS26 ALUMBRADO SALA BOMBAS C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS25 ALUMBRADO SALA COMPRESORES C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS24 ALUMBRADO SOTANO2 C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS23 ALUMBRADO MAQUINA L-13 C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS22 ALUMBRADO MAQUINA L-12 C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS21 ALUMBRADO MAQUINA L-11 C60N-10.0 KA 4P4d curva C


103

COLUMNA 4 LINEA CARGA O RECEPTOR INTERRUPTOR RELÉ PROTEC. IA3 PROTECCION EMBARRADO 3 NS250N-36.0 kA 4P4d TM-D QS31 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS32 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS33 ALUMBRADO FEEDER Y HORNO C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS34 ALUMBRADO SALA VENTILADORES C60N-10.0 KA 4P4d curva C Q38 ALUMBRADO COMPOSICION C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS36 ALUMBRADO EXTERIOR1 C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS37 ALMACEN PRODUCTO TERMINADO C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS38 ALUMBRADO EXTERIOR2 C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS39 TOMAS DE CORRIENTE OFICINAS C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS310 TOMAS DE CORRIENTE PERSONAL C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS311 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICION C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS312 TOMAS DE CORRIENTE FABRICACION C60N-10.0 KA 4P4d curva C QS313 TOMAS DE CORRIENTE SALA COMPRESORES C60N-10.0 KA 4P4d curva C

2.7.17.6 Subcuadros y cuadros locales de maniobra de las lineas pertenecientes al CGDBTHORNO. Como ya se ha expuesto anteriormente, este proyecto se basa en el cálculo y previsión de potencia para dar suministro a los subcuadros de distribución y los armarios o cuadros locales de maniobra que no serán calculados ya que para ello se realiza en el proyecto de automatización de dichas instalaciones cuya contratación ha realizado la propiedad a parte. LH1: Maquinas de inspección. Para el aseguramiento de la calidad de los envases se necesitan de unas máquinas automáticas de inspección que detectan cualquier defecto como pueden ser; envases rotos o fisurados; deformaciones del envase, aspecto del mismo etc… Estas máquinas están colocadas en serie, y son atravesadas por las cintas transportadoras de las líneas de vidrio frio, una detrás de otra. Dicho subcuadro está colocado junto al subcuadro de escogido L-11 según planos, albergará las protecciónes de las máquinas de inspección y tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH2: Transferencia de carga. Un carro de transporte automático, va a buscar los palets finalizados a la salida de los paletizadotes de la línea correspondiente. Seguidamente los descarga en la transferencia de carga que son los equipos encargados de transporte de los palets finalizados de envases hasta dejarlos en la zona de carga y expedición del producto. Concretamente son unos módulos automatizados de cadenas motorizadas que arrastran los palets. Incluye su armario local de maniobra de fábrica. Dicho subcuadro está colocadado al final de la nave de vidrio frío según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de


104

selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH3: Paletizador 1 L-11. Es la máquina que automáticamente va cogiendo los envases que le llegan de su línea y va formando los palets después que estos hayan sido inspeccionados pasando el proceso de calidad de producto final. Incluye su armario local de maniobra de fábrica. Dicho armario local estará colocado en la parte izquierda aguas abajo en la nave de virio frio según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH4: Archa L-11. Es el proceso de recocido que sirve para quitarle las tensiones internas los envases justamente después de haber cogido la masa de vidrio fundido y haberle dado la forma definitiva en las máquinas de conformación. Este proceso se realiza en una máquina denominada archa de recocido. Esta máquina se divide en zonas desde la entrada a la salida, dispone de mecheros para calentar y ventiladores para enfriar, cada zona se le introduce una temperatura de consigna en su contralor para ajustarse a la curva de recogido que se necesita para cada envase. Incluye su armario local de maniobra de fábrica. Dicho armario local estará colocado en la parte izquierda aguas abajo al final de la nave de vidrio caliente según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH5: Máquina conformación L-11. Es la máquina que recoge la masa de vidrio fundida y diseña la forma del tipo de envase a producir. Mediante una cinta transportadora los envases se dirigen a su archa de recogido. Para su funcionamiento necesita aire comprimido para hacer los movimientos de los moldes de fabricación del envase, dicho aire comprimido se produce en los compresores centrífugos de 3,5 Bar. Para gobernar automáticamente los movimientos de dichos moldes se necesita de un armario que contiene los PLC’s y la electrónica correspondiente del fabricante Emarth Glass. Incluye su armario local de maniobra de fábrica. Dicho armario local estará colocado en la cabina de fabricación 1, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto.


105

LH6: Ventilador convoyeur L-11. Para la refrigeración de los elementos que transportan los envases calientes hacia el archa de recogido, hablamos aproximadamente de 600 grados centigrados, se necesita una refrigeración que la produce este ventilador. Este ventilador no dispone de regulación automática de caudal producido. Dicho armario local estará colocado en la sala de ventiladores según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH7: Archa L-12. Igual que el archa L-11, esta archa tiene como misión el recogido de la línea de producción 12. Dicho armario estará colocado en la parte central aguas abajo al final de la nave de vidrio caliente según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100N 3P SR STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH8: Máquina conformación L-12. Igual que la máquina de conformación L-11, esta máquina tiene como misión el diseño de la forma del tipo de envase a producir en la línea de producción 12. Dicho armario local estará colocado en la cabina de fabricación 2, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH9: Ventilador convoyeur L-12. Igual que el ventilador convoyeur de L-11, esta máquina tiene como misión la refrigeración de los elementos que transportan los envases calientes hacia el archa de recogido la línea de producción 12. Este ventilador no dispone de regulación automática de caudal producido. Dicho armario local estará colocado en la sala de ventiladores según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH10: Paletizador 1 L-12.Igual que el paletizador 1 L-11 su misión es coger los envases que le llegan de su línea y formar los palets después que estos hayan sido inspeccionados pasando el proceso de calidad de producto final. Incluye su armario local de maniobra de fábrica.


106

Dicho armario local estará colocado en la parte central aguas abajo en la nave de virio frio según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100N 3P SR STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH11: Ventilador máquina L-11. Para la refrigeración de la maquina de conformación, se necesita una refrigeración que la produce este ventilador. Este ventilador si dispone de regulación automática de caudal producido, mediante unos alabes en la aspiración del aire. Dicho armario local estará colocado en la sala de ventiladores según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS250SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH12: Ventilador vertiflow L-11. Para la refrigeración de los moldes de la maquina de conformación, se necesita una refrigeración que la produce este ventilador ya que hay que bajar la temperatura del vidrio fundido de aprox. 1100ºC hasta la temperatura de trabajo de conformación del envase que es de unos 600 ºC. Este ventilador si dispone de regulación automática de caudal producido, mediante unos alabes en la aspiración del aire. Dicho armario local estará colocado en la sala de ventiladores según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS160N 3P SR STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH13: Escogido L-11. Los envases al salir del archa de recogido son dirigidos a las máquinas de inspección por transportadores de cadena, se denominan líneas de transporte de vidrio frio y hay tres lineas (L-11,L.12,L.13), al final de su recorrido se encuentra con el paletizador de dicha línea de transporte quien recoge los envases. Dicho subcuadro está colocado al principio de la nave de vidrio frío de la línea de producción 11 según planos, albergará la aparamenta de protección y PLC de automatización en velocidad y paro automático por atascos de las cintas transportadoras, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH14: Ventilador máquina L-12.Para la refrigeración de la maquina de conformación, se necesita una refrigeración que la produce este ventilador. Este ventilador si dispone de regulación automática de caudal producido, mediante unos alabes en la aspiración del aire.


107

Dicho armario local estará colocado en la sala de ventiladores según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS250SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH15: Ventilador vertiflow L-12. Para la refrigeración de los moldes de la maquina de conformación, se necesita una refrigeración que la produce este ventilador ya que hay que bajar la temperatura del vidrio fundido de aprox. 1100ºC hasta la temperatura de trabajo de conformación del envase que es de unos 600 ºC. Este ventilador si dispone de regulación automática de caudal producido, mediante unos alabes en la aspiración del aire. Dicho armario local estará colocado en la sala de ventiladores según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS160SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH16: Escogido L-12. Los envases al salir del archa de recogido son dirigidos a las máquinas de inspección por transportadores de cadena, se denominan líneas de transporte de vidrio frio y hay tres lineas (L-11,L.12,L.13), al final de su recorrido se encuentra con el paletizador de dicha línea de transporte quien recoge los envases. Dicho subcuadro está colocado al principio de la nave de vidrio frío de la línea de producción 11 según planos, albergará la aparamenta de protección y PLC de automatización en velocidad y paro automático por atascos de las cintas transportadoras, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH17: Fuerza motriz ensilado materias primas. El vidrio es un 98% sílice fundida a una temperatura de aproximadamente 1600 ºC que hay dentro del horno de fusión. La sílice se consigue de arenas ricas en ella, además de otras materias primas que le dan el color y característica química pertinente. Todas estas materias primas se acumulan o guardan en silos de pesada mediante ensilado por cintas o bandas transportadoras y por transporte neumático o a presión, dependiendo del tipo de materia prima. Contiguo al edificio de composición se encuentra la nave de recogida de arena y calcín. Dicha nave es donde descargan los camiones en fosos y mediante una grúa automática guarda en unos almacenes el producto. La nave dispone de bandas transportadoras que la unen con los silos de pesada en el edificio de composición. El gobierno de todos estos circuitos está centralizado en la sala de control.


108

La alimentación, protección y automatización de estas instalaciones se ubicarán en un subcuadro que estará colocado en la sala eléctrica habilitada en el edificio de composición según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS160SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH18: Ventilador tiro 1. Para la extracción de los homos de combustión por la chimenea que se producen dentro del horno al fundir la materia prima y convertirla en masa de vidrio fundida se utilizan unos ventiladores de tiro forzado. Dicho ventilador dispone de regulación automática de caudal de aire producido con el cual se puede regular la extracción de dichos humos y en consecuencia la presión interna del horno. Dicho armario local estará colocado en la parte baja de la chimenea, junto al ventilador de tiro correspondiente según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS250SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH19: Ventilador tiro 2. Igual que el ventilador de tiro 1, este ventilador está de reserva, y al mismo tiempo servirá para la reserva del ventilador de combustión, mediante las uniones de las tuberías con sus respectivas válvulas manuales para cambiar de función. Dicho armario local estará colocado en la parte baja de la chimenea, junto al ventilador de tiro de reserva correspondiente según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS250SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH20: Ventilador aire calefacción feederes. El feeder es el canal por donde se conduce la masa de vidrio que sale del horno de fusión hasta la máquina de conformación de la línea de producción correspondiente. Por lo tanto hay tantos feeder como líneas de producción, son tres. La masa de vidrio sale del horno aprox. a 1400 ºC y para poder acondicionar la temperatura de dicha masa hasta llegar los 1100 ºC que se necesita para poder conformar el envase se precisan de unos ventiladores para enfriar más o menos dicha masa. Dicho subcuadro estará colocado en la cabina de fabricación 1 según planos, albergará la aparamenta de protección de cada motor además de los PLC de automatización para la regulación de las zonas en automático según consignas introducidas, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con


109

el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH21: Ventilador aire combustión. Para obtener el poder calorífugo para la fusión de la materia prima y obtención de la masa de vidrio se utiliza como combustible gas natural y como comburente el oxigeno que se consigue con el ventilador de combustión. Dicho ventilador dispone de regulación automática de caudal de aire producido para poder regular la proporción de aire que se necesita en función del gas que se está introduciendo para fundir con un ratio gas/aire. Dicho armario local estará colocado en la parte baja de la chimenea, junto al ventilador de tiro de reserva correspondiente según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH22: Fuerza motriz composición. Esta fábrica o factoría dispone de un edificio contiguo a la nave de fabricación llamado edificio de composición. Dicho edificio además de contener los silos de almacenamiento dispone de los sistemas de pesada automática de las materias en básculas dependiendo de la proporción de cada una, del mezclado homogéneo de todas ellas y del transporte a los silos de enforne que sirven para ir alimentando al horno de fusión. El gobierno de todos estos circuitos están centralizado en la sala de control. La alimentación, protección y automatización de estas instalaciones se ubicarán en un subcuadro que estará colocado en la sala eléctrica habilitada en el edificio de composición según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS160SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH23: Ventilador de cuba 1. Para conservar y alargar la vida de los bloques refractarios del baño de vidrio en el horno de fusión, se dispone de una refrigeración exterior de dichos bloques que se consigue con este ventilador. Dicho armario local estará colocado en la parte baja horno, junto según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto.


110

LH24: Ventilador de cuba 2. Para conservar y alargar la vida de los bloques refractarios del baño de vidrio en el horno de fusión, se dispone de una refrigeración exterior de dichos bloques que se consigue con este ventilador. Dicho armario local estará colocado en la parte baja horno, junto según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH25: Fusión. Para la alimentación del proceso distribuido de fusión de horno que compone tanto la automatización del sistema de gas y aire para la combustión y control de temperaturas, como para el sistema de alimentación de materia prima al horno procedente de los silos de entorne, es necesario llevar una alimentación eléctrica. La alimentación, protección y automatización de estas instalaciones estarán en un subcuadro que estará colocado en la sala de control ubicada en la nave de fabricación según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH26: Fuerza motriz calcín. Al igual que la fuerza motriz de composición, por ley las factorías de fabricación de vidrio están sujetas a la obligación de comprar el reciclado del vidrio de los ciudadanos. Este vidrio lo suministran empresas de reciclado y también se tiene que guardar en silos mediante ensilado por cintas o bandas transportadoras para fundirlo junto con la materia prima. Los silos de ensilado de calcín también se encuentran edificio de composición. Dispone de los sistemas de pesada automática en básculas diferentes a la de la materia prima, y del transporte a los silos de enforne donde se mezcla y se introduce al horno. . El gobierno de odos estos circuitos están centralizado en la sala de control. La alimentación, protección y automatización de estas instalaciones se ubicarán en un subcuadro que estará colocado en la sala eléctrica habilitada en el edificio de composición según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto.


111

LH27: Ventilador mecanismo de feeder. Al final del cada feeder hay un mecanismo electrónico que regula la cantidad de vidrio que recoge la máquina de conformación. Dicho mecanismo dispone de una refrigeración por aire que lo produce dicho ventilador. Hay tres mecanismos de feeder en total. Habrá un armario local para los tres mecanismos de feeder, estará colocado en la cabina de fabricación 1 según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local de los tres motores, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH28: Ventilador máquina L-13. Para la refrigeración de la maquina de conformación, se necesita una refrigeración que la produce este ventilador. Este ventilador si dispone de regulación automática de caudal producido, mediante unos alabes en la aspiración del aire. Dicho armario local estará colocado en la sala de ventiladores según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS250SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH29: Ventilador vertiflow L-13. Para la refrigeración de los moldes de la maquina de conformación, se necesita una refrigeración que la produce este ventilador ya que hay que bajar la temperatura del vidrio fundido de aprox. 1100ºC hasta la temperatura de trabajo de conformación del envase que es de unos 600 ºC. Este ventilador si dispone de regulación automática de caudal producido, mediante unos alabes en la aspiración del aire. Dicho armario local estará colocado en la sala de ventiladores según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS160SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH30: Escogido L-13. Los envases al salir del archa de recogido son dirigidos a las máquinas de inspección por transportadores de cadena, se denominan líneas de transporte de vidrio frio y hay tres lineas (L-11,L.12,L.13), al final de su recorrido se encuentra con el paletizador de dicha línea de transporte quien recoge los envases.


112

Dicho subcuadro está colocado al principio de la nave de vidrio frío de la línea de producción 11 según planos, albergará la aparamenta de protección y PLC de automatización en velocidad y paro automático por atascos de las cintas transportadoras, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH31: Ventilador convoyeur L-13. Igual que el ventilador convoyeur de L-11 y L-12, esta máquina tiene como misión la refrigeración de los elementos que transportan los envases calientes hacia el archa de recogido la línea de producción 12. Este ventilador no dispone de regulación automática de caudal producido. Dicho armario local estará colocado en la sala de ventiladores según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH32: Máquina conformación L-13. Igual que la máquina de conformación L-11 y L-12, esta máquina tiene como misión el diseño de la forma del tipo de envase a producir en la línea de producción 13. Dicho armario local estará colocado en la cabina de fabricación 1, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH33: Archa L-13. Igual que el archa L-11, esta archa tiene como misión el recogido de la línea de producción 12. Dicho armario estará colocado en la parte central aguas abajo al final de la nave de vidrio caliente según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LH34: Paletizador L-13. Igual que los anteriores paletizadores su misión es coger los envases que le llegan de su línea y formar los palets después que estos hayan sido inspeccionados pasando el proceso de calidad de producto final. Incluye su armario local de maniobra de fábrica. Dicho armario local estará colocado en la parte central aguas abajo en la nave de virio frio según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto.


113

2.7.17.7 Subcuadros y cuadros locales de maniobra de las lineas pertenecientes al CGDBTSERVGEN. LS1: Tomas de corriente VF. En la nave de vidrio frio habrán cuatro tomas de corriente de 25 A con el fín de cubrir trabajos en planta cuya utilización de herramientas de mano requiera de una potencia grande. El subcuadro está colocado fuera de la sala eléctrica, en la nave de vidrio frio según planos, albergará las protecciónes de las líneas individuales hasta cada toma de corriente, la caja de la toma en cuestión dispondrá de otra protección para la herramienta que se conecte, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. Las tomas de corriente monofásicas se sacarán del subcuadro que alimenta el trafo de BT. LS2: Taller vidrio frio. En el taller de mantenimiento de la zona de vidrio frio se preve una potencia de 30 KW para la instalación de máquinas de herramientas fijas, como son:

- 1 Torno. - 1Taladro eléctrico fijo. - 1 Amoladora de pie fija.

Dicho subcuadro está colocadado el propio taller de vidrio frío según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. Las tomas de corrientes monofásicas se sacarán del subcuadro que alimenta el trafo de BT. LS3: Laboratorio y Calidad. En el laboratorio de ensayos y calidad de la zona de vidrio frio se preve una potencia de 20 KW para la instalación de máquinas de herramientas fijas, como son:

- 1 Máquina de ensayos de presión interna del envase. - 1 Máquina de ensayo de choque termico. - 1 Sierra de disco fija.

Dicho subcuadro está colocadado el propio laboratorio según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100 SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. Las tomas de corrientes monofásicas se sacarán del subcuadro que alimenta el trafo de BT.


114

LS4: Aire acondicionado talleres. Según datos proporcionados por la propiedad se prevee 20 KW para cuatro equipos de aire acondicionado. Dicho subcuadro está colocadado en los talleres según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS5: Taller mantenimiento. En el taller de mantenimiento general de fábrica se preve una potencia de 40 KW para la instalación de máquinas de herramientas fijas, como son:

- 1 Torno. - 1Taladro eléctrico fijo. - 1 Amoladora de pie fija. - 1 Sierra arco automática.

Dicho subcuadro está colocadado el propio taller de mantenimiento según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS6: Bomba refrigeración 3. La bombas de refrigeración sirven para la refrigeración por agua de ciertas partes de las instalaciones de la fábrica como pueden ser: compresores de 3,5 Kg, partes del horno de fusión etc.., se dispone de un circuito cerrado de agua. Estas bombas impulsan agua a un deposito elevado a 30 metros de altura manteniendo un nivel en él, siendo este depósito el encargado por gravedad de suministrar agua a la instalación a 3 BAR de presión. Dicho armario local estará colocado en la sala de bombas según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS7: Secador 7 BAR. Para el secado del aire comprimido de 7 Kg se instalará a la salida de los compresores para tal fin un secador de tal manera que el aire de la instalación esté lo más liverado de humedad posible para el correcto funcionamiento de los equipos que alimenta. El propio secador dispone de su cuadro electrico suministrado por el fabricante y estára situado en la sala de ventiladores según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del


115

CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS8: Secador 1 3,5 BAR. Para el secado del aire comprimido de 3,5 Kg destinado a alimentar las máquinas de conformación para el moviendo de los moldes de producción de los envases, se instalará a la salida de los compresores para tal fin un secador de tal manera que el aire de la instalación esté lo más liverado de humedad posible para el correcto funcionamiento de los equipos que alimenta. El propio secador dispone de su cuadro electrico suministrado por el fabricante y estára situado en la sala de ventiladores según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS9: Aire acondicionada oficinas. Según datos proporcionados por la propiedad se prevee 25 KW para un sistema centralizado por conductos para todas las oficinas de fábrica. Dicho subcuadro está colocadado la sala de calderas según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS10: Compresor 1 3,5 BAR. Para la producción del aire comprimido de 3,5 Kg destinado a alimentar las máquinas de conformación para el moviendo de los moldes de producción de los envases. El propio compresor dispone de su cuadro electrico suministrado por el fabricante y estára situado en la sala de compresores según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS400N STR23SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS11: Compresor 2 3,5 BAR. Para la producción del aire comprimido de 3,5 Kg destinado a alimentar las máquinas de conformación para el moviendo de los moldes de producción de los envases. El propio compresor dispone de su cuadro electrico suministrado por el fabricante y estára situado en la sala de compresores según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del


116

CGDBRHORNO COMPACT NS400N STR23SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS12: Trafo BT. El trafo BT está destinado a la alimentación al armario de distribución de alumbrado y tomas de corriente monofásicas. El armario o subcuadro de distribución estará colocado en la sala electrica de la nave de fabricación según planos, albergará las protecciónes contra contactos directos e indirectos de las salidas a alimentar, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de perteneciente al CGDBRHORNO COMPACT NS400N STR23SE, tal como se expone en las tablas y en el apartado de cálculo en los anexos. LS13: Protección contraincendios. La fábrica dispones de un anillo subterraneo de tuberias que alimentan a las BIES exteriores para la extinción de incendios, además cada zona interior estará protegedida por un sistema de rociadores automáticos. Para el suministro de dicha agua contraincendios se dispone de un depósito y una sala de bombas contraincendios, donde hay una bomba con motor electrico y otra con motor diesel, además de una pequeña bomba de apoyo que vigila en todo momento de tener la red a una presión constante. Cuando se abre una BIE o hay un disparo de una zona protegida por rociadores baja la presión de la red y la bomba pequeña no es capaz de mantener la presión entrando en juego primero la bomba eléctrica y si es necesario del diesel. El sistema de alarmas contraincendios está centralizado en la sala de control. La propia bomba eléctrica dispone de su cuadro suministrado por el fabricante y estára situado en la sala contraincendios contigua a la sala bombas según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS160SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS14: Bombas agua recogida charca. Para la refrigeración del vidrio caliente que es rechazado por las máquinas de conformación se necesita de un circuito cerredo de agua para tal fin. El vidrio que es rechazado cae por unos tubos circulares que por su interior cae agua de este circuito y van a parar a unas máquinas que están llenas de esta agua, al enfriarse los pegotes de vidrio expulsados a unas bandas transportadoras y se vuelven a ensilar para su volver a fundirlo.


117

El agua se va renovando continuamente y va a parar a un foso en la planta baja de la nave fabricación, dicha agua es devuelta a la piscina de almacenamiento del circuito por las bombas de agua de recogida pasando antes por una torre de refrigeración. Dicho armario local estará colocado en sotano o planta baja de la nave de fabricación según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS15: Bombas charca impulsión 1. Las bombas charca impulsión forman parte del circuito de las bombas agua charcas recogida. Estas bombas también impulsan agua a un depósito elevado a 30 metros de altura manteniendo un nivel en él, siendo este depósito el encargado por gravedad de suministrar agua a la instalación a 3 BAR de presión. Dicho armario local estará colocado en la sala de bombas según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS16: Bombas charca impulsión 2. Las bombas charca impulsión forman parte del circuito de las bombas agua charcas recogida. Estas bombas también impulsan agua a un depósito elevado a 30 metros de altura manteniendo un nivel en él, siendo este depósito el encargado por gravedad de suministrar agua a la instalación a 3 BAR de presión. Dicho armario local estará colocado en la sala de bombas según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS17: Bomba refrigeración 2. La bombas de refrigeración sirven para la refrigeración por agua de ciertas partes de las instalaciones de la fábrica como pueden ser: compresores de 3,5 Kg, partes del horno de fusión etc.., se dispone de un circuito cerrado de agua. Estas bombas impulsan agua a un deposito elevado a 30 metros de altura manteniendo un nivel en él, siendo este depósito el encargado por gravedad de suministrar agua a la instalación a 3 BAR de presión. Dicho armario local estará colocado en la sala de bombas según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con


118

el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS18: Compresor 1 7 BAR. Para la producción del aire comprimido de 7 Kg que servirá para el pilotage y maniobra de equipos neumáticos. El propio compresor dispone de su cuadro electrico suministrado por el fabricante y estára situado en la sala de ventiladores según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS160SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS19: Compresor 2 7 BAR. Para la producción del aire comprimido de 7 Kg que servirá para el pilotage y maniobra de equipos neumáticos. El propio compresor dispone de su cuadro electrico suministrado por el fabricante y estára situado en la sala de ventiladores según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS160SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS20: Torres de refrigeración 1,2 y 3. Para la refrigeración del agua del retorno a las piscinas de los dos circuitos cerrados se dispondrá de dos torres para el circuito de refrigeración general y una torre para la refrigeración del circuito de rechazo de vidrio caliente. Las piscinas están colocadas detrás de la sala de bombas. Dicho armario local estará colocado en sotano en la sala de bombas según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS21: Bombas agua potable. Para el suministro de agua potable para el consumo de duchas, fuentes y demás suministros se dispone de un depósito o piscina situado detrás de la sala de bombas que estará conectado a la red de suministro de agua pública. Para la impulsión de alimentación de dicha agua al circuito interno hay dos bombas de agua conectadas a la piscina.


119

Dicho armario local estará colocado en la sala de bombas según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS22: Bomba refrigeración 1. La bombas de refrigeración sirven para la refrigeración por agua de ciertas partes de las instalaciones de la fábrica como pueden ser: compresores de 3,5 Kg, partes del horno de fusión etc.., se dispone de un circuito cerrado de agua. Estas bombas impulsan agua a un deposito elevado a 30 metros de altura manteniendo un nivel en él, siendo este depósito el encargado por gravedad de suministrar agua a la instalación a 3 BAR de presión. Dicho armario local estará colocado en la sala de bombas según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local del motor, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS23: Recogida calcín. Necesitaremos dar alimentación a las máquinas que hay debajo de cada máquina de conformación de envases, recogen los pegotes de vidrio y los expulsan frios a unas cintas transportadoras para llevarlos a los silos de almacenamiento. Dicho armario local estará colocado en el sótano de vidrio caliente según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local de las tres máquinas, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS24: Compresor 3 3,5 BAR. Para la producción del aire comprimido de 3,5 Kg destinado a alimentar las máquinas de conformación para el moviendo de los moldes de producción de los envases. El propio compresor dispone de su cuadro electrico suministrado por el fabricante y estára situado en la sala de compresores según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS400N STR23SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS25: Armario control grupo electrogeno. El grupo electrogeno de alimentación de seguridad para las instalaciones prioritarias dispone de un armario electrónico para el control del grupo.


120

El armario electrico suministrado por el fabricante y forma parte del grupo, es grupo estará situado en una sala habilitada para tal fin en el sótano de vidrio caliente según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS26: Osmosis. Una planta de producción de agua osmotizada es nesaria para el funcionamiento de varios circuitos de refrigeración. El armario electrico suministrado por el fabricante y forma de la mini planta de producción de osmotizada, estará situado en la sala de bombas según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS27: Descarga de fuel y gasoil. Habrán dos depósitos habilitados en un zona de fábrica para almacenar fuel que sirve como combustible alternativo a falta de gas natural para la combustión del horno y otro para gasoil para la alimentación del grupo electrogeno. Dicho armario local estará colocado en el extrior de las naves, junto al edificio de composición según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local de la bomba descarga de fuel y de la de gasoil, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto LS28: Bombas agua industrial. Para el consumo de agua de otras partes de la instalación que no sea la de agua potable y la planta de osmosis, se dispondrá de otro circuito cuya agua se almacenará en un depósito y que necesita de dos bombas de impulsión para su distribución. Dicho armario local estará colocado en la sala de bombas según planos, albergará la protección y maniobra de puesta en marcha automática y local de las bombas, además de tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS29: Tomas de corriente nave fabricación. En la nave de fabricación habrán una toma de corriente de 25 A por máquina de conformación con el fín de cubrir trabajos en planta cuya utilización de herramientas de mano requiera de una potencia grande.


121

El subcuadro está colocado fuera de la sala eléctrica, en la nave de fabricación según planos, albergará las protecciónes de las líneas individuales hasta cada toma de corriente, la caja de la toma en cuestión dispondrá de otra protección para la herramienta que se conecte, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS30: Tomas de corriente composición. En el edificion de composición se dispondrá de tres tromas de 25 A, una por planta con el fín de cubrir trabajos en planta cuya utilización de herramientas de mano requiera de una potencia grande. El subcuadro está colocado en la sala electrica de composición según planos, albergará las protecciónes de las líneas individuales hasta cada toma de corriente, la caja de la toma en cuestión dispondrá de otra protección para la herramienta que se conecte, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX TM-D, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto. LS31: Secador 2 3,5 BAR. Para el secado del aire comprimido de 3,5 Kg destinado a alimentar las máquinas de conformación para el moviendo de los moldes de producción de los envases, se instalará a la salida de los compresores para tal fin un secador de tal manera que el aire de la instalación esté lo más liverado de humedad posible para el correcto funcionamiento de los equipos que alimenta. El propio secador dispone de su cuadro electrico suministrado por el fabricante y estára situado en la sala de ventiladores según planos, tendrá que tener un interruptor automático de protección en cabecera que cumpla con el diseño de selectividad con el I.A de salida del CGDBRHORNO COMPACT NS100SX STR22SE, siguiendo el criterio expuesto en este proyecto.

2.7.17.8 Armarios centralizados de los indicadores de medida de las cargas o receptores. En estos armarios centralizaremos los analizadores de red de cada línea de alimentación que sale de los cuadros generales de distribución de BT. Especificaciónes de los armarios. Esta especificación define las características base que deberán cumplir los cuadros de distribución de energía eléctrica en baja tensión (generales, secundarios, ...) y sus componentes internos de montaje.


122

Los cuadros de baja tensión deberán cumplir: la norma armonizada europea UNE EN 60439-1 (serán validados con ensayos tipo) y las normas indicadas para la aparamenta. La composición del cuadro estará basada en un sistema funcional prefabricado, que disponga de todos los elementos necesarios para construir el cuadro con "criterio modular" utilizando componentes normalizados de un mismo fabricante, para garantizar la selectividad y filiación. Se descarta la realización de piezas especiales a medida. El cuadro metálico será de chapa de acero, con tratamiento por cataforesis + polvo de epoxy poliéster, polimerizado en horno. Todos los componentes de material plástico deberán responder a los requisitos de autoextinguibilidad a 960ºC en conformidad a la norma CEI 695.2.1. Los cuadros eléctricos serán instalados en el interior de locales adecuados. El cuadro deberá ser realizado en un taller cuadrista (que disponga de la Norma de Calidad ISO 9000), utilizando exclusivamente componentes específicos del fabricante, siguiendo sus instrucciones de montaje del catálogo y recomendaciones documentadas, para que el cuadrista pueda auto-certificar la realización de las 3 verificaciones individuales a cada cuadro finalizado conforme a la norma UNE EN 60439-1. El cuadro deberá ser terminado en el taller cuadrista completamente, desde el punto de vista electrotécnico como funcional, de forma que en obra sólo sea necesario realizar el conexionado de los cables de entrada y salida. El cuadro podrá ser ampliable por ambos lados, sin tener que efectuar ninguna operación de corte, taladro o soldadura. La parte delantera llevará puerta transparente, cerradura con llave y el índice de protección IP 30. Para garantizar la seguridad de los usuarios de los cuadros se cubrirá la aparamenta, cableado, con tapas metálicas de protección que dejará únicamente accionar las manetas de maniobra. Las características eléctricas máximas soportadas por los cuadros podrán ser (según cada esquema unifilar): - Tensión asignada de empleo: hasta 415 V - Tensión asignada de aislamiento del juego de barras principal: hasta 1000 V - Intensidad asignada de empleo: 630A para Sistema G IP30/31/43 - Corriente asignada de cresta admisible: 52,5 kA para Sistema G IP30/31/43 - Corriente asignada de corta duración admisible: 25 kA - Frecuencia: 50/60Hz, El conexionado interior (repartición) del cuadro se realizará utilizando exclusivamente componentes prefabricados por el fabricante (y preferiblemente con conexión rápida, bornas resorte, para aparamenta modular sobre carril DIN hasta 50A): distribución con peines, multiclip, distribloc, polybloc, conexiones prefabricadas o juegos de barras planas. La identificación de la aparamenta se realizará en las tapas frontales de los cuadros y en el frente de las diferentes aparamentas, de forma que se pueda realizar una identificación rápida de los circuitos con las tapas protectoras puestas como retiradas.


123

Las centrales de medida utilizadas serán de la serie Power Meter 700 de Merlin Guerin. La serie PM 700 concentra en una unidad compacta de 96 x 96 mm todas las variables básicas de medida necesarias para controlar una instalación eléctrica. La gama de la serie PM 700 está formada por dos modelos, cada uno de ellos con pantalla integrada y proporcionando medidas de parámetros básicos, incluyendo THD y valores mín./máx. Asimismo, incorpora un puerto de comunicaciones RS485 Modbus, o 2 salidas de impulsos. Aplicaciones Instrumentación de panel. Subcontaje y asignación de costes. Supervisión remota de una instalación eléctrica. Supervisión de la distorsión armónica (THD). Optimización del contrato y curvas de carga. Características Clase 1 según IEC 61036 Adecuada precisión para subcontaje y asignación de costes. Demanda de intensidad y corriente, THD, Mín./Máx. Amplio rango de parámetros de medida para el óptimo análisis del consumo.

2.7.17.9 Armario centralizado de los indicadores de medida de las cargas o receptores del CGDBTHORNO. Está compuesto por la centralización de las 34 centralitas de medida PM 700 de cada salida del CGDBTHORNO. Cada centralita dispone de unas bornas para la toma de medida de la tensión, de medida de intensidad y para la alimentación auxiliar de funcionamiento.


124

Las entradas de medida de tensión e intensidad de cada centralita estarán protegidas por interruptores automáticos de la serie Multi9 de Merlin Guerin o similiar, instalados en el CGDBTHORNO y se conectarán según se indica en el plano correspondiente. Descripción general de la envolvente. Armario de distribución eléctrica metálico, con chapa de acero de espesor 1mm de color blanco marfin (RAL 9001), tipo Prisma Plus Sistema G, con tratamiento por cataforesis más polvo de epoxy poliéster, polimerizado en caliente. El Armario será de construcción funcional, formado por conjuntos de aparamenta que comprende todos los elementos mecánicos y eléctricos que contribuyen a la ejecución de una sola función (unidad funcional), interconectadas eléctricamente para la ejecución de sus funciones. La envolvente esta compuesta por 2 Armario y 0 pasillos, con grado de proteción IP30, con las siguientes características: Armario 1 Descripción: Envolvente 1 Tipo de puerta: transparente, con cierre a la derecha. Dimensiones: 1830mm x595mm x205mm. Armario 2 Descripción: Envolvente 2 Tipo de puerta: transparente, con cierre a la derecha. Dimensiones: 1830mm x595mm x205mm. Características eléctricas El sistema funcional Prisma Plus cumple las normas CEI 60439-1, UNE EN 60439-1, con las siguientes características eléctricas máximas: - Tensión asignada de empleo: 1000V - Tensión asignada de aislamiento: 1000V - Corriente asignada de empleo IN (40º C): 630A - Corriente asignada de cresta admisible Ipk: 53 kA - Corriente asignada de corta duración admisible Icw: 25kA ef./1s. - Frecuencia: 50/60 Hz. Conformidad de las normas: - CEI 60529 - EN 50102 El Armario resultante del montaje con las soluciones Prisma Plus está conforme a los ensayos tipo de la norma UNE EN 60439-1 , CEI 60439-1: - Control de los calentamientos; - Propiedades dieléctricas; - Resistencia a los cortocircuitos;


125

- Eficacia del circuito de protección; - Distancias de aislamiento y líneas de fuga; - Funcionamiento mecánico; - Verificación del IP. Descripción de la distribución principal La entrada de los cables se situa por la parte superior de la envolvente, que está, situado en la zona superior, con orientación vertical en la zona de aparamenta. Utiliza un repartidor escalonado que se instala verticalmente en el pasillo lateral. El repartidor vertical en pasillo se compone de: - 2 soportes escalonados de material aislante - 4 barras de cobre orientadas y perforadas a cada 25mm, con 13 agujeros roscados M6 para las salidas y 4 agujeros diámetro 12,2mm para alimentar el repartidor. Se suministra con una bolsa de tornillería M6 y una pantalla aislante para la parte frontal IPxxB. Características eléctricas: - Intensidad asignada de empleo Ie (40º C): 250 - Tensión asignada de aislamiento Ui: 750V - Corriente asignada de corta duración admisible Icw: 25 kA ef/1s - Corriente asignada de cresta admisible Ipk: 30/40kÂ - Tensión asignada soportada al impulso Uimp: 8kV

2.7.17.10 Armario centralizado de los indicadores de medida de las cargas o receptores del CGDBTSERVGEN. Descripción general de la envolvente Armario de distribución eléctrica metálico, con chapa de acero de espesor 1mm de color blanco marfin (RAL 9001), tipo Prisma Plus Sistema G, con tratamiento por cataforesis más polvo de epoxy poliéster, polimerizado en caliente. El Armario será de construcción funcional, formado por conjuntos de aparamenta que comprende todos los elementos mecánicos y eléctricos que contribuyen a la ejecución de una sola función (unidad funcional), interconectadas eléctricamente para la ejecución de sus funciones. La envolvente esta compuesta por 1 Armario y 0 pasillos, con grado de proteción IP30, con las siguientes características: Armario 1 Descripción: Envolvente 1 Tipo de puerta: transparente, con cierre a la derecha.


126

Dimensiones: 1830mm x595mm x205mm. Características eléctricas. El sistema funcional Prisma Plus cumple las normas CEI 60439-1, UNE EN 60439-1, con las siguientes características eléctricas máximas: - Tensión asignada de empleo: 1000V - Tensión asignada de aislamiento: 1000V - Corriente asignada de empleo IN (40º C): 630A - Corriente asignada de cresta admisible Ipk: 53 kA - Corriente asignada de corta duración admisible Icw: 25kA ef./1s - Frecuencia: 50/60 Hz Conformidad de las normas: - CEI 60529 - EN 50102 El Armario resultante del montaje con las soluciones Prisma Plus está conforme a los ensayos tipo de la norma UNE EN 60439-1 , CEI 60439-1: - Control de los calentamientos; - Propiedades dieléctricas; - Resistencia a los cortocircuitos; - Eficacia del circuito de protección; - Distancias de aislamiento y líneas de fuga; - Funcionamiento mecánico; - Verificación del IP. Descripción de la distribución principal La entrada de los cables se situa por la parte superior de la envolvente que está situado en la zona superior, con orientación vertical en la zona de aparamenta. Utiliza un repartidor escalonado que se instala verticalmente en el pasillo lateral. El repartidor vertical en pasillo se compone de: - 2 soportes escalonados de material aislante - 4 barras de cobre orientadas y perforadas a cada 25mm, con 13 agujeros roscados M6 para las salidas y 4 agujeros diámetro 12,2mm para alimentar el repartidor. Se suministra con una bolsa de tornillería M6 y una pantalla aislante para la parte frontal IPxxB. Características eléctricas: - Intensidad asignada de empleo Ie (40º C): 250


127

- Tensión asignada de aislamiento Ui: 750V - Corriente asignada de corta duración admisible Icw: 25 kA ef/1s - Corriente asignada de cresta admisible Ipk: 30/40kÂ - Tensión asignada soportada al impulso Uimp: 8kV 2.7.18 INSTALACION INTERIOR. Una vez analizadas las instalaciones a realizar en la nave industrial, se procede a indicar las instalaciones que llegan hasta las cargas o receptores, es decir, desde los CGDBT hasta los diferentes armarios de distribución (subcuadros) o hasta las máquinas finales, según se ha indicado en el punto 2.7.8 y 2.7.9. 2.7.18.1 Canalizaciones. Las canalizaciones dimensionadas para las instalaciones interiores que van desde los cuadros generales de distribución de BT hasta los receptores de la propiedad serán dimensionados según la preinscripción del REBT ITC-BT-20 e ITC-BT-21. En toda la longitud de los pasos de canalizaciones a través de elementos de la construcción, tales como muros, tabiques y techos, no se dispondrán empalmes o derivaciones de cables, estando protegidas contra los deterioros mecánicos, las acciones químicas y los efectos de la humedad y en general lo establecido en el punto 3 de la instrucción del REBT ITC-20. Para algunas líneas de alimentación en BT que en el interior de la nave industrial están intaladas desde los cuadros generales de distribución sobre bandejas de rejillas y que parte final de ella va por vía subterranea hasta llegar al receptor o carga, se decide lo siguiente: 1.- Como consideramos que es una instalación interior o receptora y el metodo de instalación no está contemplado en el punto 2.2.3 “Intensidades máximas admisibles” en la tabla 1 de la ITC-BT-19, tenemos que acudir directamente a la norma UNE 20460-6-523 a la tabla 52-B2 para determinar que el modo de instalación, coincide con el tipo D con referencia 70 y 71 que serán cable multiconductor en conductos o en conductos perfilados enterrados y cables unipolares en conductos o en conductos perfilados enterrados. Esto quiere decir que para los cálculos eléctricos se tendrán que utilizar las tablas propias de la norma para las intensidades admisibles, así como para los diferentes factores de corrección. Dichas tablas se citan 3.2.1.1.3.1.5 DETERMINACIÓN PRÁCTICA DE LA SECCIÓN MÍNIMA DE UNA CONDUCCIÓN en el anexo de los cálculos.

2.- Se aplicará el punto 2 de la ITC-BT-07 “Ejecución de las instalaciones” para la instalación de los conductores en las zanjas etc…, tal y como se indica más adelante en las conducciones con conductores directamente enterradas, al no ser propiamente una red subterranea de distribución ya que es una salida individual de alimentación proveniente de un cuadro general BT correspondiente, Esto solo ocurre cuando desde el CGDBTHORNO o CGDBTSERVGEN hay una salida que va al edificio de composición o al edificio de la sala de bombas, tal y como se indica a continuación en la tabla correspondiente.


128

Instalaciones vistas en bandejas horizontales. Normalmente este tipo de instalación sólo se empleará en subestaciones u otras instalaciones eléctricas, en la parte interior de edificios no sometida a la intemperie y donde el acceso quede restringido a personal autorizado. Cuando las zonas por las que discurra el cable sean accesibles a personas o vehículos, deberán disponerse protecciones mecánicas que dificulten su accesibilidad, si llegara el caso. Los sistemas de isntalación de las canalizaciones en función de los tipos de conductores o cables deben estar de acuerdo con la tabla 1 del REBT ITC-BT-20, además de tener en cuenta la tabla 2 que va en función de la situación donde se instalará la canalización. En el caso de instalaciones dispuestas en bandejas, se instalarán a lo largo de su recorrido por soportes en angulo en muros o a una distancia de 1 m como mínimo del techo de la nave en forma horizontal, aprovechando así las dimensiones de las varillas a utilizar para su instalación, siendo estas de 1 metro, y a una altura del suelo no inferior a 5 m ya que la disposición de la fábrica lo permite. Conducciones con conductores directamente enterrados Las condiciones para estas canalizaciones en las que los conductores aislados deberán ir bajo tuvo salvo que tengan cuvierta y una tensión asignada 0,6/1 KV se estalecerán de acuerdo con lo señalado en las Instruciones REBT ITC-BT-07 e REBT ITC-BT-21. La profundidad, hasta la parte inferior del cable, no será menor de 0,60 m en acera, ni de 0,80 m en calzada. Cuando existan impedimentos que no permitan lograr las mencionadas profundidades, éstas podrán reducirse entubando los conductores. O por el contrario, deberán aumentarse en los casos de cruzamientos o paralelismos. Todas las canalizaciones, en especial los tramos de las instalaciones que vayan enterradas en su totalidad o parte de ella, se dispondrán de canalizaciones de diámetro suficiente para permitir la correcta manipulación de conductores en su interior o de su fácil extracción en momentos de reformas o mantenimiento. El trazado será lo más rectilíneo posible y, a poder ser, paralelo a referencias fijas como líneas en fachada y bordillos. Así mismo, deberán tenerse en cuenta los radios de curvatura mínimos, fijados por los fabricantes (o en su defecto, los indicados en las normas de la serie UNE 20.435), a respetar en los cambios de dirección.


129

Figura.- Colocación de conductores directamente enterrados. Para conseguir que el cable quede correctamente instalado, sin haber recibido daño alguno, y se ofrezca seguridad frente a excavaciones hechas por terceros, en la instalación de los cables se seguirán las instrucciones descritas a continuación: • El lecho de la zanja que va a recibir el cable será liso y estará libre de aristas vivas, cantos, piedras, etc. En el mismo se dispondrá una capa de arena de mina o de río lavada, de espesor mínimo 0,05 m sobre la que se colocará el cable. Por encima del cable irá otra capa de arena o tierra cribada de unos 0,10 m de espesor. Ambas capas cubrirán la anchura total de la zanja, la cual será suficiente para mantener 0,05 m entre los cables y las paredes laterales. Por encima de la arena, todos los cables deberán tener una protección mecánica como, por ejemplo, losetas de hormigón, placas protectoras de plástico, ladrillos o rasillas colocadas transversalmente. Podrá admitirse el empleo de otras protecciones mecánicas equivalentes. Se colocará también una cinta de señalización que advierta de la existencia del cable eléctrico de baja tensión. Su distancia mínima al suelo será de 0,10 m, y la parte superior del cable de 0,25 m. • Se admitirá también la colocación de placas con doble misión de protección mecánica y de señalización. Conducciones con conductores entubados y enterrados Los conductores aislados que utilizaremos será de una tensión asignada 0,6/1 KV, aún así para facilitar el mantenimiento y la sustitución de los conductores en un futuro utilizaremos conducciones entubadas y enterradas con registro. Las especificaciones serán conformes del apartado “Instalaciones enterradas” especificado en el pliego de condiciones de este proyecto. No se instalará más de un circuito por tubo.


130

Se evitarán, en lo posible, los cambios de dirección de los tubos. En los puntos donde se produzcan, y para facilitar las manipulaciones de los cables, se dispondrán arquetas con tapa, registrables o no. Para facilitar el tendido de los cables, en los tramos rectos se instalarán arquetas intermedias, registrables, ciegas o simplemente calas de tiro, como máximo cada 40 m. Esta distancia podrá variarse de forma razonable, en función de derivaciones, cruces u otros condicionantes viarios. A la entrada de las arquetas, los tubos deberán quedar debidamente sellados en sus extremos para evitar la entrada de roedores.

Figura.- Situación de conductores entubados enterrados bajo aceras o calzadas. Si se necesitara la utilización de canalizaciones superficiales para la recepción a los subcuadros debido a su colocación, los tubos deberán ser preferentemente rígidos y en casos especiales podrán usarse tubos curvables. Los tubos deberán tener un diámetro tal que permitan un fácil alojamiento y extracción de los cables o conductores aislados. En la tabla figuran los diámetros exteriores mínimos de los tubos en función del número y la sección de los conductores o cables a conducir.

Sección nominal de los Diámetro exterior de los tubos (mm) conductores unipolares (mm2) Número de conductores 1 2 3 4 5

1,5 12 12 16 16 16 2,5 12 12 16 16 20 4 12 16 20 20 20 6 12 16 20 20 25

10 16 20 25 32 32 16 16 25 32 32 32 25 20 32 32 40 40 35 25 32 40 40 50 50 25 40 50 50 50 70 32 40 50 63 63 95 32 50 63 63 75 120 40 50 63 75 75 150 40 63 75 75 - 185 50 63 75 - -


131

240 50 75 - - -

Tabla. - Diámetro del tubo en función del numero de conductores alojar.

Las especificaciones de cada tramo a partir de los CGDBT a instalar hasta sus receptores son las siguientes:

CGDBTHORNO LINEAS EQUIPOS COLOCACION

LH1 MAQUINAS DE INSPECCION BANDEJAS REJILLAS LH2 TRANSFERENCIA DE CARGA BANDEJAS REJILLAS LH3 PALETIZADOR 1 L-11 BANDEJAS REJILLAS LH4 ARCHA L-11 BANDEJAS REJILLAS LH5 MAQUINA CONFORMACION L-11 BANDEJAS REJILLAS LH6 VENTILADOR CONVOYEUR L-11 BANDEJAS REJILLAS LH7 ARCHA L-12 BANDEJAS REJILLAS LH8 MAQUINA CONFORMACION L-12 BANDEJAS REJILLAS LH9 VENTILADOR CONVOYEUR L-12 BANDEJAS REJILLAS LH10 PALETIZADOR 1 L-12 BANDEJAS REJILLAS LH11 VENTILADOR MAQUINA L-11 BANDEJAS REJILLAS LH12 VERTIFLOW L-11 BANDEJAS REJILLAS LH13 ESCOGIDO L-11 BANDEJAS REJILLAS LH14 VENTILADOR MAQUINA L-12 BANDEJAS REJILLAS LH15 VERTIFLOW L-12 BANDEJAS REJILLAS LH16 ESCOGIDO L-12 BANDEJAS REJILLAS LH17 FUERZA MOTRIZ ENSILADO MATERIAS P. BAND. REJ./SUBTERR. LH18 VENTILADOR TIRO 1 BANDEJAS REJILLAS LH19 VENTILADOR TIRO 2 BANDEJAS REJILLAS LH20 VENTILADORES AIRE CALEFAC.FEEDER BANDEJAS REJILLAS LH21 VENTILADOR AIRE COMBUSTION BANDEJAS REJILLAS LH22 FUERZA MOTRIZ COMPOSICION BAND. REJ./SUBTERR. LH23 VENTILADOR CUBA 1 BANDEJAS REJILLAS LH24 VENTILADOR CUBA 2 BANDEJAS REJILLAS LH25 FUSION BANDEJAS REJILLAS LH26 FUERZA MOTRIZ CALCIN BAND. REJ./SUBTERR. LH27 VENTILADORES MECANISMO FEEDER BANDEJAS REJILLAS LH28 VENTILADOR MAQUINA L-13 BANDEJAS REJILLAS LH29 VERTIFLOW L-13 BANDEJAS REJILLAS LH30 ESCOGIDO L-13 BANDEJAS REJILLAS LH31 VENTILADOR CONVOYEUR L-13 BANDEJAS REJILLAS LH32 MAQUINA CONFORMACION L-13 BANDEJAS REJILLAS LH33 ARCHA L-13 BANDEJAS REJILLAS LH34 PALETIZADOR L-13 BANDEJAS REJILLAS

Tabla. – Canalizaciones de las diferentes líneas desde CGDBTHORNO.

CGDBTSERVGEN LINEAS EQUIPOS COLOCACION

LS1 TOMAS DE CORRIENTE VºFº BANDEJAS REJILLAS LS2 TALLER VºFº BANDEJAS REJILLAS LS3 LABORATORIO Y CALIDAD BANDEJAS REJILLAS LS4 AIRE ACONDICIONADO TALLERES BANDEJAS REJILLAS LS5 TALLER MANTENIMIENTO BANDEJAS REJILLAS


132

LS6 BOMBA REFRIGERACION Nº3 BAND. REJ./SUBTERR. LS7 SECADOR 7 BAR BANDEJAS REJILLAS LS8 SECADOR 3,5 BAR Nº1 BANDEJAS REJILLAS LS9 AIRE ACONDICIONADO OFICINAS BANDEJAS REJILLAS LS10 COMPRESOR 3,5 BAR Nº1 BANDEJAS REJILLAS LS11 COMPRESOR 3,5 BAR Nº2 BANDEJAS REJILLAS LS12 TRAFO ALUMBRADO, EMERG. Y UPS BANDEJAS REJILLAS LS13 PROTECCION CONTRA INCENDIOS BAND. REJ./SUBTERR. LS14 BOMBAS AGUAS RECOGIDA CHARCA BANDEJAS REJILLAS LS15 BOMBA CHARCA IMPULSION Nº1 BAND. REJ./SUBTERR. LS16 BOMBA CARCA IMPULSION Nº2 BAND. REJ./SUBTERR. LS17 BOMBA REFRIGERACION 2 BAND. REJ./SUBTERR. LS18 COMPRESOR 7 KG Nº1 BANDEJAS REJILLAS LS19 COMPRESSOR 7 KG Nº2 BANDEJAS REJILLAS LS20 TORRES REFRIGERACION 1,2 Y 3 BAND. REJ./SUBTERR. LS21 BOMBAS AGUA POTABLE BAND. REJ./SUBTERR. LS22 BOMBA REFRIGERACION Nº1 BANDEJAS REJILLAS LS23 RECOGIDA CALCÍN BANDEJAS REJILLAS LS24 COMPRESOR 3,5 BAR Nº3 BANDEJAS REJILLAS LS25 ARM. CONTROL GRUPO ELECTROGENO BANDEJAS REJILLAS LS26 OSMOSIS BAND. REJ./SUBTERR. LS27 TANQUES DE FUEL Y GASOIL BAND. REJ./SUBTERR. LS28 BOMBAS AGUA INDUSTRIAL BAND. REJ./SUBTERR. LS29 TOMAS DE CORRIENTE NAVE FABRIC. BANDEJAS REJILLAS LS30 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICON BAND. REJ./SUBTERR. LS31 SECADOR 3,5 BAR Nº2 BANDEJAS REJILLAS

Tabla. – Canalizaciones de las diferentes líneas desde CGDBTSERVGEN.

2.7.18.2 Conductores. Para los conductores aislados enterrados se establecerá de acuerdo con lo señalado en la instrucción ITC-BT-07 además de tener que cumplir la norma UNE 20.460-5-52 para los cables sobre bandejas o soporte de bandejas en los que solo podrán utilizarse conductores aislados con cubierta según lo establecido en la ITC-BT-20. Los conductores serán de cobre y estarán aislados con mezclas apropiadas de compuesto poliméricos. Estarán además debidamente protegidos contra la corrosión que pueda provocar el terreno donde se instalen y tendrán la resistencia mecánica suficente para soportar los esfuerzos a que puedan estar sometidos. Podrán ser de uno o más conductores y no infereior a la tensión asignada de 0,6/1 kV, aislados con polietileno reticular (XLPE) y deberán cumplir los requisitos especificados en la parte correspondiente a la NORMA UNE-HD 603. La sección de estos conductores será la adecuada a las intensidades y caídas de tensión previstas y, en todo caso, esta sección no será inferior a 6 mm2 para conductores de cobre. La determinación de la sección de los conductores y la caída de tensión puede consultarse en el apartado correspondiente del anexo del presente proyecto.


133

En referencia de los conductores de protección serán de cobre, y tendrán una sección mínima o igual a la que hace referencia a la tabla 2 de la ITC-BT-19, cogiendo como referencia la sección del conductor de fase de la presente instalación. Los conductores de protección estarán aislados y formarán parte de la conducción de la alimentación. Los conductores de la instalación deben ser fácilmente identificables, especialmente por lo que respeta al conductor de protección. Esta identificación se realizará por los colores que presenten sus aislamientos. Al conductor de protección se le identificará por el color verde-amarillo. Todos los conductores de fase o, en su caso, aquellos para los que no se prevea su pase posterior a neutro, se identificarán por los colores marrón o negro. Cuando se considere necesario identificar tres fases diferentes, se utilizará también el color gris. El neutro de color azul. Se instalarán conductores RETENAX FLEX RV-K 0,6/1 kV o similar con las siguientes características: Norma constructiva: UNE 21123-2. – Temperatura de servicio (instalación fija): -25 ºC, +90 ºC. (Cable termoestable). – Tensión nominal de servicio: 0,6/1 kV.

– Ensayo de tensión en c.a. durante 5 minutos: 3500 V.

Ensayos de fuego: – No propagación de la llama: UNE EN 50265-2-1 ; IEC 60332-1 ; NFC 32070-C2. – Reducida emisión de halógenos: UNE EN 50267-2-1; IEC 60754-1; Emisión ClH < 14%. CONDUCTOR Metal: Cobre electrolítico recocido. Flexibilidad: Flexible, clase 5 según UNE 21022. Temperatura máxima en el conductor: 90 ºC en servicio permanente, 250 ºC en cortocircuito. AISLAMIENTO Material: Mezcla de polietileno reticulado (XLPE), tipo DIX3 según HD 603-1. Colores: Amarillo/verde, azul, gris, marrón y negro; según UNE 21089-1. (Ver tabla de colores según número de conductores). CUBIERTA Material: Mezcla de policloruro de vinilo (PVC), tipo DMV-18 según HD 603-1. Colores: Negro, con franja en color identificativa de la sección y que permite escribir sobre la misma para identificar circuitos (ver colores en página siguiente). Blanco, subministrado en cajas en las secciones: 2x1.5, 2x2.5, 3G1.5, 3G2.5. APLICACIONES Para redes de distribución, acometidas, instalaciones subterráneas de alumbrado exterior e instalaciones en las que se requiere una mayor facilidad de manipulación.


134

– Redes subterráneas de distribución e instalaciones subterráneas (ITC-BT 07). – Redes subterráneas de alumbrado exterior (ITC-BT 09). – Instalaciones interiores o receptoras (ITC-BT 20); salvo obligación de Afumex (AS) (ver ITC-BT 28 y R.D. 2267 / 2004). Los cables RV-K no están permitidos en instalaciones provisionales en general (obras, ferias, stands... ITC-BT 33, 34 …..) ni para servicios móviles, ni prolongadores. A continuación se observa las secciones a instalar en las diferentes líneas:

LINEAS EQUIPOS

POT.CAL. (KW) CABLE

L. LINEA (m)

SECC. CABLE (mm2)

QT1 PROTECCION TRAFO1 790 UNIPOLAR 10 3 x4x 240+1x120 QT2 PROTECCION TRAFO2 790 UNIPOLAR 10 3 x4x 240+1x120 BC BATERIA CONDENSADORES 450 UNIPOLAR 5 3 x2x 240+1x120

LH1 MAQUINAS DE INSPECCION 20 MULTIPOLAR 60 3x10+10TT LH2 TRANSFERENCIA DE CARGA 18 MULTIPOLAR 160 3x16+16TT LH3 PALETIZADOR 1 L-11 14 MULTIPOLAR 120 3x10+10TT LH4 ARCHA L-11 21 MULTIPOLAR 55 3x10+10TT LH5 MAQUINA CONFORMACION L-11 24 MULTIPOLAR 40 3x10+10TT LH6 VENTILADOR CONVOYEUR L-11 38 MULTIPOLAR 70 3x16+16TT LH7 ARCHA L-12 21 MULTIPOLAR 70 3x10+10TT LH8 MAQUINA CONFORMACION L-12 24 MULTIPOLAR 50 3x10+10TT LH9 VENTILADOR CONVOYEUR L-12 38 MULTIPOLAR 80 3x16+16TT LH10 PALETIZADOR 1 L-12 14 MULTIPOLAR 135 3x10+10TT LH11 VENTILADOR MAQUINA L-11 125 UNIPOLAR 60 3x1x95+1x50TT LH12 VERTIFLOW L-11 63 MULTIPOLAR 75 3x1x25+1x16TT LH13 ESCOGIDO L-11 42 MULTIPOLAR 62 3x25+25TT LH14 VENTILADOR MAQUINA L-12 125 UNIPOLAR 80 3x1x95+1x50TT LH15 VERTIFLOW L-12 63 MULTIPOLAR 85 3x1x25+1x16TT LH16 ESCOGIDO L-12 24 MULTIPOLAR 85 3x10+10TT LH17 FUERZA MOTRIZ ENSILADO MATERIAS P. 60 MULTIPOLAR 65 3x1x25+1x16TT LH18 VENTILADOR TIRO 1 113 UNIPOLAR 35 3x1x70+1x35TT LH19 VENTILADOR TIRO 2 113 MULTIPOLAR 37 3x1x70+1x35TT LH20 VENTILADORES AIRE CALEFAC.FEEDER 23 MULTIPOLAR 50 3x10+10TT LH21 VENTILADOR AIRE COMBUSTION 15 MULTIPOLAR 40 3x6+6TT LH22 FUERZA MOTRIZ COMPOSICION 75 UNIPOLAR 63 3x1x70+1x35TT LH23 VENTILADOR CUBA 1 50 MULTIPOLAR 35 3x35+35TT LH24 VENTILADOR CUBA 2 50 MULTIPOLAR 45 3x35+35TT LH25 FUSION 27 MULTIPOLAR 70 3x10+10TT LH26 FUERZA MOTRIZ CALCIN 35 MULTIPOLAR 67 3x35+35TT LH27 VENTILADORES MECANISMO FEEDER 40 MULTIPOLAR 55 3x25+25TT LH28 VENTILADOR MAQUINA L-13 125 UNIPOLAR 90 3x1x95+1x50TT LH29 VERTIFLOW L-13 63 MULTIPOLAR 95 3x1x25+1x16TT LH30 ESCOGIDO L-13 24 MULTIPOLAR 100 3x10+10TT LH31 VENTILADOR CONVOYEUR L-13 38 MULTIPOLAR 100 3x16+16TT LH32 MAQUINA CONFORMACION L-13 24 MULTIPOLAR 60 3x10+10TT LH33 ARCHA L-13 21 MULTIPOLAR 75 3x10+10TT LH34 PALETIZADOR L-13 14 MULTIPOLAR 160 3x10+10TT

Tabla -Secciones de las línas CGDBTHORNO.


135

LINEAS EQUIPOS POT.CAL.

(KW) CABLE L. LINEA

(m) SECC. CABLE

(mm2) QT1 PROTECCION TRAFO1 800 UNIPOLAR 10 3 x4x 240+1x120 QT2 PROTECCION TRAFO2 800 UNIPOLAR 10 3 x4x 240+1x120 BC BATERIA CONDENSADORES 450 UNIPOLAR 5 3 x2x 240+1x120 LS1 TOMAS DE CORRIENTE VºFº 20 MULIPOLAR 102 3x16+16TT LS2 TALLER VºFº 30 MULIPOLAR 100 3x10+10TT LS3 LABORATORIO Y CALIDAD 20 MULIPOLAR 90 3x10+10TT LS4 AIRE ACONDICIONADO TALLERES 25 MULIPOLAR 55 3x6+6TT LS5 TALLER MANTENIMIENTO 40 MULIPOLAR 60 3x10+10TT LS6 BOMBA REFRIGERACION Nº3 25 MULIPOLAR 60 3x16+16TT LS7 SECADOR 7 BAR 20 MULIPOLAR 75 3x10+10TT LS8 SECADOR 3,5 BAR Nº1 20 MULIPOLAR 35 3x10+10TT LS9 AIRE ACONDICIONADO OFICINAS 19 MULIPOLAR 50 3x6+6TT LS10 COMPRESOR 3,5 BAR Nº1 219 UNIPOLAR 55 3 x1x 185+1x95TT LS11 COMPRESOR 3,5 BAR Nº2 219 UNIPOLAR 45 3 x1x 185+1x95TT LS12 TRAFO ALUMBRADO, EMERG. Y UPS 200 UNIPOLAR 15 3 x1x 185+1x95TT LS13 PROTECCION CONTRA INCENDIOS 75 UNIPOLAR 70 3x70+35TT LS14 BOMBAS AGUAS RECOGIDA CHARCA 20 MULIPOLAR 45 3x10+10TT LS15 BOMBA CHARCA IMPULSION Nº1 13 MULIPOLAR 70 3x10+10TT LS16 BOMBA CARCA IMPULSION Nº2 13 MULIPOLAR 72 3x10+10TT LS17 BOMBA REFRIGERACION 2 25 MULIPOLAR 62 3x16+16TT LS18 COMPRESOR 7 KG Nº1 75 MULIPOLAR 30 3x1x35+1x16TT LS19 COMPRESSOR 7 KG Nº2 75 MULIPOLAR 40 3x1x35+1x16TT LS20 TORRES REFRIGERACION 1,2 Y 3 15 MULIPOLAR 56 3x6+6TT LS21 BOMBAS AGUA POTABLE 10 MULIPOLAR 58 3x6+6TT LS22 BOMBA REFRIGERACION Nº1 25 MULIPOLAR 64 3x16+16TT LS23 RECOGIDA CALCÍN 38 MULIPOLAR 55 3x10+10TT LS24 COMPRESOR 3,5 BAR Nº3 219 UNIPOLAR 65 3 x1x 185+1x95 LS25 ARM. CONTROL GRUPO ELECTROGENO 10 MULIPOLAR 25 3x4+4TT LS26 OSMOSIS 9 MULIPOLAR 66 3x6+6TT LS27 TANQUES DE FUEL Y GASOIL 13 MULIPOLAR 85 3x6+6TT LS28 BOMBAS AGUA INDUSTRIAL 10 MULIPOLAR 63 3x6+6TT LS29 TOMAS DE CORRIENTE NAVE FABRIC. 15 MULIPOLAR 40 3x10+10TT LS30 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICON 15 MULIPOLAR 67 3x6+6TT LS31 SECADOR 3,5 BAR Nº2 20 MULIPOLAR 40 3x10+10TT

Tabla -Secciones de las línas CGDBTSERGEN.

LINEAS EQUIPOS POT.CAL.

(W) CABLE L. LINEA (m) SECC. CABLE QS12 ALUMBRADO SOTANO1 3400 MULTI 75 4x2,5+2,5TT QS11 ALUMBRADO S.FAB.11-13 500 MULTI 55 4x1,5+1,5TT QS10 ALUMBRADO S.FUSION 500 MULTI 70 4x1,5+1,5TT QS9 ALUMBRADO CENTRO TRANSFORMA. 2960 MULTI 15 4x1,5+1,5TT QS8 ALUMBRADO GRUPO ELECTROGENO. 500 MULTI 20 4x1,5+1,5TT QS7 ALUMBRADO SALA DCI. 500 MULTI 65 4x1,5+1,5TT QS6 CENTRAL DCI. 500 MULTI 65 4x1,5+1,5TT QS5 PLC'S SERVICIOS GENERALES 1000 MULTI 20 4x1,5+1,5TT QS4 PLC'S VIDRIO FRIO 1000 MULTI 75 4x1,5+1,5TT QS3 PLC'S COMPOSICION 1000 MULTI 75 4x1,5+1,5TT QS2 PLC'S FEEDER 1000 MULTI 55 4x1,5+1,5TT QS1 PLC'S FUSION 1000 MULTI 70 4x1,5+1,5TT QS215 ALUMBRADO OFICINAS 15000 MULTI 90 4x2,5+2,5TT


136

QS214 LABORATORIO Y CALIDAD 10000 MULTI 90 4x1,5+1,5TT

QS213 ALUMABRADO VESTUARIOS PERSONAL 10000 MULTI 80 4x1,5+1,5TT

QS211 ALUMBRADO VIDRIO FRIO 4000 MULTI 100 4x1,5+1,5TT QS210 ALUMBRADO FEDEER 4000 MULTI 45 4x1,5+1,5TT QS29 ALUMBRADO PASILLO FEDEER 1000 MULTI 50 4x1,5+1,5TT QS28 ALUMBRADO TALLERES 2000 MULTI 25 4x1,5+1,5TT QS27 CAMARAS DE TELEVISION 1500 MULTI 25 4x1,5+1,5TT QS26 ALUMBRADO SALA BOMBAS 2000 MULTI 45 4x1,5+1,5TT QS25 ALUMBRADO SALA COMPRESORES 1000 MULTI 25 4x1,5+1,5TT QS24 ALUMBRADO SOTANO2 1000 MULTI 55 4x1,5+1,5TT QS23 ALUMBRADO MAQUINA L-13 1000 MULTI 80 4x1,5+1,5TT QS22 ALUMBRADO MAQUINA L-12 1400 MULTI 55 4x1,5+1,5TT QS21 ALUMBRADO MAQUINA L-11 1000 MULTI 40 4x1,5+1,5TT QS31 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS 3550 MULTI 100 4x4+4TT QS32 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS 4000 MULTI 100 4x4+4TT QS33 ALUMBRADO FEEDER Y HORNO 6000 MULTI 45 4x2,5+2,5TT QS34 ALUMBRADO SALA VENTILADORES 2500 MULTI 80 4x1,5+1,5TT Q38 ALUMBRADO COMPOSICION 10000 MULTI 70 4x6+6TT QS36 ALUMBRADO EXTERIOR1 13000 MULTI 30 4x4+4TT QS37 ALMACEN PRODUCTO TERMINADO 20000 MULTI 150 4x25+25TT QS38 ALUMBRADO EXTERIOR2 4500 MULTI 130 4x6+6TT QS39 TOMAS DE CORRIENTE OFICINAS 10000 MULTI 80 4x6+6TT QS310 TOMAS DE CORRIENTE PERSONAL 5000 MULTI 80 4x4+4TT QS311 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICION 16000 MULTI 70 4x10+1TT QS312 TOMAS DE CORRIENTE FABRICACION 5000 MULTI 35 4x1,5+1,5TT

QS313 TOMAS DE CORRIENTE SALA COMPRESORES 15000 MULTI 25 4x4+4TT

Tabla -Secciones de las línas cuadro alumbrado y TC monofásicas.

2.7.8.3 Equilibrio de cargas. Para mantener un mejor equilibrado en los conductores que forman parte de una instalación, se procurará que queden repartidas entre sus fases o conductores polares. 2.7.18.4 Resistencia de aislamiento y rigidez dieléctrica. Las instalaciones deberán presentar una resistencia de aislamiento por tratarse de tensiones ≤ 500 V, de un valor = 0,5 MΩ a una tensión de ensayo de corriente continua de 500 V. Este aislamiento se entiende para una instalación en la cual la longitud del conjunto de canalizaciones y cualquiera que sea el número de conductores que las componen no exceda de 100 metros. Cuando no sea posible efectuar el fraccionamiento citado, se admite que el valor de la resistencia de aislamiento de toda la instalación sea, con relación al mínimo que le corresponda, inversamente proporcional a la longitud total, en hectómetros, de las canalizaciones. La rigidez dieléctrica será tal que, desconectados los aparatos de utilización (receptores), resista durante 1 minuto una prueba de tensión de 2U + 1000 V a frecuencia industrial, siendo U la tensión máxima de servicio expresada en voltios, y con un mínimo de 1.500 V.


137

2.7.18.5 Conexiones.

Los circuitos que se encuentren en un mismo tubo o canal deberán estar aislados para la tensión asignada más elevada. En ningún caso se permitirá la unión de conductores mediante conexiones y/o derivaciones por simple retorcimiento o arrollamiento entre sí de los conductores, sino que deberá realizarse siempre utilizando bornes de conexión montados individualmente o constituyendo bloques o regletas de conexión; puede permitirse asimismo, la utilización de bridas de conexión. Siempre deberán realizarse en el interior de cajas de empalme y/o de derivación. Si se trata de conductores de varios alambres cableados, las conexiones se realizarán de forma que la corriente se reparta por todos los alambres componentes. Los terminales, empalmes y conexiones de las canalizaciones en zonas mojadas, presentarán un grado de protección correspondiente a las proyecciones de agua, IPX4. Los aparatos de mando y protección se situarán fuera de los locales mojados, y si esto no fuera posible, se protegerán contra las proyecciones de agua, grado de protección IPX4. En este caso, sus cubiertas y las partes accesibles de los órganos de accionamiento no serán metálicas. 2.7.19 PROTECCIONES ELÉCTRICAS. En el reglamento electrotécnico de baja tensión, especifica claramente las preinscripciones a cumplir en el presente proyecto, para la protección de las instalaciones eléctricas divididas en:

• ITC-BT-22: Protección contra sobreintensidades. • ITC-BT-23: Protección contra sobretensiones. • ITC-BT-24: Protección contra contactos directos e indirectos.

2.7.19.1 Protección contra sobreintensidades. Todo circuito estará protegido contra los efectos de las sobreintensidades que puedan presentarse en el mismo, para lo cual la interrupción de este circuito se realizará en un tiempo conveniente o estará dimensionado para las sobreintensidades previsibles. Las sobreintensidades pueden estar motivadas por:

• Sobrecargas debidas a los aparatos de utilización o defectos de aislamiento de gran impedancia.

• Cortocircuitos. • Descargas eléctricas atmosféricas.

Consiste en disponer en el origen del circuito de un aparato de protección que: 1-. Desconecte en caso de sobreintensidad en un tiempo menor a la característica I2.t de la conducción.


138

2-. No desconecte al paso de la corriente de empleo IB del circuito o una fracción de ella. Para los cortocircuitos inferiores a 5 segundos, la característica del conductor aislado es muy próxima a la fórmula

I2.t=K2.S2

que expresa que el calor aportado al conductor, por la energía de cortocircuito, es proporcional al cuadrado de la sección del mismo. t = el tiempo de duración del cortocircuito en segundos. S = la sección del conductor en mm2. I = la corriente eficaz de cortocircuito en A. K = constante característica del conductor aislado, los valores de K2 se indican en la tabla energía térmica máxima admisible en los conductores en función de su naturaleza (A2·s·10e 6) que se adjunta en los anexos. Para un mismo conductor aislado, la intensidad admisible varía en función del ambiente. Por ejemplo, para una temperatura ambiental elevada:

(θa1 > θa2), Iz1 es inferior a Iz2

Característica I2..t de un conductor en función de la temperatura ambiente

Principio de la protección de un circuito con interruptor automático.


139

En conformidad con las reglas del buen hacer (Normativa UNE-EN), un dispositivo de protección, interruptor automático o fusible, asegura correctamente su función de protección si: Su corriente nominal o de regulación In se sitúa entre la corriente de empleo IB y la corriente admisible de la conducción, Iz, que corresponde a la zona a de diagrama de las corrientes definitorias de la protección.

• IB ≤ In ≥ Iz zona a

Su corriente convencional de desconexión I2 es inferior a 1,45 Iz, que corresponde a la zona a de diagrama de las corrientes definitorias de la protección. Para interruptores automáticos de uso industrial: I2 < 1,30 Iz Para fusibles, I2 es la corriente que asegura la fusión del fusible en un tiempo convencional de 1 o 2 h, denominada corriente de fusión If. Su poder de corte ha de ser superior a la corriente máxima de cortocircuito trifásico del punto de instalación, que corresponde a la zona a de diagrama de las corrientes definitorias de la protección.

• PdC ≥Icc (tri) zona c •

Diagrama de las corrientes definitorias de la protección.


140

Protección contra sobrecargas: El límite de intensidad de corriente admisible en un conductor ha de quedar en todo caso garantizada por el dispositivo de protección utilizado. El dispositivo de protección podrá estar constituido por un interruptor automático de corte omnipolar con curva térmica de corte, o por cortacircuitos fusibles calibrados de características de funcionamiento adecuadas. Protección contra cortocircuitos: En el origen de todo circuito se establecerá un dispositivo de protección contra cortocircuitos cuya capacidad de corte estará de acuerdo con la intensidad de cortocircuito que pueda presentarse en el punto de su conexión. Se admite, no obstante, que cuando se trate de circuitos derivados de uno principal, cada uno de estos circuitos derivados disponga de protección contra sobrecargas, mientras que un solo dispositivo general pueda asegurar la protección contra cortocircuitos para todos los circuitos derivados. Se admiten como dispositivos de protección contra cortocircuitos los fusibles calibrados de características de funcionamiento adecuadas y los interruptores automáticos con sistema de corte omnipolar. La norma UNE 20.460 -4-43 recoge en su articulado todos los aspectos requeridos para los dispositivos de protección en sus apartados: 432 - Naturaleza de los dispositivos de protección. 433 - Protección contra las corrientes de sobrecarga. 434 - Protección contra las corrientes de cortocircuito. 435 -Coordinación entre la protección contra las sobrecargas y la protección contra los cortocircuitos. 436 - Limitación de las sobreintensidades por las características de alimentación. 2.7.19.2 Las medidas de protección a los efectos de las sobretensiones transitorias Se deben tener presentes tres puntos esenciales: * El impacto directo o indirecto del rayo sobre una línea puede causar efectos destructivos a kilómetros de distancia del punto de caída. * Las sobretensiones industriales o de maniobra ocasionan igualmente defectos importantes. * Las instalaciones de distribución subterráneas, por el solo hecho de serlas, no están protegidas de los rayos, pero reducen el riesgo del impacto directo.


141

La instrucción ITC-BT-23 trata de la protección de las instalaciones eléctricas interiores contra las sobretensiones transitorias que se transmiten por las redes de distribución y que se originan, fundamentalmente, como consecuencia de las descargas atmosféricas, conmutaciones de redes y defectos en las mismas. El nivel de sobretensión que puede aparecer en la red es función del: nivel isoceraúnico estimado, tipo de acometida aérea o subterránea, proximidad del transformador de MT/BT, etc. La incidencia que la sobretensión puede tener en la seguridad de las personas, instalaciones y equipos, así como su repercusión en la continuidad del servicio es función de:

• La coordinación del aislamiento de los equipos. • Las características de los dispositivos de protección contra sobretensiones, su

instalación y su ubicación. • La existencia de una adecuada red de tierras.

Esta instrucción contiene las indicaciones a considerar para cuando la protección contra sobretensiones está prescrita o recomendada en las líneas de alimentación principal 230/400 V en corriente alterna, no contemplándose en la misma otros casos como, por ejemplo, la protección de señales de medida, control y telecomunicación. 2.7.19.2.1 Clasificación en categorías de las formas de combatir las sobretensiones. Las categorías se basan en distinguir los grados de disponibilidad de los materiales, en función de la probabilidad de continuidad de servicio y el riesgo aceptable de fallo del servicio. Con la elección adecuada en la gama de diferentes resistencias de los materiales a los choques eléctricos, permite realizar una coordinación del aislamiento apropiado en la instalación, reduciendo así el riesgo de fallo a valores aceptables, dominando así los efectos de las sobretensiones. El concepto de categoría de resistencia a los choques eléctricos es utilizado por los materiales que se alimentan directamente de las redes. Nota: las sobretensiones de origen atmosférico no se reducen, significativamente, a lo largo del recorrido de una instalación, por tanto el concepto de atenuación forzada es una aplicación útil. 2.7.19.2.2 Descripción de las categorías de los materiales. En la tabla 1 de la ITC-BT-23 del REBT se distinguen 4 categorías diferentes, indicando en cada caso el nivel de tensión soportada a impulsos, en kV, según la tensión nominal de la instalación. Categoría I Se aplica a los equipos muy sensibles a las sobretensiones y que están destinados a ser conectados a la instalación eléctrica fija. En este caso, las medidas de protección se toman


142

fuera de los equipos a proteger, ya sea en la instalación fija o entre la instalación fija y los equipos, con objeto de limitar las sobretensiones a un nivel específico. Ejemplo: ordenadores, equipos electrónicos muy sensibles, etc. Categoría II Se aplica a los equipos destinados a conectarse a una instalación eléctrica fija. Ejemplo: electrodomésticos, herramientas portátiles y otros equipos similares. Categoría III Se aplica a los equipos y materiales que forman parte de la instalación eléctrica fija y a otros equipos para los cuales se requiere un alto nivel de fiabilidad. Ejemplo: armarios de distribución, embarrados, paramenta (interruptores, seccionadores, tomas de corriente...), canalizaciones y sus accesorios (cables, caja de derivación...), motores con conexión eléctrica fija (ascensores, máquinas industriales...), etc. Categoría IV Se aplica a los equipos y materiales que se conectan en el origen o muy próximos al origen de la instalación, aguas arriba del cuadro de distribución. Ejemplo: contadores de energía, aparatos de telemedida, equipos principales de protección contra sobreintensidades, etc. 2.7.19.2.3 Selección de los materiales en la instalación. Los equipos y materiales deben escogerse de manera que su tensión soportada a impulsos no sea inferior a la tensión soportada prescrita en la tabla 1 de la ITC-BT-23, según su categoría. Los equipos y materiales que tengan una tensión soportada a impulsos inferior a la indicada en la tabla 1 de dicho reglamento, se pueden utilizar:

• En situación natural, cuando el riesgo sea aceptable. • En situación controlada, si la protección contra las sobretensiones es adecuada.

2.7.19.3 La protección contra contactos directos e indirectos,

Se basa en la filosofía de que las partes conductoras accesibles no deben ser peligrosas, utilizando Muy Bajas Tensiones de Seguridad (MBTS), las cuales no son capaces de llegar a poder establecer un circuito a través del cuerpo humano. De conformidad a la ITC-BT-36.


143

Distinguiremos tres niveles de circuitos: MBTS. Muy Bajas Tensiones de Seguridad: nos referimos a circuitos alimentados a través de un transformador de seguridad (aislamiento y separación de bobinados) de conformidad a la normas de construcción UNE-EN 60742 o UNE-EN 61558-2-4 o fuentes equivalentes. Cuya tensión de salida no sea superior a 50 V en corriente alterna o 75 V en corriente continua alisada y las masas no están conectadas a un circuito de protección. MBTP. Muy Bajas Tensiones de Protección: nos referimos a circuitos alimentados a través de un transformador de seguridad (aislamiento y separación de bobinados) de conformidad a la normas de construcción UNE-EN 60742 o UNEEN 61558-2-4 o fuentes equivalentes. Cuya tensión de salida no sea superior a 50 V en corriente alterna o 75 V en corriente continua alisada y las masas están conectadas a un circuito de protección (tierra) y esta conexión puede ser realizada a través del conductor de protección del circuito del primario. MBTF. Muy Bajas Tensiones Funcionales: nos referimos a circuitos alimentados a través de un transformador o fuente que no son de seguridad o sus circuitos no disponen de aislamiento de protección frente a otros circuitos. Cuya tensión de salida no sea superior a 50 V en corriente alterna o 75 V en corriente continua alisada. Para estos circuitos deberemos aplicar técnicas de protección contra contactos indirectos.

2.7.19.4 Protección contra contactos directos. Esta protección consiste en tomar las medidas destinadas a proteger las personas contra los peligros que pueden derivarse de un contacto con las partes activas de los materiales eléctricos. Salvo indicación contraria, los medios a utilizar vienen expuestos y definidos en la norma UNE 20.460 -4-41, que son habitualmente:

• Protección por aislamiento de las partes activas. • Protección por medio de barreras o envolventes. • Protección por medio de obstáculos. • Protección por puesta fuera de alcance por alejamiento. • Protección complementaria por dispositivos de corriente diferencial residual.

La definición de cada uno de las protecciones anteriores se encuentra en el reglamento electrotécnico de baja tensión, en el apartado 3 de la ITC-BT-24, teniendo que cumplir los aspectos que implican en la nave industrial.

2.7.19.5 Protección contra contactos indirectos.

La protección contra contactos indirectos se conseguirá mediante un corte automático de la alimentación. Esta medida consiste en impedir, después de la aparición de un fallo, que una


144

tensión de contacto de valor suficiente se mantenga durante un tiempo prolongado y pueda dar como resultado un alto riesgo. La tensión límite convencional es igual a 50 V, valor eficaz en la corriente alterna, en condiciones normales y en 24 V en locales húmedos. Todas las masas de los equipos eléctricos para un mismo dispositivo de protección, tienen que ser interconectados y unidos por un conductor de protección a una misma toma de tierra. El punto neutro de cada generador o transformador tienen que conectarse a tierra. Vease en el pliego de condiciones el punto sobre protección contra contactos indirectos sin corte automatico de la alimentación y por corte automatico de la alimentación. Para el sistema IT véase punto 2.7.11.9 “Los controladores permanentes de aislamiento (CPA’s)” de la presente memoria técnica. Para el sistema TN-S véase punto 4.2.7.1.1 “La protección de personas contra contactos indirectos en el sistema TN-S del pliego de condiciones”. Además a petición del cliente tanto la sala eléctrica de fabricación como la sala de composición estarán provistas de suelo aislante, protección en los locales (o emplazamientos) no conductores, punto expuesto en el pliego de condicones, ya que por el diseño de las naves los armarios están alimentado desde su parte inferior mediante bandejas de rejillas. Esta medida de protección está destinada a impedir todo contacto simultáneo con partes que puedan estar a potenciales diferentes, debido a un defecto del aislamiento principal de partes activas. 2.7.20 APARAMENTA DE PROTECCIÓN CONTRA SOBREINTENSIDADES. Este aparato de conexión es capaz de cerrar y abrir un circuito para intensidades por debajo de su poder de corte. Las funciones a asegurar son: - Cerrar el circuito. - Conducir la corriente. - Abrir el circuito y cortar la corriente. - Asegurar aislamiento. Las exigencias de instalación, de optimización de coste, de gestión de la disponibilidad y de seguridad, inducen distintas opciones tecnológicas concernientes al interruptor automático. Habrá que cumplir con la norma UNE 60947-2 tal como se especifica en el pliego de condiciones donde también se especifica la Coordinación entre interruptores. 2.7.20.1 La selectividad. Consiste en asegurar la coordinación entre las características de funcionamiento en serie de tal manera que en caso de defecto aguas abajo, sólo el interruptor situado inmediatamente encima del defecto abre, ver apartado correspondiente en el pliego condiciones.


145

La selectividad de las protecciones es un punto clave para la continuidad de servicio. La selectividad puede ser: - Parcial. - Total. Según las características de la asociación de las protecciones. La UNE 60947-2 define un valor de intensidad (Is) cuyo valor es límite de selectividad. La selectividad sólo puede ser garantizada por el fabricante que recoja sus ensayos en tablas. 2.7.20.2 Gama de interruptores de caja moldeada empleada en el proyecto. Todos los interruptores automáticos de la gama Compact NS realizan el seccionamiento con corte plenamente aparente, conformes a las normas UNE-EN 60947-1 y 2. Compact NS de 80 a 1600 A. Se instalarán extraíbles, conexiones anteriores o posteriores, con accionamiento manual aunque se deja la posibilidad mediante mando eléctrico accionado. Las placas de características en el frontal de los aparatos identifican el nivel de poder de corte: N, SX, H o L. N: poder de corte estándar. H: alto poder de corte. L: muy alto poder de corte. El seccionamiento es con corte plenamente aparente.


146

Todos los interruptores automáticos Compact NS están adaptados al seccionamiento como está definido en la norma UNE-EN 60947-2: 1. La posición de seccionamiento corresponde a la posición O (OFF). 2. La empuñadura o los indicadores únicamente pueden indicar la posición O si los contactos están efectivamente separados. 3. El enclavamiento sólo es posible si los contactos están efectivamente separados. 4. La adaptación de un mando rotativo o de un mando eléctrico conserva la aptitud al seccionamiento del interruptor automático. 5. La función de seccionamiento está certificada por ensayos que garantizan: - La fiabilidad mecánica del indicador de posición. - La ausencia de corrientes de fuga. - La resistencia a las sobretensiones entre aguas arriba y abajo. Son aparatos de clase II en la cara delantera. Pueden instalarse a través de puerta en los cuadros eléctricos de clase II (según la norma CEI 60664), sin degradar el aislamiento, sin operaciones particulares, y también cuando están equipados con un mando rotativo de un telemando. Interpact INS. Interpact se utiliza como interruptor de llegada de cuadros de acoplamiento de redes, cuadros de distribución de potencia terciario e industrial, cuadros de distribución con aparamenta modular en los sectores terciario e industrial. Armarios y coffrets de automatismo, coffrets terminales para el mando local y el seccionamiento de los circuitos de motor, máquina herramienta etc… Características: - Prestaciones industriales conformes a las normas IEC 60947-1 e IEC 60947-3: -Tensión asignada de empleo de 500 a 690 V. - Corriente asignada de empleo: AC21A, AC22A, AC23A y B, DC21A, DC22A, DC23A y B. - Resistencia a los impulsos de tensión: 8 kV. - Ningún decalaje hasta 60 °C de temperatura ambiente. - Mando rotativo frontal o lateral. - Seccionamiento con corte plenamente aparente. - Seccionamiento con corte visible. Gama de interruptores de ruptura al aire “Masterpact” Utilizaremos los siguientes modelos según la elección para la instalación: Calibres: Masterpact NT 630 a 1600 A. Masterpact NW 800 a 6300 A. Interruptores automáticos tipo N1, H1, H2a, H2, H3, L1.


147

3 polos. Seccionables. Subcalibrado de la protección.

- N1. Prestaciones destinadas a aplicaciones normales de bajos niveles de intensidad de cortocircuito.

- H1. Interruptores utilizados en sectores industriales que requieren niveles de cortocircuito elevados. Igualmente válidos para instalaciones que requieran dos transformadores en paralelo.

Compact NS protección diferencial para el sistema TN-S. Interruptores automáticos diferenciales Vigicompact NS100 a 630 Después de la incorporación del bloque Vigi, se conservan todas las características del interruptor automático: - Conformidad a las normas. - Grados de protección, aislamiento de clase II en cara delantera. - Seccionamiento con corte plenamente aparente. - Características eléctricas. - Características de los bloques de relés. - Modos de instalación y conexionado. - Auxiliares de señalización, medida y mando. - Accesorios de instalación y conexión. Los dispositivos diferenciales Vigi se rigen en conformidad a las normas: - CEI 60947-2 anexo B /EN60947-2.


148

- Decreto del 14 de noviembre 1988. - CEI 60255-4 y CEI 60801-2 a 5: protección contra los disparos intempestivos debidos a las sobretensiones transitorias, rayos, maniobra de aparatos en la red, descargas electrostáticas, ondas radioeléctricas. - CEI 60755: clase A. Insensibilidad a las componentes continuas hasta 6 mA. - Funcionamiento hasta –25 oC según norma VDE 664. Los bloques Vigi pueden incorporar un contacto auxiliar para señalización a distancia del disparo por defecto diferencial y son alimentados por la propia tensión de la red protegida. Por tanto, no necesitan alimentación exterior. Funcionan, incluso, con únicamente tensión entre dos fases. Unidades de control Micrologic 5: Es la unidad de control que incorpora los interruptores automáticos cálculados para las protecciones de los trafos y otros equipos. Todos los interruptores automáticos están equipados con una unidad de control Micrologic totalmente intercambiable. Las unidades de control están concebidas para asegurar la protección de los circuitos de potencia y de los receptores. La integración de las funciones de protección en un componente electrónico ASIC común a todas las unidades de control garantiza una gran fiabilidad y una elevada inmunidad a las perturbaciones eléctricas. La unidad Micrologic 5 tiene protección selectiva y sus protecciones son:

- Largo retardo + corto retardo + instantáneo + diferencial. 2.7.20.3 Gama de interruptores automáticos diferenciales Multi 9 en el proyecto. Protección diferencial Bloques diferenciales Vigi C60; UNE EN 61009; Instantáneos 10, 30, 300 mA El interruptor automático diferencial C60 está compuesto de un automático de base, a la derecha del cual se adapta el dispositivo diferencial a corriente residual (bloque Vigi). - Los bloques adaptables Vigi C60 se presentan en 3 versiones: 1. Bloque Vigi para calibres C60 ≤ 25 A. 2. Bloques Vigi para calibres ≤ 40 A y ≤ 63 A (1). - La inviolabilidad de la asociación está asegurada por el precinto de tapa-tornillo y del cubrebornes suministrado con el bloque Vigi. Un dispositivo impide el montaje del bloque Vigi C60 para calibres ≤ 25 A en los automáticos C60 de grandes calibres (40 y 63).


149

Además de la protección contra las sobrecargas y cortocircuitos, el interruptor automático diferencial: - Protege las personas contra los contactos indirectos (30,300 mA). - Asegurar una protección complementaria contra los contactos directos (30 mA). - Proteger las instalaciones eléctricas contra los defectos de aislamiento y los riesgos de incendio. - Rearme después del defecto diferencial. Un dispositivo situado en la maneta permite elegir rearme independiente o simultáneo con el automático. Permiten la selectividad vertical con todos los dispositivos diferenciales instantáneos situados aguas abajo: - 300 mA s con 30 mA. - 1 A s con 300 mA. 2.7.21 COMPENSACIÓN DE ENERGÍA REACTIVA. La mejora del factor de potencia de una instalación presenta múltiples ventajas de orden económico y eléctrico y permite reducir el coste del kW/h. Con la ley 54/1997 del Sector Eléctrico se inició el proceso de liberalización del sector. A partir de entonces, el mercado eléctrico pasó a tener una estructura horizontal en la que se creó una separación entre la generación, el transporte, la distribución y la comercialización, y en la que el consumidor puede escoger libremente la empresa comercializadora o ir directamente al mercado. Uno de los aspectos importantes, desde el punto de vista de los consumidores, fue la creación de la figura del consumidor cualificado, como aquel que podía elegir libremente su suministrador/comercializador o acudir directamente al mercado para la compra de energía eléctrica, con independencia del distribuidor de la zona eléctrica en donde se localiza el suministro.


150

Por el uso de las redes de transporte y distribución debería abonar a este distribuidor un peaje regulado incluido en las denominadas tarifas de acceso. La consideración de consumidor cualificado Mediante el Real Decreto-Ley 6/1999, se estableció que a partir del 1 de julio del año 2000, todos los titulares de suministros en alta tensión (tensiones superiores a 1.000 V), con independencia del nivel de consumo serían consumidores cualificados (el resto de los consumidores serán cualificados a partir del 1 de enero del año 2003, tal y como ha sido establecido por el Real Decreto Ley 6/2000, de 23 de junio). En cuanto a las tarifas eléctricas y a la penalización por consumo de reactiva, han coexistido dos tipos: - La tarifa para consumidores no cualificados, en las que el complemento por el consumo de reactiva sigue con el recargo tradicional: Kr= (17/ cosφ2)-21 - Para los consumidores cualificados que accedían al mercado se establecieron las “tarifas de acceso”, que comprendían los peajes por utilización de las redes de distribución. El sistema tarifario para consumidores cualificados Las primeras tarifas de acceso se publicaron en el Real Decreto 2820/1998, y en ellas no se contemplaba ningún complemento por energía reactiva en tarifas de alta tensión y en tarifas de BT, se seguía aplicando el recargo tradicional. A la mayoría de clientes cualificados se les dejó de penalizar por el consumo de energía reactiva. Pero a finales del año 2001, y mediante el Real Decreto 1164/2001, se estableció una nueva estructura de las tarifas de acceso, contemplándose ya la penalización por el consumo de energía reactiva. En cuanto al término de facturación de energía reactiva, se establece que la penalización por consumo de reactiva es de:

• Aplicación a cualquier tarifa, salvo 2,0 A. • Aplicación a todos los períodos tarifarios, excepto:

- El tercer período de la tarifa 3,0 A y 3,1 A. - El sexto período de la tarifa 6. Y sólo se aplica cuando el consumo de energía reactiva es superior al 33 % o sea cuando el cos φ de la instalación es menor de 0,95 (0,944). El recargo está valorado, según el Real Decreto 1483/2001 al superar el 33 % de los kWh del término de energía.


151

Coeficiente de recargo en función del f.d.p

Para corregir este tipo de consumo se recurre a la instalación de condensadores entre la fuente y los receptores, que reducen la utilización de energía reactiva de carácter inductivo. 2.7.21.1 Formas de compensación de energía reactiva. Ventajas de la compensación de la energía reactiva

• Aumento de la potencia disponible. • Reducción de la sección de los conductores. • Disminución de las pérdidas. • Reducción de las caídas de tensión

2.7.21.1. 2 Compensación global. Consiste en la instalación de una batería de condensadores en el embarrado general del cuadro eléctrico. Ventajas de este tipo de compensación:

• Suprime las penalizaciones por un consumo excesivo de energía reactiva. • Ajusta la potencia aparente (S en kVA) a la necesidad real de la instalación. • Descarga el centro de transformación (potencia disponible en kW). Observaciones:

La corriente reactiva (Ir) está presente en la instalación desde el nivel 1 hasta los receptores. Las pérdidas por efecto Joule en los cables no quedan disminuidas.


152

2.7.21.1.3 Compensación parcial. Consiste en la instalación de un grupo de condensadores en cada sección de la instalación eléctrica. En caso de tener una instalación eléctrica dividida en secciones (Subcuadros que partes del cuadro general), se compensará cada sección por separado. Ventajas de este tipo de compensación:

• Suprime las penalizaciones por un consumo excesivo de energía reactiva. • Optimiza una parte de la instalación, la corriente reactiva no se transporta entre los

niveles 1 y 2. • Descarga el centro de transformación (potencia disponible en kW).

Observaciones: La corriente reactiva (Ir) está presente en la instalación desde el nivel 2 hasta los receptores. Las pérdidas por efecto Joule en los cables se disminuyen. 2.7.21.1.4 Compensación individual. Consiste en la instalación de un condensador en los bornes de cada receptor de carácter inductivo. Ventajas de este tipo de compensación:

• Suprime las penalizaciones por un consumo excesivo de energía reactiva. • Optimiza toda la instalación eléctrica. La corriente reactiva Ir se abastece en el mismo

lugar de su consumo.


153

• Descarga el centro de transformación (potencia disponible en kW).

Observaciones: La corriente reactiva no está presente en los cables de la instalación. Las pérdidas por efecto Joule en los cables se suprimen totalmente. 2.7.21.2 Tipos de compensación de energía reactiva En función de las necesidades de regulación de este tipo de compensación, y la complejidad de las cargas a compensar (variación en el tiempo de la demanda de energía reactiva), es conveniente realizar una elección entre compensación fija o automática. 2.7.21.2.1 Compensación fija. Es aquella en la que suministramos a la instalación, de manera constante, la misma potencia reactiva. Debe utilizarse cuando se necesite compensar una instalación donde la demanda reactiva sea constante. Es recomendable en aquellas instalaciones en las que la potencia reactiva a compensar no supere el 15% de la potencia nominal del transformador (Sn). 2.7.21.2.2 Compensación Automática. Es aquella en la que suministramos la potencia reactiva según las necesidades de la instalación. Debe utilizarse cuando nos encontremos ante una instalación donde la demanda de reactiva sea variable. Según la ITC-BT 47 apartado 2.7, se podrá realizar la compensación de la energía absorbida por la red podrá ser capacitiva. Para compensar la totalidad de una instalación, o partes de la misma que no funcionen simultáneamente, se deberá realizar una compensación automática, de forma que se asegure un factor de potencia compensado con variaciones no superiores al ±10% del valor medio medido en un tiempo determinado. 2.7.21.3 Compensación elegida. Desde el punto de vista de la forma de compensación, se elige la compensación global puesto que la instalación eléctrica para este tipo de actividad, centraliza su distribución de energía en un punto que será el embarrado general de distribución. Se optará por una compensación global de tipo automática, concretamente la compensación en un embarrado alimentado por dos trafos, según se indica en el punto correspondiente en el pliego de condiciones. 2.7.21.3.1 Batería condensadores CGDBTHORNO. Batería Rectimat 2 clase SAH, está compuesta por condensadores Varplus (sobredimensionados en tensión a 470 V) con protección interna, contactores Telemecanique


154

con resistencias de preinserción, fusibles ARP y regulador de E.R. Varlogic R6 - R12 e inductancias antiarmónicos sintonizados a 190 Hz. Ver cálculos energía reactiva en los anexos.

• Qc (KVAr) de la batería: 450 KVAr.

Características: - Tensión asignada: 400 V trifásicos 50 Hz: - Frecuencia sintonización de cada escalón: 190 Hz - Tolerancia sobre la capacidad: 0, +10%. - Nivel de aislamiento: - 0,66 kV. - Resistencia 50 Hz 1 min: 2,5 kV. - Categoría de temperatura (400 V): - Temperatura máxima: 40 ºC. - Temperatura media sobre 24 h: 35 ºC. - Temperatura media anual: 25 ºC. - Temperatura mínima: –5 ºC. - Grado de protección: IP31. - Autotransformador 400/230 V integrado. - Protección contra contactos directos (puerta abierta). - Color: - Chapa: RAL 9002. - Rejilla ventilación: RAL 7021. -Normas: CEI 439-1, EN 60439. 2.7.21.3.2 Batería condensadores CGDBTSEVGEN. Batería Rectimat 2 clase SAH, está compuesta por condensadores Varplus (sobredimensionados en tensión a 470 V) con protección interna, contactores Telemecanique con resistencias de preinserción, fusibles ARP y regulador de E.R. Varlogic R6 - R12 e inductancias antiarmónicos sintonizados a 190 Hz. Ver cálculos energía reactiva en los anexos.

• Qc (KVAr) de la batería: 450 KVAr. Características: - Tensión asignada: 400 V trifásicos 50 Hz: - Frecuencia sintonización de cada escalón: 190 Hz - Tolerancia sobre la capacidad: 0, +10%. - Nivel de aislamiento: - 0,66 kV. - Resistencia 50 Hz 1 min: 2,5 kV. - Categoría de temperatura (400 V):


155

- Temperatura máxima: 40 ºC. - Temperatura media sobre 24 h: 35 ºC. - Temperatura media anual: 25 ºC. - Temperatura mínima: –5 ºC. - Grado de protección: IP31. - Autotransformador 400/230 V integrado. - Protección contra contactos directos (puerta abierta). - Color: - Chapa: RAL 9002. - Rejilla ventilación: RAL 7021. -Normas: CEI 439-1, EN 60439. Los conductores serán de sección Unipolares 3x2x240+1x120mm²TT Cu. 2.7.22 GRUPO ELECTROGENO. ALIMENTACIÓN A CARGAS PRIORITARIAS. Para la alimentación de las cargas prioritarias se utilizará un grupo electrogeno de 1650 KVA del fabricante ELECTRA MOLINS. El emplazamiento que debe ocupar el grupo electrógeno ha de ser un lugar fijo, pero a su vez separado del resto de la instalación, por el ruido, y en contacto con el exterior, para facilitar el diseño de la salida de humos. Este espacio puede ser interior o exterior, pero sólo debe ser accesible para el personal cualificado y, a ser posible, en un sitio que no pueda verse afectado por el fallo de la fuente normal. Está situado en una sala en el sótano, situado debajo de la sala eléctrica de fabricación, tal y como se indica en el plano correspondiente. Además de las anteriores consideraciones hechas para el dimensionado del grupo electrógeno, se debe tener en cuenta la ICT-BT-40, pues trata de los aspectos a considerar para realizar una correcta instalación de éste. El grupo para general la energía eléctrica está compueto normalmente por los siguientes elementos:

- Motor diesel: es el elemento motriz que hace girar al alternador. - Alternador: es la máquina que, movida por el motor, transforma la enrgía mecáncia en

eléctrica.

- Bancada: de perfil laminado de acero, sobre la que vfa montado el conjunto motor

alternador or medio de apoyos elásticos, que amortiguan la transmisión de vibraciones. - Equipo de refrigeración: formado normalmente or el radiador y ventilador, que disipan

la parte del calor prevista por el sistema de refrigeración.


156

Consta de un panal o radiador por el que circula el agua de refrigeración, impulsada por una bomba.

- Baterías: para disponer de la energía eléctrica necesaria al efectruar el arranque del motor diesel por medio del motor de arranque, el cual actúa sobre la corona dentada del motor diesel.

- Cudro de mando del grupo: provisto de elementos para el control, maniobra y

protección del grupo electrógeno.

- Depósito combustrible: para alimentar el motor disel. Lleva incorporado indicador de

nivel. El grupo elegido será del fabricante ELECTRA MOLINS EMO12ETA2E1650 como referencia cuyos datos técnicos se exponen en los anexos y de potencia aparente 1650 KVA.

DESCRIPCIÓN DE LOS ELEMENTOS BÁSICOS MOTOR DIESEL - VELOCIDAD 1.500 r.p.m.. Regulación automática de velocidad. - LUBRIFICACIÓN con circulación forzada de aceite con filtro desmontable y cartucho. - CICLO DE COMBUSTIÓN de 4 tiempos. - REFRIGERACIÓN por agua con radiador. - ARRANQUE ELÉCTRICO. Incluye baterías con cables, terminales, soportes y desconectador. - GENERADOR de carga de las baterías. - DEPÓSITO de combustible y filtro de gasóleo. ALTERNADOR - TRIFÁSICO en conexión estrella y neutro accesible. - TENSIONES normalizadas 400/230 V ó 230/133 V a 50 Hz. Opcionalmente se pueden


157

suministrar otras tensiones. - SIN ESCOBILLAS - DEVANADOS con aislamiento clase H. - Protección tipo IP-21. - REGULADOR DE TENSIÓN electrónico. Mantiene la tensión del +/- 1.5% con cualquier carga normal (factor de potencia de 0.8 inductivo a 1). CUADRO ELÉCTRICO - Montado sobre el grupo. MARCADO "CE" - El grupo incluye protecciones de los elementos móviles (correas, ventilador, etc) y de los elementos muy calientes (colector de escape, etc.) cumpliendo con las directivas de la Unión Europea de seguridad de máquinas 98/37/CE; baja tensión 73/23/CEE; y compatibilidad electromagnética 89/336/CEE. - El grupo lleva el marcado "CE" y se facilita el certificado de conformidad correspondiente

CONSTRUCCIÓN AUTOMÁTICO - Grupo electrógeno para arranque automático al fallar el suministro eléctrico de la red y paro automático al regreso de la red. Es normalmente un grupo en construcción fijo, incluyendo un cuadro automático por fallo de red.

2.7.22.1 Secuencia de acoplamiento de las cargas prioritarias al grupo electrógeno y descoplamiento del CGDBT. Tanto el CGDBTHORNO y CGDBTSERVGEN dispondrán de relés de mínima presencia de tensión a la salida BT de cada trafo MT que se instalará para la secuencia según informes de la propiedad, y sigue los siguientes pasos:

1. Detección por medio del contacto de señal de los relés de mínima, de la falta de tensión en alguna de las salidas de BT de los trafos de MT que alimentan los cuadros generales de distribución de BT.

2. La señal de la falta de tensión es recogida por el PLC de servicios generales y este inicia la siguiente secuencia: 2.1 Despúes de una temporización de unos 10 segundos de la falta de tensión se manda

una orden de encendido al grupo electrogeno a su armario de control. 2.2 Se temporiza el tiempo de arranque del grupo en vacio el cual tendrá que

suminitrar el fabricante o mediante pruebas oportunas. 2.3 Se manda la orden de abrir los interruptores de acoplamiento AC1 y AC2 del

cuadro de distribución BT en cuestión o de ambos si procede (CGDBTHORNO ó CGDBTSERVGEN).

2.4 Acto seguido se acopla el grupo mandando la orden de cierre al interruptor IG1 o IG2 según proceda.


158

El rearme de las cargas prioritarias se tendrá que hacer una a una de forma local o mediante el control distribuido a distancia por el operario de mantenimiento encargado del control del sistema. Una vez se restrablezca el suministro eléctrico el orden de acoplamiento se hará en orden inverso.

2.7.22.2 Armario distribución grupo electrógeno.

Este cuadro estará situado en la misma sala del grupo electrogeno. La salida de BT de dicho grupo alimentará a un armario de distribución exclusivo para tal fín, con su protección de lína. El armario de distribución dispondrá de dos salidas, una para la alimentacion y protección que alimentan a los prioritarios del CGDBTHORNO y la otra para el CGDBTSERVGEN, cada salida estará protegida por un interruptor automatico tipo Compact de Merlin Guerin. Ver punto 2.7.22.3 Protecciones instaladas en ARMARIO GRUPO ELECTROGENO y planos esquema conexión cuadro grupo electrogeno. Además existirá otro interruptor de las mismas caracteristicas, denominados IG1 e IG2, con calibre adecuado para el acoplamiento de cada salida del grupo al CGDBTHORNO y al CGDBTSERVGEN cuando se tenga que cumplir con la secuencia de acoplamiento expueta en el punto anterior. Ver planos esquema conexión a los cuadros de distribución general de BT HORNO y SERVICIOS GENERALES. El cierre y la apertura de dichos interruptores automáticos estarán gobernados a distancia mediante el sistema de control distribuido por medio del PLC de servicios generales según una secuencia de desacople de las cargas prioritarias de cada cuadro de distribución de BT expuestos en el punto anterior. Para el diseño del cuadro se ha utilizado el programa de cálculo ECOBAT suministrado por el grupo Schneider que permite la concepción de cuadros eléctricos hasta 3200 A.


159

Por el motivo expuesto anteriormente a petición de la propiedad la aparamenta de protección que se ha escogido está provista de los auxiliares necesarios para su motorización y señalización a distancia. Cada fase estará compuesta por 2 barras planas de Cu de forma horizontal en la parte superior del cuadro interconectando todas las columnas y por 2 juegos de perfil Linergy 3200 de forma vertical en ambos extremos de las columnas. Las barras planas y los perfiles Linergy estarán conectadas entre sí de forma el interior del CGDBTHORNO para satisfacer las conexiones del esquema eléctrico que se indica en los planos correspondientes. Las características son las siguientes: Juego de barras: B1/PRIORITARIOS/B2 Referencia: Linergy 3200 para barras verticales Medidas: 1675 mm cada perfil Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Cobre Referencia: Barra de cobre para conexiones horizontales. Medidas: 100 mm x 10 mm de espesor. Tipo: Plana y sin perforar Metal: Cobre Temperatura ambiente: 40 °C I disponible: 3200 A Temperatura de cortocircuito:85 °C


160

Icc máx: 46.29 kA Icc cresta limitada (kÂ): 97.21 kA Ks: 1.00 Caída de tensión: 0.1576 % El ARMARIO GRUPO ELECTROGENO en conjunto mide 4 metros y 400 milímetros, se compone de cuatro columnas de 2000 mm de alto por 1100 mm de ancho por 1000 mm de profundidad, donde estarán instalados los interruptores automáticos de protección del grupo y distribución a los CGDBTHORNO y CGDBTSERGEN. 2.7.22.3 Protecciones instaladas en ARMARIO GRUPO ELECTROGENO.


QGE PROTECCIÓN GENERAL GRUPO ELCT. MASTERPACT NW25H1-65.0 KA MICROLOGIC 5.0 A


IG1 PROTECCIÓN PRIORITARIOS SER. GEN. MASTERPACT NT10H1-42.0 KA MICROLOGIC 5.0 A IG2 PROTECCIÓN PRIORITARIOS HORNO. MASTERPACT NT12H1-42.0 KA MICROLOGIC 5.0 A

COLUMNA 3 PROTECCION APARAMENTA VIGILANCIA AISLAMIENTO GRUPO. VIGILOHM XM200 380/415V CA CONTROL AISLAMIENTO SALIDAS DETECTOR XD312 380/415V CA


161

2.7.23 PLANIFICACIÓN. A continuación se muestra el diagrama de GANTT por barras, con la planificación de las diferentes instalaciones a realizar del presente proyecto. En esta planificación solo se contempla las instalaciones de alcance del proyecto especificado en la memoria de este proyecto.


162




FECHA: JUNIO 2009

Electrific. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. . 3. ANEXOS

1


3- ANEXOS TITULACIÓN: Ingeniería Técnica Industrial en Electricidad La propiedad: Autor: VIDRIERA CATALANA Vicente Ramos Moreno.

INDICE-ANEXOS Pág. 3.1 DOCUMENTACIÓN DE PARTIDA................................................................................162 3.2 ANEXO DE CALCULOS.………………………………………………………………162

3.2.1 Cálculos eléctrico……………………………………………….………….…..162 3.2.1.1 Instalación eléctrica…………………………………………………………..163

3.2.1.1.1 Demandas de potencia y datos de partida………………………….163

3.2.1.1.2. Cálculo del centro de transformación……………………………...167

3.2.1.1.2.1. Datos de precálculo del centro de transformación………………167 3.2.1.1.2.2. Cálculo de intensidades………………………………………….168

3.2.1.1.2.3. Cálculo de corrientes de cortocircuito...........................................170

3.2.1.1.2.4 Dimensionado del embarrado………………………………...…..175

3.2.1.1.2.4.1 Descripción de las celdas……………………………….175

3.2.1.1.2.4.2 Comprobación por densidad de corriente………………175 3.2.1.1.2.4.3 Comprobación de solicitación electrodinámica………...175 3.2.1.1.2.4.4 Solicitación térmica en el cortocircuito………………...176

3.2.1.1.2.5 Protección contra sobrecargas y cortocircuitos ………………….176

3.2.1.1.2.5.1 Dimensionado de los puentes de MT………………….177

3.2.1.1.2.6 Dimensionado de la ventilación del Centro de Transformación...179

3.2.1.1.2.7 Dimensionado del pozo apagafuegos ……………………….…...180

3.2.1.1.2.8 Cálculo de la instalación de puesta a tierra……………………....180

3.2.1.1.2.8.1 Investigación de las características del suelo…………..180

3.2.1.1.2.8.2 Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y del tiempo máximo correspondiente a la eliminación del defecto……………………………………………………………………….……………….180

INDICE-ANEXOS Pág.

3.2.1.1.2.8.3 Diseño de la instalación de tierra……………………….181 3.2.1.1.2.8.4 Cálculo de la resistencia del sistema de tierra………….181

3.2.1.1.2.8.5 Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación……………………………………………………………………………………184

3.2.1.1.2.8.6 Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación…………………………………………………………………………………....184

3.2.1.1.2.8.7 Cálculo de las tensiones aplicadas……………………...185

3.2.1.1.2.8.8 Investigación de las tensiones transferibles al

exterior.....................................................................................................................................186

3.2.1.1.2.8.9 Corrección del diseño inicial………………………...…187

3.2.1.1.2.9 Cálculo de la resistencia del sistema de puesta a tierra unica……...…………………………………………………………………………….…….188

3.2.1.1.2.10 Cálculo de la toma a tierra de la instalación………………….…189

3.2.1.1.10.1 Cálculo de la toma a tierra de la nave industrial………..191

3.2.1.1.10.2 Cálculo de la toma a tierra del edificio de composición…………………………………………………………………………...…...191

3.2.1.1.10.3 Cálculo de la toma a tierra del edificio sala bombas……………………………………………………………………………………….191

3.2.1.1.10.4 Cálculo de la toma a tierra del almacén producto terminado………………………………………………………………………………….....192

3.2.1.1.10.5 Cálculo de la red de tierras interconectadas………..…..192 3.2.1.1.3 EL DIMENSIONADO DE LAS CONDUCCIONES Y SUS

PROTECCIONES A LOS EFECTOS DE LAS SOBREINTENSIDADES………………...193 .

3.2.1.1.3.1 Naturaleza de los dispositivos de protección………………….…194 3.2.1.1.3.1.1 Dispositivos que aseguran a la vez la protección contra corrientes de sobrecarga y la protección contra las corrientes de cortocircuito………..……194

INDICE-ANEXOS Pág. 3.2.1.1.3.1.2 Protección contra las corrientes de sobrecarga…….…...194

3.2.1.1.3.1.3 Protección contra las corrientes de cortocircuito….……195

3.2.1.1.3.1.4 Coordinación entre la protección contra las sobrecargas y la protección contra los cortocircuitos………………………………………………….………197

3.2.1.1.3.1.5 Determinación práctica de la sección mínima de una

conducción………………………………………………………………………………..….197

3.2.1.1.3.1.6 Límite máximo de la caída de tensión…………………….201

3.2.1.1.3.1.7 Cálculo de la sección de los conductores……………..……202 3.2.1.1.3.1.8 Determinación de la sección en función de la corriente de cortocircuito…………………………………………………………………………….……203

3.2.1.1.3.1.9 Determinación de las impedancias de una red………..……206

3.2.1.1.3.1.10 Cálculo de la intensidad de cortocircuito mínima………....208

3.2.1.1.3.1.11 Método práctico de cálculo de la longitud máxima de conducción que protege un interruptor automático o un fusible………………………….….209

3.2.1.1.3.1.12 Verificación de los efectos de las corrientes de cortocircuito sobre los conductores………………………………………………………………………...211

3.2.1.1.3.1.13 Intensidades máximas que pueden soportar los conductores en condiciones de cortocircuito…………………………………………………………………212

3.2.1.1.3.1.14 Los conductores de protección PE…………………………..213 3.2.1.1.3.1.15 Conductor de protección entre el transformador MT/BT, la unión

equipotencial principal y el CGBT…………………………………………………..............214

3.2.1.1.3.1.16 Limitador de sobretensión cadwer C…………………….…..215

3.2.1.1.3.1.17 Método de determinación de la protección TN………………216 .

3.2.1.1.3.1.17.1 Métodos de cálculo de las protecciones. ………….….218

3.2.1.1.3.1.18 Método de determinación de la protección IT…………..…...226

INDICE-ANEXOS Pág.

3.2.1.1.3.1.18 .1 Cálculo primer defecto de aislamiento en régimen IT………………………………………………………………………………..……227

3.2.1.1.3.1.18 .2 Cálculo segundo defecto de aislamiento …………...230

3.2.1.1.4 CALCULO DE SECCIONES ELECTRICAS…………………………….232

3.2.1.1.4.1 Cálculos eléctricos……………………………………………….232 3.2.1.1.4.1.1 Cálculo de la línea de alimentación desde trafo1 a CGDBTHORNO…………………………………………………………………………….232

3.2.1.1.4.2. Cuadro de resultados del cálculo de las secciones instaladas…...236

3.2.1.1.5 CÁLCULO PRIMER DEFECTO DE AISLAMIENTO EN RÉGIMEN IT……………………………………………………………………………………………..238

3.2.1.1.6 CÁLCULO SEGUNDO DEFECTO DE AISLAMIENTO EN RÉGIMEN

IT……………………………………………………………………………………………..239

3.2.1.1.6.1 Cuadro de resultados del cálculo de las protecciones instaladas……………………………………………………………………………………..242

3.2.1.1.7 CALCULO RED AISLADA BT DISTRIBUCIÓN TN-S………………..251

3.2.1.1.7.1 Demandas de potencias y cálculo del trafo BT/BT………..……..251

3.2.1.1.7.2 Cálculo Intensidad secundario trafo BT/BT……………..……....253 3.2.1.1.7.3 Calculo de corrientes de cortocircuito para el trafo BT/BT……….……..254

3.2.1.1.7.4 Cálculo de la sección del conductor alimentación salida secundario trafo BT a armario distribución alumbrado y tomas corriente monofásicas……..…………..259

3.2.1.1.7.5 Cálculo protecciones red aislada BT distribución TN-S…….…..252

INDICE-ANEXOS Pág.

3.2.1.1.7.5.1 Cuadro de resultados del cálculo de las protecciones instaladas……………………………………………………………………………………..265

3.2.1.1.8 CALCULO BATERÍA CONDENSADORES……………………………..270

3.2.1.1.8.1 Cálculo compensación energia reactiva…………………….…....270

3.2.1.1.8.2 Dimensionado de la batería de condensadores del CGDBTHORNO……………………………………………………………………………..271

3.2.1.1.8.3 Dimensionado de la batería de condensadores del CGDBTSERVGEN…………………………………………………………………………..271

3.2.1.1.8.4 Cálculo del tipo de batería de condensadores en función de los armónicos de la instalación………………………………………………………….….....…272

3.2.1.1.8.5 Elementos a tener en consideración para determinar los armónicos……………………………………………………………………………….……273

3.2.1.1.8.6 Solución final propuesta CGDBTHORNO. ……………...……..274

3.2.1.1.8.7 Solución final propuesta CGDBTSERVGEN…………………...276

3.2.1.1.8.8 Cálculo de las protecciones……………………………….……..277

3.2.1.1.8.9 Cálculo de la relación C/K………………………………..……..279

3.2.1.1.9 CÁLCULO DEL GRUPO ELECTROGENO…………………………….279

3.2.1.1.9.1 Previsión de potencia para el grupo electrógeno……………..…..280 3.2.1.1.92. Solución final de la elección del grupo electrogeno……………..282

3.2.1.1.10 CÁLCULO DEL CUADRO CGDBTHORNO. ……………………....…..287

3.2.1.1.11 CÁCULO DEL CUADRO CGDBTSERVGEN. ……………………...…289

INDICE-ANEXOS Pág.

3.2.1.1.12 CÁCULO DEL ARMARIO GRUPO ELECTROGENO………………...291

3.2.1.1.13 CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS Y CONSTRUCTIVAS DE LOS CUADROS Y ARMARIOS…………………………………………………………………292

3.3 OTROS DOCUMENTOS ……………………………………………………………….295 3.3.1 Listado de cálculos eléctricos …………………………………………………295 3.3.1.1 Cálculos protecciones y secciones de los conductores……………….295

Electrific. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. 3. ANEXOS

162

3.1 DOCUMENTACIÓN DE PARTIDA. La multinacional VIDRIERA CATALANA, pretende ampliar expansión por el país, con la construcción de una nueva fábrica de fusión de vidrio para la fabricación envases para el sector del vino y el cava en la zona de Cataluña empleando para ello un horno de 450 m2. La construcción de esta nave se llevará a cabo en el polígono industrial Plans de Jori, situado en el Km. 38 de la N-240, en Montblanc. Esta fábrica estará situada entre los pueblos de Montblanc y La Espulga de Francolí, en Tarragona. La empresa nos ha encargado el diseño de las instalaciones eléctricas, para dar respuesta a la actividad industrial. Para la realización del presente proyecto se tiene que tener en cuenta los siguientes aspectos: En cálculos eléctricos: Para la determinación de la instalación eléctrica a implantar en la nave industrial, se parte de las demandas de potencia que una actividad de este tipo precisa. A partir del análisis de los receptores eléctricos que conformarán la instalación, se precisa la potencia necesaria para cada receptor, a partir de la cual se calcularán, intensidades y caídas de tensión con las que poder comprobar si, las secciones y el calibre de las protecciones, se ajustan a las especificaciones del reglamento. A partir del análisis de la potencia global de la instalación, así como la potencia parcial de cada grupo de receptores perteneciente a cada cuadro general de distribución de BT, se podrá dimensionar las necesidades en cuanto a compensación de energía reactiva. Con la potencia total a instalar realizaremos el diseño del transformador y sus celdas a instalar en el centro de transformación. El CT alimentará a dos cuadros de BT, concretamente al CGDBTHORNO y al CGDBTSERVGEN, de cada cuadro se dará suministro eléctrico a todas las cargas y receptores de la fábrica. Cada cuadro de BT estará alimentado por dos trafos MT/BT, con lo cual el CT dispondrá de 4 trafos como queda expuesto más adelante. 3.2 ANEXO DE CALCULOS.

3.2.1 Cálculos eléctricos.

Para la realización de los cálculos eléctricos, se ha utilizado la ayuda de un programa informático con el que se han comprobado las secciones diseñadas a priori así como las protecciones de línea. El programa informático utilizado se llama Ecodial versión 3.37 para el cálculo instalación baja tensión propio del grupo Schneider. Los parámetros para el cálculo como; coeficientes de utilización, coeficientes de mayoración, coeficientes de simultaneidad y otros coeficientes, se extraen del análisis de las demandas eléctricas de potencia de la instalación, de la experiencia en este tipo de instalaciones así como


163

las especificaciones realizadas por el cliente, también tomaremos referencias de las fuentes bibliográficas enunciadas en la memoria técnica. Cabe destacar, que el coeficiente de simultaneidad utilizado para las líneas de producción, será 1. Ya que tal y como indica el cliente, los equipos de estas funcionaran todas a la vez y durante las 24 horas del día. Como podremos comprobar en las tablas adjuntas los circuitos para otras aplicaciones, que no sean producción, el coeficiente de simultaneidad será <1, ya que tal y como se deduce del análisis estos no funcionaran simultáneamente.

3.2.1.1 Instalación eléctrica.

3.2.1.1.1 Demandas de potencia y datos de partida.

A partir de las siguientes demandas de potencia, se extraen las potencias que intervendrán en el dimensionado de la instalación. En las siguientes tablas realizadas en Excel, se muestran las cargas pertenecientes a los dos cuadros de distribución de BT. De esta forma el análisis por separado resulta más intuitivo. Los coeficientes utilizados en las siguientes tablas son:

• Ks – Coeficiente de simultaneidad – Tiene valores por debajo de la unidad y es utilizado para reducir la potencia de consumo en cada ramal o en un grupo de circuitos, teniendo en cuenta que no todos los receptores funcionan al mismo tiempo.

• Ku - Coeficiente de utilización – Adopta valores por debajo de la unidad igual que en caso anterior, y es utilizado para aminorar la potencia nominal del receptor, sabiendo que este no trabaja a la potencia que indica la placa de características.

• Km - Coeficiente de mayoración – De valor 1.8 en lámparas de descarga y 1.25 en motores. Se utiliza en este tipo de receptores aplicando este factor, a la potencia activa nominal.

Las potencias que se muestran son las siguientes:

• Pn (placa)- Potencia nominal según placa de características o catálogo. [kW]. • Pn (real)- Potencia nominal real en función del coeficiente de utilización (Ku).[kW]. • P calc.- Potencia de calculo aplicando a la Pn real, los coeficicientes Ks, Ku y

Km.[kW]. • P inst.- Potencia instalada correspondiente a la Pn (placa ), sin aplicar coeficientes.

[kW]. • S calc.- Potencia aparente absorbida, teniendo en cuenta con la potencia de cálculo, el

rendimiento y el factor de potencia. [kVA]. A partir de los valores anteriores, se obtienen las potencias parciales de cada receptor de la siguiente forma:


164

Pn(real) =Pn(placa) .Ku [kW]

Pcalc=Pn(real) .Ks .Km [kW]

ϕcos

PcalScal = [KVA]

Relación de potencias de los cuadros generales de distribución de BT:

CUADRO EMBARRADO GENERAL HORNO

LINEAS EQUIPOS Pn


Pcal (KW)

Scal (KVA)

LH1 MAQUINAS DE INSPECCION 25,00 0,85 25,00 1,00 0,80 1,00 20 23,53 LH2 TRANSFERENCIA DE CARGA 30,00 0,87 30,00 1,00 0,60 1,00 18 20,69 LH3 PALETIZADOR 1 L-11 20,00 0,89 20,00 1,00 0,70 1,00 14 15,73 LH4 ARCHA L-11 30,00 0,83 30,00 1,00 0,70 1,00 21 25,30 LH5 MAQUINA CONFORMACION L-11 30,00 0,88 30,00 1,00 0,80 1,00 24 27,27 LH6 VENTILADOR CONVOYEUR L-11 30,00 0,89 30,00 1,00 1,00 1,25 38 42,13 LH7 ARCHA L-12 30,00 0,83 30,00 1,00 0,70 1,00 21 25,30 LH8 MAQUINA CONFORMACION L-12 30,00 0,88 30,00 1,00 0,80 1,00 24 27,27 LH9 VENTILADOR CONVOYEUR L-12 30,00 0,89 30,00 1,00 1,00 1,25 38 42,13 LH10 PALETIZADOR 1 L-12 20,00 0,89 20,00 1,00 0,70 1,00 14 15,73 LH11 VENTILADOR MAQUINA L-11 100,00 0,88 100,00 1,00 1,00 1,25 125 142,05LH12 VERTIFLOW L-11 50,00 0,88 50,00 1,00 1,00 1,25 63 71,02 LH13 ESCOGIDO L-11 70,00 0,87 70,00 1,00 0,60 1,00 42 48,28 LH14 VENTILADOR MAQUINA L-12 100,00 0,88 100,00 1,00 1,00 1,25 125 142,05LH15 VERTIFLOW L-12 50,00 0,88 50,00 1,00 1,00 1,25 63 71,02 LH16 ESCOGIDO L-12 40,00 0,87 40,00 1,00 0,60 1,00 24 27,59 LH17 FUERZA MOTRIZ ENSILADO MATERIAS P. 100,00 0,85 100,00 1,00 0,60 1,00 60 70,59 LH18 VENTILADOR TIRO 1 90,00 0,89 90,00 1,00 1,00 1,25 113 126,40LH19 VENTILADOR TIRO 2 90,00 0,89 90,00 1,00 1,00 1,25 113 126,40LH20 VENTILADORES AIRE CALEFAC.FEEDER 30,00 0,85 30,00 1,00 0,60 1,25 23 26,47 LH21 VENTILADOR AIRE COMBUSTION 12,00 0,86 12,00 1,00 1,00 1,25 15 17,44 LH22 FUERZA MOTRIZ COMPOSICION 100,00 0,87 100,00 1,00 0,60 1,25 75 86,21 LH23 VENTILADOR CUBA 1 40,00 0,86 40,00 1,00 1,00 1,25 50 58,14 LH24 VENTILADOR CUBA 2 40,00 0,86 40,00 1,00 1,00 1,25 50 58,14 LH25 FUSION 45,00 0,88 45,00 1,00 0,60 1,00 27 30,68 LH26 FUERZA MOTRIZ CALCIN 40,00 0,85 40,00 1,00 0,70 1,25 35 41,18 LH27 VENTILADORES MECANISMO FEEDER 40,00 0,85 40,00 1,00 0,80 1,25 40 47,06 LH28 VENTILADOR MAQUINA L-13 100,00 0,88 100,00 1,00 1,00 1,25 125 142,05LH29 VERTIFLOW L-13 50,00 0,88 50,00 1,00 1,00 1,25 63 71,02 LH30 ESCOGIDO L-13 40,00 0,87 40,00 1,00 0,60 1,00 24 27,59 LH31 VENTILADOR CONVOYEUR L-13 30,00 0,89 30,00 1,00 1,00 1,25 38 42,13 LH32 MAQUINA CONFORMACION L-13 30,00 0,88 30,00 1,00 0,80 1,00 24 27,27 LH33 ARCHA L-13 30,00 0,83 30,00 1,00 0,70 1,00 21 25,30 LH34 PALETIZADOR L-13 20,00 0,89 20,00 1,00 0,70 1,00 14 15,73


165

CUADRO EMBARRADO GENERAL SERVICIOS GENERALES

LINEAS EQUIPOS Pn


Pcal (KW)

Scal (KVA)

LS1 TOMAS DE CORRIENTE VºFº 40,00 1,00 40,00 1,00 0,50 1,00 20 20,00 LS2 TALLER VºFº 30,00 0,89 30,00 1,00 1,00 1,00 30 33,71 LS3 LABORATORIO Y CALIDAD 20,00 0,83 20,00 1,00 1,00 1,00 20 24,10 LS4 AIRE ACONDICIONADO TALLERES. 20,00 0,89 20,00 1,00 1,00 1,25 25 28,09 LS5 TALLER MANTENIMIENTO 40,00 0,87 40,00 1,00 1,00 1,00 40 45,98 LS6 BOMBA REFRIGERACION Nº3 20,00 0,89 20,00 1,00 1,00 1,25 25 28,09 LS7 SECADOR 7 BAR 20,00 0,83 20,00 1,00 1,00 1,00 20 24,10 LS8 SECADOR 3,5 BAR Nº1 20,00 0,85 20,00 1,00 1,00 1,00 20 23,53 LS9 AIRE ACONDICIONADO OFICINAS 25,00 0,86 25,00 1,00 0,60 1,25 19 21,80 LS10 COMPRESOR 3,5 BAR Nº1 175,00 0,83 175,00 1,00 1,00 1,25 219 263,55 LS11 COMPRESOR 3,5 BAR Nº2 175,00 0,83 175,00 1,00 1,00 1,25 219 263,55 LS12 TRAFO BT 250,00 1,00 250,00 1,00 1,00 1,00 250 250,00 LS13 PROTECCION CONTRA INCENDIOS 100,00 0,85 100,00 1,00 0,60 1,25 75 88,24 LS14 BOMBAS AGUAS RECOGIDA CHARCA 20,00 0,85 20,00 1,00 0,80 1,25 20 23,53 LS15 BOMBA CHARCA IMPULSION Nº1 10,00 0,83 10,00 1,00 1,00 1,25 13 15,06 LS16 BOMBA CARCA IMPULSION Nº2 10,00 0,83 10,00 1,00 1,00 1,25 13 15,06 LS17 BOMBA REFRIGERACION 2 20,00 0,89 20,00 1,00 1,00 1,25 25 28,09 LS18 COMPRESOR 7 KG Nº1 60,00 0,87 60,00 1,00 1,00 1,25 75 86,21 LS19 COMPRESSOR 7 KG Nº2 60,00 0,87 60,00 1,00 1,00 1,25 75 86,21 LS20 TORRES REFRIGERACION 1,2 Y 3 20,00 0,85 20,00 1,00 0,60 1,25 15 17,65 LS21 BOMBAS AGUA POTABLE 10,00 0,86 10,00 1,00 0,80 1,25 10 11,63 LS22 BOMBA REFRIGERACION Nº1 20,00 0,89 20,00 1,00 1,00 1,25 25 28,09 LS23 RECOGIDA CALCÍN 30,00 0,87 30,00 1,00 1,00 1,25 38 43,10 LS24 COMPRESOR 3,5 BAR Nº3 175,00 0,83 175,00 1,00 1,00 1,25 219 263,55

LS25 ARM. CONTROL GRUPO ELECTROGENO 5,00 0,87 5,00 1,00 0,60 1,00 10 11,49

LS26 OSMOSIS 15,00 0,86 15,00 1,00 0,60 1,00 9 10,47 LS27 DESCARGA DE FUEL Y GASOIL 15,00 0,86 15,00 1,00 0,70 1,25 13 15,26 LS28 BOMBAS AGUA INDUSTRIAL 10,00 0,88 10,00 1,00 0,80 1,25 10 11,36

LS29 TOMAS CORRIENTE NAVE FABRICACION 30,00 0,85 30,00 1,00 0,50 1,00 15 17,65

LS30 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICON 30,00 1,00 30,00 1,00 0,50 1,00 15 15,00 LS31 SECADOR 3,5 BAR Nº2 20,00 0,85 20,00 1,00 1,00 1,00 20 23,53

A continuación se expresan las potencias totales:

Preal tot. (KW) Pcal tot. (KW)

Scal tot. (KVA)

CGDBTHORNO 1612 1580 1807

Preal tot. (KW) Pcal tot. (KW)

Scal tot. (KVA)

CGDBTSERGEN 1495 1600 1838

Tabla - Resumen de potencias de cada cuadro general de distribución de BT


166

De las tablas anteriores se extraen los siguientes resultados, referentes a la potencia activa total y a la potencia aparente total. El valor de la potencia activa total de cálculo para el CGDBTHORNO es de 1580 KW, siendo para el CGDBTSERGEN de 1600 KW. El valor de la potencia aparente total es de 1807 KVA para el CGDBTHORNO, siendo para el CGDBTSERGEN de 1838 KVA . (Sin estar el cos φ compensado). A partir de aquí y para cálculos posteriores, de las tablas anteriormente utilizadas y, mediante las siguientes expresiones, extraeremos los valores medios del cos φ, del coeficiente de simultaneidad, el rendimiento se cogerá como 1. Las expresiones utilizadas son las siguientes:

ϕcos

PcalScal = [KVA]


∑

∑=Pcal

PcalxCos med

)cos( ϕϕ

Y el Ksmedio se halla a partir de:

∑

∑=Pcal

PcalxKK Smedio

medS

)(

Aplicando las expresiones anteriores los valores medios que se extraen de cada uno de los CGDBT son los siguientes:

Tabla - Resumen de f.d.p y Ks medios de los cuadros generales de .distribución de BT.

Aplicando la ecuación para el cálculo de la Scal, y con los valores medios obtenidos en la tabla anterior, se obtiene la potencia aparente para: CGDBTHORNO

ϕcos

PcalScal = =87,0

1580 = 1816 KVA

cosφ medio Ks medio CUADRO GEN. HORNO 0,87 0,87 CUADRO GEN. SERV. GENER. 0,86 0,90


167

CGDBTHSEGEN

ϕcos

PcalScal = =86,0

1600 = 1860 KVA

Tal y como nos indica el cliente, no hay intención de ampliaciones. De todas formas teniendo en cuenta que se instalarán baterías de condensadores para corregir el factor de potencia a 0,96 en barras de cada cuadro de BT disminuiremos la potencia aparente tal y como se indica en las tablas, pudiendo disponer hasta un 20% más de potencia siempre y cuando se mantenga en servicio la corrección del factor de potencia:

CGDBTHORNO POT.APARENTE SIN COMPENSAR (0,87) 1816 KVA POT. APARENTE COMPENSADA (0,96) 1645 KVA COEFICIENTE AMPLIACION Ka=0,20 1974 KVA

CGDBTSERVEN POT.APARENTE SIN COMPENSAR (0,86) 1860 KVA POT. APARENTE COMPENSADA (0,96) 1666 KVA COEFICIENTE AMPLIACION Ka=0,20 2000 KVA

Tabla - Resumen de potencias de cada CGDBT.

No obstante para el cálculo del CT y al no haber previsión de ampliación se cogerán los datos de potencia aparente sin corrección del cosφ.

3.2.1.1.2. Calculo del centro de transformación.

3.2.1.1.2.1. Datos de precálculo del centro de transformación.

Los datos de precálculo son datos generales de los transformadores adoptados, y estos datos nos los facilita el fabricante de transformadores. Otros datos que necesitaremos para el cálculo hacen referencia a la potencia de cortocircuito instalada en la red, así como el tiempo de respuesta de las protecciones. Estos datos nos serán facilitados por parte de la compañía suministradora. Los transformadores a instalar tienen que dar respuesta a la potencia calculada en el apartado 3.2.1.1.1, siendo: CGDBTHORNO 1816 KVA y CGDBTHSEGEN 1860 KVA


168

Para dar respuesta a esta potencia se ha optado por la solución de dos transformadores de 1000 KVA para cada CGDBT. La relación de transformación de los transformadores será de 25kV / 0,4kV. El resultado del ensayo en vacío realizado por el fabricante, se obtienen las pérdidas en el hierro (Pfe), siendo estas pérdidas según catálogo de:

Pfe = 3100 W El resultado de medida de las resistencias de los devanados del transformador, realizados por el fabricante, se obtienen las pérdidas en el cobre o por efecto Joule (Pcu) siendo de:

Pcu = 11500 W Con los datos facilitados por el fabricante, sumando las dos pérdidas obtenemos las pérdidas totales que serán de:

Pp = 3100 + 11500 = 14600W Estas pérdidas están referidas a la tensión nominal, en baja tensión del transformador. El resultado de los ensayos en cortocircuito realizado por el fabricante, se obtendrá la tensión de cortocircuito en tanto por ciento, del transformador:

Ucc = 6 % La potencia de cortocircuito de la red, dato suministrado por la compañía suministradora, es de:

Scc = 500 MVA

Por otro lado el tiempo en el que actúan las protecciones de la compañía supondremos el mayor tiempo permitido, que es de 1seg. Se supone la hipótesis de que el C.T. es alimentado desde un generador de potencia infinita.

3.2.1.1.2.2. Cálculo de intensidades. Los valores obtenidos a continuación se calculará para un CGDBT siendo el otro de idénticas características por lo que son validos para ambos. Intensidad de alta tensión En un sistema trifásico, la intensidad primaria Ip viene determinada por la siguiente expresión:


169

xUpSIp

3=

Siendo: Ip Intensidad en el primario, en A. S Potencia aparente de transformador, en kVA. Up Tensión en el primario, en kV. Substituyendo los valores en la ecuación anterior, la corriente en el primario del transformador, será:

2531000

xIp = =23,09 A

Intensidad de baja tensión En un sistema trifásico, la intensidad secundaria Is viene determinada por la siguiente expresión:

xUs

SSSIs cufe

3

−−=

Siendo: Is Intensidad en el secundario, en A. S Potencia aparente de transformador, en kVA. Sfe Pérdidas en el hierro, en kW. Scu Pérdidas en el cobre, en kW. Us Tensión en el secundario, en kV. Substituyendo los valores en la ecuación anterior, la corriente en el secundario del transformador, será:

4,034,81,31000

xIs −−

= = 1426,77 A


170

3.2.1.1.2.3. Calculo de corrientes de cortocircuito. Para realizar el cálculo de corrientes de cortocircuito, utilizaremos las siguientes expresiones: Intensidades de cortocircuitos en el lada de M.T. La expresión para dicho calculo, es el siguiente:

xUpSccIccp3

=

Y el la expresión para el cálculo de la punta de la corriente de cierre en el instante más desfavorable K=1,8 es:

xIccpKxIchp 2=

Siendo: Iccp Intensidad de cortocircuito de la red, en kA. Scc Potencia de cortocircuito de la red, en MVA. Ichp Punta de la corriente de cierre, en kA. Up Tensión en el primario, en kV. K veces el valor de la corriente eficaz de cortocircuito, en este caso 1,8. Substituyendo los valores en las ecuaciones anteriores, obtenemos los valores de:

253500

xIccp = = 11,54 KA

54,1128,1 xxIchp = = 29,39 KA

En consecuencia el interruptor automático de M.T. de protección de entrada deberá tener un poder de corte de mínimo 11,54kA y un poder de cierre de 29,39kA. Intensidades de cortocircuitos en el lada de B.T. Para el calculo de las corrientes de cortocircuito en barras B.T, precisaremos saber la potencia del transformador o de los transformadores en paralelo que se disponen en el centro de transformación.


171

Particularmente en nuestro caso se trata de dos transformadores de 1000 KVA, con una caída de tensión del 6% y unas perdidas totales en el cobre de 23 KW, según datos facilitados por el fabricante. Con estos datos la impedancia total del transformador de 2000 kVA (suma de los dos transformadores de 1000 kVA), mediante la siguiente expresión será:

100

2 UccxSt

UsZtr =

Siendo: Zt Impedancia total del transformador, en Ω. Us Tensión en el lado de B.T, en V. St Potencia aparente total del transformador, en VA. Ucc Caída de tensión del transformador, en %. Substituyendo los valores en la ecuación, nos sale una impedancia de:

1006

10.2000400

3

2

xZtr = = 4,8. 310− Ω

Las pedidas en el cobre, en tanto por ciento de la potencia total, del conjunto de los dos transformadores, que suma 23 KW, es aplicando la siguiente ecuación:

1002000

23 xPcu = = 1,15%

Por lo que la resistencia total o de c.c será:

100

2 PcuxSt

UsRtr = =100

15,110.2000

4003

2

x = 9,2. 410− Ω

Otra forma de calcular la resistencia del trafo es la siguiente: La resistencia se calcula en función de las pérdidas en el cobre Pcu, de un transformador:

cuP = 2..3 ntr IR --------------------------------- Rtr = 2.3 n

cu

IP


172

En este caso la resistencia será la mitad por tener en paralelo 2 trafos:

Rtr = 21 x 277,1426.3

11500 = 9,41. 410− Ω

Como se observa el resultado es prácticamente el mismo. La reactancia es deducida del valor de la impedancia y la resistencia, según:

Xtr = trRZtr 22 − ----- Xtr = 22 0,0009410,0048 − = 4,70. 310− Ω Por otro lado, la impedancia de la red, desde el generador de potencia infinita hasta el enganche del C.T, referida a la tensión secundaria Us viene dada por la expresión:

xIccUsZr3

= =SccUs 2

Por lo que substituyendo los valores nos sale una impedancia:

=Zr 6

2

10.500400 = 0,32. 310− Ω

Cabe destacar que la impedancia se admite toda ella reactiva, o sea:

Zr = Xr = 0,32. 310− Ω

La resistencia del conductor de la línea de alimentación desde trafo1 a CGDBTHORNO teniendo en cuenta la temperatura ya calculada para el cálculo de la sección, se calcula con la expresión

Rcu= =SL.ρ =

7205.02162,0 1,50. 410− Ω

La reactancia de los cables puede ser dada con precisión por los fabricantes. En términos generales, podemos considerar:

– S > 50 mm2, X = 0,08 mΩ/m.

Zc = cc XR 22 + ----- Zc = 22 0,000080,00015 + = 0,17 . 310− Ω

Por lo tanto desde el generador de potencia infinita que admitimos alimenta el C.T. hasta los bornes de salida en B.T. del transformador tenemos por fase, una resistencia total de:


173

RA = Rr + Rtr+Rc = 0 + 9,41. 410− +1,50. 410− = 10,91. 410− Ω

Y una reactancia total de:

XA = Xr + Xtr+Xc = (0,32. 310− + 4,70. 310− +0,08 . 310− ) = 5,1. 310− Ω

Por lo que la impedancia total se deduce de la siguiente expresión:

ZA = 22 XARA + = 2324 )10.1,5()10.91,10( −− + = 5,21. 310− Ω Resumen de los resultados obtenidos hasta el momento para el cálculo de cortocircuito en barras BT:

Rtr 9,41. 410− Xtr 4,70. 310− Ztr 4,8. 310− Rr 0 Xr 0,32. 310− Zr 0,32. 310− Rc 1,5. 410− Xc 0,08. 310− Zc 0,17. 310−

RA 10,91. 410− XA 5,1.

310− ZA 5,21.

310−

Tabla - Resumen de resultados obtenidos para el cálculo de cortocircuito.

Siendo: Rtr Resistencia del transformador, en Ω. Xtr Reactancia del transformador, en Ω. Ztr Impedancia del transformador, en Ω. Rc Resistencia del cable, en Ω. Xc Reactancia del cable, en Ω. Zc Impedancia del cable, en Ω. Rr Resistencia de la red, en Ω. Xr Reactancia de la red, en Ω. Zr Impedancia de la red, en Ω. RA Resistencia total, en Ω. XA Reactancia total, en Ω. ZA Impedancia total, en Ω.


174

A partir de los datos anteriormente calculados, estamos en disposición de calcular las corrientes de cortocircuitos en barras de salida del transformador equivalente. La relación que aplicaremos es la siguiente:

xZAUsIccA3

=

Siendo: IccA Corriente de cortocircuito en barras de B.T. Us Tensión el el lado de B.T. ZA Impedancia total equivalente. Substituyendo valores nos queda:

21005.03400

xIccA = = 44,28 KA

Por lo tanto, dado que la potencia de 2000 KVA, corresponde a la suma de las potencias de los dos transformadores en paralelo del C.T, las corrientes de cortocircuitos, en B.T. correspondientes a cada uno de ellos serán según la relación:

Icc1= 44,28x20001000 = 22,14 KA

Icc2= 44,28x20001000 = 22,14 KA

Ahora para poder calcular la punta de corriente de cierre en el instante más desfavorable realizaremos dos pasos.

Primero realizaremos la relación XAZA que en este caso, su valor es 0,187.

Fig. H1-3-007: variación del factor k en función de la relación R/X (CEI 60909).


175

Después mediante la utilización de la figura obtendremos el valor de K. En este caso particular el valor de este será de aproximadamente 1,58. Por lo que la punta de corriente de conexión toma el valor de:

Ichp1= Ichp2 = K. 2 . Icc1 = 1,58. 2 .22,14 = 49,47 KA

Por lo tanto los poderes de corte de los interruptores automáticos de B.T. de protección general de los transformadores deberán ser como mínimo de 22,14 kA y los poderes de cierre como mínimo de 49,47 KA.

3.2.1.1.2.4 Dimensionado del embarrado.

3.2.1.1.2.4.1 Descripción de las celdas.

Las celdas fabricadas por ORMAZABAL han sido sometidas a ensayos para certificar los valores indicados en las placas de características, por lo que no es necesario realizar cálculos teóricos ni hipótesis de comportamiento de celdas. 3.2.1.1.2.4.2 Comprobación por densidad de corriente. La comprobación por densidad de corriente tiene por objeto verificar que el conductor indicado es capaz de conducir la corriente nominal máxima sin superar la densidad máxima posible para el material conductor. Esto, además de mediante cálculos teóricos, puede comprobarse realizando un ensayo de intensidad nominal, que con objeto de disponer de suficiente margen de seguridad, se considerará que es la intensidad del bucle, que en este caso es de 400 A. Para las celdas del sistema CGM la certificación correspondiente que cubre el valor necesitado se ha obtenido con el protocolo 9901B026-AKLE-02 realizado por los laboratorios LABEIN en Vizcaya (España). 3.2.1.1.2.4.3 Comprobación de solicitación electrodinámica. La intensidad dinámica de cortocircuito se valora en aproximadamente 2,5 veces la intensidad eficaz de cortocircuito calculada en el apartado 3.2.1.1.2.3.a de este capítulo, por lo que:

· Icc(din) = 28,9 kA Para las celdas del sistema CGM la certificación correspondiente que cubre el valor necesitado se ha obtenido con el protocolo GPS-98/01432 en el laboratorio de CESI en Italia.


176

3.2.1.1.2.4.4 Solicitación térmica en el cortocircuito. La comprobación térmica tiene por objeto comprobar que no se producirá un calentamiento excesivo de la aparamenta por defecto de un cortocircuito. Esta comprobación se puede realizar mediante cálculos teóricos, pero preferentemente se debe realizar un ensayo según la normativa en vigor. En este caso, la intensidad considerada es la eficaz de cortocircuito, cuyo valor es:

· Icc(ter) = 11,5 kA. Para las celdas del sistema CGM la certificación correspondiente que cubre el valor necesitado se ha obtenido con el protocolo GPS-98/01432 en el laboratorio de CESI en Italia. 3.2.1.1.2.5 Protección contra sobrecargas y cortocircuitos Los transformadores están protegidos tanto en MT como en BT. En MT la protección la efectúan las celdas asociadas a esos transformadores, mientras que en BT la protección se incorpora en los cuadros de las líneas de salida. Transformador 1 La protección de este transformador se realiza por medio de una celda de interruptor automático, que proporciona todas las protecciones al transformador, bien sea por sobrecargas, faltas a tierra o cortocircuitos, gracias a la presencia de un relé de protección En caso contrario, se utilizan únicamente como elemento de maniobra de la red. El interruptor automático posee capacidad de corte tanto para las corrientes nominales, como para los cortocircuitos antes calculados. La celda de protección de este transformador incorpora el relé ekorRPG, que provee de las protecciones indicadas en la memoria. Transformador 2 La protección de este transformador se realiza por medio de una celda de interruptor automático, que proporciona todas las protecciones al transformador, bien sea por sobrecargas, faltas a tierra o cortocircuitos, gracias a la presencia de un relé de protección En caso contrario, se utilizan únicamente como elemento de maniobra de la red. El interruptor automático posee capacidad de corte tanto para las corrientes nominales, como para los cortocircuitos antes calculados. La celda de protección de este transformador incorpora el relé ekorRPG, que provee de las protecciones indicadas en la memoria. Transformador 3 La protección de este transformador se realiza por medio de una celda de interruptor automático, que proporciona todas las protecciones al transformador, bien sea por sobrecargas,


177

faltas a tierra o cortocircuitos, gracias a la presencia de un relé de protección En caso contrario, se utilizan únicamente como elemento de maniobra de la red. El interruptor automático posee capacidad de corte tanto para las corrientes nominales, como para los cortocircuitos antes calculados. La celda de protección de este transformador incorpora el relé ekorRPG, que provee de las protecciones indicadas en la memoria. Transformador 4 La protección de este transformador se realiza por medio de una celda de interruptor automático, que proporciona todas las protecciones al transformador, bien sea por sobrecargas, faltas a tierra o cortocircuitos, gracias a la presencia de un relé de protección En caso contrario, se utilizan únicamente como elemento de maniobra de la red. El interruptor automático posee capacidad de corte tanto para las corrientes nominales, como para los cortocircuitos antes calculados. La celda de protección de este transformador incorpora el relé ekorRPG, que provee de las protecciones indicadas en la memoria.

3.2.1.1.2.5.1 Dimensionado de los puentes de MT Los cables que se utilizan en esta instalación, descritos en la memoria, deberán ser capaces de soportar tanto la intensidad nominal como la de cortocircuito. Transformador 1 La intensidad nominal demandada por este transformador es igual a 23,1 A que es inferior al valor máximo admisible por el cable. Este valor es de 305 A para un cable de sección de 150 mm2 de Al según el fabricante. Transformador 2 La intensidad nominal demandada por este transformador es igual a 23,1 A que es inferior al valor máximo admisible por el cable. Este valor es de 305 A para un cable de sección de 150 mm2 de Al según el fabricante. Transformador 3 La intensidad nominal demandada por este transformador es igual a 23,1 A que es inferior al valor máximo admisible por el cable. Este valor es de 305 A para un cable de sección de 150 mm2 de Al según el fabricante.


178

Transformador 4 La intensidad nominal demandada por este transformador es igual a 23,1 A que es inferior al valor máximo admisible por el cable. Este valor es de 305 A para un cable de sección de 150 mm2 de Al según el fabricante. -Comprobación de la intensidad de cortocircuito El cálculo de la sección de cable que permite el paso de una corriente de cortocircuito viene dado por la siguiente expresión:

TSCtIcc Δ⋅⋅=⋅ 22 donde: -Icc: intensidad de cortocircuito eficaz [A] -t: tiempo máximo de desconexión del elemento de protección [s] (0,3 s para los fusibles y 0,65 s para el interruptor automático) -C: constante del material del aislamiento que para el caso del cable descrito en Al tiene un valor de 57 y para el Cu de 135

-T: incremento de temperatura admisible por el paso de la intensidad de cortocircuito (160º C para este material de aislamiento) [ºC]

La corriente de cortocircuito en esta instalación tiene un valor eficaz de 11,5 kA Transformador 1 Para este transformador, protegido con interruptor automático, el puente de cables de MT tiene que tener una sección mínima según la fórmula 2.6 de: S=97,48 mm2 menor que la sección del puente de MT utilizado en este caso. Transformador 2 Para este transformador, protegido con interruptor automático, el puente de cables de MT tiene que tener una sección mínima según la fórmula 2.6 de: S=97,48 mm2 menor que la sección del puente de MT utilizado en este caso.


179

Transformador 3 Para este transformador, protegido con interruptor automático, el puente de cables de MT tiene que tener una sección mínima según la fórmula 2.6 de: S=97,48 mm2 menor que la sección del puente de MT utilizado en este caso. Transformador 4 Para este transformador, protegido con interruptor automático, el puente de cables de MT tiene que tener una sección mínima según la fórmula 2.6 de: S=97,48 mm2 menor que la sección del puente de MT utilizado en este caso.

3.2.1.1.2.6 Dimensionado de la ventilación del Centro de Transformación. Para calcular la superficie de la reja de entrada de aire en el edificio se utiliza la siguiente expresión:

donde:

Wcu pérdidas en el cobre del transformador [kW] Wfe pérdidas en el hierro del transformador [kW] K coeficiente en función de la forma de las rejas de entrada

[aproximadamente entre 0,35 y 0,40] h distancia vertical entre las rejillas de entrada y salida 0,5[m] DT aumento de temperatura del aire 15 [ºC] Sr superficie mínima de las rejas de entrada [m2]

Para el caso particular de este edificio, el resultado obtenido es, aplicando la expresión arriba indicada.

3...24,0 ThK

WWSr fecu

Δ

+= =

315.5,0.40,0.24,01,35,11 + = 3,56 m2.

324.0 ThK

WWS fecu

rΔ⋅⋅⋅

+=


180

3.2.1.1.2.7 Dimensionado del pozo apagafuegos Al no haber transformadores de aceite como refrigerante, no es necesaria la existencia de pozos apagafuegos.

3.2.1.1.2.8 Cálculo de la instalación de puesta a tierra.

3.2.1.1.2.8.1 Investigación de las características del suelo. La resistencia de toma de tierra puede calcularse de forma aproximada según tablas de la ITC-BT-18. El Reglamento de Alta Tensión indica que para instalaciones de tercera categoría, y de intensidad de cortocircuito a tierra inferior o igual a 16 kA no será imprescindible realizar la citada investigación previa de la resistividad del suelo, bastando el examen visual del terreno y pudiéndose estimar su resistividad, siendo necesario medirla para corrientes superiores. Según la investigación previa del terreno donde se instalará este Centro de Transformación, se determina la resistividad media en 400 Ohm·m.

3.2.1.1.2.8.2 Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y del tiempo máximo correspondiente a la eliminación del defecto.

En las instalaciones de MT de tercera categoría, los parámetros que determinan los cálculos de faltas a tierra son las siguientes: De la red:

· Tipo de neutro. El neutro de la red puede estar aislado, rígidamente unido a tierra, unido a esta mediante resistencias o impedancias. Esto producirá una limitación de la corriente de la falta, en función de las longitudes de líneas o de los valores de impedancias en cada caso.

· Tipo de protecciones. Cuando se produce un defecto, éste se eliminará mediante la

apertura de un elemento de corte que actúa por indicación de un dispositivo relé de intensidad, que puede actuar en un tiempo fijo (tiempo fijo), o según una curva de tipo inverso (tiempo dependiente). Adicionalmente, pueden existir reenganches posteriores al primer disparo, que sólo influirán en los cálculos si se producen en un tiempo inferior a los 0,5 segundos.

No obstante, y dada la casuística existente dentro de las redes de cada compañía suministradora, en ocasiones se debe resolver este cálculo considerando la intensidad máxima empírica y un tiempo máximo de ruptura, valores que, como los otros, deben ser indicados por la compañía eléctrica.


181

3.2.1.1.2.8.3 Diseño de la instalación de tierra. El diseño preliminar de la instalación de puesta a tierra se realiza basándose en las configuraciones tipo presentadas en el Anexo 2 del método de cálculo de instalaciones de puesta a tierra de UNESA, que esté de acuerdo con la forma y dimensiones del Centro de Transformación, según el método de cálculo desarrollado por este organismo. 3.2.1.1.2.8.4 Cálculo de la resistencia del sistema de tierra. Características de la red de alimentación:

· Tensión de servicio: Ur = 25 kV

· Limitación de la intensidad a tierra Idm = 300 A Tipo de protección:

· Intensidad de arranque I'a = 50 A

· Parámetro del relé K' = 40

· Parámetro del relé n' = 2 Nivel de aislamiento de las instalaciones de BT:

· Vbt = 10000 V Características del terreno:

· Resistencia de tierra Ro = 400 Ohm·m

· Resistencia del hormigón R'o = 3000 Ohm La resistencia máxima de la puesta a tierra de protección del edificio, y la intensidad del defecto salen de:

(1.a)

donde:

Id intensidad de falta a tierra [A] Rt resistencia total de puesta a tierra [Ohm] Vbt tensión de aislamiento en baja tensión [V]

bttd VRI ≤⋅


182

o

tr R

RK ≤

La intensidad del defecto se calcula de la siguiente forma:

(1.b)

donde:

Idm limitación de la intensidad de falta a tierra [A] Id intensidad de falta a tierra [A]

Operando en este caso, el resultado preliminar obtenido es:

· Id = 300 A La resistencia total de puesta a tierra preliminar:

· Rt = 33,33 Ohm Se selecciona el electrodo tipo (de entre los incluidos en las tablas, y de aplicación en este caso concreto, según las condiciones del sistema de tierras) que cumple el requisito de tener una Kr más cercana inferior o igual a la calculada para este caso y para este centro. Valor unitario de resistencia de puesta a tierra del electrodo:

(1.c)

donde:

Rt resistencia total de puesta a tierra [Ohm] Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] Kr coeficiente del electrodo

- Centro de Transformación Para nuestro caso particular, y según los valores antes indicados:

· Kr <= 0,0833 La configuración adecuada para este caso tiene las siguientes propiedades:

· Configuración seleccionada: 5/62 · Geometría del sistema: Picas alineadas

· Distancia entre picas: 3 metros

dmd II =


183

· Profundidad del electrodo horizontal: 0,5 m · Número de picas: seis · Longitud de las picas: 2 metros

Parámetros característicos del electrodo:

· De la resistencia Kr = 0,073

· De la tensión de paso Kp = 0,012

· De la tensión de contacto Kc = 0 Medidas de seguridad adicionales para evitar tensiones de contacto. Para que no aparezcan tensiones de contacto exteriores ni interiores, se adaptan las siguientes medidas de seguridad:

· Las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del Edificio/s no tendrán contacto eléctrico con masas conductoras susceptibles de quedar a tensión debido a defectos o averías.

· En el piso del Centro de Transformación se instalará un mallazo cubierto por una

capa de hormigón de 10 cm, conectado a la puesta a tierra del mismo.

· En el caso de instalar las picas en hilera, se dispondrán alineadas con el frente del edificio.

El valor real de la resistencia de puesta a tierra del edificio será:

(1.d)

donde:

Kr coeficiente del electrodo Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] R’t resistencia total de puesta a tierra [Ohm]

por lo que para el Centro de Transformación:

· R't = 29,2 Ohm y la intensidad de defecto real, tal y como indica la fórmula (1.b):

· I'd = 300 A

ort RKR ⋅=′


184

3.2.1.1.2.8.5 Cálculo de las tensiones de paso en el interior de la instalación. La tensión de defecto vendrá dada por:

(2.a)

donde:

R’t resistencia total de puesta a tierra [Ohm] I’d intensidad de defecto [A] V’d tensión de defecto [V]

por lo que en el Centro de Transformación:

· V'd = 8760 V La tensión de paso en el acceso será igual al valor de la tensión máxima de contacto siempre que se disponga de una malla equipotencial conectada al electrodo de tierra según la fórmula:

(2.b)

donde:

Kc coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] I’d intensidad de defecto [A] V’c tensión de paso en el acceso [V]

En este caso, al estar las picas alineadas frente a los accesos al Centro de Transformación paralelas a la fachada, la tensión de paso en el acceso va a ser prácticamente nula por lo que no la consideraremos.

3.2.1.1.2.8.6 Cálculo de las tensiones de paso en el exterior de la instalación.

Adoptando las medidas de seguridad adicionales, no es preciso calcular las tensiones de contacto en el exterior de la instalación, ya que éstas serán prácticamente nulas. Tensión de paso en el exterior:

(3.a)

dtd IRV ′⋅′=′

docc IRKV ′⋅⋅=′

dopp IRKV ′⋅⋅=′


185

donde:

Kp coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] I’d intensidad de defecto [A] V’p tensión de paso en el exterior [V]

por lo que, para este caso:

· V'p = 1440 V en el Centro de Transformación

3.2.1.1.2.8.7 Cálculo de las tensiones aplicadas.

- Centro de Transformación Los valores admisibles son para una duración total de la falta igual a:

· t = 1,14 seg

· K = 78,5

· n = 0,78 Tensión de paso en el exterior:

(4.a)

donde:

k , n = Constantes según MIERAT 13, dependen de t. t tiempo total de duración de la falta [s] Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] Vp tensión admisible de paso en el exterior [V]

por lo que, para este caso

· Vp = 2405 V La tensión de paso en el acceso al edificio:

(4.b)

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ ⋅

+⋅⋅

=10006110 o

npR

tKV

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ ′⋅+⋅

+⋅⋅

=1000

33110)(

oonaccp

RRt

KV


186

donde:

K coeficiente t tiempo total de duración de la falta [s] n coeficiente Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] R’o resistividad del hormigón en [Ohm·m] Vp(acc) tensión admisible de paso en el acceso [V]

por lo que, para este caso

· Vp(acc) = 7922,35 V Comprobamos ahora que los valores calculados para el caso de este Centro de Transformación son inferiores a los valores admisibles: Tensión de paso en el exterior del centro:

· V'p = 1440 V < Vp = 2405 V Tensión de paso en el acceso al centro:

· V'p(acc) = 0 V < Vp(acc) = 7922,35 V Tensión de defecto:

· V'd = 8760 V < Vbt = 10000 V Intensidad de defecto:

· Ia = 50 A < Id = 300 A < Idm = 300 A

3.2.1.1.2.8.8 Investigación de las tensiones transferibles al exterior.

Para garantizar que el sistema de tierras de protección no transfiera tensiones al sistema de tierra de servicio, evitando así que afecten a los usuarios, debe establecerse una separación entre los electrodos más próximos de ambos sistemas, siempre que la tensión de defecto supere los 1000V. En este caso es imprescindible mantener esta separación, al ser la tensión de defecto superior a los 1000 V indicados. La distancia mínima de separación entre los sistemas de tierras viene dada por la expresión:

(5.a) π⋅

′⋅=

2000do IRD


187

donde:

Ro resistividad del terreno en [Ohm·m] I’d intensidad de defecto [A] D distancia mínima de separación [m]

Para este Centro de Transformación:

· D = 19,1 m Se conectará a este sistema de tierras de servicio el neutro del transformador, así como la tierra de los secundarios de los transformadores de tensión e intensidad de la celda de medida. Las características del sistema de tierras de servicio son las siguientes:

· Identificación: 5/62 (según método UNESA) · Geometría: Picas alineadas · Número de picas: seis · Longitud entre picas: 2 metros · Profundidad de las picas: 0,5 m

Los parámetros según esta configuración de tierras son:

· Kr = 0,073 · Kc = 0,012

El criterio de selección de la tierra de servicio es no ocasionar en el electrodo una tensión superior a 24 V cuando existe un defecto a tierra en una instalación de BT protegida contra contactos indirectos por un diferencial de 650 mA. Para ello la resistencia de puesta a tierra de servicio debe ser inferior a 37 Ohm. Rtserv = Kr · Ro = 0,073 · 400 = 29,2 < 37 Ohm Para mantener los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio independientes, la puesta a tierra del neutro se realizará con cable aislado de 0,6/1 kV de Cu de 50 mm2, protegido con tubo de PVC de grado de protección 7 como mínimo, contra daños mecánicos.

3.2.1.1.2.8.9 Corrección del diseño inicial. Según el proceso de justificación del electrodo de puesta a tierra seleccionado, no se considera necesaria la corrección del sistema proyectado. No obstante, se puede ejecutar cualquier configuración con características de protección mejores que las calculadas, es decir, atendiendo a las tablas adjuntas al Método de Cálculo de Tierras de UNESA, con valores de "Kr" inferiores a los calculados, sin necesidad de repetir los cálculos, independientemente de que se cambie la profundidad de enterramiento, geometría de


188

la red de tierra de protección, dimensiones, número de picas o longitud de éstas, ya que los valores de tensión serán inferiores a los calculados en este caso.

3.2.1.1.2.9 Cálculo de la resistencia del sistema de puesta a tierra unica. El valor real de la resistencia de puesta a tierra será:

R’t=eequivalentZ

1 =protecciónR

1 +servicioR1 +

nutilizacióR1 =

2,291 +

2,291 +

48,01 = 0,46 Ohm

donde:

protecciónR : coeficiente del electrodo Ohm

servicioR : resistencia puesta a tierra de utilización Ohm

nutilizacióR : resistencia puesta a tierra de utilización Ohm R’t : resistencia total de puesta a tierra Ohm

siendo la intensidad de defecto real, tal y como indica la fórmula (1.b):

· I'd = 300 A Para verificar que la tierra de servicio pueda ir unida a la tierra de protección constituyendo una unica puesta a tierra se tiene que cumplir que la tensión de defecto sea igual o inferior a 1000V. La tensión de defecto vendrá dada por:

(2.a)

donde:

R’t resistencia total de puesta a tierra [Ohm] I’d intensidad de defecto [A] V’d tensión de defecto [V]

por lo que en el Centro de Transformación:

· V'd = 138,97 V

dtd IRV ′⋅′=′


189

Ahora que los valores calculados para el caso de este Centro de Transformación seguirán siendo inferiores a los valores admisibles calculados anteriormente: Tensión de paso en el exterior del centro:

· V'p = 1440 V < Vp = 2405 V Tensión de paso en el acceso al centro:

· V'p(acc) = 0 V < Vp(acc) = 7922,35 V Tensión de defecto:

· V'd = 138,97 V < Vbt = 10000 V Intensidad de defecto:

· Ia = 50 A < Id = 300 A < Idm = 300 A

3.2.1.1.2.10 Cálculo de la toma a tierra de la instalación. Como sistema de seguridad, se proyectará una instalación de red de tierras interconectadas ellas para las cuatro edificaciones que forman el conjunto de la fábrica que son, nave industrial, edificio de composición, sala de bombas y almacén de producto terminado con una resistencia de puesta a tierra total de 0,48 Ω. Las conexiones de tierra se establecen para limitar la tensión que, con respecto a tierra, pueden presentar en un momento de las masas metálicas, y para asegurar la actuación de las protecciones y eliminar el riesgo que supone una avería en los receptores eléctricos. En resumen, lo que se hace es desviar al terreno las intensidades de corriente de defecto. Se comprobará en este apartado las condiciones de diseño del proyecto, que la red de tierras proyectada cumple con las condiciones de seguridad impuestas en la ITC BT-18 e ITC BT 24 en relación a las tensiones de contacto máximas como queda estudiado en los puntos 3.2.1.1.5 ‘cálculo primer defecto de aislamiento en régimen IT’ y 3.2.1.1.6 ‘cálculo segundo defecto de aislamiento en régimen IT’. Las tensiones de contacto en cualquier masa a las que hace referencia las Instrucciones, son:

• 24 V en locales o emplazamientos conductores. • 50 V para los demás casos.

Así pues la resistencia de tierra calculada RA no podrá tener valores que puedan generar estos potenciales teniendo en cuenta la expresión:


190

RA · Ia < U

Siendo: RA: La suma de las resistencias de toma a tierra y de los conductores de protección. Ia: La corriente que asegura el funcionamiento automático del dispositivo. U: La tensión de contacto límite. (24-50 V) Se instala una red de tierras en la parte de la nave que se dimensionará siguiendo el procedimiento que se sigue a continuación, teniendo en cuenta que no podrá ser mayor de 15 Ω por considerar que llevan pararrayos. Para averiguar el valor previsto de la resistencia de tierra en función del circuito de tierra que se proyecta tendremos en cuenta las siguientes expresiones y parámetros: Picas en paralelo:

1LRp ρ

=

nRK

Rgrupo p.=

Rgrupo: resistencia total del grupo de picas. Rp: resistencia de una pica. K: coeficiente de mejora. n: Número de picas en paralelo ρ:Resistividad del Terreno (Ohm·m) L1: Longitud pica (m) Conductor desnudo

2

.2L

Rc ρ=

Siendo: ρ: Resistividad del Terreno (Ohm·m) L2: Longitud conductor (m).


191

3.2.1.1.10.1 Cálculo de la toma a tierra de la nave industrial.

• Cable enterrado 35 mm2 de sección en rectángulo de 100mx60m: 1000 m. • Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø: 4. • ρ del terreno: 400 Ω.m.

1LRp ρ

= =2

400 = 200 Ω

nRK

Rgrupo p.= =

4200.2,1 = 60 Ω

2

.2L

Rc ρ= =

1000400.2 = 0,8 Ω

11

RA=

Rgrupo1 +

Rc1 =

601 +

8,01 = 0,78 Ω

3.2.1.1.10.2 Cálculo de la toma a tierra del edificio de composición.

• Cable enterrado 50 mm2 de sección en rectángulo de 20mx10m: 60m. • Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø: 4. • ρ del terreno: 400 Ω.m.

1LRp ρ

= =2

400 = 200 Ω

nRK

Rgrupo p.= =

4200.2,1 = 60 Ω

2

.2L

Rc ρ= =

60400.2 = 13,33 Ω

21

RA=

Rgrupo1 +

Rc1 =

601 +

33,131 = 11 Ω

3.2.1.1.10.3 Cálculo de la toma a tierra del edificio sala bombas.



192

1LRp ρ

= =2

400 = 200 Ω

nRK

Rgrupo p.= =

4200.25,1 = 62,5 Ω

2

.2L

Rc ρ= =

76400.2 = 10,5 Ω

31

RA=

Rgrupo1 +

Rc1 =

5,621 +

5,101 = 9 Ω

3.2.1.1.10.4 Cálculo de la toma a tierra del almacén producto terminado.


1LRp ρ

= =2

400 = 200 Ω

nRK

Rgrupo p.= =

4200.2,1 = 60 Ω

2

.2L

Rc ρ= =

470400.2 = 1,7 Ω

41

RA=

Rgrupo1 +

Rc1 =

601 +

7,11 = 1,65 Ω

3.2.1.1.10.5 Cálculo de la red de tierras interconectadas.

El valor final de la puesta a tierra de la instalación una vez se interconecten todas, quedando una única puesta a tierra utilización será sin tener en cuenta las uniones de conductor desnudo de la misma sección que el utilizado de 50 mm2 de Cu desnudo será:

RA1 =

11

RA+

21

RA+

31

RA+

41

RA= 0,48 Ω


193

3.2.1.1.3 EL DIMENSIONADO DE LAS CONDUCCIONES Y SUS PROTECCIONES A LOS EFECTOS DE LAS SOBREINTENSIDADES Las protecciones de los circuitos se han de determinar de formas que cubran la protección de todas las solicitaciones que el circuito es capaz de atender. El programa informático de cálculo de circuitos de Schneider Electric, ECOdial, nos permite determinar el dimensionado de las líneas y sus protecciones en función de la alimentación y las cargas. Metodología. El estudio de una instalación consiste en determinar las cargas, su situación geográfica, la determinación de los circuitos y sus protecciones, desde el origen hasta el último ramal. Cada línea se constituye con la conjunción de la canalización y sus protecciones, debiendo atender las condiciones propias del circuito para asegurar su perfecto funcionamiento con seguridad: - Permitiendo la circulación de la corriente permanente y sus puntas de empleo, propias de las cargas. - No debe generar caídas de tensión que perjudiquen a la alimentación de las cargas. Las caídas de tensión producidas por las corrientes de arranque de motores. - Las protecciones (interruptores automáticos o fusibles) deben: - Proteger las canalizaciones de todas las sobreintensidades e incluso las corrientes de cortocircuito. - Asegurar la protección de las personas contra contactos indirectos en regímenes TN e IT. El RBT impone, para algunos casos, dimensiones mínimas. Definiciones Corriente de empleo IB. A nivel de circuito terminal. Es la corriente que corresponde a la potencia aparente de los receptores. En el caso de arranques o puestas en servicio frecuentes se han de tener en cuenta los calentamientos de las corrientes de arranque, puesto que no da tiempo de enfriamiento y se acumulan los efectos de las sobreintensidades de conexión o arranque. A nivel de circuitos de distribución (principales o secundarios). Es la corriente que corresponde a la potencia de utilización, después de tener en consideración los coeficientes de utilización y simultaneidad. Corriente admisible Iz


194

Es la corriente máxima que la canalización puede transportar permanentemente, sin perjuicio por su vida. Esta corriente depende, por una sección determinada, de diversos parámetros: Constitución del cable de la canalización: - Conductor: - Naturaleza (Cu, Al, Fe...). - Número 1, 2, 3, 4, poli. - Aislante (PVC, PR...). - Temperatura ambiente. - Formas de colocación. - Forma de sujeción. - Influencia de los elementos conductores próximos (efectos de proximidad).

3.2.1.1.3.1 NATURALEZA DE LOS DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN 3.2.1.1.3.1.1 Dispositivos que aseguran a la vez la protección contra corrientes de sobrecarga y la protección contra las corrientes de cortocircuito. Estos dispositivos de protección deben poder interrumpir toda sobreintensidad inferior o igual a la corriente de cortocircuito esperada en el punto donde el dispositivo está instalado. Tales dispositivos de protección deben ser: - Interruptores automáticos con relés de sobrecarga. - Interruptores automáticos asociados con cortacircuitos fusibles. - Los tipos siguientes de cortacircuitos fusibles de reemplazamiento: - Fusibles del tipo gl ensayados de conformidad a normas UNE 21103-2, UNE 21103-3 y UNE 21103-3-1C. Características de los dispositivos de protección. Las características tiempo/corriente de los dispositivos de protección contra las sobreintensidades deben estar conformes con las especificadas en las normas UNE 21103, UNE 21103-2, UNE 21103-3 y UNE 21103-3-1C y UNE 20115-1. 3.2.1.1.3.1.2 PROTECCIÓN CONTRA LAS CORRIENTES DE SOBRECARGA. Los dispositivos de protección deben estar previstos para interrumpir toda corriente de sobrecarga en los conductores del circuito antes de que pueda provocar un calentamiento perjudicial al aislamiento, a las conexiones, a las cargas, a las propias canalizaciones o al medio ambiente del entorno.


195

Coordinación entre los conductores y los dispositivos de protección. Las características de funcionamiento de un dispositivo que proteja una canalización contra las sobrecargas deben satisfacer las condiciones siguientes:

• IB ≤ In ≥ Iz. • I2 ≤ 1,45 Iz

Su corriente convencional de desconexión I2 es inferior a 1,45 Iz, que corresponde a la zona a de diagrama de las corrientes definitorias de la protección. Donde: - IB: es la intensidad utilizada en el circuito. - IZ: es la intensidad admisible en la canalización según la norma UNE 20460, parte 5-523. - In: es la intensidad nominal del dispositivo de protección. Para los dispositivos de protección regulables, In es la intensidad de regulación escogida. - I2: es la intensidad que asegura efectivamente el funcionamiento del dispositivo de protección. En la práctica I2 se toma igual: - A la intensidad de funcionamiento en el tiempo convencional, para los interruptores automáticos. - A la intensidad de fusión en el tiempo convencional, para los fusibles del tipo gI. - A 0,9 veces la intensidad de fusión en el tiempo convencional para los fusibles gII.

3.2.1.1.3.1.3 PROTECCIÓN CONTRA LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO. Esta prescripción solo considera los casos de cortocircuitos previstos entre conductores de un mismo circuito. Deben preverse dispositivos de protección para interrumpir toda corriente de cortocircuito antes de que esta pueda resultar peligrosa, debido a los efectos térmicos y mecánicos producidos en los conductores y en las conexiones. Características de los dispositivos de protección contra los cortocircuitos. Todo dispositivo que asegure la protección contra los cortocircuitos debe responder a las dos condiciones siguientes: 1. Su poder de corte debe ser como mínimo igual a la corriente de cortocircuito supuesta en el punto donde está instalado, salvo en el caso admitido en el párrafo siguiente. Se admite un dispositivo que posea un poder de corte inferior, con la condición de que otro aparato protector que tenga el necesario poder de corte sea instalado aguas arriba. En este caso, las características de los dispositivos deben estar coordinadas de tal forma que la energía


196

que dejan pasar los dispositivos no sea superior a la que pueden soportar sin perjuicio, el dispositivo situado aguas abajo y las canalizaciones protegidas por estos dispositivos. Las informaciones necesarias deben obtenerse de los fabricantes de los dispositivos. 2. El tiempo de corte de toda corriente que resulte de un cortocircuito que se produzca en un punto cualquiera del circuito, no debe ser superior al tiempo que tarda en alcanzar la temperatura límite admisible por los conductores. Para los cortocircuitos de una duración (t) como máximo igual a 5 segundos, la duración necesaria para que una corriente de cortocircuito eleve la temperatura de los conductores al límite admisible en servicio normal al valor límite, puede calcularse, en primera aproximación, con ayuda de la siguiente fórmula:

I2.t=K2.S2

Donde: t = es la duración en segundos. S = es la sección en mm2. I = es la corriente de cortocircuito efectiva en A, expresada en valor eficaz. k = 115 para los conductores de cobre aislados con policloruro de vinilo. - 135 para los conductores de cobre aislados con caucho para uso general, con butilo, con polietileno reticulado o con etileno propileno. - 74 para conductores de aluminio aislados con policloruro de vinilo. - 87 para los conductores de aluminio aislados con caucho para uso general, con butilo, con polietileno reticulado o con etileno propileno. - 115 para conexiones soldadas con estaño en los conductores de cobre, correspondientes a una temperatura de 160 °C. La intensidad Icc se establece siguiendo un régimen transitorio en función de las reactancias X y de las resistencias R, componiendo la impedancia Zcc:

Zcc = 22 XR + En una distribución de potencia, la reactancia X = Lω es generalmente mucho más elevada que la resistencia R y la relación R/X se sitúan entre 0,1 y 0,3. Prácticamente, para estos valores, es igual la relación R/X que el cos φcc.

cos φcc=22 XR

R+


197

Es pues necesario calcular Ichp para determinar el poder de cierre de los interruptores automáticos a instalar y también para definir los esfuerzos electrodinámicos, que deberá soportar el conjunto de la instalación. Su valor se deduce del valor eficaz de la corriente de cortocircuito simétrico por la relación: Ichp = k. 2 . Icpp, el coeficiente k viene dado por la curva de la fig. H1-3-007 en función de la relación R/X o R/L.

Fig. H1-3-007: variación del factor k en función de la relación R/X o R/L (CEI 60909).

3.2.1.1.3.1.4 COORDINACIÓN ENTRE LA PROTECCIÓN CONTRA LAS

SOBRECARGAS Y LA PROTECCIÓN CONTRA LOS CORTOCIRCUITOS. Protección asegurada por el mismo dispositivo. Las características de los dispositivos deben estar coordinadas de tal forma que la energía que deja pasar el dispositivo de protección contra los cortocircuitos no sea superior a la que pueda soportar sin daño el dispositivo de protección contra sobrecargas.

3.2.1.1.3.1.5 DETERMINACIÓN PRÁCTICA DE LA SECCIÓN MÍNIMA DE UNA CONDUCCIÓN. En la determinación de la sección mínima adecuada en una conducción intervienen tres conceptos: 1. Que la densidad de corriente sea adecuada para la naturaleza del conductor, el aislante y el sistema de instalación. 2. Que la caída de tensión sufrida en la instalación se mantenga dentro de los límites fijados por las ITC-BT. 3. Que la conducción con sus protecciones sea capaz de soportar las sobreintensidades propias del circuito (sobrecargas temporales y corrientes de cortocircuito). En nuestra instalación entran en juego las siguientes tipos de líneas de distribución:


198

A) INSTALACIONES INTERIORES O RECEPTORAS El paso del tiempo ha demostrado que había excesiva simplificación para la diversidad de modos de instalaciones eléctricas en edificios, que se utilizan en la práctica, lo que hacía necesarias unas tablas de cargas más ajustadas a la realidad. Esta necesidad motivó la publicación de la norma UNE 20460 - "Instalaciones Eléctricas en Edificios", que es una adaptación del Documento de Armonización del CENELEC HD-384 que, a su vez, se corresponde con la recomendación del Comité Electrotécnico Internacional IEC 364. La determinación de las intensidades admisibles en los cables descritos en este apartado se ajustará a lo prescrito en la citada norma UNE 20460. Las tablas en las que se alude a cables tripolares o a tres cables unipolares. Por cable tripolar se entiende cable multiconductor con 3 conductores cargados (típicamente en trifásica). Así por ejemplo un cable 5G16 en una instalación trifásica es un cable tripolar a efectos de las tablas de cargas porque, salvo influencia significativa de los armónicos, sólo llevará cargados los conductores de las 3 fases. Cuando se habla de tres cables unipolares, análogamente nos referimos a una línea con 3 cables activos de un solo conductor, al margen de que en el circuito haya otros conductores considerados no activos (neutro sin armónicos y/o “tierra”). Líneas subterráneas entubadas. Las líneas de alimentación de algunas cargas tienen al menos un 50% de su recorrido en línea subterránea bajo tubo y el resto sobre bandeja de rejilla, por lo que para su dimensionamiento se tendrá en cuenta como si estuviera enterrada al 100%. Temperaturas admisibles: Las intensidades máximas admisibles en servicio permanente dependen en cada caso de la temperatura máxima que el aislamiento pueda soportar, sin alteraciones de sus propiedades eléctricas, mecánicas y químicas. Esta temperatura está en función del tipo de aislamiento y del régimen de carga. En la Tabla 2 de, se especifican con carácter informativo las temperaturas máximas admisibles, en servicio permanente y en cortocircuito, para algunos tipos de cables aislados con aislamiento seco. Cables aislados con aislamiento seco, temperatura máxima en ºC asignada al conductor.


199

Tabla 2: cables aislados con aislamiento seco, temperatura máxima en °C asignada al conductor. Intensidades máximas de utilización en régimen permanente en líneas enterradas: Para el metodo D de instalción las instensidades máximas la marca la norma UNE 20460-5-523 en la Tabla A 52.1 bis método D.

Tabla : Intensidad máxima admisible, en amperios, para cables con conductores de cobre en instalación enterrada (servicio permanente) metodo D.

Cuando las condiciones de la instalación son distintas a las estándares tomadas como base paravla confección de la tabla A.52-1bis: temperatura ambiente de 40 ºC al aire o 25 ºC enterrado, hay más de un circuito en la misma canalización, hay influencia de los armónicos o se alimenta a receptores concretos, se tomarán los factores de corrección que siguen. TABLA 52-D1:

Luego, cuando la temperatura ambiente sea inferior a 40 ºC, la mejor refrigeración de los cables les permitirá transportar corrientes superiores. Recíprocamente, temperaturas ambiente más elevadas deben corresponderse con corrientes más reducidas. Esto es especialmente importante cuando en canalizaciones antiguas se añaden nuevos circuitos a los ya existentes. Si no se tiene en cuenta la mayor temperatura ambiente que suponen estos nuevos cables y se reduce la carga de los circuitos antiguos se pueden producir sobrecalentamientos peligrosos para la instalación. En estos casos hay que recalcular las intensidades de cada circuito teniendo en cuenta el agrupamiento final resultante.


200

TABLA 52-D2: FACTORES DE CORRECCIÓN DE LA INTENSIDAD ADMISIBLE PARA TEMPERATURAS AMBIENTE DEL TERRENO DIFERENTES DE 25 ºC A APLICAR PARA CABLES (EN CONDUCTOS ENTERRADOS) FACTORES DE CORRECCIÓN POR RESISTIVIDAD DEL TERRENO Una importante novedad de la nueva versión de la UNE 20460-5-523 es considerar la resistividad estándar del terreno de 2,5 K·m/W frente a 1 K·m/W de la versión anterior, lo que supone una drástica reducción de las intensidades admisibles en cables enterrados en instalaciones interiores o receptoras (las que no son redes de distribución) frente al método que se venía utilizando hasta ahora proveniente de la ITC-BT- 07 que a su vez ha sido redactada basándose en la UNE 20435. TABLA 52-D3: FACTORES DE CORRECCIÓN DE LA INTENSIDAD ADMISIBLE PARA CABLES (EN CONDUCTOS ENTERRADOS) EN TERRENOS DE RESISTIVIDAD DIFERENTE DE 2,5 K.m / W

FACTORES DE CORRECCIÓN POR AGRUPAMIENTO El calentamiento mútuo de los cables, cuando varios circuitos coinciden en la misma canalización, obliga a considerar un factor de corrección adicional para tener en cuenta la mayor dificultad para disipar el calor generado, ya que esta situación equivale a una mayor temperatura ambiente. Por esta razón, la Norma UNE 20-460-5-523 incluye la tabla A.52-3 en la que se reseñan los factores de corrección a considerar cuando en una canalización se encuentran juntos varios circuitos o varios cables multiconductores. Estos factores deben utilizarse para modificar las intensidades indicadas en la tabla A.52-1 bis o en la tabla básica simplificada antes citada.


201

TABLA A. 52-3:

Para agrupamientos de cables enterrados tenemos los siguientes factores: TABLA 52-E3: A - CABLES MULTICONDUCTORES EN CONDUCTOS ENTERRADOS (MÉTODO D) O CABLES UNIPOLARES EN UN SOLO CONDUCTO. Los valores indicados en estas tablas 52-E2 y 52-E3 se aplican para una profundidad de 0,7 m y una resistividad térmica del terreno de 2,5 K.m/W. Línea sobre bandeja de rejillas. Para el cálculo de las líneas sobre esta canalización se tendrá en cuenta la ITC-BT-19 en cuanto al tipo de instalación e intensidades admisibles.

3.2.1.1.3.1.6 LÍMITE MÁXIMO DE LA CAÍDA DE TENSIÓN

El Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión en las instrucciones ITC-BT-14 “Línea general de alimentación”, la ITC-BT-15 “Derivaciones individuales” y la ITC-BT-19 “Prescripciones generales” prescribe, para los usos domésticos e industriales las caídas de tensión, desde la conexión con la red pública de BT hasta la carga más alejada.


202

1- ITC-BT-14 “Línea general de alimentación”. La caída de tensión máxima permitida será: - Para líneas generales de alimentación destinadas a contadores totalmente centralizados: 0,5 por 100. - Para líneas generales de alimentación destinadas a centralizaciones parciales de contadores: 1 por 100. 2- ITC-BT-15 “Derivaciones individuales”. La caída de tensión máxima admisible será: - Para el caso de contadores concentrados en más de un lugar: 0,5 %. - Para el caso de contactores totalmente concentrados : 1 %. - Para el caso de derivaciones individuales en suministros para un único usuario en que no existe línea general de alimentación: 1,5 %. ITC-BT-19 “Prescripciones generales”. La caída de tensión entre el origen de la instalación interior y cualquier punto de utilización sea, salvo lo prescrito en las instrucciones particulares, menor del 3 % de la tensión nominal para cualquier circuito interior de viviendas, y para otras instalaciones interiores o receptoras, del 3 % para alumbrado y del 5 % para los demás usos. Esta caída de tensión se calculará considerando alimentados todos los aparatos de utilización susceptibles de funcionar simultáneamente. El valor de la caída de tensión podrá compensarse entre la de la instalación interior y la de las derivaciones individuales, de forma que la caída de tensión total sea inferior a la suma de los valores límites especificados para ambas, según el tipo de esquema utilizado. En este caso, para instalaciones industriales que se alimenten directamente en alta tensión mediante un transformador de distribución propio, se considerará que la instalación interior de baja tensión tiene su origen en la salida del transformador. En este caso las caídas de tensión máximas admisibles serán del 4,5 % para alumbrado y del 6,5 % para los demás usos. La caída de tensión se entiende en servicio normal y con los aparatos susceptibles de poder trabajar simultáneamente en funcionamiento. Si la caída de tensión es superior a los valores prescritos, será necesario incrementar la sección de los conductores, hasta poder llegar a valores inferiores a los límites.

3.2.1.1.3.1.7 CÁLCULO DE LA SECCIÓN DE LOS CONDUCTORES. El cálculo de las ecciones se realiza con la comporobación de los criterios de densidad de corriente, de caída de tensión y de cortociruito, este último no suele considerarse en instalaciones inteiores o receptoras de BT que se encuentren muy alejadas del centro de transformación, ya que los valores de la corriente de cortocircuito en etos puntos no es muy elevada para los poders y tiempos de corte de las protecciones normalizadas contra sobreintensidades. Las tensiones actuales que consideraremos serán la de 400 V entre fases, y la de 230 V entre fases y neutro, tal y como establece el RBT.


203

a) Sección por densidad de corriente, por intensidad admisible o por calentamiento:

ϕcos..3 VP

I calculoL =

Siendo: Pcalculo: Valor de la potencia del receptor incluidos los diferente factores de corrección. Cosφ: Factor de potencia del receptor en cuestión.

I calculo= LI .Ks.Ko Siendo: Icalculo: Valor de intensidad para elegir la sección del conductor. Ks: Coeficiente de simultaneidad. Ko: Coeficiente de corrección de la intensidad por causas diversas.

Iadmin≥Icalculo

Iadmin: Intensidad que soportan los cables elegidos sin factores de corrección.

I’admin= Iadmin.fct Siendo: I’admin= Intensidad que soportan los cables elegidos con factores de corrección.

min'adII

fc calculo=

Siendo: Fc= Factor de carga.

SnI

c calculo

.=θ

Siendo:

cθ = Densidad de corriente. n = nº de conductores que comprenden una fase. S = Sección de los conductores de fase.


204

b) Sección por caída de tensión: El cuadro adjunto expone las fórmulas que permiten calcular las caídas de tensión de un circuito por kilómetro de longitud. - L = longitud del cable en km. - R = resistencia lineal de un conductor en Ω/km.

Rcu= 22 1./5,22.

mmSKmKmmm

SL

cu

Ω=ρ

En ausencia de otra indicación podemos tomar X = 0,08 Ω/km. En los cálculos que realizaremos tomaremos como factor de potencia el utilizado en las tablas para la previsión de potencia para cada receptor o carga en cuestión. Las expresiones utilizadas para dimensionar las instalaciones desde el punto de vista eléctrico, son las siguientes:

Caída de tensión Circuito En voltios En %

Monofásico, dos fases

VSnK

PLVe calculo

R .....2

)()( = V

gXPLVe ucalculo

Xϕtan....2

)()( = 100.ΔU/Un

Monofásico, fase y neutro

VSnK

PLVe calculo

R .....2

)()( = V

gXPLVe ucalculo

Xϕtan....2

)()( = 100.ΔU/Uo

Trifásico equilibrado

VSnK

PLVe calculo

R ....

)()( = V

gXPLVe ucalculo

Xϕtan...

)()( = 100.ΔU/Un

Tabla: Caídas de tensión

Los cables termoestables soportan hasta 90 ºC en régimen permanente y a esa temperatura debemos considerar el conductor de nuestra instalación (k = 44 para Cu, k = 28 para Al). Se trata de considerar las condiciones más desfavorables salvo que se decida calcular la temperatura a la que realmente se encuentra el conductor. No hay que olvidar que los conductores no permanecen a 20 ºC en las instalaciones pues al margen de la temperatura ambiente en la que se encuentran se calientan por efecto Joule y podríamos llegar a errores del 28 % si consideráramos la conductividad (k) a 20 ºC. Para obtener valores de la conductividad (k) a cualquier temperatura (σ)…

σσ ρ

1=k


205

( )[ ]20.1.20 −+= σαρρσ Donde: – σρ resistividad del conductor a la temperatura σ en Ω · mm2/m. – 20ρ resistividad del conductor a 20 ºC en Ω· mm2/m. – α coeficiente de variación de resistencia específica por temperatura del conductor en ºC-1 (0,00392 para Cu y 0,00403 para Al). Y para obtener σ :

( )2

max0max0 . ⎟

⎠⎞⎜

⎝⎛−+= I

Iσσσσ

Donde: – σ : temperatura real estimada en el conductor. – maxσ : temperatura máxima admisible para el conductor según su tipo de aislamiento (70 ºC para aislamientos termoplásticos y 90 ºC para aislamientos termoestables). – 0σ : temperatura ambiente del conductor sin carga. – I: intensidad prevista para el conductor. – Imáx: intensidad máxima admisible para el conductor según el tipo de instalación.

Tabla: Conductividad de los cables a diferentes temperaturas. Para los cálculos correspondientes utilizaremos los valores de la tabla que son los más desfavorables.

3.2.1.1.3.1.8 DETERMINACIÓN DE LA SECCIÓN EN FUNCIÓN DE LA CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO. El conocimiento de las intensidades de cortocircuito (Icc), en los diferentes puntos vitales de una instalación, es indispensable para la concepción de la red (poder de corte de la aparamenta, capacidad térmica de las conducciones, capacidad electrodinámica, selectividad, filiación, etc.). El cortocircuito trifásico, en una instalación alimentada por un transformador l, será esencialmente examinado como referente: corresponde, por regla general, al valor más elevado de intensidad de cortocircuito (cortocircuito franco entre tres fases).

MATERIAL K K K COBRE 56 47,6 44 ALUMINIO 35 29 27,3 TEMPERATURA 20 ºc 70 ºc 90 ºc


206

Las reglas prácticas y cálculos simplificados, expuestos a continuación, son una aproximación suficiente para el cálculo de las corrientes de cortocircuito Icc, en la mayoría de los casos. En primera aproximación (podemos suponer que la potencia de la red aguas arriba es infinita), podemos considerar: P = potencia del transformador en (kVA). U20 = tensión en vacío del transformador en (V). In = intensidad nominal en (A). Icc = intensidad de cortocircuito en (A). Ucc = tensión de cortocircuito en (%).

Icc=

100

.3

100

20

cccc UUP

UIn

=

Caso de varios transformadores conectados en paralelo. La intensidad de cortocircuito resultante (en el juego de barras del acoplamiento) puede estimarse como la suma de las Icc en los bornes de BT de los transformadores, conectados en paralelo. Este es el caso más desfavorable, no tiene en cuenta ni la impedancia del juego de barras ni las impedancias de los dispositivos de protección y corte. Corriente de cortocircuito trifásica en cada punto de la instalación BT. En una instalación trifásica, la Icc trifásica en un punto de la red se da por la fórmula:

Icc(tri)= =TZ

U.3

20 (en A)

U20 = tensión entre fases, en vacío, en los bornes del transformador de MT/BT (V). ZT = impedancia total por fase de la red aguas arriba del defecto (Ω).

3.2.1.1.3.1.9 DETERMINACIÓN DE LAS IMPEDANCIAS DE UNA RED Red aguas arriba: La potencia de cortocircuito aguas arriba de una red MT (Pcc) es determinada por el distribuidor de energía. La impedancia de la red aguas arriba influye en el secundario del transformador de MT/BT:

Za= ccS

U 2


207

La resistencia Ra, de la red de MT, puede ser considerada como despreciable y tener solo en consideración la reactancia Xa. Por tanto, la impedancia y la reactancia las podemos considerar del mismo valor. Si el cálculo exacto es necesario, podemos considerar una mayor aproximación tomando:

XaRa =0,15

La tabla adjunta da los valores de Ra y de Xa para las potencias de cortocircuito de 250 y 500 MVA. La impedancia Ztr de un transformador, en los bornes del secundario, es función de la tensión de cortocircuito:

Ztr= 100

.2

20 ccUP

U

U20 = tensión entre fases, en vacío del secundario. P = potencia del transformador. Ucc = tensión de cortocircuito en %. La resistencia se calcula en función de las pérdidas en el cobre Pcu, de un transformador:

cuP = 2..3 nTR IR

TRR = 2.3 n

cu

IP

La reactancia es deducida del valor de la impedancia y la resistencia, según:

TRX = TRTR RZ 22 − Para realizar cálculos rápidos, con una aceptable aproximación, podemos considerar la reactancia del mismo valor que la resistencia.


208

Conducciones De conductores: - La resistencia de un conductor se calcula con la expresión:

Rc= SL.ρ

- ρ = resistividad de los conductores a la temperatura de trabajo, considerando: Para el Cu, ρCu = 22,5 mΩ/mm2/m. Para el Al, ρAl = 36 mΩ/mm2/m. – L = longitud en (m) del conductor. – S = sección del conductor en (mm2). La reactancia de los cables puede ser dada con precisión por los fabricantes. En términos generales, podemos considerar: – S≤50 mm2, despreciable. – S > 50 mm2, X = 0,08 mΩ/m.

3.2.1.1.3.1.10 CÁLCULO DE LA INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO MÍNIMA Condiciones a respetar: 1. Que los dispositivos de protección cumplan:

- Interruptores automáticos:

Icc(min) > Im. El dispositivo de protección contra los cortocircuitos debe satisfacer las condiciones siguientes:

- P d C > Icc tri, en el punto donde es instalado. - Asegurar la eliminación de la corriente mínima de cortocircuito, que pueda

desarrollarse en el circuito protegido, en el tiempo tc, compatible con las características térmicas de los conductores, que son:

tc≤ 2

22 .I

SK (tc<5seg.)

K = coeficiente térmico del conductor (en función de la naturaleza del elemento conductor y del aislante). S = sección del conductor en mm2.


209

Icc(min) = intensidad de cortocircuito mínima posible en el circuito a proteger. La comparación de las curvas de funcionamiento (o de fusión), de los dispositivos de protección contra los cortocircuitos, y de las curvas límite de característica térmica de las conducciones, muestran que se cumplen estas condiciones cuando: Con protección por interruptor automático: Icc(min) > Im. (Im = valor de desconexión instantánea, o del relé tiempo corto.) Con protección por fusible: Icc(min) > Ia. (Ia = valor de la intensidad de fusión en el tiempo igual o menor al tc de la característica térmica de la canalización.)

3.2.1.1.3.1.11 MÉTODO PRÁCTICO DE CÁLCULO DE LA LONGITUD MÁXIMA DE CONDUCCIÓN QUE PROTEGE UN INTERRUPTOR AUTOMÁTICO O UN FUSIBLE. En la práctica, la Icc(mínima) que protege un elemento de protección se traduce en una longitud máxima de conducción que queda protegida. Las condiciones precedentes se traducen en una longitud máxima de conducción (Lmáx.) que queda protegida, la cual no debe sobrepasarse para asegurar una protección con la Icc mínima.

Formas de cálculo:

1. Cálculo de la Lmáx. en el caso de un circuito trifásico sin neutro. El cortocircuito mínimo es el cortocircuito bifásico. Podemos considerar que la tensión en P es igual al 80 % de la tensión nominal de la red en situación de cortocircuito.

0,8.U=Zd.Icc Zd = impedancia del bucle de defecto. Icc = corriente de cortocircuito. Para los conductores de sección, menor o igual a 120 mm2, podemos despreciar la reactancia y considerar solamente la resistencia:

Zd= fSL.2.ρ

Para que la conducción no sufra ningún desperfecto, se debe cumplir que la Icc > Im, de donde:


210

U8,0 ≥ fS

L Im.2ρ

maxL =Im..2.8,0

ρfSU

Para una: U = 400 V. Resistividad media a la temperatura del conductor en cortocircuito: ρ = 0,15 · ρ20 °C = 0,15 · 0,018 (Cu) = 0,027 Ωmm2/m. Sf = sección de una fase (en mm2). Im = valor de la intensidad de desconexión instantánea o de regulación del relé de tiempo corto. Lmáx. = longitud máxima (en m). 2. Cálculo de la Lmáx. en el caso de un circuito trifásico + neutro 400 V o monofásico fase - neutro a 230 V. El cortocircuito mínimo es el cortocircuito monofásico. Un cálculo idéntico al precedente nos conduce a la siguiente formulación:

– Para cables de sección inferior o igual a 120 mm2 (1):

neutroS = fS

maxL =3.400Im

fS

neutroS < fS

maxL =6.815Im

fS.

m+11

De donde:

m=SnS f

(1) Para las secciones superiores, debemos tener en consideración la reactancia, incrementando un tanto por ciento la resistencia, para secciones de: 150 mm2: R + 15 % ;185 mm2: R + 20 % ; 240 mm2: R + 25 %; 300 mm2: R + 30 % También se puede realizar el cálculo teniendo en consideración una reactancia de valor 0,08 mΩ/m.


211

3.2.1.1.3.1.12 VERIFICACIÓN DE LOS EFECTOS DE LAS CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO SOBRE LOS CONDUCTORES En general la verificación de los efectos térmicos de las corrientes de cortocircuito sobre los conductores es inexistente, a excepción de las conducciones delgadas próximas a CT. Efectos térmicos. Normalmente el paso de una corriente de cortocircuito por los conductores de una conducción, durante un tiempo muy corto, produce el calentamiento adiabático, es decir, el calentamiento del alma metálica del conductor. Este no tiene tiempo de disiparse a través de los demás componentes del conductor. Para tiempos inferiores a 5 segundos podemos considerar que:

tI .2 = 22 .SK I = intensidad de circulación en (A). t = tiempo de duración de la circulación de corriente en (s). K = constante en función del material del conductor (ver tabla H1-3-038). S = sección del conductor en (mm2).

Tabla H1-3-039. Densidades de corriente.

En realidad, se trata de verificar si el I2.t que deja pasar el elemento protector es menor que el que es capaz de soportar, sin alteración de las propiedades, el propio conductor o canalización.

Tabla H1-3-039. Densidades de corriente


212

3.2.1.1.3.1.13 INTENSIDADES MÁXIMAS QUE PUEDEN SOPORTAR LOS CONDUCTORES EN CONDICIONES DE CORTOCIRCUITO. El reglamento Electrotécnico de Baja Tensión se refiere a la normativa UNE para los temas que no detalla y la normativa CEI y UNE limita la corriente de cortocircuito en algunos conductores. Conductores para líneas subterráneas, enterradas, entubadas o en galerías Intensidades de cortocircuito admisibles en los conductores. En la tabla H1-3-03 se indican las densidades de corriente de cortocircuito admisibles en los conductores de aluminio y de los cables aislados con diferentes materiales en función de los tiempos de duración del cortocircuito. Densidad de corriente de cortocircuito, en A/mm2, para conductores de cobre. Para cualquier otro tipo de cable u otro sistema no contemplados en esta instrucción, así como para cables que no figuran en las tablas anteriores, deberá consultarse la norma UNE 20435 o calcularse según la norma UNE 21144. Temperaturas admisibles en los conductores. Las intensidades máximas admisibles en servicio permanente dependen, en cada caso, de la temperatura máxima que el aislamiento pueda soportar sin alteraciones de sus propiedades dieléctricas, mecánicas y químicas. Esta temperatura es función del tipo de aislamiento y del régimen de carga. En la tabla, se especifican, con carácter informativo, las temperaturas máximas admisibles, en servicio permanente y en cortocircuito, para algunos tipos de cables aislados con aislamiento seco. Cables aislados con aislamiento seco; temperatura máxima, en °C, asignada al conductor.


213

3.2.1.1.3.1.14 LOS CONDUCTORES DE PROTECCIÓN PE. Conexionado y elección. El programa ECOdial 3 calcula las secciones de los conductores de protección, de conformidad a la norma UNE 20460. El método simple (valores superiores) Consiste en utilizar la tabla de referentes para la elección de los conductores de protección sinóptico de la norma UNE 20460, donde los conductores de protección son función de la sección del conductor de fase, en igualdad de resistividades de los conductores. El método simple (valores superiores) Los conductores de protección son función de la sección del conductor de fase, en igualdad de resistividades de los conductores. Sf ≤16 mm2......SPE = Sf 16 mm2 < Sf ≤35 mm2......SPE = 16 mm2 Sf >35 mm2......SPE = Sf/2

Tabla H1-3-045: tabla de secciones mínimas de los conductores de protección y de puesta a tierra. La protección contra los cortocircuitos debe estar asegurada por la protección de las fases (1) En el caso que el conductor PE no forme parte de la conducción activa, deben respetarse una secciones mínimas: 2,5 mm2, si el conductor está protegido mecánicamente. 4 mm2, si el conductor no está protegido mecánicamente. (2) Ver la tabla para la aplicación de la fórmula. (3) Forma de respetar las condiciones indicadas en la introducción y en la misma tabla.


214

3.2.1.1.3.1.15 CONDUCTOR DE PROTECCIÓN ENTRE EL TRANSFORMADOR

MT/BT, LA UNIÓN EQUIPOTENCIAL PRINCIPAL Y EL CGBT Los conductores instalados aguas arriba del interruptor general de BT Son protegidos por los dispositivos de protección de MT. Por tanto, deben ser dimensionados en función del tipo de protección y el calibrado de la misma. La tabla de referentes para la elección de los conductores de protección. sinóptico de la norma UNE 20460 , nos establece los valores de la sección del conductor de protección, en función de la protección, teniendo en cuenta:

- La potencia nominal del transformador MT/BT (P en kVA). - El tiempo de eliminación de la corriente de cortocircuito por la protección de MT

(tiempo en segundos). - El aislamiento y la naturaleza del material del conductor de protección. - Si la protección de MT se realiza con fusibles, utilizaremos las columnas 0,2 s. - Si la protección de MT se realiza con interruptores automáticos, utilizaremos las

columnas 0,5 s. En esquema IT, si se instala un dispositivo de protección contra las sobretensiones (Cadwer), el mismo dimensionamiento de sus conductores se aplica para el conductor de protección.

Conductor de protección hasta el CGBT.


215

Tabla de la sección de los conductores de protección, protegidos en MT, en función de la potencia del transformador, la naturaleza del conductor y el tiempo de extinción del cortocircuito del dispositivo de protección

3.2.1.1.3.1.16 LIMITADOR DE SOBRETENSIÓN CADWER C:

Sección del conductor de unión: 1. Cable o barra, con una sección adaptada a la potencia del transformador. 2. El conductor de unión debe considerarse un conductor de protección (PE) y el cálculo de su sección debe respetar las normas de instalación en vigor, considerando que esta parte de la instalación está protegida por las protecciones aguas arriba del transformador MT/BT. 3. La fórmula de cálculo de la sección del conductor PE según la norma CEI 60364 es:

S= ( I2 . Kt )1/2

donde: S es la sección del conductor de protección en mm2. I es el valor de la corriente de defecto. t es el tiempo de funcionamiento del dispositivo de protección. k es un coeficiente que depende del material y de los aislantes del conductor. Atendiendo a la tabla de la sección de los conductores de protección, protegidos en MT, en función de la potencia del transformador, la naturaleza del conductor y el tiempo de extinción del cortocircuito del dispositivo de protección instalaremos un conductor de protección desnudo de cobre de 120 mm2 entre la unión de puesta a tierra el limitador de sobretensión y el neutro de los transformadores, siendo de la misma sección la unión.


216

La sección del conductor de protección que une el armario de distribución alumbrado y tomas de corriente monofásicas y el neutro del trafo BT/BT será de 70 mm2.

Como la vigilancia del aislamiento se realiza con Vigilohm System, y a fin de detectar el buen funcionamiento del Cardew, se aconseja poner un toroidal de tipo A en la conexión a tierra del Cardew. Este toroidal estará conectado a un detector XD301/312.

3.2.1.1.3.1.17 MÉTODO DE DETERMINACIÓN DE LA PROTECCIÓN TN. El riesgo del contacto directo. Sea el que sea el ECT, este riesgo es el mismo para las personas. Por tanto, las protecciones previstas por las normas son las mismas y utilizan las posibilidades de los interruptores automáticos diferenciales (DDR) de alta sensibilidad. Una persona en contacto con un conductor bajo tensión sufre el paso de una corriente de defecto y por tanto queda expuesta a los riesgos fisiopatológicos. Un DDR situado aguas arriba del punto de contacto puede medir la corriente que atraviesa a la persona e interrumpir la corriente peligrosa. La normativa reconoce como medida de protección complementaria el empleo de DDR de alta o muy alta sensibilidad (IΔn30 mA) cuando existe el riesgo de contacto directo debido al entorno, a la instalación o a la actuación de las personas (artículo 412.5.1 de la CEI 60364). Este riesgo existe también cuando el conductor de protección puede estar cortado o no existir (maquinaria portátil). En este caso el empleo de DDR de alta sensibilidad es obligatorio. Así, las normas indican que hay que proteger con DDR de sensibilidad mejor o igual de 30 mA los circuitos que se alimentan con tomas de corriente cuando: 1. están situadas en locales mojados o instalaciones temporales, 2. son de calibre <32 A. La norma CEI 60 479 indica que la resistencia del cuerpo humano es superior o igual a 1000 Ω para el 95% de las personas expuestas a una tensión de contacto de 230 V, cuando sufren el paso de una corriente de 0,23 A. Un DDR con un umbral de 30 mA no limita la corriente, pero su funcionamiento instantáneo asegura que ésta no rebasará 0,5 A. Por tanto, la utilización de DDR de 5 ó 10 mA de sensibilidad no mejora la seguridad, sino que por el contrario, aumenta el riesgo de disparos intempestivos no despreciables debido a la existencia de fugas capacitativas (capacidades distribuidas en cables y filtros)


217

Protección contra incendios Independientemente del ECT utilizado, las instalaciones eléctricas de locales con riesgo de incendio o explosión deben de tener DDR de sensibilidad IΔn ≤ 500 mA, porque está demostrado que, el contacto «puntual» entre dos piezas metálicas, puede producir incandescencia en dicho punto con una corriente de tan sólo 500 mA. Esquema «TN» La corriente de un defecto franco de aislamiento se convierte en un cortocircuito. En TN-C teniendo en cuenta que el neutro y el conductor de protección son el mismo conductor, los DDR no se pueden utilizar. El estudio que sigue se refiere por tanto especialmente al TN-S. La protección de personas contra contactos indirectos La corriente de defecto depende de la impedancia del bucle de defecto, por tanto, la protección queda normalmente asegurada mediante las protecciones contra sobreintensidades (cálculo / medida de las impedancias de bucle). Si la impedancia es demasiado elevada y no permite que la corriente de defecto actúe en las protecciones de sobreintensidad (cables de gran longitud) una solución válida es la utilización de DDR de baja sensibilidad (IΔn ≥1 A). Por otra parte, este esquema no se puede aplicar cuando por ejemplo la alimentación proviene de un transformador cuya impedancia homopolar sea demasiado elevada (acoplamiento estrella-estrella). La protección de aparatos eléctricos y de circuitos En el esquema de puesta a neutro, los defectos de aislamiento originan grandes corrientes de defecto equivalentes a las de cortocircuito. El paso de tales corrientes tiene evidentemente consecuencias perjudiciales importantes, por ejemplo: perforación de las chapas del circuito magnético de un motor, lo que obliga a cambiarlo entero en vez de reparar sus bobinados. Estos peligros pueden reducirse mucho utilizando DDR de baja sensibilidad (3 A, por ejemplo) y con funcionamiento instantáneo, y por tanto, capaces de reaccionar antes de que la corriente alcance un valor importante. Esta protección es tanto más importante cuanto mayor sea la tensión de servicio, porque la energía disipada en el punto del defecto es proporcional al cuadrado de la tensión. La consecuencia económica de estas posibles averías hay que valorarla, porque es un criterio que no se puede pasar por alto en la elección del ECT. Detección del defecto de aislamiento entre el neutro y el conductor de protección (CP) o las masas del edificio.


218

Este tipo de defecto transforma sin que se note y peligrosamente el esquema TN-S en TN-C. Una parte de la corriente de neutro (incrementada por la suma de corrientes armónicas de 3er rango y sus múltiplos) circula continuamente por el CP y por las estructuras metálicas de los edificios con dos consecuencias: 1. la equipotencialidad del CP no queda asegurada (unos pocos voltios pueden perjudicar el funcionamiento de los sistemas digitales conectados a redes o buses y que deben de tener la misma referencia de potencia). 2. la circulación de corriente por las estructuras, aumenta el riesgo de incendio. Los DDR permiten evidenciar este tipo de defecto. Detección de defecto de aislamiento sin disparo y protección de bienes Aunque en el esquema IT la norma obliga a supervisar el aislamiento, en el esquema TN-S no es obligatorio. Pero cualquier disparo debido a un defecto de aislamiento produce un paro en la explotación y obliga a hacer muy frecuentemente costosas reparaciones antes de poder volver a conectar. Por ello, cada vez más los usuarios piden dispositivos de prevención para poder intervenir antes de que un defecto de aislamiento se convierta en un cortocircuito. En TN-S, una respuesta a esta necesidad es la señalización mediante el empleo de DDR con márgenes de sensibilidad comprendidos entre 0,5 y algunos amperios que pueden detectar pequeñas pérdidas de aislamiento (tanto sobre las fases como sobre el neutro) y dar la alarma correspondiente a los usuarios. Además, utilizando DDR con disparo para IΔn ≤ 500 mA disminuye el riesgo de incendio de origen eléctrico y se evita la destrucción de los materiales. La CEI 60364 fija los tiempos máximos de corte de los circuitos finales para los esquemas TN e IT figura 24.

Fig. 24: Tiempos máximos de corte.

3.2.1.1.3.1.17.1 Métodos de cálculo de las protecciones. Disponemos de tres métodos: 1. Método de las impedancias, el mismo que se aplica para el cálculo de las corrientes de cortocircuito.


219

2. Método de composición. 3. Método convencional de cálculo de las corrientes de cortocircuito, muy simple utilizando valores tabulados. El programa informático de cálculo de redes ECOdial 3 utiliza el método de las impedancias para efectuar los cálculos. Consiste en determinar todos los valores de resistencias, reactancias e impedancias del bucle de defecto para calcular la corriente de cortocircuito por medio de la fórmula:

I= 2)(2)( XR

U∈+∈

(ΣR)2 = cuadrado de la suma de todas las resistencias del circuito. (ΣX)2 = cuadrado de la suma de todas las reactancias del circuito La aplicación no es siempre fácil puesto que debemos conocer la resistencia y la reactancia de todos los elementos que intervienen en el bucle de defecto. Para comparar los resultados del programa informático realizaremos algunos cálculos mediante el método convencional. El principio basado en la limitación de la longitud de los circuitos eléctricos. Consiste en aplicar la ley de Ohm a la parte afectada por el defecto y utilizando la hipótesis de que la tensión entre la fase y el conductor de protección PE o PEN es del orden del 80% de la tensión simple nominal (Uo). Este coeficiente toma un valor global de las impedancias aguas arriba), en el sentido que el cálculo de la longitud máxima del circuito no se puede sobrepasar aguas abajo de un interruptor automático o de un fusible. En BT, puesto que el conductor de protección se instala al lado de los conductores activos siguiendo el mismo camino, es posible despreciar el valor de las reactancias en comparación con el valor de las resistencias hasta un valor de la sección de los conductores de 120 mm2. A partir de 120 mm2 debemos compensar el valor de la reactancia con un incremento del valor de la resistencia: S = 150 mm2........R+15%. S = 185 mm2........R+20%. S = 240 mm2........R+25%. Fig. G5-002: cálculo de longitud (L) máxima en esquema TN por el método convencional.


220

La longitud máxima de un circuito en esquema TN se calcula por medio de la fórmula:

Lmax= Iam

SfUo).1.(

..8,0+ρ

- Lmáx= a la longitud máxima en metros del circuito a proteger. - Uo = tensión simple. - ρ = resistividad a la temperatura de funcionamiento normal de los conductores en función de su naturaleza: Cobre = 22,5 · 10–3 Ω · mm2/m. - Ia = corriente en (A) de funcionamiento del relé de tiempo corto (Im) o del relé de desconexión instantánea de un interruptor automático, o bien la corriente de fusión de un fusible en el tiempo específico. - m = a una relación entre la sección del conductor de fase y la del de protección: - Sfase = Sf = sección del conductor de fase en mm2. Tablas Las tablas dan la longitud máxima del bucle de defecto para el cálculo por el método tradicional en función de: 1. El tipo de protección: 2. Interruptor automático. 3. Fusibles. 4. El calibre de la protección. 5. La sección de las fases y del conductor de protección. 6. El régimen de neutro.


221

Tabla G5-004: de las longitudes máximas de las canalizaciones, en función de la sección del conductor de fase y de la corriente de desconexión instantánea, para interruptores automáticos de uso general.


222

Tabla G5-005: tabla de las longitudes máximas de las redes en función de la sección del conductor de fase y de la corriente asignada a los interruptores automáticos del tipo multi 9 y Compact, con características de desconexión B, C, D y MA. Factor de corrección TN.

Tabla G5-003: tabla del factor de corrección para las tablas G5-004 y 005.. El corte automático en esquema TN se obtiene al asegurar que la intensidad de defecto es suficiente para provocar la desconexión de los interruptores automáticos o fusibles por sobreintensidad, o sea:

Ia≥s

o

ZU

=s

o

ZU.8,0

donde: Uo = Tensión simple. (*) La CEI admite que en el momento de un cortocircuito la caída de tensión puede ser del 20%, por tanto de 0,8 U0. Zs = Impedancia del bucle de defecto, implica a la fuente, a conductores activos y conductor de protección, hasta el punto de defecto. Id = Intensidad de defecto.


223

Ia = Intensidad que asegura la desconexión del dispositivo de protección en el tiempo especificado. La tensión de contacto se considera del entorno del 50%; se puede demostrar matemáticamente que la tensión de contacto real es menor de la consideración inicial del 50% de la tensión simple. En términos generales, debido a que la impedancia del circuito es muy inferior a la del cuerpo humano se acepta la consideración. Uc =0,5 Uo = 0,5 · 230 V = 115 V, lo que significa que 115 V es tensión peligrosa. La impedancia del bucle Zs es la suma de:

Zs = Σ (ZAB + ZBC + ZDE + ZEN + ZNA)

Fig. G3-009: corte automático en esquema TN. Tiempo de corte específico. El tiempo de corte depende de la tensión de la red. El tiempo de corte se expresa en el gráfico de la fig. G1-015, realmente es función de la tensión simple (fase neutro) U0, y en términos generales podemos referenciar los tiempos en función de la tensión de la red, evitando así todo el proceso de cálculo.


224

Fig. G1-015: curva de la tensión de contacto máxima en función del tiempo de contacto, de acuerdo a UNE 20460-90, parte 4-41.

Tabla G3-011: tabla de valores de tensión y tiempos de corte para la protección contra contactos indirectos en régimen TN.

Un tiempo superior a los de la tabla pero inferior a 5 segundos se admite en ciertas condiciones en los circuitos generales de distribución y también en algunos circuitos terminales que alimentan a un material fijo, siempre y cuando no se pueda presentar una tensión peligrosa en ninguna parte. La normativa prescribe que en presencia de una toma de corriente, susceptible de poder conectarse un material móvil o portátil, se realice una conexión equipotencial, a nivel de cuadro de distribución, que abarque todas las masas y los elementos conductores (metálicos) accesibles. Si se debe proteger la parte terminal de una instalación y con las protecciones convencionales del sistema TN no es posible asegurar la protección contra los choques indirectos, se puede recurrir a la utilización de interruptores diferenciales DDR. La utilización de interruptores diferenciales DDR es posible en circuitos TNS, aguas arriba del DDR, donde el neutro y el conductor de protección están separados (son dos conductores distintos). En este caso el cálculo de los interruptores diferenciales DDR se realiza igual que en los esquemas TT.


225

Protección con interruptor automático. Si la protección se efectúa por medio de un interruptor automático, es suficiente comprobar que la intensidad de fuga Id sobrepasa el valor de la intensidad de desconexión instantánea o la del valor de tiempo corto (Im). La desconexión instantánea de un interruptor automático asegura la eliminación de la corriente en menos de 0,1 s. Por tanto el uso de interruptores automáticos con características de desconexión por relé instantáneo o por relé de tiempo corto (Im) ha de ser inferior a la intensidad de fuga Id.

Fig. G3-012: protección por corte con interruptor automático de esquema TN.

1) Desconexión instantánea 2) Desconexión con relé de tiempo corto. Prevención en los locales con riesgo de incendio En los locales con riesgo de incendio con regímenes TN, el esquema TN-C está prohibido, el esquema TN-S es obligatorio y la sensibilidad de la protección en cabecera de la instalación no puede superar los 500 mA. Casos donde la impedancia del bucle es particularmente elevada En los casos en que las condiciones para asegurar la desconexión con los dispositivos de protección contra sobrecargas no pueden ser satisfechas al realizar los cálculos de proyecto, o no se pueden verificar a la instalación, debemos considerar cuatro posibilidades de solución, entre las cuales aplicaremos la siguiente: Instalar un interruptor diferencial DDR en cabecera de un circuito terminal. El valor elevado de las corrientes de fuga permite utilizar diferenciales de sensibilidades de amperios o decenas de amperios. Esta solución no necesita verificaciones. En presencia de tomas de corriente en la línea terminal, el diferencial ha de ser de alta sensibilidad, 30 mA.


226

3.2.1.1.3.1.18 MÉTODO DE DETERMINACIÓN DE LA PROTECCIÓN IT. Red sin distribución de neutro en IT: El principio es el mismo que el descrito para el régimen TN, basado en la limitación de la longitud de los circuitos eléctricos. Pero frente a la imposibilidad práctica de efectuar la comprobación para cada posibilidad de circuito, conjugando dos posibles fugas, el cálculo se realizará por el posible caso más desfavorable: Si el neutro no es distribuido, la fuga sólo puede ser entre fases y la tensión será la compuesta. Longitud máxima de circuito a proteger en régimen IT. El conductor neutro no está distribuido:

Lmax= Iam

SfUo).1.(.2.3..8,0

+ρ

- Lmáx= a la longitud máxima en metros del circuito a proteger. - Uo = tensión simple. - ρ = resistividad a la temperatura de funcionamiento normal de los conductores en función de su naturaleza: Cobre = 22,5 · 10–3 Ω · mm2/m. - Ia = corriente en (A) de funcionamiento del relé de tiempo corto (Im) o del relé de desconexión instantánea de un interruptor automático, o bien la corriente de fusión de un fusible en el tiempo específico. - m = a una relación entre la sección del conductor de fase y la del de protección: - Sfase = Sf = sección del conductor de fase en mm2. El factor de corrección IT. El factor de corrección no es el mismo que para el sistema TN, es propio del régimen de neutro IT.

Tabla G6-007: tabla de los factores de corrección a aplicar a los valores de las longitudes de los bucles de defecto expresados en las tablas G5-004 y G5-005.


227

3.2.1.1.3.1.18 .1 Cálculo primer defecto de aislamiento en régimen IT. En el esquema IT no existe desconexión instantánea en el primer defecto. En presencia de un solo defecto de aislamiento a masa o a tierra, se llama “primer defecto”, la corriente de fuga Id es muy baja y no llega a colocar a la masa a tensiones de contacto peligrosas:

RA · Id ≤50 V. El circuito de fuga se cierra por la perforación de la capacitancia propia de la red con tierra o en los casos que exista por la impedancia de puesta a tierra, según se indica en el punto ‘4.2.7.2 Corte automático al segundo defecto en redes IT del pliego de condiciones’.

La tensión de contacto UC (tensión de contacto entre la masa del aparato con defecto y otra masa o tierra) se calcula a partir de la corriente de defecto Id que circula a través de la resistencia de la toma de tierra RA de las masas de utilización si éstas no están interconectadas; en caso contrario se utiliza RB (sólo la toma de tierra de red): UC = RA . Id. Ver punto 2.7.11.4 Esquema equivalente de la red IT de la memoria. Caso de defecto franco En este apartado, los cálculos se hacen para la configuración que provoca la tensión de contacto (UC) más importante. Con Rd (valor del defecto de aislamiento) = 0, se tiene: Caso de sistema sin impedancia ZN de puesta a tierra: La impedancia a tierra de un cable de BT es del orden de 0,3 μF/km por fase. La capacitancia: ΧΤ= 3 . 0,3 μF/km = 0,9 μF/km La impedancia:

ZF= wC.

1 = 324)./9,0(

1KmFμ

= 3.538,57 Ω ; aprox. 3.500 Ω

La intensidad de fuga (Id):

Id= ZFUo =

Ω3500230V = 0,066 A

La tensión de contacto (Uc):


228

Si la resistencia de puesta a tierra de las masas es RB tal y como se muestra en la figura:

Uc= Id . RB

Caso de sistema con impedancia ZN de puesta a tierra: La intensidad de fuga será:

Id= eequivalentZ

Uo

Siendo la eequivalentZ

1 = ZN1 +

ZF1 =

ZN1 + wCj ...3

La tensión de contacto (Uc): Uc= Id . RB

En los casos siguientes, estudiados para ZN = infinito (neutro aislado) y ZN = 1 kΩ (neutro impedante), los cálculos se efectúan para una red con esquema IT, de 400 Vca (U0 = 230 V), con: RB: resistencia de la toma de tierra = 10Ω. Rd: valor del defecto de aislamiento = 0

- Caso 1º: Red muy poco capacitativa (por ejemplo limitada a un quirófano), C1 = C2 = C3 = C = 0,3 μF por fase.

- Caso 2º: Red de potencia, con C1 = C2 = C3 = C = 1,6 μF por fase.


229

- Caso 3º:

Red extensa de potencia, con C1 = C2 = C3 = C = 10 μF por fase, o sea, alrededor de 40 km de cables.

Rd KΩ 0 Caso 1 Zn infinito Vc (V) 0,72 CR 1 μF Id (A) 0,007 Caso 1 Zn 1 KΩ Vc (V) 2,41 CR 1 μF Id (A) 0,24 Caso 2 Zn infinito Vc (V) 3,61 CR 5 μF Id (A) 0,36 Caso 2 Zn 1 KΩ Vc (V) 4,28 CR 5 μF Id (A) 0,43 Caso 3 Zn infinito Vc (V) 21,7 CR 30 μF Id (A) 2,17 Caso 3 Zn 1 KΩ Vc (V) 21,8 CR 30 μF Id (A) 2,18

Fig. : Cuadro comparativo de corrientes de defecto y de tensiones de contacto durante un primer defecto.

CR: Capacidad en μF de los conductoresla red instalada. Zn: Impedancia de puesta a tierra en Ω.


230

Por tanto pues, queda demostrado que para una resistencia de puesta a tierra de 10 Ω, la capacidad máxima para no superar la tensión de seguridad es de 70 μF, o lo que es lo mismo, 23 μF por fase con neutro no distribuido.

3.2.1.1.3.1.18 .2 Cálculo segundo defecto de aislamiento Deben cumplir la siguiente condición: Cuando el neutro no está distribuido:

ZS≤Ia

U.2

Uo: es la tensión nominal entre fase y neutro, valor eficaz en corriente alterna. U: es la tensión entre fases, valor eficaz en corriente alterna. Zs: es la impedancia del bucle de defecto, constituido por el conductor de fase y el conductor de protección del circuito. Ia: es la corriente que garantiza el funcionamiento del dispositivo de protección en el tiempo t prescrito en la tabla, según el caso o en un margen de cómo máximo 5 s, en todos los demás circuitos cuando sea admisible ese tiempo. Tiempos máximos de interrupción en el esquema IT (segundo defecto). Estos valores son los máximos para una situación ambiental BB1 del cuerpo humano.

Tabla G3-016: tiempos máximos de interrupción de las protecciones al segundo defecto en esquema IT. En la instalación a la que se refiere este proyecto nos ajustaremos a las condiciones del caso, interior de un grupo de masas interconectadas. Caso: en el interior de un grupo de masas interconectadas se aplican las condiciones de un TN con un sistema de cálculo y unos tiempos de corte propios. El esquema del circuito es equivalente a un régimen TN. La protección se realiza como un régimen TN, teniendo en cuenta la tensión conveniente y una impedancia de bucle convencional igual al doble de la del circuito estudiado, que corresponde a la configuración más desfavorable.


231

Uo = Tensión simple. Zs = Impedancia del bucle. Los tiempos de corte específicos en IT no coinciden con los del esquema TN:

Tabla G3-019: tabla de los tiempos de corte específicos máximos en esquema IT. Si el neutro no es distribuido, la tensión de defecto es la tensión compuesta y debemos verificar:

Ia≤Zs

U.2

= ZsUo

.2.3

ZS= 2 . RHJ= 2 . (1,25 . ρ20) . SL

Fig. G3-020: instalación de desconexión instantánea con dos interruptores automáticos en el caso de masas interconectadas.

Los valores de la corriente (Ia) dependen de la aparamenta implicada.

- Interruptores automáticos.

En el caso de la fig. G3-020, la puesta en servicio consiste en determinar los valores de regulación de la corriente de desconexión instantánea o la del relé de tiempo corto.


232

3.2.1.1.4 CALCULO DE SECCIONES ELECTRICAS. Se tendrá en cuento lo referido al punto 3.2.1.1.3.1.6 límite máximo de la caída de tensión, descrito en los anexos: ITC-BT-19 “Prescripciones generales”. Para instalaciones industriales que se alimenten directamente en alta tensión mediante un transformador de distribución propio, se considerará que la instalación interior de baja tensión tiene su origen en la salida del transformador. En este caso las caídas de tensión máximas admisibles serán del 4,5 % para alumbrado y del 6,5 % para los demás usos.

3.2.1.1.4.1 Cálculos eléctricos. Para la realización de los cálculos eléctricos, se ha tenido en cuenta un programa informático llamado Ecodial. Este programa esta diseñado por el fabricante de material eléctrico Schneider.. Con la ayuda del programa determinaremos las secciones a diseñar en las diferentes líneas y sus protecciones. Los coeficientes aplicados en los cálculos se extraen en el análisis de las demandas eléctricas de potencia de la instalación, de la experiencia en este tipo de instalaciones así como otras fuentes bibliográficas. Para la utilización del programa, los parámetros que se deben de definir, como la longitud de línea, la potencia consumida, entre otras, han sido calculadas, medidas sobre plano y/o consultadas en fichas técnicas facilitadas por el fabricante o consultadas por el mismo. Al hacer el cálculo eléctrico, el programa permite que, con la introducción de la potencia instalada y por medio de los coeficientes de utilización, simultaneidad y de seguridad, se pueda calcular la potencia total y así poder obtener un dimensionado total de la instalación eléctrica. No obstante, para contrastar los cálculos del programa, se realizará el cálculo de algunas líneas de forma manual.

3.2.1.1.4.1 Cálculo de la línea de alimentación desde trafo1 a CGDBTHORNO. Estos cálculos serán validos para el trafo 2 que alimenta simultáneamente al CGDBTHORNO y por tanto la los trafos del CGDBTSERGEN y a todas los receptores y cargas. Datos:

• Pcalculo: 1580 KW, para un trafo será 1580/2 KW • Long. Línea: 5 m. • Material: Cu unipolar.


233

• Aislamiento: XLPE. • Designación: RV-K 0,6/1KV • Disposición: sobre bandeja de rejillas, método de instalación F • Tª ambiente: 40 ºC


ϕcos..3 VP

I calculoL = =

87,0.400.32

1580KW

= 1311A

Sabiendo la intensidad de línea, cálcularemos la intensidad de cálculo.

I calculo= LI .Ks.Ko= 1311.1.1= 1311A

Se eligen conductores unipolares de sección 3x3x240+1x120 mm2 de Cu. La condición de la elección de dicha sección será:

Iadmin≥Icalculo---- 1470A ≥ 1311A

Hay que tener en cuenta los factores de corrección según la instalación de los conductores, las condiciones de instalación coinciden con la tabla 1 de la instrucción ITC-BT-19.

I’admin= Iadmin.fct----- I’admin= 1470.1= 1392A

El factor de carga de los conductores:

min'adII

fc calculo= =14701311 = 0,89; 89%

Lo que supone una densidad de corriente por los conductores de:

SnI

c calculo

.=θ =

240.31311 = 1,82 A/mm2---------

SnI

c adm

.'

max =θ =240.3

1470 = 2,04 A/mm2

La sección la podemos dar por buena (coincide con los cálculos del programa informático), no obstante, vemos que el factor de carga es elevado y teniendo en cuenta que aún disponemos de algo de potencia disponible del CT, que en cualquier momento se puede utilizar, aumentamos por seguridad la sección por fase para poder disponer de la totalidad de la potencia instalada en el CT. Se añade un conductor más por fase quedando la sección 3x4x240+1x120 mm2 de Cu quedando por tanto los siguientes valores de cálculo:


234

La intensidad de línea del secundario disponible del CT para el CGDBTHORNO está calculada en el punto 3.2.1.1.2.2. Cálculo de intensidades que es de 1426,77A, para los cálculos redondeamos a 1427A, que corresponde a 860 KW.

I calculo= LI .Ks.Ko= 1427.1.1= 1427A La condición de la elección de dicha sección será:

Iadmin≥Icalculo---- 1656A ≥ 1427A

Hay que tener en cuenta los factores de corrección según la instalación de los conductores, las condiciones de instalación coinciden con la tabla 1 de la instrucción ITC-BT-19 o lo que es lo mismo a la Tabla A.52-1 bis de la norma UNE 20460-5-523 (nov. 2004).

I’admin= Iadmin.fct----- I’admin= 1960.1= 1427A


min'adII

fc calculo= =19601427 = 0,72; 72%


SnI

c calculo

.=θ =

240.41427 = 1,48 A/mm2---------

SnI

c adm

.'

max =θ =240.4

1960 = 2,04 A/mm2

Como se puede comprobar el factor de carga para la máxima potencia disponible de alimentación al CGDBTHORNO es del 86%, dato más que aceptable. Por otro lado, el factor de carga real con los cuatro conductores unipolares de 240 mm2 de sección y la potencia instalada será:

min'adII

fc calculo= =19601311 = 0,66; 66%

Se elige provisionalmente de conductores unipolares de sección 3x4x240+1x120 mm2 de Cu b) Sección por caída de tensión: Teniendo en cuenta la reglamentación en cuanto al porcentaje de la caída de tensión y que la Tªmax. para conductores XPLE es de 90ºC, por lo que su conductividad K= 44, se está en condición de calcular la resistencia de los conductores a la temperatura correspondiente para poder obtener la caída de tensión.

( )2

max0max0 . ⎟

⎠⎞⎜

⎝⎛−+= I

Iσσσσ = ( )( )2

19601427.409040 −+ = 66,50 ºC.


235

Sabiendo la Tª de trabajo calculamos la resistividad del conductor para esa temperatura:

( )[ ]20.1.20 −+= σαρρσ = ( )[ ]2050,66.00392,01.018,0 −+ = 0,02128 mmm /. 2Ω

Y la conductividad del conductor:

σσ ρ

1=k =

02128,01 = 46,99

Obtenemos una caída de tensión teniendo en cuenta la caída por reactancia media X = 0,08 Ω/km y una factor de potencia medio para el CGDBTHORNO de 0,87.

VSnKPL

Ve calculoR ...

.)()( = =

400.240.4.99,46860000.5 = 0,0476 V

VgXPL

Ve ucalculoX

ϕtan...)()( = =

4005657,0.08,0.860.5 = 0,487 V

Lo que implica un ΔU total de 0,5341 V, que expresado en % es:

100.ΔU/Un= 100. 0,5341 /400= 0,13 % c) Sección por cortocircuito, comprobación térmica: Hay que conocer el tiempo de actuación cuando hay un cortocircuito dado que la temperatura que soporta el cable depende de Icc. La Icc ya está calculada en el punto 3.2.1.1.2.3. Calculo de corrientes de cortocircuito, teniendo un valor de 22,14 KA.

tc≤ 2

22 .I

SK = 2

22

22140960.143 = 38,44 s.

El tiempo es lo suficientemente grande como para que la protección elegida garantice que se no produzcan daños sobre el conductor. El interruptor automático de protección elegido tiene las siguientes características: Interruptor automático: QT Nombre: MASTERPACT NT16H1-42.0 kA Calibre nominal:1600A Calibre de la protección (In): 1600.0 A Relé: Micrologic 5.0 A Cdad de polos: 3P3d


236

Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.85 In = 1360.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 13600.00 A tm = 80 ms.

tm = 80 ms < 20,75 s. Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas.

3.2.1.1.4.2. Cuadro de resultados del cálculo de las secciones instaladas. A continuación se muestran los cuadros de resultados de las instalaciones de la nave industrial. La justificación de resto de cálculos no mostrados anteriormente se listan en el ANEXO punto 3, por realizarse de la misma forma.

CGDBTHORNO

LINEAS EQUIPOS

POT.CAL.(KW)

L. LINEA

(m)

SECC. CABLE

mm2

I CALC.

(A)

I adm (A)

ΔV (%) parcial

ΔV (%) total

QT1 PROTECCION TRAFO1 790 10 3 x3x 240+1x120TT 1427 1470 0.11 0.11 QT2 PROTECCION TRAFO2 790 10 3 x3x 240+1x120TT 1427 1470 0.11 0.11 BC BATERIA CONDENSADORES 450 5 3 x2x 240+1x120 TT 974 980 0.08 0.47 LH1 MAQUINAS DE INSPECCION 20 60 3x10+10TT 33.96 47.1 1.70 2.09 LH2 TRANSFERENCIA DE CARGA 18 160 3x16+16TT 29.86 63 2.58 2.97 LH3 PALETIZADOR 1 L-11 14 120 3x10+10TT 22.7 47.1 2.67 2.95 LH4 ARCHA L-11 21 55 3x10+10TT 36.52 47.1 2.09 2.37 LH5 MAQUINA CONFORMACION L-11 24 40 3x10+10TT 39.36 47.1 1.70 1.98 LH6 VENTILADOR CONVOYEUR L-11 37,5 70 3x16+16TT 61.63 63 2.72 3.00 LH7 ARCHA L-12 21 70 3x10+10TT 36.52 47.1 2.09 2.37 LH8 MAQUINA CONFORMACION L-12 24 50 3x10+10TT 39.36 47.1 1.70 1.98 LH9 VENTILADOR CONVOYEUR L-12 37,5 80 3x16+16TT 61.63 63 2.72 3.00 LH10 PALETIZADOR 1 L-12 14 135 3x10+10TT 22.7 47.1 2.67 2.95 LH11 VENTILADOR MAQUINA L-11 125 60 3x1x95+1x50TT 205.02 263.9 1.95 2.23 LH12 VERTIFLOW L-11 62,5 75 3x1x25+1x16TT 103.33 109.9 2.75 3.03 LH13 ESCOGIDO L-11 42 62 3x25+25TT 69.68 79.9 1.52 1.80 LH14 VENTILADOR MAQUINA L-12 125 80 3x1x95+1x50TT 205.02 263.9 1.95 2.23 LH15 VERTIFLOW L-12 62,5 85 3x1x25+1x16TT 103.33 109.9 3.49 3.88 LH16 ESCOGIDO L-12 24 85 3x10+10TT 39.82 47.1 3.40 3.79

LH17 FUERZA MOTRIZ ENSILADO MATERIAS P. 60 65 3x50+50TT 101.89 109.9 1.20 1.59

LH18 VENTILADOR TIRO 1 112,5 35 3x1x70+1x35TT 183.26 215.9 0.88 1.22 LH19 VENTILADOR TIRO 2 112,5 37 3x1x70+1x35TT 183.26 215.9 0.93 1.27

LH20 VENTILADORES AIRE CALEFAC.FEEDER 22,5 50 3x10+10TT 39.06 47.1 1.63 1.97

LH21 VENTILADOR AIRE COMBUSTION 15 40 3x6+6TT 25.18 34.3 1.4 1.74 LH22 FUERZA MOTRIZ COMPOSICION 75 63 3x1x70+1x35TT 124.43 151.1 1.00 1.34


237

LH23 VENTILADOR CUBA 1 50 35 3x35+35TT 83.92 99.1 0.95 1.29 LH24 VENTILADOR CUBA 2 50 45 3x35+35TT 83.92 99.1 0.95 1.29 LH25 FUSION 27 70 3x10+10TT 44.29 47.1 2.67 3.01 LH26 FUERZA MOTRIZ CALCIN 35 67 3x35+35TT 59.43 72.2 1.00 1.34

LH27 VENTILADORES MECANISMO FEEDER 40 55 3x25+25TT 67.92 79.9 1.28 1.62

LH28 VENTILADOR MAQUINA L-13 125 90 3x1x95+1x50TT 205.02 263.9 1.95 2.23 LH29 VERTIFLOW L-13 62,5 95 3x1x25+1x16TT 103.33 109.9 3.49 3.88 LH30 ESCOGIDO L-13 24 100 3x10+10TT 39.82 47.1 3.40 3.79 LH31 VENTILADOR CONVOYEUR L-13 37,5 100 3x16+16TT 61.63 63 3.39 3.78 LH32 MAQUINA CONFORMACION L-13 24 60 3x10+10TT 39.36 47.1 2.04 2.43 LH33 ARCHA L-13 21 75 3x10+10TT 36.52 47.1 2.24 2.63 LH34 PALETIZADOR L-13 14 160 3x10+10TT 22.70 47.1 3.17 3.56

CGDBTSERVGEN

LINEAS EQUIPOS

POT. CAL. (KW)

L. LINEA

(m)

SECC. CABLE

mm2

I CALC.

(A)

I adm (A)

ΔV (%) parcial

ΔV (%) total

QT1 PROTECCION TRAFO1 800 10 3 x3x 240+1x120TT 1427 1470 0.24 0.24 QT2 PROTECCION TRAFO2 800 10 3 x3x 240+1x120 TT 1427 1470 0.24 0.24 BC BATERIA CONDENSADORES 450 5 3 x2x 240+1x120TT 974 980 0.08 0.48 LS1 TOMAS DE CORRIENTE VºFº 20 102 3x16+16TT 43.30 76.1 2.66 3.27 LS2 TALLER VºFº 30 100 3x10+10TT 29.19 74.7 2.55 3.16 LS3 LABORATORIO Y CALIDAD 20 90 3x10+10TT 31.30 56.8 2.30 2.91 LS4 AIRE ACONDICIONADO TALLERES 25 55 3x6+6TT 30.41 41.3 2.41 3.02 LS5 TALLER MANTENIMIENTO 40 60 3x10+10TT 39.82 56.8 2.04 2.65 LS6 BOMBA REFRIGERACION Nº3 25 60 3x16+16TT 40.54 61.2 1.34 1.95 LS7 SECADOR 7 BAR 20 75 3x10+10TT 34.78 56.8 2.13 2.74 LS8 SECADOR 3,5 BAR Nº1 20 35 3x10+10TT 33.96 41.3 0.99 1.60 LS9 AIRE ACONDICIONADO OFICINAS 18,75 50 3x6+6TT 22.04 41.3 1.54 2.15 LS10 COMPRESOR 3,5 BAR Nº1 218,75 55 3 x1x 185+1x95 218.74 426.3 1.31 1.92 LS11 COMPRESOR 3,5 BAR Nº2 218,75 45 3 x1x 185+1x95 218.74 426.3 1.31 1.92 LS12 TRAFO ALUMBRADO, EMERG. Y UPS 250 15 3 x1x 185+1x95TT 392.22 426.3 0.36 0.91 LS13 PROTECCION CONTRA INCENDIOS 75 70 3x70+35TT 127.36 148.2 1.20 1.75 LS14 BOMBAS AGUAS RECOGIDA CHARCA 20 45 3x10+10TT 33.96 41.3 1.28 1.83 LS15 BOMBA CHARCA IMPULSION Nº1 12,5 70 3x10+10TT 32.61 41.3 1.92 2.47 LS16 BOMBA CARCA IMPULSION Nº2 12,5 72 3x10+10TT 32.61 41.3 1.92 2.47 LS17 BOMBA REFRIGERACION 2 25 62 3x16+16TT 40.54 61.2 1.47 2.02 LS18 COMPRESOR 7 KG Nº1 75 30 3x1x35+1x16TT 124.43 150.6 1.27 1.82 LS19 COMPRESSOR 7 KG Nº2 75 40 3x1x35+1x16TT 124.43 150.6 1.27 1.82 LS20 TORRES REFRIGERACION 1,2 Y 3 15 56 3x6+6TT 25.47 46.3 1.97 2.52 LS21 BOMBAS AGUA POTABLE 10 58 3x6+6TT 16.78 46.3 1.36 1.91 LS22 BOMBA REFRIGERACION Nº1 25 64 3x16+16TT 40.54 61.2 1.47 2.02 LS23 RECOGIDA CALCÍN 37,5 55 3x10+10TT 41.48 56.8 1.95 2.50 LS24 COMPRESOR 3,5 BAR Nº3 218,75 65 3 x1x 185+1x95 380.41 426.3 1.54 1.94

LS25 ARM. CONTROL GRUPO ELECTROGENO 10 25 3x4+4TT 16.59 32.1 0.87 1.27

LS26 OSMOSIS 9 66 3x6+6TT 15.11 46.3 1.39 1.79 LS27 TANQUES DE FUEL Y GASOIL 13,125 85 3x6+6TT 23.50 46.3 2.79 3.19 LS28 BOMBAS AGUA INDUSTRIAL 10 63 3x6+6TT 19.68 46.3 1.77 2.17

LS29 TOMAS DE CORRIENTE NAVE FABRIC. 15 40 3x10+10TT 33.96 41.3 1.14 1.54

LS30 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICON 15 67 3x6+6TT 14.43 46.3 1.55 1.95 LS31 SECADOR 3,5 BAR Nº2 20 40 3x10+10TT 33.96 41.3 1.14 1.54


238

3.2.1.1.5 CÁLCULO PRIMER DEFECTO DE AISLAMIENTO EN RÉGIMEN IT DE NUESTRA INSTALACIÓN. Los cálculos se efectuarán a partir del supuesto de Caso de sistema con impedancia ZN de puesta a tierra. Se estima según la información dada por la propiedad los siguientes equipos para el cálculo de las capacidades.

NUMERO EQUIPO CAPACIDAD TOTAL 125 Variadores de frec. 70 nF 8,9 μF 60 ordenadores 20 nF 1,2 μF 1 SAI 40 nF 40 nF Xe TOTAL 10,14 μF

Tabla. Estimación de las capacidades de la instalación. Las longitudes de las líneas de alimentación instaladas en el sistema IT, se muestran en la siguiente tabla:

MEDICIONES CABLES MANGUERA 1.5 mm 2.5 mm 4 mm 25 6 mm 482 10 mm 1762 16 mm 698 25 mm 117 35 mm 217 UNIPOLAR 16 mm 25 mm 320 35 mm 50 mm 70 mm 205 95 mm 230 120 mm 150 mm 185 mm 180 240 mm 50.00 TOTAL (m) 4286.00

La capacitancia:

Xc =3 . 0,3 Km

Fμ .4,286 Km = 3,85 μF


239

XT= Xc+Xe = 3,85 μF + 10,14 μF= 13,99 μF.

Xc: Capacitancia de los conductores de la red instalados. Xe: Capacitancia de los equipos instalados en la red IT. XT: Capacitancia total. La impedancia:

ZF= wXT.

1 = 324. 13,99.10

16- = 220,61 Ω

La intensidad de fuga será:

Siendo la eequivalentZ

1 = ZN1 +

ZF1 =

ZN1 + wCj ...3 =

15001 + 0045327,0 = 192,32 Ω

Id= eequivalentZ

Uo = 32,192

230 = 1,196 A

La tensión de contacto (Uc):

Uc= Id .RB = 1,196 x 0,81Ω = 0,968 V, valor muy inferior a los 50V.

3.2.1.1.6 CÁLCULO SEGUNDO DEFECTO DE AISLAMIENTO EN RÉGIMEN IT DE NUESTRA INSTALACIÓN. Debemos verificar:

Ia≤Zs

U.2

= ZsUo

.2.3

Se realizará el cálculo para una de las alimentaciones del CGDBTHORNO, por ejemplo LH21 ventilador de aire de combustión, siguiendo el mismo método para todos los demás circuitos de la distribución IT.

La puesta en servicio consiste en determinar los valores de regulación de la corriente de desconexión instantánea o la del relé de tiempo corto. Siguiendo una distribución como en el ejemplo de la fig. G3-020, tendremos el circuito LH21 protegido por el NS100SX de 40 m de longitud con un conductor multipolar de sección 3x6+6TT. 1. Impedancia:

ZS1= 2 . RHJ= 2 . (1,25 . ρ20) . SL = 2 . (1,25 .

561 ) .

2640mm

m = 0,2976 Ω


240

La corriente de fuga Id:

Id≤Zs

U.2

= ZsUo

.2.3 =

Ω2976,0.2230.73,1 V = 668,5 A

El interruptor automático elegido tiene las siguientes características: Interruptor automático: IA21 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 32.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Total Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.80 In = 25.60 A Magnético: Im(Isd) = 400 A Condiciones a respetar para asegurar lo protección de la corriente de cortocircuito mínima son las siguientes para interruptores automáticos:

Icc(min) > Im------------- 400A<668,5 A P d C > Icc tri--------- - 50KA > 668,5A

Asegurar la eliminación de la corriente mínima de cortocircuito, que pueda desarrollarse en el circuito protegido, en el tiempo tc, compatible con las características térmicas de los conductores, que son:

tc≤ 2

22 .I

SK (tc<5seg.)

Aplicando los valores de K para Cu con material aislante XPLE para tiempos inferiores a 5 segundos:

tc≤ 2

22

5,6686.143 =1,64 seg.

Se trata de verificar si el I2.t que deja pasar el elemento protector es menor que el que es capaz de soportar, sin alteración de las propiedades, el propio conductor o canalización. Con la Icc(min) de 668,5 A sería necesario un tiempo de 1,64 segundos máximo de actuación de la protección para no sobrepasar la energía que puede soportar el conductor que es de

22 .SK = 646416 2A .s.

Por otro lado el interruptor automático equipado con un bloque de relé TM-D de 400A de protección magnética, deja pasar una energía según las curvas características proporcionadas por el fabricante de tI .2 = 8,3.4002 =608000 2A .s, dicho valor es menor que el que puede soportar el conductor, por lo que la condición se cumple.


241

También deberemos comprobar en las características de desconexión del interruptor automático intensidad tiempo, si el tiempo de desconexión para los 668,5A, valor de Im limitado a 400A, es inferior al definido en la tabla G3-019, para redes de 230/400 V con el neutro no distribuido:

– En BB1, 0,4 s, en esta instalación, comprobamos en las graficas dadas por el fabricante que el disparo reflejo ó instantáneo t<10ms, cumpliéndose también la condición.

Longitud máxima de circuito a proteger en régimen IT. El conductor neutro no está distribuido:

Lmax= Iam

SfUo).1.(.2.3..8,0

+ρ =

400).86,01.(0225,0.26.3.230.8,0

+= 51,40 m

Teniendo en cuenta que la longitud de la línea es de 40 metros y que la protección instalada es capaz de hacerlo hasta 51,40 metros, queda demostrada la eficacia de ésta. Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Los Compact NS100 a 630 están equipados del sistema exclusivo de accionamiento reflejo. Este sistema actúa con intensidades de defecto muy elevadas. El disparo mecánico del aparato se produce directamente por la presión generada dentro de las unidades de corte cuando se produce un cortocircuito. Este sistema acelera el disparo aportando también selectividad en cortocircuitos elevados. La curva de disparo por accionamiento reflejo está únicamente relacionada con el calibre del interruptor automático.

Fig. H2-3-083: Características de la desconexión refleja.


242

3.2.1.1.6.1 Cuadro de resultados del cálculo de las protecciones instaladas. Relés de control de las sobreintensidades para la gama Compact Los Compact NS100 a 250 del tipo N, SX, H o L se equipan indistintamente con un bloque de relés magnetotérmico TM o con un bloque de relés electrónico STR22. Un dispositivo antierror mecánico impide el montaje de un bloque de relés en un interruptor automático de calibre inferior. Bloques de relés TM y STR para Compact NS100 a NS250.

Las protecciones son regulables mediante selectores: 1. Protección contra las sobrecargas. Protección por dispositivo térmico con umbral regulable. 2. Protección contra los cortocircuitos. Protección mediante dispositivo magnético con umbral fijo o regulable según los calibres.

1 Umbrales de protección de sobrecargas. 2 Umbrales de protección de cortocircuitos.


243

1 Umbrales largo retardo (protección sobrecargas). 2 Temporización largo retardo. 3 Umbrales corto retardo (protección cortocircuitos). 4 Temporización corto retardo. 5 Umbrales instantáneos (protección cortocircuitos). 6 Toma de test. 7 Señalización de carga. Las protecciones son regulables por selectores: 1. Protección contra sobrecargas. Protección largo retardo o umbral regulable del tipo verdadero valor eficaz (RMS). 2. Protección contra los cortocircuitos. Protección corto retardo e instantáneo: - Protección corto retardo con umbral regulable y con temporización fija. - Protección instantánea con umbral fijo.


244

Bloques de relés MP y STR para Compact NS400 a 630 Los Compact NS400 a 630 están equipados de unidades de control electrónicas STR23SE, STR23SV, STR53UE y STR53SV. Las mismas unidades de control se montan indistintamente en los Compact NS400 y NS630, de tipo N, H o L, 3 o 4 polos. La elección del bloque de relés se realiza en función del tipo de red a proteger y de la tensión de empleo del interruptor automático. Cuatro referencias de bloque de relés permiten la protección de todo tipo de circuitos, de 60 a 630 A, sea cual sea la tensión del interruptor automático:

• U< 525 V: STR23SE o STR53UE. • U > 525 V: STR23SV o STR53SV.

Los bloques de relés no tienen calibre propio. El umbral de disparo depende únicamente del interruptor automático y su regulación LR (largo retardo). Por ejemplo, una unidad de control STR23SE regulada al máximo a un umbral de disparo de: - 250 A, montada sobre un Compact NS400 calibre 250 A. - 630 A, montada sobre un Compact NS630. Las protecciones son regulables mediante selectores: - Protección contra las sobrecargas. Protección largo retardo con umbrales y temporizaciones fijas: Regulación por precalibrado Io con 6 escalones (0,5 a 1). Regulación fina Ir con 8 escalones (0,8 a 1). - Protección contra los cortocircuitos. Protección cortocircuito instantánea: Protección corto retardo con umbrales regulables y temporización fija. Protección instantánea con umbrales fijos.


245

1 Umbrales largo retardo (protección sobrecargas). 2 Temporización del largo retardo. 3 Umbrales corto retardo (protección cortocircuitos). 4 Temporización corto retardo. 5 Umbrales instantáneos (protección cortocircuitos). 6 Toma de test. 7 Señalización de carga.

Unidades de control Micrologic Las unidades de control Micrologic 2.0 y 5.0 protegen los circuitos de potencia. La Micrologic 5.0 permite la selectividad cronométrica en cortocircuito. Las protecciones son regulables en umbral y temporización mediante selectores. La precisión de las regulaciones puede ser aumentada por cambio de “regulador”. Largo retardo, con una zona de regulación limitada. 1. Protección contra las sobrecargas. Protección largo retardo de tipo verdadero valor eficaz (RMS). Memoria térmica: imagen térmica antes y después del disparo. 2. Protección contra los cortocircuitos. Protecciones corto retardo (RMS) e instantánea.


246

Elección del tipo I2t (On u Off) en la temporización corto retardo. 3. Protección del neutro. En interruptores automáticos tripolares no es posible la protección del neutro. En interruptores automáticos tetrapolares, regulación de la protección del neutro por selector de 3 posiciones: neutro no protegido (4P 3d), neutro mitad protegido (4P 3d + N/2), neutro pleno protegido (4P 4d). 1 Umbral de temporización y disparo largo retardo. 2 Testigo luminoso de sobrecarga. 3 Umbral de temporización y disparo corto retardo. 4 Umbral de disparo instantáneo. 5 Tornillo de fijación del regulador largo retardo. 6 Toma de test.


247

CGDBTHORNO

LINEAS EQUIPOS

L. LINEA

(m) Secc.Cable Cu IccA (KA)

P d C (KA)

Icc min. (KA)

Lim. Térm. (A2.s)

Energ. conductor.

(A2.s) QT1 PROTECCION TRAFO1 10 3 x3x 240+1x120TT 22.60 42.0 17.0475 QT2 PROTECCION TRAFO2 10 3 x3x 240+1x120TT 22.60 42.0 17.0475

BC BATERIA CONDENSADORES 5 3 x3x 240+1x120TT 45.20 50.0 29.7302 4137062400 1000000000

LH1 MAQUINAS DE INSPECCION 60 3x6+6TT 44.61 50.0 0.7430 1795600 950000

LH2 TRANSFERENCIA DE CARGA 160 3x16+16TT 44.61 50.0 0.4464 4596736 608000

LH3 PALETIZADOR 1 L-11 120 3x10+10TT 44.61 50.0 0.3316 1795600 405000 LH4 ARCHA L-11 55 3x6+6TT 44.61 50.0 0.6380 1795600 950000

LH5 MAQUINA CONFORMACION L-11 40 3x6+6TT 44.61 50.0 0.8915 1795600 950000

LH6 VENTILADOR CONVOYEUR L-11 70 3x16+16TT 44.61 50.0 0.8901 4596736 1587600

LH7 ARCHA L-12 70 3x6+6TT 44.61 50.0 0.6380 1795600 950000



LH10 PALETIZADOR 1 L-12 135 3x10+10TT 44.61 50.0 0.3316 1795600 405000

LH11 VENTILADOR MAQUINA L-11 60 3x1x70+1x35TT 44.61 50.0 2092.0000 100200100 477964

LH12 VERTIFLOW L-11 75 3x25+25TT 44.61 50.0 1910.0000 11222500 8192000 LH13 ESCOGIDO L-11 62 3x16+16TT 44.61 50.0 1.7732 11222500 478590



LH17

FUERZA MOTRIZ ENSILADO MATERIAS P. 65 3x50+50TT 44.61 50.0 1.3263 11222500 476430

LH18 VENTILADOR TIRO 1 35 3x70+70TT 44.61 50.0 5.4624 87984400 477462 LH19 VENTILADOR TIRO 2 37 3x25+25TT 44.61 50.0 5.1912 87984400 477462

LH20 VENTILADORES AIRE CALEFAC.FEEDER 50 3x6+6TT 44.61 50.0 0.8912 1795600 950000

LH21 VENTILADOR AIRE COMBUSTION 40 3x6+6TT 44.61 50.0 0.6701 646416 608000

LH22 FUERZA MOTRIZ COMPOSICION 63 3x1x70+1x35TT 44.61 50.0 3.1487 87984400 30000000

LH23 VENTILADOR CUBA 1 35 3x16+16TT 44.61 50.0 3.3306 21996100 19200000 LH24 VENTILADOR CUBA 2 45 3x16+16TT 44.61 50.0 3.3306 21996100 19200000 LH25 FUSION 70 3x10+10TT 44.61 50.0 0.6379 1795600 1000000

LH26 FUERZA MOTRIZ CALCIN 67 3x16+16TT 44.61 50.0 2.2682 21996100 1587600

LH27 VENTILADORES MECANISMO FEEDER 55 3x16+16TT 44.61 50.0 1.9922 11222500 477462





LH33 ARCHA L-13 75 3x10+10TT 44.61 50.0 0.5952 1795600 950000 LH34 PALETIZADOR L-13 160 3x10+10TT 44.61 50.0 17.0475 1795600 405000


248

CGDBTHORNO

LINEAS EQUIPOS INT. AUT. RELE PROT. CALIB. REGUL. SOBREC. REGUL. MAGNT.

QT1 PROTECCION TRAFO1

NT16H1-42.0 kA

Micrologic 5.0 1600 A Ir = 0.90 In = 1440.00 A Im(Isd) = 10.0 x Ir = 14400 A


NT16H1-42.0 kA


BC BATERIA CONDENSADORES

NT10H2-50.0 kA

Micrologic 5.0 1000A Ir = 0.95 In = 950.00 A Im(Isd) = 10.0 x Ir = 9500.00 A

LH1 MAQUINAS DE INSPECCION

NS100SX 50.0 KA STR22SE 40.0 A Ir = 1.00 x 0.85 In = 34.00 A Im(Isd) = 8.0 x Ir = 272.00 A

LH2 TRANSFERENCIA DE CARGA


LH3 PALETIZADOR 1 L-11 NS100SX 50.0 KA STR22SE 40.0 A Ir = 0.63 x 0.93 In = 23.44 A Im(Isd) = 10.0 x Ir = 234.36 A

LH4 ARCHA L-11 NS100SX 50.0 KA STR22SE 40.0 A Ir = 1.00 x 0.93 In = 37.20 A Im(Isd) = 7.0 x Ir = 260.40 A

LH5 M. CONFORMACION L-11


LH6 VENTILADOR CONVOYEUR L-11

NS100SX 50.0 KA TM-D 63.0 A Ir = 1.00 In = 63.00 A Im(Isd) = 500 A


LH8

MAQUINA CONFORMACION L-12




LH10 PALETIZADOR 1 L-12 NS100SX 50.0 KA STR22SE 40.0 A Ir = 0.63 x 0.93 In = 23.44 A Im(Isd) = 10.0 x Ir = 234.36 A

LH11 VENTILADOR MAQUINA L-11

NS250SX 50.0 KA TM-D 250.0 A Ir = 0.90 In = 225.00 A Im(Isd) = 6.0 x In = 1500.00 A

LH12 VERTIFLOW L-11 NS160SX 50.0 KA STR22SE 160.0 A Ir = 0.70 x 0.93 In = 104.16 A Im(Isd) = 10.0 x Ir = 1041.60 A

LH13 ESCOGIDO L-11 NS100SX 50.0 KA TM-D 80.0 A Ir = 0.90 In = 72.00 A Im(Isd) = 630 A




LH16 ESCOGIDO L-12 NS100SX 50.0 KA STR22SE 40.0 A Ir = 1.00 x 1.00 In = 40.00 A Im(Isd) = 8.0 x Ir = 320.00 A

LH17 FUERZA MOTRIZ MATERIAS P.


AC1 SECCIONADOR ACOPLADOR 1

NT16H2-50.0 kA

Micrologic 5.0 1600A Ir = 1440.0 A Im(Isd) = 14400 A

LH18 VENTILADOR TIRO 1 NS250SX 50.0 KA TM-D 200.0 A Ir = 0.90 In = 180.00 A Im(Isd) = 10.0 x In = 2000.00 A

LH19 VENTILADOR TIRO 2 NS100SX 50.0 KA TM-D 100.0 A Ir = 1.00 In = 100.00 A Im(Isd) = 800 A

LH20 VENTILADORES AIRE CALEFAC.FEEDER


LH21 VENTILADOR AIRE COMBUSTION


LH22 FUERZA MOTRIZ COMPOSICION


LH23 VENTILADOR CUBA 1 NS100SX 50.0 KA TM-D 100.0 A Ir = 0.90 In = 90.00 A Im(Isd) = 800 A

LH24 VENTILADOR CUBA 2 NS100SX 50.0 KA TM-D 100.0 A Ir = 0.90 In = 90.00 A Im(Isd) = 800 A

LH25 FUSION NS100SX 50.0 KA STR22SE 100.0 A Ir = 0.50 x 0.90 In = 45.00 A Im(Isd) = 10.0 x Ir = 450.00 A

LH26 FUERZA MOTRIZ CALCIN

NS100SX 50.0 KA TM-D 63.0 A Ir = 1.00 In = 63.00 Im(Isd) = 500 A

LH27 VENTILADORES MECANISMO FEEDER



NT16H2-50.0 kA



249




LH30 ESCOGIDO L-13 COMPACT STR22SE 40.0 A Ir = 1.00 x 1.00 In = 40.00 A Im(Isd) = 8.0 x Ir = 320.00 A



LH32

MAQUINA CONFORMACION L-13



LH34 PALETIZADOR L-13 NS100SX 50.0 KA STR22SE 40.0 A Ir = 0.63 x 0.93 In = 23.44 A Im(Isd) = 8.0 x Ir = 187.49 A

GDBTSERVGEN

LINEAS EQUIPOS

L. LINEA

(m) Secc. Cable

Cu IccA (KA)

P d C (KA)

Icc min. (KA)

Lim. Térm. (A2.s)

Energ. conductor.

(A2.s) QT1 PROTECCION TRAFO1 10 3 x3x 240+1x120TT 22.60 42.0 15.9110 QT2 PROTECCION TRAFO2 10 3 x3x 240+1x120TT 22.60 42.0 15.9110

BC BATERIA

CONDENSADORES 5 3 x2x 240+1x120TT 45.20 50.0 29.7302 4137062400.00 1000000000

LS1 TOMAS DE

CORRIENTE VºFº 102 3x16+16TT 43.97 50.0 0.6983 4596736.00 1000000 LS2 TALLER VºFº 100 3x10+10TT 43.97 50.0 0.4469 1795600.00 608000

LS3 LABORATORIO Y

CALIDAD 90 3x10+10TT 43.97 50.0 0.4963 1795600.00 608000

LS4

AIRE ACONDICIONADO

TALLERES 55 3x6+6TT 43.97 50.0 0.4877 646416.00 608000

LS5 TALLER

MANTENIMIENTO 60 3x6+6TT 43.97 50.0 0.7427 1795600.00 950000

LS6 BOMBA

REFRIGERACION Nº3 60 3x10+10TT 43.97 50.0 1.1809 4596736.00 1000000 LS7 SECADOR 7 BAR 75 3x10+10TT 43.97 50.0 0.5950 1795600.00 950000 LS8 SECADOR 3,5 BAR Nº1 35 3x6+6TT 43.97 50.0 1.2665 1795600.00 950000

LS9

AIRE ACONDICIONADO

OFICINAS 50 3x6+6TT 43.97 50.0 0.5362 287296.00 195129

LS10 COMPRESOR 3,5 BAR

Nº1 55 3 x1x 150+1x95 43.97 50.0 7.6851 614544100.00 39200000


Nº2 45 3 x1x 150+1x95 43.97 50.0 7.6851 614544100.00 39200000

LS12 TRAFO ALUMBRADO,

EMERG. Y UPS 15 3 x1x 150+1x95 43.97 50.0 18.3254 614544100.00 39200000

LS13 PROTECCION CONTRA

INCENDIOS 70 3x35+35TT 43.97 50.0 2.8382 87984400.00 49152000

LS14 BOMBAS AGUAS

RECOGIDA CHARCA 45 3x6+6TT 43.97 50.0 0.9884 1795600.00 950000

LS15 BOMBA CHARCA IMPULSION Nº1 70 3x6+6TT 43.97 50.0

0.6199 1795600.00 950000

LS16 BOMBA CARCA IMPULSION Nº2 72 3x6+6TT 43.97 50.0

0.6199 1795600.00 950000

LS17 BOMBA

REFRIGERACION 2 62 3x10+10TT 43.97 50.0 1.0755 4596736.00 1000000 LS18 COMPRESOR 7 KG Nº1 30 3x35+35TT 43.97 50.0 2.3935 21996100.00 476923

LS19 COMPRESSOR 7 KG

Nº2 40 3x35+35TT 43.97 50.0 2.3935 21996100.00 476923

LS20

TORRES REFRIGERACION 1,2 Y

3 56 3x6+6TT 43.97 50.0 0.4791 646416.00 608000 LS21 BOMBAS AGUA 58 3x6+6TT 43.97 50.0 287296.00 195184


250

POTABLE 0.4627

LS22 BOMBA

REFRIGERACION Nº1 64 3x6+6TT 43.97 50.0 1.0755 4596736.00 1000000 LS23 RECOGIDA CALCÍN 55 3x6+6TT 43.97 50.0 0.8101 1795600.00 1000000


Nº3 65 3 x1x 95+1x50 43.97 50.0 6.8275 614544100.00 39200000

LS25

ARM. CONTROL GRUPO

ELECTROGENO 25 3x6+6TT 43.97 50.0 0.7147 287296.00 195240 LS26 OSMOSIS 66 3x6+6TT 43.97 50.0 0.4069 736164.00 512000

LS27 TANQUES DE FUEL Y

GASOIL 85 3x6+6TT 43.97 50.0 0.3162 646416.00 405000

LS28 BOMBAS AGUA

INDUSTRIAL 63 3x6+6TT 43.97 50.0 0.4262 646416.00 512000

LS29

TOMAS DE CORRIENTE NAVE

FABRIC. 40 3x6+6TT 43.97 50.0 1.1119 1795600.00 950000

LS30

TOMAS DE CORRIENTE

COMPOSICON 67 3x6+6TT 43.97 50.0 0.4009 287296.00 165888 LS31 SECADOR 3,5 BAR Nº2 40 3x6+6TT 43.97 50.0 1.1119 1795600.00 950000

CGDBTSERVGEN

LINEAS EQUIPOS INT. AUT. RELE PROT. CALIB. REGUL. SOBREC. REGUL. MAGNT.


NT16H1-42.0 kA



NT16H1-42.0 kA


BC BATERIA CONDENSADORES

NT10H2-50.0 kA

Micrologic 5.0 1000A Ir = 1.00 In = 1000.00 A Im(Isd) = 10.0 x Ir = 10000 A

LS1 TOMAS DE CORRIENTE VºFº


LS2 TALLER VºFº NS100SX 50.0 KA STR22SE 40.0 A Ir =0.80 x 0.93 In = 29.76 A Im(Isd) = 10.0 x Ir = 297.60 A

LS3 LABORATORIO Y CALIDAD


LS4

AIRE ACONDICIONADO TALLERES


LS5 TALLER MANTENIMIENTO


LS6 BOMBA REFRIGERACION Nº3


LS7 SECADOR 7 BAR NS100SX 50.0 KA STR22SE 40.0 A Ir = 1.00 x 0.88 In = 35.20 A Im(Isd) = 10.0 x Ir = 352.00 A

LS8 SECADOR 3,5 BAR Nº1


LS9

AIRE ACONDICIONADO OFICINAS


LS10 COMPRESOR 3,5 BAR Nº1

NS400N -50.0 KA STR23SE 400.0 A Ir = 1.00 x 0.98 In = 392.00 A

Im(Isd) = 10.0 x Ir = 3920.00 A



Im(Isd) = 10.0 x Ir = 3920.00 A


NT16H2-50.0 kA


LS12

TRAFO ALUMBRADO, EMERG. Y UPS

NS400N -50.0 KA STR23SE 400.0 A Ir = 1.00 x 1.00 In = 400.00 A Im(Isd) = 10.0 x Ir = 4000 A

LS13 PROTECCION CONTRA INCENDIOS


LS14 BOMBAS AGUAS RECOGIDA CHARCA


LS15 BOMBA CHARCA NS100SX 50.0 STR22SE 40.0 A Ir = 0.90 x 0.93 In = 33.48 A Im(Isd) = 8.0 x Ir = 267.84 A


251

IMPULSION Nº1 KA

LS16 BOMBA CARCA IMPULSION Nº2


LS18 COMPRESOR 7 KG Nº1


LS19 COMPRESSOR 7 KG Nº2


LS20

TORRES REFRIGERACION 1,2 Y 3


LS21 BOMBAS AGUA POTABLE

NS100SX 50.0 KA STR22SE 25.0 A Ir = 0.80 In = 20.00 A Im(Isd) = 300 A


NT16H2-50.0 kA


LS22 BOMBA REFRIGERACION Nº1


LS23 RECOGIDA CALCÍN NS100SX 50.0 KA STR22SE 100.0 A Ir = 0.50 x 0.85 In = 42.50 A Im(Isd) = 8.0 x Ir = 340.00 A



Im(Isd) = 10.0 x Ir = 3920.00 A

LS25

ARM. CONTROL GRUPO ELECTROGENO


LS26 OSMOSIS NS100SX 50.0 KA TM-D 16.0 A Ir = 1.00 In = 16.00 A Im(Isd) = 190 A

LS28 BOMBAS AGUA INDUSTRIAL


LS29

TOMAS DE CORRIENTE NAVE FABRIC.


LS30

TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICON


LS31 SECADOR 3,5 BAR Nº2


3.2.1.1.7 CALCULO RED AISLADA BT DISTRIBUCIÓN TN-S.

3.2.1.1.7.1 Demandas de potencias y cálculo del trafo BT/BT. A continuación se indican directamente las potencias de cálculo que el proyectista ha calculado para el alumbrado y tomas de corriente monofásicas teniendo en cuenta los coeficientes correspondientes y que nos han sido facilitadas por la propiedad para poder calcular las protecciones principales instaladas en el armario de distribución de tomas de corriente monofásicas y alumbrado. Del armario de distribución saldrán todas líneas de alimentación trifásicas más neutro con su protección contra sobreintensidades y cortocircuitos hasta los subcuadros que estén previstos por las diferentes zonas de la fábrica, con su correspondiente distribución y protección según se haya dispuesto en su proyecto correspondiente y que no se contempla en este..


252

ARMARIO DISTRIBUCIÓN ALUMBRADO Y TOMAS DE CORRIENTE MONOFÁSICAS

LINEAS EQUIPOS

POT. CÁLCULO

(W) L. LINEA cosφ QS12 ALUMBRADO SOTANO1 3400 75 0,90 QS11 ALUMBRADO S.FAB.11-13 500 55 0,90 QS10 ALUMBRADO S.FUSION 500 70 0,90 QS9 ALUMBRADO CENTRO TRANSFORMA. 2960 15 0,90 QS8 ALUMBRADO GRUPO ELECTROGENO. 500 20 0,90 QS7 ALUMBRADO SALA DCI. 500 65 0,90 QS6 CENTRAL DCI. 500 65 0,85 QS5 PLC'S SERVICIOS GENERALES 1000 20 0,85 QS4 PLC'S VIDRIO FRIO 1000 75 0,85 QS3 PLC'S COMPOSICION 1000 75 0,85 QS2 PLC'S FEEDER 1000 55 0,85 QS1 PLC'S FUSION 1000 70 0,85 QS215 ALUMBRADO OFICINAS 15000 90 0,90 QS214 LABORATORIO Y CALIDAD 10000 90 0,90 QS213 ALUMABRADO VESTUARIOS PERSONAL 10000 80 0,90 QS211 ALUMBRADO VIDRIO FRIO 4000 100 0,90 QS210 ALUMBRADO FEDEER 4000 45 0,90 QS29 ALUMBRADO PASILLO FEDEER 1000 50 0,90 QS28 ALUMBRADO TALLERES 2000 25 0,90 QS27 CAMARAS DE TELEVISION 1500 25 0,85 QS26 ALUMBRADO SALA BOMBAS 2000 45 0,90 QS25 ALUMBRADO SALA COMPRESORES 1000 25 0,90 QS24 ALUMBRADO SOTANO2 1000 55 0,90 QS23 ALUMBRADO MAQUINA L-13 1000 80 0,90 QS22 ALUMBRADO MAQUINA L-12 1400 55 0,90 QS21 ALUMBRADO MAQUINA L-11 1000 40 0,90 QS31 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS 3550 100 0,90 QS32 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS 4000 100 0,90 QS33 ALUMBRADO FEEDER Y HORNO 6000 45 0,90 QS34 ALUMBRADO SALA VENTILADORES 2500 80 0,90 Q38 ALUMBRADO COMPOSICION 10000 70 0,90 QS36 ALUMBRADO EXTERIOR1 13000 30 0,90 QS37 ALMACEN PRODUCTO TERMINADO 20000 150 0,90 QS38 ALUMBRADO EXTERIOR2 4500 130 0,90 QS39 TOMAS DE CORRIENTE OFICINAS 10000 80 1,00 QS310 TOMAS DE CORRIENTE PERSONAL 5000 80 1,00 QS311 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICION 16000 70 1,00 QS312 TOMAS DE CORRIENTE FABRICACION 5000 35 1,00 QS313 TOMAS DE CORRIENTE SALA COMPRESORES 15000 25 1,00

De la tabla anterior se extraen los siguientes resultados, referentes a la potencia activa total y a la potencia aparente total. El valor de la potencia activa total de cálculo del armario distribución alumbrado y tomas de corrientes monofásicas es de 183,31 KW.


253

El valor de la potencia aparente total es de 197,98 KVA. A partir de aquí y para cálculos posteriores, de las tablas anteriormente utilizadas y, mediante las siguientes expresiones, extraeremos el valor medio del cos φ. Las expresiones utilizadas son las siguientes:

ϕcos

PcalScal = [KVA]


∑

∑=Pcal

PcalxCos med

)cos( ϕϕ

Aplicando las expresiones anteriores los valores medios que se extraen son los siguientes: cosφ medio A.DISTRIB.TC Y AL. 0,93

Tabla - Resumen de f.d.p medio.


ϕcos

PcalScal = =93,031,183 = 197,98 KVA

Pcalc tot. (KW) Scal tot. (KVA) A.DISTRIB.TC Y AL. 183,31 197,98

Tabla - Resumen de potencias.

Por lo tanto la potencia elegida para el trafo BT/BT es de 250 KVA.

3.2.1.1.7.2 Cálculo Intensidad secundario trafo BT/BT. En un sistema trifásico, la intensidad secundaria Is viene determinada por la siguiente expresión:

xUs

SSSIs cufe

3

−−=

Substituyendo los valores en la ecuación anterior, la corriente en el secundario del transformador, será:


254

4,0311,18,3250

xIs −−

= = 353,75 A

3.2.1.1.7.3 Calculo de corrientes de cortocircuito para el trafo BT/BT.

Para realizar el cálculo de corrientes de cortocircuito, utilizaremos las siguientes expresiones: Intensidades de cortocircuitos en el lada de B.T. Para el calculo de las corrientes de cortocircuito en barras del cuadro distribución tomas de corriente y alumbrado, precisaremos saber la potencia del transformador. Particularmente en nuestro caso se trata de un transformador de 250 KVA, con una caída de tensión del 6% y unas perdidas totales en el cobre de 4,91 KW, según datos facilitados por el fabricante. Con estos datos la impedancia total del transformador de 250 kVA, mediante la siguiente expresión será:

100

2 UccxSt

UsZtr =

Substituyendo los valores en la ecuación, nos sale una impedancia de:

1006

10.250400

3

2

xZtr = = 38,4. 310− Ω

Las pedidas en el cobre, en tanto por ciento de la potencia total, del conjunto de los dos transformadores, que suma 23 KW, es aplicando la siguiente ecuación:

100250

91,4 xPcu = = 1,964%

La resistencia se calcula en función de las pérdidas en el cobre Pcu, de un transformador:

cuP = 2..3 ntr IR --------------------------------- Rtr = 2.3 n

cu

IP

En este caso la resistencia será:

Rtr = 275,353.33800 = 10,12. 310− Ω

Como se observa el resultado es prácticamente el mismo. La reactancia es deducida del valor de la impedancia y la resistencia, según:


255

Xtr = trRZtr 22 − ----- Xtr = 22 10,1238,4 − = 37,04. 310− Ω

- La resistencia de un conductor se calcula con la expresión:

Rc= SL.ρ = 0,0225.

12010 = 1,875. 310− Ω

La reactancia de los cables puede ser dada con precisión por los fabricantes. En términos generales, podemos considerar: S > 50 mm2, X = 0,08 mΩ/m.

Zc = cc XR 22 + ----- Zc = 22 0,081,875 + =1,876 . 310− Ω

Siendo ZB la impedancia hasta barras del cuadro general de tomas de corriente y alumbrado. ZB = 22 XBRB + ----- ZB = 22 42,2213,086 + =1,876 . 310−

Resumen de los resultados obtenidos hasta el momento para el cálculo de cortocircuito en barras BT:

RA 10,91. 410− XA 5,1.

310− ZA 5,21.

310−

Rtr BT 10,12. 310− Xtr BT 37,04. 310− Ztr BT 38,4. 310− Rc 1,875. 310− Xc 0,08. 310− Zc 1,876. 310− RB 13,086. 310− XB 42,22. 310− ZB 44,20. 310−

Tabla - Resumen de resultados obtenidos para el calculo de cortocircuito embarrado alimentado por trafo BT.

A partir de los datos anteriormente calculados, estamos en disposición de calcular las corrientes de cortocircuitos en barras del cuadro de distribución. La relación que aplicaremos es la siguiente:

xZBUsIccA3

=

04408,03400

xIccA = = 5239 A

Ahora para poder calcular la punta de corriente de cierre en el instante más desfavorable realizaremos dos pasos.

Primero realizaremos la relación XBZB que en este caso, su valor es 1,04.


256

Fig. H1-3-007: variación del factor k en función de la relación R/X (CEI 60909). Después mediante la utilización de la figura obtendremos el valor de K. En este caso particular el valor de este será de aproximadamente 1,03. Por lo que la punta de corriente de conexión toma el valor de:

Ichp1= Ichp2 = K. 2 . Icc1 = 1,03. 2 .5239 = 7631 A

Por lo tanto los poderes de corte del interruptor automático de protección general del transformador BT deberán ser como mínimo de 5239 A y los poderes de cierre como mínimo de 7631 A. La corriente de defecto depende de la impedancia del bucle de defecto, por tanto, la protección queda normalmente asegurada mediante las protecciones contra sobreintensidades (cálculo / medida de las impedancias de bucle). Si la impedancia es demasiado elevada y no permite que la corriente de defecto actúe en las protecciones de sobreintensidad (cables de gran longitud) una solución válida es la utilización de DDR de baja sensibilidad (IΔn ≥1 A). La protección de aparatos eléctricos y de circuitos, en el esquema de puesta a neutro, los defectos de aislamiento originan grandes corrientes de defecto equivalentes a las de cortocircuito. El paso de tales corrientes tiene evidentemente consecuencias perjudiciales importantes, por ejemplo: perforación de las chapas del circuito magnético de un motor, lo que obliga a cambiarlo entero en vez de reparar sus bobinados. Estos peligros pueden reducirse mucho utilizando DDR de baja sensibilidad (3 A, por ejemplo) y con funcionamiento instantáneo, y por tanto, capaces de reaccionar antes de que la corriente alcance un valor importante. Esta protección es tanto más importante cuanto mayor sea la tensión de servicio, porque la energía disipada en el punto del defecto es proporcional al cuadrado de la tensión.


257

Por esas razones y por las expuestas también en el punto 3.2.1.1.3.1.17 MÉTODO DE DETERMINACIÓN DE LA PROTECCIÓN TN, como la continuidad de servicio no es imperativa en esta red se toma la decisión de instalar DDR’s, siendo para la protecciónde cabecera del armario la que se muestra a continuación y para las salidas individuales será de 300 mA. La protección de cabecera del armario de distribución: Interruptor automático: Q1 Nombre: NS400N>03/2004-50.0 kA Calibre nominal: 400 A Calibre de la protección (In): 400.0 A Relé: STR23SE Cdad de polos: 4P4d Selectividad: amperimétrica con IA12 Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi MB Sensibilidad: 30000 mA Posición de temporización: 310 ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 x 0.88 In = 352.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 3520.00 A tm = 60 ms Compact NS protección diferencial Esta protección diferencial se realiza de distintas formas en función de los aparatos: - Mediante la incorporación de un bloque Vigi al interruptor automático. - Mediante la utilización de una unidad de control específica Micrologic. - Mediante la utilización de un relé diferencial Vigirex y toros separados. Interruptores automáticos diferenciales Vigicompact NS100 a 630 Después de la incorporación del bloque Vigi, se conservan todas las características del interruptor automático: - Conformidad a las normas. - Grados de protección, aislamiento de clase II en cara delantera. - Seccionamiento con corte plenamente aparente. - Características eléctricas. - Características de los bloques de relés. - Modos de instalación y conexionado. - Auxiliares de señalización, medida y mando. - Accesorios de instalación y conexión.


258

1 Regulación de la sensibilidad. 2 Regulación de la temporización (permite realizar la protección diferencial selectiva). 3 Enclavamiento que impide el acceso a las regulaciones. 4 Botón de test para verificar regularmente el disparo simulando un defecto diferencial. 5 Pulsador de rearme (necesario después del disparo por defecto diferencial). 6 Placa de características. 7 Alojamiento para el contacto auxiliar SDV. Los dispositivos diferenciales Vigi se rigen en conformidad a las normas: - CEI 60947-2 anexo B /EN60947-2. - Decreto del 14 de noviembre 1988. - CEI 60255-4 y CEI 60801-2 a 5: protección contra los disparos intempestivos debidos a las sobretensiones transitorias, rayos, maniobra de aparatos en la red, descargas electrostáticas, ondas radioeléctricas. - CEI 60755: clase A. Insensibilidad a las componentes continuas hasta 6 mA. - Funcionamiento hasta –25 oC según norma VDE 664. Los bloques Vigi pueden incorporar un contacto auxiliar para señalización a distancia del disparo por defecto diferencial y son alimentados por la propia tensión de la red protegida. Por tanto, no necesitan alimentación exterior. Funcionan, incluso, con únicamente tensión entre dos fases.


259

1. los bloques Vigi 3P se adaptan igualmente en los interruptores automáticos de 2P (dimensiones de 3P). 2. sea cual sea el escalón de temporización, si la sensibilidad está regulada a 30 mA, no se aplica ningún retardo.

3.2.1.1.7.4 Cálculo de la sección del conductor alimentación salida secundario trafo BT a armario distribución.

La máxima intensidad cálculada en el secundario que es de 353,75A que correspondería prácticamente a un factor de potencia cercano a la unidad, y teniendo en cuenta que nos movemos en esta instalación en torno a 0,93 de factor medio consideramos como bueno el dato de la corriente del secundario obtenidad en el punto anterior el cual nos dará un pequeño margen de confianza a la hora de elegir las secciones de los conductores para posibles cargas que se pueden introducir sin sobrecargar el trafo BT/BT. Datos:

• Icalculo: 353,75 A. • Long. Línea: 10 m. • Material: Cu unipolar. • Aislamiento: XLPE. • Designación: RV-K 0,6/1KV • Disposición: sobre bandeja rejillas, método de instalción F. • Tª ambiente: 40 ºC


Sabiendo la intensidad de línea, cálcularemos la intensidad de cálculo.

I calculo= LI .Ks.Ko= 353,75.1.1= 353,75A

Se eligen conductores unipolares de sección 4x1x150+1x70 mm2 de Cu. La condición de la elección de dicha sección será:

Iadmin≥Icalculo---- 363A ≥ 353,75A

Hay que tener en cuenta los factores de corrección según la instalación de los conductores, las condiciones de instalación coinciden con las tablas.

I’admin= Iadmin.fct----- I’admin= 363.1= 404 A


min'adII

fc calculo= =363

353,75 = 0,975; 97,5%


260


SnI

c calculo

.=θ =

150.175,353 = 2,35 A/mm2---------

SnI

c adm

.'

max =θ =150363 = 2,42 A/mm2

Se elige provisionalmente de conductores unipolares de sección 4x1x150+1x70 mm2 de Cu. La sección la podemos dar por buena (coincide con los cálculos del programa informático), no obstante, vemos que el factor de carga es elevado para la máxima demanda que puedemos disponer del trafo BT/BT, aumentamos por seguridad la sección. Se elige un conductor de sección 4x1x185+1x95 mm2 de Cu quedando por tanto los siguientes valores de cálculo:

I’admin= Iadmin.fct----- I’admin= 415.1= 415 A


min'adII

fc calculo= =415

353,75 = 0,85; 85%


SnI

c calculo

.=θ =

185.175,353 = 1,91 A/mm2---------

SnI

c adm

.'

max =θ =185415 = 2,24 A/mm2

b) Sección por caída de tensión: Teniendo en cuenta la reglamentación en cuanto al porcentaje de la caída de tensión y que la Tªmax. para conductores XPLE es de 90ºC, por lo que su conductividad K= 44, se está en condición de calcular la resistencia de los conductores a la temperatura correspondiente para poder obtener la caída de tensión.

( )2

max0max0 . ⎟

⎠⎞⎜

⎝⎛−+= I

Iσσσσ = ( )2

41575,353.409040 ⎟

⎠⎞⎜

⎝⎛−+ = 76,33 ºC.

Sabiendo la Tª de trabajo calculamos la resistividad del conductor para esa temperatura:

( )[ ]20.1.20 −+= σαρρσ = ( )[ ]20 76,33.00392,01.018,0 −+ = 0,02197 mmm /. 2Ω

Y la conductividad del conductor:

σσ ρ

1=k =

02197,01 = 45,50


261

Obtenemos una caída de tensión teniendo en cuenta la caída por reactancia media X = 0,08 Ω/km y una factor de potencia medio de 0,93.

VSnKPL

Ve calculoR ...

.)()( = =

400.185.1.50,45227929.10 = 0,677 V

VgXPL

Ve ucalculoX

ϕtan...)()( = =

4003952,0.08,0.929,227.10 = 0,180 V

Lo que implica un ΔU total de 0,857 V, que expresado en % es:

100.ΔU/Un= 100. 0,857 /400= 0,214 % c) Sección por cortocircuito, comprobación térmica: Hay que conocer el tiempo de actuación cuando hay un cortocircuito dado que la temperatura que soporta el cable depende de Icc. Los poderes de corte del interruptor automático de protección general del transformador BT deberán ser como mínimo de 5239 A y los poderes de cierre como mínimo de 7631 A.

tc≤ 2

22 .I

SK = 2

22

5239185.143 = 25,49 s.

El tiempo es lo suficientemente grande como para que la protección elegida garantice que se produzcan daños sobre el conductor. Como se vió en el punto anterior el interruptor automático de protección elegido tiene las siguientes características, hay que tener presente que la intensidad real de cálculo para la potencia instalada de 197,98 KVA para un factor de 0,93 es de 307,26 A Interruptor automático: Q1 Nombre: NS400N>03/2004-50.0 kA Calibre nominal: 400 A Calibre de la protección (In): 400.0 A Relé: STR23SE Cdad de polos: 4P4d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi MB Sensibilidad: 30000 mA Posición de temporización: 310 ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 x 0.88 In = 352.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 3520.00 A tm = 60 ms


262

Cuadro de resultados de las secciones calculadas:

LINEAS EQUIPOS

POT. CÁLCULO

(W)

L. LINEA

(m)

SECC. CABLE

Cu I calc.

(A) I adm.

(A)

ΔV (%) parc.

ΔV (%) ttal

Q1 PROTECCIÓN TRAFO BT/BT 227900 10 4x185+1x95TT 353,75 415 0.25 0.25 QS12 ALUMBRADO SOTANO1 3400 75 4x2,5+2,5TT 5.45 19.9 1.42 1.69 QS11 ALUMBRADO S.FAB.11-13 500 55 4x1,5+1,5TT 0.80 14.5 0.26 0.26 QS10 ALUMBRADO S.FUSION 500 70 4x1,5+1,5TT 0.80 14.5 0.32 0.32

QS9 ALUMBRADO CENTRO TRANSFORMA. 2960 15 4x1,5+1,5TT 4.75 14.5 0.41 0.41

QS8 ALUMBRADO GRUPO ELECTROGENO. 500 20 4x1,5+1,5TT 0.80 14.5 0.09 0.09

QS7 ALUMBRADO SALA DCI. 500 65 4x1,5+1,5TT 0.80 12.7 0.30 0.30 QS6 CENTRAL DCI. 500 65 4x1,5+1,5TT 0.80 14.5 0.30 0.30 QS5 PLC'S SERVICIOS GENERALES 1000 20 4x1,5+1,5TT 0.85 14.5 0.19 0.19 QS4 PLC'S VIDRIO FRIO 1000 75 4x1,5+1,5TT 1.70 14.5 0.70 0.70 QS3 PLC'S COMPOSICION 1000 75 4x1,5+1,5TT 1.70 12.7 0.70 0.70 QS2 PLC'S FEEDER 1000 55 4x1,5+1,5TT 1.70 14.5 0.51 0.51 QS1 PLC'S FUSION 1000 70 4x1,5+1,5TT 1.70 14.5 0.65 0.65 QS215 ALUMBRADO OFICINAS 15000 90 4x2,5+2,5TT 24.06 47.1 1.91 2.19 QS214 LABORATORIO Y CALIDAD 10000 90 4x1,5+1,5TT 16.04 47.1 1.27 1.27

QS213 ALUMABRADO VESTUARIOS PERSONAL 10000 80 4x1,5+1,5TT 16.04 34.3 1.87 1.87

QS211 ALUMBRADO VIDRIO FRIO 4000 100 4x1,5+1,5TT 6.42 26.7 1.40 1.40 QS210 ALUMBRADO FEDEER 4000 45 4x1,5+1,5TT 6.42 14.5 1.67 1.67 QS29 ALUMBRADO PASILLO FEDEER 1000 50 4x1,5+1,5TT 1.60 14.5 0.46 0.46 QS28 ALUMBRADO TALLERES 2000 25 4x1,5+1,5TT 3.21 14.5 0.46 0.46 QS27 CAMARAS DE TELEVISION 1500 25 4x1,5+1,5TT 2.55 14.5 0.35 0.35 QS26 ALUMBRADO SALA BOMBAS 2000 45 4x1,5+1,5TT 3.21 12.7 0.84 0.84 QS25 ALUMBRADO SALA COMPRESORES 1000 25 4x1,5+1,5TT 1.60 14.5 0.23 0.23 QS24 ALUMBRADO SOTANO2 1000 55 4x1,5+1,5TT 1.60 14.5 0.51 0.51 QS23 ALUMBRADO MAQUINA L-13 1000 80 4x1,5+1,5TT 1.60 14.5 0.74 0.74 QS22 ALUMBRADO MAQUINA L-12 1400 55 4x1,5+1,5TT 2.25 14.5 0.71 0.71 QS21 ALUMBRADO MAQUINA L-11 1000 40 4x1,5+1,5TT 1.60 14.5 0.37 0.37

QS31 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS 3550 100 4x4+4TT 5.69 19.9 1.98 1.98

QS32 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS 4000 100 4x4+4TT 6.42 26.7 1.40 1.40

QS33 ALUMBRADO FEEDER Y HORNO 6000 45 4x2,5+2,5TT 9.62 19.9 1.51 1.51 QS34 ALUMBRADO SALA VENTILADORES 2500 80 4x1,5+1,5TT 4.01 14.5 1.86 1.86 Q38 ALUMBRADO COMPOSICION 10000 70 4x6+6TT 16.04 27.4 1.64 1.64 QS36 ALUMBRADO EXTERIOR1 13000 30 4x4+4TT 20.85 27.4 0.91 0.91 QS37 ALMACEN PRODUCTO TERMINADO 20000 150 4x25+25TT 32.08 60 1.74 1.74 QS38 ALUMBRADO EXTERIOR2 4500 130 4x6+6TT 7.22 27.4 1.37 1.37 QS39 TOMAS DE CORRIENTE OFICINAS 10000 80 4x6+6TT 14.43 34.3 1.85 1.85 QS310 TOMAS DE CORRIENTE PERSONAL 5000 80 4x4+4TT 7.22 26.7 1.39 1.39

QS311 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICION 16000 70 4x10+1TT 23.09 36.3 1.55 1.55

QS312 TOMAS DE CORRIENTE FABRICACION 5000 35 4x1,5+1,5TT 7.22 14.5 1.62 1.62

QS313 TOMAS DE CORRIENTE SALA COMPRESORES 15000 25 4x4+4TT 21.65 26.7 1.30 1.30

3.2.1.1.7.5 Cálculo protecciones red aislada BT distribución TN-S.


263

Se realizará el cálculo para una de las alimentaciones del armario de distribución alumbrado y tomas de corriente monofásicas, por ejemplo QS37 alumbrado almacén producto terminado, siguiendo el mismo método para todos los demás circuitos de la distribución TN-S. Sección del conductor: 4x25+1x25TT Longitud: 150.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos Tipo de cable: Multiconductor Aislant: PR (XPLE) Temperatura ambiente: 20 °C Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura: 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno: 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado 1.00 (D.52-1) x colocación junta: 0.70 (52-E3A) ______ 0.70 El corte automático en esquema TN se obtiene al asegurar que la intensidad de defecto es suficiente para provocar la desconexión de los interruptores automáticos o fusibles por sobreintensidad, o sea:

Ia≥s

o

ZU

=s

o

ZU.8,0

En términos generales, debido a que la impedancia del circuito es muy inferior a la del cuerpo humano se acepta la consideración. Uc =0,5 Uo = 0,5 · 230 V = 115 V, lo que significa que 115 V es tensión peligrosa. La impedancia del bucle Zs es la suma de:

Zs = Σ (ZAB + ZBC + ZDE + ZEN + ZNA) Si ZBC y ZDE son los términos más preponderantes, podemos considerar en nuestro ejemplo:

Zs= Σ(ZBC+ZDE)=1,25.ρ ⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+

DE

DE

BC

BC

SL

SL

=1,25.561 ⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛ +

25150

25150 = 0,2679 Ω

Como factor corrector de temperatura de la resistividad, para el cálculo de impedancias en corrientes de fuga en esquemas TN e IT es de 1,25ρ0. La corriente de defecto Id puede valer:


264

Id=s

o

ZU.8,0

=Ω2679,0

230.8,0 V = 686,82 A

El interruptor automático elegido tiene las siguientes características: Interruptor automático: QS37 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 40.0 A Magnético: Im(Isd) = 10 In Condiciones a respetar para asegurar lo protección de la corriente de cortocircuito mínima son las siguientes para interruptores automáticos:

Icc(min) > Im------------- 686,82 A > 400A

P d C > Icc tri--------- - 10 KA > 686,82 A

Asegurar la eliminación de la corriente mínima de cortocircuito, que pueda desarrollarse en el circuito protegido, en el tiempo tc, compatible con las características térmicas de los conductores, que son:

tc≤ 2

22 .I

SK (tc<5seg.)

Aplicando los valores de K para Cu con material aislante XPLE para tiempos inferiores a 5 segundos:

tc≤ 2

22

82,68616.143 =11,09 seg.

Se trata de verificar si el I2.t que deja pasar el elemento protector es menor que el que es capaz de soportar, sin alteración de las propiedades, el propio conductor o canalización. Con la Icc(min) de 686,82 A sería necesario un tiempo de 11,09 seg máximo de actuación de la protección para no sobrepasar la energía que puede soportar el conductor que es de 22 .SK = 11222500 2A .s.


265

Por otro lado el interruptor automático equipado con un bloque de relé fijo curva C de 10In de 400A de protección magnética, deja pasar una energía según las curvas características proporcionadas por el fabricante de tI .2 = 3.4002 =480000 2A .s, dicho valor es menor que el que puede soportar el conductor, por lo que la condición se cumple. También deberemos comprobar en las características de desconexión del interruptor automático intensidad tiempo, si el tiempo de desconexión para los 686,82 A, valor de Im limitado a 400A, es inferior al definido en las tablas, para redes de 230/400 V con el neutro no distribuido:

– En BB1, 0,2 s, en esta instalación, comprobamos en las graficas dadas por el fabricante que el disparo reflejo ó instantáneo t<10ms, cumpliéndose también la condición.

Longitud máxima de circuito a proteger en régimen TN-S. - Esquema TN. - Tensión U = 400 V. - Salida con protección de: - Interruptor automático Multi9 C60N-10.0 kA: - Intensidad asignada In = 40 A. - Característica de desconexión C. - Sección del conductor de fase Sf = 25 mm2. - Sección del conductor de protección SPE = 16 mm2. El factor de corrección: La relación entre la sección de fase y la del conductor de protección es:

m= PE

f

SS

= 2

2

2525

mmmm =1

La longitud máxima de un circuito en esquema TN se calcula por medio de la fórmula:

Lmax= Iam

SfUo).1.(

..8,0+ρ

=400).11.(

561

25.230.8,0

+= 321,9 m.

La longitud de la línea a proteger es de 150 m y la protecció asegura la protección para un máximo de 321,9 m, cumpliendo de esta manera las condiciones para el sistema TN-S.

3.2.1.1.7.5.1 Cuadro de resultados del cálculo de las protecciones instaladas. La gama de relés para los interruptores automáticos de la línea multi 9 Curva C (equivalente a la antigua curva U: disparo entre 3,85 y 8,8 In):


266

- Protección de cables alimentando receptores clásicos. - Sobrecarga: térmico estándar. - Cortocircuito: umbrales magnéticos fijados por curva C (Im entre 5 y 10 In o 7 y 10 según los aparatos, según UNE-EN 60898 y UNE-EN 60947-2 respectivamente). 1 Límites de disparo térmico en frío, 2 polos cargados. 2 Límites de disparo electromagnético, 2 polos cargados. Ir: intensidad de regulación del disparo térmico = In para automáticos multi 9. Im: intensidad de regulación del disparo magnético.


267

Protección diferencial Bloques diferenciales Vigi C60 UNE EN 61009 Instantáneos 10, 30, 300 mA Selectivos 300 y 1000 mA El interruptor automático diferencial C60 está compuesto de un automático de base, a la derecha del cual se adapta el dispositivo diferencial a corriente residual (bloque Vigi). - Los bloques adaptables Vigi C60 se presentan en 3 versiones: 1. Bloque Vigi para calibres C60 ≤ 25 A. 2. Bloques Vigi para calibres ≤ 40 A y ≤ 63 A (1). - La inviolabilidad de la asociación está asegurada por el precinto de tapa-tornillo y del cubrebornes suministrado con el bloque Vigi. Un dispositivo impide el montaje del bloque Vigi C60 para calibres ≤ 25 A en los automáticos C60 de grandes calibres (40 y 63). Además de la protección contra las sobrecargas y cortocircuitos, el interruptor automático diferencial: - Protege las personas contra los contactos indirectos (30, 300 mA). - Asegurar una protección complementaria contra los contactos directos (30 mA). - Proteger las instalaciones eléctricas contra los defectos de aislamiento y los riesgos de incendio. - Rearme después del defecto diferencial. Un dispositivo situado en la maneta permite elegir rearme independiente o simultáneo con el automático. Permiten la selectividad vertical con todos los dispositivos diferenciales instantáneos situados aguas abajo: - 300 mA s con 30 mA. - 1 A s con 300 mA.


268

LINEAS EQUIPOS

L. LINEA

(m)

SECC. CABLE

Cu IccA (KA)

P d C (KA)

Icc min. (KA)

Lim. Térm. (A2.s)

Energ. cond. (A2.s)

Q1 PROTECCIÓN TRAFO BT/BT 10 4x185+1x95TT 5.24 50 x x x IA1 PROTECCIÓN EMBARRADO UPS x x x 10 x x x QS12 ALUMBRADO SOTANO1 75 4x2,5+2,5TT 5.24 10 0.1711 112225 10800 QS11 ALUMBRADO S.FAB.11-13 55 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1403 40401 300 QS10 ALUMBRADO S.FUSION 70 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1104 40401 300

QS9 ALUMBRADO CENTRO TRANSFORMA. 15 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.5018 40401 10800

QS8 ALUMBRADO GRUPO ELECTROGENO. 20 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.3797 40401 300

QS7 ALUMBRADO SALA DCI. 65 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1188 40401 300 QS6 CENTRAL DCI. 65 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1188 40401 300 QS5 PLC'S SERVICIOS GENERALES 20 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.3797 40401 1200 QS4 PLC'S VIDRIO FRIO 75 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1031 40401 1200 QS3 PLC'S COMPOSICION 75 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1031 40401 1200 QS2 PLC'S FEEDER 55 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1403 40401 1200 QS1 PLC'S FUSION 70 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1104 40401 1200 IA2 PROTECCION EMBARRADO 2 x x x 10 x x x QS215 ALUMBRADO OFICINAS 90 4x2,5+2,5TT 5.24 10 0.5533 1795600 187500 QS214 LABORATORIO Y CALIDAD 90 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.5533 1795600 120000

QS213 ALUMABRADO VESTUARIOS PERSONAL 80 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.3792 646416 120000

QS211 ALUMBRADO VIDRIO FRIO 100 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1921 287296 30000 QS210 ALUMBRADO FEDEER 45 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1711 40401 30000 QS29 ALUMBRADO PASILLO FEDEER 50 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1542 40401 1200 QS28 ALUMBRADO TALLERES 25 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.3053 40401 4800 QS27 CAMARAS DE TELEVISION 25 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.3053 40401 2700 QS26 ALUMBRADO SALA BOMBAS 45 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1711 40401 4800 QS25 ALUMBRADO SALA COMPRESORES 25 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.3053 40401 1200 QS24 ALUMBRADO SOTANO2 55 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1403 40401 1200 QS23 ALUMBRADO MAQUINA L-13 80 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.0967 40401 1200 QS22 ALUMBRADO MAQUINA L-12 55 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1403 40401 2700 QS21 ALUMBRADO MAQUINA L-11 40 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.1922 40401 1200 IA3 PROTECCION EMBARRADO 3 x x x 10 x x x

QS31 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS 100 4x4+4TT 5.24 10 0.1287 112225 10800

QS32 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS 100 4x4+4TT 5.24 10 0.2048 287296 30000

QS33 ALUMBRADO FEEDER Y HORNO 45 4x2,5+2,5TT 5.24 10 0.2831 112225 30000 QS34 ALUMBRADO SALA VENTILADORES 80 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.0967 40401 10800 Q38 ALUMBRADO COMPOSICION 70 4x6+6TT 5.24 10 0.4317 646416 120000 QS36 ALUMBRADO EXTERIOR1 30 4x4+4TT 5.24 10 0.9618 646416 187500 QS37 ALMACEN PRODUCTO TERMINADO 150 4x25+25TT 5.24 10 0.8026 11222500 480000 QS38 ALUMBRADO EXTERIOR2 130 4x6+6TT 5.24 10 0.2357 646416 30000 QS39 TOMAS DE CORRIENTE OFICINAS 80 4x6+6TT 5.24 10 0.3792 646416 76800 QS310 TOMAS DE CORRIENTE PERSONAL 80 4x4+4TT 5.24 10 0.2552 287296 30000

QS311 TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICION 70 4x10+1TT 5.24 10 0.7022 1795600 187500

QS312 TOMAS DE CORRIENTE FABRICACION 35 4x1,5+1,5TT 5.24 10 0.2193 40401 30000

QS313 TOMAS DE CORRIENTE SALA COMPRESORES 25 4x4+4TT 5.24 10 0.7835 287296 187500


269

LINEAS EQUIPOS INT. AUT. RELE PROT. CALIB.

REGUL. SOBREC.

REGUL. MAGNT.

Prot. diferen. Sensib. Temp.

Q1 PROTECCIÓN TRAFO BT/BT

NS400N 50.0 kA 4P4d STR23SE 400.0 A

Ir = 1.00 x 0.88 In = 352.00 A

Im(Isd) = 10.0 x Ir = 3520.00 A Vigi MB

30000 mA 310 ms

IA1 PROTECCIÓN EMBARRADO UPS

C60N-10.0 KA 4P4d curva C 25.0 A

Ir = 25.0 A

Im(Isd) = 213 A x x x

QS12 ALUMBRADO SOTANO1

C60N-10.0 KA 4P4d curva C 6.0 A 6.0 A Vigi C60 300 mA S ms

QS11 ALUMBRADO S.FAB.11-13


QS10 ALUMBRADO S.FUSION


QS9

ALUMBRADO CENTRO TRANSFORMA.


QS8

ALUMBRADO GRUPO ELECTROGENO.


QS7 ALUMBRADO SALA DCI.


QS6 CENTRAL DCI. C60N-10.0 KA 4P4d curva C 1.0 A 1.0 A Vigi C60 300 mA S ms

QS5 PLC'S SERVICIOS GENERALES


QS4 PLC'S VIDRIO FRIO C60N-10.0 KA 4P4d curva C 2.0 A 2.0 A Vigi C60 300 mA S ms

QS3 PLC'S COMPOSICION C60N-10.0 KA 4P4d curva C 2.0 A 2.0 A Vigi C60 300 mA S ms

QS2 PLC'S FEEDER C60N-10.0 KA 4P4d curva C 2.0 A 2.0 A Vigi C60 300 mA S ms

QS1 PLC'S FUSION C60N-10.0 KA 4P4d curva C 2.0 A 2.0 A Vigi C60 300 mA S ms

IA2 PROTECCION EMBARRADO 2

C120N-10.0 kA 4P4d curva C 100.0 A

Ir = 100.0 A


QS215 ALUMBRADO OFICINAS


Ir = 25.0 A Vigi C60 300 mA S ms

QS214 LABORATORIO Y CALIDAD



QS213

ALUMABRADO VESTUARIOS PERSONAL



QS211 ALUMBRADO VIDRIO FRIO



QS210 ALUMBRADO FEDEER



QS29 ALUMBRADO PASILLO FEDEER


QS28 ALUMBRADO TALLERES


QS27 CAMARAS DE TELEVISION


QS26 ALUMBRADO SALA BOMBAS


QS25 ALUMBRADO SALA COMPRESORES


QS24 ALUMBRADO SOTANO2


QS23 ALUMBRADO MAQUINA L-13






IA3 PROTECCION EMBARRADO 3

NS250N-36.0 kA 4P4d TM-D 200.0 A

Ir = 200.0 A


QS31 ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y



270

ARCHAS

QS32

ALUMBRADO VIDRIO FRIO Y ARCHAS


QS33 ALUMBRADO FEEDER Y HORNO


QS34 ALUMBRADO SALA VENTILADORES


Q38 ALUMBRADO COMPOSICION



QS36 ALUMBRADO EXTERIOR1



QS37

ALMACEN PRODUCTO TERMINADO



QS38 ALUMBRADO EXTERIOR2



QS39

TOMAS DE CORRIENTE OFICINAS



QS310

TOMAS DE CORRIENTE PERSONAL



QS311

TOMAS DE CORRIENTE COMPOSICION



QS312

TOMAS DE CORRIENTE FABRICACION



QS313

TOMAS DE CORRIENTE SALA COMPRESORES



3.2.1.1.8 CALCULO BATERÍA CONDENSADORES.

3.2.1.1.8.1 Cálculo compensación energia reactiva. El cálculo se efectuará según ITC-BT-42 punto 2.7. Compensación del factor de potencia e ITC-BT-48 punto 2.3. Condensadores en el que se especifica que los aparatos de mando y protección de los condensadores deberán soportar, en régimen permanente, de 1,5 a 1,8 veces la intensidad nominal asignada del condensador, a fin de tener en cuenta los armónicos y las tolerancias sobre las capacidades. Para la instalación de las baterías de condensadores en embarrado con varios trafos ver apartado correspondiente en el pliego de condiciones. Las ecuaciones utilizadas para la compensación de la energía reactiva son las siguientes:

Cos φ=)( 22 QP

P

+

Tang φ= PQ

Qc= P x (Tang φ1 - Tang φ2)


271

Conexión condensadores: Trifásico- conexión triangulo:

C=ϖxxU

xQC231000

Siendo: P = Potencia activa instalación (kW). Q = Potencia reactiva instalación (kVAr). Qc = Potencia reactiva a compensar (kVAr). φ1 = Angulo de desfase de la instalación sin compensar. φ2 = Angulo de desfase que se quiere conseguir. U = Tensión compuesta (V). w = 2 x Pi x f ; f = 50 Hz. C = Capacidad condensadores (F); cx1000000(μF).

3.2.1.1.8.2 Dimensionado de la batería de condensadores del CGDBTHORNO. Para el dimensionado de la potencia reactiva a compensar, para que la instalación en estudio presente el factor de potencia deseado, se parte de los siguientes datos: - Suministro: Trifásico -Tensión compuesta: 400V - Potencia activa: 1580 kW - Cos φ actual: 0,87 - Cos φ a conseguir: 0,96 - Conexión de los condensadores: en triangulo En primer lugar se hallan los ángulos de desfase φ1 y φ2: Cos φ1 = 0,87; arc cos 0,87 = 29,54º Cos φ2 = 0,96; arc cos 0,96 = 16,26º Hallamos las tangentes respectivas: Tg φ1 = tg 29,54º = 0,5666 Tg φ2 = tg 16,26º = 0,2916 Substituyendo los valores en la ecuación: Qc= P x (Tang φ1 - Tang φ2)= 1580 x (0,5666 – 0,2916)= 434,5 KVAr.

3.2.1.1.8.3 Dimensionado de la batería de condensadores del CGDBTSERVGEN. Para el dimensionado de la potencia reactiva a compensar, para que la instalación en estudio presente el factor de potencia deseado, se parte de los siguientes datos:


272

- Suministro: Trifásico -Tensión compuesta: 400V - Potencia activa: 1550 kW - Cos φ actual: 0,87 - Cos φ a conseguir: 0,96 - Conexión de los condensadores: en triangulo En primer lugar se hallan los ángulos de desfase φ1 y φ2: Cos φ1 = 0,87; arc cos 0,87 = 29,54º Cos φ2 = 0,96; arc cos 0,96 = 16,26º Hallamos las tangentes respectivas: Tg φ1 = tg 29,54º = 0,5666 Tg φ2 = tg 16,26º = 0,2916 Substituyendo los valores en la ecuación: Qc= P x (Tang φ1 - Tang φ2)= 1550 x (0,5666 – 0,2916)= 426,25 KVAr.

3.2.1.1.8.4 Cálculo del tipo de batería de condensadores en función de los armonicos de la instalación. La toma en consideración de los fenómenos de los armónicos consiste, generalmente, en sobredimensionar las baterías de condensadores.

1. Contra los efectos de los armónicos.

La presencia de armónicos produce un aumento de la intensidad eficaz. Por ello toda la aparamenta y conductores serán dimensionados de 1,3 a 1,5 veces la intensidad nominal del circuito.

2. Contra los fenómenos de resonancia. Los condensadores no son generadores de armónicos, pero la presencia de un condensador, en una red con generadores de armónicos y en función de la configuración de la instalación, puede provocar una amplificación del armónico. Este hecho se da cuando la frecuencia de resonancia paralela del sistema esté próxima a la frecuencia de los armónicos generados. Esta frecuencia es función de la impedancia de la red y consecuentemente de la potencia de cortocircuito.


273

Si el rango de los armónicos generados próximos a los bornes de la batería se asemeja a los valores de la frecuencia de resonancia, en este punto se producirá la amplificación. La intensidad se elevará y podrá provocar perforaciones al dieléctrico del condensador o simplemente envejecimiento del mismo. Para paliar este fenómeno podemos utilizar:

- Condensadores sobredimensionados dieléctricamente (en tensión), por ejemplo para redes de 400 V, inductancias de 470 V.

- Bobinas (self), antiarmónicos, conectadas en serie con los condensadores y sintonizadas a 190 Hz para redes de 50 Hz y a 228 Hz para redes de 60 Hz.

Son adecuadas para reducir las tensiones y las intensidades de los armónicos (de rangos más comunes), en los bornes de conexión del condensador.

3.2.1.1.8.5 Elementos a tener en consideración para determinar los armónicos. 1. La elección se realiza a partir de la toma en consideración de los siguientes elementos: Σ(R)(GH)= potencia en kVA de todos los generadores de armónicos (convertidores estáticos, onduladores, variadores de velocidad...) alimentados desde el mismo juego de barras que los condensadores. Si la potencia de los generadores es conocida en kW en vez de kVA, deberemos dividir los kW por un factor de potencia medio de cos φ = 0,7 para obtener la verdadera Σ(R)(GH) de potencias. En la siguiente tabla se resumen los generadores de armónicos que podemos encontrar en la instalación: CGDBTHORNO. Todos los equipos que se describen a continuación según información de la propiedad utilizan arrancadores progresivos para su maniobra de arranque. Estos equipos se basan en la electrónica de potencia por lo que los consideraremos como generadores de armónicos.

LINEAS EQUIPOS S.CAL.(KVA) LH6 VENTILADOR CONVOYEUR L-11 42,13 LH9 VENTILADOR CONVOYEUR L-12 42,13 LH11 VENTILADOR MAQUINA L-11 142,05 LH12 VERTIFLOW L-11 71,02 LH14 VENTILADOR MAQUINA L-12 142,05 LH15 VERTIFLOW L-12 71,02 LH27 VENTILADORES MECANISMO FEEDER 47,06 LH28 VENTILADOR MAQUINA L-13 142,05 LH29 VERTIFLOW L-13 71,02 LH31 VENTILADOR CONVOYEUR L-13 42,13

GENERACION ARMONICOS 812,67 KVA


274

CGDBTSERVGEN. El trafo de BT es un generador de armonicos de orden par e impar. Este trafo alimenta a todo el alumbrado de fábrica, además de un SAI con reguladores PWM que genera armónicos de orden variable para una parte del cuadro de distribución de alumbrado y tomas de corriente monofásicas según informa la propiedad. Tomaremos como referencia por exceso la potencia total del trafo para dimensionar la batería de condensadores.

LINEAS EQUIPOS S.CAL.(KVA) LS12 TRAFO ALUMBRADO, EMERG. Y UPS 250,00

GENERACION ARMONICOS 250,00 KVA

A partir de estos elementos, la elección de una solución, limitando las consecuencias de los armónicos a un nivel aceptable para los condensadores, se define en la tabla E5-009.

Tabla E5-009: tabla de elección de una batería, limitando el efecto de los armónicos. Siguiendo la regla simplificada:

3.2.1.1.8.6 Solución final propuesta CGDBTHORNO 1. Potencia nominal del embarrado o trafo (2x1000 KVA) = 2000 KVA. 2. Suma de potencias creadoras de armónicos ΣR = 812,67 kVA. 3. Comprobamos que 0,25Sn ≤ ΣR ≤ 0,60Sn que comprende 500 KVA y 1200 KVA . Siguiendo las recomendaciones del fabricante Merlin Guerin de baterías de condensadores, cuando a la necesidad de compensar se une la necesidad de filtrar, debido a que la


275

amplificación de los armónicos existentes es demasiado elevada, se recomienda la instalación de equipos SAH. Estos equipos evitan la amplificación y protegen a los condensadores de las sobretensiones armónicas. Los equipos SAH son equipos L-C sintonizados a una frecuencia de resonancia serie de 190 Hz, y provocan el desplazamiento de la frecuencia de resonancia paralela fuera del espectro armónico, evitando de esta forma la amplificación Batería Rectimat 2 clase SAH, está compuesta por condensadores Varplus (sobredimensionados en tensión a 470 V) con protección interna, contactores Telemecanique con resistencias de preinserción, fusibles ARP y regulador de E.R. Varlogic R6 - R12 e inductancias antiarmónicos sintonizados a 190 Hz. Características: - Tensión asignada: 400 V trifásicos 50 Hz: - Frecuencia sintonización de cada escalón: 190 Hz - Tolerancia sobre la capacidad: 0, +10%. - Nivel de aislamiento: - 0,66 kV. - Resistencia 50 Hz 1 min: 2,5 kV. - Categoría de temperatura (400 V): - Temperatura máxima: 40 ºC. - Temperatura media sobre 24 h: 35 ºC. - Temperatura media anual: 25 ºC. - Temperatura mínima: –5 ºC. - Grado de protección: IP31. - Autotransformador 400/230 V integrado. - Protección contra contactos directos (puerta abierta). - Color: - Chapa: RAL 9002. - Rejilla ventilación: RAL 7021. -Normas: CEI 439-1, EN 60439.

• Qc (KVAr) de la batería: 450 KVAr • Composición física: 50 + 4x100 KVAr • Potencia primer escalón: 50 KVAr • Capacidad condensadores primer escalón: 331,74 μF • Potencia siguientes escalones: 100 KVAr • Capacidad condensadores por grupo de los siguientes escalones: 663,48 μF • Relación: 1.2.2


276

3.2.1.1.8.7 Solución final propuesta CGDBTSERVGEN 1. Potencia nominal del embarrado o trafo (2x1000 KVA) = 2000 KVA. 2. Suma de potencias creadoras de armónicos ΣR = 250 KVA. 3. Comprobamos que 0,15Sn ≤ ΣR que es inferior a 300 KVA. Según los cálculos correspondería a una Batería Rectimat 2 estándar 400 V, pero se escoge la misma que en el otro embarrado. Batería Rectimat 2 clase SAH, está compuesta por condensadores Varplus (sobredimensionados en tensión a 470 V) con protección interna, contactores Telemecanique con resistencias de preinserción, fusibles ARP y regulador de E.R. Varlogic R6 - R12 e inductancias antiarmónicos sintonizados a 190 Hz. Características: - Tensión asignada: 400 V trifásicos 50 Hz: - Frecuencia sintonización de cada escalón: 190 Hz - Tolerancia sobre la capacidad: 0, +10%. - Nivel de aislamiento: - 0,66 kV. - Resistencia 50 Hz 1 min: 2,5 kV. - Categoría de temperatura (400 V): - Temperatura máxima: 40 ºC. - Temperatura media sobre 24 h: 35 ºC. - Temperatura media anual: 25 ºC. - Temperatura mínima: –5 ºC. - Grado de protección: IP31. - Autotransformador 400/230 V integrado. - Protección contra contactos directos (puerta abierta). - Color: - Chapa: RAL 9002. - Rejilla ventilación: RAL 7021. -Normas: CEI 439-1, EN 60439.

• Qc (KVAr) de la batería: 450 KVAr • Composición física: 50 + 4x100 KVAr • Potencia primer escalón: 50 KVAr • Capacidad condensadores primer escalón: 331,74 μF • Potencia siguientes escalones: 100 KVAr • Capacidad condensadores por grupo de los siguientes escalones: 663,48 μF • Relación: 1.2.2


277

3.2.1.1.8.8 Cálculo de las protecciones Cuando los condensadores están funcionando, la corriente que está circulando por ellos depende de la tensión aplicada, de la capacidad y de las componentes armónicas de la tensión. . Las variaciones armónicas pueden llevar a una amplificación de corriente. La norma admite un 30 % como valor y hay que añadir las posibles variaciones debidas a la tolerancia de los condensadores. Interruptores automáticos Protección de condensadores Los catálogos de la aparamenta de BT de las marcas de Schneider Electric dan las tablas de elección y regulación de la aparamenta para la utilización de protección de condensadores, para una temperatura de trabajo de 50 °C, en función de la potencia y la tensión de la batería de condensadores. Un extracto de estas tablas las reflejamos en el cuadro siguiente: Su calibre debe ser elegido en función que permita un reglaje de la protección térmica a: 1,36 × In para los equipos Classic. 1,5 × In para los equipos Comfort. 1,12 × In para los equipos Harmony sintonizados a 135 Hz 1,19 × In para los equipos Harmony sintonizados a 190 Hz 1,36 × In para los equipos Harmony sintonizados a 215 Hz Donde: In = Qc / (Un .√3) = corriente nominal sobre Un In = intensidad nominal (en A). Qc = potencia del condensador (en VAr). Un = tensión compuesta (en V). El reglaje de las protecciones de cortocircuito (magnéticas) deberá permitir el paso de los transitorios de conexión: 19 × In.

In= 3.400

450KVAr = 649,52 A

Atendiendo a la ITC-BT 48 en el que se especifica que los aparatos de mando y protección de los condensadores deberán soportar, en régimen permanente, de 1,5 a 1,8 veces la intensidad nominal asignada del condensador, tomaremos como referencia 1,5 veces ya que vemos en la tabla superior suministrada por el fabricante, para un equipo sintonizado a 190 Hz el reglaje será de 1,19 In, por lo que cubrimos de este modo el mínimo fijado por el REBT. Ir= 1,5 x 649,52 A= 974,28 A para la protección térmica.


278

Im= 19 x 649,52 A= 12,340 KA para la protección magnética para cortocircuito. El interruptor automático elegido para la protección desde el CGDBTHORNO y desde CGDBTSERVGEN al ser las mismas potencias será: Interruptor automático: IA0 Nombre: NT10H2-50.0 kA Calibre nominal: 1000 A Calibre de la protección (In): 1000.0 A Relé: Micrologic 5.0 A Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.98 In = 980.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 9800.00 A tm = 80 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Los cables de potencia Se deberán sobredimensionar para una corriente de 1,5 In mínimo. De cualquier forma la sección de los cables de potencia debe ser compatible con: La temperatura ambiente, alrededor de los conductores. Su situación (en bandeja, subterráneo, trenzados…). Dimensionado de las líneas de las baterías. Parámetros generales de partida para el cálculo de la línea: - Tensión de servicio: 400 V - Canalización: Bandeja perforada - Longitud: 5 m - Potencia reactiva: 450 KVAr

In= 3.400

4505,1 KVArx = 974,28 A

La intensidad nominal que circulará por los cables será de 974,28 A. Se eligen conductores de sección Unipolares 3x2x240+1x120mm²TT Cu.


279

3.2.1.1.8.9 Cálculo de la relación C/K. El regulador es el componente que decide la entrada o salida de los escalones, en función de la potencia reactiva utilizada en aquel momento en la instalación. El valor del C/K se obtiene de la fórmula siguiente:

C/K= RTI

UQ

.31

Donde: Q1 = potencia del primer escalón, escalón base (VAr). U = tensión de la red (V). RTI = relación de transformación del transformador de intensidad. Se instalará un transformador sumador ya que en el caso de que una instalación esté alimentada en paralelo por varias líneas se deberá conectar un transformador sumador alimentado por los distintos TI instalados en dichas líneas. Deberá tener tantas entradas como líneas en paralelo existan en la instalación. El cálculo del C/K del regulador se realizará como si hubiera un único TI de relación igual a la suma de los TI X/5 instalados. BATERIA COND. CGDBTHORNO y BATERIA COND. CGDBTSERVGEN. Tendremos para la regulación un transformador de intensidad de relación de transformación 1000/5 A con unas medidas sección interna de 80 x 125 mm para cada transformador de MT/BT, lo que implica que se tendrá que instalar un transformador sumado quedando una relación de transformación para el cálculo C/K de esta batería de 2000/5 A que será igual a 400 A

C/K= RTI

UQ

.31

=400

400.350KVAr

= 0,18

3.2.1.1.9 CÁLCULO DEL GRUPO ELECTROGENO. El grupo electrógeno consiste en la agrupación de un motor térmico diesel que mueve el alternador que genera la energía eléctrica necesaria para la instalación. La fuente auxiliar de energía, el grupo electrógeno, debe dimensionarse para alimentar toda la aplicación ante un corte prolongado de la red eléctrica. Se debe considerar toda la potencia prevista a instalar más un margen de seguridad.


280

Así que, para obtener la potencia nominal del grupo electrógeno, a la potencia total a instalar, incluyendo el margen de seguridad, se la debe multiplicar por un factor como mínimo de 1,2. De esta manera el grupo electrógeno podrá asumir la alimentación de la instalación sin problemas. Además de las anteriores consideraciones hechas para el dimensionado del grupo electrógeno, se debe tener en cuenta la ICT-BT-40, pues trata de los aspectos a considerar para realizar una correcta instalación de éste.

3.2.1.1.9.1 Previsión de potencia para el grupo electrogeno. Las cargas prioritarias que cuelgan del CGDBTHORNO son:


Pcal (KW)

Scal (KVA)

LH17 FUERZA MOTRIZ ENSILADO MATERIAS P. 100,00 0,85 100,00 1,00 0,60 1,00 60 70,59

LH18 VENTILADOR TIRO 1 90,00 0,89 90,00 1,00 1,00 1,25 113 126,40LH19 VENTILADOR TIRO 2 90,00 0,89 90,00 1,00 1,00 1,25 113 126,40

LH20 VENTILADORES AIRE CALEFAC.FEEDER 30,00 0,85 30,00 1,00 0,60 1,25 23 26,47

LH21 VENTILADOR AIRE COMBUSTION 12,00 0,86 12,00 1,00 1,00 1,25 15 17,44

LH22 FUERZA MOTRIZ COMPOSICION 100,00 0,87 100,00 1,00 0,60 1,25 75 86,21 LH23 VENTILADOR CUBA 1 40,00 0,86 40,00 1,00 1,00 1,25 50 58,14 LH24 VENTILADOR CUBA 2 40,00 0,86 40,00 1,00 1,00 1,25 50 58,14 LH25 FUSION 45,00 0,88 45,00 1,00 0,60 1,00 27 30,68 LH26 FUERZA MOTRIZ CALCIN 40,00 0,85 40,00 1,00 0,70 1,25 35 41,18

Las cargas prioritarias que cuelgan del CGDBTSERVGEN son:


Pcal (KW)

Scal (KVA)

LS12 TRAFO BT 250,00 1,00 250,00 1,00 1,00 1,00 250 250,00

LS13 PROTECCION CONTRA INCENDIOS 100,00 0,85 100,00 1,00 0,60 1,25 75 88,24

LS14 BOMBAS AGUAS RECOGIDA CHARCA 20,00 0,85 20,00 1,00 0,80 1,25 20 23,53

LS15 BOMBA CHARCA IMPULSION Nº1 10,00 0,83 10,00 1,00 1,00 1,25 13 15,06

LS16 BOMBA CARCA IMPULSION Nº2 10,00 0,83 10,00 1,00 1,00 1,25 13 15,06 LS17 BOMBA REFRIGERACION 2 20,00 0,89 20,00 1,00 1,00 1,25 25 28,09 LS18 COMPRESOR 7 KG Nº1 60,00 0,87 60,00 1,00 1,00 1,25 75 86,21 LS19 COMPRESSOR 7 KG Nº2 60,00 0,87 60,00 1,00 1,00 1,25 75 86,21

LS20 TORRES REFRIGERACION 1,2 Y 3 20,00 0,85 20,00 1,00 0,60 1,25 15 17,65

LS21 BOMBAS AGUA POTABLE 10,00 0,86 10,00 1,00 0,80 1,25 10 11,63 LS22 BOMBA REFRIGERACION Nº1 20,00 0,89 20,00 1,00 1,00 1,25 25 28,09 LS23 RECOGIDA CALCÍN 30,00 0,87 30,00 1,00 1,00 1,25 38 43,10

De la tabla anterior se extraen los siguientes resultados, referentes a la potencia activa total y a la potencia aparente total.


281

El valor de la potencia activa total de cálculo del CGDBTHORNO es de 560 KW y el valor de la potencia aparente total es de 641,65 KVA. El valor de la potencia activa total de cálculo del CGDBTSERVGEN es de 633 KW y el valor de la potencia aparente total es de 692,86 KVA. A partir de aquí y para cálculos posteriores, de las tablas anteriormente utilizadas y, mediante las siguientes expresiones, extraeremos el valor medio del cos φ. Las expresiones utilizadas son las siguientes:

ϕcos

PcalScal = [KVA]


∑

∑=Pcal

PcalxCos med

)cos( ϕϕ

Aplicando las expresiones anteriores los valores medios que se extraen son los siguientes:

Pcal (KW)Scal

(KVA) COSφmedioPRIORITARIOS CGDBTHORNO 560 641,65 0,87

PRIORITARIOS CGDBTSERVGEN 633 692,86 0,92

GRUPO ELECTROGENO 1192 1334,51 0,90


ϕcos

PcalScal = =90,0

1192 = 1324,4 KVA

Pcalc tot. (KW) Scal tot. (KVA) GRUPO ELECTROG. 1192 1324,4

Tabla - Resumen de potencias y f.dp. medio.

Por lo tanto la potencia elegida para dimensionar el grupo electrogeno es de 1650 KVA. El I.A que protege la salida del G.E tiene la siguientes características: Interruptor automático: QG1


282

Nombre: NT12H1-42.0 kA Calibre nominal: 1250 A Calibre de la protección (In): 1250.0 A Relé: Micrologic 5.0 A Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 1125.00 A Magnético: Im(Isd) = 5.0 x Ir = 5625.00 A tm = 80 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. La sección de alimentación al embarrado del cuadro GE será de 3x4x240+1x240mm2 Cu. La caída de tensión obtenida sera: Caídas de tensión

arriba circuit abajo

C.U (%) 0.00 0.1552 0.16 Las corrientes de cortocircuito cálculadas se reflejan en el siguiente cuadro: Icc

a.arriba Ik3máx Ik2máx Ik1máx Ik2mín Ik1mín I

defecto (kA) 8.4588 7.3255 6.6279 8.8631 R (mΩ) 0.0964 0.1928 0.2468 0.6170 X (mΩ) 30.1000 60.2000 60.2000 22.5000 Z (mΩ) 30.1002 60.2003 60.2005 22.5085

3.2.1.1.9.2 Solución final de la elección del grupo electrogeno. Tras analizar la demanda de potencia y con el asesoramiento del fabricante de grupos electrogenos ELECTRA MOLINS, se decide instalar un grupo electrogeno tipo EMO-1650, Construcción AUTOMATICO, de 1.650 kVA, 1.320 kW de potencia máxima en servicio de emergencia por fallo de red según ISO 8528-1. La potencia activa (kW) está sujeta a una tolerancia de ±3% de acuerdo con las especificaciones del fabricante del motor diesel. Formado por:

MOTOR DIESEL “PERKINS” tipo 4012TAG2, de 1.382 kW a 1.500 r.p.m., con regulador electrónico de velocidad, refrigerado por agua con radiador, arranque eléctrico.


283

ALTERNADOR TRIFASICO “LEROY SOMER” de 1.650 kVA, tensión 400/230 V, frecuencia 50 Hz, sin escobillas, con regulación electrónica de tensión tipo AREP R-449.

CUADRO AUTOMATICO tipo AUT-MP10E que realiza la puesta en marcha del grupo electrógeno al fallar el suministro eléctrico de la red y da la señal al cuadro de conmutación para que se conecte la carga al grupo. Al normalizarse el suministro eléctrico de la red, transfiere la carga a la red y detiene el grupo. Todas las funciones están controladas por un módulo programable con MICROPROCESADOR que simplifica los circuitos y disminuye los contactos mecánicos, lográndose una gran fiabilidad de funcionamiento

CARGADOR ELECTRONICO de baterías además del alternador de carga de baterías propio del motor diesel.

SEIS BATERIAS de 12 V, 230 Ah, con cables, terminales y DESCONECTADOR.

RESISTENCIA CALEFACTORA con termostato del líquido refrigerante para asegurar el arranque del motor diesel en cualquier momento y permitir la conexión rápida de la carga.

Todos estos elementos montados sobre bancada metálica y debidamente conectados entre sí.

PINTURA final de acabado color azul.

El grupo se suministra con líquido refrigerante al 50% de anticongelante, de acuerdo con la especificación del fabricante del motor diesel, para protección contra la corrosión y cavitación. Se suministra asimismo con el cárter lleno de aceite.

Incluye protecciones de los elementos móviles (correas, ventilador, etc.) y elementos muy calientes (colector de escape, etc.), cumpliendo con las directivas de la Unión Europea de seguridad de máquinas 98/37/CE, baja tensión 73/23/CEE y compatibilidad electromagnética 89/336/CEE.

El grupo lleva el marcado “CE” y se facilita el certificado de conformidad correspondiente.


284

DATOS TÉCNICOS

MOTOR DIESEL referencia EMO12ETA2E1650

Marca DORMAN tipo 12 SEC CA2 Potencia a 1500 r.p.m en régimen emergencia según ISO 3046/1 KW(CV) 1382(1878) En régimen continuo según ISO 3046/1 KW(CV) 1256(1707 Refrigeración Agua en circuito cerrado Ciclo Diesel a 4 tiempos Sistema inyección Directo Disposición cilindros en V Número de cilindros 12 Diámetro cilindros, mm 160 Carrera émbolo, mm 190 Cilindrada total c.c 45840 Aspiración aire Tubo refrescador Relación compresión 13,6:1 Presión aceite a régimen normal, Kg/cm2 1,4 Capacidad cárter, litros aceite 159 Sistema carga baterías 24V 30A Regulación velocidad, electrónico -0,01 Resistencia calefactora a 230V. Const. AUT, W 9.000 BATERIAS Número 8 Tensión 12V cada una Capacidad A/h 220

ALTERNADADOR TRIFÁSICO Potencia aparente, KVA en servicio de emergencia 1650 en servicio permanente 1500 Potencia activa a coseno fi 0,8;KW en servicio de emergencia 1320 en servicio permanente 1200 Intensidad, amperios a: a 230V en servicio de emergencia 4330 en servicio permanente 3960


285

a 380V en servicio de emergencia 2507 en servicio permanente 2279 Frecuencia 50Hz Tensión 400/230 Conexión Estrella-Estrella Construcción MD-35 Protección IP22 Regulación tensión +-1% de la nominal a cos fi 0,8 Ajuste tensión +-5% de la nominal Depósito de combustible 1000 litros

Medidas:

Largo ........................................................................................ 5.570 mm

Ancho ....................................................................................... 2.040 mm

Alto ........................................................................................... 2.230 mm

Peso ........................................................................................ 10.800 kg

CUADRO AUTOMÁTICO AUT-MP10 El cuadro automático AUT-MP10 es el resultado de más de 50 años de experiencia de Electra Molins S.A. en el diseño y la fabricación de cuadros automáticos para grupos electrógenos. Las condiciones de diseño han incluido el funcionamiento a temperaturas ambiente extremas (desde -20ºC hasta +70ºC) y una gran protección ante perturbaciones eléctricas, como pueden ser las sobretensiones producidas por descargas atmosféricas (rayos). Es por tanto un cuadro de gran fiabilidad y robustez. Basado en un módulo programable con MICROPROCESADOR, es el cuadro automático estándar de más prestaciones que existe en el mercado; siendo no obstante un equipo de fácil utilización, incluso por personal no especializado. Existen distintas versiones según las necesidades del cliente:

• AUT-MP10E, para grupos automáticos por fallo de red. • AUT-MP10DR, para grupos con arranque y paro automático por señal a distancia. • AUT-MP10B, para grupos fijos o insonorizados con operación manual.


286

El cuadro AUT-MP10E incluye las siguientes protecciones que cuando actúan desconectan la carga y paranel grupo electrógeno:

• Baja presión de aceite. • Alta temperatura del líquido refrigerante. • Sobrevelocidad y baja velocidad del motor diesel. • Tensión de grupo fuera de límites. • Sobreintensidad del alternador con detección electrónica. • Cortocircuito en las líneas de consumo con detección electrónica. • Bloqueo al fallar el arranque del motor diesel.

Incluye así mismo las siguientes alarmas preventivas:

• Avería del alternador de carga de baterías. • Avería del cargador electrónico de baterías. • Baja y alta tensión de baterías. • Bajo nivel de gasóleo.

Todas las protecciones y alarmas preventivas se señalizan en un display de fácil lectura. Funciones incluídas:

• Detección trifásica de fallo de red por tensión mínima, máxima y por desequilibrio entre fases.

• Temporización para impedir el arranque en caso de microcortes. • Temporización de conexión de la carga al grupo. • Temporización de estabilización de la red al regreso de la misma. • Temporización del ciclo de paro para bajar la temperatura del motor antes del paro.


287

Las temporizaciones se visualizan en el display que indica los segundos pendientes hasta llegar a cero. El display indica asímismo los distintos estados por los que pasa el grupo electrógeno. Posibilidad como opcional de comunicación RS-485 o RS-232 o Ethernet con ordenador PC o compatible. 3.2.1.1.10 CÁLCULO DEL CUADRO CGDBTHORNO. Para el diseño del cuadro se ha utilizado el programa de cálculo ECOBAT suministrado por el grupo Schneider que permite la concepción de cuadros eléctricos hasta 3200 A. El CGDBTHORNO se compone de un embarrado trifásico divido en tres partes. Cada parte tiene a su entrada un interruptor automático de protección de su trafo o generador de alimentación correspondiente. Estarán provistos de un interruptor acoplador de fases o barras entre ellos para poder discriminar en caso de avería de un transformador o por corte en el suministro eléctrico los embarrados entre sí. Por tanto en la parte central de las barras se dejará para las salidas individuales de las cargas prioritarias que estarán alimentadas por un grupo electrógeno (ver plano embarrados)


288

Cada fase estará compuesta por 2 barras planas de Cu de forma horizontal en la parte superior del cuadro interconectando todas las columnas y por 2 juegos de perfil Linergy 3200 de forma vertical en ambos extremos de las columnas. Las barras planas y los perfiles Linergy estarán conectadas entre sí de forma el interior del CGDBTHORNO para satisfacer las conexiones del esquema eléctrico que se indica en los planos correspondientes. Las características son las siguientes: Juego de barras: B1/PRIORITARIOS/B2 Referencia: Linergy 1600 para barras verticales Medidas: 1675 mm cada perfil Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Cobre Referencia: Barra de cobre para conexiones horizontales. Medidas: 100 mm x 10 mm de espesor. Tipo: Plana y sin perforar Metal: Cobre Temperatura ambiente: 40 °C I disponible: 3200 A Temperatura de cortocircuito:85 °C Icc máx: 46.29 kA Icc cresta limitada (kÂ): 97.21 kA Ks: 1.00 Caída de tensión: 0.1576 % El CGDBTHORNO en conjunto mide 8 metros y 800 milímetros, se compone de ocho columnas de 2000 mm de alto por 1100 mm de ancho por 1000 mm de profundidad, entre las cuales se distribuyen las cargas y receptores cada una con su salida individual hasta el punto de origen.


289

3.2.1.1.11 CÁCULO DEL CUADRO CGDBTSERVGEN. Para el diseño del cuadro se ha utilizado el programa de cálculo ECOBAT suministrado por el grupo Schneider que permite la concepción de cuadros eléctricos hasta 3200 A. El CGDBTSERVGEN se compone de un embarrado trifásico divido en tres partes. Cada parte tiene a su entrada un interruptor automático de protección de su trafo o generador de alimentación correspondiente. Estarán provistos de un interruptor acoplador de fases o barras entre ellos para poder discriminar en caso de avería de un transformador o por corte en el suministro eléctrico los embarrados entre sí. Por el motivo expuesto anteriormente a petición de la propiedad la aparamenta de protección que se ha escogido está provista de los auxiliares necesarios para su motorización y señalización a distancia. Cada fase estará compuesta por 2 barras planas de Cu de forma horizontal en la parte superior del cuadro interconectando todas las columnas y por 2 juegos de perfil Linergy 3200 de forma vertical en ambos extremos de las columnas. Las barras planas y los perfiles Linergy estarán conectadas entre sí de forma el interior del CGDBTSERVGEN para satisfacer las conexiones del esquema eléctrico que se indica en los planos correspondientes.


290

Las características son las siguientes: Juego de barras: B1/PRIORITARIOS/B2 Referencia: Linergy 1600 para barras verticales Medidas: 1675 mm cada perfil Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Cobre Referencia: Barra de cobre para conexiones horizontales. Medidas: 100 mm x 10 mm de espesor. Tipo: Plana y sin perforar Metal: Cobre Temperatura ambiente: 40 °C I disponible: 3200 A Temperatura de cortocircuito:85 °C Icc máx: 46.29 kA Icc cresta limitada (kÂ): 97.21 kA Ks: 1.00 Caída de tensión: 0.1576 % El CGDBTSERVGEN en conjunto mide 7 metros y 700 milímetros, se compone de siete columnas de 2000 mm de alto por 1100 mm de ancho por 1000 mm de profundidad, entre las cuales se distribuyen las cargas y receptores cada una con su salida individual hasta el punto de origen.


291

3.2.1.1.12 CÁCULO DEL ARMARIO GRUPO ELECTROGENO. Para el diseño del cuadro se ha utilizado el programa de cálculo ECOBAT suministrado por el grupo Schneider que permite la concepción de cuadros eléctricos hasta 3200 A. Cada fase estará compuesta por 2 barras planas de Cu de forma horizontal en la parte superior del cuadro interconectando todas las columnas y por 2 juegos de perfil Linergy 3200 de forma vertical en ambos extremos de las columnas. Las barras planas y los perfiles Linergy estarán conectadas entre sí de forma el interior del CGDBTHORNO para satisfacer las conexiones del esquema eléctrico que se indica en los planos correspondientes. Las características son las siguientes: Juego de barras: B1/PRIORITARIOS/B2 Referencia: Linergy 3200 para barras verticales Medidas: 1675 mm cada perfil Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Cobre Referencia: Barra de cobre para conexiones horizontales. Medidas: 100 mm x 10 mm de espesor. Tipo: Plana y sin perforar Metal: Cobre Temperatura ambiente: 40 °C I disponible: 3200 A Temperatura de cortocircuito:85 °C Icc máx: 46.29 kA Icc cresta limitada (kÂ): 97.21 kA Ks: 1.00 Caída de tensión: 0.1576 %


292

El ARMARIO GRUPO ELECTROGENO en conjunto mide 4 metros y 400 milímetros, se compone de cuatro columnas de 2000 mm de alto por 1100 mm de ancho por 1000 mm de profundidad, donde estarán instalados los interruptores automáticos de protección del grupo y distribución a los CGDBTHORNO y CGDBTSERGEN. 3.2.1.1.13 CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS Y CONSTRUCTIVAS DE LOS CUADROS Y ARMARIOS. Los CGDBT y el armario de distribución del grupo electrógeno tendrán las mismas características. CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS : El sistema funcional Prisma Plus P permite realizar todo tipo de cuadros de distribución de baja tensión generales, secundarios o terminales hasta 3200 A, en entornos terciarios o industriales. El concepto del cuadro es muy sencillo: Una estructura metálica Se compone de una o varias armaduras asociables en ancho y en profundidad y en las que se instalan las paredes de revestimiento y puertas. Un sistema de distribución de corriente Juegos de barras horizontales o verticales colocados en pasillo lateral o en fondo de armario permiten repartir la corriente a todos los lugares del cuadro. Unidades funcionales completas La unidad funcional, constituida alrededor de cada aparato, integra: - Una placa soporte dedicada para instalar la aparamenta. - Una tapa frontal para evitar el acceso directo a las partes en tensión. - Conexiones prefabricadas al juego de barras. - Dispositivos para realizar la conexión en destino


293

Cada unidad funcional tiene una función en el cuadro. Las unidades funcionales son modulares y se apilan de forma natural. Todo está previsto para su fijación mecánica, su alimentación eléctrica y su conexión en el emplazamiento. Los componentes del sistema Prisma Plus y concretamente los de la unidad funcional se han calculado y ensayado teniendo en cuenta el rendimiento de los aparatos Schneider Electric. Esta atención especial permite obtener una fiabilidad de funcionamiento de la instalación eléctrica y una seguridad óptimas para los usuarios. CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS La instalación de los componentes de los cuadros funcionales Prisma Plus permite realizar equipos que cumplen las normas CEI 50298, UNE EN 50298, CEI 60439-1, UNE EN 60439-1 con las siguientes características eléctricas máximas: - Tensión asignada de aislamiento del juego de barras principal: 1000 V. - Intensidad asignada de empleo: In 3200 A. - Corriente asignada de cresta admisible: Ipk 187 kÂ. - Corriente asignada de corta duración admisible: Icw 85 kA ef/1 s. - Frecuencia 50/60 Hz. El juego de barras Linergy se instala en el pasillo lateral posicionado a la derecha o a la izquierda de la zona de la aparamenta. Los perfiles se fijan a la armadura por medio de soportes que los colocan decalados entre sí. De esta forma es posible acceder a todos los puntos de conexión desde la parte frontal del cuadro. Está formado por perfiles continuos para que las salidas instaladas a ambos lados se conecten libremente a cualquier altura, sin perforado previo.


294

Tornillos deslizantes para realizar las conexiones

a cualquier altura, sin perforado.


295

3.3 OTROS DOCUMENTOS. 3.3.1 Listado de cálculos eléctricos. 3.3.1.1 Calculo de secciones Siguiendo la filosofía de cálculo del anexo de cálculos eléctricos, a continuación se muestran de forma esquemática los cálculos de las instalaciones interiores de la nave. CGDBTHORNO Circuito: TRAFO2/TRAFO1 ( T10-CT2-QT2/T1-CT-QT) - Calculado Aguas arriba: Aguas abajo: HORNO Tensión: 400 Fuente: T1 Red aguas arriba Potencia de cortocircuito a. arriba : 500 MVA Impedancias del circuito a. arriba: Resistencia Rt: 0.0351 mOhm Inductancia Xt: 0.3510 mOhm Transformador: Tipo: sec Cantidad de transformadores: 2 Esquema de conexiones a tierra: IT Potencia global: 2000 kVA Potencia unitaria: 1000 kVA Acoplamiento: Estrella-Triángulo Tensión de cortocircuito: 6.0 % Impedancias de la fuente: Resistencia Rt: 2.0286 mOhm Inductancia Xt: 10.3878 mOhm Ib: 1374.64 A Cable: CT Longitud: 5.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 1454.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 1454.4 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 3 x 203.7 3 x 240.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 120.0 1 x 120.0 Cobre

Caídas de tensión arriba circuit abajo ΔU (%) 0.00 0.1188 0.12


296

Resultados de cálculo: Icc

a.arriba Ik3máx Ik2máx Ik1máx Ik2mín Ik1mín I defecto

(kA) 22.9567 19.8811 17.9793 17.0475 R (mΩ) 2.1922 4.3845 4.4359 3.1435 X (mΩ) 10.8721 21.7443 21.7443 11.2721 Z (mΩ) 11.0909 22.1819 22.1922 11.7022

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Interruptor automático: QT Nombre: NT16H1-42.0 kA Calibre nominal: 1600 A Calibre de la protección (In): 1600.0 A Relé: Micrologic 5.0 A Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 1440.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 14400.00 A tm = 80 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Circuito: HORNO ( B1) - Calculado Aguas arriba: TRAFO1 Aguas abajo: AC1 Tensión: 400 Juego de barras: B1 Referencia: Linergy 1600 Medidas: 10.0 m-1// 0.0 mmx0 mm Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Temperatura ambiente: 30 °C I disponible: 1650 A Temperatura de cortocircuito: 85 °C Icc máx: 44.64 kA Ks: 1.00 Icc cresta limitada (kÂ): 93.75 kA Caída de tensión: 0.0676 % Circuito: AC1 ( AC1) - Calculado Aguas arriba: HORNO Aguas abajo: PRT Tensión: 400 Interruptor automático: AC1 Aguas arriba: PRT Aguas abajo: HORNO3 Tensión: 400 Nombre: NS1250N-50.0 kA Calibre nominal: 1250 A Calibre de la protección (In): 1250.0 A Relé: Micrologic 2.0 Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 875 A Magnético: Im(Isd) = 8750 A tm = 20 ms


297

Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. 624.34 kW0 Carga I: 760 A Polaridad del circuito: Tri P: MC3 Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: PRT ( B2) - Calculado Aguas arriba: AC1 Aguas abajo: LH18 Tensión: 400 Juego de barras: B2 Referencia: Linergy 1600 Medidas: 10.0 m-1// 0.0 mmx0 mm Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Temperatura ambiente: 30 °C I disponible: 1650 A Temperatura de cortocircuito: 85 °C Icc máx: 44.64 kA Ks: 1.00 Icc cresta limitada (kÂ): 93.75 kA Caída de tensión: 0.0676 % Circuito: LH18 ( IA18-CB18-VTIRO1) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA18 Nombre: NS250SX-50.0 kA Calibre nominal: 250 A Calibre de la protección (In): 200.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 200.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x In = 2000.00 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB18 Longitud: 35.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 215.9 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 215.9 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00


298

Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 57.6 1 x 70.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 4.7 1 x 35.0 Cobre


Verificación de la limitación térmica: Energía recibida por el conductor de fase: 477462 A²s Limitación admisible: 87984400 A²s Resultados de cálculo: Icc


(kA) 44.6447 18.8904 16.3596 13.3173 5.4624 R (mΩ) 1.1758 10.4308 20.8616 24.6212 34.6182 X (mΩ) 5.7361 8.5361 17.0721 17.0721 11.6361 Z (mΩ) 5.8554 13.4784 26.9567 29.9610 36.5215

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 183.26 A Polaridad del circuito: Tri P: 113.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.89 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH19 ( IA19-CB19-VTIRO2) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA19 Nombre: NS250SX-50.0 kA Calibre nominal: 250 A Calibre de la protección (In): 200.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 200.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x In = 2000.00 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB19 Longitud: 37.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 215.9 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 215.9 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1)


299

x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 57.6 1 x 70.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 4.4 1 x 35.0 Cobre




(kA) 44.6447 18.1988 15.7606 12.7927 5.1912 R (mΩ) 1.1758 10.9597 21.9193 25.8905 36.5221 X (mΩ) 5.7361 8.6961 17.3921 17.3921 11.9561 Z (mΩ) 5.8554 13.9906 27.9811 31.1898 38.4293

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 183.26 A Polaridad del circuito: Tri P: 113.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.89 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH20 ( IA20-CB20-A.FEDER) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA20 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 40.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB20 Longitud: 50.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores:


300

Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 7.1 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.9 1 x 10.0 Cobre




(kA) 44.6447 2.7020 2.3400 1.7704 0.8912 R (mΩ) 1.1758 93.7258 187.4516 224.5292 223.4202 X (mΩ) 5.7361 9.7361 19.4721 19.4721 14.0361 Z (mΩ) 5.8554 94.2301 188.4602 225.3720 223.8607

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 39.06 A Polaridad del circuito: Tri P: 23.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH21 ( IA21-CB21-A.COMB) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA21 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 32.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.80 In = 25.60 A Magnético: Im(Isd) = 400 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas.


301

Cable: CB21 Longitud: 40.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 43.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 34.3 A Condición de dimensionado: I defecto (Icc mín ph-pe) Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 3.5 1 x 6.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.7 1 x 6.0 Cobre




(kA) 44.6447 2.0386 1.7655 1.3340 0.6701 R (mΩ) 1.1758 124.5758 249.1516 298.5692 297.4602 X (mΩ) 5.7361 8.9361 17.8721 17.8721 12.4361 Z (mΩ) 5.8554 124.8959 249.7918 299.1036 297.7200

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 25.18 A Polaridad del circuito: Tri P: 15.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.86 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH22 ( IA22-CB22-F.M.COM) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA22 Nombre: NS160SX-50.0 kA Calibre nominal: 160 A Calibre de la protección (In): 125.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: -


302

Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 125.00 A Magnético: Im(Isd) = 1250 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB22 Longitud: 63.0 m Modo de colocación: D-enterrados cables monoconductores en los conductos Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 0 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 151.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 151.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 45.2 1 x 70.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 2.7 1 x 35.0 Cobre




(kA) 44.6447 12.2189 10.5818 8.3903 3.1487 R (mΩ) 1.1758 17.8348 35.6696 42.3908 61.2726 X (mΩ) 5.7361 10.7761 21.5521 21.5521 16.1161 Z (mΩ) 5.8554 20.8376 41.6751 47.5549 63.3566

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 124.43 A Polaridad del circuito: Tri P: 75.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.87 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH23-24 ( IA23-CB23-CUBA1-2) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA23


303

Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 100.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 90.00 A Magnético: Im(Isd) = 800 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB23 Longitud: 45.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 125.5 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 99.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 27.8 1 x 35.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 2.3 1 x 35.0 Cobre




(kA) 44.6447 9.5495 8.2701 6.3957 3.3306 R (mΩ) 1.1758 24.9744 49.9488 59.5258 58.4168 X (mΩ) 5.7361 9.3361 18.6721 18.6721 13.2361 Z (mΩ) 5.8554 26.6624 53.3248 62.3856 59.8976

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 83.92 A Polaridad del circuito: Tri P: 50.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.86 Repartición: - Ku: 1.0


304

Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LH25 ( IA25-CB25-FUSION) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA25 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 50.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 45.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB25 Longitud: 70.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 8.6 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.7 1 x 10.0 Cobre




(kA) 44.6447 1.9401 1.6802 1.2699 0.6379 R (mΩ) 1.1758 130.7458 261.4916 313.3772 312.2682 X (mΩ) 5.7361 11.3361 22.6721 22.6721 17.2361 Z (mΩ) 5.8554 131.2363 262.4726 314.1963 312.7435


305

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 44.29 A Polaridad del circuito: Tri P: 27.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.88 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH26 ( IA26-CB26-FMCALC) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA26 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 63.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 63.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB26 Longitud: 67.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 103.2 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 72.2 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 24.9 1 x 35.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 1.5 1 x 35.0 Cobre


Verificación de la limitación térmica: Energía recibida por el conductor de fase: 1587600 A²s Limitación admisible: 21996100 A²s Resultados de cálculo:


306

Icc a.arriba

Ik3máx Ik2máx Ik1máx Ik2mín Ik1mín I defecto

(kA) 44.6447 6.6558 5.7641 4.4225 2.2682 R (mΩ) 1.1758 36.6092 73.2185 87.4494 86.3405 X (mΩ) 5.7361 11.0961 22.1921 22.1921 16.7561 Z (mΩ) 5.8554 38.2538 76.5078 90.2213 87.9514

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 59.43 A Polaridad del circuito: Tri P: 35.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH27 ( IA27-CB27-MEC.FED) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA27 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 80.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 72.00 A Magnético: Im(Isd) = 630 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB27 Longitud: 55.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 101.2 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 79.9 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 19.6 1 x 25.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 1.7 1 x 25.0 Cobre


307




(kA) 44.6447 5.9066 5.1152 3.9051 1.9922 R (mΩ) 1.1758 41.8978 83.7956 100.1420 99.0330 X (mΩ) 5.7361 10.1361 20.2721 20.2721 14.8361 Z (mΩ) 5.8554 43.1065 86.2129 102.1733 100.1381

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 67.92 A Polaridad del circuito: Tri P: 40.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: AC2 ( AC2) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: HORNO3 Tensión: 400 Aguas arriba: PRT Aguas abajo: HORNO3 Tensión: 400 Interruptor automático: AC2 Nombre: NS1250N-50.0 kA Calibre nominal: 1250 A Calibre de la protección (In): 1250.0 A Relé: Micrologic 2.0 Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 875 A Magnético: Im(Isd) = 8750 A tm = 20 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. 624.34 kW0 Carga I: 760 A Polaridad del circuito: Tri P: MC3 Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: HORNO3 ( B3) - Calculado Aguas arriba: AC2 Aguas abajo: LH2 Tensión: 400 Juego de barras: B3 Referencia: Linergy 1600 Medidas: 10.0 m-1// 0.0 mmx0 mm


308

Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Temperatura ambiente: 30 °C I disponible: 1650 A Temperatura de cortocircuito: 85 °C Icc máx: 44.64 kA Ks: 1.00 Icc cresta limitada (kÂ): 93.75 kA Caída de tensión: 0.0676 % Circuito: LH2 ( IA2-CB2-T.CARGA) - Calculado Aguas arriba: HORNO3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA2 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: STR22SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.80 x 0.95 In = 30.40 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 304.00 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB2 Longitud: 160.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 79.8 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 63.0 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 4.9 1 x 16.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.3 1 x 16.0 Cobre


Verificación de la limitación térmica: Energía recibida por el conductor de fase: 608000 A²s Limitación admisible: 4596736 A²s


309



(kA) 43.4836 1.3595 1.1773 0.8898 0.4464 R (mΩ) 1.2555 186.3555 372.7110 446.8405 445.7315 X (mΩ) 5.8861 18.6861 37.3721 37.3721 31.9361 Z (mΩ) 6.0185 187.2900 374.5800 448.4006 446.8741

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 29.86 A Polaridad del circuito: Tri P: 18.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.87 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH1 ( IA1-CB1-MINSP) - Calculado Aguas arriba: HORNO3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA1 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 36.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB1 Longitud: 60.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 6.0 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.8 1 x 10.0 Cobre


310




(kA) 43.4836 2.2567 1.9544 1.4778 0.7430 R (mΩ) 1.2555 112.3155 224.6310 269.1445 268.0355 X (mΩ) 5.8861 10.6861 21.3721 21.3721 15.9361 Z (mΩ) 6.0185 112.8227 225.6454 269.9917 268.5088

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 33.96 A Polaridad del circuito: Tri P: 20.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH34 ( IA34-C34-PALT13) - Calculado Aguas arriba: HORNO3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA34 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: STR22SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.63 x 0.93 In = 23.44 A Magnético: Im(Isd) = 8.0 x Ir = 187.49 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: C34 Longitud: 160.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00


311

______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 3.3 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.2 1 x 10.0 Cobre




(kA) 43.4836 0.8544 0.7399 0.5585 0.2798 R (mΩ) 1.2555 297.4155 594.8310 713.3845 712.2755 X (mΩ) 5.8861 18.6861 37.3721 37.3721 31.9361 Z (mΩ) 6.0185 298.0019 596.0039 714.3627 712.9911

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 22.70 A Polaridad del circuito: Tri P: 14.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.89 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH33 ( IA33-CB33-AR13) - Calculado Aguas arriba: HORNO3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA33 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: STR22SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 x 0.93 In = 37.20 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 372.00 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB33 Longitud: 75.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A


312

Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 7.1 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.6 1 x 10.0 Cobre




(kA) 43.4836 1.8111 1.5685 1.1853 0.5952 R (mΩ) 1.2555 140.0805 280.1610 335.7805 334.6715 X (mΩ) 5.8861 11.8861 23.7721 23.7721 18.3361 Z (mΩ) 6.0185 140.5839 281.1677 336.6209 335.1734

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 36.52 A Polaridad del circuito: Tri P: 21.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.83 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH32 ( IA32-CB32-IA323) - Calculado Aguas arriba: HORNO3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: CB32 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 40.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: 39.36 A Longitud: 60.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas


313

Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 7.1 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.8 1 x 10.0 Cobre




(kA) 43.4836 2.2567 1.9544 1.4778 0.7430 R (mΩ) 1.2555 112.3155 224.6310 269.1445 268.0355 X (mΩ) 5.8861 10.6861 21.3721 21.3721 15.9361 Z (mΩ) 6.0185 112.8227 225.6454 269.9917 268.5088

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: MC1 Polaridad del circuito: Tri P: 24.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.88 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH31 ( IA31-CB31-CONV13) - Calculado Aguas arriba: HORNO3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA31 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 63.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 63.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A


314

Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB31 Longitud: 100.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 79.8 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 63.0 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 14.7 1 x 16.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.8 1 x 16.0 Cobre




(kA) 43.4836 2.1620 1.8724 1.4168 0.7124 R (mΩ) 1.2555 116.9430 233.8860 280.2505 279.1415 X (mΩ) 5.8861 13.8861 27.7721 27.7721 22.3361 Z (mΩ) 6.0185 117.7645 235.5291 281.6232 280.0337

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 61.63 A Polaridad del circuito: Tri P: 38.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.89 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH17 ( IA17-CB17-F.M.ENS) - Calculado Aguas arriba: HORNO3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA17 Nombre: NS160SX-50.0 kA Calibre nominal: 160 A Calibre de la protección (In): 125.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación:


315

Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 112.50 A Magnético: Im(Isd) = 1250 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB17 Longitud: 65.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 157.7 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 124.6 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 39.3 1 x 50.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 2.3 1 x 50.0 Cobre




(kA) 43.4836 9.2120 7.9778 6.2057 3.2406 R (mΩ) 1.2555 25.3185 50.6370 60.3517 59.2427 X (mΩ) 5.8861 11.0861 22.1721 22.1721 16.7361 Z (mΩ) 6.0185 27.6392 55.2785 64.2956 61.5613

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 101.89 A Polaridad del circuito: Tri P: 60.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH15-29 ( IA15-CB15-VVERT) - Calculado


316

Aguas arriba: HORNO3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA15 Nombre: NS160SX-50.0 kA Calibre nominal: 160 A Calibre de la protección (In): 160.0 A Relé: STR22SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.70 x 0.93 In = 104.16 A Magnético: Im(Isd) = 7.0 x Ir = 729.12 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB15 Longitud: 95.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 109.9 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 109.9 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 24.0 1 x 25.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.8 1 x 16.0 Cobre




(kA) 43.4836 3.4949 3.0267 2.2994 0.9116 R (mΩ) 1.2555 71.5935 143.1870 171.4117 217.7808 X (mΩ) 5.8861 13.4861 26.9721 26.9721 21.5361 Z (mΩ) 6.0185 72.8526 145.7052 173.5208 218.8430

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista.


317

Carga I: 103.33 A Polaridad del circuito: Tri P: 63.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.88 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LH16-30 ( IA16-C28-ESC12) - Calculado Aguas arriba: HORNO3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA16 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: STR22SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 x 1.00 In = 40.00 A Magnético: Im(Isd) = 8.0 x Ir = 320.00 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: C28 Longitud: 100.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 7.1 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.5 1 x 10.0 Cobre





318

(kA) 43.4836 1.3625 1.1800 0.8912 0.4470 R (mΩ) 1.2555 186.3555 372.7110 446.8405 445.7315 X (mΩ) 5.8861 13.8861 27.7721 27.7721 22.3361 Z (mΩ) 6.0185 186.8721 373.7443 447.7027 446.2908

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 39.82 A Polaridad del circuito: Tri P: 24.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.87 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LH3-10 ( IA3-CB3-PA11-12) - Calculado Aguas arriba: HORNO Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA3 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: STR22SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.63 x 0.93 In = 23.44 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 234.36 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB3 Longitud: 135.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 3.3 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.3 1 x 10.0 Cobre



319



(kA) 45.9133 1.0121 0.8765 0.6617 0.3316 R (mΩ) 1.1492 251.0342 502.0685 602.0695 600.9605 X (mΩ) 5.5861 16.3861 32.7721 32.7721 27.3361 Z (mΩ) 5.7031 251.5684 503.1369 602.9608 601.5819

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 22.70 A Polaridad del circuito: Tri P: 14.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.89 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LH4-7 ( IA4-CB4-AR11-12) - Calculado Aguas arriba: HORNO Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA4 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 40.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB4 Longitud: 70.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79


320

Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 7.1 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.7 1 x 10.0 Cobre




(kA) 45.9133 1.9407 1.6807 1.2703 0.6380 R (mΩ) 1.1492 130.7192 261.4385 313.3135 312.2045 X (mΩ) 5.5861 11.1861 22.3721 22.3721 16.9361 Z (mΩ) 5.7031 131.1969 262.3940 314.1112 312.6635

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 36.52 A Polaridad del circuito: Tri P: 21.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.83 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LH5-8 ( IA5-CB5-IA51-12) - Calculado Aguas arriba: HORNO Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: CB5 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 40.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: 39.36 A Longitud: 50.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1)


321

x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 7.1 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.9 1 x 10.0 Cobre




(kA) 45.9133 2.7032 2.3411 1.7711 0.8915 R (mΩ) 1.1492 93.6992 187.3985 224.4655 223.3565 X (mΩ) 5.5861 9.5861 19.1721 19.1721 13.7361 Z (mΩ) 5.7031 94.1883 188.3767 225.2828 223.7785

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: MC1 Polaridad del circuito: Tri P: 24.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.88 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LH6-9 ( IA6-CB6-VCONV) - Calculado Aguas arriba: HORNO Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA6 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 63.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 63.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB6 Longitud: 80.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores:


322

Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 79.8 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 63.0 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 14.7 1 x 16.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.9 1 x 16.0 Cobre




(kA) 45.9133 2.6954 2.3343 1.7675 0.8901 R (mΩ) 1.1492 93.6992 187.3985 224.4655 223.3565 X (mΩ) 5.5861 11.9861 23.9721 23.9721 18.5361 Z (mΩ) 5.7031 94.4627 188.9255 225.7419 224.1243

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 61.63 A Polaridad del circuito: Tri P: 38.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.89 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LH11-14-28 ( IA7-CB7-VMAQ) - Calculado Aguas arriba: HORNO Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA7 Nombre: NS250SX-50.0 kA Calibre nominal: 250 A Calibre de la protección (In): 250.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 225.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x In = 2500.00 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas.


323

Cable: CB7 Longitud: 90.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 263.9 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 263.9 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 68.9 1 x 95.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 2.5 1 x 50.0 Cobre




(kA) 45.9133 11.2456 9.7390 7.7831 3.0487 R (mΩ) 1.1492 18.6850 37.3701 44.4313 62.2610 X (mΩ) 5.5861 12.7861 25.5721 25.5721 20.1361 Z (mΩ) 5.7031 22.6410 45.2820 51.2647 65.4362

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 205.02 A Polaridad del circuito: Tri P: 125.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.88 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LH12 ( IA8-CB8-VVERTF) - Calculado Aguas arriba: HORNO Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA8 Nombre: NS160SX-50.0 kA Calibre nominal: 160 A Calibre de la protección (In): 160.0 A Relé: STR22SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: -


324

Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.70 x 0.93 In = 104.16 A Magnético: Im(Isd) = 8.0 x Ir = 833.28 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB8 Longitud: 75.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 109.9 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 109.9 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 24.0 1 x 25.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 1.0 1 x 16.0 Cobre




(kA) 45.9133 4.4011 3.8115 2.9001 1.1538 R (mΩ) 1.1492 56.6792 113.3585 135.6175 171.9912 X (mΩ) 5.5861 11.5861 23.1721 23.1721 17.7361 Z (mΩ) 5.7031 57.8513 115.7026 137.5829 172.9033

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 103.33 A Polaridad del circuito: Tri P: 63.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.88 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LH13 ( IA9-BC9-ESC11) - Calculado Aguas arriba: HORNO Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA9


325

Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 80.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 72.00 A Magnético: Im(Isd) = 630 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: BC9 Longitud: 62.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 101.2 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 79.9 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 19.6 1 x 25.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 1.5 1 x 25.0 Cobre




(kA) 45.9133 5.2801 4.5727 3.4854 1.7732 R (mΩ) 1.1492 47.0540 94.1081 112.5170 111.4080 X (mΩ) 5.5861 10.5461 21.0921 21.0921 15.6561 Z (mΩ) 5.7031 48.2214 96.4428 114.4769 112.5027 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 69.68 A Polaridad del circuito: Tri P: 42.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.87 Repartición: - Ku: 1.0


326

CGDBTSERVGEN Circuito: TRAFO2/TRAFO1 ( T10-CT2-QT2/T1-CT-QT) - Calculado Aguas arriba: Aguas abajo: S.GENE1 Tensión: 400 Fuente: T1 Red aguas arriba Potencia de cortocircuito a. arriba : 500 MVA Impedancias del circuito a. arriba: Resistencia Rt: 0.0351 mOhm Inductancia Xt: 0.3510 mOhm Transformador: Tipo: sec Cantidad de transformadores: 2 Esquema de conexiones a tierra: IT Potencia global: 2000 kVA Potencia unitaria: 1000 kVA Acoplamiento: Estrella-Triángulo Tensión de cortocircuito: 6.0 % Impedancias de la fuente: Resistencia Rt: 2.0286 mOhm Inductancia Xt: 10.3878 mOhm Ib: 1374.64 A Cable: CT Longitud: 10.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 1454.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 1454.4 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 3 x 203.7 3 x 240.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 120.0 1 x 120.0 Cobre




(kA) 22.6371 19.6043 17.7204 15.9110 R (mΩ) 2.3208 4.6416 4.7444 4.2232 X (mΩ) 11.0055 22.0110 22.0110 11.8055 Z (mΩ) 11.2475 22.4951 22.5165 12.5382

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Interruptor automático: QT Nombre: NT16H1-42.0 kA Calibre nominal: 1600 A


327

Calibre de la protección (In): 1600.0 A Relé: Micrologic 5.0 A Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 1440.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 14400.00 A tm = 80 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Circuito: S.GENE1 ( B1) - Calculado Aguas arriba: TRAFO1 Aguas abajo: AC1 Tensión: 400 Juego de barras: B1 Referencia: Linergy 1600 Medidas: 10.0 m-1// 0.0 mmx0 mm Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Temperatura ambiente: 30 °C I disponible: 1650 A Temperatura de cortocircuito: 85 °C Icc máx: 44.64 kA Ks: 1.00 Icc cresta limitada (kÂ): 93.75 kA Caída de tensión: 0.0676 % Circuito: AC1 ( AC1) - Calculado Aguas arriba: S.GENE1 Aguas abajo: PRT Tensión: 400 Interruptor automático: AC1 Nombre: NS1250N-50.0 kA Calibre nominal: 1250 A Calibre de la protección (In): 1250.0 A Relé: Micrologic 2.0 Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1125.0 A Magnético: Im(Isd) = 11250 A tm = 20 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. 624.34 kW0 Carga I: 1066.16 A Polaridad del circuito: Tri P: MC3 Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: PRT ( B2) - Calculado Aguas arriba: AC1 Aguas abajo: LS12 Tensión: 400 Juego de barras: B2 Referencia: Linergy 1600 Medidas: 10.0 m-1// 0.0 mmx0 mm Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Temperatura ambiente: 30 °C I disponible: 1650 A Temperatura de cortocircuito: 85 °C Icc máx: 44.64 kA Ks: 1.00 Icc cresta limitada (kÂ): 93.75 kA


328

Caída de tensión: 0.0676 % Circuito: LS12 ( IA12-CB12-ALUM) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA12 Nombre: NS400N>03/2004-50.0 kA Calibre nominal: 400 A Calibre de la protección (In): 400.0 A Relé: STR23SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 x 1.00 In = 400.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 4000.00 A tm = 60 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB12 Longitud: 15.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 408.7 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 408.7 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 165.6 1 x 185.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 15.5 1 x 95.0 Cobre




(kA) 44.0388 33.7805 29.2547 25.9966 18.3254 R (mΩ) 1.2870 2.7878 5.5755 6.2779 6.7980 X (mΩ) 5.8027 7.0027 14.0055 14.0055 8.5027 Z (mΩ) 5.9437 7.5372 15.0745 15.3482 10.8862


329

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 392.22 A Polaridad del circuito: Tri P: 249.99 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.92 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS13 ( IA13-CB13-PCI) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA13 Nombre: NS160SX-50.0 kA Calibre nominal: 160 A Calibre de la protección (In): 160.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.80 In = 128.00 A Magnético: Im(Isd) = 1250 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB13 Longitud: 70.0 m Modo de colocación: D-enterrados cables monoconductores en los conductos Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 0 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 151.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 151.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 47.2 1 x 70.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 2.4 1 x 35.0 Cobre




330



(kA) 44.0388 11.1447 9.6516 7.6246 2.8382 R (mΩ) 1.2870 19.7970 39.5939 47.1000 68.1259 X (mΩ) 5.8027 11.4027 22.8055 22.8055 17.3027 Z (mΩ) 5.9437 22.8461 45.6921 52.3307 70.2888

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 127.36 A Polaridad del circuito: Tri P: 75.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS14 ( IA14-CB14-B.RE.CH) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA14 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 36.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB14 Longitud: 45.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 6.0 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - -


331

PE 1 x 1.0 1 x 10.0 Cobre Caídas de tensión arriba circuit abajo ΔU (%) 0.55 1.2773 1.83



(kA) 44.0388 2.9918 2.5910 1.9611 0.9884 R (mΩ) 1.2870 84.5820 169.1639 202.5840 201.3979 X (mΩ) 5.8027 9.4027 18.8055 18.8055 13.3027 Z (mΩ) 5.9437 85.1030 170.2060 203.4550 201.8368

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 33.96 A Polaridad del circuito: Tri P: 20.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS15-16 ( IA15-C51-CH.IMP1) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA15 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 36.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: C51 Longitud: 72.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4)


332

x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 6.0 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.7 1 x 10.0 Cobre




(kA) 44.0388 1.8852 1.6327 1.2339 0.6199 R (mΩ) 1.2870 134.5590 269.1179 322.5288 321.3427 X (mΩ) 5.8027 11.5627 23.1255 23.1255 17.6227 Z (mΩ) 5.9437 135.0549 270.1097 323.3568 321.8256

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 32.61 A Polaridad del circuito: Tri P: 18.75 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.83 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LS17-22 ( IA17-CB17-B.REF1) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA17 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 50.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 45.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB17 Longitud: 66.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz):


333

Iz en condiciones normales de uso: 67.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.0 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 13.5 1 x 16.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 1.1 1 x 16.0 Cobre




(kA) 44.0388 3.2464 2.8115 2.1309 1.0755 R (mΩ) 1.2870 77.6407 155.2814 185.9250 184.7389 X (mΩ) 5.8027 11.0827 22.1655 22.1655 16.6627 Z (mΩ) 5.9437 78.4277 156.8554 187.2416 185.4888

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 40.54 A Polaridad del circuito: Tri P: 25.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.89 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LS18-19 ( IA18-CB18-C.7KG 1) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA18 Nombre: NS160SX-50.0 kA Calibre nominal: 160 A Calibre de la protección (In): 125.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 125.00 A Magnético: Im(Isd) = 1250 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB18 Longitud: 40.0 m


334

Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 137.0 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 137.0 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 28.1 1 x 35.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 2.0 1 x 16.0 Cobre




(kA) 44.0388 10.5300 9.1192 7.0748 2.3935 R (mΩ) 1.2870 22.4412 44.8825 53.4462 82.4050 X (mΩ) 5.8027 9.0027 18.0055 18.0055 12.5027 Z (mΩ) 5.9437 24.1797 48.3595 56.3976 83.3481

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 124.43 A Polaridad del circuito: Tri P: 75.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.87 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LS20 ( IA20-CB20-TORR.RE) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA20 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: STR22SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes:


335

Sobrecarga: Ir = 0.80 x 0.80 In = 25.60 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 256.00 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB20 Longitud: 56.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 39.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 27.4 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 4.8 1 x 6.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.5 1 x 6.0 Cobre




(kA) 44.0388 1.4603 1.2647 0.9550 0.4791 R (mΩ) 1.2870 174.0470 348.0939 417.3000 416.1139 X (mΩ) 5.8027 10.2827 20.5655 20.5655 15.0627 Z (mΩ) 5.9437 174.3505 348.7009 417.8065 416.3864

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 25.47 A Polaridad del circuito: Tri P: 15.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS21 ( IA21-CB21-B.A.POT) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA21 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 25.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d


336

Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.80 In = 20.00 A Magnético: Im(Isd) = 300 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB21 Longitud: 58.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 39.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 27.4 A Condición de dimensionado: I defecto (Icc mín ph-pe) Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 3.1 1 x 6.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.5 1 x 6.0 Cobre




(kA) 44.0388 1.4104 1.2215 0.9223 0.4627 R (mΩ) 1.2870 180.2170 360.4339 432.1080 430.9219 X (mΩ) 5.8027 10.4427 20.8855 20.8855 15.3827 Z (mΩ) 5.9437 180.5193 361.0385 432.6124 431.1964

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 16.78 A Polaridad del circuito: Tri P: 10.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.86 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS23 ( IA23-CB23-REC.CAL) - Calculado


337

Aguas arriba: PRT Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA23 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 50.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 45.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB23 Longitud: 55.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 8.6 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.9 1 x 10.0 Cobre




(kA) 44.0388 2.4577 2.1285 1.6098 0.8101 R (mΩ) 1.2870 103.0920 206.1839 247.0080 245.8219 X (mΩ) 5.8027 10.2027 20.4055 20.4055 14.9027 Z (mΩ) 5.9437 103.5956 207.1912 247.8494 246.2732



338

Carga I: 41.48 A Polaridad del circuito: Tri P: 25.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.87 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: AC2 ( AC2) - Calculado Aguas arriba: PRT Aguas abajo: S.GEN.3 Tensión: 400 Interruptor automático: AC2 Nombre: NS1250N-50.0 kA Calibre nominal: 1250 A Calibre de la protección (In): 1250.0 A Relé: Micrologic 2.0 Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1125.0 A Magnético: Im(Isd) = 11250 A tm = 20 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. 624.34 kW0 Carga I: 1066.16 A Polaridad del circuito: Tri P: MC3 Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: S.GEN.3 ( B3) - Calculado Aguas arriba: AC2 Aguas abajo: LS10-11 Tensión: 400 Juego de barras: B3 Referencia: Linergy 1600 Medidas: 10.0 m-1// 0.0 mmx0 mm Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Temperatura ambiente: 30 °C I disponible: 1650 A Temperatura de cortocircuito: 85 °C Icc máx: 44.64 kA Ks: 1.00 Icc cresta limitada (kÂ): 93.75 kA Caída de tensión: 0.0676 % Circuito: LS10-11 ( IA10-CB10-COM.3,5) - Calculado Aguas arriba: S.GEN.3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA10 Nombre: NS400N>03/2004-50.0 kA Calibre nominal: 400 A Calibre de la protección (In): 400.0 A Relé: STR23SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 x 0.98 In = 392.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 3920.00 A


339

tm = 60 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB10 Longitud: 55.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 408.7 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 408.7 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 160.6 1 x 185.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 6.5 1 x 95.0 Cobre




(kA) 42.8369 20.5317 17.7810 15.2584 7.6851 R (mΩ) 1.3237 6.8266 13.6533 15.9712 21.0411 X (mΩ) 5.9527 10.3527 20.7055 20.7055 15.2027 Z (mΩ) 6.0981 12.4008 24.8018 26.1495 25.9586

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 380.41 A Polaridad del circuito: Tri P: 218.74 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.83 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 2 Circuito: LS9 ( IA9-C46-AC.OFIC) - Calculado Aguas arriba: S.GEN.3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA9 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 25.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación:


340

Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 22.50 A Magnético: Im(Isd) = 300 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: C46 Longitud: 50.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 43.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 34.3 A Condición de dimensionado: I defecto (Icc mín ph-pe) Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 2.8 1 x 6.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.6 1 x 6.0 Cobre




(kA) 42.8369 1.6333 1.4144 1.0683 0.5362 R (mΩ) 1.3237 155.5737 311.1473 372.9641 371.7780 X (mΩ) 5.9527 9.9527 19.9055 19.9055 14.4027 Z (mΩ) 6.0981 155.8917 311.7834 373.4949 372.0569

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 22.04 A Polaridad del circuito: Tri P: 13.13 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.86 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS8 ( IA8-CB8-SEC.3,5) - Calculado Aguas arriba: S.GEN.3 Aguas abajo:


341

Tensión: 400 Interruptor automático: IA8 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 36.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB8 Longitud: 35.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 6.0 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 1.3 1 x 10.0 Cobre




(kA) 42.8369 3.8181 3.3066 2.5061 1.2665 R (mΩ) 1.3237 66.1087 132.2173 158.2481 157.0620 X (mΩ) 5.9527 8.7527 17.5055 17.5055 12.0027 Z (mΩ) 6.0981 66.6856 133.3711 159.2134 157.5200

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 33.96 A Polaridad del circuito: Tri


342

P: 20.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS7 ( IA7-CB7-SEC.7KG) - Calculado Aguas arriba: S.GEN.3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA7 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: STR22SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 x 0.88 In = 35.20 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 352.00 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB7 Longitud: 75.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 6.0 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.6 1 x 10.0 Cobre




(kA) 42.8369 1.8102 1.5676 1.1847 0.5950 R (mΩ) 1.3237 140.1487 280.2973 335.9441 334.7580


343

X (mΩ) 5.9527 11.9527 23.9055 23.9055 18.4027 Z (mΩ) 6.0981 140.6575 281.3149 336.7936 335.2634

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 34.78 A Polaridad del circuito: Tri P: 20.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.83 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS6 ( IA6-CB6-B.REFR3) - Calculado Aguas arriba: S.GEN.3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA6 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 50.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 45.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB6 Longitud: 60.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 67.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.0 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 13.5 1 x 16.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 1.2 1 x 16.0 Cobre


Verificación de la limitación térmica:


344

Energía recibida por el conductor de fase: 1000000 A²s Limitación admisible: 4596736 A²s Resultados de cálculo: Icc


(kA) 42.8369 3.5586 3.0818 2.3372 1.1809 R (mΩ) 1.3237 70.7362 141.4723 169.3541 168.1680 X (mΩ) 5.9527 10.7527 21.5055 21.5055 16.0027 Z (mΩ) 6.0981 71.5488 143.0975 170.7141 168.9277

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 40.54 A Polaridad del circuito: Tri P: 25.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.89 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS5 ( IA5-CB5-TALL.MA) - Calculado Aguas arriba: S.GEN.3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA5 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 40.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB5 Longitud: 60.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 7.1 1 x 10.0 Cobre


345

Neutro - - - - PE 1 x 0.8 1 x 10.0 Cobre




(kA) 42.8369 2.2553 1.9531 1.4769 0.7427 R (mΩ) 1.3237 112.3837 224.7673 269.3081 268.1220 X (mΩ) 5.9527 10.7527 21.5055 21.5055 16.0027 Z (mΩ) 6.0981 112.8969 225.7938 270.1654 268.5991

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 39.82 A Polaridad del circuito: Tri P: 24.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.87 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS4 ( IA4-CB4-AC.VF) - Calculado Aguas arriba: S.GEN.3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA4 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 32.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 32.00 A Magnético: Im(Isd) = 400 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB4 Longitud: 55.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 43.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 34.3 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1)


346

x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 4.9 1 x 6.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.5 1 x 6.0 Cobre




(kA) 42.8369 1.4862 1.2871 0.9720 0.4877 R (mΩ) 1.3237 170.9987 341.9973 409.9841 408.7980 X (mΩ) 5.9527 10.3527 20.7055 20.7055 15.2027 Z (mΩ) 6.0981 171.3118 342.6235 410.5066 409.0806

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 30.41 A Polaridad del circuito: Tri P: 18.75 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.89 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS3 ( IA3-CB3-LAB.CAL) - Calculado Aguas arriba: S.GEN.3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA3 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 32.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 32.00 A Magnético: Im(Isd) = 400 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB3 Longitud: 90.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: -


347

Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 4.9 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.4 1 x 10.0 Cobre




(kA) 42.8369 1.5117 1.3092 0.9890 0.4963 R (mΩ) 1.3237 167.9137 335.8273 402.5801 401.3940 X (mΩ) 5.9527 13.1527 26.3055 26.3055 20.8027 Z (mΩ) 6.0981 168.4280 336.8560 403.4386 401.9327

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 31.30 A Polaridad del circuito: Tri P: 18.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.83 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS2 ( IA2-CB2-TALL.VF) - Calculado Aguas arriba: S.GEN.3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA2 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: STR22SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.80 x 0.93 In = 29.76 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 297.60 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB2


348

Longitud: 100.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 4.9 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.4 1 x 10.0 Cobre




(kA) 42.8369 1.3620 1.1795 0.8909 0.4469 R (mΩ) 1.3237 186.4237 372.8473 447.0041 445.8180 X (mΩ) 5.9527 13.9527 27.9055 27.9055 22.4027 Z (mΩ) 6.0981 186.9451 373.8901 447.8743 446.3805

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 29.19 A Polaridad del circuito: Tri P: 18.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.89 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS1 ( IA1-CB1-TC.VF) - Calculado Aguas arriba: S.GEN.3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA1 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 50.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: -


349

Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 45.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB1 Longitud: 102.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 79.8 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 63.0 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 8.6 1 x 16.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.6 1 x 16.0 Cobre




(kA) 42.8369 2.1190 1.8351 1.3885 0.6983 R (mΩ) 1.3237 119.3249 238.6498 285.9671 284.7810 X (mΩ) 5.9527 14.1127 28.2255 28.2255 22.7227 Z (mΩ) 6.0981 120.1566 240.3131 287.3567 285.6861

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 43.30 A Polaridad del circuito: Tri P: 30.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 1.00 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: BC ( IA0-CB0-BC1) - Calculado Aguas arriba: S.GENE1 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA0 Nombre: NT10H2-50.0 kA Calibre nominal: 1000 A Calibre de la protección (In): 1000.0 A Relé: Micrologic 5.0 A


350

Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.98 In = 980.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 9800.00 A tm = 80 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB0 Longitud: 5.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 0 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 969.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 969.6 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 2 x 225.6 2 x 240.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 25.3 1 x 240.0 Cobre




(kA) 45.2743 42.2990 36.6320 33.0448 29.7302 R (mΩ) 1.2135 1.4063 2.8127 2.9625 2.0077 X (mΩ) 5.6527 5.8527 11.7055 11.7055 6.4027 Z (mΩ) 5.7815 6.0193 12.0387 12.0746 6.7101

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Batería de condensadores automática: Solución rectiphase: Potencia: 450.00 kvar Regulación: 9x50 kvar Tensión: 400 Frecuencia: 50 Hz Tipo de Compensación: SAH Potencia de los generadores de harmónicos : 800.00 kVA


351

Circuito: LS24 ( IA24-CB24-C3.3,5 ) - Calculado Aguas arriba: S.GENE1 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA24 Nombre: NS400N>03/2004-50.0 kA Calibre nominal: 400 A Calibre de la protección (In): 400.0 A Relé: STR23SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 x 0.98 In = 392.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 3920.00 A tm = 60 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB24 Longitud: 65.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 408.7 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 408.7 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 160.6 1 x 185.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 5.7 1 x 95.0 Cobre




(kA) 45.2743 19.1197 16.5582 14.1153 6.8275 R (mΩ) 1.2135 7.7170 15.4341 18.1081 24.3155 X (mΩ) 5.6527 10.8527 21.7055 21.7055 16.2027 Z (mΩ) 5.7815 13.3167 26.6334 28.2672 29.2194

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500.


352

Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 380.41 A Polaridad del circuito: Tri P: 218.74 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.83 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS25 ( IA25-CB25-C.G.ELE) - Calculado Aguas arriba: S.GENE1 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA25 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 25.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.80 In = 20.00 A Magnético: Im(Isd) = 300 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB25 Longitud: 25.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 33.8 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 26.7 A Condición de dimensionado: I defecto (Icc mín ph-pe) Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 2.3 1 x 4.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.8 1 x 4.0 Cobre




353

Icc a.arriba

Ik3máx Ik2máx Ik1máx Ik2mín Ik1mín I defecto

(kA) 45.2743 2.1734 1.8822 1.4221 0.7147 R (mΩ) 1.2135 116.9010 233.8020 280.1497 278.9636 X (mΩ) 5.6527 7.6527 15.3055 15.3055 9.8027 Z (mΩ) 5.7815 117.1512 234.3024 280.5675 279.1358

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 16.59 A Polaridad del circuito: Tri P: 10.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.87 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS26 ( IA26-CB26-OSMOS) - Calculado Aguas arriba: S.GENE1 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA26 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 16.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 16.00 A Magnético: Im(Isd) = 190 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB26 Longitud: 66.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 39.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 27.4 A Condición de dimensionado: I defecto (Icc mín ph-pe) Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 2.1 1 x 6.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.4 1 x 6.0 Cobre


354




(kA) 45.2743 1.2413 1.0750 0.8116 0.4069 R (mΩ) 1.2135 204.8235 409.6470 491.1637 489.9776 X (mΩ) 5.6527 10.9327 21.8655 21.8655 16.3627 Z (mΩ) 5.7815 205.1151 410.2301 491.6502 490.2507

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 15.11 A Polaridad del circuito: Tri P: 9.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.86 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS27 ( IA27-CB27-FUEL.GA) - Calculado Aguas arriba: S.GENE1 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA27 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: STR22SE Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.70 x 0.85 In = 23.80 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 238.00 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB27 Longitud: 85.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 39.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 27.4 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00


355

______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 4.6 1 x 6.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.3 1 x 6.0 Cobre




(kA) 45.2743 0.9654 0.8361 0.6310 0.3162 R (mΩ) 1.2135 263.4385 526.8770 631.8397 630.6536 X (mΩ) 5.6527 12.4527 24.9055 24.9055 19.4027 Z (mΩ) 5.7815 263.7327 527.4653 632.3304 630.9520

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 23.50 A Polaridad del circuito: Tri P: 14.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.86 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS28 ( IA28-CB28-B.A.IND) - Calculado Aguas arriba: S.GENE1 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA28 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 25.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.80 In = 20.00 A Magnético: Im(Isd) = 300 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB28 Longitud: 63.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 39.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 27.4 A


356

Condición de dimensionado: I defecto (Icc mín ph-pe) Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 3.1 1 x 6.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.4 1 x 6.0 Cobre




(kA) 45.2743 1.3000 1.1258 0.8500 0.4262 R (mΩ) 1.2135 195.5685 391.1370 468.9517 467.7656 X (mΩ) 5.6527 10.6927 21.3855 21.3855 15.8827 Z (mΩ) 5.7815 195.8606 391.7212 469.4391 468.0352

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 19.68 A Polaridad del circuito: Tri P: 12.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.88 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS29 ( IA29-CB29-T.C.FAB) - Calculado Aguas arriba: S.GENE1 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA29 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 36.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB29 Longitud: 40.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas


357

Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 6.0 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 1.2 1 x 10.0 Cobre




(kA) 45.2743 3.3602 2.9100 2.2036 1.1119 R (mΩ) 1.2135 75.2535 150.5070 180.1957 179.0096 X (mΩ) 5.6527 8.8527 17.7055 17.7055 12.2027 Z (mΩ) 5.7815 75.7724 151.5449 181.0635 179.4250

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 33.96 A Polaridad del circuito: Tri P: 20.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS30 ( IA30-CB30-T.C.COM) - Calculado Aguas arriba: S.GENE1 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA30 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 16.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 In = 16.00 A Magnético: Im(Isd) = 190 A


358

Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB30 Longitud: 67.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 39.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 27.4 A Condición de dimensionado: I defecto (Icc mín ph-pe) Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 2.1 1 x 6.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 0.4 1 x 6.0 Cobre




(kA) 45.2743 1.2229 1.0591 0.7995 0.4009 R (mΩ) 1.2135 207.9085 415.8170 498.5677 497.3816 X (mΩ) 5.6527 11.0127 22.0255 22.0255 16.5227 Z (mΩ) 5.7815 208.2000 416.3999 499.0540 497.6560

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 14.43 A Polaridad del circuito: Tri P: 10.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 1.00 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LS31 ( IA31-CB31-S2.3,5K) - Calculado Aguas arriba: S.GENE1 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: IA31 Nombre: NS100SX-50.0 kA Calibre nominal: 100 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 3P3d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación:


359

Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 36.00 A Magnético: Im(Isd) = 500 A Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: CB31 Longitud: 40.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 6.0 1 x 10.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 1.2 1 x 10.0 Cobre




(kA) 45.2743 3.3602 2.9100 2.2036 1.1119 R (mΩ) 1.2135 75.2535 150.5070 180.1957 179.0096 X (mΩ) 5.6527 8.8527 17.7055 17.7055 12.2027 Z (mΩ) 5.7815 75.7724 151.5449 181.0635 179.4250

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 33.96 A Polaridad del circuito: Tri P: 20.00 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 ARMARIO ALUMBRADO Y T.C. MONOFASICAS. Circuito: Circuito1 ( T1-C1-Q1) - Calculado


360

Aguas arriba: Aguas abajo: EMBGENR Tensión: 400 Fuente: T1 Red aguas arriba Potencia de cortocircuito a. arriba : 44.0388 KA Transformador: Tipo: sec Cantidad de transformadores: 1 Esquema de conexiones a tierra: TN-S Potencia global: 250 kVA Potencia unitaria: 250 kVA Acoplamiento: Estrella-Triángulo Tensión de cortocircuito: 6.0 % Impedancias de la fuente: Resistencia Rt: 10,12 1 mOhm Inductancia Xt: 37.05 mOhm Ib: 353.12 A Cable: C1 Longitud: 10.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 356.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 356.1 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 131.4 1 x 150.0 Cobre Neutro 1 x 131.4 1 x 150.0 Cobre PE 1 x 50.0 1 x 50.0 Cobre


Resultados de cálculo:

RA XA ZA


361

10,91.

5,1.

5,21.

Rtr BT

10,12.

Xtr BT

37,04. Ztr BT

38,4.

Rc

1,875.00 Xc

0,08. Zc

1,876

RB

13,086. XB

42,22. ZB

44,20.

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Interruptor automático: Q1 Nombre: NS400N>03/2004-50.0 kA Calibre nominal: 400 A Calibre de la protección (In): 400.0 A Relé: STR23SE Cdad de polos: 4P4d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi MB Sensibilidad: 30000.00 mA Posición de temporización: 310 ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.00 x 0.88 In = 352.00 A Magnético: Im(Isd) = 10.0 x Ir = 3520.00 A tm = 60 ms Circuito: EMBGENR ( BGEN) - Calculado Aguas arriba: Circuito1 Aguas abajo: IUPS Tensión: 400 Juego de barras: BGEN Referencia: Linergy 630 Medidas: 2.0 m-1// 0.0 mmx0 mm Tipo: Prisma-Linergy Metal: Temperatura ambiente: 30 °C I disponible: 630 A Temperatura de cortocircuito: 85 °C Icc máx: 5.82 kA Ks: 1.00 Icc cresta limitada (kÂ): 9.89 kA Caída de tensión: 0.0226 % Circuito: IUPS ( IA1) - Calculado Aguas arriba: EMBGENR Aguas abajo: EMB-UPS Tensión: 400 Interruptor automático: IA1 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 25.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: -

410 − 310 − 310 −

310 − 310 − 310 −

310 −310 −

310 −

310 − 310 −310 −


362

Reglajes: Sobrecarga: Ir = 25.0 A Magnético: Im(Isd) = 213 A 13.86 kW0 Carga I: 22.75 A Polaridad del circuito: Tri + N P: MC3 Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.88 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: EMB-UPS ( B1) - Calculado Aguas arriba: IUPS Aguas abajo: ALMSOTANO Tensión: 400 Juego de barras: B1 Referencia: Linergy 630 Medidas: 2.0 m-1// 0.0 mmx0 mm Tipo: Prisma-Linergy Metal: Temperatura ambiente: 30 °C I disponible: 630 A Temperatura de cortocircuito: 85 °C Icc máx: 5.79 kA Ks: 1.00 Icc cresta limitada (kÂ): 9.85 kA Caída de tensión: 0.0016 % Circuito: ALMSOTANO ( QS12-CS12-CB12) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS12 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 6.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 6.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS12 Longitud: 75.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 25.2 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 19.9 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4)


363

x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.3 1 x 2.5 Cobre Neutro 1 x 0.3 1 x 2.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 2.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.239 0.1711

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 5.45 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 3.40 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMSAFAB1113 ( QS11-CS11-CB11) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS11 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 1.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS11 Longitud: 55.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz):


364

Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1403

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 0.80 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 0.50 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMSAFUSION ( QS10-CS10-CB10) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS10 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 1.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS10 Longitud: 70.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1


365

Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1104

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 0.80 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 0.50 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMSCT ( QS9-CS9-CB9) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS9 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 6.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 6.0 A Magnético: Im(Isd) = -


366

Cable: CS9 Longitud: 15.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.3 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.3 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.5 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.5018

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 4.75 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 2.96 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMGELECT ( QS8-CS8-CB8) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS8 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 1.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.0 A


367

Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS8 Longitud: 20.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.4 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.3797

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 0.80 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 0.50 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALSALADCI ( QS7-CS7-CB7) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS7 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 1.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60


368

Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS7 Longitud: 65.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.2 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 12.7 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1188

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 0.80 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 0.50 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: CENTRAL DCI ( QS6-CS6-CB6) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS6 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 1.0 A Relé: C


369

Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 1.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS6 Longitud: 65.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1188

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 0.85 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 0.50 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: PLCSSERVGEN ( QS5-CS5-CB5) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400


370

Interruptor automático: QS5 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 2.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 2.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS5 Longitud: 20.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.4 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.3797

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 1.70 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 1.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1


371

Circuito: PLCSVF ( QS4-C4-CB4) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS4 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 2.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 2.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: C4 Longitud: 75.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1031

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 1.70 A Polaridad del circuito: Tri + N


372

P: 1.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: PLCSCOMPO ( QS3-CS3-CB3) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS3 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 2.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 2.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS3 Longitud: 75.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.2 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 12.7 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.0 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1031



373

Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 1.70 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 1.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: PLCsFDER ( QS2-CS2-CB2) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS2 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 2.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 2.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS2 Longitud: 55.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre




374

Icc a.arriba

I defecto

(kA) 5.7936 0.1403

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 1.70 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 1.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: PLCsFUSION ( QS1-CS1-CB1) - Calculado Aguas arriba: EMB-UPS Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS1 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 2.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 2.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS1 Longitud: 70.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre




375


a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1104

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 1.70 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 1.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: IGE2 ( IA2) - Calculado Aguas arriba: EMBGENR Aguas abajo: EMB2 Tensión: 400 Interruptor automático: IA2 Nombre: C120N-10.0 kA Calibre nominal: 125 A Calibre de la protección (In): 100.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 100.0 A Magnético: Im(Isd) = 850 A 54.90 kW0 Carga I: 88.20 A Polaridad del circuito: Tri + N P: MC3 Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: EMB2 ( B16) - Calculado Aguas arriba: IGE2 Aguas abajo: ALMOFI Tensión: 400 Juego de barras: B16 Referencia: Linergy 630 Medidas: 2.0 m-1// 0.0 mmx0 mm Tipo: Prisma-Linergy Metal: Temperatura ambiente: 30 °C I disponible: 630 A Temperatura de cortocircuito: 85 °C Icc máx: 5.79 kA Ks: 1.00 Icc cresta limitada (kÂ): 9.85 kA Caída de tensión: 0.0066 % Circuito: ALMOFI ( QS215-CS215-CB215) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS215 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A


376

Calibre de la protección (In): 25.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 25.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS215 Longitud: 90.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 3.3 1 x 10.0 Cobre Neutro 1 x 3.3 1 x 10.0 Cobre PE 1 x 0.3 1 x 10.0 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.5533

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 24.06 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 15.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: LABCALI ( QS214-CS214-CB214) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo:


377

Tensión: 400 Interruptor automático: QS214 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 20.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 20.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS214 Longitud: 90.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 59.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 47.1 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 2.3 1 x 10.0 Cobre Neutro 1 x 2.3 1 x 10.0 Cobre PE 1 x 0.2 1 x 10.0 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.5533



378

Circuito: ALMPERSO ( QS213-CS213-CB213) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS213 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 20.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 20.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS213 Longitud: 80.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 43.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 34.3 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 2.3 1 x 6.0 Cobre Neutro 1 x 2.3 1 x 6.0 Cobre PE 1 x 0.2 1 x 6.0 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.3792



379

Carga I: 16.04 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 10.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMVF ( QS211-CS211-CS212) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS211 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 10.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 10.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS211 Longitud: 100.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 33.8 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 26.7 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.8 1 x 4.0 Cobre Neutro 1 x 0.8 1 x 4.0 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 4.0 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.2048


380

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 6.42 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 4.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMFEED ( QS210-CS210-CB210) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS210 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 10.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 10.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS210 Longitud: 45.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.8 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.8 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.2 1 x 1.5 Cobre




381


a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1711

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 6.42 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 4.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMPFEED ( QS29-CS29-CB29) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS29 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 2.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 2.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS29 Longitud: 50.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.2 1 x 1.5 Cobre



382


a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1542

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 1.60 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 1.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMTALL ( QS28-CS28-CB28) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS28 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 4.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 4.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS28 Longitud: 25.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.2 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.2 1 x 1.5 Cobre


383

PE 1 x 0.3 1 x 1.5 Cobre Caídas de tensión arriba circuit abajo ΔU (%) 0.28 0.4640 0.74


a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.3053

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 3.21 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 2.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: CAMTELV ( QS27-CS27-CB27) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS27 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 3.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 3.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS27 Longitud: 25.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79


384

Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.3 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.3053

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 2.55 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 1.50 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.85 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMSBOM ( QS26-CS26-CB26) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS26 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 4.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 4.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS26 Longitud: 45.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.2 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 12.7 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1)


385

x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.2 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.2 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.2 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1711

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 3.21 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 2.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMSCOM ( QS25-CS25-CB25) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS25 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 2.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 2.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS25 Longitud: 25.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A


386

Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.3 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.3053

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 1.60 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 1.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALUMSOTANO ( QS24-CS24-CB24) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS24 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 2.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 2.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS24 Longitud: 55.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores:


387

Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1403

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 1.60 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 1.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMM13 ( QS23-CS23-CB23) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS23 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 2.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 2.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS23 Longitud: 80.0 m


388

Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.0967

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 1.60 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 1.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMM12 ( QS22-CS22-CB22) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS22 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 3.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 3.0 A Magnético: Im(Isd) = -


389




a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1403

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 2.25 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 1.40 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMM11 ( QS21-CS21-CB21) - Calculado Aguas arriba: EMB2 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS21 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 2.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms


390

Reglajes: Sobrecarga: Ir = 2.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS21 Longitud: 40.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.1 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.2 1 x 1.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1922

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 1.60 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 1.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: IGE3 ( IA3) - Calculado Aguas arriba: EMBGENR Aguas abajo: EMB3 Tensión: 400 Interruptor automático: IA3 Nombre: NS250N-36.0 kA Calibre nominal: 250 A Calibre de la protección (In): 200.0 A Relé: TM-D Cdad de polos: 4P4d Selectividad: Pdc reforzado por filiación:


391

Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 180.0 A Magnético: Im(Isd) = 2000 A 114.55 kW0 Carga I: 175.54 A Polaridad del circuito: Tri + N P: MC3 Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.94 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: EMB3 ( B3) - Calculado Aguas arriba: IGE3 Aguas abajo: ALMVFARCHAS Tensión: 400 Juego de barras: B3 Referencia: Linergy 630 Medidas: 2.0 m-1// 0.0 mmx0 mm Tipo: Prisma-Linergy Metal: Temperatura ambiente: 30 °C I disponible: 630 A Temperatura de cortocircuito: 85 °C Icc máx: 5.79 kA Ks: 1.00 Icc cresta limitada (kÂ): 9.85 kA Caída de tensión: 0.0118 % Circuito: ALMVFARCHAS ( QS31-CS31-CB31) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS31 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 6.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 6.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS31 Longitud: 100.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 25.2 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 19.9 A Condición de dimensionado: caída de tensión


392

Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.3 1 x 2.5 Cobre Neutro 1 x 0.3 1 x 2.5 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 2.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.1287

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 5.69 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 3.55 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: VFARCHAS ( Q32-CS32-CB32) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: Q32 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 10.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 10.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS32 Longitud: 100.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 %


393

Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 33.8 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 26.7 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.8 1 x 4.0 Cobre Neutro 1 x 0.8 1 x 4.0 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 4.0 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.2048

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 6.42 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 4.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALUMFDERHORNO ( QS33-CS33-CB33) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS33 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 10.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 10.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS33 Longitud: 45.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas


394

Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 25.2 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 19.9 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.8 1 x 2.5 Cobre Neutro 1 x 0.8 1 x 2.5 Cobre PE 1 x 0.2 1 x 2.5 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.2831

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 9.62 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 6.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: SALAVENTI ( QS34-CS34-CB34) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS34 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 6.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 6.0 A Magnético: Im(Isd) = -


395




a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.0967

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 4.01 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 2.50 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMCOMPO ( Q38-C38-L38) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: Q38 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 20.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 20.0 A


396

Magnético: Im(Isd) = - Cable: C38 Longitud: 70.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 39.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 27.4 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 3.1 1 x 6.0 Cobre Neutro 1 x 3.1 1 x 6.0 Cobre PE 1 x 0.4 1 x 6.0 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.4317

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 16.04 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 10.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMEXT1 ( QS36-CS36-CB36) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS36 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 25.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60


397

Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 25.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS36 Longitud: 30.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 39.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 27.4 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 4.6 1 x 6.0 Cobre Neutro 1 x 4.6 1 x 6.0 Cobre PE 1 x 1.0 1 x 6.0 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.9618

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 20.85 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 13.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMPTERM ( QS37-CS37-CB37) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS37 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 40.0 A Relé: C


398

Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 40.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS37 Longitud: 150.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 85.7 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 60.0 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 10.9 1 x 25.0 Cobre Neutro 1 x 10.9 1 x 25.0 Cobre PE 1 x 0.7 1 x 25.0 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.8026

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 32.08 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 20.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 0.90 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: ALMEXT2 ( QS38-CS38-CB38) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400


399

Interruptor automático: QS38 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 10.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 10.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS38 Longitud: 130.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 39.1 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 27.4 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.9 1 x 6.0 Cobre Neutro 1 x 0.9 1 x 6.0 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 6.0 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.2357



400

Circuito: TCOFICINAS ( QS39-CS39-CB39) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS39 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 16.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 16.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS39 Longitud: 80.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 43.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 34.3 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 1.6 1 x 6.0 Cobre Neutro 1 x 1.6 1 x 6.0 Cobre PE 1 x 0.2 1 x 6.0 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.3792

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 14.43 A Polaridad del circuito: Tri + N


401

P: 10.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 1.00 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: TCPERNONAL ( QS310-CS310-CB310) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS310 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 10.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 10.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS310 Longitud: 80.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 33.8 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 26.7 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.8 1 x 4.0 Cobre Neutro 1 x 0.8 1 x 4.0 Cobre PE 1 x 0.1 1 x 4.0 Cobre



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.2552



402

Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 7.22 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 5.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 1.00 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: TCCOMPO ( QS311-CS311-CB311) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS311 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 25.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 25.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS311 Longitud: 70.0 m Modo de colocación: D-enterrados circuitos juntos cables multiconductores en los conductos Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 3 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 20 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 51.8 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 36.3 A Condición de dimensionado: caída de tensión Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D2) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.70 (52-E3A) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.70 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 4.6 1 x 10.0 Cobre Neutro 1 x 4.6 1 x 10.0 Cobre PE 1 x 0.6 1 x 10.0 Cobre




403

Icc a.arriba

I defecto

(kA) 5.7936 0.7022

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 23.09 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 16.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 1.00 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: TCFAB ( QS312-CS312-CB312) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS312 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 10.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 10.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS312 Longitud: 35.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 18.4 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 14.5 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 0.8 1 x 1.5 Cobre Neutro 1 x 0.8 1 x 1.5 Cobre PE 1 x 0.2 1 x 1.5 Cobre




404


a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.2193

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 7.22 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 5.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 1.00 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 Circuito: TC.S.COMPRES ( QS313-CS313-CB313) - Calculado Aguas arriba: EMB3 Aguas abajo: Tensión: 400 Interruptor automático: QS313 Nombre: C60N-10.0 kA Calibre nominal: 63 A Calibre de la protección (In): 25.0 A Relé: C Cdad de polos: 4P4d Selectividad: T Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: Sí Descripción de la protección diferencial: Vigi C60 Sensibilidad: 300.00 mA Posición de temporización: S ms Reglajes: Sobrecarga: Ir = 25.0 A Magnético: Im(Isd) = - Cable: CS313 Longitud: 25.0 m Modo de colocación: E-circuitos juntos cables multiconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Multiconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 4 Alineamiento de conductores: Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: 0 % Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 33.8 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 26.7 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 0.79 (52-E4) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 0.79 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 1 x 3.3 1 x 4.0 Cobre Neutro 1 x 3.3 1 x 4.0 Cobre PE 1 x 0.8 1 x 4.0 Cobre


405



a.arriba I defecto

(kA) 5.7936 0.7835

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Carga I: 21.65 A Polaridad del circuito: Tri + N P: 15.00 kW Esquema de conexiones a tierra: TN-S cos ϕ : 1.00 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1 ARMARIO GRUPO ELECTROGENO Circuito: GE ( GE1-C23-Q23) - Calculado Aguas arriba: Aguas abajo: CuadroGE Tensión: 400 Generador: GE1 Número de generadores: 1 Potencia unitaria: 1600 kVA Potencia global: 1600 kVA Reactancia homopolar: 6.000 % Reactancia transitoria: 30.000 % Reactancia subtransitoria: 30.000 % Esquema de conexiones a tierra: IT Cable: C23 Longitud: 5.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 0 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 2424.0 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 2424.0 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 5 x 206.2 5 x 240.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 240.0 1 x 240.0 Cobre

Caídas de tensión arriba circuit abajo


406

ΔU (%) 0.00 0.1186 0.12 Resultados de cálculo: Icc


(kA) 8.4644 7.3304 6.6323 8.8716 R (mΩ) 0.0771 0.1543 0.1851 0.5553 X (mΩ) 30.0800 60.1600 60.1600 22.4800 Z (mΩ) 30.0801 60.1602 60.1603 22.4869

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Interruptor automático: Q23 Nombre: NW25H1-65.0 kA Calibre nominal: 2500 A Calibre de la protección (In): 2500.0 A Relé: Micrologic 5.0 A Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.95 In = 2375.00 A Magnético: Im(Isd) = 2.5 x Ir = 5937.50 A tm = 80 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Circuito: Cuadro21 ( B21) - Calculado Aguas arriba: GE Aguas abajo: HORNO Tensión: 400 Juego de barras: B21 Referencia: Linergy 2500 Medidas: 2.0 m-1// 0.0 mmx0 mm Tipo: Prisma Plus-Linergy Metal: Temperatura ambiente: 30 °C I disponible: 2500 A Temperatura de cortocircuito: 85 °C Icc máx: 8.46 kA Ks: 1.00 Icc cresta limitada (kÂ): 14.39 kA Caída de tensión: 0.1514 % Circuito: HORNO ( QG1-C24-IG1) - Calculado Aguas arriba: Cuadro21 Aguas abajo: PR10 Tensión: 400 Interruptor automático: QG1 Nombre: NT10H1-42.0 kA Calibre nominal: 1000 A Calibre de la protección (In): 1000.0 A Relé: Micrologic 5.0 A Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 900.00 A Magnético: Im(Isd) = 6.0 x Ir = 5400.00 A tm = 80 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas.


407

Cable: C24 Longitud: 20.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 969.6 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 969.6 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 2 x 198.2 2 x 240.0 Cobre Neutro - - - - PE 1 x 6.8 1 x 240.0 Cobre




(kA) 8.4644 8.2017 7.1029 6.4252 7.9905 R (mΩ) 0.1506 0.9218 1.8436 2.2123 3.0453 X (mΩ) 30.2300 31.0300 62.0600 62.0600 24.7800 Z (mΩ) 30.2304 31.0437 62.0874 62.0994 24.9664

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602 Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Interruptor: IG1 Nombre: INS1000 Calibre: 1000 A Telemando: Sin Cdad de polos: 3P Abertura a distancia: Sin Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Carga I: 894.67 A Polaridad del circuito: Tri P: 540.98 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.87 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1


408

Circuito: SERGEN ( QG2-C25-IG2) - Calculado Aguas arriba: Cuadro21 Aguas abajo: P20 Tensión: 400 Interruptor automático: QG2 Nombre: NT12H1-42.0 kA Calibre nominal: 1250 A Calibre de la protección (In): 1250.0 A Relé: Micrologic 5.0 A Cdad de polos: 3P3d Selectividad: Pdc reforzado por filiación: Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Reglajes: Sobrecarga: Ir = 0.90 In = 1125.00 A Magnético: Im(Isd) = 5.0 x Ir = 5625.00 A tm = 80 ms Las condiciones de la norma en caso de doble defecto en IT son respetadas. Cable: C25 Longitud: 25.0 m Modo de colocación: F-en trébol cables monoconductores sobre repisas o rejillas Tipo de cable: Monoconductor Cdad de capas: 1 Aislant: Caucho 85° Cdad de circuitos juntos adicionales: 2 Alineamiento de conductores: Trébol Temperatura ambiente: 30 °C Nivel de THDI: - Corriente admisible por el cable (Iz): Iz en condiciones normales de uso: 1226.0 A Iz x factores de corrección (condiciones reales de uso): 1226.0 A Condición de dimensionado: sobrecargas Factores de corrección: Temperatura : 1.00 (52-D1) x Resistividad térmica del terreno : 1.00 (A.52-16) x Neutro cargado : 1.00 (D.52-1) x colocación junta : 1.00 (52-E5) x Usuario : 1.00 / Protección) : 1.00 ______ 1.00 Secciones (mm²) teóricas elegidas descripción metal Por fase 3 x 150.1 3 x 185.0 Cobre Neutro - - - - PE 2 x 7.0 2 x 150.0 Cobre




(kA) 8.4644 8.2366 7.1331 6.4523 8.2271 R (mΩ) 0.1506 0.9843 1.9687 2.3624 3.1203 X (mΩ) 30.2300 30.8967 61.7933 61.7933 24.0467 Z (mΩ) 30.2304 30.9124 61.8247 61.8384 24.2483

Los resultados del cálculo son conformes a la norma UTE C15-500. Nota técnica UTE 15L-602


409

Las hipótesis del cálculo y la elección de los aparatos son responsabilidad del proyectista. Interruptor: IG2 Nombre: INS1250 Calibre: 1250 A Telemando: Sin Cdad de polos: 3P Abertura a distancia: Sin Protección diferencial: No Descripción de la protección diferencial: - Sensibilidad: - Posición de temporización: - Carga I: 1001.05 A Polaridad del circuito: Tri P: 632.47 kW Esquema de conexiones a tierra: IT cos ϕ : 0.91 Repartición: - Ku: 1.0 Número de circuitos idénticos 1




FECHA: JUNIO 2009

Electrific. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. . 4. PLANOS

1


4- PLANOS TITULACIÓN: Ingeniería Técnica Industrial en Electricidad La propiedad: Autor: VIDRIERA CATALANA Vicente Ramos Moreno.

INDICE- PLANOS Nº plano. PLANO. SITUACION…………………………………………………………………………1 PLANO. EMPLAZAMIENTO………………………………………………………………..2 PLANO. CENTRO TRANSFORMACION, IMPLANTACION EQUIPOS………………….3 PLANO. CENTRO TRANSFORMACION, EQUIPOS ………………………………………4 PLANO. CENTRO TRANSFORMACIÓN, ESQUEMA ELECTRICO……………………...5 PLANO. INSTALACION ELECTRICA CT………………………………………………….6 PLANO. ARMARIO CGDBTHORNO……………………………………………………..…7 PLANO. CGDBTHORNO, ESQUEMA ELECTRICO UNIFILAR………………………..…8 PLANO. ARMARIO CGDBTSERVGEN……………………………………………………..9 PLANO. CGDBTSERVGEN, ESQUEMA ELECTRICO UNIFILAR………………………10 PLANO. ARMARIO ALUMBRADO Y T.C MONOFASICAS…………………………….11 PLANO. UNIFILAR ARMARIO ALUMBRADO Y T.C MONOFASICAS………………..12 PLANO. ARMARIO DISTRIBUCION GRUPO ELECTROGENO………………………...13 PLANO. ARMARIO DISTRIBUCION G.E, UNIFILAR ESQUEMA ELECTRICO………14 PLANO. ARMARIO MEDIDA CGDBTHORNO…………………………………………...15 PLANO. ARMARIO MEDIDA CGDBTSERVGEN………………………………………...16 PLANO. SOTANO NAVE, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS CGDBTHORNO….17 PLANO. NAVE FABRICACION, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS

CGDBTHORNO…………………………………………………………………….18 PLANO. NAVE Vº Fº, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS CGDBTHORNO……….19 PLANO. ED. COMPOSICION, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS

CGDBTHORNO…………………………………………………………………….20 PLANO. SOTANO NAVE, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS CGDBTSERVGEN.21

INDICE- PLANOS Nº plano. PLANO. NAVE FABRICACION, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS

CGDBTSERVGEN………………………………………………………………….22 PLANO. NAVE Vº Fº, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS CGDBTHORNO……….23 PLANO. ED. COMPOSICION, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS

CGDBTSERVGEN...………………………………………………………………..24 PLANO. SALA BOMBAS, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS CGDBTSERVGEN.25 PLANO. SOTANO NAVE, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS ARMARIO T.C

MONOFASICAS Y ALUMBRADO.26 PLANO. NAVE FABRICACION, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS ARMARIO T.C

MONOFASICAS Y ALUMBRADO……………………………………………….27 PLANO. NAVE Vº Fº, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS ARMARIO T.C

MONOFASICAS Y ALUMBRADO ……………………………………...……….28 PLANO. ED. COMPOSICION, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS ARMARIO T.C

MONOFASICAS Y ALUMBRADO………………………………...……………..29 PLANO. SALA BOMBAS, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS ARMARIO T.C

MONOFASICAS Y ALUMBRADO……………………………………………….30 PLANO. A.P.T, IMPLANTACION EQUIPOS Y LINEAS ARMARIO T.C MONOFASICAS

Y ALUMBRADO………………………………… ……………………………….31 PLANO. TIERRAS CENTRO TRANSFORMACION……………………………………...32 PLANO. TIERRA UTILIZACION NAVE INDUSTRIAL………………………………….33 PLANO. TIERRA ED. COMPOSICION…………………………………………………….34 PLANO. TIERRA SALA BOMBAS…………………………………………………………35 PLANO. TIERRA A.P.T……………………………………………………………………...36 PLANO. ZANJAS BT………………………………………………………………………...37

Electrific. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. . 5. PLIEGO CONDICIONES

1


5- PLIEGO CODICIONES TITULACIÓN: Ingeniería Técnica Industrial en Electricidad La propiedad: Autor: VIDRIERA CATALANA Vicente Ramos Moreno.

INDICE-PLIEGO CONDICIONES Pág. 5.1. PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES………………………………….…...411

5.1.1 Ámbito de aplicación……………………………………………..………...411 5.1.2 Disposiciones generales…………………………………………….………411

5.1.3 Condiciones facultativas legales………………………………………...….411

5.1.4 Seguridad en el trabajo………………………………………………...…...412 51.5 Seguridad pública…………………………………………………………...413

5.1.6. Organización del trabajo…………………………………………………..413

5.1.6.1 Datos de la obra…………………………………………………..413

5.1.6.2 Replanteo de la obra………………………………………..…….413

5.1.6.3 Condiciones generales………………………………………....…414

5.1.7. Planificación y coordinación…………………………………………...….414

5.1.8. Acopio de materiales…………………………………………………..…..415

5.1.9. Inspección y medidas previas al montaje……………………………….....415 5.1.10 Planos, catálogos y muestras…………………………………….……….416

5.1.11 Variaciones de proyecto y cambio de materiales…………………………416

5.1.12 Cooperación con otros instaladores………………………………………417

5.1.13 Protección…………………………………………………………………417

5.1.14 Limpieza de la obra. ……………………………………………………...417

5.1.15 Andamios y aparejos……………………………………………………...418

5.1.16 Obras de albañilería……………………………………………………….418

5.1.17 Energía eléctrica y agua………………………………………………...…418 5.1.18 Ruidos y vibraciones……………………………………………………...418

5.1.19 Accesibilidad……………………………………………………………...419

5.1.20 Canalizaciones……………………………………………………………419

INDICE-PLIEGO CONDICIONES Pág.

5.1.21 Manguitos pasamuros…………………………………………………..…420

5.1.22 Protección de partes en movimiento………………………………………420

5.1.23 Protección de los elementos a temperatura elevada………………….…...420

5.1.24 Cuadros y líneas eléctricas…………………………………………..……420

5.1.25 Pinturas y colores……………………………………………………..…..421

5.1.26 Identificación…………………………………………………….………..421

5.1.27 Pruebas……………………………………………………………….…...421

5.1.28 Pruebas finales……………………………………………………….……422

5.1.29 Recepción provisional……………………………………………….……422

5.1.30 Periodos de garantía………………………………………………….…...423

5.1.31 Recepción definitiva………………………………………………….…...423

5.1.32 Permisos…………………………………………………………………..423

5.1.33 Entrenamiento…………………………………………………………......424

5.1.34 Repuestos, herramientas y útiles específicos………………………….......424

5.1.35 Subcontratación de la obras………………………………………………424

5.1.36 Riesgos……………………………………………………………………424

5.1.37 Rescisión del contrato………………………………………………….…425

5.1.38 Precios…………………………………………………………………….425

5.1.39 Pago de obra………………………………………………………………425

5.1.40 Abono de materiales acopiados……………………………………..…….426

5.1.41 Disposición final…………………………………………………………..426 5.2. PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS…………………………………………427

5.2.1. Dimensionado de los conductores y sus protecciones a los efectos de las sobreintensidades…………………………………………………………………………427

INDICE-PLIEGO CONDICIONES Pág. 5.2.1.1 Los conductores de protección PE……………………………….427

5.2.1.2 Conexiones………………………………………………………427 5.2.1.3 Dimensionamiento………………………………………………429 5.2.1.4 Conductor de protección entre el transformador MT/BT, la unión equipotencial principal y el CGBT……………………………………………………….431 5.2.1.5 Dimensionado del conductor neutro……………………………..433

5.2.1.6 Principios de la protección de los circuitos contra las sobreintensidades…………………………………………………………………….…...433

5.2.2 Las medidas de protección a los efectos de las sobretensiones transitorias……………………………………………………………………………..…442 5.2.2.1 Las sobretensiones transitorias atmosféricas………………….….442 5.2.2.2 Disposiciones para controlar las sobretensiones………………….442

5.2.2.3 Elección de los materiales en la instalación…………………...…442

5.2.2.4. Sobretensiones de maniobra…………………………………......443

5.2.2.5 Solicitaciones de aislamiento de los materiales para circuitos de BT………………………………………………………………………………………...443

5.2.3 Medidas de protección contra los contactos directos e indirectos…………444

5.2.4 Medidas de protección contra los contactos directos………………………445

5.2.4.1 Protección por aislamiento de las partes activas………………....445 5.2.4.2 Protección por medio de obstáculos………………..…………...446 5.2.4.3 Protección por medio de barreras o envolventes………………..446 5.2.4.4 Protección por puesta fuera del alcance por alejamiento……….447 5.2.4.5 Protección complementaria por dispositivos de protección de corriente diferencial-residual……………………………………………………………..447 5.2.4.6 Las protecciones contra los defectos de aislamiento enfocados al sistema TN-S……………………………………………………………………………..447

5.2.5 Protección contra los contactos indirectos…………………………………449

INDICE-PLIEGO CONDICIONES Pág. 5.2.5.1 Medidas de protección contra los contactos indirectos sin corte automático de la alimentación……………………………………………………………449

5.2.5.2 Protección empleando materiales de la clase II o mediante aislamiento equivalente………………………………………………………...………...449 5.2.5.3 Protección en los locales (o emplazamientos) no conductores…...451 5.2.5.4 Protección mediante separación eléctrica. ……………………….452

5.2.6 Medidas de protección contra los contactos indirectos por corte automático de la alimentación………………………………………………………………………...…454

5.2.6.1 Interrupción de la alimentación………………………………….454 5.2.6.2 Puestas a tierra y conductores de protección……………….…….455 5.2.6.2.1 Conexiones equipotenciales…………………….………455 5.2.6.2.2 Conexión equipotencial principal………………………456 5.2.6.2.3 Conexión equipotencial complementaria………………456 5.2.7 Influencia del régimen de neutro…………………………………………..458 5.2.7.1 Corte automático con esquema TN………………………………458 5.2.7.1.1 La protección de personas contra contactos indirectos en el sistema TN-S…………………………………………………………………………......460 5.2.7.2 Corte automático al segundo defecto en redes IT………………..461 5.2.8 Coordinación de los materiales eléctricos y de las medidas de protección con la instalación eléctrica……………………………………………………………………463

5.2.9 Conexionado de los elementos del sistema……………………………..…464 5.2.9.1 Conexionados sistema Vigilohm……………………………..…..464 5.2.9.1.1 Controlador XM200………………………………..…...464 5.2.9.1.2 Detectores automáticos XD312……………………..….465 5.2.9.1.3 Acoplamiento de dos redes………………………..…...465 5.2.10 Limitador de sobretensión Cadwer C…………………………………….466 5.2.11 Impedancia de limitación ZX………………………………………….....466

INDICE-PLIEGO CONDICIONES Pág.

5.2.12 Compensación automática de la energía reactiva………………….……..466 5.2.12.1 Constitución del equipo de compensación automático. ………...466

5.2.12.2 Instalación las baterías para la compensación en un embarrado alimentado por varios transformadores…………………………………………..............468 5.2.12.3 La programación de un regulador……………………………….468 5.2.12.4 Relación C/K…………………………………………………...468 5.2.12.5 Recomendaciones de instalación de las baterías de condensadores………………………………………………………………...……...…..469 5.2.12.5.1 Dimensionado de los cables………………………...…469 5.2.12.5.2 Conexión del TI. ……………………………………...469 5.2.12.6 Esquema tipo de conexión baterías automáticas……………......471

5.2.13. Aparamenta de protección contra sobreintensidades……………………..471 5.2.13.1 Las funciones de los interruptores automáticos…………………471

5.2.13.2 La norma UNE 60947-2………………………………….……..472

5.2.14 Coordinación entre interruptores. …………………………………….…..474 5.2.14.1 La selectividad……………………………………………….….474 5.2.14.2 Técnicas de selectividad………………………………………...474 5.2.14.2.1 Selectividad amperimétrica………………………….………..474 5.2.14.2.2 Las reglas de selectividad…………………………………..…475

5.2.15 Cuadros generales de distribución de BT…………………………………477

5.2.15.1 Armarios centralizados de los indicadores de medida de las cargas o receptores……………………………………………………………………….477

5.2.16 Seguridad en la instalación del grupo electrógeno………………………..478 5.2.17 Primera puesta en marcha del grupo electrógeno…………………………479 5.2.18 Calidad de los materiales del CT………………………………………….479 5.2.18.1 Obra civil………………………………………………………………..479

INDICE-PLIEGO CONDICIONES Pág. 5.2.18.2 Aparamenta de Media Tensión……………………………….….. …….479 5.2.18.3 Transformadores de potencia………………………………..…………..480 5.2.18.4 Equipos de medida…………………………………………..………….480

5.2.18.5 Normas de ejecución de las instalaciones………………..……...481

5.2.18.6 Pruebas reglamentarias…………………………………..……...481

5.2.18.7 Condiciones de uso, mantenimiento y seguridad……………….481

5.2.18.8 Certificados y documentación…………………………………..482

5.2.18.9 Libro de órdenes………………………………………………...482

Electrifi. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. 5. PLIEGO CONDICIONES

411

5.1. PLIEGO DE CONDICIONES GENERALES.

5.1.1 Ámbito de aplicación. Este pliego de condiciones determina los requisitos a que se debe ajustar la ejecución de las instalaciones cuyas características técnicas estarán especificadas en el correspondiente proyecto.

5.1.2 Disposiciones generales. El instalador está obligado al cumplimiento de la Reglamentación del Trabajo correspondiente, la contratación del Seguro Obligatorio, Subsidio familiar y de vejez, Seguro de Enfermedad y todas aquellas reglamentaciones de carácter social vigentes o que en lo sucesivo se dicten. En particular, deberá cumplir lo dispuesto en la Norma UNE 24042 “Contratación de Obras. Condiciones Generales”, siempre que no lo modifique el presente Pliego de Condiciones. El Instalador deberá estar clasificado, según Orden del Ministerio de Hacienda, en el Grupo, Subgrupo y Categoría correspondientes al Proyecto y que se fijará en el Pliego de Condiciones Particulares, en caso de que proceda. Igualmente deberá ser Instalador, provisto del correspondiente documento de calificación empresarial.

5.1.3 Condiciones facultativas legales. Las instalaciones del Proyecto, además de lo prescrito en el presente Pliego de Condiciones, se regirán por lo especificado en: - R.D. nº 8442/2002, por el que se aprueba el Reglamento Electrotécnico de Baja Tensión. - R.D. 3275/1982 de 12 de noviembre sobre Condiciones Técnicas y Garantías de Seguridad en Centrales Eléctricas, Subestaciones y Centros de Transformación, así como las Órdenes de 6 de julio de 1984, de 18 de octubre de 1984 y de 27 de noviembre de 1987, por las que se aprueban y actualizan las Instrucciones Técnicas Complementarias sobre dicho reglamento. - R.D. 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que se regulan las Actividades de Transporte, Distribución, Comercialización, Suministro y Procedimientos de Autorización de Instalaciones de Energía Eléctrica. - Decreto 363/2004, de 24 de Agosto por el cual se regúlale procedimiento administrativo para la aplicación del reglamento electrotécnico de baja tensión. - Normas particulares y normalización de la Empresa Suministradora de Energía Eléctrica. - Normas tecnológicas de la edificación, instalaciones: IEB: Baja Tensión; IEI: Alumbrado interior; IEP: Puestas a tierra.


412

- R.D. 486/1997, de 14 Abril Anexo IV: Reglamentación de iluminación en los lugares de trabajo. - R.D. 2267/2004 De 3 de diciembre de 2004, sobre seguridad contra incendios en los establecimientos industriales. - R.D 1942/1993 , Reglamento de instalaciones de protección contra incendios - R.D. 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación. BOE nº 74, de 28 de marzo. - Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales. - R.D.1627/1997 de 24 de octubre de 1.997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras. - R.D. 485/1997 de 14 de abril de 1997, sobre Disposiciones mínimas en materia de señalización de seguridad y salud en el trabajo. - R.D.1215/1997 de 18 de julio de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud para la utilización por los trabajadores de los equipos de trabajo. - R.D. 773/1997 de 30 de mayo de 1997, sobre Disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la utilización por los trabajadores de equipos de protección individual.

5.1.4 Seguridad en el trabajo. El Instalador está obligado a cumplir las condiciones que se indican en la Ley 31/1995, de 8 de noviembre, de Prevención de Riesgos Laborales y cuantas en esta materia fueran de pertinente aplicación. Asimismo, deberá proveer cuanto fuese preciso para el mantenimiento de las máquinas, herramientas, materiales y útiles de trabajo en debidas condiciones de seguridad. Mientras los operarios trabajen en circuitos o equipos en tensión o en su proximidad, usarán ropa sin accesorios metálicos y evitarán el uso innecesario de objetos de metal; los metros, reglas, mangos de aceiteras, útiles limpiadores, etc., que se utilicen no deben ser de material conductor. Se llevarán las herramientas o equipos en bolsas y se utilizará calzado aislante o al menos sin herrajes ni clavos en suelas. El personal de la Contrata viene obligado a usar todos los dispositivos y medios de protección personal, herramientas y prendas de seguridad exigidos para eliminar o reducir los riesgos profesionales tales como casco, gafas, guantes, etc., pudiendo el Director de Obra suspender los trabajos, si estima que el personal de la Contrata está expuesto a peligros que son corregibles. El Director de Obra podrá exigir del Instalador, ordenándolo por escrito, el cese en la obra de cualquier empleado u obrero que, por imprudencia temeraria, fuera capaz de producir accidentes que hicieran peligrar la integridad física del propio trabajador o de sus compañeros.


413

El Director de Obra podrá exigir del Instalador en cualquier momento, antes o después de la iniciación de los trabajos, que presente los documentos acreditativos de haber formalizado los regímenes de Seguridad Social de todo tipo (afiliación, accidente, enfermedad, etc.) en la forma legalmente establecida.

5.1.5 Seguridad pública. El Instalador deberá tomar todas las precauciones máximas en todas las operaciones y usos de equipos para proteger a las personas, animales y cosas de los peligros procedentes del trabajo, siendo de su cuenta las responsabilidades que por tales accidentes se ocasionen. El Instalador mantendrá póliza de Seguros que proteja suficientemente a él y a sus empleados u obreros frente a las responsabilidades por daños, responsabilidad civil, etc., que en uno y otro pudieran incurrir para el Instalador o para terceros, como consecuencia de la ejecución de los trabajos.

5.1.6. Organización del trabajo. El Instalador ordenará los trabajos en la forma más eficaz para la perfecta ejecución de los mismos y las obras se realizarán siempre siguiendo las indicaciones del Director de Obra, al amparo de las condiciones siguientes:

5.1.6.1 Datos de la obra. Se entregará al Instalador una copia de los planos y pliegos de condiciones del Proyecto, así como cuantos planos o datos necesite para la completa ejecución de la Obra. Éste no podrá tomar nota o sacar copia a su costa de la Memoria, Presupuesto y Anexos del Proyecto, así como segundas copias de todos los documentos. Además se hará responsable de la buena conservación de los originales de donde obtenga las copias, los cuales serán devueltos al Director de Obra después de su utilización. No se harán por el Instalador alteraciones, correcciones, omisiones, adiciones o variaciones sustanciales en los datos fijados en el Proyecto, salvo aprobación previa por escrito del Director de Obra.

5.1.6.2 Replanteo de la obra.

El Director de Obra, una vez que el Instalador esté en posesión del Proyecto y antes de comenzar las obras, deberá hacer el replanteo de las mismas, con especial atención en los puntos singulares, entregando al Instalador las referencias y datos necesarios para fijar completamente la ubicación de los mismos. Se levantará por duplicado Acta, en la que constarán, claramente, los datos entregados, firmado por el Director de Obra y por el representante del Instalador. Los gastos de replanteo serán de cuenta del Instalador.


414

5.1.6.3 Condiciones generales. El Instalador deberá suministrar todos los equipos y materiales indicados en los Planos, de acuerdo al número, características, tipos y dimensiones definidos en las Mediciones y, eventualmente, en los cuadros de características de los Planos. En caso de discrepancias de cantidades entre Planos y Mediciones, prevalecerá lo que esté indicado en los Planos. En caso de discrepancias de calidades, este Documento tendrá preferencia sobre cualquier otro. En caso de dudas sobre la interpretación técnica de cualquier documento del Proyecto, la Dirección de obra hará prevalecer su criterio. Materiales complementarios de la instalación, usualmente omitidos en Planos y Mediciones, pero necesarios para el correcto funcionamiento de la misma, como oxígeno, acetileno, electrodos, minio, pinturas, patillas, estribos, manguitos pasamuros, lubricantes, bridas, tornillos, tuercas, toda clase de soportes, etc, deberán considerarse incluidos en los trabajos a realizar. Todos los materiales y equipos suministrados por el Instalador deberán ser nuevos y de la calidad exigida por este pliego de condiciones, salvo cuando en otra parte del Proyecto, p.e. el Pliego de Condiciones Particulares, se especifique la utilización de material usado. La oferta incluirá el transporte de los materiales a pié de obra, así como la mano de obra para el montaje de materiales y equipos y para las pruebas de recepción, equipada con las debidas herramientas, utensilios e instrumentos de medida. El Instalador suministrará también los servicios de un Técnico competente que estará a cargo de la instalación y será el responsable ante la Dirección Facultativa o Dirección de Obra, o la persona delegada, de la actuación de los técnicos y operarios que llevarán a cabo la labor de instalar, conectar, ajustar, arrancar y probar cada equipo, sub-sistema y el sistema en su totalidad hasta la recepción. La Dirección facultativa se reserva el derecho de pedir al Instalador, en cualquier momento, la sustitución del Técnico responsable, sin alegar justificaciones. En cualquier caso, los trabajos objeto del presente Proyecto alcanzarán el objetivo de realizar una instalación completamente terminada, probada y lista para funcionar.

5.1.7. Planificación y coordinación. A los quince días de la adjudicación de la obra y en primera aproximación, el Instalador deberá presentar los plazos de ejecución de al menos las siguientes partidas principales de la obra: - Planos definitivos, acopio de materiales y replanteo. - Montaje y pruebas parciales de las redes de alimentación de electricidad. - Montaje de cuadros eléctricos, equipos de control y de gestión de energía eléctrica.


415

- Ajustes, puestas en marcha y pruebas finales. Sucesivamente y antes del comienzo de la instalación, el Instalador, previo estudio detallado de los plazos de entrega de equipos, aparatos y materiales, colaborará con la Dirección facultativa para asignar fechas exactas a las distintas fases de la obra. La coordinación con otros instaladores correrá a cargo de la Dirección facultativa, o persona o entidad delegada por la misma.

5.1.8. Acopio de materiales. De acuerdo con el plan de obra, el Instalador irá almacenando en lugar preestablecido todos los materiales necesarios para ejecutar la obra, de forma escalonada según necesidades. Los materiales quedarán protegidos contra golpes, malos tratos y elementos climatológicos, en la medida que su constitución o valor económico lo exijan. El Instalador quedará responsable de la vigilancia de sus materiales durante el almacenaje y el montaje, hasta la recepción provisional. La vigilancia incluye también las horas nocturnas y los días festivos, si en el Contrato no se estipula lo contrario. La Dirección facultativa tendrá libre acceso a todos los puntos de trabajo y a los lugares de almacenamiento de los materiales para su reconocimiento previo, pudiendo ser aceptados o rechazados según su calidad y estado, siempre que la calidad no cumpla con los requisitos marcados por este pliego de condiciones y/o el estado muestre claros signos de deterioro. Cuando algún equipo, aparato o material ofrezca dudas respecto a su origen, calidad, estado y aptitud para la función, la Dirección facultativa tendrá el derecho de recoger muestras y enviarlas a un laboratorio oficial, para realizar los ensayos pertinentes con gastos a cargo del Instalador. Si el certificado obtenido es negativo, todo el material no idóneo será rechazado y sustituido, a expensas del Instalador, por material de la calidad exigida. Igualmente, la Dirección facultativa podrá ordenar la apertura de calas cuando sospeche la existencia de vicios ocultos en la instalación, siendo por cuenta del instalador todos los gastos ocasionados.

5.1.9. Inspección y medidas previas al montaje. Antes de comenzar los trabajos de montaje, el Instalador deberá efectuar el replanteo de todos y cada uno de los elementos de la instalación, equipos, aparatos y conducciones. En caso de discrepancias entre las medidas realizadas en obra y las que aparecen en Planos, que impidan la correcta realización de los trabajos de acuerdo a la Normativa vigente y a las buenas reglas del arte, el instalador deberá notificar las anomalías a la dirección facultativa para las oportunas rectificaciones.


416

5.1.10 Planos, catálogos y muestras. Los Planos de Proyecto en ningún caso deben considerarse de carácter ejecutivo, sino solamente indicativo de la disposición general del sistema mecánico y del alcance del trabajo incluido en el Contrato. Para la exacta situación de aparatos, equipos y conducciones el instalador deberá examinar atentamente los planos y detalles del Proyecto técnico de estalaciones. El instalador deberá comprobar que la situación de los equipos y el trazado de las conducciones no interfieran con los elementos de otros instaladores. En caso de conflicto, la decisión de la Dirección facultativa será inapelable. El Instalador deberá someter a la Dirección facultativa, para su aprobación, dibujos detallados, a escala no inferior a 1:20, de equipos, aparatos, etc, que indiquen claramente dimensiones, espacios libres, situación de conexiones, peso y cuanta otra información sea necesaria para su correcta evaluación. Los planos de detalle pueden ser sustituidos por folletos o catálogos del fabricante del aparato, siempre que la información sea suficientemente clara. Ningún equipo o aparato podrá ser entregado en obra sin obtener la aprobación por escrito de la Dirección facultativa. En algunos casos y a petición de la Dirección facultativa, el Instalador deberá entregar una muestra del material que pretende instalar antes de obtener la correspondiente aprobación. El Instalador deberá someter los planos de detalle, catálogos y muestras a la aprobación de la Dirección facultativa con suficiente antelación para que no se interrumpa el avance de los trabajos de la propia instalación o de los otros Instaladores. La aprobación por parte de la Dirección facultativa de planos, catálogos y muestras no exime al Instalador de su responsabilidad en cuanto al correcto funcionamiento de la instalación se refiere.

5.1.11 Variaciones de proyecto y cambio de materiales. El Instalador podrá proponer, al momento de presentar la oferta, cualquier variante sobre el presente Proyecto que afecte al sistema y/o a los materiales especificados, debidamente justificada. La aprobación de tales variantes queda a criterio de la Dirección facultativa, que las aprobará solamente si redundan en un beneficio económico de inversión y/o explotación para la Propiedad, sin merma para la calidad de la instalación. La Dirección facultativa evaluará, para la aprobación de las variantes, todos los gastos adicionales producidos por ellas, debidos a la consideración de la totalidad o parte del proyecto técnico de instalaciones, a la necesidad de mayores cantidades de materiales requeridos por cualquiera de las otras instalaciones.


417

Variaciones sobre el proyecto pedidas, por cualquier causa, por la Dirección facultativa durante el curso del montaje, que impliquen cambios de cantidades o calidades e, incluso, el desmontaje de una parte de la obra realizada, deberán ser efectuadas por el Instalador después de haber pasado una oferta adicional, que estará basada sobre los precios unitarios de la oferta y, en su caso, nuevos precios a negociar.

5.1.12 Cooperación con otros instaladores. El Instalador deberá cooperar plenamente con otras empresas, bajo la supervisión de la Dirección facultativa, entregando toda la documentación necesaria a fin de que los trabajos transcurran sin interferencias ni retrasos. Si el Instalador pone en obra cualquier material o equipo antes de coordinar con otros oficios, en caso de surgir conflictos deberá corregir su trabajo, sin cargo alguno para la Propiedad.

5.1.13 Protección. El Instalador deberá proteger todos los materiales y equipos de desperfectos y daños durante el almacenamiento en la obra y una vez instalados. En particular, deberá evitar que los materiales aislantes puedan mojarse o, incluso, humedecerse. Las aperturas de conexión de todos los aparatos y máquinas deberán estar convenientemente protegidos durante el transporte, el almacenamiento y montaje, hasta tanto no se proceda a su unión. Las protecciones deberán tener forma y resistencia adecuada para evitar la entrada de cuerpos extraños y suciedades dentro del aparato, así como los daños mecánicos que puedan sufrir las superficies de acoplamiento de bridas, roscas, manguitos, etc. Igualmente, si es de temer la oxidación de las superficies mencionadas, éstas deberán recubrirse con pintura anti-oxidante, que deberá ser eliminada al momento del acoplamiento. Especial cuidado se tendrá hacia materiales frágiles y delicados, como materiales aislante, equipos de control, medida, etc, que deberán quedar especialmente protegidos. El Instalador será responsable de sus materiales y equipos hasta la Recepción Provisional de la obra.

5.1.14 Limpieza de la obra. Durante el curso del montaje de sus instalaciones, el Instalador deberá evacuar de la obra todos los materiales sobrantes de trabajos efectuados con anterioridad, en particular de retales de tuberías, conductos y materiales aislantes, embalajes, etc. Asimismo, al final de la obra, deberá limpiar perfectamente de cualquier suciedad todas las unidades terminales (aparatos sanitarios, griferías...).


418

5.1.15 Andamios y aparejos. El Instalador deberá suministrar la mano de obra y aparatos, como andamios y aparejos, necesarios para el movimiento horizontal y vertical de los materiales ligeros en la obra desde el lugar de almacenamiento al de emplazamiento. El movimiento del material pesado y/o voluminoso, desde el camión hasta el lugar de emplazamiento definitivo, se realizará con los medios de la empresa instaladora, bajo la supervisión y responsabilidad del Instalador, salvo cuando en otro Documento se indique que esta tarea está a cargo del mismo Instalador.

5.1.16 Obras de albañilería. La realización de todas las obras de albañilería necesarias para la instalación de materiales y equipos estará a cargo de la empresa contratista, salvo cuando en otro Documento se indique que esta tarea está a cargo del mismo Instalador. Tales obras incluyen aperturas y cierres de rozas y pasos de muros, recibido a fábricas de soportes, cajas, rejillas, etc, perforación y cierres de elementos estructurales horizontales y verticales, ejecución y cierres de zanjas, ejecución de galerías, fosos, bancadas, forjados flotantes, pinturas, alicatados, etc. En cualquier caso, estos trabajos deberán realizarse bajo la responsabilidad del contratista que suministrará, cuando sea necesario, los planos de detalles. La fijación de los soportes, por medios mecánicos o por soldadura, a elementos de albañilería o de estructura del edificio, será efectuada por el Instalador siguiendo estrictamente las instrucciones que, al respecto, imparta la Dirección facultativa.

5.1.17 Energía eléctrica y agua. Todos los gastos relativos al consumo de energía eléctrica y agua por parte del Instalador para la realización de los trabajos de montaje y para las pruebas parciales y totales correrán a cuenta de la Actividad interesada (el cliente), salvo cuando en otro Documento se indique lo contrario. El contratista dará a conocer sus necesidades de potencia eléctrica al cliente antes de tomar posesión de la obra.

5.1.18 Ruidos y vibraciones. Toda la maquinaria deberá funcionar, bajo cualquier condición de carga, sin producir ruidos o vibraciones que, en opinión de la Dirección facultativa, puedan considerarse inaceptables o que rebasen los niveles máximos exigidos por las Ordenanzas Municipales. Las correcciones que, eventualmente, se introduzcan para reducir ruidos y vibraciones deben ser aprobadas por la Dirección facultativa y conformarse a las recomendaciones del fabricante del equipo (atenuadores de vibraciones, silenciadores acústicos, etc).


419

Las conexiones entre canalizaciones y equipos con partes en movimiento deberán realizarse siempre por medio de elementos flexibles, que impidan eficazmente la propagación de las vibraciones.

5.1.19 Accesibilidad. El Instalador hará conocer a la Dirección facultativa, con suficiente antelación, las necesidades de espacio y tiempo para la realización del montaje de sus materiales y equipos. A este respecto, el contratista deberá cooperar con la empresa instaladora y los otros Instaladores, particularmente cuando los trabajos a realizar estén en el mismo emplazamiento. Los elementos de medida, control, protección y maniobra deberán ser desmontables e instalarse en lugares visibles y accesibles, en particular cuando cumplan funciones de seguridad. El Instalador deberá situar todos los equipos que necesitan operaciones periódicas de mantenimiento en un emplazamiento que permita la plena accesibilidad de todas sus partes, ateniéndose a los requerimientos mínimos más exigentes entre los marcados por la Reglamentación vigente y los recomendados por el fabricante. El Instalador deberá suministrar a la empresa constructora la información necesaria para el exacto emplazamiento de puertas o paneles de acceso a elementos ocultos de la instalación, como válvulas, compuertas, unidades terminales, elementos de control, etc.

5.1.20 Canalizaciones. Antes de su colocación, todas las canalizaciones deberán reconocerse y limpiarse de cualquier cuerpo extraño, como rebabas, óxidos, suciedades, etc. La alineación de las canalizaciones en uniones, cambios de dirección o sección y derivaciones se realizará con los correspondientes accesorios o piezas especiales, centrando los ejes de las canalizaciones con los de las piezas especiales, sin tener que recurrir a forzar la canalización. Para las tuberías, en particular, se tomarán las precauciones necesarias a fin de que conserven, una vez instaladas, su sección de forma circular. Las tuberías deberán soportarse de tal manera que en ningún caso quede interrumpido el aislamiento térmico. Con el fin de reducir la posibilidad de transmisión de vibraciones, formación de condensaciones y corrosión, entre tuberías y soportes metálicos deberá interponerse un material flexible no metálico. En cualquier caso, el soporte no podrá impedir la libre dilatación de la tubería, salvo cuando se trate de un punto fijo.


420

Las tuberías enterradas llevarán la protección adecuada al medio en que están inmersas, que en ningún caso impedirá el libre juego de dilatación.

5.1.21 Manguitos pasamuros. El Instalador deberá suministrar y colocar todos los manguitos a instalar en la obra de albañilería o estructural antes de que estas obras estén construidas. El Instalador será responsable de los daños provocados por no expresar a tiempo sus necesidades o indicar una situación incorrecta de los manguitos. El espacio entre el manguito y la conducción deberá rellenarse con una masilla plástica, aprobada por la Dirección facultativa, que selle completamente el paso y permita la libre dilatación de la conducción. Además, cuando el manguito pase a través de un elemento corta-fuego, la resistencia al fuego del material de relleno deberá ser al menos igual a la del elemento estructural. En algunos casos, se podrá exigir que el material de relleno sea impermeable al paso de vapor de agua. Los manguitos deberán acabar a ras del elemento de obra; sin embargo, cuando pasen a través de forjados, sobresaldrán 15 mm por la parte superior. Los manguitos serán construidos con chapa de acero galvanizado de 6/10 mm de espesor o con tubería de acero galvanizado, con dimensiones suficientes para que pueda pasar con holgura la conducción con su aislamiento térmico. De otra parte, la holgura no podrá ser superior a 3 cm a lo largo del perímetro de la conducción. No podrá existir ninguna unión de tuberías en el interior de manguitos pasamuros.

5.1.22 Protección de partes en movimiento. El contratista deberá suministrar protecciones a todo tipo de maquinaria en movimiento, como transmisiones de potencia, rodetes de ventiladores, etc., con las que pueda tener lugar un contacto accidental. Las protecciones deben ser de tipo desmontable para facilitar las operaciones de mantenimiento.

5.1.23 Protección de los elementos a temperatura elevada. Toda superficie a temperatura elevada, con la que pueda tener lugar un contacto accidental, deberá protegerse mediante un aislamiento térmico calculado de tal manera que su temperatura superficial no sea superior a 60 grados centígrados.

5.1.24 Cuadros y líneas eléctricas. El Instalador suministrará e instalará los cuadros eléctricos de protección, maniobra y control de todos los equipos de la instalación mecánica, salvo cuando en otro Documento se indique otra cosa. El Instalador suministrará e instalará también las líneas de potencia entre los cuadros antes mencionados y los motores de la instalación mecánica, completos de tubos de protección, bandejas, cajas de derivación, empalmes, etc, así como el cableado para control, mandos a distancia e interconexiones, salvo cuando en otro Documento se indique otra cosa.


421

La instalación eléctrica cumplirá con las exigencias marcadas por el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión. Salvo cuando se exprese lo contrario en la Memoria del Proyecto, las características de la alimentación eléctrica serán las siguientes: tensión trifásica a 400V entre fases y 230V entre fases y neutro, frecuencia 50 Hz.

5.1.25 Pinturas y colores. Todas las conducciones de una instalación estarán señalizadas de acuerdo a lo indicado en las normas UNE, con franjas, anillos y flechas dispuestos sobre la superficie exterior de la misma o, en su caso, de su aislamiento térmico. Los equipos y aparatos mantendrán los mismos colores de fábrica. Los desperfectos, debidos a golpes, raspaduras, etc, serán arreglados en obra satisfactoriamente a juicio de la Dirección facultativa. En la sala de máquinas se dispondrá el código de colores enmarcado bajo cristal, junto al esquema de principio de la instalación.

5.1.26 Identificación. Al final de la obra, todos los aparatos, equipos y cuadros eléctricos deberán marcarse con una chapa de identificación, sobre la cual se indicarán nombre y número del aparato. La escritura deberá ser de tipo indeleble, pudiendo sustituirse por un grabado. Los caracteres tendrán una altura no menor de 50 mm. En los cuadros eléctricos todos los bornes de salida deberán tener un número de identificación que se corresponderá al indicado en el esquema de mando y potencia. Todos los equipos y aparatos importantes de la instalación, en particular aquellos que consumen energía, deberán venir equipados de fábrica, en cumplimiento de la normativa vigente, con una placa de identificación, en la que se indicarán sus características principales, así como nombre del fabricante, modelo y tipo. En las especificaciones de cada aparato o equipo se indicarán las características que, como mínimo, deberán figurar en la placa de identificación. Las placas se fijarán mediante remaches o soldadura o con material adhesivo, de manera que se asegure su inamovibilidad, se situarán en un lugar visible y estarán escritas con caracteres claros y en la lengua o lenguas oficiales españolas.

5.1.27 Pruebas. El Instalador pondrá a disposición todos los medios humanos y materiales necesarios para efectuar las pruebas parciales y finales de la instalación, efectuadas según se indicará a continuación para las pruebas finales y, para las pruebas parciales, en otros capítulos de este pliego de condiciones.


422

Las pruebas parciales estarán precedidas de una comprobación de los materiales al momento de su recepción en obra. Cuando el material o equipo llegue a obra con Certificado de Origen Instalador, que acredite el cumplimiento de la normativa en vigor, nacional o extranjera, su recepción se realizará comprobando, únicamente sus características aparentes. Cuando el material o equipo esté instalado, se comprobará que el montaje cumple con las exigencias marcadas en la respectiva especificación (conexiones hidráulicas y eléctricas, fijación a la estructura del edificio, accesibilidad, accesorios de seguridad y funcionamiento, etc). Sucesivamente, cada material o equipo participará también de las pruebas parciales y totales del conjunto de la instalación (estanquidad, funcionamiento, puesta a tierra, aislamiento, ruidos y vibraciones, etc).

5.1.28 Pruebas finales. Una vez la instalación se encuentre totalmente terminada, de acuerdo con las especificaciones del proyecto, y que haya sido ajustada y equilibrada de acuerdo a lo indicado en las normas UNE, se deberán realizar las pruebas finales del conjunto de la instalación y según indicaciones de la Dirección facultativa cuando así se requiera.

5.1.29 Recepción provisional. Una vez terminadas las obras a petición del Instalador se hará la recepción provisional de las mismas por el Contratante, requiriendo para ello la presencia de a Dirección facultativa y del representante del Instalador, levantándose la correspondiente Acta, en la que se hará constar la conformidad con los trabajos realizados, si este es el caso. Dicho Acta será firmada por la Dirección facultativa y el representante del Instalador, dándose la obra por recibida si se ha ejecutado correctamente de acuerdo con las especificaciones dadas en el Pliego de Condiciones Técnicas y en el Proyecto correspondiente, comenzándose entonces a contar el plazo de garantía. Al momento de la Recepción Provisional, el Instalador deberá entregar a la Dirección facultativa la siguiente documentación: - Una copia reproducible de los planos definitivos, debidamente puestos al día, comprendiendo como mínimo, el esquema de principio, el esquema de control y seguridad, el esquema eléctrico, los planos de ubicación de los cuadros de control y eléctricos, y los planos de plantas donde se deberá indicar el recorrido de las conducciones de distribución de las instalaciones. - Una Memoria de la instalación, en la que se incluyen las bases de proyecto y los criterios adoptados para su desarrollo. - Una relación de todos los materiales y equipos empleados, indicando fabricante, marca, modelo y características de funcionamiento. - Los Manuales de Instrucciones.


423

- El certificado de la instalación presentado ante la Consejería de Industria y Energía de la Comunidad Autónoma. - El Libro de Mantenimiento. - Lista de repuestos recomendados y planos de despiece completo de cada unidad. La Dirección facultativa entregará los mencionados documentos al Titular de la instalación, junto con las hojas recopilativas de los resultados de las pruebas parciales y finales y el Acta de Recepción, firmada por la Dirección facultativa y el Instalador. En el caso de no hallarse la Obra en estado de ser recibida, se hará constar así en el Acta y se darán al Instalador las instrucciones precisas y detalladas para remediar los defectos observados, fijándose un plazo de ejecución. Expirado dicho plazo, se hará un nuevo reconocimiento. Las obras de reparación serán por cuenta y a cargo del Instalador. Si el Instalador no cumpliese estas prescripciones podrá declararse rescindido el contrato con pérdida de la fianza.

5.1.30 Periodos de garantía. El periodo de garantía será el señalado en el contrato y empezará a contar desde la fecha de aprobación del Acta de Recepción. Hasta que tenga lugar la recepción definitiva, el Instalador es responsable de la conservación de la Obra, siendo de su cuenta y cargo las reparaciones por defectos de ejecución o mala calidad de los materiales. Durante este periodo, el Instalador garantizará al Contratante contra toda reclamación de terceros, fundada en causa y por ocasión de la ejecución de la Obra.

5.1.31 Recepción definitiva. Al terminar el plazo de garantía señalado en el contrato o en su defecto a los seis meses de la recepción provisional, se procederá a la recepción definitiva de las obras, con la concurrencia del Director de Obra y del representante del Instalador levantándose el Acta correspondiente, por duplicado (si las obras son conformes), que quedará firmada por el Director de Obra y el representante del Instalador y ratificada por el Contratante y el Instalador.

5.1.32 Permisos. El Instalador junto con la Dirección facultativa, deberá gestionar con todos los Organismos Oficiales competentes (nacionales, autonómico, provinciales y municipales) la obtención de los permisos relativos a las instalaciones objeto del presente proyecto, incluyendo redacción de los documentos necesarios, visado por el Colegio Oficial correspondiente y presencia durante las inspecciones.


424

5.1.33 Entrenamiento. El Instalador deberá adiestrar adecuadamente, tanto en la explotación como en el mantenimiento de las instalaciones, al personal que en número y calificación designe la Propiedad. Para ello, por un periodo no inferior a lo que se indique en otro Documento y antes de abandonar la obra, el Instalador asignará específicamente el personal adecuado de su plantilla para llevar a cabo el entrenamiento, de acuerdo con el programa que presente y que deberá ser aprobado por la Dirección facultativa.

5.1.34 Repuestos, herramientas y útiles específicos. El Instalador incorporará a los equipos los repuestos recomendados por el fabricante para el periodo de funcionamiento que se indica en otro Documento, de acuerdo con la lista de materiales entregada con la oferta.

5.1.35 Subcontratación de la obras. Salvo que el contrato disponga lo contrario o que de su naturaleza y condiciones se deduzca que la Obra ha de ser ejecutada directamente por el adjudicatario, podrá éste concertar con terceros la realización de determinadas unidades de obra (construcción y montaje de conductos, montaje de tuberías, montaje de equipos especiales, construcción y montaje de cuadros eléctricos y tendido de líneas eléctricas, puesta a punto de equipos y materiales de control, etc). La celebración de los subcontratos estará sometida al cumplimiento de los siguientes requisitos: - Que se dé conocimiento por escrito al la Dirección facultativa del subcontrato a celebrar, con indicación de las partes de obra a realizar y sus condiciones económicas, a fin de que aquél lo autorice previamente. - Que las unidades de obra que el adjudicatario contrate con terceros no exceda del 50% del presupuesto total de la obra principal.

5.1.36 Riesgos. Las obras se ejecutarán, en cuanto a coste, plazo y arte, a riesgo y ventura del Instalador, sin que esta tenga, por tanto, derecho a indemnización por causa de pérdidas, perjuicios o averías. El Instalador no podrá alegar desconocimiento de situación, comunicaciones, características de la obra, etc. El Instalador será responsable de los daños causados a instalaciones y materiales en caso de incendio, robo, cualquier clase de catástrofes atmosféricas, etc, debiendo cubrirse de tales riesgos mediante un seguro. Asimismo, el Instalador deberá disponer también de seguro de responsabilidad civil frente a terceros, por los daños y perjuicios que, directa o indirectamente, por omisión o


425

negligencia, se puedan ocasionar a personas, animales o bienes como consecuencia de los trabajos por ella efectuados o por la actuación del personal de su plantilla o subcontratado.

5.1.37 Rescisión del contrato. Serán causas de rescisión del contrato la disolución, suspensión de pagos o quiebra del Instalador, así como embargo de los bienes destinados a la obra o utilizados en la misma. Serán asimismo causas de rescisión el incumplimiento repetido de las condiciones técnicas, la demora en la entrega de la obra por un plazo superior a tres meses y la manifiesta desobediencia en la ejecución de la obra. La apreciación de la existencia de las circunstancias enumeradas en los párrafos anteriores corresponderá a la Dirección facultativa. En los supuestos previstos en los párrafos anteriores, la Propiedad podrá unilateralmente rescindir el contrato sin pago de indemnización alguna y solicitar indemnización por daños y perjuicios, que se fijará en el arbitraje que se practique. El Instalador tendrá derecho a rescindir el contrato cuando la obra se suspenda totalmente y por un plazo de tiempo superior a tres meses. En este caso, el Instalador tendrá derecho a exigir una indemnización del cinco por ciento del importe de la obra pendiente de realización, aparte del pago íntegro de toda la obra realizada y de los materiales situados a pié de obra.

5.1.38 Precios. El Instalador deberá presentar su oferta indicando los precios de cada uno de los Capítulos del documento "Mediciones". Los precios incluirán todos los conceptos mencionados anteriormente. Una vez adjudicada la obra, el Instalador elegido para su ejecución presentará, antes de la firma del Contrato, los precios unitarios de cada partida de materiales. Para cada capítulo, la suma de los productos de las cantidades de materiales por los precios unitarios deberá coincidir con el precio, presentado en fase de oferta, del capítulo. Cuando se exija en el Contrato, el Instalador deberá presentar, para cada partida de material, precios descompuestos en material, transporte y mano de obra de montaje.

5.1.39 Pago de obra. El pago de obras realizadas se hará a término de las mismas debido a la duración estimada de estas (unos 7 días). En caso de prolongarse estas por un periodo superior a 30 días, se abonarán las certificaciones mensuales de las mismas. Dichas Certificaciones contendrán solamente las unidades de obra totalmente terminadas que se hubieran ejecutado en el plazo a que se refieran. La relación valorada que figure en las Certificaciones, se hará con arreglo a los precios establecidos, reducidos en un 10% y con la cubicación, planos y referencias necesarias para su comprobación.


426

Serán de cuenta del Instalador las operaciones necesarias para medir unidades ocultas o enterradas, si no se ha advertido al Director de Obra oportunamente para su medición, los gastos de replanteo, inspección y liquidación de las mismas, con arreglo a las disposiciones vigentes, y los gastos que se originen por inspección y vigilancia facultativa, cuando la Dirección Técnica estime preciso establecerla. La comprobación, aceptación o reparos deberán quedar terminados por ambas partes en un plazo máximo de quince días. El Director de Obra expedirá las Certificaciones de las obras ejecutadas que tendrán carácter de documentos provisionales a buena cuenta, rectificables por la liquidación definitiva o por cualquiera de las Certificaciones siguientes, no suponiendo por otra parte, aprobación ni recepción de las obras ejecutadas y comprendidas en dichas Certificaciones.

5.1.40 Abono de materiales acopiados. Cuando a juicio del Director de Obra no haya peligro de que desaparezca o se deterioren los materiales acopiados y reconocidos como útiles, se abonarán con arreglo a los precios descompuestos de la adjudicación. Dicho material será indicado por el Director de Obra que lo reflejará en el Acta de recepción de Obra, señalando el plazo de entrega en los lugares previamente indicados. El Instalador será responsable de los daños que se produzcan en la carga, transporte y descarga de este material. La restitución de las bobinas vacías se hará en el plazo de un mes, una vez que se haya instalado el cable que contenían. En caso de retraso en su restitución, deterioro o pérdida, el Instalador se hará también cargo de los gastos suplementarios que puedan resultar.

5.1.41 Disposición final. La concurrencia a cualquier Subasta, Concurso o Concurso-Subasta cuyo Proyecto incluya el presente Pliego de Condiciones Generales, presupone la plena aceptación de todas y cada una de sus cláusulas.


427

5.2. PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS.

5.2.1. Dimensionado de los conductores y sus protecciones a los efectos de las sobreintensidades.17 5.2.1.1 Los conductores de protección PE. Aseguran la interconexión de las masas de los elementos utilizados en una instalación de BT y la conducción de las corrientes de fuga. Están unidos a tierra a través de uno o varios puentes a la “línea de tierra”. La toma de tierra de cada elemento debe poderse desconectar para poder efectuar la medición de la resistencia a tierra. Los conductores deben: - Identificarse con una doble coloración, verde y amarillo, si son aislados. - Protegerse de los impactos mecánicos y de los efectos químicos. - Situarse en la misma trayectoria (camino, conducción) que los conductores de fase correspondientes, sobre todo en los esquemas de régimen TN e IT. 5.2.1.2 Conexiones. Los conductores de protección (símbolo PE): - No deben albergar aparamenta de corte o seccionamiento (cortacircuitos, seccionadores, interruptores automáticos, relés, etc.). - Deben unir las masas en paralelo, nunca en serie .

- En los cuadros debe preverse una borna para el conductor de protección PE. Régimen IT y TN Los conductores de protección PE o PEN deben instalarse al lado de los de las fases, sin interposición de materiales ferromagnéticos. Siempre debe estar embornado al borne de masa de un receptor. Tipos Los materiales que se referencian en el cuadro adjunto pueden utilizarse como conductores de protección, pero respetando las condiciones propias de instalación de los conductores de protección.


428

Tabla H1-3-044 de referentes para la elección de los conductores de protección. sinóptico de la norma UNE 20460

(1) El esquema TN e IT, la eliminación de los defectos de aislamiento, es generalmente confiado a los dispositivos de protección de sobreintensidad (interruptores automáticos o fusibles); la impedancia de los bucles de los circuitos de fuga debe asegurarse que sea lo más baja posible. La mejor forma de poder lograr este objetivo es la utilización de un conductor suplementario, formando parte de la misma conducción (o utilizando la carcasa de la conducción de los conductores activos). (2) El conductor PEN, por realizar al mismo tiempo la función de conductor neutro, puede ser recorrido habitualmente por una intensidad importante. Por tanto, es recomendable utilizarlo aislado. (3) El constructor debe indicar los valores de R y X de las impedancias (fase/PE, fase/PEN). Esta información nos permite asegurar el cálculo del bucle de defecto. (4) Posibles pero desaconsejables, puesto que las impedancias de los bucles de defecto no pueden ser conocidas en el momento del proyecto. Sólo las mediciones de campo nos permiten conocer las impedancias de los bucles de defecto. (5) Debe permitir el embornado de otros conductores de protección. Atención: estos elementos deben identificarse como conductores de protección, por medio de indicadores visuales de color verde-amarillo, de 15 a 100 mm de longitud, o con las letras PE a 15 cm de los extremos.


429

(6) Estos elementos no deben ser desmontables y, en tal caso, deben ser sustituidos, automáticamente, por elementos que garanticen la continuidad de la protección. (8) En las canalizaciones prefabricadas, la envoltura metálica puede ser utilizada como conductor de protección PEN. 5.2.1.3 Dimensionamiento. La tabla H1-3-044 es un sinóptico de la norma UNE 20460, prevé dos métodos de dimensionado de los conductores de protección (válidos para los conductores de protección y conductores de puesta a tierra).

El método adiabático (económico)

Asegura la calidad de la protección, ahorrando al máximo las secciones de los conductores que, generalmente, resultan débiles en relación a las secciones de fase. Estos resultados son incompatibles con los regímenes TN e IT por su elevada impedancia de los bucles de defecto. Así, estas soluciones sólo son válidas generalmente para: - Regímenes TT. - El cálculo de líneas de puesta a tierra. El método simple (valores superiores) Consiste en utilizar la tabla H1-3-044, donde los conductores de protección son función de la sección del conductor de fase, en igualdad de resistividades de los conductores. Sf ≤16 mm2......SPE = Sf 16 mm2 < Sf ≤35 mm2......SPE = 16 mm2 Sf >35 mm2......SPE = Sf/2 En caso de utilizar conductores de diferente naturaleza, las secciones a utilizar han de ser de resistividad equivalente a la correspondiente a la de la misma naturaleza:

- En un esquema TT, si se trata de una conexión en BT a la red de distribución, la puesta a tierra del abonado no es la misma del transformador de MT/BT.

En estos casos, puede recomendarse una sección mínima del conductor de protección de 25 mm2 en Cu o de 35 mm2 en Al.

- El neutro y el conductor de protección no pueden confundirse si la sección del PEN es mayor a 10 mm2 Cu o 16 mm2 Al.


430

Tabla H1-3-045: tabla de secciones mínimas de los conductores de protección y de puesta a tierra. - Los conductores de protección PEN no pueden ser conductores flexibles. - Si el conductor de protección PEN asegura la función de neutro, su sección no puede ser inferior a la necesaria a su función de neutro. - Esta sección no puede ser inferior a la de las fases si:

• La potencia de los receptores monofásicos sobrepasa la potencia total. • La I máx., susceptible de circular por el neutro en servicio normal, es < I

admisible.

La protección contra los cortocircuitos debe estar asegurada por la protección de las fases (1) En el caso que el conductor PE no forme parte de la conducción activa, deben respetarse una secciones mínimas: 2,5 mm2, si el conductor está protegido mecánicamente. 4 mm2, si el conductor no está protegido mecánicamente. (2) Ver la tabla para la aplicación de la fórmula.


431

(3) Forma de respetar las condiciones indicadas en la introducción y en la misma tabla.

Tabla H1-3-046: tabla de los valores más usuales del factor K, según CEI 60724, para los conductores de protección. Valores del coeficiente K a considerar en las fórmulas (2) Efectuamos una recopilación de los valores más usuales de aplicación de la norma CEI 60724 expuestos en la tabla H1-3-045. 5.2.1.4 Conductor de protección entre el transformador MT/BT, la unión equipotencial principal y el CGBT. Los conductores instalados aguas arriba del interruptor general de BT Son protegidos por los dispositivos de protección de MT. Por tanto, deben ser dimensionados en función del tipo de protección y el calibrado de la misma. - La tabla H1-3-044, nos establece los valores de la sección del conductor de protección, en función de la protección, teniendo en cuenta: * La potencia nominal del transformador MT/BT (P en kVA). * El tiempo de eliminación de la corriente de cortocircuito por la protección de MT (tiempo en segundos). * El aislamiento y la naturaleza del material del conductor de protección. * Si la protección de MT se realiza con fusibles, utilizaremos las columnas 0,2 s. * Si la protección de MT se realiza con interruptores automáticos, utilizaremos las columnas 0,5 s. * En esquema IT, si se instala un dispositivo de protección contra las sobretensiones (Cadwer), el mismo dimensionamiento de sus conductores se aplica para el conductor de protección.


432

Tabla H1-3-048: tabla de la sección de los conductores de protección, protegidos en MT, en función de la potencia del transformador, la naturaleza del conductor y el tiempo de extinción del cortocircuito del dispositivo de protección.

Los conductores instalados aguas abajo del interruptor general de BT Conductor equipotencial. Conductor equipotencial principal La sección del conductor debe ser, por lo menos, igual a la mitad de la sección mayor del conductor de protección, con un mínimo de 6 mm2. Siempre se puede limitar a 25 mm2 Cu o 35 mm2 Al. Conductor equipotencial suplementario Es la derivación que permite conectar un elemento conductor, alejado de la línea de equipotencialidad principal, a un conductor de protección próximo. Su sección será, como mínimo, la mitad de la sección del conductor de protección que se conecta. Si sirve para interconectar dos masas, su sección será, como mínimo, igual a la sección más pequeña del conductor de protección PE.


433

Los conductores deben estar protegidos contra los impactos mecánicos. 5.2.1.5 Dimensionado del conductor neutro. Influencia del régimen de neutro Esquema IT No es aconsejable distribuir el neutro, pero si es necesario, actuar como si se tratara de un régimen TT o TN-S. Esquemas TT, TN-S e IT 1. Circuitos monofásicos de sección <16 mm2 Cu o 25 mm2 Al. La sección del neutro debe ser igual a la sección de las fases. 2. Circuitos trifásicos de secciones > 16 mm2 Cu o 25 mm2 Al, la sección del neutro tiene dos opciones: * Igual a la sección de las fases. * Inferior a la sección de las fases: – La corriente susceptible de circular por el neutro, en servicio normal, sea inferior a la corriente admisible en el conductor – La potencia transportada por el circuito, o sea, la efectiva absorbida por las cargas alimentadas entre fases, admitiendo que la potencia monofásica sea < 10 % de la potencia total. – Que el conductor neutro tenga que ser protegido contra los cortocircuitos, de acuerdo a la normativa de la protección del conductor neutro.

5.2.1.6 Principios de la protección de los circuitos contra las sobreintensidades.

Dispositivos de protección contra las sobreintensidades. Disposiciones generales. Los interruptores automáticos cuya maniobra pueda efectuarse por personas no expertas o cualificadas deben diseñarse o instalarse de forma que no puedan modificarse la regulación de sus relés de sobreintensidad involuntariamente, necesitando para ello el uso de un útil o herramienta apropiada o indicando claramente los trazos visibles de la modificación de su regulación. Elección de los dispositivos de protección contra sobrecargas. La intensidad nominal (o de regulación) de un dispositivo de protección debe elegirse de acuerdo al diagrama de las corrientes definitorias de la protección. Elección de los dispositivos de protección contra cortocircuitos. La intensidad de cortocircuito mínima prevista es, generalmente, la que corresponde a un defecto franco que se produce en el punto más alejado de la canalización protegida.


434

Se cumplirán con las siguientes condiciones para los fusibles e interruptores automáticos, teniendo en cuenta sus características: Interruptores automáticos.

En los interruptores automáticos deben respetarse dos condiciones:

- La corriente de cortocircuito mínima prevista Icc debe ser, al menos, igual a Ia, según se indica en la fig. H1-3-055.

Fig. H1-3-055.

Si el interruptor automático no asegura por igual la protección de todas las sobrecargas, es necesario asegurar como mínimo que es capaz de desconectar en caso del cortocircuito más suave. Consideraciones comunes a los fusibles y a los interruptores automáticos. Cuando las características de funcionamiento del fusible o la del interruptor automático, se encuentran por debajo de la curva característica de los conductores, para tiempos inferiores a 5 s, la intensidad Ia se toma igual a la intensidad de funcionamiento del dispositivo de protección en 5 s. Para las intensidades de cortocircuito donde la duración es superior en varios ciclos, la potencia que circula I2.t por el dispositivo de protección puede calcularse multiplicando el cuadrado del valor eficaz de la intensidad de la característica de funcionamiento I(t) del dispositivo de protección por el tiempo de funcionamiento (t). Para las intensidades de cortocircuito de muy corta duración hay que referirse a las características I2.t facilitadas por el fabricante. Aplicación de las medidas de protección contra las sobreintensidades. Emplazamiento de las protecciones. Regla general Un aparato de protección debe instalarse, generalmente, al origen de la línea o derivación.


435

Al origen de cada línea o derivación, con cambio de sección o de forma de distribución, o de entorno y correspondiente a una disminución de la intensidad admisible, debemos instalar un aparato de protección según se indica a continuación: A. Protección contra las corrientes de sobrecarga: A.1. Emplazamiento de los dispositivos de protección contra las sobrecargas: A.1.1. Debe colocarse un dispositivo que asegure la protección contra las sobrecargas en los puntos de la instalación donde se produzca una reducción del valor de la corriente admisible en los conductores, por ejemplo un cambio de sección, de naturaleza, de modo de la instalación o construcción, a excepción de los casos del apartado (A.1.2 y A.2). A.1.2. El dispositivo que proteja una canalización contra las sobrecargas puede colocarse en el recorrido de esta canalización si la parte de canalización comprendida entre, por una parte, el cambio de sección, de naturaleza, de forma de instalación o de constitución y, por otra, el dispositivo de protección, no contiene ni derivación, ni toma de corriente y responde a uno de los siguientes casos: 1. Está protegida contra los cortocircuitos. 2. Su longitud no es superior a 3 m, está realizada de forma que reduzca al mínimo el riesgo de un cortocircuito y no está situado junto a materiales combustibles (ver apartado B.2.1). B.1. Emplazamiento del dispositivo de protección contra los cortocircuitos: Un dispositivo que asegure la protección contra los cortocircuitos debe colocarse en el lugar donde una reducción de sección de los conductores, o cualquier otro cambio entrañe una modificación de las características definidas en el apartado (A.1.1) a excepción de los casos mencionados en los apartados siguientes (B.2 y B.3). . Nota: en la figura adjunta, el dispositivo de protección M es capaz de proteger igualmente la sección S1 como la S2.


436

Nota: en la figura adjunta, el dispositivo de protección M es capaz de proteger igualmente la sección S1 como la S2, si esta no genera una impedancia eleveda, dimensionada en este caso por una longitud de 3 m del conductor S2. Sin necesidad de protección específica: 1. El dispositivo de protección aguas arriba está calibrado para proteger, contra las sobrecargas y los cortocircuitos, un cable de sección correspondiente al ramal S2. 2. El corte de un circuito presenta un riesgo importante: - Circuitos de excitación de máquinas de rotación. - Inducidos de máquinas de corriente alterna. - Alimentación de electroimanes destinados a elevación o manutención. - Secundarios de transformadores de corriente.

Ramales sin necesidad de protección.

A.2. Omisión de protección contra las sobrecargas: 1. Los diferentes casos enunciados en este apartado no deben aplicarse en las instalaciones situadas en los locales (o emplazamientos) que presenten riesgos de incendios o de explosión, y cuando las reglas particulares en ciertos locales especifiquen condiciones diferentes. 2. Se admite no prever protección contra las sobrecargas: - En una canalización situada aguas abajo de un cambio de sección, de naturaleza, de forma de instalación o de construcción, y que esté, efectivamente, protegida contra las sobrecargas por un dispositivo de protección situado aguas arriba.

Fig. H1-3-062: situaciones en que no es imperativa la situación de una protección contra las sobreintensidades, en un cambio de sección.

Nota: en la figura adjunta, el dispositivo de protección M es capaz de proteger igualmente la sección S1 como la S2.

- En una canalización que no es susceptible de ser recorrida por corrientes de sobrecarga, a condición de que esté protegida contra los cortocircuitos y que no incluya ni derivación ni toma de corrientes.


437

Fig. Situaciones en que no es imperativa la situación de una protección contra las sobreintensidades por sobredimensionamiento o por falta de capacidad de sobrecargas.

Notas: – En la figura adjunta (I). Canalización que alimenta un equipo de utilización que dispone de protección contra las sobrecargas incorporado, a menos que el dispositivo de protección del equipo sea apropiado a la canalización. – En la figura adjunta (II). Canalización que alimenta un equipo de utilización conectado de forma fija, no susceptible de producir sobrecargas, y no protegido contra las sobrecargas, la corriente de utilización de este equipo no será superior a la corriente admisible en la canalización. – Los aparatos de calentamiento (calentadores de agua, radiadores, cocinas) son ejemplos de aparatos no susceptibles de producir sobrecargas. – Una toma de corriente es un punto susceptible de dar lugar a sobrecargas. – Un motor cuya corriente a rotor frenado no es superior a la corriente admisible en la canalización se considera como no susceptible de producir sobrecargas. Los equipos A no son susceptibles de dar lugar a sobrecargas, las canalizaciones (1-2) no necesitan protección. – En la figura adjunta (III). Canalización que alimenta varias derivaciones protegidas individualmente contra sobrecargas, a menos que la suma de las corrientes nominales de los dispositivos de protección de las derivaciones sea inferior a la corriente nominal del dispositivo que protegería contra las sobrecargas la canalización considerada. – Las canalizaciones (1-2) no pueden estar sometidas a sobrecargas, siendo determinada la sección S2 en función de la suma de las corrientes absorvidas por las derivaciones en (2). - Sobre las instalaciones de telecomunicación, control, señalización y análogas. - En algunas líneas subterráneas o líneas aéreas en las que las sobrecargas no representan ningún peligro. A.3. Emplazamiento u omisión de protección contra las sobrecargas en el esquema IT. Las posibilidades de desplazar o de omitir la colocación del dispositivo de protección contra las sobrecargas, previstas en los apartados (A.1.1. y A.1.2), no son aplicables en el esquema IT, a menos que cada circuito no protegido contra las sobrecargas esté protegido por una medida de protección siguiente: - Utilización de medidas de protección correspondientes al apartado “Protección empleando materiales de clase II o mediante aislamiento equivalente”. - Protección de cada circuito por un dispositivo de protección de corriente diferencial residual, que actúe a partir del segundo defecto. - Utilización de un controlador permanente de aislamiento que actúe o:


438

* Seccionando el circuito al primer defecto. *Seccionando el circuito al segundo defecto y avisando al primer defecto para poder ser eliminado y asumiendo las medidas necesarias de conformidad al riesgo ocasionado. A.4. Casos en los que se recomienda omitir la protección contra las sobrecargas por razones de seguridad. Se recomienda no colocar dispositivos de protección contra las sobrecargas sobre los circuitos que alimentan los equipos, en el caso que la apertura inesperada del circuito pueda causar peligros. - Ejemplos de tales casos son: - Los circuitos de excitación de máquinas giratorias. - Los circuitos de alimentación de electroimanes de manipulación o de elevación. - Los circuitos secundarios de los transformadores de intensidad. - Los circuitos que alimentan los dispositivos de extinción de incendios. Nota: en tales casos puede ser útil un dispositivo de aviso de las sobrecargas. B.2. Desplazamientos del dispositivo de protección contra los cortocircuitos. Los diferentes casos enunciados en este apartado no deben ser aplicados en las instalaciones situadas en los locales (o emplazamientos) que presenten riesgos de incendios o de explosión y cuando las reglas particulares de ciertos locales especifiquen condiciones diferentes. Nota: las reglas particulares serán definidas en cada tipo de instalación. Se admite no colocar dispositivos de protección contra los cortocircuitos en un lugar tal como se define en el apartado (B.1) y en los casos enunciados en los dos apartados siguientes (B.2.1 y B.2.2). - B.2.1. La parte de canalización comprendida entre, por una parte, la reducción de sección u otro cambio y el dispositivo de protección, por otra parte, y si responde simultáneamente a las tres siguientes condiciones: - Su longitud no es superior a 3 m. - Está realizada de forma que reduzca al mínimo el riesgo de un cortocircuito. Nota: esta condición puede obtenerse, por ejemplo, por un refuerzo de las protecciones de la canalización contra las influencias externas. - Está dispuesta de forma que reduzca al mínimo los riesgos de incendio, o de peligro para las personas. - B.2.2. Un dispositivo de protección situado aguas arriba de la reducción de sección u otro cambio posee una característica de funcionamiento tal que protege contra los cortocircuitos.


439

La prescripción del apartado puede cumplirse utilizando el método siguiente:

Fig. H1-3-064: condiciones a cumplir por un dispositivo de protección contra los cortocircuitos situado aguas arriba de un cambio de sección.

La longitud de la canalización situada aguas abajo, de sección S2, no debe ser superior a la determinada por el siguiente diagrama triangular: – MB = L1 Longitud máxima de canalización de sección S1, protegida contra los cortocircuitos por el dispositivo de protección colocado en M. – MC = L2 Longitud máxima de canalización de sección S2 protegida contra los cortocircuitos por el dispositivo de protección colocado en M. La longitud máxima de canalización derivada en O, de sección S2, protegida contra los cortocircuitos por el dispositivo colocado en M, viene dada por la longitud OV. Notas: – Este método puede aplicarse igualmente al caso de tres canalizaciones sucesivas de secciones diferentes. – Cuando, para la sección S2, las longitudes de canalizaciones difieren según la naturaleza de aislamiento, el método es aplicable tomando como longitud: MB = L2 · S1/S2 cuando, para la sección S2, las longitudes de canalizaciones son las mismas, cualquiera que sea la naturaleza del aislamiento, el método es aplicable tomando como longitud: MB = L1. B.3. Casos donde se puede omitir la protección contra los cortocircuitos. Se puede omitir la protección contra los cortocircuitos en los siguientes casos: - Canalizaciones que unen las máquinas generadoras, los transformadores, los rectificadores, las baterías de acumuladores a los paneles de control correspondientes, estando situados los dispositivos de protección en estos paneles. - Circuitos cuyo corte podría entrañar peligros para el funcionamiento de las instalaciones afectadas, tales como los citados en el apartado (A.4). - Ciertos circuitos de medida; con la condición de que se cumplan, simultáneamente, los dos requisitos siguientes: - La canalización se realiza de forma que reduzca al mínimo el peligro de incendio (ver la segunda condición del apartado B.2.1). - La canalización no debe situarse junto a materiales combustibles.


440

Disposiciones según la naturaleza de los circuitos. C.1. Protección de los conductores de fase: C.1.1. La detección de sobreintensidades debe preverse sobre todos los conductores de fase; debe provocar el corte del conductor en el que la sobreintensidad es detectada, pero no debe provocar necesariamente el corte de los otros conductores activos, a excepción del caso mencionado en el apartado (C.2). C.1.2. En el esquema TT, sobre los circuitos alimentados entre fases y en los que el conductor neutro no es distribuido, la detección de sobreintensidad puede no estar prevista sobre uno de los conductores de fase, con la condición de que las cláusulas siguientes se cumplan simultáneamente: - Existe, sobre el mismo circuito por delante, una protección de corriente diferencial residual que debe provocar el corte de todos los conductores de fase. - No existe distribución del conductor neutro a partir de un punto neutro artificial sobre los circuitos situados por detrás del dispositivo de protección de corriente diferencial residual. Nota: para los dos apartados. si el corte de una sola fase puede entrañar un peligro, por ejemplo en el caso de motores trifásicos, deben tomarse precauciones apropiadas. C.2. Protección del conductor neutro: C.2.1. Esquemas TT o TN. - Cuando la sección del conductor neutro es como mínimo igual o equivalente a los conductores de fase, no es necesario prever una detección de sobreintensidad ni un dispositivo de corte sobre el conductor neutro. - Cuando la sección del conductor neutro es inferior a la de los conductores de fase, es necesario prever una detección de sobreintensidad sobre el conductor neutro, apropiada a la sección de este conductor; esta detección debe efectuar el corte de los conductores de fase, pero no necesariamente el conductor neutro. No obstante, se admite no prever detección de sobreintensidad sobre el conductor neutro si las dos cláusulas siguientes se cumplen simultáneamente: - El conductor neutro está protegido contra los circuitos por el dispositivo de protección de los conductores de fase del circuito. - La intensidad máxima susceptible de recorrer el conductor neutro es, en servicio normal, netamente inferior al valor de la intensidad admisible en este conductor. C.2.2. En los esquemas IT, se recomienda encarecidamente no distribuir el conductor neutro. No obstante, cuando se distribuye el conductor neutro, debe preverse una detección de sobreintensidad sobre el conductor neutro de todo el circuito, detección que debe producir


441

el corte de todos los conductores activos del circuito correspondiente, incluido el conductor neutro. Esta disposición no es necesaria si: - El conductor neutro considerado está efectivamente protegido contra los cortocircuitos por un dispositivo de protección situado aguas arriba, por ejemplo, en el origen de la instalación, o bien: - Si el circuito considerado está protegido por un dispositivo de protección de corriente diferencial residual, cuyo umbral de desconexión como máximo sea igual a 0,15 veces la corriente admisible en el conductor neutro correspondiente. Este dispositivo debe cortar todos los conductores activos del circuito correspondiente, incluido el conductor neutro. C.3. Corte y conexión del conductor neutro. Cuando el corte del conductor neutro sea obligatorio, el corte y la conexión del conductor neutro deben ser tales que el conductor neutro no sea cortado antes que los conductores de fase y que se conecte al mismo tiempo o antes que los conductores de fase. La tabla siguiente indica como se aplican las prescripciones enunciadas en el apartado C.

• P significa que debe preverse un dispositivo de protección sobre el conductor correspondiente.

• Sn sección del conductor neutro (N). • Sf sección del conductor de fase (f).

(1) Supone que se cumplen las dos condiciones. (2) Salvo en caso de protección por corriente diferencial residual. (3) Se aplica en el apartado (C.3). (4) Salvo en el caso del apartado (C.1.2). (5) Salvo en el caso del segundo párrafo del apartado (C.2.1). (6) Salvo si el conductor neutro está efectivamente protegido contra los cortocircuitos o si existe por delante una protección por corriente diferencial residual conforme al apartado (C.2.2).

Tabla H1-3-067: protecciones contra las sobreintensidades en los diferentes circuitos, fases y neutros.


442

Asociación de dispositivos de protección. La utilización de aparatos de protección, con poderes de corte inferiores a la corriente de cortocircuito del punto de instalación, está regulada por las normas UNE-EN, bajo las siguientes condiciones: - Si se ha instalado aguas arriba un dispositivo de protección con poder de corte suficiente. - Que la energía que deja pasar el dispositivo de protección aguas arriba es inferior a la que es capaz de soportar el dispositivo y las conducciones aguas abajo sin deterioros. Esta posibilidad es utilizada: - En la asociación de interruptores automáticos y fusibles. - En las técnicas de filiación que utilizan la gran capacidad limitadora de algunos interruptores automáticos. - En las técnicas de corte con repulsión de contactos, serie Compact. Las asociaciones posibles y sus valores quedan definidas en los catálogos de los fabricantes.

5.2.2 Las medidas de protección a los efectos de las sobretensiones transitorias. 5.2.2.1 Las sobretensiones transitorias atmosféricas. Debemos tomar en consideración las sobretensiones que puedan aparecer al origen de una instalación, el nivel Ceraunico presumido en la zona, el emplazamiento y las características de los dispositivos de protección contra las sobretensiones, de forma que la probabilidad de incidentes por sobretensiones sean reducidas a un nivel aceptable para la seguridad de las personas y de los materiales y por la continuidad de servicio. 5.2.2.2 Disposiciones para controlar las sobretensiones. Situación natural:

- Cuando las líneas de alimentación en BT son totalmente subterráneas, el umbral de resistencia a la tensión de choque, es suficiente y ninguna protección suplementaria contra las sobretensiones de origen atmosférico es necesaria.

Situación controlada:

- Cuando las líneas de alimentación en BT son total o parcialmente aéreas y están situadas en una zona con una influencia externa AQ 2 (> 25 días por año), una protección suplementaria contra las sobretensiones de origen atmosférico es necesaria y la tensión residual de los dispositivos de protección aplicados no debe ser superior a la correspondiente a los materiales de clase II en la tabla H1-4-004.

5.2.2.3 Elección de los materiales en la instalación.

Los materiales deben ser elegidos de forma que la tensión asignada a la resistencia de los choques eléctricos no sea inferior al valor correspondiente de la tabla H1-4-004. Es


443

responsabilidad de la normalización correspondiente a los productos, de especificar la resistencia a los choques eléctricos de conformidad a la tabla H1-4-004. Los materiales con una resistencia inferior a la tensión de choque especificada en la tabla H1-4-004, pueden ser utilizados si se acepta un mayor riesgo. Los dispositivos de protección contra los rayos y los materiales de protección en serie (aguas abajo del principal) deben soportar sin dañarse, las sobretensiones temporales.

Tabla H1-4-004: tensiones asignadas a la resistencia a los choques eléctricos, prescritas para los materiales.

* Según la CEI 60038. ** En Canadá y USA, para las tensiones superiores a 300 V en relación a la tierra, la tensión en consideración correspondiente a la de la columna inmediata superior.

5.2.2.4. Sobretensiones de maniobra.

- La circulación de una corriente de defecto en la toma de tierra de masas del centro de transformación provoca una elevación importante del potencial de estas masas con relación al potencial de tierra cuyo valor depende: - De la intensidad de corriente de defecto. - De la resistencia de la toma de tierra de las masas del centro de transformación. - La corriente de defecto puede provocar: - Una elevación general del potencial de la instalación de baja tensión con relación a tierra, es decir, solicitaciones de tensión que pueden provocar cebados en el material de baja tensión. - Una elevación general del potencial de las masas de la instalación de BT, con relación a tierra que puede aumentar las tensiones de defecto y de contacto.

5.2.2.5 Solicitaciones de aislamiento de los materiales para circuitos de BT.

El valor y la duración de las solicitaciones de aislamiento a tensión y frecuencia industrial de los materiales de las instalaciones de baja tensión, debidas a un defecto a tierra en las instalaciones de AT o MT, no deben ser superiores a los valores de la tabla. Estas solicitaciones también deben cumplirse para las tensiones inducidas por descargas de origen atmosférico.

Tabla H1-4-005: tabla de solicitaciones de aislamiento mínimas en redes de BT.


444

5.2.3 Medidas de protección contra los contactos directos e indirectos. Requisitos para los circuitos MBTS (SELV): - Las partes activas de los circuitos MBTS (SELV) no deben ir conectadas eléctricamente a tierra, ni a partes activas, ni a conductores de protección que pertenezcan a circuitos distintos. - Las masas no deben conectarse intencionadamente: - Ni a tierra. - Ni a conductores de protección o masas de circuitos distintos. - Ni a elementos conductores; no obstante, para los materiales que, por su disposición están fuertemente conectados a elementos conductores, la presente medida sigue siendo válida, si puede asegurarse que estas partes no pueden conectarse a un potencial superior a la tensión nominal definida en la CEI 60449. Nota: si hay masas de circuitos MBTS (SELV) que son susceptibles de encontrarse en contacto con masas de otros circuitos, la protección contra los choques eléctricos ya no se basa en la medida exclusiva de protección para MBTS (SELV), sino en las medidas de protección correspondientes a estas últimas masas. - Cuando la tensión nominal del circuito es superior a 25 V de valor eficaz en ca, o 60 V en corriente continua sin ondulación, debe asegurarse la protección contra los contactos directos bien: - Mediante barreras o envolventes que presenten por lo menos un grado de protección IP2X o IPXXB. - Por un aislamiento que pueda soportar una tensión alterna con un valor eficaz de 500 V durante 1 minuto. Por lo general, cuando la tensión nominal no es superior a 25 V de valor eficaz en ca, o 60 V en cc, sin ondulación, no se requiere ninguna protección contra los contactos directos; no obstante, puede ser necesaria para determinadas condiciones de influencias externas. Nota: la corriente continua sin ondulación está definida convencionalmente por un porcentaje no superior al 10% del valor eficaz; el valor máximo de cresta no será superior a 140 V para una tensión nominal de 120 V en corriente continua sin ondulación, y de 70 V para una tensión nominal de 60 V en c.c., sin ondulación. Requisitos para circuitos MBTP (PELV). Cuando los circuitos estén conectados a tierra y no se requiera la MBTS (SELV), es conveniente satisfacer las condiciones siguientes: - La protección contra los contactos directos debe quedar garantizada bien: - Mediante envolventes que presten un grado de protección, al menos de IP2X o IPXXB. - Mediante un aislamiento que pueda soportar una tensión alternativa con un valor eficaz de 500 V durante 1 minuto. - A pesar de lo especificado, no se requiere una protección contra los contactos directos para los materiales situados en el interior de un edificio, en el cual las masas y los


445

elementos conductores, simultáneamente accesibles, estén conectados a la misma toma de tierra y si la tensión nominal no es superior a: - 25 V eff. ca, o 60 V CC, sin ondulación, si el material normalmente se utiliza únicamente en emplazamientos secos y si se prevén contactos importantes de partes activas con el cuerpo humano o de un animal. - 6 V eff. ca, o 15 V CC, sin ondulación, en los demás casos.

5.2.4 Medidas de protección contra los contactos directos. A fin de satisfacer la regla fundamental de protección contra los choques eléctricos en las condiciones normales, una protección principal (contra los contactos directos) es necesaria. 5.2.4.1 Protección por aislamiento de las partes activas. La protección principal La protección principal debe ubicar una o varias disposiciones que, en las condiciones normales, deben evitar todo contacto con las partes activas (las pinturas, barnices, lacas y productos análogos, no son generalmente considerados productos suficientemente aislantes para proteger de los choques eléctricos, en condiciones normales de funcionamiento). Aislamiento principal:

- Aislamiento sólido.

Si se utiliza un aislamiento principal sólido, éste debe evitar todo contacto con las partes activas peligrosas. Protección por aislamiento de las partes activas: - Las partes activas deben estar completamente cubiertas por un aislamiento que sólo pueda quitarse por destrucción. - Para los materiales producidos en fábrica, el aislamiento debe cumplir los requisitos correspondientes relativos a estos materiales (sus normas de construcción). Para los demás materiales, la protección debe garantizarse mediante un aislamiento que pueda soportar, de forma duradera, las inclemencias a las cuales puede estar sujeto, tales como influencias mecánicas, químicas, eléctricas y térmicas. Nota: si el aislamiento se realiza en la instalación, la calidad de este aislamiento debe ser confirmada mediante ensayos análogos a los realizados para verificar el aislamiento de los materiales producidos en fábrica.

- Aislamiento fluido. Si se utiliza el aire como aislamiento principal: - Podemos colocar obstáculos, barreras o envolventes que impidan el contacto con partes activas peligrosas. Podemos situar los conductores activos peligrosos fuera del entorno volumétrico de ser tocados.


446

5.2.4.2 Protección por medio de obstáculos. Los obstáculos están destinados a proteger a personas cualificadas, pero no a personas no cualificadas. Los obstáculos deben impedir: -Todo contacto no intencionado de las partes activas peligrosas en BT (1.000 V CA y 1.500 V CC), durante el funcionamiento normal o en casos especiales de mantenimiento o inspección. - Toda aproximación física no deseada a las partes activas peligrosas en BT. Los obstáculos pueden ser desmontables sin la necesidad de una llave o útil, pero deben ser fijados de forma que no se puedan retirar involuntariamente. Si los obstáculos son conductores y no tienen otra separación de las partes activas que el aislamiento principal, debe considerarse como una masa y estar sujeto a las condiciones de protección correspondientes a los casos de defecto. 5.2.4.3 Protección por medio de barreras o envolventes. Las barreras o envolventes deben impedir el acceso a las partes activas peligrosas, asegurando un grado de protección contra los choques eléctricos al menos de IP2X . No obstante, si se producen aperturas durante la sustitución de partes, tales como determinados casquillos, tomas de corriente o fusibles, o si se requieren aberturas mayores para permitir el buen funcionamiento de los materiales, de conformidad a sus normas de utilización: - Deben adoptarse las oportunas precauciones para impedir que las personas o animales de cría toquen accidentalmente las partes activas. - Debe garantizarse que, en la medida de lo posible, las personas sean conscientes del hecho de que las partes accesibles por las aberturas o aperturas son partes activas y no deben tocarse voluntariamente. Las superficies superiores de las barreras o de las envolventes horizontales, que quedan fácilmente accesibles, deben cumplir por lo menos el grado de protección IP4X o IPXXD. Las barreras y las envolventes deben tener una robustez mecánica suficiente, en función de la actividad del entorno, y deben estar debidamente fijadas (con solidez). Si la concepción de las barreras permite su desplazamiento o la apertura de las envolventes, el acceso a las partes activas peligrosas no debe ser posible más que: - Con el uso de una llave o un útil. - Con la previa desconexión de las partes activas peligrosas, y no debe poderse colocar bajo tensión hasta que las barreras estén fijadas en su lugar y las puertas de la envolvente cerradas. Si disponemos de una barrera intermediaria para mantener el grado de protección, ésta no se debe poder mover sin la necesidad de un útil o de una llave.


447

5.2.4.4 Protección por puesta fuera del alcance por alejamiento. Si no es posible la aplicación de las soluciones con obstáculos, barreras o envolventes sobre los conductores activos peligrosos, puede ser suficiente la separación de los mismos de forma que no puedan ser tocados de forma accidental o simultáneamente. Partes simultáneamente accesibles a potenciales diferentes no deben encontrarse dentro de los límites de accesibilidad de una persona. Cuando el espacio en el cual se encuentran y circulan habitualmente las personas esté limitado en una dirección horizontal por un obstáculo (por ejemplo listón de protección, barandilla, panel enrejado), con un grado de protección inferior a IP2X o IPXXB, el volumen de accesibilidad empieza a partir de este obstáculo. En dirección vertical, el volumen de accesibilidad está limitado a 2,5 m a partir de la superficie de tránsito (S), sin tener en cuenta los obstáculos intermedios que presentan un grado de protección inferior a IP2X o IPXXB. Si en el entorno de los conductores activos peligrosos una persona puede acceder con útiles o escaleras, las distancias de separación deben aumentarse y ser objeto de un estudio con los entes de inspección. 5.2.4.5 Protección complementaria por dispositivos de protección de corriente diferencial-residual. El empleo de dispositivos de corriente diferencial-residual, cuya corriente diferencial asignada de funcionamiento es inferior o igual a 30 mA, está reconocido como medida de protección complementaria en servicio normal, en caso de fallo de otras medidas de protección contra los contactos directos o en caso de imprudencia por parte de usuarios. La utilización de tales dispositivos no está reconocida como que constituya por sí misma una medida de protección completa y no exime en absoluto del empleo de una de las medidas de protección enunciadas como aislamiento principal. 5.2.4.6 Las protecciones contra los defectos de aislamiento enfocados al sistema TN-S. Los DDR se emplean en instalaciones eléctricas, domésticas e industriales. La Norma especifica para cada uno de los esquemas de conexión a tierra con toda precisión la forma de utilización de los DDR porque el riesgo eléctrico depende mucho de la elección del ECT. Reglas generales Sea el que sea el ECT utilizado en una instalación, las normas exigen que: - cada masa de utilización debe de estar conectada a una toma de tierra mediante un conductor de protección, - las masas de utilización simultáneamente accesibles deben de estar conectadas a una misma toma de tierra, - un dispositivo de corte debe desconectar automáticamente toda la parte de una instalación donde aparezca una tensión de contacto peligrosa,


448

- los tiempos de corte de este dispositivo deben de ser menores que el tiempo máximo definido en la figura.

Fig.: Duración máxima de mantenimiento de la tensión de contacto según la norma CEI 3 654. El riesgo del contacto directo. Sea el que sea el ECT, este riesgo es el mismo para las personas. Por tanto, las protecciones previstas por las normas son las mismas y utilizan las posibilidades de los DDR de alta sensibilidad. Una persona en contacto con un conductor bajo tensión sufre el paso de una corriente de defecto y por tanto queda expuesta a los riesgos fisiopatológicos. Un DDR situado aguas arriba del punto de contacto puede medir la corriente que atraviesa a la persona e interrumpir la corriente peligrosa. La normativa reconoce como medida de protección complementaria el empleo de DDR de alta o muy alta sensibilidad (IΔn30 mA) cuando existe el riesgo de contacto directo debido al entorno, a la instalación o a la actuación de las personas (artículo 412.5.1 de la CEI 60364). Este riesgo existe también cuando el conductor de protección puede estar cortado o no existir (maquinaria portátil). En este caso el empleo de DDR de alta sensibilidad es obligatorio. Así, las normas indican que hay que proteger con DDR de sensibilidad mejor o igual de 30 mA los circuitos que se alimentan con tomas de corriente cuando:


449

1. están situadas en locales mojados o instalaciones temporales, 2. son de calibre <32 A. La norma CEI 60 479 indica que la resistencia del cuerpo humano es superior o igual a 1000 Ω para el 95% de las personas expuestas a una tensión de contacto de 230 V, cuando sufren el paso de una corriente de 0,23 A. Un DDR con un umbral de 30 mA no limita la corriente, pero su funcionamiento instantáneo asegura que ésta no rebasará 0,5 A. Por tanto, la utilización de DDR de 5 ó 10 mA de sensibilidad no mejora la seguridad, sino que por el contrario, aumenta el riesgo de disparos intempestivos no despreciables debido a la existencia de fugas capacitativas (capacidades distribuidas en cables y filtros) Protección contra incendios Independientemente del ECT utilizado, las instalaciones eléctricas de locales con riesgo de incendio o explosión deben de tener DDR de sensibilidad IΔn ≤ 500 mA, porque está demostrado que, el contacto «puntual» entre dos piezas metálicas, puede producir incandescencia en dicho punto con una corriente de tan sólo 500 mA.

5.2.5 Protección contra los contactos indirectos. 5.2.5.1 Medidas de protección contra los contactos indirectos sin corte automático de la alimentación. 5.2.5.2 Protección empleando materiales de la clase II o mediante aislamiento equivalente. Esta medida se ha previsto para impedir la aparición de tensiones peligrosas en las partes accesibles de materiales eléctricos cuando se produce un defecto del aislamiento principal. La protección debe asegurarse empleando: 1. Materiales eléctricos de los siguientes tipos, que hayan sido sometidos a los ensayos de tipo y que hayan sido identificados según las normas aplicables a los mismos: - Materiales con un aislamiento doble o reforzado (materiales de Clase II). - Conjuntos de aparamenta montados en fábrica que posean un aislamiento total (véase la Norma UNE-EN 60439-1).

Estos materiales vienen marcados por el símbolo. 2. Un aislamiento complementario que recubra los materiales eléctricos que posean sólo un aislamiento principal y montado en el transcurso de la instalación eléctrica; este aislamiento debe garantizar una seguridad equivalente a la de los materiales conformes al párrafo anterior. El símbolo debe colocarse de forma visible en el exterior e interior de la envolvente.


450

3. Un aislamiento reforzado (principal + reforzado) que recubra las partes activas descubiertas y montado en el curso de la instalación eléctrica; éste debe garantizar una seguridad equivalente a la de los materiales eléctricos conformes a los dos párrafos anteriores. Tal aislamiento es admisible únicamente cuando, por motivos de construcción, no sea posible la realización del doble aislamiento. El símbolo debe colocarse de forma visible en el exterior e interior de la envolvente. 4. Material eléctrico en situación de trabajo (tensión): - Cuando el material eléctrico está en tensión, todas las partes conductoras separadas de las partes activas por sólo un aislamiento principal, deben encerrarse en una envolvente aislante que posea por lo menos el grado de protección IP2X o IPXXB. - Las envolventes aislantes deben poder soportar las limitaciones mecánicas, eléctricas o térmicas susceptibles de producirse. - Por lo general, no se considera que los revestimientos de pintura, de barniz y de productos similares cumplan estos requisitos. No obstante, no se excluye la utilización de envolventes que hayan sido sometidas a los ensayos de este tipo y que estén recubiertas con tales revestimientos, si su empleo es admisible en las normas de producto correspondientes y si tales revestimientos aislantes han sido ensayados en las condiciones de ensayo correspondientes. Si la envolvente aislante no ha sido previamente ensayada y persisten dudas sobre su eficacia, debe llevarse a cabo un ensayo dieléctrico. - La envolvente aislante no debe estar atravesada por partes conductoras susceptibles de propagar un potencial. La envolvente no debe ir provista de tornillos de material aislante cuya sustitución por un tornillo metálico pudiera suponer un compromiso para el aislamiento obtenido por la envolvente. Cuando sea inevitable que la envolvente aislante sea atravesada por uniones mecánicas (por ejemplo actuadores de aparatos incorporados), éstas deben estar dispuestas de tal forma que la protección contra choques eléctricos no se vea comprometida. - Cuando la envolvente esté provista de puertas o tapas que puedan ser abiertas sin ayuda de una herramienta o una llave, todas las partes conductoras que sean accesibles cuando estén abiertas la puerta o la tapa deben ser protegidas por una barrera aislante que posea por lo menos el grado de protección IP2X o IPXXB, con el fin de impedir a las personas tocar accidentalmente estas partes. Esta barrera aislante sólo debe poder quitarse con ayuda de una llave o de una herramienta. 5. Las partes conductoras encerradas en una envolvente aislante no deben estar conectadas a un conductor de protección. No obstante, pueden adoptarse disposiciones para la conexión de conductores de protección que pasen necesariamente a través de la envolvente. En el interior de la envolvente tales conductores deben estar aislados como partes activas y los bornes deben estar identificados de forma adecuada: - Las partes conductoras accesibles y las partes intermedias no deben estar conectadas a un conductor de protección, excepto si está previsto por las normas del material de construcción correspondiente. - La envolvente no debe perjudicar las condiciones de funcionamiento del material protegido de esta forma.


451

- La fijación, conexión de los conductores, etc., debe efectuarse de forma que no perjudique a la protección, así asegurada conforme a las normas de construcción de estos materiales. 6. La mayor parte de los receptores portátiles o semimóviles, ciertas lámparas, transformadores, etc., están provistos de un doble aislamiento. Es conveniente y muy importante mantener un cuidado especial en la utilización permanente de los elementos con doble aislamiento, y un control permanente del mantenimiento de las condiciones de doble aislamiento Clase II. Los aparatos de radio y televisión presentan un nivel de seguridad equivalente, pero no son fundamentalmente elementos de Clase II. 7. Los elementos que presentan un aislamiento de o equivalente a Clase II se denominan de aislamiento total. 8. Las cajas de doble aislamiento de Himel y el sistema Kaedra de Merlin Gerin permiten realizar instalaciones de doble aislamiento utilizándolas como aislamiento suplementario. 5.2.5.3 Protección en los locales (o emplazamientos) no conductores. Por principio, el alejamiento o la colocación de pantallas necesita un suelo aislante y por consiguiente poco utilizado. Esta medida de protección está destinada a impedir todo contacto simultáneo con partes que puedan estar a potenciales diferentes, debido a un defecto del aislamiento principal de partes activas. El empleo de materiales de Clase 0 está permitido si se cumplen todas las condiciones siguientes: 1. Las masas deben estar dispuestas de forma que, en condiciones normales, las personas no puedan ponerse en contacto simultáneo: - Bien con dos masas. - Bien con una masa y cualquier elemento conductor. 2. Si tales elementos son susceptibles de estar a potenciales diferentes en caso de defectos del aislamiento principal de las partes activas. En tales locales (o emplazamientos), no debe haberse previsto ningún conductor de protección. Se considera que cumplen los requisitos del primer párrafo, si el emplazamiento posee paredes y un suelo aislantes y si cumple una o varias de las condiciones a continuación señaladas: a) Alejamiento respectivo de las masas y de los elementos conductores así como de las masas entre ellas. Este alejamiento se considera suficiente si la distancia entre dos elementos es de por lo menos 2 m, pudiendo reducirse esta distancia a 1,25 m por fuera del volumen de accesibilidad. b) Interposición de obstáculos eficaces entre las masas y los elementos conductores.


452

Tales obstáculos están considerados suficientemente eficaces si mantienen la distancia a salvar, dentro de los valores indicados en el punto a) anterior. Tales obstáculos no deben conectarse ni a tierra ni a masas en la medida de lo posible; deben ser de material aislante. c) Aislamiento o disposición aislada de los conductores. El aislamiento debe poseer una rigidez mecánica suficiente y poder soportar una tensión de ensayo de por lo menos 2.000 V. La corriente de fuga no debe ser superior a 1 mA en las condiciones normales de empleo. Las paredes y suelos aislantes deben presentar una resistencia no inferior a: - 50 kΩ, si la tensión de la instalación no es superior a 500 V. - 100 kΩ, si la tensión de la instalación es superior a 500 V. Si la resistencia es inferior, en todo punto, al valor prescrito, estas paredes y estos suelos están considerados elementos conductores desde el punto de vista de la protección contra los choques eléctricos. Las disposiciones adoptadas deben ser duraderas y no deben poder eliminarse. Asimismo, deben garantizar la protección de los materiales móviles cuando se considere la utilización de éstos. – Se llama la atención sobre el riesgo de introducción posterior, en instalaciones eléctricas no estrictamente vigiladas, de otras partes (por ejemplo, materiales móviles de Clase I) o elementos conductores (tales como canalizaciones metálicas de agua) susceptibles de anular la conformidad con el párrafo. – es importante vigilar que la humedad no pueda comprometer el aislamiento de paredes y suelos. Deben adoptarse disposiciones para evitar que elementos conductores puedan propagar potenciales fuera del emplazamiento considerado. 5.2.5.4 Protección mediante separación eléctrica. La separación eléctrica, para un circuito individual, está destinada a impedir los choques eléctricos debidos a un contacto con las masas que puedan ponerse en tensión en el caso de defecto del aislamiento principal del circuito. La protección por seccionamiento eléctrico debe asegurarse respetando el conjunto de requisitos siguientes: 1. Cuando el circuito seccionado no alimente más que un solo aparato, las masas del circuito no deben estar conectadas ni a un conductor de protección ni a masas de otros circuitos. Si las masas de los circuitos separados son susceptibles de estar en contacto, bien de hecho o bien fortuitamente con masas de otros circuitos, la protección contra los choques eléctricos ya no está basada en la sola medida de protección por separación eléctrica, sino en las medidas de protección correspondientes a dichas masas. 2. Si se adoptan precauciones para proteger el circuito secundario contra todo tipo de daños y fallo de aislamiento, una fuente de separación conforme a lo descrito puede alimentar a varios aparatos, siempre que se cumplan todas las prescripciones del apartado:


453

- Las masas del circuito separado deben estar conectadas entre ellas mediante conductores de equipotencialidad aislados no conectados a tierra. Tales conductores no deben estar conectados ni a conductores de equipotencialidad aislados no conectados a tierra, ni a conductores de protección, ni a masas de otros circuitos ni a elementos conductores. - Todas las bases de tomas de corriente deben estar provistas de un contacto de tierra que debe conectarse a un conductor de equipotencialidad previsto en el párrafo anterior - A excepción de los cables que alimentan materiales de Clase II, todos los cables flexibles deben ir provistos de un conductor de protección utilizado como conductor de equipotencialidad. - En el caso de dos defectos francos que abarquen a masas y estén alimentados por dos conductores de polaridad distinta, un dispositivo de protección debe asegurar la interrupción en un tiempo máximo igual al fijado en la Tabla G3-008. Se recomienda que el producto de la tensión nominal del circuito, en voltios, por la longitud de la canalización, en metros, no sea superior a 100.000 y que la longitud de la canalización no sea superior a 500 m. 3. El circuito debe alimentarse a través de una fuente de separación, es decir: - Un transformador de aislamiento. - Una fuente que asegure un grado de seguridad equivalente al transformador de aislamiento antes especificado, por ejemplo un grupo motor-generador que posea devanados que proporcionen un seccionamiento equivalente. 4. Las fuentes de separación móviles conectadas a una red de alimentación deben elegirse o instalarse conforme a los requisitos del apartado “Protección empleando materiales de clase II o mediante aislamiento equivalente”. 5. Las fuentes de separación fijas deben: - Elegirse o instalarse de conformidad al apartado “Protección empleando materiales de clase II o mediante aislamiento equivalente”. - O bien deben ser tales que el circuito secundario quede separado del circuito primario y de la envolvente por un aislamiento que cumpla las condiciones del apartado “Protección empleando materiales de clase II o mediante aislamiento equivalente” si tal fuente alimenta a varios aparatos, las masas de éstos no deben conectarse a la envolvente metálica de la fuente. 6. La tensión nominal del circuito separado no debe ser superior a 500 V. 7. Las partes activas del circuito separado no deben tener un punto común con otro circuito ni ningún punto conectado a tierra.


454

8. Con el fin de evitar los riesgos de los defectos a tierra, debe prestarse una especial atención al aislamiento de las partes respecto a tierra, concretamente en lo que respecta a los cables flexibles. Las disposiciones adoptadas deben garantizar una separación por lo menos equivalente a la que existe entre los circuitos secundario y primario de un transformador de aislamiento de seguridad entre los circuitos. En concreto, es necesaria una separación eléctrica entre las partes activas de los materiales eléctricos tales como relés, contactores, elementos auxiliares de mando y toda otra parte de un circuito activo. 9. Los cables flexibles, susceptibles de sufrir algún daño, deben ser visibles en toda su longitud. 10. Para los circuitos separados se recomienda utilizar canalizaciones distintas. Si no puede evitarse el empleo de los conductores de una misma canalización para circuitos separados y otros circuitos, deben emplearse cables multiconductores sin ningún tipo de revestimiento metálico o conductores aislados colocados en canaletas o conductos aislantes, con la reserva de que estos cables y conductores sean especificados para una tensión por lo menos igual a la tensión más elevada que interviene y que cada circuito esté protegido contra sobreintensidades.

5.2.6 Medidas de protección contra los contactos indirectos por corte

automático de la alimentación. El corte automático de la alimentación está prescrito cuando puede producirse un riesgo con efecto fisiológico peligroso en una persona, en caso de defecto, debido al valor y la duración de la tensión de contacto. Esta medida de protección requiere la coordinación entre los esquemas de las conexiones a tierra y las características de los conductores de protección y de los dispositivos de protección. Se han establecido requisitos relativos a esta medida de protección y a los tiempos de interrupción teniendo en cuenta la Norma CEI 60479..

5.2.6.1 Interrupción de la alimentación. Un dispositivo de protección, contra los contactos indirectos, debe separar la alimentación del circuito o del material protegido de tal forma que, tras un defecto entre una parte activa y masa en el circuito o el material, no se pueda mantener una tensión de contacto supuesta, superior a los valores de las tensiones límite convencionales UL, durante un tiempo suficiente para crear un riesgo de defecto fisiológico peligroso para una persona, en contacto con partes conductoras simultáneamente accesibles. Sin tener en cuenta el valor de la tensión de contacto, en determinadas circunstancias se admite un tiempo de interrupción no superior a 5 segundos según el esquema de las conexiones a tierra.


455

– los valores de las tensiones límite convencionales UL son de 50 Veff., en ca, y de 120 V en cc, sin ondulación. – pueden prescribirse valores de tiempo de corte y de tensión (incluido UL) inferiores para instalaciones o locales concretos conforme a las instrucciones contiguas. – los requisitos establecidos son para instalaciones alimentadas en frecuencias comprendidas entre 15 Hz y 100 Hz y para una corriente continua sin ondulación. – en el esquema IT el corte automático, por regla general sólo se prescribe cuando se trata de un primer defecto. – en instalaciones de producción y distribución de energía eléctrica pueden admitirse tiempos de interrupción y de tensión superiores a los requisitos del párrafo. 5.2.6.2 Puestas a tierra y conductores de protección. Las masas deben conectarse a conductores de protección en condiciones específicas para cada esquema de conexiones a tierra. Las masas accesibles simultáneamente deben conectarse al mismo sistema de puesta a tierra. 5.2.6.2.1 Conexiones equipotenciales. Las partes conductoras accesibles que puedan presentar una tensión de contacto peligrosa en caso de fallo de la protección principal, por ejemplo las masas y las pantallas de protección, deben estar unidos a la red equipotencial de protección. Una parte conductora de un material eléctrico que no puede colocarse bajo tensión o puede colocarse bajo tensión a través de una masa, no se considera masa. Los elementos de unión equipotencial de protección deben ser dimensionados para soportar los valores térmicos y dinámicos, que puedan aparecer en caso de corriente de defecto, de forma que no puedan degradar las características del circuito de protección, a causa de un fallo del aislamiento principal. Los elementos de unión equipotencial de protección deben resistir todas las influencias internas y externas, mecánicas, térmicas, corrosivas. Las conexiones conductoras móviles, por ejemplo bisagras y correderas, no deben ser consideradas como parte del circuito equipotencial de protección. Si un componente de una instalación, de un sistema o de unos materiales es eliminado, las uniones equipotenciales de protección para todas las partes restantes de la instalación, del sistema o de los materiales, no debe ser cortada. Las uniones equipotenciales de protección no deben poderse seccionar de su continuidad eléctrica del circuito o introducir una impedancia significativa en el circuito, a excepción de que en el mismo movimiento primero se desconecten los conductores activos del circuito que forma parte la unión equipotencial de protección y en sentido contrario, si volvemos a conectar el circuito activo, en el mismo movimiento se debe conectar primero el circuito de unión equipotencial, antes de la conexión que los circuitos activos. Estas condiciones no son aplicables si solamente se pueden ejecutar la operación sin tensión.


456

Los conductores de unión equipotencial de protección aislados o desnudos, deben ser identificables por su forma, emplazamiento, marcado o color, a excepción de los conductores que no pueden ser desconectados sin destrucción. Si se utiliza la distinción por color esta debe ser el bicolor verde amarillo. 5.2.6.2.2 Conexión equipotencial principal. En cada edificio, el conductor principal de protección, el conductor principal de tierra, la borna principal de tierra y los elementos conductores siguientes deben conectarse a la conexión equipotencial principal: - Las canalizaciones metálicas de los servicios que penetran en el edificio, por ejemplo agua, gas. - Las partes metálicas de la estructura, red de calefacción central o de acondicionamiento por aire. - Todos los blindajes metálicos de los conductores de telecomunicación, si los propietarios y los utilizadores de los cables lo permiten. Cuando tales elementos conductores provengan del exterior del edificio, deben conectarse lo más cerca posible a su punto de entrada al edificio. 5.2.6.2.3 Conexión equipotencial complementaria. Si las condiciones de protección definidas en el párrafo anterior “conexión equipotencial principal”, no puede cumplirse en una instalación o partes de la instalación, se ha de realizar una conexión local denominada conexión equipotencial complementaria. La utilización de conexiones equipotenciales complementarias no exime de la obligación de interrupción de la alimentación por otros motivos, tales como protección contra incendios, limitaciones térmicas de los materiales, etc. Esta conexión equipotencial complementaria puede abarcar toda la instalación, una parte de ésta, un aparato o un emplazamiento. Pueden ser necesarias prescripciones adicionales para emplazamientos especiales o por otros motivos. La utilización de conexiones equipotenciales complementarias no exime de la obligación de interrupción de la alimentación por otros motivos, tales como protección contra incendios, limitaciones térmicas de los materiales, etc. Esta conexión equipotencial complementaria puede abarcar toda la instalación, una parte de ésta, un aparato o un emplazamiento. Pueden ser necesarias prescripciones adicionales para emplazamientos especiales o por otros motivos. La conexión equipotencial complementaria debe comprender todos los elementos conductores simultáneamente accesibles, ya se trate de masas de materiales fijos o de


457

elementos conductores, incluidos, en la medida de lo posible, las armaduras principales de hormigón armado utilizadas en la construcción de edificios. En este sistema equipotencial debe conectarse los conductores de protección de todos los materiales, incluidos los de las tomas de corriente. La conexión equipotencial complementaria antes señalada no es adecuada si el suelo no es aislante y no puede incluirse en la conexión equipotencial complementaria. En caso de dudas sobre la eficacia de conexión equipotencial complementaria, debe verificarse asegurándose de que la resistencia R entre todas las masas consideradas y todo elemento conductor simultáneamente accesible cumple la siguiente condición: - Zonas donde el cuerpo humano tiene una resistencia eléctrica BB1.

(secas) R ≤IaV50

- Zonas donde el cuerpo humano tiene una resistencia eléctrica BB2.

(húmedo) R ≤IaV25

- Zonas donde el cuerpo humano tiene una resistencia eléctrica BB3

(mojado) R ≤IaV12

donde: Ia: es la corriente de funcionamiento del dispositivo de protección. IN: para los dispositivos de protección de corriente diferencial-residual. Ia: corriente de funcionamiento en un tiempo de 5 s para los dispositivos de protección para sobre intensidades.


458

Curva de la tensión de contacto máxima en función del tiempo de contacto, de acuerdo a UNE 20460-90, parte 4-41.

El valor de 5 segundos, definido por la CEI, no es un valor común cuando se efectúan los cálculos correspondientes a las posibles corrientes de fuga, que puedan circular a través del cuerpo humano, no produzcan ninguna lesión. El valor es indicativo si las tensiones de contacto Uc no superan los 50 V en una situación del cuerpo humano BB1 o los 25 en BB2 o los 12 V en un BB3 Las uniones equipotenciales de protección deben presentar una impedancia suficientemente baja, para impedir toda diferencia de potencial peligrosa entre las partes, en caso de fallo del aislamiento. Si no es posible lograr esta condición deben utilizarse dispositivos de corte automático de la alimentación. La diferencia máxima de potencial y su duración tiene que ser de conformidad a la CEI 60479-1. Normalmente se necesita un estudio de los valores relativos de la impedancia del circuito equipotencial de protección de la red. La diferencia de potencial no se toma en consideración cuando la impedancia del circuito limita la corriente de contacto, en régimen normal, en caso de defecto simple a valores de 3,5 mA eficaces en c.a., de hasta 100 Hz y 10 mA en c.c., según CEI 60990. Para ciertos entornos y ciertas situaciones, por ejemplo emplazamientos médicos (ver los valores límites en la CEI 60601-1), emplazamientos muy conductores, zonas húmedas y emplazamientos análogos, los valores límites necesitan ser disminuidos. 5.2.7 Influencia del régimen de neutro. El Reglamento de BT y las normas UNE 20460 precisan las condiciones a aplicar a diferentes regímenes de neutro TT, TN e IT. Implican las puestas a tierra del circuito y de las masas, el dimensionamiento de los conductores y la elección de las características de desconexión de los dispositivos de protección. 5.2.7.1 Corte automático con esquema TN. El principio de protección en el esquema TN consiste en asegurar que la intensidad de defecto de aislamiento U0/ZS es suficiente para activar la desconexión de las protecciones de sobrecarga (interruptores automáticos o fusibles), en el tiempo adecuado. En este tipo de esquema todas las masas están conectadas al conductor de protección (PE), generalmente el neutro (PEN), y éste conectado a tierra en el origen (en la fuente de alimentación). El punto de alimentación puesto a tierra, por lo general, es el punto neutro. Si no existe punto neutro, o no está accesible, debe ponerse a tierra un conductor de fase. En ningún caso el conductor de fase debe servir de conductor PEN. Esta conexión directa, transforma a los defectos de aislamiento de los conductores activos con respecto a masa, en cortocircuitos fase neutro. Este cortocircuito activa las protecciones de sobreintensidad (interruptores automáticos o fusibles).


459

Las altas corrientes de cortocircuito provocan una caída de tensión del orden del 20% y pueden dejar a las masas susceptibles de ser tocadas por las personas con tensiones del orden del 80% de la tensión simple, y por tanto peligrosas. Para evitar las caídas de tensión del conductor de protección, es conveniente efectuar sobre él conexiones a tierra a la entrada de cada edificio. Si el edificio es muy alto, efectuar conexiones suplementarias para cada planta. En las instalaciones fijas puede emplearse un solo conductor que actúa al mismo tiempo de conductor de protección y conductor de neutro (PEN), con la reserva de que cumplan... (HD 384.5.54, artículo 546.2). Las características de los dispositivos de protección y las impedancias de los circuitos deben ser tales que, si en un punto cualquiera se produce un defecto de impedancia despreciable, entre un conductor de fase y el conductor de protección o una masa, la interrupción automática se produzca en un tiempo como máximo igual al valor especificado. La condición de que Zs · Ia ≤ U0 cumple el requisito, donde: Zs: es la impedancia del bucle de defecto, incluida la fuente, el conductor activo hasta el punto de defecto y el conductor de protección entre el punto de defecto y la fuente. Ia: es la corriente que asegura el funcionamiento del dispositivo de interrupción automático en el tiempo definido en la Tabla G3-008, en las condiciones definidas, o en un tiempo convencional no superior a 5 s. En caso de utilización de un dispositivo de corriente diferencial residual, Ia es la corriente de funcionamiento asignada (IΔn). U0: es la tensión nominal entre fase y tierra, valor eficaz en corriente alterna. Tensiones nominales y tiempos de interrupción máximos en el esquema TN.

Tabla G3-008: tensiones nominales y tiempos de interrupción máximos en el esquema TN.

El corte automático en esquema TN se obtiene al asegurar que la intensidad de defecto es suficiente para provocar la desconexión de los interruptores automáticos o fusibles por sobreintensidad, o sea:

aI ≥s

o

ZU

ó s

o

ZU.8,0

donde: U0 = Tensión simple.


460

(*) La CEI admite que en el momento de un cortocircuito la caída de tensión puede ser del 20%, por tanto de 0,8 U0. Zs = Impedancia del bucle de defecto, implica a la fuente, a conductores activos y conductor de protección, hasta el punto de defecto. Id = Intensidad de defecto: Ia = Intensidad que asegura la desconexión del dispositivo de protección en el tiempo especificado. 5.2.7.1.1 La protección de personas contra contactos indirectos en el sistema TN-S. La corriente de defecto depende de la impedancia del bucle de defecto, por tanto, la protección queda normalmente asegurada mediante las protecciones contra sobreintensidades (cálculo / medida de las impedancias de bucle). Si la impedancia es demasiado elevada y no permite que la corriente de defecto actúe en las protecciones de sobreintensidad (cables de gran longitud) una solución válida es la utilización de DDR de baja sensibilidad (IΔn ≥1 A). Por otra parte, este esquema no se puede aplicar cuando por ejemplo la alimentación proviene de un transformador cuya impedancia homopolar sea demasiado elevada (acoplamiento estrella-estrella). La protección de aparatos eléctricos y de circuitos En el esquema de puesta a neutro, los defectos de aislamiento originan grandes corrientes de defecto equivalentes a las de cortocircuito. El paso de tales corrientes tiene evidentemente consecuencias perjudiciales importantes, por ejemplo: perforación de las chapas del circuito magnético de un motor, lo que obliga a cambiarlo entero en vez de reparar sus bobinados. Estos peligros pueden reducirse mucho utilizando DDR de baja sensibilidad (3 A, por ejemplo) y con funcionamiento instantáneo, y por tanto, capaces de reaccionar antes de que la corriente alcance un valor importante. Esta protección es tanto más importante cuanto mayor sea la tensión de servicio, porque la energía disipada en el punto del defecto es proporcional al cuadrado de la tensión. La consecuencia económica de estas posibles averías hay que valorarla, porque es un criterio que no se puede pasar por alto en la elección del ECT. Detección del defecto de aislamiento entre el neutro y el conductor de protección (CP) o las masas del edificio. Este tipo de defecto transforma sin que se note y peligrosamente el esquema TN-S en TN-C. Una parte de la corriente de neutro (incrementada por la suma de corrientes armónicas


461

de 3er rango y sus múltiplos) circula continuamente por el CP y por las estructuras metálicas de los edificios con dos consecuencias: 1. la equipotencialidad del CP no queda asegurada (unos pocos voltios pueden perjudicar el funcionamiento de los sistemas digitales conectados a redes o buses y que deben de tener la misma referencia de potencia). 2. la circulación de corriente por las estructuras, aumenta el riesgo de incendio. Los DDR permiten evidenciar este tipo de defecto. Detección de defecto de aislamiento sin disparo y protección de bienes Aunque en el esquema IT la norma obliga a supervisar el aislamiento, en el esquema TN-S no es obligatorio. Pero cualquier disparo debido a un defecto de aislamiento produce un paro en la explotación y obliga a hacer muy frecuentemente costosas reparaciones antes de poder volver a conectar. Por ello, cada vez más los usuarios piden dispositivos de prevención para poder intervenir antes de que un defecto de aislamiento se convierta en un cortocircuito. En TN-S, una respuesta a esta necesidad es la señalización mediante el empleo de DDR con márgenes de sensibilidad comprendidos entre 0,5 y algunos amperios que pueden detectar pequeñas pérdidas de aislamiento (tanto sobre las fases como sobre el neutro) y dar la alarma correspondiente a los usuarios. Además, utilizando DDR con disparo para IΔn ≤ 500 mA disminuye el riesgo de incendio de origen eléctrico y se evita la destrucción de los materiales. La CEI 60364 fija los tiempos máximos de corte de los circuitos finales para los esquemas TN e IT figura 24.

Fig. 24: Tiempos máximos de corte.

5.2.7.2 Corte automático al segundo defecto en redes IT. En este tipo de esquema: 1. El neutro es aislado de tierra o es conectado a tierra a través de una impedancia elevada. 2. Las masas son conectadas a la tierra. Las masas deben conectarse a tierra, bien individualmente, por grupos o en conjunto. En los grandes edificios, tales como los inmuebles de gran altura, las puestas a tierra de los conductores de protección no son posibles por motivos prácticos. La puesta a tierra de


462

masas pueden realizarse mediante enlaces entre los conductores de protección, las masas y los elementos conductores. 3. Deben cumplir la condición siguiente: - Zonas donde el cuerpo humano tiene una resistencia eléctrica BB1 (secas) RA · Id ≤50 V. - Zonas donde el cuerpo humano tiene una resistencia eléctrica BB2 (húmedo) RA · Id ≤25 V. - Zonas donde el cuerpo humano tiene una resistencia eléctrica BB3 (mojado) RA · Id ≤12 V. donde: RA: es la suma de las resistencias de la toma de tierra y de los conductores de protección de masas. Id: es la corriente de defecto en caso del primer defecto franco de baja impedancia entre un conductor de fase y la masa. El valor de Id tiene en cuenta corrientes de fuga y la impedancia global de puesta a tierra de la instalación eléctrica. Si se ha previsto un controlador permanente de aislamiento para indicar la aparición de un primer defecto de una parte activa a masa o tierra, debe activar una señal acústica y/o una señal visual. Notas: – se recomienda eliminar el primer defecto en un tiempo lo más corto posible. – Es necesario un controlador permanente de aislamiento por motivos distintos a la protección para contactos directos. Primer defecto En el esquema IT no existe desconexión instantánea en el primer defecto. En presencia de un solo defecto de aislamiento a masa o a tierra, se llama “primer defecto”, la corriente de fuga Id es muy baja y no llega a colocar a la masa a tensiones de contacto peligrosas: RA · Id ≤50 V. En estas condiciones no es necesario un corte de alimentación. Pero en este tipo de esquema: - Se exige la instalación de un controlador permanente de aislamiento, con la misión de mandar una señal sonora o luminosa a la aparición del primer defecto. - La búsqueda y reparación rápida del primer defecto es esencial para asegurar la continuidad de servicio, que es la propiedad principal del sistema IT.


463

Fig. G3-014: controlador permanente de aislamiento (CPI) obligatorio.

Fig. G3-015: consecuencia de un primer defecto de aislamiento en esquema IT.

El circuito de fuga se cierra por la perforación de la capacitancia propia de la red con tierra o en los casos que exista por la impedancia de puesta a tierra. Segundo defecto La presencia simultánea de un segundo defecto es peligrosa y el corte automático de la alimentación debe producirse de inmediato. En el circuito interviene la interconexión de las masas y su puesta a tierra. A la aparición de un segundo defecto el corte de la alimentación debe ser obligatoriamente de inmediato. Podemos distinguir dos casos diferentes. Después de la aparición de un primer defecto, las condiciones de interrupción de la alimentación en el segundo defecto son las siguientes: 1. Caso 1: Cuando se ponga a tierra masas por grupo o individualmente, las condiciones de protección son equivalentes a las del esquema TT, para dispositivos de protección de corriente diferencial-residual. 2. Caso 2: Cuando las masas sean interconectadas mediante un conductor de protección, puestas colectivamente a tierra, se aplican las condiciones del esquema TN. 5.2.8 Coordinación de los materiales eléctricos y de las medidas de protección con la instalación eléctrica. La protección es asegurada por una combinación entre las disposiciones constructivas de los materiales, sus dispositivos y la puesta en servicio. Es recomendable que los prescriptores técnicos y los instaladores utilicen las medidas de protección contra los contactos directos e indirectos”. Los materiales son clasificados en función de su aislamiento y de las posibilidades de su utilización de conformidad a las disposiciones de protección que ofrecen.


464

Tabla G3-021: coordinación de materiales.

5.2.9 Conexionado de los elementos del sistema. 5.2.9.1 Conexionados sistema Vigilohm. 5.2.9.1.1 Controlador XM200:

1. Bornes para cableado de 1,5 mm2. 2. Leyenda: - aa: alimentación auxiliar ca + 10%, 50-60 Hz. - ut: utilización. - r: red. - borne 11: toma de tierra por terminal de redondo Ø4 mm, a conectar.

Fig. G6-059: placa de conexiones XM200.


465

5.2.9.1.2 Detectores automáticos XD312.

Fig. G6-070: detector automático XD312. 1. Bornes para cableado de 1,5 mm2. 2. Leyenda: - aa: alimentación auxiliar ca + 10%, 50-60 Hz. - ut: utilización. - t: toroidal A.

Fig. G6-071: placa de conexiones XD312. 5.2.9.1.3 Acoplamiento de dos redes. Prever la puesta fuera de servicio de uno de los dos Vigilohm.

Fig. G6-077: esquema de doble alimentación


466

5.2.10 Limitador de sobretensión Cadwer C. 1. U de no cebado a 50 Hz; < 1,6 · U “tipo”. 2. U de cebado asegurada a 50 Hz, > 2,5 · U “tipo” (3 · “tipo” para 220 V). 3. I máxima después del cebado: 40 kA/0,2 s. 4. Resistencia de aislamiento > 1010 Ω.

Fig. G6-091: esquema de instalación. 5.2.11 Impedancia de limitación ZX. Permite crear una red con neutro impedante. Permanece conectada durante la búsqueda a 2,5 Hz: * 1.500 Ω a 50 Hz. * 1 M Ω a 2,5 Hz. * U < 500 V CA.

5.2.12 Compensación automática de la energía reactiva. 5.2.12.1 Constitución del equipo de compensación automático.

1. El regulador:

Su función es medir el cos _ de la instalación y dar las órdenes a los contactores para intentar aproximarse lo más posible al cos _ deseado, conectando los distintos escalones de potencia reactiva. Además de esta función, los actuales reguladores Varlogic de Merlin Gerin incorporan funciones complementarias de ayuda al mantenimiento y la instalación.


467

Los reguladores Varlogic controlan constantemente el cos _ de la instalación, dan las órdenes de conexión y desconexión de los escalones de la batería, para obtener el cos _ deseado. - La gama Varlogic está formada por tres aparatos: - Varlogic R6: regulador de 6 escalones. - Varlogic R12: regulador de 12 escalones. - Varlogic RC12: regulador de 12 escalones con funciones complementarias de ayuda al mantenimiento. 2. Los contactores: Son los elementos encargados de conectar los distintos condensadores que configuran la batería. El número de escalones que es posible disponer en un equipo de compensación automático depende de las salidas que tenga el regulador. 3. Los condensadores: Son los elementos que aportan la energía reactiva a la instalación. Normalmente la conexión interna de los mismos está hecha en triángulo. 4. Los elementos externos: Para el funcionamiento de un equipo de compensación automático es necesaria la toma de datos de la instalación; son los elementos externos que permiten actuar correctamente al equipo:

1- La lectura de intensidad: Se debe conectar un transformador de intensidad que lea el consumo de la totalidad de la instalación. 2- La lectura de tensión: Normalmente se incorpora en la propia batería, de manera que al efectuar la conexión de potencia de la misma ya se obtiene este valor. Esta información de la instalación (tensión e intensidad) le permite al regulador efectuar, en todo momento, el cálculo del cos _ existente en la instalación y le capacita para tomar la decisión de conectar o desconectar escalones (grupos) de condensadores. 3- También es necesaria la alimentación a 230 V para el circuito de mando de la batería. Las baterías incorporan unos bornes denominados “a, b” para este efecto.


468

5.2.12.2 Instalación las baterías para la compensación en un embarrado alimentado por varios transformadores.

Transformadores de distribución iguales. En este caso se puede compensar con un única batería, cuyo regulador está alimentado por los transformadores de intensidad individuales a través de un sumador vectorial de las señales de los transformadores de intensidad. El número máximo de entradas de los sumadores vectoriales es de 5. Precauciones de instalación: Si se realiza la compensación con una única batería, la única precaución es: en el momento de realizar la puesta en marcha, la relación C/K, que se debe programar en el regulador, debe considerar la suma de todos los TI que alimentan al sumador.

Fig. E4-014: esquema de conexión a varios transformadores en paralelo y ubicación del TI. 5.2.12.3 La programación de un regulador. Los datos que se deben programar en un regulador al realizar la puesta en marcha son los siguientes: 1- El cos φ deseado en la instalación. 2. La relación C/K. Estos datos son únicos para cada instalación y no se pueden programar de fábrica. 5.2.12.4 Relación C/K. El regulador es el componente que decide la entrada o salida de los escalones, en función de la potencia reactiva utilizada en aquel momento en la instalación. Para esta función utiliza tres parámetros: 1. El cos φ deseado, 2. El cos φ que existe en cada momento en la instalación,


469

3. La intensidad del primer escalón, que es el que marca la regulación mínima de la batería. La toma de la señal de la intensidad se realiza siempre a través de un transformador de intensidad X/5. Para que el regulador pueda conectar un escalón u otro, ha de conocer la potencia de cada escalón y consecuentemente su intensidad. La señal permanente, recibida del transformador de intensidad, le permite conocer las necesidades de cada momento. La acomodación de esta necesidad a la conexión de escalones se realiza por medio de una relación, que llamamos C/K, introducida como un parámetro en el regulador. 5.2.12.5 Recomendaciones de instalación de las baterías de condensadores. 5.2.12.5.1 Dimensionado de los cables. 1. Sección del cable de conexión de los transformadores de intensidad: 2,5 mm2 como mínimo. 2. Dimensionado de los cables de potencia como mínimo: - Prever 3,5 A por kVAr a 230 V. - Prever 2 A por kVAr a 400 V. 5.2.12.5.2 Conexión del TI. Circuito de medida de intensidad: 1. Situación del TI: - Verificar que el transformador de intensidad esté instalado aguas arriba de la batería y de todas las cargas. - Identificar una de las fases como fase 1. 2. Verificación de la correcta conexión de la fase 1 de la batería. Cerciorarse que la fase 1 de la batería es la que lleva conectado el transformador de intensidad. En caso de duda, conectar un voltímetro entre el borne L1 del equipo y la fase donde está el transformador de intensidad.


470

El voltímetro debe marcar 0 V; si no es así, cambie el TI a la fase adecuada, o mantenga el TI en su sitio y permute los cables de potencia de alimentación de la batería hasta alcanzar la posición deseada. 3. Conexión del TI a la batería. Conecte los cables provenientes del TI en el regletero del equipo: S1 en el borne K y S2 en el borne L. Conexión a tierra. Efectuar la conexión al borne identificado en el equipo para esta función. Conexión de los dos cables de alimentación de la maniobra a los bornes correspondientes. Comprobación del par de apriete de los bornes de potencia Características de los TI: - Frecuencia: 50/60 Hz. - Tensión de aislamiento: 0,72/3 kV CA. - Sobrecarga en régimen permanente: 1,2 In. - Temperatura de trabajo: –10 °C, + 50 °C. - Clases de precisión: - Sección 20 × 30: clase 3 (excepto 200/5 clase 1). - Secciones 50 × 80, 80 × 100 y 80 × 125: clase 1. Características de los TI sumadores: - Frecuencia: 50/60 Hz. - Tensión de aislamiento: 0,72/3 kV CA. - Sobrecarga en régimen permanente: 1,2 In. - Temperatura de trabajo: –10 °C, + 50 °C. - Clase de precisión: 0,5. - Potencia: 10 VA.


471

5.2.12.6 Esquema tipo de conexión baterías automáticas. - C1, C2..., Cn, condensadores. - KM1, KM2..., KMn, contactores. - FU21: fusibles de protección circuito de mando. - Bornas KL: bornas entrada TI. - Bornas AB: bornas alimentación auxiliar a 230 V, 50 Hz.

5.2.13. Aparamenta de protección contra sobreintensidades.

5.2.13.1 Las funciones de los interruptores automáticos. Este aparato de conexión es capaz de cerrar y abrir un circuito para intensidades por debajo de su poder de corte. Las funciones a asegurar son: - Cerrar el circuito. - Conducir la corriente. - Abrir el circuito y cortar la corriente. - Asegurar aislamiento. Las exigencias de instalación, de optimización de coste, de gestión de la disponibilidad y de seguridad, inducen distintas opciones tecnológicas concernientes al interruptor automático.


472

5.2.13.2 La norma UNE 60947-2. Establece una serie de tests muy completos y representativos de las condiciones reales de explotación de los interruptores. El anexo A, reconoce y define la Coordinación de las Protectiones - Selectividad y Filiación. El cumplimiento de la norma UNE 60947-2 por un interruptor es una muestra de la calidad del dispositivo. Los principios: La norma UNE 60947-2 es parte de una serie de normas que definen la prescripción del aparellaje eléctrico de Baja Tensión: 1. Las reglas generales UNE 60947-1, agrupan las definiciones, las prescripciones y los tests comunes a todo el aparellaje industrial BT. 2. Las normas de productos UNE 60947-2 a 7, tratan las prescripciones y tests específicos del producto. La norma UNE 60947-2 se aplica a los interruptores y a sus unidades de control. Las características de funcionamiento de los interruptores dependen de las unidades de control o de los relés que comandan la apertura en las condiciones definidas. Esta norma define las características esenciales de los interruptores industriales:

• Su clasificación: modo de empleo, aptitudes al seccionamiento. • Las características eléctricas de regulación. • Información del modo de empleo. • Las cotas de diseño. • La coordinación entre protecciones industriales (en anexo A).

La norma establece así una serie de tests de conformidad que deben pasar los interruptores. Estos tests son muy completos y muy cercanos a las condiciones reales de trabajo. El cumplimiento de estos tests con la norma UNE 60947-2 es verificado por los laboratorios acreditados.

Principales características del anexo K de la UNE 60974-2 Características Ue Tensión asignada de empleo de tensión Ui Tensión asignada de aislamiento

Uimp Tensión asignada de resistencia a los choques

Características Ith Intensidad nominal de intensidad Ithe Intensidad térmica convencional al aire libre Iu Intensidad térmica convencional en envolvente Características Icm Poder de cierre


473

de cortocircuito Icu Poder de corte último Ics Poder de corte en servicio Icw Intensidad asignada de corta duración admisible Características Ir Intensidad de regulación de sobrecarga ajustablede la unidad 1,05xIr Intensidad convencional de no dispoaro de control 1,30xIr Intensidad de regulación de disparo instantáneo Ii Intensidad de regulación de disparo instantáneo

Isd Intensidad de regulación de disparo de corto retardo

Categoría de interruptores La norma UNE 60947-2 define dos categorías de interruptores: 1. Interruptores de categoría A, para los cuales no hay retardo de disparo previsto. Éstos generalmente son interruptores de caja moldeada, capaces de realizar una selectividad amperimétrica. 2. Interruptores de categoría B, para los cuales es viable realizar una selectividad cronométrica, siendo posible retardar el disparo (hasta 1 s) para todo cortocircuito de valor inferior a la intensidad Icw. Es generalmente el caso de interruptores de potencia de caja moldeada de alto calibre. Para los interruptores instalados en los CGBT, es importante tener un Icw igual al Icu con el fin de asegurar naturalmente la selectividad a pleno poder de corte último Icu. Las características de reglaje son dadas por las curvas de disparo. Estas curvas contienen distintas zonas delimitadas por las siguientes corrientes (definidas en el anexo K de la norma UNE 60947-2).


474

5.2.14 Coordinación entre interruptores. 5.2.14.1 La selectividad. Consiste en asegurar la coordinación entre las características de funcionamiento en serie de tal manera que en caso de defecto aguas abajo, sólo el interruptor situado inmediatamente encima del defecto abre. La UNE 60947-2 define un valor de intensidad (Is) cuyo valor es límite de selectividad, tal que:

• Si la intensidad de defecto es inferior a este valor (Is), sólo el interruptor D2 abre.

• Si la intensidad de defecto es superior a este valor (Is), los interruptores D1 y D2 abren. La selectividad sólo puede ser garantizada por el fabricante que recoja sus ensayos en tablas. La selectividad de las protecciones es un punto clave para la continuidad de servicio. La selectividad puede ser: 1. Parcial. 2. Total. Según las características de la asociación de las protecciones. 5.2.14.2 Técnicas de selectividad. 5.2.14.2.1 Selectividad amperimétrica. Esta técnica está directamente ligada a la parametrización de las curvas de desconexión. Largo retardo (LR) de dos interruptores automáticos en serie.

Fig. H2-3-020: selectividad amperimétrica.


475

El límite de selectividad Is es: - Is = Isd2 si los umbrales Isd1 y Isd2 están demasiado próximos o mezclados. - Is = Isd1 si los umbrales Isd1 y Isd2 están suficientemente separados. En general, la selectividad amperímetrica se obtiene cuando: - Ir1 / Ir2 < 2. - Isd1 / Isd2 > 2. El límite de selectividad es: - Is = Isd1. Calidad de la selectividad. La selectividad es total si Is > Icc (D2), es decir, Isd1 > Icc (D2). Ello implica generalmente: - Un nivel Icc (D2) poco elevado. - Una importante desviación entre los calibres de los interruptores D1 y D2. La selectividad amperimétrica es generalmente utilizada en distribución terminal. 5.2.14.2.2 Las reglas de selectividad. Protección contra las sobrecargas. Cualquiera que sea el valor de la sobreintensidad, la selectividad está asegurada en sobrecarga si el tiempo transcurrido hasta el disparo del interruptor ubicado aguas arriba D1 es superior al tiempo máximo de corte del interruptor D2. Se cumple la condición si la relación entre las regulaciones largo retardo (LR) y corto retardo (CR) es superior a 2. El límite de selectividad (Is) debe ser como mínimo igual al umbral de regulación de corto retardo (CR) de aguas arriba. Protección contra los cortocircuitos. Selectividad cronométrica. El disparo del aparato aguas arriba D1 está temporizado a Δt: - Las condiciones requeridas para la selectividad amperimétrica deben cumplirse. - La temporización Δt del aparato aguas arriba D1 debe ser suficiente para que el aparato aguas abajo pueda eliminar el defecto. La selectividad cronométrica permite aumentar el límite de selectividad (Is) hasta el umbral de disparo instantáneo del interruptor aguas arriba D1.


476

La selectividad será siempre total si el interruptor D1: - Es de categoría B. - Tiene una Icw igual a su Icu. La selectividad es total en los otros casos si el umbral de disparo instantáneo del interruptor aguas arriba D1 es superior a la Icc presunta en D2. Caso general. No hay reglas generales de selectividad al respecto. Las curvas tiempo/intensidad muestran “claramente” un valor de Icc ( límite o presunto) inferior al disparo corto retardo del interruptor aguas arriba; la selectividad es, en consecuencia, total. Si este no es el caso estudiado, sólo los ensayos pueden indicar los límites de la selectividad de la coordinación, en particular cuando los interruptores son de tipo limitador. La determinación del límite de selectividad (Is) se lleva a cabo mediante la comparación de las curvas: - En energía de disparo para el interruptor aguas abajo. - En energía de no disparo para el interruptor aguas arriba. El punto de intersección de las dos curvas muestra el límite de selectividad (Is). Los constructores indican, en sus tablas, los resultados prácticos de la coordinación. Normas de instalación. Las normas nacionales de instalación requieren la implementación de estos principios según el Esquema de Conexionado a Tierra considerado, de conformidad con la norma UNE 20460: Selectividad. La selectividad se define y establece para cualquier régimen de neutro utilizado y para cualquier tipo de defecto (sobrecarga, cortocircuito, defecto de aislamiento). Sin embargo, en caso de defecto de aislamiento en Esquema IT, la ventaja de la continuidad de servicio viene dada por el actual esquema que tolera el 1.er defecto. Esta ventaja debe conservarse para la rápida búsqueda y eliminación del defecto. Reglas de base en régimen IT. Las reglas de filiación no se pueden aplicar en el caso IT debido al doble defecto de aislamiento Las reglas a utilizar son las que siguen: - El interruptor automático debe tener un poder de corte superior o igual a la intensidad de cortocircuito trifásico en el punto considerado.


477

- En caso de doble defecto presunto, se establece que la intensidad de cortocircuito de doble defecto será como máximo: – 15 % de la Icc trifásica para una Icc trifásica ≤ 10.000 A. – 25 % de la Icc trifásica para una Icc trifásica ≥10.000 A.

5.2.15 Cuadros generales de distribución de BT.

5.2.15.1 Armarios centralizados de los indicadores de medida de las cargas o receptores.

La gestión térmica de los cuadros eléctricos. Sistema funcional Prisma La mayoría de aparatos eléctricos y electrónicos, instalados en los cuadros funcionan correctamente en un rango de temperaturas comprendido entre +5° a +40 °C. Es muy importante mantener la temperatura interior del cuadro dentro de este rango de valores recomendados. Hay que tener en cuenta estos valores en: - El momento del proyecto, diseñando un correcto dimensionado del cuadro. - La corrección del estado térmico mediante los medios más apropiados. Cálculo de la temperatura interna de un cuadro. El cálculo de la temperatura interna de un cuadro permite verificar que el límite térmico de los aparatos no se rebasa. En caso contrario hay que determinar el método para controlar la temperatura. Método según la norma CEI 60890. Esta norma propone un método de cálculo para los cuadros eléctricos en los casos de convección y ventilación. El usuario acudirá a él para cualquier estudio general de un cuadro. Control de calidad El taller cuadrista facilitará el libre acceso a los talleres o dependencias durante el periodo de montaje de los cuadros, al objeto de supervisar los materiales y procedimientos de trabajo empleados. Verificaciones y pruebas en el taller cuadrista Se realizará un control dimensional y características generales del armario para comprobar que coincide con los valores del proyecto. Se realizará un control del cumplimiento de la Normativa solicitando presentación de: - Certificado de cumplimiento de la gama a las normas citadas anteriormente.


478

- Certificado de las 3 verificaciones individuales a cada cuadro finalizado por el cuadrista, según normas UNE EN 60439-1: a) Inspección del cableado y funcionamiento eléctrico, comprobación del montaje al esquema unifilar, embarrados. b) Ensayos dieléctricos de los circuitos principales (salvo los circuitos auxiliares que no puedan someterse a la tensión de ensayo). c) Verificación de las medidas de protección y continuidad eléctrica de los circuitos de protección. Verificaciones y pruebas a realizar en obra - Repaso general de todo el cuadro, limpieza interior de todos los residuos de la obra, así como revisar el posible olvido de algún útil o herramienta. - Medida de aislamiento del circuito principal. - Introducir tensión y verificar la regulación de las protecciones.

5.2.16 Seguridad en la instalación del grupo electrógeno. Hay que instalar el grupo cumpliendo las normas del REBT. El neutro del generador y las masas del grupo deben conectarse a tierra siguiendo las normas del REBT. La línea de tierra del neutro del generador irá a buscar directamente el borne del tierra de la edificación siguiendo el mismo método que los trafos de MT/BT del sistema de distribución del neutro poniendo un limitador de sobretensión Cardew C. Hay que tener en cuenta que el grupo suple a la compañía eléctrica y que a partir de los bornes del cuadro de mando y maniobra deben seguirse las normas previstas en el REBT. La tensión producida por el generador es peligrosa. Puede producir efectos graves o mortales a la persona que entre en contacto con alguna parte del sistema eléctrico mientras esté funcionando. Comprobar que el alternador esté puesto a tierra antes de empezar a funcionar. El peligro es mayor cuando el grupo o su área circundante esté húmeda o mojada. En la puesta en marcha inicial, antes de arrancar el grupo, fíjese particularmente en que todos los conductores de salida del alternador estén adecuadamente aislados. Un descuido en la observación de este punto puede producir daños importantes al equipo y heridas al personal. Esta condición es aún más importante cuando el grupo se arranca antes de estar terminada la instalación eléctrica.

Datos de instalación del grupo electrógeno.

Dimensiones de la caseta para instalaciones no insonorizadas:

Mínimo recomendado: Largo x Ancho x Alto ........................... 6,7 x 4,1 x 3,2 m


479

Ventilación:

Entrada de aire mínima recomendada .................................... 4 m2

Salida de aire (dimensiones del panel del radiador) ................ 1,58 x 1,90 m

Caudal de aire del ventilador en salida libre ............................ 104.400 m3/h

Escape:

Caudal de gases de escape .................................................... 16.440 m3/h

Diámetro tubería de escape para recorridos cortos (6 m) ...... 2 x 250 mm

5.2.17 Primera puesta en marcha del grupo electrogeno. El equipo tiene dos programaciones:

- ARRANQUE AUTOMATICO. - ARRANQUE MANUAL.

La programación más conveniente para arrancarlo la primera vez es ARRANQUE MANUAL. Actúan todos los automatismos de arranque, protecciones y conmutación. Al realizar el arranque manual y estar presenta la persona, permite detectar cualquier anormalidad que no se controla por los automatismos durante el funcionamiento del equipo. Antes de proceder al arranque del grupo, la rede deberá llevar conectada el tiempo suficiente para que haya efectuado el caldeo del motor. Para proceder a la puesta en marcha si carga y con carga seguir el procedimiento expuesto en el manual de operación del fabricante.

5.2.18 Calidad de los materiales CT

5.2.18.1 Obra civil La(s) envolvente(s) empleada(s) en la ejecución de este proyecto cumplirán las condiciones generales prescritas en el MIE-RAT 14, Instrucción Primera del Reglamento de Seguridad en Centrales Eléctricas, en lo referente a su inaccesibilidad, pasos y accesos, conducciones y almacenamiento de fluidos combustibles y de agua, alcantarillado, canalizaciones, cuadros y pupitres de control, celdas, ventilación, paso de líneas y canalizaciones eléctricas a través de paredes, muros y tabiques. Señalización, sistemas contra incendios, alumbrados, primeros auxilios, pasillos de servicio y zonas de protección y documentación.

5.2.18.2 Aparamenta de Media Tensión Las celdas empleadas serán prefabricadas, con envolvente metálica, y que utilicen gas para cumplir dos misiones:


480

- Aislamiento: El aislamiento integral en gas confiere a la aparamenta sus características de resistencia al medio ambiente, bien sea a la polución del aire, a la humedad, o incluso a la eventual sumersión del centro por efecto de riadas.

Por ello, esta característica es esencial especialmente en las zonas con alta polución, en las zonas con clima agresivo (costas marítimas y zonas húmedas) y en las zonas más expuestas a riadas o entradas de agua en el centro.

- Corte: El corte en gas resulta más seguro que el aire, debido a lo explicado para el aislamiento.

Igualmente, las celdas empleadas habrán de permitir la extensibilidad "in situ" del centro, de forma que sea posible añadir más líneas o cualquier otro tipo de función, sin necesidad de cambiar la aparamenta previamente existente en el centro. Las celdas podrán incorporar protecciones del tipo autoalimentado, es decir, que no necesitan imperativamente alimentación externa. Igualmente, estas protecciones serán electrónicas, dotadas de curvas CEI normalizadas (bien sean normalmente inversas, muy inversas o extremadamente inversas), y entrada para disparo por termostato sin necesidad de alimentación auxiliar.

5.2.18.3 Transformadores de potencia El transformador o transformadores instalados en este Centro de Transformación serán trifásicos, con neutro accesible en el secundario y demás características según lo indicado en la Memoria en los apartados correspondientes a potencia, tensiones primarias y secundarias, regulación en el primario, grupo de conexión, tensión de cortocircuito y protecciones propias del transformador. Estos transformadores se instalarán, en caso de incluir un líquido refrigerante, sobre una plataforma ubicada encima de un foso de recogida, de forma que en caso de que se derrame e incendie, el fuego quede confinado en la celda del transformador, sin difundirse por los pasos de cable ni otras aberturas al resto del Centro de Transformación, si estos son de maniobra interior (tipo caseta). Los transformadores, para mejor ventilación, estarán situados en la zona de flujo natural de aire, de forma que la entrada de aire esté situada en la parte inferior de las paredes adyacentes al mismo y las salidas de aire en la zona superior de esas paredes.

5.2.18.4 Equipos de medida Este centro incorpora los dispositivos necesitados para la medida de energía al ser de abonado, por lo que se instalarán en el centro los equipos con características correspondientes al tipo de medida prescrito por la compañía suministradora. Los equipos empleados corresponderán exactamente con las características indicadas en la Memoria tanto para los equipos montados en la celda de medida (transformadores de tensión e intensidad) como para los montados en la caja de contadores (contadores, regleta de verificación...).


481

- Puesta en servicio El personal encargado de realizar las maniobras estará debidamente autorizado y adiestrado. Las maniobras se realizarán en el siguiente orden: primero se conectará el interruptor/seccionador de entrada, si lo hubiere. A continuación se conectará la aparamenta de conexión siguiente hasta llegar al transformador, con lo cual tendremos a éste trabajando para hacer las comprobaciones oportunas. Una vez realizadas las maniobras de MT, procederemos a conectar la red de BT. - Separación de servicio Estas maniobras se ejecutarán en sentido inverso a las realizadas en la puesta en servicio y no se darán por finalizadas mientras no esté conectado el seccionador de puesta a tierra. - Mantenimiento Para dicho mantenimiento se tomarán las medidas oportunas para garantizar la seguridad del personal. Este mantenimiento consistirá en la limpieza, engrasado y verificado de los componentes fijos y móviles de todos aquellos elementos que fuese necesario. Las celdas tipo CGM o CGC de ORMAZABAL, empleadas en la instalación, no necesitan mantenimiento interior, al estar aislada su aparamenta interior en gas, evitando de esta forma el deterioro de los circuitos principales de la instalación.

5.2.18.5 Normas de ejecución de las instalaciones Todos los materiales, aparatos, máquinas, y conjuntos integrados en los circuitos de instalación proyectada cumplen las normas, especificaciones técnicas, y homologaciones que le son establecidas como de obligado cumplimiento por el Ministerio de Ciencia y Tecnología. Por lo tanto, la instalación se ajustará a los planos, materiales, y calidades de dicho proyecto, salvo orden facultativa en contra.

5.2.18.6 Pruebas reglamentarias Las pruebas y ensayos a que serán sometidos los equipos y/o edificios una vez terminada su fabricación serán las que establecen las normas particulares de cada producto, que se encuentran en vigor y que aparecen como normativa de obligado cumplimiento en el MIE-RAT 02.

5.2.18.7 Condiciones de uso, mantenimiento y seguridad El centro deberá estar siempre perfectamente cerrado, de forma que impida el acceso de las personas ajenas al servicio.


482

En el interior del centro no se podrá almacenar ningún elemento que no pertenezca a la propia instalación. Para la realización de las maniobras oportunas en el centro se utilizará banquillo, palanca de accionamiento, guantes, etc., y deberán estar siempre en perfecto estado de uso, lo que se comprobará periódicamente. Antes de la puesta en servicio en carga del centro, se realizará una puesta en servicio en vacío para la comprobación del correcto funcionamiento de las máquinas. Se realizarán unas comprobaciones de las resistencias de aislamiento y de tierra de los diferentes componentes de la instalación eléctrica. Toda la instalación eléctrica debe estar correctamente señalizada y debe disponer de las advertencias e instrucciones necesarias de modo que se impidan los errores de interrupción, maniobras incorrectas, y contactos accidentales con los elementos en tensión o cualquier otro tipo de accidente. Se colocarán las instrucciones sobre los primeros auxilios que deben presentarse en caso de accidente en un lugar perfectamente visible.

5.2.18.8 Certificados y documentación Se adjuntarán, para la tramitación de este proyecto ante los organismos público competentes, las documentaciones indicadas a continuación:

· Autorización administrativa de la obra.

· Proyecto firmado por un técnico competente.

· Certificado de tensión de paso y contacto, emitido por una empresa homologada.

· Certificación de fin de obra.

· Contrato de mantenimiento.

· Conformidad por parte de la compañía suministradora.

5.2.18.9 Libro de órdenes Se dispondrá en este centro de un libro de órdenes, en el que se registrarán todas las incidencias surgidas durante la vida útil del citado centro, incluyendo cada visita, revisión, etc.




FECHA: JUNIO 2009

Electrific. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. . 6. MEDICIONES

1


6- MEDICIONES TITULACIÓN: Ingeniería Técnica Industrial en Electricidad La propiedad: Autor: VIDRIERA CATALANA Vicente Ramos Moreno.

INDICE- MEDICIONES Pág. CAPITULO 1. Instalación eléctrica………………………………………………………...483 CAPITULO 2. CGDBTHORNO……………………………………………………………484 CAPITULO 3. CGDBTSERVGEN………………………………………………………...487 CAPITULO 4. Armario alumbrado y TC monofásicas……………………………………..490 CAPITULO 5. Armario grupo electrógeno…………………………………………………491 CAPITULO 6. Armario equipos de medida CGDBTHORNO……………………………..493 CAPITULO 7. Armario equipos de medida CGDBTSERVGEN…………………………..494 CAPITULO 8. Sistema de compensación de energía reactiva……………………………...495 CAPITULO 9. Red de tierras……………………………………………………………….495 CAPITULO 10. Canalizaciones.............................................................................................496 CAPITULO 11. Centro de transformación………………………………………………….497 CAPITULO 12. Grupo Electrógeno………………………………………………………...500 CAPITULO 13. Varios……………………………………………………………………...500 .

Electrific. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. 6. MEDICIONES

483

CAPITULO 1. Instalación eléctrica Cap-01

Código Nc Ud Resumen

Ud

Long

Subtotal Total Manguera 5x1,5 mm2 Cu MARVK15 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 1190 1190 1190 Manguera 5x2,5 mm2 Cu MARVK25 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 120 120 120 Manguera 5x4 mm2 Cu MARVK04 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 450 450 450 Manguera 5x6 mm2 Cu MARVK06 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 1736 1736 1736 Manguera 5x10 mm2 Cu MARVK10 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 1230 1230 1230 Manguera 5x16 mm2 Cu MARVK16 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 866 866 866 Manguera 5x25 mm2 Cu MARVK25 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 262 262 262 Manguera 5x35 mm2 Cu MARVK35 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 320 320 320 Manguera 5x50 mm2 Cu MARVK50 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 65 65 65 Conductor unipolar Cu 35 mm2, CURVK35 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 984 984 984 Conductor unipolar Cu 50 mm2, CURVK50 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 2952 2952 2952 Conductor unipolar Cu 70 mm2, CURVK70 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 110 110 110 Conductor unipolar Cu 95 mm2, CURVK95 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 1020 1020 1020 Conductor unipolar Cu 150 mm2, CURVK120 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 400 400 400 Conductor unipolar Cu 150 mm2, CURVK150 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 900 900 900 Conductor unipolar Cu 185 mm2, CURVK185 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 1200 1200 1200


484

Conductor unipolar Cu 240 mm2, CURVK240 partida m.l aislamiento RV-K 0,6/1 KV 60 60 60

CAPITULO 2. CGDBTHORNO Cap-02


Ud

Long

Subtotal Total M16N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M16N1 3P 2 2 2 M16N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M16N 3P 2 2 2 TCF16003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 2 2 2 R16HL3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 3 3 3 38SE000003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S 4 4 4 MCH127A000 partida ud MOTORREDUCTOR 100 A 127 VCA 5 5 5 CE00000000 partida ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO 5 5 5 CD00000000 partida ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 5 5 5 CT00000000 partida ud 1 CONTACTO POSICION TEST 5 5 5 29003 partida ud NS100N 3P SR 25 25 25 29072 partida ud B.Relés STR22SE 40 3P3R (NS100/250) 13 13 13 29266 partida ud zócalo Ext. Del./Post. 3P (NS100/250) 34 34 34 29268 partida ud 2 espigas Ext. (1 polo) (NS100/250) 102 102 102 29270 partida ud percutor de predisparo (NS100/250) 34 34 34 29321 partida ud 2 cubre born. cortos 3P (NS100/250) 68 68 68 29450 partida ud 1 contact auxiliar OF/SD/SDE/SDV (NS80 a NS630) 68 68 68 29272 partida ud toma desc. ctos aux. 9 hilos finos (fijo+móbil) NS100/630 34 34 34 29325 partida ud 1 indicador de presencia de tension (NS100/250) 34 34 34 29032 partida ud B.Relés TM 63D 3P3R (NS100/250) 3 3 3 31403 partida ud NS250 N 3P SR 4 4 4 31430 partida ud B.Relés TM250D 3P3R (NS250NHL) 3 3 3 30403 partida ud NS160N 3P SR 5 5 5


485

30470 partida ud B.Relés STR22SE 160 3P3R (NS160) 3 3 3 29031 partida ud B.Relés TM 80D 3P3R (NS100) 2 2 2 M20N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M20N1 3P 2 2 2 M20N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M20N 3P 2 2 2 R25NH3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 2 2 2 TCF20003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 2000A 2 2 2 38SE010003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S. PLUSVALIA= 1 1 1 I000000000 partida ud AMPERIMETRO 1 1 1 31431 partida ud B.Relés TM200D 3P3R (NS250NHL) 1 1 1 29030 partida ud B.Relés TM 100D 3P3R (NS100) 4 4 4 29037 partida ud B.Relés TM 32D 3P3R (NS100/250) 1 1 1 30431 partida ud B.Relés TM125D 3P3R (NS125 a NS250) 2 2 2 29070 partida ud B.Relés STR22SE 100 3P3R (NS100/250) 2 2 2 M10H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 1 1 1 M10H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P 1 1 1 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1 1 1 50729 partida ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 2 2 2 50169 partida ud ZOCALO CARDEW C 2 2 2 50171 partida ud CARDEW C 440 V 2 2 2 50159 partida ud IMPEDANCIA LIMITACION ZX 2 2 2 50537 partida ud DETECTOR XD312 380/415V CA 3 3 3 50437 partida ud TORO CERRADO TA 30mm 12 12 12 50438 partida ud TORO CERRADO PA 50mm 12 12 12 50439 partida ud TORO CERRADO IA 80mm 10 10 10 9306 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 8 8 8 9606 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 8 8 8 9322 partida ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 8 8 8 9329 partida ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 8 8 8 9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 8 8 8


486

9359 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 8 8 8 7406 partida ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 144 144 144 7418 partida ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 8 8 8 7417 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 56 56 56 7416 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 32 32 32 7803 partida ud TAPA G/P PLENA 3 MODULOS H=150mm 5 5 5 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 12 12 12 7651 partida ud SOPORTE P MASTERPACT 5 5 5 7932 partida ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE 5 5 5 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 10 10 10 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 4 4 4 7283 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 5 5 5 7733 partida ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.EXT 10 10 10 7853 partida ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 10 10 10 7801 partida ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm 14 14 14 7276 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 10 10 10 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 5 5 5 7260 partida ud PANTALLA P COMPART RESERVA 1 A 6 MOD. 2 2 2 7642 partida ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 2 2 2 7619 partida ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500 2 2 2 7972 partida ud TAPA P XM200/300C, XD 2 2 2 7264 partida ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 4 4 4 7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 1 1 1 7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 1 1 1 7263 partida ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 1 1 1


487

CAPITULO 3. CGDBTSERVGEN Cap-03


Ud

Long

Subtotal Total M16H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M16H1 3P 2 2 2 TCF16003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 2 2 2 M16H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M16H1 3P 2 2 2 R16HL3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 3 3 3 38SE000003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S. PLUSVALIA= 5 5 5 MCH127A000 partida ud MOTORREDUCTOR 100 A 127 VCA 5 5 5 CE00000000 partida ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO 5 5 5 CD00000000 partida ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 5 5 5 CT00000000 partida ud 1 CONTACTO POSICION TEST 5 5 5 32403 partida ud NS400N 3P SR 4 4 4 32420 partida ud B.Relés STR23SE (NS400 a NS630) 4 4 4 32516 partida ud Zocalo 3P (NS400 a NS630) 4 4 4 32518 partida ud Juego espigas zócalo (NS400 a NS630) (1P) 12 12 12 32520 partida ud Percutor zócalo (NS400 a NS630) 4 4 4 32562 partida ud Juego cubreborn. cortos 3P NS400/630 (1 par) 8 8 8 29450 partida ud 1 contact auxiliar OF/SD/SDE/SDV (NS80 a NS630) 62 62 62 29272 partida ud toma desc. ctos aux. 9 hilos finos (fijo+móbil) NS100/630 31 31 31 32566 partida ud Indicador presencia tensión NS400/630 4 4 4 29003 partida ud NS100N 3P SR 24 24 24 29034 partida ud B.Relés TM 25D 3P3R (NS100/250) 4 4 4 29266 partida ud zócalo Ext. Del./Post. 3P (NS100/250) 27 27 27 29268 partida ud 2 espigas Ext. (1 polo) (NS100/250) 81 81 81 29270 partida ud percutor de predisparo (NS100/250) 27 27 27 29321 partida ud 2 cubre born. cortos 3P (NS100/250) 54 54 54 29325 partida ud 1 indicador de presencia de tension (NS100/250) 27 27 27


488

29035 partida ud B.Relés TM 16D 3P3R (NS100/250) 2 2 2 29072 partida ud B.Relés STR22SE 40 3P3R (NS100/250) 10 10 10 29033 partida ud B.Relés TM 40D 3P3R (NS100/250) 3 3 3 M20N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M20N1 3P 2 2 2 M20N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M20N 3P 2 2 2 R25NH3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 2 2 2 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 2000A 2 2 2 M10H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 1 1 1 M10H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P 1 1 1 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1 1 1 30403 partida ud NS160N 3P SR 3 3 3 30430 partida ud B.Relés TM160D 3P3R (NS160) 1 1 1 29036 partida ud B.Relés TM 50D 3P3R (NS100/250) 3 3 3 30431 partida ud B.Relés TM125D 3P3R (NS125 a NS250) 2 2 2 29070 partida ud B.Relés STR22SE 100 3P3R (NS100/250) 2 2 2 50729 partida ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 2 2 2 50169 partida ud ZOCALO CARDEW C 2 2 2 50171 partida ud CARDEW C 440 V 2 2 2 50159 partida ud IMPEDANCIA LIMITACION ZX 2 2 2 50537 partida ud DETECTOR XD312 380/415V CA 3 3 3 50437 partida ud TORO CERRADO TA 30mm 12 12 12 50438 partida ud TORO CERRADO PA 50mm 12 12 12 50440 partida ud TORO CERRADO MA 120mm 12 12 12 9306 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 7 7 7 9606 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 7 7 7 9327 partida ud MARCO FIJO + PUERTA P PLENA A=700 7 7 7 9329 partida ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 7 7 7 9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 7 7 7


489

9359 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 7 7 7 7406 partida ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 126 126 126 7418 partida ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 7 7 7 7417 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 49 49 49 7416 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 28 28 28 7801 partida ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm 16 16 16 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 9 9 9 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 3 3 3 7651 partida ud SOPORTE P MASTERPACT 5 5 5 7932 partida ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE 5 5 5 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 5 5 5 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 5 5 5 7283 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 5 5 5 7734 partida ud PLACA SOPORTE P NS400/630 3P HORIZONT 4 4 4 7916 partida ud TAPA P NS400/630 3P HORIZONTAL 4 4 4 7274 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.630 A 3P HORIZ. 4 4 4 7733 partida ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.EXT 8 8 8 7853 partida ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 8 8 8 7276 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 8 8 8 7803 partida ud TAPA G/P PLENA 3 MODULOS H=150mm 2 2 2 7642 partida ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 2 2 2 7619 partida ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500 2 2 2 7972 partida ud TAPA P XM200/300C, XD 2 2 2 7264 partida ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 4 4 4 7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 1 1 1 7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 1 1 1 7263 partida ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 1 1 1


490

CAPITULO 4. Armario alumbrado y TC monofásicas

Cap-04


Ud

Long

Subtotal Total 32694 partida ud NS400N STR23 SE 4P3R 1 1 1 24358 partida ud C60N "C" 4P 2A 8 8 8 26531 partida ud Vigi C60/25 4P 30mA Clase AC 37 37 37 26946 partida ud MX+OF C60/DPN N/ID 220-415VAC/125VCC 40 40 40 26924 partida ud OF Cont. Abierto-Cerrado C60/DPN N/ID 40 40 40 24345 partida ud C60N "C" 3P 2A 1 1 1 26518 partida ud Vigi C60/25 3P 30mA Clase AC 1 1 1 24357 partida ud C60N "C" 4P 1A 6 6 6 24361 partida ud C60N "C" 4P 6A 4 4 4 24365 partida ud C60N "C" 4P 25A 5 5 5 27288 partida ud NC120N "C" 4P 120A 1 1 1 24364 partida ud C60N "C" 4P 20A 3 3 3 24362 partida ud C60N "C" 4P 10A 7 7 7 24360 partida ud C60N "C" 4P 4A 2 2 2 24359 partida ud C60N "C" 4P 3A 2 2 2 31640 partida ud NS250N TM250D 4P3R 1 1 1 24367 partida ud C60N "C" 4P 40A 1 1 1 26543 partida ud Vigi C60/40 4P 30mA Clase AC 1 1 1 24363 partida ud C60N "C" 4P 16A 1 1 1 9304 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO900xPROF400mm 4 4 4 9322 partida ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 4 4 4 9325 partida ud PORTEZUELA PASILLO LAT. P, PLENA A=200 4 4 4 9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 4 4 4 9358 partida ud FONDO PIVOTANTE A=200 CIERRE TORNILLO 4 4 4


491

7362 partida ud PERFIL COBRE LINERGY 800A, LONG 1700 16 16 16 7373 partida ud SOPORTE LINERGY VERT. INFERIOR PROF400 4 4 4 7371 partida ud SOPORTE LINERGY VERTICAL P PROF400/600 12 12 12 7407 partida ud CONEXION LINERGY 1000A /JdB HORIZ P400 4 4 4 7402 partida ud BARRA COBRE PERFORADA 50x5 650A L=1750 2 2 2 7411 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF400 3 3 3 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 3 3 3 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 7 7 7 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 1 1 1 7735 partida ud PLACA SOPORTE P NS400/630 4P HORIZONT 1 1 1 7975 partida ud TAPA P NS400/630 HORIZONTAL TETRAPOLAR 1 1 1 7235 partida ud CONEXION APARATO HORIZONT 4 POLOS 630A 1 1 1 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 3 3 3 7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 21 21 21 7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 21 21 21 7263 partida ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 21 21 21 7732 partida ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.FIJO 1 1 1 7853 partida ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 1 1 1 7276 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 1 1 1 7260 partida ud PANTALLA P COMPART RESERVA 1 A 6 MOD. 1 1 1

CAPITULO 5. Armario grupo electrógeno

Cap-05


Ud

Long

Subtotal Total M20N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M25H1 3P 1 1 1 M20N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M25H1 3P 1 1 1


492

R25NH3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 1 1 1 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 2500A 1 1 1 38SE000003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S. PLUSVALIA= 3 3 3 MCH127A000 partida ud MOTORREDUCTOR 100 A 127 VCA 3 3 3 CE00000000 partida ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO 3 3 3 CD00000000 partida ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 3 3 3 CT00000000 partida ud 1 CONTACTO POSICION TEST 3 3 3 M08H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT 12H1 3P 1 1 1 M08H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M12H1 3P 1 1 1 R16HL3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 2 2 2 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 1 1 1 F000000000 partida ud SEÑALIZACION DE TIPO DE DEFECTO 1 1 1 PIL0000000 partida ud PILA 1 1 1 M10H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 1 1 1 M10H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P 1 1 1 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1 1 1 50729 partida ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 1 1 1 50537 partida ud DETECTOR XD312 380/415V CA 1 1 1 50439 partida ud TORO CERRADO IA 120mm 1 1 1 50439 partida ud TORO CERRADO IA 200mm 1 1 1 9306 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 3 3 3 9606 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 3 3 3 9327 partida ud MARCO FIJO + PUERTA P PLENA A=700 2 2 2 9329 partida ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 3 3 3 9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 3 3 3 9359 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 3 3 3 7406 partida ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 18 18 18 7418 partida ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 3 3 3 7417 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 9 9 9


493

7416 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 6 6 6 7801 partida ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm 3 3 3 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 6 6 6 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 3 3 3 7651 partida ud SOPORTE P MASTERPACT 3 3 3 7932 partida ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE 3 3 3 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 4 4 4 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 1 1 1 7283 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 3 3 3 7405 partida ud BARRA Cu PERFORADA 100x5 1200A L=1750 36 36 36 9322 partida ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 1 1 1 7642 partida ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 1 1 1 7619 partida ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500 1 1 1 7972 partida ud TAPA P XM200/300C, XD 1 1 1 7264 partida ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 2 2 2 7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 1 1 1 7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 1 1 1 7263 partida ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 1 1 1

CAPITULO 6. Armario equipos de medida CGDBTHORNO

Cap-06


Ud

Long

Subtotal Total

08204 partida ud Armario G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 1 1 1 08234 partida ud Puerta transparente G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 2 2 2 03220 partida ud Obturador aparamenta modular, longitud 1000 mm 1 1 1 03908 partida ud Obturador para abertura 96 x 96 mm 2 2 2


494

04257 partida ud 4 canaletas horizontales 60 x 30 mm, longitud 450 mm + soportes 1 1 1 03001 partida ud Carril modular 1 1 1 03204 partida ud Tapa aparamenta modular, 4 módulos, alto 200 mm 1 1 1 04053 partida ud Repartidor escalonado 4 polos 250 A 1 1 1 03805 partida ud Tapa plena, 5 módulos, alto 250 mm 1 1 1 03911 partida ud Tapa metálica perforada, 3 módulos, 9 9 9 4 PM500/700/800, aparatos 96 x 96 mm 08214 partida ud Armario G IP30 extensión 33 módulos, alto 1830 mm 1 1 1 03806 partida ud Tapa plena, 6 módulos, alto 300 mm 5 5 5 24331 partida ud C60N 'C' 2P 1A 1 1 1 PM700PMG partida ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES 34 34 34

CAPITULO 7. Armario equipos de medida CGDBTSERVGEN

Cap-07


Ud

Long

Subtotal Total 08204 partida ud Armario G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 1 1 1 08234 partida ud Puerta transparente G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 1 1 1 03220 partida ud Obturador aparamenta modular, longitud 1000 mm 1 1 1 03908 partida ud Obturador para abertura 96 x 96 mm 1 1 1 04257 partida ud 4 canaletas horizontales 60 x 30 mm, longitud 450 mm + soportes 1 1 1 03001 partida ud Carril modular 1 1 1 03204 partida ud Tapa aparamenta modular, 4 módulos, alto 200 mm 1 1 1 04008 partida ud Repartidor Multiclip 4 polos 63 A 1/2 fila + cables sin punteras 1 1 1 04053 partida ud Repartidor escalonado 4 polos 250 A 1 1 1 03805 partida ud Tapa plena, 5 módulos, alto 250 mm 1 1 1 03911 partida ud Tapa metálica perforada, 3 módulos, 4 PM500/700/800, 8 8 8


495

aparatos 96 x 96 mm 24331 partida ud C60N 'C' 2P 1A 1 1 1 PM700PMG partida ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES 31 31 31

CAPITULO 8. Sistema de compensación de energía reactiva

Cap-08


Ud

Long

Subtotal Total BCRETI450 partida ud Rectimat 2 clase SAH 450 KVA 2 2 2

CAPITULO 9. Red de tierras Cap-09


Ud

Long

Subtotal Total TIEEXPROTEC partida ud Tierras Exteriores Prot Transformación: Picas alineadas 1 1 1

Instalación exterior de puesta a tierra de protección en el edificio de transformación, debidamente montada y conexionada, empleando conductor de cobre desnudo.

El conductor de cobre está unido a picas de acero cobreado de 14mm de diámetro.

Características: · Geometría: Picas alineadas · Profundidad: 0,5 m · Número de picas: seis · Longitud de picas: 2 metros · Distancia entre picas: 3 metros TIEEXSERV partida ud Tierras Exteriores Serv Transformación: Picas alineadas 1 1 1

Tierra de servicio o neutro del transformador. Instalación exterior realizada con cobre aislado con el mismo tipo de materiales que las tierras de protección.

Características: · Geometría: Picas alineadas · Profundidad: 0,5 m · Número de picas: seis · Longitud de picas: 2 metros · Distancia entre picas: 3 metros

TIEINTPROTC partida ud Tierras Interiores Prot Transformación: Instalación interior tierras 1 1 1


496

Instalación de puesta a tierra de protección en el edificio de transformación, con el conductor de cobre desnudo, grapado a la pared, y conectado a los equipos de MT y demás aparamenta de este edificio, así como una caja general de tierra de protección según las normas de la compañía suministradora.

TIINTSERVCT partida ud Tierras Interiores Serv Transformación: Instalación interior 1 1 1

Instalación de puesta a tierra de servicio en el edificio de transformación, con el conductor de cobre aislado, grapado a la pared, y conectado al neutro de BT, así como una caja general de tierra de servicio según las normas de la compañía suministradora.

TIENAVIND Toma a tierra de la nave industrial.

partida m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu de sección en rectángulo de 100mx60m 320 320 320 partida ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 4 4 4 TIEEDCOMP Tierra del edificio de composición.

partida m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu de sección en rectángulo de 20mx10m 60 60 60 partida ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 4 4 4 TIEEDSABO Tierra del edificio sala bombas. partida m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu de sección en rectángulo de 30mx8m 76 76 76 partida ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 4 4 4 Tierra del almacén producto terminado. Cable enterrado 50 mm2 Cu de sección en rectángulo de 170mx65m 470 470 470 Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 4 4 4 TIEINTER red de tierras interconectadas partida m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu 100 100 100 AREGTT partida ud. Arquetas de registro TT 22 22 22

CAPITULO 10. Canalizaciones Cap-10

Código Nc Ud Resumen Ud

Long

Subtotal Total BAP1500 partida m.l Bandeja de rejillas de 105 x 500 1655 1655 1655 PVC-200 partida m.l Tubo PVC, diámetro 200 mm 1440 1440 1440


497

CAPITULO 11. Centro de transformación

Cap-11


Ud

Long

Subtotal Total OBRCVL partida ud Edificio de Transformación: local acondicionado 1 1 1 Acondicionamiento de un edificio ya existente o fabricado en obra civil, para albergar la aparamenta, transformadores y demás elementos en las condiciones especificadas en Características de los Materiales. CENTSAL1 partida ud Entrada / Salida 1: CGM-CML-36 1 1 1 Módulo metálico de corte y aislamiento íntegro en gas, preparado para una eventual inmersión, fabricado por ORMAZABAL, con las siguientes características: · Un = 36 kV · In = 400 A · Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 420 mm / 850 mm / 1800 mm · Mando: motorizado tipo BM Se incluyen el montaje y conexión. CPRGEN1 partida ud Protección General: CGM-CMP-V-36 1 1 1 Módulo metálico de corte y aislamiento íntegro en gas, preparado para una eventual inmersión, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes características: · Un = 36 kV · In = 400 A · Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 600 mm / 850 mm / 1800 mm · Mando (automático): manual RAV · Relé de protección: ekorRPG-202A Se incluyen el montaje y conexión. CMED1 partida ud Medida: CGM-CMM-36 1 1 1 Módulo metálico, conteniendo en su interior debidamente montados y conexionados los aparatos y materiales adecuados, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes características: · Un = 36 kV · Dimensiones: 900 mm / 1180 mm / 1950 mm Se incluyen en la celda tres (3) transformadores de tensión y tres (3) transformadores de intensidad, para la medición de la energía eléctrica consumida, con las características detalladas en la Memoria. Se incluyen el montaje y conexión. CPTRAFO1 partida ud Protección Transformador 1: CGM-CMP-V-36 1 1 1 Módulo metلlico de corte y aislamiento يntegro en gas, preparado para una eventual inmersin, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes caracterيsticas: · Un = 36 kV · In = 400 A · Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 600 mm / 850 mm / 1800 mm


498

· Mando (automلtico): manual RAV · Relé de proteccin: ekorRPG-202A Se incluyen el montaje y conexión. CPTRAFO2 partida ud Protección Transformador 2: CGM-CMP-V-36 1 1 1 Módulo metلlico de corte y aislamiento يntegro en gas, preparado para una eventual inmersin, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes caracterيsticas: · Un = 36 kV · In = 400 A · Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 600 mm / 850 mm / 1800 mm · Mando (automلtico): manual RAV · Relé de proteccin: ekorRPG-202A Se incluyen el montaje y conexión. CPTRAFO3 partida ud Protección Transformador 3: CGM-CMP-V-36 1 1 1 Módulo metلlico de corte y aislamiento يntegro en gas, preparado para una eventual inmersin, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes caracterيsticas: · Un = 36 kV · In = 400 A · Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 600 mm / 850 mm / 1800 mm · Mando (automلtico): manual RAV · Relé de proteccin: ekorRPG-202A Se incluyen el montaje y conexión. CPTRAFO4 partida ud Protección Transformador 4: CGM-CMP-V-36 1 1 1 Módulo metلlico de corte y aislamiento يntegro en gas, preparado para una eventual inmersin, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes caracterيsticas: · Un = 36 kV · In = 400 A · Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 600 mm / 850 mm / 1800 mm · Mando (automلtico): manual RAV · Relé de proteccin: ekorRPG-202A Se incluyen el montaje y conexión. PMTTRAFO1 partida ud Puentes MT Transformador 1: Cables MT 18/30 kV 1 1 1

Cables MT 18/30 kV del tipo DHZ1, unipolares, con conductores de seccin y material 1x150 Al empleando 3 de 10 m de longitud, y terminaciones ELASTIMOLD de 36 kV del tipo cono difusor y modelo OTK.

En el otro extremo son del tipo atornillable y modelo M-400-TB.

PMTTRAFO2 partida ud Puentes MT Transformador 2: Cables MT 18/30 kV 1 1 1





499






TRAFO1 partida ud Transformador 1: Transformador seco 36 kV 1 1 1

Transformador trifásico reductor de tensión, según las normas citadas en la Memoria con neutro accesible en el secundario, de potencia 1000 kVA y refrigeración natural seco, de tensión primaria 25 kV y tensión secundaria 420 V en vacío (B2), grupo de conexión Dyn11, de tensión de cortocircuito de 6% y regulación primaria de +/- 2,5%, +/- 5%, +/- 10%.

Se incluye también una protección con Central electrónica de alarmas.










MANTRAFOS partida ud Maniobra de Transformación: Equipo de seguridad y maniobra 1 1 1


500

Equipo de operación que permite tanto la realización de maniobras con aislamiento suficiente para proteger al personal durante la operación, tanto de maniobras como de mantenimiento, compuesto por:

· Banquillo aislante · Par de guantes de amianto · Extintor de eficacia 89B · Una palanca de accionamiento · Armario de primeros auxilios

CAPITULO 12. Grupo Electrógeno Cap-12


Ud

Long

Subtotal Total GRELEC1650 partida ud Grupo electrogeno Electramolins de 1650 KVA 1 1 1

CAPITULO 13. Varios Cap-13


Ud

Long

Subtotal Total CC001 partida ud Control de calidad a la instalación proyectada 1 1 1 SS001 partida ud Seguridad i Salud en la ejecución 1 1 1

Electrific. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. . 7. PRESUPUESTO

1


7- PRESUPUESTO TITULACIÓN: Ingeniería Técnica Industrial en Electricidad La propiedad: Autor: VIDRIERA CATALANA Vicente Ramos Moreno.

INDICE- PRESUPUESTO Pág. 1. PRECIOS UNITARIOS…………………………………………………………………501 CAPITULO 1. Instalación eléctrica………………………………………………………...501 CAPITULO 2. CGDBTHORNO……………………………………………………………502 CAPITULO 3. CGDBTSERVGEN………………………………………………………...504 CAPITULO 4. Armario alumbrado y TC monofásicas……………………………………..507 CAPITULO 5. Armario grupo electrógeno…………………………………………………509 CAPITULO 6. Armario equipos de medida CGDBTHORNO……………………………..511 CAPITULO 7. Armario equipos de medida CGDBTSERVGEN…………………………..512 CAPITULO 8. Sistema de compensación de energía reactiva……………………………...513 CAPITULO 9. Red de tierras……………………………………………………………….513 CAPITULO 10. Canalizaciones.............................................................................................514 CAPITULO 11. Centro de transformación………………………………………………….514 CAPITULO 12. Grupo Electrógeno………………………………………………………...517 CAPITULO 13. Varios……………………………………………………………………...517 . 2. CUADRO DESCOMPUESTOS……………………………………………………...…519 CAPITULO 1. Instalación eléctrica………………………………………………………...519 CAPITULO 2. CGDBTHORNO……………………………………………………………524 CAPITULO 3. CGDBTSERVGEN………………………………………………………...547 CAPITULO 4. Armario alumbrado y TC monofásicas……………………………………..571 CAPITULO 5. Armario grupo electrógeno…………………………………………………585 CAPITULO 6. Armario equipos de medida CGDBTHORNO……………………………..600 CAPITULO 7. Armario equipos de medida CGDBTSERVGEN…………………………..605 CAPITULO 8. Sistema de compensación de energía reactiva……………………………...609 CAPITULO 9. Red de tierras……………………………………………………………….609 CAPITULO 10. Canalizaciones.............................................................................................613 CAPITULO 11. Centro de transformación………………………………………………….613 CAPITULO 12. Grupo Electrógeno………………………………………………………...619 CAPITULO 13. Varios……………………………………………………………………...619 3. PRESUPUESTO FINAL………………………………………………………………...621 CAPITULO 1. Instalación eléctrica………………………………………………………...621 CAPITULO 2. CGDBTHORNO……………………………………………………………621 CAPITULO 3. CGDBTSERVGEN………………………………………………………...624 CAPITULO 4. Armario alumbrado y TC monofásicas……………………………………..627 CAPITULO 5. Armario grupo electrógeno…………………………………………………629 CAPITULO 6. Armario equipos de medida CGDBTHORNO……………………………..631 CAPITULO 7. Armario equipos de medida CGDBTSERVGEN…………………………..631 CAPITULO 8. Sistema de compensación de energía reactiva……………………………...632 CAPITULO 9. Red de tierras……………………………………………………………….632 CAPITULO 10. Canalizaciones.............................................................................................633

INDICE- PRESUPUESTO Pág. CAPITULO 11. Centro de transformación………………………………………………….633 CAPITULO 12. Grupo Electrógeno………………………………………………………...634 CAPITULO 13. Varios…………………………………………………………………...…634 4. RESUMEN PRESUPUESTO…………………………………………………………...635

Electrific. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. 7. PRESUPUESTOS

501

1. PRECIOS UNITARIOS. Cap-01 CAPITULO 1. Instalación eléctrica

Código Ud Resumen Precio MARVK15 m.l Manguera 5x1,5 mm2 Cu 2,58 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV MARVK25 m.l Manguera 5x2,5 mm2 Cu 3,62 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV MARVK04 m.l Manguera 5x4 mm2 Cu 4,98 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV MARVK06 m.l Manguera 5x6 mm2 Cu 7,17 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV MARVK10 m.l Manguera 5x10 mm2 Cu 12,71 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV MARVK16 m.l Manguera 5x16 mm2 Cu 19,30 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV MARVK25 m.l Manguera 5x25 mm2 Cu 31,24 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV MARVK35 m.l Manguera 5x35 mm2 Cu 33,46 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV CURVK25 m.l Conductor unipolar Cu 25 mm2, 5,13 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV CURVK35 m.l Conductor unipolar Cu 35 mm2, 7,61 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV CURVK50 m.l Conductor unipolar Cu 50 mm2, 9,97 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV CURVK70 m.l Conductor unipolar Cu 70 mm2, 14,07 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV CURVK95 m.l Conductor unipolar Cu 95 mm2, 18,40 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV CURVK120 m.l Conductor unipolar Cu 120 mm2, 22,80 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV CURVK150 m.l Conductor unipolar Cu 150 mm2, 29,13 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV CURVK185 m.l Conductor unipolar Cu 185 mm2, 37,00 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV CURVK240 m.l Conductor unipolar Cu 240 mm2, 47,22 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV


502

Cap-02 CAPITULO 2. CGDBTHORNO

Código Ud Resumen Precio M16N13A000 ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M16N1 3P 4.687,11 € M16N03C000 ud CHASIS DE BASE MP M16N 3P 2.323,09 € TCF16003D0 ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 2.000,00 € R16HL3CSCM ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 86,06 € 38SE000003 ud U. DE CONTROL STR 38S 310,60 € MCH127A000 ud MOTORREDUCTOR 100 A 127 VCA 1.219,81 € CE00000000 ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO 85,94 € CD00000000 ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 41,83 € CT00000000 ud 1 CONTACTO POSICION TEST 85,94 € 29003 ud NS100N 3P SR 116,12 € 29072 ud B.Relés STR22SE 40 3P3R (NS100/250) 260,90 € 29266 ud zócalo Ext. Del./Post. 3P (NS100/250) 73,02 € 29268 ud 2 espigas Ext. (1 polo) (NS100/250) 9,68 € 29270 ud percutor de predisparo (NS100/250) 7,93 € 29321 ud 2 cubre born. cortos 3P (NS100/250) 15,27 € 29450 ud 1 contact auxiliar OF/SD/SDE/SDV (NS80 a NS630) 32,94 € 29272 ud toma desc. ctos aux. 9 hilos finos (fijo+móbil) NS100/630 43,09 € 29325 ud 1 indicador de presencia de tension (NS100/250) 40,69 € 29032 ud B.Relés TM 63D 3P3R (NS100/250) 90,27 € 31403 ud NS250 N 3P SR 509,36 € 31430 ud B.Relés TM250D 3P3R (NS250NHL) 366,32 € 30403 ud NS160N 3P SR 207,53 € 30470 ud B.Relés STR22SE 160 3P3R (NS160) 302,37 € 29031 ud B.Relés TM 80D 3P3R (NS100) 117,86 € M20N13A000 ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M20N1 3P 6.029,77 € M20N03C000 ud CHASIS DE BASE MP M20N 3P 2.971,40 € R25NH3CSCM ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 174,95 €


503

TCF20003D0 ud TRANSFORMADORES 3 X 2000A 2.200,00 € 38SE010003 ud U. DE CONTROL STR 38S 310,60 € I000000000 ud AMPERIMETRO 558,34 € 31431 ud B.Relés TM200D 3P3R (NS250NHL) 239,68 € 29030 ud B.Relés TM 100D 3P3R (NS100) 125,37 € 29037 ud B.Relés TM 32D 3P3R (NS100/250) 90,27 € 30431 ud B.Relés TM125D 3P3R (NS125 a NS250) 125,37 € 29070 ud B.Relés STR22SE 100 3P3R (NS100/250) 281,63 € M10H13A000 ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 3.990,72 € M10H13C000 ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P 2.059,97 € TCF10003D0 ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1.800,00 € 50729 ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 4.103,11 € 50169 ud ZOCALO CARDEW C 65,15 € 50171 ud CARDEW C 440 V 267,33 € 50159 ud IMPEDANCIA LIMITACION ZX 105,24 € 50537 ud DETECTOR XD312 380/415V CA 1.651,04 € 50437 ud TORO CERRADO TA 30mm 55,89 € 50438 ud TORO CERRADO PA 50mm 76,99 € 50439 ud TORO CERRADO IA 80mm 118,58 € 9306 ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 420,05 € 9606 ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 526,91 € 9322 ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 206,81 € 9329 ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 159,93 € 9352 ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 176,16 € 9359 ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 143,40 € 7406 ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 161,67 € 7418 ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 28,43 € 7417 ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 48,56 €


504

7416 ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 48,56 € 7803 ud TAPA G/P PLENA 3 MODULOS H=150mm 8,11 € 7806 ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 12,20 € 7651 ud SOPORTE P MASTERPACT 139,37 € 7932 ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE 43,21 € 7802 ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 7,87 € 7804 ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 10,10 € 7283 ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 89,97 € 7733 ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.EXT 44,11 € 7853 ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 14,30 € 7801 ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm 7,27 € 7276 ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 29,69 € 7805 ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 11,00 € 7260 ud PANTALLA P COMPART RESERVA 1 A 6 MOD. 15,81 € 7642 ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 67,61 € 7619 ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500 63,47 € 7972 ud TAPA P XM200/300C, XD 25,24 € 7264 ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 17,25 € 7603 ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 10,64 € 7813 ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 8,65 € 7263 ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 13,10 € Cap-03 CAPITULO 3. CGDBTSERVGEN

Código Ud Resumen Precio M16H13A000 ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M16H1 3P 5.052,71 € TCF16003D0 ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 2.000,00 € M16H13C000 ud CHASIS DE BASE MP M16H1 3P 2.476,83 € R16HL3CSCM ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 86,06 €


505

38SE000003 ud U. DE CONTROL STR 38S. PLUSVALIA= 310,60 € MCH127A000 ud MOTORREDUCTOR 100 A 127 VCA 1.219,81 € CE00000000 ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO 85,94 € CD00000000 ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 41,83 € CT00000000 ud 1 CONTACTO POSICION TEST 85,94 € 32403 ud NS400N 3P SR 764,79 € 32420 ud B.Relés STR23SE (NS400 a NS630) 561,47 € 32516 ud Zocalo 3P (NS400 a NS630) 195,63 € 32518 ud Juego espigas zócalo (NS400 a NS630) (1P) 20,31 € 32520 ud Percutor zócalo (NS400 a NS630) 9,80 € 32562 ud Juego cubreborn. cortos 3P NS400/630 (1 par) 38,40 € 29450 ud 1 contact auxiliar OF/SD/SDE/SDV (NS80 a NS630) 32,94 € 29272 ud toma desc. ctos aux. 9 hilos finos (fijo+móbil) NS100/630 43,09 € 32566 ud Indicador presencia tensión NS400/630 50,42 € 29003 ud NS100N 3P SR 116,12 € 29034 ud B.Relés TM 25D 3P3R (NS100/250) 90,27 € 29266 ud zócalo Ext. Del./Post. 3P (NS100/250) 73,02 € 29268 ud 2 espigas Ext. (1 polo) (NS100/250) 9,68 € 29270 ud percutor de predisparo (NS100/250) 7,93 € 29321 ud 2 cubre born. cortos 3P (NS100/250) 15,27 € 29325 ud 1 indicador de presencia de tension (NS100/250) 40,69 € 29035 ud B.Relés TM 16D 3P3R (NS100/250) 90,27 € 29072 ud B.Relés STR22SE 40 3P3R (NS100/250) 260,90 € 29033 ud B.Relés TM 40D 3P3R (NS100/250) 90,27 € M20N13A000 ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M20N1 3P 6.029,77 € M20N03C000 ud CHASIS DE BASE MP M20N 3P 2.971,40 € R25NH3CSCM ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 174,95 € TCF10003D0 ud TRANSFORMADORES 3 X 2000A 2.200,00 €


506

M10H13A000 ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 3.990,72 € M10H13C000 ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P 2.059,97 € TCF10003D0 ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1.800,00 € 30403 ud NS160N 3P SR 207,53 € 30430 ud B.Relés TM160D 3P3R (NS160) 229,35 € 29036 ud B.Relés TM 50D 3P3R (NS100/250) 90,27 € 30431 ud B.Relés TM125D 3P3R (NS125 a NS250) 125,37 € 29070 ud B.Relés STR22SE 100 3P3R (NS100/250) 281,63 € 50729 ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 4.103,11 € 50169 ud ZOCALO CARDEW C 65,15 € 50171 ud CARDEW C 440 V 267,33 € 50159 ud IMPEDANCIA LIMITACION ZX 1.054,84 € 50537 ud DETECTOR XD312 380/415V CA 1.651,04 € 50437 ud TORO CERRADO TA 30mm 55,89 € 50438 ud TORO CERRADO PA 50mm 76,99 € 50440 ud TORO CERRADO MA 120mm 228,08 € 9306 ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 420,05 € 9606 ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 526,91 € 9327 ud MARCO FIJO + PUERTA P PLENA A=700 265,53 € 9329 ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 159,93 € 9352 ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 176,16 € 9359 ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 13,75 € 7406 ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 161,67 € 7418 ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 28,43 € 7417 ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 48,56 € 7416 ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 48,56 € 7801 ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm 7,27 € 7806 ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 2.030,00 €


507

7805 ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 11,00 € 7651 ud SOPORTE P MASTERPACT 139,37 € 7932 ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE 43,21 € 7802 ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 7,87 € 7804 ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 10,10 € 7283 ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 89,97 € 7734 ud PLACA SOPORTE P NS400/630 3P HORIZONT 45,44 € 7916 ud TAPA P NS400/630 3P HORIZONTAL 12,38 € 7274 ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.630 A 3P HORIZ. 21,04 € 7733 ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.EXT 44,11 € 7853 ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 14,30 € 7276 ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 29,69 € 7803 ud TAPA G/P PLENA 3 MODULOS H=150mm 8,11 € 7642 ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 67,61 € 7619 ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500 63,47 € 7972 ud TAPA P XM200/300C, XD 25,24 € 7264 ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 17,25 € 7603 ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 10,64 € 7813 ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 8,65 € 7263 ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 13,10 €

Cap-04 CAPITULO 4. Armario alumbrado y TC

monofásicas

Código Ud Resumen Precio 32694 ud NS400N STR23 SE 4P3R 1.724,48 € 24358 ud C60N "C" 4P 2A 96,31 € 26531 ud Vigi C60/25 4P 30mA Clase AC 104,58 €


508

26946 ud MX+OF C60/DPN N/ID 220-415VAC/125VCC 37,95 € 26924 ud OF Cont. Abierto-Cerrado C60/DPN N/ID 24,19 € 24345 ud C60N "C" 3P 2A 75,85 € 26518 ud Vigi C60/25 3P 30mA Clase AC 98,60 € 24357 ud C60N "C" 4P 1A 96,31 € 24361 ud C60N "C" 4P 6A 64,76 € 24365 ud C60N "C" 4P 25A 65,00 € 27288 ud NC120N "C" 4P 120A 208,64 € 24364 ud C60N "C" 4P 20A 63,80 € 24362 ud C60N "C" 4P 10A 60,79 € 24360 ud C60N "C" 4P 4A 96,31 € 24359 ud C60N "C" 4P 3A 96,31 € 31640 ud NS250N TM250D 4P3R 1.098,11 € 24367 ud C60N "C" 4P 40A 80,45 € 26543 ud Vigi C60/40 4P 30mA Clase AC 109,74 € 24363 ud C60N "C" 4P 16A 61,99 € 9304 ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO900xPROF400mm 328,21 € 9322 ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 206,81 € 9325 ud PORTEZUELA PASILLO LAT. P, PLENA A=200 108,72 € 9352 ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 176,16 € 9358 ud FONDO PIVOTANTE A=200 CIERRE TORNILLO 97,24 € 7362 ud PERFIL COBRE LINERGY 800A, LONG 1700 58,00 € 7373 ud SOPORTE LINERGY VERT. INFERIOR PROF400 37,98 € 7371 ud SOPORTE LINERGY VERTICAL P PROF400/600 62,87 € 7407 ud CONEXION LINERGY 1000A /JdB HORIZ P400 11,30 € 7402 ud BARRA COBRE PERFORADA 50x5 650A L=1750 75,43 € 7411 ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF400 32,33 € 7802 ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 7,87 € 7806 ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 12,20 €


509

7804 ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 10,10 € 7735 ud PLACA SOPORTE P NS400/630 4P HORIZONT 50,18 € 7975 ud TAPA P NS400/630 HORIZONTAL TETRAPOLAR 13,82 € 7235 ud CONEXION APARATO HORIZONT 4 POLOS 630A 96,40 € 7805 ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 11,00 € 7603 ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 10,64 € 7813 ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 8,65 € 7263 ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 13,10 € 7732 ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.FIJO 42,37 € 7853 ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 14,30 € 7276 ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 29,69 € 7260 ud PANTALLA P COMPART RESERVA 1 A 6 MOD. 15,81 €

Cap-05 CAPITULO 5. Armario grupo electrógeno

Código Ud Resumen Precio M20N13A000 ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M25H1 3P 6.029,77 € M20N03C000 ud CHASIS DE BASE MP M25H1 3P 2.971,40 € R25NH3CSCM ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 174,95 € TCF10003D0 ud TRANSFORMADORES 3 X 2500A 2.400,00 € 38SE000003 ud U. DE CONTROL STR 38S 310,60 € MCH127A000 ud MOTORREDUCTOR 100 A 127 VCA 1.219,81 € CE00000000 ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO 85,94 € CD00000000 ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 41,83 € CT00000000 ud 1 CONTACTO POSICION TEST 85,94 € M08H13A000 ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT 12H1 3P 3.828,33 € M08H13C000 ud CHASIS DE BASE MP M12H1 3P 1.949,92 € R16HL3CSCM ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 86,06 €


510

TCF10003D0 ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 2.000,00 € F000000000 ud SEÑALIZACION DE TIPO DE DEFECTO 355,20 € PIL0000000 ud PILA 218,71 € M10H13A000 ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 3.990,72 € M10H13C000 ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P 2.059,97 € TCF10003D0 ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1.803,04 € 50729 ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 4.103,11 € 50537 ud DETECTOR XD312 380/415V CA 1.651,04 € 50439 ud TORO CERRADO IA 120mm 118,58 € 50439 ud TORO CERRADO IA 200mm 420,05 € 9306 ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 526,91 € 9606 ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 265,53 € 9327 ud MARCO FIJO + PUERTA P PLENA A=700 159,93 € 9329 ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 176,16 € 9352 ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 143,40 € 9359 ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 161,67 € 7406 ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 28,43 € 7418 ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 48,56 € 7417 ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 48,56 € 7416 ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 7,27 € 7801 ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm 12,20 € 7806 ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 10,10 € 7804 ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 139,37 € 7651 ud SOPORTE P MASTERPACT 43,21 € 7932 ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE 7,87 € 7802 ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 11,00 € 7805 ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 11,00 € 7283 ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 89,97 € 7405 ud BARRA Cu PERFORADA 100x5 1200A L=1750 133,24 €


511

9322 ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 206,81 € 7642 ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 67,61 € 7619 ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500 63,47 € 7972 ud TAPA P XM200/300C, XD 25,24 € 7264 ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 17,25 € 7603 ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 10,64 € 7813 ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 8,65 € 7263 ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 13,10 €

Cap-06 CAPITULO 6. Armario equipos de

medida CGDBTHORNO

Código Ud Resumen Precio

08204 ud Armario G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 518,41 € 08234 ud Puerta transparente G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 388,80 € 03220 ud Obturador aparamenta modular, longitud 1000 mm 5,34 € 03908 ud Obturador para abertura 96 x 96 mm 4,34 € 04257 ud 4 canaletas horizontales 60 x 30 mm, longitud 450 mm + soportes 32,51 € 03001 ud Carril modular 11,74 € 03204 ud Tapa aparamenta modular, 4 módulos, alto 200 mm 14,43 € 04053 ud Repartidor escalonado 4 polos 250 A 177,79 € 03805 ud Tapa plena, 5 módulos, alto 250 mm 16,60 € 03911 ud Tapa metálica perforada, 3 módulos, 25,98 € 4 PM500/700/800, aparatos 96 x 96 mm 08214 ud Armario G IP30 extensión 33 módulos, alto 1830 mm 414,71 € 03806 ud Tapa plena, 6 módulos, alto 300 mm 18,76 € 24331 ud C60N 'C' 2P 1A 75,28 € PM700PMG ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES 380,45 €


512

Cap-07 CAPITULO 7. Armario equipos de medida CGDBTSERVGEN

Código Ud Resumen Precio 08204 ud Armario G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 518,41 € 08234 ud Puerta transparente G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 388,80 € 03220 ud Obturador aparamenta modular, longitud 1000 mm 5,34 € 03908 ud Obturador para abertura 96 x 96 mm 4,34 € 04257 ud 4 canaletas horizontales 60 x 30 mm, longitud 450 mm + soportes 32,51 € 03001 ud Carril modular 11,74 € 03204 ud Tapa aparamenta modular, 4 módulos, alto 200 mm 14,43 € 04008 ud Repartidor Multiclip 4 polos 63 A 1/2 fila + cables sin punteras 31,73 € 04053 ud Repartidor escalonado 4 polos 250 A 177,79 € 03805 ud Tapa plena, 5 módulos, alto 250 mm 16,60 € 03911 ud Tapa metálica perforada, 3 módulos, 4 PM500/700/800, 25,98 € aparatos 96 x 96 mm 24331 ud C60N 'C' 2P 1A 75,28 € PM700PMG ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES 380,45 €

Cap-07 CAPITULO 7. Armario equipos de

medida CGDBTSERVGEN

Código Ud Resumen Precio 08204 ud Armario G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 518,41 € 08234 ud Puerta transparente G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 388,80 € 03220 ud Obturador aparamenta modular, longitud 1000 mm 5,34 € 03908 ud Obturador para abertura 96 x 96 mm 4,34 € 04257 ud 4 canaletas horizontales 60 x 30 mm, longitud 450 mm + soportes 32,51 € 03001 ud Carril modular 11,74 € 03204 ud Tapa aparamenta modular, 4 módulos, alto 200 mm 14,43 € 04008 ud Repartidor Multiclip 4 polos 63 A 1/2 fila + cables sin punteras 31,73 €


513

04053 ud Repartidor escalonado 4 polos 250 A 177,79 € 03805 ud Tapa plena, 5 módulos, alto 250 mm 16,60 € 03911 ud Tapa metálica perforada, 3 módulos, 4 PM500/700/800, 25,98 € aparatos 96 x 96 mm 24331 ud C60N 'C' 2P 1A 75,28 € PM700PMG ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES 380,45 €

Cap-08 CAPITULO 8. Sistema de

compensación de energía reactiva

Código Ud Resumen Precio BCRETI450 ud Rectimat 2 clase SAH 450 KVA

Cap-09 CAPITULO 9. Red de tierras

Código Ud Resumen Precio TIEEXPROTEC ud Tierras Exteriores Prot Transformación: Picas alineadas 1.308,00 €

Instalación exterior de puesta a tierra de protección en el edificio de transformación, debidamente montada y conexionada, empleando conductor de cobre desnudo.

El conductor de cobre está unido a picas de acero cobreado de 14mm de diámetro.

Características: · Geometría: Picas alineadas · Profundidad: 0,5 m · Número de picas: seis · Longitud de picas: 2 metros · Distancia entre picas: 3 metros TIEEXSERV ud Tierras Exteriores Serv Transformación: Picas alineadas 1.308,00 €

Tierra de servicio o neutro del transformador. Instalación exterior realizada con cobre aislado con el mismo tipo de materiales que las tierras de protección.

Características: · Geometría: Picas alineadas · Profundidad: 0,5 m · Número de picas: seis · Longitud de picas: 2 metros · Distancia entre picas: 3 metros

TIEINTPROTC ud Tierras Interiores Prot Transformación: Instalación interior tierras 403,00 €

Instalación de puesta a tierra de protección en el edificio de transformación, con el conductor de cobre desnudo, grapado a la pared, y conectado a los equipos de MT y demás aparamenta de este edificio, así como una caja general de tierra de protección según las normas de la compañía suministradora.

TIINTSERVCT Tierras Interiores Serv Transformación: Instalación interior 403,00 €


514

Instalación de puesta a tierra de servicio en el edificio de transformación, con el conductor de cobre aislado, grapado a la pared, y conectado al neutro de BT, así como una caja general de tierra de servicio según las normas de la compañía suministradora.

TIENAVIND Toma a tierra de la nave industrial.

m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu de sección en rectángulo de 100mx60m, total 320m 12,80 €

ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 12,30 € TIEEDCOMP Tierra del edificio de composición.


ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 12,30 € TIEEDSALBOM Tierra del edificio sala bombas.


ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 12,30 € TIEAPT Tierra del almacén producto terminado.

Cable enterrado 50 mm2 Cu de sección en rectángulo de 170mx65m, total 470m 12,80 €

Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 12,30 € TIEINTER red de tierras interconectadas m.l Cable enterrado 35 mm2 Cu 10,00 € AREGTT ud. Arquetas de registro TT 13,25 €

Cap-10 CAPITULO 10. Canalizaciones

Código Ud Resumen Precio BAP1500 m.l Bandeja de rejillas de 105 x 500 8,25 € PVC-200 m.l Tubo PVC, diámetro 200 mm 10,50 €

Cap-11 CAPITULO 11. Centro de transformación

Código Ud Resumen Precio OBRCVL ud Edificio de Transformación: local acondicionado 3.182,00 € Acondicionamiento de un edificio ya existente o fabricado en obra civil, para albergar la aparamenta, transformadores y demás elementos en las condiciones especificadas en Características de los Materiales. CENTSAL1 ud Entrada / Salida 1: CGM-CML-36 5.091,00 € Módulo metálico de corte y aislamiento íntegro en gas, preparado para una eventual inmersión, fabricado por ORMAZABAL, con las siguientes características: · Un = 36 kV · In = 400 A


515

· Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 420 mm / 850 mm / 1800 mm · Mando: motorizado tipo BM Se incluyen el montaje y conexión. CPRGEN1 ud Protección General: CGM-CMP-V-36 17.629,00 € Módulo metálico de corte y aislamiento íntegro en gas, preparado para una eventual inmersión, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes características: · Un = 36 kV · In = 400 A · Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 600 mm / 850 mm / 1800 mm · Mando (automático): manual RAV · Relé de protección: ekorRPG-202A Se incluyen el montaje y conexión. CMED1 ud Medida: CGM-CMM-36 9.531,00 € Módulo metálico, conteniendo en su interior debidamente montados y conexionados los aparatos y materiales adecuados, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes características: · Un = 36 kV · Dimensiones: 900 mm / 1180 mm / 1950 mm Se incluyen en la celda tres (3) transformadores de tensión y tres (3) transformadores de intensidad, para la medición de la energía eléctrica consumida, con las características detalladas en la Memoria. Se incluyen el montaje y conexión. CPTRAFO1 ud Protección Transformador 1: CGM-CMP-V-36 17.629,00 € Módulo metلlico de corte y aislamiento يntegro en gas, preparado para una eventual inmersin, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes caracterيsticas: · Un = 36 kV · In = 400 A · Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 600 mm / 850 mm / 1800 mm · Mando (automلtico): manual RAV · Relé de proteccin: ekorRPG-202A Se incluyen el montaje y conexión. CPTRAFO2 ud Protección Transformador 2: CGM-CMP-V-36 17.629,00 € Módulo metلlico de corte y aislamiento يntegro en gas, preparado para una eventual inmersin, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes caracterيsticas: · Un = 36 kV · In = 400 A · Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 600 mm / 850 mm / 1800 mm · Mando (automلtico): manual RAV · Relé de proteccin: ekorRPG-202A Se incluyen el montaje y conexión. CPTRAFO3 ud Protección Transformador 3: CGM-CMP-V-36 17.629,00 € Módulo metلlico de corte y aislamiento يntegro en gas, preparado para una eventual inmersin, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes caracterيsticas: · Un = 36 kV


516

· In = 400 A · Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 600 mm / 850 mm / 1800 mm · Mando (automلtico): manual RAV · Relé de proteccin: ekorRPG-202A Se incluyen el montaje y conexión. CPTRAFO4 ud Protección Transformador 4: CGM-CMP-V-36 17.629,00 € Módulo metلlico de corte y aislamiento يntegro en gas, preparado para una eventual inmersin, fabricado por ORMAZABAL con las siguientes caracterيsticas: · Un = 36 kV · In = 400 A · Icc = 16 kA / 40 kA · Dimensiones: 600 mm / 850 mm / 1800 mm · Mando (automلtico): manual RAV · Relé de proteccin: ekorRPG-202A Se incluyen el montaje y conexión. PMTTRAFO1 ud Puentes MT Transformador 1: Cables MT 18/30 kV 1.025,00 €



PMTTRAFO2 ud Puentes MT Transformador 2: Cables MT 18/30 kV 1.025,00 €









TRAFO1 ud Transformador 1: Transformador seco 36 kV 24.114,00 €


517












TRAFO BT/BT ud Transformador : Transformador seco 400V/400V 12.000,00 €

Transformador trifásico , según las normas citadas en la Memoria con neutro accesible en el secundario, de potencia 250 kVA y refrigeración natural seco, de tensión primaria 400 V y tensión secundaria 420 V en vacío (B2), grupo de conexión Dyn11, de tensión de cortocircuito de 6% y r

MANTRAFOS ud Maniobra de Transformación: Equipo de seguridad y maniobra 480,00 €

Equipo de operación que permite tanto la realización de maniobras con aislamiento suficiente para proteger al personal durante la operación, tanto de maniobras como de mantenimiento, compuesto por:

· Banquillo aislante · Par de guantes de amianto · Extintor de eficacia 89B · Una palanca de accionamiento · Armario de primeros auxilios


518

Cap-12 CAPITULO 12. GRUPO ELECTROGENO

Código Ud Resumen Precio € GRELEC1650 ud Grupo electrogeno Electramolins de 1650 KVA 125.000,00 €

Cap-13 CAPITULO 13. Varios

Código Ud Resumen Precio € CC001 ud Control de calidad a la instalación proyectada 800,00 € SS001 ud Seguridad y Salud en la ejecución 600,00 €


519

2. CUADRO DESCOMPUESTOS Cap-01 CAPITULO 1. Instalación eléctrica

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total MARVK15 partida m.l Manguera 5x1,5 mm2 Cu aislamiento RV-K 0,6/1 KV

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0 15,90 € 0,00

Mano de obra h Ayudante electricista 0 13,25 € 0,00

Material m.l Manguera 5x1,5 mm2 Cu 1 2,58 € 2,58 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,05 TOTAL PARTIDA 2,63 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS EUROS CON SESENTA Y TRES CENTIMOS MARVK25 partida m.l Manguera 5x2,5 mm2 Cu aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Manguera 5x2,5 mm2 Cu 1 3,62 € 3,62 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,07 TOTAL PARTIDA 3,69 El precio total de la partida sube a la cantida de TRES EUROS CON SESENTA Y NUEVE CENTIMOS MARVK04 partida m.l Manguera 5x4 mm2 Cu aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Manguera 5x4 mm2 Cu 1 5,00 € 5,00 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,10 TOTAL PARTIDA 5,10 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCO EUROS CON DIEZ CENTIMOS


520

MARVK06 partida m.l Manguera 5x6 mm2 Cu aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Manguera 5x6 mm2 Cu 1 7,17 € 7,17 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,14 TOTAL PARTIDA 7,31 El precio total de la partida sube a la cantida de SIETE EUROS CON TREINTA Y UN CENTIMOS MARVK10 partida m.l Manguera 5x10 mm2 Cu aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Manguera 5x10 mm2 Cu 1 12,71 € 12,71 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,25 TOTAL PARTIDA 12,96 El precio total de la partida sube a la cantida de DOCE EUROS CON NOVENTA Y SEIS CENTIMOS MARVK16 partida m.l Manguera 5x16 mm2 Cu aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Manguera 5x16 mm2 Cu 1 19,30 € 19,30 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,39 TOTAL PARTIDA 19,69 El precio total de la partida sube a la cantida de DICECINUEVE EUROS CON SESENTA Y NUEVE CENTIMOS MARVK25 partida m.l Manguera 5x25 mm2 Cu 31,24 € aislamiento RV-K 0,6/1 KV


521



Material m.l Manguera 5x25 mm2 Cu 1 31,24 € 31,24 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,62 TOTAL PARTIDA 31,86 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y UN EUROS CON OCHENTA Y SEIS CENTIMOS MARVK35 partida m.l Manguera 5x35 mm2 Cu aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Manguera 5x35 mm2 Cu 1 33,46 € 33,46 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,67 TOTAL PARTIDA 34,13 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y CUATRO EUROS CON TRECE CENTIMOS CURVK16 partida m.l Conductor unipolar Cu 16 mm2, aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Conductor unipolar Cu 16 mm2, 1 3,30 € 3,30 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,07 TOTAL PARTIDA 3,37 El precio total de la partida sube a la cantida de TRES EUROS CON TREINTA Y SIETE CENTIMOS CURVK25 partida m.l Conductor unipolar Cu 25 mm2, aislamiento RV-K 0,6/1 KV


522



Material m.l Conductor unipolar Cu 25 mm2, 1 5,12 € 5,12 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,10 TOTAL PARTIDA 5,22 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCO EUROS CON VEINTIDOS CENTIMOS CURVK35 partida m.l Conductor unipolar Cu 35 mm2, aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Conductor unipolar Cu 35 mm2, 1 7,61 € 7,61 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,15 TOTAL PARTIDA 7,76 El precio total de la partida sube a la cantida de SIETE EUROS CON SETENTA Y SEIS CENTIMOS CURVK50 partida m.l Conductor unipolar Cu 50 mm2, aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Conductor unipolar Cu 50 mm2, 1 9,97 € 9,97 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,20 TOTAL PARTIDA 10,17 El precio total de la partida sube a la cantida de DIEZ EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS CURVK70 partida m.l Conductor unipolar Cu 70 mm2, aislamiento RV-K 0,6/1 KV



523


Material m.l Conductor unipolar Cu 70 mm2, 1 14,07 € 14,07 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,28 TOTAL PARTIDA 14,35 El precio total de la partida sube a la cantida de CATORCE EUROS CON TREINTA Y CINCO CENTIMOS CURVK95 partida m.l Conductor unipolar Cu 95 mm2, aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Conductor unipolar Cu 95 mm2, 1 18,40 € 18,40 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,37 TOTAL PARTIDA 18,77 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECIOCHO EUROS CON SETENTA Y SIETE CENTIMOS CURVK120 partida m.l Conductor unipolar Cu 120 mm2, aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Conductor unipolar Cu 120 mm2, 1 22,88 € 22,88 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,46 TOTAL PARTIDA 23,34 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTITRES EUROS CON TREINTA Y CUATRO CENTIMOS CURVK185 partida m.l Conductor unipolar Cu 185 mm2, aislamiento RV-K 0,6/1 KV




524

Material m.l Conductor unipolar Cu 185 mm2, 1 37,00 € 37,00 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,74 TOTAL PARTIDA 37,74 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y SIETE EUROS CON SETENTA Y CUATRO CENTIMOS CURVK240 partida m.l Conductor unipolar Cu 240 mm2, aislamiento RV-K 0,6/1 KV



Material m.l Conductor unipolar Cu 240 mm2, 1 47,22 € 47,22 Material ud Accesorios 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,94 TOTAL PARTIDA 48,16 El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y OCHO EUROS CON DIECISEIS CENTIMOS

Cap-02 CAPITULO 2. CGDBTHORNO

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total M16N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M16N1 3P

Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95

Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63

Material ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M16N1 3P 1 4.687,11 € 4.687,11 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 94,04 TOTAL PARTIDA 4.795,97 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATRO MIL SETECIENTOS NOVENTA Y CINCO EUROS CON NOVENTA Y SIETE CENTIMOS M16N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M16N 3P


525



Material ud CHASIS DE BASE MP M16N 3P 1 2.323,09 € 2.323,09 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 46,64 TOTAL PARTIDA 2.378,73 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL TRESCIENTOS SETENTA Y OCHO EUROS CON SETENTA Y TRES CENTIMOS TCF16003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A



Material ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 1 2.000,00 € 2.000,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 40,18 TOTAL PARTIDA 2.049,17 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL CUARENTA Y NUEVE EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS R16HL3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS



Material ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 1 86,06 € 86,06 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,90 TOTAL PARTIDA 96,96 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y SEIS EUROS CON NOVENTA Y SEIS CENTIMOS 38SE000003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S 310,60 €




526

Material ud U. DE CONTROL STR 38S 1 310,60 € 310,60 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 6,39 TOTAL PARTIDA 325,99 El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS VEINTICINCO EUROS CON NOVENTA Y NUEVE CENTIMOS MCH127A000 partida ud MOTORREDUCTOR 100 A 400 VCA



Material ud MOTORREDUCTOR 100 A 400 VCA 1 1.219,81 € 1.219,81 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 24,58 TOTAL PARTIDA 1.253,38 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL DOSCIENTOS CINCUENTA Y TRES EUROS CON TREINTA Y OCHO CENTIMOS CE00000000 partida ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO



Material ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO 1 85,94 € 85,94 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,90 TOTAL PARTIDA 96,83 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y SIES EUROS CON OCHENTA Y TRES CENTIMOS CD00000000 partida ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO



Material ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 1 41,83 € 41,83 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida


527

% Costes indirectos 2% 1,02 TOTAL PARTIDA 51,84 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y UN EUROS CON OCHENTA Y CUATRO CENTIMOS CT00000000 partida ud 1 CONTACTO POSICION TEST



Material ud 1 CONTACTO POSICION TEST 1 85,94 € 85,94 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,90 TOTAL PARTIDA 96,83 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y SEIS EUROS CON OCHENTA Y TRES CENTIMOS 29003 partida ud NS100N 3P SR



Material ud NS100N 3P SR 1 116,12 € 116,12 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,50 TOTAL PARTIDA 127,62 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO VEINTISIETE EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS 29072 partida ud B.Relés STR22SE 40 3P3R (NS100/250)



Material ud B.Relés STR22SE 40 3P3R (NS100/250) 1 260,90 € 260,90 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 5,40 TOTAL PARTIDA 275,29


528

El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS SETENTA Y CINCO EUROS CON VEINTINUEVE CENTIMOS 29266 partida ud Zócalo Ext. Del./Post. 3P (NS100/250)



Material ud Zócalo Ext. Del./Post. 3P (NS100/250) 1 73,02 € 73,02 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,52 TOTAL PARTIDA 77,71 El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y TRES EUROS CON SESENTA Y SEIS CENTIMOS 29268 partida ud 2 espigas Ext. (1 polo) (NS100/250)



Material ud 2 espigas Ext. (1 polo) (NS100/250) 1 9,68 € 9,68 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,26 TOTAL PARTIDA 13,10 El precio total de la partida sube a la cantida de TRECE EUROS CON DIEZ CENTIMOS 29270 partida ud Percutor de predisparo (NS100/250)



Material ud Percutor de predisparo (NS100/250) 1 7,93 € 7,93 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,22 TOTAL PARTIDA 11,32 El precio total de la partida sube a la cantida de ONCE EUROS CON TREINTA Y DOS CENTIMOS 29321 partida ud 2 cubre born. cortos 3P (NS100/250)


529



Material ud 2 cubre born. cortos 3P (NS100/250) 1 15,27 € 15,27 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,37 TOTAL PARTIDA 18,80 El precio total de la partida sube a la cantida de CIECIOCHO EUROS CON OCHENTA CENTIMOS 29450 partida ud 1 contact auxiliar OF/SD/SDE/SDV (NS80 a NS630)



Material ud 1 contact auxiliar OF/SD/SDE/SDV (NS80 a NS630) 1 32,94 € 32,94 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,72 TOTAL PARTIDA 36,83 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y SEIS EUROS CON OCHENTA Y TRES 29272 partida ud toma desc. ctos aux. 9 hilos finos (fijo+móbil) NS100/630 43,09 € 29325 partida ud 1 indicador de presencia de tension (NS100/250) 40,69 € 29032 partida ud B.Relés TM 63D 3P3R (NS100/250) 90,27 € 31403 partida ud NS250 N 3P SR 509,36 € 31430 partida ud B.Relés TM250D 3P3R (NS250NHL)



Material ud B.Relés TM250D 3P3R (NS250NHL) 1 366,32 € 366,32 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 7,51 TOTAL PARTIDA 382,82 El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS OCHENTA Y DOS EUROS CON OCHENTA Y DOS CENTIMOS


530

30403 partida ud NS160N 3P SR



Material ud NS160N 3P SR 1 207,53 € 207,53 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 4,33 TOTAL PARTIDA 220,86 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS VEINTE EUROS CON OCHENTA Y SEIS CENTIMOS 30470 partida ud B.Relés STR22SE 160 3P3R (NS160)



Material ud B.Relés STR22SE 160 3P3R (NS160) 1 302,37 € 302,37 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 6,23 TOTAL PARTIDA 317,59 El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS DIECISIETE EUROS CON CINCUENTA Y NUEVE CENTIMOS 29031 partida ud B.Relés TM 80D 3P3R (NS100)



Material ud B.Relés TM 80D 3P3R (NS100) 1 117,86 € 117,86 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,54 TOTAL PARTIDA 129,39 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO VEINTINUEVE EUROS CON TREINTA Y NUEVE CENTIMOS M20N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M20N1 3P


531



Material ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M20N1 3P 1 6.029,77 € 6.029,77 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 120,89 TOTAL PARTIDA 6.165,49 El precio total de la partida sube a la cantida de SEIS MIL CIENTO SESENTA Y CINCO EUROS CON CUARENTA Y NUEVE CENTIMOS M20N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M20N 3P



Material ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M20N1 3P 1 2.971,40 € 2.971,40 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 59,61 TOTAL PARTIDA 3.040,00 El precio total de la partida sube a la cantida de TRES MIL CUARENTA EUROS R25NH3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS



Material ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 1 174,95 € 174,95 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,68 TOTAL PARTIDA 187,62 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO OCHENTA Y SIETE EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS TCF20003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 2000A




532

Material ud TRANSFORMADORES 3 X 2000A 1 2.200,00 € 2.200,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 44,18 TOTAL PARTIDA 2.253,17 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL CINCUENTA Y TRES EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS 38SE010003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S



Material ud U. DE CONTROL STR 38S 1 310,60 € 310,60 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 6,39 TOTAL PARTIDA 325,99 El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS VEINTICINCO EUROS CON NOVNTA Y NUEVE CENTIMOS I000000000 partida ud AMPERIMETRO



Material ud AMPERIMETRO 1 558,34 € 558,34 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 11,35 TOTAL PARTIDA 578,68 El precio total de la partida sube a la cantida de QUINIENTOS SETENTA Y OCHO EUROS CON SESENTA Y OCHO CENTIMOS 31431 partida ud B.Relés TM200D 3P3R (NS250NHL)



Material ud B.Relés TM200D 3P3R (NS250NHL) 1 239,68 € 239,68 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida


533

% Costes indirectos 2% 4,97 TOTAL PARTIDA 253,65 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS CINCUENTA Y TRES EUROS CON SESENTA Y CINCO CENTIMOS 29030 partida ud B.Relés TM 100D 3P3R (NS100)



Material ud B.Relés TM 100D 3P3R (NS100) 1 125,37 € 125,37 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,69 TOTAL PARTIDA 137,05 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO TRENTA Y SIETE EUROS CON CINCO CENTIMOS 29037 partida ud B.Relés TM 32D 3P3R (NS100/250)



Material ud B.Relés TM 32D 3P3R (NS100/250) 1 90,27 € 90,27 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,99 TOTAL PARTIDA 101,25 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO UN EUROS CON VEINTICINCO CENTIMOS 30431 partida ud B.Relés TM125D 3P3R (NS125 a NS250)



Material ud B.Relés TM125D 3P3R (NS125 a NS250) 1 125,37 € 125,37 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,69 TOTAL PARTIDA 137,05


534

El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO TREINTA Y SIETE EUROS CON CINCO CENTIMOS 29070 partida ud B.Relés STR22SE 100 3P3R (NS100/250)



Material ud B.Relés STR22SE 100 3P3R (NS100/250) 1 281,63 € 281,63 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 5,81 TOTAL PARTIDA 296,44 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS MOVENTA Y SEIS EUROS CON CUARENTA Y CUATRO CENTIMOS M10H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P



Material ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 1 3.990,72 € 3.990,72 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 80,11 TOTAL PARTIDA 4.085,66 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATRO MIL OCHENTA Y CINCO EUROS CON SESENTA Y SEIS CENTIMOS M10H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P



Material ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P 1 2.059,97 € 2.059,97 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 41,38 TOTAL PARTIDA 2.110,34 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL CIENTO DIEZ EUROS CON TREINTA Y CUATRO CENTIMOS TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A


535



Material ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1 1.800,00 € 1.800,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 36,18 TOTAL PARTIDA 1.845,17 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL OCHOCIENTOS CUARENTA Y CINCO EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS 50729 partida ud VIGILOHM XM200 380/415V CA



Material ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 1 4.103,11 € 4.103,11 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 82,24 TOTAL PARTIDA 4.194,35 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATRO MIL CIENTO NOVENTA Y CUATRO EUROS CON TREINTA Y CINCO CENTIMOS 50169 partida ud ZOCALO CARDEW C



Material ud ZOCALO CARDEW C 1 65,15 € 65,15 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,48 TOTAL PARTIDA 75,63 El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y CINCO EUROS CON SESENTA Y TRES CENTIMOS 50171 partida ud CARDEW C 440 V Mano de h Oficial 1a electricista 0,2 15,90 € 3,18


536

obra


Material ud CARDEW C 440 V 1 267,33 € 267,33 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 5,47 TOTAL PARTIDA 278,88 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS SETENTA Y OCHO EUROS CON OCHENTA Y OCHO CENTIMOS 50159 partida ud IMPEDANCIA LIMITACION ZX



Material ud IMPEDANCIA LIMITACION ZX 1 105,24 € 105,24 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,28 TOTAL PARTIDA 116,52 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO DIECISEIS EUROS CON CINCUENTA Y DOS CENTIMOS 50537 partida ud DETECTOR XD312 380/415V CA



Material ud DETECTOR XD312 380/415V CA 1 1.651,04 € 1.651,04 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 33,20 TOTAL PARTIDA 1.693,24 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL SEISCINTOS NOVENTA Y TRES EUROS CON VEINTICUATRO CENTIMOS 50437 partida ud TORO CERRADO TA 30mm



Material ud TORO CERRADO TA 30mm 1 55,89 € 55,89 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25


537

Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,30 TOTAL PARTIDA 66,18 El precio total de la partida sube a la cantida de SESENTA Y SEIS EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS 50438 partida ud TORO CERRADO PA 50mm



Material ud TORO CERRADO PA 50mm 1 76,99 € 76,99 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,72 TOTAL PARTIDA 87,70 El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y SIETE EUROS CON SETENTA CENTIMOS 50439 partida ud TORO CERRADO IA 80mm



Material ud TORO CERRADO IA 80mm 1 118,58 € 118,58 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,55 TOTAL PARTIDA 130,13 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO TREINTA EUROS CON TRECE EUROS 9306 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm



Material ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 1 420,05 € 420,05 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 8,58


538

TOTAL PARTIDA 437,63 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATROCIENTOS TREINTA Y SIETE EUROS CON SESENTA Y TRES CENTIMOS 9606 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm



Material ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 1 526,91 € 526,91 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 10,72 TOTAL PARTIDA 546,62 El precio total de la partida sube a la cantida de QUINIENTOS CUARENTA Y SEIS EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS 9322 partida ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700



Material ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 1 206,81 € 206,81 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 4,32 TOTAL PARTIDA 220,12 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS VEINTE EUROS CON DOCE CENTIMOS 9329 partida ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400



Material ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 1 159,96 € 159,96 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,38 TOTAL PARTIDA 172,33 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SETENTA Y DOS EUROS CON TRENTA Y TRES CENTIMOS


539

9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm



Material ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 1 176,16 € 176,16 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,70 TOTAL PARTIDA 188,86 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO OCHENTA Y OCHO EUROS CON OCHENTA Y SEIS CENTIMOS 9359 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm



Material ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 1 143,40 € 143,40 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,05 TOTAL PARTIDA 155,44 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO CINCUENTA Y CINCO EUROS CON CUARENTA Y CUATRO CENTIMOS 7406 partida ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750



Material ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 1 161,67 € 161,67 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,41 TOTAL PARTIDA 174,08 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SETENTA Y CUATRO EUROS CON OCHO CENTIMOS 7418 partida ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600



540


Material ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 1 28,43 € 28,43 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,69 TOTAL PARTIDA 35,20 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y CINCO EUROS CON VEINTE CENTIMOS 7417 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600



Material ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 1 48,56 € 48,56 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,09 TOTAL PARTIDA 55,73 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y CINCO EUROS CON SETENTA Y TRES CENTIMOS 7416 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600



Material ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 1 48,56 € 48,56 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,09 TOTAL PARTIDA 55,73 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y CINCO EUROS CON SETENTA Y TRES CENTIMOS 7803 partida ud TAPA G/P PLENA 3 MODULOS H=150mm



Material ud TAPA G/P PLENA 3 MODULOS H=150mm 1 8,11 € 8,11 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25


541

Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,28 TOTAL PARTIDA 14,47 El precio total de la partida sube a la cantida de CATORCE EUROS CON CUARENTA Y SIETE CENTIMOS 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm



Material ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 1 12,20 € 12,20 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,37 TOTAL PARTIDA 18,65 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECIOCHO EUROS CON SESENTA Y CINCO CENTIMOS 7651 partida ud SOPORTE P MASTERPACT



Material ud SOPORTE P MASTERPACT 1 139,37 € 139,37 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,91 TOTAL PARTIDA 148,36 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO CUARENTA Y OCHO EUROS CON TRENTA Y SEIS CENTIMOS 7932 partida ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE



Material ud SOPORTE P MASTERPACT 1 43,21 € 43,21 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,99 TOTAL PARTIDA 50,28


542

El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA EUROS CON VENTIOCHO CENTIMOS 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm



Material ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 1 7,87 € 7,87 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,28 TOTAL PARTIDA 14,23 El precio total de la partida sube a la cantida de CATORCE EUROS CON VEINTITRES CENTIMOS 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm



Material ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 1 10,10 € 10,10 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,32 TOTAL PARTIDA 16,50 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISEIS EUROS CON CINCUENTA CENTIMOS 7283 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 89,97 €



Material ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 1 89,97 € 89,97 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,92 TOTAL PARTIDA 97,97 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y SIETE EUROS CON NOVENTA Y SIETE CENTIMOS 7733 partida ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.EXT


543



Material ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.EXT 1 44,11 € 44,11 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,00 TOTAL PARTIDA 51,19 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y UN EUROS CON DICECINUEVE CENTIMOS 7853 partida ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL



Material ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 1 14,30 € 14,30 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,41 TOTAL PARTIDA 20,79 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTE EUROS CON SETENTA Y NUEVE CENTIMOS 7801 partida ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm



Material ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 1 7,27 € 7,27 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,27 TOTAL PARTIDA 13,62 El precio total de la partida sube a la cantida de TRECE EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS 7276 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL



Material ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 1 29,69 € 29,69


544

Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,72 TOTAL PARTIDA 36,49 El precio total de la partida sube a la cantida de TRENTA Y SEIS EUROS CON CUARENTA Y NUEVE CENTIMOS 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm



Material ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 1 11,00 € 11,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,34 TOTAL PARTIDA 17,42 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISIETE EUROS CON CUARENTA Y DOS CENTIMOS 7260 partida ud PANTALLA P COMPART RESERVA 1 A 6 MOD.



Material ud PANTALLA P COMPART RESERVA 1 A 6 MOD. 1 15,81 € 15,81 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,44 TOTAL PARTIDA 22,33 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTIDOS EUROS CON TRENTA Y TRES EUROS 7642 partida ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD



Material ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 1 67,61 € 67,61 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,47


545

TOTAL PARTIDA 75,16 El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y CINCO EUROS CON DIECISEIS CENTIMOS 7619 partida ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500



Material ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500 1 63,47 € 63,47 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,39 TOTAL PARTIDA 70,94 El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA EUROS CON NOVENTA Y CUATRO CENTIMOS 7972 partida ud TAPA P XM200/300C, XD



Material ud TAPA P XM200/300C, XD 1 25,24 € 25,24 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,63 TOTAL PARTIDA 31,95 El precio total de la partida sube a la cantida de TRENTA Y UN EUROS CON NOVENTA Y CINCO CENTIMOS 7264 partida ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS



Material ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 1 25,24 € 25,24 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,63 TOTAL PARTIDA 31,95 El precio total de la partida sube a la cantida de TRENTA Y DOS EUROS CON NOVENTA Y CINCO CENTIMOS


546

7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES



Material ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 1 10,64 € 10,64 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,33 TOTAL PARTIDA 17,05 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISIETE EUROS CON CINCO CENTIMOS 7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS



Material ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 1 8,65 € 8,65 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,29 TOTAL PARTIDA 15,02 El precio total de la partida sube a la cantida de QUINCE EUROS CON DOS CENTIMOS 7263 partida ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS



Material ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 1 13,10 € 13,10 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,38 TOTAL PARTIDA 19,56 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECINUEVE EUROS CON CINCUENTA Y SEIS CENTIMOS


547

Cap-03 CAPITULO 3. CGDBTSERVGEN

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total M16H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M16H1 3P



Material ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M16H1 3P 1 5.052,71 € 5.052,71 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 101,35 TOTAL PARTIDA 5.168,89 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCO MIL CIENTO SESENTA Y NUEVE EUROS CON OCHENTA Y NUEVA CENTIMOS TCF16003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A



Material ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 1 2.000,00 € 2.000,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 40,18 TOTAL PARTIDA 2.049,17 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL CUARENTA Y NUEVE EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS M16H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M16H1 3P



Material ud CHASIS DE BASE MP M16H1 3P 1 2.476,83 € 2.476,83 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 49,72 TOTAL PARTIDA 2.535,54 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL QUINIENTOS TRENTA Y CINCO EUROS CON CINCUENTA Y CUATRO CENTIMOS


548

R16HL3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS



Material ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 1 86,06 € 86,06 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,84 TOTAL PARTIDA 93,98 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y TRES EUROS CON NOVENTA Y OCHO CENTIMOS 38SE000003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S. PLUSVALIA



Material ud U. DE CONTROL STR 38S. PLUSVALIA 1 310,60 € 310,60 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 6,33 TOTAL PARTIDA 323,01 El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS VEINTITRES EUROS CON UN CENTIMOS MCH127A000 partida ud MOTORREDUCTOR 100 A 400 VCA



Material ud MOTORREDUCTOR 100 A 400 VCA 1 1.219,81 € 1.219,81 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 24,58 TOTAL PARTIDA 1.253,38 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL DOSCIENTOS CINCUENTA Y TRES EUROS CON TREINTA Y OCHO CENTIMOS CE00000000 partida ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO


549



Material ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 1 85,94 € 85,94 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,90 TOTAL PARTIDA 96,83 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y SEIS EUROS CON OCHENTA Y TRES CENTIMOS CD00000000 partida ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO



Material ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 1 41,83 € 41,83 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,02 TOTAL PARTIDA 51,84 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL DOSCIENTOS CINCUENTA Y UN EUROS CON OCHENTA Y CUATRO CT00000000 partida ud 1 CONTACTO POSICION TEST



Material ud 1 CONTACTO POSICION TEST 1 85,94 € 85,94 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,90 TOTAL PARTIDA 96,83 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y SEIS EUROS CON OCHENTA Y TRES CENTIMOS 32403 partida ud NS400N 3P SR


Mano de h Ayudante electricista 0,3 13,25 € 3,98


550

obra

Material ud NS400N 3P SR 1 764,79 € 764,79 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 15,48 TOTAL PARTIDA 789,26 El precio total de la partida sube a la cantida de SETECIENTOS OCHENTA Y NUEVE EUROS CON VEINTISEIS CENTIMOS 32420 partida ud B.Relés STR23SE (NS400 a NS630)



Material ud B.Relés STR23SE (NS400 a NS630) 1 561,47 € 561,47 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 11,41 TOTAL PARTIDA 581,87 El precio total de la partida sube a la cantida de QUINIENTOS OCHENTA Y UN EUROS CON OCHENTA Y SIETE CENTIMOS 32516 partida ud Zocalo 3P (NS400 a NS630)



Material ud Zocalo 3P (NS400 a NS630) 1 195,63 € 195,63 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 4,09 TOTAL PARTIDA 208,72 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS OCHO EUROS CON SETENTA Y DOS CENTIMOS 32518 partida ud Juego espigas zócalo (NS400 a NS630) (1P)



Material ud Juego espigas zócalo (NS400 a NS630) (1P) 1 20,31 € 20,31 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida


551

% Costes indirectos 2% 0,47 TOTAL PARTIDA 23,94 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTITRES EUROS CON NOVENTA Y CUATRO CENTIMOS 32520 partida ud Percutor zócalo (NS400 a NS630) 9,80 €



Material ud Percutor zócalo (NS400 a NS630) 1 9,80 € 9,80 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,26 TOTAL PARTIDA 13,22 El precio total de la partida sube a la cantida de TRECE EUROS CON VEINTIDOS CENTIMOS 32562 partida ud Juego cubreborn. cortos 3P NS400/630 (1 par)



Material ud Juego cubreborn. cortos 3P NS400/630 (1 par) 1 38,40 € 38,40 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,83 TOTAL PARTIDA 42,40 El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y DOS EUROS CON CUARENTA CENTIMOS 29450 partida ud 1 contact auxiliar OF/SD/SDE/SDV (NS80 a NS630)



Material ud 1 contact auxiliar OF/SD/SDE/SDV (NS80 a NS630) 1 32,94 € 32,94 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,72 TOTAL PARTIDA 36,83


552

El precio total de la partida sube a la cantida de TRENTA Y SEIS EUROS CON OCHENTA Y TRES CENTIMOS 29272 partida ud Toma desc. ctos aux. 9 hilos finos (fijo+móbil) NS100/630



Material ud Toma desc. ctos aux. 9 hilos finos (fijo+móbil) NS100/630 1 43,09 € 43,09 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,93 TOTAL PARTIDA 47,18 El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y SIETE EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS 32566 partida ud Indicador presencia tensión NS400/630



Material ud Indicador presencia tensión NS400/630 1 50,42 € 50,42 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,07 TOTAL PARTIDA 54,66 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y CUATRO EUROS CON SESENTA Y SEIS CENTIMOS 29003 partida ud NS100N 3P SR



Material ud NS100N 3P SR 1 116,12 € 116,12 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,50 TOTAL PARTIDA 127,62 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO VEINTISIETE EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS 29034 partida ud B.Relés TM 25D 3P3R (NS100/250)


553



Material ud B.Relés TM 25D 3P3R (NS100/250) 1 90,27 € 90,27 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,99 TOTAL PARTIDA 101,25 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO UN EUROS CON VEINTICINCO CENTIMOS 29266 partida ud Zócalo Ext. Del./Post. 3P (NS100/250)



Material ud Zócalo Ext. Del./Post. 3P (NS100/250) 1 73,02 € 73,02 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,64 TOTAL PARTIDA 83,66 El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y TRES EUROS CON SESENTA Y SEIS CENTIMOS 29268 partida ud 2 espigas Ext. (1 polo) (NS100/250)



Material ud 2 espigas Ext. (1 polo) (NS100/250) 1 9,68 € 9,68 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,37 TOTAL PARTIDA 19,05 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECINUEVE EUROS CON CINCO CENTIMOS 29270 partida ud Percutor de predisparo (NS100/250)




554

Material ud Percutor de predisparo (NS100/250) 1 7,93 € 7,93 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,34 TOTAL PARTIDA 17,26 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISIETE EUROS CON VEINTISEIS CENTIMOS 29321 partida ud 2 cubre born. cortos 3P (NS100/250) 15,27 €



Material ud 2 cubre born. cortos 3P (NS100/250) 1 7,93 € 7,93 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,22 TOTAL PARTIDA 11,32 El precio total de la partida sube a la cantida de ONCE EUROS CON TREINTA Y DOS CENTIMOS 29325 partida ud 1 indicador de presencia de tension (NS100/250)



Material ud 1 indicador de presencia de tension (NS100/250) 1 40,69 € 40,69 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,88 TOTAL PARTIDA 44,73 El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y CUATRO EUROS CON SETENTA Y TRES CENTIMOS 29035 partida ud B.Relés TM 16D 3P3R (NS100/250)



Material ud B.Relés TM 16D 3P3R (NS100/250) 1 90,27 € 90,27 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida


555

% Costes indirectos 2% 1,99 TOTAL PARTIDA 101,25 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO UN EUROS CON VEINTICINCO CENTIMOS 29072 partida ud B.Relés STR22SE 40 3P3R (NS100/250)



Material ud B.Relés STR22SE 40 3P3R (NS100/250) 1 260,90 € 260,90 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 5,40 TOTAL PARTIDA 275,29 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS SETENTA Y CINCO EUROS CON VEINTINUEVE EUROS 29033 partida ud B.Relés TM 40D 3P3R (NS100/250)



Material ud B.Relés TM 40D 3P3R (NS100/250) 1 90,27 € 90,27 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,99 TOTAL PARTIDA 101,25 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO UN EUROS CON VEINTICINCO CENTIMOS M20N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M20N1 3P



Material ud B.Relés TM 40D 3P3R (NS100/250) 1 6.029,77 € 6.029,77 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 120,89 TOTAL PARTIDA 6.165,49


556

El precio total de la partida sube a la cantida de SEIS MIL CIENTO SESENTA Y CINCO EUROS CON CUARENTA Y NUEVE CENTIMOS M20N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M20N 3P



Material ud CHASIS DE BASE MP M20N 3P 1 2.971,40 € 2.971,40 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 59,61 TOTAL PARTIDA 3.040,00 El precio total de la partida sube a la cantida de TRES MIL CUARENTA EUROS R25NH3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS



Material ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 1 174,95 € 174,95 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,62 TOTAL PARTIDA 184,65 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO OCHENTA Y CUATRO EUROS CON SESENTA Y CINCO CENTIMOS TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 2000A



Material ud TRANSFORMADORES 3 X 2000A 1 2.200,00 € 2.200,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 44,18 TOTAL PARTIDA 2.253,17 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL DOSCIENTOS CINCUENTA Y TRES EUROS CON DICECISIETE CENTIMOS M10H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P


557



Material ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 1 3.990,72 € 3.990,72 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 80,11 TOTAL PARTIDA 4.085,66 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATRO MIL OCHENTA Y CINCO EUROS CON SESENTA Y SEIS CENTIMOS M10H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P 2.059,97 €






Material ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1 1.800,00 € 1.800,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 36,18 TOTAL PARTIDA 1.845,17 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL OCHOCIENTOS CUARENTA Y CINCO EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS 30403 partida ud NS160N 3P SR 207,53 €




558

Material ud NS160N 3P SR 1 207,53 € 207,53 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 4,33 TOTAL PARTIDA 220,86 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS VEINTE EUROS CON OCHENTA Y SEIS CENTIMOS 30430 partida ud B.Relés TM160D 3P3R (NS160)



Material ud B.Relés TM160D 3P3R (NS160) 1 229,35 € 229,35 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 4,77 TOTAL PARTIDA 243,11 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS CUARENTA Y TRES EUROS CON ONCE CENTIMOS 29036 partida ud B.Relés TM 50D 3P3R (NS100/250)



Material ud B.Relés TM 50D 3P3R (NS100/250) 1 90,27 € 90,27 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,99 TOTAL PARTIDA 101,25 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO UN EUROS CON VEINTICINCO CENTIMOS 30431 partida ud B.Relés TM125D 3P3R (NS125 a NS250)



Material ud B.Relés TM125D 3P3R (NS125 a NS250) 1 125,37 € 125,37 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida


559

% Costes indirectos 2% 2,69 TOTAL PARTIDA 137,05 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO TRENTA Y SIETE EUROS CON CINCO CENTIMOS 29070 partida ud B.Relés STR22SE 100 3P3R (NS100/250)



Material ud B.Relés STR22SE 100 3P3R (NS100/250) 1 281,63 € 281,63 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 5,81 TOTAL PARTIDA 296,44 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS NOVENTA Y SEIS EUROS CON CUARENTA Y CUATRO CENTIMOS 50729 partida ud VIGILOHM XM200 380/415V CA



Material ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 1 4.103,11 € 4.103,11 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 82,24 TOTAL PARTIDA 4.194,35 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATRO MIL CIENTO NOVENTA Y CUATRO EUROS CON TREINTA Y CINCO CENTIMOS 50169 partida ud ZOCALO CARDEW C



Material ud ZOCALO CARDEW C 1 65,15 € 65,15 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,48 TOTAL PARTIDA 75,63


560

El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y CINCO EUROS CON SESENTA Y TRES CENTIMOS 50171 partida ud CARDEW C 440 V



Material ud CARDEW C 440 V 1 267,33 € 267,33 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 5,53 TOTAL PARTIDA 281,85 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS OCHENTA Y UN EUROS CON OCHENTA Y CINCO CENTIMOS 50159 partida ud IMPEDANCIA LIMITACION ZX



Material ud IMPEDANCIA LIMITACION ZX 1 1.054,84 € 1.054,84 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 21,28 TOTAL PARTIDA 1.085,11 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL OCHENTA Y CINCO EUROS CON ONCE CENTIMOS 50537 partida ud DETECTOR XD312 380/415V CA



Material ud DETECTOR XD312 380/415V CA 1 1.651,04 € 1.651,04 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 33,20 TOTAL PARTIDA 1.693,24 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL SEISCIENTOS NOVENTA Y TRES EUROS CON VEINTICUATRO CENTIMOS 50437 partida ud TORO CERRADO TA 30mm


561



Material ud TORO CERRADO TA 30mm 1 55,89 € 55,89 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,30 TOTAL PARTIDA 66,18 El precio total de la partida sube a la cantida de SESENTA Y SEIS EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS 50438 partida ud TORO CERRADO PA 50mm



Material ud TORO CERRADO PA 50mm 1 76,99 € 76,99 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,72 TOTAL PARTIDA 87,70 El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y SIETE EUROS CON SETENTA CENTIMOS 50440 partida ud TORO CERRADO MA 120mm



Material ud TORO CERRADO MA 120mm 1 228,08 € 228,08 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 4,74 TOTAL PARTIDA 241,82 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS CUARENTA Y UN EUROS CON OCHENTA Y DOS CENTIMOS 9306 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 420,05 €




562

obra

Material ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 1 228,08 € 228,08 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 4,74 TOTAL PARTIDA 241,82 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS CUARENTA Y UN EUROS CON OCHENTA Y DOS CENTIMOS 9606 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm



Material ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 1 526,91 € 526,91 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 10,72 TOTAL PARTIDA 546,62 El precio total de la partida sube a la cantida de QUINIENTOS CUARENTA Y SIEIS EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS 9327 partida ud MARCO FIJO + PUERTA P PLENA A=700



Material ud MARCO FIJO + PUERTA P PLENA A=700 1 265,53 € 265,53 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 5,43 TOTAL PARTIDA 277,04 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS SETENTA Y SIETE EUROS CON CUATRO CENTIMOS 9329 partida ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400



Material ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 1 159,93 € 159,93 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida


563

% Costes indirectos 2% 3,32 TOTAL PARTIDA 169,33 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SESENTA Y NUEVE EUROS CON TRENTA Y TRES CENTIMOS 9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm



Material ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 1 176,16 € 176,16 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,64

TOTAL PARTIDA 185,88 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO OCHENTA Y CINCO EUROS CON OCHENTA Y OCHO CENTIMOS 9359 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm



Material ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 1 13,75 € 13,75 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,40 TOTAL PARTIDA 20,23 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTE EUROS CON VEINTITRES CENTIMOS 7406 partida ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750



Material ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 1 161,67 € 161,67 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,41 TOTAL PARTIDA 174,08


564

El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SETENTA Y CUATRO EUROS CON OCHO CENTIMOS 7418 partida ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600



Material ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 1 28,43 € 28,43 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,75 TOTAL PARTIDA 38,17 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y OCHO EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS 7417 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600



Material ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 1 48,56 € 48,56 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,15 TOTAL PARTIDA 58,71 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y OCHO EUROS CON SETENTA Y UN CENTIMOS 7416 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600



Material ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 1 48,56 € 48,56 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,15 TOTAL PARTIDA 58,71 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y OCHO EUROS CON SETENTA Y UN CENTIMOS 7801 partida ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm


565



Material ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm 1 7,27 € 7,27 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,27 TOTAL PARTIDA 13,62 El precio total de la partida sube a la cantida de TRECE EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm



Material ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 1 12,20 € 12,20 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,37 TOTAL PARTIDA 18,65 El precio total de la partida sube a la cantida de DICIOCHO EUROS CON SESENTA Y CINCO CENTIMOS 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 11,00 €



Material ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 1 11,00 € 11,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,34 TOTAL PARTIDA 17,42 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL SETENTA Y SEIS EUROS CON OCHENTA CENTIMOS 7651 partida ud SOPORTE P MASTERPACT




566

obra

Material ud SOPORTE P MASTERPACT 1 139,37 € 139,37 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,97 TOTAL PARTIDA 151,33 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL SETENTA Y SEIS EUROS CON OCHENTA CENTIMOS 7932 partida ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE



Material ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE 1 43,21 € 43,21 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,99 TOTAL PARTIDA 50,28 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA EUROS CON VEINTIOCHO CENTIMOS 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm



Material ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 1 7,87 € 7,87 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,28 TOTAL PARTIDA 14,23 El precio total de la partida sube a la cantida de CATORCE EUROS CON VEINTITRES CENTIMOS 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm



Material ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 1 10,10 € 10,10 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida


567

% Costes indirectos 2% 0,32 TOTAL PARTIDA 16,50 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISEIS EUROS CON CINCUENTA CENTIMOS 7283 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT



Material ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 1 89,97 € 89,97 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,92 TOTAL PARTIDA 97,97 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y SIETE EUROS CON NOVENTA Y SIETE CENTIMOS 7734 partida ud PLACA SOPORTE P NS400/630 3P HORIZONT



Material ud PLACA SOPORTE P NS400/630 3P HORIZONT 1 45,44 € 45,44 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,09 TOTAL PARTIDA 55,52 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y CINCO EUROS CON CINCUENTA Y DOS CENTIMOS 7916 partida ud TAPA P NS400/630 3P HORIZONTAL



Material ud TAPA P NS400/630 3P HORIZONTAL 1 12,38 € 12,38 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,43 TOTAL PARTIDA 21,80


568

El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTIUN EUROS CON OCHENTA CENTIMOS 7274 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.630 A 3P HORIZ.



Material ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.630 A 3P HORIZ. 1 21,04 € 21,04 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,48 TOTAL PARTIDA 24,42 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTICUATRO EUROS CON CUARENTA Y DOS CENTIMOS 7733 partida ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.EXT



Material ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.EXT 1 44,11 € 44,11 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,00 TOTAL PARTIDA 51,19 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y UN EUROS CON DIECINUEVE CENTIMOS 7853 partida ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL



Material ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.EXT 1 14,30 € 14,30 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,41 TOTAL PARTIDA 20,79 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTE EUROS CON SETENTA Y NUEVE EUROS 7276 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL


569



Material ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 1 29,69 € 29,69 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,72 TOTAL PARTIDA 36,49 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y SEIS EUROS CON CUARENTA Y NUEVE CENTIMOS 7803 partida ud TAPA G/P PLENA 3 MODULOS H=150mm



Material ud TAPA G/P PLENA 3 MODULOS H=150mm 1 8,11 € 8,11 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,28 TOTAL PARTIDA 14,47 El precio total de la partida sube a la cantida de CATORCE EUROS CON CUARENTA Y SIETE CENTIMOS 7642 partida ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD



Material ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 1 67,61 € 67,61 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,47 TOTAL PARTIDA 75,16 El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y CINCO EUROS CON DIECISEIS CENTIMOS 7619 partida ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500




570




Material ud TAPA P XM200/300C, XD 1 25,24 € 25,24 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,63 TOTAL PARTIDA 31,95 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y UN EUROS CON NOVENTA Y CINCO CENTIMOS 7264 partida ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS



Material ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 1 17,25 € 17,25 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,47 TOTAL PARTIDA 23,80 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTITRES EUROS CON OCHENTA CENTIMOS 7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES



Material ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 1 10,64 € 10,64 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida


571

% Costes indirectos 2% 0,33 TOTAL PARTIDA 17,05 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISIETE EUROS CON CINCO CENTIMOS 7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS



Material ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 1 8,65 € 8,65 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,29 TOTAL PARTIDA 15,02 El precio total de la partida sube a la cantida de QUINCE EUROS CON DOS CENTIMOS 7263 partida ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS




Cap-04 CAPITULO 4. Armario alumbrado y

TC monofásicas

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total 32694 partida ud NS400N STR23 SE 4P3R



Material ud NS400N STR23 SE 4P3R 1 1.724,48 € 1.724,48 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25


572

Suma de la partida % Costes indirectos 2% 34,67 TOTAL PARTIDA 1.768,14 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL SETECIENTOS SESENTA Y OCHO EUROS CON CATORCE CENTIMOS 24358 partida ud C60N "C" 4P 2A



Material ud C60N "C" 4P 2A 1 96,31 € 96,31 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,11 TOTAL PARTIDA 107,41 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL SETECIENTOS SESENTA Y OCHO EUROS CON CATORCE CENTIMOS 26531 partida ud Vigi C60/25 4P 30mA Clase AC



Material ud Vigi C60/25 4P 30mA Clase AC 1 104,58 € 104,58 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,27 TOTAL PARTIDA 115,85 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO QUINCE EUROS CON OCHENTA Y CINCO CENTIMOS 26946 partida ud MX+OF C60/DPN N/ID 220-415VAC/125VCC



Material ud MX+OF C60/DPN N/ID 220-415VAC/125VCC 1 37,95 € 37,95 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,88


573

TOTAL PARTIDA 44,91 El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y CUATRO EUROS CON NOVENTA Y UN CENTIMOS 26924 partida ud OF Cont. Abierto-Cerrado C60/DPN N/ID



Material ud OF Cont. Abierto-Cerrado C60/DPN N/ID 1 24,19 € 24,19 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,61 TOTAL PARTIDA 30,88 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA EUROS CON OCHENTA Y OCHO CENTIMOS 24345 partida ud C60N "C" 3P 2A



Material ud C60N "C" 3P 2A 1 75,85 € 75,85 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,70 TOTAL PARTIDA 86,54 El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y SEIS EUROS CON CINCUENTA Y CUATRO EUROS 26518 partida ud Vigi C60/25 3P 30mA Clase AC



Material ud Vigi C60/25 3P 30mA Clase AC 1 98,60 € 98,60 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,15 TOTAL PARTIDA 109,75 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO NUEVE EUROS CON SETENTA Y CINCO CENTIMOS


574

24357 partida ud C60N "C" 4P 1A



Material ud C60N "C" 4P 1A 1 96,31 € 96,31 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,11 TOTAL PARTIDA 107,41 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SIETE EUROS CON CUARENTA Y UN CENTIMOS 24361 partida ud C60N "C" 4P 6A



Material ud C60N "C" 4P 6A 1 64,76 € 64,76 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,48 TOTAL PARTIDA 75,23 El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y CINCO EUROS CON VEINTITRES CENTIMOS 24365 partida ud C60N "C" 4P 25A



Material ud C60N "C" 4P 25A 1 65,00 € 65,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,48 TOTAL PARTIDA 75,47 El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y CINCO EUROS CON CUARENTA Y SIETE CENTIMOS 27288 partida ud NC120N "C" 4P 120A Mano de h Oficial 1a electricista 0,3 15,90 € 4,77


575

obra


Material ud NC120N "C" 4P 120A 1 208,64 € 208,64 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 4,35 TOTAL PARTIDA 221,99 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS VEINTIUN EUROS CON NOVENTA Y NUEVE CENTIMOS 24364 partida ud C60N "C" 4P 20A



Material ud C60N "C" 4P 20A 1 63,80 € 63,80 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,46 TOTAL PARTIDA 74,25 El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y CUATRO EUROS CON VEINTICINCO CENTIMOS 24362 partida ud C60N "C" 4P 10A



Material ud C60N "C" 4P 10A 1 60,79 € 60,79 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,40 TOTAL PARTIDA 71,18 El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y UN EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS 24360 partida ud C60N "C" 4P 4A



Material ud C60N "C" 4P 4A 1 96,31 € 96,31 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25


576

Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,11 TOTAL PARTIDA 107,41 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SIETE CON CUARENTA Y UN CENTIMOS 24359 partida ud C60N "C" 4P 3A



Material ud C60N "C" 4P 3A 1 96,31 € 96,31 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,11 TOTAL PARTIDA 107,41 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SIETE CON CUARENTA Y UN CENTIMOS 31640 partida ud NS250N TM250D 4P3R



Material ud NS250N TM250D 4P3R 1 1.098,11 € 1.098,11 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 22,14 TOTAL PARTIDA 1.129,25 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL CIENTO VEINTINUEVE EUROS CON VEINTICINCO CENTIMOS 24367 partida ud C60N "C" 4P 40A



Material ud C60N "C" 4P 40A 1 80,45 € 80,45 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,79


577

TOTAL PARTIDA 91,23 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y UN EUROS CON VEINTITRES CENTIMOS 26543 partida ud Vigi C60/40 4P 30mA Clase AC



Material ud Vigi C60/40 4P 30mA Clase AC 1 109,74 € 109,74 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,37 TOTAL PARTIDA 121,11 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO VEINTIN UN EUROS CON ONCE CENTIMOS 24363 partida ud C60N "C" 4P 16A



Material ud C60N "C" 4P 16A 1 61,99 € 61,99 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,42 TOTAL PARTIDA 72,40 El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y DOS EUROS CON CUARENTA CENTIMOS 9304 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO900xPROF400mm



Material ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO900xPROF400mm 1 328,21 € 328,21 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 6,74 TOTAL PARTIDA 343,95 El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS CUARENTA Y TRES EUROS CON NOVENTA Y CINCO CENTIMOS


578

9322 partida ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700



Material ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 1 206,81 € 206,81 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 4,26 TOTAL PARTIDA 217,15 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS DIECISIETE EUROS CON QUINCE CENTIMOS 9325 partida ud PORTEZUELA PASILLO LAT. P, PLENA A=200



Material ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 1 108,72 € 108,72 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,30 TOTAL PARTIDA 117,10 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO DIECISIETE EUROS CON DIEZ CENTIMOS 9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm



Material ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 1 176,16 € 176,16 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,64 TOTAL PARTIDA 185,88 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO OCHENTA Y CINCO EUROS CON OCHENTA Y OCHO EUROS 9358 partida ud FONDO PIVOTANTE A=200 CIERRE TORNILLO



579


Material ud FONDO PIVOTANTE A=200 CIERRE TORNILLO 1 97,24 € 97,24 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,07 TOTAL PARTIDA 105,39 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO CINCO EUROS CON TEINTA Y NUEVE CENTIMOS 7362 partida ud PERFIL COBRE LINERGY 800A, LONG 1700



Material ud PERFIL COBRE LINERGY 800A, LONG 1700 1 58,00 € 58,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,28 TOTAL PARTIDA 65,36 El precio total de la partida sube a la cantida de SESENTA Y CINCO EUROS CON TREINTA Y SEIS CENTIMOS 7373 partida ud SOPORTE LINERGY VERT. INFERIOR PROF400



Material ud SOPORTE LINERGY VERT. INFERIOR PROF400 1 37,98 € 37,98 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,88 TOTAL PARTIDA 44,94 El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y CUATRO EUROS CON NOVENTA Y CUATRO CENTIMOS 7371 partida ud SOPORTE LINERGY VERTICAL P PROF400/600



Material ud SOPORTE LINERGY VERTICAL P PROF400/600 1 62,87 € 62,87 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25


580

Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,38 TOTAL PARTIDA 70,33 El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA EUROS CON TREINTA Y TRES CENTIMOS 7407 partida ud CONEXION LINERGY 1000A /JdB HORIZ P400



Material ud CONEXION LINERGY 1000A /JdB HORIZ P400 1 11,30 € 11,30 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,35 TOTAL PARTIDA 17,73 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISIETE EUROS CON SETENTA Y TRES CENTIMOS 7402 partida ud BARRA COBRE PERFORADA 50x5 650A L=1750



Material ud BARRA COBRE PERFORADA 50x5 650A L=1750 1 75,43 € 75,43 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,63 TOTAL PARTIDA 83,14 El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y TRES EUROS CON CATORCE CENTIMOS 7411 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF400



Material ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF400 1 32,33 € 32,33 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,77 TOTAL PARTIDA 39,18


581

El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y NUEVE EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm



Material ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 1 7,84 € 7,84 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,28 TOTAL PARTIDA 14,20 El precio total de la partida sube a la cantida de CATORCE EUROS CON VEINTE CENTIMOS 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 12,20 €



Material ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 1 12,20 € 12,20 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,37 TOTAL PARTIDA 18,65 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECIOCHO EUROS CON SESENTA Y CINCO EUROS 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm



Material ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 1 10,10 € 10,10 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,32 TOTAL PARTIDA 16,50 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISEIS EUROS CON CINCUENTA CENTIMOS 7735 partida ud PLACA SOPORTE P NS400/630 4P HORIZONT


582



Material ud PLACA SOPORTE P NS400/630 4P HORIZONT 1 50,18 € 50,18 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,13 TOTAL PARTIDA 57,39 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y SIETE EUROS CON TREINTA Y NUEVE CENTIMOS 7975 partida ud TAPA P NS400/630 HORIZONTAL TETRAPOLAR



Material ud TAPA P NS400/630 HORIZONTAL TETRAPOLAR 1 13,82 € 13,82 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,40 TOTAL PARTIDA 20,30 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTE EUROS CON TREINTA CENTIMOS 7235 partida ud CONEXION APARATO HORIZONT 4 POLOS 630A



Material ud TAPA P NS400/630 HORIZONTAL TETRAPOLAR 1 96,40 € 96,40 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,05 TOTAL PARTIDA 104,53 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO CUATRO EUROS CON CINCUENTA Y TRES CENTIMOS 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm




583

obra

Material ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 1 11,00 € 11,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,34 TOTAL PARTIDA 17,42 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISIETE EUROS CON CUARENTA Y DOS CENTIMOS 7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES



Material ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 1 10,64 € 10,64 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,33 TOTAL PARTIDA 17,05 El precio total de la partida sube a la cantida de DICISIETE EUROS CON CINCO CENTIMOS 7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS






Material ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 1 13,10 € 13,10 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida


584

% Costes indirectos 2% 0,38 TOTAL PARTIDA 19,56 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECINUEVE EUROS CON CINCUENTA Y SEIS CENTIMOS 7732 partida ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.FIJO 42,37 €



Material ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.FIJO 1 42,37 € 42,37 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,97 TOTAL PARTIDA 49,42 El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y NUEVE EUROS CON CUARENTA Y DOS CENTIMOS 7853 partida ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL



Material ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 1 14,30 € 14,30 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,41 TOTAL PARTIDA 20,79 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTE EUROS CON SETENTA Y NUEVE CENTIMOS 7276 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL



Material ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 1 29,69 € 29,69 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,72 TOTAL PARTIDA 36,49


585

El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y SEIS EUROS CON CUARENTA Y NUEVE CENTIMOS 7260 partida ud PANTALLA P COMPART RESERVA 1 A 6 MOD.



Material ud PANTALLA P COMPART RESERVA 1 A 6 MOD. 1 15,81 € 15,81 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,44 TOTAL PARTIDA 22,33 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTIDOS EUROS CON TRENTA Y TRES CENTIMOS


Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total M20N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M25H1 3P



Material ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M25H1 3P 1 6.029,77 € 6.029,77 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 120,89 TOTAL PARTIDA 6.165,49 El precio total de la partida sube a la cantida de SEIS MIL CIENTO SESENTA Y CINCO EUROS CON CUARENTA Y NUEVE CENTIMOS M20N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M25H1 3P



Material ud CHASIS DE BASE MP M25H1 3P 1 2.971,40 € 2.971,40 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 59,61 TOTAL PARTIDA 3.040,00


586

El precio total de la partida sube a la cantida de TRES MIL CUARENTA EUROS R25NH3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS



Material ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 1 174,95 € 174,95 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,56 TOTAL PARTIDA 181,68 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO OCHENTA Y UN EUROS CON SESENTA Y OCHO CENTIMOS TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 2500A



Material ud TRANSFORMADORES 3 X 2500A 1 2.400,00 € 2.400,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 48,18 TOTAL PARTIDA 2.457,17 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL CUATROCIENTOS CINCUENTA Y SIETE EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS 38SE000003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S



Material ud U. DE CONTROL STR 38S 1 310,60 € 310,60 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 6,39 TOTAL PARTIDA 325,99 El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS VEINTE Y CINCO EUROS CON NOVENTA Y NUEVE CENTIMOS


587

MCH127A000 partida ud MOTORREDUCTOR 100 A 400 VCA



Material ud MOTORREDUCTOR 100 A 400 VCA 1 1.219,81 € 1.219,81 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 24,58 TOTAL PARTIDA 1.253,38 El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS VEINTE EUROS CON CUATRO CENTIMOS CE00000000 partida ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO



Material ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO 1 85,94 € 85,94 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,84 TOTAL PARTIDA 93,86 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y TRES EUROS CON OCHENTA Y SEIS CENTIMOS CD00000000 partida ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO



Material ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 1 41,83 € 41,83 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,96 TOTAL PARTIDA 48,87 El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y OCHO EUROS CON OCHENTA Y SIETE CENTIMOS CT00000000 partida ud 1 CONTACTO POSICION TEST



588


Material ud 1 CONTACTO POSICION TEST 1 85,94 € 85,94 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,84 TOTAL PARTIDA 93,86 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y TRES EUROS CON OCHENTA Y SIES CENTIMOS M08H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT 12H1 3P



Material ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT 12H1 3P 1 3.828,33 € 3.828,33 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 76,86 TOTAL PARTIDA 3.920,02 El precio total de la partida sube a la cantida de TRES MIL NOVECIENTOS VEINTE EUROS CON DOS CENTIMOS M08H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M12H1 3P



Material ud CHASIS DE BASE MP M12H1 3P 1 1.949,92 € 1.949,92 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 39,18 TOTAL PARTIDA 1.998,09 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL NOVECIENTOS NOVENTA Y OCHO EUROS CON NUEVE CENTIMOS R16HL3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS



Material ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 1 86,06 € 86,06 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25


589

Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,78 TOTAL PARTIDA 91,01 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y UN EUROS CON UN CENTIMO TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A



Material ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 1 2.000,00 € 2.000,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 40,18 TOTAL PARTIDA 2.049,17 El precio total de la partida sube a la cantida de DOS MIL CUARENTA Y NUEVE CENTIMOS CON DIECISIETE CENTIMOS F000000000 partida ud SEÑALIZACION DE TIPO DE DEFECTO



Material ud SEÑALIZACION DE TIPO DE DEFECTO 1 355,20 € 355,20 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 7,17 TOTAL PARTIDA 365,53 El precio total de la partida sube a la cantida de TRES CIENTOS SESENTA Y CINCO EUROS CON CINCUENTA Y TRES CENTIMOS PIL0000000 partida ud PILA



Material ud PILA 1 218,71 € 218,71 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 4,44 TOTAL PARTIDA 226,31


590

El precio total de la partida sube a la cantida de DOS CIENTOS VEINTISEIS EUROS CON TRENTA Y UN CENTIMOS M10H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P



Material ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 1 3.990,72 € 3.990,72 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 80,11 TOTAL PARTIDA 4.085,66 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATRO OCHENTA Y CINCO EUROS CON SESENTA Y SEIS CENTIMOS M10H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P






Material ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1 1.803,04 € 1.803,04 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 36,24 TOTAL PARTIDA 1.848,28 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL OCHOCIENTOS CUARENTA Y OCHO EUROS CON VEINTIOCHO CENTIMOS 50729 partida ud VIGILOHM XM200 380/415V CA


591



Material ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 1 4.103,11 € 4.103,11 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 82,24 TOTAL PARTIDA 4.194,35 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATRO MIL CIENTO NOVENTA Y CUATRO EUROS CON TRENTA Y CINCO CENTIMOS 50537 partida ud DETECTOR XD312 380/415V CA



Material ud DETECTOR XD312 380/415V CA 1 1.651,04 € 1.651,04 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 33,20 TOTAL PARTIDA 1.693,24 El precio total de la partida sube a la cantida de MIL SEISCIENTOS NOVENTA Y TRES EUROS CON VEINTICUATRO CENTIMOS 50439 partida ud TORO CERRADO IA 120mm



Material ud TORO CERRADO IA 120mm 1 118,58 € 118,58 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,55 TOTAL PARTIDA 130,13 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO TREINTA EUROS CON TRECE CENTIMOS 50439 partida ud TORO CERRADO IA 200mm




592

obra

Material ud TORO CERRADO IA 200mm 1 420,05 € 420,05 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 8,58 TOTAL PARTIDA 437,63 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATROCIENTOS TREINTA Y SIETE EUROS CON SESENTA Y TRES CENTIMOS 9306 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm



Material ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 1 526,91 € 526,91 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 10,72 TOTAL PARTIDA 546,62 El precio total de la partida sube a la cantida de QUINIENTOS CUARENTA Y SEIS EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS 9606 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm



Material ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 1 265,53 € 265,53 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 5,49 TOTAL PARTIDA 280,02 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS OCHENTA EUROS CON DOS CENTIMOS 9327 partida ud MARCO FIJO + PUERTA P PLENA A=700



Material ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 1 159,93 € 159,93 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida


593

% Costes indirectos 2% 3,32 TOTAL PARTIDA 169,33 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SESENTA Y NUEVE EUROS TRENTA Y TRES CENTIMOS 9329 partida ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400



Material ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 1 176,16 € 176,16 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,64 TOTAL PARTIDA 185,88 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO OCHENTA Y CINCO EUROS CON OCHENTA Y OCHO CENTIMOS 9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm



Material ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 1 143,40 € 143,40 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,99 TOTAL PARTIDA 152,47 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO CINCUENTA Y DOS EUROS CON CUARENTA Y SIETE CENTIMOS 9359 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm



Material ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 1 161,67 € 161,67 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,36 TOTAL PARTIDA 171,11


594

El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO SETENTA Y UN EUROS CON ONCE CENTIMOS 7406 partida ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750



Material ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 1 28,43 € 28,43 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,75 TOTAL PARTIDA 38,17 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y OCHO EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS 7418 partida ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600



Material ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 1 48,56 € 48,56 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,09 TOTAL PARTIDA 55,73 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y CINCO EUROS CON SETENTA Y TRES CENTIMOS 7417 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600



Material ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 1 48,56 € 48,56 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,09 TOTAL PARTIDA 55,73 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA Y CINCO EUROS CON SETENTA Y TRES CENTIMOS 7416 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600


595



Material ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 1 7,27 € 7,27 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,27 TOTAL PARTIDA 13,62 El precio total de la partida sube a la cantida de TRECE EUROS CON SESENTA Y DOS CENTIMOS 7801 partida ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm



Material ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm 1 12,20 € 12,20 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,37 TOTAL PARTIDA 18,65 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECIOCHO EUROS CON SESENTA Y CINCO CENTIMOS 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm



Material ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 1 10,10 € 10,10 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,32 TOTAL PARTIDA 16,50 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISEIS EUROS CON CINCUENTA CENTIMOS 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm




596

Material ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 1 139,37 € 139,37 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,91 TOTAL PARTIDA 148,36 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO CUARENTA Y OCHO EUROS CON TREINTA Y SEIS 7651 partida ud SOPORTE P MASTERPACT



Material ud SOPORTE P MASTERPACT 1 43,21 € 43,21 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,99 TOTAL PARTIDA 50,28 El precio total de la partida sube a la cantida de CINCUENTA EUROS CON VEINTIOCHO CENTIMOS 7932 partida ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE



Material ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE 1 7,87 € 7,87 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,28 TOTAL PARTIDA 14,23 El precio total de la partida sube a la cantida de CATORCE EUROS CON VEINTITRES CENTIMOS 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm



Material ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 1 11,00 € 11,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida


597

% Costes indirectos 2% 0,34 TOTAL PARTIDA 17,42 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISIETE EUROS CON CUARENTA Y DOS CENTIMOS 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm



Material ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 1 11,00 € 11,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,34 TOTAL PARTIDA 17,42 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISIETE EUROS CON CUARENTA Y DOS CENTIMOS 7283 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT



Material ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 1 89,97 € 89,97 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,92 TOTAL PARTIDA 97,97 El precio total de la partida sube a la cantida de NOVENTA Y SIETE EUROS CON NOVENTA Y SIETE CENTIMOS 7405 partida ud BARRA Cu PERFORADA 100x5 1200A L=1750



Material ud BARRA Cu PERFORADA 100x5 1200A L=1750 1 133,24 € 133,24 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2,79 TOTAL PARTIDA 142,11


598

El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO CUARENTA Y DOS EUROS CON ONCE CENTIMOS 9322 partida ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700



Material ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 1 206,81 € 206,81 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 4,26 TOTAL PARTIDA 217,15 El precio total de la partida sube a la cantida de DOSCIENTOS DIECISIETE EUROS CON QUINCE CENTIMOS 7642 partida ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD



Material ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 1 67,61 € 67,61 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,47 TOTAL PARTIDA 75,16 El precio total de la partida sube a la cantida de SETENTA Y CINCO EUROS CON DIECISEIS CENTIMOS 7619 partida ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500





599



Material ud TAPA P XM200/300C, XD 1 25,24 € 25,24 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,63 TOTAL PARTIDA 31,95 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y UN EUROS CON NOVENTA Y CINCO CENTIMOS 7264 partida ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS



Material ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 1 17,25 € 17,25 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,47 TOTAL PARTIDA 23,80 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTITRES EUROS CON OCHENTA CENTIMOS 7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES



Material ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 1 10,64 € 10,64 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,33 TOTAL PARTIDA 17,05 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECISIETE EUROS CON CINCO CENTIMOS 7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS




600





Cap-06 CAPITULO 6. Armario equipos

de medida CGDBTHORNO

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total

08204 partida ud Armario G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm



Material ud Armario G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 1 518,41 € 518,41 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 10,49 TOTAL PARTIDA 534,98 El precio total de la partida sube a la cantida de QUINIENTOS TRENTA Y CUATRO EUROS CON NOVENTA Y OCHO CENTIMOS 08234 partida ud Puerta transparente G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm



601


Material ud Puerta transparente G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 1 388,80 € 388,80 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 7,90 TOTAL PARTIDA 402,78 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATRO CIENTOS DOS EUROS CON SETENTA Y OCHO CENTIMOS 03220 partida ud Obturador aparamenta modular, longitud 1000 mm



Material ud Obturador aparamenta modular, longitud 1000 mm 1 5,34 € 5,34 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,23 TOTAL PARTIDA 11,65 El precio total de la partida sube a la cantida de ONCE EUROS CON SESENTA Y CINCO CENTIMOS 03908 partida ud Obturador para abertura 96 x 96 mm



Material ud Obturador para abertura 96 x 96 mm 1 4,34 € 4,34 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,21 TOTAL PARTIDA 10,63 El precio total de la partida sube a la cantida de DIEZ EUROS CON SESENTA Y TRES CENTIMOS 04257 partida ud 4 canaletas horizontales 60 x 30 mm, longitud 450 mm + soportes



Material ud 4 canaletas horizontales 60 x 30 mm, longitud 450 mm + soportes 1 32,51 € 32,51 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25


602

Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,83 TOTAL PARTIDA 42,34 El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y DOS EUROS CON TREINTA Y CUATRO CENTIMOS 03001 partida ud Carril modular



Material ud Carril modular 1 11,74 € 11,74 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,36 TOTAL PARTIDA 18,18 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECIOCHO EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS 03204 partida ud Tapa aparamenta modular, 4 módulos, alto 200 mm



Material ud Tapa aparamenta modular, 4 módulos, alto 200 mm 1 14,43 € 14,43 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,41 TOTAL PARTIDA 20,92 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTE EUROS CON NOVENTA Y DOS CENTIMOS 04053 partida ud Repartidor escalonado 4 polos 250 A



Material ud Repartidor escalonado 4 polos 250 A 1 177,79 € 177,79 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,74 TOTAL PARTIDA 190,52


603

El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO NOVENTA EUROS CON CINCUENTA Y DOS CENTIMOS 03805 partida ud Tapa plena, 5 módulos, alto 250 mm



Material ud Tapa plena, 5 módulos, alto 250 mm 1 16,60 € 16,60 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,45 TOTAL PARTIDA 23,13 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTITRES EUROS CON TRECE CENTIMOS 03911 partida ud Tapa metálica perforada, 3 módulos, 4 PM500/700/800, aparatos 96 x 96 mm



Material ud Tapa metálica perforada, 3 módulos, 1 25,98 € 25,98 4 PM500/700/800, aparatos 96 x 96 mm Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,64 TOTAL PARTIDA 32,70 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y DOS EUROS CON SETENTA CENTIMOS 08214 partida ud Armario G IP30 extensión 33 módulos, alto 1830 mm



Material ud Armario G IP30 extensión 33 módulos, alto 1830 mm 1 414,71 € 414,71 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 8,59 TOTAL PARTIDA 438,13 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATROCIENTOS TREINTA Y OCHO EUROS CON TRECE CENTIMOS


604

03806 partida ud Tapa plena, 6 módulos, alto 300 mm



Material ud Tapa plena, 6 módulos, alto 300 mm 1 18,76 € 18,76 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,50 TOTAL PARTIDA 25,34 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTICINCO EUROS CON TREINTA Y CUATRO CENTIMOS 24331 partida ud C60N 'C' 2P 1A



Material ud C60N 'C' 2P 1A 1 75,28 € 75,28 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,63 TOTAL PARTIDA 82,99 El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y DOS EUROS CON NOVENTA Y NUEVE CENTIMOS PM700PMG partida ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES 380,45 €



Material ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES 1 380,45 € 380,45 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 7,79 TOTAL PARTIDA 397,23 El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS NOVENTA Y SIETE EUROS CON VEINTITRES CENTIMOS


605


de medida CGDBTSERVGEN

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total 08204 partida ud Armario G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm



Material ud Armario G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 1 518,41 € 518,41 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 10,66 TOTAL PARTIDA 543,90 El precio total de la partida sube a la cantida de QUINIENTOS CUARENTA Y TRES EUROS CON NOVENTA CENTIMSO 08234 partida ud Puerta transparente G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm



Material ud Puerta transparente G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 1 388,80 € 388,80 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 8,07 TOTAL PARTIDA 411,70 El precio total de la partida sube a la cantida de CUATROCIENTOS ONCE EUROS CON SETENTA CENTIMOS 03220 partida ud Obturador aparamenta modular, longitud 1000 mm



Material ud Obturador aparamenta modular, longitud 1000 mm 1 5,34 € 5,34 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,23 TOTAL PARTIDA 11,65 El precio total de la partida sube a la cantida de ONCE EUROS CON SESENTA Y CINCO CENTIMOS


606

03908 partida ud Obturador para abertura 96 x 96 mm



Material ud Obturador para abertura 96 x 96 mm 1 4,34 € 4,34 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,21 TOTAL PARTIDA 10,63 El precio total de la partida sube a la cantida de DIEZ EUROS CON SESENTA Y TRES CENTIMOS 04257 partida ud 4 canaletas horizontales 60 x 30 mm, longitud 450 mm + soportes



Material ud 4 canaletas horizontales 60 x 30 mm, longitud 450 mm + soportes 1 32,51 € 32,51 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,77 TOTAL PARTIDA 39,36 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y NUEVE EUROS CON TREINTA Y SEIS CENTIMOS 03001 partida ud Carril modular



Material ud Carril modular 1 11,74 € 11,74 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,36 TOTAL PARTIDA 18,18 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECIOCHO EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS 03204 partida ud Tapa aparamenta modular, 4 módulos, alto 200 mm 14,43 € Mano de h Oficial 1a electricista 0,2 15,90 € 3,18


607

obra


Material ud Tapa aparamenta modular, 4 módulos, alto 200 mm 1 14,43 € 14,43 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,41 TOTAL PARTIDA 20,92 El precio total de la partida sube a la cantida de DIECIOCHO EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS 04008 partida ud Repartidor Multiclip 4 polos 63 A 1/2 fila + cables sin punteras



Material ud Repartidor Multiclip 4 polos 63 A 1/2 fila + cables sin punteras 1 31,73 € 31,73 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,81 TOTAL PARTIDA 41,54 El precio total de la partida sube a la cantida de CUARENTA Y UN EUROS CON CINCUENTA Y CUATRO CENTIMOS 04053 partida ud Repartidor escalonado 4 polos 250 A



Material ud Repartidor escalonado 4 polos 250 A 1 177,79 € 177,79 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 3,74 TOTAL PARTIDA 190,52 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO NOVENTA EUROS CON CINCUENTA Y DOS CENTIMOS 03805 partida ud Tapa plena, 5 módulos, alto 250 mm



Material ud Tapa plena, 5 módulos, alto 250 mm 1 16,60 € 16,60 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25


608

Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,45 TOTAL PARTIDA 23,13 El precio total de la partida sube a la cantida de VEINTITRES EUROS CON TRECE CENTIMOS 03911 partida ud Tapa metálica perforada, 3 módulos, 4 PM500/700/800, aparatos 96 x 96 mm



Material ud Tapa metálica perforada, 3 módulos, 4 PM500/700/800, 1 25,98 € 25,98 aparatos 96 x 96 mm Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,64 TOTAL PARTIDA 32,70 El precio total de la partida sube a la cantida de TREINTA Y DOS EUROS CON SETENTA CENTIMOS 24331 partida ud C60N 'C' 2P 1A



Material ud C60N 'C' 2P 1A 1 75,28 € 75,28 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,69 TOTAL PARTIDA 85,96 El precio total de la partida sube a la cantida de OCHENTA Y CINCO EUROS CON NOVENTA Y SEIS CENTIMOS PM700PMG partida ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES



Material ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES 1 380,45 € 380,45 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 7,79


609

TOTAL PARTIDA 397,23 El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS NOVENTA Y SIETE EUROS CON VEINTITRES CENTIMOS



Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total BCRETI450 partida ud Rectimat 2 clase SAH 450 KVA



Material ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES 1 0,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,75 TOTAL PARTIDA 89,45 El precio total de la partida sube a la cantida de TRESCIENTOS NOVENTA Y SIETE EUROS CON VEINTITRES CENTIMOS


Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total TIEEXPROTEC partida ud Tierras Exteriores Prot Transformación: Picas alineadas



Material ud Tierras Exteriores Prot Transformación: Picas alineadas 1 1.308,00 € 1.308,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 26,46 TOTAL PARTIDA 1.349,28 El precio total de la partida sube a la cantiad de MIL TRESCIENTOS CUARENTA Y NUEVE EUROS CON VEINTINUEVE CENTIMOS TIEEXSERV partida ud Tierras Exteriores Serv Transformación: Picas alineadas



610


Material ud Tierras Exteriores Serv Transformación: Picas alineadas 1 1.308,00 € 1.308,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 26,46 TOTAL PARTIDA 1.349,28 El precio total de la partida sube a la cantiad de MIL TRESCIENTOS CUARENTA Y NUEVE EUROS CON VEINTINUEVE CENTIMOS

TIEINTPROTC partida ud

Tierras Interiores Prot Transformación: Instalación interior tierras



Material ud Tierras Interiores Prot Transformación: Instalación interior tierras 1 403,00 € 403,00

Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 8,36 TOTAL PARTIDA 426,18 El precio total de la partida sube a la cantiad de CUATROCIENTOS VENTISEIS EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS TIINTSERVCT partida ud Tierras Interiores Serv Transformación: Instalación interior



Material ud Tierras Interiores Serv Transformación: Instalación interior 1 403,00 € 403,00 Material ud Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 8,36 TOTAL PARTIDA 426,18 El precio total de la partida sube a la cantiad de CUATROCIENTOS VENTISEIS EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS TIENAVIND partida ud Toma a tierra de la nave industrial. m.l Cable enterrado 35 mm2 Cu ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø



611


Material Toma a tierra de la nave industrial. m.l Cable enterrado 35 mm2 Cu 1 10,00 € 10,00 ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 4 12,30 € 49,20 Material Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,48 TOTAL PARTIDA 75,51 El precio total de la partida sube a la cantiad de SETENTA Y CINCO EUROS CON CINCUENTA Y UN CENTIMOS TIEEDCOMP partida ud Tierra del edificio de composición. m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø



Material Tierra del edificio de composición. m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu 1 12,80 € 12,80 ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 4 12,30 € 49,20 Material Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,54 TOTAL PARTIDA 78,36 El precio total de la partida sube a la cantiad de SETENTA Y OCHO EUROS CON TREINTA Y SEIS CENTIMOS TIEEDSALBOM partida ud Tierra del edificio sala bombas. m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø



Material Tierra del edificio sala bombas. m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu 1 12,80 € 12,80 ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 4 12,30 € 49,20 Material Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,54 TOTAL PARTIDA 78,36 El precio total de la partida sube a la cantiad de SETENTA Y OCHO EUROS CON TREINTA Y SEIS CENTIMOS


612

TIEAPT partida ud Tierra del almacén producto terminado. Cable enterrado 50 mm2 Cu Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø



Material Tierra del almacén producto terminado. m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu 1 12,80 € 12,80 ud. Nº de picas (n) de 2m y 14 mm Ø 4 12,30 € 49,20 Material Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 1,54 TOTAL PARTIDA 78,36 El precio total de la partida sube a la cantiad de SETENTA Y OCHO EUROS CON TREINTA Y SEIS CENTIMOS TIEINTER partida ud red de tierras interconectadas m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu



Material red de tierras interconectadas m.l Cable enterrado 50 mm2 Cu 1 12,80 € 12,80 Material Accesorios 1 0,25 0,25 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,55 TOTAL PARTIDA 28,18 El precio total de la partida sube a la cantiad de VEINTIOCHO EUROS CON DIECIOCHO CENTIMOS AREGTT partida ud. Arquetas de registro TT



m.l Arquetas de registro TT 1 12,35 € 12,35 Material Accesorios 1 0,2 0,20 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,43 TOTAL PARTIDA 21,72


613

El precio total de la partida sube a la cantiad de VEINTIUN EUROS CON SETENTA Y DOS CENTIMOS

Cap-10 CAPITULO 10. Canalizaciones

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total BAP1500 partida m.l Bandeja de rejillas de 105 x 500



m.l Bandeja de rejillas de 105 x 500 1 8,25 € 8,25 Material Accesorios 1 1 1,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,24 TOTAL PARTIDA 12,41 El precio total de la partida sube a la cantiad de DOCE EUROS CON CUARENTA Y UN CENTIMOS PVC-200 partida m.l Tubo PVC, diámetro 200 mm



m.l Bandeja de rejillas de 105 x 500 1 10,50 € 10,50 Material Accesorios 1 1 1,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 0,29 TOTAL PARTIDA 14,70 El precio total de la partida sube a la cantiad de CATORCE EUROS CON SETENTA CENTIMOS

Cap-11 CAPITULO 11. Centro de transformación

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total OBRCVL partida ud Edificio de Transformación: local acondicionado Mano de obra h Oficial 1a electricista 0 15,90 € 0,00 Mano de obra h Ayudante electricista 0 13,25 € 0,00 Material ud Edificio de Transformación: local acondicionado 1 3.182,00 € 3.182,00 Material ud Accesorios 1 500 500,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 73,64 TOTAL PARTIDA 3.755,64


614

El precio total de la partida sube a la cantiad de TRES MIL SETECIENTOS CINCUENTA Y CINCO EUROS CON SESENTA Y CUATRO CENTIMOS CENTSAL1 partida ud Entrada / Salida 1: CGM-CML-36 Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Entrada / Salida 1: CGM-CML-36 1 5.091,00 € 5.091,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 104,99 TOTAL PARTIDA 5.354,29 El precio total de la partida sube a la cantiad de CINCO MIL TRESCIENTOS CINCUENTA Y CUATRO EUROS CON VEINTINUEVE CENTIMOS CPRGEN1 partida ud Protección General: CGM-CMP-V-36 Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Protección General: CGM-CMP-V-36 1 17.629,00 € 17.629,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 355,75 TOTAL PARTIDA 18.143,05 El precio total de la partida sube a la cantiad de DIECIOCHO MIL CIENTO CUARENTA Y TRES EUROS CON CINCO CENTIMOS CMED1 partida ud Medida: CGM-CMM-36 Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Medida: CGM-CMM-36 1 9.531,00 € 9.531,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 193,79 TOTAL PARTIDA 9.883,09 El precio total de la partida sube a la cantiad de NUEVE MIL OCHOCIENTOS OCHENTA Y TRES EUROS CON NUEVE CENTIMOS CPTRAFO1 partida ud Protección Transformador 1: CGM-CMP-V-36 Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80


615

Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Protección Transformador 1: CGM-CMP-V-36 1 17.629,00 € 17.629,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 355,75 TOTAL PARTIDA 18.143,05 El precio total de la partida sube a la cantiad de DIECIOCHO MIL CIENTO CUARENTA Y TRES EUROS CON CINCO CENTIMOS CPTRAFO2 partida ud Protección Transformador 2: CGM-CMP-V-36 Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Protección Transformador 2: CGM-CMP-V-36 1 17.629,00 € 17.629,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 355,75 TOTAL PARTIDA 18.143,05 El precio total de la partida sube a la cantiad de DIECIOCHO MIL CIENTO CUARENTA Y TRES EUROS CON CINCO CENTIMOS CPTRAFO3 partida ud Protección Transformador 3: CGM-CMP-V-36 Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Protección Transformador 3: CGM-CMP-V-36 1 17.629,00 € 17.629,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 355,75 TOTAL PARTIDA 18.143,05 El precio total de la partida sube a la cantiad de DIECIOCHO MIL CIENTO CUARENTA Y TRES EUROS CON CINCO CENTIMOS CPTRAFO4 partida ud Protección Transformador 4: CGM-CMP-V-36 Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Protección Transformador 4: CGM-CMP-V-36 1 17.629,00 € 17.629,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 355,75 TOTAL PARTIDA 18.143,05


616

El precio total de la partida sube a la cantiad de DIECIOCHO MIL CIENTO CUARENTA Y TRES EUROS CON CINCO CENTIMOS PMTTRAFO1 partida ud Puentes MT Transformador 1: Cables MT 18/30 kV Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Puentes MT Transformador 1: Cables MT 18/30 kV 1 1.025,00 € 1.025,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 23,67 TOTAL PARTIDA 1.206,97 El precio total de la partida sube a la cantiad de MIL DOSCIENTOS SEIS EUROS CON NOVENTA Y SIETE CENTIMOS PMTTRAFO2 partida ud Puentes MT Transformador 2: Cables MT 18/30 kV Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Puentes MT Transformador 2: Cables MT 18/30 kV 1 1.025,00 € 1.025,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 23,67 TOTAL PARTIDA 1.206,97 El precio total de la partida sube a la cantiad de MIL DOSCIENTOS SEIS EUROS CON NOVENTA Y SIETE CENTIMOS PMTTRAFO3 partida ud Puentes MT Transformador 3: Cables MT 18/30 kV Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Puentes MT Transformador 3: Cables MT 18/30 kV 1 1.025,00 € 1.025,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 23,67 TOTAL PARTIDA 1.206,97 El precio total de la partida sube a la cantiad de MIL DOSCIENTOS SEIS EUROS CON NOVENTA Y SIETE CENTIMOS PMTTRAFO4 partida ud Puentes MT Transformador 4: Cables MT 18/30 kV Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80


617

Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Puentes MT Transformador 4: Cables MT 18/30 kV 1 1.025,00 € 1.025,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 23,67 TOTAL PARTIDA 1.206,97 El precio total de la partida sube a la cantiad de MIL DOSCIENTOS SEIS EUROS CON NOVENTA Y SIETE CENTIMOS TRAFO1 partida ud Transformador 1: Transformador seco 36 kV Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Transformador 1: Transformador seco 36 kV 1 24.114,00 € 24.114,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 485,45 TOTAL PARTIDA 24.757,75 El precio total de la partida sube a la cantiad de VEINTICUATRO MIL SETECIENTOS CINCUENTA Y SIETE EUROS CON SETENTA Y CINCO CENTIMOS TRAFO2 partida ud Transformador 2: Transformador seco 36 kV Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Transformador 2: Transformador seco 36 kV 1 24.114,00 € 24.114,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 485,45 TOTAL PARTIDA 24.757,75 El precio total de la partida sube a la cantiad de VEINTICUATRO MIL SETECIENTOS CINCUENTA Y SIETE EUROS CON SETENTA Y CINCO CENTIMOS TRAFO3 partida ud Transformador 3: Transformador seco 36 kV Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Transformador 3: Transformador seco 36 kV 1 24.114,00 € 24.114,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 485,45


618

TOTAL PARTIDA 24.757,75 El precio total de la partida sube a la cantiad de VEINTICUATRO MIL SETECIENTOS CINCUENTA Y SIETE EUROS CON SETENTA Y CINCO CENTIMOS TRAFO4 partida ud Transformador 4: Transformador seco 36 kV Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Transformador 4: Transformador seco 36 kV 1 24.114,00 € 24.114,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 485,45 TOTAL PARTIDA 24.757,75 El precio total de la partida sube a la cantiad de VEINTICUATRO MIL SETECIENTOS CINCUENTA Y SIETE EUROS CON SETENTA Y CINCO CENTIMOS TRAFO BT/BT partida ud Transformador : Transformador seco 400V/400V Mano de obra h Oficial 1a electricista 2 15,90 € 31,80 Mano de obra h Ayudante electricista 2 13,25 € 26,50 Material ud Transformador 4: Transformador seco 36 kV 1 12.000,00 € 12.000,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 243,17 TOTAL PARTIDA 12.401,47 El precio total de la partida sube a la cantiad de DOCE MIL CUATROCIENTOS UN EURO CON CUARENTA Y SIETE CENTIMOS MANTRAFOS partida ud Maniobra de Transformación: Equipo de seguridad y maniobra Mano de obra h Oficial 1a electricista 0,5 15,90 € 7,95 Mano de obra h Ayudante electricista 0,5 13,25 € 6,63 Material ud Maniobra de Transformación: Equipo de seguridad y maniobra 1 480,00 € 480,00 Material ud Accesorios 1 100 100,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 11,89 TOTAL PARTIDA 606,47 El precio total de la partida sube a la cantiad de SEISCIENTOS SEIS EUROS CON CUARENTA Y SIETE CENTIMOS


619

Cap-12 CAPITULO 12. GRUPO ELECTROGENO


GRELEC1650 partida ud Grupo electrogeno Electramolins de 1650 KVA



Material ud Grupo electrogeno Electramolins de 1650 KVA 1 125.000,00 € 125.000,00 Material ud Accesorios 1 0 0,00 Suma de la partida % Costes indirectos 2% 2.500,00 TOTAL PARTIDA 127.500,00 El precio total de la partida sube a la cantida de CIENTO VEINTISIETE MIL QUINIENTOS EUROS


Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total CC001 partida ud Control de calidad a la instalación proyectada Conjunto de medidas necesarias para la correcta puesta a punto de la instalación proyectada incluido las pruebas de presiones, ajustar la sensibilidad de los detectores, comprobación de niveles lumínicos resultados, etc. Suma de la partida 800,00 € 800,00 % Costes indirectos 2% 16,00 TOTAL PARTIDA 816,00 El precio total de la partida sube a la cantiad de OCHOCIENTOS DIECISEIS EUROS SS001 partida ud Seguridad y Salud en la ejecución Aplicación del estudio básico de seguridad y salud en la ejecución de la instalación Suma de la partida 600,00 € 600,00 % Costes indirectos 2% 12,00 TOTAL PARTIDA 612,00


620

El precio total de la partida sube a la cantiad de SEIS CIENTOS DOCE EUROS


621

3. PRESUPUESTO FINAL. Cap-01 CAPITULO 1. Instalación eléctrica

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total MARVK15 partida m.l Manguera 5x1,5 mm2 Cu 1190 2,63 € 3.129,70 MARVK25 partida m.l Manguera 5x2,5 mm2 Cu 120 3,69 € 442,80 MARVK04 partida m.l Manguera 5x4 mm2 Cu 475 5,10 € 2.422,50 MARVK06 partida m.l Manguera 5x6 mm2 Cu 872 7,31 € 6.374,32 MARVK10 partida m.l Manguera 5x10 mm2 Cu 1922 12,96 € 24.909,12 MARVK16 partida m.l Manguera 5x16 mm2 Cu 788 19,69 € 15.515,72 MARVK25 partida m.l Manguera 5x25 mm2 Cu 267 31,86 € 8.506,62 MARVK35 partida m.l Manguera 5x35 mm2 Cu 217 34,13 € 7.406,21 CURVK16 partida m.l Conductor unipolar Cu 16 mm2, 390 3,37 € 1.314,30 CURVK25 partida m.l Conductor unipolar Cu 25 mm2, 960 5,22 € 5.011,20 CURVK35 partida m.l Conductor unipolar Cu 35 mm2, 135 7,76 € 1.047,60 CURVK50 partida m.l Conductor unipolar Cu 50 mm2, 240 10,17 € 2.440,80 CURVK70 partida m.l Conductor unipolar Cu 70 mm2, 615 14,35 € 8.825,25 CURVK95 partida m.l Conductor unipolar Cu 95 mm2, 690 18,77 € 12.951,30 CURVK120 partida m.l Conductor unipolar Cu 120 mm2, 60 23,34 € 1.400,40 CURVK185 partida m.l Conductor unipolar Cu 185 mm2, 540 37,34 € 20.163,60 CURVK240 partida m.l Conductor unipolar Cu 240 mm2, 450 48,16 € 21.672,00

CAPITULO 1. Instalación eléctrica 143.533,44 € Cap-02 CAPITULO 2. CGDBTHORNO

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total M16N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M16N1 3P 2 4798,97 9.597,94 M16N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M16N 3P 2 2.378,73 € 4.757,46 TCF16003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 2 2.049,17 € 4.098,34 R16HL3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 3 96,96 € 290,88


622

38SE000003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S 4 325,99 € 1.303,96 MCH127A000 partida ud MOTORREDUCTOR 100 A 400 VCA 5 1.253,38 € 6.266,90 CE00000000 partida ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO 5 96,83 € 484,15 CD00000000 partida ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 5 51,84 € 259,20 CT00000000 partida ud 1 CONTACTO POSICION TEST 5 96,83 € 484,15 29003 partida ud NS100N 3P SR 25 127,62 € 3.190,50 29072 partida ud B.Relés STR22SE 40 3P3R (NS100/250) 13 275,00 € 3.575,00 29266 partida ud Zócalo Ext. Del./Post. 3P (NS100/250) 34 77,71 € 2.642,14 29268 partida ud 2 espigas Ext. (1 polo) (NS100/250) 102 13,10 € 1.336,20 29270 partida ud Percutor de predisparo (NS100/250) 34 11,32 € 384,88 29321 partida ud 2 cubre born. cortos 3P (NS100/250) 68 18,80 € 1.278,40 29450 partida ud 1 contact auxiliar OF/SD/SDE/SDV (NS80 a NS630) 68 36,83 € 2.504,44 29272 partida ud Toma desc. ctos aux. 9 hilos finos (fijo+móbil) NS100/630 34 43,09 € 1.465,06 29325 partida ud 1 indicador de presencia de tension (NS100/250) 34 40,69 € 1.383,46 29032 partida ud B.Relés TM 63D 3P3R (NS100/250) 3 90,27 € 270,81 31403 partida ud NS250 N 3P SR 4 509,36 € 2.037,44 31430 partida ud B.Relés TM250D 3P3R (NS250NHL) 3 382,82 € 1.148,46 30403 partida ud NS160N 3P SR 5 220,86 € 1.104,30 30470 partida ud B.Relés STR22SE 160 3P3R (NS160) 3 317,59 € 952,77 29031 partida ud B.Relés TM 80D 3P3R (NS100) 2 129,39 € 258,78 M20N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M20N1 3P 2 6.165,49 € 12.330,98 M20N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M20N 3P 2 3.040,00 € 6.080,00 R25NH3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 2 187,62 € 375,24 TCF20003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 2000A 2 2.253,17 € 4.506,34 38SE010003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S 1 325,99 € 325,99 I000000000 partida ud AMPERIMETRO 1 578,68 € 578,68 31431 partida ud B.Relés TM200D 3P3R (NS250NHL) 1 253,65 € 253,65 29030 partida ud B.Relés TM 100D 3P3R (NS100) 4 137,05 € 548,20 29037 partida ud B.Relés TM 32D 3P3R (NS100/250) 1 101,25 € 101,25


623

30431 partida ud B.Relés TM125D 3P3R (NS125 a NS250) 2 137,05 € 274,10 29070 partida ud B.Relés STR22SE 100 3P3R (NS100/250) 2 296,44 € 592,88 M10H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 1 4.085,66 € 4.085,66 M10H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P 1 2.110,34 € 2.110,34 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1 1.845,17 € 1.845,17 50729 partida ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 2 4.194,35 € 8.388,70 50169 partida ud ZOCALO CARDEW C 2 75,63 € 151,26 50171 partida ud CARDEW C 440 V 2 278,88 € 557,76 50159 partida ud IMPEDANCIA LIMITACION ZX 2 116,52 € 233,04 50537 partida ud DETECTOR XD312 380/415V CA 3 1.693,24 € 5.079,72 50437 partida ud TORO CERRADO TA 30mm 12 66,18 € 794,16 50438 partida ud TORO CERRADO PA 50mm 12 87,70 € 1.052,40 50439 partida ud TORO CERRADO IA 80mm 10 130,13 € 1.301,30 9306 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 8 437,63 € 3.501,04 9606 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 8 546,62 € 4.372,96 9322 partida ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 8 220,12 € 1.760,96 9329 partida ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 8 172,33 € 1.378,64 9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 8 188,86 € 1.510,88 9359 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 8 155,44 € 1.243,52 7406 partida ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 144 174,08 € 25.067,52 7418 partida ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 8 35,20 € 281,60 7417 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 56 55,73 € 3.120,88 7416 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 32 55,73 € 1.783,36 7803 partida ud TAPA G/P PLENA 3 MODULOS H=150mm 5 14,47 € 72,35 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 12 18,65 € 223,80 7651 partida ud SOPORTE P MASTERPACT 5 148,36 € 741,80 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 5 14,23 € 71,15 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 10 16,50 € 165,00


624

7283 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 4 97,97 € 391,88 7733 partida ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.EXT 5 51,19 € 255,95 7932 partida ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE 10 50,28 € 502,80 7853 partida ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 10 20,79 € 207,90 7801 partida ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm 14 13,62 € 190,68 7276 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 10 36,49 € 364,90 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 5 17,42 € 87,10 7260 partida ud PANTALLA P COMPART RESERVA 1 A 6 MOD. 2 22,33 € 44,66 7642 partida ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 2 75,16 € 150,32 7619 partida ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500 2 70,94 € 141,88 7972 partida ud TAPA P XM200/300C, XD 2 31,95 € 63,90 7264 partida ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 4 31,95 € 127,80 7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 1 17,05 € 17,05 7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 1 15,02 € 15,02 7263 partida ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 1 19,56 € 19,56

CAPITULO 2. CGDBTHORNO 150.519,30 € Cap-03 CAPITULO 3. CGDBTSERVGEN

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total M16H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M16H1 3P 2 5.168,89 € 10.337,78 TCF16003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 2 2.049,17 € 4.098,34 M16H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M16H1 3P 2 2.535,54 € 5.071,08 R16HL3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 3 93,98 € 281,94 38SE000003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S. PLUSVALIA 5 323,01 € 1.615,05 MCH127A000 partida ud MOTORREDUCTOR 100 A 400 VCA 5 1.253,38 € 6.266,90 CE00000000 partida ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO 5 96,83 € 484,15 CD00000000 partida ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 5 51,84 € 259,20 CT00000000 partida ud 1 CONTACTO POSICION TEST 5 96,83 € 484,15 32403 partida ud NS400N 3P SR 4 789,26 € 3.157,04


625

32420 partida ud B.Relés STR23SE (NS400 a NS630) 4 581,87 € 2.327,48 32516 partida ud Zocalo 3P (NS400 a NS630) 4 208,72 € 834,88 32518 partida ud Juego espigas zócalo (NS400 a NS630) (1P) 12 23,94 € 287,28 32520 partida ud Percutor zócalo (NS400 a NS630) 4 13,22 € 52,88 32562 partida ud Juego cubreborn. cortos 3P NS400/630 (1 par) 8 42,40 € 339,20 29450 partida ud 1 contact auxiliar OF/SD/SDE/SDV (NS80 a NS630) 62 36,83 € 2.283,46 29272 partida ud Toma desc. ctos aux. 9 hilos finos (fijo+móbil) NS100/630 31 47,18 € 1.462,58 32566 partida ud Indicador presencia tensión NS400/630 4 54,66 € 218,64 29003 partida ud NS100N 3P SR 24 127,62 € 3.062,88 29034 partida ud B.Relés TM 25D 3P3R (NS100/250) 4 101,25 € 405,00 29266 partida ud Zócalo Ext. Del./Post. 3P (NS100/250) 27 83,66 € 2.258,82 29268 partida ud 2 espigas Ext. (1 polo) (NS100/250) 81 19,05 € 1.543,05 29270 partida ud Percutor de predisparo (NS100/250) 27 17,26 € 466,02 29321 partida ud 2 cubre born. cortos 3P (NS100/250) 54 18,80 € 1.015,20 29325 partida ud 1 indicador de presencia de tension (NS100/250) 27 44,73 € 1.207,71 29035 partida ud B.Relés TM 16D 3P3R (NS100/250) 2 101,25 € 202,50 29072 partida ud B.Relés STR22SE 40 3P3R (NS100/250) 10 275,29 € 2.752,90 29033 partida ud B.Relés TM 40D 3P3R (NS100/250) 3 101,25 € 303,75 M20N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M20N1 3P 2 6.165,49 € 12.330,98 M20N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M20N 3P 2 3.040,00 € 6.080,00 R25NH3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 2 184,65 € 369,30 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 2000A 2 2.253,17 € 4.506,34 M10H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 1 4.085,66 € 4.085,66 M10H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P 1 2.110,34 € 2.110,34 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1 1.845,17 € 1.845,17 30403 partida ud NS160N 3P SR 3 220,86 € 662,58 30430 partida ud B.Relés TM160D 3P3R (NS160) 1 243,11 € 243,11 29036 partida ud B.Relés TM 50D 3P3R (NS100/250) 3 101,25 € 303,75


626

30431 partida ud B.Relés TM125D 3P3R (NS125 a NS250) 2 137,05 € 274,10 29070 partida ud B.Relés STR22SE 100 3P3R (NS100/250) 2 296,44 € 592,88 50729 partida ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 2 4.195,35 € 8.390,70 50169 partida ud ZOCALO CARDEW C 2 75,63 € 151,26 50171 partida ud CARDEW C 440 V 2 281,85 € 563,70 50159 partida ud IMPEDANCIA LIMITACION ZX 2 1.085,11 € 2.170,22 50537 partida ud DETECTOR XD312 380/415V CA 3 1.693,24 € 5.079,72 50437 partida ud TORO CERRADO TA 30mm 12 66,18 € 794,16 50438 partida ud TORO CERRADO PA 50mm 12 87,70 € 1.052,40 50440 partida ud TORO CERRADO MA 120mm 12 241,82 € 2.901,84 9306 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 7 437,57 € 3.062,99 9606 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 7 546,62 € 3.826,34 9327 partida ud MARCO FIJO + PUERTA P PLENA A=700 7 277,04 € 1.939,28 9329 partida ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 7 169,33 € 1.185,31 9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 7 185,88 € 1.301,16 9359 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 7 20,23 € 141,61 7406 partida ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 126 174,08 € 21.934,08 7418 partida ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 7 38,17 € 267,19 7417 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 49 58,71 € 2.876,79 7416 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 28 57,71 € 1.615,88 7801 partida ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm 16 13,62 € 217,92 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 9 18,65 € 167,85 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 3 17,42 € 52,26 7651 partida ud SOPORTE P MASTERPACT 5 151,33 € 756,65 7932 partida ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE 5 50,28 € 251,40 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 5 14,23 € 71,15 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 5 16,50 € 82,50 7283 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 5 97,97 € 489,85 7734 partida ud PLACA SOPORTE P NS400/630 3P HORIZONT 4 55,52 € 222,08


627

7916 partida ud TAPA P NS400/630 3P HORIZONTAL 4 21,80 € 87,20 7274 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.630 A 3P HORIZ. 4 24,42 € 97,68 7733 partida ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.EXT 8 51,19 € 409,52 7853 partida ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 8 20,79 € 166,32 7276 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 8 36,49 € 291,92 7803 partida ud TAPA G/P PLENA 3 MODULOS H=150mm 2 14,47 € 28,94 7642 partida ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 2 75,16 € 150,32 7619 partida ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500 2 70,94 € 141,88 7972 partida ud TAPA P XM200/300C, XD 2 31,95 € 63,90 7264 partida ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 4 23,80 € 95,20 7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 1 17,05 € 17,05 7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 1 15,02 € 15,02 7263 partida ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 1 19,56 € 19,56

CAPITULO 3. CGDBTSERVGEN 149.634,87 €

Cap-04 CAPITULO 4. Armario alumbrado y

TC monofásicas

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total 32694 partida ud NS400N STR23 SE 4P3R 1 1.768,14 € 1.768,14 24358 partida ud C60N "C" 4P 2A 8 107,41 € 859,28 26531 partida ud Vigi C60/25 4P 30mA Clase AC 37 115,85 € 4.286,45 26946 partida ud MX+OF C60/DPN N/ID 220-415VAC/125VCC 40 44,91 € 1.796,40 26924 partida ud OF Cont. Abierto-Cerrado C60/DPN N/ID 40 30,88 € 1.235,20 24345 partida ud C60N "C" 3P 2A 1 86,54 € 86,54 26518 partida ud Vigi C60/25 3P 30mA Clase AC 1 109,75 € 109,75 24357 partida ud C60N "C" 4P 1A 6 107,41 € 644,46 24361 partida ud C60N "C" 4P 6A 4 75,23 € 300,92 24365 partida ud C60N "C" 4P 25A 5 75,47 € 377,35 27288 partida ud NC120N "C" 4P 120A 1 221,99 € 221,99


628

24364 partida ud C60N "C" 4P 20A 3 74,25 € 222,75 24362 partida ud C60N "C" 4P 10A 7 71,18 € 498,26 24360 partida ud C60N "C" 4P 4A 2 107,41 € 214,82 24359 partida ud C60N "C" 4P 3A 2 107,41 € 214,82 31640 partida ud NS250N TM250D 4P3R 1 1.129,25 € 1.129,25 24367 partida ud C60N "C" 4P 40A 1 91,23 € 91,23 26543 partida ud Vigi C60/40 4P 30mA Clase AC 1 121,11 € 121,11 24363 partida ud C60N "C" 4P 16A 1 72,40 € 72,40 9304 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO900xPROF400mm 4 343,95 € 1.375,80 9322 partida ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 4 217,15 € 868,60 9325 partida ud PORTEZUELA PASILLO LAT. P, PLENA A=200 4 117,10 € 468,40 9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 4 185,88 € 743,52 9358 partida ud FONDO PIVOTANTE A=200 CIERRE TORNILLO 4 105,39 € 421,56 7362 partida ud PERFIL COBRE LINERGY 800A, LONG 1700 16 65,36 € 1.045,76 7373 partida ud SOPORTE LINERGY VERT. INFERIOR PROF400 4 44,94 € 179,76 7371 partida ud SOPORTE LINERGY VERTICAL P PROF400/600 12 70,33 € 843,96 7407 partida ud CONEXION LINERGY 1000A /JdB HORIZ P400 4 17,73 € 70,92 7402 partida ud BARRA COBRE PERFORADA 50x5 650A L=1750 2 83,14 € 166,28 7411 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF400 3 39,18 € 117,54 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 3 14,20 € 42,60 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 7 18,65 € 130,55 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 1 16,50 € 16,50 7735 partida ud PLACA SOPORTE P NS400/630 4P HORIZONT 1 57,39 € 57,39 7975 partida ud TAPA P NS400/630 HORIZONTAL TETRAPOLAR 1 20,30 € 20,30 7235 partida ud CONEXION APARATO HORIZONT 4 POLOS 630A 1 104,53 € 104,53 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 3 17,42 € 52,26 7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 21 17,05 € 358,05 7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 21 15,02 € 315,42


629

7263 partida ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 21 19,56 € 410,76 7732 partida ud PLACA SOPORTE P NS100/160/250 VERT.FIJO 1 49,42 € 49,42 7853 partida ud TAPA G/P 3/4 NS100/160/250 VERTICAL 1 20,79 € 20,79 7276 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX.250 A VERTICAL 1 36,49 € 36,49 7260 partida ud PANTALLA P COMPART RESERVA 1 A 6 MOD. 1 22,33 € 22,33

CAPITULO 4. Armario alumbrado y TC monofásicas 22.190,61 €



M20N13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M25H1 3P 1 6.165,49 € 6.165,49

M20N03C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M25H1 3P 1 3.040,00 € 3.040,00 R25NH3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 1 181,68 € 181,68 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 2500A 1 2.457,17 € 2.457,17 38SE000003 partida ud U. DE CONTROL STR 38S 3 325,99 € 977,97 MCH127A000 partida ud MOTORREDUCTOR 100 A 400 VCA 3 1.253,38 € 3.760,14 CE00000000 partida ud 4 CONTACTOS POSICION ENCHUFADO 3 93,86 € 281,58 CD00000000 partida ud 2 CONTACTOS POSICION DESENCHUFADO 3 48,57 € 145,71 CT00000000 partida ud 1 CONTACTO POSICION TEST 3 93,86 € 281,58 M08H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT 12H1 3P 1 3.920,02 € 3.920,02 M08H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M12H1 3P 1 1.998,09 € 1.998,09 R16HL3CSCM partida ud PLUSVALIA CONEX. SUP. DE CANTO CHASIS 2 91,01 € 182,02 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1600A 1 2.049,17 € 2.049,17 F000000000 partida ud SEÑALIZACION DE TIPO DE DEFECTO 1 365,53 € 365,53 PIL0000000 partida ud PILA 1 226,31 € 226,31

M10H13A000 partida ud INT. AUTOMATICO DE BASE MASTERPACT M10H1 3P 1 4.085,66 € 4.085,66

M10H13C000 partida ud CHASIS DE BASE MP M10H1 3P 1 2.110,34 € 2.110,34 TCF10003D0 partida ud TRANSFORMADORES 3 X 1000A 1 1.848,28 € 1.848,28 50729 partida ud VIGILOHM XM200 380/415V CA 1 4.194,35 € 4.194,35


630

50537 partida ud DETECTOR XD312 380/415V CA 1 1.693,24 € 1.693,24 50439 partida ud TORO CERRADO IA 120mm 1 130,13 € 130,13 50439 partida ud TORO CERRADO IA 200mm 1 437,63 € 437,63 9306 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF400mm 3 546,62 € 1.639,86 9606 partida ud ARMADURA P ALTO2000xANCHO1100xPROF600mm 3 280,02 € 840,06 9327 partida ud MARCO FIJO + PUERTA P PLENA A=700 2 169,33 € 338,66 9329 partida ud PORTEZUELA PASILLO LATERAL PLENA A=400 3 185,88 € 557,64 9352 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=700mm 3 152,47 € 457,41 9359 partida ud FONDO P ATORNILLADO ANCHO=400mm 3 171,11 € 513,33 7406 partida ud BARRA Cu PERFORADA 125x5 1350A L=1750 18 38,17 € 687,06 7418 partida ud SOPORTE JdB VERTICAL INFERIOR PROF600 3 55,73 € 167,19 7417 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS VERT. PROF600 9 55,73 € 501,57 7416 partida ud SOPORTE JUEGO DE BARRAS HORIZ. PROF600 6 13,62 € 81,72 7801 partida ud TAPA G/P PLENA 1 MODULO H=50mm 3 18,65 € 55,95 7806 partida ud TAPA G/P PLENA 6 MODULOS H=300mm 6 16,50 € 99,00 7804 partida ud TAPA G/P PLENA 4 MODULOS H=200mm 3 148,36 € 445,08 7651 partida ud SOPORTE P MASTERPACT 3 50,28 € 150,84 7932 partida ud TAPA P MASTERPACT EXTRAIBLE 3 14,23 € 42,69 7802 partida ud TAPA G/P PLENA 2 MODULOS H=100mm 4 17,42 € 69,68 7805 partida ud TAPA G/P PLENA 5 MODULOS H=250mm 1 17,42 € 17,42 7283 partida ud PANTALLA P SOPORTE CONEX. MASTERPACT 3 97,97 € 293,91 7405 partida ud BARRA Cu PERFORADA 100x5 1200A L=1750 36 142,11 € 5.115,96 9322 partida ud MARCO PIVOTANTE SOPORTE DE TAPAS A=700 1 217,15 € 217,15 7642 partida ud PLACA SOPORTE P XM200/300C, XD 1 75,16 € 75,16 7619 partida ud SOPORTE P C801/1251 E IN1000/2500 1 70,94 € 70,94 7972 partida ud TAPA P XM200/300C, XD 1 31,95 € 31,95 7264 partida ud PANTALLA P COMPART 630 A 4 MODULOS 2 23,80 € 47,60 7603 partida ud MULTIFIX ARMARIO P + SOPORTES 1 17,05 € 17,05


631

7813 partida ud TAPA G/P PERFORADA 430x46mm 3 MODULOS 1 15,02 € 15,02 7263 partida ud PANTALLA P COMPART MULTI9, 4 MODULOS 1 19,56 € 19,56

CAPITULO 5. Armario grupo electrógeno 53.101,55 €


de medida CGDBTHORNO


08204 partida ud Armario G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 1 534,98 € 534,98 08234 partida ud Puerta transparente G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 2 402,78 € 805,56 03220 partida ud Obturador aparamenta modular, longitud 1000 mm 1 11,65 € 11,65 03908 partida ud Obturador para abertura 96 x 96 mm 2 10,63 € 21,26 04257 partida ud 4 canaletas horizontales 60 x 30 mm, longitud 450 mm 1 42,34 € 42,34 03001 partida ud Carril modular 1 18,18 € 18,18 03204 partida ud Tapa aparamenta modular, 4 módulos, alto 200 mm 1 20,92 € 20,92 04053 partida ud Repartidor escalonado 4 polos 250 A 1 190,52 € 190,52 03805 partida ud Tapa plena, 5 módulos, alto 250 mm 1 23,13 € 23,13 03911 partida ud Tapa metálica perforada, 3 módulos, 9 32,70 € 294,30 08214 partida ud Armario G IP30 extensión 33 módulos, alto 1830 mm 1 438,13 € 438,13 03806 partida ud Tapa plena, 6 módulos, alto 300 mm 5 25,34 € 126,70 24331 partida ud C60N 'C' 2P 1A 1 82,99 € 82,99 PM700PMG partida ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES 34 397,23 € 13.505,82

CAPITULO 6. Armario equipos de medida CGDBTHORNO 16.116,48 €


de medida CGDBTSERVGEN

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total 08204 partida ud Armario G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 1 543,90 € 543,90 08234 partida ud Puerta transparente G IP30, 33 módulos, alto 1830 mm 1 411,70 € 411,70 03220 partida ud Obturador aparamenta modular, longitud 1000 mm 1 11,65 € 11,65


632

03908 partida ud Obturador para abertura 96 x 96 mm 1 10,63 € 10,63 04257 partida ud 4 canaletas horizontales 60 x 30 mm, longitud 450 mm 1 39,36 € 39,36 03001 partida ud Carril modular 1 18,18 € 18,18 03204 partida ud Tapa aparamenta modular, 4 módulos, alto 200 mm 1 20,92 € 20,92

04008 partida ud Repartidor Multiclip 4 polos 63 A 1/2 fila + cables sin punteras 1 41,54 € 41,54

04053 partida ud Repartidor escalonado 4 polos 250 A 1 190,52 € 190,52 03805 partida ud Tapa plena, 5 módulos, alto 250 mm 1 23,13 € 23,13 03911 partida ud Tapa metálica perforada, 3 módulos, 4 PM500/700/800, 8 32,70 € 261,60 24331 partida ud C60N 'C' 2P 1A 1 85,96 € 85,96 PM700PMG partida ud PM700P, CON 2 SALIDAS IMPULSIONALES 31 397,23 € 12.314,13

CAPITULO 7. Armario

equipos de medida CGDBTSERVGEN 13.973,22 €



Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total BCRETI450 partida ud Rectimat 2 clase SAH 450 KVA 2 17.491,00 34.982,00

CAPITULO 8. Sistema de compensación de energía reactiva 34.982,00 €


Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total TIEEXPROTEC partida ud Tierras Exteriores Prot Transformación: Picas alineadas 1 1.349,28 € 1.349,28 TIEEXSERV partida ud Tierras Exteriores Serv Transformación: Picas alineadas 1 1.349,28 € 1.349,28 TIEINTPROTC partida ud Tierras Interiores Prot Transformación: Inst. interior tierras 1 426,18 € 426,18 TIINTSERVCT partida ud Tierras Interiores Serv Transformación: Instalación interior 1 426,18 € 426,18 TIENAVIND partida m.l Toma a tierra de la nave industrial. 1000 75,51 € 75.510,00 TIEEDCOMP partida m.l Tierra del edificio de composición. 60 78,36 € 4.701,60 TIEEDSALBOM partida m.l Tierra del edificio sala bombas. 76 78,36 € 5.955,36


633

TIEAPT partida m.l Tierra del almacén producto terminado. 470 78,36 € 36.829,20 TIEINTER partida m.l red de tierras interconectadas 100 25,32 € 2.532,00 AREGTT partida ud. Arquetas de registro TT 22 21,72 € 477,84

CAPITULO 9. Red de tierras 129.556,92 € Cap-10 CAPITULO 10. Canalizaciones

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total BAP1500 partida m.l Bandeja de rejillas de 105 x 500 1655 12,41 € 20.538,55 PVC-200 partida m.l Tubo PVC, diámetro 200 mm 1440 14,70 € 21.168,00

CAPITULO 10. Canalizaciones 41.706,55 € Cap-11 CAPITULO 11. Centro de transformación

Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total OBRCVL partida ud Edificio de Transformación: local acondicionado 1 3.755,64 € 3.755,64 CENTSAL1 partida ud Entrada / Salida 1: CGM-CML-36 1 5.354,29 € 5.354,29 CPRGEN1 partida ud Protección General: CGM-CMP-V-36 1 18.143,05 € 18.143,05 CMED1 partida ud Medida: CGM-CMM-36 1 9.883,09 € 9.883,09 CPTRAFO1 partida ud Protección Transformador 1: CGM-CMP-V-36 1 18.143,05 € 18.143,05 CPTRAFO2 partida ud Protección Transformador 2: CGM-CMP-V-36 1 18.143,05 € 18.143,05 CPTRAFO3 partida ud Protección Transformador 3: CGM-CMP-V-36 1 18.143,05 € 18.143,05 CPTRAFO4 partida ud Protección Transformador 4: CGM-CMP-V-36 1 18.143,05 € 18.143,05 PMTTRAFO1 partida ud Puentes MT Transformador 1: Cables MT 18/30 kV 1 1.206,97 € 1.206,97 PMTTRAFO2 partida ud Puentes MT Transformador 2: Cables MT 18/30 kV 1 1.206,97 € 1.206,97 PMTTRAFO3 partida ud Puentes MT Transformador 3: Cables MT 18/30 kV 1 1.206,97 € 1.206,97 PMTTRAFO4 partida ud Puentes MT Transformador 4: Cables MT 18/30 kV 1 1.206,97 € 1.206,97 TRAFO1 partida ud Transformador 1: Transformador seco 36 kV 1 24.755,75 € 24.755,75 TRAFO2 partida ud Transformador 2: Transformador seco 36 kV 1 24.755,75 € 24.755,75


634

TRAFO3 partida ud Transformador 3: Transformador seco 36 kV 1 24.755,75 € 24.755,75 TRAFO4 partida ud Transformador 4: Transformador seco 36 kV 1 24.755,75 € 24.755,75 TRAFO BT/BT partida ud Transformador : Transformador seco 400V/400V 1 12.401,47 € 12.401,47 MANTRAFOS partida ud Maniobra de Transformación: Equipo de seguridad y maniobra 1 606,47 € 606,47

CAPITULO 11. Centro de

transformación 226.567,09 € Cap-12 CAPITULO 12. GRUPO ELECTROGENO


GRELEC1650 partida ud Grupo electrogeno Electramolins de 1650 KVA 1 127.500 € 127.500

CAPITULO 12. GRUPO ELECTROGENO 127.500,00 €


Código Nc Ud Resumen Ud Precio Total CC001 partida ud Control de calidad a la instalación proyectada 1 816,00 € 816,00 SS001 partida ud Seguridad y Salud en la ejecución 1 612,00 € 612,00

CAPITULO 12. Varios 1.428,00 €


635

4. RESUMEN PRESUPUESTO Capitulo Resumen Importe Cap-01 Instalación eléctrica 143.533,44 € Cap-02 CGDBTHORNO 150.519,30 € Cap-03 CGDBTSERVGEN 149.634,87 € Cap-04 Armario alumbrado y TC monofásicas 22.190,61 € Cap-05 Armario grupo electrógeno 53.101,55 € Cap-06 Armario equipos de medida CGDBTHORNO 16.116,48 € Cap-07 Armario equipos de medida CGDBTSERVGEN 13.973,22 € Cap-08 Sistema de compensación de energía reactiva 34.982,00 € Cap-09 Red de tierras 129.556,92 € Cap-10 Canalizaciones 41.706,55 € Cap-11 Centro de transformación 226.567,09 € Cap-12 Grupo electrogeno 1650 KVA 127.500,00 € Cap-13 Varios 1.428,00 € TOTAL DE EJECUCIÓN MATERIAL 1.110.810,03 € 13% Gastos Generales 144.405,30 € 6% Beneficio Industrial 66.648,60 € Suma G.G. y B.I. 211.053,91 € TOTAL PRESUPUESTO CONTRATADO 1.321.863,94 € 16% de IVA 211.498,23 €


636

TOTAL PRESUPUESTO GENERAL 1.533.362,17 € El presupuesto general asciende a la cantidad de UN MILLÓN QUINIENTOS TREINTA Y TRES MIL TRESCIENTOS SESENTA Y DOS EUROS CON DIECISIETE CENTIMOS

Montblanc, 4 de junio de 2009

INGENIERO TÉCNICO INDUSTRIAL

Fdo: D. Vicente Ramos Moreno. Col. Nº:120578-T

Electrific. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. . 8. ESTUDIO ENTIDAD PROPIA

1


8- ESTUDIO ENTIDAD PROPIA TITULACIÓN: Ingeniería Técnica Industrial en Electricidad La propiedad: Autor: VIDRIERA CATALANA Vicente Ramos Moreno.

INDICE-ESTUDIO ENTIDAD PROPIA Pág. 8.1 ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD. ...................................................636

8.1.1 Preliminares. .................................................................................................636

8.1.2 Memoria. ......................................................................................................637

8.1.2.1 Datos de la obra..............................................................................637

8.1.2.1.1 Situación de la instalación a realizar. ..............................637

8.1.2.1.2 Topografía y entorno. ......................................................637

8.1.2.1.3 Instalaciones a realizar.....................................................638

8.1.2.1.4 Presupuesto de ejecución de la contrata de la obra..........638

8.1.2.1.5 Duración de la obra y numero de trabajadores punta. ....638

8.1.2.1.6 Materiales previstos en la construcción. ……………….638 8.1.2.1.7 Datos del encargante. ......................................................638

8.1.2.1.8 Técnico redactor del estudio básico de seguridad y

salud………………………………………………………………………638

8.1.2.2 Consideraciones generales de riesgos.........................................................638

8.1.2.2.1 Situación de la obra. ...................................................................638

8.1.2.2.2 Topografía y entorno. .................................................................639

8.1.2.2.3 Instalaciones a realizar.................................................................639

8.1.2.2.4 Presupuesto de seguridad y salud................................................639

8.1.2.2.5 Duración de la obra y numero de trabajadores punta. ................639

8.1.2.2.6 Materiales previstos en la instalación, peligrosidad y toxicidad.639

8.1.2.3 Fases de la instalación. ..............................................................................639

8.1.2.4 Análisis y prevención del riesgo en las fases de obra. ...............................639

8.1.2.4.1 Procedimientos y equipos técnicos a utilizar..............................640

INDICE-ESTUDIO ENTIDAD PROPIA Pág. 8.1.2.4.2 Tipos de riesgos. .........................................................................640 8.1.2.4.3 Medidas preventivas en la organización del trabajo....................641

8.1.2.4.4 Protecciones colectivas................................................................641

8.1.2.4.5 Protecciones personales. .............................................................641

8.1.2.5 Análisis y prevención de los riesgos en los medios y en la maquinaria….642

8.1.2.5.1 Medios auxiliares.........................................................................642

8.1.2.5.2 Maquinaria y herramientas. ........................................................642

8.1.2.6 Análisis y prevención de riesgos catastróficos. .............................643

8.1.2.7 Cálculos de los medios de seguridad..............................................643

8.1.2.8 Medicina preventiva y primeros auxilios.......................................643

8.1.2.9 Formación sobre seguridad.............................................................644

Electrifi. de una fábrica para la fusión de vidrio y fabricación de envases. U.R.V. 8. ESTUDIO ENTIDAD PROPIA

636

8.1 ESTUDIO BÁSICO DE SEGURIDAD Y SALUD. 8.1.1 Preliminares. El R.D. 1627/1997 de 24 de Octubre establece las disposiciones mínimas de seguridad y salud aplicables en obras de construcción. A efectos de este R.D., la obra proyectada indica que este caso la obligación del promotor a que en la fase de redacción del proyecto se elabore un estudio de seguridad y salud en los proyectos de obras en que se den alguno de los supuestos siguientes:

a) Que el supuesto de ejecución por contrata incluido en el proyecto sea igual o superior a 450.000 euros, en nuestro caso asciende a una cantidad superior.

b) Que la duración estimada sea superior a 30 días laborables, empleándose en algún

momento a más de 20 trabajadores simultáneamente.

c) Que el volumen de mano de obra estimada, entendiendo por tal la suma de los días de trabajo del total de los trabajadores en la obra, sea superior a 500.

d) Las obras de túneles, galerías, conducciones subterráneas y presas.

El estudio de seguridad y salud a que se refiere el apartado 1 del artículo 4 será elaborado por el técnico competente designado por el promotor. Cuando deba existir un coordinador en materia de seguridad y salud durante la elaboración del proyecto de obra, le corresponderá a éste elaborar o hacer que se elabore, bajo su responsabilidad, dicho estudio. El estudio contendrá, como mínimo los siguientes documentos: a) Memoria descriptiva de los procedimientos. b) Pliego de condiciones particulares. c) Planos en los que se desarrollan los gráficos y esquemas necesarios. d) Mediciones de todas aquellas unidades o elementos de seguridad y salud en el trabajo que hayan sido definidos o proyectados. e) Presupuesto que cuantifique el conjunto de gastos previstos para la aplicación y ejecución del estudio de seguridad y salud. Las designaciones de los coordinadores en materia de seguridad y salud., cuando en la elaboración del proyecto de obra intervengan varios proyectistas, el promotor designará un coordinador en materia de seguridad y de salud durante la elaboración del proyecto de obra. Cuando en la ejecución de la obra intervenga más de una empresa, o una empresa y trabajadores autónomos o diversos trabajadores autónomos, el promotor, antes del inicio de los trabajos o tan pronto como se constate dicha circunstancia, designará un coordinador en materia de seguridad y salud durante la ejecución de la obra.


637

La designación de los coordinadores en materia de seguridad y salud durante la elaboración del proyecto de obra y durante la ejecución de la obra podrá recaer en la misma persona. La designación de los coordinadores no eximirá al promotor de sus responsabilidades. No obstante, a la espera de que la propiedad designe el técnico competente para la elaboración del estudio de seguridad, se incluye en este proyecto y de acuerdo con el art. 6 del R.D. 1627/1997, un Estudio Básico de seguridad y salud que deberá precisar las normas de seguridad y salud aplicables a la obra, contemplando la identificación de los riesgos laborables evitables y las medidas técnicas precisas para ello, la relación de riesgos laborables que no puedan eliminarse especificando las medidas preventivas y protecciones técnicas tendentes a controlar y reducir dichos riesgos y cualquier tipo de actividad a desarrollar en obra. En el Estudio Básico se contemplarán también las previsiones y las informaciones útiles para efectuar en su día, en las debidas condiciones de seguridad y salud, los previsibles trabajos posteriores, siempre dentro del marco de la Ley 31/1.995 de prevención de Riesgos Laborables. 8.1.2 Memoria. 8.1.2.1 Datos de la obra. 8.1.2.1.1 Situación de la instalación a realizar. La nave industrial se encuentra ubicada en el polígono industrial Plans de Jori, situado en la N-240, km-38, perteneciente al municipio de Montblanc, Tarragona. Situación del ambulatorio o centro de salud más cercano: Centre de Asistencia Primaria Montblanc. C/ Pintor Potau, 56, Montblanc. Tel.: 977 860089 Horario: de 0 a 24 h Urgencias Pius Hospital de Valls. Tel.: 977 400034. 8.1.2.1.2 Topografía y entorno. Descripción de la parcela o solar y su entorno (calles y accesos). La finca se encuentra a 2,5 km del núcleo urbano. Se accede a esta por la N-240, km 38. A los alrededores de la finca se encuentran otras industrias con diferentes actividades, así como pequeñas propiedades sin explotar. Al otro lado de la carretera se encuentra el río Francolí y una importante zona boscosa de las Muntanyes de Prades. Descripción de la intensidad de circulación de vehículos.


638

Intensidad fluida del tráfico pesado en esta zona con principal incidencia durante las primeras horas del día. Climatología. El clima es continental, con temperaturas bajas al invierno y altas en el verano. 8.1.2.1.3 Instalaciones a realizar. Las actuaciones que se pretenden realizar en el solar, consisten en la realización de la instalación eléctrica en baja tensión, implantación del C.T . Para ello se dotará a la actividad de los circuitos eléctricos necesarios para cubrir la totalidad de las necesidades funcionales de la misma. La superficie del solar afectada por la instalación es de 71400 m2

aproximadamente. 8.1.2.1.4 Presupuesto de ejecución de la contrata de la obra. 1.533.362,17 € 8.1.2.1.5 Duración de la obra y numero de trabajadores punta. La previsión de duración de la obra es de 30 días. El número de trabajadores punta asciende a 4. 8.1.2.1.6 Materiales previstos en la construcción. No está previsto el empleo de materiales peligrosos o tóxicos, ni tampoco elementos o piezas constructivas de peligrosidad desconocida en su puesta en obra, tampoco se prevé el uso de productos tóxicos durante el proceso de instalación de maquinaria o tendido de redes. 8.1.2.1.7 Datos del encargante. VIDRIERA CATALANA. Andres Pajares Gomez. N.I.F 39863552-Z C/ N-240 Km 38. MONTBLANC. 8.1.2.1.8 Técnico redactor del estudio básico de seguridad y salud. Nombre: Vicente Ramos Moreno. Ingeniero Técnico Industrial 8.1.2.2 Consideraciones generales de riesgos. 8.1.2.2.1 Situación de la obra. Por la situación, no se generan riesgos.


639

8.1.2.2.2 Topografía y entorno. Nivel de riesgo bajo sin condicionantes de riesgo aparentes, tanto para circulación de vehículos, como para la programación de los trabajos en relación con el entorno y sobre el solar. 8.1.2.2.3 Instalaciones a realizar. Riesgo bajo y normal en todos los componentes de las instalaciones a realizar, tanto por dimensiones de los elementos constructivos como por la altura de trabajo. 8.1.2.2.4 Presupuesto de seguridad y salud. Debido a las características de la instalación, se entiende incluido en las partidas de ejecución material de la globalidad de la instalación. 8.1.2.2.5 Duración de la obra y numero de trabajadores punta. Riesgos normales para un calendario de obra normal y un número de trabajadores punta fácil de organizar. 8.1.2.2.6 Materiales previstos en la instalación, peligrosidad y toxicidad. Todos los materiales componentes de la instalación industrial a realizar, son conocidos y no suponen riesgo adicional tanto por su composición como por sus dimensiones. En cuanto a materiales auxiliares en la instalación, o productos, no se prevén otros que los conocidos y no tóxicos. 8.1.2.3 Fases de la instalación. En la primera fase, durante la primera semana una cuadrilla de 2 personas se dedicara a la ubicación del C.T. Mientras tanto otra cuadrilla de 2 personas se dedicara a fijación de soportes, tubos y canaletas, bandejas de rejillas. Una vez instalados los transformadores, así como todas sus celdas, las dos cuadrillas pasaran a realizar la instalación de los cuadros generales de distribución y armario de alumbrado y tomas de corrientes. Se instalará la batería de condensadores y se cablearan las instalaciones. Una vez realizados estos trabajos, se tirarán las líneas de salidas de los cuadros hacia los receptores y cargas pertinentes. 8.1.2.4 Análisis y prevención del riesgo en las fases de obra. A la vista del conjunto de documentos del proyecto de instalación, sé expondrán en primer lugar: los procedimientos y equipos técnicos a utilizar, a continuación, la deducción de riesgos en estos trabajos, las medidas preventivas adecuadas, indicación de las protecciones colectivas necesarias y las protecciones personales exigidas para los trabajadores.


640

8.1.2.4.1 Procedimientos y equipos técnicos a utilizar. Se realizarán tareas de fijación de soportes, bandejas de rejillas. Estas tareas se realizan con medios ligeros y herramientas homologadas para tal fin. Se utilizarán escaleras de tijera correctamente aseguradas y calzadas. Se utilizarán también máquinas herramienta ligera homologada y con certificado CE. También se utilizarán medios mecánicos para trabajos en altura como plataformas elevadoras. Se realizarán tareas de tendido de redes eléctricas enterradas, de superficie. Posteriormente se realizarán tareas de montaje y conexionado de receptores y maquinaria de la propia instalación. Se utilizarán medios análogos a la fase de montaje de soportes, basados en elevadores. Se utilizarán medios pesados como camiones grúa y grúas de tonelaje en los casos de la implantación de equipos de más peso. En a fase de pruebas no se prevé la utilización de maquinaria o herramientas que deban de ser analizadas. 8.1.2.4.2 Tipos de riesgos. Analizados los procedimientos y equipos a utilizar en los distintos trabajos de esta instalación, se deducen los siguientes riesgos:

• Caídas de altura desde escaleras de tijera en instalación de los cuadros generales de distribución.

Caídas de altura desde plataforma elevadora durante las tareas de fijación de soportes e instalación de líneas eléctricas interiores.

• Caídas al mismo nivel en toda la zona de obra especialmente por la acumulación de materiales, herramientas y elementos de protección en el trabajo.

• Caídas de objetos suspendidos o mal fijados. Así como herramientas de otros operarios.

• Atropellos durante el desplazamiento de la plataforma elevadora móvil, y camiones grúa durante as tareas de implantación de depósitos.

• Golpes con objetos o útiles de trabajo en todo el proceso de la obra. • Generación de polvo. • Proyección de partículas durante casi todos los trabajos. • Explosiones e incendios fortuitos. • Electrocuciones en el manejo de herramientas y sobre la red de alimentación

eléctrica. • Esguinces, salpicaduras y pinchazos, a lo largo de toda la obra. • Efectos de ambiente con polvo a lo largo de toda la obra.


641

8.1.2.4.3 Medidas preventivas en la organización del trabajo. Partiendo de una organización de la obra donde el plan de seguridad del trabajo sea conocido lo mas ampliamente posible, que el jefe de la instalación dirija su implantación y que el encargado de la misma realice las operaciones de su puesta en práctica y verificación, para esta instalación las medidas preventivas se impondrán según las líneas siguientes: Normativa de prevención dirigida y entregada a los operarios de las máquinas y herramientas para su aplicación en todo su funcionamiento. Cuidar del cumplimiento de la normativa vigente en el:

• Manejo de máquinas y herramientas. • Manejo de maquinaria pesada. • Movimiento de materiales y cargas. • Utilización de los medios auxiliares. • Mantener los medios auxiliares y las herramientas en buen estado de conservación. • Disposición y ordenamiento del tráfico de vehículos y de aceras y pasos para los

trabajadores. • Señalización de la obra en su generalidad y de acuerdo con la normativa vigente. • Protección de huecos en general para evitar caídas de objetos. • Asegurar la entrada y salida de materiales de forma organizada y coordinada con

los trabajos de realización de la instalación. • Orden y limpieza en toda la instalación. • Delimitación de las zonas de trabajo y cercado si es necesaria la prevención.

Medidas especificas: En trabajos de altura, utilizar plataformas elevadoras homologadas y correctamente protegidas, así como escaleras correctamente calzadas. 8.1.2.4.4 Protecciones colectivas. Las protecciones colectivas necesarias se estudiarán sobre los planos del proyecto y en consideración a las partidas de obra en cuanto a los tipos de riesgos indicados anteriormente y a las necesidades de los trabajadores. Las protecciones previstas son: Señales normalizadas para el tránsito de vehículos.

• Valla de obra delimitando y protegiendo el centro de trabajo. • Se comprobará que todas las máquinas y herramientas disponen de sus protecciones

colectivas de acuerdo con la normativa vigente. • Enclavamiento de interruptores generales en cuadros de distribución eléctrica, con

el fin de evitar electrocuciones accidentales.

8.1.2.4.5 Protecciones personales. Las protecciones necesarias para la realización de los trabajos previstos desde el proyecto son las siguientes:


642

• Protección del cuerpo de acuerdo con la climatología mediante ropa de trabajo adecuada.

• Protección del trabajador en su cabeza, extremidades, ojos y contra caídas de altura con los siguientes medios:

• Casco • Cinturón de seguridad. • Gafas antipartículas. • Pantalla de soldadura eléctrica. • Gafas para soldadura autógena. • Guantes finos de goma para contactos con el hormigón. • Guantes de cuero para manejo de materiales. • Guantes de soldador. • Mandil. • Polainas. • Gafas anti polvo. • Botas de agua. • Impermeables. • Protectores gomados. • Protectores contra ruido mediante elementos normalizados. • Complementos de calzado, polainas y mandiles.

8.1.2.5 Análisis y prevención de los riesgos en los medios y en la maquinaria. 8.1.2.5.1 Medios auxiliares. Los medios auxiliares previstos en la realización de esta obra son: 1.- Plataforma elevadora. 2.- Escaleras de mano. 3.- Maquinaria pesada. 4.- Otros medios sencillos de uso corriente. De estos medios, la ordenación de la prevención se realizará mediante la aplicación de la Ordenanza de trabajo y la Ley de Prevención de Riesgos Laborales, ya que tanto los andamios como las escaleras de mano están totalmente normalizados. Referente a la plataforma elevadora, se utilizará un modelo normalizado, y dispondrá de las protecciones colectivas de: barandillas, enganches para cinturón de seguridad y demás elementos de uso corriente. La maquinaria pesada utilizada, como en el caso de grúas, dispondrá de elementos de balizamiento y señalización acústica de movimiento así como cuantos requerimientos de seguridad le sean de aplicación en relación a la presente Ley. 8.1.2.5.2 Maquinaria y herramientas. La maquinaria prevista a utilizar en esta obra es la siguiente:

• Plataforma elevadora • Martillo picador. • Camiones de tamaño medio. • Grúa telescópica propulsada.

La previsión de utilización de herramientas es:


643

• Sierras radiales. • Taladros percutores. • Herramientas manuales diversas.

La prevención sobre la utilización de estas máquinas y herramientas se desarrollarán en el Plan de seguridad de acuerdo con los siguientes principios: 1.- Reglamentación oficial. Se cumplirá lo indicado en el Reglamento de máquinas, en los I.T.C. correspondientes, y con las especificaciones de los fabricantes. En el plan de seguridad sé hará especial hincapié en las normas de seguridad sobre uso de la plataforma elevadora. 2.- Las máquinas y herramientas a utilizar en la instalación dispondrán de su folleto de instrucciones de manejo que incluye:

• Riesgos que entraña para los trabajadores. • Modo de uso con seguridad.

3.- No se prevé la utilización de máquinas sin reglamentar. 8.1.2.6 Análisis y prevención de riesgos catastróficos. El único riesgo catastrófico previsto es el de incendio o explosión. Por otra parte no se espera la acumulación de materiales con alta carga de fuego durante la ejecución de las obras. El riesgo considerado posible se cubrirá con las siguientes medidas:

• Realizar revisiones periódicas en la instalación eléctrica de la obra. • Colocar en los lugares, o locales, independientes aquellos productos muy

inflamables con señalización expresa sobre su mayor riesgo. • Prohibir hacer fuego dentro del recinto de la obra; caso de necesitar calentarse

algún trabajador, debe hacerse de una forma controlada y siempre en recipientes, bidones por ejemplo, en donde se mantendrán las ascuas. Las temperaturas de invierno tampoco son extremadamente bajas en el emplazamiento de esta obra.

• Disponer en la obra de extintores, mejor polivalentes, situados en lugares 8.1.2.7 Cálculos de los medios de seguridad. El cálculo de los medios de seguridad se realiza de acuerdo con lo establecido en el R.D. 1627/1997 de 24 de Octubre y partiendo de las experiencias en instalaciones similares. 8.1.2.8 Medicina preventiva y primeros auxilios. 1.-Medicina preventiva. Las posibles enfermedades profesionales que puedan originarse en esta obra son las normales que tratan la medicina del trabajo y la higiene industrial.


644

Todo ello se resolverá de acuerdo con los servicios de prevención de empresa quienes ejercerán la dirección y el control de las enfermedades profesionales, tanto en la decisión de utilización de los medios preventivos como la observación medica de los trabajadores. 2.-Primeros auxilios. Para atender a los primeros auxilios existirá un botiquín de urgencia situado en los vestuarios, y se comprobará que, entre los trabajadores presentes en la obra, uno, por lo menos, haya recibido un curso de socorrismo. Como Centros Médicos de urgencia próximos a la obra se señalan los siguientes: Centre de Asistencia Primaria Montblanc. C/ Pintor Potau, 56, Montblanc. Tel.: 977 860089 Horario: de 0 a 24 h Urgencias Pius Hospital de Valls. Tel.: 977 400034. 8.1.2.9 Formación sobre seguridad. El plan de seguridad a realizar especificará el Programa de Formación de los trabajadores y asegurará que estos conozcan el mismo. También con esta función preventiva se establecerá el programa de reuniones del Comité de Seguridad y Salud. La formación y explicación del Plan de Seguridad será por un técnico de seguridad.

Montblanc, 4 de junio de 2009

INGENIERO TÉCNICO INDUSTRIAL

Fdo: D. Vicente Ramos Moreno. Col. Nº:120578-T

electrificación de una fábrica para la fusión de vidrio y...

Documents