dimensionamiento practico de los elementos de evacuacion parte 1

1

DIMENSIONAMIENTO PRDIMENSIONAMIENTO PRÁÁCTICO DE LOS ELEMENTOS CTICO DE LOS ELEMENTOS DE EVACUACIDE EVACUACIÓÓN: ALIVIADEROS Y DESAGN: ALIVIADEROS Y DESAGÜÜES DE ES DE

FONDOFONDO

JosJoséé MMªª GonzGonzáález Ortegalez OrtegaTragsatecTragsatec

JORNADAS TJORNADAS TÉÉCNICAS SOBRE CONSTRUCCICNICAS SOBRE CONSTRUCCIÓÓN DE BALSAS N DE BALSAS CON GEOMEMBRANASCON GEOMEMBRANAS

CENTRO INTEGRADO DE FORMACICENTRO INTEGRADO DE FORMACIÓÓN Y EXPERIENCIAS AGRARIASN Y EXPERIENCIAS AGRARIAS--CIFEACIFEAMolina de SeguraMolina de Segura

1616--18 febrero de 201018 febrero de 2010

2

PRESAS Y BALSAS

- Se ubican en ríos o barrancos (Se busca el vaso)

- El vaso se comprueba

- Se “fabrica” el cierre (Presa)

- El vaso se acepta normalmente en condiciones naturales

- Los materiales se seleccionan y aportan

- Se abastecen de agua de escorrentía (no controlada)

- Tienen avenidas

- Órganos de desagüe amplios que en general NO dan

problemas de integración

- Aliviaderos constituyen un elemento fundamental de

seguridad

- 1.300 Grandes Presas en España

- Usos diversos

- Se ubican en zonas de dominio de cota (Se elige el

emplazamiento en función de otros parámetros)

- El vaso se excava

- Se compensan los volúmenes

- Hay que impermeabilizar (salvo casos particulares)

- láminas (casi siempre)

- arcilla, asfalto, hormigón….

- El vaso se recrece con los productos de excavación

- Se alimentan de caudales de pozos o acequias (controlados)

- NO tienen avenidas (salvo casos excepcionales)

- Órganos de desagüe pequeños que suelen dar problemas de

integración

- Aliviadero es un elemento secundario frente a la seguridad

- Más de 60.000 Balsas en España

- Pilar fundamental modernización de regadíos en España

PRESAS BALSAS

3

PRESAS: TIPOLOGÍA DE LOS ELEMENTOS DE EVACUACIÓN (I)

A) TOMAS DE AGUA

• DESAGÜES DE EXPLOTACIÓN (USO DEL EMBALSE) Derivan caudales medios, normales (abastecimiento, regadío, uso hidroeléctrico)

B) ALIVIADEROS

• DESTINADOS A LA EVACUACIÓN DE CAUDALES SOBRANTES Derivan caudales muy grandes (Avenidas)

• ELEMENTO FUNDAMENTAL, DADA LA ENVERGADURA DE LOS CAUDALES A DERIVAR Y LA

ENERGÍA A AMORTIGUAR

• LA TIPOLOGÍA DE MUCHAS PRESAS VIENE CONDICIONADA AL TIPO DE ALIVIADERO

• SITUACIÓN DE LOS ALIVIADEROS

1. ALIVIADEROS DE SUPERFICIE (30-50 veces Qm)

2. ALIVIADEROS O DESAGÜES DE MEDIO FONDO O PROFUNDOS (10-20 veces

Qm)

3. DESAGÜES DE FONDO

4

PRESAS: TIPOLOGÍA DE LOS ELEMENTOS DE EVACUACIÓN (II) A) TIPOS DE TOMAS DE AGUA

SEGÚN SU POSICIÓN Y RÉGIMEN HIDRÁULICO

• SUPERFICIALES (REGIMEN LIBRE)

• SUMERGIDAS (EN PRESIÓN)

B) TIPOS DE ALIVIADEROS A) SEGÚN EL RÉGIMEN HIDRÁULICO

• EN LÁMINA LIBRE (LA MAYORÍA)

• EN PRESIÓN

• MIXTO (TRAMO LIBRE + TRAMO EN PRESIÓN)

B) SEGÚN EL CONTROL

• DE LABIO FIJO

• CON COMPUERTAS

C) SEGÚN LA SITUACIÓN

• SOBRE LA MISMA PRESA (PRESA VERTEDERO)

• INDEPENDIENTE DE ESTA

5

PRESAS: ALIVIADEROS MISIÓN :

Derivar y transportar el agua sobrante y amortiguar su energía al reintegrarla al cauce

IMPORTANCIA:

Obra más propiamente hidráulica de la presa PROBLEMÁTICA DE PROYECTO:

• Evaluar la avenida máxima previsible

• Características adecuadas del conjunto embalse-aliviadero-cauce aguas abajo para hacer frente a esta avenida y a otras mas frecuentes

• Selección del tipo idóneo de aliviadero

6

AVENIDAS DE DISEÑO • INSTRUCCIÓN DE 1967 (I.P.C.E.G.P.)

- AVENIDA MÁXIMA: T = 500 AÑOS

- AVENIDA NORMAL: T = 50 AÑOS • REGLAMENTO TÉCNICO DE SEGURIDAD DE PRESAS Y EMBALSES (1996)

CATEGORÍA AVENIDA AVENIDA PRESA PROYECTO EXTREMA

A 1.000 5.000 -10.000

B 500 1.000 - 5.000

C 100 100 - 500

7

BALSAS: TIPOLOGÍA DE LOS ELEMENTOS DE EVACUACIÓN (I)

A) TOMAS DE AGUA

• Dispositivos que permiten la utilización del agua almacenada

Deben ser capaces de derivar el caudal punta demandado por la zona regable

B) ALIVIADEROS

• Dispositivo de seguridad destinado a evacuar caudales sobrantes para que la estructura no

sea desbordada

Obra mucho menos importante y de menor envergadura que en presas, salvo en los

denominados embalses-balsas

Si no existen avenidas, los caudales a derivar son pequeños

C) DESAGÜES DE FONDO

• Dispositivo de seguridad y mantenimiento, con las siguientes funciones:

• Poder vaciar y limpiar la balsa en situación normal

• Mantener operativas las tomas inferiores frente a los sedimentos

• Poder vaciar la balsa con rapidez ante una emergencia (función de los daños

potenciales)

8

BALSAS: ALIVIADEROS MISIÓN :

Cumple una función de seguridad: evitar que la estructura sea desbordada

IMPORTANCIA:

Menor que en embalses y en embalses-balsas PROBLEMÁTICA DE PROYECTO:

• Fijar el caudal de cálculo

• Seleccionar el tipo más adecuado

9

CAUDAL DE DISEÑO DEL ALIVIADERO (I)

Partes del hidrograma de entrada:

- La debida a la lluvia caída directamente sobre la superficie del embalse

- La debida a la lluvia caída sobre el resto de la cuenca

A) Caso de balsas

i) Alimentación mediante una estación de bombeo

Suma de:

• Caudal máximo correspondiente a la precipitación máxima caída sobre la balsa para

t= 500 - 1000 años (función de los daños potenciales en caso de rotura)

• Caudal máximo de bombeo

ii) Alimentación mediante una derivación en un cauce ó canal

Suma de:

• Caudal máximo correspondiente a la precipitación máxima caída sobre la balsa para

t= 500 - 1000 años (función de los daños potenciales en caso de rotura)

• Caudal máximo que se puede derivar y transportar

10

CAUDAL DE DISEÑO DEL ALIVIADERO (II)

B) Caso de embalses-balsas: existencia de cuenca aportante

Suma de:

- Caudal máximo correspondiente al hidrograma de escorrentía de la cuenca (igual que

en presas) - Caudal de alimentación

11

TIPOS DE ALIVIADEROS (I)

A) ALIVIADEROS EN TUBOS- Consta de uno o varios tubos que traviesan la coronación

- Embocadura en “pico de flauta” o circular

- “Peligroso”, porque puede ser tapado

B) ALIVIADEROS EN MARCO Ó CANAL- Para caudales de derivación mayores

- Soluciones análogas a las utilizadas en presas

C) ALIVIADEROS EN BADÉN- Suponen una discontinuidad en la coronación de la balsa

- Más económico que disponer un marco

12

TIPOS DE ALIVIADEROS (II)

D) ALIVIADEROS TORRE, TIPO “MORNING GLORY”- No hay zona de contacto desmonte-terraplén para colocar un canal

- Caudales grandes para el caso de tubos

- No recomendables en caso de embalses-balsas

E) ALIVIADEROS EN LABERINTO- Casos especiales

- Consiguen máxima capacidad de evacuación con mínima carga

32

ELEMENTOS DE UN ALIVIADERO

A) TOMA DE AGUA

• LABIO O UMBRAL DE VERTIDO

Forma y dimensiones adecuadas para derivar el caudal de proyecto

− Longitud (L) − Perfil hidráulico (Co) − Altura de vertido (H)

Ecuación de Rehbock:

2/30LHCQ=

• CUENCO DE RECEPCIÓN

Recibe las aguas, las concentra y las dirige al canal de descarga Gobierna el caudal que puede entrar en cada momento por el labio

33

B) CANAL DE DESCARGA (CONDUCCIÓN)

FUNCIÓN: TRANSPORTE DESDE EL CUENCO DE RECEPCIÓN A LA ESTRUCTURA DE DISIPACIÓN

SE PROYECTA EN RÉGIMEN RÁPIDO POR RAZONES ECONÓMICAS

LA PÉRDIDA DE CARGA JUEGA A NUESTRO FAVOR

35

C) OBRA DE RESTITUCIÓN (REINTEGRO AL CAUCE)

DEVOLVER AL CAUCE, BARRANCO, ETC. EL CAUDAL DERIVADO POR LA TOMA EN CONDICIONES ADECUADAS - CUENCO AMORTIGUADOR

FUNCIONAMIENTO DE UN ALIVIADERO EN LÁMINA LIBRE

38

FUNCIONAMIENTO DE UN ALIVIADERO EN LÁMINA LIBRE

TOMA: VERTEDERO Y SECCIÓN CRITICA

LO MAS PRÓXIMA POSIBLE AL EMBALSE

TRAMO DE ACELERACION CON FUERTE PENDIENTE

AUMENTA RÁPIDAMENTE LA VELOCIDAD Y LA ALEJA DE LA CRÍTICA

TRAMO DE VELOCIDAD CONSTANTE

A VECES NO EXISTE

OBRA DE REINTEGRO

TRAMPOLÍN Ó CUENCO AMORTIGUADOR

ENERGÍA RESIDUAL EN F

gVYZE FFF 2

2

++=

SE CONSUME CAUSANDO EROSIONES: TRAMPOLÍN SE AMORTIGUA: CUENCO AMORTIGUADOR

39

EJEMPLO Nº 1CÁLCULO DEL CAUDAL A EVACUAR POR EL ALIVIADERO

Balsa complementaria en Laguardia (Rioja)

• DATOS DE PARTIDA

Volumen de la balsa ...................193.484 m3

Cota de N.M.N. ..........................656,00 m.

Superficie a N.M.N. .......................2,53 Ha.

Superficie a coronación..................2,68 Ha.

• CAUDAL MÁXIMO DE PROYECTO

• PRECIPITACIÓN MÁXIMA T = 1000 AÑOS

• BALSA LLENA

• FALLO DE PARADA EN EL SISTEMA DE LLENADO

40

• CAUDAL DEBIDO A LA PRECIPITACIÓN


Pmáxima en 24 h para T = 1.000 años....................... 125,70 mm

(“Máximas lluvias diarias en la España Peninsular” de la D.G. de Carreteras

del Ministerio de Fomento)

• INTENSIDAD HORARIA

hmmxIIh /51,4870,125386,0386,0 24 ===

• CAUDAL

sgmmhxmmaSláIhQp /36,0875.26/51,48min. 32 ===

• CAUDAL APORTADO POR LA TUBERÍA DE LLENADO

sgmQB /10,0 3=

• CAUDAL TOTAL A EVACUAR POR EL ALIVIADERO

sgmQQQ BpT /46,010,036,0 3=+=+=



41

• CAUDAL QUE PUEDE ENTRAR POR EL LABIO VERTIENTE ( Rehbock):

Q = Co · L · H3/2

Valor del coeficiente de desagüe (Co):

Co = m 2g con m = 0,40

Co = 0,40 2 1 77g = , ~ 1,80

• DATOS DE PARTIDA:

- Caudal de cálculo ....................... 0,46 m3/sg

- Altura de vertido.............................0,40 m

- Coeficiente de desagüe ........................1,80

- Disposición ................................... Frontal

- Cota de labio vertiente………………….. 656,00 m.



42

• LONGITUD NECESARIA DE VERTEDERO

mHCo

QL 10,140,080,1

46,02/32/3 =

×=

⋅=

Se adopta L = 2,00 m, y se proyecta un aliviadero de un marco prefabricado de 2,00 x 1,00

m..

mxLC

QH 25,000,280,1

46,0 323

2

0

=⎟⎠

⎞⎜⎝

⎛=⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=



45

EJEMPLO Nº 2: CASO DE UN EMBALSE-BALSADIMENSIONAMIENTO ALIVIADERO BALSA DE HOYOS DEL ESPINO (AVILA)

RESUMEN DE RESULTADOS ESTUDIO HIDROLÓGICOMETODO Q100

(m3/sg)

Q500

(m3/sg)

FORMULAS EMPIRICAS

- G.Quijano

- Zapata

- Fanning

- Dickens

30,05

35,06

3,09

13,09

METODO RACIONAL 3,42 6,49

MODELO HEC-1

- Hipótesis I

- Hipótesis II

- Hipótesis III

5,90

6,63

13,24

9,94

9,01

20,22

MODELO CAUDAL 3

- Hipótesis I

- Hipótesis II

- Hipótesis III

5,79

6,64

13,31

9,70

9,01

20,03

MODELO HYMO

- Hipótesis I

- Hipótesis II

9,93

11,02

13,49

18,55

VALOR ADOPTADO Q500 = 20,00 m3/sg

46

CURVA ALTURA-SUPERFICIE

CURVA ALTURA - SUPERFICIE

0.00

2.000.00

4.000.00

6.000.00

8.000.00

10.000.00

12.000.00

14.000.00

16.000.00

18.000.00

1 2 3 4 5 6 7 8 9

ALTURA (m)

SUPE

RFIC

IE (m

2)

47

CURVA DE EMBALSE

CURVA DE EMBALSE

0.00

10.000.00

20.000.00

30.000.00

40.000.00

50.000.00

60.000.00

70.000.00

1 2 3 4 5 6 7 8 9

ALTURA (m)

VO

LUM

EN (m

3)

48

CALCULO DE LA ANCHURA DE CORONACIÓN Y RESGUARDO (I)

A) ANCHURA DE CORONACIÓN

Art. 55.2 Instrucción proyecto, construcción y explotación de grandes

presas (IPCEGP)

C : Anchura de coronación (m)

A: Altura máxima presa (m)

En el ejemplo

A = 12,00 m

C = 3,00 m; Valor adoptado C = 4,00 m

3 15A5.13 −+=C

49

CALCULO DE LA ANCHURA DE CORONACIÓN Y RESGUARDO (II)

B) RESGUARDO

Art. 55.6 IPCEGP

21 5,1 rrR +=

r1: altura de carga sobre el labio (m)

r2: altura de la ola (m) 4

2 6,0 Fr =

F: Fetch (Km)

En el ejemplo:

r1= 1,25 m

F = 0,20 Km

R = 1,85 m ; Se adopta R = 2,00 m

50

CÁLCULO DEL ALIVIADERO (I)

• CAUDAL QUE PUEDE ENTRAR POR EL LABIO VERTIENTE ( Rehbock):

Q = Co · L · H3/2

Valor del coeficiente de desagüe (Co):

Co = m 2 g con m = 0,40

Co = 0,40 2 1 77g = , ~ 1,80

• DATOS DE PARTIDA:

- Caudal de cálculo ...................... 20,00 m3/sg

- Altura de vertido ............................ 1,25 m

- Coeficiente de desagüe ........................ 1,80

- Disposición....................................Frontal

- Cota de labio vertiente ................. 498,00 m.

51

CÁLCULO DEL ALIVIADERO (II)

• LONGITUD NECESARIA DE VERTEDERO

L QCo H

m=⋅

=×

=3 2 3 2

201 80 1 25

7 95/ /, ,,

Se adopta L = 8,00 m.

52

CÁLCULO DEL ALIVIADERO (III)

• ARRANQUE DEL CANAL DE DESCARGA

SECCIÓN DE CONTROL = SECCIÓN DE ARRANQUE DEL CANAL DE DESCARGA

(PRO+000)

CALCULO DE LA COTA DE SOLERA

Energía en el embalse = Energía en el arranque + pérdidas

Nivel en el embalse = Cota arranque + y + g

V2

2+ pérdidas

POR SER SECCIÓN CRÍTICA:

V = gy ; V

gy2

2 2=

y evaluando las pérdidas en un 20 % de la energía cinética:

499,25 = C + Vg

Vg

Vg

2 2 20 5 0 1+ +

, ,

53

CÁLCULO DEL ALIVIADERO (IV)

SE FIJA COTA ARRANQUE CANAL DE DESCARGA C = 495,00 m

(499,25-495,00) x 9,81 = 1,60 V2 ; V2 = 26,06

V = 5,10 m/sg

y = .65,281,910,5 22

mg

V==

Q = S x V = B · y · V

Q = 8 x 2,65 x 5,10 = 108,12 m3/sg

> 500 % DE MARGEN DE SEGURIDAD

54

0.50 0.50

8.00

2.00

0.50

2.50

0.20

8.00

1.001.00

5.50

0.20

5.00

0.50

ALIVIADERO. SECCIONES TIPO.

ESCALA 1:200

SECCION B-B'SECCION A-A'

56

A) DEFINICIÓN Y FUNCIÓN

- CONDUCCIÓN POR LA QUE CIRCULA EL AGUA UNA VEZ SOBREPASADO EL CUENCO DE RECEPCIÓN

- SU ÚNICA FUNCIÓN ES LA DE TRANSPORTE DEL AGUA DESDE EL CUENCO HASTA LA OBRA DEREINTEGRO EN LAS DEBIDAS CONDICIONES HIDRÁULICAS, SIN OBSTRUCCIONES NIDESBORDAMIENTOS QUE PUDIERAN AFECTAR A SU FUNCIONAMIENTO O A LA SEGURIDAD DELEMBALSE

CÁLCULO DEL CANAL DE DESCARGA (I)

57

B) FUNCIONAMIENTO HIDRÁULICO EN LÁMINA LIBRE

ENERGÍA EN EL EMBALSE = H

ENERGÍA EN UNA SECCIÓN = H-∆H = z + y + g

V2

2

= h + z

ENERGÍA ESPECÍFICA = h = g

V2

2

+ y = 2

2

2gSQ

+ y

CAUDAL : Q = S )(2 yhg − ........................ Q = f (y) ; S = f (y) CONDICIONES CRÍTICAS:

hyC 32

=

21556.232 hghVC =⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛= 23

23

704.132 ahgh

gaQC =⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛=

58

ΔΔ

α

Δα

C) PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO (STANDARD STEP METHOD)

gVZH2

21

111 α+= gVZH2

22

222 α+=

ef hhHH ++= 21

( ) XSSXSh ff Δ+=Δ= 2121

34

22

R

vnS f =

59

CÁLCULO DEL CANAL DE DESCARGA (II)


Caudal de cálculo ........................ 20 m3/sg

Longitud...................................50,00 m.

Anchura .................................... 8,00 m.

Pendiente .............................. 0,170 m/m

• MÉTODO DE COMPROBACIÓN

STANDARD STEP METHOD

• CONDICIONES HIDRÁULICAS DE PARTIDA (SECCIÓN PR0 + 000)

- Caudal específico: q = QB

m sg ml= =208

2 5 3, / .

- Calado : Yc = qg

m2

3 0 86= ,

- Velocidad : Vc =qyc

m sg= 2 91, /

- Altura de velocidad: hvc = V

gmc

2

20 43= ,

60

CÁLCULO DEL CANAL DE DESCARGA (III)• PENDIENTE DEL CANAL

J = 0,170 m/m > Jc = 0,0026 m/m PENDIENTE SUPERCRÍTICA

• CÁLCULO DE LOS NIVELES DE AGUA

H1 = H2 + hf + he

H1 y H2 : alturas totales de energía en las secciones tomadas:

H1 = Z1 + α 1 gV2

21

H2 = Z2 + α 2 V

g22

2

hf y he : pérdidas debidas a fricción y a remolinos

EL CÁLCULO SE REALIZA POR TRAMOS DE 10 m. DE LONGITUD

61

CANAL DE DESCARGA: CÁLCULO DE LA LÍNEA DE AGUA

SECCION PR COTA DISTANCIA CALADO BASE TALUD AREA PERIMETRO R. HIDRAUL. VELOCIDAD

C X Y Z B T A P R R^4/3 V

1 0+000 495.00 - 0.860 495.860 8.00 0 6.880 9.720 0.708 0.631 2.91

2 0+010 493.30 10.00 0.363 493.663 8.00 0 2.907 8.727 0.333 0.231 6.88

3 0+020 491.60 10.00 0.298 491.898 8.00 0 2.381 8.595 0.277 0.181 8.40

4 0+030 489.90 10.00 0.269 490.169 8.00 0 2.150 8.538 0.252 0.159 9.30

5 0+040 488.20 10.00 0.254 488.454 8.00 0 2.030 8.507 0.239 0.148 9.85

6 0+050 486.50 10.00 0.245 486.745 8.00 0 1.962 8.491 0.231 0.142 10.19

Q= 20 m3/sg

So = 0.170 m/m n = 0.014

HV H1 hf H2

V^2/2g Sf Med Sf Z1+HV1 Sf * X H1- Sf

0.43 0.00263 - 496.291 - -

2.41 0.04020 0.02141 496.077 0.21412 496.077

3.60 0.07655 0.05837 495.493 0.58375 495.493

4.41 0.10658 0.09157 494.577 0.91567 494.577

4.95 0.12857 0.11757 493.402 1.17574 493.402

5.30 0.14360 0.13608 492.041 1.36082 492.041

62

FUNCIONAMIENTO

- LA CORRIENTE DE AGUA EN RÉGIMEN RÁPIDO PROCEDENTE DEL CANAL DE DESCARGAINGRESA EN UN CUENCO EN EL QUE SE LE OBLIGA A PASAR A RÉGIMEN LENTO MEDIANTELA FORMACIÓN DE UN RESALTO HIDRÁULICO

- PÉRDIDA DE ENERGÍA - NO SE CUMPLE LA ECUACIÓN DE BERNOULLI

Nº DE FROUDE CORRIENTE DE LLEGADA: 1

11

gyVF =

CALADO DESPUÉS DEL RESALTO: )181(2

21

1 −+= FyyR

CÁLCULO DEL ESTANQUE AMORTIGUADOR (I)

63

CALADO DESPUES DEL RESALTO

64

FORMAS DEL RESALTO

F1 < 1.70 Resalto Ondulado. Ondas superficiales que no constituyen un verdadero resalto

A) 1.7 < F1 < 2.5 Resalto de débil intensidad. Escasa disipación de energía. Cuenco con longitud suficientepara contener el cambio de régimen. No dientes ni bordillos terminales

B) 2.5 < F1 < 4.5 Resalto oscilante, inestable, de transición. Se originan ondas superficiales e intensas que pueden transmitirse a gran distancia hacia aguas abajo. Debe evitarse

C) 4.5 < F1 < 9.0 Resalto bien desarrollado, completo y estable. La pérdida de energía alcanza entre el45 y el 70 %. Se disponen cuencos tipo II y tipo III

D) 9.0 < F1 Velocidades de entrada muy altas. Buen resalto pero muy brusco, con superficie del agua muy inestable y rugosa. La pérdida de energía puede alcanzar el 85 %. Se puede disponer cuenco tipo II con gran refuerzo en los dientes de choque frontal

65

RESUMEN

F < 1.70 NO DISPONER CUENCO

PROTECCIÓN DE ESCOLLERA Ó CANAL CON L > 4. Y2

1.70 < F < 2.50 CUENCO SUFICIENTEMENTE LARGO

NO SON NECESARIOS NI DIENTES AMORTIGUADORES NI UMBRALES

2.50 < F < 4.50 MEJOR EVITARLO. CUENCO TIPO I

F > 4.50 V < 15 m/sg. CUENCO TIPO II

V > 15 m/sg o no se quieren disponer dientes intermedios

CUENCO TIPO III

66

LONGITUD DEL RESALTO (Bureau of Reclamation)

67

CÁLCULO DEL ESTANQUE AMORTIGUADOR (II)

• DATOS DE PARTIDA (SECCIÓN PR0 + 050)

y1 = 0,245 m.

v1 = 10,19 m/sg

• NÚMERO DE FROUDE EN SECCIÓN DE ARRANQUE

F1 = 50,457,61

1 >=gyv

VALOR QUE ASEGURA VERDADERO RESALTO HIDRÁULICO

• CALADO DESPUES DEL RESALTO

mFyyR 16,2)181(2

21

1 =−++=

68

CUENCO TIPO I (USBR) 2.5 < F < 4.5

69

CUENCO TIPO II (USBR) F > 4.5 V =< 15 m/sg

70

CUENCO TIPO III (USBR) F > 4.5 V > 15 m/sg

71

CÁLCULO DEL ESTANQUE AMORTIGUADOR (III)

ESTANQUE A COLOCAR

TIPO II ( U.S. BUREAU OF RECLAMATION) (III PETERKA)

LONGITUD NECESARIA

F = 6,57 => Ly2

= 2,60 => L = 2,60 x 2,16 = 5,62 m

LONGITUD ADOPTADA

L = 7,00 m

ALTURA DE CAJEROS

H = y2 + 0,10 [y2 + y1] = 2,40 m

adoptándose H = 3,00 m.

73

DIMENSIONAMIENTO DE LOS DIENTES INTERMEDIOS Y SOLERA TERMINAL

74

DIMENSIONES ADOPTADAS PARA LOS DIENTES DE ENTRADA, INTERMEDIOS Y SOLERA TERMINAL

75

0,50 0,30

5,15

0,301,00

1,90

3,20

0,80

11

12

11

11

11

7,00

0,50

0,50

0,15

0,70

0,30

0,90

2,00

0,85

0,15

0,65

PLANTA

ALZADO-SECCION

7.00

2,00

8,00

0.50

ESTANQUE AMORTIGUADOR

ESCALA 1:100

8.35

6.90

8.60

0.50

6.00

7.25

2.00

0.50

0.50

0,900.50

0.32

5

0.35

0.32

5

0,85

0,15

0,50

0,25

0,15

0.35

0.50

PERSPECTIVA

dimensionamiento practico de los elementos de evacuacion parte 1

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