colegio oficial de peritos e ingenieros tÉcnicos

ANEXO POR CAMBIO A DOBLE CIRCUITO AL PR0YECTO DE LÍNEA AÉREA DE M.T. 20 KV, CENTRO DE SECCIONAMIENTO Y ENTREGA

Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN PARA ALIMENTACIÓN ELÉCTRICA A

INSTALACIONES AGRÍCOLAS Y GANADERAS EN PUEBLA DE DON FADRIQUE (Granada)

PETICIONARIO: CEFU S.A.

SITUACIÓN: PARAJE “CAMPO LA PUEBLA” T.M. de PUEBLA DE DON FADRIQUE(Granada)

INGENIERO TÉCNICO INDUSTRIAL

Rafael Molina Martínez Colegiado nº 344

C/ Campanas, 11- Bajo

18830 HUESCAR (Granada) Tlef.- 958 740 037

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ANEXO POR CAMBIO A DOBLE CIRCUITO AL PROYECTO DE LÍNEA AÉREA DE M.T. 20 KV,

CENTRO DE SECCIONAMIENTO Y ENTREGA Y CENTRO DE

TRANSFORMACIÓN, PARA ALIMENTACIÓN

ELÉCTRICA A INSTALACIONES AGRÍCOLAS Y GANADERAS EN PUEBLA

DE DON FADRIQUE (Granada)

PETICIONARIO: CEFU. S.A.

SITUACIÓN: PARAJE “CAMPO LA PUEBLA”; T.M. DE PUEBLA DE DON FADRIQUE (Granada)

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DOCUMENTOS QUE COMPONEN EL PRESENTE ANEXO AL PROYECTO

MEMORIA.

ANEXO I.- MEMORIA DE CALCULO LÍNEA DE M.T.

ANEXO II.- MEMORIA DE CÁLCULO DEL CENTRO DE SECCIONAMIENTO Y ENTREGA Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN. ANEXO III .- LÍNEA SUBTERRÁNEA DE M.T. ANEXO IV.- CRUZAMIENTO CARRETERA A-317 PLANOS.

PRESUPUESTO.

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MEMORIA

ANEXO POR CAMBIO A DOBLE CIRCUITO AL PROYECTO DE LÍNEA AÉREA DE M.T. 20 KV, CENTRO DE SECCIONAMIENTO Y ENTREGA Y

CENTRO DE TRANSFORMACIÓN, PARA ALIMENTACIÓN ELÉCTRICA A

INSTALACIONES AGRÍCOLAS Y GANADERAS EN PUEBLA DE DON

FADRIQUE (Granada)



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ÍNDICE

1.- OBJETO Y PETICIONARIO.

2.- JUSTIFICACIÓN DEL ANEXO AL PROYECTO.

3.- SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO

4.- ESTIMACIÓN DE POTENCIAS. 5.- CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA MODIFICACIÓN.

4.1.- Cambio de simple circuito a doble circuito.

4.2.- Modificación puntual de la traza inicial. 4.3.- Ampliación de un nuevo tramo de línea en simple circuito para la doble alimentación. 6.- CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA INSTALACIÓN.

6.1.- Línea aérea de Media tensión. 6.2.- Línea Subterránea de Media Tensión.

6.3.- Centros de seccionamiento y entrega y transformación.

6.3.1.- Características generales. 6.3.2.- Transformador. 6.3.3.- Justificación de los sistemas de protección contra incendios. 6.3.4.- Interconexión celdas A.T.-Transformador. 6.3.5.- Equipos auxiliares y de seguridad. 6.3.6.- Red de tierras. 6.3.7.- Suelo del C.T. 6.3.8.- Puertas de acceso y ventanas de ventilación.

6.4.- Redes de Baja tensión.

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7.- APARAMENTA.

7.1.- Características de los cortacircuitos de expulsión TA-92. 7.2.- Características de los seccionadores unipolares.

8.- APOYOS.

9.- CONCLUSIÓN. AUTORIZACIÓN AMBIENTAL UNIFICADA CONSIDERACIÓN DE NO SUSTANCIAL DE LA MODIFICACIÓN.

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MEMORIA



INSTALACIONES AGRÍCOLAS Y GANADERAS EN PUEBLA DE DON FADRIQUE (Granada)

1.- OBJETO Y PETICIONARIO.-

Se redacta el presente Anexo de Modificación al Proyecto, a petición de D. José Fuertes Fernández con N.I.F. nº 23.074.889-R, en representación de CEFU S.A.. con domicilio social en Paraje “La Costera” S/N de ALHAMA DE MURCIA, C.P. 30840 (Murcia) y C.I.F.- A-30121115 y tiene por objeto dar a conocer las modificaciones que se pretenden realizar al proyecto inicial de fecha Junio de 2015 de Línea aérea de 20 KV, Centro de seccionamiento y entrega y C.T. Interior de 250 KVA, para dotar de suministro eléctrico a instalaciones agrícolas y ganaderas en el paraje conocido como “Campo La Puebla” del T.M. de Puebla de Don Fadrique (Granada).

Así mismo tiene por objeto la aprobación del mismo por parte de los

Organismos y Autoridades Oficiales correspondientes, para obtener así, las preceptivas Licencias y Autorizaciones.

2.- JUSTIFICACIÓN DEL ANEXO AL PROYECTO.-

Como se exponía en el Proyecto inicial, la zona que se pretende electrificar, comprende varias instalaciones agrícolas-ganaderas y actualmente carecen de suministro eléctrico, por lo que para una mejor explotación de las mismas e

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impulsar el desarrollo de la zona, es necesario dotarlas del mencionado suministro eléctrico.

La línea inicialmente prevista, pretendía electrificar a instalaciones agrícolas y ganaderas propiedad del promotor de la actuación y en su caso a unos pocos propietarios de las inmediaciones.

A raíz del conocimiento de la actuación prevista y a instancias del

Excmo. Ayuntamiento de Puebla de Don Fadrique, se propuso ampliar las instalaciones previstas para, en un futuro, poder dotar a más propietarios de suministro eléctrico para instalaciones similares.

La modificación que se propone, cumpliría tres conceptos

fundamentales y que son: 1º) Duplicar la capacidad de suministro, por lo cual el número de

futuros usuarios se vería considerablemente incrementado. 2º) NO INCREMENTAR EL IMPACTO AMBIENTAL de la zona, con

actuaciones similares para dotar de suministro eléctrico a los mencionados futuros usuarios.

3ª) Dotar de unas infraestructuras, muy necesarias, para el

desarrollo económico y social de una zona tan deprimida y necesitada. Como consecuencia de todo ello, se hace necesario introducir

modificaciones al proyecto inicial y las cuales consisten en: • Reformar las características de la línea eléctrica, pasando de ser

línea aérea de simple circuito a 20 KV con conductores de Al- Ac denominación 47-Al1/8-ST1A (Anterior LA-56). A línea eléctrica de doble circuito a 20 KV con conductores de Al- Ac denominación 47-Al1/8-ST1A (Anterior LA-56).

• Modificar Ligerísimamente el trazado para abarcar más propietarios interesados.

3.- SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO.-

La situación y el emplazamiento no se modifican significativamente con respecto al proyecto inicial, salvo alguna pequeña modificación de traza necesaria por los motivos anteriormente descritos, por lo que la línea principal seguirá discurriendo entre su origen en el Polígono 504, Parcela 16, coordenadas X= 548939; Y=4188745 y su final en el Polígono 8, Parcela 126, coordenadas X=557066 ; Y=4195568.

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Por necesidades de conexión del segundo circuito, se hace

necesario el montaje de un tramo de línea aérea en simple circuito, con una longitud total de 426 metros y un un tramo subterráneo de línea de M.T. de 394 m. que accede a un centro de transformación existente y el primer apoyo de doble circuito de la línea a construir.

Dicho tramo aéreo tiene su inicio en la parcela nº 18 del Polígono 504,

coordenadas X= 548664; Y= 4188898 y su final en el mencionado apoyo inicial de doble circuito con el número 4, coordenadas X= 549060; Y= 4188729.

El tramo subterráneo tiene su origen en el apoyo nº 1 de simple circuito

descrito anteriormente y su final (Entronque en un centro de transformación existente).

Accediendo al mismo en su origen por la carretera A-330 en su

margen derecho en dirección Huéscar-Puebla de Don Fadrique, a la altura del camino denominado Pista I.A.R.A., que da acceso al Cortijo El Alcatín. (Según plano de situación dl proyecto inicial).

Al pasar la línea a ser de doble circuito, uno de ellos tendrá su origen

(Sin modificación) en la línea denominada “LAMT Huéscar – La Sagra”, de Sevillana-Endesa, teniendo su entronque en el apoyo nº A-604663 y el otro tendrá su origen en la línea denominada “LAMT Huéscar – Puebla, de Sevillana-Endesa, teniendo entronque en el centro de transformación nº CD-53241 y e l final de ambos, será el centro de seccionamiento y entrega y transformación objeto de nuestro estudio, todo ello en el T.M. de Puebla de Don Fadrique.

Todo lo anterior queda reflejado en los adjuntos planos de situación y

ubicación adjuntos al proyecto y al presente anexo.

4.- CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA MODIFICACIÓN.- La modificación a adoptar, tiene las siguientes afecciones respecto al proyecto inicial:

• Cambio de simple circuito a doble circuito. • Modificación puntual de la traza inicial. • Ampliación de un nuevo tramo en simple circuito, para doble línea.

De todas estas modificaciones, además de su descripción detallada y justificada

que se desarrolla seguidamente, se refleja suficientemente en los planos adjuntos.

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4.1.- Cambio de simple circuito a doble circuito.- La traza inicial tenía una longitud total en simple circuito de 10.975 metros, dividida en 73 vanos más un vano flojo con un total de 74 apoyos. La nueva traza tendrá una longitud total de 11.490 metros, la cual se divide en los siguientes tramos:

• Tramo inicial de simple circuito de 117 metros en un solo vano que enlaza el entronque con el apoyo inicial de doble circuito (Los apoyos de este tramo son el existente ó entronque y el inicial de doble circuito, nº 3 de proyecto inicial, nº 4 de proyecto reformado), este tramo no varía respecto al proyecto inicial solo se suprime el apoyo del vano flojo ó inicio de línea.

• Tramo principal de doble circuito, el cual mantiene su traza salvo en un pequeño tramo modificado para poder acceder a una mayor cantidad de posibles futuros usuarios y así mismo para minimizar su afectación a parcelas de cultivo, haciéndolo pasar por linderos más favorables, este tramo tendrá una longitud total de 10.947 metros y constará de 71 vanos y 72 apoyos, se mantiene la misma ubicación de los apoyos del proyecto inicial, salvo en el pequeño tramo antes indicado, y así mismo y para poder instalar el doble circuito, se hace necesario modificar solamente la altura y el esfuerzo en punta de los apoyos.

• Tramo enlace segundo circuito, el cual tendrá una longitud total de 426 metros, será de simple circuito y enlazará el punto de entronque de este circuito (descrito anteriormente) con el apoyo inicial de doble circuito (nº 3 de proyecto inicial, nº 4 de proyecto reformado), estará dividido en tres vanos con un total de tres apoyos.

Además de lo descrito anteriormente como traza de la línea, y como se ha mencionado, se crea también un tramo de línea subterránea de 394 m. que enlaza la línea aérea con el centro de transformación existente. 4.2.- Modificación puntual de la traza inicial.- Una de las modificaciones enumeradas consiste en modificar puntualmente la traza inicial, como se ha mencionado anteriormente.

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Dicha modificación se ubica entre los apoyos numerados en proyecto inicial con los números 43 al 51 ambos inclusive, con una longitud total de 1281 metros en 8 vanos y 9 apoyos.

Cambiándose a la nueva traza que parte del mismo apoyo nº 43 inicial (nº 44 en nueva numeración) y termina en el mismo apoyo nº 51 inicial (nº 52 nueva numeración), con una longitud total de 1423 metros en nueve vanos y 10 apoyos.

Como se puede apreciar la variación a introducir no es muy significativa

y se consigue como se ha expuesto anteriormente que en un futuro pueda dar servicio a más usuarios y que incida menos en los terrenos de labor.

Todo ello queda reflejado en los planos adjuntos.

4.3.- Ampliación de un nuevo tramo en simple circuito para la doble línea.- Como se ha expuesto a lo largo del presente Anexo de modificación de línea, para poder realizar un doble circuito de alimentación, se hace necesario enlazar este otro circuito con una línea distinta a la que alimentaba el simple circuito inicialmente previsto. Este otro circuito entroncará en otra línea propiedad de Sevillana-Endesa descrita anteriormente y que termina en un centro de transformación de tipo interior con capacidad suficiente para poder entroncar el nuevo circuito que se pretende. Este tramo de alimentación será de simple circuito, partiendo de un tramo de línea subterráneo y terminando en el apoyo inicial de doble circuito antes descrito (Apoyo nº 3 de proyecto inicial, nº 4 de proyecto reformado). Tendrá una longitud total de 426 metros y se divide en tres vanos con 3 apoyos. Las características constructivas son las mismas que las reflejadas en el proyecto inicial en cuanto a tipo de apoyos, aisladores, herrajes y conductores, se refiere. Además de lo descrito anteriormente como traza de la línea, y como se ha mencionado, se crea también un tramo de línea subterránea de 394 m. que enlaza la línea aérea con el centro de transformación existente. Se adjunta detalle de este tramo en los planos adjuntos.

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5.- ESTIMACIÓN DE POTENCIAS

A la estimación de potencias descrita en el proyecto inicial, con la modificación a doble circuito, la potencia a suministrar se incrementa notablemente, teniendo así capacidad para futuras conexiones de otros usuarios, que es el objetivo de la presente modificación.

6.- CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LAS INSTALACIONES.-

Para dotar de suministro eléctrico tanto de esta primera fase como de futuras ampliaciones, se hace necesaria la construcción de una línea aérea de media tensión de doble circuito (20 KV) de 10947 metros, un tramo de enlace aéreo del circuito nº 1 de 117 metros, un tramo de enlace de aéreo de 426 m. y uno subterráneo de 394 m. para el circuito nº 2, dos pasos de línea aérea a subterránea y un centro seccionamiento y entrega y de transformación tipo interior de 250 KVA, .

6.1.- Línea Aérea de Media Tensión

Como se ha indicado anteriormente, el tramo aéreo de enlace del circuito

nº 1 y la línea principal de doble circuito, tendrá su origen en el Polígono 504, Parcela 16, coordenadas X= 548939; Y=4188745 y su final en el Polígono 8, Parcela 126, coordenadas X=557066 ; Y=4195568. en la línea denominada “LAMT Huéscar – La Sagra”, de Sevillana-Endesa, teniendo su entronque en el apoyo nº A-604663 el cual hará las veces de entronque y su final será el centro de seccionamiento y entrega y transformación objeto de nuestro estudio.

La línea principal de doble circuito, tendrá una longitud total de 10.947

metros y constará de 71 vanos y 72 apoyos. El tramo aéreo de enlace del circuito nº 1 en simple circuito, tendrá

una longitud de 117 metro en un solo vano.

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El Tramo aéreo de enlace del circuito nº 2, tiene su inicio en el apoyo nº 1 (Fin de línea), en la parcela nº 18 del Polígono 504, coordenadas X= 548664; Y= 4188898 y su final en el mencionado apoyo inicial de doble circuito con el número 4, coordenadas X= 549060; Y= 4188729.

El tramo aéreo de enlace segundo circuito, tendrá una longitud total de

426 metros, será de simple circuito, estará dividido en tres vanos con un total de tres apoyos y enlazará el tramo subterráneo con la línea principal de doble circuito.

Las características constructivas serán con apoyos metálicos

galvanizados en caliente de las características indicadas en los anexos de cálculos adjuntos y conductores de Al- Ac denominación 47-Al1/8-ST1A (Anterior LA-56).

El aislamiento será de 24 KV. para todos sus componentes

(Aisladores, protecciones y elementos de maniobra.). Se instalara como elemento de corte visible en el apoyo de

entronque, seccionadores unipolares de 24 KV, 400 Amp. Los aisladores serán poliméricos tipo C36 70ABAV 24-36 KV 70 KN.

6.2.- Línea Subterránea de Media Tensión

Por necesidades de conexión del segundo circuito, además del

tramo aéreo antes descrito, se hace necesario el montaje de un tramo de línea subterránea de una longitud de 394 metros.

Tendrá su origen en la línea denominada “LAMT Huéscar – Puebla, de

Sevillana-Endesa, teniendo entronque en el centro de transformación nº CD-53241 y su final en el apoyo nº 1 (Fin de línea) descrito anteriormente.

CONDUCTORES

Los conductores elegidos son unipolares de aluminio homogéneo con secciones normalizadas de 150. Estos cables reunirán las características indicadas en la Norma ENDESA DND001, asi como cumplirán con las especificaciones técnicas de materiales de ENDESA 6700022 A 6700024, según corresponda a cada caso.

A fin de reforzar la garantía de la calidad de servicio eléctrico, en las líneas

de tensión nominal 20 KV, el conductor a instalar será de 18/30 KV.

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Las pantallas de los cables serán conectadas a tierra en todos los puntos accesibles a una toma que cumpla las condiciones técnicas especificadas en los reglamentos en vigor.

ACCESORIOS

Se entienden como tales los empalmes, terminaciones y respectivos complementos, destinados a cables con aislamiento seco (XLPE y EPR), tanto para instalaciones de interior, como de exterior.

Los accesorios estarán constituidos por materiales premoldeados o

termorretráctiles u otro sistema de eficacia equivalente. No se admitirán accesorios basados en encintados. Solamente se admitirán cintas en operaciones de relleno y de obturación, nunca en misiones de aislamiento de la cubierta.

MONTAJE

La instalación de las líneas subterráneas de distribución se hará necesariamente sobre terrenos de dominio público, o bien en terrenos privados, en zonas perfectamente delimitadas, con servidumbre garantizada sobre los que pueda fácilmente documentarse la servidumbre que adopten tanto las líneas como el personal que haya de manipularlas en su montaje y explotación, no permitiéndose líneas por patios interiores, garajes, parcelas cerradas, etc.

Siempre que sea posible, discurrirán bajo las aceras. El trazado será lo más rectilíneo posible y a poder ser paralelo a referencias fijas como líneas en fachada y bordillos. Asimismo, deberán tenerse en cuenta los radios de curvatura mínimos de los cables, a respetar en los cambios de dirección.

Los conductores deberán ir siempre bajo tubo de polietileno de 160 mm

o de 200 mm de diámetro nominal que cumplirán con las normas UNE EN 50086 y ENDESA CNL002, así como con la Especificación Técnica de Materiales de ENDESA nº 6700144.

En los cruces bajo calzada se instalará un segundo tubo como reserva

y se construirá sobre ellos un dado de hormigón. También se dispondrá de un segundo tubo de reserva en las zonas en que se prevea una posible futura ampliación de la red.

La profundidad mínima de la canalización será de 900 mm en acera o

de 1100 mm en calzada a fin de preservar a estos circuitos de las incidencias que se desarrollan en el subsuelo urbano, es decir, la construcción de otras redes eléctricas de B.T. de alumbrado público, las acometidas de redes subterráneas de B.T., de agua potable, redes y acometidas subterráneas de teléfonos, acometidas de gas y, eventualmente, alcantarillados muy superficiales.

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Se colocará encima de los cables una protección mecánica consistente en una placa de polietileno para protección de cables, y asimismo una cinta de señalización que advierta de la existencia de cables eléctricos por debajo de ella (Especificación Técnica ENDESA nº 6700157 y 6700151, respectivamente). Solamente en el caso de canalizaciones entubadas bajo dado de hormigón se prescindirá de la instalación de la placa de protección de cables.

Será necesaria la construcción de arquetas en todos los cambios de

dirección de los tubos y en alineaciones superiores a 40 m, de forma que ésta sea la máxima distancia entre arquetas; así como en empalmes de nueva ejecución. Los marcos y tapas para arquetas cumplirán con la Norma ONSE 01.01-14. En todo caso, las tapas de fundición serán de Clase D400.

Se evitará la construcción de arquetas donde exista tráfico rodado; pero

cuando no haya más remedio, se colocarán tapas de fundición. Esta solución no debe, sin embargo, autorizarse en urbanizaciones de nueva construcción donde las calles y servicios deben permitir situar todas las arquetas dentro de las aceras. Igualmente se colocarán tapas de fundición en aquellos lugares en que las Ordenanzas Municipales así lo obliguen.

Cuando fuera estrictamente necesario, podrá admitirse una profundidad

menor a la indicada anteriormente en este mismo apartado, siempre que se dispongan canalizaciones entubadas especialmente protegidas; teniendo en cuenta, además, las distancias que deben guardarse reglamentariamente a otras canalizaciones.

En los casos en que los cables no puedan ir en zanjas y puedan ser

accesibles a personal no especializado, cada terna de cables se instalará bajo tubo de acero galvanizado con grado de protección IK 09 según UNE 50102, que deberá estar puesto a tierra.

Cuando discurran por las zonas sólo accesibles al personal especializado, los conductores podrán instalarse sobre bandejas, o en canales construidos al efecto. ZANJAS

Las dimensiones de las zanjas, así como los tipos de las mismas

quedan reflejados en las secciones de los distintos tipos de zanjas que utilizaremos en la ejecución de esta obra y que se acompaña en documento de planos.

Si con motivo de las obras de apertura de la zanja, aparecen instalaciones de otros servicios, se tomarán las precauciones debidas para no dañarlas, dejándolas al terminar los trabajos en las condiciones que se encontraban previamente.

Se procurará que la canalización se efectúe por las aceras, pero cuando esto no sea posible se efectuará por la calzada, en estos casos las zanjas se efectuarán paralelas a la línea de bordillo y a una distancia de 60 cm. Para evitar los albañales de recogida de agua.

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En aquellos casos que sean de prever pasos por encima de las canalizaciones de vehículos de gran tonelaje se hormigonarán los tubos con hormigón de resistencia H-100 cuando el citado hormigón provenga de planta ó con una dosificación del cemento de 200 Kg/m3 cuando se realice en obra. Se evitará la entrada de hormigón en los tubos.

Cuando simultáneamente deban instalarse cables de At y BT por el mismo trazado se construirá la canalización con sección tal como la indicada en los planos correspondientes.

Las tierras procedentes de la excavación, no se utilizaran para el relleno posterior.

En la reposición de las aceras el pavimento será del mismo tipo y textura que el existente. Se dispondrá de una base de hormigón H-150 de 10 cm de espesor.

En la reposición de calzadas o zonas de rodadura, con pavimento aglomerado asfáltico en caliente, el repuesto será de las mismas características del existente, con su correspondiente base de hormigón si la hubiera.

En aquellas calles que exista pavimento de hormigón, las reposiciones se efectuarán por losas completas. Entendiéndose por losa completa la superficie comprendida entre las juntas longitudinales y transversales de dilatación o contracción, siendo el pavimento repuesto de las mismas características del que había construido anteriormente.

Como puede observarse en las distintas secciones de las canalizaciones a efectuar, en todos los casos quedará señalizada la conducción eléctrica según la Recomendación Unesa 205ª o con una placa de protección de cables según la Recomendación Unesa 0206.

CARACTERÍSTICAS DE LOS CONDUCTORES.-

Los conductores elegidos son unipolares de aluminio homogéneo con secciones normalizadas de 150 mm2 . Estos cables reunirán las características indicadas en la Norma ENDESA DND001, así como cumplirán con las Especificaciones Técnicas de Materiales de ENDESA 6700022.

A fin de reforzar la garantía de la calidad de servicio eléctrico, en las líneas de tensión nominal 20 kV, el conductor a instalar será 18/30 kV.

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Las pantallas de los cables serán conectadas a tierra en todos los puntos accesibles a una toma que cumpla las condiciones técnicas especificadas en los reglamentos en vigor.

- Designación ............................ ..................... RHV 18/30 kV.

- Tensión maxima de utilización .... .................. 36 KV.

- Tension de ensayo a 50 Hz ................................. 70 kV

- Tensión de ensayo en onda tipo rayo.................. 170 kV

- Aislamiento ........................................................ Polietileno Ret. (XLPE)

- Sección nominal ................................................ 1 x 150 mm2

- Cuerda ............................................................... Aluminio

- Diámetro exterior aproximado .......................... 36,4 mm.

- Peso aproximado ............................................... 1.565 Kg/Km

- Radio mínimo de curvatura ............................... 530 mm.

- Resistencia óhmica a 20º C ............................... 0,122 Ohm/Km

- Intensidad admisible e régimen

permanente y enterrado (25 º C) ...................... 315 Amp.

- Intensidad admisible al aire

en ambiente de 40º C. ....................................... 320 Amp.

Los extremos del cable quedarán rematados por conos deflectores, apropiados a las características del conductor, y permitirán la puesta a tierra de la pantalla metálica.

6.3.- Centro de Seccionamiento y Entrega y Transformación

Como se ha comentado anteriormente, se instalará un centro de seccionamiento y entrega y transformación de tipo interior.

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6.3.1.- Características generales.-

La ubicación es en superficie, con acceso directo por la calle.

El edificio del Centro de Transformación, es un prefabricado y queda definido como CASETA PREFABRICADA C.T.A. modelo 5B/1TA

Los edificios prefabricados están constituidos por un bloque principal que engloba las paredes laterales, la cimentación y la estructura base inferior, una placa piso sobre la que se colocan los equipos eléctricos de media y baja tensión, y una cubierta que completa el conjunto.

Dimensiones de la excavación del modelo 5B

- Largo ..................................... 5500 mm.

- Ancho .................................... 2500 mm.

- Alto ....................................... 3200 mm.

Dimensiones y peso del modelo 5B1

- Peso ....................................... 22 Tn.

Dimensiones exteriores vistas:

3,200 m. de alto x 2,520 m. de ancho x 5,700 m. de largo.

Dimensiones interiores útiles:

2,390 m. de alto x 2,360 m. de ancho x 5,340 m. de largo.

Estará compuesto por celdas prefabricadas bajo envolvente metálico en atmósfera de Hexafluoruro de Azufre (SF6):

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1 EQUIPO COMPACTO 4L (24 KV) CON 4 POS. DE LÍNEA 1 CAJONERA DE ACOMETIDA SUPERIOR 1 CELDA RM-G 24 KV. DE MEDIDA A.T. (S. INFERIOR) 1 CELDA CIS 24 KV. DE PROTECCIÓN RUPTOFUSIBLE 1 CUADRO B.T. 1 TRANSFORMADO DE 250 KVA. Nivel de aislamiento ........................................... Vm = 24

Kv. Potencia de cortocircuito ............................. 500 MVA

Intensidad de cortocircuito a 20 KV ................... 14,45 KA

El centro de Transformación, estará dividido en dos partes bien diferenciadas. Una de acceso y uso exclusivo para Endesa Sevillana que corresponde a las celdas de :

1 EQUIPO COMPACTO 4L (24 KV) CON 4 POS. DE LÍNEA

La otra, sala de transformación, formada por celdas de:

1 CAJONERA DE ACOMETIDA SUPERIOR 1 CELDA RM-G 24 KV. DE MEDIDA A.T. (S. INFERIOR) 1 CELDA CIS 24 KV. DE PROTECCIÓN RUPTOFUSIBLE

1 CUADRO B.T. 1 TRANSFORMADO DE 250 KVA.

El centro de Transformación, de acceso y uso exclusivo de Endesa Sevillana, que corresponde al equipo, con las posiciones descritas, así como, de los elementos generales de seguridad y maniobra como banco, guantes, etc..

La ventilación del C.T., se realizará a través de rejillas alojadas en las paredes frontal y posterior, siendo unas para entrada del aire y otras para la salida.

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Las celdas - 24 KV son conformes a la norma EN-UNE 60298, 60265-1, 60129, 60420, 60694, 60137 y 60529 así como son las particulares de las compañías suministradoras.

Así como los elementos de seguridad y maniobra como banco, guantes, etc.

La separación entre ambos recintos estará construida mediante malla metálica de 2.5 m. de altura y a la que se le practicará una puerta de uso exclusivo para Endesa Sevillana, según puede apreciarse en los planos adjuntos. Con esta medida, el personal de mantenimiento del Abonado no tendrá acceso a las celdas de entrada y salida, en evitación de posibles falsas maniobras, mientras que el personal autorizado de Endesa Sevillana puede acceder al otro recinto a fin de leer consumos e inspeccionar las instalaciones del equipo de medida.

La ventilación del C.T., se realizará a través de rejillas alojadas en las paredes frontal y posterior, siendo unas para entrada del aire y otras para la salida.

Las características de las celdas son :

Celdas compactas ampliables corte y aislamiento en SF6. En el interior del equipo de (SF6) en las posiciones de entrada y salida, se alojará un interruptor-seccionador de 20 KV., 400 A., accionado por mando manual con enclavamiento mecánico y seccionador de puesta a tierra de cierre brusco.

Tensión nominal ............................................................................ 20 KV.

Tensión máxima de servicio .......................................................... 24 KV.

Número de fases ............................................................................. 3

Frecuencia nominal ....................................................................... 50 Hz.

Nivel aislamiento a frecuencia industrial (1') ................................. 50 KV.

Nivel aislamiento a onda de choque (1,2/50 ms)......................... 125 KV.

Intensidad nominal en barras ...................................................... 400 A.

Intensidad corta duración valor cresta ........................................... 31,5 KA.

Soportado a través de distancia seccionamiento ........................ 145 KV.

Capacidad de cierre ...................................................................... 40 KA.

Máxima intensidad de corta duración (1 seg.) ............................... 16 KA.

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La la celda que alojará el equipo de medida que estará formado por:

o Tres transformadores de intensidad de 10-20 / 5 A. 24 KV. clase 0.5 S, 150 % gama extendida, de 15 VA.

o Tres transformadores de tensión de 24 KV., relación 22.000 : 1,73/110 : 1,73

V. clase 0,5 de 50 VA.

o Un equipo de medida, formado por contador electrónico activa, reactiva e interruptor horario 10-20 / 5 A, TRIPLE tarificación y regleta de verificación.

Las líneas de conexión del equipo de medida serán lo más cortas posibles, canalizadas bajo tubo rígido.

Se emplean conductores de cobre con aislamiento del tipo H07V-R, según norma UNE 21031/3, siendo las secciones de 6 mm2. para los circuitos de tensión todos ellos en cable.

Las tierras de carcasa de transformadores de medida en A.T se harán con cable de cobre de 50 mm2 de sección.

La tierra de los secundarios de los transformadores de tensión y de intensidad , se llevaran directamente de cada transformador al punto de unión con la tierra para medida (nunca a través de herrajes) y de aquí se llevará un solo hilo a la regleta de verificación,. La tierra de medida estará unida a la del neutro de baja tensión.

En la posición de protección del transformador se alojará, un interruptor

automático de 24 KV., 400 A. 6.3.2.- Transformador.-

El transformador a instalar cumplirá la norma UNE 21428-1 así como las normas particulares de las compañías suministradoras y básicamente será de las siguientes características.

Potencia nominal ......................... 250 KVA.

Grupo de conexión ............... Dyn 11.

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Tensión primaria nominal .............. 20 KV.

Tensión secundaria nominal ........ 400 V.

Tensión cortocircuito ....................... 4 %.

Frecuencia ..................................... 50 Hz.

Dieléctrico ................. Baño de aceite.

El pozo apaga fuegos tiene las dimensiones necesarias para contener una capacidad mínima, igual al volumen de aceite del transformador situado sobre él. Se podrá suprimir la fosa cuando el transformador contenga menos de 1.000 litros, se sitúa el transformador sobre una losa cuya parte interior forma la cubeta de recogida de aceite, con una capacidad de 700 litros.

En el caso de la instalación objeto del proyecto, la capacidad máxima del transformador es de 500 litros, según la UNE-21428-1, 1º Complemento, Apdo. 6.16. 6.3.3.- Justificación de los sistemas de protección contra incendios.-

Pozo de recogida de aceite.

Será preceptiva la instalación de dispositivos de recogida de aceite en fosos colectores cuando se utilicen aparatos o transformadores que contengan más de 50 litros de aceite mineral.

A continuación se muestra el volumen de aceite que contiene el transformador según datos facilitados por el fabricante, así como la capacidad en litros que según ONSE 34.20-3A ha de tener el pozo apaga fuegos de recogida de aceite.

Potencia del transformador Volumen de aceite Capacidad mín. por pozo

250 KVA. 500 Litros. 650 Litros.

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Sistema de extinción.

Cuando no sea necesaria la instalación de sistemas de extinción de instalación fija, preceptivo en aquellos casos en los que el volumen unitario de dieléctrico es superior a 600 l.

Así mismo cuando haya más de una máquina y que la suma de las capacidades de aceite sea superior a 1.600 l. se aplicará lo anteriormente dicho. 6.3.4.- Interconexión celda A.T. - Transformador.-

La unión de la celda de A.T. con las bornas del transformador se hará mediante cable seco RHZ1. 12/20 KV. de 1x 95 mm2. de Aluminio.

En los extremos de los cables conexionados en las celdas y transformador serán instalados bornas apantalladas en celdas y conos terminales en transformador.

Conectándose la pantalla del cable en sus dos extremos, a la tierra de herrajes.

6.3.5.- Equipos auxiliares y de seguridad.-

El Centro dispondrá de punto de luz con su fusible e interruptor correspondiente, el cable RV. 0,6/1 KV., de 2x2,5 mm². en cobre en montaje bajo tubo superficial, así como, de una lámpara para luz de emergencia, recargable y de una hora mínimo de autonomía. Entre la celda de A.T. y el transformador se intercalará un cerramiento de protección de malla metálica al que se le acoplará un disco de peligro eléctrico.

Para las maniobras y protección del personal, el Centro dispondrá de:

- Guantes aislante 24 KV. - Banco aislante 24 KV. - Placa de primeros auxilios. - Placas de peligro de muerte y E.T.

Al existir personal itinerante de mantenimiento por parte de la

Compañía, no se exige que en el Centro de Transformación haya extintores.

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6.3.6.- Red de tierras.-

La instalación de puesta a tierra responde a las expresiones y procedimientos establecidos en el libro “Instalaciones de Puesta a Tierra en Centros de Transformación cuyo autor es D. Julián Moreno Clemente, estando reconocidos dichos procedimientos por el apartado de NPS. 6 del capitulo 4.

Dichos procedimientos y la justificación de la instalación de puesta a tierra quedan recogidos en el Anexo de cálculos justificativos.

Tierra de protección

A la tierra de protección se conectarán todas las partes metálicas de la instalación que no estén en tensión normalmente, pero que puedan estarlo a consecuencia de averías, accidentes, descargas atmosféricas o sobretensiones. En particular se conectarán a tierra los siguientes elementos:

- Chasis y bastidores de los aparatos de maniobra. - Pantalla de cable subterráneo de la línea de entronque al C.T. - Envolventes de las celdas y armarios. - Carcasa de los transformadores. - Rejilla de protección de los transformadores. - En caso de ser metálico, el armario de protección de los aparatos

de medida de energía eléctrica.

A pesar de que siempre es recomendable la adopción de un sistema de tierra en forma de anillo que rodee el perímetro de la instalación desde la que se puede establecer el contacto accidental, en este caso hemos optado por un sistema consistente en un electrodo en forma de hilera, alineado con el paramento frontal del C.T. Nos hemos inclinado por este tipo de electrodo porque al tratarse de un C.T. situado en un habitáculo que forma parte duna gran nave, resulta muy difícil llevar a cabo la ejecución de un sistema en anillo, pues éste tendría que ser implantado en el momento de construcción de la propia nave, además, en el futuro este anillo sería inaccesible, no pudiendo realizar operaciones de vigilancia ni mantenimiento del mismo; por otro lado, las tensiones de contacto para las cuales resulta aconsejable dicho tipo de electrodo no son justificables a no ser que se recurra a medidas especiales, en cuyo caso un sistema en hilera resulta igualmente eficaz.

El sistema de tierra adoptado tiene las siguientes características:

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- Geometría del electrodo: Anillo perimetral - Dimensiones: 9x5 - Número de picas: 8 - Separación entra picas: 3 m. - Profundidad de enterramiento: 0,5 m. (cabeza de picas).

Las picas prevista son de acero-cobre, de 2 m de longitud y 14m de diámetro, y estarán unidas entre si por un conductor de cobre desnudo de 50 mm² de sección.

La línea de tierra en el interior del C.T. se llevará a cabo mediante conductor desnudo de cobre de 50 mm² de sección o mediante pletina de cobre de sección equivalente. En cualquier caso se sujetará convenientemente al paramento y terminará en un mecanismo que permita el seccionamiento. La unión de este mecanismo de seccionamiento con el electrodo de tierra se llevará a cabo mediante conductor de cobre aislado 0,6/1 kv de 50 mm² de sección, en el interior de un tubo metálico flexible aislado de 50 mm y de grado de protección 7 (tubo Shapa).

Dadas las dificultades que se encuentran para cumplir las condiciones reglamentarias en cuanto a las tensiones de contacto se refiere, se han tomado las siguientes medidas adicionales.

- En el interior del suelo del C.T. se dispondrá un mallazo electro soldado con redondos de diámetro no inferior a 4 mm, formando una retícula no superior a 0,30 x 0,30 m, el cual se conectará al sistema de tierra de protección tonel fin de evitar diferencias de tensión peligrosas en el interior del C.T. Este mallazo se cubrirá con una capa de hormigón de como mínimo 20 cm.

- No conectar a tierra las puertas de acceso y las rejillas de ventilación, si son metálicas, para que no puedan presentarse tensiones peligrosas en el exterior del Centro de Transformación Si en el interior del C.T. las puertas resultan accesibles para una persona, simultáneamente con otras masas metálicas conectadas a la toma de tierra de protección, la parte interna de dichas puertas debe pintarse con una gruesa capa de pintura aislante a la base de caucho acrílico o poliéster.

- Dotar al recinto del C.T. de una acera de hormigón que lo rodee, de 1,10 m de anchura, para proporcionar un aislamiento a las personas que puedan aproximarse al mismo, superior al que tendrían si pisasen sobre el terreno.

- Se vigilará especialmente que no existe canalización metálica conductora (cubierta metálica de cables, canalización de agua, gas ete.) que una la zona de tierra del Centro de Transformación con el resto de zonas de la estación de bombeo, sobre todo en las que se ubiquen

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otros electrodos de tierra.

- Si el cuadro de protección de los aparatos de medida de energía eléctrica es de carcasa metálica y está conectado a la tierra de protección, el aislamiento entre el aislamiento entre el embarrado y la carcasa será de 10 KV.

Tierra de Neutro.

A la tierra de servicio se conectarán los neutros de los transformadores, así como la tierra de los secundarios de los transformadores de tensón e intensidad de la celda de medida.

Con el fin de no transferir tensiones peligrosas a través del neutro a las instalaciones de B.T., se ha previsto una separación entre las tierras de protección y de servicio. Dicha separación se ha determinado en un mínimo de 8 metros.

El sistema de tierra adoptado el nº 12.

El sistema de tierra adoptado tiene las siguientes características:

- Geometría del electrodo: Picas en hilera. - Dimensiones: 9 m - Número de picas: 4 - Separación entra picas: 3 m. - Profundidad de enterramiento: 0,5 m. (cabeza de picas).

Las picas prevista son de acero-cobre, de 2 m de longitud y 14m de diámetro, y estarán unidas entre si por un conductor de cobre desnudo de 50 mm2 de sección.

La línea de tierra en el interior del C.T. se llevará a cabo mediante conductor aislado de cobre de 50 mm² de sección o mediante pletina de cobre de sección equivalente. En cualquier caso se sujetará convenientemente al paramento y terminará en un mecanismo que permita el seccionamiento. La unión de este mecanismo de seccionamiento con el electrodo de tierra se llevará a cabo mediante conductor de cobre aislado 0,6/1 kv de 50 mm² de sección, en el interior de un tubo metálico flexible aislado de 50 mm y de grado de protección 7.

Toda la instalación interior de la tierra de servicio y hasta la unión con el electrodo propiamente dicho, se llevará a cabo mediante conductor aislado 0,6/1 kV de cobre de 50 mm², en el interior de un tubo metálico flexible aislado de 50mm de diámetro y de grado de protección 7 (tubo Shapa). Esta línea de tierra debe ser

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aislada en todo su trayecto con un nivel de aislamiento de 10 kv. Se dispondrá un mecanismo en el interior del C.T. que permita el seccionamiento.

La unión entere si de las picas que forman el electrodo se realizará con conductor desnudo de cobre de 50 mm2.

6.3.7.- Suelo del C.T..-

El piso será capaz de soportar sobrecargas verticales de 400 Kg./m²., salvo en la zona de movimiento y ubicación de los transformadores, en la cual la resistencia se adecuará a las cargas que transmita un transformador de 250 KVA. que cumpla la Norma UNE-EN 61330.

Esta exigencia se aplicará solamente al elemento que sustente el transformador de potencia.

El material empleado para la fabricación del Centro será hormigón armado, que tendrá una resistencia a la compresión a los 28 días de 250 Kg./cm². como mínimo.

En la zona para el tránsito del personal de maniobras, la losa presentará la posibilidad de unir a tierra la malla del forjado. 6.3.8.- Puertas de acceso y ventanas de ventilación.-

El centro dispondrá de puertas situadas en una misma fachada. Se destinarán puertas de acceso distintas para cada transformador, así como para la sala destinada a celdas y cuadros.

Todas las puertas abatirán sobre la fachada del edificio y cumplirán las dimensiones mínimas, según UNE-EN 61330.

Tanto las puertas como las rejillas, irán instaladas de tal manera que no tengan contacto eléctrico con el sistema equipotencial.

Las rejillas estarán solamente incluidas en la zona de transformadores. 6.4.- Redes de Baja Tensión.-

En estudio aparte se justificaran y determinaran las redes de baja tensión así como sus cálculos y características.

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7.- APARAMENTA.- La aparamenta de accionamiento y protección a instalar será de las características siguientes:

7.1.- Características de los cortacircuitos de expulsión TA-92.-

Las características generales de los cortacircuitos de expulsión TA-92 son las descritas en el proyecto inicial. 7.2.- Características de los seccionadores unipolares.-

Las características de los seccionadores unipolares serán las descritas en el proyecto inicial:

8.- APOYOS.-

Se utilizará apoyos metálicos galvanizados en caliente, con las características que se indican en la memoria de cálculo.

El calculo de esfuerzos y posterior dimensionado de barras y tornillería, se ha

realizado con la ayuda de un programa de diseño por ordenador concebido específicamente para el cálculo de este tipo de estructuras.

Las cargas admitidas por el programa, son de tres tipos:

a) Cargas concentradas en los puntos de unión de los conductores y cable de tierra. b) Cargas de viento (transversal y longitudinal). c) Cargas del peso propio de la estructura.

Se tienen en cuenta las cargas originadas por aquellas, como desequilibrios

verticales y longitudinales.

La cimentación será monobloque de hormigón en masa de 200 Kg. de cemento por metro cubico de hormigón.

Los apoyos serán normalizados y dispondrán de su correspondiente certificado

del casa fabricante y el de fin de línea servirá de soporte para el montaje del C.T. Intemperie.

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9.- CONCLUSIÓN.-

Con este Anexo al Proyecto se pretende haber dado idea suficiente y necesaria para el conocimiento y alcance de las modificaciones para el cambio de las instalaciones de simple a doble circuito.

De lo no recogido en el presente Anexo, se atenderá a lo especificado

en el proyecto inicial.

La Autorización Ambiental Unificada al proyecto fue tramitada ante Medio Ambiente a través del expediente Nº AAU7GR/0024/15 y autorizada con fecha 21 de Diciembre de 2016, de la cual se solicitó la correspondiente modificación y fue catalogada como NO SUSTANCIAL con fecha 10 de Mayo de 2017.

Se adjuntan ambas comunicaciones al final del presente Anexo.

Se pone el mismo en manos de los Organismos y Autoridades

correspondientes, para que determinen su aprobación y viabilidad, quedando a su disposición para cuantas aclaraciones y cumplimentaciones estimen oportunas.

Huéscar, Mayo de 2.017

El Ingeniero Técnico Industrial Colegiado nº 344

Fdo. Rafael Molina Martínez.

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ANEXO I

MEMORIA DE CÁLCULO

DE LA LÍNEA AÉREA DE M.T.




FADRIQUE (Granada)



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ÍNDICE 1.- RESUMEN DE FORMULAS

1.1 TENSIÓN MÁXIMA EN EL VANO

1.2 VANO DE REGULACIÓN

1.3 TENSIONES Y FLECHAS DE LA LÍNEA EN DETERMINADAS CONDICIONES. ECUACIÓN DEL CAMBIO DE CONDICIONES 1.3.1 TENSIÓN MÁXIMA 1.3.2 FLECHA MÁXIMA 1.3.3 FLECHA MÍNIMA 1.3.4 DESVIACIÓN CADENA AISLADORES 1.3.5 HIPÓTESIS DE VIENTO. CÁLCULO DE APOYOS 1.3.6 TENDIDO DE LA LÍNEA

1.4 LIMITE DINÁMICO (EDS)

1.5 APOYOS

1.5.1 CARGAS PERMANENTES 1.5.2 ESFUERZOS DEL VIENTO 1.5.3 DESEQUILIBRIO DE TRACCIONES 1.5.4 ROTURA DE CONDUCTORES 1.5.5 RESULTANTE DE ANGULO 1.5.6 ESFUERZOS DESCENTRADOS 1.5.7 ESFUERZOS EQUIVALENTES 1.5.8 APOYO ADOPTADO

1.6 CIMENTACIONES

1.6.1 ZAPATAS MONOBLOQUE 1.6.2 ZAPATAS AISLADAS

1.7 CADENAS DE AISLADORES

1.7.1 CALCULO ELÉCTRICO 1.7.2 CALCULO MECÁNICO 1.7.3 LONGITUD DE LA CADENA 1.7.4 PESO DE LA CADENA 1.7.5 ESFUERZO DEL VIENTO SOBRE LA CADENA

1.8 DISTANCIAS DE SEGURIDAD

1.8.1 DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO 1.8.2 DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES ENTRE SI 1.8.3 DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES AL APOYO

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1.9 ANGULO DE DESVIACIÓN DE LA CADENA DE SUSPENSIÓN

1.10 DESVIACIÓN HORIZONTAL DE LAS CATENARIAS POR LA ACCIÓN DEL VIENTO

2.- DATOS GENERALES DE LA INSTALACIÓN LÍNEA PRINCIPAL DOBLE CIRCUITO 3.- DISTANCIAS DE SEGURIDAD

3.1 DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES AL TERRENO 3.2 DISTANCIAS DE LOS CONDUCTORES ENTRE SI

4.- ANGULO DE DESVIACIÓN DE LAS CADENAS DE SUSPENSIÓN 5.- TENSIONES Y FLECHAS EN HIPÓTESIS REGLAMENTARIAS

6.- TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO

7.- CALCULO DE APOYOS

8.- APOYOS ADOPTADOS

9.- CRUCETAS ADOPTADAS 10.- CALCULO DE CIMENTACIONES 11.- CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES 12.- CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGA LÍNEA ALIMENTACIÓN CIRCUITO Nº 1, SIMPLE CIRCUITO 3.- DISTANCIAS DE SEGURIDAD


4.- ANGULO DE DESVIACIÓN DE LAS CADENAS DE SUSPENSIÓN

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5.- TENSIONES Y FLECHAS EN HIPÓTESIS REGLAMENTARIAS




9.- CRUCETAS ADOPTADAS 10.- CALCULO DE CIMENTACIONES 11.- CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES 12.- CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGA

LÍNEA ALIMENTACIÓN CIRCUITO Nº 2 SIMPLE CIRCUITO 3.- DISTANCIAS DE SEGURIDAD


4.- ANGULO DE DESVIACIÓN DE LAS CADENAS DE SUSPENSIÓN 5.- TENSIONES Y FLECHAS EN HIPÓTESIS REGLAMENTARIAS




9.- CRUCETAS ADOPTADAS 10.- CALCULO DE CIMENTACIONES 11.- CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES 12.- CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGA

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ANEXO I

MEMORIA DE CALCULO L.A.M.T. 1. RESUMEN DE FORMULAS. 1.1. TENSION MAXIMA EN UN VANO (Apdo. 3.2.1).

La tensión máxima en un vano se produce en los puntos de fijación del conductor a los

apoyos. TA = P0 ·YA = P0 · c · cosh (XA/c) = P0 · c ·cosh [(Xm - a/2) / c] TB = P0 ·YB = P0 · c · cosh (XB/c) = P0 · c ·cosh [(Xm+ a/2) / c] Pv = K · d / 1000 K=60·(v/120)² daN/m² si d ≤16 mm y v ≥ 120 Km/h K=50·(v/120)² daN/m² si d >16 mm y v ≥ 120 Km/h Pvh = K · D / 1000 K=60·(v/120)² daN/m² si d ≤16 mm y v ≥ 60 Km/h K=50·(v/120)² daN/m² si d >16 mm y v ≥ 60 Km/h Ph = K · √d K=0.18 Zona B K=0.36 Zona C P0 = √ (Pp² + Pv²) Zona A, B y C. Hipótesis de viento. P0 = Pp + Ph Zonas B y C. Hipótesis de hielo. P0 = √ [(Pp + Ph )² + Pvh²] Zonas B y C. Hipótesis de hielo + viento. Cuando sea requerida por la empresa eléctrica. c = T0h / P0 Xm = c · ln [z + √(1+z²)] z = h / (2·c·senh a/2c)

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Siendo: v = Velocidad del viento (Km/h). TA = Tensión total del conductor en el punto de fijación al primer apoyo del vano (daN). TB = Tensión total del conductor en el punto de fijación al segundo apoyo del vano (daN). P0 = Peso total del conductor en las condiciones más desfavorables (daN/m). Pp = Peso propio del conductor (daN/m). Pv = Sobrecarga de viento (daN/m). Pvh = Sobrecarga de viento incluido el manguito de hielo (daN/m). Ph = Sobrecarga de hielo (daN/m). d = diámetro del conductor (mm). D = diámetro del conductor incluido el espesor del manguito de hielo (mm). Y = c · cosh (x/c) = Ecuación de la catenaria. c = constante de la catenaria. YA = Ordenada correspondiente al primer apoyo del vano (m). YB = Ordenada correspondiente al segundo apoyo del vano (m). XA = Abcisa correspondiente al primer apoyo del vano (m). XB = Abcisa correspondiente al segundo apoyo del vano (m). Xm= Abcisa correspondiente al punto medio del vano (m). a = Proyección horizontal del vano (m). h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m). T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima Horizontal (daN). Es constante en todo el vano. 1.2. VANO DE REGULACION. Para cada tramo de línea comprendida entre apoyos con cadenas de amarre, el vano de regulación se obtiene del siguiente modo: ar = √ (∑ a3 / ∑ a) 1.3. TENSIONES Y FLECHAS DE LA LINEA EN DETERMINADAS CONDICIONES. ECUACION DEL CAMBIO DE CONDICIONES. Partiendo de una situación inicial en las condiciones de tensión máxima horizontal (T0h), se puede obtener una tensión horizontal final (Th) en otras condiciones diferentes para cada vano de regulación (tramo de línea), y una flecha (F) en esas condiciones finales, para cada vano real de ese tramo.

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La tensión horizontal en unas condiciones finales dadas, se obtiene mediante la Ecuación del Cambio de Condiciones: [δ · L0 · (t - t0)] + [L0/(S·E) · (Th - T0h)] = L - L0 L0 = c0·senh[(Xm0+a/2) / c0] - c0·senh[(Xm0-a/2) / c0] c0 = T0h/P0 ; Xm0 = c0 · ln[z0 + √(1+z0²)] z0 = h / (2·c0·senh a/2c0) L = c·senh[(Xm+a/2) / c] - c·senh[(Xm-a/2) / c] c = Th/P ; Xm = c · ln[z + √(1+z² )] z = h / (2·c·senh a/2c) Siendo: δ = Coeficiente de dilatación lineal. L0 = Longitud del arco de catenaria en las condiciones iniciales para el vano de regulación (m). L = Longitud del arco de catenaria en las condiciones finales para el vano de regulación (m). t0 = Temperatura en las condiciones iniciales (ºC). t = Temperatura en las condiciones finales (ºC). S = Sección del conductor (mm²). E = Módulo de elasticidad (daN/mm²). T0h = Componente Horizontal de la Tensión en las condiciones más desfavorables o Tensión Máxima Horizontal (daN). Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para el vano de regulación (daN). a = ar (vano de regulación, m). h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos, en tramos de un solo vano (m). h = 0, para tramos compuestos por más de un vano. Obtención de la flecha en las condiciones finales (F), para cada vano real de la línea: F = YB - [h/a · (XB - Xfm)] - Yfm Xfm = c · ln[h/a + √(1+(h/a)²)] Yfm = c · cosh (Xfm/c)

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Siendo: YB = Ordenada de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m). XB = Abcisa de uno de los puntos de fijación del conductor al apoyo (m). Yfm = Ordenada del punto donde se produce la flecha máxima (m). Xfm = Abcisa del punto donde se produce la flecha máxima (m). h = Desnivel entre los puntos de fijación del conductor a los apoyos (m). a = proyección horizontal del vano (m). 1.3.1. Tensión máxima (Apdo. 3.2.1). Condiciones iniciales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Zona A. - Tracción máxima viento. t = - 5 ºC. Sobrecarga: viento (Pv). b) Zona B. - Tracción máxima viento. t = -10 ºC. Sobrecarga: viento (Pv). - Tracción máxima hielo. t = -15 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph). - Tracción máxima hielo + viento. (Cuando sea requerida por la empresa eléctrica). t = -15 ºC. Sobrecarga: viento (Pvh). Sobrecarga: hielo (Ph). c) Zona C. - Tracción máxima viento. t = -15 ºC. Sobrecarga: viento (Pv). - Tracción máxima hielo. t = -20 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph). - Tracción máxima hielo + viento. (Cuando sea requerida por la empresa eléctrica). t = -20 ºC. Sobrecarga: viento (Pvh). Sobrecarga: hielo (Ph).

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1.3.2. Flecha máxima (Apdo. 3.2.3). Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Hipótesis de viento. t = +15 ºC. Sobrecarga: Viento (Pv). b) Hipótesis de temperatura. t = + 50 ºC. Sobrecarga: ninguna. c) Hipótesis de hielo. t = 0 ºC. Sobrecarga: hielo (Ph). Zona A: Se consideran las hipótesis a) y b). Zonas B y C: Se consideran las hipótesis a), b) y c). 1.3.3. Flecha mínima. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. a) Zona A. t = -5 ºC. Sobrecarga: ninguna. b) Zona B. t = -15 ºC. Sobrecarga: ninguna. c) Zona C. t = -20 ºC. Sobrecarga: ninguna. 1.3.4. Desviación cadena aisladores. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C. Sobrecarga: mitad de Viento (Pv/2).

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1.3.5. Hipótesis de Viento. Cálculo de apoyos. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C. Sobrecarga: Viento (Pv). 1.3.6. Tendido de la línea. Condiciones finales a considerar en la ecuación del cambio de condiciones. t = -20 ºC (Sólo zona C). t = -15 ºC (Sólo zonas B y C). t = -10 ºC (Sólo zonas B y C). t = -5 ºC. t = 0 ºC. t = + 5 ºC. t = + 10 ºC. t = + 15 ºC. t = + 20 ºC. t = + 25 ºC. t = + 30 ºC. t = + 35 ºC. t = + 40 ºC. t = + 45 ºC. t = + 50 ºC. Sobrecarga: ninguna. 1.4. LIMITE DINAMICO "EDS". EDS = (Th / Qr) · 100 < 15 Siendo: EDS = Every Day Estress, esfuerzo al cual están sometidos los conductores de una línea la mayor parte del tiempo, correspondiente a la temperatura media o a sus proximidades, en ausencia de sobrecarga. Th = Componente Horizontal de la Tensión o Tensión Horizontal en las condiciones finales consideradas, para el vano de regulación (daN). Zonas A, B y C, tª = 15 ºC. Sobrecarga: ninguna. Qr = Carga de rotura del conductor (daN).

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1.5. HIPOTESIS CALCULO DE APOYOS (Apdo. 3.5.3). Apoyos de líneas situadas en zona A (Altitud inferior a 500 m).

TIPO DE APOYO

TIPO DE ESFUERZO

HIPOTESIS 1ª (Viento)

HIPOTESIS 2ª (Hielo)

HIPOTESIS 3ª (Des. Tracciones)

HIPOTESIS 4ª (Rotura cond.)

Alineación Suspensión

V

Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv + Pca·nc


Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Viento. (apdo. 3.1.2) V = Pcv - Pcvr + Pca·nc

T

Viento. (apdo. 3.1.2) T = Fvc + Eca·nc

L

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) L = Dtv

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Lt = Rotv

Alineación Amarre

V




T


L



Angulo Suspensión

V




T

Viento. (apdo. 3.1.2) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = Fvc + Eca·nc + RavT

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RavdT

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RavrT

L

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavdL

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavrL ; Lt = Rotv

Angulo Amarre

V




T




L

Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RavL



Anclaje Alineación

V




T


L



Anclaje Angulo y

V




Estrellam. T




L




Fin de línea V



T


L



V = Esfuerzo vertical T = Esfuerzo transversal L = Esfuerzo longitudinal Lt = Esfuerzo de torsión Para la determinación de las tensiones de los conductores se considerarán sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una velocidad mínima de 120 Km/h y a la temperatura de -5 ºC. En los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión y amarre se prescinde de la 4ª hipótesis si se verifican simultáneamente las siguientes condiciones (apdo. 3.5.3) : - Tensión nominal de la línea hasta 66 kV. - La carga de rotura del conductor es inferior a 6600 daN. - Los conductores tienen un coeficiente de seguridad de 3, como mínimo. - El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las hipótesis normales. - Se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.

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Apoyos de líneas situadas en zonas B y C (Altitud igual o superior a 500 m).

TIPO DE APOYO

TIPO DE ESFUERZO

HIPOTESIS 1ª (Viento)

HIPOTESIS 2ª (Hielo)

HIPOTESIS 3ª (Des. Tracciones)

HIPOTESIS 4ª (Rotura cond.)

Alineación Suspensión

V


Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Hielo (apdo. 3.1.3) V = Pch + Pca·nc


Cargas perm. (apdo. 3.1.1) Hielo (apdo. 3.1.3) V = Pch - Pchr + Pca·nc

T


L

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) L = Dth

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Lt = Roth

Alineación Amarre

V





T


L



Angulo Suspensión

V





T


Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RahT

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RahdT

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) T = RahrT

L

Des. Tracc. (apdo. 3.1.4.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RahdL

Rot. Cond. (apdo. 3.1.5.1) Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RahrL ; Lt = Roth

Angulo Amarre

V





T





L


Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RahL



Anclaje Alineación

V





T


L



Anclaje Angulo y

V





Estrellam. T





L


Res. Angulo (apdo. 3.1.6) L = RahL



Fin de línea V




T


L




V = Esfuerzo vertical T = Esfuerzo transversal L = Esfuerzo longitudinal Lt = Esfuerzo de torsión Para la determinación de las tensiones de los conductores se considerará: Hipótesis 1ª : Sometidos a una sobrecarga de viento (apdo. 3.1.2) correspondiente a una velocidad mínima de 120 Km/h y a la temperatura de -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C. Resto hipótesis : Sometidos a una sobrecarga de hielo mínima (apdo. 3.1.3) y a la temperatura de -15 ºC en zona B y -20 ºC en zona C. En los apoyos de alineación y ángulo con cadenas de suspensión y amarre se prescinde de la 4ª hipótesis si se verifican simultáneamente las siguientes condiciones (apdo. 3.5.3) : - Tensión nominal de la línea hasta 66 kV. - La carga de rotura del conductor es inferior a 6600 daN. - Los conductores tienen un coeficiente de seguridad de 3, como mínimo. - El coeficiente de seguridad de los apoyos y cimentaciones en la hipótesis tercera es el correspondiente a las hipótesis normales. - Se instalen apoyos de anclaje cada 3 kilómetros como máximo.

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1.5.1. Cargas permanentes (Apdo. 3.1.1). Se considerarán las cargas verticales debidas al peso de los distintos elementos: conductores con sobrecarga (según hipótesis), aisladores, herrajes. En todas las hipótesis en zona A y en la hipótesis de viento en zonas B y C, el peso que gravita sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pcv" será: Pcv = Lv · Ppv · cos α · n (daN) Pcvr = Lv · Ppv · cos α · nr (daN) Siendo: Lv = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) o -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (m). Ppv = Peso propio del conductor con sobrecarga de viento (daN/m). Pcvr = Peso que gravita sobre los apoyos de los conductores rotos con sobrecarga de viento para la 4ª hipótesis (daN). α = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor. n = número total de conductores. nr = número de conductores rotos en la 4ª hipótesis. En todas las hipótesis en zonas B y C, excepto en la hipótesis 1ª de Viento, el peso que gravita sobre los apoyos debido al conductor y su sobrecarga "Pch" será: Pch = Lh · Pph · n (daN) Pchr = Lh · Pph · nr (daN) Siendo: Lh = Longitud del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de -15 ºC (zona B) o -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo (m). Pph = Peso propio del conductor con sobrecarga de hielo (daN/m). Pphr = Peso que gravita sobre los apoyos de los conductores rotos con sobrecarga de hielo para la 4ª hipótesis (daN). n = número total de conductores. nr = número de conductores rotos en la 4ª hipótesis. En todas las zonas y en todas las hipótesis habrá que considerar el peso de los herrajes y la cadena de aisladores "Pca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo "nc". 1.5.2. Esfuerzos del viento (Apdo. 3.1.2). - El esfuerzo del viento sobre los conductores "Fvc" en la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C se obtiene de la siguiente forma: Apoyos alineación Fvc = (a1 · d1 · n1 + a2 · d2 · n2)/2 · k (daN)

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Apoyos fin de línea Fvc = a/2 · d · n · k (daN) Apoyos de ángulo y estrellamiento Fvc = ∑ ap /2 · dp · np · k (daN) Siendo: a1 = Proyección horizontal del conductor que hay a la izquierda del apoyo (m). a2 = Proyección horizontal del conductor que hay a la derecha del apoyo (m). a = Proyección horizontal del conductor (m). ap = Proyección horizontal del conductor en la dirección perpendicular a la bisectriz del ángulo (apoyos de ángulo) y en la dirección perpendicular a la resultante (apoyos de estrellamiento) (m). d, d1, d2, dp = Diámetro del conductor(m). n, n1, n2, np = nº de haces de conductores. v = Velocidad del viento (Km/h). K = 60·(v/120)² daN/m² si d ≤16 mm y v ≥ 120 Km/h K = 50·(v/120)² daN/m² si d >16 mm y v ≥ 120 Km/h - En la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C habrá que considerar el esfuerzo del viento sobre los herrajes y la cadena de aisladores "Eca", así como el número de cadenas de aisladores del apoyo "nc". 1.5.3. Desequilibrio de tracciones (Apdo. 3.1.4) - En la hipótesis 1ª (sólo apoyos fin de línea) en zonas A, B y C y en la hipótesis 3ª en zona A (apoyos alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje), el desequilibrio de tracciones "Dtv" se obtiene: Apoyos de alineación con cadenas de suspensión. Dtv = 8/100 · Th · n (daN) Dtv = Abs( (Th1· n1 ) – (Th2 · n2 ) ) (daN) Apoyos de alineación con cadenas de amarre. Dtv = 15/100 · Th · n (daN) Dtv = Abs( (Th1· n1 ) – (Th2 · n2 ) ) (daN) Apoyos de ángulo con cadenas de suspensión. Dtv = 8/100 · Th · n (daN) Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de ángulo con cadenas de amarre. Dtv = 15/100 · Th · n (daN) Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de anclaje de alineación.

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Dtv = 50/100 · Th · n (daN) Dtv = Abs( (Th1· n1 ) – (Th2 · n2 ) ) (daN) Apoyos de anclaje en ángulo y estrellamiento. Dtv = 50/100 · Th · n (daN) Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos fin de línea Dtv = 100/100 · Th · n (daN) Siendo: n, n1, n2 = número total de conductores. Th, Th1, Th2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN). - En la hipótesis 2ª (fin de línea) y 3ª (alineación, ángulo, estrellamiento y anclaje) en zonas B y C, el desequilibrio de tracciones "Dth" se obtiene: Apoyos de alineación con cadenas de suspensión. Dth = 8/100 · T0h · n (daN) Dth = Abs( (T0h1· n1 ) – (T0h2 · n2 ) ) (daN) Apoyos de alineación con cadenas de amarre. Dth = 15/100 · T0h · n (daN) Dth = Abs( (T0h1· n1 ) – (T0h2 · n2 ) ) (daN) Apoyos de ángulo con cadenas de suspensión. Dth = 8/100 · T0h · n (daN) Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de ángulo con cadenas de amarre. Dth = 15/100 · T0h · n (daN) Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo. Apoyos de anclaje en alineación. Dth = 50/100 · T0h · n (daN) Dth = Abs( (T0h1· n1 ) – (T0h2 · n2 ) ) (daN) Apoyos de anclaje en ángulo y estrellamiento. Dth = 50/100 · T0h · n (daN) Este esfuerzo se combinará con la resultante de ángulo.

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Apoyos fin de línea Dth = 100/100 · T0h · n (daN) Siendo: n, n1, n2 = número total de conductores. T0h ,T0h1 ,T0h2 = Componente horizontal de la tensión en las condiciones -15 ºC (Zona B) y -20 ºC (Zona C) con sobrecarga de hielo (daN). 1.5.4. Rotura de conductores (Apdo. 3.1.5) - El esfuerzo debido a la rotura de conductores "Rotv" en zona A, aplicado en el punto donde produzca la solicitación más desfavorable produciendo un esfuerzo de torsión, se obtiene: Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de suspensión - Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3. - Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Rotv", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Rotv = T0h (daN) Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre - Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3. - Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Rotv", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Rotv = T0h (daN) Apoyos de anclaje en alineación, anclaje en ángulo y estrellamiento Rotv = T0h (simplex, un sólo conductor por fase) (daN) Rotv = T0h · ncf · 0,5 (dúplex, tríplex, cuadruplex; dos, tres o cuatro conductores por fase) (daN) Fin de línea Rotv = T0h · ncf (daN) Rotv = 2 ·T0h · ncf (montaje tresbolillo y bandera) (daN) Siendo: ncf = número de conductores por fase. T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN). - El esfuerzo debido a la rotura de conductores "Roth" en zonas B y C, aplicado en el punto donde produzca la solicitación más desfavorable produciendo un esfuerzo de torsión, se obtiene:

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Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de suspensión - Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3. - Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Roth", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Roth = T0h (daN) Apoyos de alineación y de ángulo con cadenas de amarre - Se prescinde siempre que se cumplan las condiciones especificadas en el apdo 3.5.3. - Si no se cumplen esas condiciones, se considerará el esfuerzo unilateral correspondiente a la rotura de un solo conductor "Roth", aplicado en el punto que produzca la solicitación más desfavorable. Roth = T0h (daN) Apoyos de anclaje en alineación, anclaje en ángulo y estrellamiento Roth = T0h (simplex, un sólo conductor por fase) (daN) Roth = T0h · ncf · 0,5 (dúplex, tríplex, cuadruplex; dos, tres o cuatro conductores por fase) (daN) Fin de línea Roth = T0h · ncf (daN) Roth = 2 ·T0h · ncf (montaje tresbolillo y bandera) (daN) Siendo: ncf = número de conductores por fase. T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones de -15 ºC (Zona B) y -20 ºC (Zona C) con sobrecarga de hielo (daN). 1.5.5. Resultante de ángulo (Apdo. 3.1.6) El esfuerzo resultante de ángulo "Rav" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 1ª para las zonas A, B y C se obtiene del siguiente modo: Rav = √((Th1· n1)² +(Th2· n2 )² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th2· n2) · cos [180 - α] ) (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rav" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RavL" y otro en dirección transversal a la línea "RavT". Siendo: n1, n2 = Número de conductores. Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN). α = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.). El esfuerzo resultante de ángulo "Rah" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 2ª para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo:

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Rah = √((Th1· n1)² +(Th2· n2)² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th2· n2) · cos [180 - α] ) (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rah" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RahL" y otro en dirección transversal a la línea "RahT". Siendo: n1, n2 = Número de conductores. Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo (daN). α = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.). El esfuerzo resultante de ángulo "Ravd" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 3ª para la zona A se obtiene del siguiente modo: Ravd = √((Th1· n1)² +(Th1· n1 - Dtv)² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th1· n1 - Dtv) · cos [180 - α] ) (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Ravd" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RavdL" y otro en dirección transversal a la línea "RavdT". Siendo: n1 = Número de conductores. Th1 = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN). Dtv = Desequilibrio de tracciones en la hipótesis de viento. α = Angulo que forman Th1 y (Th1 - Dtv) (gr. sexa.). El esfuerzo resultante de ángulo "Rahd" de las tracciones de los conductores en la hipótesis 3ª para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo: Rahd = √((Th1· n1)² +(Th1· n1 - Dth)² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th1· n1 - Dth) · cos [180 - α] ) (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rahd" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RahdL" y otro en dirección transversal a la línea "RahdT". Siendo: n1 = Número de conductores. Th1 = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo (daN). Dth = Desequilibrio de tracciones en la hipótesis de hielo. α = Angulo que forman Th1 y (Th1 - Dth) (gr. sexa.). El esfuerzo resultante de ángulo "Ravr" de la rotura de conductores en la hipótesis 4ª para la zona A se obtiene del siguiente modo: Ravr = √((Th1· n1)² +(Th2· n2 )² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th2· n2) · cos [180 - α] ) (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Ravr" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RavrL" y otro en dirección transversal a la línea "RavrT". Siendo: n1, n2 = Número de conductores quitando los conductores que se han roto. Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -5 ºC (zona A), -10 ºC (zona B) y -15 ºC (zona C) con sobrecarga de viento (daN). α = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.).

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El esfuerzo resultante de ángulo "Rahr" de la rotura de conductores en la hipótesis 4ª para las zonas B y C se obtiene del siguiente modo: Rahr = √((Th1· n1)² +(Th2· n2)² − 2 · (Th1· n1 ) · (Th2· n2) · cos [180 - α] ) (daN) El esfuerzo resultante de ángulo "Rahr" se descompondrá en dos esfuerzos, uno en dirección longitudinal a la línea "RahrL" y otro en dirección transversal a la línea "RahrT". Siendo: n1, n2 = Número de conductores quitando los conductores que se han roto. Th1, Th2 = Tensiones horizontales en las condiciones de -15 ºC (zona B) y -20 ºC (zona C) con sobrecarga de hielo (daN). α = Angulo que forman Th1 y Th2 (gr. sexa.). *Nota: En los apoyos de estrellamiento las operaciones anteriores se han realizado tomando las tensiones dos a dos para conseguir la resultante total. 1.5.6. Esfuerzos descentrados En los apoyos fin de línea, cuando tienen el montaje al tresbolillo o bandera, aparecen por la disposición de la cruceta esfuerzos descentrados en condiciones normales, cuyo valor será: Esdt = T0h · ncf (daN) (tresbolillo) Esdb = 3 · T0h · ncf (daN) (bandera) Siendo: ncf = número de conductores por fase. T0h = Componente horizontal de la tensión en las condiciones más desfavorables de tensión máxima. 1.5.7. Esfuerzos equivalentes Los esfuerzos horizontales de los apoyos vienen especificados en un punto de ensayo, situado en la cogolla (excepto en los apoyos de hormigón y de chapa metálica que están 0,25 m por debajo de la cogolla). Si los esfuerzos están aplicados en otro punto se aplicará un coeficiente reductor o de mayoración. - Coeficiente reductor del esfuerzo nominal. Se aplica para esfuerzos horizontales a mayor altura del punto de ensayo, cuyo valor será: Apoyos de celosía y presilla K = 4,6 / (HS + 4,6) Apoyos de hormigón K = 5,4 / (HS + 5,25)

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Apoyos de chapa metálica K = 4,6 / (HS + 4,85) - Coeficiente de mayoración del esfuerzo nominal. Se aplica para esfuerzos horizontales a menor altura del punto de ensayo, cuyo valor será: K = HEn / HF Por tanto los esfuerzos horizontales aplicados en el punto de ensayo serán: T = Tc / K L = Lc / K El esfuerzo horizontal equivalente soportado por el apoyo será: - Existe solamente esfuerzo transversal. F = T - Existe solamente esfuerzo longitudinal. F = L - Existe esfuerzo transversal y longitudinal simultáneamente.

En apoyos de celosía, presilla, hormigón vibrado hueco y chapa circular.

F = T + L

En apoyos de hormigón vibrado y chapa rectangular con viento sobre la cara secundaria. F = RU · T + L

En apoyos de hormigón vibrado y chapa rectangular sin viento o con viento sobre la cara principal. F = T + RN · L El esfuerzo de torsión aplicado en el punto de ensayo será: Lt = Ltc · Dc / Dn En apoyos de hormigón vibrado y chapa rectangular el apoyo se orienta con su esfuerzo nominal principal en dirección del esfuerzo mayor (T o L). Siendo: HEn = Distancia desde el punto de ensayo de los esfuerzos horizontales hasta el terreno (m). HS = Distancia por encima de la cogolla, donde se aplican los esfuerzos horizontales (m). HF = Distancia desde punto de aplicación de los esfuerzos horizontales hasta el terreno (m). Dn = Distancia del punto de ensayo del esfuerzo de torsión al eje del apoyo (m). Dc = Distancia del punto de aplicación de los conductores al eje del apoyo (m). Hv = Altura del punto de aplicación del esfuerzo del viento (m).

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Eva = Esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN). EvaRed = Esfuerzo del viento sobre el apoyo reducido al punto de ensayo (daN). EvaRed = Eva · Hv / HEn RU = Esfuerzo nominal principal / (Esfuerzo nominal secundario – EvaRed). RN = Esfuerzo nominal principal / Esfuerzo nominal secundario. Tc = Esfuerzo transversal en el punto de aplicación de los conductores (daN). Lc = Esfuerzo longitudinal en el punto de aplicación de los conductores (daN). Ltc = Esfuerzo de torsión en el punto de aplicación de los conductores (daN). F = Esfuerzo horizontal equivalente (daN). T = Esfuerzo transversal en el punto de ensayo (daN). L = Esfuerzo longitudinal en el punto de ensayo (daN). Lt = Esfuerzo de torsión en el punto de ensayo (daN). 1.5.8. Apoyo adoptado El apoyo adoptado deberá soportar la combinación de esfuerzos considerados en cada hipótesis (V,F,Lt). A estos esfuerzos se le aplicará un coeficiente de seguridad si el apoyo es reforzado. - Hipótesis sin esfuerzo de torsión. El esfuerzo horizontal debe cumplir la ecuación: En ≥ F

En apoyos de hormigón el esfuerzo vertical debe cumplir la ecuación: Vn ≥ V En apoyos que no sean de hormigón se aplicará la ecuación resistente: (3 · Vn) ≥ V (5 · En + Vn) ≥ (5 · F + V) - Hipótesis con esfuerzo de torsión. El esfuerzo horizontal debe cumplir la ecuación: Ent ≥ F

El esfuerzo vertical debe cumplir la ecuación: Vnt ≥ V

El esfuerzo de torsión debe cumplir la ecuación: ET ≥ Lt Siendo: V = Cargas verticales.

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F = Esfuerzo horizontal equivalente. Lt = Esfuerzo de torsión. En = Esfuerzo nominal sin torsión del apoyo. Ent = Esfuerzo nominal con torsión del apoyo. Vn = Esfuerzo vertical sin torsión del apoyo. Vnt = Esfuerzo vertical con torsión del apoyo. ET = Esfuerzo de torsión del apoyo. 1.6. CIMENTACIONES (Apdo. 3.6). Las cimentaciones se podrán realizar mediante zapatas monobloque o zapatas aisladas. En ambos casos se producirán dos momentos, uno debido al esfuerzo en punta y otro debido al viento sobre el apoyo. Estarán situados los dos momentos, horizontalmente en el centro del apoyo y verticalmente a ras de tierra. Momento debido al esfuerzo en punta El momento debido al esfuerzo en punta "Mep" se obtiene: Mep = Ep · HL Siendo: Ep = Esfuerzo en punta (daN). HL = Altura libre del apoyo (m). Momento debido al viento sobre el apoyo El momento debido al esfuerzo del viento sobre el apoyo "Mev" se obtiene: Mev = Eva · Hv Siendo: Eva = Esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN). Según apdo. 3.1.2.3 se obtiene: Eva = 170 · (v/120)² · η · S (apoyos de celosía). Eva = 100 · (v/120)² · S (apoyos con superficies planas). Eva = 70 · (v/120)² · S (apoyos con superficies cilíndricas). v = Velocidad del viento (Km/h). S = Superficie definida por la silueta del apoyo (m²). η = Coeficiente de opacidad. Relación entre la superficie real de la cara y el área definida por su silueta. Hv = Altura del punto de aplicación del esfuerzo del viento (m). Se obtiene: Hv = H/3 · (d1 + 2·d2) / (d1 + d2) (m) H = Altura total del apoyo (m). d1 = anchura del apoyo en el empotramiento (m). d2 = anchura del apoyo en la cogolla (m).

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1.6.1. Zapatas Monobloque. Las zapatas monobloque están compuestas por macizos de hormigón de un solo bloque. Momento de fallo al vuelco

Para que un apoyo permanezca en su posición de equilibrio, el momento creado por las

fuerzas exteriores a él ha de ser absorbido por la cimentación, debiendo cumplirse por tanto: Mf ≥ 1,65 · (Mep + Mev) Siendo: Mf = Momento de fallo al vuelco. Momento absorbido por la cimentación (daN · m). Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta (daN · m). Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo (daN · m). Momento absorbido por la cimentación El momento absorbido por la cimentación "Mf" se calcula por la fórmula de Sulzberger: Mf = [139 · C2 · a · h4] + [a3 · (h + 0,20) · 2420 · ( 0,5 - 2/3·√(1,1 · h/a · 1/10·C2) )] Siendo: C2 = Coeficiente de compresibilidad del terreno a la profundidad de 2 m (daN/cm3). a = Anchura del cimiento (m). h = Profundidad del cimiento (m). 1.6.2. Zapatas Aisladas. Las zapatas aisladas están compuestas por un macizo de hormigón para cada pata del apoyo. Fuerza de rozamiento de las tierras Cuando la zapata intenta levantar un volumen de tierra, este opone una resistencia cuyo valor será: Frt = δ t · ∑ (γ 2 · L) ·tg [φ/2] Siendo: δ t = Densidad de las tierras de que se trata ( 1600 daN/ m3 ). γ = Longitudes parciales del macizo, en m. L = Perímetro de la superficie de contacto, en m. φ = Angulo de las tierras ( generalmente = 45º ).

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Peso de la tierra levantada El peso de la tierra levantada será: Pt = Vt · δ t , en daN. Siendo: Vt = 1/3· h · (Ss + Si + √( Ss · Si )) ; volumen de tierra levantada, que corresponde a un tronco de pirámide, en m3 . δ t = Densidad de la tierra, en daN/ m3 . h = Altura del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m. Ss = Superfice superior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 . Si = Superfice inferior del tronco de pirámide de la tierra levantada, en m2 . Al volumen de tierra “ Vt “, habrá que quitarle el volumen del macizo de hormigón que hay enterrado. Peso del macizo de hormigón El peso del macizo de hormigón de la zapata será: Ph = Vh · δ h , en daN. Siendo: δ h = Densidad del macizo de hormigón, en daN/ m3 .

Vh = ∑ Vhi ; los volumenes “ Vhi ” pueden ser cubos, pirámides o troncos de pirámide, en m3 . Vi = 1/3 · h · (Ss + Si + √( Ss · Si )) ; volumen del tronco de pirámide, en m3 . Vi = 1/3 · h · S ; volumen de la pirámide, en m3 . Vi = h · S ; volumen del cubo, en m3 . h = Altura del cubo, pirámide o tronco de pirámide, en m. Ss = Superfice superior del tronco de pirámide, en m2 . Si = Superfice inferior del tronco de pirámide, en m2 . S = Superfice de la base del cubo o pirámide, en m2 . Esfuerzo vertical debido al esfuerzo en punta El esfuerzo vertical que tiene que soportar la zapata debido al esfuerzo en punta "Fep" se obtiene: Fep = 0,5 · (Mep + Mev · f) / Base , en daN. Siendo: Mep = Momento producido por el esfuerzo en punta, en daN · m. Mev = Momento producido por el esfuerzo del viento sobre el apoyo, en daN · m. f = Factor que vale 1 si el coeficiente de seguridad del apoyo es normal y 1,25 si el coeficiente de seguridad es reforzado. Base = Base del apoyo, en m.

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Esfuerzo vertical debido a los pesos Sobre la zapata actuarán esfuerzos verticales debidos a los pesos, el valor será: FV = TV /4 + Pa /4 + Pt + Ph , en daN. Siendo: TV = Esfuerzos verticales del cálculo de los apoyos, en daN. Pa = Peso del apoyo, en daN. Pt = Peso de la tierra levantada, en daN. Ph = Peso del hormigón de la zapata, en daN. Esfuerzo total sobre la zapata El esfuerzo total que actúa sobre la zapata será: FT = Fep + FV , en daN. Siendo: Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en daN. FV = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en daN. Comprobación de las zapatas Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a levantar el macizo de hormigón, habrá que comprobar el coeficiente de seguridad ”Cs“, cuyo valor será: Cs = ( FV + Frt ) / Fep > 1,5 . Si el esfuerzo total que actúa sobre la zapata tiende a hundir el macizo de hormigón, habrá que comprobar que el terreno tiene la debida resistencia ”Rt“, cuyo valor será: Rt = FT / S , en daN/cm2 . Siendo: FV = Esfuerzo debido a los esfuerzos verticales, en daN. Frt = Esfuerzo de rozamiento de las tierras, en daN. Fep = Esfuerzo debido al esfuerzo en punta, en daN. FT = Esfuerzo total sobre la zapata, en daN. S = Superficie de la base del macizo, en cm2 . 1.7. CADENA DE AISLADORES.

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1.7.1. Cálculo eléctrico El grado de aislamiento respecto a la tensión de la línea se obtiene colocando un número de aisladores suficiente "NAis", cuyo número se obtiene: NAis = Nia · Ume / Llf Siendo: NAis = número de aisladores de la cadena. Nia = Nivel de aislamiento recomendado según las zonas por donde atraviesa la línea (cm/kV). Ume = Tensión más elevada de la línea (kV). Llf = Longitud de la línea de fuga del aislador elegido (cm). 1.7.2. Cálculo mecánico Mecánicamente, el coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores "Csm" ha de ser mayor de 3. El aislador debe soportar las cargas normales que actúan sobre él. Csmv = Qa / (Pv+Pca) > 3 Siendo: Csmv = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas normales. Qa = Carga de rotura del aislador (daN). Pv = El esfuerzo vertical transmitido por los conductores al aislador (daN). Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (daN). El aislador debe soportar las cargas anormales que actúan sobre él. Csmh = Qa / (Toh·ncf) > 3 Siendo: Csmh = coeficiente de seguridad a la rotura de los aisladores con cargas anormales. Qa = Carga de rotura del aislador (daN). Toh = Tensión horizontal máxima en las condiciones más desfavorables (daN). ncf = número de conductores por fase. 1.7.3. Longitud de la cadena La longitud de la cadena Lca será: Lca = NAis · LAis (m) Siendo: Lca = Longitud de la cadena (m). NAis = número de aisladores de la cadena. LAis = Longitud de un aislador (m).

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1.7.4. Peso de la cadena El peso de la cadena Pca será: Pca = NAis · PAis (daN) Siendo: Pca = Peso de la cadena (daN). NAis = número de aisladores de la cadena. PAis = Peso de un aislador (daN). 1.7.5. Esfuerzo del viento sobre la cadena El esfuerzo del viento sobre la cadena Eca será: Eca = k · (DAis / 1000) · Lca (daN) Siendo: Eca = Esfuerzo del viento sobre la cadena (daN). k = 70 · (v/120)² . Según apdo 3.1.2.2. v = Velocidad del viento (Km/h). DAis = Diámetro máximo de un aislador (mm). Lca = Longitud de la cadena (m). 1.8. DISTANCIAS DE SEGURIDAD. 1.8.1. Distancia de los conductores al terreno La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima de: D = Dadd + Del = 5,3 + Del (m), mínimo 6 m. Siendo: Dadd = Distancia de aislamiento adicional (m). Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido, según tabla 15 del apdo. 5.2 (m). 1.8.2. Distancia de los conductores entre sí La distancia de los conductores entre sí "D" debe ser como mínimo: D = k·√(F + L) + k' · Dpp (m).

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Siendo: k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla 16 del apdo. 5.4.1. L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0. F = Flecha máxima (m). k' = 0,75. Dpp = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido, según tabla 15 del apdo. 5.2 (m). 1.8.3. Distancia de los conductores al apoyo La distancia mínima de los conductores al apoyo "ds" será de: ds = Del (m), mínimo de 0,2 m. Siendo: Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido, según tabla 15 del apdo. 5.2 (m). 1.9. ANGULO DE DESVIACIÓN DE LA CADENA DE SUSPENSIÓN. Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de suspensión en apoyos de alineación y de ángulo sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de desviación de la cadena "γ" no podrá ser superior al ángulo "μ" máximo permitido para que se mantenga la distancia del conductor al apoyo. tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de alineación. tg γ = (Pv·cos[(180-α)/2] + Rav + Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de ángulo. Siendo: tg γ = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la acción del viento. Pv = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre el conductor (120 km/h) (daN). Eca = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (120 km/h) (daN). P-XºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de una Tª X (-5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B, -15 ºC en zona C) con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN). Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (daN). α = Angulo que forman los conductores de la línea (gr. sexa.). Rav = Resultante de ángulo en las condiciones de -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN).

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Si el valor del ángulo de desviación de la cadena "γ" es mayor del ángulo máximo permitido "μ", se deberá colocar un contrapeso de valor: G = Etv / tg μ - Pt 1.10. DESVIACIÓN HORIZONTAL DE LAS CATENARIAS POR LA ACCIÓN DEL VIENTO. dH = z · senα Siendo: dH = Desviación horizontal de las catenarias por la acción del viento (m). z = Distancia entre el punto de la catenaria y la recta de unión de los puntos de sujeción (m). α = Angulo que forma la resultante del viento con el peso propio del conductor. 2. DATOS GENERALES DE LA INSTALACION. Tensión de la línea: 20 kV. Tensión más elevada de la línea: 24 kV. Velocidad del viento: 120 km/h. Zonas: C. CONDUCTOR. Denominación: LA-56 (47-AL1/8-ST1A). Sección: 54.6 mm2 . Diámetro: 9.45 mm. Carga de Rotura: 1640 daN. Módulo de elasticidad: 7900 daN/mm2 . Coeficiente de dilatación lineal: 19.1 · 10-6 . Peso propio: 0.185 daN/m. Peso propio más sobrecarga de viento: 0,596 daN/m. Peso propio más sobrecarga con la mitad del viento: 0,339 daN/m. Peso propio más sobrecarga de hielo (Zona B): 0,738 daN/m. Peso propio más sobrecarga de hielo (Zona C): 1,292 daN/m.

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LÍNEA PRINCIPAL DOBLE CIRCUITO 3. DISTANCIAS DE SEGURIDAD. 3.1. Distancia de los conductores al terreno La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima de. dstdes = Dadd + Del = 5,3 + 0,22 = 5,52 m.; mínimo 6m. dstdes = 7 m. dstais = 6 m. dstrec = 6 m. Siendo: Dadd = Distancia de aislamiento adicional, para asegurar el valor Del con el terreno. Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido. 3.2. Distancia de los conductores entre sí La distancia de los conductores entre sí D debe ser como mínimo: Ddes = k·√(F + L) + k´·Dpp Drec = 1/3·k·√(F + L) + k´·Dpp Siendo: k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla 16 del apdo. 5.4.1. L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0. F = Flecha máxima (m). Dpp = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. apoyo 4 Ddes = 0,65·√(7,15 + 0) + 0,75·0,25 = 1,93 m

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apoyo 5 Ddes = 0,65·√(8,89 + 0) + 0,75·0,25 = 2,13 m apoyo 6 Ddes = 0,65·√(8,89 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,21 m apoyo 7 Ddes = 0,65·√(8,89 + 0) + 0,75·0,25 = 2,13 m apoyo 8 Ddes = 0,65·√(8,77 + 0) + 0,75·0,25 = 2,11 m apoyo 9 Ddes = 0,65·√(8,77 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,19 m apoyo 10 Ddes = 0,65·√(8,77 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,19 m apoyo 11 Ddes = 0,65·√(8,77 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,19 m apoyo 12 Ddes = 0,65·√(8,77 + 0) + 0,75·0,25 = 2,11 m apoyo 13 Ddes = 0,65·√(7,39 + 0) + 0,75·0,25 = 1,95 m apoyo 14 Ddes = 0,65·√(7,24 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,03 m apoyo 15 Ddes = 0,65·√(7,24 + 0) + 0,75·0,25 = 1,94 m apoyo 16 Ddes = 0,65·√(7,05 + 0) + 0,75·0,25 = 1,91 m apoyo 17

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Ddes = 0,65·√(7,05 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2 m apoyo 18 Ddes = 0,65·√(7,51 + 0) + 0,75·0,25 = 1,97 m apoyo 19 Ddes = 0,65·√(7,52 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,06 m apoyo 20 Ddes = 0,65·√(7,94 + 0) + 0,75·0,25 = 2,02 m apoyo 21 Ddes = 0,65·√(7,94 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,1 m apoyo 22 Ddes = 0,65·√(7,94 + 0) + 0,75·0,25 = 2,02 m apoyo 23 Ddes = 0,65·√(7,16 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,02 m apoyo 24 Ddes = 0,65·√(7,16 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,02 m apoyo 25 Ddes = 0,65·√(7,16 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,02 m apoyo 26 Ddes = 0,65·√(7,16 + 0) + 0,75·0,25 = 1,93 m apoyo 27 Ddes = 0,65·√(6,67 + 0) + 0,75·0,25 = 1,87 m apoyo 28 Ddes = 0,65·√(6,67 + 0,75) + 0,75·0,25 = 1,96 m apoyo 29 Ddes = 0,65·√(6,67 + 0,75) + 0,75·0,25 = 1,96 m apoyo 30

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Ddes = 0,65·√(6,77 + 0) + 0,75·0,25 = 1,88 m apoyo 31 Ddes = 0,65·√(6,77 + 0,75) + 0,75·0,25 = 1,97 m apoyo 32 Ddes = 0,65·√(6,67 + 0,75) + 0,75·0,25 = 1,96 m apoyo 33 Ddes = 0,65·√(6,67 + 0,75) + 0,75·0,25 = 1,96 m apoyo 34 Ddes = 0,65·√(6,67 + 0,75) + 0,75·0,25 = 1,96 m apoyo 35 Ddes = 0,65·√(8,11 + 0) + 0,75·0,25 = 2,04 m apoyo 36 Ddes = 0,65·√(8,11 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,12 m apoyo 37 Ddes = 0,65·√(8,11 + 0) + 0,75·0,25 = 2,04 m apoyo 38 Ddes = 0,65·√(6,87 + 0,75) + 0,75·0,25 = 1,98 m apoyo 39 Ddes = 0,65·√(6,87 + 0,75) + 0,75·0,25 = 1,98 m apoyo 40 Ddes = 0,65·√(6,87 + 0,75) + 0,75·0,25 = 1,98 m apoyo 41 Ddes = 0,65·√(6,87 + 0,75) + 0,75·0,25 = 1,98 m apoyo 42 Ddes = 0,65·√(8,36 + 0) + 0,75·0,25 = 2,07 m

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apoyo 43 Ddes = 0,65·√(8,36 + 0) + 0,75·0,25 = 2,07 m apoyo 44 Ddes = 0,65·√(7,67 + 0) + 0,75·0,25 = 1,99 m apoyo 45 Ddes = 0,65·√(7,67 + 0) + 0,75·0,25 = 1,99 m apoyo 46 Ddes = 0,65·√(7,67 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,07 m apoyo 47 Ddes = 0,65·√(7,67 + 0) + 0,75·0,25 = 1,99 m apoyo 48 Ddes = 0,65·√(7,51 + 0) + 0,75·0,25 = 1,97 m apoyo 49 Ddes = 0,65·√(8,52 + 0) + 0,75·0,25 = 2,08 m apoyo 50 Ddes = 0,65·√(8,52 + 0) + 0,75·0,25 = 2,08 m apoyo 51 Ddes = 0,65·√(8,89 + 0) + 0,75·0,25 = 2,13 m apoyo 52 Ddes = 0,65·√(8,89 + 0) + 0,75·0,25 = 2,13 m apoyo 53 Ddes = 0,65·√(7,31 + 0) + 0,75·0,25 = 1,95 m apoyo 54 Ddes = 0,65·√(7,36 + 0) + 0,75·0,25 = 1,95 m apoyo 55 Ddes = 0,65·√(7,36 + 0) + 0,75·0,25 = 1,95 m

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9N

apoyo 56 Ddes = 0,65·√(7,32 + 0) + 0,75·0,25 = 1,95 m apoyo 57 Ddes = 0,65·√(7,2 + 0) + 0,75·0,25 = 1,93 m apoyo 58 Ddes = 0,65·√(7,2 + 0) + 0,75·0,25 = 1,93 m apoyo 59 Ddes = 0,65·√(7,13 + 0) + 0,75·0,25 = 1,92 m apoyo 60 Ddes = 0,65·√(6,5 + 0) + 0,75·0,25 = 1,84 m apoyo 61 Ddes = 0,65·√(7,57 + 0) + 0,75·0,25 = 1,98 m apoyo 62 Ddes = 0,65·√(7,72 + 0) + 0,75·0,25 = 1,99 m apoyo 63 Ddes = 0,65·√(7,72 + 0) + 0,75·0,25 = 1,99 m apoyo 64 Ddes = 0,65·√(7,71 + 0) + 0,75·0,25 = 1,99 m apoyo 65 Ddes = 0,65·√(7,88 + 0) + 0,75·0,25 = 2,01 m apoyo 66 Ddes = 0,65·√(7,88 + 0) + 0,75·0,25 = 2,01 m apoyo 67 Ddes = 0,65·√(7,72 + 0) + 0,75·0,25 = 1,99 m apoyo 68

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9N

Ddes = 0,65·√(6,92 + 0,75) + 0,75·0,25 = 1,99 m apoyo 69 Ddes = 0,65·√(7,02 + 0) + 0,75·0,25 = 1,91 m apoyo 70 Ddes = 0,65·√(7,12 + 0) + 0,75·0,25 = 1,92 m apoyo 71 Ddes = 0,65·√(7,12 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,01 m apoyo 72 Ddes = 0,65·√(7,1 + 0) + 0,75·0,25 = 1,92 m apoyo 73 Ddes = 0,65·√(7,91 + 0) + 0,75·0,25 = 2,02 m apoyo 74 Ddes = 0,65·√(7,91 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,1 m apoyo 75 Ddes = 0,65·√(7,5 + 0) + 0,75·0,25 = 1,97 m 3.3. Distancia de los conductores al apoyo La distancia mínima de los conductores al apoyo dsa será de: dsa = Del = 0,22 m.; mínimo 0,2 m. dsa = 0,22 m. Siendo: Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido. 4. ANGULO DE DESVIACIÓN DE LA CADENA DE SUSPENSION.

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TIN

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, RA

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5/20

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9N

Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de suspensión en los apoyos sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de desviación de la cadena α no podrá ser superior al ángulo β máximo permitido para que se mantenga la distancia del conductor al apoyo. tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de alineación. tg γ = (Pv·cos[(180-α)/2] + Rav+ Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de ángulo. Siendo: tg γ = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la acción del viento. Pv = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre el conductor (120 km/h) (daN). Eca = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (120 km/h) (daN). P-XºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de una Tª X (- 5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B, -15 ºC en zona C) con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN). Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (daN). α = Angulo que forman los conductores de la línea (gr. sexa.). Rav = Resultante de ángulo en las condiciones de -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN). Si el valor del ángulo de desviación de la cadena "γ" es mayor del ángulo máximo permitido "μ", se deberá colocar un contrapeso de valor: G = Etv / tg μ - Pt Apoyos con cadenas de suspensión. apoyo 6 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (48,2 + 2,02/2) / (33,11 + 5,01/2) = 1,38. γ = 54,11º μ = 72,94º apoyo 9 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (47,87 + 2,02/2) / (29,2 + 5,01/2) = 1,54. γ = 57,03º μ = 72,94º apoyo 10 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (47,87 + 2,02/2) / (32,07 + 5,01/2) = 1,41. γ = 54,73º μ = 72,94º apoyo 11

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9N

tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (47,87 + 2,02/2) / (32,02 + 5,01/2) = 1,42. γ = 54,76º μ = 72,94º apoyo 14 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (43,37 + 2,02/2) / (25,57 + 5,01/2) = 1,58. γ = 57,68º μ = 72,94º apoyo 17 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (42,78 + 2,02/2) / (29,25 + 5,01/2) = 1,38. γ = 54,05º μ = 72,94º apoyo 19 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (44,2 + 2,02/2) / (28,63 + 5,01/2) = 1,45. γ = 55,45º μ = 72,94º apoyo 21 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (45,48 + 2,02/2) / (29,16 + 5,01/2) = 1,47. γ = 55,74º μ = 72,94º apoyo 23 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (43,11 + 2,02/2) / (25,65 + 5,01/2) = 1,57. γ = 57,45º μ = 72,94º apoyo 24 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (43,11 + 2,02/2) / (30,33 + 5,01/2) = 1,34. γ = 53,34º μ = 72,94º apoyo 25 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (43,11 + 2,02/2) / (25,66 + 5,01/2) = 1,57. γ = 57,45º μ = 72,94º apoyo 28 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (41,56 + 2,02/2) / (25,68 + 5,01/2) = 1,51. γ = 56,49º

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μ = 72,94º apoyo 29 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (41,41 + 2,02/2) / (29,5 + 5,01/2) = 1,33. γ = 52,97º μ = 72,94º apoyo 31 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (41,71 + 2,02/2) / (28,53 + 5,01/2) = 1,38. γ = 54º μ = 72,94º apoyo 32 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (41,55 + 2,02/2) / (28,26 + 5,01/2) = 1,38. γ = 54,14º μ = 72,94º apoyo 33 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (41,56 + 2,02/2) / (24,82 + 5,01/2) = 1,56. γ = 57,3º μ = 72,94º apoyo 34 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (41,56 + 2,02/2) / (28,32 + 5,01/2) = 1,38. γ = 54,09º μ = 72,94º apoyo 36 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (45,98 + 2,02/2) / (30 + 5,01/2) = 1,45. γ = 55,32º μ = 72,94º apoyo 38 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (42,18 + 2,02/2) / (28,39 + 5,01/2) = 1,4. γ = 54,42º μ = 72,94º apoyo 39 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (42,18 + 2,02/2) / (25,48 + 5,01/2) = 1,54. γ = 57,06º μ = 72,94º apoyo 40

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8UX

9N

tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (42,18 + 2,02/2) / (29,47 + 5,01/2) = 1,35. γ = 53,49º μ = 72,94º apoyo 41 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (42,18 + 2,02/2) / (25,37 + 5,01/2) = 1,55. γ = 57,17º μ = 72,94º apoyo 46 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (44,66 + 2,02/2) / (29,04 + 5,01/2) = 1,45. γ = 55,37º μ = 72,94º apoyo 68 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (42,36 + 2,02/2) / (25,06 + 5,01/2) = 1,57. γ = 57,56º μ = 72,94º apoyo 71 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (42,6 + 2,02/2) / (29,01 + 5,01/2) = 1,38. γ = 54,15º μ = 72,94º apoyo 74 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (44,77 + 2,02/2) / (28,74 + 5,01/2) = 1,47. γ = 55,69º μ = 72,94º 5. TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.

Vano Conductor Longit. Desni. Vano Hipótesis de Tensión Máxima Regula. -5ºC+V -10ºC+V -15ºC+H -15ºC+H+V -15ºC+V -20ºC+H -20ºC+H+V (m) (m) (m) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN) Toh(daN)

4-5 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,19 -0,03 151,19 259,3 533,8

5-6 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,96 2,45 168,97 256,7 533,8

6-7 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,97 -0,95 168,97 256,7 533,8

7-8 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

166,14 1,61 166,14 257,1 533,8

8-9 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 -2,25 167,82 256,9 533,8

9-10 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 1,9 167,82 256,9 533,8

CO

LEG

IO O

FIC

IAL

DE

PE

RIT

OS

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344

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19/0

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17. C

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nada

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0G9H

313Q

BP

8UX

9N

10-11 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 0,2 167,82 256,9 533,8

11-12 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,83 -1,4 167,82 256,9 533,8

12-13 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,77 0,23 153,77 258,9 533,8

13-14 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 -2,14 152,22 259,2 533,8

14-15 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 2,86 152,22 259,2 533,8

15-16 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 -2,31 150,16 259,5 533,8

16-17 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 2,79 150,16 259,5 533,8

17-18 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 0,39 150,16 259,5 533,8

18-19 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,1 0,34 155,12 258,7 533,8

19-20 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,13 0,74 155,12 258,7 533,8

20-21 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 -0,38 159,54 258 533,8

21-22 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 0,62 159,54 258 533,8

22-23 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,31 -2,07 151,32 259,3 533,8

23-24 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 2,43 151,32 259,3 533,8

24-25 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 -1,57 151,32 259,3 533,8

25-26 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,33 2,93 151,32 259,3 533,8

26-27 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,2 -1,89 145,2 260,4 533,8

27-28 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -0,11 145,58 260,4 533,8

28-29 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 145,58 260,4 533,8

29-30 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

144,87 -1,91 145,58 260,4 533,8

30-31 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

146,98 2,7 146,14 260,3 533,8

31-32 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 0,39 146,14 260,3 533,8

32-33 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -1,61 146,14 260,3 533,8

33-34 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 146,14 260,3 533,8

34-35 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,95 0,29 146,14 260,3 533,8

35-36 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,27 0,52 161,29 257,7 533,8

36-37 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,3 0,53 161,29 257,7 533,8

37-38 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 0,01 148,1 259,9 533,8

38-39 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 -1,52 148,1 259,9 533,8

39-40 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 2,1 148,1 259,9 533,8

CO

LEG

IO O

FIC

IAL

DE

PE

RIT

OS

E IN

GE

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344

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LIN

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AR

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, RA

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R01

565/

17 d

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19/0

5/20

17. C

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0G9H

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8UX

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l CO

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SV

=K

0G9H

313Q

BP

8UX

9N

40-41 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 -1,33 148,1 259,9 533,8

41-42 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 2,49 148,1 259,9 533,8

42-43 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

163,82 0,56 163,82 257,4 533,8

43-44 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,02 0,35 155,02 258,7 533,8

44-45 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 -0,47 156,72 258,4 533,8

45-46 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 0,63 156,72 258,4 533,8

46-47 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,71 0,83 156,72 258,4 533,8

47-48 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,04 -1,44 155,04 258,7 533,8

48-49 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,6 1,99 154,6 258,8 533,8

49-50 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,34 2,31 165,34 257,2 533,8

50-51 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,23 -0,27 165,23 257,2 533,8

51-52 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

169 -1,53 169 256,7 533,8

52-53 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,81 -0,76 149,81 259,6 533,8

53-54 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,96 2,11 152,96 259 533,8

54-55 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,44 -0,09 153,44 259 533,8

55-56 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,02 -1,53 153,02 259 533,8

56-57 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,68 2,04 151,68 259,3 533,8

57-58 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,74 -1,88 151,74 259,2 533,8

58-59 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,96 3,49 150,96 259,4 533,8

59-60 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

139,07 -3,51 139,07 261,7 533,8

60-61 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

143,95 5,73 143,95 260,7 533,8

61-62 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,71 -0,24 155,71 258,6 533,8

62-63 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,23 3,7 157,23 258,4 533,8

63-64 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,91 -2,21 156,91 258,4 533,8

64-65 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,17 2,68 157,17 258,4 533,8

65-66 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

158,95 -1,37 158,95 258,1 533,8

66-67 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,21 1,85 157,21 258,4 533,8

67-68 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 -1,68 148,73 259,8 533,8

68-69 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 2,92 148,73 259,8 533,8

69-70 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,82 -2,61 149,82 259,6 533,8

CO

LEG

IO O

FIC

IAL

DE

PE

RIT

OS

E IN

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344

MO

LIN

A M

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R01

565/

17 d

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19/0

5/20

17. C

od.V

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ació

n:K

0G9H

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BP

8UX

9NO

bten

ido

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avés

del

sis

tem

a de

Inte

rnet

impl

anta

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or e

l CO

ITIG

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r.co

m/it

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nada

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BP

8UX

9N

70-71 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,89 1,29 149,59 259,6 533,8

71-72 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,26 -0,88 149,59 259,6 533,8

72-73 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,71 2,2 150,71 259,4 533,8

73-74 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,2 0,07 157,14 258,4 533,8

74-75 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,99 0,96 157,14 258,4 533,8

Vano Conductor Longit. Desni. Vano Hipótesis de Flecha Máxima Hipótesis Flecha Mínima Regula. 15ºC+V 50ºC 0ºC+H -5ºC -15ºC -20ºC (m) (m) (m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) Th(daN) F(m) F(m) F(m) F(m)

4-5 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,19 -0,03 151,19 246,4 6,94 74,6 7,11 517,9 7,15 6,26

5-6 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,96 2,45 168,97 246,4 8,67 74,9 8,85 520,7 8,89 7,99

6-7 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,97 -0,95 168,97 246,4 8,67 74,9 8,85 520,7 8,89 7,99

7-8 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

166,14 1,61 166,14 246,4 8,38 74,9 8,55 520,3 8,6 7,7

8-9 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 -2,25 167,82 246,4 8,55 74,9 8,73 520,5 8,77 7,87

9-10 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 1,9 167,82 246,4 8,55 74,9 8,73 520,5 8,77 7,87

10-11 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 0,2 167,82 246,4 8,55 74,9 8,73 520,5 8,77 7,87

11-12 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,83 -1,4 167,82 246,4 8,55 74,9 8,73 520,5 8,77 7,87

12-13 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,77 0,23 153,77 246,4 7,17 74,7 7,34 518,3 7,39 6,49

13-14 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 -2,14 152,22 246,4 7,03 74,6 7,2 518,1 7,24 6,35

14-15 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 2,86 152,22 246,4 7,03 74,6 7,21 518,1 7,24 6,35

15-16 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 -2,31 150,16 246,4 6,84 74,6 7,01 517,7 7,05 6,16

16-17 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 2,79 150,16 246,4 6,84 74,6 7,01 517,7 7,05 6,16

17-18 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 0,39 150,16 246,4 6,84 74,6 7,01 517,7 7,05 6,16

18-19 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,1 0,34 155,12 246,4 7,3 74,7 7,47 518,6 7,51 6,62

19-20 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,13 0,74 155,12 246,4 7,3 74,7 7,47 518,6 7,52 6,62

20-21 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 -0,38 159,54 246,4 7,73 74,8 7,89 519,3 7,94 7,04

21-22 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 0,62 159,54 246,4 7,73 74,8 7,89 519,3 7,94 7,04

22-23 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,31 -2,07 151,32 246,4 6,95 74,6 7,12 517,9 7,16 6,27

23-24 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 2,43 151,32 246,4 6,95 74,6 7,12 517,9 7,16 6,27

24-25 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 -1,57 151,32 246,4 6,95 74,6 7,12 517,9 7,16 6,27

25-26 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,33 2,93 151,32 246,4 6,95 74,6 7,12 517,9 7,16 6,27

CO

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5/20

17. C

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9N

26-27 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,2 -1,89 145,2 246,4 6,4 74,4 6,57 516,7 6,61 5,71

27-28 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -0,11 145,58 246,4 6,46 74,5 6,63 516,8 6,67 5,77

28-29 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 145,58 246,4 6,46 74,5 6,63 516,8 6,67 5,77

29-30 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

144,87 -1,91 145,58 246,4 6,37 74,5 6,53 516,8 6,58 5,69

30-31 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

146,98 2,7 146,14 246,4 6,56 74,5 6,73 516,9 6,77 5,86

31-32 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 0,39 146,14 246,4 6,46 74,5 6,63 516,9 6,67 5,78

32-33 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -1,61 146,14 246,4 6,46 74,5 6,63 516,9 6,67 5,78

33-34 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 146,14 246,4 6,46 74,5 6,63 516,9 6,67 5,78

34-35 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,95 0,29 146,14 246,4 6,46 74,5 6,63 516,9 6,67 5,78

35-36 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,27 0,52 161,29 246,4 7,89 74,8 8,07 519,6 8,11 7,21

36-37 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,3 0,53 161,29 246,4 7,9 74,8 8,07 519,6 8,11 7,22

37-38 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 0,01 148,1 246,4 6,65 74,5 6,83 517,3 6,86 5,97

38-39 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 -1,52 148,1 246,4 6,65 74,5 6,83 517,3 6,87 5,97

39-40 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 2,1 148,1 246,4 6,65 74,5 6,83 517,3 6,87 5,97

40-41 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 -1,33 148,1 246,4 6,65 74,5 6,83 517,3 6,86 5,97

41-42 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 2,49 148,1 246,4 6,65 74,5 6,83 517,3 6,87 5,97

42-43 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

163,82 0,56 163,82 246,4 8,15 74,8 8,33 520 8,36 7,46

43-44 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,02 0,35 155,02 246,4 7,29 74,7 7,46 518,6 7,51 6,61

44-45 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 -0,47 156,72 246,4 7,45 74,7 7,63 518,8 7,67 6,77

45-46 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 0,63 156,72 246,4 7,45 74,7 7,63 518,8 7,67 6,77

46-47 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,71 0,83 156,72 246,4 7,45 74,7 7,63 518,8 7,67 6,77

47-48 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,04 -1,44 155,04 246,4 7,29 74,7 7,46 518,6 7,51 6,61

48-49 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,6 1,99 154,6 246,4 7,25 74,7 7,42 518,5 7,47 6,57

49-50 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,34 2,31 165,34 246,4 8,3 74,9 8,47 520,2 8,52 7,62

50-51 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,23 -0,27 165,23 246,4 8,29 74,9 8,46 520,2 8,5 7,61

51-52 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

169 -1,53 169 246,4 8,67 74,9 8,85 520,7 8,89 7,99

52-53 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,81 -0,76 149,81 246,4 6,81 74,6 6,98 517,6 7,02 6,13

53-54 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,96 2,11 152,96 246,4 7,1 74,6 7,28 518,2 7,31 6,42

54-55 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,44 -0,09 153,44 246,4 7,14 74,6 7,32 518,3 7,36 6,46

55-56 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,02 -1,53 153,02 246,4 7,11 74,6 7,28 518,2 7,32 6,42

CO

LEG

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344

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19/0

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9N

56-57 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,68 2,04 151,68 246,4 6,98 74,6 7,15 518 7,19 6,3

57-58 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,74 -1,88 151,74 246,4 6,99 74,6 7,16 518 7,2 6,3

58-59 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,96 3,49 150,96 246,4 6,92 74,6 7,09 517,8 7,13 6,23

59-60 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

139,07 -3,51 139,07 246,4 5,87 74,3 6,04 515,4 6,08 5,18

60-61 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

143,95 5,73 143,95 246,4 6,29 74,4 6,46 516,5 6,5 5,6

61-62 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,71 -0,24 155,71 246,4 7,36 74,7 7,53 518,7 7,57 6,68

62-63 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,23 3,7 157,23 246,4 7,5 74,7 7,68 518,9 7,72 6,82

63-64 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,91 -2,21 156,91 246,4 7,47 74,7 7,65 518,9 7,69 6,79

64-65 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,17 2,68 157,17 246,4 7,5 74,7 7,67 518,9 7,71 6,82

65-66 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

158,95 -1,37 158,95 246,4 7,67 74,8 7,84 519,2 7,88 6,99

66-67 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,21 1,85 157,21 246,4 7,5 74,7 7,68 518,9 7,72 6,82

67-68 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 -1,68 148,73 246,4 6,71 74,5 6,89 517,4 6,92 6,02

68-69 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 2,92 148,73 246,4 6,71 74,5 6,89 517,4 6,92 6,03

69-70 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,82 -2,61 149,82 246,4 6,81 74,6 6,98 517,6 7,02 6,13

70-71 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,89 1,29 149,59 246,4 6,91 74,6 7,08 517,6 7,12 6,22

71-72 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,26 -0,88 149,59 246,4 6,67 74,6 6,83 517,6 6,88 6

72-73 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,71 2,2 150,71 246,4 6,89 74,6 7,06 517,8 7,1 6,21

73-74 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,2 0,07 157,14 246,4 7,69 74,7 7,87 518,9 7,91 7

74-75 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,99 0,96 157,14 246,4 7,29 74,7 7,46 518,9 7,5 6,63

Vano Conductor Longit. Desni. Vano Hipótesis de Cálculo Apoyos Desviación Cadenas Aisladores Regula. -5ºC+V -10ºC+V -15ºC+H -15ºC+V -20ºC+H -5ºC+V/2 -10ºC+V/2 -15ºC+V/2 (m) (m) (m) Th(daN) Th(daN) Th(daN) Th(daN) Th(daN) Th(daN) Th(daN) Th(daN)

4-5 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,19 -0,03 151,19 259,3 533,8 151

5-6 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,96 2,45 168,97 256,7 533,8 148,6

6-7 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,97 -0,95 168,97 256,7 533,8 148,6

7-8 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

166,14 1,61 166,14 257,1 533,8 149

8-9 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 -2,25 167,82 256,9 533,8 148,8

9-10 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 1,9 167,82 256,9 533,8 148,8

10-11 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 0,2 167,82 256,9 533,8 148,8

11-12 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,83 -1,4 167,82 256,9 533,8 148,8

12-13 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,77 0,23 153,77 258,9 533,8 150,6

CO

LEG

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344

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17. C

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9N

13-14 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 -2,14 152,22 259,2 533,8 150,8

14-15 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 2,86 152,22 259,2 533,8 150,8

15-16 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 -2,31 150,16 259,5 533,8 151,2

16-17 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 2,79 150,16 259,5 533,8 151,2

17-18 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 0,39 150,16 259,5 533,8 151,2

18-19 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,1 0,34 155,12 258,7 533,8 150,4

19-20 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,13 0,74 155,12 258,7 533,8 150,4

20-21 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 -0,38 159,54 258 533,8 149,8

21-22 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 0,62 159,54 258 533,8 149,8

22-23 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,31 -2,07 151,32 259,3 533,8 151

23-24 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 2,43 151,32 259,3 533,8 151

24-25 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 -1,57 151,32 259,3 533,8 151

25-26 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,33 2,93 151,32 259,3 533,8 151

26-27 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,2 -1,89 145,2 260,4 533,8 152

27-28 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -0,11 145,58 260,4 533,8 152

28-29 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 145,58 260,4 533,8 152

29-30 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

144,87 -1,91 145,58 260,4 533,8 152

30-31 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

146,98 2,7 146,14 260,3 533,8 151,9

31-32 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 0,39 146,14 260,3 533,8 151,9

32-33 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -1,61 146,14 260,3 533,8 151,9

33-34 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 146,14 260,3 533,8 151,9

34-35 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,95 0,29 146,14 260,3 533,8 151,9

35-36 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,27 0,52 161,29 257,7 533,8 149,6

36-37 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,3 0,53 161,29 257,7 533,8 149,6

37-38 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 0,01 148,1 259,9 533,8 151,5

38-39 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 -1,52 148,1 259,9 533,8 151,5

39-40 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 2,1 148,1 259,9 533,8 151,5

40-41 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 -1,33 148,1 259,9 533,8 151,5

41-42 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 2,49 148,1 259,9 533,8 151,5

42-43 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

163,82 0,56 163,82 257,4 533,8 149,2

CO

LEG

IO O

FIC

IAL

DE

PE

RIT

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RO

ST

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DA

344

MO

LIN

A M

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TIN

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FA

EL

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R01

565/

17 d

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19/0

5/20

17. C

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SV

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BP

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9N

43-44 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,02 0,35 155,02 258,7 533,8 150,4

44-45 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 -0,47 156,72 258,4 533,8 150,2

45-46 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 0,63 156,72 258,4 533,8 150,2

46-47 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,71 0,83 156,72 258,4 533,8 150,2

47-48 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,04 -1,44 155,04 258,7 533,8 150,4

48-49 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,6 1,99 154,6 258,8 533,8 150,5

49-50 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,34 2,31 165,34 257,2 533,8 149,1

50-51 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,23 -0,27 165,23 257,2 533,8 149,1

51-52 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

169 -1,53 169 256,7 533,8 148,6

52-53 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,81 -0,76 149,81 259,6 533,8 151,2

53-54 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,96 2,11 152,96 259 533,8 150,7

54-55 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,44 -0,09 153,44 259 533,8 150,7

55-56 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,02 -1,53 153,02 259 533,8 150,7

56-57 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,68 2,04 151,68 259,3 533,8 150,9

57-58 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,74 -1,88 151,74 259,2 533,8 150,9

58-59 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,96 3,49 150,96 259,4 533,8 151

59-60 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

139,07 -3,51 139,07 261,7 533,8 153,2

60-61 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

143,95 5,73 143,95 260,7 533,8 152,3

61-62 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,71 -0,24 155,71 258,6 533,8 150,3

62-63 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,23 3,7 157,23 258,4 533,8 150,1

63-64 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,91 -2,21 156,91 258,4 533,8 150,1

64-65 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,17 2,68 157,17 258,4 533,8 150,1

65-66 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

158,95 -1,37 158,95 258,1 533,8 149,9

66-67 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,21 1,85 157,21 258,4 533,8 150,1

67-68 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 -1,68 148,73 259,8 533,8 151,4

68-69 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 2,92 148,73 259,8 533,8 151,4

69-70 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,82 -2,61 149,82 259,6 533,8 151,2

70-71 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,89 1,29 149,59 259,6 533,8 151,3

71-72 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,26 -0,88 149,59 259,6 533,8 151,3

72-73 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,71 2,2 150,71 259,4 533,8 151,1

CO

LEG

IO O

FIC

IAL

DE

PE

RIT

OS

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ST

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NIC

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RA

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344

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565/

17 d

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19/0

5/20

17. C

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0G9H

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9N

73-74 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,2 0,07 157,14 258,4 533,8 150,1

74-75 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,99 0,96 157,14 258,4 533,8 150,1

6. TENSIONES Y FLECHAS DE TENDIDO.

Vano Conductor Long. Desni. V.Reg. -20ºC -15ºC -10ºC -5ºC 0ºC (m) (m) (m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m)

4-5 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,19 -0,03 151,19 84,7 6,26 83,9 6,31 83 6,38 82,2 6,45 81,4 6,51

5-6 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,96 2,45 168,97 82,9 7,99 82,2 8,06 81,6 8,12 81 8,18 80,4 8,24

6-7 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,97 -0,95 168,97 82,9 7,99 82,2 8,06 81,6 8,12 81 8,18 80,4 8,24

7-8 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

166,14 1,61 166,14 83,1 7,7 82,5 7,76 81,8 7,83 81,1 7,89 80,5 7,95

8-9 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 -2,25 167,82 83 7,87 82,3 7,94 81,7 8 81 8,07 80,4 8,13

9-10 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 1,9 167,82 83 7,87 82,3 7,94 81,7 8 81 8,07 80,4 8,13

10-11 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 0,2 167,82 83 7,87 82,3 7,94 81,7 8 81 8,07 80,4 8,13

11-12 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,83 -1,4 167,82 83 7,87 82,3 7,94 81,7 8 81 8,07 80,4 8,13

12-13 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,77 0,23 153,77 84,4 6,49 83,6 6,56 82,8 6,62 82 6,68 81,3 6,74

13-14 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 -2,14 152,22 84,6 6,35 83,8 6,41 82,9 6,48 82,1 6,54 81,4 6,6

14-15 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 2,86 152,22 84,6 6,35 83,8 6,41 82,9 6,48 82,1 6,54 81,4 6,6

15-16 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 -2,31 150,16 84,9 6,16 84 6,22 83,1 6,29 82,3 6,35 81,5 6,41

16-17 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 2,79 150,16 84,9 6,16 84 6,22 83,1 6,29 82,3 6,35 81,5 6,41

17-18 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 0,39 150,16 84,9 6,16 84 6,22 83,1 6,29 82,3 6,35 81,5 6,41

18-19 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,1 0,34 155,12 84,3 6,62 83,5 6,68 82,7 6,74 81,9 6,81 81,2 6,87

19-20 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,13 0,74 155,12 84,3 6,62 83,5 6,68 82,7 6,75 81,9 6,81 81,2 6,87

20-21 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 -0,38 159,54 83,8 7,04 83 7,11 82,3 7,17 81,6 7,23 80,9 7,3

21-22 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 0,62 159,54 83,8 7,04 83 7,11 82,3 7,17 81,6 7,23 80,9 7,3

22-23 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,31 -2,07 151,32 84,7 6,27 83,9 6,33 83 6,39 82,2 6,46 81,4 6,52

23-24 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 2,43 151,32 84,7 6,27 83,9 6,33 83 6,4 82,2 6,46 81,4 6,52

24-25 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 -1,57 151,32 84,7 6,27 83,9 6,33 83 6,4 82,2 6,46 81,4 6,52

25-26 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,33 2,93 151,32 84,7 6,27 83,9 6,33 83 6,4 82,2 6,46 81,4 6,52

26-27 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,2 -1,89 145,2 85,6 5,71 84,6 5,78 83,7 5,84 82,8 5,9 81,9 5,97

CO

LEG

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FIC

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344

MO

LIN

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19/0

5/20

17. C

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313Q

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8UX

9N

27-28 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -0,11 145,58 85,5 5,77 84,5 5,84 83,6 5,9 82,7 5,97 81,9 6,03

28-29 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 145,58 85,5 5,77 84,5 5,84 83,6 5,9 82,7 5,97 81,9 6,03

29-30 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

144,87 -1,91 145,58 85,5 5,69 84,5 5,76 83,6 5,82 82,7 5,88 81,9 5,94

30-31 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

146,98 2,7 146,14 85,4 5,86 84,5 5,93 83,6 5,99 82,7 6,06 81,8 6,12

31-32 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 0,39 146,14 85,4 5,78 84,5 5,84 83,6 5,9 82,7 5,97 81,8 6,03

32-33 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -1,61 146,14 85,4 5,78 84,5 5,84 83,6 5,9 82,7 5,97 81,8 6,03

33-34 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 146,14 85,4 5,78 84,5 5,84 83,6 5,9 82,7 5,97 81,8 6,03

34-35 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,95 0,29 146,14 85,4 5,78 84,5 5,84 83,6 5,9 82,7 5,97 81,8 6,04

35-36 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,27 0,52 161,29 83,6 7,21 82,9 7,27 82,2 7,34 81,5 7,4 80,8 7,46

36-37 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,3 0,53 161,29 83,6 7,22 82,9 7,28 82,2 7,34 81,5 7,4 80,8 7,47

37-38 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 0,01 148,1 85,1 5,97 84,2 6,04 83,4 6,09 82,5 6,16 81,7 6,22

38-39 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 -1,52 148,1 85,1 5,97 84,2 6,04 83,4 6,1 82,5 6,16 81,7 6,22

39-40 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 2,1 148,1 85,1 5,97 84,2 6,04 83,4 6,1 82,5 6,16 81,7 6,22

40-41 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 -1,33 148,1 85,1 5,97 84,2 6,04 83,4 6,09 82,5 6,16 81,7 6,22

41-42 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 2,49 148,1 85,1 5,97 84,2 6,04 83,4 6,1 82,5 6,16 81,7 6,22

42-43 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

163,82 0,56 163,82 83,4 7,46 82,7 7,53 82 7,59 81,3 7,66 80,6 7,72

43-44 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,02 0,35 155,02 84,3 6,61 83,5 6,67 82,7 6,74 81,9 6,8 81,2 6,86

44-45 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 -0,47 156,72 84,1 6,77 83,3 6,84 82,5 6,9 81,8 6,96 81,1 7,02

45-46 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 0,63 156,72 84,1 6,77 83,3 6,84 82,5 6,9 81,8 6,96 81,1 7,02

46-47 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,71 0,83 156,72 84,1 6,77 83,3 6,83 82,5 6,9 81,8 6,96 81,1 7,02

47-48 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,04 -1,44 155,04 84,3 6,61 83,5 6,67 82,7 6,74 81,9 6,8 81,2 6,86

48-49 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,6 1,99 154,6 84,3 6,57 83,5 6,64 82,7 6,7 82 6,76 81,2 6,82

49-50 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,34 2,31 165,34 83,2 7,62 82,5 7,69 81,9 7,74 81,2 7,81 80,6 7,87

50-51 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,23 -0,27 165,23 83,2 7,61 82,5 7,67 81,9 7,73 81,2 7,8 80,6 7,86

51-52 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

169 -1,53 169 82,9 7,99 82,2 8,06 81,6 8,12 81 8,18 80,4 8,24

52-53 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,81 -0,76 149,81 84,9 6,13 84 6,19 83,2 6,25 82,3 6,32 81,5 6,38

53-54 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,96 2,11 152,96 84,5 6,42 83,7 6,48 82,9 6,54 82,1 6,61 81,3 6,67

54-55 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,44 -0,09 153,44 84,5 6,46 83,6 6,53 82,8 6,59 82 6,66 81,3 6,71

55-56 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,02 -1,53 153,02 84,5 6,42 83,7 6,48 82,9 6,55 82,1 6,61 81,3 6,68

56-57 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,68 2,04 151,68 84,7 6,3 83,8 6,36 83 6,43 82,2 6,49 81,4 6,55

CO

LEG

IO O

FIC

IAL

DE

PE

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RO

ST

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RA

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344

MO

LIN

A M

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TIN

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, RA

FA

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AD

O N

º G

R01

565/

17 d

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19/0

5/20

17. C

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BP

8UX

9NO

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tem

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nada

/Val

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SV

=K

0G9H

313Q

BP

8UX

9N

57-58 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,74 -1,88 151,74 84,7 6,3 83,8 6,37 83 6,43 82,2 6,49 81,4 6,56

58-59 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,96 3,49 150,96 84,8 6,23 83,9 6,3 83,1 6,36 82,3 6,42 81,5 6,48

59-60 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

139,07 -3,51 139,07 86,5 5,18 85,5 5,24 84,4 5,31 83,4 5,38 82,4 5,44

60-61 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

143,95 5,73 143,95 85,8 5,6 84,8 5,67 83,8 5,73 82,9 5,8 82 5,86

61-62 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,71 -0,24 155,71 84,2 6,68 83,4 6,74 82,6 6,81 81,9 6,86 81,1 6,93

62-63 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,23 3,7 157,23 84 6,82 83,3 6,88 82,5 6,95 81,8 7,01 81 7,08

63-64 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,91 -2,21 156,91 84,1 6,79 83,3 6,85 82,5 6,92 81,8 6,98 81,1 7,04

64-65 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,17 2,68 157,17 84 6,82 83,3 6,88 82,5 6,94 81,8 7 81 7,07

65-66 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

158,95 -1,37 158,95 83,8 6,99 83,1 7,05 82,3 7,12 81,6 7,18 80,9 7,24

66-67 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,21 1,85 157,21 84 6,82 83,3 6,88 82,5 6,95 81,8 7,01 81 7,08

67-68 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 -1,68 148,73 85,1 6,02 84,2 6,09 83,3 6,16 82,4 6,22 81,6 6,28

68-69 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 2,92 148,73 85,1 6,03 84,2 6,09 83,3 6,16 82,4 6,22 81,6 6,29

69-70 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,82 -2,61 149,82 84,9 6,13 84 6,19 83,2 6,25 82,3 6,32 81,5 6,39

70-71 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,89 1,29 149,59 84,9 6,22 84,1 6,28 83,2 6,34 82,4 6,41 81,6 6,47

71-72 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,26 -0,88 149,59 84,9 6 84,1 6,06 83,2 6,12 82,4 6,18 81,6 6,24

72-73 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,71 2,2 150,71 84,8 6,21 83,9 6,28 83,1 6,34 82,3 6,4 81,5 6,46

73-74 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,2 0,07 157,14 84 7 83,3 7,05 82,5 7,12 81,8 7,18 81 7,26

74-75 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,99 0,96 157,14 84 6,63 83,3 6,68 82,5 6,75 81,8 6,81 81 6,88

Vano Conductor Long. Desni. V.Reg. 5ºC 10ºC 15ºC 20ºC 25ºC (m) (m) (m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m)

4-5 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,19 -0,03 151,19 80,7 6,57 79,9 6,63 79,2 6,69 78,5 6,75 77,8 6,81

5-6 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,96 2,45 168,97 79,8 8,3 79,2 8,36 78,6 8,43 78,1 8,48 77,5 8,55

6-7 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,97 -0,95 168,97 79,8 8,3 79,2 8,36 78,6 8,43 78,1 8,48 77,5 8,55

7-8 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

166,14 1,61 166,14 79,9 8,01 79,3 8,07 78,7 8,14 78,1 8,2 77,6 8,25

8-9 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 -2,25 167,82 79,8 8,19 79,2 8,25 78,7 8,3 78,1 8,37 77,5 8,43

9-10 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 1,9 167,82 79,8 8,19 79,2 8,25 78,7 8,3 78,1 8,37 77,5 8,43

10-11 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 0,2 167,82 79,8 8,19 79,2 8,25 78,7 8,3 78,1 8,37 77,5 8,43

11-12 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,83 -1,4 167,82 79,8 8,19 79,2 8,25 78,7 8,3 78,1 8,37 77,5 8,43

12-13 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,77 0,23 153,77 80,5 6,81 79,8 6,87 79,1 6,93 78,4 6,99 77,7 7,06

13-14 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 -2,14 152,22 80,6 6,67 79,9 6,72 79,2 6,78 78,5 6,84 77,8 6,91

CO

LEG

IO O

FIC

IAL

DE

PE

RIT

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GE

NIE

RO

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NIC

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IND

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S D

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DA

344

MO

LIN

A M

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TIN

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565/

17 d

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19/0

5/20

17. C

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313Q

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nada

/Val

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SV

=K

0G9H

313Q

BP

8UX

9N

14-15 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 2,86 152,22 80,6 6,67 79,9 6,72 79,2 6,78 78,5 6,85 77,8 6,91

15-16 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 -2,31 150,16 80,7 6,48 80 6,53 79,2 6,6 78,5 6,66 77,8 6,72

16-17 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 2,79 150,16 80,7 6,48 80 6,54 79,2 6,6 78,5 6,66 77,8 6,72

17-18 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 0,39 150,16 80,7 6,48 80 6,53 79,2 6,6 78,5 6,66 77,8 6,72

18-19 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,1 0,34 155,12 80,4 6,94 79,7 7 79 7,06 78,4 7,12 77,7 7,18

19-20 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,13 0,74 155,12 80,4 6,94 79,7 7 79 7,06 78,4 7,12 77,7 7,18

20-21 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 -0,38 159,54 80,2 7,36 79,5 7,43 78,9 7,48 78,3 7,54 77,6 7,61

21-22 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 0,62 159,54 80,2 7,36 79,5 7,43 78,9 7,48 78,3 7,54 77,6 7,61

22-23 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,31 -2,07 151,32 80,7 6,58 79,9 6,64 79,2 6,7 78,5 6,76 77,8 6,82

23-24 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 2,43 151,32 80,7 6,58 79,9 6,64 79,2 6,7 78,5 6,76 77,8 6,83

24-25 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 -1,57 151,32 80,7 6,58 79,9 6,64 79,2 6,7 78,5 6,76 77,8 6,82

25-26 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,33 2,93 151,32 80,7 6,58 79,9 6,65 79,2 6,71 78,5 6,77 77,8 6,83

26-27 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,2 -1,89 145,2 81,1 6,03 80,2 6,09 79,4 6,16 78,7 6,21 77,9 6,27

27-28 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -0,11 145,58 81 6,09 80,2 6,15 79,4 6,22 78,7 6,27 77,9 6,34

28-29 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 145,58 81 6,09 80,2 6,16 79,4 6,22 78,7 6,27 77,9 6,34

29-30 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

144,87 -1,91 145,58 81 6,01 80,2 6,07 79,4 6,13 78,7 6,18 77,9 6,25

30-31 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

146,98 2,7 146,14 81 6,18 80,2 6,25 79,4 6,31 78,6 6,37 77,9 6,43

31-32 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 0,39 146,14 81 6,09 80,2 6,15 79,4 6,22 78,6 6,28 77,9 6,34

32-33 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -1,61 146,14 81 6,09 80,2 6,16 79,4 6,22 78,6 6,28 77,9 6,34

33-34 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 146,14 81 6,09 80,2 6,16 79,4 6,22 78,6 6,28 77,9 6,34

34-35 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,95 0,29 146,14 81 6,1 80,2 6,16 79,4 6,22 78,6 6,28 77,9 6,34

35-36 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,27 0,52 161,29 80,1 7,53 79,5 7,59 78,8 7,66 78,2 7,71 77,6 7,77

36-37 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,3 0,53 161,29 80,1 7,53 79,5 7,59 78,8 7,66 78,2 7,72 77,6 7,78

37-38 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 0,01 148,1 80,9 6,28 80,1 6,35 79,3 6,41 78,6 6,47 77,9 6,53

38-39 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 -1,52 148,1 80,9 6,28 80,1 6,35 79,3 6,41 78,6 6,47 77,9 6,53

39-40 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 2,1 148,1 80,9 6,29 80,1 6,35 79,3 6,41 78,6 6,47 77,9 6,53

40-41 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 -1,33 148,1 80,9 6,28 80,1 6,35 79,3 6,41 78,6 6,47 77,9 6,53

41-42 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 2,49 148,1 80,9 6,29 80,1 6,35 79,3 6,41 78,6 6,47 77,9 6,53

42-43 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

163,82 0,56 163,82 80 7,78 79,4 7,84 78,8 7,9 78,2 7,96 77,6 8,02

43-44 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,02 0,35 155,02 80,4 6,93 79,7 6,99 79,1 7,04 78,4 7,11 77,7 7,17

CO

LEG

IO O

FIC

IAL

DE

PE

RIT

OS

E IN

GE

NIE

RO

ST

ÉC

NIC

OS

IND

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S D

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DA

344

MO

LIN

A M

AR

TIN

EZ

, RA

FA

EL

VIS

AD

O N

º G

R01

565/

17 d

e fe

cha

19/0

5/20

17. C

od.V

alid

ació

n:K

0G9H

313Q

BP

8UX

9NO

bten

ido

a tr

avés

del

sis

tem

a de

Inte

rnet

impl

anta

do p

or e

l CO

ITIG

Rht

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w.c

oitig

r.co

m/it

i/gra

nada

/Val

idar

.asp

x?C

SV

=K

0G9H

313Q

BP

8UX

9N

44-45 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 -0,47 156,72 80,4 7,08 79,7 7,15 79 7,21 78,3 7,27 77,7 7,33

45-46 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 0,63 156,72 80,4 7,08 79,7 7,15 79 7,21 78,3 7,27 77,7 7,33

46-47 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,71 0,83 156,72 80,4 7,08 79,7 7,15 79 7,21 78,3 7,27 77,7 7,33

47-48 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,04 -1,44 155,04 80,4 6,93 79,7 6,99 79,1 7,05 78,4 7,11 77,7 7,17

48-49 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,6 1,99 154,6 80,5 6,88 79,8 6,95 79,1 7,01 78,4 7,07 77,7 7,13

49-50 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,34 2,31 165,34 79,9 7,94 79,3 8 78,7 8,06 78,1 8,12 77,6 8,17

50-51 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,23 -0,27 165,23 79,9 7,93 79,3 7,99 78,7 8,05 78,1 8,11 77,6 8,16

51-52 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

169 -1,53 169 79,8 8,3 79,2 8,37 78,6 8,43 78,1 8,49 77,5 8,55

52-53 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,81 -0,76 149,81 80,8 6,44 80 6,5 79,2 6,57 78,5 6,63 77,8 6,69

53-54 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,96 2,11 152,96 80,6 6,73 79,8 6,8 79,1 6,86 78,4 6,92 77,8 6,97

54-55 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,44 -0,09 153,44 80,5 6,78 79,8 6,84 79,1 6,9 78,4 6,96 77,8 7,02

55-56 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,02 -1,53 153,02 80,6 6,74 79,8 6,8 79,1 6,86 78,4 6,93 77,8 6,98

56-57 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,68 2,04 151,68 80,6 6,62 79,9 6,68 79,2 6,74 78,5 6,8 77,8 6,86

57-58 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,74 -1,88 151,74 80,6 6,62 79,9 6,68 79,2 6,74 78,5 6,8 77,8 6,86

58-59 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,96 3,49 150,96 80,7 6,55 79,9 6,61 79,2 6,67 78,5 6,73 77,8 6,79

59-60 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

139,07 -3,51 139,07 81,5 5,5 80,6 5,56 79,7 5,63 78,9 5,68 78,1 5,74

60-61 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

143,95 5,73 143,95 81,2 5,92 80,3 5,99 79,5 6,05 78,7 6,11 77,9 6,17

61-62 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,71 -0,24 155,71 80,4 6,99 79,7 7,05 79 7,12 78,4 7,17 77,7 7,24

62-63 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,23 3,7 157,23 80,3 7,14 79,6 7,2 79 7,26 78,3 7,32 77,7 7,38

63-64 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,91 -2,21 156,91 80,3 7,11 79,7 7,16 79 7,23 78,3 7,29 77,7 7,35

64-65 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,17 2,68 157,17 80,3 7,13 79,6 7,2 79 7,25 78,3 7,32 77,7 7,37

65-65 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

158,95 -1,37 158,95 80,2 7,31 79,6 7,36 78,9 7,43 78,3 7,48 77,7 7,54

66-67 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,21 1,85 157,21 80,3 7,14 79,6 7,2 79 7,26 78,3 7,32 77,7 7,38

67-68 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 -1,68 148,73 80,8 6,35 80 6,41 79,3 6,47 78,6 6,52 77,8 6,59

68-69 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 2,92 148,73 80,8 6,35 80 6,41 79,3 6,47 78,6 6,53 77,8 6,59

69-70 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,82 -2,61 149,82 80,8 6,44 80 6,51 79,2 6,57 78,5 6,63 77,8 6,69

70-71 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,89 1,29 149,59 80,8 6,53 80 6,6 79,3 6,66 78,5 6,73 77,8 6,79

71-72 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,26 -0,88 149,59 80,8 6,31 80 6,37 79,3 6,43 78,5 6,49 77,8 6,55

72-73 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,71 2,2 150,71 80,7 6,53 79,9 6,59 79,2 6,65 78,5 6,71 77,8 6,77

73-74 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,2 0,07 157,14 80,3 7,32 79,6 7,38 79 7,44 78,3 7,51 77,7 7,57

CO

LEG

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FIC

IAL

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344

MO

LIN

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565/

17 d

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19/0

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17. C

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SV

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0G9H

313Q

BP

8UX

9N

74-75 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,99 0,96 157,14 80,3 6,94 79,6 7 79 7,05 78,3 7,11 77,7 7,17

Vano Conductor Long. Desni. V.Reg. 30ºC 35ºC 40ºC 45ºC 50ºC EDS (m) (m) (m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m) T(daN) F(m)

4-5 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,19 -0,03 151,19 77,1 6,87 76,5 6,93 75,8 6,99 75,2 7,05 74,6 7,11 4,83

5-6 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,96 2,45 168,97 77 8,6 76,5 8,66 75,9 8,73 75,4 8,79 74,9 8,85 4,79

6-7 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

168,97 -0,95 168,97 77 8,6 76,5 8,66 75,9 8,73 75,4 8,79 74,9 8,85 4,79

7-8 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

166,14 1,61 166,14 77 8,32 76,5 8,37 75,9 8,44 75,4 8,5 74,9 8,55 4,8

8-9 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 -2,25 167,82 77 8,49 76,5 8,54 75,9 8,61 75,4 8,67 74,9 8,73 4,8

9-10 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 1,9 167,82 77 8,49 76,5 8,54 75,9 8,61 75,4 8,67 74,9 8,73 4,8

10-11 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,82 0,2 167,82 77 8,49 76,5 8,54 75,9 8,61 75,4 8,67 74,9 8,73 4,8

11-12 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

167,83 -1,4 167,82 77 8,49 76,5 8,54 75,9 8,61 75,4 8,67 74,9 8,73 4,8

12-13 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,77 0,23 153,77 77,1 7,11 76,5 7,17 75,8 7,23 75,2 7,29 74,7 7,34 4,82

13-14 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 -2,14 152,22 77,1 6,97 76,5 7,02 75,8 7,09 75,2 7,15 74,6 7,2 4,83

14-15 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,22 2,86 152,22 77,1 6,97 76,5 7,03 75,8 7,09 75,2 7,15 74,6 7,21 4,83

15-16 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 -2,31 150,16 77,1 6,78 76,5 6,84 75,8 6,9 75,2 6,95 74,6 7,01 4,83

16-17 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 2,79 150,16 77,1 6,78 76,5 6,84 75,8 6,9 75,2 6,95 74,6 7,01 4,83

17-18 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,16 0,39 150,16 77,1 6,78 76,5 6,84 75,8 6,9 75,2 6,95 74,6 7,01 4,83

18-19 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,1 0,34 155,12 77,1 7,24 76,5 7,29 75,9 7,35 75,3 7,41 74,7 7,47 4,82

19-20 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,13 0,74 155,12 77,1 7,24 76,5 7,3 75,9 7,35 75,3 7,41 74,7 7,47 4,82

20-21 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 -0,38 159,54 77 7,67 76,5 7,72 75,9 7,78 75,3 7,84 74,8 7,89 4,81

21-22 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,54 0,62 159,54 77 7,67 76,5 7,72 75,9 7,78 75,3 7,84 74,8 7,89 4,81

22-23 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,31 -2,07 151,32 77,1 6,89 76,5 6,94 75,8 7,01 75,2 7,06 74,6 7,12 4,83

23-24 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 2,43 151,32 77,1 6,89 76,5 6,94 75,8 7,01 75,2 7,06 74,6 7,12 4,83

24-25 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,32 -1,57 151,32 77,1 6,89 76,5 6,94 75,8 7,01 75,2 7,06 74,6 7,12 4,83

25-26 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,33 2,93 151,32 77,1 6,89 76,5 6,94 75,8 7,01 75,2 7,06 74,6 7,12 4,83

26-27 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,2 -1,89 145,2 77,2 6,33 76,5 6,39 75,8 6,45 75,1 6,51 74,4 6,57 4,84

27-28 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -0,11 145,58 77,2 6,4 76,5 6,45 75,8 6,51 75,1 6,58 74,5 6,63 4,84

28-29 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 145,58 77,2 6,4 76,5 6,45 75,8 6,51 75,1 6,58 74,5 6,63 4,84

29-30 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

144,87 -1,91 145,58 77,2 6,3 76,5 6,36 75,8 6,42 75,1 6,48 74,5 6,53 4,84

30-31 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

146,98 2,7 146,14 77,2 6,49 76,5 6,55 75,8 6,61 75,1 6,67 74,5 6,73 4,84

CO

LEG

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RIT

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344

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LIN

A M

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565/

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19/0

5/20

17. C

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BP

8UX

9N

31-32 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 0,39 146,14 77,2 6,4 76,5 6,45 75,8 6,51 75,1 6,57 74,5 6,63 4,84

32-33 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 -1,61 146,14 77,2 6,4 76,5 6,45 75,8 6,51 75,1 6,58 74,5 6,63 4,84

33-34 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,93 2,39 146,14 77,2 6,4 76,5 6,45 75,8 6,51 75,1 6,58 74,5 6,63 4,84

34-35 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

145,95 0,29 146,14 77,2 6,4 76,5 6,46 75,8 6,52 75,1 6,58 74,5 6,63 4,84

35-36 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,27 0,52 161,29 77 7,84 76,5 7,89 75,9 7,95 75,3 8,01 74,8 8,07 4,8

36-37 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

161,3 0,53 161,29 77 7,84 76,5 7,89 75,9 7,95 75,3 8,02 74,8 8,07 4,8

37-38 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 0,01 148,1 77,2 6,59 76,5 6,65 75,8 6,71 75,2 6,76 74,5 6,83 4,84

38-39 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 -1,52 148,1 77,2 6,59 76,5 6,65 75,8 6,71 75,2 6,76 74,5 6,83 4,84

39-40 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,1 2,1 148,1 77,2 6,59 76,5 6,65 75,8 6,71 75,2 6,76 74,5 6,83 4,84

40-41 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 -1,33 148,1 77,2 6,59 76,5 6,65 75,8 6,71 75,2 6,76 74,5 6,83 4,84

41-42 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,09 2,49 148,1 77,2 6,59 76,5 6,65 75,8 6,71 75,2 6,76 74,5 6,83 4,84

42-43 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

163,82 0,56 163,82 77 8,09 76,5 8,14 75,9 8,2 75,4 8,26 74,8 8,33 4,8

43-44 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,02 0,35 155,02 77,1 7,23 76,5 7,29 75,9 7,34 75,3 7,4 74,7 7,46 4,82

44-45 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 -0,47 156,72 77,1 7,39 76,5 7,45 75,9 7,51 75,3 7,57 74,7 7,63 4,82

45-46 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,72 0,63 156,72 77,1 7,39 76,5 7,45 75,9 7,51 75,3 7,57 74,7 7,63 4,82

46-47 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,71 0,83 156,72 77,1 7,39 76,5 7,45 75,9 7,51 75,3 7,57 74,7 7,63 4,82

47-48 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,04 -1,44 155,04 77,1 7,23 76,5 7,29 75,9 7,35 75,3 7,4 74,7 7,46 4,82

48-49 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,6 1,99 154,6 77,1 7,19 76,5 7,25 75,9 7,3 75,3 7,36 74,7 7,42 4,82

49-50 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,34 2,31 165,34 77 8,24 76,5 8,29 75,9 8,36 75,4 8,41 74,9 8,47 4,8

50-51 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

165,23 -0,27 165,23 77 8,23 76,5 8,28 75,9 8,35 75,4 8,4 74,9 8,46 4,8

51-52 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

169 -1,53 169 77 8,61 76,5 8,66 75,9 8,73 75,4 8,79 74,9 8,85 4,79

52-53 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,81 -0,76 149,81 77,1 6,75 76,5 6,8 75,8 6,87 75,2 6,92 74,6 6,98 4,83

53-54 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

152,96 2,11 152,96 77,1 7,04 76,5 7,09 75,8 7,16 75,2 7,22 74,6 7,28 4,82

54-55 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,44 -0,09 153,44 77,1 7,08 76,5 7,14 75,8 7,2 75,2 7,26 74,6 7,32 4,82

55-56 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

153,02 -1,53 153,02 77,1 7,04 76,5 7,1 75,8 7,16 75,2 7,22 74,6 7,28 4,82

56-57 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,68 2,04 151,68 77,1 6,92 76,5 6,97 75,8 7,04 75,2 7,1 74,6 7,15 4,83

57-58 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

151,74 -1,88 151,74 77,1 6,93 76,5 6,98 75,8 7,05 75,2 7,1 74,6 7,16 4,83

58-59 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,96 3,49 150,96 77,1 6,86 76,5 6,91 75,8 6,97 75,2 7,03 74,6 7,09 4,83

59-60 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

139,07 -3,51 139,07 77,3 5,8 76,5 5,86 75,7 5,92 75 5,98 74,3 6,04 4,86

60-61 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

143,95 5,73 143,95 77,2 6,23 76,5 6,28 75,8 6,34 75,1 6,4 74,4 6,46 4,85

CO

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17. C

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9N

61-62 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,71 -0,24 155,71 77,1 7,29 76,5 7,35 75,9 7,41 75,3 7,47 74,7 7,53 4,82

62-63 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,23 3,7 157,23 77,1 7,44 76,5 7,5 75,9 7,56 75,3 7,62 74,7 7,68 4,82

63-64 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

156,91 -2,21 156,91 77,1 7,41 76,5 7,47 75,9 7,53 75,3 7,59 74,7 7,65 4,82

64-65 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,17 2,68 157,17 77,1 7,43 76,5 7,49 75,9 7,55 75,3 7,61 74,7 7,67 4,82

65-66 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

158,95 -1,37 158,95 77,1 7,6 76,5 7,66 75,9 7,72 75,3 7,78 74,8 7,84 4,81

66-67 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

157,21 1,85 157,21 77,1 7,44 76,5 7,49 75,9 7,55 75,3 7,61 74,7 7,68 4,82

67-68 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 -1,68 148,73 77,1 6,65 76,5 6,7 75,8 6,77 75,2 6,82 74,5 6,89 4,84

68-69 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,73 2,92 148,73 77,1 6,65 76,5 6,71 75,8 6,77 75,2 6,82 74,5 6,89 4,84

69-70 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

149,82 -2,61 149,82 77,1 6,75 76,5 6,8 75,8 6,87 75,2 6,92 74,6 6,98 4,83

70-71 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,89 1,29 149,59 77,1 6,85 76,5 6,9 75,8 6,97 75,2 7,02 74,6 7,08 4,84

71-72 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

148,26 -0,88 149,59 77,1 6,61 76,5 6,66 75,8 6,72 75,2 6,78 74,6 6,83 4,84

72-73 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

150,71 2,2 150,71 77,1 6,83 76,5 6,89 75,8 6,95 75,2 7,01 74,6 7,06 4,83

73-74 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

159,2 0,07 157,14 77,1 7,62 76,5 7,69 75,9 7,75 75,3 7,81 74,7 7,87 4,82

74-75 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

154,99 0,96 157,14 77,1 7,23 76,5 7,28 75,9 7,34 75,3 7,4 74,7 7,46 4,82

7. CALCULO DE APOYOS.

Apoyo Tipo Angulo Relativo Hipótesis 1ª (Viento) Hipótesis 2ª (Hielo) (-5:A/-10:B/-15:C)ºC+V (-15:B/-20:C)ºC+H gr.sexa. V (daN) T (daN) L (daN) Lt (daN) V (daN) T (daN) L (daN) Lt (daN)

4 Fin Línea 114,5 241,4 1.328,1 619,8 2.733,9 5 Ang. Am. 66,9°; apo.6 231,7 1.513,3 12,3 1.260,9 2.153,6 6 Alin. Susp. 228,6 505,8 1.414,1 7 Ang. Am. 77,1°; apo.6 239,9 1.110,8 2 1.317,8 1.226,1 8 Ang. Am. 88,4°; apo.7 257,9 617,3 1 1.438,3 160,2 9 Alin. Susp. 205,6 494,9 1.259,4 10 Alin. Susp. 222,4 502,4 1.372,5 11 Alin. Susp. 222,1 502,5 1.370,6 12 Ang. Am. 77,8°; apo.13 234,9 1.063,6 10 1.282,2 1.161,6 13 Ang. Am. 85,1°; apo.14 238,4 717 1,5 1.303,1 468,3 14 Alin. Susp. 183,9 440,6 1.110,2 15 Ang. Am. 89,4°; apo.14 245,5 511,7 1,5 1.349,3 52,8 16 Anc. Alin. 211,1 471,1 1.120,5 17 Alin. Susp. 205,4 444,3 1.252,1 18 Ang. Am. 68°; apo.17 230,6 1.452,6 3,8 1.251 2.054,3 19 Alin. Susp. 201,9 458,5 1.230,9 20 Ang. Am. 87,3°; apo.21 239,2 628,1 3,6 1.310 256,9 21 Alin. Susp. 205,1 471,1 1.253,9 22 Ang. Am. 85,6°; apo.23 242,1 703,8 6,7 1.328,8 426,2 23 Alin. Susp. 184,4 438 1.113,1 24 Alin. Susp. 211,8 447,6 1.295,1 25 Alin. Susp. 184,4 438,1 1.113,2 26 Ang. Am. 86,1°; apo.25 241,3 660,3 5,7 1.320,3 377,8 27 Ang. Am. 85,2°; apo.28 216,4 682,9 1.154,4 457,1 28 Alin. Susp. 184,4 423 1.111,5 29 Alin. Susp. 206,7 430,8 1.258,6 30 Anc. Alin. 207,5 458,8 1.095,1 31 Alin. Susp. 201,1 433,8 1.221,8 32 Alin. Susp. 199,5 432,2 1.211,3 33 Alin. Susp. 179,4 423 1.078,3 34 Alin. Susp. 199,9 432,3 1.213,6 35 Ang. Am. 71,4°; apo.36 230,9 1.314,8 12,6 1.253,5 1.746,3 36 Alin. Susp. 210,1 476,1 1.288

CO

LEG

IO O

FIC

IAL

DE

PE

RIT

OS

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GE

NIE

RO

ST

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NIC

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/Val

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SV

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0G9H

313Q

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8UX

9N

37 Ang. Am. 84,1°; apo.36 234,3 767,6 11,2 1.276,4 567,5 38 Alin. Susp. 200,3 438,4 1.217,5 39 Alin. Susp. 183,3 429 1.104,8 40 Alin. Susp. 206,6 438,4 1.259,2 41 Alin. Susp. 182,6 429 1.100,4 42 Ang. Am. 81,9°; apo.41 240,8 868,4 12,7 1.319,5 772,3 43 Ang. Am. 88,7°; apo.42 238,6 568,9 6,7 1.307,1 121,1 44 Ang. Am. 89,1°; apo.43 236,6 539,9 1,5 1.292,3 82,6 45 Anc. Alin. 231,6 499,2 1.259,3 46 Alin. Susp. 204,3 463 1.247,8 47 Ang. Am. 88,6°; apo.46 241,2 565 1,5 1.322,7 134,5 48 Ang. Am. 88,9°; apo.49 222,1 537,1 0,5 1.195,3 100,6 49 Ang. Am. 59,8°; apo.50 238,2 1.775,8 7,1 1.304,1 2.752,9 50 Ang. Am. 81,5°; apo.51 252,3 924 1.400,3 820,6 51 Ang. Am. 71,5°; apo.50 250,4 1.360,6 2,5 1.388,2 1.760,6 52 Ang. Am. 71,9°; apo.51 236,2 1.308,9 14,1 1.290,3 1.703,6 53 Ang. Am. 85,9°; apo.55 219,8 667,5 3 1.178,9 391,7 54 Ang. Am. 87,5°; apo.53 238,1 607,4 1.300,9 238,7 55 Ang. Am. 85,1°; apo.55 235,7 718,1 1.285 469,3 56 Ang. Am. 87,7°; apo.56 218,7 585,4 1,5 1.171,7 215,3 57 Ang. Am. 85,9°; apo.59 242 676 0,5 1.326,3 390,3 58 Anc. Alin. 211,7 474,5 1.124,7 59 Ang. Am. 87,3°; apo.61 245,6 592,7 11,8 1.346,6 256,9 60 Ang. Am. 81,3°; apo.60 186,1 823,2 4,9 952,4 795,2 61 Ang. Am. 85,8°; apo.61 247,6 675,9 10,8 1.362 400,8 62 Ang. Am. 80,7°; apo.64 222,6 909,1 1 1.198,8 874,5 63 Ang. Am. 88,1°; apo.65 253,8 589,8 1.407 178,7 64 Ang. Am. 88,9°; apo.64 220,3 545,4 1.183,8 104,4 65 Ang. Am. 88,7°; apo.67 249 567,5 1,5 1.375,9 126,3 66 Alin. Am 226,7 498 1.226,7 67 Ang. Am. 80,9°; apo.69 242 905,2 7,1 1.327,2 867,5 68 Alin. Susp. 180,9 430,8 1.089 69 Ang. Am. 89,5°; apo.69 244,7 504,4 1 1.343,5 49,5 70 Ang. Am. 85,7°; apo.70 215,2 671,1 1.147,8 404,9 71 Alin. Susp. 204 442,6 1.242,5 72 Ang. Am. 87,5°; apo.74 216,9 588,8 1 1.158,6 239,4 73 Ang. Am. 87,6°; apo.73 239,9 606,8 5,2 1.314 226,7 74 Alin. Susp. 202,6 464,1 1.236,2 75 Fin Línea 119,6 247,5 1.326,2 654,3 2.739,6

Apoyo Tipo Angulo Relativo Hipótesis 3ª (Desequilibrio de tracciones) Hipótesis 4ª (Rotura de conductores) Dist.Lt Dist.Min. (-5:A)ºC+V (-5:A)ºC+V Cond. (-15:B/-20:C)ºC+H (-15:B/-20:C)ºC+H gr.sexa. V (daN) T (daN) L (daN) Lt (daN) V (daN) T (daN) L (daN) Lt (daN) (m) (m)

4 Fin Línea 521,5 533,8 1,5 1,93 5 Ang. Am. 66,9°; apo.6 1.260,9 1.992,1 377,9 2,13 6 Alin. Susp. 1.414,1 215 2,21 7 Ang. Am. 77,1°; apo.6 1.317,8 1.134,2 401,2 2,13 8 Ang. Am. 88,4°; apo.7 1.438,3 148,2 418,4 2,11 9 Alin. Susp. 1.259,4 211,7 2,19 10 Alin. Susp. 1.372,5 215 2,19 11 Alin. Susp. 1.370,6 215 2,19 12 Ang. Am. 77,8°; apo.13 1.282,2 1.074,5 402,3 2,11 13 Ang. Am. 85,1°; apo.14 1.303,1 433,2 411,4 1,95 14 Alin. Susp. 1.110,2 207,2 2,03 15 Ang. Am. 89,4°; apo.14 1.349,3 48,9 412,9 1,94 16 Anc. Alin. 1.120,5 1.342,3 1.032,9 533,8 1,5 1,91 17 Alin. Susp. 1.252,1 211,7 2 18 Ang. Am. 68°; apo.17 1.251 1.900,2 381 1,97 19 Alin. Susp. 1.230,9 211,7 2,06 20 Ang. Am. 87,3°; apo.21 1.310 237,7 412,4 2,02 21 Alin. Susp. 1.253,9 211,7 2,1 22 Ang. Am. 85,6°; apo.23 1.328,8 394,2 411,6 2,02 23 Alin. Susp. 1.113,1 207,2 2,02 24 Alin. Susp. 1.295,1 211,7 2,02 25 Alin. Susp. 1.113,2 207,2 2,02 26 Ang. Am. 86,1°; apo.25 1.320,3 349,5 411,9 1,93 27 Ang. Am. 85,2°; apo.28 1.154,4 422,8 404,5 1,87 28 Alin. Susp. 1.111,5 207,2 1,96 29 Alin. Susp. 1.258,6 211,7 1,96 30 Anc. Alin. 1.095,1 1.342,3 1.009,5 533,8 1,5 1,88 31 Alin. Susp. 1.221,8 211,7 1,97 32 Alin. Susp. 1.211,3 211,7 1,96 33 Alin. Susp. 1.078,3 207,2 1,96 34 Alin. Susp. 1.213,6 211,7 1,96 35 Ang. Am. 71,4°; apo.36 1.253,5 1.615,3 389,5 2,04 36 Alin. Susp. 1.288 211,7 2,12 37 Ang. Am. 84,1°; apo.36 1.276,4 524,9 409,4 2,04 38 Alin. Susp. 1.217,5 211,7 1,98 39 Alin. Susp. 1.104,8 207,2 1,98 40 Alin. Susp. 1.259,2 211,7 1,98 41 Alin. Susp. 1.100,4 207,2 1,98 42 Ang. Am. 81,9°; apo.41 1.319,5 714,4 407,5 2,07 43 Ang. Am. 88,7°; apo.42 1.307,1 112 412,8 2,07 44 Ang. Am. 89,1°; apo.43 1.292,3 76,4 412,8 1,99 45 Anc. Alin. 1.259,3 1.367,5 1.159,6 533,8 1,5 1,99

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344

MO

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565/

17 d

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19/0

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9N

46 Alin. Susp. 1.247,8 211,7 2,07 47 Ang. Am. 88,6°; apo.46 1.322,7 124,4 412,8 1,99 48 Ang. Am. 88,9°; apo.49 1.195,3 93 405,8 1,97 49 Ang. Am. 59,8°; apo.50 1.304,1 2.546,4 354,3 2,08 50 Ang. Am. 81,5°; apo.51 1.400,3 759 413 2,08 51 Ang. Am. 71,5°; apo.50 1.388,2 1.628,5 395,4 2,13 52 Ang. Am. 71,9°; apo.51 1.290,3 1.575,8 390,6 2,13 53 Ang. Am. 85,9°; apo.55 1.178,9 362,3 404,8 1,95 54 Ang. Am. 87,5°; apo.53 1.300,9 220,8 412,5 1,95 55 Ang. Am. 85,1°; apo.55 1.285 434,1 411,4 1,95 56 Ang. Am. 87,7°; apo.56 1.171,7 199,2 405,6 1,95 57 Ang. Am. 85,9°; apo.59 1.326,3 361 411,8 1,93 58 Anc. Alin. 1.124,7 78,2 1.344,6 1.039,2 533,8 1,5 1,93 59 Ang. Am. 87,3°; apo.61 1.346,6 237,7 412,4 1,92 60 Ang. Am. 81,3°; apo.60 952,4 735,6 391,3 1,84 61 Ang. Am. 85,8°; apo.61 1.362 370,7 411,8 1,98 62 Ang. Am. 80,7°; apo.64 1.198,8 808,9 399,2 1,99 63 Ang. Am. 88,1°; apo.65 1.407 165,3 412,7 1,99 64 Ang. Am. 88,9°; apo.64 1.183,8 96,5 405,8 1,99 65 Ang. Am. 88,7°; apo.67 1.375,9 116,9 412,8 2,01 66 Alin. Am 1.226,7 35,7 406,2 2,01 67 Ang. Am. 80,9°; apo.69 1.327,2 802,4 406,4 1,99 68 Alin. Susp. 1.089 207,2 1,99 69 Ang. Am. 89,5°; apo.69 1.343,5 45,8 412,9 1,91 70 Ang. Am. 85,7°; apo.70 1.147,8 374,5 404,8 1,92 71 Alin. Susp. 1.242,5 211,7 2,01 72 Ang. Am. 87,5°; apo.74 1.158,6 221,4 405,5 1,92 73 Ang. Am. 87,6°; apo.73 1.314 209,7 412,5 2,02 74 Alin. Susp. 1.236,2 211,7 2,1 75 Fin Línea 550,3 533,8 1,5 1,97 8. APOYOS ADOPTADOS.

Apoyo Tipo Constitución Coefic. Angulo Altura Esf. Esf. Esf.punta Esf.Ver. Esf.Ver. Esfuer. Dist. Peso Segur. Total Nominal Secund. c.Tors. s.Tors. c.Tors. Torsión Torsión gr.sexa. (m) (daN) (daN) (daN) (daN) (daN) (daN) (m) (daN)

4 Fin Línea Celosia recto N 23,2 4.500 800 800 1.583 1,5 1.787 5 Ang. Am. Celosia recto N 133,7° 23,2 3.000 800 800 1.400 1,5 1.282 6 Alin. Susp. Celosia recto N 25,2 1.000 600 600 700 1,5 850 7 Ang. Am. Celosia recto N 154,2° 23,2 2.000 600 600 1.400 1,5 1.055 8 Ang. Am. Celosia recto N 176,7° 25,2 1.000 600 600 700 1,5 850 9 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 10 Alin. Susp. Celosia recto N 25,2 1.000 600 600 700 1,5 850 11 Alin. Susp. Celosia recto N 25,2 1.000 600 600 700 1,5 850 12 Ang. Am. Celosia recto N 155,6° 23,2 2.000 600 600 1.400 1,5 1.055 13 Ang. Am. Celosia recto N 170,2° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 14 Alin. Susp. Celosia recto N 21,2 500 600 600 741 1,5 550 15 Ang. Am. Celosia recto N 178,9° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 16 Anc. Alin. Celosia recto N 21,2 7.000 1.200 1.200 2.500 1,5 1.920 17 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 18 Ang. Am. Celosia recto N 136° 23,2 3.000 800 800 1.400 1,5 1.282 19 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 20 Ang. Am. Celosia recto N 174,7° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 21 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 22 Ang. Am. Celosia recto N 171,1° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 23 Alin. Susp. Celosia recto N 21,2 500 600 600 741 1,5 550 24 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 25 Alin. Susp. Celosia recto N 21,2 500 600 600 741 1,5 550 26 Ang. Am. Celosia recto N 172,1° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 27 Ang. Am. Celosia recto N 170,3° 21,2 1.000 600 600 700 1,5 701 28 Alin. Susp. Celosia recto N 21,2 500 600 600 741 1,5 550 29 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 30 Anc. Alin. Celosia recto N 21,2 7.000 1.200 1.200 2.500 1,5 1.920 31 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 32 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 33 Alin. Susp. Celosia recto N 21,2 500 600 600 741 1,5 550 34 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 35 Ang. Am. Celosia recto N 142,8° 23,2 3.000 800 800 1.400 1,5 1.282 36 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 37 Ang. Am. Celosia recto N 168,1° 23,2 2.000 600 600 1.400 1,5 1.055 38 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 39 Alin. Susp. Celosia recto N 21,2 500 600 600 741 1,5 550 40 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 41 Alin. Susp. Celosia recto N 21,2 500 600 600 741 1,5 550 42 Ang. Am. Celosia recto N 163,8° 23,2 2.000 600 600 1.400 1,5 1.055 43 Ang. Am. Celosia recto N 177,5° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 44 Ang. Am. Celosia recto N 178,3° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 45 Anc. Alin. Celosia recto N 23,2 7.000 1.200 1.200 2.500 1,5 2.250 46 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630

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47 Ang. Am. Celosia recto N 177,2° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 48 Ang. Am. Celosia recto N 177,9° 21,2 1.000 600 600 700 1,5 701 49 Ang. Am. Celosia recto N 119,5° 23,2 4.500 800 800 1.583 1,5 1.787 50 Ang. Am. Celosia recto N 163,1° 25,2 2.000 600 600 1.400 1,5 1.024 51 Ang. Am. Celosia recto N 143,1° 25,2 3.000 800 800 1.400 1,5 1.445 52 Ang. Am. Celosia recto R 143,8° 23,2 3.000 800 800 1.400 1,5 1.282 53 Ang. Am. Celosia recto R 171,7° 21,2 1.000 600 600 700 1,5 701 54 Ang. Am. Celosia recto N 175° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 55 Ang. Am. Celosia recto N 170,2° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 56 Ang. Am. Celosia recto N 175,4° 21,2 1.000 600 600 700 1,5 701 57 Ang. Am. Celosia recto N 171,9° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 58 Anc. Alin. Celosia recto N 21,2 7.000 1.200 1.200 2.500 1,5 1.920 59 Ang. Am. Celosia recto N 174,7° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 60 Ang. Am. Celosia recto N 162,7° 19,2 2.000 600 600 1.400 1,5 835 61 Ang. Am. Celosia recto N 171,6° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 62 Ang. Am. Celosia recto N 161,3° 21,2 2.000 600 600 1.400 1,5 932 63 Ang. Am. Celosia recto N 176,3° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 64 Ang. Am. Celosia recto N 177,8° 21,2 1.000 600 600 700 1,5 701 65 Ang. Am. Celosia recto N 177,4° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 66 Alin. Am Celosia recto N 21,2 1.000 600 600 700 1,5 701 67 Ang. Am. Celosia recto N 161,8° 23,2 2.000 600 600 1.400 1,5 1.055 68 Alin. Susp. Celosia recto N 21,2 500 600 600 741 1,5 550 69 Ang. Am. Celosia recto N 179° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 70 Ang. Am. Celosia recto N 171,4° 21,2 1.000 600 600 700 1,5 701 71 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 72 Ang. Am. Celosia recto N 174,9° 21,2 1.000 600 600 700 1,5 701 73 Ang. Am. Celosia recto N 175,3° 23,2 1.000 600 600 700 1,5 783 74 Alin. Susp. Celosia recto N 23,2 500 600 600 741 1,5 630 75 Fin Línea Celosia recto N 23,2 3.000 800 800 1.400 1,5 1.282 9. CRUCETAS ADOPTADAS.

Apoyo Tipo Constitución Montaje D.Cond. a b c d e f g Peso Cruceta Brazo Brazo Brazo D.Vert. D.eje D.ref. Altura Superior Medio Inferior Brazos jabalcón jabalcón Tirante (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (daN)

4 Fin Línea Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 5 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 6 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 7 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 8 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 9 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 10 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 11 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 12 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 13 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 14 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 15 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 16 Anc. Alin. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 17 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 18 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 19 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 20 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 21 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 22 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 23 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 24 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 25 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 26 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 27 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 28 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 29 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 30 Anc. Alin. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 31 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 32 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 33 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 34 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 35 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 36 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 37 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 38 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 39 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 40 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 41 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 42 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 43 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 44 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 45 Anc. Alin. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 46 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 47 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 48 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6

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49 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 50 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 51 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 52 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 53 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 54 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 55 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 56 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 57 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 58 Anc. Alin. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 59 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 60 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 61 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 62 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 63 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 64 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 65 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 66 Alin. Am Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 67 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 68 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 69 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 70 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 71 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 72 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 73 Ang. Am. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 74 Alin. Susp. Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 75 Fin Línea Celosia recto Doble cir. Atir. 2,4 1,5 1,5 1,5 2,4 0,6 10. CALCULO DE CIMENTACIONES.

Apoyo Tipo Esf.Util Alt.Libre Mom.Producido Esf.Vie. Alt.Vie. Mom.Producido Momento Total Punta Apoyo por el conduc. Apoyos Apoyos Viento Apoyos Fuerzas externas (daN) (m) (daN.m) (daN) (m) (daN.m) (daN.m)

4 Fin Línea 4.500 20,5 92.250 681,5 8,97 6.114,6 98.364,6 5 Ang, Am. 3.000 20,75 62.250 736,3 9,07 6.679,3 68.929,3 6 A.lin, Susp. 1.000 23,3 23.300 671,8 10,11 6.794,3 30.094,3 7 Ang, Am. 2.000 20,95 41.900 661 9,2 6.081,2 47.981,2 8 Ang, Am. 1.000 23,3 23.300 671,8 10,11 6.794,3 30.094,3 9 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 10 A.lin, Susp. 1.000 23,3 23.300 671,8 10,11 6.794,3 30.094,3 11 A.lin, Susp. 1.000 23,3 23.300 671,8 10,11 6.794,3 30.094,3 12 Ang, Am. 2.000 20,95 41.900 661 9,2 6.081,2 47.981,2 13 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 14 A.lin, Susp. 500 19,6 9.800 601,5 8,67 5.217,7 15.017,7 15 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 16 Anc, Alin. 7.000 18,55 129.850 960,2 7,63 7.329,7 137.179,8 17 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 18 Ang, Am. 3.000 20,75 62.250 736,3 9,07 6.679,3 68.929,3 19 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 20 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 21 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 22 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 23 A.lin, Susp. 500 19,6 9.800 601,5 8,67 5.217,7 15.017,7 24 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 25 A.lin, Susp. 500 19,6 9.800 601,5 8,67 5.217,7 15.017,7 26 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 27 Ang, Am. 1.000 19,35 19.350 547,9 8,57 4.697,2 24.047,2 28 A.lin, Susp. 500 19,6 9.800 601,5 8,67 5.217,7 15.017,7 29 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 30 Anc, Alin. 7.000 18,55 129.850 960,2 7,63 7.329,7 137.179,8 31 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 32 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 33 A.lin, Susp. 500 19,6 9.800 601,5 8,67 5.217,7 15.017,7 34 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 35 Ang, Am. 3.000 20,75 62.250 736,3 9,07 6.679,3 68.929,3 36 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 37 Ang, Am. 2.000 20,95 41.900 661 9,2 6.081,2 47.981,2 38 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 39 A.lin, Susp. 500 19,6 9.800 601,5 8,67 5.217,7 15.017,7 40 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 41 A.lin, Susp. 500 19,6 9.800 601,5 8,67 5.217,7 15.017,7 42 Ang, Am. 2.000 20,95 41.900 661 9,2 6.081,2 47.981,2 43 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 44 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 45 Anc, Alin. 7.000 20,55 143.850 1.103,5 8,34 9.206,6 153.056,6 46 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 47 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9

CO

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9N

48 Ang, Am. 1.000 19,35 19.350 547,9 8,57 4.697,2 24.047,2 49 Ang, Am. 4.500 20,5 92.250 681,5 8,97 6.114,6 98.364,6 50 Ang, Am. 2.000 22,95 45.900 729,8 9,98 7.279,9 53.179,9 51 Ang, Am. 3.000 22,7 68.100 819,1 9,82 8.044,7 76.144,7 52 Ang, Am. 3.000 20,75 62.250 736,3 9,07 6.679,3 68.929,3 53 Ang, Am. 1.000 19,35 19.350 547,9 8,57 4.697,2 24.047,2 54 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 55 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 56 Ang, Am. 1.000 19,35 19.350 547,9 8,57 4.697,2 24.047,2 57 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 58 Anc, Alin. 7.000 18,55 129.850 960,2 7,63 7.329,7 137.179,8 59 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 60 Ang, Am. 2.000 17,05 34.100 500,1 7,66 3.829,5 37.929,5 61 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 62 Ang, Am. 2.000 19 38.000 596,8 8,43 5.031,9 43.031,9 63 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 64 Ang, Am. 1.000 19,35 19.350 547,9 8,57 4.697,2 24.047,2 65 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 66 A.lin, Am 1.000 19,35 19.350 547,9 8,57 4.697,2 24.047,2 67 Ang, Am. 2.000 20,95 41.900 661 9,2 6.081,2 47.981,2 68 A.lin, Susp. 500 19,6 9.800 601,5 8,67 5.217,7 15.017,7 69 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 70 Ang, Am. 1.000 19,35 19.350 547,9 8,57 4.697,2 24.047,2 71 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 72 Ang, Am. 1.000 19,35 19.350 547,9 8,57 4.697,2 24.047,2 73 Ang, Am. 1.000 21,35 21.350 616,7 9,36 5.771,9 27.121,9 74 A.lin, Susp. 500 21,6 10.800 650,5 9,46 6.153,1 16.953,1 75 Fin Línea 3.000 20,75 62.250 736,3 9,07 6.679,3 68.929,3

Apoyo Tipo Ancho Alto MONOBLOQUE ZAPATAS AISLADAS Cimen. Cimen. Coefic. Mom.Absorbido Volum. Peso Volum. Dens. Peso Esf.Roz. Esf. Esf. Coef. Res.Cálc. Comp. por la cimentac. Horm. Horm. Tierra Tierra Tierra Tierra Montan. Vert. Seg. Tierra A(m) H(m) (daN/m3) (daN.m) (m3) (daN) (m3) (Kg/m3) (daN) (daN) (daN) (daN) (daN/cm2)

4 Fin Línea 1,46 2,95 10 163.197,17 5 Ang. Am. 1,43 2,7 10 113.923,59 6 Alin. Susp. 1,44 2,15 10 49.898,71 7 Ang. Am. 1,35 2,5 10 79.809 8 Ang. Am. 1,44 2,15 10 49.898,71 9 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 10 Alin. Susp. 1,44 2,15 10 49.898,71 11 Alin. Susp. 1,44 2,15 10 49.898,71 12 Ang. Am. 1,35 2,5 10 79.809 13 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 14 Alin. Susp. 1,27 1,85 10 24.901,26 15 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 16 Anc. Alin. 2,04 2,9 10 227.091,27 17 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 18 Ang. Am. 1,43 2,7 10 113.923,59 19 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 20 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 21 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 22 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 23 Alin. Susp. 1,27 1,85 10 24.901,26 24 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 25 Alin. Susp. 1,27 1,85 10 24.901,26 26 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 27 Ang. Am. 1,29 2,1 10 39.780,61 28 Alin. Susp. 1,27 1,85 10 24.901,26 29 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 30 Anc. Alin. 2,04 2,9 10 227.091,27 31 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 32 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 33 Alin. Susp. 1,27 1,85 10 24.901,26 34 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 35 Ang. Am. 1,43 2,7 10 113.923,59 36 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 37 Ang. Am. 1,35 2,5 10 79.809 38 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 39 Alin. Susp. 1,27 1,85 10 24.901,26 40 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 41 Alin. Susp. 1,27 1,85 10 24.901,26 42 Ang. Am. 1,35 2,5 10 79.809 43 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 44 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 45 Anc. Alin. 2,22 2,9 10 252.732,66 46 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 47 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 48 Ang. Am. 1,29 2,1 10 39.780,61 49 Ang. Am. 1,46 2,95 10 163.197,17 50 Ang. Am. 1,47 2,5 10 88.445,92 51 Ang. Am. 1,47 2,75 10 125.830,95 52 Ang. Am. 1,46 2,7 10 116.694,09 53 Ang. Am. 1,34 2,1 10 41.747,89 54 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98

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9N

55 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 56 Ang. Am. 1,29 2,1 10 39.780,61 57 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 58 Anc. Alin. 2,04 2,9 10 227.091,27 59 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 60 Ang. Am. 1,25 2,4 10 62.892,51 61 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 62 Ang. Am. 1,31 2,45 10 71.436,81 63 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 64 Ang. Am. 1,29 2,1 10 39.780,61 65 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 66 Alin. Am 1,29 2,1 10 39.780,61 67 Ang. Am. 1,35 2,5 10 79.809 68 Alin. Susp. 1,27 1,85 10 24.901,26 69 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 70 Ang. Am. 1,29 2,1 10 39.780,61 71 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 72 Ang. Am. 1,29 2,1 10 39.780,61 73 Ang. Am. 1,42 2,1 10 44.999,98 74 Alin. Susp. 1,39 1,85 10 28.218,57 75 Fin Línea 1,43 2,7 10 113.923,59 11. CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES.

Apoyo Tipo Denom. Qa Diam. Aisl. Llf Long. Aisl. Peso Aisl. (daN) (mm) (mm) (m) (daN)

4 Fin Línea U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 5 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 6 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 7 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 8 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 9 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 10 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 11 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 12 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 13 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 14 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 15 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 16 Anc. Alin. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 17 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 18 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 19 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 20 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 21 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 22 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 23 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 24 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 25 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 26 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 27 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 28 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 29 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 30 Anc. Alin. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 31 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 32 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 33 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 34 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 35 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 36 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 37 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 38 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 39 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 40 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 41 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 42 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 43 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 44 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 45 Anc. Alin. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 46 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 47 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 48 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 49 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 50 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 51 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 52 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 53 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 54 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 55 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 56 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67

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57 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 58 Anc. Alin. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 59 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 60 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 61 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 62 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 63 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 64 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 65 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 66 Alin. Am U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 67 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 68 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 69 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 70 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 71 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 72 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 73 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 74 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 75 Fin Línea U40B 4.000 175 190 0,11 1,67

Apoyo Tipo N.Cad. Denom. N.Ais. Nia Lca L.Alarg. Pca Eca Pv+Pca Csmv Toh · ncf Csmh (cm/KV) (m) (m) (daN) (daN) (daN) (daN)

4 Fin Línea 6 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 103,31 38,72 533,77 7,49 5 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 107,06 37,36 533,77 7,49 6 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 235,68 16,97 96,43 41,48 7 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 111,86 35,76 533,77 7,49 8 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 121,42 32,94 533,77 7,49 9 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 209,91 19,06 95,76 41,77 10 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 228,76 17,49 95,76 41,77 11 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 228,44 17,51 95,76 41,77 12 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 109,63 36,49 533,77 7,49 13 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 111,47 35,88 533,77 7,49 14 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 185,04 21,62 86,76 46,1 15 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 114,04 35,08 533,77 7,49 16 Anc. Alin. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 94,22 42,45 533,77 7,49 17 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 208,68 19,17 85,57 46,74 18 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 104,58 38,25 533,77 7,49 19 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 205,15 19,5 88,42 45,24 20 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 109,96 36,38 533,77 7,49 21 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 208,98 19,14 90,97 43,97 22 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 110,8 36,1 533,77 7,49 23 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 185,52 21,56 86,24 46,38 24 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 215,84 18,53 86,24 46,38 25 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 185,54 21,56 86,25 46,38 26 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 113,77 35,16 533,77 7,49 27 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 100,14 39,94 533,77 7,49 28 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 185,26 21,59 83,13 48,12 29 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 209,77 19,07 82,83 48,29 30 Anc. Alin. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 91,96 43,5 533,77 7,49 31 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 203,63 19,64 83,44 47,94 32 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 201,88 19,81 83,13 48,12 33 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 179,72 22,26 83,14 48,11 34 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 202,27 19,78 83,14 48,11 35 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 108,07 37,01 533,77 7,49 36 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 214,66 18,63 91,98 43,49 37 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 111,61 35,84 533,77 7,49 38 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 202,91 19,71 84,38 47,41 39 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 184,13 21,72 84,38 47,4 40 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 209,87 19,06 84,38 47,4 41 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 183,4 21,81 84,38 47,4 42 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 110,26 36,28 533,77 7,49 43 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 113,35 35,29 533,77 7,49 44 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 108,44 36,89 533,77 7,49 45 Anc. Alin. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 105,23 38,01 533,77 7,49 46 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 207,96 19,23 89,34 44,77 47 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 110,75 36,12 533,77 7,49 48 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 100,72 39,72 533,77 7,49 49 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 112,4 35,59 533,77 7,49 50 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 120,07 33,31 533,77 7,49 51 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 119,82 33,38 533,77 7,49 52 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 110,02 36,36 533,77 7,49 53 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 99,56 40,18 533,77 7,49 54 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 111,82 35,77 533,77 7,49 55 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 109,8 36,43 533,77 7,49 56 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 99,01 40,4 533,77 7,49 57 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 110,79 36,1 533,77 7,49 58 Anc. Alin. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 96,87 41,29 533,77 7,49 59 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 115,56 34,61 533,77 7,49 60 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 81,68 48,97 533,77 7,49 61 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 119,98 33,34 533,77 7,49 62 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 105,32 37,98 533,77 7,49 63 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 119,92 33,35 533,77 7,49 64 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 99,36 40,26 533,77 7,49

CO

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19/0

5/20

17. C

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BP

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65 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 116,35 34,38 533,77 7,49 66 Alin. Am 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 103,65 38,59 533,77 7,49 67 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 113,52 35,24 533,77 7,49 68 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 181,5 22,04 84,75 47,2 69 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 112,2 35,65 533,77 7,49 70 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 98,39 40,65 533,77 7,49 71 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 207,09 19,32 85,23 46,93 72 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 98,08 40,78 533,77 7,49 73 Ang. Am. 12 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 110,77 36,11 533,77 7,49 74 Alin. Susp. 6 C.Su. U40B 3 1,7 0,51 0,24 5,01 4,04 206,03 19,41 89,56 44,66 75 Fin Línea 6 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 109,05 36,68 533,77 7,49 12. CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGA.

Apoyo Tipo Esf.Vert. -20ºC Esf.Vert. -15ºC Esf.Vert. -5ºC (daN) (daN) (daN)

4 Fin Línea 114,5 114,5 114,5 5 Ang. Am. 231,4 231,4 231,6 6 Alin. Susp. 228,9 228,8 228,7 7 Ang. Am. 239,5 239,5 239,7 8 Ang. Am. 258,2 258,1 258 9 Alin. Susp. 205 205,1 205,3 10 Alin. Susp. 222,5 222,5 222,5 11 Alin. Susp. 222,2 222,2 222,2 12 Ang. Am. 234,6 234,6 234,7 13 Ang. Am. 238,7 238,7 238,5 14 Alin. Susp. 183 183,2 183,5 15 Ang. Am. 246,3 246,1 245,8 16 Anc. Alin. 210,1 210,3 210,7 17 Alin. Susp. 205,7 205,6 205,5 18 Ang. Am. 230,5 230,5 230,6 19 Alin. Susp. 201,8 201,8 201,8 20 Ang. Am. 239,3 239,3 239,2 21 Alin. Susp. 204,9 204,9 205 22 Ang. Am. 242,5 242,4 242,3 23 Alin. Susp. 183,6 183,7 184 24 Alin. Susp. 212,4 212,2 212 25 Alin. Susp. 183,6 183,7 184,1 26 Ang. Am. 242,1 241,9 241,6 27 Ang. Am. 216 216,1 216,3 28 Alin. Susp. 183,9 184 184,2 29 Alin. Susp. 207,4 207,3 207 30 Anc. Alin. 206,5 206,7 207,1 31 Alin. Susp. 201,4 201,3 201,2 32 Alin. Susp. 199,8 199,7 199,6 33 Alin. Susp. 178,6 178,7 179,1 34 Alin. Susp. 200,2 200,1 200 35 Ang. Am. 230,8 230,8 230,9 36 Alin. Susp. 210 210,1 210,1 37 Ang. Am. 234,3 234,3 234,3 38 Alin. Susp. 200,5 200,5 200,4 39 Alin. Susp. 182,6 182,7 183 40 Alin. Susp. 207,1 207 206,8 41 Alin. Susp. 181,9 182 182,3 42 Ang. Am. 241 241 240,9 43 Ang. Am. 238,6 238,6 238,6 44 Ang. Am. 236,7 236,6 236,6 45 Anc. Alin. 231,4 231,4 231,5 46 Alin. Susp. 204,2 204,3 204,3 47 Ang. Am. 241,4 241,4 241,3 48 Ang. Am. 221,5 221,6 221,8 49 Ang. Am. 238,2 238,2 238,2 50 Ang. Am. 252,5 252,5 252,4 51 Ang. Am. 250,4 250,4 250,4 52 Ang. Am. 236 236,1 236,1 53 Ang. Am. 219,3 219,4 219,6 54 Ang. Am. 238,3 238,3 238,2 55 Ang. Am. 235,8 235,8 235,7 56 Ang. Am. 218 218,1 218,4 57 Ang. Am. 242,6 242,4 242,2 58 Anc. Alin. 210,7 210,9 211,2 59 Ang. Am. 246,9 246,6 246,1 60 Ang. Am. 184 184,4 185,2 61 Ang. Am. 248,7 248,5 248 62 Ang. Am. 221,9 222 222,3 63 Ang. Am. 254,5 254,4 254,1 64 Ang. Am. 219,5 219,6 219,9 65 Ang. Am. 249,5 249,4 249,2 66 Alin. Am 226,1 226,2 226,4

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67 Ang. Am. 242,5 242,4 242,2 68 Alin. Susp. 180 180,1 180,5 69 Ang. Am. 245,6 245,5 245,1 70 Ang. Am. 214,4 214,6 214,9 71 Alin. Susp. 204,3 204,2 204,1 72 Ang. Am. 216,3 216,4 216,6 73 Ang. Am. 240,2 240,2 240,1 74 Alin. Susp. 202,4 202,4 202,5 75 Fin Línea 119,7 119,6 119,6

LÍNEA ALIMENTACIÓN CIRCUITO Nº 1, SIMPLE CIRCUITO

3. DISTANCIAS DE SEGURIDAD. 3.1. Distancia de los conductores al terreno La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima de. dstdes = Dadd + Del = 5,3 + 0,22 = 5,52 m.; mínimo 6m. dstdes = 7 m. dstais = 6 m. dstrec = 6 m. Siendo: Dadd = Distancia de aislamiento adicional, para asegurar el valor Del con el terreno. Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido. 3.2. Distancia de los conductores entre sí La distancia de los conductores entre sí D debe ser como mínimo: Ddes = k·√(F + L) + k´·Dpp Drec = 1/3·k·√(F + L) + k´·Dpp Siendo:

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k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla 16 del apdo. 5.4.1. L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0. F = Flecha máxima (m). Dpp = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido. apoyo 4 Ddes = 0,65·√(4,27 + 0) + 0,75·0,25 = 1,53 m apoyo EXISTENTE Ddes = 0,65·√(4,27 + 0) + 0,75·0,25 = 1,53 m 3.3. Distancia de los conductores al apoyo La distancia mínima de los conductores al apoyo dsa será de: dsa = Del = 0,22 m.; mínimo 0,2 m. dsa = 0,22 m. Siendo: Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido. 5. TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.


4-A604663 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

116,76 0,12 116,76 273,1 541,3


4-A604663 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

116,76 0,12 116,76 250,1 4,07 74,6 4,23 516 4,27 3,36


4-A604663 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

116,76 0,12 116,76 273,1 541,3 162,9

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4-A604663 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

116,76 0,12 116,76 94 3,36 92,1 3,43 90,3 3,5 88,7 3,56 87 3,63


4-A604663 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

116,76 0,12 116,76 85,5 3,69 84,1 3,75 82,7 3,82 81,4 3,88 80,1 3,94


4-A604663 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

116,76 0,12 116,76 78,9 4 77,8 4,06 76,7 4,12 75,6 4,18 74,6 4,23 5,04



4 Fin Línea 47,3 95,4 699,4 240,3 1.386,2 A604663 Fin Línea 47,8 100,3 735,5 243,7 1.457,7


4 Fin Línea 1,53 A604663 Fin Línea 1,53 8. APOYOS ADOPTADOS.


4 Fin Línea Celosia recto N 23,2 4.500 800 800 1.583 1,5 1.787 A604663 Fin Línea Celosia recto N 20 3.000 3.000 800 800 1.400 1,5 1.130 9. CRUCETAS ADOPTADAS.


4 Fin Línea Celosia recto Bandera Atir. 2,4 1,25 1,25 1,25 2,4 0,6 A604663 Fin Línea Celosia recto Bandera 1,8 1,25 1,25 1,25 1,8

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10. CALCULO DE CIMENTACIONES.


4 Fin Línea 4.500 20,5 92.250 681,5 8,97 6.114,6 98.364,6 A604663 Fin Línea 3.000 17,6 52.800 608,5 7,79 4.738,4 57.538,4


4 Fin Línea 1,46 2,95 10 163.197,17 A604663 Fin Línea 1,3 2,65 10 95.342,86 11. CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES.


4 Fin Línea U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 A604663 Fin Línea U40B 4.000 175 190 0,11 1,67

Apoyo Tipo N.Cad. Denom. N.Ais. Nia Lca L.Alarg. Pca Eca Pv+Pca Csmv Toh · ncf Csmh (cm/KV) (m) (m) (daN) (daN) (daN) (daN)

4 Fin Línea 3 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 80,1 49,94 541,27 7,39 A604663 Fin Línea 3 C.Am. U40B 3 1,7 0,51 0,49 5,01 4,04 81,22 49,25 541,27 7,39 12. CALCULO DE ESFUERZOS VERTICALES SIN SOBRECARGA.

Apoyo Tipo Esf.Vert. -20ºC Esf.Vert. -15ºC Esf.Vert. -5ºC (daN) (daN) (daN)

4 Fin Línea 47,2 47,2 47,2 A604663 Fin Línea 47,8 47,8 47,8

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LÍNEA ALIMENTACIÓN CIRCUITO Nº 2 SIMPLE CIRCUITO 3. DISTANCIAS DE SEGURIDAD. 3.1. Distancia de los conductores al terreno La altura de los apoyos será la necesaria para que los conductores, con su máxima flecha vertical, queden situados por encima de cualquier punto del terreno o superficies de agua no navegables a una altura mínima de. dstdes = Dadd + Del = 5,3 + 0,22 = 5,52 m.; mínimo 6m. dstdes = 7 m. dstais = 6 m. dstrec = 6 m. Siendo: Dadd = Distancia de aislamiento adicional, para asegurar el valor Del con el terreno. Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido. 3.2. Distancia de los conductores entre sí La distancia de los conductores entre sí D debe ser como mínimo: Ddes = k·√(F + L) + k´·Dpp Drec = 1/3·k·√(F + L) + k´·Dpp Siendo: k = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento, según tabla 16 del apdo. 5.4.1. L = Longitud de la cadena de suspensión (m). Si la cadena es de amarre L=0. F = Flecha máxima (m). Dpp = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase durante sobretensiones de frente lento o rápido.

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apoyo 4 Ddes = 0,65·√(7,63 + 0) + 0,75·0,25 = 1,98 m apoyo 3 Ddes = 0,65·√(7,63 + 0,75) + 0,75·0,25 = 2,07 m apoyo 2 Ddes = 0,65·√(6,45 + 0) + 0,75·0,25 = 1,84 m apoyo 1 Ddes = 0,65·√(6,45 + 0) + 0,75·0,25 = 1,84 m 3.3. Distancia de los conductores al apoyo La distancia mínima de los conductores al apoyo dsa será de: dsa = Del = 0,22 m.; mínimo 0,2 m. dsa = 0,22 m. Siendo: Del = Distancia de aislamiento en el aire mínima especificada, para prevenir una descarga disruptiva entre conductores de fase y objetos a potencial de tierra en sobretensiones de frente lento o rápido. 4. ANGULO DE DESVIACION DE LA CADENA DE SUSPENSION. Debido al esfuerzo del viento sobre los conductores, las cadenas de suspensión en los apoyos sufren una desviación respecto a la vertical. El ángulo máximo de desviación de la cadena α no podrá ser superior al ángulo β máximo permitido para que se mantenga la distancia del conductor al apoyo. tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de alineación. tg γ = (Pv·cos[(180-α)/2] + Rav+ Eca/2) / (P-XºC+V/2 + Pca/2) = Etv / Pt , en apoyos de ángulo. Siendo: tg γ = Tangente del ángulo que forma la cadena de suspensión con la vertical, al desviarse por la acción del viento. Pv = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre el conductor (120 km/h) (daN). Eca = Esfuerzo de la mitad de la presión de viento sobre la cadena de aisladores y herrajes (120 km/h) (daN). P-XºC+V/2 = Peso total del conductor que gravita sobre el apoyo en las condiciones de una Tª X (-

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9N

5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B, -15 ºC en zona C) con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN). Pca = Peso de la cadena de aisladores y herrajes (daN). α = Angulo que forman los conductores de la línea (gr. sexa.). Rav = Resultante de ángulo en las condiciones de -5 ºC en zona A, -10 ºC en zona B y -15 ºC en zona C con sobrecarga mitad de la presión de viento (120 km/h) (daN). Si el valor del ángulo de desviación de la cadena "γ" es mayor del ángulo máximo permitido "μ", se deberá colocar un contrapeso de valor: G = Etv / tg μ - Pt Apoyos con cadenas de suspensión. apoyo 3 tg γ = (Pv + Eca/2) / (P-15ºC+V/2 + Pca/2) = (40,46 + 2,02/2) / (23,68 + 5,01/2) = 1,58. γ = 57,73º μ = 72,94º 5. TENSIONES Y FLECHAS EN HIPOTESIS REGLAMENTARIAS.


3-4 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,25 -2,72 143,84 257,8 528,7

2-3 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

128,75 -6,5 143,84 257,8 528,7

1-2 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

142,46 -12,28 142,46 258,2 528,7


3-4 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,25 -2,72 143,84 243,9 7,39 73,7 7,59 511,8 7,63 6,6

2-3 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

128,75 -6,5 143,84 243,9 5,08 73,7 5,22 511,8 5,25 4,54

1-2 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

142,46 -12,28 142,46 243,9 6,24 73,6 6,42 511,4 6,45 5,55


3-4 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,25 -2,72 143,84 257,8 528,7 150,4

2-3 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

128,75 -6,5 143,84 257,8 528,7 150,4

1-2 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

142,46 -12,28 142,46 258,2 528,7 150,8

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9N



3-4 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,25 -2,72 143,84 84,6 6,6 83,7 6,68 82,8 6,75 81,9 6,82 81 6,9

2-3 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

128,75 -6,5 143,84 84,6 4,54 83,7 4,59 82,8 4,64 81,9 4,69 81 4,75

1-2 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

142,46 -12,28 142,46 85 5,55 84 5,62 83 5,69 82,1 5,75 81,2 5,81


3-4 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,25 -2,72 143,84 80,2 6,97 79,4 7,04 78,6 7,11 77,8 7,19 77,1 7,25

2-3 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

128,75 -6,5 143,84 80,2 4,79 79,4 4,84 78,6 4,89 77,8 4,94 77,1 4,99

1-2 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

142,46 -12,28 142,46 80,4 5,87 79,5 5,94 78,7 6 77,9 6,06 77,2 6,12


3-4 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

155,25 -2,72 143,84 76,4 7,32 75,7 7,39 75 7,46 74,3 7,53 73,7 7,59 4,79

2-3 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

128,75 -6,5 143,84 76,4 5,03 75,7 5,08 75 5,13 74,3 5,18 73,7 5,22 4,79

1-2 LA-56 (47-AL1/8-ST1A)

142,46 -12,28 142,46 76,4 6,18 75,7 6,24 75 6,3 74,3 6,36 73,6 6,42 4,8



4 Fin Línea 54,1 123,7 660,2 289,5 1.353,9 3 Alin. Susp. 86,3 219,7 515,9 2 Ang. Am. 85°; apo.4 97,1 348,2 1,1 501,9 247,8 1 Fin Línea 75,8 134,3 774,6 431,6 1.586


4 Fin Línea 1,98 3 Alin. Susp. 515,9 109,3 2,07 2 Ang. Am. 85°; apo.4 501,9 229,2 210,7 1,84 1 Fin Línea 292,7 704,9 1,5 1,84

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, RA

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5/20

17. C

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9N

8. APOYOS ADOPTADOS.


4 Fin Línea Celosia recto N 23,2 4.500 800 800 1.583 1,5 1.787 3 Alin. Susp. Celosia recto N 20 500 500 600 600 741 1,5 550 2 Ang. Am. Celosia recto N 169,9° 18 1.000 1.000 600 600 700 1,5 606 1 Fin Línea Celosia recto N 16 2.000 2.000 600 600 1.400 1,5 710 9. CRUCETAS ADOPTADAS.


4 Fin Línea Celosia recto Bandera Atir. 2,4 1,25 1,25 1,25 2,4 0,6 3 Alin. Susp. Celosia recto Tresbolillo Atir. 2,4 1,25 1,25 1,25 1,2 0,6 2 Ang. Am. Celosia recto Tresbolillo Atir. 2,4 1,25 1,25 1,25 1,2 0,6 1 Fin Línea Celosia recto Horizontal Atir. 2 2 0,6 10. CALCULO DE CIMENTACIONES.


4 Fin Línea 4.500 20,5 92.250 681,5 8,97 6.114,6 98.364,6 3 A.lin, Susp. 500 18,45 9.225 565,8 8,17 4.620,7 13.845,7 2 Ang, Am. 1.000 16,25 16.250 441,4 7,25 3.200 19.450 1 Fin Línea 2.000 13,95 27.900 411 6,35 2.608,4 30.508,4


4 Fin Línea 1,46 2,95 10 163.197,17 2 Alin. Susp. 1,28 1,8 10 22.910,79 3 Ang. Am. 1,26 2 10 32.409,16 4 Fin Línea 1,19 2,3 10 50.544,04 11. CALCULO DE CADENAS DE AISLADORES.


4 Fin Línea U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 3 Alin. Susp. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 2 Ang. Am. U40B 4.000 175 190 0,11 1,67 1 Fin Línea U40B 4.000 175 190 0,11 1,67

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, RA

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9N

Ap

4 3 2 1 12

Ap

4 3 2 1

poyo Tipo

Fin Línea Alin. Susp. Ang. Am. Fin Línea

2. CALCU

poyo Tipo

Fin Línea Alin. Susp. Ang. Am. Fin Línea

N.Cad.

3 C.Am. U40B 3 C.Su. U40B

6 C.Am. U40B3 C.Am. U40B

ULO DE

Esf.Vert. -20ºC(daN)

53,8 85,8

96,5 77

Denom.

B B B B

ESFUER

C Esf.Vert. -15º(daN)

53,9 85,9 96,7 76,8

N.Ais. Nia (cm/KV

3 1,7 3 1,7 3 1,7 3 1,7

RZOS VE

ºC Esf.Vert. -5(daN)

54 86,1 96,9 76,3

Huésc

El IngenCo

Fdo. Ra

Lca L.AV) (m) (m

0,51 0,490,51 0,240,51 0,490,51 0,49

ERTICALE

5ºC

car, Mayo

niero Técinolegiado n

afael Molin

larg. Pca m) (daN) 5,01 4, 5,01 4, 5,01 4, 5,01 4,

ES SIN S

de 2.017

no Industriaº 344

na Martinez

Eca Pv+Pca(daN) (daN) 04 96,51 04 171,97 04 115,51 04 143,85

SOBREC

al

z

a Csmv Toh (da

41,45 528,623,26 80,9434,63 528,627,81 528,6

CARGA.

· ncf Csmh aN) 67 7,57 4 49,42 67 7,57 67 7,57

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9N

ANEXO II

MEMORIA DE CÁLCULO

DEL CENTRO DE SECCIONAMIENTO Y ENTREGA

Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN




FADRIQUE (Granada)



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9N

ÍNDICE 1. DIMENSIONADO DEL EMBARRADO 1.1. CARACTERÍSTICAS DEL EMBARRADO 1.2. COMPROBACIÓN POR DENSIDAD DE CORRENTE. 1.3. COMPROBACIÓN POR SOLICITACIÓN ELECTRODINAMICA EN ORTOCIRCUITO. 1.4. CÁLCULO POR SOLICITACIÓN TÉRMICA EN CORTOCIRCUITO, SOBREINTENSIDAD TÉRMICA ADMISIBLE

2. CÁLCULOS ELÉCTRICOS 2.1. CÁLCULO DE LA INTENSIDAD EN A.T. 2.2. CÁLCULO LÍNEA B.T. DE TRAFO A CUADRO DE B.T.

3. CALCULO DE LA RED DE TIERRA. 3.1. SISTEMA DE TIERRAS ADOPTADO 3.2. RESISTENCIA DEL SISTEMA DE TIERRA 3.3. CÁLCULO DE LA INTENSIDAD DE DEFECTO 3.4. TENSIONES DE CONTACTO 3.5. TENSIONES DE PASO 3.6. PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO

4. CÁLCULO DE LA VENTILACIÓN DEL C.T.

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9N

ANEXO II.- MEMORIA DE CÁLCULO DEL CENTRO DE

SECCIONAMIENTO Y ENTREGA Y CENTRO DE TRANSFORMACIÓN.

1.- DIMENSIONADO DEL EMBARRADO

1.1.- CARACTERÍSTICAS DEL EMBARRADO

El embarrado de las celdas seleccionadas está constituido por tramos recto de platina de cobre, recubiertos de aislamiento termoretractil. La pletina es de dimensiones 30x5 mm lo que equivale a una sección de:

ehS ∗=

La separación entre sujeciones de una misma fase y correspondientes a dos celdas contiguas es de 375 mm. La separación entre fases es de 230 mm.

Las características del embarrado son:

• Intensidad nominal 400 A. • Limite térmico 1 seg. 16 KA. • Límite electrodinámico: 31,5 KA.

1.2.- COMPROBACIÓN POR DENSIDAD DE CORRIENTE.

La intensidad nominal de 400 A. la densidad de corriente en el embarrado

utilizado es de:

SId =

d = 2.67 A/mm²

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9N

Según el artículo 22 del reglamento de líneas de alta tensión se tiene que en una sección de 150mm² la densidad de corriente máxima admisible es de 3'40 A/mm² , superior a la calculada.

1.3.- COMPROBACIÓN POR SOLICITACIÓN ELECTRODINAMICA EN CORTOCIRCUITO.

Para contemplar el caso más desfavorable consideraremos una corriente de cortocircuito trifásico de 16 KA eficaces y 31,5 KA. cresta, que coinciden con los límites térmico y electrodinámico del embarrado.

El esfuerzo mayor se produce sobre el conductor de la fase central, conforme a la siguiente expresión:

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−+= −

Ld

LdL

dIfF cc

2

227 1****10*85.13

F = 324 Nw Siendo:

F = Fuerza restante, en Nw. f = coeficiente función de cos φ, siendo f=1 para cos φ = 0, Icc = Corriente máxima de cortocircuito. d = Separación entre fases. L = Longitud tramos embarrado.

Sustituyendo los valores en la expresión anterior obtenemos un esfuerzo

electrodinámico de F Nw es decir, aproximadamente F / 9,8= 33.0 kg

Esta fuerza está uniformemente repartida en toda la longitud del embarrado, siendo la carga: q = F / L = 8.805 kg/mm

Cada barra equivale a una viga empotrada en ambos extremos, con una carga uniformemente repartida.

El momento flector máximo se produce en los extremos, siendo:

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9N

12* 2

maxLqM =

= 1031.8 kg*mm

El modulo resistente de la barra es :

maxYI

W yy =

Iy = Momento inercia respecto al eje y Ymax = Distancia a la fibra más alejada

heI y **121 3=

2maxeI =

Iy =312.5 IMax =2.5 WY =125.

h

y

e

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9N

Siendo esta carga menor que la máxima admisible para el cobre, que según datos del fabricante está cifrada en 19 kg/mm², obteniéndose así un amplio margen de seguridad.

1.4.- CÁLCULO POR SOLICITACIÓN TÉRMICA EN CORTOCIRCUITO, SOBREINTENSIDAD TÉRMICA ADMISIBLE

La sección necesaria atendiendo a esfuerzos térmicos producidos por un cortocircuito se calcula por la expresión:

( )θ

ttIkS cc Δ+=

** 2

Donde:

S = Sección de cobre, en mm² K = Constante del material, para el cobre 0,0058 (mm2ºC)/s*A2) Icc = Corriente de cortocircuito en el embarrado, en A t = tiempo en segundos desde el inicio del cortocircuito hasta la desconexión de

la protección. ∆T = Tiempo adicional para tener en cuenta el calentamiento producido por la

corriente de choque (valor de cresta). Ө = calentamiento del conductor, en ºC. Se toma 180 ºC para conductores

inicialmente a temperatura ambiente. Este valor se suele reducir en 30 ºC, por considerar que el cortocircuito se produce después del paso de la corriente permanente.

Si en la ecuación anterior despejamos el valor de (t+∆t), obtenemos el tiempo

que la sección del embarrado es capaz de soportar el cortocircuito hasta que actúe la protección correspondiente.

⇒=Δ+ccIK

Stt 2

2

*θ

CO

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De este modo, según este criterio, el embarrado podría soportar una intensidad permanente de cortocircuito de 16 kA junto con su valor de choque, durante un tiempo de 2.27 segundos, que como es obvio es superior al tiempo en el que van a actuar las protecciones correspondientes.

2.- CÁLCULOS ELÉCTRICOS

Omitimos aquí los cálculos de la línea de alta tensión de alimentación al Centro, ya que es propiedad de Endesa Sevillana

Por otro lado, el tramo de línea de 5 mts. que irá desde la celda hasta el transformador, que estará formada por conductor de aluminio de 1x95 mm². 12/20 KV., no es necesario justificar su idoneidad dada la pequeña longitud e intensidad a transportar, además de ser el conductor normalizado y recomendado por la Endesa Sevillana en sus normas particulares. SELECCIÓN DEL INTERRUPTOR AUTOMÁTICO DE ALTA TENSIÓN

Los interruptores automáticos han de ser de una intensidad nominal no inferior a la calculada en los embarrados, por lo cual equipararemos la instalación de un interruptor automático de In = 400 A.

Icc = Intensidad máxima de cortocircuito en la línea. Pcc = Potencia de cortocircuito (según CIA. 500 MVA). VP = Tensión primaria (en KV.)

De acuerdo con estos datos, adoptaremos un interruptor automático con unas características mínimas, tales como,

Vn = 20 KV., In = 400 A.

p

cccc V3

PI

×=

pV×=

3500Icc

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2.1.- CÁLCULO DE LA INTENSIDAD EN A.T.

La intensidad primaria en un sistema trifásico de 20 KV. está dada por la expresión:

pp V

PI*73,1

=

P = Potencia en KVA. Vp = Tensión primaria en KV.

Luego, en este caso, sustituyendo valores, tendremos:

Ip1 = 1000 / 1.73 x 20 = 7,22 A.

2.1.1.- SELECCIÓN DE FUSIBLES DE ALTA TENSIÓN

En los cortocircuitos fusibles se produce la fusión en un valor de la intensidad determinado pero antes de que la corriente haya alcanzado su valor máximo. De todas formas, esta protección debe permitir el paso de la punta de corriente producida en la conexión del transformador, soportar la intensidad en servicio continuo y sobrecargas eventuales y cortar las intensidades de defecto en los bornes del secundario del transformador.

La intensidad nominal del fusible de alta tensión, depende de la curva de fusión y normalmente esta comprendida entre 2 y 3 veces la intensidad nominal del transformador protegido, lo cual en nuestro caso, obtenemos:

n

fI

IK =

If = Intensidad nominal del fusible In = Intensidad nominal del transformador en A.T. K = Valor de la curva. (entre 2 y 3)

La intensidad nominal de los fusibles de alta tensión en la celda de protección es 25. A.

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2.2.- CÁLCULO LÍNEA B.T. DE TRAFO A CUADRO DE B.T.

Para el cálculo de esta línea aplicaremos la fórmula:

KVSLPe**

*=

en donde, e = caída de tensión en voltios. P = potencia a transportar en vatios. L = longitud de la línea en mts. S = sección adoptada en mm². V = tensión compuesta en voltio K = conductibilidad del conductor.

Adoptaremos una sección en aluminio de 4 x 240 mm². por cada fase y de 2 x 240 mm². para el neutro, siendo la longitud de la línea de 3 mts. E1 = 0.14 Voltios

La intensidad máxima que soporta esta línea será:

VPI *3=

I1 = 1000 / 1.73 x 0.400 = 361,27 A.

2.2.1.- SELECCIÓN DE FUSIBLES DE BAJA TENSIÓN

La salida de baja tensión del transformador acomete a un cuadro general de distribución, construido según la Recomendación UNE-21428-1. Las salidas estarán protegidas, así mismo, por los fusibles calibrados en función de la potencia demandada para cada salida.

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3.- CALCULO DE LA RED DE TIERRA.

En este apartado se seguirá detalladamente lo especificado en la ITC RAT-13.

Resolveremos este capítulo por el procedimiento propuesto por el Dr.

Ingeniero Industrial D. Julián Moreno Clemente. Para los cálculos se partirá de los valores de la resistividad del terreno,

tomados de la tabla 1 de la MIE RAT-13, así como, los facilitados por Endesa Los datos de partida son:

- Intensidad máxima de defecto ............ 600 A. - Tiempo máximo de desconexión ............ 1 seg. - Resistividad media del terreno (Ro) ..... 10. Ω.m.

3.1. SISTEMA DE TIERRAS ADOPTADO

Para la tierra de protección, se opta por un sistema formado por un electrodo en forma de anillo, por considerarse ésta una solución más efectiva desde el punto de vista de la seguridad, ya que en tal caso es desde los puntos situados en el interior del perímetro definido por las picas y los conductores desde los que normalmente se puede establecer dicho contacto, y la disposición en anillo hace que se sumen dentro del perímetro citado, los potenciales creados por cada uno de los elementos que componen el electrodo, con lo que la tensión aplicada a un hipotético contacto se ve disminuida.

3.2. RESISTENCIA DEL SISTEMA DE TIERRA

ort RKR ∗=

Rt = 0.054 * 10. = 0.54 Omios.

SISTEMA Nº

DIMENSIONES (m)

Nº DE PICAS

PARÁMETROS Kr Ω/ (Ω*m) Kc V/( Ω*m*a)

h = 0’5 h = 0’5

9 9 x 5 8 0’054 0’0325 0’0111

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3.3. CÁLCULO DE LA INTENSIDAD DE DEFECTO

Una vez conocida la resistencia de la puesta a tierra de la instalación proyectada, se puede determinar según se ha visto en apartados anteriores, la intensidad de defecto:

2

2403 ⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛ +∗

=

t

d

R

VI

Id = 548 A.

Que como se ve es inferior a la intensidad de defecto máxima admisible proporcionada por Endesa Sevillana, Imax = 600 A.

Esta corriente de defecto, Id, debe ser lo más baja posible, con objeto de que la tensión que aparezca en el electrodo de tierra cuando sea recorrido por la misma, tenga el valor más reducido posible.

Dicha intensidad tendrá que tener un valor mínimo que sea superior al de arranque de las protecciones que tienen que detectar el defecto e interrumpir la alimentación. En este sentido se entiende que no hay problema con respecto a las propias protecciones que proporciona el centro de transformación. En cuanto a los relés de protección situados en la subestación, se entiende que tampoco existe inconveniente para el valor de intensidad de defecto que se ha determinado.

3.4. TENSIONES DE CONTACTO

La tensión de contacto máxima real, será:

dOCr IRKKV *)( −= V = (0’054 – 0’0325) * 10. * 548 = 117.8 V.

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La tensión de contacto máxima admisible será:

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡ ′++=

10005,1

1 O

n

RtKVc

Al ser el tiempo máximo de desconexión de 1 segundo, K = 78,5 y n = 0,18 Al disponerse de un suelo de hormigón, Ro' = 3.000 Ω.m. Luego:

VoltiosVC 4321000

3000*5,111

5,78=⎥⎦

⎤⎢⎣⎡ +=

Así pues, el sistema no es válido al ser la tensión de contacto mayor que la máxima reglamentación, por lo que tendremos que adoptar medidas de seguridad adicionales para evitar tensiones de contacto.

a.) Las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del Centro no tendrán contacto eléctrico con masas conductoras susceptibles de quedar sometidas a tensión debido a defectos o averías.

b.) En el piso se instalará un mallazo cubierto por una capa de hormigón de 10

cm., conectado a la puesta a tierra de protección del Centro.

3.5. TENSIONES DE PASO La tensión de paso real será:

dop IRKV **= V = 0’0111 * 10. * 548 = 60.8 Voltios

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La tensión de paso máxima admisible será:

⎥⎦⎤

⎢⎣⎡ +=

1000*6

110 o

np

RtKV

Vp =832. Voltios.

Asimismo, el sistema es válido al ser la tensión de paso menor que la máxima reglamentaria.

3.6. PUESTA A TIERRA DEL NEUTRO El potencial absoluto del electrodo vale:

tdabs RIV *= Vabs = 548 * 0.54 = 295.8 Voltios La separación de esta pica con respecto a la de herrajes, será:

=1000**2

*π

dO IRD >

= 0.87 metros

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Para la tierra del neutro, se opta por un sistema en forma de hilera.

Rtn = Kr * Ro

Rtn = 0.108 * 10. = 1.08 Omios.

Si el valor de tierra del neutro medido fuera superior al calculado se

dispondrán las picas necesarias conectadas en paralelo hasta conseguir dicho valor.

4.- CÁLCULO DE LA VENTILACIÓN DEL C.T.

Para calcular el orificio de entrada de aire tomamos la expresión:

)(*

3,6 2

31 mth

PtS =

Siendo:

S1 = Superficie en m². del orificio de entrada de aire. Pt = Pérdidas totales del trafo según UNE 21428-1 en KW. (7,80) h = Distancia vertical entre el centro del orificio de salida de aire al centro del

transformador t = Diferencia de temperaturas de entrada y salida en º C. (entre 10-15º C.)

SISTEMA Nº

DIMENSIONES (m)

Nº DE PICAS

PARÁMETROS Kr Ω/ (Ω*m) Kc V/( Ω*m*a) Kp

h = 0’5 h = 0’5 12 9 4 0’108 0’0325 0’0165

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en nuestro

El orificaso, tendre

El orificio caso.

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será 10%

1 0*1 S =

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fael Molina

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2657,0 m

o, igual al

e 2.017 o Industria344

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ANEXO III

MEMORIA DE CÁLCULO

LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN




FADRIQUE (Granada)



C

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DO

Nº

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0156

5/17

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fech

a 19

/05/

2017

. Cod

.Val

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K0G

9H31

3QB

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X9N

Obt

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rana

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ar.a

spx?

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V=

K0G

9H31

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P8U

X9N

ÍNDICE 1.- LÍNEA SUBTERRÁNEA DE ALTA TENSIÓN. 2.- INTENSIDAD. 3.- DENSIDAD DE CORRIENTE. 4.- RESISTENCIA ELÉCTRICA. 5.- CAÍDA DE TENSIÓN. 6.- PERDIDA DE POTENCIA. 7.- INTENSIDAD DE CORTOCIRCUITO.

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ANEXO III

LÍNEA SUBTERRÁNEA DE M.T. 1.- LÍNEA SUBTERRÁNEA DE MEDIA TENSIÓN.-

Según se ha expuesto en la Memoria del presente proyecto, la línea de M.T.

para alimentar al circuito nº 2, partirá del CD nº 53241 y finalizará en el apoyo nº 1 dela línea y tendrá una longitud de 394 metros.

La línea subterránea de alta tensión como se ha mencionado en la memoria del

presente proyecto tiene las siguientes características a efectos de cálculo: * Tensión de servicio ......................................................... 20 Kv. * Cos .................................................................................. 0,8 * Longitud mas desfavorable ............................................ 394 m. * Frecuencia ....................................................................... 50 Hz * Nivel de aislamiento........................................................ 36 KV. 2.- INTENSIDAD.-

Efectuaremos el cálculo para una potencia de 1.890 KVA. valor muy superior al máximo régimen de funcionamiento previsto.

Para la tensión de 20 KV. La intensidad que circulará por la línea será: Pa 1.890.000 I = ------------------------ = ----------------------------- = 68,3 Amp. √3 x V x Cos φ 1,73 x 20.000 x 0,8 3.- DENSIDAD DE CORRIENTE.- La densidad de corriente será:

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I 68,3 d = --------- = --------------- = 0,2846 A/mm2 S 240 4.- RESISTENCIA ELÉCTRICA.-

La resistencia eléctrica del conductor es de 0,125 Ohm/Km. luego para la longitud de la línea de 895 mts. será: R = 0,125 x 0,895 = 0,112 Ohm. 5.- CAÍDA DE TENSIÓN.-

La caída de tensión, expresada en % , viene dada por:

1,73 x L x I x Cosφ U = ---------------------------

35 x S donde: U = Caída de tensión en voltios L = Longitud de la línea en m. Cos φ = Factor de potencia I = Intensidad en amperios. S = Sección en mm2. así tendremos:

1,73 x 895 x 68,3 x 0,8 U = ------------------------------------------------------- = 10,072 V.

35 x 240 Que expresada en tanto por ciento nos resultará:

10,072 x 100 u = ------------------------- = 0,0503 %

20.000

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ANEXO IV

CRUCE CARRETERA A-317




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ÍNDICE 1.- OBJETO 2.-PETICIONARIO 3.- SITUACIÓN 4.- CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LAS INSTALACIONES 4.1.- LÍNEA AÉREA DE MEDIA TENSIÓN 4.1.1.- AISLADORES 5.- APARAMENTA

5.1.- CARACTERÍSTICAS DE LOS ELEMENTOS DE MANIOBRA Y PROTECCIÓN.

6.- APOYOS 7.- CARACTERÍSTICAS DEL CRUCE CON LA CARRETERA A-317 7.1.- CARACTERÍSTICAS DE LOS APOYOS 7.2.- FIJACIÓN DE LOS CONDUCTORES 7.3.- ALTURA DE CRUCE 8.- CONCLUSIÓN

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ANEXO DE CRUCE CARRETERA A-317; PK: 101,840

PROMOTOR: CEFU S.A SITUACIÓN: Carretera A-317, (La Puerta de Segura (Jaén) – Vélez Rubio (Almería) a su paso por Puebla de Don Fadrique (Granada), PK- 101,840 1.- OBJETO.-

El presente Anexo al proyecto de Línea aérea de A.T. en doble circuito (20 KV), Centro de seccionamiento y entrega y C.T. Interior de 250 KVA, para dotar de suministro eléctrico a instalaciones agrícolas y ganaderas en el paraje conocido como “Campo La Puebla” del T.M. de Puebla de Don Fadrique (Granada), tiene por objeto el definir el cruce de la línea aérea de alta tensión (20 KV) con la carretera A-317 (La Puerta de Segura – Vélez Rubio), en el Término Municipal de Puebla de Don Fadrique, para obtener el correspondiente permiso de cruce por parte de la Consejería de Fomento y Vivienda de la Junta de Andalucía, a través de la Delegación Provincial de Granada.

2.- PETICIONARIO.-

Las obras objeto de nuestro estudio se redactan a petición de D. José Fuertes Fernández con N.I.F. nº 23.074.889-R, en representación de CEFU S.A.. con domicilio social en Paraje “La Costera” de ALHAMA DE MURCIA, C.P. 30840 (Murcia) y C.I.F.- A-30121115

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3.- SITUACIÓN.-

Las obras correspondientes al presente proyecto, están situadas en paraje conocido como “Campo La Puebla” del Término Municipal de PUEBLA DE DON FADRIQUE, y discurren por varios Polígonos y Parcelas, teniendo su origen el Polígono 504, Parcela 16, coordenadas X= 548939; Y=4188745 y su final en el Polígono 8, Parcela 126, coordenadas X=557066 ; Y=4195568, accediendo al mismo en su origen por la carretera A-330 en su margen derecho en dirección Huéscar-Puebla de Don Fadrique, a la altura del camino denominado Pista I.A.R.A., que da acceso al Cortijo El Alcatín. (Según plano de situación).

La Derivación de la línea tendrá su origen e n s u c i r c u i t o n º 1 ,

en la línea denominada “LAMT Huéscar – La Sagra”, de Sevillana-Endesa, teniendo su entronque en el apoyo nº A-604663 y su final será el centro de seccionamiento y entrega y transformación objeto de nuestro estudio y tiene una longitud total máxima aérea de 11373 metros más un tramo subterráneo de 394 metros, todo ello en el T.M. de Puebla de Don Fadrique.

El cruce previsto de la línea con la carretera A-317 se efectuarán en el

único vano, por el punto kilométrico 101,840., tal y como se refleja en los planos de situación y ubicación adjuntos. 4.- CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LAS INSTALACIONES.- 4.1.- Línea Aérea de Media Tensión.-

La línea aérea consta de SETENTA Y CUATRO vanos más un vano adicional de 117 metros de alimentación del circuito nº 1 y tendrá una longitud aerea total máxima (Circuito nº 2 + línea principal) de 11373 metros, finalizando en el centro de seccionamiento y entrega y transformación objeto del presente estudio a través de un paso aéreo a subterráneo.

Las características constructivas serán con apoyos metálicos galvanizados

en caliente normalizados RU-C norma UNESA 6704-A de las características indicadas en los anexos de cálculos del proyecto y conductores de Al- Ac denominación 47-Al1/8-ST1A (Anterior LA-56), cuyas características se describen en el anexo de cálculos del proyecto, las cuales no se describen aquí por ser normalizadas y suficientemente conocidas, por lo que solo haremos referencia a su carga de rotura que es de 1.667 KG.y una tensión

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máxima de 555 Kg, al aplicar un coeficiente de seguridad de 3, superior al contemplado en el vigente Reglamento de Líneas Aéreas de M.T.

El aislamiento será de 24 KV. para todos sus componentes (Aisladores,

protecciones y elementos de maniobra.). 4.1.1.- Aisladores.-

Los aisladores serán poliméricos tipo C36 70ABAV 24-36 KV 70 KN. 5.- APARAMENTA.-

Se instalara como elemento de corte visible en el apoyo de

entronque, seccionadores unipolares de 24 KV, 400 Amp. Y en el apoyo de inic io de l ínea, cortacircuitos de expulsión (cut-out) TA-92-24 de 200 Amp. de intensidad nominal de la base y 100 Amp. del portafusibles, con un poder de corte de 8 KA.

5.1.- Características de los elementos de maniobra y protección.-

Las características generales de los cortacircuitos de expulsión TA-92 son las siguientes:

- Tensión mas elevada para el material................................................... Vm=24 KV. - Intensidad nominal de la base................................................................... 200 Am. - Intensidad nominal del portafusibles. ........................................................ 100 Am. - Tensión soportada nominal a los impulsos tipo rayo a tierra y entre polos. 125 KV. - Ídem. Sobre la distancia de seccionamiento……........................................ 145 KV. - Tensión soportada nominal de corta duración a frecuencia industrial, bajo lluvia a tierra y entre polos. ................................................................................ 50 KV. - Ídem. Sobre distancia de seccionamiento..................................................... 60 KV. - Poder de corte ............................................................................................ 8 KA.

Las características de los seccionadores unipolares serán las siguientes:

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- Tensión mas elevada para el material …………………………… Vm= 24 KV. - Intensidad nominal……….………………………………………… 400 Am. - Tensión soportada a los impulsos tipo rayo a tierra …………... 125 KV

- T. soportada a los imp. tipo rayo sobre la distancia de seccionamiento 145 KV - Tensión soportada a frecuencia industrial a tierra ……….………… 50 KV - Ídem sobre la distancia de seccionamiento ………………………… 60 KV - Poder de corte ……………………………………………………..…… 16 KA - Línea de fuga ………………………………………………………..…. 380 mm - Carga de rotura ………………………………………………………… 4000 N

6.- APOYOS.-

Se utilizará apoyos metálicos galvanizados en caliente normalizados RU-C norma UNESA 6704-A, con las características que se indican en la memoria de cálculo.

El cálculo de esfuerzos y posterior dimensionado de barras y tornillería, se ha

realizado con la ayuda de un programa de diseño por ordenador concebido específicamente para el cálculo de este tipo de estructuras.

Las cargas admitidas por el programa, son de tres tipos:

a) Cargas concentradas en los puntos de unión de los conductores y cable de tierra. b) Cargas de viento (transversal y longitudinal). c) Cargas del peso propio de la estructura.

Se tienen en cuenta las cargas originadas por aquellas, como desequilibrios

verticales y longitudinales.

La cimentación será monobloque de hormigón en masa de 200 Kg. de cemento por metro cubico de hormigón.

Los apoyos serán normalizados y dispondrán de su correspondiente certificado de

l casa fabricante. 7.- CARACTERÍSTICAS DEL CRUCE CON LA CARRETERA A-317.-

El cruce con la carretera, se efectuara en el único vano de 149,81 metros de la línea aérea, entre los apoyos nº 52 y 53 que hacen la función de Angulo y Angolo respectivamente, tal como se refleja en los planos adjuntos.

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7.1.- Características de los apoyos.-

El apoyo nº 52 situado en el margen Derecho de la carretera en dirección Puebla de Don Fadrique - Vélez Rubio, tendrá una distancia a la arista exterior (Asfalto) de la misma y perpendicular a esta de 64,90 metros, y una distancia a la arista de explanación de 61,00 metros, estas distancias son superiores a las contempladas en la ITC-LAT 07, Punto 5.

Su función es la de Angulo y tiene una altura libre de 20.75 m, su esfuerzo

en punta es de 3000 Kg. Por lo que la distancia al exterior de la calzada es superior a 1,5 veces su altura libre.

El apoyo nº 53 situado en el margen Izquierdo de la carretera en dirección Puebla de Don Fadrique – Vélez Rubio, tendrá una distancia a la arista exterior (Asfalto) de la misma y perpendicular a esta de 81 metros, y una distancia a la arista de explanación de 76.1 metros, estas distancias son superiores a las contempladas en la ITC-LAT 07, Punto 5.

Su función es la de Angulo y tiene una altura libre de 19,35 m, su esfuerzo

en punta es de 1000 Kg. Por lo que la distancia al exterior de la calzada es superior a 1,5 veces su altura libre.

Como se puede apreciar cumple con todo lo especificado en el apartado 5.3 y 5.7 de la ITC-LAT 07 del vigente Reglamento de Líneas Aéreas de Alta Tensión , Decreto 223/2008 de 19 de Marzo (B.O.E. nº 68).

El coeficiente de seguridad de las cimentaciones, apoyos y crucetas, ha sido incrementado para las hipótesis normales en un 25 % con respecto a lo indicado en los apartados 3.5 y 3.6 7.2.- Fijación de los conductores.-

Las grapas de fijación de los conductores a las cadenas son antideslizantes, siendo en ambos apoyos cadenas de amarre, colocándose dos cadenas horizontales por conductor (Una a cada lado del apoyo)., en la que los coeficientes de seguridad mecánica de herrajes y aisladores sean un 25 % superiores a los establecidos en los apartados 3.3 y 3.4, todo ello para garantizar un vano de seguridad reforzada.

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7.3.- Altura de cruce.-

Siguiendo lo indicado en el apartado 5.7.1 de la ITC-LAT 07, respecto a la distancia horizontal de cruce con carreteras, la altura mínima de los conductores sobre la rasante de la carretera será de (Dadd + Del en metros), con un mínimo de 7 m.

En nuestro caso y al ser la tensión de la línea de 20 Kv, la distancia mínima será la especificada de 7 m., no obstante el cruce tendrá una altura sobre rasante en el punto más desfavorable de 7,61 m., tal y como se refleja en los planos adjuntos. 8.- CONCLUSIÓN.-

Con todo lo especificado en el presente Anexo, se espera haber dado una idea concreta sobre las características del cruce de la línea aérea de media tensión sobre la carretera A-317 y poder así obtener el preceptivo Permiso de Cruce de la misma con el fin de llevar a buen fin las obras objeto del proyecto.

No obstante quedamos a disposición de cuantas aclaraciones o ampliaciones consideren oportunas las Autoridades y Organismos Oficiales correspondientes.

Huéscar, Mayo de 2.017 El Ingeniero Técnico Industrial

Colegiado n1 344

Fdo. Rafael Molina Martínez

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ÍNDICE

1.- (1-1 a 1-15) PLANTA Y PERFIL LONGITUDINAL

2.- APOYOS Y CRUCETAS

3.- CENTRO DE SECCIONAMIENTO, ENTREGA Y TRANSFORMACIÓN 4.- SITUACIÓN 5.- MODIFICACIÓN INICIO LÍNEA. 6.- MODIFICACIÓN PUNTUAL INTERMEDIA 7.- CRUCE CARRETERA A-317

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GR01565/17

K0G

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3QB

P8U

X9N

PRESUPUESTO

ANEXO POR CABIO A DOBLE CIRCUITO AL PROYECTO DE LÍNEA AÉREA DE M.T. 20 KV, CENTRO DE SECCIONAMIENTO Y ENTREGA Y



FADRIQUE (Granada)



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Código Nat Ud Resumen CanPres PrPres ImpPres

1.01 Capítulo CENTRO DE SECCIONAMIENTO, ENTREGA Y TRANSFORMACION

1.01.01 Partida Ud CENTRO DE SECCIONAMIENTO, ENTREGA Y TRANSFORMACION

1,00 26360,00 26360,00

1 Edificio prefabricado modelo CTA-5B/1TA, de dimensiones exteriores: Largo 5,50 fondo 2,50 alto 3,20 mts

1 Equipo Compacto de aislamiento y corte en SF6 modelo (4L) EXT 24 KV. 16 KA

9 Bornas de Linea 630 A, 36 KV. Apantalladas, incluye kit de tierra para cable RH5Z1

3 Bornas de línea 400 A., 24 KV. Apantalladas.

1 Interconexión A.T. Centro de compañia con centro de abonado, en cable seco 1x240 mm2 AL 12/20 KV. Con conos.

1 Cajonera de acometida superior 24 KV

1 Interconexión A.T. En cable 1x95 mm2 AL 12/20 KV. Con conos

1 Celda de medida en A.T. conteniendo: tres trafos de tensión, tres trafos de intensidad y salida inferior. Con verificación de los trafos desde el origen.

1 Celda de PROTECCION RUPTUFUSIBLE, 24 KV. 400 A. Corte en SF6 aislamiento aire, mordazas portafusibles para cortacircuitos fusibles DIM-43625, bobina de disparo, timoneria, seccionador de puesta a tierra, detectores presencia de tensión y salida inferior

1 Relé de prtección 24 KV. + Interconexión de celda de protección con celda de medida.

1 Armario de contadores vacío y cableado, para triple y máxima tarifa

1 Cuadro de B.T. 4 salidas acometida UNESA N.Nueva C/Amperimetro

1 Transformador trifásico 250 KVA 20/B2, norma UE 548/2014, baño de aceite. (ECODISEÑO).

1 Llave en mano para un transformador compuesto de: 1 Interconexión A.T. En cable 1x95 mm2 AL 12/20 KV., 1 Interconexión B.T. En cable AL 1 KV. 4x240 mm2 fase, 2x240 mm2, neutro y terminales de compresión., 1 Elementos de seguridad, (banqueta, guantes aislantes, y cartel de primeros auxilios). 1 Elementos de instalación, (alumbrado interior, tierras interiores, herrajes, protecciones y pequeño material). 3 Cortacircuitos fusibles 24 KV 2 Alumbrado de emergencia

PRESUPUESTO

28.278,00

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1.01.02 Partida Ud PUESTA A TIERRA EXTERIOR 1,00 348,00 348,00Instalación exterior de puesta a tierra de protección en el edificiode transformación, debidamente montada y conexionada,empleando conductor de cobre desnudo.El conductor de cobre está unido a picas de acero cobreado de14 mm de diámetro.Características: • Geometría: Anillo rectangular • Profundidad: 0,5 m • Número de picas: seis • Longitud de picas: 2 metros • Dimensiones del rectángulo: 7,5x2.5 m

1.01.03 Partida Ud PUESTA A TIERRA NEUTRO 1,00 215,00 215,00Tierra de servicio o neutro del transformador. Instalación exteriorrealizada con cobre aislado con el mismo tipo de materiales quelas tierras de protección.Características: • Geometría: Picas alineadas • Profundidad: 0,5 m • Número de picas: dos • Longitud de picas: 2 metros • Distancia entre picas: 3 metros

1.01.04 Partida Ud ACERADO EQUIPOTENCIAL PERIMETRAL 1,00 975,00 975,00De acerado perimetral del CT, de 1,50 m. de ancho por toda lalongitud del perimetro del CT, compuesta por plataforma dehormigón de de 15 cm de hormigón bordillo exterior dehormigón, mallazo de acero de 4 mm. puesto a tierra y cubiertafinal con baldosa hidraulica, mano de obra y pequeño material.

1.01.05 Partida Ud CIMENTACION CASETA 1,00 380,00 380,00De excavación para montaje del C.T., por medios mecanicos,incluida capa de zahorra artificial compactada y nivelada de 15cm de expesor.


1,02 Capítulo LINEA AEREA DE MEDIA TENSIÓN

1.02.01 Partida Ud APOYO RU-7000-23,2 1,00 3586,00 3586,00De apoyo metalico galvanizado RU-C-7000-23,2; MTDC, concruceta de 3 m.





1.02.06 Partida Ud APOYO RU-3000-23,2 5,00 2231,00 11155,00

TOTAL CAPITULO 1.01 CENTRO DE S.E. y TRANSFORMACIÓN 28.278,00

220.954,05

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De apoyo metalico galvanizado RU-C-3000-23,2; MTDC, concruceta de 3 m.









1.02.15 Partida Ud APOYO RU 2000-16 1,00 1451,00 1451,00De apoyo metalico galvanizado RU-C-2000-16; M0, con crucetade 4m.

1.02.16 Partida Ud APOYO RU 1000-18 1,00 1016,00 1016,00De apoyo metalico galvanizado RU-C-1000-18; MTB, consemicrucetas de 1,5 m.

1.02.17 Partida Ud APOYO RU 500-20 1,00 1054,00 1054,00De apoyo metalico galvanizado RU-C-500-20; MTB, consemicrucetas de 1,5 m.

1.02.18 Partida Ud CADENAS DE AISLADORES DE AMARRE 600,00 39,50 23700,00De cadena de amarre polimerica de 1 m. (GN-11+C3670EBAV+R16+GA1).

1.02.19 Partida Ud CADENAS DE AISLADORES DE SUSPENSIÓN 141,00 25,10 3539,10De cadena de suspensión 36 KV LA-56 polomerica.

1.02.20 Partida Ud CRUCETA DERIVACION 1,00 130,00 130,00De cruceta de derivación de apoyo de entronque.

1.02.21 Partida Ud SECCIONADORES UNIPOLARES 3,00 101,20 303,60De seccionador unipolar de 400 A. 24 Kv, SUI400-CRpolimerico.

1.02.22 Partida Ud AUTOVALVULAS 1,00 118,00 118,00De juego de autovalvulas de protección contra sobretensionesde origen atmosferico de 21 Kv y 10 KA, con herrajes

1.02.23 Partida ML TENDIDO LINEA 22557,54 1,24 27971,35De tendido, tense y regulado de linea aerea de media tensiónconductores LA-56

1.02.24 Partida KG CONDUCTOR LA-56 12995,00 2,80 36386,00De conductor Al-Ac de 54,6 mm2

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1.02.25 Partida Ud PROTECCIÓN AVIFAUNA 1,00 1250,00 1250,00De elementos de protección de avifauna en linea y C.T.I. (Sinbalizas anti colisión)

1.02.26 Partida Ud PASO AEREO SUBTERRANEO 1,00 928,00 928,00De paso aereo a subterraneo de linea de M.T., incluyendoconductor Al 18/30 Kv de 240 mm2 (3X30 m), piezas especialesde jujección a apoyo y entubado en su parte inferior.

1.02.27 Partida Ud ANTIESCALO APOYOS DE MANIOBRA 3,00 195,00 585,00De formación de antiescalo de apoyos de maniobra, hasta unaaltura minima de 2,50 m. con fabrica de ladrillo enfoscada a unacara

1.02.28 Partida Ud PLATAFORMA EQIPOTENCIAL APOYOS DE MANIOBRA 3,00 126,00 378,00De plataforma equipotencial de C.T. de hormogón de 15 cm. deespesor en apoyos de maniobra


1.03 Capítulo LINEA SUBTERRANEA DE MEDIA TENSIÓN

1.03.01 Partida Ml CANALIZACION SUBTERRANEA 378,00 10,08 3810,24De canalización subterranea con los siguientes elementos:* Apertura y tape de zanja de 0,60 x 1,10 m, por mediosmecanicos y ayudas.* Protección antipico con 20 cm de hormigón.* Cinta de señalización.* 2 tubos de doble capa de 200 mm. de diametro.* P.P. de mano de obra de montaje.

1.03.02 Partida Ml LINEA SUBTERRANEA DE M.T. 394,00 18,75 7387,50De linea subterranea de media tension con conductor de 3x150mm2 Al 18/30 KV, RHZ1-OL H-16, incluos mano de obra detendido.

1.03.03 Partida Ud ARQUETA DE REGISTRO 10,00 175,00 1750,00De arqueta normalizada tipo A-1, prefabricada de hormigón, concerco metalico y tapa de fundición clase D400, incluido p.p. demano de obra de montaje.

TOTAL CAPITULO 1.03 LINEA SUBT. DE MEDIA TENSION 12.947,74

12.947,74

TOTAL CAPITULO 1.02 LINEA AEREA DE MEDIA TENSION 220.954,05

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21 %

COLEGIADO Nº 344

RESUMEN DE PRESUPESTO

28.278,00 €

55.057,76 €

Fdo. Rafael Molina Martinez

TOTAL EJECUCION MATERIAL

CENTRO TRANSFORMACION1.01

12.947,74 €

EL INGENIERO TECNICO INDUSTRIAL

262.179,79 €

1.03

I.V.A.

TOTAL PRESUPUESTO

Asciende el presente presupuesto a la mencionada cantidad de:

TRESCIENTOS DIECISIETE MIL DOSCIENTOS TREINTA Y SIETE EUROS CON CINCUENTA Y CINCO CENTIMOS.

1.02 LINEA AEREA DE MEDIA TENSION 220.954,05 €

HUESCAR, MAYO DE 2017

317.237,55 €

LINEA SUBTERRANEA DE M. T.

Colegiado N.: 344

MOLINA MARTINEZ, RAFAEL

FECHA: 19/05/2017

VISADO N.: GR01565/17

Cod. Validación: K0G9H313QBP8UX9N

Validación telemática : http://www.coitigr.com/Validar.asp

colegio oficial de peritos e ingenieros tÉcnicos

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