cd estructural

CORPORACIÓN NACIONAL DEL COBRE DE CHILE CODELCO – CHILE

CRITERIO DE DISEÑO CORPORATIVO

ESTRUCTURAL

DCC2008-VCP.GI-CRTES02-0000-001-0

REVISIÓN 0

SGP-GI-ES-CDI-001

VICEPRESIDENCIA CORPORATIVA DE PROYECTOS

GERENCIA DE INGENIERÍA

VIGENCIA 31 DE MARZO DE 2008

Este Documento es propiedad de CODELCO CHILE. Fecha Impresión Se prohíbe su reproducción, y exhibición, sin el consentimiento de CODELCO CHILE. 04/04/2008 El documento, una vez impreso, se considera una copia NO CONTROLADA y puede estar obsoleta. Consulte la revisión vigente del documento SGP-GI-ES-CDI-001 en el Escritorio de la VCP

GERENCIA DE INGENIERÍA CODELCO CHILE CRITERIO DE DISEÑO CORPORATIVO

ESTRUCTURAL

VICEPRESIDENCIA CORPORATIVA DE

PROYECTOS DCC2008-VCP.GI-CRTES02-0000-001-0 Página 2 de 64

PREFACIO El presente Criterio de Diseño se emite en cumplimiento del mandato de la Vicepresidencia Corporativa de Proyectos de Codelco – Chile de elaborar un conjunto de documentos técnicos que, organizados de una manera sistemática y accesible, constituyan un marco de referencia general para la ejecución de los diseños de ingeniería estructural de los proyectos que desarrolle la corporación a partir de 2006. Este Criterio se sustenta en tres bases. La primera son las normas técnicas que regulan las condiciones de diseño en materia estructural, la segunda son las instalaciones existentes en las distintas divisiones de la Corporación y la tercera es la amplia experiencia y lecciones aprendidas dentro de la Corporación en el ámbito de la Ingeniería Civil Estructural. Este Criterio de Diseño es general y debe entenderse como un estándar mínimo, en consideración a que no puede ser exhaustivo debido a la gran cantidad de combinaciones de requerimientos, especificidades y detalles que se pueden presentar en los distintos proyectos y a la gran variedad de condiciones ambientales y disposición del terreno de cada una de las divisiones de la Corporación, desde Chuquicamata en la segunda región hasta Sewell en la sexta. Por lo tanto, en caso de requerirse, el presente Criterio puede ser ampliado en cada Proyecto, por medio de un documento complementario, que agregue y precise los detalles y aspectos que sean necesarios. En una próxima revisión se espera incorporar una parte importante de los detalles de diseño, que pueden ser incluidos en este Criterio general, en la medida en que han llegado a ser estándares para todas las instalaciones de la Corporación. Finalmente, los redactores manifiestan su agradecimiento a los ingenieros de contrapartida que se desempeñan en los proyectos de la Corporación, quienes hicieron numerosas observaciones en las revisiones preliminares, las cuales, en distintos sentidos, contribuyeron en una magnitud importante a que este documento pueda salir a la luz mejor integrado para ser una herramienta útil en su objetivo de servir a la Corporación y a la comunidad que participa en los proyectos corporativos. También se agradece a los distintos representantes, integradores y entes externos por su valioso aporte de información y experiencia. NOTA : Este Criterio de Diseño puede ser modificado sólo con la aprobación del Líder Funcional de la Disciplina Civil Estructural y del Gerente Funcional de Ingeniería, y la autorización del Vicepresidente Corporativo de Proyectos de CODELCO-Chile.



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ÍNDICE PREFACIO..........................................................................................................................2 1.0 ALCANCE ................................................................................................................4 2.0 GENERAL ................................................................................................................5 3.0 ESTÁNDARES Y NORMAS.....................................................................................7 4.0 UNIDADES .............................................................................................................12 5.0 CARGAS ................................................................................................................13 6.0 COMBINACIONES DE CARGAS...........................................................................19 7.0 TENSIONES DE TRABAJO ADMISIBLES............................................................20 8.0 DEFORMACIONES ADMISIBLES.........................................................................20 9.0 EQUIPO VIBRATORIO ..........................................................................................21 10.0 REQUERIMIENTOS PARA EL ANÁLISIS SÍSMICO.............................................22 11.0 REQUISITOS DE DISEÑO PARA ESTRUCTURAS DE ACERO ..........................22 12.0 REQUISITOS DE DISEÑO PARA LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN ARMADO Y FUNDACIONES............................................................................................36 13.0 REQUISITOS DE DISEÑO PARA MADERA ESTRUCTURAL .............................47 14.0 REQUISITOS DE DISEÑO DE ALBAÑILERÍA......................................................49 15.0 REQUERIMIENTOS DE DISEÑO PARA DESCANSOS ELASTOMERICOS, TEXTILES PREFORMADOS Y TFE. ................................................................................52 16.0 MECANICA DE SUELOS.......................................................................................53 17.0 APROBACIONES...................................................................................................54 ANEXO 1...........................................................................................................................57 1.0 ENTREGABLES DE INGENIERÍA CONCEPTUAL ...............................................57 2.0 ENTREGABLES DE INGENIERÍA BÁSICA ..........................................................59 3.0 ENTREGABLES DE INGENIERÍA DE DETALLES ...............................................62



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1.0 ALCANCE

a. Este Criterio de Diseño se aplicará a todas las estructuras industriales proyectadas por CODELCO-Chile bajo la gestión, supervisión y ó ejecución de la Vicepresidencia Corporativa de Proyectos (VCP), las Empresas de Servicios de Ingeniería (el "Ingeniero") y/o los Fabricantes de las Estructuras. Toda modificación específica de estos criterios deberá ser a `probada por la Gerencia de Ingeniería de la VCP y se dejarán establecidas en Especificaciones Especiales Complementarias que se refieran a cada proyecto específico y las que serán obligatorias de acuerdo a los términos del contrato correspondiente.

b. Todas las cargas y condiciones de carga que no sean explícitas en estos Criterios,

o en las Especificaciones Complementarias Especiales, serán definidas por el Ingeniero o Contratista de Servicios de Ingeniería y sometidas a la aprobación de VCP. La aprobación de VCP será concedida sin perjuicio de la responsabilidad correspondiente del Ingeniero o Contratista. Será obligatorio para el Ingeniero o Contratista el definir las condiciones faltantes o no explícitas según se explicó más arriba.

c. Las Especificaciones Especiales preparadas por VCP pueden reemplazar algunos

de los requerimientos contenidos en estos Criterios Generales de Diseño de la VCP (CD-VCP). Sin embargo, las Especificaciones que prepare el Ingeniero o Contratista no pueden modificar ningún requerimiento de CD-VCP ni de las Especificaciones Complementarias Especiales de VCP. Si así se pretendiere, la modificación o sustitución será nula y considerada como inexistente.

d. El proyecto y los dibujos que no estén de acuerdo con los requerimientos de VCP

y/o las Especificaciones Especiales de VCP, deberán ser rehechas, aún si hubieran sido erróneamente aprobadas.

e. Cualquier complemento, modificación o sustitución a CD-VCP será admitida y

acordada antes de la suscripción del contrato, si y solamente si ambas parte suscribieren un documento separado especial aceptando esa modificación singular. Cualquiera otra modificación no incluida en ese documento será considerada nula.

f. Para cualquier efecto contractual la versión oficial de CD-VCP será en español.



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2.0 GENERAL

a. Los tamaños, de láminas de dibujo, títulos, notas y números se ajustarán a los Estándares de VCP.

b. Los dibujos, documentos y cálculos preparados por proveedores extranjeros serán

generalmente en idioma inglés y el trabajo hecho en Chile lo será en idioma español.


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2.1 Condiciones Ambientales Tabla 2-1 Condiciones Ambientales – Valores referenciales

División

Norte Gaby Salvador Andina El Teniente Ventanas Condiciones

ambientales y sísmicas - - Minco Potrerillos Saladillo Mina MinCoFu Rancagua -

Temperatura máxima, de diseño 40 ºC 40 ºC 40 ºC 40 ºC 40 ºC 40 ºC 40 ºC 40 ºC 40 ºC

Temperatura máxima 30 °C 30 °C 30 °C 30 °C 20 °C 20 °C 30 °C 35 °C 32 °C

Temperatura mínima -5 ºC -6 ºC -7 ºC -7 ºC -10 ºC -10 ºC - 9 ºC - 5 ºC 0 ºC

Humedad media 23 @ 42 % 27.5 % 35 % 40 @ 60 % 46% 46% 86.6 % 20 @ 50 % 85 % Humedad máxima 100 % 100 % 50 % 100 % 60 % 60 % 99 % 80 % 100 % Humedad Mínima 5.9 % 2 % 8 % 10 % 23 % 23 % 13 % 6 % 40 %

Ambiente

Sucio y polvoriento, algunas zonas con gases y vapores

corrosivos

Sucio y polvoriento, algunas zonas con gases y vapores

corrosivos

Sucio y polvoriento,

algunas zonas con gases y

vapores corrosivos



vapores corrosivos



vapores corrosivos



vapores corrosivos


algunas zonas c.on gases y

vapores corrosivos



vapores corrosivos

Alto contenido de partículas de polvo

metálico. Vapores ácidos. Neblina salina

Altura metros s.n.m

Mínima - Máxima

2750-2790 m.s.n.m. 2700 m.s.n.m. 2400 m.s.n.m. 2800 m.s.n.m. 1600-1700

m.s.n.m.

3000-4100 m.s.n.m. 1600-2300

m.s.n.m. 500 m.s.n.m. 50 m.s.n.m.

Velocidad del Viento (máxima registrada en la

zona)

162 km/h 140 km/h 160 km/h 160 km/h 180 km/h 180 km/h 140 km/h 100 km/h 100 km/h

Radiación solar, promedio mensual

máximo

450 W/m2

420 W/m2

350 W/m2

400 W/m2

500 W/m2

600 W/m2

350 W/m2

300 W/m2

350 W/m2

Precipitación de lluvia anual 37 mm 40 mm 55 mm 55 mm 830 mm 830 mm 760 mm 360 mm 400 mm

Precipitación de Nieve anual Despreciable Despreciable Ocasionales

0.8 m Ocasionales

0.8 m 7 m 7-18 m 7.00 m Ocasional Despreciable


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3.0 ESTÁNDARES Y NORMAS 3.1 General

a. Los requerimientos del presente CD-VCP prevalecerán sobre otros estándares a que se refiere este documento. Como por ejemplo, las Tensiones Unitarias Básicas y Módulo de Young.

b. Las materias no cubiertas por CD-VCP se ajustarán a International Building

Code (IBC), última edición, por International Conference of Building Officials, Ca.

c. Las disposiciones de CD-VCP no pueden ser contradichas ni anuladas por las

de IBC.

d. Las materias no cubiertas por CD-VCP ni por IBC se ajustarán a los Reglamentos y Normas Chilenos del Instituto Nacional de Normalización (INN) que, en este caso, determina el diseño, a menos que se especifique directamente otra cosa.

e. Se considerará la última edición de todos los códigos que aquí se mencionan,

excepto cuando una edición especial está comprometida o involucrada particularmente.

3.2 Normas y estándares chilenos 3.2.1 Estándares generales y de diseño Ordenanza General de Construcciones y Urbanización, ley para la República de

Chile.

NCh 2369 de 2003 Diseño Sísmico de estructuras e instalaciones industriales. NCh 427 Para el cálculo de estructuras de acero. NCh 430 a R86 Para Hormigón Armado, cálculo a la rotura, sólo como

referencia. NCh 432 Para cargas de viento. NCh 433 Cálculo Sismo-resistente de Edificios no industriales. NCh 1198 Para el proyecto de edificios de madera.



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NCh 1537 Para cargas vivas en edificios. NCh 1928 Para el cálculo de albañilería armada. NCh 2123 c97 Para el cálculo de albañilería confinada En general, la Norma NCh 433 no se usará, a menos que VCP requiera expresamente su uso en relación con edificios no industriales.

3.2.2 Materiales NCh 148 y 158 Para el Hormigón. NCh 163 Para agregados. NCh 168 y 169 Para ladrillos cerámicos. NCh 170 Para hormigón. NCh 181 Para bloques de hormigón. NCh 203 Para acero estructural. NCh 204, 211 y 434 Para barras de refuerzo.

NCh 206 Para barras de acero y pernos.

NCh 218 y 219 Para mallas de acero soldadas para hormigón armado. NCh 1207 y 1990 Para madera estructural. NCh 2577 Barra de Plástico reforzado con fibra de vidrio ,fibra de

carbono . Los apéndices de NCh 170 tendrán carácter obligatorio y no son meramente una

recomendación sino un requerimiento de CD-VCP. Especialmente son obligatorias los referentes a hormigonado en tiempo seco y

caluroso y a la exposición del hormigón a ambientes contaminados o agresivos.


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La norma NCh 430.aR86 es una traducción del estándar ACI 318-83. El Ingeniero deberá tener en cuenta que, para ACI 301, "Specification for Structural Concrete for Buildings", las probetas de hormigón son cilíndricas.

La equivalencia con las probetas cúbicas estándar INN se establece mediante una

tabla de conversión que forma parte de la norma NCh 170. Del mismo modo, considérese eliminada la Sección 4.3.1 de ACI 318 y

reemplácese por el criterio siguiente: Para hormigones grado H30 e inferiores, el nivel de confianza de la resistencia no

será menos de 95%. Para hormigones de grado superior a H30, el nivel de confianza de la resistencia no

será menos de 90%. 3.2.3 Normas extranjeras 3.2.3.1 Estándares Generales y de Diseño International Building Code 2006 (IBC), International Code Council American Institute of Steel Construction (AISC) Specification for Structural Steel

Buildings, " Allowable Stress Design". American Institute of Steel Construction (A.I.S.C) High and Heavy Industrial

Buildings (1979) Association of Iron and Steel Engineers (AISE): "Guide for the Design and

Construction of Mill Buildings", (Informe Técnico Nº 13, 2003, AISE). American Welding Society (AWS): "Structural Welding Code" (AWS D1.1). American Petroleum Institute (API): "Welded Steel Tanks for Oil Storage" (API

650). American Petroleum Institute (API): Recomended Rules for Design and

Construction of large welded, low pressure Storage Tanks (API 620). Structural Steel Painting Council (S.S.P.C.): "Specifications for Blast Cleaning and

Painting".


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American Association of State Highway and Transportation Officials (AASHTO): "Standard Specification for Highway Bridges". Descansos de elastómeros y de Politetrafluoretileno.

American Concrete Institute (ACI): "Building Code Requirements for Reinforced

Concrete" (ACI 318S-05). American Concrete Institute (ACI): Seismic Design of liquid –Containing Concrete

Structures (ACI 350.3-01) 2002. American Concrete Institute (ACI): Control of Cracking in Concrete Structures (ACI

224R-90). BS 8007-1987 British Standard Design of Concrete structures for retaining

aqueous liquids. NZS 3106 -1986 Standards Association of New Zealand Concrete Structures for the

Storage of Liquids. Occupational Safety and Health Administration (OSHA): "General Industry

Standards". Crane Manufactures Association of America Inc Specifications for Top Running and

Under Running Traveling Cranes Utilizing Under running Trolley Hoist, 1987. State Mine Inspectorate of North Rhine-Wostphalia. Trippers and Spreaders. Regulation for the calculation and dimensioning of large open-cut machines (BG

1986. International Standart Organization. ISO-5049-1-Mobile Continuos Bulk Handling,

Equipment Part 1. Normas para el proyecto de Estructuras. Federation Européene de la Manutention. (FEM) - Section II, para componentes

mecánicos. American Society of Mechanical Engineers, (ASME), para Calderas y Recipientes

de Presión, Section VIII, División 1. ANSI/ASME B31. 3b, última edición, Planos de Ingeniería Química y Reglamento

de Refinerías para tuberías de presión.


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Structural Engineers Association of California (SEAOC): "Recommended Lateral Force Requirements", 1999, para requerimientos sísmicos como se anota más adelante.

American Society for Testing and Materials (ASTM). Normalización aplicable a

varios materiales de construcción especificados en los Reglamentos civiles – estructurales.

3.2.3.2 Materiales ASTM A 36 y A 572 Para acero estructural importado ASTM A 325 y A 490 Para pernos de alta resistencia. ASTM A 307 Para pernos, y tuercas y golillas de bajo carbono. ASTM Boiler and Pressure Code, para calderas y recipientes de presión, aplicables

a acero al carbono y baja aleación. ASTM 304, 304 L y AISI 316, 316 L para aceros al cromo-níquel (aceros

inoxidables). ASTM D3841 para paneles de poliester reforzado con fibra de vidrio. ASTM C 1159 para cemento polimérico de azufre, que se use para aumentar la

resistencia química en los Hormigones Rígidos de Azufre. 3.2.3.3 Además de cumplir con los antedichos códigos, normas y reglamentaciones, el

proyecto cumplirá con cualquier ley o requisito impuesto por las autoridades locales. En el caso en que los requerimientos difieran de los previstos en las secciones 3.1, 3.2, y 3.3, prevalecerán los más severos.

3.2.3.4 Entidades reguladoras extranjeras:

MSHA Mine Safety and Health Administration OSHA Ocupation Safety and Health Administration Part 1910 Subpart D:

general Industry Standars CMAA Crane manufacturers Association of America. Regulations and Standars Applicable to metal and Nonmetal Mining and Milling operation.


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3.2.3.5 Entidades reguladoras en Chile

Ministerios de Obras Públicas Ministerios de Vivienda y Urbanismo Ministerios de Minería Ministerios de Transportes

Dirección General de Aguas Dirección de Obras Sanitarias Servicio Nacional de Obras Sanitarias

4.0 UNIDADES

a. Las dimensiones en planos de estructuras de acero, deberán mostrarse en milímetros (no se requiere usar la abreviación mm).

b. Las dimensiones de los elementos de hormigón se expresarán en centímetros

(no se requiere usar la abreviación cm). Sin embargo a Ingenieros extranjeros se les permitirá usar sólo milímetros si así lo solicitan. En tal caso cada plano llevará una nota visible que establezca que "todas las dimensiones están en milímetros".

c. En dibujos que muestren elevaciones relativas a un nivel de referencia, y/o

coordenadas, como en planos de disposición general, las dimensiones se mostrarán en metros con tres cifras decimales.

d. Las unidades inglesas podrán ser usadas en dibujos que modifiquen diseños

desarrollados previamente en ese sistema de unidades, cuando expresamente lo requiera VCP.

e. Los perfiles laminados de origen extranjero se denominarán de acuerdo a los

estándares del país de origen. En ese caso, la abreviación de la Asociación o Instituto que define tal norma, se mostrará entre paréntesis.

f. En los planos de diseño, los perfiles chilenos de acero estructural se

denominarán de acuerdo con el "Manual de Diseño para Estructuras de Acero" del Instituto Chileno del Acero (ICHA), con el objeto de facilitar la estimación del peso total de las estructuras.

g. Sin embargo, en los planos de fabricación, se entregará una descripción

completa de los perfiles (alto, ancho, espesores, etc.) en la columna marcada OBSERVACIONES de la Lista de Materiales, para facilitar el trabajo de taller.


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En los planos de detalle, la descripción usual en milímetros se usará para perfiles ángulo (perfiles L) mencionando el ancho de las alas seguido del espesor.

h. Los pernos de anclaje, insertos de acero y otros elementos, se detallarán en

milímetros en los planos de estructuras de acero, aunque sean mostrados en centímetros en los planos de hormigón.

i. Sin embargo, los diámetros nominales de pernos y tuercas; los diámetros de

pernos de anclaje y los hilos se especificarán en pulgadas.

j. El acero de refuerzo para hormigón se especificará de acuerdo al sistema métrico, expresando el diámetro en milímetros.

k. Las dimensiones de maderas se darán en pulgadas de acuerdo a las normas

NCh 1207 y 1198.

l. Los cálculos y análisis estructurales se harán en el Sistema Métrico Técnico (fuerzas expresadas en kg o toneladas métricas y masas en unidades técnicas) o en el Sistema Internacional de unidades MKS (fuerzas expresadas en Newton o kN y masas en kg).

5.0 CARGAS 5.1 Cargas muertas 5.1.1. Además de considerarse como cargas muertas el peso de las estructuras,

techumbres, pisos, muros y paneles, plataformas, equipo permanente, materiales normalmente almacenados, etc., las presiones laterales y verticales de líquidos, gases y materiales fluidos (granulares o similares) serán también tratadas como cargas muertas.

5.1.2 Se consideran como cargas muertas los siguientes conjuntos:

a) Peso del Edificio que considera los elementos estructurales pesados: vigas, losas, techumbre, columnas, muros, tabiques, plataformas, etc., y los no estructurales pesados: peso de las terminaciones (cielos falsos, estuco, terminaciones de piso, etc.).

b) Carga suspendida. Todas las cargas colgantes permanentes tales como

puentes de cañerías, bandejas de soportes de cables eléctricos, luminarias, etc.


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c) Cargas fijas. Todo el equipo menor que no se muestra en el diagrama de

cargas, tales como pequeñas bombas, motores, agitadores, etc., incluyendo el cojinete de hormigón.

d) Cargas introducidas por el equipo. Estas cargas son proporcionadas por los

proveedores o indicadas en el Diagrama de Cargas. (Peso del equipo, carga de operación, carga de exceso - overflow).

e) Empuje de tierras sobre muros de sostenimiento. Presiones laterales y

verticales de líquidos, gases y materiales capaces de fluir. Materiales almacenados.

f) La acumulación de polvo en la estructura será considerada como carga

permanente, con un peso especifico de 1400 kg/m3 y un talud de 1:1,5 (V:H). 5.2 Cargas vivas 5.2.1 Estas incluirán cargas debidas al tráfico y/o permanencia de personas,

depositación de cargas, cargas de operación de vehículos, presiones de gases, líquidos o tierras que sean o puedan ser variables en el tiempo durante la operación normal.

5.2.2 Si el peso del equipo fijo es incluido específicamente como carga muerta y el lugar

que éste ocupa no es accesible, se omitirá la carga viva de piso de la superficie correspondiente.

5.2.3 Las cargas vivas de piso que se consideren serán las que se listan más abajo, sin

detrimento de otras que puedan ser especificadas, si resulta recomendable para un proyecto específico.

5.2.4 Las cargas vivas serán aquellas indicadas en los planos de Ingeniería Básica y de

Procesos, pero no menores que las mostradas aquí: Pisos y plataformas industriales, con equipo liviano: 400 kg/m2, (menos de 500

kg. por unidad) Pisos y plataformas industriales, equipo pesado: 800 kg/m2.

Áreas de almacenamiento y Bodegas, equipo y/o materiales livianos: 600 kg/m2. Áreas de almacenamiento y Bodegas, equipo o materiales pesados: 1200 kg/m2.


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Áreas de reunión, salas de archivo: 500 kg/m2. Bibliotecas: 1.000 kg/m2. Pisos de mantenimiento, plataformas: 400 kg/m2. Oficinas, áreas privadas: 250 kg/m2. Aleros, corredores, escaleras y descansos: 400 kg/m2. Pasillos de Correas Transportadoras: 120 kg/m2. Pasillos misceláneos y acceso a plataformas de equipos: 400 kg/m2. Escaleras de gato y escalas: 200 kg/m2. Techos: 100 kg/m2.

Estacionamientos: 500 kg/m2. Sobrecarga adyacente a estructuras: 1250 kg/m2. Salas de conmutadores eléctricos: 1000 kg/m2.

Estructura Soporte de camiones: La mayor de entre AASHTO HS-20-44, y pesos máximos de vehículos de carretera (Manual de carretera Vol. 3 Sección 3.005) o camiones mina cuando sea aplicable.

5.2. Las cargas vivas en otras áreas se definirán según las recomendaciones del

Informe Técnico Nº 13 del AISE, Sección 3.3. Los pasillos de correas transportadoras se verificarán para una carga concentrada

de 300kg en las ubicaciones más desfavorables. Los pasamanos deberán ser capaces de soportar una fuerza horizontal de 75kg

aplicada en cualquier lugar de éstos. Para carros distribuidores (trippers) y apiladores (stackers), las cargas de cálculo y

la combinación crítica de cargas pueden ser aplicadas según BG-1986.


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Una carga concentrada de 1000kg, como carga de montaje, se considerará aplicada en las vigas de edificios que soportan equipos pesados.

5.2.6 La pendiente mínima de techo será 15%, con excepción de aquellos techos que

queden ubicados bajo la protección y al interior de un edificio mayor. 5.3 Reducción de cargas vivas 5.3.1 Las cargas vivas uniformes pueden ser reducidas, de acuerdo con su probabilidad

de ocurrencia en grandes superficies, según se indique en los planos de Ingeniería Básica y de Procesos. En ausencia de tales criterios, se aplicarán las siguientes recomendaciones de la Norma NCh 1537:

No se considerará reducción para acopios, bodegas y archivos. Para otros pisos de hasta 500kg/m2 de carga viva, cuando el área tributaria del

elemento que se deba proyectar sea mayor o igual que 15 m2; la carga viva de piso puede ser reducida en 0.8% por cada m2 del área tributaria.

Sin embargo, en ningún caso, la carga viva reducida será menor que el 60% de la

carga no reducida. Para cargas de techo se usará un criterio similar excepto que, para considerar

reducción, el área tributaria mínima será 20m2. Se puede aplicar una reducción adicional de 2,33% por cada 1% de pendiente de

techo. La pendiente máxima que se considerará, será 30%. Así el coeficiente de reducción para ser aplicado a la carga viva de techos será: (1-0.008 A) * (1 - 2,33 s)

Donde: A es el área tributaria en m2 y s es la pendiente de techo unitaria, condicionado a:

A > 20m2 y s < 0,30 La carga reducida, así calculada, no será menor que el 40% de la carga viva no

reducida. 5.3.2 Estas reducciones se permitirán en el diseño de las columnas, muros de fundación,

fundaciones, enrejados y losas planas.


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5.3.3 Sin embargo, no se permitirá reducción para plataformas de piso, vigas laminadas

y armadas. 5.3.4 Asimismo no se permitirá reducción para bodegas, áreas de acopio, torres de

proceso y estanques. 5.4 Cargas de Operación 5.4.1 Las cargas de puente grúas serán las indicadas por el Informe Técnico Nº 13 del

AISE, "Guide for the Design and Construction of Steel Buildings", 2003. 5.4.2 Las respuestas transientes inducidas en la partida, detención o frenado de los

equipos mecánicos, eléctricos o hidráulicos, y los fenómenos de dinámica de fluidos que corrientemente suceden durante la operación normal, serán también tratadas como cargas de operación.

5.4.3 La información necesaria para el cálculo de resistencia bajo impacto y cargas de

operación, se requerirá a los fabricantes de los equipos. 5.4.4 Las cargas de impacto de equipos móviles, rotatorios y de accionamiento

recíproco, (mecanismos de biela-manivela), se calcularán mediante los datos indicados por el fabricante, pero no serán menores que aquellas especificadas en el Informe Técnico N°13 de A.I.S.E, Sección 3.5.

El mínimo incremento asumido en las cargas vivas por el impacto será el siguiente:

a) Puentes - grúa, motorizados. - Las cargas vertical, lateral y longitudinal cumplirán con lo dispuesto en

las secciones A 4.2 y A 4.3 de la Especificación A.I.S.C. - Puente grúa con cabina de operación 25%. - Puente grúa operado con botonera 10%.

b) Ventiladores y equipo de accionamiento recíproco.

El Ingeniero o su grupo de Proyectos Mecánicos deberán entregar los datos relativos a las fuerzas dinámicas no balanceadas en ventiladores, equipos de accionamiento alternativo y otros.

5.4.5 La respuesta dinámica inducida por equipo rotatorio (con o sin impacto) o

maquinaria que produce impacto periódico (como las trituradoras de mandíbula), serán superpuestas a la respuesta sísmica en la eventualidad de un terremoto.


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Por lo tanto, se exigirán al fabricante los parámetros geométricos y mecánicos

necesarios para el desarrollo de los cálculos correspondientes en forma apropiada. 5.5 Cargas de Temperatura El estudio de las tensiones y deformaciones, las fuerzas y desplazamientos que

resulten de la contracción o expansión debidos a cambio de temperatura se basarán en las variaciones de temperatura según lo indique el fabricante o los Planos de Proceso, con un mínimo de 40º C como gradiente térmico (+20 °C y -20 °C).

5.6 Cargas de Nieve Las cargas de nieve se calcularán de acuerdo a lo indicado en la Norma Nch 431,

excepto lo indicado en el Anexo Divisional de estos criterios. 5.7 Cargas de Viento

Para el cálculo de fuerzas debidas a la acción del viento se aplicará lo especificado en la norma NCh 432, excepto lo indicado en el Anexo Divisional de estos criterios.

5.8 Cargas Sísmicas Las cargas sísmicas se determinaran según lo expuesto en los criterios de diseño

sísmico CDS-VCP .Para Instalaciones Industriales se utilizará la norma NCh 2369 of 2003. Para edificios de tipo habitacional se utilizará la Norma Nch 433 of 96. Para estanques y similares se utilizará la norma API 650 en su apéndice E.

5.9. Cargas de Montaje

Los elementos estructurales deben ser verificados para las cargas muertas y las cargas vivas de construcción. Se considera una carga de montaje de 1ton concentrada, aplicada en cualquier punto de las vigas de techo y de las plataformas .En las costaneras de techo la carga de montaje será de 100kg aplicada en el punto medio de la luz.

5.10 Cargas de Transporte

Cuando se trasladen grandes equipos con "zorras" o "crawlers" se hará necesario ejecutar un análisis de estabilidad que minimice el riesgo.


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Este análisis considerará todas las cargas, estáticas y dinámicas, que tengan que ver con el movimiento y la pendiente. La responsabilidad será del Transportista con el Visto Bueno del Ingeniero.

5.11 Carga de chutes y tolvas

Los chutes y tolvas se diseñaran para la condición normal de operación mas impacto, y se chequearán para la condición de atascamiento .En esta última condición se podrán aumentar las tensiones admisibles en un factor 1.3.

6.0 COMBINACIONES DE CARGAS 6.1 Las estructuras se proyectarán para la más crítica de las siguientes combinaciones

de carga:

I- Cargas muertas, cargas vivas, cargas de operación. Cargas de temperatura, si es significativa. II- Cargas muertas, cargas vivas, cargas de operación, cargas de viento o sismo. Cargas de Temperatura si es significativo. III- Cargas muertas, cargas muertas de montaje y cargas vivas de montaje. IV-Cargas de transporte.

6.2 Se establecerán otras combinaciones de acuerdo con el carácter normal o eventual

de cargas debidas a equipos especiales. 6.3 Las cargas mínimas de puente - grúa en Edificios Industriales se considerarán

como sigue, excepto que, por alguna condición especial de operación, el proveedor indique consideraciones más restrictivas:

Para combinación I:

a. Un puente grúa con impacto vertical, lateral y tracción longitudinal. b. Un puente grúa con empuje lateral y tracción longitudinal más la carga vertical

inducida por otros puentes grúa sin incluir impacto. Para la combinación II:

a. Un puente grúa sin ningún efecto dinámico, combinado con cargas de viento. b. Todos los puentes grúa sin carga, sin efecto dinámico combinados con

solicitación sísmica.


ESTRUCTURAL




c. Impacto de un puente - grúa en el tope del riel, sin considerar viento ni terremoto.

7.0 TENSIONES DE TRABAJO ADMISIBLES 7.1 Cuando el cálculo estructural esté basado en el método de las tensiones de trabajo

admisibles se aplicarán los siguientes factores sobre las tensiones básicas: Combinación I : 1,00 Combinación II : 1,33 Combinación III : 1,50 Combinación IV : 1,00 7.2 Cuando el cálculo estructural esté basado en el método de factores de carga y de

resistencia, o cálculo al límite, se usarán los factores de carga que señale el código aplicable correspondiente.

8.0 DEFORMACIONES ADMISIBLES 8.1 Para elementos estructurales Vigas en general: 1/300 de la luz Cerchas y enrejados: 1/700 de la luz

Vigas de puente grúa, vertical, debido a carga viva e impacto vertical: 1/1000 de la luz, excepto indicaciones específicas del proveedor por condiciones especiales de operación

Vigas de puente grúa, horizontal, debido a impacto: 1/500 de la luz, excepto indicaciones específicas del proveedor por condiciones especiales de operación.

Costaneras y planchas de techo, columnas para viento, debido a peso propio y cargas vivas: 1/200 de la luz.

Costaneras laterales y revestimientos, carga muerta y viva: 1/200 de la luz Equipo de proceso, horizontal, debido al viento: 1/150 de la altura Columnas de edificio, horizontal, debido a viento o sismo: 1/200 de la altura


ESTRUCTURAL




Transportadores, deformación vertical debido a carga muerta y viva, sin peso

material en tránsito: 1/500 de la luz Transportadores, horizontal, debido a viento o sismo: 1/300 de la luz Si los miembros tienen la debida contraflecha, las cargas muertas pueden

considerarse en el cálculo. 8.2 Compatibilidad de Deformaciones Sísmicas La compatibilidad de las deformaciones sísmicas horizontales se hará según lo

indicado en el criterio de diseño sísmico VCP. 9.0 EQUIPO VIBRATORIO 9.1 Frecuencia Natural Admisible Las vigas soportantes de harneros serán calculados con una relación entre

frecuencia natural (fN) y la frecuencia del equipo (fE) igual o mayor que los valores dados a continuación.

LUZ DE LA VIGA

TIPO DE SOPORTE

RELACION fN/fE

< 5.0m >= 5.0m

Directamente conectado a las columnas

1,5 2.0

< 5.0m >= 5.0m

No directamente conectado a las columnas

2.0 2,5

Además la relación entre la frecuencia natural de la estructura soportante completa

y la frecuencia del equipo será igual o mayor que 1,5. Las estructuras que deben ser verificadas son:

• Módulos de trituradoras. • Harneros y Alimentadores vibratorios • Chancadores Giratorios • Chancadores de Cono • Transportadoras de descarga


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• Transportadoras • Carros de descarga de transportadoras (Trippers) • Apiladores (Stackers) • Esparcidores (Spreaders) • Puentes móviles • Celdas de flotación

9.2 Volcamiento de Stackers, Spreaders y Trippers

El equipo proyectado de acuerdo a los requerimientos de "Regulation for the Calculation and Dimensioning of Large Open-Cut Machine B.G." 1986, usará los coeficientes de volcamiento allí indicados, pero las Combinaciones de carga, incluyendo la solicitación sísmica, se afectarán por un factor adicional 1,25.

10.0 REQUERIMIENTOS PARA EL ANÁLISIS SÍSMICO

Los requerimientos para el análisis sísmico se indican en los criterios de Diseño Sísmico VCP.

11.0 REQUISITOS DE DISEÑO PARA ESTRUCTURAS DE ACERO 11.1 Materiales 11.1.1 Todos los materiales que se usarán serán nuevos, de marca y proveedor

conocidos. 11.1.2 El acero estructural de fabricación chilena cumplirá con la norma NCh 203 y será

grado A42-27 ES A52-34 ES. 11.1.3 El acero estructural de manufactura extranjera, deberá cumplir los requisitos de

ASTM A36 o similar aprobado por VCP. El acero ASTM A572, grado 50 A585, grado 50 y otras calidades de acero pueden ser usados sujetos a la aprobación de VCP.

11.1.4 Sin embargo, si la fabricación de las estructuras metálicas se fuese a hacer en

Chile, VCP podrá autorizar el uso de acero A 37-24 ES, de acuerdo a la norma NCh 203, siempre y cuando se comprueben sus ventajas.

Puede considerarse calidad similar a NCh 203, A37-24ES al acero ASTM A 7 cuya

fabricación ha sido discontinuada en los Estados Unidos.


ESTRUCTURAL




11.1.5 Se especificarán perfiles estructurales laminados, soldados y de plancha doblada. Estos no serán necesariamente los listados en la publicación "Cálculo de Estructuras de acero" por el "Instituto Chileno del Acero" (ICHA). Siendo aconsejable para un mejor diseño, no es en absoluto necesario el uso de perfiles normalizados, pudiendo ser reemplazados por otros diseñados especialmente.

11.1.6 El acero para parrillas y planchas para piso será grado A37-24ES o similar

aprobado cuando haya disponibilidad en el mercado. 11.1.7 Las planchas de cubierta de puertas y portones pueden hacerse de un acero más

dulce, SAE 1010, por ejemplo, con tal de que sea soldable. 11.1.8 Los perfiles laminados I y H, se usarán para soportar tecles de levante del tipo

monorriel, evitando los alabeos y torceduras que ocurren cuando se utilizan perfiles soldados con el mismo fin.

11.2 Conexiones 11.2.1 Las conexiones de taller serán soldadas y las de terreno apernadas. 11.2.2 Las conexiones de terreno deben ser reducidas a un mínimo, de tal modo que los

subcomponentes de montaje puedan ser traídos al terreno en subconjuntos, solamente limitados por su tamaño, galibos y seguridad de transporte.

11.2.3 Si alguna soldadura de terreno hubiese sido considerada en el proyecto, deberá

contar con la aprobación previa de CODELCO. 11.3 Soldadura 11.3.1 Los electrodos de soldadura serán de la serie E70, de acuerdo al estándar AWS A

5.1 "Specification for Covered Carbon Steel Arc-Welding Electrodes", excepto lo que sea expresamente aprobado por la VCP.

11.3.2 Se preferirán los tipos de electrodos que no requieren relajación de tensiones. 11.3.3 Los electrodos deben ser adecuados para soldar en cualquier posición, con

corriente alterna o continua indiferentemente, y mostrar una alta correlación entre el aspecto y la calidad de los cordones.

11.3.4 Cuando se use acero estructural grado A37-24 ES de acuerdo a la norma INN NCh

203, se especificarán electrodos E60 en conformidad con AWS A 5.1 manteniéndose los requerimientos de 11.3.2 y 11.3.3.


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11.3.5 En los casos en que es aceptable la soldadura automática o semiautomática, la especificación de AWS A 5.17 "Specification for Carbon Steel Electrodes, and Fluxes for Submerged Arc Welding", será obligatoria.

11.3.6 La combinación fundente-electrodo para soldar A42-27 ES (INN) ó A36 (ASTM)

será clase F 7X-EXX. En cambio, si el acero que va a soldarse es grado A37-24 ES o similar, la combinación fundente-electrodo debe ser clase F6X-EXX.

11.3.7 A modo de ejemplo, pero no limitado a este caso, serán permitidas las uniones

alma-platabanda por soldadura de arco sumergido, en los perfiles H (ICHA). 11.3.8 En estanques soldados, torres de proceso y otros, y cuando la ductilidad es

importante se usarán electrodos especiales para impedir el riesgo de fractura frágil. 11.3.9 Si es necesario, los planos de Ingeniería y Procesos deben establecer los

requerimientos de resiliencia y ensayos de resistencia al impacto para que se lleven a cabo durante la fabricación de las estructuras.

11.3.10 Se deberá tener cuidado especial de que las hipótesis hechas en el proyecto,

corresponden a las condiciones desarrolladas en las conexiones soldadas. 11.3.11 Las parrillas de piso y planchas diamantadas, se soldarán por puntos a las vigas

de soporte, a menos que sean removibles. Las aberturas realizadas en las parrillas de piso que sean mayores de 0,30 m. se enmarcarán.

11.4. Uniones apernadas 11.4.1 Las uniones estructurales apernadas se harán con pernos de alta resistencia,

con cabeza hexagonal pesada y golilla plana endurecida de acuerdo a ASTM A325 "Specifications for High Strength Bolts for Structural Steel Joints including Suitable Nuts and Plain Hardened Washers", refrendadas por A.I.S.C..

11.4.2 Las dimensiones de pernos y tuercas serán como se especifica en el estándar

ANSI B 18.2.1 y B 18.2.2. 11.4.3 El hilo de los pernos será siempre serie UNC, como se especifica en el estándar

ANSI B.1.1. 11.4.4 Las golillas planas serán endurecidas por temple graduado (no se permitirán

golillas carburizadas).


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11.4.5 Las dimensiones de las golillas y el ensamble de las uniones estructurales estarán de acuerdo con "Specification for Structural Joints Using ASTM A325 ó A490 Bolts", refrendada por AISC.

11.4.6 Las tuercas hexagonales serán refrentadas del lado de la golilla. 11.4.7 Las conexiones para equipos que causan vibración serán del tipo de

deslizamiento crítico, Tabla J.3.2, AISC Handbook, última edición, y deben tomarse provisiones para que esta situación se mantenga aún con cargas eventuales.

11.4.8 Se asume que las conexiones estructurales trabajan como por deslizamiento

crítico y los planos de diseño así lo especificarán. Sin embargo, las uniones deben ser verificadas como del tipo aplastamiento, con hilo incluido en el plano de corte, previniendo que la fricción pueda ser sobrepasada en circunstancias singulares o por apriete insuficiente.

11.4.9 A menos que se pida expresamente otra cosa, la Condición de Superficie de las

partes que se unirán con pernos será Clase A, según se define en la Tabla 3 de las Especificaciones mencionadas en 11.4.5.

11.4.10 Los pernos de alta resistencia serán apretados mediante llaves calibradas. 11.4.11 El diámetro nominal mínimo de los pernos A 325 será de 5/8 de pulgada. 11.4.12 Como una excepción a la sección 11.4.1, se podrá usar acero A 307 de bajo

contenido de carbono para uniones secundarias tales como soportes de costaneras.

11.4.13 Las uniones con pernos de acero A 307, podrán ser de 1/2 pulgada de diámetro

o más para las condiciones que menciona la sección 11.4.12. 11.4.14 Las conexiones de peldaños aislados de escaleras con pernos A 307, podrán

tener un diámetro de 3/8 de pulgada. 11.4.15 Cuando se especifiquen pernos A 307, éstos serán Grado A, de cabeza

hexagonal pesada, con tuerca hexagonal pesada y dimensiones de acuerdo a ANSI B 18.2.1 y B 18.2.2. El hilo será UNC. A menos que se especifique lo contrario, se proveerán con golillas de presión.

Las dimensiones de las golillas de presión se ajustarán a ANSI B27.1 (serie regular).


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11.4.16 Los pernos de anclaje serán fabricados de acero A 42-23 , A36 u otros

aprobados de acuerdo a la norma NCh 2369 (p.8.2.2). El hilo será UNC. En el diseño se especificarán golilla plana, tuerca y contratuerca.

11.4.17 Las dimensiones para golillas planas de pernos de anclaje, se ajustarán a ANSI

27.2 para el tipo A, tamaño estándar (W). No será necesario tratamiento térmico. 11.4.18 No se usarán pernos de igual diámetro y distinta calidad de acero con el fin de

evitar confusiones durante el montaje. 11.5 Bases de Diseño 11.5.1 Las estructuras de acero se diseñarán de acuerdo con las siguientes Normas y

Códigos: NCh 427 Especificaciones para el Cálculo. Estructuras de Acero para Edificios. AISC Especifications for Structural Steel Buildings - Allowable Stress

Design. AISC Load and Resistance Factor Design 1999.LRFD 11.5.2 Si existe desacuerdo entre disposiciones de las diferentes normas, prevalecerán

las más estrictas siempre que sean consistentes con los demás requerimientos. 11.5.3 Con la excepción de aquellos casos expresamente pedidos o aceptados por VCP,

las estructuras que se calcularán serán del Tipo "Estructuración Simple", definido de acuerdo a las Especificaciones de AISC. Por lo tanto, el método de la tensión admisible de trabajo se usará en el cálculo con aplicación de la teoría elástica.

11.5.4 El párrafo 11.5.3 no excluye otros tipos de estructuras, los que serán aceptados

cuando se propongan como partes de una estructura principal, con el fin de satisfacer requerimientos de ductilidad.

Subestructuras de Marcos Rígidos de acuerdo a las Especificaciones AISC, Sección A.2.2, serán también aceptadas en los casos en que se han agotado las posibilidades de contraventar un panel después de hechas las provisiones de galibo correspondientes. Estas estructuras serán calculadas por el método de la tasa de trabajo admisible.


ESTRUCTURAL




Las estructuras o subestructuras del Tipo Marco pueden ser calculadas sobre la base del comportamiento plástico cuando se necesite evitar la falla bajo excepcionales condiciones de carga, que es necesario impedir.(e.g. diseño para ondas de choque).

11.5.5 En estructuras de edificios altos, el efecto PΔ debido a las fuerzas sísmicas será

debidamente considerado, excepto cuando la estabilidad lateral esté asegurada por arriostramientos diagonales o en K, o por muros de corte.

El efecto PΔ, para el análisis de tensiones de trabajo admisibles, puede incluirse

directamente en un análisis de segundo orden, o ser calculado mediante un análisis de primer orden, convenientemente corregido por iteración.

11.6 Estructuración y Proyecto General 11.6.1 El concepto de la estructuración será sencillo, de modo que su comportamiento

estructural sea fácil de comprender y simple para modelar. Las fuerzas aplicadas deberán llegar a las fundaciones o soportes en la forma más directa posible y a través de rutas claras.

11.6.2. Las plantas de piso de los edificios, o plataformas de torres deben estar

arriostradas en sus planos, de modo de satisfacer la condición de diafragma rígido a nivel de cada piso.

11.6.3 Las líneas de columnas deben estar dispuestas de modo que las fuerzas sísmicas

sean totalmente resistidas por paños arriostrados en toda su extensión. 11.6.4 Las diagonales de arriostramiento y diagonalizaciones que transmiten viento o

fuerzas sísmicas, no se calcularán como miembros en tensión solamente. Para el cálculo de la contraventación y de las conexiones de arriostramiento, las

fuerzas se amplificarán en un 25% con el fin de permitir la baja ductilidad disponible en este tipo de estructuras.

11.6.5 Los miembros que resistan viento y/o sismo, cargados en un 50% ó más de su

capacidad admisible, tendrán una esbeltez no mayor que la crítica (o de Euler). 11.6.6 En edificios industriales en que la resistencia sísmica ha sido provista por marcos

estructurales, el arriostramiento se reducirá al mínimo necesario que proporcione el soporte lateral de las columnas de viento. El arriostramiento no se extenderá al nivel de piso, a menos que esté calculado para resistir la proporción de fuerza sísmica que le es transmitida como consecuencia de su gran rigidez.


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11.6.7 Todos los techos de cerchas deberán tener arriostramientos en planta en los planos de las cuerdas superior e inferior. El arriostramiento de la cuerda inferior será de preferencia continuo a lo largo de toda la estructura.

11.6.8 En ambiente agresivo como en plantas de acido u ambientes a marinos no se

usarán perfiles T ni doble T hechos de dos angulares o perfiles "C" o "U" dispuestos espalda - espalda.

11.6.9 Es normalmente posible la colocación de arriostramientos en X o en K y, si

resulta conveniente, diagonales no simétricas o jabalcones, cuando se requieren galibos no regulares para el paso de resbaladeras (chutes), ductos, cañerías, correas transportadoras, pasillos etc.

11.6.10 El arriostramiento en K se prefiere cuando se desea una solución más clara de

las conexiones, con galibos aceptables y la condición de que esté disponible una reserva de ductilidad suficiente.

11.6.11 Los paneles arriostrados en marcos paralelos deben colocarse en la misma

posición relativa con igual diseño, siempre que sea físicamente posible, con el propósito de tener rigideces en planta simétricamente distribuidas.

11.6.12 La transmisión de esfuerzos de viento o sísmicos horizontales por medio de

elementos no estructurales de plataformas (e.g. parrillas de piso y costaneras esbeltas) no está permitida. Estos elementos se considerarán incapaces de reducir la longitud efectiva de pandeo o de volcamiento de los miembros comprimidos.

Las planchas de techumbre y otras cubiertas se considerarán sin ninguna

resistencia estructural. 11.6.13 El extremo de apoyo inferior de las columnas se considerará de preferencia

como rotulado. Como excepción, los llamados pilares - bayoneta utilizados para tomar las reacciones de las vigas porta - grúas serán empotrados en la base. Todas las columnas (rotuladas y empotradas) tendrán placas - base con silla para apreciar la deformación de los pernos de anclaje después de un movimiento sísmico de gran intensidad.

Para diseñar la doble placa - base en las columnas de apoyo rotulado, se usará

un momento de diseño igual al 30% del momento de la unión viga - columna más cercana, y se considerará apoyo rígido con esa solicitación, aunque estructuralmente no sea necesario.


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11.6.14 La resistencia de la conexión entre la placa base de la columna y la fundación, será cuidadosamente verificada para el esfuerzo de corte sísmico. Si es necesario, se dispondrá de llaves de corte u otros dispositivos bajo la base de la columna.

11.6.15 Las cajas de escalas, cuando existan, serán isostáticas. Los soportes inferiores

de los limones serán deslizantes (con agujeros ovalados en la placa de apoyo). 11.6.16 Los equipos que operan dinámicamente se considerarán por separado, sobre

soportes aislados. La vibración a nivel de apoyo, en las estructuras soportantes y en su vecindad no sobrepasarán los niveles tolerables.

Se proveerán fundaciones aisladas para estos equipos . 11.6.17 Los edificios o estructuras adyacentes deberán estar separados por una

distancia suficiente para evitar el contacto entre ellos bajo la acción de las fuerzas sísmicas o por deformación provocada por dichas fuerzas.

La separación no será menor que la mayor de las siguientes dimensiones: E = CD * (d1 + d2) E = 2,5 + CD * 0,1 * h E: separación en cm. a la altura h. d1 y d2: deformación calculada horizontal para cada estructura, en cm. a la

altura h. h: altura en m. CD: coeficiente de respuesta modificada, según CD Sísmico. 11.6.18 Se proveerán, si es necesario, conexiones deslizantes u holguras para impedir el

efecto de ariete que afecta a los puentes y estructuras parecidas que llevan ductos, transportadoras o similares.

11.6.19 Los tubos y cañerías sólo cambiarán su dirección en ángulos rectos de tal modo

que los desplazamientos axiales en tubos, ductos y cañerías no sean impedidos por puntos duros.

Se hará excepción cuando la justifican consideraciones operativas.


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11.6.20 Ante la situación de excepción, se proveerán juntas flexibles en los puntos de

cambios de dirección. Las deformaciones sísmicas y por viento deben ser compatibles con la

resistencia de cañerías, ductos, muros, tabiques y otros elementos no estructurales unidos a la estructura y deben tener la capacidad de deformación de las juntas de expansión de los ductos.

11.6.21 Los soportes de tuberías y ductos de gran diámetro se dispondrán de tal manera

que permitan el desplazamiento por efecto térmico y proporcionen a la vez, simultáneamente, restricción estructural ante los esfuerzos sísmicos.

Para cumplir con este requerimiento pueden diseñarse o especificarse apoyos

deslizantes mecánicos, y elastoméricos o de TFE. Pueden ser usadas también planchas de acero con agujeros alargados.

11.6.22 En el diseño sísmico de ductos o tuberías en los cuales la deformación de los

soportes está controlada por la estructura o edificio soportante, estas deformaciones se usarán como valores de entrada en el análisis.

11.6.23 En el diseño sísmico de ductos o tuberías donde la deformación de los soportes

está controlada por dichos ductos o tuberías, el análisis sísmico se basará en un modelo que incluya ductos, tuberías y soportes como una estructura integral.

11.6.24 Cuando los equipos principales, torres de proceso, ductos de gran diámetro, etc.

estén soportados en distintos niveles de un edificio, deberán tomarse especiales precauciones en el diseño de los soportes con el fin de evitar la interacción con la estructura soportante del edificio.

Si la interacción fuere inevitable, el análisis sísmico tendrá que considerar masas

e inercias rotatorias conectadas con grados de libertad adicionales. 11.6.25 Los equipos pesados colgantes que requieren libertad para deformarse vertical u

horizontalmente, por expansión térmica y otra razón de operación, serán conectados adecuadamente a la estructura para evitar el excesivo bamboleo y golpeteo repetido durante los terremotos. Los elementos de conexión, ya se trate de colgadores o apoyos deslizantes, serán capaces de transmitir fuerzas sísmicas sin restricción de los movimientos térmicos.


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11.7 Muros de albañilería en Edificios de Acero 11.7.1 El uso de albañilería en edificios flexibles de acero, será en general evitado por los

problemas derivados de la gran diferencia de rigideces entre ambos materiales estructurales.

11.7.2 Si se usan, los muros y paneles serán armados y se dejarán separaciones

suficientes, tales que permitan una deformación independiente entre ellos y los marcos de acero del contorno.

Sin embargo las fuerzas sísmicas que sean normales al plano del muro o panel, deberán ser resistidas por conectores adecuados entre el muro y la estructura de acero. Las conexiones deben permitir deformaciones relativas en la dirección paralela al muro.

11.8 Inestabilidad 11.8.1 Para considerar la posibilidad de pandeo, las tensiones admisibles en el manto de

estanques cilíndricos, o torres de proceso se determinarán según la siguiente fórmula:

F = 0.908*α*E* t/D <0,375 Fy Donde: α = 0,83/(1+0,005 D/t)0,5 ; sí D/t <424 α = 0,70/(0,1+0,005 D/t)0,5 ; si D/t > 424 Donde: t : espesor de manto D : diámetro F : tensión admisible reducida debido a compresión por flexión. E : Módulo de Elasticidad o de Young Fy : Tensión de fluencia


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11.8.2 Cuando D/t sea menor que 2,422 α E/Fy, se asume que la falla corresponde a un pandeo inelástico. Para prevenir esta ocurrencia, la tensión admisible F será evaluada asumiendo una variación lineal de dicha tensión entre 0,375 Fy y 0,60 Fy para D/t dentro del rango 0 a 2,422 α E/Fy.

11.8.3 Para el rango de D/t entre 400 y 2000 se podrá usar la siguiente fórmula

aproximada, en vez de las fórmulas de la sección 11.8.1: F= 0,20 * E * t/D < 0,375 Fy Se asume una variación lineal de la tasa de trabajo admisible F, entre 0,6 Fy y

0,375 Fy para el rango inelástico. D/t varía entre 0 y 0,534 E/F. 11.8.4 Las Especificaciones de Construcción preparadas por el Ingeniero contendrán

prescripciones que requieren un estricto control de deformaciones o imperfecciones de la superficie del manto causadas por los métodos y procesos de construcción.

La magnitud de dichas deformaciones se medirá utilizando una regla recta

colocada en la superficie del manto y en dirección paralela al eje del cilindro; y una regla curva (segmento de arco circular de diámetro igual al externo del estanque) colocada en una dirección perpendicular al eje del cilindro.

La longitud de las reglas de medición será 2,8 (Dt)0,5, pero en ningún caso serán

mayores que 0,95 veces la distancia entre cordones de soldadura, paralelos y meridianos respectivamente. Para medir tolerancias cercanas a los cordones de soldadura circulares se empleará una regla de longitud 25 t. Cuando la relación w/L entre la mayor deformación w medida y la correspondiente longitud de la regla L no excede de 0.01 serán aplicables las fórmulas de los artículos precedentes.

Si la relación w/L es 0,02 el coeficiente α debe ser reducido a la mitad. Para

relaciones w/L entre 0,01 y 0,02 el valor del coeficiente α puede obtenerse por interpolación lineal entre α y α/2.

Las relaciones w/L mayores que 0,02 no serán aceptadas. 11.8.5 Para ductos circulares, de diámetro D mayor que 0,75 m, que trabajen como vigas

para cargas habituales (cargas muertas y vivas) el uso de atiesadores anulares de resistencia suficiente será obligatorio. El espaciamiento máximo no excederá de tres diámetros medidos a lo cargo del eje, a menos que se justifique otra cosa por un análisis estructural apropiado.


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11.8.6 Para casos que se refieran a arcos, bóvedas, cáscaras especiales o estructuras del tipo cáscaras, se observarán las recomendaciones de Structural Stability Research Council (SSRC, anteriormente CRC).

11.9 Otros Requisitos de Diseño 11.9.1 Tal como se recomienda en la sección 10.2.2, el arriostramiento horizontal de

plataformas deberá ser soldado preferentemente en el taller para formar subconjuntos con las vigas de piso, evitando de esa manera la cantidad excesiva de perforaciones para pernos destinados a conectar elementos libres.

11.9.2 Se eliminarán las conexiones indirectas por medio de conectores apernados. La

trayectoria de los esfuerzos no es clara y suele haber una tendencia a la aparición de inestabilidad por flexión. Se preferirán los goussets soldados. Si ello no es posible se cambiará la estructuración.

11.9.3 De acuerdo con las especificaciones de SEAOC, cuando se requieran

arrostramientos horizontales, éstos pueden contraventar directamente las platabandas de los perfiles de columnas, o bien, las pueden contraventar indirectamente a través del alma de las columnas o de las platabandas de las vigas. El pandeo lateral local debe verificarse y evitar su ocurrencia.

11.9.4 Los peldaños de escalera se soldarán preferentemente a los limones en el taller y

el conjunto será tal que permita su transporte como una unidad. 11.9.5 Se evitarán uniones con más de diez pernos, lo que es consistente con el

requerimiento de usar estructuras Tipo Estructuración Simple, de acuerdo con la Especificación AISC, Sección A2.2.

11.9.6 Sin embargo, cuando las Estructuras Tipo Marcos Rígidos son permitidas u

obligatorias y cuando las uniones con muchos pernos son inevitables, se colocarán notas especiales en los planos de diseño y montaje para asegurar que los agujeros coincidan en el terreno.

11.9.7 Las uniones mínimas tendrán dos pernos. Si el elemento que va a unirse es

compuesto, habrá entonces dos pernos por componente. Las conexiones con pernos serán calculadas para la carga efectiva, pero deben resistir a lo menos el 50% de la capacidad teórica de los miembros.

Con la aprobación previa de CDC se permitirán excepciones en el diseño de torres

de Alta Tensión cuando sea aconsejable impedir un exceso de goussets o dificultades en la galvanización.


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11.9.8 Las componentes estructurales con extremos simétricos, pero que ellos mismos no

lo son, deben ser eliminados de los planos de taller y reemplazados por otros que no presenten ambigüedades de montaje. Del mismo modo cualquier componente cuya erección pudiere ser ambigua debe ser evitado. Esta situación puede presentarse aún en piezas no simétricas. Las marcas especiales de orientación en los planos de detalle que se pierdan fácilmente por la aplicación de pintura a presión no son consideradas como una solución para este problema.

11.9.9 Las estructuras serán moduladas desde la etapa de diseño básico de modo de

obtener un máximo de componentes idénticos y un mínimo de dibujo de detalles de fabricación.

11.9.10 Los planos de montaje general y los planos de detalles de montaje deben

ser suficientes para el armado completo de las estructuras y el Contratista de Montaje no necesitará acudir a los planos de detalle de taller.

11.9.11 Aquellos dibujos generales de diseño e ingeniería considerados aptos para

suministrar información suplementaria a la de los planos de montaje, pueden ser emitidos en copias reproducibles, numeradas en forma diferente, introduciendo allí las Marcas de Identificación de aquellos componentes que serán usados en el montaje.

Uno o más planos de disposición general destinados exclusivamente al Montaje, en

que se muestre la ubicación relativa de las piezas entre sí y respecto de las coordenadas generales, serán emitidos por el Ingeniero antes de iniciar las obras en el terreno.

11.9.12 Los pernos de anclaje de columnas tendrán una proyección de a lo menos

ocho diámetros y no menos de 200 mm medidos desde la placa base, para permitir la fluencia y la inspección correspondiente después de un terremoto. El hilo de los pernos de anclaje se extenderá no menos que cuatro diámetros bajo el nivel de la posición de la tuerca. Nótese que este requisito implica la doble placa base como obligatoria.

11.9.13 No se usarán pernos de anclaje de diámetro menor que 3/4" en columnas

secundarias, ni menores que 1" de diámetro en las principales.


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11.10 Protección Contra la Corrosión

Todo el acero estructural será limpiado adecuadamente y pintado para protegerlo contra la corrosión o ataque químico de acuerdo con las Especificaciones CD-VCP.

11.11 Requerimientos de Ductilidad 11.11.1 Todos los edificios, estructuras y partes de equipo tendrán suficiente resistencia

para soportar la acción sísmica según estas Especificaciones.

En edificios de oficinas, residenciales, destinados a reuniones públicas y construcciones similares, el diseño sísmico se basa en la protección de la vida y en la seguridad estructural, permitiéndose daño limitado en los elementos no estructurales.

En todos los dispositivos de servicio industrial y en las estructuras, el diseño sísmico se basa adicionalmente en la capacidad de no discontinuar el servicio de que se trate.

En consecuencia, la continuidad de operaciones, la mínima cantidad de

interrupciones del proceso y la facilidad de inspección y reparaciones son también los criterios básicos.

11.11.2 Las estructuras diseñadas para resistir fuerzas sísmicas, deberán ser capaces

de absorber grandes cantidades de energía más allá del rango elástico antes de la falla última. Tales estructuras tendrán un nivel de tensión consistente con un margen de resistencia de reserva pareja en toda la estructura. Debe prestarse atención a aquellos elementos estructurales que son calculados por ductilidad y contra repentina rotura frágil o un tipo de falla por pandeo. Para cumplir con estas condiciones, los requerimientos de diseño se ajustarán a los requisitos del Capítulo N, AISC y la NCh 2369 of 2003.

Para asegurar esta resistencia de reserva se pueden usar la redundancia y la

indeterminación estática en la estructura sismo - resistente. El modo de falla basado en criterios de ductilidad manda sobre la falla frágil.


ESTRUCTURAL




12.0 REQUISITOS DE DISEÑO PARA LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN ARMADO Y FUNDACIONES.

12.1 Materiales y Diseño 12.1.1 El Hormigón Armado será diseñado por el Método de la Resistencia última de

acuerdo con el estándar "Building Code Requirements for Reinforced Concrete" del American Concrete Institute. ACI 318, última edición.

12.1.2 Se podrá asumir que el hormigón será fabricado, transportado y colocado de

acuerdo a ACI 304 "Recommended Practice for Measuring, Mixing, Transporting and Placing Concrete" con las correspondientes limitaciones debidas a las condiciones locales que en adelante se señalan.

12.1.3 La Norma Chilena NCh 170, contiene en su Tabla 21, Anexo A, la equivalencia

empírica entre resultados de probetas de ensayo cilíndricas (ACI) y probetas de ensayo cúbicas (INN), usadas en Chile. NCh 170 establece también que el hormigón se medirá en probetas cúbicas de 200 mm de arista.

12.1.4 En particular para las obras que se ejecuten en Codelco Norte se deberá aplicar lo

siguiente: La resistencia característica del hormigón se especificará normalmente menor o igual que 280kg/cm2, (4000 psi) medida en probeta cúbica, debido a que la calidad de los agregados pétreos en Codelco Norte dificulta la obtención de hormigones de alta resistencia.

El proyecto de estructuras y fundaciones se basará en el uso de hormigón de resistencia a la compresión en probeta cilíndrica a los 28 días, según NCh 170.

Se podrá especificar una resistencia nominal característica del hormigón mayor que

4000psi ó 280kg/cm2 previo acuerdo y consentimiento de la Gerencia de Construcción de la VCP.

Los áridos normales (gravilla y arena) que se usan en la fabricación del hormigón,

se obtienen del ripio resultante del proceso de chancado y lixiviación del mineral oxidado, convenientemente lavados y gradados. Se obtiene así un hormigón de bajo peso específico, de no más de 2.300 kg/m3. Cuando este valor sea crítico en el diseño, el Ingeniero y el Contratista de Construcción deberán solicitar confirmación de éste al Departamento de Construcción de VCP.


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VCP puede aceptar esta clase de hormigón si un mejoramiento de la gradación, de la curva granulométrica y de la dosificación del cemento corrigen los resultados de los ensayos de las probetas. El Contratista tendrá en cuenta que un exceso de cemento podrá hacer poroso el hormigón.

La gravilla suele tener un tamaño máximo nominal de 3/4 de pulgada, con un alto

porcentaje de arena gruesa que pasa el tamiz Nº 4 ASTM. Este contenido de arena gruesa en la gravilla causa una distorsión en la granulometría de los agregados finos.

12.1.5 La gravilla y la arena, teniendo en cuenta su origen, pueden inducir en el hormigón

un comportamiento que no siempre es compatible con algunos tipos usuales de aditivos.

Por esto, no se pueden usar aditivos de los llamados súper plastificantes

(reductores del contenido de agua), excepto en casos especiales donde se hayan realizado ensayos con resultados favorables.

12.1.6 El agua que se use en el hormigón debe ser agua potable. 12.1.7 Las barras de refuerzo serán con resaltes y de las siguientes especificaciones: Calidad Normal NCh A 44-28 H ó A 615 ASTM Grado40 Alta resistencia NCh A63-42 H ó A 615 ASTM Grado60 Mallas de acero soldadas NCh 218 ó A 185 ASTM 12.1.8 Se aceptará soldadura en las barras de acero solamente bajo la aprobación por

escrito del Ingeniero y de VCP. Si se autoriza, deberán cumplirse los requisitos de estándar AWS D1.4 del American Welding Society.

12.1.9 El cemento será puzolánico con contenido de Aluminato Tricálcico no superior al

5%. 12.1.10Cuando exista riesgo de ataque químico por contenido de sulfatos en los suelos,

los hormigones que queden en contacto con roca, suelo, o relleno con contenido de sulfatos, deberán ser aislados con una lámina de cloruro de polivinilo (PVC) de 0.4 mm de espesor.


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12.2 Estructuración 12.2.1 El concepto de la estructuración será simple, tanto para edificios de marcos como

para edificios de marcos y muros. 12.2.2 El párrafo 11.6.16 para estructuras de acero, será también aplicable para edificios

de hormigón. 12.2.3 La sección 11.11 para estructuras de acero, será aplicable también a estructuras

de hormigón. Los marcos que toman el esfuerzo sísmico serán de comportamiento dúctil, de

acuerdo al estándar ACI 318, Apéndice A. 12.2.4 Con el objeto de asegurar la ductilidad, se ejecutarán ensayos en fábrica para las

barras de refuerzo longitudinal. Para estos ensayos, la tensión de fluencia obtenida no deberá exceder de la mínima especificada en más de 130 kg/cm2. La tensión última no será mayor que 1,33 veces la tensión de fluencia obtenida en el ensayo.

Estos requisitos aparecen incluidos en la norma chilena NCh 434. 12.3 Fundaciones de hormigón 12.3.1 En aquellos casos de fundaciones para máquinas rotatorias, motores de

movimiento alternativo o de máquinas cuya operación produce impacto, el Ingeniero establecerá un límite para los valores permisibles de las amplitudes de las vibraciones de acuerdo a teorías conocidas y a la información entregada por el fabricante.

12.3.2 Los valores permisibles se refieren a desplazamientos traslacionales en ambas

direcciones, desplazamientos verticales y rotación (en cualquier plano principal: volcamiento, torsión o cabeceo).

12.3.3 La respuesta dinámica del sistema máquina - fundación ante solicitaciones

sísmicas deberá ser evaluada como un conjunto. Las máquinas deberán trabajar al menos, en el rango de vibración suave de

acuerdo a la gráfica de severidad (es decir entre 0.25 y 0.5 mm/s). La raíz cuadrada de la media cuadrática (RMS) de las velocidades

correspondientes a las distintas frecuencias propias de la fundación, deberán estar de acuerdo con los Requisitos y Criterios de Diseño Mecánico.


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Se debe medir las frecuencias acopladas de la máquina para obtener la RMS de

las velocidades. Se debe proyectar fundaciones simétricas para tratar de evitar la torsión y

desacoplar los desplazamientos de las rotaciones. 12.3.4 La interacción entre las fundaciones próximas entre sí, bajo cargas dinámicas, será

evitada o reducida a términos despreciables. 12.3.5 Las fundaciones para equipo menor pueden ser calculadas por análisis sísmico

estático, sólo cuando se cuente con la aprobación específica de CODELCO. 12.3.6 Está permitido asumir que el suelo subyacente a la fundación no tiene inercia sino

solamente propiedades elásticas. 12.3.7 Puede considerarse que las fundaciones masivas carecen de propiedades

elásticas, pero para los marcos y losas de fundaciones se asumirá que tienen ambas: propiedades inerciales y elásticas.

12.3.8 Debido a la interacción sísmica con las cargas operacionales dinámicas, en la

fundación de maquinaria no serán empleadas fórmulas empíricas para el cálculo. 12.3.9 Las fundaciones de hormigón para una estructura, edificio de hormigón o acero,

tienen que ser calculadas con las reacciones correspondientes a sus soportes, con los valores de cálculo obtenidos con los métodos expuestos en el presente criterio de diseño.

Por lo tanto, no se permitirá calcular las fundaciones con las reacciones obtenidas

de otro espectro menos severo, diferente del que se ha usado para las estructuras correspondientes.

Las fundaciones de maquinaria tienen que ser calculadas de acuerdo a 12.3 y

satisfaciendo los requisitos del presente documento. 12.3.10 CD-VCP acepta solamente pernos de anclaje precolocados, insertos en el

hormigón y no permite tomar en consideración la adherencia del mortero a los pernos de anclaje. La adherencia completa debe ser desarrollada entre el anclaje y el hormigón y ser calculada para resistir la carga y transmitirla.


ESTRUCTURAL




Por lo tanto, el Proveedor estará obligado a entregar los datos de los pernos y su exacta ubicación para que sea posible pre instalar los pernos en el mismo acto en que se vacía el hormigón. Los pernos estarán ubicados en el terreno cuando se los necesite de acuerdo al programa de trabajo. Un "bolsillo" en el hormigón puede diseñarse para ajustar los pernos si la adherencia correspondiente es suficiente.

Para anclaje de máquinas, tales como compresores, CD-VCP acepta pernos

"Cabeza de Martillo" para tener pernos removibles si es necesario. Los pernos "químicos" son aceptables para pequeñas cargas. Todos los pernos suministrados tienen que ser aprobados previamente por CODELCO para evitar malos entendidos.

Las dimensiones de los Pernos "Cabeza de Martillo" se ajustarán a DIN 7992. 12.4 OBRAS HIDRÁULICAS DE HORMIGÓN ARMADO

Estas estructuras se diseñarán tomando como base el límite de utilización (diseño elástico) que condiciona el ancho de las fisuras en el hormigón armado, producidas por ciclos de humedad-sequedad, retracción de fraguado, variación de temperatura, etc. El valor del ancho máximo de fisura será de 0,2 mm. Para estas obras se considerará que los factores de mayoración de las cargas actuantes son iguales a la unidad (BS 8007 punto 2.2 "Structural Design"), y la combinación de las cargas se hará conforme a la norma NZS3106, 86 punto 2.3 “Load Combinations” grupo A y B.

Aquellas obras que consideran recubrimiento superficial interior mediante láminas de HDPE se diseñarán por el método de tensiones últimas (“método a la rotura”).

12.4.1 COMBINACIONES DE CARGAS EN ESTANQUES SEMIENTERRADOS

1. Estanque vacío con presión estática externa del suelo. 2. Estanque vacío con presión estática y dinámica del suelo más la acción sísmica

sobre la masa propia del estanque. 3. Estanque lleno sin presión externa del suelo. 4. Estanque lleno sin presión externa del suelo más sismo (según NZS 3106). 5. Estanque lleno con presión estática externa del suelo reducida al 50%. 6. Estanque lleno con presión estática y dinámica externa del suelo reducida al

50%, más la acción sísmica sobre el estanque con agua.


ESTRUCTURAL




7. Muros interiores con igual nivel de agua por ambos lados, solicitación por sismo sobre el agua (carga en un lado, descarga al otro) más la acción del sismo sobre la masa propia del muro.

8. Considerar todas las fuerzas interactivas y combinación de ellas, que puedan presentarse entre la losa de cubierta y los muros del estanque para los casos: estático, dinámico, efectos de temperatura y de retracción.

9. Verificar a la flotación los estanques, cuando corresponda, por efecto de la acción de la napa subterránea.

Nota: Las situaciones 5 y 6 reemplazan a las 3 y 4 en los casos de estanques, cámaras o canales enterrados totalmente y cuya construcción garantiza que quedarán confinados con relleno antes de llenarlas con agua.

12.4.2 CONTROL DEL ANCHO DE FISURAS EN EL HORMIGÓN DE ESTANQUES Y

OTRAS ESTRUCTURAS HIDRÁULICAS ESTANCAS Las fisuras en el hormigón se producen fundamentalmente por :

• Calor de hidratación del cemento en el hormigón fresco, antes que éste alcance una adecuada resistencia a tracción.

• Retracción de fraguado si hay impedimento de acortamiento. • Cambios por ciclos humedad - sequedad. • Por efecto de cambios de temperatura. • Por asentamientos diferenciales.

Estas fisuras, dependiendo de un exceso de sus anchos, dañan la estanqueidad y aceleran la corrosión de las armaduras en obras hidráulicas.

Los anchos de fisura se pueden controlar por:

• Limitación del valor de las tensiones de trabajo de tracción del hormigón y del

acero, así como el de compresión del hormigón. • Disposición de armaduras con diámetros y separaciones pequeñas para una

misma área. • Disposición adecuada de juntas de deformación y de retracción de los

elementos (muros, losas de fondo y cubierta).


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12.4.3 VALOR ADOPTADO PARA EL ANCHO DE FISURAS EN EL PROYECTO

Con el propósito de adoptar un valor del ancho máximo de fisura w del hormigón, compatible con las condiciones de utilización de una obra hidráulica solicitada a distintas formas de tracción directa, por flexión, efectos de temperatura, cambios de humedad, etc., se adoptará, tanto para el hormigón inmaduro (de 3 días), como el maduro (de igual o mayor a 28 días):

ω = 0,2mm

Este valor ha sido preconizado por la norma BS 8007 en "Section two: Design", para "hormigones expuestos a exposición severa o muy severa". Se verificará la fisuración sólo para las solicitaciones estáticas.

Esta exigencia no se aplicará a aquellas obras que se encuentran revestidas superficialmente en su interior con láminas de HDPE.

12.4.4 PROCEDIMIENTOS DE CÁLCULO PARA GARANTIZAR EL ARMADO QUE

LIMITA EL ANCHO DE FISURAS ADOPTADO

La sola limitación de las tensiones admisibles del hormigón y acero, a los valores que se indica más adelante en el punto 6.4, no garantiza la obtención de anchos de fisuras menores que ω = 0,20 mm. Se deberá efectuar las siguientes comprobaciones de las dimensiones del hormigón y cuantías de acero, obtenidas de cálculos basados en la norma BS 8007, que considera el efecto de temperatura en hormigón fresco hasta la edad de 3 días y la fisuración – producida por flexión y tracción – en el hormigón maduro.

Hormigón Inmaduro

Refuerzo mínimo (asociado a la limitación del espesor del elemento según BS 8007, Fig. A1 y A2), espaciamiento y ancho de fisura por efecto de temperatura y humedad, según el Apéndice A de la norma señalada. Para calcular la cuantía para hormigón fresco, se adoptará para T1, diferencia entre la máxima temperatura de hidratación y la temperatura ambiental:

T1 = 23°C muros de espesor ≤ 300 mm. T1 = 15°C losas de fondo espesor ≤ 300 mm.

Los valores para otras condiciones de moldajes y espesores del elemento ver tabla A.2 de BS 8007.


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Se considerará, además, la temperatura T2 (valor medio estacional). T2 = 20°C.

El valor del coeficiente de dilatación térmica del hormigón, que depende del tipo de árido, se tomará como:

α = 0,000012 (0,012 mm por metro y °C)

Para determinar estos valores, se ha considerado la cantidad de cemento por metro cúbico igual a 325Kg Sacos/m3, y la relación agua cemento A/C = 0,50.

Hormigón Endurecido

El ancho de fisura del hormigón endurecido se calculará en conformidad con las relaciones del Apéndice B de la misma norma, asegurándose que la deformación unitaria del refuerzo, en la fisura ε1, será siempre menor a 0,8 fy / Es, en tracción directa o en tracción por flexión y que, la tensión de compresión del hormigón, por flexión, no es mayor de 0,45 f’c.

12.4.5 VALORES DE LAS TENSIONES ADMISIBLES DE LOS MATERIALES EN

OBRAS HIDRÁULICAS DE HORMIGÓN ARMADO

Las calidades de los materiales para el hormigón armado en las obras hidráulicas serán:

• Hormigón: Grado H30, 95% nivel de confianza • Acero de refuerzo: Calidad A 63-42H

El dimensionado de los elementos se hará según la Teoría Clásica del Hormigón Armado, por el Método de las Tensiones Admisibles (Fase I y Fase II, controlando el ancho de fisura ω ≤ 0,2mm).

La estanqueidad de las obras hidráulicas se deberá obtener con el hormigón que la conforma.

Se adoptará distintos valores de las tensiones admisibles según sea la funcionalidad y solicitación del material del elemento:

Con los materiales indicados la cuantía mínima de refuerzo ρmin, para cada superficie y en ambas direcciones será para acero A63-42H y hormigón endurecido igual a ρmin, = 0,0038. Para hormigón inmaduro se adoptará el valor que resulte de evaluar la siguiente expresión:


ESTRUCTURAL



W*2)TT(**5,0**67,0 21

min+αΦ

=ρ

El área del acero mínima se obtendrá al multiplicar la cuantía por los espesores definidos en BS 8007, Fig. A1 y A2.

Superficies en Contacto con Líquidos.


SOLICITACION TENSIONES ADMISIBLES Kg/cm2 TENSION DE TRABAJO HORMIGON ACERO σH y σA Tracción Compresión Tracción

σ'σ σHa Ha Aa

Estática ≤ 19 --- Estática ≤ 1300 a) Tracción pura

sA

sgH

AT

A)1n(AT

=σ

−+=σ

Sísmica ≤ 23 Sísmica ≤ 1500

SOLICITACION TENSIONES ADMISIBLES Kg/cm2 TENSION DE TRABAJO HORMIGON ACERO σH y σA Tracción Compresión Tracción

σ'σ σHa Ha Aab) Tracción por

flexión Estática ≤ 22 Estática ≤ 1400

gH W

M6,0=σ

Sísmica ≤ 26 Sísmica ≤ 1500 c) Tracción pura

con tracción por flexión

)A)1n(A(

TW

M6,0

W/M06*319

sgg

g

−+++

sggH A)1n(A

TW

M6,0−+

+=σ

Estática ≤ 22 Estática ≤ 110

Estática ≤ 1400 d) Compresión y tracción por

flexión )1n(AN

WM6,0

sgH −

−=σ Sísmica ≤ 26 Sísmica ≤

130Sísmica ≤ 1400

e) Tracción pura muros

circulares

≤ 23 ≤ 1400

sg

ssH A)1n(A

TAEC−++⋅

=σ

f) Corte ≤ 4,5 ≤ 1500


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Superficies que no Contactan con el Líquido (Caras Secas, Fase II) Hormigón h30, tensiones admisibles kg/cm2

ESTADO DE TRABAJO NORMAL EVENTUAL Caras comprimidas en: Vigas y losas de espesor 8cm ó mayor

110 130

Losas de espesor menor que 8cmCorte sin armar

90 8

90 9

Corte máximo con armaduras 20 23

Tensiones admisibles del acero A63-42h kg/cm2

ESTADO DE TRABAJO NORMAL EVENTUALCaras mojadas traccionadas, en sección fisurada en: - Tracción simple o flexo-tracción 1300 1600 - Flexión simple o flexo-compresión 1400 1700 Caras secas tracción por flexión Fase II en: - Vigas 2000 2300 - Losas 2400 2700

σHa Tensión admisible hormigón a tracción (Kg/cm2) σ'Ha Tensión admisible hormigón a compresión (Kg/cm2) σAa Tensión admisible acero a tracción (Kg/cm2) σH Tensión de trabajo del hormigón σA Tensión de trabajo del acero Ag Área total de la sección de hormigón (cm2) Wg Módulo resistente sección total (cm3) n Razón entre los módulos de elasticidad de acero y hormigón n = EA/EH = 11 AS Área del acero de refuerzo C Retracción de fraguado del hormigón (0,00035) Es Coeficiente de Young del acero (2.100.000 Kg/cm2) T Fuerza normal de tracción N Fuerza normal de compresión M Momento Flector

La solicitación sísmica del líquido y elemento se obtendrá de NZS 3106, multiplicada por 0,8, según la combinación de cargas B del punto 2.3 de esa norma.


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12.4.6 RECUBRIMIENTOS DE LAS ARMADURAS Y COEFICIENTE DE

RETRACCIÓN DEL HORMIGÓN

Recubrimientos de las Armaduras Elementos en contacto con agua: 4cm libres Elementos secos: 3cm libres En casos no especificados para Edificios, se utilizarán los recubrimientos indicados en ACI 318.

Retracción

Se especifica el coeficiente de retracción máxima de fraguado en 0,00035, medido antes de iniciar la construcción (podrá determinarse conforme a la norma ASTM C 157-80 “Length Change of Hardened Cement Mortar and Concrete”.

12.4.7 OTRAS NORMAS RELATIVAS A FISURACIÓN EL HORMIGÓN EN OBRAS HIDRÁULICAS

En todos los aspectos de fisuración del hormigón de obras hidráulicas, no tratados en los puntos anteriores o que sean más exigentes que los allí especificados, se aplicará, además de la norma BS 8007-1987, la norma ACI 350R-01 "Environmental Engineering Concrete Structures".

La fisuración local producida por flexión (vigas y losas) se determinará aplicando el criterio de Gergely – Lutz (ACI-318 Cap. 10). Se adoptará el valor Z= 15 MN/m para un ancho de fisura ω ≤ 0,2 mm.


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13.0 REQUISITOS DE DISEÑO PARA MADERA ESTRUCTURAL 13.1 GENERAL 13.1.1 El diseño se basará en la norma NCh 1198. 13.1.2 Las especies botánicas generalmente usadas en Chile son las siguientes: Nothofagus Obliqua (Roble pellín) Nothofagus Alba (Roble blanco) Nothofagus Dombeyi (Coihue) Pinus Radiata (Pino Insigne) Eucryphia Cordifolia (Ulmo) Nothofagus Alpina (Raulí) Nothofagus Pumilio (Lenga) Laurelia Sempervirens (Laurel) Populus nigra (Alamo) Eucaliptus globulus (Eucalipto) Kagenechia augustifolia (Olivillo) Araucaria araucana (Araucaria) Weinmannia trichosperma (Tineo) 13.1.3 La especie Nothofagus Obliqua es la madera estructural más ampliamente

especificada en Chile, pero actualmente es escasa y está reducida a los Parques Nacionales. Sin embargo, cuando se especifica suele proveerse Eucryphia de primera clase en su reemplazo. Pero, si se especifica directamente esta última, se suministra Eucryphia de segunda clase.

Algo similar ocurre con Nothofagus Alpina, que frecuentemente es reemplazada por

Nothofagus Pumilio, con desmedro de la calidad esperada. Se debe tener cuidado en el sentido que no se debe proveer Laurelia Philippiana

(Tepa) en vez de L. Sempervirens. La tepa es una madera de baja calidad, facilmente identificable, pues es frágil y de mal olor.

13.1.4 Se podrán usar los estándares de IBC siempre que se establezca una clara

equivalencia entre las especies de madera.


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13.1.5 Dimensiones Las dimensiones estándar son las siguientes: En bruto Espesores : 1, 1/2, 2, 2 1/2, 3, 3 1/2, 4, 5, 6 pulgadas. Ancho : 2 1/2, 3, 3 1/2, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13 14 pulgadas. Terminada Espesores : 20, 32, 45, 70,90, 115, 140, 190, 240 mm. Ancho : 20, 32, 45, 69, 89, 114, 139, 188, 238 mm. Longitudes Pino Insigne : 3,0m Std. Longitud exacta en metros, disponible. Otras Especies: 3,6m Std. Longitud exacta en metros, disponible. 13.1.6 Tensiones Unitarias Básicas y Módulo de Young en flexión, valores en kg/cm² Especie Flexión Compresión

Paralela Compresión Normal

Tracción Paralela

Corte E G

Alamo 125 95 13 125 17 50500 41500 Coihue 195 140 60 195 30 83300 67000 Eucalipto 275 226 71 275 36 126700 70100 Lenga 163 107 23 163 25 79700 52300 Olivillo 215 115 -- 215 17 71000 49000 Araucaria 225 125 -- 225 12 83000 32000 Pino Ins. 115 60 15 115 15 66500 34500 Roble 240 146 -- 240 12 99000 63000 Tepa 198 118 15 198 24 81900 57000 Tineo 240 126 -- 240 17 84000 54000 Ulmo 240 195 32 240 28 104000 75500 Para el cálculo puede usarse los valores medios de E.


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13.1.7 Deformación Admisible

Miembros Deformación Fracción de la luz (L) Carga viva Cargas viva y muerta Vigas de techo Industrial No industrial, No industrial, estuco y cielo Vigas de piso General Puentes carreteros Puentes ferroviarios

1/180 1/240

1/360

1/360 1/300 1/400

1/120 1/180

1/240

1/240 1/240 1/240

14.0 REQUISITOS DE DISEÑO DE ALBAÑILERÍA 14.1 Requisitos de Diseño para Albañilería Armada de Bloques 14.1.1 El uso de albañilería de bloques estará limitado a edificios de no más de dos pisos ó 6

m de altura. En áreas de proceso toda la albañilería de hormigón será de bloques armados.

14.1.2 El Ingeniero Especialista necesita aceptar que, en este tipo de construcción, la

resistencia última puede alcanzarse. Diseñará de acuerdo con esta realidad tomando medidas de seguridad para que la ductilidad requerida se desarrolle sin resistencia excesiva y sin degradación de rigidez.

14.1.3 El diseño se basará en la norma INN NCh 1928. Requerimientos adicionales que

complementan esta Norma se exponen a continuación. Los bloques de hormigón cumplirán lo dispuesto en NCh 181.

14.1.4 La Especificación de Construcción preparada por el Ingeniero contendrá requisitos

que enfatizarán las disposiciones y requerirán la cuidadosa inspección de mortero de pega y bloques. También se requerirá que se inspeccionen los bloques tanto en su forma como en su geometría. La mezcla de mortero y la colocación en sitio de los bloques deben ser cuidadosamente inspeccionadas ya que, habitualmente de mala fe, se tiende a rellenar los bloques con mortero en lugar de hormigón capaz de anclar el acero de refuerzo. El mortero de relleno se especifica en INN 1928, Apéndice A, Sección A.4. El Contratista de Construcción hará sus mejores esfuerzos para aprovechar la más alta calidad de mano de obra disponible.


ESTRUCTURAL




14.1.5 Las tensiones de corte en muros de albañilería no necesitan amplificarse en un 100%,

como requiere INN NCh 1928, ya que las cargas sísmicas se determinan según las secciones 10.1 y 10.2 del presente Criterio de Diseño.

14.1.6 Todos los muros de albañilería de bloques serán armados, con refuerzo horizontal y

vertical. La suma de las áreas de las armaduras horizontal y vertical será a lo menos 0.002 veces el área de la sección transversal bruta de la muralla, y el área mínima de la armadura mínima de refuerzo en cualquier dirección no será menos que 0,0007 veces el área transversal bruta de la muralla. El refuerzo será limitado a un espaciamiento máximo de 1.2m entre centros. El mínimo diámetro de refuerzo vertical será 10 mm.

14.1.7 En las murallas de albañilería habrá no menos que una barra de 12mm (ó dos de 10

mm) en todos los lados adyacentes a cada vano que excede 60cm en cualquier dirección y tales barras se extenderán no menos de 40 diámetros, pero en ningún caso menos de 60cm más allá de los vértices de los vanos. Estas barras se colocarán adicionalmente al refuerzo mínimo especificado en 14.1.6.

14.1.8 Debe ponerse especial cuidado cuando un panel de albañilería es reducido en ancho,

extendiéndose por sólo una parte de la altura de piso pare dejar hueco a las ventanas. Entonces un efecto de columna corta se producirá con una reducción del período

fundamental y un aumento de las fuerzas sísmicas. El marco correspondiente tiene que ser diseñado para respuesta dúctil. Hay que

esperar rótulas plásticas en los extremos superior e inferior de las columnas antes de que se alcance el nivel de diseño.

14.2 Requerimientos para Diseño de Albañilería Confinada de bloques de Hormigón. 14.2.1 Albañilería Confinada de Bloques de hormigón. (CBM) CBM se define como un sistema que consiste en paneles de muro de bloques de

hormigón, sólidos o huecos, completamente confinados por un marco de hormigón armado, (R.C.) que consiste a su vez en columnas verticales, vigas horizontales o cadenas y/o fundaciones. El muro de bloques debe ser construido antes de vaciar el hormigón en el marco confinante.

La interfase entre bloque y hormigón será endentada siguiendo las sinuosidades de la

forma de los bloques.


ESTRUCTURAL




14.2.2 Para fuerzas sísmicas perpendiculares a su plano, el muro de bloques será diseñado

como una losa, apoyada en sus cuatro lados en los elementos R.C. La aceleración sísmica será 0,2 g según se especifica en 10.1.10.

14.2.3 Las murallas de albañilería confinadas por miembros de hormigón armado, tales como

columnas, vigas, dinteles y fundaciones serán consideradas como albañilería reforzada, y, como tal, el uso del refuerzo mínimo prescrito en Sección 14.2.6 será obligatorio.

14.2.4 Las tensiones admisibles en la albañilería de bloques serán las siguientes: Compresión (en el área total) 10kg/cm2

Tracción (perpendicular a su plano) 0kg/cm2

Corte (en el área total) 0,9kg/cm2

Los miembros de hormigón armado R.C. se calcularán para resistir las reacciones

horizontales de muro, y de las cargas verticales que soporten. 14.2.5 Para fuerzas sísmicas paralelas a su plano, los CMB se calcularán como elementos

compuestos de hormigón armado y albañilería de bloques, aplicando la teoría elástica. Para este propósito, la relación entre módulos de Young de R.C y CBM se tomará como igual a 5.

14.2.6 Los siguientes requerimientos adicionales para albañilería confinada se cumplirán.

Requisitos menos severos se pueden permitir si el Ingeniero Estructural puede demostrar por análisis u otros métodos, que se justifican las menores exigencias:

Mínimo espesor del muro de bloques : 14cm. Máximo porcentaje de vanos (puertas y ventanas) de los muros resistentes: 50% Máxima distancia entre columnas: 6,0m Área máxima del muro de bloques dentro de los elementos confinantes: 12,5m2


ESTRUCTURAL




Columnas Mínimo espesor igual al muro Ancho mínimo 20cm Área mínima de la armadura longitudinal 3,2cm2

Columnas Estribos mínimos: 8mm día a 20cm en los extremos. Estribos mínimos: 8mm día a 25cm en la mitad de la luz. Vigas - vigas - cadena Ancho mínimo : Igual al muro Altura mínima: 20cm Área mínima de la armadura longitudinal: 3,2 cm2

Estribos mínimos: 8 mm diámetro a 25cm de los extremos. Estribos mínimos: 6 mm diámetro a 20cm en la mitad de la luz. 14.2.7 Los estribos se verificarán por confinamiento. 15.0 REQUERIMIENTOS DE DISEÑO PARA DESCANSOS ELASTOMERICOS,

TEXTILES PREFORMADOS Y TFE. Las columnas, vigas soldadas y laminadas, tuberías y equipo, recipientes de proceso

de gran altura, chimeneas, etc. pueden ser soportados en descansos fijos y deslizantes, elastoméricos o de TFE (Poly tetra fluor etileno) que cumplan las Especificaciones de AASHTO: Standard Specifications for Highway Bridges.

Elastoméricos Div. I, Sección 14 para Diseño Div. II, Sección para Abastecimiento TFE Div. I, Sección 15 para Diseño Div. II, Sección 10.3.12 y 27 para Abastecimiento.


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16.0 MECANICA DE SUELOS 16.1. General 16.1.1 Las fundaciones, excavaciones, rellenos y preparación de suelos serán diseñadas y

especificadas de acuerdo a las recomendaciones de los Consultores de Mecánica de Suelos aprobados por CODELCO.

16.1.2 Las fundaciones serán diseñadas normalmente como fundaciones rígidas. 16.1.3 Las losas de fundación y las fundaciones comunes de columnas espaciadas, serán

consideradas rígidas si la razón 1,75/λ cumple con la condición indicada en el documento ACI 336 2R-66, Secciones 6 y 7. "Suggested Design Procedures for Combined Footings and Mats".

Para la fundación simple de una columna aislada, la longitud total no deberá exceder

de 1,5/λ. En el Documento ACI se define λ como el valor inverso de la longitud elástica.

16.1.4 Se aceptará una excepción a la sección 16.1.3 en losas de fundación concebidas para

soportar una variedad de distintos tipos de equipos, máquinas y/o estructuras, que se diseñaran flexibles o rígidas según sea más conveniente para el proyecto.

16.1.5 El factor de seguridad al volcamiento será de a lo menos 1.5 con o sin considerar

sismo. Es decir, la razón entre el momento resistente y volcante debe ser mayor o igual que 1.5.

Sin embargo, si la fundación está sometida a flexión en dos direcciones al mismo

tiempo, la porción de fundación que deberá permanecer siempre en contacto con el suelo será de un 75% o más.

16.1.6 El factor de seguridad al deslizamiento será al menos de 1,5 con o sin considerar

sismo. La resistencia debida a empujes pasivos se despreciará. Este requisito significa que la resistencia al deslizamiento será a lo menos 1,5 veces la componente horizontal del empuje activo. El coeficiente de fricción no deberá exceder de 0,667 tan(φ), en que φ es el ángulo de roce interno, antes de la compactación.

16.1.7 Los muros de contención se podrán calcular también como flexibles, pero sus

fundaciones serán rígidas. Para situaciones no previstas, como presencia de roca a nivel de fundación, se

discutirá con CODELCO, para encontrar una solución al problema.


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16.1.8 A menos que se indique lo contrario, se podrán usar las expresiones de Mononobe -

Okabe para el cálculo de coeficientes de empuje estático y sísmico en el diseño de muros de contención. El empuje activo así calculado, se considerará que es resistido por el peso muerto del muro. El roce entre el muro y el relleno se despreciará (se considerará inexistente).

16.1.9 Si el relleno tras el muro de contención es compactado por capas, el incremento de

empuje activo desarrollado por esta operación tendrá que tomarse en cuenta para calcular el muro y sus factores de seguridad.

16.1.10 Aquellos taludes o partes de taludes que no estén restringidos por muros de

contención, tendrán que ser especialmente estudiados y se diseñarán para 10 grados menos que la pendiente obtenida de los análisis de estabilidad para factores de seguridad normales.

16.1.11 Los empujes de tierra debidos a cargas concentradas, aplicadas en el relleno tras el

muro de contención o contra estructuras enterradas, serán calculados según las expresiones de Boussinesq.

Alternativamente, es aceptable el uso de métodos numéricos basados en la Teoría

de la Elasticidad y que satisfagan las condiciones de equilibrio y compatibilidad. 16.1.12 Para maquinarias, equipos o estructuras de acero tales como apiladores,

esparcidores, etc., soportadas directamente sobre el suelo, sin fundaciones, se les dará un factor de seguridad contra el volcamiento que no debe ser menor que el factor de seguridad normalmente usado para diseño.

Para condiciones estáticas y operación normal este factor es usualmente 1.66. Para

combinaciones de carga que incluyen cargas de viento o sismo, normalmente es 1.25.

17.0 APROBACIONES 17.1 Aprobación Sísmica de Equipamiento Suministrado por Vendedores La Aprobación Sísmica de Equipamiento Suministrado por Vendedores será de

acuerdo a lo estipulado en el punto 4.6.2 de la Norma Nch 2369 y en general a los Criterios de Diseño Sísmico VCP.


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17.2 Aprobación del Diseño Estructural 17.2.1 Todas las estructuras, equipos mayores, tuberías y ductos en gran diámetro, torres,

chimeneas y similares, deberán ser sometidas a la aprobación de acuerdo a lo estipulado en el punto 4.6.2 de la Norma Nch 2369 y en general a los Criterios de Diseño Sísmico VCP, desde el punto de vista de la estabilidad general y del diseño .

17.2.2 Antes de que se ejecute el cálculo de diseño definitivo o avanzado, el Ingeniero

someterá a revisión para aprobación, la estructuración, carga y condiciones de carga y modelación para análisis estático y dinámico.

En esta etapa no debe entregarse ningún plano salvo croquis informales y/o

explicativos. Después de ejecutar los cálculos, el Ingeniero someterá para revisión y aprobación,

los dibujos generales, hojas de salida con resultados del computador, memorias de cálculo que expliquen los resultados a medida que se van obteniendo y cualquiera otra información relevante.

17.2.3 Los procesos computacionales deberán incluir notas con comentarios que permitan a

VCP identificar el desarrollo del proceso. Las notas explicarán y justificarán los modelos matemáticos empleados para calcular y dimensionar. La entrada y salida del computador tienen que ser identificadas e interpretadas en las notas.

17.2.4 Los procesos y resultados intermedios en los cálculos computacionales deberán ser

entregados por el Ingeniero.


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ANEXO 1

ESTANDAR MINIMO DE ENTREGABLES DE INGENIERIA DISCIPLINA CIVIL ESTRUCTURAL

Contenido 1. Entregables de la Ingeniería Conceptual

2. Entregables de la Ingeniería Básica

3. Entregables de la Ingeniería de Detalles


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ANEXO 1

ENTREGABLES DE LA INGENIERÍA CIVIL ESTRUCTURAL

PLANOS Y DOCUMENTOS DE INGENIERÍA

La estructuración y puntuación de los entregables de la Ingeniería Conceptual es un estándar mínimo que constituye la base de referencia para las ingenierías Básica y de Detalles. En los entregables de las Ingenierías Básica y de Detalles se pueden presentar dos posibilidades: • Que sea necesario agregar detalles a los temas que ya están en la estructura básica

de la ingeniería conceptual. Para ello se agregan subpuntos a los existentes.

• Que sea necesario agregar nuevos temas en la estructura básica de la ingeniería conceptual. Para ello se agregan nuevos puntos.

1.0 ENTREGABLES DE INGENIERÍA CONCEPTUAL 1.1 Planos o esquemas

En esta etapa de estudio normalmente se utilizan esquemas pero puede haber más de uno si ello es necesario por la extensión del contenido.

• Disposición General de las obras existentes • Disposición General de las obras Nuevas • Disposición General de Túneles • Disposición General de Edificios principales (SIC) • Disposición General de Pilas de Lixiviación y Disposición de Ripios

1.2 Documentos

• Criterios de Diseño Civil • Criterios de Diseño Estructural


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1.3 Estudios

• Estudios de Topografía a nivel general. • Estudios de Mecánica de Suelos a nivel conceptual. • Levantamientos de instalaciones existentes. • Estudio de Riesgo Sísmico a nivel conceptual.

1.4 Memorias de Respaldo de Cubicaciones

• Memoria de Cubicaciones de Movimiento de tierras • Memoria de Cubicaciones de Excavación Túneles y Fortificación • Memoria de Cubicaciones de Hormigones in situ y prefabricados • Memoria de Cubicaciones de Acero Estructural

1.5 Especificaciones Técnicas • Especificaciones técnicas Movimiento de Tierras • Especificaciones técnicas Excavaciones de Túneles • Especificaciones técnicas de Hormigón • Especificaciones técnicas de Acero • Especificaciones técnicas de caminos

Estas especificaciones son de carácter conceptual para la alternativa seleccionada. 1.6 Cotizaciones

Son cotizaciones referenciales.

• Hormigones prefabricados • Anclajes Postensados • Sondajes y calicatas

1.7 Evaluaciones Técnicas

No hay.


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2.0 ENTREGABLES DE INGENIERÍA BÁSICA 2.1 Planos y Modelos

• Modelo 3D de las Estructuras Principales Hormigón Armado y Acero. • Modelo 3D de las Estructuras Principales Existentes.

• Planos de Movimiento de Tierras. • Planos de Plataformas • Planos de Caminos • Planos de Excavaciones de túneles • Planos de Forma de fundaciones • Planos de forma de Hormigones estructurales (SIC) • Esquemas Básicos de Arquitectura.

2.2 Documentos

• Criterios de diseño Civil (*) • Criterios de diseño Estructural (*) • Criterios de diseño Sísmico (*) • Criterios de diseño Geotécnico (*) • Criterio de diseño de Arquitectura (*) • Criterio de diseño de Caminos (*)

(*) Proporcionados por CODELCO como estándares mínimos a completar por el ingeniero cuando proceda..

• Especificaciones Técnicas Movimiento de Tierras • Especificaciones Técnicas de Hormigón • Especificaciones Técnicas de Acero • Especificaciones Técnicas de Arquitectura • Especificaciones Técnicas de Caminos

Estas especificaciones se requieren en esta etapa para las obras tempranas y en cualquier caso, si no aplica, se eliminan del paquete de ingeniería básica.


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Documentos Entregables de Ingeniero ejecutor de la Ingeniería Básica

• Criterios de Diseños Especiales.

Los Criterios de Diseño Generales serán entregados por la VCP. En particular los Criterios de Diseño Especiales podrán ser solicitados a Expertos si el caso lo amerita.

• Criterios de Diseño Sísmico Particulares.

Este entregable se exigirá a la oficina de ingeniería gestora del proyecto solo en aquellos casos en que los Criterios de Diseño Sísmico entregados por la VCP no aporten la información relevante en una determinada zona (sin un espectro de diseño sísmico definido). Durante el desarrollo de estos documentos las oficinas de Ingeniería deberán aportar sus propios criterios, los que serán aprobados por esta MDC.

• Especificaciones Técnicas Especiales

Las ETG serán entregadas por la oficina de ingeniería gestora del proyecto y aprobadas por la VCP.

• Memorias de Cálculo de las Estructuras Principales.

Estos Documentos deben incluir al menos todas las estructuras principales.

• Memoria de Cálculo Cubicaciones Este entregable debe contener todos los respaldos de todas las cubicaciones.

• Informe de Topografía • Informes de Estudios de Geotecnia • Informes de Estudios de Mecánica de Suelos • Informe de Estudios de Transporte y Vialidad • Informe de estudio Alternativa Prefabricados • Informe de Documentos, Planos y Modelos 3D.

Estos documentos se corresponden con planos de Lay out congelados, y se reflejan en los planos Básicos de Forma y Diseño de Acero o Modelos 3D.


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Se excluyen es esta etapa de estudio lo siguiente: Pernos de anclaje e insertos, conexiones. Planos de Armaduras y Planos de Fabricación y Montaje Planos de Arquitectura.

2.2 Estudios

• Levantamiento de Topografía completo, en todas las áreas. • Mecánica de Suelos completa en todas las áreas. • Levantamientos de instalaciones existentes. • Estudio de Riesgo sísmico completo. • Estudios de caminos • Estudios de transportes • Estudios especiales de Arquitectura • Estudios de urbanización

2.4 Memorias de Cálculo

• Memorias de Cálculo de Fundaciones • Memoria de Cálculo de estructuras de Hormigón • Memoria de Cálculo de estructuras de Acero • Memoria de Cálculo de muros de Tierra Armada • Memoria de Cálculo de Prefabricados

2.5 Especificaciones Técnicas

• Especificaciones Técnicas Movimiento de Tierras • Especificaciones Técnicas de anclajes postensados • Especificaciones Técnica de Muro de Tierra Armada • Especificaciones Técnicas de Mecánica de suelos • Especificaciones Técnicas de Hormigón estructural • Especificaciones Técnicas de Hormigón estructural prefabricado • Especificaciones Técnicas de Acero estructural • Especificaciones Técnicas de Arquitectura • Especificaciones Técnicas de Caminos


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2.6 Cotizaciones

Son cotizaciones referenciales. • Maestranzas • Hormigones prefabricados • Anclajes Postensados • Sondajes y calicatas • Muros de tierra armada


No hay 3.0 ENTREGABLES DE INGENIERÍA DE DETALLES 3.1 Planos y Modelos 3D

Los planos y modelos desarrollados en la fase anterior, deberán ser revisados y validados por la oficina de Ingeniería gestora de esta nueva fase. Estos serán complementados o rehechos de acuerdo a la aprobación de la VCP. Los mínimos entregables en esta fase serán: Planos y Modelos • Modelos 3D de movimiento de tierras (SIC) • Modelo 3D de las Estructuras Principales Hormigón Armado y Acero. • Modelo 3D de las Estructuras Principales Existentes. • Planos de Movimiento de Tierras. • Planos de Plataformas • Planos de Caminos • Planos de excavaciones de túneles • Planos de radieres • Esquemas de anclajes e insertos


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3.2 Documentos

• Criterios de diseño Civil • Criterios de diseño Estructural • Criterios de diseño Sísmico • Criterios de diseño Mecánica de suelos • Criterio de diseño de Arquitectura • Criterio de diseño de Caminos

Durante el desarrollo de estos documentos las oficinas de Ingeniería deberán aportar sus propios criterios, los que serán sometidos a la aprobación de CODELCO.

• Especificaciones Técnicas Movimiento de Tierras • Especificaciones Técnicas de Hormigón • Especificaciones Técnicas de Acero • Especificaciones Técnicas de Arquitectura • Especificaciones Técnicas de Caminos • Especificaciones Técnicas de Anclajes e Insertos

Estas especificaciones se requieren en esta etapa para las obras tempranas y en cualquier caso si no aplica, se eliminan del paquete de ingeniería básica.

3.3 Estudios

En esta etapa solo se realizan estudios para completar los ya indicados en las fases anteriores.

3.6 Cotizaciones

Lo que sigue es referencial para las labores de adquisiciones. • Maestranzas • Hormigones prefabricados • Estructuras estereométricas • Anclajes postensados


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En esta etapa de estudio las evaluaciones de Maestranzas deberán realizarse en forma temprana. También se deberán evaluar las empresas de hormigones prefabricados en forma temprana. En cualquier caso esto es solo referencial para las labores de Adquisiciones.

cd estructural

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