carrozable_2002 (15 m).xls

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1/26

DISEO PUENTE VIGA-LOSAPROYE

A- PREDIMENSIONAMIENTO Puente simplemente apoyado OFICINLUZ DEL PUENTE L (m) = 15PERALTE VIGA H = L/15 (m) = 1.00 0.95ESPESOR LOSA E (m) = 0.200

B- DISE O DE VIGAS AREA DE INFLUENCIA DE VIGA

Metrado de cargasAncho de via ( A ) = 3.60 3.60 mancho de vereda ( c ) = 0.60 0.60 m

Ancho de viga ( bw ) = 0.45 mseparacion ejes vigas ( S ) = 2.10 2.10 mespesor de losa ( E ) = 0.165 0.200 m

( g ) = 0.15 0.15 m( y ) = 0.25 0.25 m( f ) = 0.75 m

( D ) = 0.35 m( x ) = 0.75 m( a ) = 0.78 m

Aporte de losa viga principal, asfalto, aceraPeso losa = E * (a+b/2+S/2) * (2,4 T/m3) 0.984 T/mPeso viga = f * bw * (2.4 T/m3) 0.810 T/masfalto = 0.05 * A/2 * ( 2 T/m3) 0.180 T/macera = c * g * (2.4 T/m3) 0.216 T/motros = 0.290 T/m

WD= 2.480 T/m

Aporte de vigas diafragmaNumero de vigas diafragma N = 4Espaciamiento vigas diaf. e = L / ( N - 1 ) 5.000

Ancho viga diafragma bd = 0.250Peralte viga diaframa hd = ( f - y ) 0.500

PP Diafragma Pdf = hd.bd.(S/2-b/2).(2.4) = 0.315 T

1-MOMENTO POR PESO PROPIO

Aporte de losa viga principal, asfalto, acera Mpp = ( WD * L2) / 8 = 69.750 T - m Aporte de vigas diafragma Mdf = 1.575 T - m

Momento Total Carga Muerta (MD) = MD= 71.325 T - m

2-MOMENTO POR SOBRECARGA Sobrecarga Semitrailer AASHTO HS-20 Por viga (se divide entre 2 por que analizamos 1 sola viga)

P = 4000 kgMomento = Ms/c = 1/2 ( 2.25L - 10.675 ) P= 46.150 T - m

Coef. concent. de carga Ccc = ( 2S + 2x - 3.05 ) / S = 1.262Mom. por sobrecarga M S/C = Ms/c . Ccc = 58.237 T - m

3-MOMENTO POR SOBRECARGA EQUIVALENTEPor viga (se divide entre 2 por que analizamos 1 sola viga)

Mom. por sobrecarga equiv. M eq= 1/2 (2,25 P (L/4) + 0,262 P(L/4) (L/2)) = 31.613 T - m

4-CARGAS POR EJE TANDEM Por viga (se divide entre 2 por que analizamos 1 sola viga)

Mom. por eje tandem Mtand = 1/2 ( 3P / 2 ( L - 1,20 ) Ccc ) = 52.243 T - m

Momento Total por Carga Movil ( ML) ML = 58.237 T - m

5-MOMENTO POR IMPACTOI = 15,24 / (L+38) = 0.29 < 0.300 O

Momento de impacto Mi= ML . I 16.746 T-m

Momento Total Por Impacto ( Mi) Mi = 16.746 T - m

B1 DISE O POR SERVICIO

E

g

c

D

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B2-DISE O POR ROTURA

Mu =1,3*( MD+1,67*(ML+MI) ) = 255.51 T - m

Calculo del Area de acerob colab. (cm)= 200

recub (cm)= 5d (cm) = H - x = 84.35 As = [-b

Mu =

As = 83.80987 cm r= As / (b . d) = 0.0050

Verificamos posicin del eje neutro:

a = = 7.39 cm a < = 20.00

As = 83.81 cm r= As/(b

As min = . b . d = 47.05 cm = 0,7 fc /

Adoptamos: A s = 83.81 cm

Area de barra de fierro = 5.10 dimetro = 1 "

Acero principal: nmero de barras = 17 f= 1

As = 86.70 cm2= 0.0051

Verificamos la cuanta:

= x 6300 / (6300 + fy) = 0.029

= 0.75 rb = 0.0217> = 0.0051 No requiere As a compresin

Para no verificar deflexiones:

= = 0.0120 > 0.0

B3-VERIFICACION POR AGRIETAMIENTON de columnas de acero: M = 3

N de filas de acero: N = 2 RNC 7.7.1 OK!, varillas si alcanzanN de barras de acero por paquete: n = 3 (max. 4 barras por paquete)

Diametro de barras de acero: f = 2.54 cm EXPOSICION A AMBIENTE AGRESIVO

Diam. Equiv. del paquete de acero: Deq = n1/2. f = 4.40 cm Z = 30000 kg/cm2 MODERADORecubrimiento: recub. = 5.00 cm Z = 26000 kg/cm2 SEVERO

dc = recub. + 0.5 . f = 6.27 cmx = recub. + ( 2.5 * (N - 1) + Deq*N ) * 0.5 10.65 cm

A = 2.X.bw / (# de barras) = 56.38 cm Espaciamiento minimo entre paquetesZ = 26,000.00 kg/cm 1.5*Diam.Equiv. = 6.599113

fs mx adm = = 3,677.15 kg/cm

fs actuante = Mu / (As . j . d) = 2271.74 kg/cm

fs mx adm > 0.6 fy COMPARAR CON 0.6 fy3,677.15 2,520.00 kg/cm

fs mx adm > fs mx actuante OK !2,520.00 2,271.74 kg/cm

B4-VERIFICACION POR FATIGA EN SERVICIO

Ma = Mmax = M + M + M = 146 31 T m

Z

dcA3

018. 'f c

fyrm a x

0 91 7

. (. '

)Asfy d fyAsf cb-

rmin

r

0 85 1. 'f c

fy

brb

rmax

rmax r

Asfy

f cb0 85. '

rmin

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PUENTE CARROZADISEO DE VI

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4/26

Diseo por rotura:

Vu = 1,3(VD+1,67*(VL+Vi )) = 77.26 T

El esfuerzo cortante nominal en rotura es:

= = 5.39 kg/cm

El esfuerzo cortante resistente del concreto:

= = 7.31 kg/cm

Vu < Vc tericamente no se requiere refuerzo en el alma, colocaremos acero mnimo con estribos de 3/8".

f = 3/8 " rea de acero por varilla=

Av = 1.42 cm

s = = 69.076 cm

Debe cumpirse : s < 0.5 d = 42.175

s < 60 cm = 60.000

Colocar estribos de f = 3/8 " con espaciamiento s = 42 cm

Acero lateral

10% As = 8.67 cm

Debido a que h > 60 cm, el espaciamiento entre barras ser:

1 - No mayor de 30 cm. 30.02 - No mayor del ancho de bw = 45.0

Escogemos s maximo= 30.00 cm

h = 95.00 cmrecub = 5.00 cmLs = 15.40 cmt = 20.00 cmLr = h - (t + recub + Ls) = 54.60 cm

VALORES SUGERIDOS:# fierros por cara= 0.82 = 1

Cantidad total de fierro (ambas caras) : 2 eleccin automtica del dimetro = 1 Area ne

VALORES PARA DISE O:Escoger diametro de varilla a utilizar = 3/4 " Area de cada varil 2.85 cm

Cantidad de varillas a utilizar por cara = 2 Area total de acero lateral = 11.4 cmEspaciamiento s = Lr / (cantidad de varillas por cara + 1) 18.20068944 cm OK, s < s maximo

As colocaremos 2 fierros de 3/4 " a ambos lados del nervio de laviga a 18.20 cm de espaciamiento.

C- DISEO DE LA LOSA

C.1.- DISEO DE TRAMO INTERIOR.-

Momento por peso propio

SS = S - bw = 1.65 m

Metrado de cargas para un metro de ancho:

Peso propio: (1m)*(E)*(2,4 T/m3) = 0.48 T/m

Vu

bdfuu

A f

b

v y

u c( )u u-

uc f f V d M c u u[ . ' ]0 5 175+ r

t

recub.

Lr

Ls

h Acero late

Acero prin

E

S

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5/26

Determinacin de peralte

Hallando los momentos por servicio :

M + = MD+ ( ML + ) + ( Mi+ ) = 1.643 T - m

M - = MD+ ( ML- ) + ( Mi- ) = 1.829 T - m

El peralte mnimo con el momento maximo en servicio es:

Recub = 4d t= 2 . M+ 6.10 cm dt < E - Re fc . k . j . b

Usamos E = 20.00 cm, por tanto d t= E - Recub = 16.

Determinamos acero por rotura:

Hallando los momentos a la rotura :

4.396 T - m

4.920 T - m

Acero Positivo en tramo interior ( As+ )

As (+) = 7.59 cm = 0.00

= 0,7 fc / fy = 0.00

A s = 7.59 cm

Area de barra de fierro Af= 2.85 dimetro = 3/4 "

s = Af. B / As = 37.57 =El espaciamiento de las barras debera ser:

s < 3E = s < 45 =

Luego : acero positivo de f= 3/4 " con espaciamiento s = 37 cm

Acero Negativo en tramo interior ( As- )As ( - ) = 8.54 cm = 0.00

= 0,7 fc / fy = 0.00

A s = 8.54 cm


s = Af

. B / As = 33.38 =

El espaciamiento de las barras ser:

s < 3E = s < 45 =

Luego : acero negativo de f= 3/4 " con espaciamiento s = 33 cm

Acero de reparticin

%Asr = = 31.24% < 67%

Por tanto usar %Asr = 31.24%

Asr = %Asr . As principal = 2.37 cm por metro


Luego : acero de reparticion de f= 3/8 " con espaciamiento s = 30 cm

Acero de temperaturaAst = 0.0018bE

Mu + = 1.3 x [ MD+ 1.67 x ( (ML +) + (Mi +) ) ] =

Mu - = 1.3 x [ MD+ 1.67 x ( (ML -) + (Mi -) ) ] =

rmin

121

L

r

r

rmin

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6/26

C.2.-DISEO DE TRAMO EN VOLADIZO

Momento por peso propio

Metrado de cargas:

Seccin

Carga x 1 m de

ancho ( T ) Distancia ( m ) Momento ( T-m )

A = c * g 0.216 0.825 0.178

B = E * a 0.155 0.388 0.060

Asfalto=(x-bw/2)*0.05 0.053 0.263 0.014

Baranda 0.150 1.025 0.154MD = 0.406

La distancia es medida del centro de la seccin a la cara de la viga.

Momento por sobrecarga

XL = a - 0.305 = 0.47 m Para losas armadas perpendicularmente al sentido del trafico

Ancho efectivo E= 0.8XL+ 1.143 = 1.519

ML= 2P*XL/ E = 2.48 T-m 2P : peso de una rueda del eje mas pesado (medio o posterior : 4P)

Momento por impactoI = 15,24 / (SS+38) = 0.384 > 0.30I = 0.30

Mi = I * ML = 0.74 T-m

Determinamos acero por rotura:

Hallando los momentos a la rotura :

7.51 T - m

Acero Negativo de tramo en voladizo ( As - )

As (+) = 13.42 cm = 0.0

= 0,7 fc / fy = 0.0

A s = 13.42 cm


s = Af. B / As = 21.24 = 21 cm

Luego : acero del tramo en volado de f= 3/4 " con espaciamiento s = 21 cm

TRAMO : 0.125 0.250 0.375 0.5x= 1.875 3.750 5.625 7.5

Mpp = 30.516 52.313 65.391 69.n= 1 1 2 2

Mu = 1.3 x [ MD+ 1.67 x ( ML + Mi ) ] =

CALCULO DE DISTRIBUCION DE REFUERZO PRINCIPAL EN DIFER

MOMENTOS POR CARGA MUERTA (PESO PROPIO + VIGAS D

rmin

r

bw

E

Acero de reparto

Acero positivo

Acero de temperatura

Acero negativoAcero negativo

en volado en tramo interior

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7/26

b = -318,845 -318,845 -318,845 -318,c = 8,866,593 16,232,903 21,484,268 25,551,

As = [-b - (b2-4ac)^0,5]/(2a) = 28.23 52.34 69.94 830.20 > a = 2.49 4.62 6.17 7

As = 28.23 52.34 69.94 83As min = 47.05 47.05 47.05 47

As adoptado: 47.05 52.34 69.94 83varilla adoptada: 1 1 1

JAMO N varillas= 10 11 14

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8/26

15 0.95 0.45 0.2 4 5 17

LUZPERALTE

VIGA

ANCHO VIGA

(bw)

ESPESOR

LOSA

VIGAS DIAFRAGMA

CANTIDAD ESPACIAMIENTO NUMERO DE VARILLAS

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9/26

estribo derecho

DISEO DE ESTRIBOS - DERECHO

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 1.00TIPO DE TERRENO (Kg/m2)

d = 4.54ANCHO DE PUENTE (m) A = 3.60LUZ DEL PUENTE (m) L = 15.00

ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 5.10ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado)

f =

34.50

ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) g1 = 1.95PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3) g2 = 2.30

M = 0.50N = 0.50E = 0.65G = 1.85a = 0.95b = 0.80c = 1.05B = 3.50

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A

1-Empuje de terreno,h= 0.95h'= 0.60C= TAN 2 ( 45-f/2 ) = 0.28E= 0,5*W*h (h+2h")*C = 0.551 TN

Ev=E*Sen (f / 2 )= 0.163Eh=E*Cos ( f/ 2 )= 0.526

Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 0.41

Fuerzas verticales actuantes

Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)

P1 1.748 0.4 0.699Ev 0.163 0.80 0.131Total 1.911 0.830

Xv=Mt/Pi 0.434 mZ=Eh*Dh/Pi 0.112 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.077 m F`c= 700 Tn/m2

Verificaciones de Esfuerzos de Traccion y Compresion,

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 3.78 < 700 Tn/m2 CONFORME

Chequeo al volteo

FSV=Mi/(Eh*Dh) 3.89 > 2 CONFORME

Chequeo al Deslizamiento

FSD=Pi*f/Eh 2.54 >2 CONFORME

NIVEL DE AGUA

B

c

NEM

b

H h

1

10 a 25 f /

G

a

d

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10/26

estribo derecho

B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 5.10h'= 0.60C= 0.28E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 8.672 TnEv=E*Sen (o/2)= 2.571 TnEh=E*Cos (o/2)= 8.281 Tn

Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.86 m


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 9.384 2.1 19.706P2 10.022 1.175 11.776P3 3.102 0.43 1.344Ev 2.571 1.86 4.788Total 25.080 37.615

Xv=Mt/Pi 1.50 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.61 F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.37 m



Chequeo al volteo



FSD=Pi*f/Eh 2.12 > 2 CONFORME

2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 30.834375

Reaccin del puente debido a peso propio,R1= 8.57 tn/m P= 4.00 T

Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.327 Tn/M

Reaccion por sobrecargaR3= 16.27 Tn


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)R1 8.565 1.175 10.064R3 16.267 1.18 19.113P vertical tot, 25.080 1.50 37.615Total 49.912 66.792

Xv=Mt/Pi 1.338 m

FUERZAS HORIZONTALES ESTABILIZADORAS

Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 8.281 1.86 15.419R2 0.327 6.90 2.258Total 8.609 17.677

Yh=Mi/Pi 2.053Z= 0.354e= 0.266

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11/26

estribo derecho

VERIFICACIONES

1-Verificacion de compresion y traccin


Chequeo al volteo




C- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION C-C

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:B= 3.5H= 6.10h'= 0.60C= 0.28E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 12.018Ev=E*Sen (o/2)= 3.564Eh=E*Cos (o/2)= 11.478



Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 9.384 2.6 24.398P2 10.022 1.675 16.787P3 3.102 0.93 2.895P4 8.050 1.75 14.088P5 2.550 3.25 8.288Ev 3.564 3.50 12.474Total 36.672 78.930

Xv=Mt/Pi 2.152 m

Z=Eh*Dh/Pi 0.689 me=b/2-(Xv-Z) 0.286 m >b/6 b/6= 0.583e 2 CONFORME



2-ESTADO:Estribo con puente y relleno sobrecargado,



Xv=Mt/Pi 1.960 m

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12/26

estribo derecho


Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 11.478 2.20 25.256R2 0.327 7.90 2.585Total 11.805 27.841

Yh=Mi/Pi 2.36Z= 0.45e= 0.24 2 CONFORME



JAMO

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13/26

estribo izquierdo

DISEO DE ESTRIBOS - DERECHO

DATOSALTURA DE ZAPATA CIMENTACION (m) d = 0.00TIPO DE TERRENO (Kg/m2)

d =

3.62ANCHO DE PUENTE (m) A = 3.60

LUZ DEL PUENTE (m) L = 15.00ALTURA DEL ESTRIBO (m) H = 2.70ANGULO DE FRICCION INTERNA (grado)

f = 36.50 ALTURA EQUIV, DE SOBRE CARGA (m) h' = 0.60

PESO ESPECIF, RELLENO (Tn/m3) g1 = 1.95PESO ESPECIF, CONCRETO (Tn/m3)

g

2 = 2.30M = 0.00N = 0.00E = 0.50G = 1.50a = 0.95b = 0.80c = 0.70B = 2.00

A- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION A-A

1-Empuje de terreno,h= 0.95h'= 0.60C= TAN 2(45-f/2) = 0.25E= 0,5*W*h (h+2h")*C = 0.506 TN

Ev=E*Sen (o/2)= 0.158Eh=E*Cos (o/2)= 0.480



Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 1.748 0.4 0.699Ev 0.158 0.80 0.127Total 1.906 0.826

Xv=Mt/Pi 0.433 mZ=Eh*Dh/Pi 0.102 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)e=b/2-(Xv-Z) 0.069 m F`c= 700 Tn/m2



Chequeo al volteo



FSD=Pi*f/Eh 2.78 >2 CONFORME

B- ANALISIS DE ESTABILIDAD EN LA SECCION B-B

1-Estado : Estribo sin puente y con relleno sobrecargado,a-Empuje terreno:H= 2.70h'= 0.60C= 0.25E= 0,5*W*h (h+2h")*C= 2.608 TnEv=E*Sen (o/2)= 0.817 TnEh=E*Cos (o/2)= 2.477 Tn

NIVEL DE AGUA

B

c

NEM

b

H h

1

10 a 25

G

a

d

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14/26

estribo izquierdo

Punto de aplicacin de empuje EaDh=h*(h+3*h')/(h+2h')/3 1.04 m


Pi(tn) Xi(m) Mi(Tn-m)P1 4.968 1.6 7.949P2 2.818 0.85 2.395

P3 1.006 0.33 0.335Ev 0.817 1.04 0.848Total 9.609 11.527

Xv=Mt/Pi 1.20 m Esfuerzo a compresin del concreto F`c= 0,4(Fc)Z=Eh*Dh/Pi 0.27 F`c= 700 Tn/m2e=b/2-(Xv-Z) 0.07 m



Chequeo al volteo




2-Estado :Estribo con puente y relleno sobrecargado,Peso propio 30.834375Reaccin del puente debido a peso propio,R1= 8.57 tn/m P= 4.00 T

Rodadura -fuerza HorizontalR2=5% de s/c equivalente, 0.327 Tn/M

Reaccion por sobrecargaR3= 16.27 Tn



Xv=Mt/Pi 0.948 m


Pi(tn) yi(m) Mi(Tn-m)Eh 2.477 1.04 2.572R2 0.327 4.50 1.473

Total 2.804 4.045

Yh=Mi/Pi 1.442Z= 0.117e= 0.170

VERIFICACIONES

1-Verificacion de compresion y traccin

P =Fv(1+6e/b)/(ab) 26.00 d CONFORME

Chequeo al volteo



FSD Pi*f/Eh 8 60 > 2 CONFORME

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15/26

estribo izquierdo

h

f / 2

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16/26

estribo izquierdo

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17/26

aletas1

DISEO DE PUENTE CARROZABLE - ALETAS 1

fc' = 175 kg/cmfc = 70 kg/cmAltura total de aleta = 5.90 mf = 34 factor de acuerdo a f= 0.4h2 = 4.90 mh' = 0

= 1.86 T/mPresion de trabajo (Pt) = 4.07 Kg/cm

Predimensionamiento:

b1 = 2.36 = 2.50 mb2 = 1.96 = 2.00 mb3 = 1.51 = 1.65 m

Trabajamos seccin por metro de ancho:

SECCI N A-A

h = 4.90 mb = 2.00 m

1.- Empuje .-c = 0.28271E = 6.33 T

Ev = 1.85 TEh = 6.05 T

Punto de aplicacin de E : dh = 1.63 m

2.- Fuerzas verticales estabilizadoras .-

Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )

P1 18.60 1.18 21.85P2 1.97 0.23 0.46 xv = 1.16 mEv 1.85 2.00 3.70

22.42 26.01

Mv = 26.01 T - mMh = 9.88 T - m

x = 0.72 m

e = 0.28 m e < b/6 = 0.33 OK !

Verificaciones

g

NI

b1

b2

b3

A

B

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aletas1

1.-Compresiones y tracciones

P = 2.06 kg/cm

fc > P OK!

2.- Volteo

fs = 2.63 > 2 OK!

3.- Deslizamiento

factor = 0.70

fs = 2.59 > 2 OK!

SECCI N B-B

h = 5.90 mb = 2.50 m

h cim. = 1.00 mxc1 = 0.25 mxc2 = 0.25 m

1.- Empuje .-c = 0.28271E = 9.17 T

Ev = 2.68 TEh = 8.77 T



Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )

P1 18.60 1.43 26.50P2 1.97 0.48 0.95P3 5.75 1.25 7.19 xv = 1.49 mP4 2.28 2.38 5.42Ev 2.68 2.50 6.70

31.28 46.77

Mv = 46.77 T - mMh = 17.25 T - m

x = 0.94 m

e = 0.31 m e < b/6 = 0.42 OK !

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aletas1

Verificaciones


P = 2.17 kg/cm

Pt > P OK!

2.- Volteo

fs = 2.71 > 2 OK!

3.- Deslizamiento

factor = 0.60

fs = 2.14 > 2 OK!

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aletas1

5

e < b/6 = OK !e > b/6 = VERIFICAR !

IVEL DE AGUA

h2 ht

B

A

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aletas1

fc > P OK!

fc < P VERIFICAR !

> 2 OK!< 2 MODIFICAR!


e < b/6 = OK !

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aletas1

e > b/6 = VERIFICAR !

Pt > P OK!Pt < P VERIFICAR !



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aletas2

DISEO DE PUENTE CARROZABLE - ALETAS 2

fc' = 175 kg/cmfc = 70 kg/cmAltura total de aleta = 3.30 mf = 34 factor de acuerdo a f= 0.4h2 = 2.50 mh' = 0

= 1.86 T/mPresion de trabajo (Pt) = 4.07 Kg/cm

Predimensionamiento:

b1 = 1.32 = 1.60 mb2 = 1.00 = 1.00 mb3 = 0.75 = 0.50 m

Trabajamos seccin por metro de ancho:

SECCIN A-A

h = 2.50 mb = 1.00 m

1.- Empuje .-c = 0.28271E = 1.65 T

Ev = 0.48 TEh = 1.57 T



Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )

P1 2.88 0.75 2.16P2 1.44 0.33 0.48 xv = 0.65 mEv 0.48 1.00 0.48

4.79 3.12

Mv = 3.12 T - mMh = 1.31 T - m

x = 0.38 m

e = 0.12 m e < b/6 = 0.17 OK !

g

N

b1

b2

b3

A

B

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aletas2

Verificaciones


P = 0.83 kg/cm

fc > P OK!

2.- Volteo

fs = 2.37 > 2 OK!

3.- Deslizamiento

factor = 0.70

fs = 2.13 > 2 OK!

SECCI N B-B

h = 3.30 mb = 1.60 m

h cim. = 0.80 mxc1 = 0.30 mxc2 = 0.30 m

1.- Empuje .-c = 0.28271E = 2.87 T

Ev = 0.84 T

Eh = 2.74 T



Pi ( T ) xi ( m ) M ( T - m )

P1 2.88 1.05 3.02P2 1.44 0.63 0.91P3 2.94 0.80 2.36 xv = 1.02 mP4 1.40 1.45 2.03Ev 0.84 1.60 1.34

9.49 9.65

Mv = 9.65 T - mMh = 3.02 T - m

x = 0.70 m

e = 0.10 m e < b/6 = 0.27 OK !

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aletas2

Verificaciones


P = 0.82 kg/cm

Pt > P OK!

2.- Volteofs = 3.20 > 2 OK!

3.- Deslizamiento

factor = 0.65

fs = 2.25 > 2 OK!

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aletas2

e < b/6 = OK !e > b/6 = VERIFICAR !

IVEL DE AGUA

h2 ht

B

A

carrozable_2002 (15 m).xls

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