capv_deformabilidad
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16/07/2013
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2013
Deformabilidad en Mecnica de Rocas
MSc. Jorge Dueas
Facultad de Geologa Geofsica y MinasUNSA
www.unsa.edu.peEmail: [email protected]
Contenido del Curso
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Deformabilidad de la Roca Intacta y del Macizo Rocoso
(Compressibilidad, Rigidez)
Introduccin
En algunos problemas, el comportamiento de la roca es relevante perforacin / voladura de rocas excavaciones en roca de buena calidad (frgil y
sujeta a estallidos de roca) En otros casos, el comportamiento de una
discontinuidad es relevante estabilidad de bloques en intersecciones de discontinuidades
Otros casos se analizan considerando el macizo como un arreglo discreto de bloques
Finalmente, a veces se utiliza el concepto de macizo rocoso (fracturado), donde la escala de trabajo es relevante
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Simbologa usada E,: Mdulo de Young, Relacin de Poisson : Porosidad (e.g. 0.25, or 25%) c,,To: Cohesion, friccin , Resist Traccin T,p,po: Temperatura, presin, presin inicial. v,h: Esfuerzo Vertical y Horizontal. hmin,HMAX:Esfuerzo horizontal mximo y mnimo 1,2,3: Esfuerzos: Major, intermedio y menor Densidad, peso unitario ( = g) K,C: Mdulo Bulk, compresibilidad
Mtodos de Obtencin - Deformabilidad
PropertiesdatabankDepth Fric. Coh. XXX YYY ZZZ REG. TIPO
SVS-337
Ssmica 3-D
Reflectedand directpaths
Ssmica de pozoPropiedadesde la roca(E,,,c, C, k,)
Core data
Ensayos Lab
Base de datos
Log data
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Esfuerzo y Presin En las geociencias siempre
estudiamos los esfuerzos y la presin poral
Esfuerzo efectivo: esfuerzoslido
Presin en la fase fluida A fin de determinar los efectos de
', p, T, C Las propiedades de la roca se
necesitan determinar Propiedades de deformacin Propiedades de transporte del fluido Propiedades termales
a axial stress
r radial stress
po
pore pressure
AFa
a
A
Rigidez de la roca, Deformacin Para resolver la relacin -, se necesita saber cmo se
deforma la roca (def - e) en relacin al Muchas veces esto se refiere a larigidez (o
elasticidad, compresibilidad) Para una roca de elasticidad linear, dos parmetros
son necesarios: Mdulo de Young,E, y Poisson, Para casos ms complicados se necesitan varios
parmetros como: Plasticidad, dilatacion, anisotropa de la roca, sal, etc.
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Modelo Elstico Linear La rigidez (Mod de Young)
es asumida constante (E) Cuando la carga se deja de
aplicar, la deformacin esrevertida.
Aplicable para metales, para rocas con baja tales como Anhydrita, carbonatos,
granitos, areniscascementadas
Esfu
erzo
a-(=
1 3)
Deformacin - a
E1
E2
1 = a
3
E1 es ms rgido que E2
Definiciones del E y ?Mdulo de Young (E): Es la relacinde una material que se comprimebajo un esfuerzo aplicado .
Relacin de Poisson(): n es la relacin de un material que se expande lateralmente cuando se aplica una determinado esfuerzo. Si = 0, no se expande (ejm, la esponja). -Para arenas, ~ 0.2-0.3-Para lutitas, ~ 0.3-0.4
deformacin
L
dilatacinradial
LLLstrain() =
E= r
Lr =
Ensayotriaxial
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Definiciones Fractura: formacin de planos de separacin de la masa
rocosa (no asociar necesariamente con fallamiento) Resistencia de peak: mximo esfuerzo que resiste la
roca bajo ciertas condiciones Despus de esto, la roca an puede resistir deformacin
Ruptura frgil: instantnea y violenta, sin deformacin plstica
Deformacin dctil: progresiva, sin perder capacidad de carga
Definiciones
Fluencia: Punto en el cual la deformacin deja de ser elstica y pasa a ser irrecuperable (plstica)
Fallamiento: ocurre a la resistencia de peak o se inicia ah
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Esfuerzo-deformacin
Consideremos compresin en varias direcciones en una roca
Recordar el esfuerzo istropo y deviatrico Esfuerzo istropo corresponde al mismo
esfuerzo aplicado en todas las direcciones hidrosttico
Esfuerzo deviatrico corresponde al esfuerzo normal y de corte que queda al restarle el esfuerzo istropo al estado de esfuerzos
Esfuerzo istropo y deviatrico
Tensor de esfuerzos se divide en istropo (esfrico o isotrpico) y deviatrico.
Istropo: Esfuerzo normal medio
Deviatrico: Esfuerzo normal: se resta el esfuerzo istropo
Esfuerzo de corte: no cambian
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Esfuerzo istropo y deviatrico
Tensor de esfuerzos
Deviatrico
Istropo
Esfuerzo-deformacin
Ejemplo: compresin triaxial: 1 =P/A 2 =3 =p Esfuerzo istropo: 1/3 (1+2p) Esfuerzo deviatrico:
1,dev =2/3(1p) 3,dev =2,dev =1/3(1p)
Por qu hacer esta distincin? Esfuerzos deviatricos producen distorsin y destruccin de
la roca Esfuerzos istropos no lo hacen
Ensayo triaxial: Inicialmente, se aplica un esfuerzo istropo Luego, ambos son aumentados simultneamente: deviatrico e
istropo
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Esfuerzo-deformacin
Las deformaciones normales en un ensayo triaxial pueden medirse con medidores que utilizan una resistencia elctrica y estn pegados a la superficie del especimen Longitudinal axial=l/l Lateral lateral=d/d Se define la siguiente
relacin entre las deformaciones:
lateral =axial es la constante de proporcionalidad: Razn de Poisson
Esfuerzo-deformacin La relacin de proporcionalidad se mantiene slo en
cuanto no se inician las fracturas Roca lineal elstica: n entre 0 y 0.5 (=0.25) La roca se expande lateralmente en la medida que se
comprime axialmente, se utiliza el signo negativo para que n sea positivo
Para deformaciones pequeas, se tiene la aproximacin:
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Compresin hidrosttica
Aplicando un esfuerzo istropo: Reduccin en volumen Cambio permanente en la
fbrica por colapso de poros
Se puede aplicar de manera (casi) ilimitada Genera cambio de fases Pero la materia no
desaparece cuando es comprimida
Compresin hidrosttica
Fisuras se cierran y permanecen cerradas
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Compresin hidrosttica
Compresin aprox. elstica fisuras ya cerradas
Pendiente relacionada con compresibilidad y mdulo volumtrico
Compresin hidrosttica
Poros colapsan
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Compresin hidrosttica
Deformacin de cristales
Compresin deviatrica
Resultados completamente diferentes
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Compresin deviatrica
Fisuras y algunos poros se cierran
Compresin deviatrica
Zona lineal elstica
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Compresin deviatrica
Razn de Poisson empieza a aumentar lateral = eaxial
Formacin de nuevas fisuras
Compresin deviatrica
Fisuras aumentan y se conectan falla
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Compresin deviatrica
Esfuerzo-deformacin
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Efecto de confinamiento Confinamiento aumenta
la resistencia de las rocas
Desplazamiento normal a planos de debilidad se hace ms difcil si hay presin de confinamiento
Resistencia puede llegar a ser 10 veces el aumento en el esfuerzo istropo
Efecto de confinamiento
Paso de frgil a dctil
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Efecto de confinamiento
Roca cristalina Roca clstica
Fallamiento Falla: prdida de integridad de una muestra de
roca Pierde su habilidad de cumplir con su funcin Fallamiento depende de cmo se cargue el
especimen No es una propiedad de la roca
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Fallamiento
Normalmente, el especimen es sometido a un esfuerzo que cambia en el tiempo, es controlado por el equipo en que se realiza el test rigidez del equipo
Rigidez Fallamiento implica una prdida de integridad de la
muestra Normalmente, se refiere a la prdida de capacidad de
seguir cumpliendo la funcin para la cual se haba diseado una estructura (esfuerzo peak D)
Sin embargo, dependiendo de qu tan rgido es el sistema que carga, la muestra llegar a E y ms all
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Rigidez
Un equipo para ensayar rocas posee una cierta rigidez
Si se carga un especimen y luego se apaga el equipo, se producir un cambio en la carga
La variacin de carga est dada por la rigidez del equipo km
Llegado el punto de carga peak (y apagando el equipo) se pueden tener dos situaciones: La roca falla porque su
rigidez es mayor que la del equipo
La roca no falla porque su rigidez es menor que la del equipo
Rigidez
En equipos servocontrolados, se puede reducir la carga de modo de seguir la curva completa de esfuerzo-deformacin
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Movilizacin de las Componentes de la Resistencia durante la Ruptura
Deformacin axial
Tens
in
axial
I
e
circ
pfecp
Friccin Bsica
Cohesin
Incio demicro-fracturamiento
II
IIIIV
I
s 1s 1
II
s 3s 1
s = s 3 t a 0
s >n 3s
s =n 0Mobilizacin y perdida de la resistencia
cohesiva s 1
III
sns = 3Mobilizacin de la resistencia friccional s 1
IVcicd f
Martin, 1993; Hajiabdolmajid, 2001
Perdida de la cohesin y Movilizacin & Degradacin de la friccin
0
Cohe
sin
norm
aliz
ada
(%)
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
40
20
60
80
100
0 0
20
100
40
60
80
Dao normalizado
Ang
ulo
de f
ricc
in
( )
b+if
max/
if bf
Coeso
n
ii
pv
1)(
Martin, 1993
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Holzhausen e Johnson, 1979
b
s 1
0,5
1,0
1,5
2,0
0 906030-30-60-90
Orientacin ()
Long
itud
de
la m
icro
-fis
ura
(mm
)
e
s
0-30-60-90 906030
1,5
1,0
0,5
2,0
2,5
3,0
Long
itud
de
la m
icro
-fis
sra
(mm
)
Orientacin ()
s
e
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Holzhausen & Johnson, 1979
Crecimiento de micro-fisuras paralelas a la tension principal mayor
Modelo de Ablandamiento de la Cohesin y Endurecimiento de Friccin por Deformaciones
0
70
0,0 0,8pf
sen
p
mobsen
pf
p
pf
ppf
p
pf
p
mob
p
p
/ sen
/ sen2sen
Endurecimiento de la Friccin
0
60
0,0 0,3pc p
mobc
ic
2)2(exp. pc
p
imob cc
Ablandamiento de la cohesin
Vermeer & de Borst, 1984
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Modelo de Ablandamiento de la Cohesin y Endurecimiento de Friccin por Deformaciones
rpc
p
rimob cccc
2)2(exp).(
Ablandamiento de la Cohesin
oopf
p
pf
p
sen)sen(sen2*sen
rpfprpf
p
pf
p
sen)(exp)sen(sen2*sen
Movilizacin y Degradacin de la Friccin
0
10
20
30
40
50
60
0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6
Coh
esio
n [M
Pa]
Deformacin plstica efectiva [%]
Datos Experimentales
Funcin de perdidad de cohesion
Aproximacin para la perdida de la cohesion
%2,0
1450
pc
r
i
MPacMPac
0
10
20
30
40
50
60
70
0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6
Evo
luci
n d
e la
Fric
cin
[]
Deformacin plstica efectiva [%]
Datos Experimentales
Funcin de Movilizacin y Degradacin de la FriccinAngulo de Friccin Bsico
b
*i
90
%32,038
61
pf
r
p
Zea, 2004
Hajiabdolmajid, 2001
Compresibilidad 1D y 3D?
Change in volume with a change in stress
In 1-D compressibility, lateral strain, h, = 0 Often used for flat-strata
compaction analysis 3-D compressibility
involves all-around C3D = 1/K, where K is the
bulk modulus of elasticity
cylindricalspecimen
v
h=
0
h=
0
VV1C
LL1C
D3
D1
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Some Guidelines for Testing
Use high quality core, as undisturbed as possible, under the circumstances Avoid freezing, other severe treatments Preserve RM specimens on the rig floor if you can
Use as large a specimen as possible A large specimen is more representative Avoid plugging if possible (more disturbance)
If undisturbed core is unavailable Analogues may be used Data banks can be queried Disturbed samples may be tested with judgment
More Guidelines for Testing
Replicating in situ conditions of T, p, [] is best practice (but not always necessary)
Following the stress path that the rock exper-iencesduring exploitation is best practice
Test representative specimens of the GMU Testing jointed rock masses in the laboratory is not
feasible; only the matrix of the blocks It is best to combine laboratory test data with log
data, seismic data, geological models, and update the data base as new data arrive
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Ensayos de Rigidez de Roca en Lab De muestras de core, otras muestras: sin embargo,
pueden estar microfisurados (Efield puede estarsubestimado)
En muestras microfisurados o porosas, fracturascerradas, zonas cizalladas, pueden dominar la rigidez de la muestra.
ES y S (esttico) bajo 3 da mejores valores Si las discontinuidades son las que predominan in situ,
entonces va tener muchas dificultades de realizar el ensayo en obtener resultados coherentes.
in situ En ellab
T, p, C10 m ~0.10 m
TypicalTestConfiguration Anundamaged,homogeneousrockintervalisselected
Acylinderispreparedwithflatparallelends
Thecylinderisjacketed Confiningstress&porepressureareapplied
Theaxialstressisincreasedgradually
a,r (r)measured
DL
~ 2D
a
rr
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JacketedCylindricalRockSpecimen Straingaugesmeasurestrains(orotherspecialdevicescanbeused)
Porepressurecanbecontrolled,and
Vpore canbemeasuredatconstantbackpressure
SimilarsetupforhighTtestsandcreeptests
Acousticwaveendcaps Etc
load platen
p control, Vp
a, r
impermeable membrane
r ap
plie
d th
roug
h oi
l pre
ssur
e
strain gauges
a
a
seals
thin porous stainless steel cap for drainage
ASimplerStandardTriaxialCell DevelopedbyEvertHoek&JohnFranklin
Isagoodbasiccellforrocktesting
StandardtestmethodsarepublishedbytheInternationalSocietyforRockMechanics(ISRM)
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En el Laboratorio
Axial deformation is measured directly by the movement of the test platens
Bonded strain gauges on the specimen sides are also used Gives axial strain (calculate E) Also gives the lateral strain (calculate )
Special methods for porous rocks or shales because strain gauges dont work well
High T tests, acoustic velocity measurements during tests, etc., etc.
Original specimen - Post-test appearance
These materials respond radically different to stress: one flows, the other fractures. How might we incorporate such behavior in our testing and modeling for a natural gas storage cavern?
Recuerde: La Heterogenoidad
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Recuerde:La Escala y Heterogenoidad
Differentdirectionalstiffnessiscommon! Beddingplanes Orientedminerals(claysusually) Orientedmicrocracks,joints,fissures Closealternationofthinbedsofdifferentinherentstiffness(laminatedorschistose)
Imbricatedgrains Differentstresses=anisotropicresponse Anisotropicgraincontactfabric,etc.
stifferless stiff
Recuerde: La Anisotropa
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Recuerde: La Anisotropa
Vertical core
Bedding inclination
0 30 60 90
App
aren
t axi
al
stiff
ness
-M
e.g.: shales, laminated strata
a
L
LLM
0 30 60 90
Modelo de Rigidez Ortotrpico
In some cases, it is best to use an orthotropic stiffness model - shale
Vertical stiffness and Poissons ratio are different than the horizontal ones
Properties in the hori-zontal plane the same
This is as complex as we want: E1, E2,
Layered or laminated sedimentary strata
vh
hStrata subjected to different stresses
Shales (clay minerals)
E1
E2Orthotropic elastic model
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Lab Data, Then What?
Clearly, laboratory tests are valuable, but insufficient for design and optimization
We also use correlations from geophysical logs Obtain relevant, high-quality log data Calibrate using lab test data Use logs and 3-D seismic to extrapolate and
interpolate (generating a 3-D whole earth model)
Recuerde: La escala
Roca intact vs Macizo rocoso--Roca Intacata
--Una discontinuidad
-- Dos discontinuidades
--Varias disc.--Macizo rocoso
20-30 m
70-200 mm Muestra de laboratorio(intacta)
Tunel en macizo rocoso
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Rock Mass Stiffness Determination Use correlations based on geology, density,
porosity, lithology Use seismic velocities (vP, vS) for an upper-
bound limit (invariably an overestimate) Measurements on specimens in the lab?
(problems of scale and joints) In situ measurements Back-analysis using monitoring data such as
compaction measurements Reservoir response to earth tides
In Situ Stiffness Measurements
Pressurization of a packer-isolated zone, with measurement of radial deformation (r/), in an impermeable material so that = pw
Direct borehole jack methods (mining only) Geotechnical pressure-meter modified for
high pressures (membrane inflated at high pressure, radial deformation measured)
Hydrofracture flexing (THE tool, rarely used and quite expensive)
Correlations (penetration, indentation, others?)
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Seismic Wave Stiffness (ED, nD)
vP, vS: dynamic responses are affected by stress, density and elastic properties (s, r, E, n)
Seismic strains are tiny ( ES, x 1.3 to x 10 (for UCSS)
If porosity ~ 0, s very high, ES approaches ED Seismic moduli should be calibrated by testing
Seismic (Dynamic) Parameters
Am
plitu
de
time
to tp ts
tStPP-wave (compressional wave)
S-wave (shear wave)
Dynamic Elastic Parameters:D = [Vp2 - 2Vs2]/[2(Vp2 - Vs2)]ED = [b.Vs2(3Vp2 - 4Vs2)]/(Vp2 - Vs2)D = b.Vs2 (shear modulus)
t is transit time, plotted in micro-seconds per foot or per metre
Vp and Vs are calculated from the transit time and the distance L between the receiver and the transmitter in the acoustic sonde
Vp = L/tpVs = L/ts
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Issues to Remember
Stiffness (elastic modulus) is a fundamentally important rock property for analysis
We can measure it with cored rock specimens Also, in boreholes (much more rarely) Sometimes, through correlations to other
measures such as geophysical data Sometimes, through back-calculation, using
deformation measurements Nevertheless, there is always uncertainty And, natural lithological heterogeneity
Preguntas?