CALCULO DE RESERVAS MEDIANTE PERFILES ELÉCTRICOS EN EL CAMPO DE REYNOSA (*)

R . S E R N A V I G U E R A S ( * * )

I N T R O D U C C I Ó N

Siendo el c a m p o de R e y n o s a uno de los descubiertos rec ientemente y c o n t a n d o p o r ello c o n datos bas tante seguros , se pensó en llevar a c a b o , a m a n e r a de ensayo , un cá lculo de reservas valiéndose exc lus ivamente de la in formac ión que se pudiera obtener de los registros e léctr icos . F u e así posible obtener de ellos un conoc imiento y a no de c a r á c t e r p u r a m e n t e c u a ­litativo, c o m o se había venido logrando hasta la fecha , sino que en esta ocas ión r e s u l t a r o n de terminac iones f r a n c a m e n t e cuant i tat ivas .

N o se pre tende , sin e m b a r g o , l legar con este t rabajo a un resul tado lo suf ic ientemente e x a c t o c o m o p a r a c o m p a r a r s e por ejemplo c o n el m é ­todo de ba lance de m a t e r i a , pues más bien se llevó a c a b o pensando que de esta m a n e r a podr ía reso lverse el prob lema de c o n o c e r las reservas de h i d r o c a r b u r o s en nuestros c a m p o s casi tan ráp idamente corneo se dispusiera de los perfiles e léc tr icos de sus pozos , con una a p r o x i m a c i ó n bastante su­perior a la que se obtiene c o n el método vo lumétr ico , empleado c o m ú n ­mente y aún m á s , sin neces idad de esperar los resul tados de los análisis de núcleos .

Se espera , p o r t a n t o , que esta sea la solución que venza al f a c t o r t iempo en el prob lema de c o n o c e r c o n alguna a p r o x i m a c i ó n las reservas de ace i te en c a d a una de las arenas de nuestros c a m p e s .

C A L C U L O D E R E S E R V A S M E D I A N T E E L E M P L E O D E L O S P E R F I L E S E L É C T R I C O S

Y a que en un cá lcu lo de reservas debe disponerse de datos tales c o m o los porcentajes de sa turac ión tanto de h idrocarburos c o m o del a g u a inters­ticial , del p o r c e n t a j e de poros idad efect iva b r u t a y de las carac ter í s t i cas

( * ) Or ig ina l recibido el 2 0 de M a y o de 1950. t * * ) Gerenc ia de Producción, Petróleos M e x i c a n o s .

M E X I C A N A D E G E Ó L O G O S P E T R O L E R O S 6 9 7

R . SERNA V .

físicas del ace i te , así c o m o también del vo lumen del yac imiento , se p r o c e ­d e r á a r e l a t a r la m a n e r a en que se d e t e r m i n a r o n c a d a uno de estos fac tores .

S A T U R A C I Ó N D E A G U A , Sw.

P a r a lograr valuar este término se apl icaron los resultados m a t e m á ­ticos de los trabajos e fectuados por M . T i x i e r ( 1 9 4 9 ) , a p o y a d o s a su vez en las fórmulas empíricas obtenidas p o r D ' A r c h i e y que pueden resu­mirse en la siguiente e x p r e s i ó n :

P z / P w

en q u e

S w = Saturac ión de agua intersticial.

Pi = Resist iv idad de la zona invadida por el f i ltrado del lodo .

Pt = Resist ividad de la formación.

P z = Resist ividad del agua en la zona invadida.

P w = Resist ividad del agua de la formación.

T o d o s los e lementos que intervienen en la expres ión anterior repre­sentan resistividades reales y c o m o las lecturas que se e fec túan en los registros eléctricos (resistividades aparentes) están inf luenciadas por varios factores tales c o m o diámetro del agujero , espesor de la formac ión , espa-c iamiento de los e lectrodos , resistividad del lodo , resistividad de la zona invadida, etc. , etc. , h a y necesidad de sujetarlas a la acc ión de varias c o ­rrecciones hasta obtener los valores reales que habrán de sustituirse en la expres ión matemát i ca de la saturación de agua .

El cá lculo deta l lado de S w se encuentra en la tabla núm. 1 , en la que pueden apreciarse tres clases de datos , a saber:

1 . — D a t o s obtenidos de la c a b e z a del regis tro: N ú m e r o del p o z o . Espac iamiento de e lectrodos. S i (metros ) . Espac iamiento de e lectrodos . S2 ( p u l g a d a s ) .

Res is t iv idad del lodo en la superficie . R 'm ( Q X m ^ / m ) ; Q , ohms T e m p e r a t u r a en la superficie, t' ( ° F ) . D i á m e t r o del agujero , d, pg.

6 9 8 B O L E T Í N D E L . \ A S O C I A C Í Ó X

R E S E R V A S Y P E R F I L E S E L É C T R I C O S

2.—Datos leídos directamente sobre el cuerpo del registro Cima de la formación. C (metros s.k.b.) Base de la formación B (metros s.k.b.) Espesor bruto. e (metros) Espesor neto. e (metros) Resistividades aparentes de la formación (para cada uno de los

arreglos). Rap (Q X m^/m)

Potencial natural. (milivolts).

3.—Valores calculados:

j' Temperatura de la formación, t ( ° F ) . I Resistividad del lodo frente a la formación Rm ( í í X m^/m)

(a) J Espesores relativos, e /s . I Resistividades relativas. Rap /R ' t .

Resistividad (aproximada) de la formación R'r (Q X m^/m).

Relación del espaciamiento al diámetro. S /d . Relación entre el espesor y el diámetro, e/d. Relación entre la resistividad (aproximada) de la formación

(b) y la resistividad del lodo. R r / R m . ] Relación de la resistividad real de la formación a la resistividad

del lodo. R t / R m . Resistividad real de la formación Rt (O X m ^ / m ) .

Los valores señalados en la letra (a) son necesarios para efectuar una primera corrección por espesor de la formación a las resistividades aparentes. Esta corrección se lleva a cabo debido a que si e < ; s entonces el valor de la resistividad aparente es menor que el real y si e > s se obtiene como resistividad aparente un valor mayor que el verdadero, como es el caso de una formación más resistente que las vecinas superior e inferior.

H. Guyod ( 1 9 ) calculó curvas que dan la relación entre la resisti­vidad aparente y la verdadera de acuerdo con la relación del espesor al diámetro. Con la ayuda de estas curvas se obtuvieron las relaciones Rap /R ' t para cada uno de los diferentes arreglos (como se indica en la tabla 1) ; bastó despejar de R a p / R ' t = y el valor de R' t para tener una primera aproximación del valor de la resistividad verdadera de la formación.

Obtenido R't se procedió a corregirlo por la influencia del diáme-

M E X I C A I S A D E G E Ó L O G O S P E T R O L E R O S 6 9 9

R . SERNA V .

tro del agujero y de la resistividad del lodo, p a r a lo cual se h izo uso de

las curvas de desviación de la resistividad, según S c h I u m b e r g e r ( 1 9 4 9 ) .

P a r a el uso de estas curvas es necesar io c o n t a r con los va lores ( b ) y a que

en las abscisas se encuentran los valores de S / d , en las o r d e n a d a s los

valores R a p / R m = R ' t / R m y en el e n c a b e z a d o e / d . C o n los va lores

anter iores se graf i caron los puntos correspondientes a los n o r m a l e s p a r a

ver si se ajustaban a una de las cui-vas c u y o va lor es R t / R m . D e b i d o a

que los arreglos normales t ienen im espaciamiento re la t ivamente c o r t o , su

penetrac ión será también pequeña y los valores de R t obtenidos a par t i r

de ellos serán iguales a Ri , el cual es uno de los fac tores de Sw.

Pos ter iormente se calculó el valor de R t con la a y u d a de las m i s m a s

curvas , pero a h o r a uti l izando el valor de R't correspondiente al a r r e g l o

lateral que t iene un espaciamiento de 2 4 ' y puesto que su p e n e t r a c i ó n es

m a y o r que casi cualquier rad io de invasión, resultó que sus va lores se

a p r o x i m a n grandemente al valor Rt.

El paso siguiente fué el de ca lcu lar el n u m e r a d o r de Sw c o n los

valores de Ri y de Rt .

A h o r a bien, c o m o la resistividad del lodo que se m a r c a en la c a b e z a

del registro está t o m a d a a la t e m p e r a t u r a ambiente , fué necesar io c o r r e g i r l a

y a que la t e m p e r a t u r a frente a la formac ión es m a y o r que la de la super­

ficie. L a expres ión que sirvió p a r a e fectuar esta c o r r e c c i ó n es :

R m = R'm "^^"^P ^"P" T e m p . form.

E n vista de que no se cuenta con registros de t e m p e r a t u r a a las p r o ­

fundidades requeridas , se uti l izaron los datos de t e m p e r a t u r a m á x i m a ob­

tenidos al e fectuar el registro e léctr ico , p a r a graf icarlos c o n t r a las pro fun­

didades m á x i m a s . A l observar dicha gráf ica , se notó que los puntos en ella

situados se alinean de una m a n e r a sumamente b u r d a , p o r lo que h u b o

necesidad de ajustarles una rec ta c u y a ecuac ión se obtuvo p o r el m é t o d o

de mínimos cuadrados (véase A n e x o núm. 1 ) . L a expres ión m a t e m á t i c a

de la r e c t a ajustada es:

T e m p . formac ión = 1 8 . 8

7 0 0 BOLETÍN DE L.\ ASOCI.VCFÓN

R E S E R V A S Y P E R F I L E S E L É C T R I C O S

en que h = profundidad en metros, expresándose la temperatura en grados F.

Restaba ahora obtener el valor del denominador de Sw o sea : R z / R w , apoyándose nuevamente en los trabajos de Tixier , que da para ello la expresión:

Rm/Ru-R z / R w = — ^

1 — z + z ( R m / R w ) en la que : Rz = Resistividad del agua en la zona invadida (f2 X m~/m)

z = Relación entre el volumen del agua de la formación al volumen total del agua en los poros.

Rw = Resistividad del agua de la formación (Q X m^/m) De la fórmula de Nernst SP = k Icg,,, Rmf /Rw se obtiene el valor

de (Rmf = Resistividad del filtrado del lodo) y puesto que el valor Rw

de Rmf hasta la fecha no se determina al hacer los levantamientos de registros eléctricos, se tomó en la fórmula de Nernst en lugar de Rmf el valor Rm. La mencionada expresión resultó entonces:

SP = — k log,o R m / R w

Como los valores de SP tomados a partir de la línea base más positiva de las lutitas en los registros eléctricos, son negativos, resultaba que: R m / R w = antilogie S P / k .

Por lo que sustituyendo este valor en la expresión de R z / R w quedó:

antilogio S P / k J< z / R w : • X antilogie S P / k

El valor de k depende de la concentración de iones de cloro y sodio del agua de la formación. Teóricamente se ha obtenido el valor k = 7 0 por lo que se decidió temarlo para este estudio. Por otra parte, Tixier encontró que variaba el valor de z entre 0 . 0 5 y 0.1 por lo que también se tomó en los cálculos el valor medio de r = 0 . 0 7 5 .

Como último paso se calculó Sw utilizando los valores R i / R t y R z / R w como se vé en la tabla núm. 1.

M E X I C A N A D E O F Ó L O G O S P E T R O L E R O S 7 0 1

P E T R Ó L E O S M E X I C A N O S EMPRESA P E T R O L E R A MEXICATvíA

Al Servicio de México

Actividades:

Exjplor ación Transporte

Perforación Refinación

Producción Exportación

Distribución Doméstica

A V . ; U A R E Z 94.

I M P R E S O R A C O M E R C I A L 3 5 - 9 3 - 0 3

R . S E R N A V .

S A T U R A C I Ó N D E H I D R O C A R B U R O S , Sh.

P a r a c a l c u l a r Sh debe a c l a r a r s e que la Sw ca lcu lada es la q u e se en­

c u e n t r a en el y a c i m i e n t o , quiere decirse c u a n d o en el t r a n s c u r s o de la p e r ­

forac ión no h a habido penetrac ión de fluidos e x t r a ñ o s a la f o r m a c i ó n ,

por lo q u e :

Sh + Sw = 1 . ' . Sh = 1 — Sw

T i x i e r define límites p a r a de terminar mediante el porcenta je de sa tu ­

r a c i ó n de agua Sw si una formación podrá o no c o n t e n e r una i m p r e g n a ­

c ión comerc ia l de h i d r o c a r b u r o s ; dichos límites son:

arenas con acei te l igero Sw < 7 5 %

arenas con acei te pesado Sw • < 5 0 %

cal izas (en general ) Sw • < 2 5 %

D e a c u e r d o con estos límites y dado que el ace i te p r o d u c i d o en R e y ­

nosa se cons idera c o m o ligero, se convino en t o m a r c o m o límite i n d i c a d o r

de la presencia comerc ia l de h i d r o c a r b u r o s , el de Sw < 6 0 % . T e n i e n d o

esto en cuenta y observando la tabla 1 se vé que h a y 8 pozos ( 1 1 , 1 8 , 2 2 ,

2 4 , 2 5 , 2 6 , 3 0 y 3 1 ) que por pruebas de formac ión se r e p o r t a r o n invadidos

de agua, y con los registros e léctricos resultan impregnados c o m e r c i a l m e n t e

con h idrocarburos y aunque aparentemente h a y una c o n t r a d i c c i ó n , esta

se a c l a r a r á más adelante.

C A L C U r . O D E L A P O R O S I D A D , P

L a poros idad P se obtuvo basándose en la fórmula ,

p™ ~ - R o / R w en q u e :

R o = resistividad de la formac ión 1 0 0 % sa turada con agua .

R w = resist ividad del agua de formación ,

m = f a c t o r de c e m e n t a c i ó n de la formac ión .

P = P o r o s i d a d , en f racc ión .

L o s valores de R o y R w son los que s irvieron p a r a c a l c u l a r Sw

( tabla núm. 1 ) habiendo la c i rcuns tanc ia de que el va lor de R o sólo se

calculó p a r a el a r r e g l o la tera l , y a q u e p a r a los arreg los n o r m a l e s se obt iene

un valor de R o m u y lejos del real , puesto que está inf luenciado g r a n d e ­

mente por la z o n a invadida.

7 0 2 BOLETÍN DE L A ASOCIACIÓN

R E S E R V A S Y P E R F I L E S E L É C T R I C O S

M E X I C A N A D E O E Ó L O C O S P E T R O L E R O S 7 0 3

El va lor de R w se o b t u v o med iante el empleo de las curvas q u e ligan la sal inidad del a g u a de la f o r m a c i ó n (p .p .m. de c l o r u r o s ) , la t empe­ratura de la misma y la resist ividad del agua . P a r a ello se hizo uso de los análisis del p o r c e n t a j e de c l o r u r o s del agua r e c u p e r a d a durante las pruebas de f o r m a c i ó n en los p o z o s R e y n o s a núms. 9 , 1 1 , 2 5 y 3 0 , que dieron un p r o m e d i o de 3 9 ООО p.p.m. , a una t e m p e r a t u r a de 1 2 0 ° F, c o n lo que el va lor de R w fué de 0 .1 '25 П X m^/m.. C o n este valor y los de la resistividad real de la f o r m a c i ó n 1 0 0 % s a t u r a d a de a g u a R o se c a l c u ­

ló la poros idad efect iva b r u t a P ; p a r a ello se supuso un f a c t o r de c e ­

mentación m = 1 .3 , en vista de que se c a r e c e de de terminac iones de labo­

ratorio que valúen el f a c t o r de f o r m a c i ó n F = R o / R w p o r medio del

cual se podría o b t e n e r el v a l o r de d icho f a c t o r de cementac ión de la

formación : m.

C A L C U L O D E L A R E S E R V A D E H I D R O C A R B U R O S

Obten idos los va lores de la s a t u r a c i ó n de h i d r o c a r b u r o s Sh, de la

porosidad P y del espesor neto de la f o r m a c i ó n e, se de terminó el

valor de I H que represen ta el índice de conten ido de h i d r o c a r b u r o s , en

función de la poros idad y del espesor de la f o r m a c i ó n ; puesto que

I H = P X Sh X e. El p r o d u c t o P X Sh representa el contenido total

de h i d r o c a r b u r o s en el e spac io p o r o s o de la r o c a por unidad de volumen,

el que mult ipl icado p o r el espesor ( e ) da un valor representat ivo del con­

tenido total de h i d r o c a r b u r o s en c a d a uno de los pozos .

C o n los di ferentes va lores de I H se c o n s t r u y ó un plano de curvas

de igual I H ( i s o h i d r o c a r b u r o s ) y los que mult ipl icados por el á r e a dentro

de ellas va luaren el vo lumen de i soh idrocarburos entre c a d a una de dichas

curvas , por lo que p a r a o b t e n e r el vo lumen total de h i d r o c a r b u r o s en el

yac imiento bas tó s u m a r esos vo lúmenes parcia les .

P a r a el cá lcu lo de las á r e a s d e n t r o de las curvas de i soh idrocarburos ,

se empleó un p lan imetro po lar , que a r r o j ó los valores que se a c o m p a ñ a n

en el A n e x o núm 2 . A s i m i s m o puede verse en el a n e x o m e n c i o n a d o los

valores de las áreas de i s o h i d r o c a r b u r o s e I H , a los que se ap l i cará la

fórmula de S impson p a r a la obtenc ión del vo lumen total de h i d r o c a r b u r o s

en el yac imiento ( = r e s e r v a original en las condic iones del y a c i m i e n t o ) .

Es m u y i m p o r t a n t e h a c e r n o t a r que se cons ideraron dos cr i ter ios p a r a

limitar la z o n a e x p l o t a b l e :

R . S E R N A V .

7 0 4 B O L E T Í N D E L A A S O C I A C I Ó N

1' '—Se c o n c l u y ó q u e el a g u a m a r g i n a l d e b e e n c o n t r a r s e p r e c i s a m e n t e

en el p o z o n ú m . 3 0 , p u e s t o q u e el anál is is de su r e g i s t r o e l é c t r i c o i n d i c a

t a n t o u n a g r a n s a t u r a c i ó n de h i d r o c a r b u r o s c o m o ima b u e n a p o r o s i d a d

y sin e m b a r g o las p r u e b a s de f o r m a c i ó n i n d i c a r o n una p r o d u c c i ó n to taJ

de a g u a ; p o r lo q u e se supuso q u e este r e s u l t a d o se deb ía a q u e c o m o la

p r u e b a d e f o r m a c i ó n se e f e c t u ó sin c o l c h ó n d e a g u a , la d i f e r e n c i a de

p r e s i o n e s e n t r e la f o r m a c i ó n y el p r o b a d o r fue p r á c t i c a m e n t e la m i s m a

q u e h a b í a e n t r e la de f o r m a c i ó n y la a t m o s f é r i c a . C o m o , a d e m á s , la a r e ­

n a R e y n o s a es de m u y p e q u e ñ o e s p e s o r (1 m a p r o x i m a d a m e n t e ) es l óg ico

a f i r m a r q u e de h a b e r a g u a de f o n d o és ta f luiría c o n m u c h a f a c i l i d a d h a c i a

el p o z o , f o r m a n d o un c o n o de a g u a p r o v o c a d o p o r la s u c c i ó n p r o d u c i d a

p o r la pres ión d i ferenc ia l al e f e c t u a r la p r u e b a de f o r m a c i ó n .

P o r lo a n t e r i o r , se fijó c o m o l ímite e x t e r i o r p a r a la z o n a e x p l o t a b l e

la línea q u e pasa p o r el p o z o n ú m . 3 0 . C o m o lo m á s r a z o n a b l e es s u p o n e r

que el a g u a m a r g i n a l siga im c o n t o r n o s e m e j a n t e al d e u n o d e igual c o t a

en la c i m a de la e s t r u c t u r a ( q u e p a s e p o r el p o z o n ú m . 3 0 ) se t o m ó el

de c o t a 1 3 6 1 . 0 ( B . N . M . ) c o m o se ve en el p l a n o n ú m . 1.

2 " — E l o t r o c r i t e r i o q u e se s iguió p a r a fijar el l ímite e x t e r i o r d e la

z o n a e x p l o t a b l e , fue el de s u p o n e r q u e :

a ) la m á x i m a s a t u r a c i ó n d e a g u a a c e p t a b l e en la f o r m a c i ó n , es de

0 . 6 0 , p o r lo q u e la m í n i m a s a t u r a c i ó n de h i d r o c a r b u r o s s e r á

de 0 . 4 0 .

b ) la p o r o s i d a d n o d e b e ser m e n o s de 0 . 2 0 .

c ) p u e s t o q u e el e s p e s o r de la f o r m a c i ó n es de 1 m , r e s u l t a q u e

I H . = 0 . 2 X 0 . 4 X 1 .0 = 0 . 0 8 , el v a l o r m í n i m o q u e p u e d e

e x p l o t a r s e y p o r c o n s i g u i e n t e o t r o l ímite e x t e r i o r .

E n el p l a n o n ú m . 2 se s u p e r p u s i e r o n los r e s u l t a d o s d e los d o s c r i t e r i o s

que fijan los l ímites e x t e r i o r e s e x p l o t a b l e s . C o m o es tos l ímites no c o i n c i ­

den e n t r e sí, p a r a d e t e r m i n a r el á r e a c o n pos ib i l idades d e p r o d u c c i ó n se

t o m ó la q u e e n c i e r r a n las dos c u r v a s l ímites ( l ínea en p l a n o ni im. 2 ) .

D e b e o b s e r v a r s e el h e c h o de q u e los p o z o s n ú m s . 3 4 y 2 4 , a u n q u e

t i enen un I H m a y o r d e 0 . 0 8 , se e n c u e n t r a n e n la z o n a d e i n v a s i ó n del

a g u a m a r g i n a l , lo q u e p u e d e e x p l i c a r s e c o n la d e t e r m i n a c i ó n del e s p e s o r

de la z o n a de t r a n s i c i ó n e n t r e el a g u a y el a c e i t e , y a q u e en es te c a m p o

d a d a s las c a r a c t e r í s t i c a s f ís icas de sus f luidos y d e la r o c a a l m a c e n a n t e

resu l tó im e s p e s o r de la z o n a de t r a n s i c i ó n d e u n o s 1 0 m.

R E S E R V A S Y P E R F I L E S E L É C T R I C O S

El cá lculo a p r o x i m a d o fuá c o m o s igue:

a p o y á n d o s e en la gráf ica : presión capi lar c o n t r a sa turac ión de líquido y de la f ó r m u l a :

P e = h ( P w — P o ) g siendo

P e = presión capi lar . P w = densidad del agua a condic iones del yac imiento . P o = : densidad del ace i te a condic iones del yac imiento ,

g = va lor de la g r a v e d a d .

Se supusieron los va lores P e = 0 .3 at inósferas , Pc^ = 0.1 a tmósferas c o m o valores medios p a r a una serie de curvas exper imenta les . Igualmente se supusieron los pesos específ icos del agua y del acei te P w X g = 1 g / c m ^ y P o X g = 0 . 8 g / c m ' ' re spec t ivamente . P o r lo que sust i tuyendo estos valores en la fórmula de la presión capi lar se o b t u v o :

P c i 0 . 3 X 1 0 0 0 hi = = = 1 5 0 0 c m .

( P w — P o ) g 0 . 2

P e , 0.1 X 1 0 0 0 h.> = - - = = 5 0 0 cm.

( P w — P o ) g 0 . 2

hi — = lOOOcm = 1 0 m = espesor zona de transic ión.

Este valor aunque desde luego no r iguroso , p o r los datos supuestos, SI da una idea de la magn i tud de la zona de transic ión.

Se justifica entonces , de a c u e r d o c o n el c o n c e p t o anter ior , que los pozos niims. 3 4 y 2 4 estén situados en la z o n a propiamente de invasión del agua margina l , aunque los análisis de sus respect ivos registros e léctr icos indiquen una buena probabi l idad de producc ión . Es decir que se encuen­tren en la z o n a de trans ic ión en la cual los resultados del análisis de sus registros e léctr icos pueden ser indist intamente indicadores de buena o de mala producc ión de h i d r o c a r b u r o s y que en c a m b i o , es seguro que al po­nerlos en p r o d u c c i ó n inmedia tamente los invadiría el agua marginal . E s t a es prec i samente la causa de que al e f ec tuar las pruebas de f o r m a c i ó n en pozos a p a r e n t e m e n t e c o n buena sa turac ión de h i d r o c a r b u r o s , resulten con producción de agua .

N I E X I C A N A D E G E Ó L O G O S P E T R O L E R O S 7 0 5

R . SERNA V .

R E S E R V A O R I G I N A L R E C U P E R A B L E

El cálculo de la reserva original a condiciones del yacimiento arrojó un volumen de 17 8 0 0 0 0 0 barriles, pero como interesaba conocer prin­cipalmente el volumen de hidrocarburos en las condiciones superficiales, fué necesario determinar el factor de volumen correspondiente, para lo ^;ual se hizo uso de los resultados de los análisis de hidrocarburos efectuados por la Core Laboratory, llegándose al valor: factor de volumen = 1 . 3 4 6 0 .

Por otra parte se hizo necesario considerar un factor de recuperación, que se supuso como de 4 0 % .

Con estos valores se obtuvo el valor de la reserva original recuperable a las condiciones superficiales, que fue de 5 2 8 0 ООО barriles.

O B S E R V A C I O N E S

Durante el desarrollo de este trabajo se observaron algunas anomalías en los levantamientos de los perfiles eléctricos que hacen que el resultado de sus análisis no sea tan preciso como debiera esperarse. Estas anomalías, parece ser, son fáciles de corregir sugiriéndose desde ahora la conveniencia de corregirse éstas con el fin de lograr un mejor resultado en la interpre­tación cuantitativa de los registros eléctricos.

Se puede mencionar la ventaja de medir : l o . — L a resistividad del filtrado del lodo, ya que en la ecuación de

Nernst interviene este valor y no el de la resistividad del lodo, que fué el que se empleó en este trabajo. Esto no implica que se deje de medir la resistividad del lodo. (El valor de la resis­tividad del filtrado del lodo puede medirse al efectuar las pruebas del enjarre) .

2 o . — L a resistividad del agua de la formación, puesto que en el cálculo de la porosidad es indispensable. En este trabajo debido a la carencia de datos al respecto, se utilizaron los análisis de salini­dad del agua recuperada en las pruebas de formación, que es precisamente donde sería conveniente medir su resistividad.

3 o . — L a temperatura en la formación, puesto que es necesario corre­gir la resistividad del lodo (medida a condiciones superficiales) por temperatura.

7 0 6 BOLETÍN DE L.\ ASOCIACIÓN

RESERVAS Y PERFILES ELÉCTRICOS

P u e d e observarse , p o r o t r a par te , que las curvas de i sohidrocarburos

dan también un cr i ter io m u c h o m á s preciso p a r a el desarrol lo de un c a m p o

que el que se obtiene c o n las curvas de i sopacas , puesto que el índice

contenido de h i d r o c a r b u r o s I H es función d irec ta del espesor neto de la

formación , de la s a t u r a c i ó n de h i d r o c a r b u r o s y de la poros idad y p o r lo

tanto , c o n v e n d r á s iempre p r o l o n g a r el desarrol lo del c a m p o siguiendo las

curvas de m a y o r I H .

R E F E R E N C I A S

G U Y O D , H . 1 9 . E l e c t r i c W e l l Logging .

S C H L U M B E R G E R W e l l Survey ing C o . 1 9 4 9 . Resistivity D e p a r t u r e Curves ,

Vol . 3 .

T I X I E R , M . P . 1 9 4 9 . L o g Analys i s in the R o c k y Mounta ins . The

Petroleum Engineer Reference Tt'laniial.

MEXICANA DE GEÓLOGOS PETROLEROS 7 0 7

E n o t r a p a r t e de este estudio se había h e c h o no tar la aparente c o n t r a ­

dicción entre los resul tados obtenidos al e f ec tuar los análisis de los regis­

tros e léctricos y los respect ivos de las pruebas de formac ión , lo que puede

expl icarse debido a algunas fallas de c a r á c t e r m e c á n i c o , c o m o lo prueba

el hecho de q u e :

1 . — E n la m a y o r í a fal lan los empaques y la r e c u p e r a c i ó n q u e se ob­

tiene en el p r o b a d o r se e n c u e n t r a m e z c l a d a c o n lodo de perfo­

r a c i ó n , or ig inándose de esta m a n e r a un flujo nulo de la formac ión .

2 . — A l no emplear c o l c h ó n de agua , se p r o d u c e algunas veces debido

a la g r a n pres ión diferencial , un flujo repent ino que c o n s t a r á en

su m a y o r í a de a g u a , d a d o que el espesor de la formac ión es m u y

pequeño c o m p a r a d o c o n los de las formaciones inferiores inme­

diatas sa turadas c o n agua .

R . S E R N A V .

A N

C A L C U L O D E L A E C U A C I Ó N E X O 1 : P R O F U N D I D A D , T E M P E R A T U R A

P o z o h (Y)

° F T e m p .

m a x . (jt) X Y X 2

R e y n o s a 9 1 3 8 1 1 2 2 1 6 8 4 8 2 14 8 8 4

1 4 2 3 . 5 1 3 0 1 8 5 0 5 5 1 6 9 0 0

II 1 9 1 4 0 1 . 0 1 1 0 1 5 4 1 1 0 1 2 1 0 0

1 4 3 0 . 5 1 2 2 1 7 4 5 2 1 1 4 8 8 4

/ ' 2 1 3 7 6 . 5 1 2 4 1 7 0 6 8 6 15 3 7 6

/ / 2 5 1 4 0 0 1 1 0 1 5 4 0 0 0 1 2 1 0 0 1 4 3 0 1 1 1 1 5 8 7 3 0 1 3 3 2 1

/ / 1 4 1 351 1 1 5 1 5 5 3 6 5 13 2 2 5 1 4 2 6 1 2 5 1 7 8 2 5 0 15 6 2 5

/ / 1 5 1 361 1 3 0 1 7 6 9 3 0 1 6 9 0 ( ) 1 4 2 6 . 5 1 3 2 1 8 8 2 9 8 1 7 4 2 4

/ / 1 2 1 3 4 5 . 5 1 3 0 1 7 4 9 1 5 1 6 9 0 0 I 4 3 0 1 4 0 2 0 0 2 0 0 1 9 6 0 0 1 8 0 0 1 4 5 2 6 1 0 0 0 21 0 2 5

1 0 1 4 0 9 . 5 1 1 6 1 6 3 5 0 2 13 4 5 6 1 5 0 0 1 2 0 1 8 0 0 0 0 1 4 4 0 0 1 7 0 0 . 5 1 4 2 2 5 1 4 1 1 2 0 1 6 4

II 1 3 I 3 3 4 . 5 1 1 5 1 5 3 4 6 8 1 3 2 2 5 I 4 2 7 1 2 0 171 2 4 0 1 4 4 0 0

/ / 1 1 I 3 4 8 . 5 1 2 0 161 8 2 0 1 4 4 0 0 1 4 2 2 . 5 1 2 4 1 7 6 3 9 0 1 5 3 7 6

II 7 5 0 9 1 0 0 5 0 9 0 0 1 0 0 0 0 1 3 4 9 . 5 1 2 5 1 6 8 6 8 7 1 5 6 2 5 1 5 4 5 1 2 5 1 9 3 1 2 5 1 5 6 2 5 1 7 9 8 1 3 0 2 3 3 7 4 0 1 6 9 0 0 1 9 5 0 1 3 5 2 6 3 2 5 0 1 8 2 2 5 2 0 7 5 1 4 0 2 9 0 5 0 0 1 9 6 0 0 2 1 6 4 1 4 0 3 0 2 9 6 0 1 9 6 0 0 2 1 9 4 1 4 5 3 1 8 1 3 0 2 1 0 2 5 2 5 4 8 1 6 5 4 2 0 4 2 0 2 7 2 2 5

R e y n o s a 5 1 4 2 4 1 2 5 1 7 8 0 0 0 1 5 6 2 5 1 5 4 9 . 5 1 3 0 2 0 1 4 3 5 1 6 9 0 0

7 0 8 B O L E T Í N D E L A A S O C I A C I Ó N

R E S E R V A S Y P E R F I L E S E L É C T R I C O S

P o z o h (Y)

° F Temp.

max. (x) X Y X2

1 8 0 5 1 4 0 2 5 2 7 0 0 1 9 6 0 0 2 0 2 7 . 5 1 4 5 2 9 3 9 8 8 21 0 2 5 2 1 17 1 4 5 3 0 6 9 6 5 21 0 2 5 2 2 5 8 1 5 0 3 3 8 7 0 0 2 2 5 0 0 1 7 8 0 131 2 3 3 1 8 0 17 161 1 4 2 5 1 2 5 1 7 8 1 2 5 15 6 2 5 1 0 6 0 1 1 0 1 1 6 6 0 0 1 2 1 0 0 2 3 7 2 1 8 6 4 4 1 1 9 2 3 4 5 9 6 2 4 7 4 1 8 8 4 6 5 1 1 2 3 5 3 4 4

S y = 6 6 6 1 9 . 5 S X = 5 3 8 3 S x y = 9 0 0 6 0 8 2 S x^ — 7 2 0 011

na + b 2- x = 2 y ( 1 )

2 x2 = a 2 X + b S x y (2>

4 1 a H- 53 8 3 b = 6 6 6 1 9 . 5 ( A )

5 3 8 3 a 4 - 7 2 0 0 1 1 b = 9 0 0 6 0 8 2 (B)

D e ( A ) .

6 6 6 1 9 . 5 5 3 8 3 b a = 1 6 2 4 . 8 — 1 3 1 . 2 b

41 41 sust i tuyendo en (B)

5 3 8 3 (1 6 2 4 . 8 — 1 3 1 . 2 b ) + 7 2 0 01 Ib = 9 0 0 6 0 8 2 8 7 4 6 2 9 8 — 7 0 6 2 4 9 b + 7 2 0 0 1 1 b = 9 0 0 6 0 8 2

1 3 7 6 2 b = 2 5 9 7 8 4

b = 1 8 . 8 a = 8 4 1 . 7

^ 1 8 . 8

]MEXIC. \ .NA D E G E Ó L O G O S P E T R O L E R O S 7 0 9

R . SERNA V .

A N E X O 2

C A L C U L O D E L V O L U M E N O R I G I N A L D E H I D R O C A R B L I R O S

A r e a Unidades

del p lanimetro

cm^ en el

p lano

m^ en el

terreno

O r d e n a d a s p a r a la fórmula

de S impson

A . 6 8 0 . 0 0 1 3 0 . 1 3 5 2 0 0 y i A . 6 4 0 . 0 1 6 0 1 .60 6 4 ООО У 2 A . 6 0 0 . 0 4 7 6 4 . 7 6 1 9 0 4 0 0 у З A . 5 6 0.1 1 4 9 1 1 . 4 9 4 5 9 6 0 0 у 4

A . 5 2 0 . 2 0 4 6 2 0 . 4 6 8 1 8 4 0 0 У 5 A . 4 8 0 . 3 2 6 9 3 2 . 6 9 1 3 0 7 6 0 0 У б A . 4 4 0 . 5 2 0 2 5 2 . 0 2 2 0 8 0 8 0 0 У 7 A . 4 0 0 . 8 0 5 2 8 0 . 5 2 3 2 2 0 8 0 0 У 8 A . 3 6 1 . 0 8 6 6 1 0 8 . 6 6 4 3 4 6 4 0 0 у 9

A . 3 2 1 . 3 9 8 6 1 3 9 . 8 6 5 5 9 4 4 0 0 у 1 0 A . 2 8 1 . 6 7 8 3 1 6 7 . 8 3 6 7 1 3 2 0 0 у и A . 2 4 1 . 8 9 5 6 1 8 9 . 5 6 7 5 8 2 4 0 0 у 1 2

A . 2 0 2 . 0 8 4 0 2 0 8 . 4 0 8 3 3 6 ООО у 1 3

A . 1 6 2 . 2 4 3 0 2 2 4 . 3 0 8 9 7 2 ООО У 1 4

A . 1 2 2 . 3 9 9 0 2 3 9 . 9 0 9 5 9 6 ООО У 1 5 A . 0 8 2 . 5 6 5 6 2 5 6 . 5 6 1 0 2 6 2 4 0 0 у 1 б

у о = 0

Fórmula de S impson V = l / 3 h . - [ ( y o + Угпг) + 4 ( y i

+ Уз + y.-í + У г Ш - ! ) + 2 ( y , -f- у.» _ j _ ye

+ + У 2 т - 2 ) ]

V = 0 . 0 1 3 3 [ 1 0 2 6 2 4 0 0 + 4 ( 3 2 0 8 6 4 0 0 ) -f- 2 ( 3 7 4 6 3 2 0 0 ) ]

= 0 . 0 1 3 3 ( 1 0 2 6 2 4 0 0 4 - 1 2 8 3 4 5 6 0 0 + 7 4 9 2 6 4 0 0 )

= 0 . 0 1 3 3 X 2 1 3 5 3 4 4 0 0

= 2 8 4 0 0 0 7 . 5 2 m^ = 1 7 8 6 1 6 5 9 1 6 Bis.

= 2 8 0 0 ООО т З = 1 7 8 0 0 ООО Bis. reserva original a c o n d i ­

ciones de y a c i m i e n t o .

Si F = 0 . 4 0 y { = 1 . 3 4 6 0

710 В OLETIN DE LA ASOCIACIÓN

R E S E R V A S Y P E R F I L E S E L É C T R I C O S

reserva recuperable a c o n ­diciones superficiales.

M E X I C A N W D E G E Ó L O G O S P E T R O L E R O S 7 1 1

17 8 0 0 0 0 0 X 0 . 4 0 7 1 2 0 0 0 0 Vrec . — = = 5 2 8 9 7 4 0 Bis.

1 . 3 4 6 0 1 . 3 4 6 0 = 5 2 8 0 0 0 0 Bis.

ROTARY ENGINEERING DE M E X I C O , S . A . "ROTENCO"

EJIDO 9 - 3 1 - 3 2 TEL. 3 6 - 4 4 - 1 9 MEXICO. O. F.

ANÁLISIS CONTINUO DE LODOS.Y MUESTRAS

PARA CONTENIDO DE HIDROCARBUROS

EN POZOS PETROLEROS

OPERANDO ACTUALMENTE EN MEXICO

G E O L O G O S C O N S U L T O R E S A S O C I A D O S

" G E O C O N " ESPECIALISTAS EN ESTUDIOS FOTOGEOLOGICOS

(INTERPRETACIÓN GEOLOGICA DE FOTOGRAFÍAS AEREAS)

P E T R Ó L E O

P R E S A S

ABASTECIMIENTO DE AGUAS

EJIDO 9-31-3S TEL. 3 6 - 4 4 - 1 9

MEXICO, O.F.

P E T R Ó L E O S M E X I C A N O S G E R E N C I A DE P R O D U C C I Ó N

C A L C U L O DE R E S E R V A S M E D I A N T E EL E M P L E O DE LOS REGISTROS ELÉCTRICOS C A M P O R E Y N O S A — A R E N A R E Y N O S A

Corrección de lá resistividad de la formación por espesor relativo Corrección de la resistividad de la formación por. resistividad del lodo espaciamiento de electrodos wdiám aguj.

L E Y E N D A • Cljna Formaeldn S . K . B ,

B - &iLía Formacldn S . K . B . e ' - KspesoT- B r u t o € - Espesor Neto Bap.- R e s i s t i v i d a d aparente de la formación

N C r A r r e g l o nonoal c o r t o N L ^ A r r e g l o normal l a r g o

L - A r r e g l o L a t e r a l

S r E s p a c i a a i e n t o e n t r e e l e c t r o d o s ( d i s t . e n t r e e l e c t r o d o de c o r r i e n t e y punto medio de l o s e l e c t r o d o s de p o t e n c i a l )

R V - R e s i s t i v i d a d de l a f o r m a c i á n con l a

p r i m e r a c o r r e c i í n . t ' - T e n p e r a t u r a s u p e r f i c i a l , t - T e m p e r a t u r a en e l fonao ( f o r m a c i ó n ) R ' m - R e s i s t l v i d a d d e l lodo en l a s u p e r f i c i e

R m - R e s i s t i v i d a d d e l lodo f r e n t e a la forma c i í n .

3j— E s p a c i a m i e n t o de e l e c t r o d o s con l o s di­f e r e n t e s a r r e g l o s ,

d - Diámetro del a g u j e r o . U t - R e s i s t i v i d a d real de l a f o r m a c l í n

R.I—Res i a t iv i dad de la zona i n v a d i d ? .

S P - C a l d a de P o t e n c i a l en l a f o r m a c i á n R . w - R e s i s t i v i d a d d e l agua de l a f o r m a c i á n 2, - R e l a c i i n e n t r e e l volumen de agua de

l a font iac lán a l volumen t o t a l de aguai en l o s p o r o s .

- R e s i s t i v i d a d d e l agua en l a lona i n v a d i d a . R O - R e s i s t i v i d a d r e a l de 1« f o n m e l á n 3 w - S a t u r a c i ó n de agua i n t e r s t i c i a l . s a t u r a d a de a g í a . 5H — S a t u r a c i á n de h i d r o c a r b u r o s , m — F a c t o r de eeojentaelán de l a f o n i B c i á B .

(2 . 0 - R e s i s t i v i d a d a p a r e n t e de l a f o r m a c i á n p — P o r o s i d a d . ICO^ s a t u r a d a de agua ( a r r e g l o l a t e r a l ) I H - í n d i c e de c o n t e n i d o de h i d r o c a r b u r o s .

POZO Num С В е' e

Rap. 5 . \ Й'г R'r f t R'm Rr»i d

S d Rm e R.t SP SP

70 Rm Би/

0.075(1= '•"Ils их Rw

Sw 5.N Rio .Ro Rm

Ко Rw R w Ro

IHZ fVSHH К Pozo Munrj.

/г-1

POZO Num С В е' e

N.C. N. L. L. N L. N L. N. L N.C. N.L. L t R'm Rr»i

N.C N.L. L. ~N.C U.L L. N.C N.L. L. d N. L. N. L.

SP SP 70

Rm Би/

0.075(1= '•"Ils их Rw

Sw 5.N Rio .Ro Rm

Ко Rw R w Ro

IHZ fVSHH К Pozo Munrj.

/г-1

2_

5

/4С17ГО IJ09.Ì

/4/2.2

I4¿LZ

1412.7

/4/5.3

/4/0.7

4.2 4.2 7.8 S.S J . 3 1.00 7.34 4 2 0572 /.во 0.45 432 з.гг 7.33 80 h 19. 5 2.0 / 3 3S /6 63 288 9 625 166 655 218 3.228 2.406 54 78 17.2 4.0 5.0 5 3 5 ? 6.690 0£00 4S 0.643 439 0.3292 /. 254Я 3S0O огзвб 0 77/4 03 0.6SS

0.70 а93б 0/SSO 01354 02140 0.6930

Pozo Munrj.

/г-1

2_

5

/4С17ГО IJ09.Ì

/4/2.2

I4¿LZ

1412.7

/4/5.3

/4/0.7

3.4 2.7

3.9

4.3

3.0_

г.4

2.4

Л» 1.9

1.ог

/.ог

73^

734

7.34

г.(.4

103

/.47

0.367

0.150 176 aso 521 2.44 4 во

4.59 30 90

119.6 1 6 1063 16 64 г 38 8 625 IS 6 745 3 5.5 ав70 3805 7 02 7 1544 /544

2234 4494 12.3 60 s.o 6.480 5.340 1.2/3 S3 0.74 3 55/ 0 4132 /333 г 4.7/7 0.2946 05870

0.7OS4 07 0.6SS 0.60 064О 0/250 0/9 S3 0.237 0 O.S4à6 2 2_

5

/4С17ГО IJ09.Ì

/4/2.2

I4¿LZ

1412.7

/4/5.3

/4/0.7

1.1 /. /

3.9

4.3

3.0_

г.4

2.4

Л» 1.9

1.ог

/.ог

73^

734

7.34

г.(.4

103

/.47

0.367

0.150 0.70 0.61 8.00

6.50 4.29

4 во

4.59 30 90 119.3 2.8 2.102 16 64 288

газ 283

12.25 12 25 12 25 8.625 12.25

/31 5.22 236 ав70 3805 7 02 7 1544 /544

2040 2184 353 2 6 25 5.906 5.275 иго гг 0.3/4 206 0./S4S /.079S /.90в 0.2946 05870 0.4/30 1.2 OSTI Обо /26/ 0/250 0 09 92 0.1690 О 0763 5

7 в

/409.2 /400.2

I4¿LZ

1412.7

/4/5.3

/4/0.7 I.S /.5 3.9

4.3

3.0_

г.4

2.4

Л» 1.9

1.ог

/.ог

73^

734

7.34

г.(.4

103

/.47 0.204 С. 60 0.5в

8.00

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37 /41/.О р О О —1—1

0.1250 0.1250 01250 01250 anso ÛI250

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calculo de saturación de aqua intersticial cálculo de la porosidad

PETRÓLEOS MEXICANOS GERENCIA DE PRODUCCIÓN

C A M P O R E Y N O S A CIMA ARENA

R E Y N O S A (PROFS, B N M )

Reyes Serna Vigueras

L E Y E N D A

ZONA EAI^OTA»U£

AVANCE DEL AGUA —

LIMITE OE MINIMA SATUÜACON -I

P E T R Ó L E O S MEXICANOS rjcRflMCIA DE PRODUCCIÓN

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CURVAS ISOMIDROOABBUROS

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