calculo de lineas

LÍNEA DE INTERCONEXIÓN ELÉCTRICA EN 22,9kV

CHIRINOS-SHUMBA ALTO-JAÉN

EXPEDIENTE TÉCNICO VOLUMEN 04

CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS

C.H. Quanda

S.E. Jaén

Enero 2006 Cajamarca – Perú

LÍNEA DE INTERCONEXIÓN ELÉCTRICA EN 22,9kV CHIRINOS-SHUMBA ALTO-JAÉN Expediente Técnico

Volumen 04: Cálculos Justificativos Cajamarca-Perú

PRICONSA ADINELSA

VOLUMEN Nº 04 CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS

LÍNEA DE INTERCONEXIÓN ELÉCTRICA EN 22,9kV CHIRINOS – SHUMBA ALTO – JAÉN Expediente Técnico


P R I C O N S A ADINELSA

LÍNEA DE INTERCONEXIÓN ELÉCTRICA EN 22,9kV CHIRINOS – SHUMBA ALTO - JAÉN

VOLUMEN 04:


INDICE 1 OBJETIVO 2 ANÁLISIS DEL SISTEMA ELÉCTRICO

2.1 Características Técnicas y Eléctricas del Sistema 2.2 Cálculo de Parámetros de Conductores (R, X y C)

a. Resistencia Eléctrica b. Reactancia Inductiva c. Resultado de los Parámetros Eléctricos de las líneas

2.3 CONFIGURACIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO a. I Etapa Año 2007: “Interconexión CH Quanda – Jaén en 33kV y energizada en 22,9 kV” b. II Etapa : ” Interconexión CH Quanda – Jaén energizada en 33 kV”

3 CALCULOS JUSTIFICATIVOS-SUBESTACIONES 3.1 NORMAS APLICABLES 3.2 CARACTERÍSTICAS DEL SISTEMA 3.3 ESPACIAMIENTOS DE SEGURIDAD 3.4 NIVELES DE AISLAMIENTO 3.5 DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES EXISTENTES

a. Subestación Quanda b. Subestación Jaen

3.6 EQUIPAMIENTO REQUERIDO EN LA AMPLIACIÓN DE LAS SUBESTACIONES a. Subestación Quanda b. Celda de Salida a la Línea de Interconexión Eléctrica Quanda – Jaen c. Celda de Salida a P.S.E. San Ignacio d. Celda para Reactor e. Subestación Jaen f. Celda de Salida a la Línea de Interconexión Eléctrica Quanda - Jaen

3.7 SELECCIÓN DE LOS EQUIPOS DE MANIOBRA PARA LAS SUBESTACIONES a. Reactor b. Reconectador Automático - Recloser c. Seccionador Tripolar d. Seccionador Fusible de Potencia e. Unidad Fusible f. Pararrayos de Oxido Metálico g. Transformador de Corriente

3.8 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DE PROTECCIÓN Y MEDICIÓN a. Protección del Reactor b. Sistema de Protección a las salidas de las celdas c. Descripción del Sistema de Medición

3.9 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA 3.10 SELECCIÓN DE CONDUCTORES Y BARRAS

a. Selección de Conductores b. Corriente Nominal c. Intensidades máximas permanentes en los cables d. Resumen de Conductores y Barras

3.11 OBRAS CIVILES a. Normas de Diseño y Reglamentos b. Transformador de potencia 22,9 kV S.E. Quanda c. Bases de equipos 22,9 kV

4 INGENIERÍA DE DISEÑO DE LA LINEA EN 33 kV QUANDA-JAÉN




4.1 NORMAS APLICABLES 4.2 CARACTERISTICAS GENERALES DE LA LÍNEA 4.3 TRAZO DE LA RUTA DE LÍNEA

a. Criterios para la definición de la ruta 4.4 CÁLCULO DEL AISLAMIENTO DE LA LÍNEA Y SELECCIÓN DE AISLADORES

a. Aislamiento Necesario por Contaminación Ambiental b. Aislamiento Necesaria por Sobretensión a Frecuencia Industrial en Seco c. Aislamiento Necesario por Sobretensiones Atmosféricas d. Selección de los Aisladores

4.5 PUESTA A TIERRA a. La Estratificación del Terreno

4.6 DISTANCIAS DE SEGURIDAD 4.7 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR

a. Selección del Conductor b. Cálculo Mecánico de Conductores c. Disposición de Amortiguadores d. Cálculo Mecánico de Crucetas e. Cálculo mecánico de estructuras y cantidad de retenidas

4.8 SELECCIÓN DE LA ESTRUCTURA SOPORTE 4.9 CIMENTACIONES 4.10 CÁLCULO DEL BLOQUE DE RETENIDA 4.11 DESCRIPCIÓN TÉCNICA DE LA LÍNEA

a. Postes y Crucetas b. Conductor c. Aisladores d. Retenidas y Anclajes e. Seccionamientos y Pararrayos f. Puesta a Tierra g. Material de Ferretería

5 ANEXOS 5.1 CÁLCULOS ELÉCTRICOS DE LA LÍNEA EN 33 KV

a. Selección del Aislamiento: Recomendaciones para Distancia de Fuga para Ambientes Contaminados b. Determinación del Nivel de Aislamiento

5.2 CÁLCULOS MECÁNICOS DE LA LÍNEA EN 33 KV a. Mapa Eólico del Perú (periodo de ocurrencias de 50 años) b. Vientos Máximos según CNE c. Cálculo mecánico de conductores de 95 mm² AAAC EDS 18% y 16%. d. Cálculo mecánico de estructuras e. Cálculo mecánico de crucetas de madera f. Separación horizontal de conductores g. Prestaciones de Estructuras h. Cimentación de Estructuras i. Cálculo del bloque de la retenida

5.3 SISTEMAS DE PUESTA A TIERRA a. Mediciones de Resistividad efectuadas en Campo b. Estratificación del Suelo c. Resistencia de Puesta a Tierra d. Cimentación Transformador de Potencia 22,9 kV S. E. Quanda e. Cimentación Transformador de Corriente 22,9 kV S.E. Jaén f. Cimentación Recloser 22,9 kV S. E. Quanda – Jaén g. Cimentación Aislador Soporte 22,9 kV S. E. Quanda

5.4 DISEÑO DE CIMENTACIONES a. Cimentación Transformador de Potencia 22,9 kV S. E. Quanda b. Cimentación Transformador de Corriente 22,9 kV S.E. Jaén c. Cimentación Recloser 22,9 kV S. E. Quanda – Jaén d. Cimentación Aislador Soporte 22,9 kV S. E. Quanda




LÍNEA DE INTERCONEXIÓN ELÉCTRICA EN 22,9kV CHIRINOS – SHUMBA ALTO - JAÉN

VOLUMEN 04:


1 OBJETIVO El presente capítulo tiene por objetivo seleccionar los equipos y materiales que se utilizan en los diseños finales de la línea en 33 kV mediante la realización de los cálculos eléctricos y mecánicos, asimismo se desarrollan los análisis de precios unitarios de las partidas de montaje electromecánico y de obras civiles de la línea en 33 kV Quanda Jaén.

2 ANÁLISIS DEL SISTEMA ELÉCTRICO

2.1 Características Técnicas y Eléctricas del Sistema Para efectos del diseño eléctrico de la línea de interconexión se tendrá en cuenta las siguientes características: Sistema Efectivamente Puesto a Tierra Tensión Nominal de la Red : 33 kV Tensión Máxima de Servicio : 34,5 kV Frecuencia Nominal : 60 Hz Factor de Potencia : 0,95 (atraso) Conexión del Neutro : Neutro Aislado

La longitud total de la línea de interconexión en 33 kV 3ø, C.H. Quanda Jaén con conductor 95mm2 AAC, es de 73,83 km.

2.2 Cálculo de Parámetros de Conductores (R, X y C) a. Resistencia Eléctrica

La resistencia de los conductores a la temperatura de operación se calculará mediante la siguiente fórmula.

( )[ ]201)(º20)(º −+= TRR CCT α

Donde: RTºC = Resistencia a TºC (Ohm/km) R20ºC = Resistencia a 20ºC (Ohm/km) α = Coeficiente térmico de resistencia 0,0036 (1/ºC)

b. Reactancia Inductiva Para realizar el cálculo de la reactancias de la línea, primero se debe calcular el diámetro medio geométrico y radio medio geométrico

b.1 Cálculo del diámetro medio geométrico (DMG): Para la estructura de alineamiento utilizada se tiene:

3ACBCAB DMGDMGDMGDMG ××=

b.2 Cálculo del radio medio geométrico (RMG): RMG = r donde “r” es el radio exterior del conductor




b.3 Inductancia: El coeficiente de inducción del conductor perteneciente a una línea trifásica, tiene por valor:

mHx

RMGDMGLnL 7102 −

=

kmOhmLX 12,0 π=

b.4 Capacitancia:

Su formulación esta dada por:

kmnF

RMGDMGLog

B /12,24

=

c. Resultado de los Parámetros Eléctricos de las líneas

Los resultados del cálculo se resumen en la siguiente tabla:

Cuadro Nº 1 Parámetros Eléctricos de Conductores

Sección DMG RMG R (a 40ºC) X B (mm²) (m) (mm) (Ohm/km) (Ohm/km) (nF/km) Simple Terna 95 1,51 4,52 0,3838 0,4382 9,5569 Doble Terna 95 2,21 3,56 0,3838 0,4849 8,6361

2.3 CONFIGURACIÓN DEL SISTEMA ELÉCTRICO El proyecto se equipará en dos etapas consiguiendo su objetivo desde la I Etapa y reduciendo las pérdidas del sistema eléctrico con la II Etapa, obteniendo finalmente una línea en 33 kV de 72,83 km exclusiva para la interconexión entre C.H Quanda y Jaén. Estas etapas se describen a continuación:

a. I Etapa Año 2007: “Interconexión CH Quanda – Jaén en 33kV y energizada en 22,9 kV” Esta etapa está incluida dentro de los alcances del presente proyecto y consiste en construir la Línea CH Quanda–Jaén en doble terna preparada para un nivel de 33kV, pero energizando ambas ternas en 22,9 kV para poder transmitir los excedentes de energía de la CH Quanda con menores pérdidas que una simple terna, requiriendo menor sección de conductor y además utilizar las instalaciones existentes en 22,9 kV del PSE San Ignacio hasta la localidad de Chirinos, para reducir la inversión construyendo solo una simple terna en el tramo CH Quanda-Chirinos. Las instalaciones existentes requeridas para la I Etapa, formarán parte de la primera terna de la línea y son las siguientes: Celda existente en 22,9 kV CH Quanda (PSE San Ignacio). LP existente en 22,9 kV CH Quanda-San Ignacio-Chirinos 3x70 mm2 AAAC de 36,3 km (PSE San

Ignacio). Celda existente en 22,9 kV S.E. Jaén (PSE Jaén I Etapa - Bellavista-Shumba Alto ).

Las instalaciones nuevas requeridas para la I Etapa, formarán parte de la segunda terna de la línea y son las siguientes: Celda nueva en 22,9 kV CH Quanda. Reactor 22,9 kV-3ø de 1,5 MVAR. Línea Simple Terna CH Quanda-Chirinos: Simple Terna - 3ø-33kV-3x95 mm2 AAAC de 28,31km.

Esta línea se interconectará con la segunda terna de la Línea Chirinos-Jaén. Línea Doble Terna Chirinos-Jaén: Doble Terna - 3ø-33kV-3x95 mm2 AAAC de 44,90km; que

incluirá el desmontaje de la LP existente S.E. Jaén-Bellavista (PSE Jaén I Etapa) en el tramo entre las estructuras N° 27000304(*) y 27000307(*), asi como la implementación de un nuevo punto de alimentación para la LP existente S.E. Jaén-Bellavista en la estructura N° 27000318(*), el cual será una derivación de la primera terna de la Línea Chirinos-Jaén. Además la primera terna de

(*) Esta numeración corresponde a la información georeferenciada proporciada por Electronorte al Osinerg




esta línea se interconectará con la Línea LP Existente CH Quanda-San Ignacio-Chirinos y la segunda terna se interconectará con la Línea CH Quanda-Chirinos. (Ver plano N° GEN-02).

Interconexión LP Existente CH Quanda-San Ignacio-Chirinos con la Línea Chirinos-Jaén: Simple Terna - 3ø-33kV-3x95 mm2 AAAC de 0,62km, que incluirá la instalación de un seccionador bajo carga. Esta línea se interconectará con la primera terna de la Línea Chirinos-Jaén.

b. II Etapa : ” Interconexión CH Quanda – Jaén energizada en 33 kV” La II etapa no está incluida dentro de los alcances del presente proyecto y está asociada al afianzamiento de la CH quanda, con su correspondiente aumento de generación y consecuente transmisión de mayor potencia. En esta etapa se energizará la segunda terna de la línea en 33kV la cual transmitirá sin problemas el 100% de los excentes de la CH Quanda, quedando la primera terna que se interconecta al PSE San Ignacio energizada en 22,9kV. Dependiendo de la confiabilidad que se le quiera dar al PSE San Ignacio esta terna puede o no aperturarse, pero en caso de que la segunda Terna en 33kV falle, se puede transmitir los excedentes de la CH Quanda mediante la primera terna en 22,9kV. Para esta Etapa no se requiere el reactor que se instaló en la etapa anterior por lo que deberá desconectarse. El equipamiento previsto para la II Etapa es el siguiente: Barra y Celda de Salida en 33 kV CH Quanda. Autotransformador 22,9/33 kV 3 MVA en CH Quanda. Barra y Celda de Salida en 33 kV S.E. Jaén. Autotransformador 22,9/33 kV 3 MVA en S.E. Jaén.

3 CALCULOS JUSTIFICATIVOS-SUBESTACIONES

3.1 NORMAS APLICABLES Los criterios a emplear en el diseño de las Subestaciones se regirán principalmente por las siguientes normas: RUS Bulletin 1724E-300 “ Design Guide for Rural Substations” NESC C2-1997 “ National Electrical Safety Code” IEE80 – 1986 ”Design Guide for Rural Substations ” VDE 0111 “ Verbau Deusttsche Electrotechniker ”

3.2 CARACTERÍSTICAS DEL SISTEMA Las características del sistema son los siguientes:

Subestación Quanda-Jaén Tensión nominal, kV 22,9 Tensión máxima del sistema, kV 24 Frecuencia nominal, Hz 60 Nivel básico de aislamiento al impulso tipo rayo (BIL), kV pico 150 Distancia de fuga mínima, mm/kV 16 Puesta a tierra del sistema Solido Identificación de fases R, S, T

3.3 ESPACIAMIENTOS DE SEGURIDAD Las siguientes son las distancias de seguridad de acuerdo a las normas IEC-71-1; 71-2 y 71-3 Espaciamientos de Seguridad

Tensión (kV) 22,9 Fase – Fase (m) 0,32 Fase - Tierra (m) 0,32 Circulación de Personal (m) 2,30 Zona de trabajo en ausencia de maquinaria pesada – Horizontal (m) 3,00 Zona de trabajo en ausencia de maquinaria pesada – Vertical (m) 3,00 Circulación de Vehículos (m) 2,70




3.4 NIVELES DE AISLAMIENTO Los niveles de aislamiento definidos son los siguientes:

Subestación Quanda Jaén Tensión (kV) 22,9 22,9 Altitud (msnm) 940 772 Sobretensiones - Nivel básico impulso (kVp) 150 150 - A frecuencia industrial (kVef) 50 50 - Tensión nom. Pararrayos (kV) 21 21

3.5 DESCRIPCIÓN DE LAS INSTALACIONES EXISTENTES Las instalaciones eléctricas existentes asociados al proyecto son:

a. Subestación Quanda La C.H. de Quanda ubicada aproximadamente a 940msnm, cuenta con dos grupos generadores de 1,75 MVA y una subestación elevadora de 2,3/22,9kV – 3,5 MVA, con el siguiente equipamiento: Una celda en 7,2 kV, 1250A, 20 kA (tablero Manelsa) Un transformador de potencia de 2,3/22,9kV - 3,5MVA (ONAN), Vcc = 7% Interruptor de Potencia en 23 kV, 150 kV-Bil, 630A Seccionador de Barra en 23 kV, 630A, 150 kV-Bil Pararrayos 21 kV, 150 kV-Bil, 10 kA, clase 3 Transformador de tensión 22,9:V3/0,1:V3; 10VA cl 0,5; 125 kV-Bil

La celda de salida solo cuenta con un transformador de Tensión para la linea al P.S.E. San Ignacio. La protección de la subestación se da mediante los interruptores en la celda del transformador que incluyen protecciones contra sobre corriente fase – fase y fase-tierra (50/51 y 50/51N).

b. Subestación Jaen La S.E. Jaen, ubicada aproximadamente a 772msnm, forma parte del Sistema Electrico Regional Bagua – Jaen, y cuenta con una subestación 60/22,9/10 kV – 9/3/9 MVA con el siguiente equipamiento: En 60 kV: Interruptor de potencia de 72,5 kV, 325 kV-Bil, 800A, 25 kA Transformador de tensión capacitivo de 60:V3/0,1:V3/0,1:V3 kV, 325 kV-Bil, Seccionador de Línea de 72,5 kV, 325 kV-Bil, 800A, con cuchilla de puesta a tierra Pararrayos de 54 kV, 10 kA, clase 3, 325 kV-Bil, con contador de descarga Transformador de Potencia 60/22,9/10 kV – 9/3/9 MVA, con transformador de corriente en el

bushing de 75-150/1/1/1 A; 50/1/1 A; y 350-700/1/1 A para 60, 22,9 y 10 kV respectivamente. En 10 kV: Una celda de barra tipo interior 12 kV, 800A, 75 kV-Bil, con transformador de tensión

10:V3/0,1:V3/0,1:V3 kV Tres celdas de salida tipo interior 12 kV, 800A, 75 kV-Bil Tres celdas de conexión de los grupos térmicos de 12 kV, 800A, 75 kV-Bil Transformador de tensión capacitivo de 60:V3/0,1:V3/0,1:V3 kV, 325 kV-Bil,

En 22,9 kV: Celda de barra: Transformador de tensión 22,9 kV, 170 kV-Bil, 22,9:V3/0,1:V3, cl 0,5; y

seccionador fusible tipo expulsión 25 kV, 150 kV-Bil, 150 A Celda de salida a Chamaya: Reconectador automático 22,9 kV tipo VW-27 cooper, 27kV, 100A,

150 kV-Bil; transformador de corriente 170 kV-Bil, 25-50/1/1A, 2x20VA, 5P, cl 0,5; seccionador fusible tipo expulsión 25 kV, 150 kV-Bil, 100 A; y pararrayos 21 kV, 10 kA, clase 2, 150kV-Bil.

Celda de salida a Bellavista: Reconectador automático 22,9 kV tipo VW-27 cooper, 27kV, 100A, 150 kV-Bil; transformador de corriente 170 kV-Bil, 25-50/1/1A, 2x20VA, 5P, cl 0,5; seccionador fusible tipo expulsión 25 kV, 150 kV-Bil, 100 A; y pararrayos 21 kV, 10 kA, clase 2, 150kV-Bil.




3.6 EQUIPAMIENTO REQUERIDO EN LA AMPLIACIÓN DE LAS SUBESTACIONES a. Subestación Quanda

La subestación Quanda fue diseñada para albergar tres celdas de salida (actualmente una es utilizada para el PSE San Ignacio), por lo que no se necesitará una ampliacion de la barra en 22,9kV para las celdas que se implementarán en el presente proyecto. Ademas se implementará un reactor de 1,5MVAR, con el fin de reducir el consumo de energía reactiva de los generadores, para esto se realizará una ampliación del terreno de la subestacion en un metro hacia el muro de aluviones con el fin de obtener el espacio necesario para ubicar el reactor. Se implementará la celda para la línea de salida al P.S.E. San Ignacio, esto para aumentar la confiabilidad y garantizar la continuidad del servicio eléctrico en Quanda ante una posible falla en el P.S.E. San Ignacio. La subestación presentará el siguiente equipamiento en la etapa final (Ver Láminas SE–QUAN–OE –04 y SE–QUAN–OE–05):

b. Celda de Salida a la Línea de Interconexión Eléctrica Quanda – Jaen Esta celda contará con los siguientes equipos: Reconectador automático (Recloser) 27kV, 560A, 12,5kA, 1250kV-BIL. Seccionador Tripolar, para instalación vértical, 27kV, 400A, 125kV-BIL. Seccionador Tripolar, para instalación vértical, 27kV, 400A, 125kV-BIL, con cuchilla de puesta a

tierra. Pararrayos de Oxido de Zinc 21 kV, Clase 1, 10kA. Transformador de Corriente 15VA, 75/5A, 27kV, cl. 0,2; 125kV-BIL Aisladores tipo suspensión clase ANSI 2x52-3.

c. Celda de Salida a P.S.E. San Ignacio Esta celda contará con los siguientes equipos: Reconectador automático (Recloser) 27kV, 560A, 12,5kA, 125kV-BIL. Seccionador Tripolar, para instalación vértical, 27kV, 400A, 125kV-BIL. Seccionador Tripolar, para instalación vértical, 27kV, 400A, 125kV-BIL, con cuchilla de puesta a

tierra. Pararrayos de Oxido de Zinc 21 kV, Clase 1, 10kA.

d. Celda para Reactor Para la implementación del reactor se contará con los siguientes equipos y materiales: Seccionador fusible de potencia 27kV, 200A, 125kV-BIL (con unidad fusible de 100A), del tipo

cut-out. Pararrayos de Oxido de Zinc 21 kV, Clase 2, 10kA. Cable de energia 3-1x50mm2 N2XSY-XLPE; 15/25; con terminal unipolar de 24kV. Pletinas de Cobre de 25x3mm. Reactor de1,5MVAR

e. Subestación Jaen La subestación Jaen cuenta con un patio de llaves en 22,9 kV previsto para tres celdas de salida, de las cuales dos vienen siendo utilizadas (circuitos Bellavista y Chamaya). En la implementación para la celda de salida de la línea de interconexión eléctrica no se necesitara una ampliacion de la barra en 22,9kV para la nueva celda. La subestación presentará el siguiente equipamiento en la etapa final (Ver Lámina SE–JAEN–OE– 03):

f. Celda de Salida a la Línea de Interconexión Eléctrica Quanda - Jaen Reconectador automático (Recloser) 27kV, 560A, 12,5kA, 125kV-BIL. Seccionador tripolar de barra, para instalación vértical, 27kV, 400A, 125kV-BIL. Seccionador tripolar de línea, para instalación vértical, 27kV, 400A, 125kV-BIL, con cuchilla de

puesta a tierra. Pararrayos de Oxido de Zinc 21 kV, Clase 1, 10kA. Transformador de Corriente 15VA, 75/5A, 27kV, cl. 0,2; 125kV-BIL. Cable de energia 3-1x50mm2 N2XSY-XLPE; 15/25; con terminal unipolar de 24kV.




Se ha previsto la utilización de seccionadores tripolares de barra y de línea, ésta última permitirá la incrementar y establecer condiciones de seguridad para la realización de los mantenimientos de la línea de interconexión (la celda de salida a Jaen en la subestación Quanda cuenta con seccionador de línea).

3.7 SELECCIÓN DE LOS EQUIPOS DE MANIOBRA PARA LAS SUBESTACIONES La selección de los equipos de maniobra se describe a continuación:

a. Reactor La selección del reactor se realizó teniendo en cuenta los resultados obtenidos del flujo de carga, de los que se observa la nesecidad de implementar un reactor debido al consumo de energía reactiva por los grupos generadores. Las características del reactor serán las siguientes: Tensión nominal en vacío 22,9kV Tipo de conexión Estrella con neutro rigidamente puesto a tierra Potencia nominal contínua 1,5 MVAR Frecuencia nominal 60 Hz Altitud de trabajo < 1000 msnm Tensión de cortocircuito 6,5 % Tensión al impulso (24kV) 125 kVp Tensión a la frecuencia industrial (24 kV) 70 kV

b. Reconectador Automático - Recloser La protección principal de los alimentadores en 22,9 kV será mediante la utilización de reclosers, con las siguientes características: Tensión Máxima : 27 kV Corriente Nominal : 630A Poder de cierre de falla : 12,5 kA Nivel de aislamiento

- Al impluso : 125 kV - A frecuencia Industrial : 60 kV

Apertura y cierre : Actuador Magnético Trafo de corriente : incorporado Trafo de tensión : incorporado Funciones de protección : 50/51, 50N/51N Operaciones Mecánicas : 10 000

c. Seccionador Tripolar Para la selección de los seccionadores tripolares, tanto de barra como de línea, nos basamos en los datos de operación de la subestacion y la corriente que transportara la línea: Tensión Nominal : 22,9 kV Tensión Máxima : 24kV Corriente : 400A Nivel de Aislamiento : 125kV-BIL Mando : Manual Contactos Auxiliares : 4NC/4NA

d. Seccionador Fusible de Potencia Para la protección del reactor se utilizarán los seccionadores fusibles de potencia. Se ha seleccionado el Power Fuse con las siguientes características técnicas:

Cuadro Nº 2 Power Fuse – Características Técnicas KV Amperes, RMS

Nominal Maxima BIL Max Interrupting (Sym) 25 27 125 200A 12 500




e. Unidad Fusible Las características de la unidad fusible la obtenemos a partir de la corriente de operación en el Reactor a colocarse en la subestación Quanda:

QREACTOR = 1,5MVAR; V = 22,9 kV; fdp = 0,9

( )( ) kVAfdpasen

kVARS 2,3441cos

1500== A

kVxkVAI 76,869,223

2,3441==

Considerando un 25% mas por pérdidas en el conductor, entonces tenemos una corriente de:

AIAxI

45,10876,8625,1

==

Se ha seleccionado el Fuse Unit con las siguientes características técnicas:

Cuadro Nº 3 Power Fuse – Características Técnicas KV Amperes

Nominal Max BIL 25 27 125 80E 25 27 125 100E 25 27 125 125E

f. Pararrayos de Oxido Metálico Para la selección de los pararrayos se ha utilizado la recomendación de las normas ANSI e IEC, la misma que se describe a continuación: La magnitud de las sobretensiones de origen interno debido a fallas de fase a tierra depende de la relación de impedancia de secuencia cero y secuencia positiva. Así para sistemas efectivamente puestos a tierra en donde X0/X1<3 y R0/X1<1, las normas IEC consideran que la máxima sobretención eficaz no sobrepase 1,4 veces la tensión máxima eficaz fase tierra del sistema, mientras que para sistemas con neutro aislado las sobretensiones alcanzan hasta 1,73 veces la tensión eficaz máxima (Ver Figura).

Cuadro Nº 4 Selección del Pararrayos de la Subestación Tensión

(kV) Ke COV (kV) TCOV (kV) 22,9 1,40 13,2 18,5

Por lo que se seleccionan las siguientes tensiones nominales para pararrayos a instalarse en nuestro sistema eléctrico: Sistema : 2,9 kV Tensión Nominal : 21 kV Corriente de Interrupción : 10 kA




Clase (IEC) : 2 g. Transformador de Corriente

La selección de los transformadores de corriente para medición se realizó considerando la corriente máxima que transporta la línea de interconexión eléctrica, la que obtenemos del flujo de carga, consideramos un transformador con las siguientes características: Tensión Nominal : 22,9 kV Tensión Maxima : 27kV Clase (IEC) : 0,2 Relación de Transformación : 75/5A Nivel de Aislamiento : 125kV-BIL

3.8 DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DE PROTECCIÓN Y MEDICIÓN a. Protección del Reactor

Para la protección principal del reactor son los fusibles de potencia. b. Sistema de Protección a las salidas de las celdas

Se utilizará el sistema de protección del recloser la cual está equipada con protecciones de sobrecorriente de fases y de tierra (50/51 y 50N/51N).

c. Descripción del Sistema de Medición Se instalarán medidores multifunción en ambas subestaciones del tipo multifunción, clase 0,2, a instalarse en los gabinetes de medición existentes en los edificios de control.

3.9 SISTEMA DE PUESTA A TIERRA Solo se realizarán conexiones en el sistema de puesta a tierra superficial tal como se muestran en la lámina SE–QUAN–OE–07.

3.10 SELECCIÓN DE CONDUCTORES Y BARRAS a. Selección de Conductores

Para la selección de los conductores y barras se consideró la potencia máxima a transmitir por la línea de interconexión.

b. Corriente Nominal La corriente nominal de operación para los conductores a seleccionar se calcula con la fórmula:

xVSI

3=

donde: I = Corriente nominal (A) S = Potencia aparente transmitida (kVA) V = Tensión del sistema (kV) Para el cálculo de la corriente de operación en el Reactor a colocarse en la S.E. de QUANDA se tiene:

QREACTOR = 1,5MVAR; V = 22,9 kV; fdp = 0.9

( )( ) kVAfdpasen

kVARS 2.3441cos

1500== A

kVxkVAI 76.869,223

2.34411 ==

En la S.E. de JAEN, el cáculo de la corriente de operación de la linea de interconexión QUANDA – JAEN, se realizaran a partir de los resultados del flujo de potencia:

S = 1.8MVA; V = 22,9kV; AkVx

kVAI 38.459,223

18002 ==

Para obtener las características del conductor a emplear en el proyecto, se utilizará la mayor de las corrientes para obtener un solo suministro de cables de energía, es decir 86,76 A.




c. Intensidades máximas permanentes en los cables Se debe verificar que la selección del cable escogido cumpla con los cálculos de sobrecarga, teniendo en cuenta los factores de corrección para las capacidades máximas de los cables según datos del fabricante. Definimos el factor de sobrecarga total como:

54321 kxkxkxkxkfc = De manera que la máxima intensidad permanente podrá ser calculado con la siguiente relación:

fcIcnI .= donde: Icn : Capacidad de corriente en condiciones nominales (90°C) I : Intensidad máxima permanente El factor de corrección de sobrecarga total depende de cinco factores de corrección adicionales: • k1: Factor de corrección relativo a la temperatura Este factor es función de la temperatura del terreno a la que trabajarán los cables, debido a que los cables del suministro estarán 1m debajo de la superficie de la S.E. dentro de ductos de concreto.

)()(

1ANCN

AMBCN

TTTT

k−−

=

TCN = Temperatura máxima de operación (75°C) TAMB = Temperatura promedio del terreno (estimado en 40°C) TAN = Temperatura ambiente (30°C) In = 86,76 Amp Se consideran los siguientes factores de corrección:

88,0)3075()4075(

)()(

1 =−−

=−−

=ANCN

AMBCN

TTTT

k

El factor de sobrecarga será:

• k2: Factor de corrección relativo al agrupamiento de conductores Este factor es función del número de cables y de la forma de su agrupamiento. Según tablas del fabricante se puede considerar un factor de:

96,02 == kfc Por lo tanto la máxima capacidad de corriente en régimen permanente será:

amperiosxxkkIcnI 7,102)96,088,0(/76,86)21/( === y considerando pérdidas de energía en 25% obtenemos una corriente de I(amp)x1,25 = 102,7x1,25 = 128,4 Amp.

Cuadro Nº 5 Tabla de Conductores N2XSY, XLPE 15/25kV

Sección Intensidad Máxima

Diámetro Exterior Peso Resistencia

(ohm/km) Reactancia (ohm/km)

mm2 A Mm kg/km a 20ºC a 50Hz 35 --- --- --- --- --- 50 205 29,2 1395 0,387 0,139 70 255 30,8 1650 0,268 0,131

Para la selección del conductor se considera el criterio de corriente máxima admisible, por lo que se ha seleccionado el cable de energia de 3-1x50mm2 del tipo N2XSY, XLPE. Para la conexión entre el reactor y los terminales de cable de energía en 22,9 kV se ha considerado la utilización de pletinas de cobre de 25x3mm2 de sección, cuya selección se muestra a continuación: El cálculo de pletinas para la conexión entre equipos se calcula de la siguiente manera:

88,01 == kfc




Selección de Pletinas de Cu Datos de Entrada Nivel de Tensión: 22,9 kV Corriente: 86,76 A Factor de Corrección=Fc Fc por temperatura de operación (Fc1) 0,88 Fc por agrupamiento de conductores(Fc2) 0,96 Fc por pérdidas de energía adicional(Fc3) 1,25

67,03/21)( == FcxFcFctotalFc

67,0/76,86/)( == FcInuevoI

AnuevoI 4,128)( = Luego se procede a seleccionar las pletinas para el transformador de potencia de la tabla que se muestra a continuación:

Cuadro Nº 6 Características de Pletinas

Area de Sección Peso Material Corriente Amp. Nro Pletinas

mm2 mm2 kg/m I I I I I I

20x5 99,1 0,882 E-Cu F37 319 560 728 20x10 199 1,77 E-Cu F30 497 924 1320 25x3 74,5 0,663 E-Cu F37 287 470 525 25x5 124 1,11 E-Cu F37 384 662 839

De la tabla se escogió una pletina de dimensiones 25x3mm2 tomando en consideración los esfuerzos electrodinámicos a los que será expuesta la pletina por efecto de la corriente de corto circuito.

d. Resumen de Conductores y Barras En resumen, se muestra a continuación los conductores, pletinas y cables de energía seleccionados para la S.E. QUANDA y S. E. JAEN:

- S.E. C. H. QUANDA 22,9 kV Conexión entre fusibles de potencia y aislador soporte: cables de energía N2XSY, XLPE 3-

1x50mm², 15/25 kV Conexión entre aislador soporte y bushing del reactor: Pletina de Cu de 3-1x25x3 mm

- S.E. JAEN 22,9 kV Conexión entre celdas de salida y líneas en 22,9kV: cables de energía N2XSY, XLPE 3-

1x50mm², 15/25 kV

3.11 OBRAS CIVILES a. Normas de Diseño y Reglamentos

Las Normas consultadas para el diseño de las cimentaciones en este estudio definitivo son las siguientes: Norma Peruana de Concreto NTE 060 Norma Peruana de Cimentaciones NTE 050 Norma Peruana de Diseño Sismo Resistente NTE 030 American Society of Testing and Materials – ASTM Normas del ACI (American Concrete Institute)

b. Transformador de potencia 22,9 kV S.E. Quanda En la S.E. Quanda se instalará un transformador de potencia para lo cual se presenta un diseño de la estructura sobre la cual éste será apoyado. Aquí presentamos los criterios para el dimensionamiento de la estructura:




El área de la zapata se dimensiona con medidas aproximadas, basándose en las dimensiones del equipo, teniendo en cuenta que los muros laterales de la base deben bordear por completo al transformador para captar en su totalidad una posible fuga de aceite, e impedir de esta manera la contaminación de la subestación. La profundidad de cimentación debe ser como mínimo de 0.80 m debajo del nivel de explanación, esto para evitar posibles fenómenos de erosión en la base de la zapata ante filtraciones de aguas superficiales (pluviales o fluviales). Las características del transformador, tales como pesos y medidas han sido obtenidas de catálogos proporcionados por el fabricante. Se debe tener en cuenta también que las dimensiones de las pozas de la base del trafo sean tales que capten todo el aceite que se expulse, frente a una posible falla del equipo. En consecuencia:

ACEITEPOZA VV 5.1= Como una primera consideración de diseño, se debe verificar que el esfuerzo transmitido al suelo en la superficie de contacto con la zapata, debe ser menor a la capacidad portante ó presión admisible obtenida del estudio de mecánica de suelos, de lo contrario podrían presentarse asentamientos en la base de la cimentación que provocarían el colapso de la estructura, o un deficiente funcionamiento del trafo, se debe cumplir la siguiente relación:

ADMZ

T qAQ

E >= ∑ .....

La estructura, conjuntamente cimiento con equipo, se debe verificar frente a fuerzas laterales y verticales originadas por movimientos sísmicos que pudieran presentarse, para eso debemos emplear una aceleración dinámica de :

galagala

V

H

30.050.0

==

Con los valores de las aceleraciones podemos calcular las fuerzas horizontales originadas por efectos sísmicos, las cuales provocan un esfuerzo lateral y un momento actuante. El momento resistente debe ser igual a por lo menos 1.50 momento actuante (FSV = 1.50).

VRV MM 50.1≥ Para el Cálculo de las fuerzas laterales asi como de los momentos actuantes, se debe considerar verticalmente: el peso de la estructura y equipamiento, asi como la fuerza vertical de sismo, horizontalmente: la fuerza respectiva de sismo ó la carga de viento, mas la fuerza de tiro del equipo. Se considera un concreto f’c = 210 Kg/cm2, ya que para elementos estructurales es la mínima resistencia con la cual se debe diseñar, según las Normas Vigentes. La cantidad de acero a colocar en estas estructuras es la que se obtiene de la fórmula:

)...(0018.0 2cmbdAMIN = Donde: b y d son las dimensiones de la zapata (ancho y peralte) respectivamente, el área resultante de esta fórmula se distribuirá uniformemente en toda el área transversal del elemento (sea zapata o muro perimetral).

c. Bases de equipos 22,9 kV En las SSEE Quanda y Jaén se instalarán también diversos equipos como: Recloser, Aislador y Transformador de Corriente para los cuales se presenta diseños de la estructura sobre la cual éstos serán apoyados. Aquí presentamos los criterios para el dimensionamiento de las estructuras: El área de la zapata se dimensiona con medidas aproximadas, basándose en las dimensiones del equipo, teniendo en cuenta un predimensionamiento en función al peso del equipo y al peso de la cimentación propiamente dicha. La profundidad de cimentación debe ser como mínimo de 0.80 m debajo del nivel de explanación, esto para evitar posibles fenómenos de erosión en la base de la zapata ante filtraciones de aguas superficiales (pluviales o fluviales).




Como una primera consideración de diseño, se debe verificar que el esfuerzo transmitido al suelo en la superficie de contacto con la zapata, debe ser menor a la capacidad portante ó presión admisible obtenida del estudio de mecánica de suelos, de lo contrario podrían presentarse asentamientos en la base de la cimentación que provocarían el colapso de la estructura, o fallas en el funcionamiento de los equipos, se debe cumplir la siguiente relación:

ADMZ

T qAQ

E >= ∑ .....

La estructura, conjuntamente cimiento con equipo, se debe verificar frente a fuerzas laterales y verticales originadas por movimientos sísmicos que pudieran presentarse, para eso debemos emplear una aceleración dinámica de :

galagala

V

H

30.050.0

==

Con los valores de las aceleraciones podemos calcular las fuerzas horizontales originadas por efectos sísmicos, las cuales provocan un esfuerzo lateral y un momento actuante. El momento resistente debe ser igual a por lo menos 1.50 momento actuante (FSV = 1.50).

VRV MM 50.1≥ Para el Cálculo de las fuerzas laterales así como de los momentos actuantes, se debe considerar verticalmente: el peso de la estructura y equipamiento, además de la fuerza vertical de sismo; horizontalmente: la fuerza respectiva de sismo ó la carga de viento, más la fuerza de tiro del equipo. Se considera un concreto f’c = 210 Kg/cm2, ya que para elementos estructurales es la mínima resistencia con la cual se debe diseñar, según las Normas Vigentes. La cantidad de acero a colocar en estas estructuras es la que se obtiene de la fórmula:

)...(0018.0 2cmbdAMIN = Donde: b y d son las dimensiones de la zapata (ancho y peralte) respectivamente, el área resultante de esta fórmula se distribuirá uniformemente en toda el área transversal del elemento (sea zapata o muro perimetral). Los equipos electromecánicos están sujetos a soportes metálicos, y estos a su vez son vinculados a las zapatas mediante pernos de anclaje, los cuales presentan medidas y características según diseño electromecánico.

4 INGENIERÍA DE DISEÑO DE LA LINEA EN 33 kV QUANDA-JAÉN

4.1 NORMAS APLICABLES Los criterios de diseño utilizados en la línea en 33 kV Quanda-Jaén se regirán principalmente por las siguientes normas nacionales e internacionales: Código Nacional de Electricidad Suministro 2001. Ley de Concesiones Eléctricas N° 25844. Reglamento de la Ley de Concesiones Eléctricas N° 25844. NESC (National Electrical Safety Code) RUS BULLETIN 1724E-200 (Design Manual for High Voltage Transmission Lines”) VDE 210 (Determinación para la construcción de líneas aéreas de energía eléctrica mayores de 1

kV-Verband Deutscher Electrotechniker) IEC (International Electrotechnical Commission) IEEE (Institute of Electrical and Electronics Engineers) ANSI (American National Standard Institute)

4.2 CARACTERISTICAS GENERALES DE LA LÍNEA La línea en 33 kV Quanda-Jaén toma como punto de alimentación la S.E. Quanda 2,7MVA, y presenta las siguientes características técnicas: Tensión nominal del sistema : 33 kV




Configuración : 3φ Tensión Máxima de Servicio : 34,5 kV – 60 Hz Factor de Potencia : 0,95 (atraso) Conexión del Neutro : Neutro aislado

4.3 TRAZO DE LA RUTA DE LÍNEA a. Criterios para la definición de la ruta

Los criterios que se han tenido en cuenta para la selección de la ruta han sido las siguientes: Escoger una poligonal que tenga el menor número de vértices y longitud Evitar zonas de derrumbes por fallas geológicas Proximidades a trochas y caminos existentes que faciliten el transporte y el montaje. Evitar el recorrido por zonas expuestas a descargas atmosféricas. Evitar el paralelismo con líneas de comunicaciones y de energía.

Las características más importantes de los trazos son: Longitud : 73 km Número de vértices : 18 Altitud máxima de la línea : 1898 m.s.n.m.

En el Plano N° GEN-02 se muestra el trazo de la ruta de la línea. Durante los trabajos de definición de ruta, se ha verificado la ausencia de zonas arqueológicas, mediante la evaluación efectuada por un licenciado en arqueología, con la finalidad de obtener el Certificado de Inexistencia de Restos Arqueológicos (CIRA), documento extendido por el Instituto Nacional de Cultura.

4.4 CÁLCULO DEL AISLAMIENTO DE LA LÍNEA Y SELECCIÓN DE AISLADORES Los criterios considerados en la selección del aislamiento son por contaminación ambiental, sobretensiones a frecuencia industrial en seco y sobretensiones atmosféricas

a. Aislamiento Necesario por Contaminación Ambiental Esta solicitación determina la longitud de la línea de fuga fase–tierra requerida en el aislamiento por contaminación ambiental. La selección de la distancia de fuga de los aisladores ha sido tomada de la recomendación de la Norma IEC 815 “Recomendaciones para distancia de fuga en los aisladores para ambientes contaminados”, que establece niveles de contaminación según características ambientales, seleccionando una distancia de fuga de 14,5mm/kV (se tiene experiencia de estudios anteriores) correspondiente a una zona de contaminación ligera, expuesta a presencia de lluvias frecuentes y de gran intensidad, lo que contribuye a la limpieza periódica de los aisladores. (Ver Anexo 5.1 - a). La línea de fuga fase-tierra esta dada por la siguiente expresión:

chMAXffuga xfxULL 0= Donde: Lfuga : Longitud de fuga fase-tierra requerida Lf0 : Longitud de fuga unitaria en mm/kVφ-φ Umax: Tensión Máxima de Servicio fch : Factor de Corrección por Altura; fch = 1 + 1,25 (msnm –1 000) x 10-4

Cuadro Nº 7 Aislamiento Requerido por Contaminación

Altitud Fch mm/kVφ-φ Umax (kV) Lfuga (mm) Hasta 1500 msnm 1,063 14,5 34,5 532

b. Aislamiento Necesaria por Sobretensión a Frecuencia Industrial en Seco Está dada por la siguiente expresión:

flN

HVfsVfi∗∗∗−∗

∗∗=

δσ )1(3max

donde :




fs : Factor de sobretensión a frecuencia industrial ( 1,50) Vmax : Tensión máxima (34,5 kV) H : Factor por Humedad (1,0) N : Número de desviaciones estandar alrededor de la media (3) σ : Desviación estandar (1%) δ : Densidad relativa del aire a 1500 msnm (0,857) fl : Factor por lluvia (0,8)

Cuadro Nº 8 Aislamiento Necesario por Sobretensiones a Frec. Industrial

Descripción Vfi (kV) Hasta 1500 msnm 45

c. Aislamiento Necesario por Sobretensiones Atmosféricas Está dada por la siguiente expresión:

δσ ××−

=)1( N

NBIVi

donde: NBI : Nivel Básico de Aislamiento (170 kV-BIL) N : Número de desviaciones estándar alrededor de la media (1,2) σ : Desviación estándar (2%) δ : Densidad relativa del aire

txb+

=273

92,3δ y

Para t = 10ºC Para m.s.n.m. = 1500 m (δ = 0,825) Obteniéndose los siguientes resultados:

Cuadro Nº 9 Aislamiento Necesario por Sobretensiones de Impulso Descripción NBI (kV) Vi (kV)

Hasta 1500 msnm 170 211 d. Selección de los Aisladores

A continuación se presentan los valores cálculados para el aislamiento requerido por la línea en 33 kV el mismo que se detalla en el Anexo Nº 5.1 - c y se comparan con las características de los aisladores de porcelana que podrían utilizarse:

Cuadro Nº 10 Selección de los Aisladores

Tipo Pin Tipo Cadena Suspensión

Caracteristica Unid. Calculado 56-3 3*52-3 4*52-3 Lf mm 532 533,4 876 1168 Vfi kV 46 80 130 170 Vi kV 204 200 345 415

En conclusión de los resultados obtenidos se ha seleccionado los aisladores de porcelana tipo Pin Ansi 56-3 para los armados en alineamiento y con ángulos pequeños; y del tipo Suspensión ANSI 3*52-3 para los armados con ángulos fuertes y de retención.

4.5 PUESTA A TIERRA Los valores de puesta a tierra dependen directamente de los valores de la resistividad eléctrica del terreno, cuyos valores han sido resultado de las mediciones realizadas en diferentes a lo largo de la ruta de la línea.




a. La Estratificación del Terreno Considerando las características que normalmente presentan los suelos, en virtud a su propia formación geológica a lo largo de los años, se modela en camadas estratificadas horizontales. Metodología

Para nuestro proyecto se realiza la estratificación del terreno para las localidades integrantes de la I Etapa del Sistema Eléctrico de Salas. Esta estratificación para dos camadas se realiza mediante el método de “Utilización de Curvas”, que utiliza las mediciones de campo reaizadas por el método Wenner. Usando las teorías de electromagnetismo solo con dos camadas horizontales es posible resolver un modelo matemático, que con ayuda de las medidas efectuadas por el Método Wenner, posibilita encontrar la resistividad de la primera y segunda camada, con su respectiva profundidad.

Para el suelo de dos capas (ρa) se obtiene a partir de la expresión general ρa=2πRa en la cúal se reemplaza la expresión del potencial entre los electrodos (P1) y (P2) de espesores (h) e infinito, para un punto (p), situado a una distancia (a) metros.

++= ∑

∞

=12

12

1

)2(21

2 n

n

ndak

aI

Vpπ

ρ

Donde: 12

12

ρρρρ

+−

=K

Vp = Potencial del punto “p” cualquiera de la primera camada con relación al infinito. ρ1 = Resistividad de la primera camada

ρ2 = Resistividad de la segunda camada K = Coeficiente de reflexión h = Profundidad de la primera camada De la formulación anterior se pueden obtener:

El procedimiento a seguir son los siguientes: 1- Trazar un gráfico ρ(a) x a obtenida por el método Wenner 2- Prolongar la curva ρ(a) x a hasta cortar el eje de ordenadas del gráfico 3- Se escoge un valor a1 arbitrariamente y se lleva a la curva para obtener su correspondiente valor de ρ(a1)

4- Por el comportamiento de la curva ρ(a) x a, se determina el valor de “K” (ascendente “+”, descendente “-“) 5- Como el valor de ρ(a1)/ρ1 o ρ1/ ρ(a1) obtenido, entre las curvas teóricas correspondientes se traza una línea paralela al eje de las abscisa. Esta recta corta las distintas curvas de K. Luego

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

1 1,5 2 2,5 3 4 5 6 7a (m )

P

K<0

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

7 6 5 4 3 2,5 2 1,5 1a (m )

P

K>0




procedemos a leer todos los valores especificos de K y h/a correspondientes (Ver Anexos Nº 5.3 - a y 5.3 - b). 6- Multiplicar los valores obtenidos de h/a en el paso anterior por el valor a1. Asimismo con el quinto y sexto paso se genera una tabla con los valores correspondientes de K y h. 7- Graficar la curva K x h de los valores obtenidos de la tabla generada en el paso sexto. 8- Se escoge otro valor a2 arbitrariamente diferente a1 y se repite todo el proceso, resultando una nueva curva K x h. 9- Se grafica esta nueva curva K x h en el mismo gráfico del séptimo paso. 10- La intersección de las dos curvas K x h en un punto resultará los valores reales de K y h, por lo tanto la estratificación estará definida. Este procedimiento ha sido aplicado para conocer la estratificación del terreno para cada localidad integrante del proyecto. En el sistema " sin neutro a tierra" en 33 kV, se requiere que las instalaciones de la línea garanticen la seguridad de las personas. Se recomienda que para la líneas se siga con el siguiente criterio: En la línea se instalará la PT cada 4 estructuras, recomendándose que todas las estructuras lleven puesta a tierra, salvo las que llevan retenidas. El sistema de puesta a tierra tipo PAT- 1’, con varilla de 1,8m, y PAT-1 con varilla de 2,4m para el caso de las estructuras que llevan pararrayos. Está previsto que para aprovechar el aislamiento que brinda la cruceta de madera, se haga que el conductor de cobre se conecte a la varilla de cobre y se le lleve por el interior del poste hasta la altura del perno que sujeta las riostras por la parte inferior, y se conecte a él. La resistencia de puesta a tierra del sistema PAT-1 resulta de aplicar la siguiente fórmula:

+×+×

××

××≡− )4(

)2(*36,14

20 lHlH

dlLn

lR aPAT π

ρ

Donde: ρa = Resistividad eléctrica aparente del terreno (ohm-m) l = Longitud de la varilla (1,8 m) d = Diámetro de la varilla (16 mm) H = Profundidad de enterramiento (0,3 m) La resultante es: aPATR ρ×≡− 493,00

4.6 DISTANCIAS DE SEGURIDAD Separación vertical recomendada entre conductores de fases del mismo o diferentes circuitos

sujetados en la misma estructura (Tabla 6-1 RUS Bulletin 1724E-200) Fases del mismo circuito (NESC Tabla 235-5) 0,98 m Fases de diferentes circuitos (NESC Tabla 235-5) 1,04 m Conductor de fase y cable de guarda (NESC 235C y 233C3) 0,76 m

Para el proyecto se considera la separación de 1,2m de separación vertical, utilizado en los armados de la línea.

Distancias de seguridad vertical del conductor sobre (Tabla 4-1 RUS Bulletin 1724E-200): Carreteras sujetas a trafico de camiones 10 m Caminos, calles y otras áreas sujetas a tráfico de camiones 6,5 m Terrenos de cultivo atravesados por vehículos hasta 4,6 m de altura 6,5 m Espacios y caminos accesibles solo a peatones 5,3 m

Distancia vertical mínima del conductor cuando la línea cruza sobre otra(Tabla 4-3 RUS Bulletin 1724E-200): Líneas de comunicación

2,0 m Líneas de distribución 1,1 m




Distancia horizontal mínima del conductor a la estructura( Basada en el Códigos Líneas de comunicación 2,0 m Líneas de distribución 1,1 m

4.7 SELECCIÓN DEL CONDUCTOR a. Selección del Conductor

Los criterios tomados en cuenta para la selección del conductor de aleación de aluminio de 95 mm² fueron los siguientes: Como material, es más económico que el cobre. Además este último no es recomendable para

líneas de transmisión debido al requerimiento de mayor cantidad de estructuras por las características de su catenaria.

De los resultados del análisis de flujo de potencia se obtuvo que la sección de 95 mm² es la óptima para la potencia que se transmite por la línea de interconexión (línea nueva), obteniendo una buena regulación de tensión y un mínimo nivel de pérdidas.

Por lo mencionado anteriormente se definió el conductor de 95 mm² de Aleación de Aluminio de las siguientes características: Sección Nominal (mm²) 95 Diámetro exterior (mm) 12,5 Peso teórico unitario (kg/km) 260,4 Carga de rotura (kg) 2699 Resistencia eléctrica (ohm/km) 0,358

b. Cálculo Mecánico de Conductores El cálculo mecánico de conductores se utiliza para determinar sus prestaciones mecánicas y así poder determinar vanos máximos, flechas y tiros que se tomarán en cuenta en el proceso de distribución de estructuras. El conductor para la línea de interconexión será de aleación de aluminio AAAC desnudo, fabricado según las prescripciones de las normas ASTM B398, ASTM B399 o IEC 1089. La sección que se ha utilizado en el diseño es de 95 mm² AAAC determinado a partir del análisis del sistema eléctrico involucrado. Las características del conductor utilizado se muestra a continuación:

Cuadro Nº 11 Características Mecánicas del Conductor

Conductor Sección mm²

Diámetromm

Coeficiente de dilatación

1/ºC

Masa Unitaria

kg/m

Tiro de Rotura

kg

Módulo de elasticidad

KN/mm² Nº de Hilos

95 mm² AAAC 95 12,5 0,000023 0,25 2867,44 6082 19

b.1 Hipótesis de Cálculo Mecánico de Conductores Para definir las hipótesis de cálculo mecánico de conductores y cable de guarda, se ha tomado información del Mapa Eólico del Perú y el CNE, las cuales se muestran en los Anexos Nº 5.2 - a y 5.2 - b, obteniéndose los siguientes valores:

Cuadro Nº 12 Selección de las Características Metereológicas Descripción Mapa Eólico CNE Selecionado

Velocidad Máxima del VientoTemperatura Mínima Temperatura Máxima

55 km/h - -

70 km/h - -

70 km/h 11°C

28,5°C




Para realizar el cálculo mecánico de los conductores es necesario establecer las hipótesis de cálculo para las condiciones de templado, máximo esfuerzo, flecha máxima, las cuales se muestran a continuación:

Cuadro Nº 13 Hipótesis de Cálculo I II III

Hipótesis Templado Máximo

Esfuerzo Máxima

Temperatura Temperatura 25 10 50

Velocidad de Viento S/V 70 S/V Esfuerzo de Templado 18% max 50% max 50% max

No se está considerando dentro de las hipótesis de cálculo la condición de rotura de conductor o falla, ya que la Norma DGE “BASES PARA EL DISEÑO DE LÍNEAS Y REDES PRIMARIAS PARA ELECTRIFICACIÓN RURAL” en su Capítulo 5 expresa que para líneas y redes primarias de electrificación rural no es necesario. Las velocidades del viento y las temperaturas se han elegido tomando en cuenta los datos del Senhami de la estación Chirinos, lo establecido en el CNE y la experiencia de Priconsa en el desarrollo de otros proyectos en zona Selva. Es así que se ha tenido en cuenta las siguientes consideraciones: EDS Inicial de 18% : Con este valor se efectuará el dimensionamiento mecánico de las estructuras y la tabla de tensado. EDS Final de 16%: Con este valor se efectuará la distribución de estructuras y el dimensionamiento de los dispositivos de protección contra vibraciones eólicas. EDS Final de 12% y 14%: Usado para vanos especiales (mayores a 400m) en donde la topografía permita cumplir con las distancias de seguridad al suelo. EDS Final de 7%: Usado para vanos flojos. Con estas hipótesis de cálculo se han elaborado las tablas de tiro horizontal, máximo y flecha por vano para las cuatro hipótesis de cálculo. Los cálculos se han hecho con el programa DLTCad y los resultados se muestran en el Anexo Nº 5.2 - c. A continuación se presenta un resumen de los resultados obtenidos:

Cuadro Nº 14 Cálculo Mecánico de Conductores – EDSfinal = 18%

TR = 28 100,91 N EDS Inicial: 18% TR = 5058,16 N TMAX= 50% TR = 14050,46 N Vano Desnivel Hipótesis I Hipótesis II Hipótesis III Hipótesis IV [m] [m] H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) 20 4 5058,2 5163,3 0,0 7056,5 7204,0 0,0 1872,6 1914,8 0,1 5060,0 5165,4 0,0 40 8 5058,2 5168,4 0,1 7071,1 7226,7 0,1 2136,2 2188,9 0,2 5065,5 5176,3 0,1 60 12 5058,2 5173,6 0,2 7094,0 7258,2 0,3 2405,1 2468,6 0,5 5073,9 5190,3 0,2 80 16 5058,2 5178,9 0,4 7123,6 7296,6 0,4 2652,4 2726,3 0,8 5084,6 5206,7 0,4

100 20 5058,2 5184,3 0,6 7157,9 7340,0 0,7 2874,5 2958,5 1,1 5096,6 5224,7 0,6 120 24 5058,2 5189,9 0,9 7195,0 7386,6 1,0 3072,9 3166,7 1,5 5109,4 5243,5 0,9 140 28 5058,2 5195,6 1,2 7233,4 7434,7 1,3 3249,9 3353,1 1,9 5122,2 5262,5 1,3 160 32 5058,2 5201,4 1,6 7271,9 7483,0 1,7 3408,1 3520,4 2,4 5134,7 5281,3 1,6 180 36 5058,2 5207,3 2,0 7309,5 7530,6 2,1 3549,5 3670,8 2,9 5146,5 5299,5 2,1 200 40 5058,2 5213,3 2,5 7345,6 7576,8 2,6 3676,2 3806,2 3,4 5157,5 5317,1 2,5 220 44 5058,2 5219,5 3,0 7379,8 7621,2 3,2 3789,7 3928,3 4,0 5167,6 5333,8 3,1 240 48 5058,2 5225,7 3,6 7411,9 7663,7 3,8 3891,8 4038,8 4,6 5176,8 5349,7 3,6 260 52 5058,2 5232,1 4,2 7441,7 7704,0 4,4 3983,5 4139,0 5,3 5185,1 5364,9 4,3 280 56 5058,2 5238,7 4,8 7469,2 7742,3 5,1 4066,2 4229,9 6,0 5192,6 5379,4 4,9 300 60 5058,2 5245,3 5,6 7494,7 7778,6 5,8 4140,8 4312,8 6,8 5199,4 5393,2 5,6 320 64 5058,2 5252,0 6,3 7518,1 7812,9 6,6 4208,3 4388,4 7,6 5205,5 5406,5 6,4 340 68 5058,2 5258,9 7,1 7539,5 7845,5 7,4 4269,4 4457,7 8,5 5211,0 5419,2 7,2 360 72 5058,2 5265,9 8,0 7559,2 7876,4 8,3 4324,7 4521,2 9,4 5215,9 5431,5 8,1 380 76 5058,2 5273,0 8,9 7577,2 7905,8 9,2 4375,0 4579,7 10,3 5220,3 5443,5 9,0 400 80 5058,2 5280,3 9,9 7593,7 7933,9 10,2 4420,8 4633,7 11,3 5224,3 5455,1 10,0





TR = 28100,91 N EDS Inicial: 16% TR = 4496,15 N TMAX 50% TR = 14050,46 N

Vano Desnivel Hipótesis I Hipótesis II Hipótesis III Hipótesis IV

[m] [m] H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F

(m) 20 4 4496,2 4590,2 0,0 6493,6 6629,9 0,0 1421,4 1454,7 0,1 4498,5 4592,8 0,0 40 8 4496,2 4595,3 0,1 6505,4 6649,8 0,1 1772,0 1817,5 0,3 4505,3 4605,0 0,1 60 12 4496,2 4600,5 0,3 6523,7 6676,6 0,3 2081,3 2138,5 0,5 4515,6 4621,0 0,3 80 16 4496,2 4605,9 0,4 6546,7 6708,4 0,5 2347,6 2415,7 0,9 4528,0 4639,3 0,5

100 20 4496,2 4611,4 0,7 6572,7 6743,5 0,7 2577,7 2656,2 1,2 4541,5 4658,8 0,7 120 24 4496,2 4617,0 1,0 6600,0 6780,2 1,1 2777,6 2865,9 1,6 4555,1 4678,6 1,0 140 28 4496,2 4622,8 1,4 6627,5 6817,2 1,4 2952,0 3049,8 2,1 4568,2 4698,0 1,4 160 32 4496,2 4628,7 1,8 6654,2 6853,6 1,9 3104,7 3211,6 2,6 4580,4 4716,6 1,8 180 36 4496,2 4634,7 2,3 6679,4 6888,7 2,3 3238,7 3354,5 3,1 4591,5 4734,2 2,3 200 40 4496,2 4640,9 2,8 6703,0 6922,3 2,9 3356,8 3481,3 3,7 4601,4 4750,7 2,8 220 44 4496,2 4647,2 3,4 6724,6 6954,2 3,5 3461,1 3594,1 4,4 4610,2 4766,3 3,4 240 48 4496,2 4653,7 4,0 6744,4 6984,4 4,1 3553,3 3694,8 5,1 4618,0 4781,0 4,1 260 52 4496,2 4660,3 4,7 6762,4 7012,9 4,8 3635,2 3784,9 5,8 4624,9 4794,9 4,8 280 56 4496,2 4667,0 5,5 6778,6 7039,9 5,6 3707,9 3866,0 6,6 4630,9 4808,0 5,5 300 60 4496,2 4673,8 6,3 6793,2 7065,5 6,4 3772,8 3939,1 7,5 4636,2 4820,6 6,3 320 64 4496,2 4680,8 7,1 6806,4 7089,7 7,3 3830,7 4005,2 8,4 4640,9 4832,7 7,2 340 68 4496,2 4687,9 8,0 6818,3 7112,9 8,2 3882,6 4065,3 9,3 4645,0 4844,3 8,1 360 72 4496,2 4695,2 9,0 6828,9 7135,0 9,2 3929,2 4120,1 10,3 4648,7 4855,6 9,1 380 76 4496,2 4702,6 10,0 6838,6 7156,3 10,2 3971,1 4170,3 11,4 4651,9 4866,6 10,1400 80 4496,2 4710,1 11,1 6847,3 7176,8 11,3 4008,8 4216,4 12,5 4654,8 4877,4 11,2


TR = 28100,91 N EDS Inicial: 14% TR = 3934,134 N TMAX= 50% TR = 14050,46 N

Vano Desnivel Hipótesis I Hipótesis II Hipótesis III Hipótesis IV

[m] [m] H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m)

20 4 3934,1 4017,0 0,0 5929,5 6054,6 0,0 1065,5 1091,8 0,1 3937,2 4020,4 0,0 40 8 3934,1 4022,2 0,1 5935,1 6068,3 0,1 1481,4 1521,3 0,3 3945,9 4034,5 0,1 60 12 3934,1 4027,4 0,3 5943,6 6085,2 0,3 1812,1 1864,2 0,6 3958,3 4052,7 0,3 80 16 3934,1 4032,9 0,5 5954,0 6104,2 0,5 2084,3 2147,5 1,0 3972,6 4073,0 0,5

100 20 3934,1 4038,5 0,8 5965,3 6124,3 0,8 2312,5 2386,1 1,4 3987,1 4093,7 0,8 120 24 3934,1 4044,2 1,1 5976,6 6144,8 1,2 2505,8 2589,1 1,8 4000,9 4113,7 1,2 140 28 3934,1 4050,1 1,6 5987,6 6165,2 1,6 2670,7 2763,4 2,3 4013,4 4132,6 1,6 160 32 3934,1 4056,2 2,0 5997,8 6184,9 2,1 2812,0 2913,8 2,8 4024,4 4150,2 2,1 180 36 3934,1 4062,4 2,6 6007,1 6204,0 2,6 2933,7 3044,3 3,5 4034,0 4166,4 2,6 200 40 3934,1 4068,7 3,2 6015,4 6222,4 3,2 3038,9 3158,1 4,1 4042,2 4181,4 3,2 220 44 3934,1 4075,2 3,8 6022,8 6240,0 3,9 3130,2 3257,8 4,8 4049,2 4195,4 3,9 240 48 3934,1 4081,9 4,6 6029,3 6257,0 4,6 3209,6 3345,5 5,6 4055,2 4208,5 4,6 260 52 3934,1 4088,7 5,4 6035,1 6273,4 5,4 3278,9 3423,2 6,4 4060,4 4220,9 5,4 280 56 3934,1 4095,7 6,2 6040,1 6289,4 6,3 3339,7 3492,2 7,3 4064,8 4232,7 6,3 300 60 3934,1 4102,8 7,2 6044,6 6305,0 7,2 3393,1 3553,8 8,3 4068,6 4244,0 7,2 320 64 3934,1 4110,1 8,1 6048,5 6320,3 8,2 3440,2 3609,2 9,3 4071,9 4254,9 8,2 340 68 3934,1 4117,6 9,2 6052,0 6335,3 9,2 3481,9 3659,2 10,4 4074,7 4265,6 9,3 360 72 3934,1 4125,2 10,3 6055,0 6350,2 10,4 3518,8 3704,6 11,5 4077,2 4276,1 10,4 380 76 3934,1 4132,9 11,5 6057,7 6364,9 11,5 3551,7 3745,9 12,7 4079,4 4286,4 11,5 400 80 3934,1 4140,8 12,7 6060,1 6379,6 12,8 3581,1 3783,9 14,0 4081,3 4296,6 12,8




El cuadro anterior solo es un resumen de los resultados, a continuación se explicarán los vanos máximos obtenidos para los conductores según tiro de rotura, distancia de seguridad al suelo y separación horizontal.

b.2 Vanos Máximos por Tiro de Rotura Los vanos máximos por Tiro de Rotura del Conductor son aquellos hasta los cuales se puede tender el conductor antes de que esté sometido a un tiro igual al 50% del Tiro de Rotura, en el cual se considera que el conductor pierde sus características mecánicas originales por llegar al esfuerzo de fluencia. Los resultados son los siguientes:

Cuadro Nº 17 Vanos máximos por Tiro de Rotura

Conductor Tiro de Rotura (kg)

% de Tiro de Rotura

Tiro Máximo (kg)

Vano Máximo

(m) 95 2867,44 50 1433,72 2640

b.3 Vanos Máximos por Distancia de Seguridad al Suelo La distancia de seguridad mínima indicada en el CNE es de 6,5m. Pero se esta considerando una distancia de seguridad de 6,7m en zonas planas con arrozal (10% de la ruta) y 7,0m (90% de la ruta) en zonas con desnivel, esto debido a que el proyecto no incluyó un levantamiento topográfico, por lo que se trató de prevenir la falta de postes en algunos tramos.

b.4 Vano máximo por separación horizontal entre conductores Según recomendaciones de la norma DGE, la separación horizontal mínima a mitad de vano se obtiene de:

fFVS h 65,00076,0 max +××= Donde : Vmáx =Tensión nominal entre fases, kV FC = Factor de corrección por altitud f = Flecha del conductor a la temperatura máxima prevista, m Donde se requiere afectar por altitud debido a que las instalaciones se desarrollan por encima de los 1000 msnm. U nominal : 33 kV fh (factor de corrección por altura) : 1+1,25*(H-1000)*10^-4 En el Anexo Nº 5.2 - f se muestra la separación horizontal máxima que presentarían los armados de la línea en 33 kV, ya sea entre armados del mismo tipo, ó diferentes armados. En el cuadro siguiente, se muestran en resumen los vanos máximos por separación horizontal entre conductores, para los armados más utilizados:

Cuadro Nº 18 Separación Horizontal entre Conductores

Armado Nº de Postes S Conductor Factor de Flecha Vano

por Armado (m) AAAC correción (Fc) (m) (m)

PS1-ST PS1-ST 1 2,20 95 mm² 1,063 8,7 320 PA1-ST1 PA1-ST1 1 2,20 95 mm² 1,063 8,7 320 PR3-ST PR3-ST 1 2,20 95 mm² 1,063 8,7 320

PA1H-ST PA1H-ST 1 4,00 95 mm² 1,063 32,8 660 PA1H-ST PS1-ST - 3,10 95 mm² 1,063 18,8 500 PRH-ST PRH-ST 2 4,00 95 mm² 1,063 32,8 660 P3A1-ST P3A1-ST 3 5,00 95 mm² 1,063 52,8 840 P3A2-ST P3A2-ST 3 5,00 95 mm² 1,063 52,8 840 P3A2-ST P3A2-ST 3 7,00 95 mm² 1,063 106,9 1200 PSI-DT1 PSI-DT1 1 2,20 95 mm² 1,063 8,7 320 PSI-DT2 PSI-DT2 1 2,20 95 mm² 1,063 8,7 320 PA1-DT1 PA1-DT1 1 2,20 95 mm² 1,063 8,7 320 PA1-DT2 PA1-DT2 1 2,80 95 mm² 1,063 15,0 440




Armado Nº de Postes S Conductor Factor de Flecha Vano

por Armado (m) AAAC correción (Fc) (m) (m)

TSV-DT1 TSV-DT1 2 4,00 95 mm² 1,063 32,8 660 TSV-DT2 TSV-DT2 3 5,00 95 mm² 1,063 52,8 840 TSV-DT2 TSV-DT2 3 6,00 95 mm² 1,063 77,5 1040 TSV-DT2 PS1-DT - 4,10 95 mm² 1,063 34,6 680

c. Disposición de Amortiguadores Debido a la configuración geográfica de la zona del proyecto y a las características del mismo se han tomado los siguientes criterios respecto a la utilización de amortiguadores: Amortiguadores : Tipo espiral Disposición : Vanos de menores a 350 m Dos (2) amortiguadores por vano Vanos mayores a 350 m Cuatro (4) amortiguadores por vano

d. Cálculo Mecánico de Crucetas El cálculo mecánico de crucetas permite determinar el vano peso máximo que puede soportar la cruceta. Se calcula por separado para cruceta simple en el caso de estructuras de suspensión, para cruceta doble en el caso de estructuras de ángulo, retención y anclaje. La fórmula general para el cálculo de crucetas es la siguiente:

BcWo

BcPadFscMa

Vp×

×−

=

Donde: Vp : Vano peso Ma : Momento aplicado a la cruceta (N/m) Fsc : Factor de seguridad de la cruceta en condición normal Bc : Brazo de la cruceta Wo : Masa unitaria del conductor (kg) Pad : Peso Adicional (aislador, conductor, operario, etc) El cálculo y los resultados se muestran en el Anexo 5.2 - e

e. Cálculo mecánico de estructuras y cantidad de retenidas El cálculo mecánico de estructuras tiene por objetivo determinar las cargas mecánicas aplicadas en los postes, cables de retenida, crucetas y sus accesorios, de tal manera que en las condiciones más críticas, no se supere los esfuerzos máximos previstos en el Código Nacional de Electricidad y complementariamente en las Normas Internacionales. Los cálculos mecánicos de estructuras de concreto se presentan en el Anexo Nº 6.8. Formulas aplicadas: Momento debido a la carga del viento sobre los conductores (MVC):

( )∑= ic hdPvMVC *)2

cos(*** αφ

Momento debido a la carga de los conductores (MTC):

∑= )(*)2

(**2 iC hsenTMTC α

Momento debido a la carga de los conductores en estructuras terminales (MTR):

)(* ∑= iC hTMTR

Momento debido a la carga del viento sobre la estructura (MVP):

[ ]600

)2(** 02 DDhP

MVP mlV +=




Momento debido al desequilibrio de cargas verticales (MCW): ( ) CrC BWADWCAKLWMCW *** ++=

Momento total para hipótesis de condiciones normales, en estructura de alineamiento, sin retenidas (MRN):

MVPMCWMTCMVCMRN +++= Momento total en estructuras terminales (MRN):

MVPMTCMRN += Carga crítica en el poste debida a cargas de compresión:

( )2

2

gbuCVcr HKKF

EAP π=

Para obtener el área del poste en el punto crítico a 1/3 de la distancia de la retenida a la línea de tierra

( )( ) 2

3241

+

−

−−= t

bp

gbptb CLL

HHCCA

π

Carga en la punta del poste de concreto, en hipótesis de condiciones normales:

)15,0( −=hlMRNQN

))(( BcQvMa Σ=

Donde: Pv Presión del viento sobre superficies cilíndricas, en Pa.

d Longitud del vano-viento, en m. Tc Carga del conductor, en N. φc Diámetro del conductor, en m.

α Angulo de desvío topográfico, en grados. Do Diámetro del poste en la cabeza, en cm. Dm Diámetro del poste en la línea de empotramiento, en cm. hl Altura libre del poste, en m.

hi Altura de la carga i en la estructura con respecto al terreno, en m. hA Altura del conductor roto, respecto al terreno, en m. Bc Brazo de la cruceta, en m.

Kr Relación entre el vano-peso y vano-viento. Wc Peso del conductor, en N/m. WCA Peso del aislador tipo Pin o cadena de aisladores, en N. WAD Peso de un hombre con herramientas, igual a 980 N.

E Módulo de Elasticidad del poste, en N/cm². l Altura respecto al suelo del punto de aplicación de la retenida. hc Lado de cruceta paralelo a la carga, en cm. b Lado de cruceta perpendicular a la carga, en cm. ∑QV Sumatoria de cargas verticales, en N (incluye peso de aislador,

conductor y de 1 hombre con herramientas). A Área del poste KC Constante de conversión, de cm2 a m2 : KC=4*108 Hgb .Altura de la retenida sobre la línea de tierra KU Coeficiente teórico de brazo libre:

=0,7 para retenidas bisectoras =1,0 para ángulos y fines de línea

FV Factor de Seguridad: 2 como mínimo y 3 para ángulos y fines de línea




Cb Circunferencia del poste a 1,83m de la base en cm Ct Circunferencia del poste en la punta en cm Hgb .Altura de la retenida sobre la línea de tierra, m HP Altura del poste sobre la tierra, m

Lb 1,83m Lp Altura del poste, m

De los cálculos efectuados se concluye que no hay problemas de compresión en los postes aún en las estructuras con vanos más largos , cumpliendo con un factor de seguridad mayor o igual a 2, tal como lo exige el Código Nacional de Electricidad Suministro 2001. Prestaciones de Estructuras Para definir las prestaciones de las estructuras (Vano viento, Vano peso, Vano máximo) se consideró: • Aislamiento de los conductores y distancias de seguridad • Separación horizontal y vertical entre conductores a medio vano (Vano eléctrico) • Cálculo mecánico de la cruceta simple y doble De las consideraciones mencionadas anteriormente, las prestaciones de las estructuras se muestran en el Anexo Nº 5.2 - g.

4.8 SELECCIÓN DE LA ESTRUCTURA SOPORTE Para la línea en 22,9 kV Chirinos–Shumba Alto–Jaén, se ha utilizado estructuras de concreto del tipo monoposte y biposte con postes de concreto de 13 y 15m normal y seccionable. Su selección se ha decidido en función del fácil acceso al eje de la línea, cuyo recorrido cercano a la trocha carrozable facilita el transporte de las mismas, así como por la facilidad del manipuleo y montaje de los postes de concreto. De acuerdo al trazo de la ruta, se ha previsto la utilización de los siguientes tipos de estructuras:

Cuadro Nº 19 Separación Horizontal entre Conductores

Ternas Tipo de Armado Función

PS1-ST Suspensión PA1-ST Suspensión Angulo 5º - 30º Suspensión Angulo

Suspensión Angulo Suspensión Angulo

PA2-ST Angulo 30º - 60º Angulo

Angulo Angulo

PA3-ST Angulo PR3-ST /TS-ST1 Retención o Anclaje

PA1H-ST Suspensión PRH-ST Retención o Anclaje P3A1-ST Suspensión Angulo

30º - 60º Suspensión Angulo

Suspensión Angulo

P3A2-ST/TS-ST2 Anclaje Angulo

SIM

PLE

TE

RN

A

Anclaje Angulo

PS1-DT1 Suspensión PS1-DT2 Suspensión

DO

BLE

TE

RN

A

PA1-DT1 Suspensión Angulo




Ternas Tipo de Armado Función

5º - 30º Suspensión Angulo Suspensión Angulo Suspensión Angulo

PA1-DT2 Suspensión Angulo TSV-DT1/TSV-ST Anclaje

TSV-DT2 Anclaje

D

OB

LE

TER

NA

TSV-DT3 Anclaje

Las estructuras estarán provistas de retenidas para asumir los esfuerzos longitudinales normales y excepcionales originados en las diferentes secciones de línea. Las estructuras de concreto a ser utilizadas se muestran en las láminas N° LP-01 al LP-22, del volumen de especificaciones técnicas. En el Anexo Nº 5.2 - d y 5.2 - g se muestran los cálculos mecánicos de estructuras y las prestaciones de estructuras respectivamente.

4.9 CIMENTACIONES Para el cálculo de las cimentaciones de los postes de concreto se ha utilizado la metodología Sulzberger, y cuyo detalle se muestra en el Anexo N° 5.2 - h. A continuación se muestra un cuadro resumen de los resultados obtenidos para cada clase de poste:

Cuadro Nº 20 Cimentación de Postes de Concreto

Altura de

Poste

Carga de Trabajo

Tipo de Terreno Codigo a (m) Empotramiento

h (m) Excavación

m3)

Concreto Ciclopeo

(m3)

Concreto f`c=175 kg/cm2

(m3)

Material Eliminar

(m3)

TIPO I CM13-IA 1,00 1,6 1,60 1,50 1,92 TIPO II CM13-IIA 0,70 1,6 0,78 0,69 0,94 300daN TIPO III CM13-

IIIA 1,00 1,9 1,90 0,40 0,26 2,28 TIPO I CM13-IB 1,20 1,6 2,30 2,21 2,76 TIPO II CM13-IIB 0,90 1,6 1,30 1,20 1,56 400daN TIPO III CM13-

IIIB 1,20 1,9 2,74 1,24 0,26 3,28 TIPO I CM13-IC 1,30 1,6 2,70 2,61 3,24 TIPO II CM13-IIC 1,00 1,6 1,60 1,50 1,92

13 m

500daN TIPO III CM13-

IIIC 1,30 1,9 3,21 1,71 0,26 3,85 TIPO I CM15-IA 1,00 1,8 1,80 1,70 2,16 TIPO II CM15-IIA 0,70 1,8 0,88 0,79 1,06 400daN TIPO III CM15-

IIIA 1,00 2,1 2,10 0,60 0,26 2,52 TIPO I CM15-IB 1,20 1,8 2,59 2,50 3,11 TIPO II CM15-IIB 0,90 1,8 1,46 1,36 1,75 500daN TIPO III CM15-

IIIB 1,20 2,1 3,02 1,53 0,26 3,63 TIPO I CM15-IC 1,30 1,8 3,04 2,95 3,65 TIPO II CM15-IIC 0,90 1,8 1,46 1,36 1,75

15 m

600daN TIPO III CM15-

IIIC 1,30 2,1 3,55 2,05 0,26 4,26

Se está consideranco dentro de las cimentaciones del tipo III una cimentación de tipo IV especial que se utilizará en terrenos que corresponden a arrozales.




4.10 CÁLCULO DEL BLOQUE DE RETENIDA Para el diseño del bloque de retenida las variables son la carga máxima en el cable de la retenida, el ángulo que hace el cable de la retenida con la horizontal y el tipo de suelos. El diseño da como resultado un bloque de 0,4x0,4x0,2 m3. El detalle del cálculo se presenta en el Anexo Nº 5.2 - i.

4.11 DESCRIPCIÓN TÉCNICA DE LA LÍNEA A continuación se detallan las características principales del equipamiento de la línea en 33 kV Chirinos – Shumba Alto – Jaén:

a. Postes y Crucetas Se ha previsto la utilización de postes de concreto de 13m con cargas de trabajo de 300, 400 y 500 daN para los tramos en simple y doble terna y 15m con cargas de trabajo de 400, 500 y 600 daN exclusivamente para los tramos doble terna. Estos postes deberán cumplir con las características mecánicas establecidas en las especificaciones técnicas del proyecto. La cruceta será de madera nacional tipo tornillo de secciones de 90mmx115mm, 100mmx120mm, 102mmx127mm y longitudes de 1,5m, 2,4m, 3,0m y 4,3m, que cumplan con lo establecido por la norma ANSI y las especificaciones técnicas del proyecto. Accesorios metálicos para postes y crucetas que se utilizarán son: pernos maquinados, perno-ojo, tuerca-ojo, perno tipo doble armado, riostra de metal, brazo soporte de madera y arandelas.

b. Conductor El conductor a utilizar es de aleación de aluminio de 95 mm²; y la sección del conductor ha sido definida tomando en cuenta los siguientes aspectos: Corrientes de cortocircuito Esfuerzos mecánicos Capacidad de corriente en régimen normal Regulación de tensión

Los accesorios de los conductores que se utilizan son: grapa de ángulos, grapa de anclaje, grapa de doble vía, varilla de armar, manguito de empalme, manguito de reparación, amortiguadores de vibración y alambre de amarre.

c. Aisladores Según el análisis de selección del aislamiento, se utilizará aisladores de porcelana tipo Pin ANSI 56-3 y cadena de aisladores con aislador tipo ANSI 52-3 de tres unidades. Los aisladores tipo Pin se instalarán en estructuras de alineamiento y ángulos de desvío topográfico moderados (5º-30º), y la cadena de aisladores de porcelana en estructuras terminales, ángulos de desvío importantes (30°-90°) y retención.

d. Retenidas y Anclajes Las retenidas y anclajes se instalarán en las estructuras de ángulo, terminal y retención con la finalidad de compensar las cargas mecánicas que las estructuras no puedan soportar. El ángulo que forma el cable de retenida con el eje del poste no deberá ser menor de 37°. Los cálculos mecánicos de las estructuras y las retenidas se han efectuado considerando este ángulo mínimo. Valores menores producirán mayores cargas en las retenidas y transmitirán mayor carga de comprensión al poste. Las retenidas estarán compuestas por los siguientes elementos: Cable de acero tipo Siemens Martin de 10 mm de diámetro Varillas de anclaje con ojal-guardacabo Mordazas preformadas Perno angular con ojal-guardacabo para fijación al poste Bloque de concreto armado de 0,40mx0,40mx0,20m.

e. Seccionamientos y Pararrayos Se instalarán pararrayos tipo autoválvula de óxido metálico, cada 10km, uno por fase para la simple y doble terna, para protección contra sobretensiones atmosfericas. Se instalarán seccionadores fusibles tipo expulsión, uno por fase para la simple y doble terna, a la salida de la S.E. Quanda y llegada a la S.E. Jaén, para apertura por maniobra en la línea. Se instalarán seccionadores tripolares bajo carga




en la interconexión con la LP Existente CH Quanda-San Ignacio-Chirinos con la Línea Chirinos-Jaén y en la nueva derivación proyectada a Bellavista-Shumba Alto.

f. Puesta a Tierra Las puestas a tierra estarán conformadas por los siguientes elementos: Electrodo de acero recubierto de cobre de 2,4 m y 1,8m x 16mmø Conductor de cobre recocido para la bajada a tierra de 16 mm² Accesorios de conexión Criterios de aplicación:

- En la línea de interconexión el sistema de puesta a tierra será del tipo PAT-1’. Se utilizarán puestas a tierra cada 4 estructuras, con excepción de las estructuras que lleven retenidas.

- Para las estructuras de seccionamiento se requiere una puesta a tierra tipo PAT-1, compuesto por una varilla de acero con recubrimiento de cobre de 2,4 m x 16 mmø, conductor de cobre de 16 mm² y conector de cobre.

- Para las estructuras con pararrayos se requiere una puesta a tierra tipo PAT-3, compuesto por tres pozos de puesta a tierra equidistantes alrrededor del poste, cada pozo incluye los siguientes materiales: una varilla de acero con recubrimiento de cobre de 2,4 m x 16 mmø, conductor de cobre de 16 mm² y conector de cobre.

g. Material de Ferretería Todos los elementos de hierro y acero, tales como pernos y accesorios de aisladores, será galvanizado en caliente a fin de protegerlos contra la corrosión. Las características mecánicas de estos elementos han sido definidas sobre la base de las cargas a las que estarán sometidas.




5 ANEXOS

5.1 CÁLCULOS ELÉCTRICOS DE LA LÍNEA EN 33 KV a. Selección del Aislamiento: Recomendaciones para Distancia de Fuga para Ambientes Contaminados b. Determinación del Nivel de Aislamiento

5.2 CÁLCULOS MECÁNICOS DE LA LÍNEA EN 33 KV a. Mapa Eólico del Perú (periodo de ocurrencias de 50 años) b. Vientos Máximos según CNE c. Cálculo mecánico de conductores de 95 mm² AAAC EDS 18% y 16%. d. Cálculo mecánico de estructuras e. Cálculo mecánico de crucetas de madera f. Separación horizontal de conductores g. Prestaciones de Estructuras h. Cimentación de Estructuras i. Cálculo del bloque de la retenida

5.3 SISTEMAS DE PUESTA A TIERRA a. Mediciones de Resistividad efectuadas en Campo b. Estratificación del Suelo c. Resistencia de Puesta a Tierra

5.4 DISEÑO DE CIMENTACIONES

a. Cimentación Transformador de Potencia 22,9 kV S. E. Quanda b. Cimentación Transformador de Corriente 22,9 kV S.E. Jaén c. Cimentación Recloser 22,9 kV S. E. Quanda – Jaén d. Cimentación Aislador Soporte 22,9 kV S. E. Quanda

ANEXO Nº 5.1 - a RECOMENDACIONES PARA DISTANCIA DE FUGA EN AISLADORES PARA AMBIENTES

CONTAMINADOS (NORMA IEC 815)

Nivel de Contaminación Descripción del Ambiente

Distancia de fuga Nominal mínima

(mm/kVφ-φ)

Ligero Nivel I

- Areas sin industrias y con baja densidad de casas equipadas con calefacción.

- Areas con baja densidad de industrias o casas pero sujetas a frecuentes vientos o lluvia.

- Areas agrícolas - Areas montañosas

Todas las áreas situadas de 10 km a 20 km del mar y no expuestas a vientos directos provenientes del mar.

16

Medio Nivel II

- Areas con industrias que no producen humo contaminante y/o con densidad moderada de casas equipadas con calefacción.

- Areas con alta densidad de casas pero sujetas a frecuentes vientos y/o lluvia.

- Areas expuestas a vientos del mar pero no cercanas a la costa (al menos varios kilómetros de distancia).

20

Alto

Nivel III

- Areas con alta densidad de industrias y suburbios de grandes ciudades con alta densidad de casas con calefacción que generen contaminación.

- Areas cercanas al mar o expuestas a vientos relativamente fuertes procedentes del mar.

25

Muy Alto Nivel IV

- Areas generalmente de extensión moderada, sujetas a contaminantes conductivos, y humo industrial, que produzca depósitos espesos de contaminantes.

- Areas de extensión moderada, muy cercanas a la costa y expuestas a rocío del mar, o a vientos muy fuertes con contaminación procedentes del mar.

- Areas desérticas, caracterizadas por falta de lluvia durante largos períodos, expuesta a fuertes vientos que transporten arena y sal, y sujetas a condensación con regularidad.

31

Notas : 1. En áreas con contaminación muy ligera, se puede especificar una distancia de fuga de

12 mm/kV, como mínimo y dependiendo de la experiencia de servicio. 2. En el caso de polución excepcional severa, una distancia nominal especifica de fuga de

31 mm/kV no es adecuado. Dependiendo de la experiencia de servicio y/o de los resultados de prueba de laboratorio, puede usarse un valor más alto de distancia de fuga, pero en algunos casos la viabilidad de lavar o engrasar puede ser considerado.

Anexo 5.1 - b

SELECCIÓN DE AISLADORES

Aislamiento al Impulso (Vi) Aislamiento a frecuencia industrial (Vfi)

NBI 170 kV fs 1,5N 1,2 Vmax 34,5delta 1% H 1altitud 1500 msnm N 3densidad 0,825 delta 0,02Vi 208 kV altitud 1500 msnm

densidad 0,857Aislamiento por contaminación (Lfuga) n 1

Fll 0,8Lf unitaria 14,5 mm/kV (*) Vfi 46 kVVmax 34,5altitud 1500 msnmFch 1,063Lfuga 532 mm

SELECCIÓN DE AISLADORESTipo Pin Tipo Cadena Suspensión

Caracteristica Unid. Calculado 56-3 3*52-3 4*52-3Lf mm 532 533,4 876 1168Vfi kV 46 80 130 170Vi kV 208 200 345 415

(*) Por experiencia de estudios anteriores

ANEXO Nº 5.2 - a MAPA EÓLICO DEL PERÚ

VELOCIDADES EXTREMAS DE VIENTO

En km/hora a 10 metros

SOBRE EL SUELO PERIODO DE OCURRENCIA 50 AÑOS

ANEXO Nº 5.2 - b

ZONIFICACIÓN DE VELOCIDAD DE VIENTO

Zonificación Velocidad del Viento ZONA A 70 km/h ZONA B 80 km/h ZONA C 90 km/h

ANEXO Nº 5.2.c.1CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES de 95 mm² AAAC

EDS 18% - DESNIVEL 20%

Temp. Vel. Viento % Tiro de RoturaConductor: : AAAC Hipotesis I : Templado 25 ºC 0 km/h 18 %TRSección: : 95 mm2 Hipotesis II : Máximo Esfuerzo 10 ºC 70 km/h 50 %TRPeso Unitario : 0,25 Kg/m Hipotesis III : Flecha Máxima 50 ºC 0 km/h 50 %TRTiro de Rotura : 2867,44 Kg Hipotesis IV : Condición de Falla 25 ºC 0 km/h 18 %TREDS (% TR) : 18%TR = 28 100,91 N EDS Inicial: 18% TR = 5 058,16 N TMAX = 50% TR = 14 050,46 N

Vano Desnivel

[m] [m] H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m) H (N) T (N) F (m)20 4 5058,2 5163,3 0,0 7056,5 7204,0 0,0 1872,6 1914,8 0,1 5060,0 5165,4 0,040 8 5058,2 5168,4 0,1 7071,1 7226,7 0,1 2136,2 2188,9 0,2 5065,5 5176,3 0,160 12 5058,2 5173,6 0,2 7094,0 7258,2 0,3 2405,1 2468,6 0,5 5073,9 5190,3 0,280 16 5058,2 5178,9 0,4 7123,6 7296,6 0,4 2652,4 2726,3 0,8 5084,6 5206,7 0,4

100 20 5058,2 5184,3 0,6 7157,9 7340,0 0,7 2874,5 2958,5 1,1 5096,6 5224,7 0,6120 24 5058,2 5189,9 0,9 7195,0 7386,6 1,0 3072,9 3166,7 1,5 5109,4 5243,5 0,9140 28 5058,2 5195,6 1,2 7233,4 7434,7 1,3 3249,9 3353,1 1,9 5122,2 5262,5 1,3160 32 5058,2 5201,4 1,6 7271,9 7483,0 1,7 3408,1 3520,4 2,4 5134,7 5281,3 1,6180 36 5058,2 5207,3 2,0 7309,5 7530,6 2,1 3549,5 3670,8 2,9 5146,5 5299,5 2,1200 40 5058,2 5213,3 2,5 7345,6 7576,8 2,6 3676,2 3806,2 3,4 5157,5 5317,1 2,5220 44 5058,2 5219,5 3,0 7379,8 7621,2 3,2 3789,7 3928,3 4,0 5167,6 5333,8 3,1240 48 5058,2 5225,7 3,6 7411,9 7663,7 3,8 3891,8 4038,8 4,6 5176,8 5349,7 3,6260 52 5058,2 5232,1 4,2 7441,7 7704,0 4,4 3983,5 4139,0 5,3 5185,1 5364,9 4,3280 56 5058,2 5238,7 4,8 7469,2 7742,3 5,1 4066,2 4229,9 6,0 5192,6 5379,4 4,9300 60 5058,2 5245,3 5,6 7494,7 7778,6 5,8 4140,8 4312,8 6,8 5199,4 5393,2 5,6320 64 5058,2 5252,0 6,3 7518,1 7812,9 6,6 4208,3 4388,4 7,6 5205,5 5406,5 6,4340 68 5058,2 5258,9 7,1 7539,5 7845,5 7,4 4269,4 4457,7 8,5 5211,0 5419,2 7,2360 72 5058,2 5265,9 8,0 7559,2 7876,4 8,3 4324,7 4521,2 9,4 5215,9 5431,5 8,1380 76 5058,2 5273,0 8,9 7577,2 7905,8 9,2 4375,0 4579,7 10,3 5220,3 5443,5 9,0400 80 5058,2 5280,3 9,9 7593,7 7933,9 10,2 4420,8 4633,7 11,3 5224,3 5455,1 10,0420 84 5058,2 5287,6 10,9 7608,8 7960,7 11,2 4462,6 4683,7 12,4 5227,9 5466,4 11,0440 88 5058,2 5295,1 12,0 7622,7 7986,5 12,3 4500,7 4730,1 13,5 5231,1 5477,5 12,1460 92 5058,2 5302,7 13,1 7635,4 8011,2 13,4 4535,5 4773,3 14,6 5234,1 5488,5 13,2480 96 5058,2 5310,4 14,2 7647,1 8035,1 14,6 4567,4 4813,6 15,8 5236,7 5499,2 14,3500 100 5058,2 5318,2 15,5 7657,9 8058,2 15,8 4596,7 4851,4 17,0 5239,2 5509,9 15,6520 104 5058,2 5326,2 16,7 7667,8 8080,6 17,1 4623,6 4886,8 18,3 5241,4 5520,4 16,8540 108 5058,2 5334,2 18,0 7676,9 8102,5 18,4 4648,4 4920,2 19,6 5243,4 5530,9 18,1560 112 5058,2 5342,4 19,4 7685,3 8123,7 19,8 4671,3 4951,8 21,0 5245,2 5541,3 19,5580 116 5058,2 5350,8 20,8 7693,1 8144,6 21,2 4692,4 4981,7 22,4 5246,9 5551,7 20,9600 120 5058,2 5359,2 22,3 7700,3 8165,0 22,6 4711,9 5010,0 23,9 5248,5 5562,1 22,4620 124 5058,2 5367,7 23,8 7707,0 8185,0 24,2 4730,0 5037,1 25,4 5249,9 5572,5 23,9640 128 5058,2 5376,4 25,3 7713,1 8204,8 25,7 4746,8 5062,9 27,0 5251,2 5582,9 25,5660 132 5058,2 5385,2 27,0 7718,9 8224,2 27,3 4762,3 5087,6 28,6 5252,4 5593,3 27,1680 136 5058,2 5394,1 28,6 7724,2 8243,5 29,0 4776,8 5111,3 30,3 5253,6 5603,8 28,7700 140 5058,2 5403,2 30,3 7729,2 8262,6 30,7 4790,3 5134,2 32,0 5254,6 5614,2 30,4720 144 5058,2 5412,3 32,1 7733,8 8281,5 32,5 4802,9 5156,2 33,8 5255,6 5624,8 32,2740 148 5058,2 5421,6 33,9 7738,2 8300,3 34,3 4814,7 5177,5 35,6 5256,5 5635,4 34,0760 152 5058,2 5431,0 35,8 7742,2 8319,0 36,2 4825,7 5198,1 37,5 5257,3 5646,0 35,9780 156 5058,2 5440,6 37,7 7746,0 8337,6 38,1 4836,0 5218,2 39,4 5258,1 5656,8 37,8800 160 5058,2 5450,2 39,6 7749,6 8356,2 40,0 4845,6 5237,7 41,4 5258,8 5667,6 39,8820 164 5058,2 5460,0 41,6 7752,9 8374,7 42,0 4854,7 5256,7 43,4 5259,5 5678,4 41,8840 168 5058,2 5469,9 43,7 7756,0 8393,2 44,1 4863,2 5275,3 45,5 5260,1 5689,4 43,8860 172 5058,2 5479,9 45,8 7759,0 8411,7 46,2 4871,2 5293,5 47,6 5260,7 5700,4 45,9880 176 5058,2 5490,0 48,0 7761,7 8430,2 48,4 4878,7 5311,3 49,8 5261,3 5711,6 48,1900 180 5058,2 5500,3 50,2 7764,3 8448,7 50,6 4885,8 5328,8 52,0 5261,8 5722,8 50,3920 184 5058,2 5510,6 52,5 7766,8 8467,3 52,9 4892,5 5346,1 54,3 5262,3 5734,1 52,6940 188 5058,2 5521,1 54,8 7769,1 8485,9 55,2 4898,9 5363,0 56,6 5262,8 5745,6 54,9960 192 5058,2 5531,8 57,1 7771,3 8504,6 57,6 4904,9 5379,8 58,9 5263,2 5757,1 57,3980 196 5058,2 5542,5 59,6 7773,4 8523,4 60,0 4910,5 5396,3 61,4 5263,6 5768,7 59,71000 200 5058,2 5553,4 62,0 7775,3 8542,2 62,4 4915,9 5412,6 63,8 5264,0 5780,4 62,11020 204 5058,16 5564,37 64,54 7777,19 8561,08 64,96 4920,94 5428,82 66,36 5264,36 5792,28 64,661040 208 5058,16 5575,48 67,11 7778,95 8580,08 67,53 4925,75 5444,86 68,93 5264,71 5804,22 67,231060 212 5058,16 5586,72 69,73 7780,62 8599,18 70,15 4930,32 5460,77 71,56 5265,04 5816,28 69,851080 216 5058,16 5598,08 72,4 7782,21 8618,39 72,82 4934,67 5476,57 74,23 5265,36 5828,44 72,521100 220 5058,16 5609,57 75,12 7783,72 8637,7 75,54 4938,8 5492,28 76,96 5265,65 5840,72 75,241120 224 5058,16 5621,17 77,89 7785,16 8657,14 78,32 4942,73 5507,91 79,73 5265,94 5853,11 78,011140 228 5058,16 5632,91 80,72 7786,53 8676,69 81,14 4946,47 5523,46 82,56 5266,2 5865,62 80,841160 232 5058,16 5644,76 83,59 7787,83 8696,37 84,02 4950,03 5538,97 85,44 5266,46 5878,24 83,711180 236 5058,16 5656,74 86,52 7789,07 8716,18 86,94 4953,43 5554,42 88,37 5266,7 5890,98 86,641200 240 5058,16 5668,84 89,49 7790,26 8736,12 89,92 4956,68 5569,84 91,35 5266,93 5903,84 89,61

Hipótesis I Hipótesis II Hipótesis III Hipótesis IV



Temp. Vel. Viento % Tiro de RoturaConductor: : AAAC Hipotesis I : Templado 0 km/h 0 km/h 16 %TRSección: : 95 mm2 Hipotesis II : Máximo Esfuerzo 70 km/h 75 km/h 50 %TRPeso Unitario : 0,25 Kg/m Hipotesis III : Flecha Máxima 0 km/h 0 km/h 50 %TRTiro de Rotura : 2867,44 Kg Hipotesis IV : Condición de Falla 35 km/h 35 km/h 16 %TREDS (% TR) : 16%TR = 14 789,96 N EDS Inicial: 16% TR = 2 366,39 N TMAX = 50% TR = 7 394,98 N

Vano Desnivel


100 20 4496,2 4611,4 0,7 6572,7 6743,5 0,7 2577,7 2656,2 1,2 4541,5 4658,8 0,7120 24 4496,2 4617,0 1,0 6600,0 6780,2 1,1 2777,6 2865,9 1,6 4555,1 4678,6 1,0140 28 4496,2 4622,8 1,4 6627,5 6817,2 1,4 2952,0 3049,8 2,1 4568,2 4698,0 1,4160 32 4496,2 4628,7 1,8 6654,2 6853,6 1,9 3104,7 3211,6 2,6 4580,4 4716,6 1,8180 36 4496,2 4634,7 2,3 6679,4 6888,7 2,3 3238,7 3354,5 3,1 4591,5 4734,2 2,3200 40 4496,2 4640,9 2,8 6703,0 6922,3 2,9 3356,8 3481,3 3,7 4601,4 4750,7 2,8220 44 4496,2 4647,2 3,4 6724,6 6954,2 3,5 3461,1 3594,1 4,4 4610,2 4766,3 3,4240 48 4496,2 4653,7 4,0 6744,4 6984,4 4,1 3553,3 3694,8 5,1 4618,0 4781,0 4,1260 52 4496,2 4660,3 4,7 6762,4 7012,9 4,8 3635,2 3784,9 5,8 4624,9 4794,9 4,8280 56 4496,2 4667,0 5,5 6778,6 7039,9 5,6 3707,9 3866,0 6,6 4630,9 4808,0 5,5300 60 4496,2 4673,8 6,3 6793,2 7065,5 6,4 3772,8 3939,1 7,5 4636,2 4820,6 6,3320 64 4496,2 4680,8 7,1 6806,4 7089,7 7,3 3830,7 4005,2 8,4 4640,9 4832,7 7,2340 68 4496,2 4687,9 8,0 6818,3 7112,9 8,2 3882,6 4065,3 9,3 4645,0 4844,3 8,1360 72 4496,2 4695,2 9,0 6828,9 7135,0 9,2 3929,2 4120,1 10,3 4648,7 4855,6 9,1380 76 4496,2 4702,6 10,0 6838,6 7156,3 10,2 3971,1 4170,3 11,4 4651,9 4866,6 10,1400 80 4496,2 4710,1 11,1 6847,3 7176,8 11,3 4008,8 4216,4 12,5 4654,8 4877,4 11,2420 84 4496,2 4717,8 12,3 6855,1 7196,7 12,5 4043,0 4258,9 13,6 4657,4 4888,0 12,4440 88 4496,2 4725,6 13,5 6862,3 7216,1 13,7 4073,9 4298,3 14,9 4659,7 4898,5 13,5460 92 4496,2 4733,5 14,7 6868,7 7234,9 14,9 4101,9 4334,9 16,1 4661,7 4908,9 14,8480 96 4496,2 4741,6 16,0 6874,6 7253,4 16,2 4127,4 4369,0 17,5 4663,6 4919,2 16,1500 100 4496,2 4749,8 17,4 6879,9 7271,6 17,6 4150,7 4401,0 18,8 4665,3 4929,5 17,5520 104 4496,2 4758,1 18,8 6884,8 7289,4 19,0 4172,0 4431,0 20,3 4666,8 4939,7 18,9540 108 4496,2 4766,6 20,3 6889,3 7307,1 20,5 4191,4 4459,4 21,8 4668,2 4949,9 20,4560 112 4496,2 4775,2 21,8 6893,3 7324,6 22,0 4209,2 4486,2 23,3 4669,4 4960,2 21,9580 116 4496,2 4783,9 23,4 6897,1 7341,9 23,6 4225,6 4511,7 24,9 4670,5 4970,5 23,5600 120 4496,2 4792,8 25,1 6900,5 7359,2 25,3 4240,7 4536,0 26,6 4671,6 4980,8 25,2620 124 4496,2 4801,8 26,8 6903,7 7376,4 27,0 4254,6 4559,2 28,3 4672,5 4991,2 26,9640 128 4496,2 4811,0 28,5 6906,6 7393,5 28,7 4267,5 4581,5 30,1 4673,4 5001,6 28,6660 132 4496,2 4820,3 30,3 6909,3 7410,7 30,6 4279,4 4602,9 31,9 4674,2 5012,1 30,4680 136 4496,2 4829,7 32,2 6911,8 7427,8 32,4 4290,4 4623,6 33,8 4675,0 5022,7 32,3700 140 4496,2 4839,3 34,1 6914,1 7445,0 34,4 4300,6 4643,6 35,7 4675,6 5033,4 34,2720 144 4496,2 4849,0 36,1 6916,2 7462,2 36,3 4310,1 4663,0 37,7 4676,3 5044,1 36,2740 148 4496,2 4858,8 38,2 6918,2 7479,4 38,4 4319,0 4681,9 39,7 4676,9 5055,0 38,3760 152 4496,2 4868,8 40,3 6920,1 7496,7 40,5 4327,2 4700,3 41,8 4677,4 5065,9 40,4780 156 4496,2 4878,9 42,4 6921,8 7514,2 42,6 4334,9 4718,3 44,0 4677,9 5077,0 42,5800 160 4496,2 4889,1 44,6 6923,4 7531,7 44,8 4342,1 4735,9 46,2 4678,4 5088,2 44,7820 164 4496,2 4899,5 46,9 6924,9 7549,3 47,1 4348,9 4753,2 48,5 4678,8 5099,4 47,0840 168 4496,2 4910,0 49,2 6926,4 7567,0 49,4 4355,2 4770,2 50,8 4679,2 5110,8 49,3860 172 4496,2 4920,7 51,6 6927,7 7584,9 51,8 4361,1 4786,9 53,2 4679,6 5122,3 51,7880 176 4496,2 4931,5 54,0 6928,9 7602,9 54,3 4366,7 4803,4 55,7 4680,0 5134,0 54,1900 180 4496,2 4942,4 56,5 6930,1 7621,0 56,8 4372,0 4819,7 58,2 4680,3 5145,7 56,6920 184 4496,2 4953,5 59,1 6931,2 7639,3 59,3 4376,9 4835,8 60,7 4680,6 5157,6 59,2940 188 4496,2 4964,7 61,7 6932,2 7657,7 61,9 4381,6 4851,8 63,3 4680,9 5169,6 61,8960 192 4496,2 4976,1 64,4 6933,2 7676,2 64,6 4385,9 4867,6 66,0 4681,2 5181,7 64,5980 196 4496,2 4987,6 67,1 6934,1 7695,0 67,3 4390,1 4883,4 68,7 4681,5 5194,0 67,21000 200 4496,2 4999,2 69,9 6935,0 7713,9 70,1 4394,0 4899,0 71,5 4681,7 5206,3 70,01020 204 4496,15 5010,97 72,7 6935,83 7732,9 72,93 4397,72 4914,58 74,35 4681,94 5218,85 72,791040 208 4496,15 5022,88 75,6 6936,61 7752,13 75,83 4401,24 4930,09 77,25 4682,16 5231,49 75,691060 212 4496,15 5034,93 78,55 6937,35 7771,53 78,78 4404,57 4945,55 80,21 4682,37 5244,27 78,651080 216 4496,15 5047,11 81,56 6938,05 7791,11 81,79 4407,74 4960,97 83,22 4682,57 5257,19 81,661100 220 4496,15 5059,44 84,63 6938,71 7810,87 84,86 4410,74 4976,37 86,3 4682,76 5270,23 84,731120 224 4496,15 5071,91 87,76 6939,34 7830,81 87,99 4413,6 4991,76 89,43 4682,94 5283,42 87,861140 228 4496,15 5084,52 90,95 6939,95 7850,94 91,18 4416,31 5007,15 92,62 4683,11 5296,74 91,041160 232 4496,15 5097,27 94,19 6940,52 7871,26 94,42 4418,9 5022,55 95,86 4683,27 5310,2 94,291180 236 4496,15 5110,17 97,49 6941,06 7891,76 97,73 4421,36 5037,96 99,17 4683,43 5323,8 97,591200 240 4496,15 5123,2 100,85 6941,58 7912,46 101,09 4423,71 5053,4 102,53 4683,57 5337,54 100,95




Temp. Vel. Viento % Tiro de RoturaConductor: : AAAC Hipotesis I : Templado 0 km/h 0 km/h 16 %TRSección: : 95 mm2 Hipotesis II : Máximo Esfuerzo 70 km/h 75 km/h 50 %TRPeso Unitario : 0,25 Kg/m Hipotesis III : Flecha Máxima 0 km/h 0 km/h 50 %TRTiro de Rotura : 2867,44 Kg Hipotesis IV : Condición de Falla 35 km/h 35 km/h 16 %TREDS (% TR) : 16%TR = 14 789,96 N EDS Inicial: 16% TR = 2 366,39 N TMAX = 50% TR = 7 394,98 N

Vano Desnivel


100 20 3934,1 4038,5 0,8 5965,3 6124,3 0,8 2312,5 2386,1 1,4 3987,1 4093,7 0,8120 24 3934,1 4044,2 1,1 5976,6 6144,8 1,2 2505,8 2589,1 1,8 4000,9 4113,7 1,2140 28 3934,1 4050,1 1,6 5987,6 6165,2 1,6 2670,7 2763,4 2,3 4013,4 4132,6 1,6160 32 3934,1 4056,2 2,0 5997,8 6184,9 2,1 2812,0 2913,8 2,8 4024,4 4150,2 2,1180 36 3934,1 4062,4 2,6 6007,1 6204,0 2,6 2933,7 3044,3 3,5 4034,0 4166,4 2,6200 40 3934,1 4068,7 3,2 6015,4 6222,4 3,2 3038,9 3158,1 4,1 4042,2 4181,4 3,2220 44 3934,1 4075,2 3,8 6022,8 6240,0 3,9 3130,2 3257,8 4,8 4049,2 4195,4 3,9240 48 3934,1 4081,9 4,6 6029,3 6257,0 4,6 3209,6 3345,5 5,6 4055,2 4208,5 4,6260 52 3934,1 4088,7 5,4 6035,1 6273,4 5,4 3278,9 3423,2 6,4 4060,4 4220,9 5,4280 56 3934,1 4095,7 6,2 6040,1 6289,4 6,3 3339,7 3492,2 7,3 4064,8 4232,7 6,3300 60 3934,1 4102,8 7,2 6044,6 6305,0 7,2 3393,1 3553,8 8,3 4068,6 4244,0 7,2320 64 3934,1 4110,1 8,1 6048,5 6320,3 8,2 3440,2 3609,2 9,3 4071,9 4254,9 8,2340 68 3934,1 4117,6 9,2 6052,0 6335,3 9,2 3481,9 3659,2 10,4 4074,7 4265,6 9,3360 72 3934,1 4125,2 10,3 6055,0 6350,2 10,4 3518,8 3704,6 11,5 4077,2 4276,1 10,4380 76 3934,1 4132,9 11,5 6057,7 6364,9 11,5 3551,7 3745,9 12,7 4079,4 4286,4 11,5400 80 3934,1 4140,8 12,7 6060,1 6379,6 12,8 3581,1 3783,9 14,0 4081,3 4296,6 12,8420 84 3934,1 4148,9 14,0 6062,3 6394,3 14,1 3607,5 3818,8 15,3 4083,0 4306,7 14,1440 88 3934,1 4157,1 15,4 6064,2 6408,9 15,5 3631,1 3851,2 16,7 4084,5 4316,8 15,5460 92 3934,1 4165,4 16,8 6065,9 6423,7 16,9 3652,4 3881,3 18,1 4085,9 4326,9 16,9480 96 3934,1 4174,0 18,3 6067,5 6438,4 18,4 3671,7 3909,5 19,6 4087,1 4337,0 18,4500 100 3934,1 4182,6 19,9 6068,9 6453,3 20,0 3689,1 3935,9 21,2 4088,1 4347,1 20,0520 104 3934,1 4191,5 21,5 6070,1 6468,2 21,6 3704,9 3960,9 22,9 4089,1 4357,3 21,6540 108 3934,1 4200,5 23,2 6071,3 6483,3 23,3 3719,3 3984,6 24,6 4089,9 4367,6 23,3560 112 3934,1 4209,6 25,0 6072,3 6498,5 25,0 3732,4 4007,2 26,3 4090,7 4377,9 25,0580 116 3934,1 4218,9 26,8 6073,3 6513,9 26,8 3744,4 4028,7 28,1 4091,4 4388,3 26,8600 120 3934,1 4228,4 28,7 6074,1 6529,4 28,7 3755,4 4049,4 30,0 4092,1 4398,9 28,7620 124 3934,1 4238,0 30,6 6074,9 6545,1 30,7 3765,5 4069,4 32,0 4092,7 4409,5 30,7640 128 3934,1 4247,7 32,6 6075,7 6560,9 32,7 3774,8 4088,6 34,0 4093,2 4420,2 32,7660 132 3934,1 4257,7 34,7 6076,3 6577,0 34,8 3783,4 4107,3 36,1 4093,7 4431,1 34,8680 136 3934,1 4267,7 36,8 6076,9 6593,2 36,9 3791,3 4125,5 38,2 4094,2 4442,0 36,9700 140 3934,1 4278,0 39,0 6077,5 6609,6 39,1 3798,6 4143,2 40,5 4094,6 4453,2 39,1720 144 3934,1 4288,4 41,3 6078,0 6626,3 41,4 3805,4 4160,5 42,7 4095,0 4464,4 41,4740 148 3934,1 4298,9 43,7 6078,5 6643,1 43,7 3811,7 4177,5 45,1 4095,3 4475,8 43,7760 152 3934,1 4309,6 46,1 6079,0 6660,1 46,1 3817,6 4194,2 47,5 4095,7 4487,3 46,1780 156 3934,1 4320,5 48,5 6079,4 6677,4 48,6 3823,0 4210,7 49,9 4096,0 4498,9 48,6800 160 3934,1 4331,5 51,1 6079,8 6694,8 51,1 3828,1 4226,9 52,5 4096,3 4510,7 51,1820 164 3934,1 4342,7 53,7 6080,2 6712,5 53,7 3832,9 4242,9 55,1 4096,5 4522,6 53,7840 168 3934,1 4354,1 56,3 6080,5 6730,4 56,4 3837,3 4258,8 57,8 4096,8 4534,7 56,4860 172 3934,1 4365,6 59,0 6080,8 6748,5 59,1 3841,5 4274,6 60,5 4097,0 4546,9 59,1880 176 3934,1 4377,2 61,8 6081,1 6766,9 61,9 3845,4 4290,2 63,3 4097,2 4559,3 61,9900 180 3934,1 4389,1 64,7 6081,4 6785,5 64,8 3849,1 4305,8 66,1 4097,4 4571,9 64,8920 184 3934,1 4401,0 67,6 6081,6 6804,3 67,7 3852,5 4321,3 69,1 4097,6 4584,5 67,7940 188 3934,1 4413,2 70,6 6081,9 6823,3 70,7 3855,7 4336,8 72,1 4097,8 4597,4 70,7960 192 3934,1 4425,5 73,7 6082,1 6842,6 73,7 3858,8 4352,2 75,1 4098,0 4610,4 73,7980 196 3934,1 4437,9 76,8 6082,3 6862,1 76,9 3861,7 4367,6 78,3 4098,1 4623,5 76,91000 200 3934,1 4450,5 80,0 6082,6 6881,8 80,1 3864,4 4383,0 81,5 4098,3 4636,8 80,11020 204 3934,13 4463,33 83,24 6082,74 6901,8 83,31 3866,97 4398,4 84,71 4098,41 4650,3 83,311040 208 3934,13 4476,27 86,56 6082,93 6922,02 86,63 3869,41 4413,83 88,03 4098,54 4663,93 86,631060 212 3934,13 4489,37 89,95 6083,1 6942,47 90,02 3871,71 4429,29 91,42 4098,67 4677,72 90,021080 216 3934,13 4502,64 93,41 6083,27 6963,17 93,48 3873,9 4444,8 94,88 4098,78 4691,68 93,481100 220 3934,13 4516,06 96,93 6083,43 6984,11 97 3875,97 4460,35 98,41 4098,9 4705,79 971120 224 3934,13 4529,65 100,52 6083,57 7005,29 100,59 3877,94 4475,95 102 4099 4720,07 100,591140 228 3934,13 4543,41 104,18 6083,72 7026,72 104,25 3879,81 4491,62 105,66 4099,11 4734,51 104,251160 232 3934,13 4557,32 107,9 6083,85 7048,39 107,97 3881,59 4507,36 109,39 4099,2 4749,12 107,981180 236 3934,13 4571,4 111,69 6083,98 7070,3 111,76 3883,29 4523,17 113,19 4099,29 4763,9 111,771200 240 3934,13 4585,65 115,55 6084,1 7092,47 115,62 3884,9 4539,07 117,05 4099,38 4778,84 115,63


ANEXO Nº 5.2.d.1

CALCULO MECANICO DE LAS ESTRUCTURAS DE CONCRETO PARA LINEAS PRIMARIASESTRUCTURAS PS1-ST y PA1-ST EDS Inicial = 18 % CONDUCTOR DE 95 mm²

POSTE DE CONCRETO 13 m/300daN

DATOS DEL POSTE DATOS DE CONDUCTORES DATOS DE AISLADORES DATOS DE RETENIDAS

Tipo de Armado "PS1-ST" Material AAAC Tipo de Aislador PIN 56/3 Angulo (º) 37Función Suspensión 0º - 5º Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 197 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/300daN F. de Seguridad ≥ 2,5 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 267 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Rotura (N) 7350 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 75,46 Carga de Rotura (N) 30899Long. de empot. (m) 1,6 Carga de Trabajo (N) 2940 Alt. Conductor 1 (m) 11,8 Fuerza Viento / Aislador (N) 11

Altura útil del poste (m) 11,4 Alt. Conductor 2 (m) 10,8 DATOS GENERALESDiámet. en la punta (mm) 180 Alt. Conductor 3 (m) 10,8 Peso de Cruceta (N) 398 Veloc. del Viento (km/h) 70Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 14210 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202

Sección de Empot.(cm2) 968 Superf. Expuesta 3,0 Condición EDS Inicial (%) 18 Peso Extra (SE, Cap., etc) (N) 980 Vano Peso : 1,25x(Vano Viento)

CARGAS CALCULO DEL POSTE RETENIDASTiro Tiro TRANSVERSAL VERTICAL CONDICIONES NORMALES GENERAL COND. NORMAL

Vano Horizontal Horizontal Carga Total Peso Carga Momento Fuerza F. S. F. S. Requerim.Viento Condición Condición Sobre de Total sin Vuelco Equiv. Fuerza Fuerza de Número de Tiro F.S. de

(m) Normal falla Conductor Conduct. Retenida Total Punta S/Retenida C/Retenida Retenida Retenidas Cable Retenida( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N-m ) ( N ) ≥ 2,5 ≥ 2,5 (N) ≥ 1,5

Angulo (º) : 0200,00 7346 5157 515 1838 18632 20286 1803 4,1 NO220,00 7380 5168 565 2021 18815 21969 1953 3,8 NO240,00 7412 5177 616 2205 18999 23651 2102 3,5 NO260,00 7442 5185 666 2389 19183 25334 2252 3,3 NO280,00 7469 5193 717 2573 19367 27016 2401 3,1 NO300,00 7495 5199 767 2756 19550 28699 2551 2,9 NO320,00 7518 5205 817 2940 19734 30382 2701 2,7 NO340,00 7540 5211 868 3124 19918 32064 2850 2,6 NO

DATOS DEL POSTE DATOS DE LOS CONDUCTORDATOS DE LOS AISLADORES DATOS DE LAS RETENIDASTipo de Armado "PA1-ST" Material AAAC Tipo de Aislador PIN 56/3 Angulo (º) 37Función Soporte de Angulo 5º - 30º Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 197,0 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/300daN F. de Seguridad ≥ 2,5 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 267 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Rotura (N) 7350 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 75,46 Carga de Rotura (N) 30899Long. de empot. (m) 1,6 Carga de Trabajo (N) 2940 Alt. Conductor 1 (m) 11,80 Fuerza Viento / Aislador (N) 11Altura útil del poste (m) 11,4 Alt. Conductor 2 (m) 10,54 DATOS GENERALESDiámet. en la punta (mm) 180 Alt. Conductor 3 (m) 10,54 Peso de Cruceta (N) 545 Veloc. del Viento (km/h) 70Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 14210 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202Sección de Empot.(cm 2) 968 Superf. Expuesta 3,0 Condición EDS Inicial (%) 18 Peso Extra (SE, Cap., etc) (N) 980 Vano Peso : 1,25x(Vano Viento)


Vano Horizontal Horizontal Carga Total Peso Carga Momento Fuerza F. S. F. S.Viento Condición Condición Sobre de Total sin Vuelco Equiv. Fuerza Fuerza Requerim. Número de Tiro F.S. de

(m) Normal falla Conductor Conduct. Retenida Total Punta S/Retenida C/Retenida de Retenidas Cable Retenida( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N-m ) ( N ) ≥2,5 ≥2,5 Retenida (N) ≥ 1,5

Angulo (º) : 7240 7412 5177 1530 2205 19917 53408 4747 3,8 SI 1 8743 3,5260 7442 5185 1584 2389 20101 55182 4905 3,6 SI 1 9034 3,4280 7469 5193 1638 2573 20285 56948 5062 3,3 SI 1 9323 3,3300 7495 5199 1691 2756 20468 58704 5218 3,1 SI 1 9610 3,2320 7518 5205 1744 2940 20652 60453 5374 2,9 SI 1 9897 3,1340 7540 5211 1797 3124 20836 62193 5528 2,8 SI 1 10182 3,0360 7559 5216 1850 3308 21020 63927 5682 2,6 SI 1 10465 3,0380 7577 5220 1903 3491 21203 65653 5836 2,5 SI 1 10748 2,9




ANEXO Nº 5.2.d.2

CALCULO MECANICO DE LAS ESTRUCTURAS DE CONCRETO PARA LINEAS PRIMARIASESTRUCTURA PA2-ST y PA3-ST EDS Inicial = 18 % CONDUCTOR DE 95 mm²

POSTE DE CONCRETO 13 m/400daN

DATOS DEL POSTE DATOS DE LOS CONDUCTORES DATOS DE LOS AISLADORES DATOS DE LAS RETENIDAS

Tipo de Armado "PA2-ST" 2 Material AAAC Tipo de Aislador SUSPENSIÓN 3x52/3 Angulo (º) 37Función Soporte de Angulo 30º - 60º 74507 Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 438 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/400daN F. de Seguridad ≥ 2,5 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 254 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Rotura (N) 7840 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 152,88 Carga de Rotura (N) 30899Long. de empot. (m) 1,6 Carga de Trabajo (N) 3920 Alt. Conductor 1 (m) 11,18 Fuerza Viento / Aislador (N) 22

Altura útil del poste (m) 11,4 #¡REF! Alt. Conductor 2 (m) 9,98 DATOS GENERALES

Diámet. en la punta (mm) 180 #¡REF! Alt. Conductor 3 (m) 8,78 Veloc. del Viento (km/h) 70Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 15386 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202

Sección de Empot.(cm 2) 968 Superf. Expuesta 3,0 Condición EDS Inicial (%) 18 Peso Extra (SE, Cap., etc) (N) 980 Vano Peso : 1,25x(Vano Viento)


Vano Horizontal Horizontal Carga Total Peso Carga Momento Fuerza F. S. F. S.Viento Condición Condición Sobre de Total sin Vuelco Equiv. Fuerza Fuerza Requerim. Número Tiro F.S. de

(m) Normal falla Conductor Conduct. Retenida Total Punta S/Retenida C/Retenida de de Cable Retenida( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N-m ) ( N ) ≥ 2,5 ≥ 2,5 Retenida Retenidas (N) ≥ 1,5

Angulo (º) : 3040 7071 5065 3780 368 18172 116226 10331 19,1 SI 2 9514 3,2

100 7158 5097 3971 919 18723 121942 10839 9,8 SI 2 9981 3,1160 7272 5135 4176 1470 19275 128081 11385 6,6 SI 2 10484 2,9220 7380 5168 4378 2021 19826 134125 11922 5,0 SI 2 10979 2,8280 7469 5193 4571 2573 20377 139882 12434 4,0 SI 2 11450 2,7340 7540 5211 4753 3124 20928 145343 12919 3,3 SI 2 11897 2,6400 7594 5224 4927 3675 21480 150555 13383 2,9 SI 2 12324 2,5460 7635 5234 5095 4226 22031 155574 13829 2,5 SI 2 12734 2,4

Angulo (º) : 4060 7094 5074 5017 551 18356 153245 13622 14,8 SI 2 12544 2,5

120 7195 5109 5228 1103 18907 159565 14184 8,6 SI 2 13061 2,4180 7310 5146 5449 1654 19458 166164 14770 6,1 SI 2 13601 2,3240 7412 5177 5661 2205 20010 172512 15334 4,7 SI 2 14121 2,2300 7495 5199 5860 2756 20561 178461 15863 3,8 SI 2 14608 2,1360 7559 5216 6046 3308 21112 184035 16359 3,2 SI 2 15064 2,1420 7609 5228 6222 3859 21663 189304 16827 2,8 SI 2 15495 2,0480 7647 5237 6391 4410 22215 194342 17275 2,5 SI 2 15908 1,9

Angulo (º) : 5080 7124 5085 6226 735 18540 189429 16838 12,3 SI 3 10337 3,0

140 7233 5122 6456 1286 19091 196310 17450 7,8 SI 3 10713 2,9200 7346 5157 6688 1838 19642 203250 18067 5,7 SI 3 11091 2,8260 7442 5185 6906 2389 20193 209782 18647 4,5 SI 3 11448 2,7320 7518 5205 7108 2940 20745 215817 19184 3,7 SI 3 11777 2,6380 7577 5220 7295 3491 21296 221415 19681 3,2 SI 3 12082 2,6440 7623 5231 7471 4043 21847 226669 20148 2,8 SI 3 12369 2,5500 7658 5239 7638 4594 22398 231661 20592 2,5 SI 3 12642 2,4



Tipo de Armado "PA3-ST" Material AAAC Tipo de Aislador SUSPENSIÓN 3x52/3 Angulo (º) 37Función Soporte de Angulo 30º - 60º Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 438 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/400daN F. de Seguridad ≥ 2,5 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 254 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Rotura (N) 9800 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 152,88 Carga de Rotura (N) 30899Long. de empot. (m) 1,6 Carga de Trabajo (N) 3920 Alt. Conductor 1 (m) 11,18 Fuerza Viento / Aislador (N) 22

Altura útil del poste (m) 11,4 Alt. Conductor 2 (m) 9,98 DATOS GENERALES

Diámet. en la punta (mm) 180 Alt. Conductor 3 (m) 8,78 Veloc. del Viento (km/h) 70Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 15386 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202

Sección de Empot.(cm 2) 968 Superf. Expuesta 3,0 Condición EDS Inicial (%) 18 Peso Extra (SE, Cap., etc) (N) 980 Altura de Aplicación / Poste 13,509



(m) Normal falla Conductor Conduct. Retenida Total Punta S/Retenida C/Retenida de de Cable Retenida( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N-m ) ( N ) ≥ 2,5 ≥ 2,5 Retenida Retenidas (*) (N) ≥ 1,5

Angulo: 60 - 90300 7495 5199 8074 2756 21020 244731 21754 4,5 SI 3 13355 2,3320 7518 5205 8133 2940 21203 246498 21911 4,3 SI 3 13451 2,3340 7540 5211 8190 3124 21387 248206 22063 4,0 SI 3 13544 2,3360 7559 5216 8246 3308 21571 249862 22210 3,8 SI 3 13635 2,3380 7577 5220 8299 3491 21755 251468 22353 3,6 SI 3 13722 2,3400 7594 5224 8352 3675 21938 253029 22491 3,5 SI 3 13808 2,2420 7609 5228 8402 3859 22122 254548 22627 3,3 SI 3 13891 2,2440 7623 5231 8452 4043 22306 256031 22758 3,2 SI 3 13971 2,2

(*) Cantidad de retenidas para retener el tiro adelante por poste

ANEXO Nº 5.2.d.3CALCULO MECANICO DE LAS ESTRUCTURAS DE CONCRETO PARA LINEAS PRIMARIAS

ESTRUCTURA PR3-ST/TS-ST1 EDS Inicial = 18 % CONDUCTOR DE 95 mm², POSTE DE CONCRETO 13 m/400daNESTRUCTURA PA1H-ST y PRH-ST EDS Inicial = 18 % CONDUCTOR DE 95 mm² POSTE DE CONCRETO 13 m/300daN


Tipo de Armado PR3-ST/TS-ST1 Material AAAC Tipo de Aislador SUSPENSIÓN 3x52/3 Angulo (º) 37Función Soporte de Retención o AnclajeMoment. de Inercia (cm4) 74507 Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 438 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/400daN F. de Seguridad ≥ 2,5 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 254 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Rotura (N) 9800 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 152,88 Carga de Rotura (N) 30899Long. de empot. (m) 1,6 Carga de Trabajo (N) 3920 Alt. Conductor 1 (m) 11,18 Fuerza Viento / Aislador (N) 22


Diámet. en la punta (mm) 180 Alt. Conductor 3 (m) 10,20 Peso de Crucetas (N) 795 Veloc. del Viento (km/h) 70Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 15386 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202




(m) Normal falla Conductor Conduct. Retenida Total Punta S/Retenida C/Retenida de de Cable Retenida( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N-m ) ( N ) ≥2,5 ≥2,5 Retenida Retenidas(*) (N) ≥ 1,5

Angulo: 0180 7310 5146 7354 1654 20712 235322 20917 6,6 SI 2 19600 1,6200 7346 5157 7391 1838 20896 236461 21019 6,0 SI 2 19695 1,6220 7380 5168 7425 2021 21080 237540 21115 5,5 SI 2 19785 1,6240 7412 5177 7457 2205 21264 238552 21205 5,1 SI 2 19869 1,6260 7442 5185 7487 2389 21447 239493 21288 4,8 SI 2 19947 1,5280 7469 5193 7514 2573 21631 240364 21366 4,5 SI 2 20020 1,5300 7495 5199 7540 2756 21815 241167 21437 4,2 SI 2 20087 1,5320 7518 5205 7563 2940 21999 241906 21503 3,9 SI 2 20148 1,5

DATOS DEL POSTE DATOS DE LOS CONDUCTORES DATOS DE LOS AISLADORES DATOS DE LAS RETENIDASTipo de Armado "PA1H-ST" Material AAAC Tipo de Aislador PIN 56/3 Angulo (º) 37Función Suspensión 0º - 5º Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 197 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/300daN F. de Seguridad ≥ 2,5 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 267 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Rotura (N) 7350 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 75,46 Carga de Rotura (N) 30899Long. de empot. (m) 1,6 Carga de Trabajo (N) 2940 Alt. Conductor 1 (m) 11,5 Fuerza Viento / Aislador (N) 11Altura útil del poste (m) 11,4 Alt. Conductor 2 (m) 10,3 DATOS GENERALESDiámet. en la punta (mm) 180 Alt. Conductor 3 (m) 10,3 Peso de Cruceta (N) 1167 Veloc. del Viento (km/h) 70Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 14210 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202Sección de Empot.(cm2) 968 Superf. Expuesta 3,0 Condición EDS Inicial (%) 18 Peso Extra (SE, Cap., etc) (N) 980 Vano Peso : 1,25x(Vano Viento)




Angulo (º) : 0320 7518 5205 828 2940 20730 16334 1452 5,1 NO360 7559 5216 929 3308 21097 17945 1595 4,6 NO400 7594 5224 1030 3675 21465 19556 1738 4,2 NO440 7623 5231 1130 4043 21832 21167 1882 3,9 NO480 7647 5237 1231 4410 22200 22778 2025 3,6 NO520 7668 5241 1332 4778 22567 24389 2168 3,4 NO560 7685 5245 1433 5145 22935 26000 2311 3,2 NO600 7700 5248 1534 5513 23302 27611 2454 3,0 NO


Tipo de Armado "PRH-ST" Material AAAC Tipo de Aislador SUSPENSIÓN 3x52/3 Angulo (º) 37Función Soporte de Retención o Anclaje Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 438 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/300daN F. de Seguridad ≥ 2,5 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 254 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Rotura (N) 7350 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 152,88 Carga de Rotura (N) 30899Long. de empot. (m) 1,6 Carga de Trabajo (N) 2940 Alt. Conductor 1 (m) 11,18 Fuerza Viento / Aislador (N) 22


Diámet. en la punta (mm) 180 Alt. Conductor 3 (m) 9,98 Peso de Crucetas (N) 1167 Veloc. del Viento (km/h) 70Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 14210 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202




(m) Normal falla Conductor Conduct. Retenida Total Punta S/Retenida C/Retenida de de Cable Retenida( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N-m ) ( N ) ≥ 2,5 ≥ 2,5 Retenida Retenidas (*) (N) ≥ 1,5

Angulo: 0320 7518 5205 7563 2940 21194 120804 10738 5,8 SI 1 19777 1,6360 7559 5216 7604 3308 21562 121444 10795 5,2 SI 1 19881 1,6400 7594 5224 7639 3675 21929 121981 10843 4,7 SI 1 19969 1,5440 7623 5231 7668 4043 22297 122433 10883 4,4 SI 1 20043 1,5480 7647 5237 7692 4410 22664 122813 10917 4,0 SI 1 20105 1,5520 7668 5241 7713 4778 23032 123134 10945 3,7 SI 1 20158 1,5560 7685 5245 7730 5145 23399 123407 10970 3,5 SI 1 20203 1,5600 7700 5248 7745 5513 23767 123640 10990 3,3 SI 1 20241 1,5

(*) Cantidad de retenidas para retener el tiro adelante por poste

ANEXO Nº 5.2.d.4

CALCULO MECANICO DE LAS ESTRUCTURAS DE CONCRETO PARA LINEAS PRIMARIASESTRUCTURAS P3A1-ST y P3A2-ST/TS-ST2, EDS Inicial = 18 % - CONDUCTOR 95mm², POSTE DE CONCRETO 13m/300da N


Tipo de Armado P3A1-ST F. de Seguridad ≥ 2,5 Material AAAC Tipo de Aislador SUSPENSIÓN 3x52/3 Angulo (º) 37Función Soporte para ángulos 30-60 Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 438 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/300daN Carga de Rotura (N) 7350 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 254 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Trabajo (N) 2940 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 152,88 Carga de Rotura (N) 30899

Long. de empot. (m) 1,6 Resistencia a la Compresión (Kg/cm2) 280 Alt. Conductor 1 (m) 11,18 Fuerza Viento / Aislador (N) 22

Altura útil del poste (m) 11,4 Modulo de Elasticidad (Kg/cm2) 250998 Alt. Conductor 2 (m) DATOS GENERALES

Diámet. en la punta (mm) 180Carga Crítica de Compresión en el poste (N)

260486 Alt. Conductor 3 (m) Veloc. del Viento (km/h)70

Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 14210 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202

Sección de Empot.(cm2) 968 Superf. Expuesta 3,0 Condición EDS Inicial (%) 18 Peso Extra (SE, Cap., etc) (N) 980 Vano Peso : 1,25x(Vano Viento)

CARGAS CALCULO DEL POSTE RETENIDAS F.S. de Tiro Tiro TRANSVERSAL VERTICAL CONDICIONES NORMALES GENERAL COND. NORMAL Compresión

Vano Horizontal Horizontal Carga Total Peso Carga Momento Fuerza F. S. F. S. sobre el Viento Condición Condición Sobre de Total sin Vuelco Equiv. Fuerza Fuerza Requerim. Número Tiro F.S. de poste

(m) Normal falla Conductor Conduct. Retenida Total Punta S/Retenida C/Retenida de de Cable Retenida( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N-m ) ( N ) ≥ 2,5 ≥2,5 Retenida Retenidas (N) ≥ 1,5 ≥ 2

Angulo (º) : 30700 7729 5255 5728 2144 18772 67116 6046 4,1 SI 1 10162 3,0 9,69720 7734 5256 5779 2205 18834 67687 6098 4,0 SI 1 10248 3,0 9,6740 7738 5256 5830 2266 18895 68256 6149 3,9 SI 1 10334 3,0 9,6760 7742 5257 5881 2328 18956 68824 6200 3,8 SI 1 10420 3,0 9,5780 7746 5258 5931 2389 19017 69390 6251 3,7 SI 1 10506 2,9 9,5800 7750 5259 5982 2450 19079 69955 6302 3,6 SI 1 10591 2,9 9,5820 7753 5259 6032 2511 19140 70519 6353 3,5 SI 1 10677 2,9 9,4840 7756 5260 6083 2573 19201 71081 6404 3,4 SI 1 10762 2,9 9,4




Tipo de Armado P3A2-ST/TS-ST2 F. de Seguridad ≥ 2,5 Material AAAC Tipo de Aislador SUSPENSIÓN 3x52/3 Angulo (º) 37Función Soporte para cambio de dirección 0º-5º Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 438 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/300daN Carga de Rotura (N) 7350 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 254 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Trabajo (N) 2940 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 152,88 Carga de Rotura (N) 30899


Altura útil del poste (m) 11,4 Modulo de Elasticidad (Kg/cm2) 250998 DATOS GENERALES

Diámet. en la punta (mm) 180Carga Crítica de Compresión en el poste (N)

135977 Veloc. del Viento (km/h)70

Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 14210 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202

Sección de Empot.(cm2) 968 Superf. Expuesta 3,0 Condición EDS Inicial (%) 18 Peso Extra (SE, Cap., etc) (N) 980 Altura de Aplicación / Poste 13,509



(m) Normal falla Conductor Conduct. Retenida Total Punta (**) S/Retenida C/Retenida de de Cable Retenida (***)( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N-m ) ( N ) ≥ 2,5 ≥ 2,5 Retenida Retenidas (*) (N) ≥ 1,5 ≥ 2

Angulo: 0 - 5680 7724 5254 7769 2083 18558 89926 7993 4,0 SI 1 13836 2,2 2,3720 7734 5256 7779 2205 18681 90033 8003 3,8 SI 1 13852 2,2 2,3760 7742 5257 7787 2328 18803 90127 8011 3,6 SI 1 13866 2,2 2,3800 7750 5259 7794 2450 18926 90209 8019 3,4 SI 1 13879 2,2 2,3840 7756 5260 7801 2573 19048 90281 8025 3,3 SI 1 13890 2,2 2,3880 7762 5261 7807 2695 19171 90345 8031 3,1 SI 1 13900 2,2 2,2920 7767 5262 7812 2818 19293 90401 8036 3,0 SI 1 13909 2,2 2,2960 7771 5263 7816 2940 19416 90452 8040 2,9 SI 1 13916 2,2 2,21000 7775 5264 7820 3063 19538 90497 8044 2,8 SI 1 13923 2,2 2,21040 7779 5265 7824 3185 19661 90537 8048 2,7 SI 1 13930 2,2 2,21080 7782 5265 7827 3308 19783 90574 8051 2,6 SI 1 13935 2,2 2,21120 7785 5266 7830 3430 19906 90607 8054 2,5 SI 1 13940 2,2 2,2

(*) Cantidad de retenidas para retener el tiro adelante por poste(**) La fuerza en la punta corresponde a un poste (***) Se considera el doble de carga vertical aplicada porque se está considerando la compresión que genera la otra retenida

ANEXO Nº 5.2.d.5

ESTRUCTURA PS1-DT1 y PA1-DT1, EDS Inicial = 18 % CONDUCTOR DE 95mm², POSTE DE CONCRETO 15 m/400daN


Tipo de Armado "PS1-DT1" Material AAAC Tipo de Aislador PIN 56/3 Angulo (º) 37Función Suspensión 0º - 5º Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 197 Altura de Aplic. (m) 12,4Tipo de Poste 15m/400daN F. de Seguridad ≥ 2,5 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 267 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 15 Carga de Rotura (N) 9800 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 75,46 Carga de Rotura (N) 30899Long. de empot. (m) 1,8 Carga de Trabajo (N) 3920 Alt. Conductor 1 (m) 13,2 Fuerza Viento / Aislador (N) 11


Diámet. en la punta (mm) 225 Alt. Conductor 3 (m) 10,8 Peso de Cruceta (N) 398 Veloc. del Viento (km/h) 70Diámet. de Empot.(mm) 423 Peso del poste (N) 15484 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202





Angulo (º) : 0100,00 7158 5097 263 919 20009 24085 1846 5,3 NO

120,00 7195 5109 313 1103 20192 27726 2125 4,6 NO

140,00 7233 5122 364 1286 20376 31368 2404 4,1 NO

160,00 7272 5135 414 1470 20560 35009 2683 3,7 NO

180,00 7310 5146 464 1654 20744 38650 2962 3,3 NO

200,00 7346 5157 515 1838 20927 42291 3241 3,0 NO

220,00 7380 5168 565 2021 21111 45932 3520 2,8 NO240,00 7412 5177 616 2205 21295 49574 3799 2,6 NO


Tipo de Armado "PA1-DT1" Material AAAC Tipo de Aislador PIN 56/3 Angulo (º) 37Función Soporte de Angulo 5º - 30º Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 197,0 Altura de Aplic. (m) 12,4Tipo de Poste 15m/500daN F. de Seguridad ≥ 2,5 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 267 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 15 Carga de Rotura (N) 12250 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 75,46 Carga de Rotura (N) 30899Long. de empot. (m) 1,8 Carga de Trabajo (N) 4900 Alt. Conductor 1 (m) 13,24 Fuerza Viento / Aislador (N) 11


Diámet. en la punta (mm) 225 Alt. Conductor 3 (m) 9,64 Peso de Cruceta (N) 795 Veloc. del Viento (km/h) 70Diámet. de Empot.(mm) 423 Peso del poste (N) 16297,4 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202









ANEXO Nº 5.2.d.6

ESTRUCTURA PS1-DT2, PA1-DT2 y TSV-ST2 EDS Inicial = 18 % CONDUCTOR DE 95mm², POSTE DE CONCRETO 15 m/400daN


Tipo de Armado "PS1-DT2" Material AAAC Tipo de Aislador PIN 56/3 Angulo (º) 37Función Suspensión 0º - 5º Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 197 Altura de Aplic. (m) 12,4Tipo de Poste 15m/500daN F. de Seguridad ≥ 2,5 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 267 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 15 Carga de Rotura (N) 12250 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 75,46 Carga de Rotura (N) 30899Long. de empot. (m) 1,8 Carga de Trabajo (N) 4900 Alt. Conductor 1 (m) 13,2 Fuerza Viento / Aislador (N) 11


Diámet. en la punta (mm) 225 Alt. Conductor 3 (m) 10,8 Peso de Cruceta (N) 398 Veloc. del Viento (km/h) 70Diámet. de Empot.(mm) 423 Peso del poste (N) 16297,4 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202



Vano Horizontal Horizontal Carga Total Fuerza sobre Fuerza sobre Peso Carga Momento Fuerza F. S. F. S.Viento Condición Condición Sobre conductor 1 conductor 2 y 3 de Total sin Vuelco Equiv. Fuerza Fuerza Requerim. Número Tiro F.S. de

(m) Normal falla Conductor Cond. Falla Cond. Falla Conduct. Retenida Total Punta S/Retenida C/Retenida de de Cable Retenida( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N-m ) ( N ) ≥ 2,5 ≥ 2,5 Retenida Retenidas (N) ≥ 1,5

Angulo (º) : 0180 7310 5146 464 291 464 1654 21557 38650 2962 4,1 NO

200 7346 5157 515 263 515 1838 21741 42291 3241 3,8 NO

220 7380 5168 565 288 565 2021 21925 45932 3520 3,5 NO

240 7412 5177 616 313 616 2205 22108 49574 3799 3,2 NO

260 7442 5185 666 338 666 2389 22292 53215 4078 3,0 NO

280 7469 5193 717 364 717 2573 22476 56856 4357 2,8 NO

300 7495 5199 767 389 767 2756 22660 60497 4636 2,6 NO

320 7518 5205 817 414 817 2940 22843 64138 4915 2,5 NO


Tipo de Armado "PA1-DT2" Material AAAC Tipo de Aislador PIN 56/3 Angulo (º) 37Función Alineamiento 0º Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 197,0 Altura de Aplic. (m) 12,4Tipo de Poste 15m/600daN F. de Seguridad ≥ 2,5 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 267 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 15 Carga de Rotura (N) 14700 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 75,46 Carga de Rotura (N) 30899Long. de empot. (m) 1,8 Carga de Trabajo (N) 5880 Alt. Conductor 1 (m) 13,24 Fuerza Viento / Aislador (N) 11


Diámet. en la punta (mm) 225 Alt. Conductor 3 (m) 9,64 Peso de Cruceta (N) 497 Veloc. del Viento (km/h) 70Diámet. de Empot.(mm) 423 Peso del poste (N) 17150 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202



Vano Horizontal Horizontal Carga Total Fuerza sobre Fuerza sobre Peso Carga Momento Fuerza F. S. F. S.Viento Condición Condición Sobre conductor 1 conductor 2 y 3 de Total sin Vuelco Equiv. Fuerza Fuerza Requerim. Número Tiro F.S. de

(m) Normal falla Conductor Cond. Falla Cond. Falla Conduct. Retenida Total Punta S/Retenida C/Retenida de de Cable Retenidaojo 7 ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N-m ) ( N ) ≥ 2,5 ≥ 2,5 Retenida Retenidas (N) ≥ 1,5

Angulo (º) : 0260 7442 5185 666 338 666 2389 23896 51616 3955 3,7 NO

280 7469 5193 717 364 717 2573 24079 55136 4225 3,5 NO

300 7495 5199 767 389 767 2756 24263 58657 4495 3,3 NO

320 7518 5205 817 414 817 2940 24447 62177 4765 3,1 NO

340 7540 5211 868 439 868 3124 24631 65697 5034 2,9 NO

360 7559 5216 918 464 918 3308 24814 69217 5304 2,8 NO

380 7577 5220 969 490 969 3491 24998 72737 5574 2,6 NO

400 7594 5224 1019 515 1019 3675 25182 76258 5843 2,5 NO

ANEXO Nº 5.2.d.7

CALCULO MECANICO DE LAS ESTRUCTURAS DE CONCRETO PARA LINEAS PRIMARIASESTRUCTURAS TSV-DT1/TSV-ST, TSV-DT2, TSV-DT3 EDS Inicial = 18 % - CONDUCTOR 95mm², POSTE DE CONCRETO 13m/300da N

DATOS DEL POSTE DATOS DE LOS CONDUCTORES DATOS DE LOS AISLADORES DATOS DE LAS RETENIDASF8 TSV-DT1/TSV-ST F. de Seguridad ≥ 2,5 Material AAAC Tipo de Aislador SUSPENSIÓN 3x52/3 Angulo (º) 37F18 Soporte de retención/suspensión vertical Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 438 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/400daN Carga de Rotura (N) 9 800 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 254 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Trabajo (N) 3 920 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 152,88 Carga de Rotura (N) 30899


Altura útil del poste (m) 11,4 Modulo de Elasticidad (Kg/cm2) 250 998 Alt. Conductor 2 (m) 9,98 DATOS GENERALES

Diámet. en la punta (mm) 180 Carga Crítica de Compresión en el poste (N) 555 557 Alt. Conductor 3 (m) 8,78 Peso de Cruceta (N)

214Veloc. del Viento (km/h)

70Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 15 386 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202

Sección de Empot.(cm2) 968 Superf. Expuesta 3 Condición EDS Inicial (%) 18 Peso Extra (SE, Cap., etc) (N) 980 Altura de Aplicación / Poste 13,509



(m) Normal falla Conductor Conduct. Retenida Total Punta (**) S/Retenida C/Retenida de de Cable Retenida( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N ) ( N-m ) ( N ) ≥ 2,5 ≥ 2,5 Retenida Retenidas (*) (N) ≥ 1,5 ≥ 2

Angulo: 0120 7195 5109 7217 1103 18816 219088 19474 10,3 SI 3 16913 1,8 17,19160 7272 5135 7294 1470 19183 221390 19679 8,0 SI 3 17090 1,8 16,92200 7346 5157 7368 1838 19551 223595 19875 6,6 SI 3 17261 1,8 16,67240 7412 5177 7434 2205 19918 225577 20051 5,6 SI 3 17414 1,8 16,42280 7469 5193 7492 2573 20286 227294 20204 4,8 SI 3 17546 1,8 16,20320 7518 5205 7540 2940 20653 228755 20334 4,3 SI 3 17659 1,7 15,98360 7559 5216 7582 3308 21021 229986 20443 3,8 SI 3 17754 1,7 15,78400 7594 5224 7616 3675 21388 231019 20535 3,5 SI 3 17834 1,7 15,59440 7623 5231 7645 4043 21756 231887 20612 3,2 SI 3 17901 1,7 15,41480 7647 5237 7670 4410 22123 232618 20677 2,9 SI 3 17957 1,7 15,24520 7668 5241 7690 4778 22491 233235 20732 2,7 SI 3 18005 1,7 15,07560 7685 5245 7708 5145 22858 233760 20779 2,5 SI 3 18045 1,7 14,91

DATOS DEL POSTE DATOS DE LOS CONDUCTORES DATOS DE LOS AISLADORES DATOS DE LAS RETENIDASF8 TSV-DT2 F. de Seguridad ≥ 2,5 Material AAAC Tipo de Aislador SUSPENSIÓN 3x52/3 Angulo (º) 37F18 Soporte de retención/suspensión vertical Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 438 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/400daN Carga de Rotura (N) 12250 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 254 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Trabajo (N) 4900 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 152,88 Carga de Rotura (N) 30899


Altura útil del poste (m) 11,4 Modulo de Elasticidad (Kg/cm2) 250998 Alt. Conductor 2 (m) 9,18 DATOS GENERALES



70Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 15680 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202






DATOS DEL POSTE DATOS DE LOS CONDUCTORES DATOS DE LOS AISLADORES DATOS DE LAS RETENIDASF8 TSV-DT3 F. de Seguridad ≥ 2,5 Material AAAC Tipo de Aislador SUSPENSIÓN 3x52/3 Angulo (º) 37F18 Soporte de retención/suspensión vertical Sección (mm²) 95 Longitud (mm) 438 Altura de Aplic. (m) 10,6Tipo de Poste 13m/500daN Carga de Rotura (N) 12250 Diámetro (mm) 12,5 Diámetro (mm) 254 Diametro Exterior (mm) 3/8Long. del poste (m) 13 Carga de Trabajo (N) 4900 Peso unitario (N/m) 2,45 Peso (N) 152,88 Carga de Rotura (N) 30899


Altura útil del poste (m) 11,4 Modulo de Elasticidad (Kg/cm2) 250998 Alt. Conductor 2 (m) 9,18 DATOS GENERALES



70Diámet. de Empot.(mm) 351 Peso del poste (N) 15680 Tiro de Rotura (N) 28101 Peso del Operario (N) 980 Presión del viento (N-m) 202






(*) Cantidad de retenidas para retener el tiro adelante por poste (**) La fuerza en la punta corresponde a un poste

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e 6m

SIMPLE TERNA DOBLE TERNA

Anexo 5.2.h.6CALCULO DE CIMENTACION POSTES DE CONCRETO DE 15m/600daN

La cimentación será de concreto ciclopeo y con una profundidad mínima de un décimo de la altura del poste más 0.30 m.Para el cálculo de las cimentaciones de los postes de concreto se usará el método de Sulzberger:

Longitud del poste (L) L= 15 mFuerza horizontal aplicada a 10 cm debajo de la punta (F) F= 5 886 NFuerza horizontal por sismo (0.3g) aplicada a H/2 de la superficie (Fsh) Fsh= 6 302 NFuerza vertical por sismo (0.3g) (Fsv) Fsv= 6 920 NCarga de rotura (Cr) Cr= 14 715 NPeso del poste (Wp) Wp= 17 168 NPeso total de conductores (Pc) Pc= 5 900 NPeso extra (Pe) Pe= 1 960 N

Longitud de empotramiento (h) h= 1,8 mAltura útil del poste (H) H= 13,1 mPeso vertical total (Wt) Wt= 25 028 N

Vista en Planta de Cimentación

I- Metodología (no considerando sismo)Calculando por el método de Sulzberger el lado de la cimentación (a) de los postes de concreto:DatosLongitud del poste (L) 15 mFuerza horizontal aplicada a 10 cm debajo de la punta (F) 5886 NFuerza horizontal por sismo (0.4g) aplicada a H/2 de la superficie (Fsh) 6302,4 NFuerza vertical por sismo (0.3g) (Fsv) 6920,4 NPeso del poste (Wp) 17168 NPeso total de conductores (Pc) 5900 NPeso extra (Pe) 1960 NLongitud de empotramiento (h) 1,8 mAltura útil del poste (H) 13,1 mPeso vertical total (Wt) 25028 NCoeficiente de la comisión suiza, Sulzberger (Ct), 9 kg/cm3

Coeficiente de compresibilidad del terreno (Ks) 10 kg/cm3

(para terreno normal)ResultadosMomento de vuelco (M) Mv = 84170 N-mTomando lado de la cimentación (a ) a = 0,90 m

a su vez Momento Resistente : Mr = 149448,5 N-m

tan α = 0.01, es el máximo giro permisible para llegar a las reacciones estabilizadoras del terrenoP es igual a Wt + Wc, siendo Wc = peso del bloque de cimentación Wc = 32896,854 N

γc es la densidad del concreto P = 57924,854 Nγc = 2300 Kg/m3

Factor de Seguridad por Volteo 1,5 FSV = 1,78 OK !

Entonces Tomamos a = 0,90 m

Se considerará 0.3(g) fuerza horizontal y 0.3(g) fuerza vertical respecto al peso del poste y conductores. Siguiendo la misma metodología se tiene:ResultadosMomento de vuelco (M) Mv = 133013 N-mTomando lado de la cimentación (a) a = 1,30 m




Para la fuerza vertical se verificara el esfuerzo solicitado como sigue: A = 16900 cm2P = 5904,7 Kg

σ adm = 2,5 Kg/cm2 σ = 0,35 Kg/cm2OK !

III- Verificación por Resistencia del terreno:

TERRENO TIPO I

Datos

Resultados

II- Verificación por Sismo:

=

+×= hHFMv

32

××+×××= aPhacM r t 4,0ta n _

3 63 α

a

a

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32

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FSV

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3 63 α

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σσ ≤=

≥=MvMr

FSV

CALCULO DE CIMENTACION POSTES DE CONCRETO DE 15m/600daN





I- Metodología (no considerando sismo)Calculando por el método de Sulzberger el lado de la cimentación (a) de los postes de concreto:DatosLongitud del poste (L) 15 mFuerza horizontal aplicada a 10 cm debajo de la punta (F) 5886 NFuerza horizontal por sismo (0.4g) aplicada a H/2 de la superficie (Fsh) 6302,4 NFuerza vertical por sismo (0.3g) (Fsv) 6920,4 NPeso del poste (Wp) 17168 NPeso total de conductores (Pc) 5900 NPeso extra (Pe) 1960 NLongitud de empotramiento (h) 1,8 mAltura útil del poste (H) 13,1 mPeso vertical total (Wt) 25028 NCoeficiente de la comisión suiza, Sulzberger (Ct), 14,4 kg/cm3
















TERRENO TIPO II

Datos

Resultados

=

+×= hHFMv

32

××+×××= aPhacM r t 4,0ta n _

3 63 α

a

a

Ct ahWP γ××+= 2

F

σ2

2/3hh

H

σ3 P σ1

a

a

a/4

h/3

H

F

b/2

O

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O’’b/4 P

h2/3h

+×+

+×= hHFshhHFM v

322/.

32

2KsxhCt =

≥=MvMr

FSV

××+×××= aPh

acM r t 4,0ta n _

3 63 α

admAP

σσ ≤=

≥=MvMr

FSV

CALCULO DE CIMENTACION POSTES DE CONCRETO DE 15m/600daN





I- Metodología (no considerando sismo)Calculando por el método de Sulzberger el lado de la cimentación (a) de los postes de concreto:DatosLongitud del poste (L) 15 mFuerza horizontal aplicada a 10 cm debajo de la punta (F) 5886 NFuerza horizontal por sismo (0.4g) aplicada a H/2 de la superficie (Fsh) 6199,3 NFuerza vertical por sismo (0.3g) (Fsv) 6920,4 NPeso del poste (Wp) 17168 NPeso total de conductores (Pc) 5900 NPeso extra (Pe) 1960 NLongitud de empotramiento (h) 2,1 mAltura útil del poste (H) 12,8 mPeso vertical total (Wt) 25028 NCoeficiente de la comisión suiza, Sulzberger (Ct), 6,3 kg/cm3














Resultados



TERRENO TIPO III

Datos

=

+×= hHFMv

32

××+×××= aPhacM r t 4,0ta n _

3 63 α

a

a

Ct ahWP γ××+= 2

F

σ2

2/3hh

H

σ3 P σ1

a

a

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H

F

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O’’b/4 P

h2/3h

+×+

+×= hHFshhHFM v

322/.

32

2KsxhCt =

≥=MvMr

FSV

××+×××= aPh

acM r t 4,0ta n _

3 63 α

admAP

σσ ≤=

≥=MvMr

FSV

ANEXO: 5.2 – i Cálculo del Bloque de Retenida

El objetivo de este diseño es mostrar paso a paso, la metodología para el diseño indicado. En todo diseño del bloque de anclaje, las variables son la carga máxima en el cable de la retenida, el ángulo que hace el cable de la retenida con la horizontal y el tipo de suelos. Obtenidas estas variables, se procede al cálculo siguiente: F = 6 500 N (la máxima carga que transmitirá la retenida al anclaje) γ = 16,6 k N/m3 (densidad del suelo)

µ = 0,3 (coeficiente de fricción) Retenida inclinada

El ángulo que hace el cable de la retenida con la horizontal es de 53º. El dado de anclaje es de 0,40*0,40*0,20 m3 (predimensionado), vamos a verificar si estas dimensiones son suficientes. En forma esquemática

En el triángulo rectángulo abc: El ángulo “cab” es igual a 53º, por tener sus lados respectivamente perpendiculares, luego.- “ac” (longitud de a á c) = 0,40xcos 53º = 0,24 m. “cb” (longitud de c á b) = 0,40xsen 53º = 0,31 m.

Por lo tanto el área del triángulo abc, es igual a: ( ) 2038,031,0*24,0*21 m≡

La longitud “bf” en el triángulo rectángulo bef es:

bf = º53tan

8.1= 1,35 m.

Por tanto la longitud “cf”= 0,31 + 1,35 = 1,66 m. El área del relleno Acuña descontando las áreas de los triángulos de cuadrilátero defc es.- El área del rectángulo defc - área del triángulo abc – área del triángulo bef – área del dado de concreto. Acuña = 1,66 * 1,8 – 0,038 – (1/2) x 1,35 * 1,8 – 0,2 * 0,4 = 1,65 m2

El peso de dicho suelo es γ x área del relleno x espesor del relleno: (1,700 kg/cm3 * 1,65 m2 * (0,40 m. de ancho) = 11,0 kN.

El peso del dado de concreto está dado por: (23,5 kN peso específico del concreto) * 0,42 * 0,2 = 752 N.

El peso total es Wt = 11 + 0,752 = 11,75 kN En el triángulo rectángulo de fuerzas, donde la fuerza “A” perpendicular a la fuerza “B” y en el ángulo que hacen las fuerzas “Wt”y “B”es de 53º por tener sus lados respectivamente perpendiculares a las rectas “hi”y “gh”. La fuerza Wt descomponiéndola en sus dos componentes, en la fuerza “A” paralela a la recta “gh” y en “B” la componente perpendicular al plano “gh” (el plano inclinado del ángulo de 60º - ver esquema).

A = 11,75 * sen 53º = 9,38 kN. B = 11,75 * cos 53º = 7,07 kN.

Si el conjunto dado de anclaje y peso del relleno no es suficiente, se libera el viento o cable de la retenida haciendo colapzar a la estructura. Se tomará como factor de seguridad el 50% es decir Fr / F ≥ 1,50

La fuera de fricción, es en todo el contorno de las paredes del relleno (suelo del relleno contra el suelo existente), por lo tanto, la fricción lateral es:

γ * h = 1 700 x 1,8 = 29,98 kN/m2 F1 (fuerza lateral) = γ * h * Acuña = 49,53 kN. µ * F1 = 0,3 * 49,53 = 14,85 kN. 2 * µ * F1 = 2 * 14,85 = 29,7 kN.

Según fórmula, la fuerza resistente total Fr, es : ( ) ( ) kNFBAFr 20,417,2907,7*3,038,9**2* 1 ≡++≡++≡ µµ

Donde la fuera “A”= 9,38 kN en el plano “gf”, es la fuerza neta que se opone al deslizamiento, la fuerza “B”es la fuerza normal al plano de deslizamiento y su componente en dicho plano es µ B, la cual también se opone al deslizamiento por ser una componente de Wt, y luego tenemos la resistencia por fricción en las dos paredes adyacentes (2 µ F1). La resistencia a la fricción de la pared del plano “dc”, no se considera por ser mínima. Por lo tanto la relación Fr/F es:

Fr / F = 41,20/6,5 = 6,3 > 1,5 OK

Retenida Vertical De acuerdo al gráfico de retenida vertical tenemos que en el trapecio abcd se presenta lo siguiente:

Peso del material compactado: Peso 1: peso del material encima de bloque de concreto γ x 2 x 0,4 x 0,4 = 5,33 kN Peso 2: peso del material debido al ángulo con la vertical γ x 4 x (2 tan 20 x 2/2) x 0,4 = 19,32 kN Peso total de material compactado: P 1 + P 2 = 24,65 kN Peso del bloque de concreto: 752 N Según fórmula, la fuerza resistente total Fr, es :

Fr = Peso del material compactado + Peso del bloque de concreto = 25,4 kN Por lo tanto la relación Fr/F es:

Fr / F = 25,4/6,5 = 3,90 > 1,5 OK Las dimensiones de bloque de concreto (0,40x0,40x0,20) son suficientes y están de acuerdo a las normas DEP/MEM. Acero de refuerzo Para el bloque de concreto utilizaremos acero mínimo según se especifica en el Reglamento Nacional de Construcciones y que debe ser : As = 0,0018 * b * c = 0,0018*40*20 = 1,8 cm2 que es el área del requerimiento del acero. Si consideramos cuatro fierros de ½” φ, el área es de (4*π*12)/4=3,14 cm2>1,8 cm2 (malla de fierro de ½” φ @ 10 cm) OK. Estos fierros se colocarán en la zona donde el dado trabaja en tracción y a cada 10 cm y tendrán 5 cm de recubrimiento (arriba), en los costados y en la parte inferior estos quedarán a 20-5=15 cm.

Anexo Nº 5,3 - aMEDICIONES DE RESISTIVIDAD

ESTUDIO INTERCONEXION ELECTRICA C.H. QUANDA - JAÉNMedición de Campo

Nº Localidad Longitud Lectura r = 2*(pi)*R*L L (m) (R) Ώ.m

2 9,56 120,134 8,78 220,678 5,43 272,942 0,36 4,524 0,18 4,528 0,07 3,522 2,50 31,424 1,43 35,948 0,74 37,202 39,80 500,144 27,50 691,158 15,28 768,062 4,55 57,184 2,82 70,878 1,41 70,872 2,65 33,304 1,61 40,468 0,90 45,24

EL ARENAL1

SAN LORENZO2

4 CHIRINOS

3 EL CARRIZO

6 NUEVO PORVENIR

5 LAMBAYEQUE

5.3.b.1 ESTRATIFICACION DEL SUELO

MEDICION EN EL ARENAL

Medición a (m) 2 4 8

de Campo ρ(a) (Ώ.m) 120 221 273

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a1=4 K 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,363 h/a 0,00 0,00 0,00 0,00 0,06 0,20 0,28 0,35 0,42 0,48

h (m) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,24 0,80 1,12 1,40 1,68 1,92

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a2=8 K 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,293 h/a 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,08 0,18 0,26 0,32 0,38

h (m) 0,00 0,64 1,44 2,08 2,56 3,04

Resultados

h = 0,80 m ρ1 = 120,135 Ώ.m

ρ2 = 566,3 Ώ.m∞

Curva a x ρ(a)

0200400600800

100012001400160018002000220024002600280030003200

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

a1 = 4 ma2 = 6 m

Curva K x h

K = 0,865h = 0,50

k > 0

Curva a x ρ(a)

020406080

100120140160180200220240260280300

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

0,0

1,0

2,0

3,0

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

a1 = 4 ma2 = 8 m

Curva K x h

K = 0,65h = 0,8

k > 0


MEDICION EN SAN LORENZO


de Campo ρ(a) (Ώ.m) 5 5 4

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a1=4 K -0,10 -0,20 -0,30 -0,40 -0,50 -0,60 -0,70 -0,80 -0,90 -1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,823 h/a 0,00 0,48 0,67 0,80 0,92 1,00 1,07 1,15 1,21 1,26

h (m) 0,00 1,92 2,68 3,20 3,68 4,00 4,28 4,60 4,84 5,04

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a2=8 K -0,10 -0,20 -0,30 -0,40 -0,50 -0,60 -0,70 -0,80 -0,90 -1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,640 h/a 0,00 0,00 0,32 0,48 0,60 0,68 0,75 0,81 0,86 0,91

h (m) 0,00 2,56 3,84 4,80 5,44 6,00 6,48 6,88 7,28

Resultados

h = 2,70 m ρ1 = 4,52389 Ώ.m

ρ2 = 2,4 Ώ.m∞

Curva a x ρ(a)

0200400600800

100012001400160018002000220024002600280030003200

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

a1 = 4 ma2 = 6 m

Curva K x h

K = 0,865h = 0,50

k > 0

Curva a x ρ(a)

0

10

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

-1,0 -0,9 -0,8 -0,7 -0,6 -0,5 -0,4 -0,3 -0,2 -0,1 0,0

a1 = 4 ma2 = 8 m

Curva K x h

K = -0,3h = 2,7

k < 0


MEDICION EN EL CARRIZO


de Campo ρ(a) (Ώ.m) 31 36 37

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a1=4 K 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,696 h/a 0,00 0,05 0,42 0,57 0,67 0,74 0,82 0,87 0,94 0,98

h (m) 0,00 0,20 1,68 2,28 2,68 2,96 3,28 3,48 3,76 3,92

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a2=8 K 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,672 h/a 0,00 0,00 0,37 0,52 0,63 0,71 0,77 0,84 0,88 0,95

h (m) 0,00 2,96 4,16 5,04 5,68 6,16 6,72 7,04 7,60

Resultados

h = 0,25 m ρ1 = 31,4159 Ώ.m

ρ2 = 47,1 Ώ.m∞

Curva a x ρ(a)

0200400600800

100012001400160018002000220024002600280030003200

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

a1 = 4 ma2 = 6 m

Curva K x h

K = 0,865h = 0,50

k > 0

Curva a x ρ(a)

0

10

20

30

40

50

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

-1,0 -0,5 0,0 0,5 1,0 1,5

a1 = 4 ma2 = 8 m

Curva K x h

K = 0,2h = 0,25

k >0


MEDICION EN CHIRINOS


de Campo ρ(a) (Ώ.m) 500 691 768

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a1=4 K 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,579 h/a 0,00 0,00 0,15 0,33 0,45 0,54 0,62 0,70 0,76 0,84

h (m) 0,00 0,00 0,60 1,32 1,80 2,16 2,48 2,80 3,04 3,36

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a2=8 K 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,521 h/a 0,00 0,00 0,00 0,20 0,32 0,43 0,50 0,56 0,64 0,71

h (m) 0,00 1,60 2,56 3,44 4,00 4,48 5,12 5,68

Resultados

h = 1,10 m ρ1 = 500,142 Ώ.m

ρ2 = 1062,8 Ώ.m∞

Curva a x ρ(a)

0200400600800

100012001400160018002000220024002600280030003200

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

k > 0

Curva a x ρ(a)

020406080100120140160180200220240260280300320340360380400420440460480500520540560580600620640660680700720740760780800

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

a1 = 4 ma2 = 8 m

Curva K x h

k > 0

K = 0,36h = 1,1


MEDICION EN LAMBAYEQUE


de Campo ρ(a) (Ώ.m) 57 71 71

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a1=4 K 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,621 h/a 0,00 0,00 0,27 0,45 0,56 0,64 0,71 0,77 0,83 0,87

h (m) 0,00 0,00 1,08 1,80 2,24 2,56 2,84 3,08 3,32 3,48

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a2=8 K 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,621 h/a 0,00 0,00 0,27 0,45 0,56 0,64 0,71 0,77 0,83 0,87

h (m) 0,00 0,00 2,16 3,60 4,48 5,12 5,68 6,16 6,64 6,96

Resultados

h = 0,10 m ρ1 = 57,177 Ώ.m

ρ2 = 85,8 Ώ.m∞

Curva a x ρ(a)

0200400600800

100012001400160018002000220024002600280030003200

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

a1 = 4 ma2 = 6 m

Curva K x h

K = 0,865h = 0,50

k > 0

Curva a x ρ(a)

0

10

20

30

40

50

60

70

80

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

-1,0 -0,5 0,0 0,5 1,0 1,5

a1 = 4 ma2 = 8 m

Curva K x h

K = 0,2h = 0,1

k >0


MEDICION EN NUEVO PORVENIR


de Campo ρ(a) (Ώ.m) 33 40 45

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a1=4 K 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,618 h/a 0,00 0,00 0,20 0,37 0,49 0,57 0,66 0,73 0,81 0,87

h (m) 0,00 0,80 1,48 1,96 2,28 2,64 2,92 3,24 3,48

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

a2=8 K 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 0,90 1,00

ρ1/ρ(a1)= 0,553 h/a 0,00 0,00 0,09 0,29 0,41 0,50 0,57 0,65 0,72 0,80

h (m) 0,72 2,32 3,28 4,00 4,56 5,20 5,76 6,40

Resultados

h = 0,75 m ρ1 = 33,3009 Ώ.m

ρ2 = 63,2 Ώ.m∞

Curva a x ρ(a)

0200400600800

100012001400160018002000220024002600280030003200

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

a1 = 4 ma2 = 6 m

Curva K x h

K = 0,865h = 0,50

k > 0

Curva a x ρ(a)

0

20

40

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20a (m)

Ώ.m

0,0

1,0

2,0

3,0

4,0

5,0

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

a1 = 4 ma2 = 8 m

Curva K x h

K = 0,31h = 0,75

k > 0

Anexo Nº 5.3 - cRESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA

PARA CADA PUNTO

Nº Punto SistemaResist.

(ohm-m)PAT-1(ohm)

1 EL ARENAL 3Ø 270 1122 SAN LORENZO 3Ø 5 23 EL CARRIZO 3Ø 45 194 CHIRINOS 3Ø 729 3035 LAMBAYEQUE 3Ø 84 356 NUEVO PORVENIR 3Ø 51 21

AISLADOR SOPORTESUBESTACION QUANDA 60/22,9 kV

Diagrama de la Estructura

# Pedestales = NP = 1

DATOS

Geometría:

Altura del Equipo h1 = 0,60 m B = 0,90 mAltura del Soporte h2 = 3,20 m A = 0,90 mAltura que Sobresale h3 = 0,10 m b = 0,60 mAltura de la Grava h4 = 0,10 m a = 0,60 mAltura del Relleno h5 = 0,50 m Area Total de la LosaAltura de la Losa h6 = 0,30 mAltura C.G. Equipo h7 = 3,40 mAltura C.G. Soporte h8 = 1,60 m AL = 8100,00 cm2

CONDICIONES DE CARGA

Condiciones a ser analizadas: Presiones en el Terreno, Estabilidad, Diseño Concreto Armado

CASO 1 : Cargas Estáticas ( Análisis de las Presiones transmitidas por la Cimentación sobre el Terreno ).

CASO 2 : Cargas Verticales = Sismo actuando hacia arriba + Peso Propio Cargas Horizontales = Viento o Sismo ( la mas desfavorable ) + Tiro de Cortocircuito ( Análisis de Estabilidad y Presiones sobre el Terreno )

Anexo 5.4 - d

AL = B * A

B

a

b

AC.G.

C.G.

FSH

FEH

TCC

h5

h1

h2

h3

h4

h6

B

h7

h8

CASO 1

Cargas Estáticas ( Análisis de las Presiones transmitidas por la Cimentación sobre el Terreno ).

Cargas Actuantes:

Peso del Equipo: PE = 63,00 kgfPeso del Soporte de Acero: PS = 325,00 kgfPeso Personal de Montaje: PM = 80,00 kgf

Peso Unitario de Materiales:

Peso del Concreto: γC = 2 400 kgf / m3

Peso del Relleno: γR = 1 500 kgf / m3

Peso Grava de cobertura: γG = 1 900 kgf / m3

Capacidad Portante del Suelo de Cimentación:

Capacidad Portante del Terreno: σT = 1,00 kgf / cm2

Cálculo de Carga Total sobre el Terreno:

Peso de la Base:

PB = 1188 kgf

Peso del Material de Relleno:

PR = 337,5 kgf

Peso de la Grava:

PG = 85,5 kgf

Carga Total sobre el Terreno:

PT = 2079,000 kgf

Esfuerzo Total sobre el Terreno:

qT = 0,26 kgf / cm2

Verificación: qT = 0,26 kgf / cm2 < σT = 1,00 kgf / cm2

¡ CORRECTO !

PB = [ NP a b ( h3 + h4 + h5 ) + A B h6 ] γC

PR = [ A B - NP a b ] h5 γR

PG = [ A B - NP a b ] h4 γG

PT = PE + PS + PM + PB + PR + PG

qT = PT / AZ

CASO 2

Análisis de Estabilidad y Presiones sobre el TerrenoCargas Verticales = Sismo actuando hacia arriba + Peso Propio Cargas Horizontales = Viento o Sismo ( la mas desfavorable ) + Tiro de Cortocircuito

Cargas Actuantes:

Peso del Equipo: PE = 63,00 kgfPeso Soporte de Acero (03 soportes): PS = 325,00 kgfPeso Personal de Montaje: PM = 80,00 kgfTiro de Cortocircuito: TCC = 0,32 kgf

Aceleración Sísmica Horizontal: AH = 0,50 gAceleración Sísmica Vertical: AV = 0,30 g

Fuerza Sismo Horizontal Equipo: FEH = 31,5 kgfFuerza Sismo Vertical Equipo: FEV = -18,9 kgfFuerza Sismo Horizontal Soporte: FSH = 162,5 kgfFuerza Sismo Vertical Soporte: FSV = -97,5 kgf

Peso de la Base: PB = 1188 kgfPeso del Material de Relleno: PR = 337,5 kgfPeso de la Grava: PG = 85,5 kgf

Análisis y Verificación de Estabilidad:

Sumatoria de Fuerzas Verticales:

V = 1962,6 kgf

Momento de Volteo:

Altura Total:

hT = 4,8 m

Altura Centro de Gravedad Equipo:

hCGE = 4,40 m

Altura Centro de Gravedad Soporte:

hCGS = 2,60 m

V = PE + PS + PM + PB + PR + PG + FEV + FSV

hT = h1 + h2 + h3 + h4 + h5 + h6

hCGE = h7 + h3 + h4 + h5 + h6

hCGS = h8 + h3 + h4 + h5 + h6

Momento de Volteo:

MV = 562,64 kgf-m

Momento Resistente al Volteo:

MRV = 883,17 kgf-m

Factor de Seguridad al Volteo:

FSV = 1,57 kgf-m > 1,50 ( RNC E.030 : 5.3.1 )

¡ CORRECTO !

Verificación de Presión sobre el Terreno:

Dimensiones de la Base: A = 0,90 mB = 0,90 m

Excentricidad:EX = 0,287 m

B / 6 = 0,15 m

¡ CORRECTO !

Calculo del acero de refuerzo

Area 1/2" 1,27 cm2 =

Ac = 4,86 cm2 = 5 ø 1/2"Ac = 4,86 cm2 = 5 ø 1/2"

Acero ø 1/2" @ 20 cm c/u en ambos sentidos

MV = TC hT + FEH hCGE + FSH hCGS

MRV = V * B / 2

FSV = MRV / MV

EX = MV / V

Ac = 0.0018 b d

calculo de lineas

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