calculo bagazo de maquinaria - ensayos

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calculo bagazo de maquinaria

Enviado por capac2706/05/20137083 Palabras

CAPITULO IIIDISEÑO Y CALCULO

CALCULO DE FAJAS TRANSPORTADORAS PARA EL PROCESO DE ALIMENTACIÓN DEBAGAZO SECO A LA CALDERA.

1. Datos básicos- Capacidad: 90 TM/hr - Longitud horizontal 1: 250m (820 pies)- Longitud horizontal 2: 35m (105 pies)- Altura 12m (39.4 pies)- Etapas: 2- Material:Bagazo.Peso específico: d = 10 lb/pie3Ambiente:Polvo: 110 PPMRuido: 75 Db- Abrasión: media.- Humedad: media- Estado: tibio.


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¿Está el ángulo dentro de los límites de seguridad?En el cuadro A, pág. 141 (Link - Belt) señala un ángulo 2.75°.En la pág. 142CUADRO Nº01

Material TransportadoAngulo Máximo de Inclinación (grados)BAGAZO27

señala un ángulo máximo de 27° de acuerdo al tamaño de piedra con masas de 4" o menos; por tanto13° está dentro de los límites de seguridad.

2. Importancia del ancho de la faja y la velocidad determinada por el material de trabajo

La tabla N° 2, pág. 143 (Link - Belt)CUADRO Nº 02

MATERIALVELOCIDAD MÁXIMA RECOMENDADA Pies por minuto (P.P.M.)

ANCHO DE LA FAJA (Pulg.)CARACTERÍSTICASEJEMPLO DE MATERIAL14161820243036424854607284FlakesWood chips, bark, pulp.



400450450500600700800800800800800800800

Señala que para bagazo (bark) puede trabajarse a velocidades de hasta 800 FPM (pies/min).

2.1.- CLASE DE CARGA.

Existen los diferentes tipos de carga:

A) Muy ligeros, ángulos de reposo menores de 30º.Semifluídos o granos planos muy mojado o muy seco, partículas granulares.B) Para ángulos de reposo de 30º-35º. Granos largos (carbón de piedra, arena, cascajo, piedra, terronesde cal)C) Para ángulos de reposo sobre 40º. Pesados, fibrosos, desmenuzado o pedazos.Granos enteros, semillas enteras, arena, cemento, concreto mojado.Carbón de piedra, arenacascajo, piedra, terrones de cal.Astillas, cortezas, bagazo, pedazos de caña, lúpulo, pedazos de jebe, arenas de fundición húmedas.

La tabla N° 3, pág. 143 (Link - Belt)

CUADRO Nº03

CLASE DE CARGAANGULO MÁXIMO DE SOBRECARGASECCION TRANSVERSALMATERIAL



20º DE ACANALADO

C30º

30º

BAGAZO

Recomienda usar una carga clase C.

2.2.- ANCHO Y VELOCIDAD DE LA CAPACIDAD REQUERIDA.Usando tabla N° 4, pág. 144 (Link - Belt)

CUADRO Nº 04

Peso de material (lb/pie3)Ancho de faja (pulg)Capacidad clase C (Ton. Cortas/hora)

Velocidad de la faja

100200300400

14163248655016



23466992

18316394125

203979118158

Del cuadro Nº 04 se puede ver que nuestra capacidad (90 tn / hr) se encuentra entre las velocidades de200 FPM y 300 FPM, y el peso (10lb/pie3) tomamos el de 50 lb/pie3 interpolamos y obtenemos:

Velocidad : 228 FPM Ancho de faja : 20”

3.- Determinar el tipo, serie y espacios de polea

Lo determinamos en el cuadro Nº05 (cuadro N° 9, pág 148 – 149, Link - Belt)

CUADRO Nº05

Tipo de tensor de fajaSerieDisponible para ancho de faja (pulg)Diámetro (pulg)Tensor deslizante a 20º500014 – 304 Tensor de retorno500014 – 30



4

Señala que para un ancho de faja 20" (que se encuentra dentro del rango recomendado), la serie de lapolea (5000) son recomendables, la tabla #7, pág. 146.

CUADRO Nº 06

Tipo del tensor de fajaSerie del tensorPeso del material (lb/pie3)Tamaño máximo del terrón (pulg)

Ancho de la Faja(pulg)

1416182024304820º del tensor de faja500035345566-

5034



5555-

100344444-

Señala que las masas de 5" están dentro de los límites de series 5000.

En el cuadro Nº07 obtenemos el espacio recomendado del tensor (tabla N° 8, pág. 147, Link – Belt.)CUADRO Nº 07

Tipo del tensor de fajaSerie del tensor de fajaPeso del material (lb/pie3)

Espacio recomendado del tensor (pies)

Ancho de la Faja(pulg)

141618202430Tensores a 20º para fajas acanalada



50003551/2 51/2 554 ½4 ½

5051/2554 ½4 ½4

1005541/24 ½44

el espacio recomendado del tensor para un ancho de faja de 20" es de 5 pies y el espacio de regreso ala polea es de 10 pies.

4.- REQUERIMIENTO DE ENERGIA Y TENSIONES DE LA FAJA

Determinamos la tensión efectiva E (resistencia de fricción y gravitación) en el movimiento de la faja,para la cual las fuerzas a considerar son:

a. Peso del material a transportarb. Peso de la fajac. Peso de los polinesd. Fricción entre faja y cada elemento de contacto



e. Fuerzas gravitacionales debido a las verticales de la faja

Cálculo de fuerzas de fricciónSe tiene una faja cargada en movimientoLos datos con que se cuentan según el apartado 2 cuadro Nº07 es el espaciamiento entre polines:Lado cargado : 5 PiesLado descargado : 10 Pies

5 Pies

donde :Ff : ω x l x fFf : fuerza de fricción (se opone al movimiento)f : Factor de fricción estático.ω : Peso del conjunto faja, polea ó material que produce la fricción.Entonces :Fuerza fricción del mat. = peso lineal del material x longitud x factor de fricción.

Determinamos el peso de los materiales que contribuyen a la fricción :

a.- Peso lineal del material

b.- Peso lineal de la faja

Por ser lasespecificaciones de la faja desconocidas, no es posible hacer una selección final de la faja hasta que seconozcan las tensiones de operación.

Realizamos una tentativa selección de la faja:

Del cuadro Nº8 (cuadro Nº14, Pág. 156 Link Belt) al no haber el peso de una faja de 20”, tomamos elde 24” de ancho que conduce 10 Lb/Pie3 de material con diámetro de hasta 5” debe ser de 150 a 200PIW (Lb/Pulg de ancho de faja) tentativamente tomaremos 200 PIW.

CUADRO Nº8



PIWTAMAÑO DEL TERRÓN (Pulg.)

ANCHO DE FAJA (Pulg.)

182430

PESO DEL MATERIAL Lb/Pie3

5010015050100150501001500 – 100GG_GG_G__100-15042G62G62G



150-20044G65G64G200-250.........874862

G = granular

Luego del cuadro Nº9 (cuadro Nº15, Pág. 156 Link Belt) se indica para un tensor de 20º y paranuestro material :Faja : SERVICE 12 – 15

CUADRO Nº9

SERVICIO RECOMENDADOMATERIAL RECOMENDADOTIPO DE TENSORMARCA DE FAJADonde flexión y abrasión no son severasCarbón, clinker, piedra chancada con masas menores de 3”20ºSERVICE12-15

El cuadro Nº10 (cuadro Nº17, Pág. 157 Link Belt), indica que para una faja de marca SERVICE que



conduce bagazo ó materiales de hasta 5” y para :

L : Distancia desde la polea motriz a la polea de pie = 250m = 820.21piesS : Velocidad del transportador = 130 Pies/min.

L / S = 820.21 / 228 = 3.6

Tomamos 2,0 para tabla, se debe tener una cubierta superior de hasta 1/8” y una inferior de 1/32”.

CUADRO Nº10

CLASE DE MATERIAL TRANSPORTADO POR FAJAESPESOR DE LAS CUBIERTAS DE CAUCHO (Pulg.)

Grado de abrasividad

EjemploMasa del terrón (Pulg.)

Lado transportado de faja

Lado de polea de faja

SERVICESERVICE

L / S

0,30,51,0



2,0Medianamente abrasivoBagazo2” a 6”9/323/161/81/81/32

El cuadro Nº11 (cuadro Nº19, Pág. 158 Link Belt) nos muestra que para una faja de los 150 PIW concubierta de caucho superior de 1/8” y cubierta inferior de 1/32” se tiene:

0.204 Lb/pie x pulg de ancho de faja

CUADRO Nº11

PIWPESO EN LB POR PIE POR PULG. DE ANCHO DE FAJA2000,204

Teniendo en cuenta que el cuadro Nº11 se ha elaborado para cubiertas de 1/16” y 1/32”, superior einferior respectivamente hacemos :

Dato : para cada 1/32” de diferencia entre estas cubiertas y la del cuadro Nº10 se le agrega 0,017, esdecir.1/32” - 0,0171/8” – 1/32” = 0,051

Entonces este valor se le agregará a 0,204 así para un ancho de 20”:

Peso lineal de la faja = (0.204 + 0.051) x 20 = 5.1Peso de la faja = 5.1 Lb/pie lineal

c.- Peso de las partes rodantes de los polines :El cuadro Nº12 (cuadro Nº10, Pág. 150 Link Belt) nos da el peso de los polines para el tensor en serie5000 y ancho de faja 20”.



CUADRO Nº12

ANCHO DE LA FAJATENSOR DE DESLIZAMIENTOTENSOR DE RETORNO

PESO DEL TENSOR EN LbPESO DEL TENSOR EN Lb

SERIE 5000SERIE 5000

DIÁMETRO DEL RODILLO 4”DIÁMETRO DEL RODILLO 4”201715

Peso del polín de deslizamiento:

Peso del polín de retorno :

d.- Otras fuerzas que contribuyen a la fricción :Son las que se deben a la fricción de cojinetes, del material en los bordes de carga y fuerzas menoresque absorben los artículos.Estas fuerzas son compensadas añadiendo en el cálculo una longitud de 150 pies.En total, la fuerza de fricción es :

los factores se obtienen del cuadro Nº13 (cuadro Nº11 Pág. 151 Link Belt)

CUADRO Nº13

PARTE EN LA CUAL SE ORIGINA LA FRICCIONFACTOR DE FRICCIONCorrea vacía en las bolas o en los tensores de correa.Material solo en la correa en los



tensores de correa0,020,025

Cálculo de fuerzas gravitacionalesSon las fuerzas y descendentes debido a las porciones inclinadas de la correa, se calcula por :

Cálculo de la tensión efectiva (E) La disposición de nuestra faja será la siguiente :Longitud : 250m = 820.21 PiesAltura : 12m = 39.37 Pies

H T1

39.37Pies B A T2 F G Pc α αE D C 10 Pies

150Pies 452.75Pies 170.60Pies 196.85 pies

De la figura se obtiene : α = 13º

Ahora podemos calcular las fuerzas friccionales y gravitacionales según las formulas anteriores.Para : Peso del material : 14.5 Lb/Pie Peso de la faja : 5.1 Lb/PiePeso de los polines - Lado cargado : 3.4 Lb/PiePeso de los polines - Lado descargado : 2 Lb/Piefm : 0,025fp : 0,02

-Para el tramo AB :



Fuerza de friccióna. material : Ff = 0b. faja / polea : Ff = (5.1+2) 186.85 x 0.02 = 26.53 LbFuerza gravitatoriaa. material : FG = 0b. faja : FG = 0

-Para el tramo BC :Fuerza de friccióna. material : Ff = 0b. faja /polea : Ff = Fuerza gravitatoriaa. material : FG = 0b. faja : FG =

-Para el tramo GH :Fuerza de friccióna. material : Ff = b. faja / polea : Ff = Fuerza gravitatoriaa. material : FG = b. faja : FG =

-Para el tramo HT :Fuerza de friccióna. material : Ff = b. faja / polea : Ff = Fuerza gravitacionala. material : FG = 0b. faja : FG = 0

Siguiendo este procedimiento se construye la Tabla Nº2TABLA Nº2

TRAMOLONGITUD (Pie)FUERZA DE FRICCION (Lb)FUERZA GRAVITACIÓN (Lb)TOTAL (Lb)



HorizontalVerticalmaterialFaja / poleamaterialfaja

AB186.85--26.53--26.53BC170.60-39.37-24.86--200.8-175.9CD452.75--64.28--64.28DE150--21.3--21.3



EF150-54.3825.5--79.88FG452.75-164.177--241.1GH170.6039.3763.4729.76571200.8904.4HT196.75-71.3633.46--104.82Tensión efectiva total E:1266.37

5.- CALCULO DEL HP REQUERIDOEl HP en el eje de la polea motriz es:



Donde : E = 1266.37 LbS = 228 P.P.M.

Para una polea con pérdida de potencia en el eje de 15%, se tiene :

que es la potencia requerida para mover al conductor.Estandarizando la potencia.Preq. = 11HP

6.- CALCULO DE LAS TENSIONESa.- Peso de compensación requeridoLa tensión del lado flojo T2 debe ejercer suficiente presión entre la correa y la polea conductora paratransmitir la energía requerida sin deslizamiento.Por lo tanto tomamos una polea descubierta con un ángulo de abrazamiento de 215º.Del catálogo de Link Belt del cuadro Nº12, Pág. 154 se tiene :Factor de fricción : f = 0,36T2 = E x fT2 = 1266.37 x 0,36T2 = 456 Lb, y esto se agrega E :T1 = E + T2 = 1266.37 + 456T1 = 1722.4 LbLa tensión T2 también se agrega atodas las otras tensiones de la Tabla Nº2 para compensar los 456 Lb agregados, los resultados semuestran en la Tabla Nº3, columna Y.El peso del compensador es :

Pc = 2T2 = 2 x 456Pc = 912 Lb

Esto lo chequeamos por tensión de flexión más adelante.

b.-Tensión flexionada :El cuadro E, Pág. 155 Link Belt, nos indica que para:



Faja de : 5.1 Lb / Pie lineal 19.6 Lb /Pie linealPeso del material de : 14.5Lb / Pie lineal Espacio entre polines 5 Pies , se requiere una tensión mínima de 600 Lb.

Para limitar la flexión hasta un 2% del espacio del tensor.

De la columna Y, Tabla Nº3 la tensión en el punto F es 472.1 Lb, esta debe incrementarse a 600 Lb,entonces agregamos 600 – 472.1= 127.9Lb en cada tensión de distribución cuyos resultados se indicanen la columna Z.

TABLA Nº3

TRAMOTENSIÓN TOTAL PARA IMPULSAR CADA MOVIMIENTOPUNTOS DE TENSIONESTENSIONES EN LOS PUNTOS INDICADOS (Lb)

XYZ

UNICAMENTE FRICCION Y GRAV.X + T2Y + 21,42AB26.53B26.53482.53503.95BC-175.9C-149.4307



328.42CD64.28D-85.1370.9392.32DE21.3E-63.8392.2413.62EF79.88F16.1472.1600FG241.1G257.2713.2841.1GH904.4H1161.61617.11745HT1104.82T11266.411722.411850.31T2A-T2



0456583.9

7.- SELECCION DE LA FAJA La tensión final de operación máxima calculada, como se indica en la Tabla Nº3, esta localizado enT1 y equivale a 1850.31 Lb.La faja seleccionada debe ser capaz de transportar esta carga.Para faja de 20” de ancho se tiene :

Para empalme vulcanizado de la faja y considerando según el cuadro Nº13, Pág. 156 Link Belt unfactor de 80% por arranque de la línea tenemos :

Según el apartado ¿???¿ se tiene : 200 PIW, por lo tanto es una fajasatisfactoria.El espesor de la faja esta dada por la siguiente relación :

, SY = Esfuerzo de fluencia del material

Alma de acero : SY = 32 KPSI ; tomado del libro de SHIGLEYASIM 1018 recocido

Seleccionamos una faja con las siguientes características :Ancho : 20 Pulg.Tres plegados de algodón con un peso del tejido de 28 onzas.Tensión mínima : 115.6 Lb / Pulg. de anchoTipo : SERVICEAlma de acero, espesor mínimo : 0,0029 Pulg.Para nuestro material a transportar, las cubiertas de la faja son de caucho.

8.-SELECCIÓN DEL EQUIPO TERMINALEl terminal motriz consiste en una polea ó poleas con sus ejes, chumaceras, unidades de transmisión



de energía mecánica, motores y controles.El terminal de compensación incluye la polea, eje con tornillo ajustable ó con mecanismo decontrapeso ajustable.

8.1.-SELECCIÓN DE LAS POLEASEl cuadro Nº14 (cuadro Nº20 Pág. 159 Link Belt) nos muestra el diámetro mínimo de las poleas.

CUADRO Nº14

TENSIÓN DE LA CORREA Lb / Pulg.FUNCION DE LA POLEA Y ARMAZON DE LA FAJA

ACCIONAMIENTO Y CONDUCIDACOMPENSADORCURVATURA

ALGODÓNALGODONALGODÓN

DIÁMETRO EN PULGADAS150 – 200201818

El ancho de las poleas estándar exceden al ancho de la correa por 2 Pulg., es decir : Ancho: 20 PulgVelocidad de las poleas (rpm)El cuadro Nº15 (cuadro Nº21 Pág. 159 Link Belt), nos proporciona la longitud de la circunferenciaigual a 5.24 Pies; y para una velocidad de 228 P.P.M. se tiene :

CUADRO Nº15

DIÁMETRO DE POLEA (Pulg.)CIRCUNFERENCIA DE LA POLEA (Pies)205.24



Las cargas en poleas impulsoras es la resultante de la tensión en la correa del lado flojo y la del ladotemplado.

Ángulo de abrazamiento θ = 215ºT1 = 1850.31LbT2 = 583.9LbLa resultante R esta dada por:

8.2.-COMPENSADORESSerá de tipo de gravedad ó contrapesos y estará ubicado lo más cerca de la polea motriz para reducirel rozamiento y el consiguiente desgaste de la correa, así como cualquier velocidad acumulada en lacorrea causada por el arranque.La línea de recorrido de nuestro compensador es vertical.El cuadro Nº16 (cuadro Nº18 Pág. 158 Link Belt) nos da la longitud mínima de recorrido.

CUADRO Nº16

TENSIÓN DE OPERACIÓN EN % DE LA TENSIÓN DE FAJALONGITUD MINIMA DE COMPENSACIÓN EN % DE LOS CENTROS DELTRANSPORTADOR

CARCASA DE ALGODÓN1002

La distancia entre centros es 820 Pies.El recorrido será : 2% x 820 = 16,4 Pies.RetensiónLa parada de retensión es necesaria para prevenir que el conductor cargado o parcialmente cargadomarche hacia atrás cuando se detenga o interrumpa la energía.Los Pie-Libra de par de torsión requerido para que sean manipulados por una parada de retensiónaplicado en el eje de la polea de conducción se calcula por :



F : Fuerza friccionales totales opuestas al movimiento de la correa.G : Fuerzas gravitacionales causantes del movimiento de retroceso de la correa.R : Radio de la polea de conducción = 10”La máxima carga podría presentarse en el tramo GH, entonces :

G = 571

F = GH + HT = 198.05 Lb (material y faja / polea)

8.3.-CARGA EN LA CORREAEl equipo para cargar la correa contribuye en mucho a la prolongación de la vida de la correa y sudiseño es influenciado por la capacidad, tamaño y características del material, su velocidad einclinación de la correa.Es sumamente importante que se cargue el material sobre la correa, en su centro y dirección dedesplazamiento, de tal modo que los terrones caigan sobre una capa de material fino.Es recomendable que el caudal del material este cerca de lavelocidad de la correa, pues se reduce la turbulencia y desgaste de la correa.En la figura se tienen las dimensiones del cargador:

C : Para nuestro material : 20”(para reducir impacto)B : 5” para uniformidad de la cargaΒ : 45ºA : 2/3 de ancho de la correa < 30” (recomendado) Catálogo de Link Belt.Placas laterales : 8” Recomendado Catálogo de Link Belt.A = 2/3 x 20 = 13.3”

Material

CanalónC B Placas laterales

Canalón de piso



8.4.-ANALISIS DE CURVATURAS CÓNCAVAS-CONVEXAS

8.4.1.-CURVAS CÓNCAVASEs formada por el apoyo de la correa en los polines colocada en una trayectoria curvada. El radio decurvatura es suficientemente grande para prevenir el levantamiento de la correa.

El cuadro G, Pág. 165 de Link Belt, indica :Un radio mínimo de 210 Pies.Para una faja de peso : 5.1 Lb / PieY una tensión de : 841.41 Lb próxima a la curva (punto 1)Por regla general :

Radio de curva cóncava mín. = 150% de radio requerido para acelerar gradualmente las fajas.

Radio CC = 1,5 x 210 = 315 Pies mínimo.

8.4.2.-CURVAS CONVEXASUna curva convexa nos proporciona un menor esfuerzo adicional en los rodillos finales de los tensoresen el acortamiento y menor disturbancia del material sobre los bordes de la correa.El radio mínimo recomendado es :

ω : ancho de la correa : 24”p : tensión de la correa entre tensión permisible de operación máxima tensión de la correa, punto H :1745 Lb

Reemplazando datos se obtiene :

El espaciamiento máximo D de las tensiones alrededor de esta curva es igual a :

Para :S : espaciamiento promedio del tensor 5’R : radio de la curva 16.17 PiesB : peso de la correa 5.1 Lb / Pie lineal



M : peso del material transportado 14.5 Lb /Pie linealT : tensión de correa para punto H = 1745 Lb

Luego :

Las figuras muestran la separación entre polines para una curva convexa (punto H) y la construcciónde una curva cóncava con ayuda de la Tabla Nº23 del catálogo Link Belt (punto G) para un ángulo de13º

8.5.-DESCARGA DEL MATERIAL DE LA CORREAEl descargador tiene la finalidad de disminuir la carga de impacto en el momento de la descarga.El tipo de material manipulado, la máxima tensión de la faja en la descarga y la inclinación delconducto de descarga determinan la selección del descargador.El cuadro Nº17 (Tabla Nº25 Pág. 204) nos indica un diámetro mínimo de la polea en la descarga parala tensión en ese punto, es decir :

Para

CUADRO Nº17

CUBIERTA DE LA FAJAPOLEA, DIÁMETRO MINIMO ( Pulg.)

TENSIÓN Lb / Pulg. de ancho

0 – 99100 – 149ALGODÓN1620

Este diámetro de 16 Pulg. es menor que el del cuadro Nº14.

Con el cuadro Nº18 (cuadro Nº26 Pág. 204 Link Belt) con un chute inclinado con respecto a lahorizontal de 47º y un ancho de faja de 20” seleccionamos un descargador de la serie 51 por serrecomendado para nuestro material.

CUADRO Nº18



ANCHO DE LA FAJA (Pulg.)

SERIE 51

ANGULO DEL CHUTE EN GRADOSNUMERO DEL DESCARGADOR

A, B, C, DBELT PROPELLED204751b2024

Escogemos un chute Tipo “B” cuyas dimensiones y gráfico se muestra en la página siguiente.En la página Nº 207 del catálogo Link Belt, nos indica un peso de 365 Lb para este tipo dedescargador.

9.-SISTEMA DE TRANSMISIÓN9.1.-SELECCIÓN DEL MOTOR DE ACCIONAMIENTO Potencia del motor

Para 10% de perdidas debido a la transmisión

Se requiere una potencia del motor = 10HpDel catálogo de DELCROSA seleccionamos : S4Motor asíncrono trifásico NV132 S4 deconstrucción cerrada con ventilación exterior y rotor a jaula de ardilla.

Sus características son:Nº de polosPotenciaFrecuenciaVelocidadEficiencia



PesoFactor de potenciaTensión de trabajo: 4: 10 Hp: 60 Hz : 1740 rpm a carga 1/1: 85 %: 625 Kg: 0,83: 220 / 380 V

Este motor es de eje horizontal extremo acoplado a su reductor, tiene dos escudos y carcasa con patasen el reductor.Mecanismo de arranqueNuestro sistema de transporte exige una marcha en forma lenta y progresiva y sabido a ello se elige unarranque ESTRELLA-TRIANGULO, recomendado para equipos que arranquen en vacío ó tengan untorque resistente pequeño.ProtecciónPara una potencia del motor de 10 Hp y una tensión de 220 V, del catálogo de TELEMECANIQUE setiene :a. Arrancador estrella - triángulo en caja con botones marcha – paradab. Rele térmico de 13 a 18c. Contactor p – ( ? 16 A ) ; ( Y 12A )d. Calibre de cable de línea AWG 10e. Calibre de cable de motor AWG 12

9.2.-REDUCTORSe tienen los siguientes datos :a. Potencia del motor : 10 Hp ( 7.46 Kw.)b. Accionará una faja transportadorac. Trabajo diario : 24 h / día ( para días de buena jornada)d. Optamos una velocidad de salida de 112 rpm, lo que influye en la economía del equipo.Se emplea el catálogo DELCROSA REDUCTORES Y MOTOREDUCTORES de velocidad de ejescoaxiales.a. Faja transportadora : clase IY entramos al cuadro Nº19 y seleccionamos el factor de servicio FS

CUADRO Nº19



HORAS DE SERVICIOFACTOR DE SERVICIO

CLASE I241,00La potencia corregida es :

Con esta potencia y la velocidad de salida entramos al diagrama de selección y obtenemos :Tamaño del reductor : U – 43VY finalmente del cuadro Nº20 se tiene.

CUADRO Nº20

POTENCIA HpVELOCIDAD RPM

TORQUE Kg-m

REDUCCION

TIPOreductor/motor

PESO Kg

ENT.SAL.

10174011258,358,3U43V132



108

Se tiene motorreductor U43v / NV132 S4 de 9Hp ( 6,7 Kw) y 112 RPM de salida.El torque 58,3 Kg-m ˜ 421,7 Lb-pie satisface al requerido en la sección 4.5.2.

9.3.-SELECCIÓN DEL SISTEMA DE ARRANQUEEsta determinado por el piñón, catalina y la cadena se ha elegido una transmisión por cadenas debidoa que nos proporcionan velocidad constante (puesto que no hay deslizamiento, ni desplazamiento) ylarga duración ó vida útil se tiene los datos siguientes:

-ω1 : Velocidad del piñón np :112 RPM-ω2 :Velocidad de la catalina nc :43 RPM

Para el cálculo siguiente se utiliza las tablas y gráficos del libro de diseño de elementos de máquinasdel Ing. Juan Mori.

a).-Relación de transmisión de la cadena:

b).-Si asumimos Z1 = 21 dientes del piñón, la catalina tendrá:

La relación de transmisión correcta es :

c).-Del cuadro Nº21 se tiene el factor de servicio para una carga de clase B

CUADRO Nº21

MAQUINA MOTRIZCLASEMAQUINA MOVIDAFACTOR DE SERVICIOMOTOR ELECTRICO



BFAJA TRANSPORETADORA

1,3

La potencia en el eje de la faja es 9 Hp, es lo que consume.

Luego la potencia de diseño será :

Del cuadro Nº22 se obtiene un factor modificatorio de la potencia a transmitir.

CUADRO Nº22

NUMERO DE DIENTES Z1FACTOR210,90

La potencia nominal equivalente será :

d).-Selección de las cadenas, del gráfico 1 de MoriCADENA ASA 100-1

c).-Del cuadro Nº23 se obtiene el paso de la cadena

CUADRO Nº23

ASA Nº



PASO Pulg.

PESO PROMEDIO Lb/pie

VELOCIDAD MÁXIMA

CARGA ROTURA LbTIPOS DE LUBRICACION

MANUALGOTEOSALPICADURA

1001 ¼2,50150520130024000

El diámetro de paso del piñón dp es :

El diámetro de paso de la catalina Dp es :

f).-La velocidad de la cadena será:

Del cuadro Nº23 se observa que la lubricación será por goteo.g).-Para la longitud de la cadena asumimos :Cp = 30 pasos Recomendado : 30 a 50La longitud de la cadena será aproximadamente :



tomaremos Lp = 101 pasos y la distancia correcta entre centros será :

reemplazando datos se tiene :Cp = 31,03 pasosCp = 31,03 x 1,25 = 38,79 pulg.h).-Verificamos la tensión de la cadena :

i).-Conclusión : Nuestra cadena tiene las siguientes características :-Tipo: ASA 100-1-Paso: 1,25 Pulg.-Longitud: 101 pasos-Peso promedio: 2,50 Lb/pie-Carga de rotura: 24000Lb-Diámetro de paso de piñón: 8,39 Pulg.-Diámetro de paso de catalina: 21,90 Pulg.A continuación se muestra el esquema de la transmisión

Z2 = 55

RODAMIENTOS

CADENA DE RODILLOS TAMBORASA 100-1



REDUCCIÓN 2,6 a 1

Z1 = 21

Motor-reductor U43v /NV 132 S4Motor eléctrico: reductor :Asíncrono de 4 polos 1740 / 112 rpm1740 rpmPotencia 9HpESQUEMA Nº1: VISTA DE FRENTE

9.4.-DISEÑO DE EJESConsideraciones básicasa.Los cojinetes a usar serán autolineantes y consideramos al eje como una viga simplemente apoyado,donde las cargas y las reacciones en los cojinetes son fuerzas concentradas.b. Se considera que el eje esta sometido a flexión y a torsión.c. El peso propio del eje no se considera .d. Se considera el peso de las ruedas dentadas o polease. Consideramos al peso del tambor

ESQUEMA Nº2: EJE PARA LA POLEA MOTRIZ

Cálculo de fuerzas y momentos actuantes en el sistemaa. Representación de fuerzas actuantes en el sistema



b. Fuerzas actuantes en la catalinac. Fuerzas actuantes en el tambor debido a la fajad. Diagrama de fuerzas actuantes, cálculo de las reacciones, momentos flectores y diagrama demomentos flectores

El diámetro de los ejes lo determinaremos mediante la siguiente relación.Eje macizo con carga axial despreciable:

donde:Mb: momento de flexiónSS: esfuerzo de torsiónKb: factor combinado de choque y fatiga aplicado al momento de flexiónKt: factor combinado de choque y fatiga aplicado al momento de torsiónEn el cuadro Nº24 obtenemos los diferentes factores a emplear:n = factor de seguridad

CUADRO Nº24

PARA EJES DE ROTACIONKbKtCarga aplicada gradualmenteCarga repentina (choque menor)Carga repentina (choque fuerte)1,51,5 a 22 a 311 a 1,51,5 a 3

El código ASME especifica:SS (permisible) = 8000 psi para ejes sin cuñeroSS (permisible) = 6000 psi para ejes con cuñero



Esto para un acero comercial estirado en frío de bajo contenido de carbono:AISI 1035Donde el peso es Y= 7,28 Kg / dm3

9.4.1.-EJE DE LA POLEA MOTRIZa.- Fuerzas actuantes en el sistema ver esquema Nº 1 y 2a.1.-Fuerzas actuantes en la catalina:

CATALINAftx

α

fty ft

El ángulo de abrazamiento de lacadena es:

La fuerza tangencial es :

El momento torsor :

Según el gráfico mostrado se calculan las componentes de Ft:

El peso de la catalina es 100 LbEntonces : Fty = 1190 + 100 = 1290 Lb

a.2.-Fuerzas actuantes en el tambor debido a la faja transportadoraEn el acápite 4.3.5.1 se hizo el análisis y se obtuvo:

T1



R R RyRx α

T2

R = 2352.6 Lb y α = 8.2ºEntonces :

b.-Cálculo de las reaccionesb.1.-Plano vertical Y-Ya. La longitud del eje lo asumimos a partir del ancho de faja.b. El tambor se apoya en dos puntos del eje, por lo tanto, Rx y Ry se dividen para cada punto.c. La concentración de esfuerzos en canales chaveteros no se muestran por razones de magnitud.

4,25” 4,75” 17” 4,75”

?MB = 0

1290 1164.3 1164.3 RBV

RAV4,25” 4,75” 17” 4,75”

1371.2



206.9

957.4

1290

5482.5 6512.9

10030.2

Del diagrama se obtieneMmáx. = 10030.2 Lb – Pulg. b.2.-Plano Horizontal X-XMB = 0

207 167.75 167.75

RAH RBH

4,25” 4,75” 17” 4,75”

207 134.5

33.25201

879.75



75 640.25

Del gráfico se obtiene Mmáx. = 879.75 Lb-Pulg.

Momento Resultante Flector :

c.-Cálculo del diámetro del ejeConsideramosKb = 1,5 Mt = 13222 Lb-pulgKt = 1,0 n = 1,95Ssd = 6000 psi

Del cuadro Nº25 (Tabla Nº27, Pág. 214 Link Belt) obtenemos el diámetro mínimo del ejePara T1 = 1850.3LbT2 = 583.9 Lb de la faja

CUADRO Nº25

Tensión de correa tasada Lb/pie de anchoMáxima potencia de correa a 100 rpm de velocidad

Serie de grupo terminal

Clase de polea

Diámetro de polea de transmisión( pulg. )Tensiones de faja



( Lb )

T1T21543.2820A 24215BP242000916

En el cuadro Nº26 se observa una faja de 20 pulg y serie de grupo terminal 20D 24215 se tiene undiámetro mínimo de , luego:Del diámetro calculado : 2,99 pulg 3.2 pulg de cálculo Para el eje de la polea conducida elegimos las mismas características por efectos de mantenimiento eleje de la polea motriz será de 3 pulg de diámetro.

9.4.2.-EJE DE LA POLEA DE CAMBIO DE DIRECCIÓNa. S e considerados puntos de apoyo de la polea en el eje.b. El ángulo de inclinación de la faja.c. Ver diagrama de faja.

a.1.-Para el punto HEl ángulo es α = 13º , con una tensión TH = 1745 Lb.El peso de la polea es 50 Lb.

TH11.3ºTH 1700 1745

392.5



4” 196.25 18” 196.25 4”

RA RB22.5 22.5

196.25PLANO VERTICALRA = RB = 196.5 Lb

196.25

785

22.5

22.5

PLANO HORIZONTAL90 RA = RB = 22.5 Lb

El momento resultante es :



Para Kb = 1,5 se tiene :n = 1,5

9.5.-CALCULO DE RODAMIENTOSCada tipo de rodamiento tiene propiedades características que lo hacen particularmente adecuado paraciertas aplicaciones. Los factores queinfluyen en la selección del tipo de rodamiento son numerosos, por lo que no es posible establecerreglas rígidas para su selección.Normalmente se seleccionan rodamientos rígidos de bolas para ejes de diámetro pequeño, mientrasque para diámetros grandes se pueden considerar rodamientos rígidos de bolas, los de rodilloscilíndricos ó los rodillos de rótula.La magnitud de la carga es generalmente el factor para determinar el tamaño del rodamiento.-Capacidad de carga: En las tablas de rodamientos se indican los valores de las capacidades de carga y estática. Cuando losrodamientos están sometidos a esfuerzos dinámicos, se usa la capacidad de carga dinámica queexpresa la carga que puede exportar el rodamiento alcanzando una duración nominal de 106revoluciones.-Duración: Se define como el número de revoluciones ( ó de horas a una velocidad determinada ) que elrodamiento puede dar antes que le manifieste el primer signo de fatiga en uno de los aros o de suselementos rodantes.En las tablas se muestran la duración en horas de servicio para diferentes tipos de máquinas.La duración se expresa por la siguiente fórmula:

L = C / PL :Duración nominal en millones de revoluciones.C :Capacidad de carga dinámica.P :Carga dinámica equivalente sobre el rodamiento:Exponente de duración

= 3 para rodamientos de bolas= 10/3 para rodamientos de rodillosPara rodamientos que funcionan a velocidad constante es más conveniente expresar la duraciónnominal en horas de servicio usando para ello la ecuación:



Ln : duración nominal en horas de servicioM : velocidad rpm

9.5.1.-EJE DE LA POLEA MOTRIZLa reacción resultante en la chumacera A es :

La capacidad equivalente es:P = XVRX: coeficiente de carga real equivalente = 1V: factor de rotación ( para aro girado = 1 )Lacarga dinámica es:

donde fc. = 1,5 se considera sobrecargas adicionales para el arranque.Formando Ln = 30000 para 8 horas diarias de trabajo totalmente utilizadas (recomendada para fajastransportadoras).n : velocidad REM del eje

Del catálogo del libro de Mori, tenemos:Para rodamientos de rodillos cilíndricos con un diámetro de nuestro eje de 3 pulg. (46,2mm)Rodamiento :21316 CSoporte :SNA 616Cantidad :02

9.5.2.-EJE DE LA POLEA DE CAMBIO DE DIRECCIÓNLa reacción resultante es:

R =196.25 Lb 89 Kg-f

De la tabla de Mori tenemos, para un 15/16Rodamiento



: 21305CSoporte : SN305Cantidad : 4

9.6.-DISEÑO DE CHAVETASLa chaveta se puede calcular por dos criterios:

a. Por el esfuerzo de corte ó cizallamiento.b. Por el esfuerzo de comprensión ó aplastamiento.

1.-Esfuerzo de corte

Cubo de la catalinaF2F1

TEje

F1 = Fuerza de acción del eje sobre la chavetaF2 = Fuerza de reacción de acoplamiento

El torque aplicado en el eje que debe soportar la chaveta :

Además :



M : 1,5 – 2 Cargas moderadas y uniformesM : 2 – 2,5 Cargas con choques ligeros

Igualando I Y II tenemos :

Aquí:

Sc: Esfuerzo de corteKg / mm2F: Fuerza de acción sobre el ejeKgAc: Area de cortemm2C: Ancho de la chavetammH: Altura de la chavetammL:Longitud de la chavetammT: TorqueKg-mmSed: Esfuerzo de corte de diseño Kg / mm2M: Factor de seguridad

D: Diámetro del ejemm



2.-Esfuerzo de compresiónComo está sometido a compresión la resistencia de aplastamiento se determina con un área igual a lamitad de la casa de la chaveta.

El momento torsor del eje que puede soportar la chaveta a la compresión es :

El esfuerzo es :

El esfuerzo de compresión para el material seleccionado es :

Igualando III y IV

De estos criterios el valor de la longitud de la chaveta se elige el de menor longitud.La longitud del cubo “Lc” se considera:

Esfuerzo de CorteEl Torque en el eje es:

Para un material de acero SAE 1035 con:Su = 6,5 Kg /mm2 , Sy = 55Kg /mm2Y para un factor de seguridad para cargas uniformes de 2, del libro de Mori se tiene para un eje de 3pulg.b = ¾” h = ¾”Reemplazando valores en A se tiene:



Esfuerzo de Compresiónh = ¾”Reemplazando valores en B se tiene:

La longitud del cubo será:

Entonces la chaveta cuadrada será de:L = 17 mmh = 19,05 mmb = 19,05 mm

9.7.-SELECCION DE LOS PERNOS DE SOPORTE DEL MOTOR DE ACCIONAMIENTO El catálogo Delcrosa nos proporciona las dimensiones de la placa de soporte de nuestromotorreductor.230 mm21 mm

300 mm 250 mm

165 mm

El diámetro del agujero de la placa es 21 mm 0,83 de la tabla 1 de Hori Pág 19 se obtiene:Perno : Acero SAE grado S¾” – 10 UNC 04 unidadesDel libro de Shigley se extraen las dimensiones de este perno y tuerca, esto se observa en el plano.

10.- DISEÑO DE LA ESTRUCTURA El sistema de la faja transportadora está soportado por dos conjuntos de estructuras: uno paralelo a lafaja sobre el cual se apoya ésta y los demás componentes del sistema, y otro constituido porestructuras verticales que sostienen todo el sistema y le dan la altura requerida.

10.1.- DISEÑO DE LA ESTRUCTURA QUE SOSTIENE LA FAJAPara esta estructura se ha seleccionado dos clases de perfiles de acero: C9x20 para miembrosprincipales y W6 x 16 para los miembros secundarios.

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Los miembros principales (perfil "C") de la estructura soportan las siguientes cargas:- Peso del material : 14.5 lb/pie.- Peso de la faja vacía : 5.1 lb/pie.- Peso de tensores a 20º : 3.4 lb/pie.- Peso de tensores de retorno : 2 lb.pie.- Peso de los miembros secundarios (perfil W) = 17.64 lb/pie.

Estos valores han sido definidos en secciones anteriores y en catálogos de acero estructural.

Los miembros principales básicamente están sometidos a flexión. Para el perfil seleccionado debemosdeterminar la distancia entre soportes, necesario para que estos miembros no fallen por flexión. Paracada tramo de la estructura se tendrá:

El peso total, por pie lineal que soporta cada miembro principal será:W = (14.5 + 5.1 + 3.4 + 2 + 17.64) / 2W = 21.32 lb/pie.

A éste valor le adicionamos un 5% debido a la presencia de elementos adicionales en el sistema talescomo: motor, poleas, etc. Tendremos:W = 1.05 * 21.32 = 22.38 lb/pie.

El momento flector máximo permisible en cada miembro principal será:

donde:M : momento flector permisible Tadm: esfuerzo admisible de material I : momentode inercia del perfil C: distancia del eje neutro al extremo (para la sección del perfil)S : módulo elástico de sección.

Para la distribución de carga mostrada, el momento flector es : M = WL2/8, para el acero estructuralse tiene: Tadm. = 0.6 Sy; donde Sy es el límite de fluencia y vale 26000 * PSI.

De tablas, para el perfil C7 x 12.25 se tiene: S = 6.93 plg3.

En la tabla anterior se tendrá que:8 Tadm * SL2 = ----------WReemplazando valores se obtiene:L = 56.75 pies.



Es decir que la estructura requiere de apoyos cada 56.75 pies máximo para que no falle por flexión.

10.2.- DISEÑO DE LAS ESTRUCTURAS VERTICALES

Estas estructuras sostienen todo el sistema de transporte, incluyendo a la estructura anterior, dando laaltura requerida a la faja.

Con el fin de uniformizar el material a emplear se determinarán sólo dos tipos de perfiles de aceroestructural para las estructuras: un tipo de perfil para los miembros principales y otro para losmiembros secundarios. Para esto, será necesario analizar la estructura más crítica y los perfiles seseleccionarán en función a los requerimientos de los miembros más cargados.

A. ESPACIAMIENTO ENTRE ESTRUCTURASEn la sección anterior hemos determinado que el espaciamiento máximo entre apoyos, es decir entreestructuras, debe ser de 56.75 pies. Entonces, como un factor de seguridad, adoptaremos enespaciamiento promedio de 55 pies, valor que variará ligeramente dependiendo de la longitudhorizontal del transportador.

B. DISPOSICION DE LAS ESTRUCTURASEl análisis se efectuará para las estructuras de la primera etapa, por ser el tramo más cargado.

De acuerdo a esta disposición se aprecia que se requerirán de 5 estructuras de soporte para eltransportador.

De todas estas estructuras, la más critica es ladel extremo derecho, pues tiene una mayor altura y además sirve de apoyo al motor y al reductor develocidad allí instalados. Entonces, el análisis se centrará en dicha estructura.

C. DISEÑO DEL RETICULADO DE LAS ESTRUCTURASEn cuanto a las dimensiones, para el ancho de la estructura debemos considerar, además del ancho dela estructura inclinada en la que se sostienen directamente los tensores, un tramo adicional a cada ladode la faja para efectuar trabajos de mantenimiento. Así, establecemos un ancho de 75 pulgadas.

La altura de la estructura depende de su ubicación respecto a la faja .

Finalmente, considerando que sobre la estructura actuarán fueras verticales y horizontales,establecemos cuadros de 84" x 75" y el reticulado quedará como se muestra a continuación.D. FUERZAS QUE ACTÚAN SOBRE LA ESTRUCTURAPrincipalmente intervienen : la fuerza debido al peso del transportador, otra debido a la presión del



viento y otra que hay que tener en cuenta es la que se debe a la alta sismicidad del terreno, pero no setomará en el cálculo.

a) Carga del Transportador.En total, las estructuras soportarán las siguientes cargas:

- Peso del material : 14.5 lb/pie- Peso de la faja vacía : 5.1 lb/pie- Peso de tensores a 20 : 3.4 lb/pie- Peso de tensores de retorno : 2 lb/pie- Peso del perfil W de la estructura anterior : 17.64 lb/pie- Peso del perfil C de la estructura anterior: 12.25 x 2 = 24.50 lb/pie- Peso de la plancha de fierro fundido que se instalará como piso a ambos lados de la faja para trabajosde mantenimiento (espesor : 3/16") = 26.78 lb/pie

El peso total por unidad de longitud del transportador estará dado por la suma de todas estas cargas,esto es:p = 93.92 lb/pies

Como longitud total del sistema en la etapa es 820 pies, se tendráque el peso resultante es de:

Pr = 93.92 * 820 = 77028.5 lbs.

A este valor, adicionamos un 10% para considerar la presencia de otros elementos como motor,poleas, etc. y otro 5% como factor de seguridad para prevenir cargas extras cuando se efectúentrabajos de mantenimiento. Entonces, la carga final a considerar será:P = 1.15 * 77028.5 = 88582.8 lbs.Debido a la disposición de las estructuras podemos considerar que esta carga se reparteuniformemente entre las 5 estructuras que soportan al transportador; entonces, la carga que soportarácada una de ellas será:

88582.8Pu = -------------- = 17716.6lbs5

b) Fuerza del Viento.La acción del viento ejerce una fuerza horizontal sobre las estructuras y se determina mediante lasiguiente expresión:



donde: Fv : fuerza del vientoC : constante que depende del tipo de superficie.Normalmente, para superficies planas vale 0.96d : peso específico del aire = 1,293 kg/m3V : velocidad del aire (m/s)g : aceleración de la gravedad = 9.81 m/s2A : área sobre la que actúa el viento (m2)

Considerando un ancho máximo 10 plg. del miembro principal de la estructura y como para laestructura analizada se tiene una altura total de 472.4 plg. (12 m), el área será de: A = 4724 plg2 = 3m2

La velocidad del aire varía con la altura, es así como a nivel del suelo tiene una velocidad de U m/s.La velocidad media del aire en Chiclayo varía entre 7m/s y 8m/s, pero como se trata de una estructurabastante elevada tomaremos V = 8 m/s.

Reemplazando valores hallaremos:

Fv = 12.15 kg. = 26.78 lbs.

Esta es la fuerza total del viento sobre la estructura, la cual tiene una distribución triangular. Paradeterminar las reacciones, puede considerarse concentrada en su centro geométrico, es decir a 2/3 delaaltura.

d) Determinación de las Reacciones.

SMB = 0 :Pd---(75) + Fv(392") + Ft(588) = RAY(75)2

RAY = 4156.77 lbs.

SFy = 0 :RAY + RBY = Pd ----> RBY = 430.53 lbs.



SFx = 0 :RAX = Fx + Ft = 249.16 lbs.

E. DETERMINACIÓN DE LA FUERZA EN CADA MIEMBRO.Todos los valores de las fuerzas exteriores que actúan sobre la estructura ya son conocidos. Como lafuerza del viento se distribuye en forma triangular sobre la estructura, el valor hallado, que es el totallo concentramos, proporcionalmente, sobre todos los nudos (ver esquema).

Ahora determinamos la fuerza que soporta cada miembro de la estructura, para luego, a partir de losmás críticos, seleccionar un perfil adecuado.

Al hacer el análisis encontramos que los miembros críticos a considerar se ubicarán en la parteinferior de la estructura. Así:

MIEMBROS PRINCIPALES:- Mayor compresión : 6597.32 lbs.

MIEMBROS SECUNDARIOS:- Mayor tracción : 151.65 lbs- Mayor compresión : 115.21 lbs.

F. SELECCIÓN DE LOS PERFILES

a) Para Miembros Principales: Tenemos:- Mayor compresión : Fc1 = 6597.32 lbs.- Longitud del elemento : L = 84"

Para miembros principales en compresión se debe cumplir que:- Relación de Esbeltez : KL/r £ 200

Para uniones soldadas : K = 1. Despejando r:rmin ³ KL/200 = 1(84)/200 , de donde:rmin > 0.42". Seleccionamos: r >> 0.42"

De tablas seleccionamos el perfil:W4 * 13 para el cual A = 3.83 plg²r = 1.00 plgAhora : KL/r = 1(84)/1.00 = 84



Para esta relación de Esbeltez, se halla de tabla para el acero, que el esfuerzo permisible es 14.90KPSI.

La fuerza admisible para este perfil será :Fa = Ta * A = 14900(3.83) = 57067 lbs.Como Fa > Fc1 el perfil es correcto.

b) Para Miembros Secundarios: Tenemos:

b.1) PorTracción: Ft2 = 151.65 lbsL = 75"Para miembros secundarios en tracción:KL 1(75)-- £ 300 --> rmin ³ --------- = 0.25r 300Seleccionamos:r >> 0.25De tablas escogemos perfil:L3 * 3 * 1/4 para el cual A = 2.75 plg²r = 0.90 plg.Ahora :KL / r = 1(75)/0.90 = 83.33De la tabla, el esfuerzo admisible es: Ta = 15 KPSILa Fuerza admisible será:Fa = Ta * A = 15000 * 2.75 = 41250 lbs.Como Fa > Ft2 el perfil es correcto

b.2) Por Compresión :Fca = 115.21 lbs.L = 75"Entonces :KL / r £ 200 para miembros secundarios en compresión.de donde rmin ³ KL/200 = 1(75)/200 = 0.375"Seleccionamos :r >> 0.375"Para el perfil anterior : L3 * 3 * 1/4, se halló que:KL/r = 83.33; de tablas : Ta = 15 KPSILa fuerza admisible será:Fa = Ta * A = 15000(2.75) = 41250 lbs.



Nuevamente :Fa > Fc2 y el perfil es correcto.

G. COMPROBACIÓN POR PANDEOEl pandeo se presenta en miembros sometidos a compresión y se dá cuando la carga axial es superiora la carga crítica de pandeo por cada par:p E IPcr = -------(KL)²

donde:E = Módulo de elasticidad del acero = 29 * 103 KPSII = Momento de Inercia del Perfil.L = Longitud del elemento.K = factor que para uniones soldadas vale 1.

- Para el perfil W4 x 13, se tiene que: I = 3.85 plg4Además, la longitud de los miembros principales es 84".En la expresión anterior se halla que: Pcr = 49710.72 lbs.Como Per > Fc1, el perfil no fallará por pandeo.

- Para el perfil L3 x 3 x 1/4", se tiene I = 1.24 plg4.La longitud de los miembros secundarios sometidos a compresión es 75".

En la expresión anterior se halla : Per = 20083,85 lbs.Como Per > Fc2, el perfilno fallará por pandeo.

CAPITULO V

PROYECTO:DISEÑO DE SISTEMA DE FAJA TRANSPORTADORA

ITEM

DESCRIPCION

SISTEMA TRANSPORTADOR



01Faja Transportadora marca SERVICE, Link Belt, número, de 3 capas, lona de algodón de 28 onzas,con cubierta de caucho de 1/8” y 1/32”02Tensores a 20º, rodillos de 4” de diámetro con cubierta de caucho Serie 5000, número 5401 – 20.Material acero03Tensores planos de 4” de diámetro con recubrimiento de caucho serie 5000, número 5417 – 20.Material acero04Polea de 20” de diámetro y 26” de longitud05Polea de 18” de diámetro y 26” de longitud06Polea de 18” de diámetro y 26” de longitud07Polea de 12” de diámetro y 26” de longitud08Eje para tambor motriz de 3” de diámetro09Eje para cambios de dirección de 15/16” de diámetro10Eje para compensación de 1 ½” de diámetro11Rodamiento serie 21316 C12Rodamiento serie 21305 C13Rodamiento serie 21308 CSISTEMA DE ACCIONAMIENTO14Motor eléctrico DELCROSA, Tipo NV132 S4, de 10Hp y 1740 rpm. 220/380V15Motoreductor U43V / NV132 S4 , 10Hp y 112rpm de salida16Cadena ASA 100-1, de 1,25” de paso17Piñón de 21 dientes y paso 1,25”18Catalina de 55 dientes y paso 1,25”



19Chaveta cuadrada de ¾” x ¾” x 5”EQUIPO TERMINAL20Compensador de gravedad o contrapeso de 1100 Lb21Descargador con chute tipo B impulsado por cable Nº 51B2024ESTRUCTURAS22Perfiles C 100X50 mm y 6m de longitud23Remaches para motor de accionamiento. Acero SAE A502-2 , ¾” de diámetroMECANISMO DE ARRANQUE24Botonera para arranque Y - con botones de marcha y parada25Rele térmico de 13 a 18 amperios26Contactor tripolar - 16ª , Y – 12ª 27Cable AWG Nº 1028Cable AWG Nº 14

http://www.novelasdetv.com/2012/07/escobar-el-patron-del-mal-capitulo-30.html

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Cálculo Maquinaria Caterpillar

...Final Assignment 2011‐2012 PROBLEM FORMULATION According to the redevelopment of theTHM University...

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Calculo de perdida de cargas en maquinarias de l

...Cálculo pérdida de carga de máquinas buanlir Datos Diámetro tubería (D) = 1’’ ...


MLA MLA 7 CHICAGO

(2013, 05). calculo bagazo de maquinaria. BuenasTareas.com. Recuperado 05, 2013, de

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