anexo 3 informe mecanica de suelos

5/8/2018 Anexo 3 Informe Mecanica de Suelos - slidepdf.com

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Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda.

INFORME PRELIMINAR DE MECÁNICA DE SUELOS

ESTACIONAMIENTO SUBTERRÁNEOS PLAZA CIEN FUEGOS

TALCA

VII REGIÓN DEL BIO-BIO

PLAN ARQUITECTOS

Santiago, Enero de 2007.

3 6 0 5



Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda.

Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93

ÍNDICE

CONTENIDO pgs.

1. Introducción 21.1 Objetivo y alcance del estudio 21.2 Características del proyecto 21.3 Marco de referencia 3

2. Antecedentes de mecánica de suelos 42.1 Exploración Geotécnica de Suelos 42.2 Caracterización y trabajabilidad del subsuelo 4

2.3 Modelo Estratigráfico 52.4 Situación de la napa freática 6

3. Propiedades de diseño. 73.1 Parámetros geotécnicos de diseño 73.2 Parámetros para el cálculo de empujes 8

4. Determinación de los valores de las fuerzas de empuje 104.1 Muros de Subterráneos arriostrados por losas 104.2 Muros de contención no arriostrados 124.3 Empuje pasivo 13

5. Antecedentes para el diseño de fundaciones 135.1 Sistema de fundaciones recomendado 135.2 Definición del sello de fundaciones 135.3 Recomendaciones para tratar los efectos de la napa. 14

6 Especificaciones Técnicas 156.1 Especificaciones técnicas para fundaciones y radieres. 156.2 especificaciones técnicas para rellenos. 16

6.3 Recomendaciones para no afectar a los vecinos y espacios públicos 186.4 recomendaciones para la seguridad al interior de la obra. 196.5 Limitaciones de este estudio 19

Anexo Nº1: Estratigrafía. 20Anexo Nº2: Infiltración del Subsuelo. 23



Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. 2


1 Introducción.

1.1 Objetivos y Alcances del estudio

El presente informe contiene los resultados y conclusiones del Estudio deMecánica de Suelos solicitado a Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados por el señor Alejandro Vargas, de acuerdo con los requerimientos del proyecto denominado“Estacionamientos Subterráneos Plaza Cien Fuego”, el que será emplazado en la ciudad deTalca, VII Región.

El estudio tiene como base el conocimiento global de los suelos de la zona,características y antecedentes del proyecto y la exploración geotécnica. Su objetivo escuantificar las propiedades geomecánicas del suelo, tales como capacidad de soporte,constantes de reacción, clasificación sísmica, empujes de tierra y trabajabilidad del terreno.Además, a partir de los parámetros obtenidos, se elaboran recomendaciones para definir

sistemas de fundaciones, procedimientos para excavaciones, dimensionamiento de taludes ylas recomendaciones y especificaciones técnicas para el correcto diseño, construcción ycontrol de las obras.

1.2 Características del proyecto

- Destino: Edificio estacionamiento.

- Terreno: Plano, sin pendientes importantes.

- Uso suelo: Comercial.

- Geometría: Dos niveles subterráneos.

- Estructura: Hormigón armado.

- Otros: Por la naturaleza del proyecto y las características del terreno, serán

necesarias excavaciones y retiros de material importantes.





1.3 Marco de referencia

El estudio se realiza sobre la base de los antecedentes:

- Arquitectos: Plan Arquitectos Ltda.

Específicamente, el estudio tiene en cuenta los siguientes antecedentes ydocumentos de referencia:

a) Presupuesto del Estudio, elaborado por Ruz y Vukasovic IngenierosAsociados, debidamente aceptado por el cliente. En él se definen losalcances y características del estudio y su respectivo Informe de Mecánica deSuelos.

b) Visitas a terreno y exploración geotécnica a cargo del Señor Marcos Díaz, enrepresentación de esta oficina, el día: 04 de Enero del año 2007.

c) Inspección visual de muestras extraídas del terreno.

d) Antecedentes del proyecto proporcionados por el cliente.

e) Otros estudios geotécnicos realizados en el sector.

Modificaciones en el proyecto original, pueden introducir cambiosimportantes en el estudio. Eventualmente, pude ser necesario reorientar la exploracióngeotécnica, introduciendo nuevos puntos de exploración o profundidades de exploraciónmayores.

A continuación se resumen los antecedentes que definen el marco dereferencia del estudio, incluyendo la geometría de la red de exploración diseñada paracumplir los objetivos del estudio.





2.. Antecedentes de mecánica de suelos

2.1 Exploración Geotécnica de Suelos

La exploración geotécnica se inició con el análisis de los antecedentes del proyecto y un reconocimiento de superficie, destinado a definir la situación global delterreno. De ella fue posible concluir la presencia generalizada de rellenos artificiales,contaminados con segmentos de ladrillos.

A la luz de los antecedentes contenidos en el marco de referencia y lasconclusiones del reconocimiento de superficie, la red de exploración, que se detalla en los

planos de la sección 1.3, quedó compuesta por un total de dos calicatas, las cuales fueronexploradas y muestreadas por nuestra oficina. En cuanto a las calicatas, estas tuvieron una

profundidad de 8.00 metros y fueron destinadas a determinar los parámetros geotécnicosdel suelo de fundación. Adicionalmente se excavó una calicata de 2.00 a los pies del muro

medianero del sector norte, con la finalidad de descubrir la profundidad del sello defundación y forma de la zapata; información que es relevante para desarrollar el proyectode entibaciones y socalzado.

Las calicatas, ejecutadas manualmente, fueron excavadas, inspeccionadasy muestreadas por personal de esta oficina, generando el registro estratigráfico detalladodel anexo Nº 1 y que se resume en la sección 2.3.

Dados los tipos de suelos encontrados y la naturaleza de las obras, seobtuvieron muestras perturbadas, las que fueron analizadas y seleccionadas para definir el

programa de ensayes, que se está llevando acabo en los laboratorios de TECNOLABLtda.

2.2 Caracterización y trabajabilidad del subsuelo

De acuerdo con la información recabada de los pozos de reconocimiento,el subsuelo está compuesto por un primer estrato correspondiente rellenos artificialescontaminados. Bajo estos rellenos, se encuentra un estrato de limo, de color café claro, de

plasticidad baja y consistencia firme. Esta depositación se encuentra sobre un estrato dearena limosa, de color café claro lechoso, de cementación media a media alta y consistencia

media a media firme. Bajo las arenas, se encuentran dos estratos de grava: la primera deorigen fluvial en matriz limosa, de color café, de cementación media y compacidad mediaalta; la segunda de origen fluvial en matriz areno limosa, de color café grisáceo, decementación media a media baja y compacidad media a media suelta.





2.3 Modelo Estratigráfico

De acuerdo con la información obtenida de la exploración, el subsuelo presenta un perfil compuesto por cinco unidades estratigráficas fundamentales, cuyas

características y dimensiones se entregan a continuación.

UNIDAD U1: Rellenos artificiales contaminados con segmentos de ladrillo. Se tratade una arcilla de plasticidad media, de humedad media y color café oscuro.Suelo carente de estructura, de consistencia blanda y porosidad baja.Contiene un 10% de arenas y entre un 5 y un 10% de gravas. Se observanraíces en forma moderada. Presenta evidencias expansivas. Suelo NO aptopara fundar.

Las profundidades entre las que se extiende este estrato se detallan en latabla siguiente:

Calicata 1 2Desde (m) 0.00 0.00Hasta (m) 0.65 0.70

Nota: Se observa un tuvo colector de aguas en el costado norte de lacalicata.

UNIDAD U2: Limos. Estrato de suelo natural de plasticidad baja, de humedad media ycolor café claro. Suelo de estructura fisurada, de consistencia firme y

porosidad baja. Posee un 20% de arenas y entre un 10 y un 20% de gravas.Se observan raicillas en forma moderada. No presenta evidenciasexpansivas ni de grietas. Según el sistema USCS, clasifica como ML.


Nota: Estrato altamente cementado, el cual fue excavado con la ayudade cangos.

UNIDAD U3: Arenas Limosas de tamaño grueso. Estrato de suelo natural de plasticidad nula, de humedad media y color café claro verdoso. Suelo decementación media a media alta y consistencia media firme. Posee un 20%de material fino y carece de gravas. No se observan raíces ni. Según elsistema USCS, clasifica como SM.






UNIDAD U4: Grava de origen fluvial en matriz limosa. Estrato de suelo natural dehumedad media, de color café y plasticidad baja. Suelo con cementaciónmedia baja y compacidad media alta. Contiene clastos sanos de cantosredondeados, de tamaño máximo 4” y tamaño medio 2”. Se observa un10% de bolones de tamaño medio 7” y tamaño máximo 12”. No seaprecian rastros vegetales. Según el sistema USCS, clasifica como GM.



UNIDAD U5: Grava de origen fluvial en matriz arenosa. Estrato de suelo natural dehumedad media, de color café grisáceo y plasticidad baja. Suelo concementación media a media baja y compacidad media a media suelta.Contiene clastos sanos de cantos redondeados, de tamaño máximo 4” ytamaño medio 2”. Se observa un 10% de bolones de tamaño máximo 13”

y tamaño medio 2”. No se aprecian rastros vegetales. Según el sistemaUSCS, clasifica como GP.



2.4 Situación de la napa freática

A la fecha de la exploración, Enero 04 de 2007, la napa freática fuedetectada entre los 5.00 y 6.00 metros de profundidad.

Sólo se informa el nivel detectado a la fecha de exploración. Sedesconocen su variación estacional y en el tiempo, ya que este tema escapa a laespecialidad.





3 Propiedades de diseño.

3.1 Parámetros geotécnicos de diseño

3.1.1 Parámetros generales del suelo

En la tabla siguiente se entregan de manera preliminar los parámetros quedescriben el comportamiento general del suelo, deducidos de la exploración geotécnica. Seincluyen los valores para cada estrato y el valor teórico correspondiente al “suelo

promedio”, recomendado para el diseño.

Rellenos Limos(ML)

ArenasLimosas

(SM)

Grava(GM)

Grava(GP-GM)

Concepto Símbolo UnidadesUnidad

U1Unidad

U2Unidad

U3Unidad

U4Unidad

U5

Espesor estrato (H k ) [m] 0,70 0,80 1,20 0,50 4,80 -----

Peso unitario húmedo ( γ γγ γ h ) [Ton/m³] 1,78 1,32 1,91 2,20 2,20 2,03

Peso unitario seco ( γ γγ γ s ) [Ton/m³] 1,50 1,12 1,83 2,10 2,10 1,91

Peso unitario saturado ( γ γγ γ sat ) [Ton/m³] 1,83 1,44 1,99 2,20 2,20 2,06

Peso unitario boyante ( γ γγ γ b ) [Ton/m³] 1,06

Cohesión ( c ) [Ton/m²] 0,0 2,0 1,0 1,0 0,0 0,41

Ángulo de fricción interna

Suelo retenido existente ( φ φφ φ n ) [°] 20 25 35 45 45 39

Tipo suelo según NCh 433 Of 96 II

Aceleración efectiva S / NCh 433 (A 0 /g) [1] 0,4

Coef. Sísmico según NCh 433 ( C r ) [1] 0,45

Sueloprome-

dio

3.1.2 Capacidad de soporte y constante de balasto.

De acuerdo con la exploración geotécnica y la experiencia del consultor enlos suelos del sector, se definen de manera preliminar estos parámetros geotécnicos. Lacapacidad de soporte admisible, qa, queda definida por el menor valor de aquellos

obtenidos por consideraciones de resistencia y deformaciones (asentamientos) admisibles.Para el caso estructuras fundadas sobre los suelos granulares de las unidades U4 y U5,queda controlado por condiciones de resistencia al corte. De esta manera, se obtienen lossiguientes valores de diseño:





Capacidad de soporte(kg/cm²)

Constante de balasto (kg/cm²)Unidad

Estática Sísmica Estática Sísmica

Rellenos U1 Suelo Inadecuado Suelo InadecuadoLimos (ML) U2 No recomendado No recomendadoArenas Limosas (SM) U3 No recomendado No recomendadoGrava (GM ) U4 4.00 5.60 15.00 45.00Grava (GP a GP-GM) U5 8.00 10.00 20.00 60.00

3.1.3 Clasificación sísmica del suelo

Para los efectos de aplicación de la Norma de Diseño Sísmico de Edificios, NCh 433 Of. 96, considerar que se trata de un suelo tipo II y el terreno de emplazamientode las obras se ubica en zona sísmica 3.

3.1.4 Capacidad de infiltración del terreno

Para determinar la capacidad de absorción del terreno, se hicieronmediciones directas del coeficiente de infiltración mediante el método de Porchet,obteniéndose los registros que se incluyen en el Anexo Nº 1. A partir de ellos, serecomienda el valor medio para el prediseño:

I prediseño = 300 [mm/Hr.]

A pesar que el valor indicado en el Anexo Nº 1 es mayor, se recomiendausar este valor para evitar problemas de colmatación u otro tipo de problemas en el diseño.

Este valor es indicativo de un punto específico del suelo gravoso de launidad U3 y sólo tiene validez para el predimensionamiento de los sistemas de drenaje ydebe ser verificado una vez realizadas las excavaciones en los puntos reales deemplazamiento de emplazamiento definitivo de sistemas de drenaje.

3.2 Parámetros para el cálculo de empujes

a) Taludes horizontales aguas arriba de muros de contención

En la tabla siguiente se entregan los valores de los coeficientes de empujes para el caso simplificado, caracterizado por planos verticales tanto en la superficie frontal yen el trasdós del muro de contención, adicionalmente, se asume que el suelo retenido aguasarriba del muro presenta una superficie horizontal, con pendiente nula.





Rellenos Limos(ML)

ArenasLimosas

(SM)

Grava(GM)

Grava(GP a GP-

GM)

Concepto Símbolo UnidadesUnidad

U1Unidad

U2Unidad

U3Unidad

U4Unidad

U5

Coef. de empuje en reposo ( K 0 ) [1] 0,66 0,58 0,43 0,29 0,29 0,37

Coef. de empuje activo ( K a ) [1] 0,45 0,37 0,25 0,16 0,16 0,21

Coef. de empuje sísmico ( ∆∆∆∆K s) [1] 0,17 0,15 0,12 0,09 0,09 0,11

Coef. de empuje pasivo ( K p ) [1] 2,04 2,46 3,69 5,83 5,83 4,39

Sueloprome-

dio

b) Taludes inclinados aguas arriba del Muro

La existencia de una pendiente en la superficie del suelo retenido por elmuro de contención, introduce modificaciones en los valores de los empujes sobre el muro.En primer término, en este informe no se analiza el cálculo de empujes en reposo ensituación de pendientes aguas arriba del muro. Para la evaluación de los casos restantes, seentregan los respectivos valores de los coeficientes de empuje, que deberán ser utilizadossegún las recomendaciones del capítulo siguiente.

b1) Valores para los suelos naturales del terreno

Concepto Símbolo Unidades

Ángulo elevación talud trasdós ( β ββ β ) [°] 0 10 20 30 40 50

Coef. de empuje activo ( K a ) [1] 0,21 0,23 0,26 0,33

Coef. de empuje sísmico ( ∆∆∆∆K s) [1] 0,11 0,14 0,20

Coef. de empuje pasivo ( K p ) [1] 3,69

Valores en función de la pendiente del talud

Ángulos de inclinación del talud aguas arriba cercanos o superiores al

ángulo de fricción interna de suelo, provocan la indefinición de los coeficientes para loscasos activo y sísmico. Ello tiene su origen la pérdida de la componente de fricción en laestabilización del talud. En este caso, sólo interviene la componente cohesiva del suelo. Siel proyecto incluye ángulos de dichas magnitudes, es necesario recurrir a medidas

especiales que garanticen la estabilidad del talud con sólo la componente de cohesión, omodificar el proyecto.





4. Determinación de los valores de las fuerzas de empuje

4.1 Muros de Subterráneos arriostrados por losas

Los empujes laterales que actuarán sobre las obras, tendrán las siguientesmagnitudes. Todos los valores que se entregan son para una unidad de longitud.

Z

H

Reposo Sobrecarga Sísmico Napa Freática

4.1.1 Empuje Estático

Coeficiente de empuje estático Ko = (ver tabla)

Presión en reposo (Z) σo = γ

1

* Ko *ZSobrecarga σq = Ko *q Napa Freática (sólo caso Z > Dw) σnf = γ w *(Z-Dw)

γ h para Z < Dw (caso sin napa)

γ 1=

(γ sat – 1) para Z > = Dw (caso con napa)

Donde :

Ko = Coeficiente de empuje en reposo (ver tabla).Z = Profundidad a la que se evalúa el empujeq = Sobrecarga.γ h = Peso unitario Húmedo del material (ver tabla).

γ sat = Peso unitario saturado del material (ver tabla).

γ w = Peso unitario del agua.Dw = Profundidad a la que aparece la napa freática.





4.1.2 Empuje Sísmico

De acuerdo a la NCh 433, el empuje sísmico sobre los muros arriostrados superiormente,deben calcularse de la siguiente manera:

σs = Cr γ ∗ H Ao / g

γ h Caso sin napa.γ

*=

γ sat – Dw/ H (γ sat - γ h) Caso con napa, en que H > Dw

Donde:

σs = Presión sísmicaH = Altura del muroγ h = Peso unitario húmedo del suelo, en estado natural = (ver tabla)

γ sat = Peso unitario saturado del suelo (ver tabla)Ao = Aceleración efectiva (ver tabla)Cr = (ver tabla)

Esta presión debe considerarse como uniformemente distribuida.

Fuerza Total de empuje sobre el muro Ft = σs * H





4.2 Muros de contención no arriostrados

Z

H

Activo Sobrecarga Sísmico Napa Freática

4.2.1 Empuje estático

Coeficiente de empuje activo Ka = (ver tabla)Presión Activa (Z) σo = γ

1 * Ka *Z

Sobrecarga σq = Ka *q Napa Freática (sólo caso Z > Dw) σnf = γ w *(Z-Dw)

γ h para Z < Dw (Caso sin napa)

γ 1=

(γ sat – 1) para Z > = Dw (Caso con napa)

donde :

Ka = Coeficiente de empuje activo(ver tabla).Z = Profundidad a la que se evalúa el empuje

q = Sobrecarga.γ h = Peso unitario Húmedo del material (ver tabla).

γ sat = Peso unitario saturado del material (ver tabla).

γ w = Peso unitario del agua.Dw = Profundidad a la que aparece la napa freática.





4.3 Empuje pasivo

El empuje pasivo a considerar en la zona enterrada de los muros de contenciónse calculará de acuerdo a la siguiente formulación:

Z’ 50 cmZona enterrada de muroDe muro de contención.

σ p (Z’)

σ p (Z’) = Kp*γ *Z’ + 2*C*(Kp)0.5 [ton/m2] (despreciar los primeros 50 cm)

5 Antecedentes para el diseño de fundaciones

5.1 Sistema de fundaciones recomendado

Dados el tipo de suelos encontrados y las obras a fundar, se recomienda el

empleo de fundaciones superficiales tradicionales, compuestas por zapatas corridas oaisladas, utilizando un radier armado para resistir las subpresiones. Como alternativa se propone fundar mediante losas de fundación.

5.2 Definición del sello de fundaciones

5.2.1 Suelo de apoyo y nivel de sello de fundaciones

El material de apoyo será seleccionado de modo que las tensiones decontacto no superen los valores admisibles mencionados en la sección 3.1.2. Sin embargo,dichos valores admisibles son válidos sólo si el sello se ha definido luego de penetrar en la

respectiva unidad el mínimo que a continuación se especifica:





Extensión del estrato (m)Unidad desde hasta

Penetraciónmínima (cm)

Profundidadaprox.

Excavación (m)Rellenos U1 0.00 0.65 a 0.70 No apto No apto

Limos (ML) U2 0.65 a 0.70 1.30 a 1.80 No recomendado No recomendadoArenas Limosas (SM) U3 1.30 a 1.80 2.50 a 3.00 No recomendado No recomendadoGrava (GM ) U4 2.50 a 3.00 3.00 a 3.50 20 2.80 a 3.20Grava (GP a GP-GM) U5 3.00 a 3.50 8.00 ---- 3.20

La definición del sello de fundaciones supone el análisis de costos ensección de fundaciones versus economía en excavaciones y profundidad de zapatas.

5.2.2 Requisitos para el sello de fundaciones

Una vez definidos el material y la profundidad del sello de fundaciones,éste deberá cumplir copulativamente las siguientes condiciones:

- El nivel del sello refundaciones, además de cumplir con los requisitos mínimos de penetración, deberá cumplir con el enterramiento mínimo definido por el cálculoestructural y la arquitectura, el que no podrá ser inferior a 1.00 m. para el edificio,medidos a partir del nivel de piso terminado del ultimo nivel subterráneo.

- Para cada unidad estructural contenida en el proyecto, el sello de fundaciones deberáser homogéneo y estará constituido por un solo tipo de material.

- El sello de fundaciones deberá ser plano y horizontal. Sin embargo, con la finalidad deminimizar los costos en excavaciones y hormigonado, se podrá escalonar el sello defundaciones, mediante escalones de huella horizontal y contrahuella vertical, cuyasdimensiones sólo tendrán las restricciones de factibilidad constructiva. Obviamente,en toda la extensión de la huella, la excavación deberá cumplir la condición de

penetración mínima.

5.3 Recomendaciones para tratar los efectos de la napa.

Debido a la presencia de napa freática, sumado a que se desconoce suvariabilidad en el tiempo, se recomienda diseñar el edificio considerando el efecto de las

subpresiones.

En conjunto con lo antes mencionado, se recomienda diseñar un sistemade impermeabilización en base a una membrana bentonítica del tipo Votex o similares. Lamembrana deberá recubrir las los muros perimetrales y pavimentos, en toda la zona decontacto con el suelo. El diseño del sistema de impermeabilización deberá ser realizado por un especialista.





6 Especificaciones técnicas.

6.1 Especificaciones técnicas para fundaciones, radieres y taludes

1 Retiro de material inadecuado:

Debido a la presencia de rellenos contaminados, en todas las zonas deconstrucción de pavimentos y/o radieres en el primer piso, se deberán retirar todos los rellenos existentes. Esto implica un retiro de material de por lomenos 70 centímetros.

Para compensar el material retirado, se rellenará con materiales granularescompactados, tal como se especifica en 6.2.

2 Napa freática:

Debido a la presencia de napa freática, las faenas constructivas se deberánrealizar con agotamiento de ésta.

3 Método de excavación.

Las faenas de excavación para las fundaciones se podrán realizar en formamecanizada, pero los últimos 20 cm. se efectuarán en forma manual, a objetode minimizar la sobre excavación y evitar la alteración excesiva de laestructura natural del suelo. Estas se deben efectuar de acuerdo a lasdimensiones y emplazamiento indicados en los planos de proyecto. Antes desu inicio se debe contar con la aprobación de los Arquitectos.

Los procedimientos de excavación deberán planificarse de manera que provoquen la menor alteración del terreno natural y evitar la sobreexcavación.

4 Tratamiento del sello:

El perfilado de las excavaciones deberá incluir la horizontalidad del sello.Además, antes de proceder al emplantillado, se deberá limpiar el selloextrayendo el material suelto producto de las excavaciones y todo material

extraño.

5 Tratamiento de la sobre-excavación bajo el sello de fundación:

Cualquier sobre excavación que se produzca bajo el nivel de sellos deexcavación, deberá ser rellenada con hormigón pobre tipo H5.





6 Rellenos Laterales:

Para los rellenos laterales se podrán utilizar los materiales del estrato de gravadescrito por las unidades U4 y U5, que se extraiga de la excavación. Estos

rellenos deberán ser compactados hasta alcanzar una densidad no inferior al95 % del ensayo de Proctor modificado (en caso de que el porcentaje de finossea mayor al 12%) o no inferior al 80% de la densidad relativa (en caso deque el contenido de finos sea menor al 12%). El proceso de construcción ycompactación deberá cumplir lo especificado en el punto 6.2.

7 Recepción de sellos:

Luego de cumplidas las etapas anteriores, se debe solicitar al Mecánico deSuelos la recepción de los sellos de fundación.

8 El Contratista deberá velar por la conservación de los puntos de referencia(P.R.), debiendo proceder a su reemplazo y nivelación cuando resultendañados o desplazados, informando a la ITO al respecto

6.2 Especificaciones técnicas para rellenos.

6.2.1 Rellenos para compensar el material inadecuado retirados y para rellenoslaterales.

9 En la ejecución de rellenos estructurales podrá emplearse un material granular grueso, limpio, del tipo "estabilizado", cuya curva granulométrica deberáestar dentro del siguiente rango:

Criba o malla ASTM % en peso pasando

2” 1001” 55-100

3/8” 40-70 Nº 4 35-65

Nº 10 20-50

Nº 40 10-30 Nº 200 0-15

Alternativamente se podrá usar, grava proveniente de excavaciones(unidades U4 y U5) o integral de ríos, limitando el tamaño máximo a 4”.También es posible la utilización de pomacita como material de reemplazo.





10 El material deberá ser esparcido en capas horizontales de espesor uniforme ydeberá humedecerse homogéneamente hasta lograr el valor óptimo del ensayoProctor Modificado (en caso de que el material que pasa la malla Nº 200 esmayor al 12%) o de la Densidad Relativa (en caso de que el material que pasa

la malla Nº 200 sea menor al 12%), con una variación máxima de ±2%.Luego el material será compactado hasta alcanzar una densidad no inferior al95 % del ensayo de Proctor Modificado o el 80% de la Densidad Relativa,según sea el caso.

11 El espesor de las capas será establecido de forma tal, que pueda lograrse ladensidad especificada en todo su espesor con el equipo de compactación quese utilizará, en todo caso éste no podrá ser superior a 25 cm.

12 El avance deberá ser parejo, de modo tal que no se produzcan desnivelessuperiores a 0.50 m. entre sectores contiguos.

13 Si el tamaño de la excavación lo permite, se recomienda el uso de rodillo de1.500 kg. de peso estático.

14 Cada capa deberá ser aprobada por la ITO y no podrá ser recubierta antes queésta dé por aceptada la densidad.

15 Los controles de densidades se deberán efectuar por un laboratorioespecializado de reconocida calidad, que cuente con la aprobación previa dela ITO. Las mediciones se realizarán en una primera instancia cada 50 m2,

para luego realizarlas cada 100 m2 y finalmente cada 200 m2.

6.2.2 Rellenos no Estructurales

Como medida de prevención frente a ampliaciones y modificaciones no planificadas, se recomienda construir todo relleno con material estructural. Sin embargo, enel evento de contar con la certeza de que éstos sólo serán empleados para la construcción de

jardines y áreas verdes, se recomienda un relleno con suelos granulares, con máximo de25% de finos, atendiendo a las especificaciones siguientes:

16 En la ejecución de rellenos destinados a jardines o áreas verdes, podrá

emplearse el mismo material de arcilla obtenido de las excavaciones.

17 El material deberá ser esparcido en capas horizontales de espesor uniforme ydeberá humedecerse homogéneamente hasta lograr el valor óptimo del ensayoProctor Modificado, con una variación máxima de ±3%, para luego ser compactado hasta alcanzar una densidad no inferior al 90 % de dicho ensayo





18 El espesor de las capas será establecido de forma tal, que pueda lograrse ladensidad especificada en todo su espesor con el equipo de compactación quese utilizará, en todo caso éste no podrá ser superior a 25 cm.

19 El avance deberá ser parejo, de modo tal que no se produzcan desnivelessuperiores a 0.50 m. entre sectores contiguos.

20 Si el tamaño de la excavación lo permite, se recomienda el uso de rodillovibratorio de 1.500 kg. de peso estático. Rodillos de Mayor peso puedencausar daños.

21 Cada capa deberá ser aprobada por la ITO y no podrá ser recubierta antes queésta dé por aceptada la densidad.

22 Los controles de densidades se deberán efectuar en primera instancia al

menos cada 50 m², por un laboratorio especializado de reconocida calidad,que cuente con la aprobación previa de la ITO. Luego de conocer losresultados de la primera capa se podrá hacer cada 300 m².

23 Finalmente, se procederá a la aplicación de la capa de cobertura vegetal, deacuerdo con el proyecto de paisajismo.

24 Los controles de densidades se deberán efectuar en primera instancia almenos cada 50 m², por un laboratorio especializado de reconocida calidad,que cuente con la aprobación previa de la ITO. Luego de conocer losresultados de la primera capa se podrá hacer cada 100 m² y finalmente cada300 m².

6.3 Recomendaciones para no afectar a los vecinos y espacios públicos

Con la finalidad de resguardar la integridad de las estructuras adyacentes,se deben seguir las siguientes recomendaciones:

25 Las excavaciones deberán ser entibadas con pilas y/o en taludes, en loslugares que exista el espacio suficiente para ello. Mayores detalles respectode este punto, se deben encontrar en el proyecto de entibación y socalzado

correspondiente.

26 Se deberán hormigonar los muros subterráneos contra-terreno. De no darseesta situación se deberá dejar el espacio suficiente para la compactaciónadecuada del material de relleno, es decir 90 % del proctor modificado.

27 Se deberán determinar los niveles de las fundaciones de los edificioscontiguos y/o muros medianeros adyacentes a la excavación. Luego se





deberán tomar las medidas necesarias para asegurar la estabilidad de dichasconstrucciones.

6.4 Recomendaciones para la seguridad al interior de la obra.

28 Taludes de excavación:

Las excavaciones provisorias hasta el nivel de sello de fundación, se deberánrealizar en base a un sistema de entibaciones y socalzado.

29 Se deberá detectar la presencia de gases en el proceso de excavación de las pilas.

30 Se deberán respetar lo indicado en al norma Nch 349 Of. 1999, respecto de laseguridad en excavaciones.

31 Una vez conocida la ubicación de todas las instalaciones de faenas, grúas,departamentos pilotos, se recomienda informar a esta oficina, con el fin deverificar la necesidad de reforzar alguna pila,..

32 Antes de iniciar la construcción de las pilas, se deberá pedir una reunión enterreno con responsable de la obra, para verificar condiciones de trabajo,explicar el proyecto y hacer una ultima revisión del proyecto de Arquitecturay especialidades. A modo de ejemplo verificar la profundidad de estanques deagua potable En ese momento se emitirá el plano con timbre apto paraconstrucción.

6.5 Limitaciones de este estudio

33 Ésta es sólo una versión preliminar, basada en la exploración geotécnica delterreno y la experiencia que tiene el personal de esta oficina con los suelos dezona.

34 Este informe se basa en la versión de Arquitectura indicada en el capitulo 1,Cambios de Arquitectura pueden invalidar total o parcialmente este informe,

por lo tanto antes de iniciar la construcción se debe remitir a esta oficina la

versión de arquitectura a construir, y solicitar que revalidemos el informe demecánica de suelos mediante documento suscrito por el autor del informe desuelos. De igual forma se debe proceder en caso de cambios de arquitecturadurante el periodo de construcción.

Manuel Ruz JonqueraMRJ/ijh Ingeniero Civil





Anexo Nº1: Estratigrafía

CALICATA 1

Profundidad (m) Tipo de sueloDesde Hasta

0.00 0.65 HORIZONTE 1Rellenos artificiales contaminados con segmentos de ladrillo. Se trata deuna arcilla de plasticidad media, de humedad media y color café oscuro.Suelo carente de estructura, de consistencia blanda y porosidad baja.Contiene un 10% de arenas y un 5% de gravas. Se observan raíces en formamoderada. Presenta evidencias expansivas. Suelo NO apto para fundar.

0.65 1.80 HORIZONTE 2

Limos. Estrato de suelo natural de plasticidad baja, de humedad media ycolor café claro. Suelo de estructura fisurada, de consistencia firme y

porosidad baja. Posee un 20% de arenas y entre un 10% de gravas. Seobservan raicillas en forma moderada. No presenta evidencias expansivas nide grietas. Según el sistema USCS, clasifica como ML.

1.80 3.00 HORIZONTE 3Arenas Limosas de tamaño grueso. Estrato de suelo natural de plasticidadnula, de humedad media y color café claro verdoso. Suelo de cementaciónmedia y consistencia media firme. Posee un 20% de material fino y carecede gravas. No se observan raíces ni. Según el sistema USCS, clasifica comoSM.

3.00 3.50 HORIZONTE 4Grava de origen fluvial en matriz limosa. Estrato de suelo natural dehumedad media, de color café y plasticidad baja. Suelo con cementaciónmedia baja y compacidad media alta. Contiene clastos sanos de cantosredondeados, de tamaño máximo 4” y tamaño medio 2”. Se observa un 10%de bolones de tamaño medio 7” y tamaño máximo 12”. No se aprecianrastros vegetales. Según el sistema USCS, clasifica como GM.

3.50 8.00 HORIZONTE 5Grava de origen fluvial en matriz arenosa. Estrato de suelo natural dehumedad media, de color café grisáceo y plasticidad baja. Suelo concementación media y compacidad media a media suelta. Contiene clastossanos de cantos redondeados, de tamaño máximo 4” y tamaño medio 2”. Seobserva un 10% de bolones de tamaño máximo 13” y tamaño medio 8”. Nose aprecian rastros vegetales. Según el sistema USCS, clasifica como GP.





Notas: Se observa un tuvo colector de aguas a los 0.65 metros de profundidad.

El horizonte Nº 2 se presenta altamente cementado. Se excavó con laayuda de cangos.

La napa freática fue detectada a los 6.00 metros de profundidad.

CALICATA 2

Profundidad (m) Tipo de sueloDesde Hasta

0.00 0.70 HORIZONTE 1Rellenos artificiales contaminados con segmentos de ladrillo. Se trata de

una arcilla de plasticidad media, de humedad media y color café oscuro.Suelo carente de estructura, de consistencia blanda y porosidad baja.Contiene un 10% de arenas y un 10% de gravas. Se observan raíces en formamoderada. Presenta evidencias expansivas. Suelo NO apto para fundar.

0.70 1.30 HORIZONTE 2Limos. Estrato de suelo natural de plasticidad baja, de humedad media ycolor café claro. Suelo de estructura fisurada, de consistencia firme y

porosidad baja. Posee un 20% de arenas y entre un 5% de gravas. Seobservan raicillas en forma moderada. No presenta evidencias expansivas nide grietas. Según el sistema USCS, clasifica como ML.

1.30 2.50 HORIZONTE 3Arenas Limosas de tamaño grueso. Estrato de suelo natural de plasticidadnula, de humedad media y color café claro verdoso. Suelo de cementaciónmedia alta y consistencia media firme. Posee un 20% de material fino ycarece de gravas. No se observan raíces ni. Según el sistema USCS, clasificacomo SM.

2.50 3.00 HORIZONTE 4Grava de origen fluvial en matriz limosa. Estrato de suelo natural de

humedad media, de color café y plasticidad baja. Suelo con cementaciónmedia y compacidad media alta. Contiene clastos sanos de cantosredondeados, de tamaño máximo 4” y tamaño medio 2”. Se observa un 10%de bolones de tamaño medio 7” y tamaño máximo 12”. No se aprecianrastros vegetales. Según el sistema USCS, clasifica como GM.





3.00 8.00 HORIZONTE 5Grava de origen fluvial en matriz arenosa. Estrato de suelo natural dehumedad media, de color café grisáceo y plasticidad baja. Suelo concementación media baja y compacidad media. Contiene clastos sanos de

cantos redondeados, de tamaño máximo 4” y tamaño medio 2”. Se observaun 10% de bolones de tamaño máximo 13” y tamaño medio 8”. No seaprecian rastros vegetales. Según el sistema USCS, clasifica como GP.

Notas: El horizonte Nº 2 se presenta altamente cementado. Se excavó con laayuda de cangos.

La napa freática fue detectada a los 5.00 metros de profundidad.





Anexo Nº2: Infiltración del Subsuelo.





Fecha: Profundidad:4,60 [m]

Calicata Nº : 2 Operador: Marcos Diaz

Tipo de Suelo:

R [mm] = 175 [mm] D = 350 [mm]

Nivel (h) 2h + R Infiltración

[mm] [Seg.] [horas] [mm] [mm/hora]

350 0 0,000 875 409

330 36 0,010 835 329

310 83 0,023 795 525290 114 0,032 755 429

270 154 0,043 715 349

250 206 0,057 675

230

Promedio 408

Enero 4 de 2007

Tiempo

Coeficiente de Infiltración Método de PorchetESTACIONAMIENTOS PLAZA CIEN FUEGOS TALCA

Grava (GP-GM)

anexo 3 informe mecanica de suelos

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