anexo 6_estudio mecanica de suelos

7/30/2019 Anexo 6_estudio Mecanica de Suelos

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ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS INGENIERIADE CIMENTACIONES - TOPOGRAFIA DIGITAL -

LEVANTAMIENTOS TOPOGRAFICOS PROYECTOS

JORGE HERNAN OCHOA FERNNDEZCONSULTOR DE INGENIERIA

INGENIERO CIVILCIP 42446

Pasaje Senda Dorada 119, Of.201Pueblo Libre ,Telefax: 461-2337 , Celular: 9881-3223 , e-mail: [email protected]

INDICE

1.0 GENERALIDADES

1.1. ANTECEDENTES

1.2. OBJETIVO DEL ESTUDIO

1.3. UBICACIN DE LA ZONA DE ESTUDIO

1.4. ACCESO A LA ZONA DE ESTUDIO

1.5. CARACTERISTICAS DEL PROYECTO

1.6. GEOLOGIA GENERAL

1.7. GEOMORFOLOGIA

1.8. SISMICIDAD

2.0 INVESTIGACIONES DE CAMPO

2.1. TRABAJOS DE CAMPO

2.2. MUESTREO Y REGISTROS DE EXPLORACIN

3.0 ENSAYOS DE LABORATORIO

4.0 CONFORMACION DEL SUB SUELO

5.0 TRABAJOS DE GABINETE6.0 ANALISIS DE LA CIMENTACION

7.0 AGRESION DEL SUELO A LA CIMENTACIN

8.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

9.0 ANEXOS

9.1 FIGURAS Y TABLAS

FIGURA N 1 MAPA DE ZONIFICACION SISMICA DEL PERU

FIGURA N 2 MAPA DE DISTRIBUCION DE INTENSIDADES SISMICAS

FIGURA N3 PARAMETROS DE RESISTENCIA DEC VESIC

9.2 REGISTROS DE EXPLORACION

9.3 REGISTROS DE ENSAYOS DE LABORATORIO

9.4 FOTOGRAFIAS

9.5 PLANO

EG-01: PLANO DE UBICACION DE CALICATAS Y REGISTROS ESTRATIGRAFICOS y MAPEO

GEOLOGICO

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INFORME TCNICO FINAL

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS

ELABORACION DEL ANTEPROYECTO DE A M PLIACIN YMEJORAM I ENTO DELOS SIST EMAS DE AGUA POTABLEYALCANTARILLADO PARA MACRO

PROYECTO PACHACUTEC DEL DISTRITO DE VENTANILLA

PROCEDIMIENTOESPECIALDESELECCIN N0000-2008-SEDAPAL

PRESTACINDESERVICIODECONSULTORIAPARALAELABORACIONDELPERFILDELPROYECTO

1.0 GENERALIDADES

1.1 Antecedentes

Por encargo del Consorcio Macro Proyecto Ingenieros, se realiz el Estudio de

Mecnica de Suelos, para la elaboracin del anteproyecto de ampliacin y

mejoramiento de los sistemas de agua de potable y alcantarillado para el

Macroproyecto Pachacutec del distrito de Ventanilla.

1.2 Objetivo

El presente trabajo tiene por objetivo realizar la verificacin de las condiciones

geolgicas y geotcnicas del suelo de fundacin, para las estructuras proyectadas

que conforman el anteproyecto de ampliacin y mejoramiento de los sistemas de

agua de potable y alcantarillado para el Macroproyecto Pachacutec del distrito de

Ventanilla.

Para esta evaluacin geotcnica se tom en cuenta como informacin

complementaria, el estudio de suelos con fines de cimentacin de las estructuras

que formaron parte del proyecto: Obras Generales y Redes Secundarias de Agua

Potable y Alcantarillado para la Ciudad de Pachacutec y Anexos, elaborado en

el ao 2004 por el Consorcio Pro Agua Pachacutec, en la cual se realizaron 228

calicatas, repartidos de la siguiente forma: 55 calicatas en redes principales de agua

potable, 66 calicatas para colectores e emisores, 36 calicatas para cmaras

reductoras de presin, 34 calicatas para pozos y reservorios, y 37 calicatas para

redes secundarias.

Adicionalmente y en esta etapa de trabajo se realizaron 35 calicatas adicionales a

cielo abierto a fin verificar y complementar el estudio anterior, complementndose

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dichos trabajos, con ensayos de laboratorio, a fin de obtener las principales

caractersticas fsicas y propiedades ndice del suelo, sus propiedades de

agresividad qumica y realizar las labores de gabinete en base a los cuales se define

los perfiles estratigrficos y las recomendaciones generales para la cimentacin de

las estructuras proyectadas.

Para el caso de las obras lineales, estos resultados permitirn definir las actividades

del proceso constructivo dependiendo del tipo de suelo encontrado, (suelo normal,

semirocoso rocoso), para estimar los costos unitarios asociados al presupuesto de la

obra en la partida de excavaciones.

Para el caso de las obras no lineales, como reservorios apoyados, cmaras de

bombeo, cmaras de registro de alcantarillado y obras menores se determinaran los

parmetros de resistencia del suelo para el clculo de la capacidad admisible del

terreno para absorber las diferentes solicitaciones de carga.

1.3 Ubicacin de la Zona de Estudio

La Ciudad de Pachactec y anexos pertenece al Distrito de Ventanilla, se

ubica a una distancia de 39 Km al noreste de la ciudad de Lima. Tiene como

lmites por el Norte el Distrito de Santa Rosa, por el este y por el sur con los cerros

del Distrito de Puente Piedra y por el Oeste con el Ocano Pacfico. Las variacionesde nivel van desde los 0 msnm hasta los 375 msnm y geogrficamente se

encuentra entre los 7707`27 de longitud y 1152`15 de latitud.

El rea de influencia del proyecto abarca los sectores siguientes: 282, 283,

284, 285, 286, 287, 288, 289 y 290, denominados as de acuerdo a los criterios de

sectorizacin de SEDAPAL.

1.4 Acceso al rea de Estudio

Se accede al rea de estudio por la panamericana norte o desde la Avenida Elmer

Faucett en el Callao.

1.5 Caractersticas del Proyecto

El proyecto contempla la ejecucin de obras generales para la instalacin de redes de

agua potable y alcantarillado, como son reservorios apoyados, cmaras de rebombeo,

lneas de impulsin, adiccin, colectores principales de alcantarillado, cmaras de

registro. redes secundarias de agua y desague, etc.

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1.6 GEOLOGIA DEL AREA EN ESTUDIO

La sucesin de estratos est representada por unidades litolgicas que pertenecen aljursico y llegan hasta el reciente, pero la ms conspicua de todas es la unidad

volcnico Ancn que se ha constatado que puede pertenecer al berriasiano superior,

siendo equivalente lateral de las formaciones Puente Inga y Ventanilla.

La base del volcnico Ancn est formada por una secuencia de brechas

piroclsticas, intercaladas con derrames andesticos, aglomerados y espordicas

intercalaciones sedimentarias y la parte superior de derrames andesticos porfirticos.

Esta unidad se hace ms potente hacia el norte. Los afloramientos al norte de

Ventanilla aumentan progresivamente hasta grandes potencias en las playas de

Santa Rosa y Ancn.

Las rocas ms abundantes son las brechas andesticas piroclsticas, tienen un color

gris verdoso a claro, estn formadas por fragmentos de andesitas que llegan hasta

8.00 cm, con una matriz microporfirtica. Tienen plagioclasas y minerales ferro-

magnesianos.

Intemperizan en bloques modulares, dando un suelo gris amarillento que cubren las

lomas onduladas. Se presentan en bancos gruesos donde la estratificacin no es

muy visible. La principal caracterstica de estas brechas es que sus partculas estn

rellenadas de calcita (CO3Ca) y chert.

Las coladas volcnicas andesticas son de color gris verdoso y textura porfirtica con

una matriz afantica. Las plagioclasas y la hornblenda llegan hasta 5 mm, en una

pasta afantica de ferro-magenesianos y feldespatos que al alterarse dan

coloraciones verdosas.

Estos volcnicos son fciles de reconocer en el campo por su color y estructura

masiva. Generalmente las rocas se presentan redondeadas y sin estratificacin.

Debido a los piroclastos, la forma de lente de este cuerpo y su afloramiento, es muy

probable que los volcnicos de esta formacin formen parte de un volcn ya

extinguido cuyo centro ha estado cerca al balneario de Santa Rosa.

Los depsitos cuaternarios en la zona en estudio, estn conformados principalmente

por arenas elicas, de grano fino color gris - crema claro, angulosas, mviles, su

procedencia es el mar cercano. Aparecen tapizando la superficie con profundidad, en

la mayora de los reservorios es somera, porque predomina el afloramiento rocoso.

Generalmente aparece mezclada con limos arrastrados con el viento, tambin conalgo de Caoln, que aparece en forma pulverulenta y de un color rosceo claro, este

caoln tiene por lo general poco transporte.

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1.7 Geomorfologa

La geomorfologa alcanzada hasta el presente en la regin ha sido lograda a travs

de eventos tectnicos que han dado como resultado caractersticas morfolgicas que

se han clasificado en las siguientes unidades: a) Islas, b) Borde Litoral, c) Planicies

Costeras y Conos Deyectivos, d) Lomas y Cerros Testigos, e) Valles y quebradas, f)

Estribaciones de la Cordillera Occidental y finalmente, g) La Zona Andina.

Las unidades geomorfolgicas que estn relacionadas algo extensamente, con la

zona estudiada son las unidades: b) Borde Litoral y d) Lomas y Cerros Testigos.

Unidad Geomorfolgica de Borde Litoral

Es el terreno cercano al mar, paralelo a la lnea de costa. Est baado por las olas

marinas. En el presente caso tiene una orientacin de N-E a S-E, en forma de una

franja cuya anchura puede llegar a 2.00 Km tierra adentro.

Esta unidad incluye las bahas, ensenadas y puntas. Se han formado playas por

acumulacin de arenas a travs de corrientes litorales, por ejemplo la playa de

Ventanilla. Desde esta playa la arena ha sido elevada al continente por la accin del

viento formando una unidad continua con la planicie costanera.

Unidad Geomorfolgica de Lomas y Cerros Testigos

En esta unidad geomorfolgica estn consideradas las colinas que bordean las

estribaciones de la Cordillera Occidental las cuales quedan como cerros testigos.

La topografa de las lomas est subordinada a la petrografa de las unidades

geolgicas y al manto elico de arenas que cubre las lomas y colinas cercanas al

mar como es el caso presente de Ventanilla.

Las rocas volcnicas, por ejemplo los piroclsticos como en derrames, los conos son

de pendiente empinadas y a veces de pendientes suaves como es el caso de la zona

estudiada en Ventanilla.

1.8 Sismicidad.

De acuerdo al Nuevo Mapa de Zonificacin Ssmica del Per, segn la nueva Norma

Sismo Resistente ( NTE E-030) y del Mapa de Distribucin de Mximas Intensidades

Ssmicas observadas en el Per, presentado por Alva Hurtado (1984), el cual se bas

en isosistas de sismos peruanos y datos de intensidades puntuales de sismos

histricos y sismos recientes; se concluye que el rea en estudio se encuentra dentro

de la Zona de alta sismicidad (Zona 3), existiendo la posibilidad de que ocurransismos de intensidades tan considerables como VIII y IX en la escala Mercalli

Modificada. (Ver anexo 10.1 figura N1 "Zonificacin Ssmica del Per" y Figura N2

"Mapa de Distribucin de Mximas Intensidades Ssmicas").

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De acuerdo con la nueva Norma Tcnica NTE E-30 y el predominio del suelo bajo la

cimentacin, se recomienda adoptar en los Diseos Sismo-Resistentes para las

obras no lineales como son reservorios, y obras menores, los siguientes parmetros,

segn la siguiente;

CUADRO N 01

TIPO DE SUELO Z S T p(S)

,Arenas 0.4 1.4 0.9

Rocas Volcnicas ySedimentarias

0.4 1.00 0.40

(Z) Factor de zona

(S) Factor de amplificacin del suelo

(Tp) Periodo que define la Plataforma del espectro

2.0 INVESTIGACIONES DE CAMPO

2.1 Trabajos de Campo

Con la finalidad confirmar el perfil estratigrfico del rea de estudio, se ejecutaron 20

calicatas a cielo abierto, asignndole desde C-1 a C-20, los cuales sern ubicados

convenientemente en todas las zonas que conforman las obras proyectadas.

A continuacin se presenta la informacin recopilada de las calicatas realizadas del

estudio de suelos con fines de cimentacin de las estructuras que formaron parte del

proyecto: Obras Generales y Redes Secundarias de Agua Potable y Alcantarillado

para la Ciudad de Pachacutec y Anexos, elaborado en el ao 2004 por el Consorcio

Pro Agua Pachacutec, en la cual se realizaron 228 calicatas. Esta informacin

existente conjuntamente con las calicatas de verificacin que se realizaran , se podr

elaborar un mapeo geolgico muy consistente.

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CUADRO N2: Calicatas Realizadas por el consorcio PRO-AGUA en el

2,004 Redes de Agua Potable Existente

Calicata

No.

Prof. (m.) Coordenadas Suelo

Este Norte

A-1 3.00 267,282.47 8689,050.10 TIPO 1 NORMALA-2 3.00 273,756.63 8689,161.29 TIPO 1 NORMALA-3 3.00 273,976.18 8689,434.42 TIPO 1 NORMALA-4 3.00 274,616.51 8688,931.16 TIPO 1 NORMALA-5 3.00 273,526.66 8689,517.80 TIPO 1 NORMALA-6 3.00 273,282.36 8689,264.27 TIPO 1 NORMALA-7 3.00 267,530.95 8688,943.31 TIPO 1 NORMAL

A-8 3.00 267,282.47 8689,050.10 TIPO 1 NORMALA-9 3.00 267,127.69 8689,304.86 TIPO 1 NORMALA-10 3.00 266,998.48 8689,514.71 TIPO 1 NORMALA-11 3.00 266,393.22 8690,506.83 TIPO 1 NORMALA-12 3.00 266,136.11 8690,644.85 TIPO 1 NORMALA-13 3.00 265,874.52 8690,565.85 TIPO 1 NORMALA-14 3.00 265,617.30 8690,408.45 TIPO 1 NORMALA-15 3.00 265,748.49 8690,736.83 TIPO 1 NORMALA-16 3.00 265,464.57 8690,804.27 TIPO 1 NORMALA-17 3.00 265,608.95 8690,559.53 TIPO 1 NORMALA-18 3.00 264,864.77 8690,949.89 TIPO 1 NORMAL

A-19 3.00 264,576.78 8691,017.91 TIPO 1 NORMALA-20 3.00 264,260.01 8691,091.91 TIPO 1 NORMALA-21 3.00 263,981.38 8691,155.42 TIPO 1 NORMALA-22 3.00 263,680.37 8691,275.21 TIPO 1 NORMALA-23 3.00 264,487.24 8690,737.08 TIPO 1 NORMALA-24 3.00 264,419.79 8690,449.11 TIPO 1 NORMALA-25 3.00 264,985.01 8691,084.32 TIPO 1 NORMALA-26 3.00 265,228.91 8691,120.88 TIPO 1 NORMALA-27 3.00 265,460.59 8691,104.31 TIPO 1 NORMALA-28 3.00 265,687.16 8691,236.53 TIPO 1 NORMALA-29 3.00 265,917.05 8691,293.29 TIPO 1 NORMAL

A-30 3.00 266,088.74 8691,254.40 TIPO 1 NORMALA-31 3.00 266,197.95 8691,720.58 TIPO 1 NORMALA-32 3.00 266,315.05 8691,960.81 TIPO 1 NORMALA-33 3.00 266,918.97 8692,445.78 TIPO 1 NORMALA-34 1.80 266,595.23 8692,361.12 TIPO 1 NORMALA-35 3.00 266,276.13 8692,048.25 TIPO 1 NORMALA-36 1.60 266,006.93 8692,049.42 TIPO 1 NORMALA-37 3.00 265,770.79 8691,866.13 TIPO 1 NORMALA-38 3.00 265,520.09 8691,924.91 TIPO 1 NORMALA-39 3.00 265,350.70 8691,976.12 TIPO 1 NORMALA-40 3.00 265,104.04 8691,866.89 TIPO 1 NORMALA-41 3.00 267,017.45 8692,615.69 TIPO 1 NORMALA-42 3.00 267,109.56 8692,974.87 TIPO 1 NORMALA-43 3.00 267,399.45 8693,033.44 TIPO 1 NORMALA-44 3.00 267,702.51 8693,061.43 TIPO 1 NORMALA-45 3.00 268,088.45 8693,095.33 TIPO 1 NORMALA-46 3.00 267,891.95 8690,096.84 TIPO 1 NORMAL

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Calicata Prof. (m.) Coordenadas SueloEste Norte

A-47 3.00 267,899.96 8690,309.24 TIPO 1 NORMALA-48 3.00 268,372.43 8689,913.58 TIPO 1 NORMALA-49 3.00 267,777.69 8689,708.67 TIPO 1 NORMALA-50 3.00 266,196.68 8692,040.53 TIPO 1 NORMALA-50 1.50 266,276.13 8692,048.25 TIPO 1 NORMALA-51 3.00 267,535.41 8689,322.10 TIPO 1 NORMALA-52 3.00 267,241.03 8689,754.00 TIPO 1 NORMALA-53 3.00 266,963.19 8690,033.78 TIPO 1 NORMALA-54 3.00 266,015.44 8689,434.10 TIPO 1 NORMALA-55 3.00 267,760.00 8689,881.46 TIPO 1 NORMAL


2,004 Redes de Desage Existente

Calicata

No.

Prof. (m.) Coordenadas Suelo

Este Norte

D-1 3.00 267,010.77 8688,951.81 TIPO 1 NORMALD-2 3.00 266,810.16 8688,766.22 TIPO 1 NORMALD-3 3.00 266,651.04 8688,594.88 TIPO 1 NORMALD-4 3.00 266,386.84 8688,633.24 TIPO 1 NORMALD-5 3.00 266,193.33 8688,849.14 TIPO 1 NORMALD-6 3.00 266,229.93 8689,087.13 TIPO 1 NORMALD-7 3.00 266,191.94 8689,288.94 TIPO 1 NORMALD-8 3.00 265,910.31 8688,926.10 TIPO 1 NORMALD-9 3.00 265,794.53 8688,774.90 TIPO 1 NORMALD-10 3.00 265,714.53 8688,960.01 TIPO 1 NORMALD-11 3.00 265,642.11 8689,260.10 TIPO 1 NORMALD-12 3.00 265,457.66 8689,548.57 TIPO 1 NORMALD-13 3.00 265,184.79 8689,613.38 TIPO 1 NORMALD-14 3.00 265,013.82 8689,859.08 TIPO 1 NORMALD-15 3.00 264,865.80 8689,963.73 TIPO 1 NORMALD-16 3.00 264,601.83 8690,020.02 TIPO 1 NORMALD-17 3.00 264,320.50 8690,112.22 TIPO 1 NORMAL

D-18 3.00 264,087.50 8690,256.97 TIPO 1 NORMALD-19 3.00 263,791.47 8690,326.97 TIPO 1 NORMALD-20 3.00 263,501.86 8690,401.26 TIPO 1 NORMALD-21 3.00 263,378.93 8690,637.34 TIPO 1 NORMALD-22 3.00 263,312.17 8690,855.21 TIPO 1 NORMAL

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Calicata Prof. (m.) Coordenadas SueloEste Norte

D-23 3.00 265,732.96 8689,650.55 TIPO 1 NORMALD-24 3.00 265,763.53 8689,759.23 TIPO 1 NORMALD-25 3.00 266,037.66 8689,643.49 TIPO 1 NORMALD-26 3.00 266,250.16 8689,720.88 TIPO 1 NORMALD-27 3.00 266,413.53 8689,879.38 TIPO 1 NORMALD-28 3.00 266,489.47 8690,205.72 TIPO 1 NORMALD-29 3.00 266,538.28 8690,259.26 TIPO 1 NORMALD-30 3.00 266,708.34 8690,035.71 TIPO 1 NORMALD-31 3.00 266,853.85 8689,791.82 TIPO 1 NORMALD-32 3.00 267,243.23 8689,624.88 TIPO 1 NORMALD-33 3.00 267,476.08 8689,728.66 TIPO 1 NORMALD-34 3.00 266,853.68 8690,372.52 TIPO 1 NORMALD-35 3.00 267,001.51 8690,569.34 TIPO 1 NORMAL

D-36 3.00 267,041.39 8690,877.55 TIPO 1 NORMALD-37 3.00 265,463.32 8689,834.45 TIPO 1 NORMALD-38 3.00 265,282.75 8690,044.25 TIPO 1 NORMALD-39 3.00 265,136.20 8690,290.76 TIPO 1 NORMALD-40 3.00 265,224.41 8690,515.93 TIPO 1 NORMALD-41 3.00 265,478.01 8690,670.29 TIPO 1 NORMALD-42 3.00 265,643.27 8690,915.97 TIPO 1 NORMALD-43 3.00 265,864.84 8691,070.39 TIPO 1 NORMALD-44 3.00 266,343.53 8691,080.66 TIPO 1 NORMALD-45 3.00 266,588.80 8691,018.36 TIPO 1 NORMALD-46 3.00 264,832.95 8690,465.29 TIPO 1 NORMAL

D-47 3.10 264,579.91 8690,527.54 TIPO 1 NORMALD-48 3.00 264,303.80 8690,670.79 TIPO 1 NORMALD-49 3.00 264,078.38 8690,842.05 TIPO 1 NORMALD-50 3.00 264,178.00 8691,015.34 TIPO 1 NORMALD-51 3.00 264,427.74 8691,166.11 TIPO 1 NORMALD-52 3.00 264,527.57 8691,426.53 TIPO 1 NORMALD-53 3.00 264,760.97 8691,449.59 TIPO 1 NORMALD-54 3.00 265,051.76 8691,383.16 TIPO 1 NORMALD-55 3.00 265,335.89 8691,313.99 TIPO 1 NORMALD-56 3.00 267,059.54 8692,089.77 TIPO 1 NORMALD-57 3.20 267,041.39 8692,352.65 TIPO 1 NORMALD-58 3.00 267,200.69 8692,683.80 TIPO 1 NORMALD-59 3.00 267,269.52 8692,891.34 TIPO 1 NORMALD-60 3.00 267,624.93 8692,992.34 TIPO 1 NORMALD-61 3.00 267,886.40 8693,017.27 TIPO 1 NORMALD-62 3.00 267,833.64 8693,418.16 TIPO 1 NORMALD-63 2.00 265,511.53 8688,173.68 TIPO 1 NORMALD-64 3.00 265,238.04 8688,292.17 TIPO 1 NORMALD-65 1.80 264,931.97 8688,362.49 TIPO 1 NORMALD-66 4.05 264,704.21 8688,503.32 TIPO 1 NORMALD-66 1.00 264,704.21 8688,503.32 TIPO 1 NORMALD-67 4.00 264,511.13 8688,746.12 TIPO 1 NORMALD-68 1.20 264,322.95 8688,969.62 TIPO 1 NORMAL

D-69 1.50 264,090.88 8688,884.21 TIPO 1 NORMAL

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2,004 Redes Secundarias Existentes:

Calicata

No.

Prof. (m.) Coordenadas

Este Norte

R-1 3.00 264,630.37 8691,862.22 TIPO 1 NORMALR-2 3.00 265,446.01 8691,683.53 TIPO 1 NORMALR-3 3.00 264,590.10 8691,688.86 TIPO 1 NORMALR-4 3.00 265,401.38 8691,497.41 TIPO 1 NORMALR-5 3.00 266,712.62 8691,184.43 TIPO 1 NORMALR-6 3.00 267,101.20 8691,244.20 TIPO 1 NORMALR-7 3.00 266,940.98 8,690,808.40 TIPO 1 NORMALR-7 3.00 264,602.87 8691,224.23 TIPO 1 NORMALR-8 3.00 265,301.10 8691,021.82 TIPO 1 NORMALR-9 3.00 265,983.95 8690,826.78 TIPO 1 NORMALR-10 3.00 263,936.05 8690,999.09 TIPO 1 NORMALR-11 3.00 264,399.58 8690,899.13 TIPO 1 NORMALR-12 3.00 265,212.90 8690,705.31 TIPO 1 NORMALR-13 3.00 263,906.81 8690,535.65 TIPO 1 NORMALR-14 3.00 264,289.07 8690,437.86 TIPO 1 NORMALR-15 3.00 264,875.74 8690,309.30 TIPO 1 NORMALR-16 3.00 265,041.33 8690,071.33 TIPO 1 NORMALR-17 3.00 265,608.95 8690,559.53 TIPO 1 NORMALR-18 3.00 266,244.20 8690,374.79 TIPO 1 NORMALR-19 3.00 266,149.36 8689,875.86 TIPO 1 NORMALR-20 3.00 265,475.43 8690,050.46 TIPO 1 NORMAL

R-21 3.00 265,820.50 8689,130.66 TIPO 1 NORMALR-22 3.00 266,632.46 8688,976.46 TIPO 1 NORMAL

R-22A 3.00 266,425.21 8689,466.58 TIPO 1 NORMALR-23 3.00 266,629.25 8689,629.70 TIPO 1 NORMALR-24 3.20 267,059.33 8688,632.71 TIPO 1 NORMALR-25 3.00 266,851.29 8690,606.56 TIPO 1 NORMALR-26 3.00 267,263.99 8689,921.36 TIPO 1 NORMALR-27 3.00 267,501.63 8689,528.67 TIPO 1 NORMALR-28 3.00 267,316.82 8690,453.13 TIPO 1 NORMALR-29 3.00 267,340.36 8690,996.36 TIPO 1 NORMALR-30 3.00 267,076.96 8691,584.59 TIPO 1 NORMAL

R-31 3.00 267,064.19 8691,852.80 TIPO 1 NORMALR-32 3.00 267,337.39 8692,383.50 TIPO 1 NORMALR-33 3.00 268,392.81 8690,206.15 TIPO 1 NORMALR-34 3.00 268,801.88 8690,009.08 TIPO 1 NORMALR-35 3.00 267,920.79 8689,511.77 TIPO 1 NORMAL


2,004 Redes Reductoras de Presin Existente

Explo.

No.Prof. (m.)

Coordenadas

Este Norte Tipo

CRP-1 3.00 267,061.50 8689,015.54 TIPO 1 NORMAL

10


11/34






Explo.Prof. (m.)

CoordenadasEste Norte Tipo

CRP-2 3.00 266,847.50 8688,841.37 TIPO 1 NORMALCRP-3 3.00 266,720.25 8688,606.13 TIPO 1 NORMALCRP-4 3.00 266,395.67 8688,452.17 TIPO 1 NORMALCRP-5 3.00 266,728.34 8689,955.36 TIPO 1 NORMALCRP-6 3.00 266,057.72 8689,636.82 TIPO 1 NORMALCRP-7 3.00 266,057.72 8689,636.82 TIPO 1 NORMALCRP-8 3.00 265,720.03 8 665,720.03 TIPO 1 NORMALCRP-9 3.00 265,152.80 8690,458.34 TIPO 1 NORMALCRP-10 3.00 267,298.95 8689,662.93 TIPO 1 NORMALCRP-11 3.00 266,816.08 8690,358.12 TIPO 1 NORMALCRP-12 3.00 268,018.61 8690,054.74 TIPO 1 NORMALCRP-13 3.00 267,987.86 8690,187.87 TIPO 1 NORMALCRP-14 0.90 267,979.54 8690,398.78 TIPO 3 ROCOSO

CRP-15 3.00 267,615.79 8,690,534.73 TIPO 1 NORMALCRP-16 3.00 267,514.15 8,690,534.20 TIPO 1 NORMALCRP-17 3.00 267,402.14 8690,539.12 TIPO 1 NORMALCRP-18 3.00 267,102.04 8691,152.18 TIPO 1 NORMALCRP-19 3.00 267,994.76 8689,978.70 TIPO 1 NORMALCRP-20 3.00 268,376.14 8690.030.92 TIPO 1 NORMALCRP-21 3.00 268,398.46 8689,798.77 TIPO 1 NORMALCRP-22 3.00 268,534.47 8689,430.15 TIPO 1 NORMALCRP-23 3.00 266,965.50 8692,558.92 TIPO 1 NORMALCRP-24 3.00 266,672.06 8692,138.65 TIPO 1 NORMALCRP-25 3.00 266,776.93 8692,227.70 TIPO 1 NORMAL

CRP-26 3.00 266,286.21 8691,946.30 TIPO 1 NORMALCRP-27 3.00 266,106.76 8691,347.47 TIPO 1 NORMALCRP-28 3.00 266,025.13 8691,002.46 TIPO 1 NORMALCRP-29 3.00 265,981.20 8691,941.14 TIPO 1 NORMALCRP-30 3.00 266,041.14 8691,841.74 TIPO 1 NORMALCRP-31 3.00 265,984.07 8691,602.38 TIPO 1 NORMALCRP-32 3.00 265,052.88 8691,306.63 TIPO 1 NORMALCRP-33 3.00 264,692.23 8691,235.72 TIPO 1 NORMALCRP-34 3.00 264,609.48 8690,895.20 TIPO 1 NORMALCRP-35 3.00 264,444.17 8690,559.68 TIPO 1 NORMALCRP-36 3.00 264,324.34 8690,320.77 TIPO 1 NORMAL


2,004

Estacin de Bombeo de Agua Existente

11


12/34






Explo.

No.

Profundidad

(m.)

Coordenadas

Este Norte Tipo

E.B. 3.00 263928.110 8691,214.96 TIPO 1 NORMAL


2,004 Estacin de Bombeo Para Pozos

Explo.

No.

Profundid

ad

(m.)

Coordenadas

Este Norte Tipo

PZ 8 3.00 274,205.977 8688,142.838 TIPO 1 NORMALPZ 12 3.00 274,332.011 8689,173.267 TIPO 1 NORMALPZ 13 3.00 274,580.737 8688,885.517 TIPO 1 NORMAL

CUADRO N7: Calicatas Realizadas en el 2,008

Calicata

No.

Prof. (m.) Coordenadas

Este Norte Tipo

C-01 2.00 265,256.25 8689,173.64 TIPO 1 NORMALC-02 2.00 266,785.48 8688,266.60 TIPO III ROCOSOC.03 2.00 267,402.74 8688,801.03 TIPO 1 NORMALC-04 2.00 268,780.23 8689,389.41 TIPO 1 NORMALC-05 2.00 268,646.30 8689,692.84 TIPO 1 NORMALC-06 2.00 266,507.63 8690,778.99 TIPO 1 NORMALC-07 2.00 266,476.97 8691,443.15 TIPO 1 NORMALC-08 2.00 265,772.67 8691,611.58 TIPO 1 NORMALC-09 2.00 265,015.94 8691,692.88 TIPO 1 NORMALC-10 2.00 264,840.30 8690,787.74 TIPO 1 NORMALC-11 2.00 267,309.42 8690,253.26 TIPO 1 NORMALC-12 2.00 266,331.22 8689,575.05 TIPO 1 NORMAL

C-13 2.00 265,523.17 8691,280.89 TIPO 1 NORMALC-14 2.00 264,980.93 8690,445.98 TIPO 1 NORMALC-15 2.00 264,117.59 8690,712.16 TIPO 1 NORMALC-16 2.00 267,335.37 8690,780.28 TIPO 1 NORMALC-17 2.00 268,181.30 8690,224.71 TIPO 1 NORMALC-18 2.00 266,133.32 8690,204.86 TIPO 1 NORMALC-19 2.00 268,101.67 8689,868.50 TIPO 1 NORMALC-20 2.00 266,661.08 8689,302.04 TIPO 1 NORMALC-21 2.00 269,226.19 8690,232.07 TIPO 1 NORMALC-22 2.00 269,548.29 8690,033.23 TIPO 1 NORMALC-23 2.00 269,853.23 8690,317.02 TIPO 1 NORMAL

C-24 2.00 270,137.73 8690,564.89 TIPO 1 NORMALC-25 2.00 270,540.67 8690,264.18 TIPO 1 NORMALC-26 2.00 271,109.97 8689,810.77 TIPO 1 NORMALC-27 2.00 266,549.75 8692,032.07 TIPO 1 NORMALC-28 2.00 265,953.23 8692,017.16 TIPO 1 NORMAL Y

12


13/34






Calicata Prof. (m.) CoordenadasEste Norte Tipo

ROCOSOC-29 2.00 265,672.84 8691,846.17 TIPO 1 NORMAL Y

ROCOSOC-30 2.00 265,445.68 8692,149.64 TIPO 1 NORMALC-31 2.00 265,099.42 8691,999.67 TIPO 1 NORMALC-32 2.00 263,540.65 8691,554.38 ROCOSOC-33 2.00 267,922.85 8689,998.60 TIPO 1 NORMAL Y

ROCOSOC-34 2.00 267,526.21 8689,847.24 TIPO 1 NORMALC-35 2.00 267,405.07 8689,191.88 TIPO 1 NORMAL

2.2 Muestreo y Registros de exploracinSe realizara una clasificacin de campo de forma manual y visual de cada uno de los

estratos registrados en cada calicata, en los que se indican las diferentes

caractersticas de los estratos subyacentes, tales como tipo de suelo, espesor del

estrato, color, humedad, compacidad, consistencia etc, tal como se puede observar

en los registros estratigrficos y fotos que se adjuntan en los anexos 9.2 y 9.4

respectivamente.

3.0 ENSAYOS DE LABORATORIOSe seleccionaran muestras alteradas representativas del suelo que debidamente

identificadas se remitieron al laboratorio para los ensayos correspondientes para la

identificacin y clasificacin de suelos, cuyos resultados de laboratorio se presenta en

el Anexo 9.3.

Asimismo se realizaron ensayos de anlisis qumicos para determinar el contenido de

sulfatos y cloruros, en muestras de suelos alterados y representativos. Los reportes

se incluyen tambin en el Anexo 9.3. y se muestran en el cuadro N 8 y 9.

Los ensayos qumicos de sales agresivas al concreto se muestran en el cuadro N10

y se realizaron en el Laboratorio de Anlisis de Agua y Suelo de la Facultad de

Ingeniera Agrcola de la Universidad Agraria La Molina, bajo las normas de la

American Society for Testing and Material (ASTM).

CUADRO N8: CANTIDAD DE ENSAYOS DE LABORATORIO

CALICATA MUESTRA PROF. (M)W

%

L.

L

L.

P

I.

PSUCS

S.S.T.

(ppm)

Cloruros

(ppm)

Sulfatos

(ppm)

C-1 M-1 0.30-2.00 1 1 1 1 1 - - -

C-3 M-1 0.30-2.00 1 1 1 1 1 - - -

13


14/34






C-4 M-1 0.50-2.00 1 1 1 1 1 - - -

C-7 M-1 0.00 -2.00 - - - - - 1 1 1

C-8 M-1 0.30-2.00 1 1 1 1 1 - - -

C-10 M-1 0.40 -2.00 - - - - - 1 1 1

C-12 M-1 0.20-2.00 1 1 1 1 1 - - -

C-15 M-1 0.20-2.00 1 1 1 1 1 - - -

C-16 M-1 0.30-2.00 1 1 1 1 1 - - -

Donde:

W% : contenido de humedadL.L.% : Limite lquido

L.P. % : Limite plstico

CUADRO N9: RESULTADOS DE LABORATORIO

CALICAT

A

MUESTR

APROF. (M)

W% L.

L

L.

P

I.P SUCS DESCRIPCION

C-1 M-1 0.30-2.00 1.00 NP NPN

PSP-SM

ARENA MAL GRADADA

CON LIMOS

C-3 M-1 0.30-2.00 1.00 NP NPN

PSP-SM

ARENA MAL GRADADA

CON LIMOS

C-4 M-1 0.50-2.00 1.30 NP NPN

PSP-SM

ARENA MAL GRADADA

CON LIMOS

C-8 M-1 0.30-2.00 5.3 NP NPN

PSP-SM

ARENA MAL GRADADA

CON LIMOS

C-12 M-1 0.20-2.00 4.1 NP NPN

PSP ARENA MAL GRADADA

C-15 M-1 0.20-2.00 0.60 NP NPN


C-16 M-1 0.30-2.00 1.00 NP NPN


Donde:

W% : contenido de humedadL.L.% : Limite lquido

14


15/34






L.P. % : Limite plsticoI.P. % : ndice plstico

CUADRO N10: Resultados de Anlisis Qumicos.

Calicata Muestra Prof. (m) S.S.T.(ppm)

Cloruros(ppm)

Sulfatos(ppm)

C-7 M-1 0.00-2.00 13,050 1785 3296.64C-10 M-1 0.40-2.00 4188.00 1024.48 285.12

4.0 CONFORMACION DEL SUBSUELO

En base a los trabajos de campo realizados recientemente y a la informacin

recopilada de las calicatas realizadas del estudio de suelos con fines de

cimentacin de las estructuras que formaron parte del proyecto: Obras

Generales y Redes Secundarias de Agua Potable y Alcantarillado para la

Ciudad de Pachacutec y Anexos, elaborado en el ao 2004 por el Consorcio

Pro Agua Pachacutec, en la cual se realizaron 228 calicatas, el subsuelo en

todo el rea en estudio esta conformado por depsitos elicos mayormente por arenas

de granos finos mal gradadas (SP) arenas con limos (SP-SM) de compacidad que

varia de poco suelto a firme en algunos sectores a firme en otro sectores, de color que

beige, poco hmedo, no plstico. No se encontr la presencia de nivel fretico en las

calicatas exploradas.

En las partes altas de los cerros circundantes de la zona de estudio aflora un macizo

rocoso conformado por rocas volcnicas andesititas donde se encuentran

emplazados todos los reservorios existentes de concreto armado.

5.0 TRABAJOS DE GABINETE

Con la informacin existente se ha podido realizar los trabajos de gabinete

necesarios como la elaboracin de los perfiles estratigrficos de cada calicata ( ver

Anexo ) y la conformacin del planos geotcnico - geologico EG-01, de ubicacin de

calicatas y registros estratigrficos, cuyo plano se anexa al final del informe.

6.0 ANALISIS DE LA CIMENTACION

6.1 Tipo y Profundidad de CimentacinBasado en los trabajos de campo y perfiles estratigrficos y caracterstica de la

estructura a construir, se recomienda cimentar:

ZONA I ( Terreno Normal)15


16/34






Lnea de Agua potable y Alcantarillado:

Se recomienda cimentar las tuberas de agua potable y alcantarillado a una

profundidad de cimentacin mnima de 1.20m, apoyndose sobre suelos elicos

conformados por arenas mal gradadas de grano fino sobre las arenas limosas de

compacidad poco suelto a firme. Se recomienda usar encofrados para el

entibamiento de las paredes debido a la naturaleza del suelo de tipo deleznable.

ZONA II ( Suelo Rocoso )

Donde de ubican parte de las estructuras apoyadas, recomendando cimentar sobre

la roca ignea volcanica a la profundidad de cimentacin mnima de: Df= 2.00m, con

respecto a la menor cota natural del terreno.Para las obras menores, tales como son caseta de vlvulas y cerco perimtrico, se

recomienda cimentar sobre la roca gnea a la profundidad de cimentacin mnima

de: Df= 1.20m, con respecto a la cota natural, utilizando una cimentacin superficial

del tipo zapata corrida.

6.2 Evaluacin Geomecnica del Macizo Rocoso

En el sector donde se ubican los reservorios apoyados, se encontr roca igneavolcanica de tipo andesitico, determinndose la capacidad portante, en funcin a la

valoracin RMR del macizo rocoso por el sistema de Bieniawski.

IntroduccinEs importante conocer el comportamiento geomecnico de una masa rocosa, el cual

depende de tres aspectos fundamentales e interrelacionados entre s. El primer

aspecto lo constituye la resistencia de la roca intacta; es decir, el comportamiento de un

espcimen de roca exenta de discontinuidades y fisuras, cuya resistencia responde a

las propiedades coligativas de las molculas de los minerales que lo conforman, as

como al material cementante que los une, si es el caso.

El segundo aspecto est referido al grado de fracturamiento al nmero y distribucin

de discontinuidades que afectan a la masa rocosa. Un macizo rocoso puede abarcar a

una masa slida, continua, o bien llegar hasta el extremo de tener tantas fisuras que en

conjunto se comportara como si estuviera compuesto de partculas ntimamente

embonadas, sin resistencia alguna en condiciones de no confinamiento. Los planos de

las discontinuidades ofrecern diferentes grados de resistencia segn estn cerradas,

segn la rugosidad que tengan, si estando abiertas poseen material de relleno no, y

del tipo de material de relleno; as tendrn fisuras cerradas, con propagaciones

16


17/34






irregulares y superficiales muy rugosas ofrecern significativa mayor resistencia a los

esfuerzos de corte que interesan a la estabilidad interbloques, que si se trataran de

fracturas planas, de superficies listas y rellenas de arcillas sensitivas, por ejemplo.

El tercer aspecto esta referido a esfuerzos activos que actan en el macizo rocoso. Por

un lado estn los esfuerzos tensionales que trasmiten las presiones hidrosttica de las

aguas subterrneas en las discontinuidades, y por otro los esfuerzos debido a cargas

litostticas con las subsecuentes deformaciones y esfuerzos horizontales, y los

procesos de descompresin que pueden darse en las excavaciones y afloramientos.

De las consideraciones anteriores, fcilmente se deduce la imposibilidad de recoger la

totalidad de informacin necesaria para evaluar el comportamiento del macizo rocoso, y

ms aun integrarlos para llegar a una solucin nica. Sin embargo, las clasificaciones

geomecnicas de macizos rocosos son la alternativa que se nos brinda por ahora, para

simplificar las evaluaciones en el campo de la mecnica de rocas, ante la otra

alternativa; ensayos in - situ a gran escala, de difcil montaje y elevado costo.

CLASIFICACIN GEOMECNICA ,RMR DE MACIZOS ROCOSOS

Sistema RMR de Bieniawski (1989)

Este sistema de clasificacin fue desarrollado por el profesor Z.T. Bieniawski, en elConsejo Sudafricano para la Investigacin Cientfica e industrial (CSIR) en 1973 y fuemodificado en 1989. Esta clasificacin tiene las siguientes ventajas :

a) Proporciona las cualidades del sitio investigado, con un mnimo de parmetrosde clasificacin.

b) Proporciona informacin cuantitativa para propsitos de diseo.

c) Es simple y significativa en trminos pues esta basada en parmetros mediblesque pueden ser determinados rpidamente y a bajo costo.

El sistema RMR, como puede apreciarse en la tabla N 1, cuenta con cinco parmetrosbsicos. Cada uno de estos parmetros estn subdivididos en rangos de aplicacin consus puntuaciones respectivas.

Resistencia de Roca Intacta

Bieniawski basa sus valuaciones en rangos de Resistencia Compresiva Uniaxial de laroca intacta, o de acuerdo al ndice de la Carga Puntual (PLT).

Designacin de la Calidad de Roca (RQD)

El RQD, propuesto por DEERE (1967), es de uso frecuente como una medida de lacalidad de testigos de perforacin, en funcin del fracturamiento del macizo. El RQD esdefinido como la relacin porcentual de la suma de las longitudes de testigos exentosde fracturas de 10 cm. a mas, respecto a la longitud total perforada.

17


18/34






Cuando no secuenta con testigos de perforaciones es posible estimar el RQD en unafloramiento rocoso haciendo uso de la siguiente relacin propuesta por Barton et. en(1974).

Jv = N de discontinuidades / m3 de roca.

Espaciamiento de Discontinuidades

Para esta caracterstica del macizo rocoso, Bieniawski en su clasificacin RMRmodificada de 1979, considera los rangos recomendados por la Sociedad Internacionalde Mecnica de Rocas.

Estado de las Discontinuidades

Para la evaluacin de este parmetro, toma en cuenta la separacin o abertura de ladiscontinuidad, extensin, rugosidad y grado de alteracin de las paredes, y el tipo dematerial de relleno.

Condiciones de Aguas Subterrneas

Toma en consideracin la influencia del flujo de agua subterrnea en rangos de flujoobservado, la relacin de la presin del agua en las discontinuidades con el esfuerzoprincipal mayor, o por alguna observacin cualitativa general de las condiciones delagua subterrnea. En nuestro caso, para los efectos de valuacin de este parmetro seha considerado que no existe presiones hidrosttica.

6.3 Determinacin del RMR y parmetros de resistenciaPara la determinacin de la valoracin del macizo rocoso basado en la clasificacin

geomecnica de Bieniawski se utiliz un programa de computo escrito en BASIC, los

valores de los parmetros utilizados se presentan en el Anexo y los resultados de laevaluacin se indican en el cuadro siguiente.

Descripcin Parmetros

Nombre de la

roca

Andesita

Clasificacingentica

RocaVolcanic

aValor de RMR

bsico

64

Valor de RMRajustado

57

18

PerforadaTotalLongitud

cmTestigosdeLongitudRQD

10>=

JvRQD 3.3115=


19/34






Valor de RMR(seca)

64

ResistenciaCompresiva

(Mpa)

16

Cohesin (kPa) 320Angulo defriccin ( )

37

El valor de la resistencia compresiva se ha obtenido mediante un procedimiento

practico de campo, cuya referencia practica fue formulada en el libro Geotecnia Para

Ingenieros por Alberto J. Martinez Vargas ( Vol 1, Lima 1990, tabla N 2.23 , Pag.210 ).

Capacidad Portante Admisible del Macizo RocosoLos parmetros de capacidad portante de la roca se han obtenido considerando el

estado de meteorizacin de la roca, fracturamiento, diaclasamiento, espesor de juntas,

relleno de juntas, RQD de la roca, resistencia a la compresin uniaxial, peso

volumtrico, etc. Segn la clasificacin de Biewnaski, la roca tiene un RMR igual a 64,

correspondindole una clasificacin de roca de clase II (de I a V), que para fines de

cimentacin es una roca de buena resistencia.

Por lo tanto la capacidad portante admisible de la roca gnea intrusiva plutonica para los

cinco reservorios es de : Qadm > 10 kg/cm2.

6.4CALCULO DE LA CAPACIDAD DEL SUELO ARENOSO

Se ha determinado la capacidad portante admisible del terreno en base a las

caractersticas del subsuelo y se han propuesto dimensiones recomendables para la

cimentacin.

La capacidad de carga se ha determinado en base a la frmula de Terzaghi y Peck

(1967), con los parmetros de Vesic (1971).

Segn Terzaghi y Peck :

qul = Sc*C*Nc + 1/2*S*1*B*N + Sq*2*Df*Nq ..... (1)qad = qul/F.S.

Donde :

qul : = capacidad ltima de carga en kg/cm2.

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20/34






qad : = capacidad portante admisible en kg/cm2.

F.S. : = factor de seguridad = 3

: = peso especfico total.

B : = ancho de la zapata o cimiento corrido en mt

Df. : = profundidad de la cimentacin.

Nc,N,Nq: = parmetros que son funcin de

Sc,S,Sq: = factores de forma.

C : = cohesin en (kg/cm2)

Los factores de capacidad de carga se obtendrn a partir de la Figura N 3.

De una serie de investigaciones y pruebas basados en ensayos de SPT en suelosgranulares se ha obtenido relaciones empricas entre , Dr y Densidad natural para

profundidades menores de 6.00m., los cuales se presentan en el siguiente cuadro:

Cuadro N 011

Descripcin Muy Suelto Suelto Medio Denso Muy Denso

Densidad Relativa Dr 0 -0.15 0.15 0.35 0.35 0.65 0.65 0.85 0.85 1.00

SPT N70Fino 0.075-0.425 mmMedio 0.425-2.000 mmGrueso 2.000-4.750 mm

1 - 22 - 33 6

3 64 75 9

7 - 158 2010 25

16 3021 4026 - 45

>40>45

Fino 0.075-0.425 mmMedio 0.425-2.000 mmGrueso 2.000-4.750 mm

26 2827 2828 30

28 3030 3230 34

30 3432 3633 40

33 3836 4240 50


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Nc = 16.88 N = 7.13 Nq = 7.82

Sc = 1.0 S = 1.0 Sq = 1.0

FS = 3

Df = 1.50m

B = 0.70 m

1 = 1 .65 gr/cm3

2 = 1.64 gr/cm3

De (1) se tiene :

qul = 2.51 kg/cm2

qad = 0.84 kg/cm2

6.5 CLCULO DE ASENTAMIENTOS

6.5.1. Asentamientos Inmediatos

El asentamiento inmediato instantneo de la cimentacin se calcular en base a la

teora de la elasticidad (Lambe y Whitman, 1964).

El asentamiento elstico inicial ser:

S = qs B(1-u)If

Es

donde:

S = asentamiento inmediato (cm)

qs = esfuerzo neto transmisible (kg/cm2)

B = ancho de cimentacin (cm)

Es = mdulo de Elasticidad (kg/cm2)

u = relacin de Poisson

If = factor de influencia que depende de la forma y la rigidez de la cimentacin.

Las propiedades elsticas del suelo de cimentacin fueron asumidas a partir de tablas

publicadas con valores para el tipo de suelo existente donde ir desplantada la

cimentacin.

Para este tipo de suelo de arenas pobremente gradadas donde ir desplantada la

cimentacin es conveniente considerar un mdulo de elasticidad de E = 3000Tn/m2 y

un coeficiente de Poisson de u = 0.25

Los clculos de asentamiento se han realizado considerando una cimentacin flexible.

Se considera adems que los esfuerzos transmitidos son iguales a la capacidad

admisible de carga.

Luego se tiene:

Se tiene:21


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qs = 0.84 kg/cm2

B = 70 cm

Es = 300.00 kg/cm2

If = 2.54 (flexible)

u = 0.25

Se obtiene:

Cimentacin flexible : Stotal = 0.43 cm

Por tanto el asentamiento mximo para la cimentacin corrida calculada en esta zona

est en el orden de 0.40cm. Entonces no se presentaran problemas por asentamiento.

7.0 AGRESION AL SUELO DE CIMENTACION

El suelo bajo el cual se cimienta toda estructura tiene un efecto agresivo a la

cimentacin. Este efecto est en funcin de la presencia de elementos qumicos que

actan sobre el concreto y el acero de refuerzo, causndole efectos nocivos y hasta

destructivos sobre las estructuras (sulfatos y cloruros principalmente). Sin embargo, la

accin qumica del suelo sobre el concreto slo ocurre a travs del agua subterrnea

que reacciona con el concreto; de ese modo el deterioro del concreto ocurre bajo el

nivel fretico, zona de ascensin capilar presencia de agua infiltrado por otra razn

(rotura de tuberas, lluvias extraordinarias, inundaciones, etc.).

Los principales elementos qumicos a evaluar son los sulfatos y cloruros por su

accin qumica sobre el concreto y acero del cimiento respectivamente.

CUADRO N12: ELEMENTOS QUIMICOS NOCIVOS PARA LA CIMENTACION

Presencia en el Suelo de : p.p.m Grado de Alteracin OBSERVACIONES

* SULFATOS

0 1000 Leve

1000 - 2000 Moderado Ocasiona un ataque qumico al

2000 - 20,000 Severo concreto de la cimentacin

>20,000 Muy severo

** CLORUROS > 6,000 PERJUDICIAL

Ocasiona problemas de corrosin

de armaduras o elementos

Metlicos

** SALES SOLUBLES > 15,000 PERJUDICIAL

Ocasiona problemas de prdida de

resistencia mecnica por problema

de lixiviacin* Comit 318-83 ACI

** Experiencia Existente

De los resultados de los anlisis qumicos obtenidos a partir de 2muestras

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representativas del suelo obtenidas de las calicatas C7 y, C-10 se tiene:

CUADRO N13: Resultados de Anlisis Qumicos.

Calicata Muestra Prof. (m) S.S.T.(ppm)

Cloruros(ppm)

Sulfatos(ppm)

C-7 M-1 0.00-2.00 13,050.00 1785.00 3296.64C-10 M-1 0.40-2.00 4188.00 1024.48 285.12

Del Cuadro N13 ( Resultados de anlisis qumicos), observamos que la

concentracin de sales cloruros, se encuentran por debajo de los valores

permisibles, siendo el valor mas alto de 1785 ppm que corresponde a la calicata C-7,

menor que 6000ppm (valor permisible para cloruros), por lo que no ocasionar un

ataque por corrosin del acero del concreto de la cimentacin.

De igual manera observamos concentraciones de sales sulfatos mayores a 2,000.00

ppm. Y que alcanzan un valor puntual de de 3,296.64, ppm, por lo que podra

ocasionar un ataque severo al concreto de la cimentacin en este sector.

Por todo lo expuesto se concluye usar el cemento Tipo V de alta resistencia a los

sulfatos, para todas estructuras hidraulicas proyectadas.

8.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

1.-En base a los trabajos de campo realizados mediante 35 pozos de exploracin

calicatas a cielo abierto y a la informacin recopilada de las calicatas realizadas del

estudio de suelos con fines de cimentacin de las estructuras que formaron

parte del proyecto: Obras Generales y Redes Secundarias de Agua Potable y

Alcantarillado para la Ciudad de Pachacutec y Anexos, elaborado en el ao

2004 por el Consorcio Pro Agua Pachacutec, en la cual se realizaron 228

calicatas, el subsuelo en todo el rea en estudio esta conformado por depsitos

elicos mayormente por arenas de granos finos mal gradadas (SP) arenas con limos

(SP-SM) de compacidad que varia de poco suelto a firme en algunos sectores a firmeen otro sectores, de color que beige, poco hmedo, no plstico. No se encontr la

presencia de nivel fretico en las calicatas exploradas.

En las partes altas de los cerros circundantes de la zona de estudio aflora un macizo23


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rocoso conformado por rocas volcnicas andesititas.

2.- De acuerdo al tipo de suelo encontrado conformado por suelos granulares de

arenas de granos finos arenas limosas de estado de compacidad poco suelto afirme, se recomienda usar encofrados para la proteccin de las paredes durante los

trabajos de excavacin de zanjas para instalacin de tuberas y construccin de

buzones, desde el nivel de la superficie.

3. Casi el 95 % del rea en estudio esta constituido por suelos finos clasificados

como Suelo normal Tipo I y el 5% como suelo rocoso o suelo Tipo II

4.- En el plano EG-01 se presenta la ubicacin de calicatas y los registrosestratigrficos de todas las calicatas. Tambin se presenta un mapeo geolgico de

toda el rea en estudio indicando los diferentes tipos de suelos encontrados desde el

punto de costos durante la etapa de excavacin de zanjas.

5.- Por todo lo expuesto se concluye usar el cemento Tipo V de alta resistencia a los

sulfatos para la preparacin del concreto, para todas estructuras hidrulicas

proyectadas, como son reservorios, buzones, tuberas, etc., as mismo el empleo de

un aditivo hidrfugo, tipo EUCO DM de Sika o similar para impedir la corrosin del

acero de refuerzo y pinturas impermeabilizantes en las tuberas y otros elementos

metlicos.

En el sector donde se va a utilizar tuberas principales de hierro dctil, se recomienda

el empleo de mangas de polietileno.

6.- Se recomienda que la plataforma de la cimentacin de los reservorios proyectados

se ubique totalmente sobre la roca volcnica.

7.- Previo a los trabajos de cimentacin de las estructuras proyectadas sobre el

material de arenas, esto incluye para reservorios proyectados, buzones, etc, se

recomienda realizar un mejoramiento del suelo existente por debajo del nivel de

cimentacin especificado, que consiste en reemplazar en un espesor de 50cm por un

material de tipo afirmado y compactarlo en capas al 98% de la mxima densidad

seca del proctor modificado.

8.- Para el relleno de las zanjas, luego de colocado las tuberas se podr emplear el

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mismo material de la zona descartando los rellenos superficiales, debidamente

compactado por capas al 95% de la Mxima Densidad Seca del Proctor Modificado.

9.-A continuacin se presenta el cuadro resumen de capacidad portante de lasestructuras proyectadas:

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STUDIO DE MECANICA DE SUELOS INGENIERIADE CIMENTACIONES - TOPOGRAFIA DIGITAL -VANTAMIENTOS TOPOGRAFICOS PROYECTOS




Cuadro Resumen Capacidad Portante De Estructuras Proyectadas

TIPO DEESTRUCTURA

CALICATANIVEL

FREATICODESCRIPCION

TIPO DESUELO

CLASIFSUCS

TIPOCIMENTACION

PROF.CIMT.

(m)

CAPAC.PORTANTE

Qad(kg/cm2)

TIPOCEMENTO

RECOMENC.

RAP 01, RAP-02, RAP-07 C-34, C-35,

C-31- ARENA DE GRANOS FINOS DE

COMPACIDAD FIRME

TIPO INORMAL SP

PLATEA CIRCULAR

DE CONCRETOARMADO 2.00 0.84TIPOV

ENCOFRADO

PAREDES Y/OENTIBADO

OBRASMENORES

RAP-01

CIMIENTO CORRIDOARMADO Y

ZAPATASCONECATADAS

1.50 0.80ENCOFRADOPAREDES Y/OENTIBADO

RAP-03, RAP-04, RAP-09,

RAP-05,RAP-06

C-33,C-32, C28,

C-27

-ROCA VOLCANICA ANDESITICA

TIPOIIROCOSO ROCA

PLATEA CIRCULARDE CONCRETO

ARMADO2.00 10.00 TIPOV

ENCOFRADOPAREDES Y/O

ENTIBADOHASTA 2M

TUBERIAS DEAGUA Y

DESAGUE,BUZONES

- - ARENA DE GRANOS FINOS DECOMPACIDAD FIRME

TIPO INORMAL SP

CIMIENTO CORRIDOARMADO Y

ZAPATASCONECATADAS

1.20MINIMO

0.80 TIPOVENCOFRADOPAREDES Y/O

ENTIBADOHASTA 2M

Lima, 24 de Febrero del 2009

1


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9.0 ANEXOS

1


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9.1 FIGURAS

2


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9.2 REGISTROS DEEXPLORACION

3


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9.3 REGISTROS DEENSAYO DE

L ABORATORIO

1


31/34






2


32/34






9.4 FOTOGRAFIAS

3


33/34






9.5 PLANO

-

4


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anexo 6_estudio mecanica de suelos

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