analisis no. 1
DESCRIPTION
calculoTRANSCRIPT
-
CLIENTE: ORNCEM
PROYECTO:
ASUNTO: MEMORIA DE CLCULO
CDIGO: API ESTNDAR 650- 11th Edition, Jun 2007
FECHA: 26 de Octubre del 2010
1 1.- DATOS DE DISEO
2 Tag:
3 Capacidad Nominal:
4 Capacidad Neta de trabajo:
5 Altura de Cuerpo :
6 Altura de Diseo :
7 Dimetro Interno :
8 Producto:
9 Gravedad Especfica Diseo (Agua Pruebas Hidrostticas) : G
10 Gravedad Especfica del producto
11 Presin de Diseo:
12 Depresin en Vaci:
13 Mxima temperatura de Diseo:
14 Presin de Operacin
15 Temperatura de Operacin
16 Corrosin permitida:
17 Velocidad del viento:
-
18 Cargas Ssmicas
19 Grupo Sismo usado
20 Ss
21 S1
22 So
23 Clase de sitio
24 Caudal de Ingreso
25 Caudal de salida
26 2.- MATERIALES
27 Lminas del Fondo
28 Lminas del Cuerpo
29 Lminas del Techo
30 ngulo de Tope
31 Estructura
32 Lminas
33 Perfiles
34 3.- CALCULO DE ESPESORES DEL CUERPO POR EL MTODO DEL PIE MENOS UNO - API 650 , tem 5.6
35 Esfuerzos mximos permitidos por API 650. TEM 5.6.2 / Tabla 5-2
36 Ys min.
37 Ts min.
38 Sd =
39 St =
40 C.A.. = Corrosin Permitida en el cuerpo para el primero y segundo anillo nicamente
-
41 El espesor mnimo requerido de las lminas que componen el cuerpo, es el mayor de los valores calculados como sigue:
42
43
44 Hi = Altura desde el fondo del tanque hasta el anillo en consideracin
45 td = Clculo del espesor por diseo para las condiciones de servicio incluido CA
46 tt = Clculo del espesor para condiciones de prueba hidrosttica
47 t = Espesor de lmina a ser utilizado
48 RESTRICCIONES:
49 Segn el tem 5.6.1.1, para Tanques cuyo dimetro D, es menor a 50 ft ( 15 m) , el espesor mnimo, no puede ser menor a 3/16" ( 5 mm).
50 En base a lo anterior, los espesores mnimos calculados, son los siguientes:
51 Virola V1
52 Hi1= 35
53 t1d = 0.1807
54 t1t = 0.1096
55 t 1 calculado = 0.1807
56 t1 utilizado 0.25
57 Virola V2 29
58 t2d = 0.1605
59 t2t = 0.0908
60 t 2 calculado = 0.1605
61 t2 utilizado 0.25
62 Virola V3 23
63 t3d = 0.0773
td = 2.6 x D x (H - 1) x G/ Sd + C.A..
tt = 2.6 x D x (H - 1) / St
-
64 t3t = 0.0720
65 t 3 calculado = 0.0773
66 t3 utilizado 0.1875
67 Virola V4 17
68 t4d = 0.0572
69 t4t = 0.0533
70 t 4 calculado = 0.0572
71 t4 utilizado 0.1875
72 Virola V5 11
73 t5d = 0.0370
74 t5t = 0.0345
75 t 5 calculado = 0.0370
76 t5 utilizado 0.1875
77 Virola V6 5
78 t6d = 0.0168
79 t6t = 0.0157
80 t 6 calculado = 0.0168
81 t6 utilizado 0.1875
82 4.- CLCULO DEL FONDO
83 4.1 Lminas del fondo
84 Todas las lminas del fondo deben tener un espesor mnimo de 6 mm (1/4"), excluyendo cualquier sobre espesor de corrosin - Segn tem 5.4.1
85 tb =
86 CA=
-
87 t min. =
88 4.2.- Lminas Anulares
89 D=
90 H=
91 tv1=
92 G=
93 Stv1 = Esfuerzo por presin hidrosttica en el primer anillo del cuerpo es igual a:
94 Stv1= 2,6 x D x (H-1)/t=
95 Placas anulares en el fondo no son requeridas
96 5.- CALCULO DEL TECHO CNICO POR API 650, TEM 5.10.
97 Espesor de techo mnimo segn API 650, tem 5.10.2
98 El espesor mnimo requerido para tanques soportados por columnas y vigas internas, segn tem 5.10.3.2 del API - 650, es de 6.35 mm
99 6.- CLCULO DE LOS ESPESORES DEL CUERPO DE ACUERDO AL APNDICE F, PARA LA PRESIN INTERNA DE DISEO, TEM F.7.1
100
101
102
103 P = Presin Interna =
104 G = Gravedad especifica del producto
105
106
107 Virola V1
108 H1' = H1 + Pint/(9,8 xG) = 24.3531
109 t1d = 0.1415
Al calcular el espesor del cuerpo en base al apndice F, para tanques que requieren ser anclados, para resistir el empuje debido a la presin interior, el valor de "H" debe ser incrementado en la cantidad P/(9,8x G), en donde ,H = altura del nivel de producto en (ft); P es la presin interna de diseo, en Inch H20; y G es la gravedad especifica del producto.
td = 2.6 x D x (H1' - 1) x G/ Sd + C.A..
tt = 2.6 x D x (H1' - 1) / St
-
110 t1t = 0.0732
111 t 1 calculado = 0.1415
112 t1 utilizado 0.25
113 Virola V2
114 H2' = H2 + Pint/(9,8 xG) = 30.3531
115 t2d = 0.1617
116 t2t = 0.0919
117 t 2 calculado = 0.1617
118 t2 utilizado 0.25
119 Virola V3
120 H3' = H3 + Pint/(9,8 xG) = 24.3531
121 t3d = 0.0785
122 t3t = 0.0732
123 t 3 calculado = 0.0785
124 t3 utilizado 0.1875
125 Virola V4
126 H4' = H4 + Pint/(9,8 xG) = 18.3531
127 t4d = 0.0583
128 t4t = 0.0544
129 t 4 calculado = 0.0583
130 t4 utilizado 0.1875
131 Virola V5
132 H5' = H5 + Pint/(9,8 xG) = 12.3531
-
133 t5d = 0.0382
134 t5t = 0.0356
135 t 5 calculado = 0.0382
136 t5 utilizado 0.1875
137 Virola V6
138 H6' = H6 + Pint/(9,8 xG) = 6.3531
139 t6d = 0.0180
140 t6t = 0.0168
141 t 6 calculado = 0.0180
142 t6 utilizado 0.1875
143
144 7.- CALCULO DEL TANQUE CON PRESIN EXTERNA SEGN APNDICE V - API 650
145 Pe = Pesin de vaco = Presin Externa de diseo
146 Pe = presin de vaco = Presin Externa de diseo
147 Como la presin de vaco o presin exterior es 0,0625 lb/in2, valor mayor a 0,036 lb/in2, se aplica el apndice V, Segn V.1
148 7.1 - VERIFICACIN DEL ESPESOR DEL TECHO FIJO
149 Pr = El mayor valor entre DL+Lr o S) +0,4 Pe (1) 0
150 Pr = DL+ Pe+ 0,4 (Lr o S) (2)
151 DL = Para la lmina del techo de 4,76 mm
152 Lr =
153 (1) = DL+Lr +0,4 Pe
154 (2) = DL+ Pe+ 0,4 Lr
155 Pr =
Conclusin: Los espesores calculados a presin Interna por el apndice F, son los mismos que los requeridos por el Mtodo del Pie Menos Uno, por lo que usaremos para los espesores del cuerpo los calculados por el Mtodo del Pie Menos Uno.
-
156 El espesor requerido para la lmina de un techo cnico es:
157
158 Este espesor no es prctico. Calculamos el espesor para un techo domo soldado por traslape con R = 1 x D = D
159 Th domo = 4,47 x D x (Pr/29500000)^0,5
160 Utilizamos este espesor, por lo que el espesor del techo por presin interna debe ser 0,25 > 0,1914
161 Y de acuerdo al ejemplo indicado en el apndice V, se puede utilizar indistintamente un techo cnico soportado con ese espesor
162 Conclusin: Espesor a ser utilizado para el techo por presin interna es igual a:
163 8.- CALCULO DE LA ESTRUCTURA SOPORTANTE DEL TECHO
164 REFERENCIAS
165 D = Dimetro Nominal del tanque:
166 H = Altura Nominal:
167 tr = Espesor de las lminas del techo:
169 RE mx. = Mxima Longitud de la correa :
170 X/Y = Pendiente del fondo
171 X/Y = Pendiente del techo
172 ESPACIAMIENTO ENTRE CORREAS
173 8.1.- Nmero de correas
174 Mximo espaciamiento entre correas = I =2 x pi() (API-650)
175 Cantidad mnima de correas = nmin.1 = (pi() x D )/ I
176 Nmero de correas seleccionadas = n final 1 >= n min 1
177 Espaciamiento mnimo entre correas = Arse mx. = bf + 1 =
178 Espaciamiento mximo entre correas = Arse mx. = pi() x D / n final 1 =
179 8.2.- Cargas en el techo
Th cnico = D/sen x (Pr/0,248 E)^0,5 =
-
180 DL = Carga muerta
181 p = LL + DL = Carga total
168 LL = Cargas del techo: carga viva :
182 8.3.- Seleccin del tamao de las correas
183 Carga Mxima = WE(max) = p (ARSEmax) + wE
184 Carga Mnima = WE(min) = p (ARSEmin) + wE
185 k = WE(min) / WE(max)
186 R = ( (1+k+k^2) / 3 )^0.5
187 Distancia al mximo Momento de Pandeo.
188 XEmax = REmax [ (k-R) / (k-1) ]
189 cte.1 = [ WE(min) - WE(max) ] / (6 REmax)
190 cte.2 = [ WE(min) ] / 2
191 cte.3 = [ 2 WE(min) + WE(max) ] (REmax) / 6
192 Mximo momento de pandeo =
193 MEmax=(cte.1)(XEmax)^3-(cte.2)(XEmax)^2+(cte.3)(XEmax)
194 Mximo esfuerzo de pandeo permitido
195 fE=20000
196 Mdulo de la seccin requerida =
197 ZE = MEmax / fE
198 MXIMA REACCIN EN LOS SOPORTES
199 rEmax = [ 2 WE(max) + WE(min) ] REmax / 6
200 MNIMA REACCIN EN LOS SOPORTES
201 rEmin = [ WE(max) + 2 WE(min) ] REmax / 6
-
202 TOTAL PESO (EXTERIOR CORREAS)
203 TWE = (REmax) (nfinal1) (wE)
204 8.4.- SELECCIN DEL TAMAO DE LA COLUMNA CENTRAL
205 LONGITUD
206 LC2
207 LC2 / rC2
208 MX.. ESFUERZO PERMITIDO DE COMPRESIN.
209 Cmax2= 149000000Y2/[(LC2/Rc2)^2[1,6-(LC2/200rc2)]] =
210 t2/R2 = [ ( De2 - di2 ) / 2 ] / ( De2 / 2 )
211 Relacin
212 Y2 = 1.00
213 FACTOR DE SEGURIDAD
214 FS2 = 5 / 3 + (LC2/rC2) / 350 - (LC2/rC2)^3 / 18300000
215 MXIMA FUERZA APLICADA
216 Q2 = (nfinal1) (rEmin)
217 Q2 / a2
218 PESO TOTAL (COLUMNA CENTRAL)
219 TWC2 = (LC2) (wC2)
220 8.5.- SECCIN MNIMA DE LAS CORREAS
221 DESIGNACIN
222 ALTO DE LA CORREA / REA DE LA COMPRESIN DEL ALA =
223 RADIO DE GIRO =
224 PESO =
-
225 MDULO DE LA SECCIN
226 Mdulo de la seccin de la correa a utilizarse es mayor que el mdulo de la seccin requerida
227 8.6.- SECCIN MNIMA DE LA COLUMNA
228 DESIGNACIN
229 DIMETRO EXTERIOR
230 DIMETRO INTERIOR
231 Rc2 = radio de giro menor
232 PESO
233 REA
234 El radio de rigo de la columna es mayor que el requerido
235 8.7.- PESO TOTAL
236 ESTRUCTURA SOPORTE = Twt = Twe + T wc2 =
237 8.8.- CONCLUSIONES
238 CONCLUSIN. 1: L/r NO EXCEDE 180.
239 CONCLUSIN. 2: PERFIL DE LAS CORREAS SELECCIONADAS ES CORRECTO
240 CONCLUSIN. 3: COLUMNA SELECIONADA ES CORECTA.
241 9.- CLCULO DE LA ESTABILIDAD DEL TANQUE AL VIENTO
242 CARGA DEL VIENTO - tem 3.11 del API 650
243 Dimetro del Tanque:
244 Altura Cuerpo Cilndrico:
245 Altura Mxima Nivel de Diseo:
246 Velocidad del Viento:
247 TABLA DE PESOS DEL TANQUE
-
248 Tipo de Techo:
249 CUERPO
250
251 V1
252 V2
253 V3
254 V4
255 V5
256 V6
257 Peso total del cuerpo
258 Techo Tipo Cnico
259
260 Fondo
261
262 ngulo de Tope L 2"x2"x1/4"
263 Estructura
264 Pasamano
265 Escalera Espiral
266 Accesorios
267 Peso del Producto
268 G = 62,4 lb/ft3 / H = 36 ft
269 Peso total del Tanque
270 Peso Total Tanque + Peso Producto
-
271 El espesor para los anillos a presin interna es similar a los calculados por el mtodo del pie menos uno
272 10.- CALCULO DEL TANQUE PARA PRESIN INTERNA SEGN - APNDICE F - API 650
273
274
275
276
277 a.- Relacin presin interior por seccin transversal del Tanque
278 P int = Presin Interna =
279 P int = Presin interna =
280
281 Entonces: Pint x seccin transversal = Empuje debido a la presin interna
282 b. Pesos
283 Ws = Peso del cuerpo =
284 Wr = Peso del techo =
285 Wt = Ws + Wr =
286 El techo va a tratar de levantarse por cuanto no va soldado a las correas y el empuje debido a la presion del viento Pint = 21085,33 lbs es mayor al peso del techo > 12.076,30
287 Relacion b es mayor que relacion a, no se requieren la aplicacion del item F.7, se debe realizar diseo bsico ms F.1 hasta F.6, anclajes por presin no son requeridos, se debe aplicar item F.5
288
289 10.1 .- REA DE COMPRESIN REQUERIDA EN LA JUNTA TECHO - CUERPO - TEM F-5
290 DATOS
291 Pint = Presin Interna de Diseo en el tope =
292 M = Momento debido al viento
293 LL = Carga viva del techo
Segn el tem F.1.2 : Si la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque, excede el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soportada por el cuerpo y techo, se siguen los requerimientos sealados desde F2 hasta F.6
Si por el contrario, la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque excede, el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soporte en el cuerpo y el techo, pero no excede 2,5 lbf/in2, se deben usar los requerimientos sealados en F.7
Seccin transversal del tanque = pi() x D2/4 =
-
294 DL = Carga muerta del techo
295 Y/X = Pendiente del techo
296 CAr = Sobre espesor de corrosin del techo
297 CAS = Sobre espesor de corrosin del cuerpo
298 tc = Espesor del ltimo anillo en el tope
299 ngulo de Tope (s)
300 sta = Tamao del ngulo de tope (s)
301 ta = Espesor del ngulo de tope menos el Cas
302 Ata = rea de la seccin transversal del ngulo de tope (menos CAs)
303 A = Distancia eje neutral
304 = ARC.TAN (Y/X)
305 El ngulo del elemento cnico con la horizontal es: 9.46 deg. (2:12) = 3.57 deg. (0.75:12) (ok!)
306 th = Espesor de las lminas del techo seleccionado
307 Rc = Radio interior del tanque = D / 2
308 P mx. = Mxima Presin Interna de diseo, Segn tem F.4.2
309 DLS = Peso total de el cuerpo y estructura (pero no las lminas del techo) soportados por el cuerpo y techo, en lbs
310
311 REA RESISTENTE A LA FUERZA DE COMPRESIN ( A1) , como se ilustra en la Fig. 2
312 A = D^2 (Pi - 8 th) / [30800 tan()] = REA REQUERIDA A COMPRESIN
313 10.2.- REA DE COMPRESIN REQUERIDA EN LA JUNTA TECHO - CUERPO - SEGN F.5
314 PARTICIPACIN REA (FIGURE F-1)
315 R2 = Longitud de la normal a el techo , medido desde la lnea de centros vertical del tanque = Rc / SIN(0)
316 wh = mximo ancho de participacin del techo wh = 0.3 (R2 th)^0.5
Pmax = 0.245 DLS/D2 + 8 th - 0.817 M/D3
-
317 Wc = Mximo ancho de participacin del cuerpo = Wc = 0.6 [Rc (tc-CAs)]^0.5
318 A1 = (wc-sta) (tc) + wh (th) + Ata = REA PROPUESTA
319 CONCLUSION: El area requerida a compresion A no es mas grande que el area propuesta A1, por lo que el angulo de tope L 2x2X1/4 inch, esta (OK).
320 PRESIN INTERNA DE DISEO ( P) - Segn F.4.1
321 P = 30800 (A) TAN(O) / D^2 + 8 th
322 La Presin Interna de Diseo QUE SOPORTA EL TECHO ,es mas grande que la presin de diseo requerida en el techo (OK).
323 10.3.- CLCULO DEL REA DE PARTICIPACIN SEGN FIGURA F-2 TEMS 5.10.5,2 Y TEM 5.10.6.2
324 A = rea de participacin en la junta cuerpo-techo debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente - Segn tem 5.10.5.2
325
326 T = Valor mas grade de las cargas combinadas segn prrafo (e),y segn apndice R =
327
328 A = rea de participacin en mm2 en la junta techo-cuerpo, debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente:( segn tem 5.10.6.2)
329 A = D (rr) / 1500 (T/45)
330 Clculo de la presin de falla (F.6)
331 Pf = 1.6 P - 4.8 th
332 11.- CUERPO NO RIGIDIZADOS- TEM V.8.1.1
333 Para un tanque de cuerpo cilndrico no-rigidizado, sujeto a una presin externa suficiente para producir deformacin, la deformacin se producir en el campo elstico, cuando se cumpla la siguiente relacin
334
335 Hts = Altura del cuerpo transformado, en ft, de acuerdo al tem V.8.1.4, tenemos para nuestro caso:
336
337 tsmin=
338 Fy =
339 E =
A = D2 / [3000 SIN()] x (T/45)
A = D2 / [3000 SIN()] x (T/45) =
[(D/tsmin)^0,75] x [(HTs/D) x (Fy/E)^0,5] >= 0,19
HTS= H1 (ts1/ts1)2,5 + H2 (ts1/ts2)2,5 + H3 (ts1/ts3)2,5 + H4 (ts1/ts4)2,5+ H5 (ts1/ts5)+H6 (ts1/ts6)=
-
340
341 Conclusin: Los espesores para el cuerpo satisfacen la presin externa
342 12.- VERIFICACIN DE LA PRESIN EXTERNA EN UN CUERPO CILNDRICO NO RIGIDIZADO - APNDICE V
343 Segn tem v.8.1.2 - La presin externa en un cuerpo cilndrico no rigidizado, no debe sobrepasar la relacin:
344 (0,2 x E)/(Hts/Dx(D/tsmin)^2,5 =
345 (0,2 x E)/(Hts/Dx(D/tsmin)^2,5 =
346 Por definicin, Ps, la presin total externa de diseo, es el valor mayor, entre las cargas combinadas resultantes de la presin externa de diseo y el viento, como sigue:
347 Pe = Presin Externa de Diseo =
348 W +0,4 (Pe)
349 En donde
350
351 Kg = Factor de rfaga de viento =
352 Kh = Factor de altura de viento =
353
354 W +0,4 (Pe) =
355 Valor Adoptado =Ps =
356 Por lo tanto Ps = 8,99 < 10,39 OK
357 Por tem V.8.1.3 El espesor mnimo del cuerpo requerido, para una presin externa total y a la presin interna de diseo, es:
358 t min. >= 1,903 ( HtsPs)^0,4 x (D)^0,6)(E)^0,4
359 ts min. utilizado =
360 Debido a que el espesor mnimo utilizado es mayor al requerido por clculo a presin externa e interna, entonces los espesores del cuerpo utilizados estn ok y el cuerpo no necesita ser rigidizado
361 13.- VERIFICACIN REQUERIMIENTO DE RIGIRIZADORES INTERMEDIOS
362 API 650 - tems 5.97.1
[(D/tsmin)^0,75] x [(HTs/D) x (Fy/E)^0,5] >= 0,19
W= 0,001776 x (V)2 x (Kg) x (Kh) =
W= 0,001776 x (V)2 x (Kg) x (Kh) =
-
363 D = Dimetro Nominal Tanque:
364 H' = Altura Nominal del Tanque:
365 h = Nivel mximo llenado del tanque:
366 V = Velocidad del viento:
367 k = Relacin o factor:
368 C.A. = Corrosin Permitida en el cuerpo para el primer anillo
369 Dp = Depresin Mxima :
370 Nota: La depresin acta como una fuerza exterior, de acuerdo a la nota "d" del tem 5.9.7.1
371 el valor H1 ser disminuido en la relacin 36 lb/ft2 / presin modificada.
372 por definicin tenemos que la altura mxima del cuerpo no rigidizado, es:
373
374 t = Espesor del cuerpo en el anillo considerado
375 H1 =
376 Valor mnimo del Mdulo de la seccin requerida de un regidizador intermedio, Z
377
378 W = Ancho de cada lmina como se construye aproximadamente 5,97 CT = 71,65 Inch = 1820 mm
379 (teniendo en cuenta las 2" del ngulo de tope, y la luz para soldar 6 x 1/8" =3/4".
380 Wtr = Ancho transpuesto de lmina analizada
381
382 t uniforme = Espesor del anillo en el tope como se construyo, inch
383 t actual = Espesor del anillo analizado como se construyo, inch
384
385
H1 = 600.000 t (t/D)3/2 x (120/V)^2, en donde
Z = D2 x H1/10000 x ( V/120)2
Wtr = W (t uniforme / t actual) 5/2 , en donde,
Wtr1= 71,65 X (0,1875 / 0,25)5/2 =
Wtr2= 71,65 X (0,1875 / 0,25)5/2 =
-
386
387
388
389
390 Ht = SUMATORIA Wtri =
391 Ht =
392 H1=
393 C0NCLUSIONES:
394 H1> Ht , OK - No se requiere de un segundo anillo rigidizador
395 14.- PRESIN DEL VIENTO SOBRE EL TANQUE
396 La resistencia al volteo debe calcularse, usando las presiones del viento dadas en el tem 5.2.j
397 La presin de diseo del viento es 18 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie vertical proyectada de
398 superficies cilndricas.
399 La presin de diseo del viento es 30 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie horizontal proyectada de
400 superficies cnicas o doblemente curvadas.
401 14.1.- TANQUES NO ANCLADOS POR VIENTO - TEM 5.11.2
402 Los tanque no anclados deben satisfacer los dos criterios que se indican a continuacin:
403 1. 0,6 Mw + Mpi < Mdl / 1,5
404 2. Mw + 0,4 Mpi < (Mdl + MF)/2
405 Donde:
406 1. Mpi = Momento respecto a la junta Cuerpo - Fondo, debido a la presin interna de diseo.
407 2. Mw = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido a la presin del viento
408 3. Mdl = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido al peso del cuerpo, y al peso del techo, soportado por el cuerpo
Wtr3= 71,65 X (0,1875 / 0,1875)5/2 =
Wtr4= 71,65 X (0,1875 / 0,1875)5/2 =
Wtr5= 71,65 X (0,1875 / 0,1875)5/2 =
Wtr6= 70,98 X (0,1875 / 0,1875)5/2 =
-
409 4. MF = Momento respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido al lquido contenido en el tanque, y equivalente
410 Calculo del Mpi
411 Pi = Presin Interna de Diseo =
412 Pi = Presin Interna de Diseo =
413
414 Calculo del Mw
415
416
417 Mw = MwH(shell) + MwH(roof)=
418 Calculo del MDL
419 Wtecho = Soportado por el cuerpo
420 Ws (cuerpo) =
421
422 Calculo del MF
423 WL = 4,67 x tb x (Fby H)^0.5 (ver nota 1)
424 Wa = Peso del lquido, como se define en E-2.1.1
425 Wa = 4,67 x tb x (Fby *H)^0,5
426 Carga total = Wa x pi x D =
427 MF = Carga total x D/2 =
428 RELACIN 1
429 0,6 x Mw + Mpi < ( Mdl/ 1,5)
430 0,6 x Mw + Mpi =
431 Mdl/1,5 =
Mpi = pi D2/4 x Pi x (v/120)2 x D/2 =
MW(shell) = (D*H*H/2*(V/120)2*18
MW(roof) = pi()*D2*H/4 *(V/120)2*30 x D/2
MDL = ( Wcuerpo + Wtecho) x D/2 =
-
432 Debido a que Mdl/1,5 > 0,6 Mw + Mp1 , No se requiere pernos de anclaje por viento
433 RELACIN 2
434 Mw + 0,4 Mpi < ( Mdl + MF)/ 2)
435 Mw + 0,4 Mpi =
436 ( Mdl + MF)/ 2) =
437 Debido a que (Mdl+ MF)/2 > Mw + Mp1 , No se requiere pernos de anclaje por viento
438 Conclusin
439 El Tanque no requiere pernos de Anclaje por viento
440 15.- ANLISIS SSMICO - APNDICE E - (API 650), Ed 11 June 2007
441 Site Class
442 Ss =
443 S1 =
444 So =
445 Fa = Coeficiente de aceleracin basado en (periodo de 0.2 seg) - TABLA E-1
446 Fv = Coeficiente de velocidad del sitio basado en (periodo de 1.0 seg) - TABLA E-2
447 Segn tem E.2.2. (Notaciones)
448 To = 0,2 x Fv x s1 / Fa Ss
449 Ts = Fv x S1 / Fa x Ss
450 Segn tem E.4.5.2. (Notaciones)
451 Tc = Periodo convectivo (sloshing) = (0.578/sqrt(Tanh(3.68xH/D))xSQRT(D) =
452 Donde
453 H= Nivel mximo de producto =
454 D = Dimetro Nominal Tanque =
-
455 Por la tabla E-5 cuando se usa el factor de sismo correspondiente al grupo 1, el factor de importancia es igual 1, I =
456 Por E-4.6.1 Dependiendo de la regin, el periodo de transicin para largos movimientos de tierra, TL = 4s
457 Por la Tabla E-4.Response modificacin Factor for ASD Method in Self Anchored System.
458 Rwi =
459 Rwc =
460 donde Rwi = Coeficiente de reduccin de la Fuerza convectiva para el modo convectivo usando el mtodos del esfuerzo de diseo permitido.
461 Por E.4.6.1 El parmetro de Impulso Espectral, A1 es igual
462 Ai = 2.5 x Q x Fa x So x (I/Rwi) =
463 donde
464 Q = Factor (Scaling) de "MCE" para el nivel de diseo de la aceleracin espectral Q = (2/3) for ASCE 7
465 Por Ec. E.4.6.1-2, Ai > 0.007
466 Por E.4.6.1, Cuando Tc
-
478 Sean
479 H=
480 D=
481 G=
482
483
484 Wi = (1,0-0,218xD/H)xWp =
485 El peso efectivo convectivo es calculado por la ecuacin E.6.1.1-3
486 Wc = 0,230 x D/H x tanh(3,67x H/D) x Wp =
487 15.1.- MOMENTO AL VOLTEO - TEM E.6.1.5
488 Mrw = Momento al volteo en la base del tanque , (ft-lb)
489
490 Xi = Altura medida desde el fondo al centro de accin de la fuerza ssmica lateral respecto a la fuerza impulsiva del lquido, en ft
491
492 Cuando D/H < 1.333
493 Xi = (0,5 - 0,094 x D/H)x H =
494 Ws = Peso Total del tanque (lbf)
495 Xs = Altura desde el fondo del tanque hasta el centro de gravedad de el cuerpo del tanque.
496 Wr = Peso total del techo fijo =
497
498 Xr = Altura desde el fondo hasta el centro de gravedad del techo.
499 Sen () = (D/2)/R2 =
500 =
WH20
Wp = (pi() x D2)/4 x H x G x WH2O =
Mrw = ((Ai x (Wi x Xi + Ws x Xs x Wr x Xr))2 + (Ac x (Wc x Xc))2)0,5 =
R2 = Radio del techo =
-
501 h = D/2 x tan =
502 h(cg)= 1/3 h
503 Xr = H + h(CG) =
504 Xc = Altura medida desde el fondo del tanque, al centro de accin de la fuerza ssmica lateral, respecto a la fuerza convectiva del lquido, en ft
505 Xc= (1.0 - ((COSH(3.67 x H/D)-1)/(3,67xH/D) x senoh(3.67xH/D))) x H
506 Entones EL Momento de Volteo respecto a la base del Tanque, Mrw
507
508 16.- RELACIN DE ANCLAJE - TEM E-6.2.1.1.2
509 Wa = fuerza resistente debido al contenido del tanque, por unidad de circunferencia del cuerpo cilndrico, usada para resistir el momento al volteo, en lbf/ft de circunferencia.
510
511 Wa = 7,9 x ta x (Fy x H x Ge)^0,5 < 1,28 x H x D x Ge
512 Fy = Esfuerzo de fluencia mnimo especificado de las lminas del fondo =
513 Ge = G x ( 1-0,4 x Av) =
514 Diseo Ssmico Vertical = NO
515 Ge=
516 Wa=
517 1,28 x G x H x D =
518 Pero Wa < 1,28GHD no aplica, entones adoptamos Wa =
519 Wt = Peso del tanque y cuerpo, actuando en la base del tanque, en lbs/ft de circunferencia
520 Wrs = Carga del techo actuando en el cuerpo del tanque
521 Wt = (Ws/pi() x D +Wrs)
522 16.1.-CLCULO ANCLAJE DEL TANQUE
523 Segn E.6.2.1.1.1, relacin de Anclaje (J)
Mrw = ((Ai x (Wi x Xi + Ws x Xs x Wr x Xr))2 + (Ac x (Wc x Xc))2)0,5 =
-
524
525 No necesita pernos de anclaje
526 16.2.- TANQUES ANCLADOS MECNICAMENTE - API 650 E.6.2.1.2
527
528 Para este caso tenemos:
529 Presin de diseo + sismo/pi() x D
530 Wab = Carga de Resistencia mnima al anclaje por pie de circunferencia
531
532 0,4 [ empuje debido a presin interna) = 0,4 (pi() x D2/4 x Pint) =
533 Carga Total =
534 Carga Total x (pi() x D) =
535 Pab = Carga ssmica de diseo para un perno de anclaje, esta dada por la relacin:
536
537
538
539
540
541 Seccin transversal = St = tb/ Fy =
542 Dimetro en la raz = (4 x St / )^0,5 =
543 Con este acero, el perno de anclaje es de un dimetro muy grande, por lo que procederemos a aumentar el numero de anclajes y a cambiar el tipo de acero de los pernos de anclaje.
544
545
546
J = Mrw/(D2 x (Wt x(1-0,4 x Av) +Wn)) =
Los anclajes deben ser dimensionados para proveer al menos, la siguiente resistencia mnima calculada en la relacin Wab + 0,4 veces el empuje por pie de circunferencia, debido a la presin interna, nota: se debe tener en cuenta la seccin 5.12 , Tabla 5-21b, para la combinacin de cargas.
Wab = (1,273 Mrw/D2-Wt (1-0,4 Av) =
n = Nmero de anclajes = El espaciamiento mximo entre anclajes es de 10 ft, segn E,7,1,2, por lo que n = pi() x D / 10 = 12.1 anclajes,
Pab = Wab ( pi() D/n ) =
Fy = 0,8 x FTY
FTY = Material del perno de anclaje ASTM -A36Fy = 0,8 x FTY
n = Nmero de anclajes = El espaciamiento mximo entre anclajes es de 10 ft, segn E,7,1,2, por lo que n = pi() x D / 10 = 12.1 anclajes, aumentamos a 18 pernos de anclajePab = Wab ( pi() D/n ) =
-
547
548
549
550 Seccin transversal = St = tb/ Fy =
551 Dimetro en la raz = (4 x St / )^0,5 =
552 Conclusin: 18 Pernos de anclaje de dimetro( 1 5/16" =1,31") calidad ASTM A-193-B7 , es el Adecuado
RESUMENESPESOR LAMINAS DE CUERPOPRIMER ANILLO = 6,35 mm INCLUYENDO EL SBRE ESPESOR DE CORROSION DE 1/16"SEGUNDO ANILLO = 6,35 mm INCLUYENDO EL SOBRE ESPESOR DE CORROSION DE 1/16"TERCER ANILLO = 4,76 mm CUARTO ANILLO = 4,76 mmQUINTO ANILLO = 4,76 mmSEXTO ANILLO = 4,76 mmESPESOR FONDO = 6,35 mmESPESOR TECHO = 6,35 mmANGULO DE TOPE = L 2" X2" X 1/4"
Fy = 0,8 x FTY
FTY = Material del perno de anclaje ASTM -A193-B7Fy = 0,8 x FTY
-
MEMORIA DE CLCULO
API ESTNDAR 650- 11th Edition, Jun 2007
26 de Octubre del 2010
Ht
H
D
G
Pint.
Vaco
Solamente en el Cuerpo 1ro y 2do ANILLOS
-
2.- MATERIALES
Lminas del Fondo
Lminas del Cuerpo
Lminas del Techo
ngulo de Tope
Estructura
Lminas
Perfiles
3.- CALCULO DE ESPESORES DEL CUERPO POR EL MTODO DEL PIE MENOS UNO - API 650 , tem 5.6
Esfuerzos mximos permitidos por API 650. TEM 5.6.2 / Tabla 5-2
Ys min.
Ts min.
Sd =
St =C.A.. = Corrosin Permitida en el cuerpo para el primero y segundo anillo nicamente
-
El espesor mnimo requerido de las lminas que componen el cuerpo, es el mayor de los valores calculados como sigue:
Hi = Altura desde el fondo del tanque hasta el anillo en consideracin
td = Clculo del espesor por diseo para las condiciones de servicio incluido CA
tt = Clculo del espesor para condiciones de prueba hidrosttica
t = Espesor de lmina a ser utilizado
RESTRICCIONES:Segn el tem 5.6.1.1, para Tanques cuyo dimetro D, es menor a 50 ft ( 15 m) , el espesor mnimo, no puede ser menor a 3/16" ( 5 mm).
En base a lo anterior, los espesores mnimos calculados, son los siguientes:
Inch = 4.59
Inch = 2.78
Inch = 4.59
Inch = 6.35
Inch = 4.08
Inch = 2.31
Inch = 4.08
Inch = 6.35
Inch = 1.96
-
Inch = 1.83
inch 1.96
inch 4.76
Inch = 1.45
Inc. = 1.35
inch 1.45
inch 4.76
Inch = 0.94
Inch = 0.88
inch 0.94
inch 4.76
Inch = 0.43
Inch = 0.40
inch 0.43
inch 4.76
Todas las lminas del fondo deben tener un espesor mnimo de 6 mm (1/4"), excluyendo cualquier sobre espesor de corrosin - Segn tem 5.4.1
0.25 inch
0 inch
-
0.25 inch
30.00 ft
24.00 ft
0.25 inch
1
Stv1 = Esfuerzo por presin hidrosttica en el primer anillo del cuerpo es igual a:
7,176.00 psiPlacas anulares en el fondo no son requeridas
4.7625El espesor mnimo requerido para tanques soportados por columnas y vigas internas, segn tem 5.10.3.2 del API - 650, es de 6.35 mm
6.- CLCULO DE LOS ESPESORES DEL CUERPO DE ACUERDO AL APNDICE F, PARA LA PRESIN INTERNA DE DISEO, TEM F.7.1
3.46 in (h20)
1.0
Virola V1
ft
Inch = 3.59
Al calcular el espesor del cuerpo en base al apndice F, para tanques que requieren ser anclados, para resistir el empuje debido a la presin interior, el valor de "H" debe ser incrementado en la cantidad P/(9,8x G), en donde ,H = altura del nivel de producto en (ft); P es la presin interna de diseo, en Inch H20; y G es la gravedad especifica del producto.
-
Inch = 1.86
Inch = 3.59
Inch = 6.35
ft
Inch = 4.11
Inch = 2.34
Inch = 4.11
Inch = 6.35
ft
Inch = 1.99
Inch = 1.86
inch 1.99
inch 4.76
ft
Inch = 1.48
Inch = 1.38
inch 1.48
inch 4.76
ft
-
Inch = 0.97
Inch = 0.90
inch 0.97
inch 4.76
ft
Inc. = 0.46
Inc. = 0.43
inch 0.46
inch 4.76
7.- CALCULO DEL TANQUE CON PRESIN EXTERNA SEGN APNDICE V - API 650
Pe = Pesin de vaco = Presin Externa de diseo
Pe = presin de vaco = Presin Externa de diseo
Como la presin de vaco o presin exterior es 0,0625 lb/in2, valor mayor a 0,036 lb/in2, se aplica el apndice V, Segn V.1
7.1 - VERIFICACIN DEL ESPESOR DEL TECHO FIJO
Pr = El mayor valor entre DL+Lr o S) +0,4 Pe (1) 0
Pr = DL+ Pe+ 0,4 (Lr o S) (2)
DL = Para la lmina del techo de 4,76 mm
Lr =
(1) = DL+Lr +0,4 Pe
(2) = DL+ Pe+ 0,4 Lr
Pr =
Conclusin: Los espesores calculados a presin Interna por el apndice F, son los mismos que los requeridos por el Mtodo del Pie Menos Uno, por lo que usaremos para los espesores del cuerpo los
-
El espesor requerido para la lmina de un techo cnico es:
Este espesor no es prctico. Calculamos el espesor para un techo domo soldado por traslape con R = 1 x D = D
Th domo = 4,47 x D x (Pr/29500000)^0,5
Utilizamos este espesor, por lo que el espesor del techo por presin interna debe ser 0,25 > 0,1914
Y de acuerdo al ejemplo indicado en el apndice V, se puede utilizar indistintamente un techo cnico soportado con ese espesor
Conclusin: Espesor a ser utilizado para el techo por presin interna es igual a:
8.- CALCULO DE LA ESTRUCTURA SOPORTANTE DEL TECHO
REFERENCIAS
D = Dimetro Nominal del tanque:
H = Altura Nominal:
tr = Espesor de las lminas del techo:
RE mx. = Mxima Longitud de la correa :
X/Y = Pendiente del fondo
X/Y = Pendiente del techo
ESPACIAMIENTO ENTRE CORREAS
8.1.- Nmero de correas
Mximo espaciamiento entre correas = I =2 x pi() (API-650)
Cantidad mnima de correas = nmin.1 = (pi() x D )/ I
Nmero de correas seleccionadas = n final 1 >= n min 1
Espaciamiento mnimo entre correas = Arse mx. = bf + 1 =
Espaciamiento mximo entre correas = Arse mx. = pi() x D / n final 1 =
8.2.- Cargas en el techo
-
DL = Carga muerta
p = LL + DL = Carga total
LL = Cargas del techo: carga viva :
8.3.- Seleccin del tamao de las correas
Carga Mxima = WE(max) = p (ARSEmax) + wE
Carga Mnima = WE(min) = p (ARSEmin) + wE
k = WE(min) / WE(max)
R = ( (1+k+k^2) / 3 )^0.5
Distancia al mximo Momento de Pandeo.
XEmax = REmax [ (k-R) / (k-1) ]
cte.1 = [ WE(min) - WE(max) ] / (6 REmax)
cte.2 = [ WE(min) ] / 2
cte.3 = [ 2 WE(min) + WE(max) ] (REmax) / 6
Mximo momento de pandeo =
MEmax=(cte.1)(XEmax)^3-(cte.2)(XEmax)^2+(cte.3)(XEmax)
Mximo esfuerzo de pandeo permitido
fE=20000
Mdulo de la seccin requerida =
ZE = MEmax / fE
MXIMA REACCIN EN LOS SOPORTES
rEmax = [ 2 WE(max) + WE(min) ] REmax / 6
MNIMA REACCIN EN LOS SOPORTES
rEmin = [ WE(max) + 2 WE(min) ] REmax / 6
-
TOTAL PESO (EXTERIOR CORREAS)
TWE = (REmax) (nfinal1) (wE)
8.4.- SELECCIN DEL TAMAO DE LA COLUMNA CENTRAL
LONGITUD
LC2
LC2 / rC2
MX.. ESFUERZO PERMITIDO DE COMPRESIN.
Cmax2= 149000000Y2/[(LC2/Rc2)^2[1,6-(LC2/200rc2)]] =
t2/R2 = [ ( De2 - di2 ) / 2 ] / ( De2 / 2 )
Relacin
Y2 = 1.00
FACTOR DE SEGURIDAD
FS2 = 5 / 3 + (LC2/rC2) / 350 - (LC2/rC2)^3 / 18300000
MXIMA FUERZA APLICADA
Q2 = (nfinal1) (rEmin)
Q2 / a2
PESO TOTAL (COLUMNA CENTRAL)
TWC2 = (LC2) (wC2)
8.5.- SECCIN MNIMA DE LAS CORREAS
DESIGNACIN
ALTO DE LA CORREA / REA DE LA COMPRESIN DEL ALA =
RADIO DE GIRO =
PESO =
-
MDULO DE LA SECCIN
Mdulo de la seccin de la correa a utilizarse es mayor que el mdulo de la seccin requerida
8.6.- SECCIN MNIMA DE LA COLUMNA
DESIGNACIN
DIMETRO EXTERIOR
DIMETRO INTERIOR
Rc2 = radio de giro menor
PESO
REA
El radio de rigo de la columna es mayor que el requerido
8.7.- PESO TOTAL
ESTRUCTURA SOPORTE = Twt = Twe + T wc2 =
8.8.- CONCLUSIONES
CONCLUSIN. 1: L/r NO EXCEDE 180.
CONCLUSIN. 2: PERFIL DE LAS CORREAS SELECCIONADAS ES CORRECTO
CONCLUSIN. 3: COLUMNA SELECIONADA ES CORECTA.
9.- CLCULO DE LA ESTABILIDAD DEL TANQUE AL VIENTO
CARGA DEL VIENTO - tem 3.11 del API 650
D = 30.00
H' = 24
H = 24
V = 50.00
TABLA DE PESOS DEL TANQUE
-
Tipo de Techo: Cnico
Peso lbs.
sin C.A..
5,548.98
5,548.98
5,546.11
5,546.11
5,546.11
5,497.61
33,233.90Peso en lbs sin C.A..
12,076.80Peso en lbs sin C.A..
12,162.78
4,954.96
1,182.55
1,728.41
2,788.82
Peso del Producto
66,945.67
-
El espesor para los anillos a presin interna es similar a los calculados por el mtodo del pie menos uno
10.- CALCULO DEL TANQUE PARA PRESIN INTERNA SEGN - APNDICE F - API 650
a.- Relacin presin interior por seccin transversal del Tanque
P int = Presin Interna =
P int = Presin interna =
Entonces: Pint x seccin transversal = Empuje debido a la presin interna
b. Pesos
Ws = Peso del cuerpo =
Wr = Peso del techo =
Wt = Ws + Wr =
El techo va a tratar de levantarse por cuanto no va soldado a las correas y el empuje debido a la presion del viento Pint = 21085,33 lbs es mayor al peso del techo > 12.076,30
Relacion b es mayor que relacion a, no se requieren la aplicacion del item F.7, se debe realizar diseo bsico ms F.1 hasta F.6, anclajes por presin no son requeridos, se debe aplicar item F.5
10.1 .- REA DE COMPRESIN REQUERIDA EN LA JUNTA TECHO - CUERPO - TEM F-5
DATOS
Pint = Presin Interna de Diseo en el tope =
M = Momento debido al viento
LL = Carga viva del techo
Segn el tem F.1.2 : Si la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque, excede el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soportada por el cuerpo y techo, se siguen los
Si por el contrario, la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque excede, el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soporte en el cuerpo y el techo, pero no excede 2,5
-
DL = Carga muerta del techo
Y/X = Pendiente del techo
CAr = Sobre espesor de corrosin del techo
CAS = Sobre espesor de corrosin del cuerpo
tc = Espesor del ltimo anillo en el tope
ngulo de Tope (s)
sta = Tamao del ngulo de tope (s)
ta = Espesor del ngulo de tope menos el Cas
Ata = rea de la seccin transversal del ngulo de tope (menos CAs)
A = Distancia eje neutral
= ARC.TAN (Y/X)
El ngulo del elemento cnico con la horizontal es: 9.46 deg. (2:12) = 3.57 deg. (0.75:12) (ok!)
th = Espesor de las lminas del techo seleccionado
Rc = Radio interior del tanque = D / 2
P mx. = Mxima Presin Interna de diseo, Segn tem F.4.2DLS = Peso total de el cuerpo y estructura (pero no las lminas del techo) soportados por el cuerpo y techo, en lbs
REA RESISTENTE A LA FUERZA DE COMPRESIN ( A1) , como se ilustra en la Fig. 2
A = D^2 (Pi - 8 th) / [30800 tan()] = REA REQUERIDA A COMPRESIN
10.2.- REA DE COMPRESIN REQUERIDA EN LA JUNTA TECHO - CUERPO - SEGN F.5
PARTICIPACIN REA (FIGURE F-1)
R2 = Longitud de la normal a el techo , medido desde la lnea de centros vertical del tanque = Rc / SIN(0)
wh = mximo ancho de participacin del techo wh = 0.3 (R2 th)^0.5
-
Wc = Mximo ancho de participacin del cuerpo = Wc = 0.6 [Rc (tc-CAs)]^0.5
A1 = (wc-sta) (tc) + wh (th) + Ata = REA PROPUESTACONCLUSION: El area requerida a compresion A no es mas grande que el area propuesta A1, por lo que el angulo de tope L 2x2X1/4 inch, esta (OK).
PRESIN INTERNA DE DISEO ( P) - Segn F.4.1
P = 30800 (A) TAN(O) / D^2 + 8 th
La Presin Interna de Diseo QUE SOPORTA EL TECHO ,es mas grande que la presin de diseo requerida en el techo (OK).
10.3.- CLCULO DEL REA DE PARTICIPACIN SEGN FIGURA F-2 TEMS 5.10.5,2 Y TEM 5.10.6.2A = rea de participacin en la junta cuerpo-techo debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente - Segn tem 5.10.5.2
T = Valor mas grade de las cargas combinadas segn prrafo (e),y segn apndice R =
A = rea de participacin en mm2 en la junta techo-cuerpo, debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente:( segn tem 5.10.6.2)
A = D (rr) / 1500 (T/45)
Clculo de la presin de falla (F.6)
Pf = 1.6 P - 4.8 th11.- CUERPO NO RIGIDIZADOS- TEM V.8.1.1
Para un tanque de cuerpo cilndrico no-rigidizado, sujeto a una presin externa suficiente para producir deformacin, la deformacin se producir en el campo elstico, cuando se cumpla la siguiente relacin
Hts = Altura del cuerpo transformado, en ft, de acuerdo al tem V.8.1.4, tenemos para nuestro caso:
tsmin=
Fy =
E =
+ H4 (ts1/ts4)2,5+ H5 (ts1/ts5)+H6 (ts1/ts6)=
-
Conclusin: Los espesores para el cuerpo satisfacen la presin externa
12.- VERIFICACIN DE LA PRESIN EXTERNA EN UN CUERPO CILNDRICO NO RIGIDIZADO - APNDICE V
Segn tem v.8.1.2 - La presin externa en un cuerpo cilndrico no rigidizado, no debe sobrepasar la relacin:
(0,2 x E)/(Hts/Dx(D/tsmin)^2,5 =
(0,2 x E)/(Hts/Dx(D/tsmin)^2,5 =
Por definicin, Ps, la presin total externa de diseo, es el valor mayor, entre las cargas combinadas resultantes de la presin externa de diseo y el viento, como sigue:
Pe = Presin Externa de Diseo =
W +0,4 (Pe)
En donde
Kg = Factor de rfaga de viento =
Kh = Factor de altura de viento =
W +0,4 (Pe) =
Valor Adoptado =Ps =
Por lo tanto Ps = 8,99 < 10,39 OKPor tem V.8.1.3 El espesor mnimo del cuerpo requerido, para una presin externa total y a la presin interna de diseo, es:
t min. >= 1,903 ( HtsPs)^0,4 x (D)^0,6)(E)^0,4
ts min. utilizado =
Debido a que el espesor mnimo utilizado es mayor al requerido por clculo a presin externa e interna, entonces los espesores del cuerpo utilizados estn ok y el cuerpo no necesita ser rigidizado
13.- VERIFICACIN REQUERIMIENTO DE RIGIRIZADORES INTERMEDIOS
-
C.A. = Corrosin Permitida en el cuerpo para el primer anillo
Nota: La depresin acta como una fuerza exterior, de acuerdo a la nota "d" del tem 5.9.7.1
el valor H1 ser disminuido en la relacin 36 lb/ft2 / presin modificada.
por definicin tenemos que la altura mxima del cuerpo no rigidizado, es:
t = Espesor del cuerpo en el anillo considerado
H1 =
Valor mnimo del Mdulo de la seccin requerida de un regidizador intermedio, Z
W = Ancho de cada lmina como se construye aproximadamente 5,97 CT = 71,65 Inch = 1820 mm
(teniendo en cuenta las 2" del ngulo de tope, y la luz para soldar 6 x 1/8" =3/4".
Wtr = Ancho transpuesto de lmina analizada
t uniforme = Espesor del anillo en el tope como se construyo, inch
t actual = Espesor del anillo analizado como se construyo, inch
-
Ht = SUMATORIA Wtri =
Ht =
320.18 >
C0NCLUSIONES:
14.- PRESIN DEL VIENTO SOBRE EL TANQUE
La resistencia al volteo debe calcularse, usando las presiones del viento dadas en el tem 5.2.j
La presin de diseo del viento es 18 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie vertical proyectada de
superficies cilndricas.
La presin de diseo del viento es 30 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie horizontal proyectada de
superficies cnicas o doblemente curvadas.
14.1.- TANQUES NO ANCLADOS POR VIENTO - TEM 5.11.2
Los tanque no anclados deben satisfacer los dos criterios que se indican a continuacin:
1. 0,6 Mw + Mpi < Mdl / 1,5
2. Mw + 0,4 Mpi < (Mdl + MF)/2
Donde:
1. Mpi = Momento respecto a la junta Cuerpo - Fondo, debido a la presin interna de diseo.
2. Mw = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido a la presin del viento3. Mdl = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido al peso del cuerpo, y al peso del techo, soportado por el cuerpo
-
4. MF = Momento respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido al lquido contenido en el tanque, y equivalente
Pi = Presin Interna de Diseo =
Mw = MwH(shell) + MwH(roof)=
Calculo del MDL
Wtecho = Soportado por el cuerpo
Ws (cuerpo) =
Calculo del MF
WL = 4,67 x tb x (Fby H)^0.5 (ver nota 1)
Wa = 4,67 x tb x (Fby *H)^0,5
Carga total = Wa x pi x D =
MF = Carga total x D/2 =
RELACIN 1
0,6 x Mw + Mpi < ( Mdl/ 1,5)
0,6 x Mw + Mpi =
Mdl/1,5 =
-
Debido a que Mdl/1,5 > 0,6 Mw + Mp1 , No se requiere pernos de anclaje por viento
RELACIN 2
Mw + 0,4 Mpi < ( Mdl + MF)/ 2)
Mw + 0,4 Mpi =
( Mdl + MF)/ 2) =
Debido a que (Mdl+ MF)/2 > Mw + Mp1 , No se requiere pernos de anclaje por viento
Conclusin
El Tanque no requiere pernos de Anclaje por viento
15.- ANLISIS SSMICO - APNDICE E - (API 650), Ed 11 June 2007
Site Class
Ss =
S1 =
Fa = Coeficiente de aceleracin basado en (periodo de 0.2 seg) - TABLA E-1
Fv = Coeficiente de velocidad del sitio basado en (periodo de 1.0 seg) - TABLA E-2
Segn tem E.2.2. (Notaciones)
To = 0,2 x Fv x s1 / Fa Ss
Ts = Fv x S1 / Fa x Ss
Segn tem E.4.5.2. (Notaciones)
Tc = Periodo convectivo (sloshing) = (0.578/sqrt(Tanh(3.68xH/D))xSQRT(D) =
H= Nivel mximo de producto =
D = Dimetro Nominal Tanque =
-
Por la tabla E-5 cuando se usa el factor de sismo correspondiente al grupo 1, el factor de importancia es igual 1, I =
Por E-4.6.1 Dependiendo de la regin, el periodo de transicin para largos movimientos de tierra, TL = 4s
Por la Tabla E-4.Response modificacin Factor for ASD Method in Self Anchored System.
donde Rwi = Coeficiente de reduccin de la Fuerza convectiva para el modo convectivo usando el mtodos del esfuerzo de diseo permitido.
Por E.4.6.1 El parmetro de Impulso Espectral, A1 es igual
Ai = 2.5 x Q x Fa x So x (I/Rwi) =
Q = Factor (Scaling) de "MCE" para el nivel de diseo de la aceleracin espectral Q = (2/3) for ASCE 7
Por Ec. E.4.6.1-2, Ai > 0.007
Por E.4.6.1, Cuando Tc
-
Sean
H=
D=
G=
Wi = (1,0-0,218xD/H)xWp =
El peso efectivo convectivo es calculado por la ecuacin E.6.1.1-3
Wc = 0,230 x D/H x tanh(3,67x H/D) x Wp =
15.1.- MOMENTO AL VOLTEO - TEM E.6.1.5
Mrw = Momento al volteo en la base del tanque , (ft-lb)
Xi = Altura medida desde el fondo al centro de accin de la fuerza ssmica lateral respecto a la fuerza impulsiva del lquido, en ft
Xi = (0,5 - 0,094 x D/H)x H =
Ws = Peso Total del tanque (lbf)
Xs = Altura desde el fondo del tanque hasta el centro de gravedad de el cuerpo del tanque.
Wr = Peso total del techo fijo =
Xr = Altura desde el fondo hasta el centro de gravedad del techo.
Sen () = (D/2)/R2 =
=
0,5 =
-
h = D/2 x tan =
h(cg)= 1/3 h
Xr = H + h(CG) =
Xc = Altura medida desde el fondo del tanque, al centro de accin de la fuerza ssmica lateral, respecto a la fuerza convectiva del lquido, en ft
Xc= (1.0 - ((COSH(3.67 x H/D)-1)/(3,67xH/D) x senoh(3.67xH/D))) x H
Entones EL Momento de Volteo respecto a la base del Tanque, Mrw
16.- RELACIN DE ANCLAJE - TEM E-6.2.1.1.2
Wa = fuerza resistente debido al contenido del tanque, por unidad de circunferencia del cuerpo cilndrico, usada para resistir el momento al volteo, en lbf/ft de circunferencia.
Wa = 7,9 x ta x (Fy x H x Ge)^0,5 < 1,28 x H x D x Ge
Fy = Esfuerzo de fluencia mnimo especificado de las lminas del fondo =
Ge = G x ( 1-0,4 x Av) =
Diseo Ssmico Vertical = NO
Pero Wa < 1,28GHD no aplica, entones adoptamos Wa =
Wt = Peso del tanque y cuerpo, actuando en la base del tanque, en lbs/ft de circunferencia
Wrs = Carga del techo actuando en el cuerpo del tanque
Wt = (Ws/pi() x D +Wrs)
16.1.-CLCULO ANCLAJE DEL TANQUE
Segn E.6.2.1.1.1, relacin de Anclaje (J)
2)0,5 =
-
16.2.- TANQUES ANCLADOS MECNICAMENTE - API 650 E.6.2.1.2
Para este caso tenemos:
Presin de diseo + sismo/pi() x D
Wab = Carga de Resistencia mnima al anclaje por pie de circunferencia
0,4 [ empuje debido a presin interna) = 0,4 (pi() x D2/4 x Pint) =
Carga Total =
Carga Total x (pi() x D) =Pab = Carga ssmica de diseo para un perno de anclaje, esta dada por la relacin:
Seccin transversal = St = tb/ Fy =
Dimetro en la raz = (4 x St / )^0,5 =
Con este acero, el perno de anclaje es de un dimetro muy grande, por lo que procederemos a aumentar el numero de anclajes y a cambiar el tipo de acero de los pernos de anclaje.
Los anclajes deben ser dimensionados para proveer al menos, la siguiente resistencia mnima calculada en la relacin Wab + 0,4 veces el empuje por pie de circunferencia, debido a la presin interna, nota: se debe tener en cuenta la seccin 5.12 , Tabla 5-21b, para la combinacin de cargas.
= Nmero de anclajes = El espaciamiento mximo entre anclajes es de 10 ft, segn E,7,1,2, por lo que n = pi() x D / 10 = 12.1 anclajes,
= Nmero de anclajes = El espaciamiento mximo entre anclajes es de 10 ft, segn E,7,1,2, por lo que n = pi() x D / 10 = 12.1 anclajes,
-
Seccin transversal = St = tb/ Fy =
Dimetro en la raz = (4 x St / )^0,5 =
Conclusin: 18 Pernos de anclaje de dimetro( 1 5/16" =1,31") calidad ASTM A-193-B7 , es el Adecuado
PRIMER ANILLO = 6,35 mm INCLUYENDO EL SBRE ESPESOR DE CORROSION DE 1/16"SEGUNDO ANILLO = 6,35 mm INCLUYENDO EL SOBRE ESPESOR DE CORROSION DE 1/16"
-
MEMORIA DE CLCULO
API ESTNDAR 650- 11th Edition, Jun 2007
REV A
TIG-T-170
3,000.00 Bbls
3,000.00 Bbls.
24.00 ft
24.00 ft
30.00 ft
OIL, WATER ---
1.00
1.00
0.12 psig
0.06 psig
200.00 F
ATM
180.00 F
0.06 inch
50.00 MPH
-
I1.00
0.40
0.40
D
30,000.00 BPH
29,970.00 BPH
2.- MATERIALES
ASTM A-36
ASTM A-36
ASTM - A36
ASTM A-36
ASTM-A-36
ASTM-A-36
36,000.00 psi
58,000.00 psi
23,200.00 psi
24,900.00 psi
0.06 Inch
-
El espesor mnimo requerido de las lminas que componen el cuerpo, es el mayor de los valores calculados como sigue:
RESTRICCIONES:Segn el tem 5.6.1.1, para Tanques cuyo dimetro D, es menor a 50 ft ( 15 m) , el espesor mnimo, no puede ser menor a 3/16" ( 5 mm).
En base a lo anterior, los espesores mnimos calculados, son los siguientes:
mm
mm
mm
mmEspesor a ser usado OK
mm
mm
mm
mmEspesor a ser usado OK
mm
-
mm
mm
mmEspesor a ser usado OK
Inc.
mm
mm
mmEspesor a ser usado OK
inch
mm
mm
mmEspesor a ser usado OK
inch
mm
mm
mmEspesor a ser usado OK
Todas las lminas del fondo deben tener un espesor mnimo de 6 mm (1/4"), excluyendo cualquier sobre espesor de corrosin - Segn tem 5.4.1
6.35 mm
0.00 mm
-
6.35 mm
9,144.00mm
7,315.20mm
6.35mm
Placas anulares en el fondo no son requeridas
mmEl espesor mnimo requerido para tanques soportados por columnas y vigas internas, segn tem 5.10.3.2 del API - 650, es de 6.35 mm
6.- CLCULO DE LOS ESPESORES DEL CUERPO DE ACUERDO AL APNDICE F, PARA LA PRESIN INTERNA DE DISEO, TEM F.7.1
Virola V1
mm
Al calcular el espesor del cuerpo en base al apndice F, para tanques que requieren ser anclados, para resistir el empuje debido a la presin interior, el valor de "H" debe ser incrementado en la cantidad P/(9,8x G), en
-
mm
mm
mm OK
mm
mm
mm
mm OK
mm
mm
mm
mm OK
inch
mm
mm
mm OK
-
inch
mm
mm
mm OK
inch
mm
mm
mm OK
7.- CALCULO DEL TANQUE CON PRESIN EXTERNA SEGN APNDICE V - API 650
0.06 psig
8.99 lb/ft2
Como la presin de vaco o presin exterior es 0,0625 lb/in2, valor mayor a 0,036 lb/in2, se aplica el apndice V, Segn V.1
7.1 - VERIFICACIN DEL ESPESOR DEL TECHO FIJO
Pr = El mayor valor entre DL+Lr o S) +0,4 Pe (1) 0
Pr = DL+ Pe+ 0,4 (Lr o S) (2)
7.65 lb/ft2
25.00 lb/ft2
36.25 lb/ft2
26.64 lb/ft2
36.25 lb/ft2
Conclusin: Los espesores calculados a presin Interna por el apndice F, son los mismos que los requeridos por el Mtodo del Pie Menos Uno, por lo que usaremos para los espesores del cuerpo los
-
El espesor requerido para la lmina de un techo cnico es:
1.07 inch
Este espesor no es prctico. Calculamos el espesor para un techo domo soldado por traslape con R = 1 x D = D
0.15 inch
0.25 inch
Y de acuerdo al ejemplo indicado en el apndice V, se puede utilizar indistintamente un techo cnico soportado con ese espesor
0.25 inch
30.00 ft
24.00 ft
0.25inch
14.89 ft
120.00 ---
16.00 ---
6.28 ft
15.00 ---
20.00 ---
0.08 ft
4.71 ft
-
10.19 lb/ft2
35.19 lb/ft2
25.00 lb/ft2
180.58 lb/ft
17.69 lb/ft
0.10 ---
0.61 ---
8.42 ft
-1.82 lb/ft2
8.85 lb/ft
536.11 lb
2,798.86 lb-ft
20,000.00 psi
1.68 inch3
940.47 lb
536.11 lb
-
4,396.84 lb
24.96 ft
101.11 ---
CONC.1: OK
170,577.53 psi
0.06 ---
1.00 ---
1.90 ---
10,722.25 lb
1,630.09 psi
558.13 lb
Ext. CORREAS
UPN 160
5.93
2.44 inch
14.76 lb/ft
-
4.22 inch3
CONC.2: OK
Central Col.
8" SCH 20
8.63 inch
8.13 inch
2.96 inch
22.36 lb-ft
6.58 inch2
CONC.3: OK
4,954.96 lb.
9.- CLCULO DE LA ESTABILIDAD DEL TANQUE AL VIENTO
CARGA DEL VIENTO - tem 3.11 del API 650
ft
ft
ft
MPH
TABLA DE PESOS DEL TANQUE
-
Peso (lbs) Peso (Ton)
con C.A..
7,400.62
7,400.62
5,546.11
5,546.11
5,546.11
5,497.61
36,937.19
Peso lbs. con C.A..
12,076.80
Peso en lbs con C.A..
12,162.78
388.23
4,954.96
1,182.55
1,728.41
2,788.82
Peso en lbs
1,058,591.06 480.17
71,037.19 32.22
1,124,722.79 510.17
-
El espesor para los anillos a presin interna es similar a los calculados por el mtodo del pie menos uno
10.- CALCULO DEL TANQUE PARA PRESIN INTERNA SEGN - APNDICE F - API 650
0.12 lb/in2
17.99 lb/ft2
706.86 ft2
12,713.27 lbs
33,233.90 lbs
12,076.80 lbs
45,310.70 lbs
El techo va a tratar de levantarse por cuanto no va soldado a las correas y el empuje debido a la presion del viento Pint = 21085,33 lbs es mayor al peso del techo > 12.076,30
Relacion b es mayor que relacion a, no se requieren la aplicacion del item F.7, se debe realizar diseo bsico ms F.1 hasta F.6, anclajes por presin no son requeridos, se debe aplicar item F.5
10.1 .- REA DE COMPRESIN REQUERIDA EN LA JUNTA TECHO - CUERPO - TEM F-5
3.46 inch WC.
82,223.31 ft-lb CHEQUEAR
25.00 lb
Segn el tem F.1.2 : Si la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque, excede el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soportada por el cuerpo y techo, se siguen los
Si por el contrario, la presin interna multiplicada por la seccin transversal del tanque excede, el peso del metal en el cuerpo, techo y cualquier estructura soporte en el cuerpo y el techo, pero no excede 2,5
-
10.25 lb
0.06 --- / DEG
0.00inch
0.00inch
0.1875inch
2" x 2" x 1/4" ---
2.50inch
0.25inch
0.94 inch^2
0.72inch
3.58 DEG
0.25inch
180.00inch
38,188.87 lb
9.91 inch WC.
0.68 inch^2 OK
2,885.62inch
OK
8.06inch
ok
-
3.49inch
ok
3.61 inch^2 OKCONCLUSION: El area requerida a compresion A no es mas grande que el area propuesta A1, por lo que el angulo de tope L 2x2X1/4 inch, esta (OK).
OK
OK
9.91 inch WC. OK
A = rea de participacin en la junta cuerpo-techo debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente - Segn tem 5.10.5.2
36.25 lb/ft2
4.81 inch^2 A = rea de participacin en mm2 en la junta techo-cuerpo, debe ser determinada usando la figura F-2 y debe ser igual o exceder lo siguiente:( segn tem 5.10.6.2)
3.10 inch^2
Clculo de la presin de falla (F.6)
14.65 inch WC. 11.- CUERPO NO RIGIDIZADOS- TEM V.8.1.1
Para un tanque de cuerpo cilndrico no-rigidizado, sujeto a una presin externa suficiente para producir deformacin, la deformacin se producir en el campo elstico, cuando se cumpla la siguiente relacin
36.00 ft
0.19 inch
36,000.00 lb/inch2
29,500,000.00 lb/in2
-
1.891,77 > 0,19 OK
Conclusin: Los espesores para el cuerpo satisfacen la presin externa
12.- VERIFICACIN DE LA PRESIN EXTERNA EN UN CUERPO CILNDRICO NO RIGIDIZADO - APNDICE V
Segn tem v.8.1.2 - La presin externa en un cuerpo cilndrico no rigidizado, no debe sobrepasar la relacin:
15.18 lb/ft2
0.11 lb/in2
Por definicin, Ps, la presin total externa de diseo, es el valor mayor, entre las cargas combinadas resultantes de la presin externa de diseo y el viento, como sigue:
8.99 lb/ft2
1.10
1.10
5.37 lb/ft2
8.97 lb/ft2
8.99 lb/ft2
Por tem V.8.1.3 El espesor mnimo del cuerpo requerido, para una presin externa total y a la presin interna de diseo, es:
0.15 inch
0.19 inch
Debido a que el espesor mnimo utilizado es mayor al requerido por clculo a presin externa e interna, entonces los espesores del cuerpo utilizados estn ok y el cuerpo no necesita ser rigidizado
-
30.00 ft
24.00 ft
24.00 ft
50.00 MPH
0.17
0.06 Inc.
0.06 psi
Nota: La depresin acta como una fuerza exterior, de acuerdo a la nota "d" del tem 5.9.7.1
el valor H1 ser disminuido en la relacin 36 lb/ft2 / presin modificada.
por definicin tenemos que la altura mxima del cuerpo no rigidizado, es:
0.19inch
320.18 ft
5.00
W = Ancho de cada lmina como se construye aproximadamente 5,97 CT = 71,65 Inch = 1820 mm
(teniendo en cuenta las 2" del ngulo de tope, y la luz para soldar 6 x 1/8" =3/4".
Wtr = Ancho transpuesto de lmina analizada
t uniforme = Espesor del anillo en el tope como se construyo, inch
t actual = Espesor del anillo analizado como se construyo, inch
71.65inch
71.65inch
Inch3
-
71.65inch
71.65inch
71.65inch
70.98inch
429.23inch
35.77 ft
Ht = 35.7692
C0NCLUSIONES:
14.- PRESIN DEL VIENTO SOBRE EL TANQUE
La resistencia al volteo debe calcularse, usando las presiones del viento dadas en el tem 5.2.j
La presin de diseo del viento es 18 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie vertical proyectada de
superficies cilndricas.
La presin de diseo del viento es 30 lbf/ft2 (V/120)2, sobre la superficie horizontal proyectada de
superficies cnicas o doblemente curvadas.
14.1.- TANQUES NO ANCLADOS POR VIENTO - TEM 5.11.2
Los tanque no anclados deben satisfacer los dos criterios que se indican a continuacin:
1. 0,6 Mw + Mpi < Mdl / 1,5
2. Mw + 0,4 Mpi < (Mdl + MF)/2
Donde:
1. Mpi = Momento respecto a la junta Cuerpo - Fondo, debido a la presin interna de diseo.
2. Mw = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido a la presin del viento3. Mdl = Momento resistente al volteo respecto a la junta Cuerpo-Fondo, debido al peso del cuerpo, y al peso del techo, soportado por el cuerpo
-
0.13 lb/inch2 =
18.00 lb/ft2
33,133.99 ft-lbs
27,000.00 ft-lbs
55,223.31 ft-lbs
82,223.31 ft-lbs
12,076.80 lbs
33,233.90 lbs
679,660.54 ft-lbs
1,085.21 lb/ft
102,278.63 lbs
1,534,179.40 ft-lbs
82,467.97 ft-lbs
453,107.03 ft-lbs
-
Debido a que Mdl/1,5 > 0,6 Mw + Mp1 , No se requiere pernos de anclaje por viento
95,476.90 ft-lbs
1,106,919.97 ft-lbs
Conclusin
El Tanque no requiere pernos de Anclaje por viento
15.- ANLISIS SSMICO - APNDICE E - (API 650), Ed 11 June 2007
D
1.00
0.50
0.40
1.10
1.50
0.14
0.68
3.17 sec
24.00 ft
30.00 ft
Tc= Periodo convectivo (sloshing) =
-
1.00
4.00 sec
3.50
2.00
0.21
0.67
Tc Ac (OK)
1.25
-
24.00 ft
30.00 ft
1.00
62.40 lb/ft3
1,058,591.06 lb
770,125.00 lb
302,634.93 lb
9.18 ft
39,802.90 lb
12.00 ft
14,554.28 lb
240.47 ft
0.06
3.58 DEG
-
0.94 ft
0.31 ft
24.31 ft
16.65 ft
2,618,753.07 ft-lb16.- RELACIN DE ANCLAJE - TEM E-6.2.1.1.2
Wa = fuerza resistente debido al contenido del tanque, por unidad de circunferencia del cuerpo cilndrico, usada para resistir el momento al volteo, en lbf/ft de circunferencia.
36,000.00 psi
0.00
0.98
1,817.34 lb/ft
921.60 lb/ft
1,817.34 lb/ft
8,515.88 lb / pi() x D
301.52 lb/ft de circunferencia.
-
1.37
3,402.56 lbf/ft circunferencia
5,089.38 lbf/ft circunferencia
8,491.94 lbf/ft circunferencia
800,346.82 lb
9.42
84,919.44
36,000.00 psi
28,800.00 psi
2.95 Inch2
1.94inch
Con este acero, el perno de anclaje es de un dimetro muy grande, por lo que procederemos a aumentar el numero de anclajes y a cambiar el tipo de acero de los pernos de anclaje.
18.00
44,463.71
-
105,000.00 psi
84,000.00 psi
0.53 Inch2
0.82inch
Conclusin: 18 Pernos de anclaje de dimetro( 1 5/16" =1,31") calidad ASTM A-193-B7 , es el Adecuado
-
27.19076569 mm
3.775619664 mm
11776
10972.8
6.35
4539.822921
/
/
1915.114882
/
/
25.4
1436.336161
-
49.82198135
172.0765268
122.2545455
269.2288452
26.37768116
/
/
2564.96008
387.8679794
1409.093727
27.51901294
427.4848639
243.6875983
-
1998.561987
7608.119605
12017.98628
/
/
/
4873.751966
114.8474331
253.6947542
-
2252.256742
-
16719.1 2.2046
4570.9 2.2046
6193.2 2.2046
397.9 2.2046
856.5 2.2046
5517
5478
3358
-
3358
2517
2517
2517
2459
176.1
750
160
355
784
2952
536
0
33434.1 73708.81686 lb
1500
34934.1 77015.71686 lb
0.1264
4.58876E+04
121.9995
-
50.0198
3.5763
0.0000
0.0000
4.7625
- ok
63.5000
6.3500
605.1601
18.2118 mm
- O = angle of the cone elements to the horizontal
6.3500 mm
4,572.0000 mm
1.73224E+04
0.3577
440.3845 mm2
73,294.7357 mm 240.4682931 ft
204.6654
-
88.5364
2,326.4402
0.3577
3,102.8105 mm2
1,999.4301 mm2
0.5290
-
ok
ok
ok
ok
ok
ok
ok
ok
ok
ok
-
OK
OK
Tc= Periodo convectivo (sloshing) =
-
ok
ok
-
altura lamina en pies 6 72 pulg
1 2 3 4
36 30 24 18
densidad del producto 62.4
superficie proyectada por el techo 46.40625 ft2
h = 2.8125
C.G. = centro de gravedad x-x = 1/3 x h = 0.9375 ft
1" h20 = 0.0361 psi
-
0.0361
P = 3.46 inch h20 0.124877167
V= 1.73 in h20 0.062453
-
elegir uno solo
fE=22000 22000
fE=20000 20000
-
fondo 0.125 1 hacia abajo
disco central -0.10147767 -1 989.7726259
total 24.96102233 columna central
Cma2=[1-(LC2/rC2)^2/34700](33000 Y2/FS2) 12256.98019 L/R
-
SOBRE MODULO 2.512932067 FORMAS SIMPLES PARA: CORREAS, VIGAS
FORMAS COMPUESTAS PARA: COLUMNAS
LC/rC # PERFIL CLAVES-TUBECLAVES-PER
USADO OTROS" 0 "C+C" 257-3
101.1137892662 1 ANSI-8" 1-7"W+W" 302-
SOBRE ESFUERZO 104.6430552 ANSI-10" 8-"C+W" 302-
ANSI-12" 15-21
ANSI-14" 22FORMAS SIMPLES PARA: CORREAS, VIGAS
ANSI-16" 30FORMAS COMPUESTAS PARA: COLUMNAS
ANSI-18" 38-45
ANSI-20" 46-53
ANSI-22" 54-60
ANSI-24" 61-68
ANSI-26" 69-72
ANSI-28" 73-77
ANSI-30" 78-82
-
36858.92786
10077.00614
13653.52872
877.21034
1888.2399
-
O = angle of the cone elements to the horizontal
-
5 6
12 6
-
PSI
PSI
-
elegir uno solo
-
FORMAS SIMPLES PARA: CORREAS, VIGAS
FORMAS COMPUESTAS PARA: COLUMNAS
PREFE_ NOMBRE
RENCIAS DE BASE
T PIPE
FORMAS SIMPLES PARA: CORREAS, VIGAS
FORMAS COMPUESTAS PARA: COLUMNAS
-
CONTADOR
DE BASE
0
-
Hoja1