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UNIVERSIDAD DE JAÉN Escuela Politécnica Superior de Linares
Trabajo Fin de Grado
______
ANÁLISIS DE ESTRUCTURAS DE
EDIFICACIÓN CON ELEMENTOS
PREFABRICADOS SOMETIDAS A ACCIONES
LATERALES
Alumno: Daniel Pérez Quesada.
Tutor: Prof. D. Jesús Donaire Ávila. Depto.: Ingeniería Mecánica y Minera.
Junio, 2017
1.1.1.1 Mes, Año
UNIVERSIDAD DE JÁEN.
ESCUELA POLITÉCNICA SUPERIOR DE LINARES.
NOMBRE DE PROYECTO: ANÁLISIS DE ESTRUCTURAS DE
EDIFICACIÓN CON ELEMENTOS PREFABRICADOS SOMETIDAS A
ACCIONES LATERALES.
ALUMNO: DANIEL PÉREZ QUESADA.
TUTOR: PROF. D. JESÚS DONAIRE ÁVILA.
DEPTO: INGENIERÍA MECÁNICA Y MINERA.
JUNIO, 2017
FIRMA TUTOR
FIRMA ALUMNO
ÍNDICE 1. Resumen. .................................................................................................... 1
2. Introducción. ................................................................................................ 2
3. Objetivos. .................................................................................................... 7
4. Definifición del prototipo. ............................................................................. 8
4.1. Normativa para proyectos hospitalarios. .................................................. 8
4.2. Arquitectura del prototipo. .......................................................................18
4.3. Materiales y elementos constructivos. .....................................................25
4.3.1. Materiales. ........................................................................................25
4.3.2. Elementos Constructivos...................................................................26
4.4. Estructura del prototipo. ..........................................................................29
5. Métodos de cálculo. ....................................................................................36
5.1. Acciones. ................................................................................................36
5.1.1. Acciones permanentes. .....................................................................37
5.1.2. Acciones variables-Sobrecarga de uso. ............................................38
5.1.3. Acciones variables-Viento. ................................................................39
5.1.4. Nieve. ...............................................................................................41
5.1.5. Acción del sismo. ..............................................................................41
6. Análisis de la estructura. .............................................................................44
6.1. Análisis de muro pantalla P45. ................................................................45
6.1.1. Cálculo del cortante y momento de proyecto. ......................................45
6.1.2. Análisis en arranque del muro pantalla P45. ........................................46
6.1.3. Cálculo de la capacidad de recentrado. ...............................................58
6.1.4. Análisis de cortante sísmico por planta. ...............................................62
6.1.5. Análisis del momento sísmico por planta. ............................................66
6.1.6. Sección y alzado del muro pantalla P45. .............................................66
6.2. Análisis de muro pantalla P49. ...................................................................67
6.2.1. Cálculo del cortante y momento de proyecto. ......................................67
6.2.2. Análisis en arranque del muro pantalla P49. ........................................68
6.2.2. Cálculo de la capacidad de recentrado. ...............................................80
6.2.4. Análisis de cortante sísmico por planta. ...............................................84
6.2.5. Análisis del momento sísmico por planta. ............................................88
6.2.6. Sección y alzado del muro pantalla P49. .............................................88
7. Análisis de uniones. ..........................................................................................90
7.1. Unión Viga-Pilar. Ménsulas cortas. ............................................................90
7.1.1. Ménsula corta. Vigas cargadoras y riostras. ........................................90
7.1.2. Ménsula corta. Zunchos de atado. .......................................................92
7.2. Unión Placa Alveolar-Muro Pantalla. ..........................................................93
8. Estudio económico comparativo entre métodos constructivos. .........................96
8.1. Coste directo de las unidades de obra. ......................................................96
8.2. Costes indirectos. ......................................................................................97
8.3. Planificación técnica y económica. .............................................................99
8.3. Conclusiones del estudio de costes. ........................................................ 113
9. Conclusiones. ................................................................................................. 115
I. Anexo. Planos. ................................................................................................ 116
II. Anexo. Estudio económico. ............................................................................ 137
Referencias bibliográficas. .................................................................................. 177
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1. RESUMEN.
Las estructuras de edificación pueden construirse mediante dos sistemas: clásico
y prefabricado. En el primer caso las estructuras tienen un mejor comportamiento frente a
acciones sísmicas, en cambio las estructuras prefabricadas son más débiles.
Por tanto para la solución de este problema se presentan una serie de soluciones
entre las que se encuentran los muros pantalla de hormigón armado o muros pantalla con
elementos especiales (conectores dúctiles, tendones de pretensado etc). En este caso la
estructura principal resistiría las acciones gravitatorias (peso propio, carga muerta y
sobrecarga) mientras los muros pantalla resistirían las acciones sísmicas en mayor parte.
Por tanto este Trabajo Fin de Grado (TFG) trata de analizar las estructuras de
edificación con elementos prefabricados sometidas a acciones laterales concretamente
aquellas estructuras que contengan en su diseño muros pantalla de hormigón armado
con conectores dúctiles y tendones de pretensado. Para realizar este análisis se ha
elaborado un edificio prototipo de uso sanitario, de 5 plantas (planta baja, primera,
segunda, tercera, cuarta, cubierta y casetón), con un área de 1200 m2 todas las plantas a
excepción del casetón. Dado a que se trata de un edificio público sanitario es necesario
tener en cuenta el conjunto de normativas sanitarias aplicables españolas y europeas
concretamente (nombre norma) referentes a las distintas unidades médicas necesarias e
indispensables para un hospital.
Para el análisis se ha empleado los programas informáticos de ingeniería
CypeCad 2017 [1] y Autocad 2017 [2] permitiendo poder realizar el cálculo con diversos
parámetros y elaborar plantillas de dibujo, respectivamente.
Los muros pantalla a utilizar son prefabricados de hormigón armado utilizando
armadura de pretensado y conectores dúctiles para la unión con la cimentación.
Destacar que para el cálculo de los diversos muros pantalla de hormigón armado
dispuestos en la estructura (en total 8: 4 dirección X y 4 dirección Y) ha sido necesario el
empleo de la herramienta informática Excel dado que para resistir las acciones laterales
es necesario prever el cálculo de diferentes elementos tales como tendones de
pretensado y conectores dúctiles DDC ya que el estudio se ha realizado en la zona
sísmica de Granada considerada la zona de España de mayor sismicidad.
Se considera también que se produce el comportamiento pilar fuerte-viga débil
siendo esto que los pilares se comportan en régimen elástico y las vigas en régimen
plástico.
Por último, como finalidad prevista la realización de un estudio económico y de
planificación técnica entre estructuras de edificación con elementos prefabricados y
estructuras clásicas construidas mediante hormigón in situ.
2
2. INTRODUCCIÓN.
Habitualmente la construcción de edificios suele realizarse por medio del conocido
como sistema clásico, es decir, estructuras realizadas in situ, cuyo comportamiento a
acciones sísmicas es más factible. Otra posible variante para la construcción de edificios
es utilizar elementos prefabricados cuyo comportamiento frente a acciones sísmicas es
mucho más vulnerable que en las estructuras realizas in situ.
Este gran inconveniente derivado de su vulnerabilidad frente a acciones sísmicas
puede ser corregido en mayor parte por una serie de medidas las cuales se detallan a
continuación:
- Vigas biapoyadas prefabricadas. Este tipo de viga apoyada en una ménsula corta
con un conector isostático solo es óptima para aquellas zonas donde se tenga una
aceleración sísmica básica inferior a 0,08 g y siempre que el número de plantas
sea inferior a 7. En la figura 1.1. se muestra la conexión en vigas biapoyadas.
Figura 1.1. Conector isostático viga-ménsula corta mediante pasador.
- Vigas con empotramientos elasto-plásticos que emulan los hormigonados in situ
en la unión viga-pilar. En este caso existen dos posibles modalidades:
o Transferencia momento flector entre vigas y pilares en pórticos
hormigonados in situ. En este caso se pretende que se produzca la
fisuración del hormigón a una cierta distancia del pilar en una zona
denominada rotura plástica. Esta zona de la viga debe de estar
consecuentemente más armada que en el resto de longitud de la misma.
En la figura 1.2 se muestran los daños derivados de la plastificación.
Figura 1.2. Daño en extremos de vigas de hormigón armado.
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o Sistema prefabricado con uniones viga-pilar dúctiles similares a las
desarrolladas in situ. En este caso el objetivo es emular las conexiones
con uniones que se producen en las estructuras hormigonadas in situ. En
la figura 1.3 se observa una estructura prefabricada con conexiones
similares a las realizadas in situ.
Figura 1.3. Edificio prefabricado con conexiones típicas de estructuras in situ.
o Sistema prefabricado con uniones viga-pilar desplazando la zona de
plastificación. En este caso se realiza una introducción de tendones de
pretensado permitiendo el desplazamiento de la zona de rotura plástica
hacia el punto intermedio de la viga. En la figura 1.4 se observa una
conexión prefabricada viga-pilar mediante tendones de pretensado.
Figura 1.4. Conexión prefabricada viga-pilar mediante tendones de pretensado.
4
- Vigas con empotramientos elasto-plásticos específicos en la unión viga-pilar. Se
realiza con el objetivo de disipar energía mediante deformaciones plásticas frente
a cargas laterales de viento o sismo. En la figura 1.5 se observa un sistema
patentado conocido como conexión tipo DDC, que constituye una conexión
específica.
Figura 1.5. Conexión prefabricada dúctil viga-pilar.
- Arriostramientos laterales con cruces de San Andrés. Las acciones gravitatorias y
parte de las laterales son resistidas por la estructura principal permaneciendo en
régimen elástico para las cargas laterales moderadas. En cambio la mayor parte e
las acciones laterales son resistidas por las cruces de San Andrés pudiendo
presentar deformaciones plásticas. Dicho sistema compuesto por la estructura
principal y las cruces de San Andrés funciona de manera secuencias, es decir,
plastificando en primer lugar las cruces de San Andrés y hasta que estas no
colapsan, la estructura principal no presenta deformaciones. Figura 1.6.
Figura 1.6. Estructura con cruces de San Andrés para resistir cargas laterales.
5
- Disipadores de energía. Al igual que el arriostramiento mediante cruces de San
Andrés la estructura principal se comporta de igual manera pero en este caso la
mayor parte de las cargas laterales son resistidas por medio de disipadores de
energía. En este caso ambas partes del sistema funcionan en paralelo pudiendo
plastificar ambos a partir de un desplazamiento entre plantas. En la figura 1.7 se
puede observar un disipador de energía situado en un vano interior de la
estructura, igualmente pueden encontrarse en las fachadas exteriores.
Figura 1.7. Estructura con disipadores de energía en vanos interiores.
- Muros pantalla en altura. Al igual que en los anteriores sistemas la ejecución de la
estructura con una serie muros pantalla se comporta de manera exacta a sí se
realiza un arriostramiento mediante cruces de San Andrés. En este caso por tanto,
la estructura principal resiste fundamentalmente las cargas gravitatorias y parte de
las laterales, mientras que los muros pantalla resisten en mayor parte de las
cargas laterales. Se trata por tanto de un sistema mixto que funciona de manera
secuencias, es decir, primero plastifican las pantallas y hasta que no colapsan, la
estructura principal no experimenta deformaciones plásticas. En la figura 1.8. se
detalla un muro pantalla en altura.
Figura 1.8. Estructura con muro pantalla para cargas laterales.
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Por tanto si se realiza la construcción de un edificio con elementos prefabricados
será necesaria la utilización de alguna de las anteriores medidas o de varias de estas, si
este debe de resistir acciones sísmicas.
En el edificio prototipo de uso sanitario desarrollado para la realización del análisis
de estructuras prefabricadas se deberá de incorporar alguna de las medidas anteriores.
Teniendo en cuenta esa condición para que la estructura no sea muy vulnerable frente a
acciones sísmicas en este estudio técnico se ha optado por la utilización de muros
pantalla como elementos de resistencia en mayor parte de las cargas laterales derivadas
de la acción sísmica.
Dichos muros pantalla estarán modulados por planta. En la unión con la
cimentación presentaran conectores dúctiles y tendones de pretensado para que no se
produzca el colapso del muro pantalla en la cimentación, ya que este es el lugar donde
más vulnerable es el mismo. En el resto de las plantas tan solo se localizaran los
tendones de pretensado con la finalidad de impedir desplazamientos excesivos y el
despegue de los distintos módulos del muro pantalla por planta.
Debe de tenerse en cuenta que además de tener en cuenta las finalidades
anteriores, los tendones de pretensado y conectores dúctiles deben de resistir el cortante
y momento de proyecto, teniendo en cuenta ambos especialmente la acción sísmica.
A continuación se detallan cada uno de los capítulos de importancia en los que se divide
este estudio técnico realizando una breve descripción de los mismos:
1. Definición del prototipo. Este capítulo se encuentra compuesto por la normativa
hospitalaria necesaria para la realización de la arquitectura del edificio de uso
sanitario, arquitectura del prototipo, materiales y elementos constructivos
empleados, y finalmente la estructura del mismo.
2. Métodos de cálculo. Se especifican el conjunto de acciones a tener en cuenta
necesarias para el posterior cálculo del prototipo mediante el programa Cypecad
2017 [1]. Las acciones consideradas son: Acciones permanentes, acciones
variables (sobrecarga, viento y nieve) y acciones sísmicas.
3. Análisis de la estructura. En este capítulo se describe el procedimiento de
dimensionamiento de los muros pantalla concretamente dos de los dispuestos en
el prototipo. Está compuesto por un conjunto de apartados cuya finalidad es la de
comprobar que los muros pantalla cumplen diversas condiciones.
4. Estudio económico y planificación de obra con sistema clásico y sistema
prefabricado. Se realiza el presupuesto del prototipo teniendo en cuenta
movimiento de tierras, cimentación y estructura en ambos sistemas de
construcción. A su vez también se realiza la planificación de obra de ambos
sistemas realizando una comparación entre estos.
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3. OBJETIVOS.
Los objetivos de este trabajo fin de grado (TFG) de manera general tratan de
obtener resultados de las estructuras con elementos prefabricados y observar su
comportamiento frente a estructuras sometidas a acciones laterales.
De manera más concreta los objetivos a conseguir mediante este estudio son los
siguientes:
- Realizar un análisis de una estructura de edificación a través de Cypecad 2017
[1] con elementos prefabricados sometida a acciones laterales obteniendo
resultados acerca de los esfuerzos que genera un sismo en la zona de
Granada, así como las mediciones necesarias, es decir cuantías de
armaduras, cantidad de hormigón etc., necesarios para la construcción de la
estructura del prototipo.
- Proceder con el cálculo de diferentes muros pantalla de hormigón armado
prefabricados con armadura de pretensado y conectores dúctiles,
concretamente una pantalla en dirección X y otra en dirección Y. Se considera
esta disposición ya que las dimensiones de estas son distintas al igual que los
esfuerzos a las que están sometidas. En dicho cálculo se pretende estimar la
cantidad de tendones de pretensado y número de conectores dúctiles
necesarios para soportar los axiles verticales (carga vertical) y momento
(misma dirección y sentido que la pantalla).
- Como último objetivo elaborar un estudio económico y planificación técnica
entre las estructuras de edificación con elementos prefabricadas y las
construidas in situ. Con este estudio se pretende observar y determinar las
diferencias entre plazos de construcción de obras y precios existentes entre
ambas estructuras (elementos prefabricados e in situ.
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4. DEFINIFICIÓN DEL PROTOTIPO.
Este trabajo Fin de Grado dado a que se trata de realizar un análisis de las
estructuras de elementos prefabricados sometidas a acciones laterales es necesario la
elaboración de una estructura prototipo.
El prototipo deberá de semejarse en cuanto a dimensiones y características a un
centro hospitalario ya construido dado a que este trabajo está destinado a la realización
de un edificio de uso sanitario. Concretamente este prototipo se encuentra basado en el
centro hospitalario del municipio de Úbeda situado en la provincia de Jaén.
La realización de los cálculos con un prototipo son esenciales para poder
determinar el comportamiento de la estructura de elementos prefabricados en su conjunto
y en especial medida de los diferentes muros pantallas que tenga esta, siendo en total de
8, ya que son estos los que se encargan de soportar mayoritariamente los esfuerzos y
momentos laterales provocados por la acción sísmica.
4.1. Normativa para proyectos hospitalarios.
Para la realización del prototipo de uso sanitario se han seguido los criterios
designados en las Normas Técnicas para Proyectos de Arquitectura Hospitalaria de
Marzo de 1996 [3] donde se especifican las bases legales de aplicación de la misma, la
localización idónea de un centro hospitalario, los distintos flujos de circulación
hospitalarios, las distintas unidades de atención y general, así como los usos que deben
de desempeñarse en un centro hospitalario, y finalmente el conjunto de instalaciones
necesarias.
Según las bases legales establecidas en esta normativa es de aplicación a toda
obra de carácter hospitalario o establecimiento para la salud, ubicándose en los lugares
que expresamente lo señalen los Planes guiadores o Estudios de Zonificación.
Los terrenos cedidos y/o asignados para la construcción de un centro hospitalario
deberán de cumplir los siguientes requisitos:
- Predominantemente planos.
- Alejados de zonas sujetas a erosión de cualquier tipo.
- Libres de fallas geológicas.
- Evitar hondonadas y terrenos susceptibles a inundaciones.
- Prescindir de terrenos arenosos, pantanosos, arcillosos, limosos, antiguos
lechos de ríos y/o con presencia de residuos orgánicos o rellenos sanitarios.
- Evitar terrenos de aguas subterráneas (se debe excavar mínimo 2 mts
detectando que no aflore agua).
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La disponibilidad del área del terreno deberá de cumplir una serie de condiciones:
- Se considerara que la ocupación del terreno no debe exceder del 30% del
área total.
- Del 70% del área libre, el 20% servirá para futuras ampliaciones, quedando en
el futuro el 50% para área libre.
- En el caso de existir construcciones circundantes al terreno, éstas estarán
ubicadas a una distancia no menor de 9 metros lineales de la edificación del
hospital.
- El retiro mínimo a considerar en vías principales no será menor de 6 metros
lineales y de 3 metros lineales en avenidas secundarias. Estos retiros se
consideran dentro del área libre y es ajena a los flujos de circulación; en está
área no se permitirá el aparcamiento eventual.
En cuanto los flujos de circulaciones hospitalarias presentes en el centro hospitalario
deberán de cumplirse una serie de especificaciones:
- Flujos de Circulación Externa: Es necesario considerar los ingresos y
salidas independientes para visitantes en las Unidades, pacientes, personal,
material y servicios; hacia las Unidades de Emergencias, Consulta Externa,
Hospitalización, Servicios Generales y también salida de Cadáveres.
- Flujos de Circulación Interna: En estos flujos se debe de considerar:
o La protección del tráfico en las Unidades como Centro Quirúrgico,
Centro Obstétrico, Unidad de Terapia Intensiva, Neonatología y
Emergencia.
o Evitar el entrecruzamiento de zona limpia y sucia.
o Evitar el entrecruzamiento con pacientes hospitalizados, externos y
visitantes.
- Flujos de Circulación Horizontal: En cuanto a los corredores de pacientes,
personal médico y visitantes deben de cumplir:
o Los corredores de circulación para pacientes ambulatorios, internados
deben de tener un ancho mínimo de 2,20 metros para permitir el paso
de las camillas y sillas de ruedas.
o Los corredores externos y auxiliares destinados al uso exclusivo del
personal del servicio y/o de cargas deben de tener un ancho de 1,20
metros; los corredores dentro de una Unidad deben de tener un ancho
de 1,80 metros y son para uso de personal.
- Flujos de Circulación Vertical: la circulación de pacientes a las Unidades de
Hospitalización sólo será permitida mediante el uso de escaleras y
ascensores.
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o Escaleras: La escalera principal tendrá un ancho mínimo de 1,80
metros, y estará provista de pasamanos, dada su utilización por
pacientes acompañados.
En las Unidades de Hospitalización la distancia entre la última puerta
del cuarto de pacientes y la escalera no debe ser mayor de 35,00
metros.
En el caso de ser necesarias escaleras de Servicio y de Emergencias
según las dimensiones del centro hospitalario estas tendrán un ancho
mínimo de 1,50 metros.
El paso de la escalera debe tener una profundidad de 30 cms, y el
contrapaso no será mayor de 16 cms.
Las escaleras no deben tener llegada directa hacia los corredores y
elevadores.
Los vestíbulos que dan acceso a las escaleras tendrán un mínimo de
3,00 metros de ancho.
o Ascensores: Su uso es obligatorio en edificaciones de dos pisos o más.
En los accesos con áreas de circulación y salidas deberán evitarse los
cruces de elementos sucios y limpios, así como de pacientes
internados y ambulatorios.
Finalmente las distintas unidades hospitalarias e instalaciones básicas y necesarias en
todo centro hospitalario son las siguientes:
- Unidad de Administración: Es la encargada de dirigir, administrar, controlar y
coordinar los programas, recursos humanos, materiales y financieros, así
como hacer cumplir las normas, reglamentos, disposiciones que ayudan a
mejorar la eficacia de los servicios de cada unidad.
Localización: Estará situada cerca de la Entrada Principal, con fácil acceso, no
se permitirá que sea un pasaje hacia otras Unidades.
Dimensionamiento: El área de Secretaria es de 4,38 m2/persona. Para el
cálculo del área de la Sala de Espera se considera 2 personas por oficina y su
relación es de 1,80 m2/persona. Cuarto de limpieza de 4,00 m2.
- Unidad de Consulta Externa: Es el sector encargado de brindar atención
integral e salud al paciente ambulatorio. Tiene por objeto valorar, diagnosticar
y prescribir los tratamientos en los diferentes campos de la especialidad
médica, para la pronta recuperación del paciente, contando para ello con el
apoyo de métodos auxiliares de diagnóstico, tratamiento y hospitalización si el
caso lo amerita.
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Localización: Contará con un acceso directo y será independiente. Estará
ubicado en el primer nivel y separada en todo momento de la Unidad de
Hospitalización. Los consultorios deben ubicarse agrupados en Consultorios
Generales y Consultorios Especializados para un mejor trabajo.
Dimensionamiento: Para calcular el número de consultorios se deberá tener en
cuenta la población a servir con proyección a 20 años, número de consultas
anuales por habitantes y número de horas de trabajo en el consultorio.
En la Sala de Espera se deberá considerar los siguientes parámetros mínimos:
o 10 personas por consultorio general.
o 8 personas por consultorio de especialidades.
El área por persona será de 1,20 m2 y para discapacitados en silla de ruedas
1,44 m2.
En hospitales con menos de 50 camas sólo se consideran 4 consultorios y en
hospitales con más de 50 camas se considera un ambiente para el Jefe de la
Unidad de Consulta Externa.
Consultorios: Los diferentes consultorios establecidos en el prototipo según las
directrices de esta normativa son los siguientes:
o Consultorio de Medicina General: Es el ambiente donde se atiende a
pacientes adultos o niños ambulatorios, que no requieren la atención
de especialistas médicos, pero si el apoyo de métodos auxiliares de
diagnóstico: como Laboratorio y Radiodiagnóstico.
El consultorio debe tener un sector para entrevistas y otra para examen
y tratamiento, así mismo podrá tener un vestidor.
El área óptima a considerar no será menor de 15,00 m2, siendo la
mínima 12,00 m2.
o Consultorio de Gineco-Obstetricia: Es el ambiente donde se atiende
a la mujer en caso de embarazo o padecimiento del aparato genital.
Este consultorio debe tener un área mínima de 15,00 m2, con absoluta
privacidad y estará previsto de un baño cuya área será de 3,00 m2.
o Consultorio de Cirugía: Es el ambiente donde se atiende a
especialidades que no requieren instalaciones, equipo o mobiliario
específico, donde se realizan las actividades con fines de diagnóstico y
tratamiento. Es un consultorio igual al de Medicina General.
o Consultorio de Gastroenterología: Es un consultorio típico igual al de
Medicina General, con un ambiente de apoyo para exámenes de
Proctología y Fibrogastroscopía; con un área de 15,00 m2, contara con
absoluta privacidad y estará previsto de un baño.
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o Consultorio de Traumatología y Ortopedia: Es el ambiente donde se
efectúa la atención de pacientes que presentan padecimientos
congénitos o adquiridos del sistema músculo esquelético y que
frecuentemente requieren la aplicación de vendajes o enseyados. El
área mínima de este consultorio será de 15,00 m2.
o Consultorio de Neumología/Neurología: Es el ambiente donde se
atiende especialidades que no requieren instalaciones, equipo o
mobiliario específico, donde se realizan actividades con fines de
diagnóstico y tratamiento. El área será igual al Consultorio de medicina.
En hospitales con más de 100 camas se contara con un ambiente
anexo para Electroencefalografía con un área mínima de 7,20 m2 y por
tanta el área total de este consultorio será de 19,20 m2.
o Consultorio de Cardiología: Es un consultorio típico, debe estar
ubicado en un lugar tranquilo, en un nivel que no sea necesario el uso
de escaleras.
Contará con un ambiente de apoyo para exámenes especiales de
Electrocardiografía con un área de 7,20 m2 y para pruebas de esfuerzo,
con un área de 25,00 m2 siempre que la demanda lo amerite.
o Consultorio de Dermatología/Alergia: Es un consultorio típico, y
contará con un tópico para curaciones y pequeña cirugía, con un área
total de 12,00 m2.
o Consultorio de Urología: Es el ambiente donde se atiende pacientes
que presentan padecimiento de las vías urinarias preferentemente,
pero que puede compartir el espacio libre con otras especialidades.
Es un consultorio típico, contara con un ambiente de apoyo para
Endoscopia con un Servicio Higiénico, y por tanto con un área total de
18 m2.
o Consultorio de Odontoestomatología: Es el consultorio donde se
atiende pacientes adultos o niños que presentan padecimientos de la
cavidad bucal, para lo cual se realizan extracciones, obturaciones,
tratamientos de endodoncia y cirugía buco-dentomaxiliar, así como
tratamiento preventivos con un área mínima de 12 m2.
o Consultorio de Oftalmología: Es el consultorio donde se lleva a cabo
la exploración y entrevista a pacientes que padecen afecciones de la
vista, con fines de diagnóstico, pronóstico y/o tratamiento. Este
consultorio tendrá un área de 18,90 m2.
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o Consultorio de Medicina Preventiva: Es el ambiente que realiza
actividades enfocadas a la educación para la salud, campañas de
control y detección de enfermedades. El área mínima para este
consultorio no será menor de 12,00 m2.
o Consultorio de Salud Mental: Es el ambiente donde se efectúa la
entrevista del médico al paciente, cuya peculiaridad es que no requiere
exploración orgánica. El área mínima de este consultorio será de 12,00
m2.
o Consultorio de Endocrinología: Es el ambiente en el que se realiza
las actividades para el diagnóstico y tratamiento de las enfermedades
de las glándulas endocrinas. El área de este consultorio no será menor
de 12,00 m2.
- Unidad de Ayuda al Diagnóstico y Tratamiento: Es el conjunto de servicios
debidamente equipados, cuya función principal es la de apoyar al médico para
realizar exámenes y estudios que precisen sus observaciones clínicas, para
obtener o confirmar un diagnóstico, como parte inicial del tratamiento.
Localización: Debe de cumplir acceso directo o en su defecto de fácil acceso y
camino para pacientes ambulatorios, los cuales puedan llegar por sus propios
medios.
Ambientes: Los ambientes indispensables en esta unidad son los siguientes:
o Electroterapia: Este servicio contará con cubículos separados, para
los Rayos Infrarrojos y Ultravioletas. Cada cubículo tendrá un área no
menor de 6,00 m2.
o Hidroterapia: Este servicio contará para cubículos para Tanques de
Remolino, Tanques de Parafina, Tanque para Compresas Calientes y
la Tina Hubbart. El área no será menor de 24,00 m2.
o Mecanoterapia: Se dispondrá de un ambiente o pequeño gimnasio
cuyas dimensiones estarán en relación a la cantidad de pacientes que
se esperan tratar simultáneamente, se dispondrá de espejos en lugares
convenientes para que los propios pacientes observen sus ejercicios.
El área para un gimnasio pequeño no debe ser menor de 50,00 m2.
o Terapia Ocupacional: Consiste generalmente en diversas laborales
manuales, el área a utilizar estará de acuerdo con el mobiliario que
fundamentalmente consiste en mesas de trabajo y sillas además tendrá
un depósito para guardar los materiales. El área de terapia en
hospitales entre 50-150 camas será de 30,00 m2.
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- Unidad de Emergencia: Tiene como función atender pacientes adultos y
niños con padecimientos de presentación súbita que comprometen su
integridad y su vida, por lo que requiere atención inmediata, Funciona las 24
horas del día y la permanencia de los pacientes no debe ser mayor a 48 horas.
Localización: Contará con fácil acceso a las Unidades de Ayuda al
Diagnóstico, Centro Quirúrgico, Centro Obstétrico, Cuidados Intensivos; y en
lo posible cerca la Unidad de Consulta Externa. Se debe tener en
consideración, que se requiere la colaboración de los Departamentos e
Radiodiagnóstico por imágenes y Patología Clínica.
Ambientes: Los principales ambientes que deberán de encontrarse en esta
unidad son:
o Consultorios-Tópicos: Sirven para evaluar, diagnosticar a los
pacientes que requieren atención urgente. Por cada 70 camas de
hospitalización se considera un consultorio-Tópico de emergencia.
o Sala de Observación: El número de camillas de observación para
adultos será igual al 6% del total de camas de Hospitalización en
Medicina y Cirugía General.
Para Pediatría el número de camas de observación será del 30 al 35%
del total de camas pediátricas.
- Unidad de Centro Obstétrico: Es considerado un Servicio Auxiliar de
tratamiento encargado de otorgar la atención oportuna y adecuada en el
período de alumbramiento, tanto para la madre como para el recién nacido.
Localización: Estará ubicado de tal manera que pueda contar con un acceso
directo desde la Unidad de Emergencia y en el primer nivel.
Debe ubicarse inmediato a la Unidad del Centro Quirúrgico, con la finalidad de
facilitar el traslado de los pacientes que requieran intervención quirúrguica.
Salas de importancia: El conjunto de salas de importancia de la unidad de
centro obstétrico son las siguientes:
o Sala de Evaluación y Preparación: Es el ambiente donde se
determina si la paciente está en trabajo de parto o no, en el caso de
estarlo será admitida en la Unidad. El área de esta sala será de 10 m2.
o Sala de Dilatación (Trabajo de Parto): Es el ambiente donde se
recibe a la paciente en trabajo de parto o con amenaza de aborto, para
su vigilancia médica observando su evolución hasta el momento de su
traslado a la Sala e Expulsión o Sala de Legrada.
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o Sala de Expulsión (Sala de Parto): Es el ambiente donde se atiende
a la parlurienta durante el período expulsivo y alumbramiento. Esta sala
contará con un área de 30,00 m2 y una altura mínima de 3,00 mts.
o Sala de Legrado: Es el ambiente utilizado para atender pacientes
durante o después de la expulsión de un producto no viable. El área
será de 25,00 m2.
o Sala de Recuperación: En esta sala se recupera la paciente bajo la
vigilancia del anestesiólogo, se ubica próxima a la Sala de Parto. El
área mínima será de 7,00 m2 por cama.
o Sala de Recién Nacido: Es el ambiente donde se brinda los primeros
cuidados al recién nacido. Se ubica próximo a la Sala de Expulsión.
- Unidad de Centro Quirúrgico: Es la Unidad del Hospital más compleja en
cuanto a espacios e instalaciones especiales, necesarios para realizar
intervenciones quirúrgicas, en condiciones de máxima seguridad con respecto
a contaminación y/o funcionamiento de equipos.
Localización: Estará estrechamente vinculada con las siguientes Unidades:
Emergencia, Centro Obstétrico, Central de Esterilización y Cuidados
Intensivos.
Principales salas: Las principales salas de la Unidad de Centro Quirúrgico son
las Salas de Operaciones o Quirófanos y la Sala de Recuperación detalladas a
continuación:
o Salas de Operaciones o Quirófanos: Son ambientes adecuados para
que en ellos se realicen intervenciones quirúrgicas. El área mínima de
la Sala de Operaciones debe de ser no menor de 30,00 m2 y no mayor
de 36,00 m2 y a la altura mínima será de 3,00 mts.
o Sala de Recuperación (Post-Operatoria): En esta sala ingresa el
paciente cuando sale de la Sala de Operaciones, esta sala está a
cargo del Médico Anesteslólogo.
- Unidad de Cuidados Intensivos (UCI): Es la unidad que proporciona
atención médica especializada a los pacientes que tienen alteraciones
fisiopatológicas agudas que ponen en peligro su vida y que necesitan de
mayores cuidados humanos y tecnológicos.
Localización: Debe estar próxima a la Unidad de Emergencia, Centro
Quirúrgico y Centro Obstétrico, con fácil acceso a estas unidades.
Capacidad: El número de camas está vinculado al número total de camas del
hospital en un porcentaje del 2 al 5% del total de camas, según el tipo de
16
hospital, considerándose el mayor porcentaje para los hospitales
especializados, no debiendo exceder de 12 camas.
- Unidades de hospitalización: Las distintas unidades de hospitalización son
consideradas como la parte medular del hospital, la preocupación fundamental
es elevar la calidad de atención al paciente, pero también racionalizar y
tipificar los espacios arquitectónicos, con la finalidad que el personal que
labore en esta unidad optimice su trabajo con los menores recorridos posibles
y con los elementos y equipos adecuados localizados para estos efectos.
Localizaciones: Es conveniente que las diversas unidades de hospitalizaciones
estén ubicadas en un lugar de fácil acceso a las Unidades de Centro
Quirúrgico, Centro Obstétrico, Emergencia y Admisión Hospitalaria.
La proporción de camas hospitalarias se considera la siguiente:
o Medicina: 28%.
o Cirugía: 30%.
o Gineco-Obstetricia: 22%.
o Pediatría: 20%.
Las diferentes unidades de hospitalización que se encuentran en todo hospital
son las siguientes:
o Unidad de Hospitalización de Medicina y Cirugía: Es la unidad
donde se mantiene en observación y bajo vigilancia médica y de
enfermería al paciente con padecimientos médicos y/o quirúrgicos para
su diagnóstico y tratamiento.
Capacidad de la unidad: El número máximo de camas es de 35 por
unidad, siendo lo recomendable de 25 a 30 camas. El área mínima por
cama es de 9,00 m2; cuando se trata de cuartos con más de una cama
será de 7,20 m2.
o Unidad de Hospitalización de Emergencias: Similar en capacidad a
la Unidad de Hospitalización de Medicina y Cirugía.
o Unidad de Hospitalización de Gineco-Obstetricia: En esta unidad de
alojan las pacientes de maternidad y de ginecología, lo que representa
el 22% del total de camas del hospital, correspondiente el 80% a
Obstetricia y el 20% a Ginecología aproximadamente.
En esta unidad se encuentra la zona de neanotología siendo el servicio
de esta zona el proporcionar atención al neonato en las horas que
proceden a su nacimiento, en el caso de ser un recién nacido sano o el
tiempo que requiere vigilancia médica continua en el caso de un
prematuro. El número de cunas está en relación con el número de
17
camas de obstetricia, correspondiendo 30% a cunero fisiológico, 45%
al alojamiento conjunto (Madre-Niño) y 25% al cunero patológico. El
área de esta sala se considera en función del número de cunas
considerando 2,50 m2 por cuna o incubadora.
o Unidad Hospitalaria de Pediatría: Es el lugar donde se mantiene en
observación y bajo vigilancia médica y de enfermería al lactante, pre
escolar y escolar con padecimiento médico-quirúrgicos, y donde se
efectúan los procedimientos de diagnóstico y tratamiento al paciente.
Se considera un total de camas para esta unidad de 20% del total de
camas de hospitalización.
Localización: Debe ser de preferencia en el primer o segundo nivel
para facilitar el acceso de los niños hacia los jardines y/o patios de no
ser posible esta localización, se preverán la construcción de terrazas o
patios cercanos a la estación de enfermería.
o Unidad de Enfermedades Infectocontagiosas: La capacidad de esta
unidad será de 25 a 30 camas. Recomendable que el ingreso a esta
unidad de los pacientes sea independiente de las otras unidades.
- Nutrición y Dieta: Este departamento proporciona, los regímenes
dieterapéuticos y normales a pacientes y personal a las Unidades
Hospitalarias y a la Unidad de Emergencia.
- Lavandería y Ropería: Es el departamento encargado del lavado, planchado
y suministro de ropa limpia; a los pacientes y personal del hospital.
- Mantenimiento y Almacén General: Es el departamento encargado de
brindar los trabajos de conservación de los inmuebles y el mantenimiento para
los equipos, mobiliario e instalaciones de cada Unidad del Hospital. También
proporciona las condiciones óptimas para el recibo, clasificación y reguardo de
los insumos que se requieran, a fin de cubrir las necesidades de las diversas
áreas operativas.
- Cafetería: Ambiente destinado para la toma de alimentos ligeros, puede ser
utilizada por los visitantes y personal del hospital. Para la capacidad de la
cafetería contará con un ambiente de repostería.
Las diferentes instalaciones según dicha normativa que deben de estar presentes en un
centro hospitalario son las siguientes:
- Instalaciones Sanitarias e Hidráulicas: Compuesta por una serie de
componentes:
o Red de agua potable fría.
o Red de agua contra incendio.
18
o Red de riego para áreas.
o Desagüe de agua de lluvia (pluviales).
o Desagüe de aguas servidas.
o Vapor.
o Gas combustible.
o Oxígeno.
o Vacío.
o Oxido nitroso.
o Aire comprimido.
- Instalaciones eléctricas: Los servicios eléctricos para hospitales comprenden:
o Sub-estación eléctrica.
o Servicio de emergencia.
o Alumbrado y fuerza.
o Intercomunicaciones.
o Servicio teléfono.
o Buscapersonas.
o Música y sonido.
o Circuito cerrado (TV).
o Navegación aérea.
4.2. Arquitectura del prototipo.
La arquitectura del prototipo como anteriormente se ha detallado es aquella
necesaria para poder realizar el análisis de manera óptima y que sea similar a un centro
hospitalario.
El prototipo cuenta con 6 plantas sobre rasante (planta baja, primera planta,
segunda planta, tercera planta, cuarta planta, cubierta y casetón), con una altura por
planta de 3,75 metros (medida desde canto superior del forjado a canto superior del
forjado de la siguiente planta) siendo la altura total de 22,5 metros.
Las dimensiones de este son rectangulares concretamente con una longitud de 40
metros en la dirección del eje cartesiano X y de 30 metros en la dirección del eje Y. La
superficie del prototipo por planta es de 1200 m2 a excepción de la última planta con
aproximadamente 162 m2 siendo esta el casetón.
A continuación se describen las características en cuanto a arquitectura de cada
una de las plantas:
- Planta baja: Dado a que se trata de la planta cuya parte inferior se encuentra
en contacto con el terreno, el forjado se situara directamente sobre una losa
19
con una superficie de 1200 m2. La altura de planta es de 3,75 metros
garantizando el hospitalario mínimo de 3 metros.
En cuanto a la situación de esta planta mostrada en la figura 4.1 desde el
punto de vista sanitario se encontraran las siguientes zonas:
o Unidad de administración. Se encuentra compuesta por la secretaria,
sala de espera, cuarto de limpieza y biblioteca. Esta zona no se
encuentra ubicada concretamente un una zona determinada de la
planta baja sino distribuida por la misma.
o Unidad de consulta externa: Compuesta por distintos consultorios;
Gineco-Obstetricia, pediatría, cirugía general, medicina general,
gastroenterología, traumatología, neurología, cardiología,
dermatología, urología, odontología y medicina preventiva. A su vez
cuanta con un archivo clínico y un cuarto de enfermeros y de limpieza.
o Admisión hospitalaria.
o Unidad de emergencia: Compuesta por consultorios, sala de espera,
sala de observación, tópico de yesos y servicios higiénicos.
Figura 4.1. Arquitectura de la planta baja. PLANO 1.
- Primera planta: Desde el punto de vista arquitectónico esta planta cuenta con
1200 m2. La altura de planta es de 3,75 metros garantizando el mínimo
hospitalario de 3 metros.
20
En cuanto a las distintas unidades de uso sanitario encontradas en esta planta
y mostradas en la figura 4.2 son las siguientes:
o Unidad de centro quirúrgico: Compuesta por 3 salas de operaciones,
lavabos de cirujanos y vestuarios, sala de recuperación y centro de
esterilización y equipos, y por último la oficina del médico
anestesiólogo. Además cuenta con un cuarto de enfermería.
o Unidad de hospitalización de medicina y cirugía: Cuenta con las
siguientes salas o cuartos: jefatura de hospitalización, tópico, servicios
higiénicos pacientes y cuartos para camillas.
Figura 4.2. Arquitectura de la primera planta. PLANO 1.
- Segunda Planta: Dicha planta cuenta con 1200 m2 teniendo una altura de
planta de 3,75 metros garantizando el mínimo hospitalario de 3 metros.
Las distintas unidades que se localizan en la segunda planta de uso sanitario y
detalladas en la figura 4.3 son las siguientes:
o Unidad de centro obstétrico: Compuesta por distintas salas entre las
que destacan la sala de evaluación y preparación, sala de dilatación,
sala de expulsión, sala de legrado, sala de recuperación y sala de
legrado.
o Unidad de hospitalización obstriticia: Básicamente formada por la
zona de neanotología, baño artesa y estación de enfermería. Además
cuenta con algunas camillas para aquellos casos que requieran la
hospitalización de embarazadas.
21
o Unidad hospitalaria de pediatría: Compuestas por diferentes camillas
en función del número de pacientes lactantes, escolares y
adolescentes.
Nota: Las unidades de hospitalización obstriticia y hospitalización de
pediatría están localizadas en la misma zona de la segunda planta.
Figura 4.3. Arquitectura de la segunda planta. PLANO 1.
- Tercera Planta: Como las anteriores plantas esta también cuenta 1200 m2. La
altura de planta es de 3,75 metros garantizando el mínimo hospitalario de 3
metros.
A continuación se describen las distintas zonas localizadas en esta planta y
mostradas en la figura 4.4:
o Unidad de Cuidados Intensivos (UCI): Cuenta con 3 habitaciones
para camas. Esta unidad debe de estar aislada de las demás unidades
presentes en esta planta.
o Unidad de ayuda al diagnóstico y tratamiento: Compuesta por las
salas de electroterapia, hidroterapia, mecanoterapia y terapia
ocupacional.
o Unidad de hospitalización de medicina y cirugía: Cuenta con las
siguientes salas o cuartos: jefatura de hospitalización, tópico, servicios
higiénicos pacientes y cuartos para camillas.
22
Figura 4.4. Arquitectura de la tercera planta. PLANO 1.
- Cuarta planta: La superficie de esta planta al igual que las anteriores es de
1200 m2 con una altura de planta de 3,75 metros siendo el mínimo hospitalario
obligatorio de 3 metros.
Desde el punto de vista sanitario en esta planta se localizan las siguientes
zonas detalladas en la figura 4.5:
o Nutrición y dieta: Departamento que proporciona, los regímenes
dietoterapéuticos y normales a pacientes y personal a las Unidades
Hospitalarias y a la Unidad de Emergencias.
o Lavandería y ropería: Departamento encargado del lavado, planchado
y suministrado de ropa limpia, a los pacientes y personales del hospital.
o Mantenimiento y almacén: Departamento encargado de brindar los
trabajos de conservación de los inmuebles y el mantenimiento para los
equipos, mobiliario e instalaciones de cada Unidad del Hospital. A su
vez también realiza las tareas de recibo, clasificación y resguardo de
los insumos que se requieran, a fin de cubrir las necesidades de las
diversas áreas operativas.
o Cafetería: Ambiente destinado para la toma de alimentos ligeros,
puede ser utilizada por los visitantes y personal del hospital.
o Unidad de enfermedades infectocontagiosas.
23
Figura 4.5. Arquitectura de la cuarta planta. PLANO 1.
- Cubierta (Figura 4.6) y Casetón (Figura 4.7). La cubierta cuenta con una
superficie semejante a las anteriores plantas, es decir, 1200 m2. En esta planta
se encuentran los cuartos de ascensores. Los pilares de estos cuartos
disponen de una altura de 3,75 metros. El casetón finalmente tiene un área
aproximadamente de 162 m2.
Figura 4.6. Arquitectura de la cubierta. PLANO 1.
24
Figura 4.7. Arquitectura del casetón. PLANO 1.
Nota: Las líneas negras del contorno de la figura 4.9 no tienen nada que ver
con la planta del casetón, únicamente su objetivo es la de delimitar el cuadro
de dibujo para poder observar mejor los detalles por planta.
A continuación en la figura 4.8 se muestra una visión del alzado del edificio prototipo
donde puede observarse que las alturas por planta son iguales y que la altura total del
edificio es de 22,50 mts.
Figura 4.8. Alzado del edificio prototipo. PLANO 1.
25
Finalmente al igual que el alzado es necesaria la vista de un perfil del edificio prototipo
detallado en la figura 4.9 presente a continuación:
Figura 4.9. Perfil del edificio prototipo. PLANO 1.
4.3. Materiales y elementos constructivos.
4.3.1. Materiales.
Los materiales utilizados para la modelización del prototipo mediante
Cypecad2017 [1] deben de cumplir con las especificaciones establecidas en la
Instrucción de Hormigón Estructural EHE-08 [4].
En cuanto a los materiales empleados se ha utilizado un hormigón armado HA-35
para todos los elementos constructivos (a excepción de las placas aligeradas) con una
resistencia a compresión de 35 N/mm2 sin marcado DOR por lo que su coeficiente de
reducción de resistencia Yc tiene un valor de 1,5 obteniéndose una resistencia de
proyecto de 35/1,5 N/mm2 de valor aproximado 23,3 N/mm2. Este hormigón armado con
estas características es el mismo utilizado para la cimentación, los pilares, las vigas y los
muros. Presenta un árido de cuarcita de 15 mm de diámetro.
El hormigón de la placa es un HA-40 con una resistencia a compresión de 40
N/mm2 y un coeficiente de reducción de resistencia Yc de 1,5, por tanto la resistencia a
compresión de proyecto tiene un valor aproximado de 27 N/mm2. También la placa
cuenta con un hormigón armado HA-25 con una resistencia a compresión de 25 N/mm2
con un coeficiente de reducción de resistencia YC de 1,5. Este hormigón es el utilizado
para la capa de compresión y las juntas.
En el caso del acero se trata de un acero B500S con una resistencia a tracción de
500N/mm2 y un coeficiente de reducción de seguridad Ys de valor 1,15 y por tanto
26
obteniéndose una resistencia de proyecto en cuanto al acero de 500/1,15 N/mm2 con un
valor aproximado entorno a 435 N/mm2. Dado a que el cálculo no se realiza mediante el
método de bielas y tirantes si se puede utilizar esta resistencia a tracción.
4.3.2. Elementos Constructivos.
Los elementos constructivos considerados en el prototipo, y los cuales deberán de
ser modelizados en Cypecad 2017 [1] son los siguientes: losa de cimentación, vigas,
ménsulas cortas, pilares, forjados y muros pantalla.
Losa de Cimentación.
La cimentación del prototipo es modelizada mediante una losa de dimensiones
40 ˣ 30 m, eje X e Y respectivamente. Su área por tanto es de 1200 m2. Se ha
considerado que su espesor sea de 1,20 metros para impedir que se produzca el
punzonamiento de la misma debido a las cargas gravitatorias, laterales y sísmicas que
transmiten los pilares y muros pantalla que se encuentran situados en la periferia del
edificio prototipo. Su modulo de balasto tiene un valor de 30.000 KN/m3 considerando que
el suelo bajo la cimentación está compuesto de gravas y arenas densas.
Vigas.
Las distintas vigas dispuestas para conformar las distintas plantas y a la vez los
diferentes forjados dentro de cada planta son de variados tipos de vigas desde vigas
cargadoras, vigas de arriostramiento hasta zunchos de atado y brochales. Las
dimensiones (longitud-ancho-canto) de estas clasificadas por los distintos tipos de vigas
que conforman el prototipo son las siguientes:
- Vigas cargadoras:
o Dimensiones: 6,55 ˣ 0,5 ˣ 0,75 m.
o Dimensiones: 5,2 ˣ 0,5 ˣ 0,6 m.
- Vigas de arriostramiento:
o Dimensiones: 5,3 ˣ 0,5 ˣ 0,65 m.
o Dimensiones: 5,5 ˣ 0,5 ˣ 0,65 m.
- Zunchos de atado:
o Dimensiones: 1,25 ˣ 0,5 ˣ 0,65 m.
- Brochales:
o Dimensiones: 5,4 ˣ 0,4 ˣ 0,5 m.
o Dimensiones: 3,4 ˣ 0,4 ˣ 0,5 m.
o Dimensiones: 3,35 ˣ 0,4 ˣ 0,5 m.
o Dimensiones: 3,75 ˣ 0,4 ˣ 0,5 m.
o Dimensiones: 3,65 ˣ 0,4 ˣ 0,5 m.
o Dimensiones: 3,25 ˣ 0,4 ˣ 0,5 m.
27
De las anteriores vigas, las vigas cargadoras y de arriostramiento son biarticuladas
siendo apoyadas sobre ménsulas cortas. En cambio los zunchos de atado que realizan la
unión entre los pilares y los muros pantalla el apoyo se realiza mediante una ménsula
corta disponiéndose un pasador, por tanto en este caso no se trata de una viga
biarticulada sino que el empotramiento se realiza al 50%.
Desde el punto de vista de la acción del sismo se pueden considerar dos categorías
distintas sismorresistentes de los distintos elementos estructurales siendo todos en su
mayoría elementos primarios (resisten las acciones sísmicas en mayor parte) a excepción
de los zunchos de atado que realizan la unión entre los pilares y los muros pantalla que
en su caso se trata de elementos secundarios, y por tanto resisten fundamentalmente las
cargas gravitatorias, y colaboran parcialmente frente a cargas sísmicas.
Ménsulas cortas.
Como se ha detallado en el anterior apartado existirán dos tipos de ménsulas diferentes.
También se derivan dos distintas debido a la pequeña dimensión longitudinal que existe
entre los muros pantalla y pilares (aproximadamente en torno a un metro). Por tanto las
ménsulas cortas dispuestas son:
- Ménsula corta (figura 4.10.) para vigas cargadoras y de arriostramiento con los
siguientes parámetros:
o Canto mayor: 0,75 m.
o Canto menor: 0,4 m.
o Vuelo: 0,6 m.
o Ancho: 0,5 m.
o Vuelo de carga: 0,3 m.
o Ancho vuelo apoyo: 0,3 m.
o Ancho de apoyo: 0,25 m.
Figura 4.10. Ménsula corta de vigas cargadoras y de arriostramiento.
28
- Ménsula corta (figura 4.11.) para zunchos de atado cuyos parámetros son:
o Canto mayor: 0,65 m.
o Canto menor: 0,4 m.
o Vuelo: 0,5 m.
o Ancho: 0,5 m.
o Vuelo de carga: 0,3 m.
o Ancho vuelo de apoyo: 0,2 m.
o Ancho apoyo: 0,25 m.
Figura 4.11. Ménsula corta para zunchos de atado.
Nota*: La dimensión longitudinal del pilar realmente no son 100 mm sino 50 mm.
Pilares.
Los pilares son prefabricados por lo tanto tendrán una altura prefijada y la cual
deberá ser la óptima para su posterior colocación en obra. Las dimensiones de los pilares
son las siguientes: 50 ˣ 50 cm de sección con una altura de 7,38, 7,5, 7,63 y 3,88 metros
dado a que se presentan 4 variantes de pilares en lo referido a altura. El número total de
pilares es de 42. Dado a que las vigas son biarticuladas se presenta la condición de pilar
fuerte- viga débil permaneciendo los pilares en régimen elástico y plastificando las vigas
en sus extremos cuando tenga lugar la acción sísmica.
Forjados.
Los forjados serán de placas aligeradas autoportantes para poder ser colocadas
mediante grúa torre o móvil. Las placas aligeradas aplicadas en este prototipo
corresponden al fabricante ALVISA concretamente el modelo designado es ALVISA: PP-
20+ 5/60. Las placas aligeradas presentan un canto total de 25 cm, siendo este por tanto
el canto del forjado. El ancho máximo de la placa es de 600 mm siendo el mínimo de 300
mm. Esta cuenta con un espesor de la capa de compresión de 5 cm.
29
Muros pantalla.
Los muros pantalla en este prototipo se encuentran modulados por planta con una
altura de 3,75 metros. Para realizar una mejor transmisión de esfuerzos y momentos
estas deberán de presentar en cada planta un “ábaco” similar al utilizado en pilares en
forjados bidireccionales. Las secciones de las pantallas son distintas según la dirección
considerada en el eje cartesiano. En la dirección X las pantallas presentan una sección
de 4 mts de largo por 0,25 cm de ancho, y en la dirección Y las pantallas tienen una
sección 3 mts de largo por 0,25 cm de ancho.
El estudio del prototipo y análisis del mismo tiene como finalizar realizar el
dimensionamiento de los muros pantalla en la base de la cimentación determinados el
número de cordones de pretensado y conectores dúctiles necesarios para soportar las
cargas gravitatorias, laterales y sísmicas. Estas últimas son las de mayor peso a tener en
cuenta dicho dimensionamiento ya que determinaran en mayor medida el número de
cordones de pretensado y conectores dúctiles necesarios.
Los conectores dúctiles empleados en el dimensionamiento tienen un límite de
fluencia de 500 N/mm2 con un límite de rotura de 690 N/mm2. El diámetro de los
conectores empleados en la cimentación de los muros pantalla es de 25 mm.
4.4. Estructura del prototipo.
La estructura del prototipo es aquella obtenida después de realizar el cálculo de
este mediante el programa de cálculo Cypecad 2017 [1]. Para ello es necesario
obviamente la introducción en el mismo de una serie de parámetros, es decir, las
acciones a las que se encontrara sometido el mismo. Concretamente una de las acciones
principales es la sísmica presentándose en la estructura dos elementos diferentes en
cuanto a la respuesta a un sismo. Estos elementos son los denominados elementos
primarios y secundarios. Los primarios son aquellos elementos que deberán de soportar
en mayor medida los esfuerzos originados por el sismo, mientras los secundarios se
encargan fundamentalmente de soportar las cargas gravitatorias con menor rigidez frente
a las acciones sísmicas. En general, bajo sismos usuales los elementos secundarios
permanecen en régimen elástico. Sin embargo, para el sismo último de proyecto pueden
resultar dañados aunque en menor grado que los elementos secundarios
Como anteriormente se ha especificado en la sección 4.2. Arquitectura del
prototipo, la estructura presentara las mismas características en cuanto superficies y
dimensiones reflejadas en la arquitectura del prototipo.
Los elementos constructivos serán los especificados en la sección 4.3. Elementos
constructivos.
30
Por último detallar que en la estructura por plantas se encuentra dividido el forjado
en una serie de paños formados por la unión de 4 o varias vigas formando un espacio
dentro de la superficie que estas forman. En algunos casos estos paños podrán están
compuestos por medio de placas aligeradas (las cuales se especificaron anteriormente) o
en su defecto huecos libres, siendo estos necesarios en los lugares donde se encuentren
las escaleras y ascensores. En las figuras dispuestas a continuación se pueden observar
igualmente las distintas distribuciones de los pilares y muros pantalla, así como de las
vigas, zunchos y brochales.
A continuación se detallan por medio de figuras las diferentes disposiciones
estructurales presentadas por planta comenzando por la planta baja-cimentación hasta el
casetón de la estructura.
- Estructura. Vistan en planta de la planta baja-cimentación del prototipo.
Detallada en la figura 4.12. En esta figura se observa que la losa es
bidireccional y los distintos arranques de los pilares y muros pantalla.
Figura 4.12. Estructura de la planta baja-cimentación. PLANO 2.
- Estructura. Vista en planta de la planta primera del prototipo. Mostrada en la
figura 4.13. En dicha figura se pueden observar los diferentes paños en los
que subdivide el forjado completo de la planta.
31
Figura 4.13. Estructura de la planta primera. PLANO 3.
- Estructura. Vista en planta de la planta segunda del prototipo. Detalle en figura
4.14. Al igual que en el caso anterior se pueden observar los distintos paños.
Figura 4.14. Estructura de la planta segunda. PLANO 4.
- Estructura. Vista en planta de la tercera del prototipo. Figura 4.15. Igualmente
se detallan los diferentes paños que dividen el forjado de planta.
32
Figura 4.15. Estructura de la planta tercera. PLANO 5.
- Estructura. Vista en planta de la planta cuarta del prototipo detallada en la
figura 4.16. Caso igual que en la planta tercera.
Figura 4.16. Estructura de la planta cuarta. PLANO 6.
33
- Estructura. Vista en planta de la cubierta del prototipo. Mostrada en la figura
4.17. Similitud a las anteriores plantas.
Figura 4.17. Estructura de la cubierta. PLANO 7.
- Estructura. Vista en planta del casetón del prototipo. Figura 4.18. Únicamente
se encuentra la estructura necesaria para poder realizar la modelación del
casetón donde se encuentran los aparatos de los ascensores.
Figura 4.18. Estructura del casetón. PLANO 8.
Para finalizar esta sección finalmente a continuación se muestran una serie de figuras
que permiten visualizar la estructura del prototipo en 3D tras finalizar completamente la
modelización y cálculo del mismo. Se observa la posición de las pantallas prefabricadas
en las fachadas del edificio, al objeto de lograr la máxima rígidez a torsión frente a cargas
laterales Las figuras que muestran a continuación son en total 4 permitiendo observar la
estructura desde diferentes puntos de vista:
- Parte delantera derecha.
- Parte delantera izquierda.
- Parte trasera derecha.
34
- Parte trasera izquierda.
A continuación se detallan cada una de las figuras propiamente dichas anteriormente
para poder observar el 3D de la estructura.
- Parte delantera derecha mostrada en la figura 4.19.
Figura 4.19. Parte delantera derecha del 3D.
- Parte delantera izquierda. Figura 4.20.
Figura 4.20. Parte delantera izquierda del 3D.
35
- Parte trasera izquierda detallada en la figura 4.21.
Figura 4.21. Parte trasera izquierda del 3D.
- Parte trasera derecha. Figura 4.22.
Figura 4.22. Parte trasera derecha del 3D.
36
5. MÉTODOS DE CÁLCULO.
Para la realización de los métodos de cálculo se ha utilizado el programa de
software Cypecad 2017d [1]. Este programa realiza el cálculo de una estructura mediante
el denominado método matricial o de elementos finitos basado en estimar los
componentes de las relaciones de rigidez para resolver las fuerzas o los
desplazamientos. Para realizar el cálculo del prototipo es necesario asignar el conjunto
de normativas que debe de utilizar este software para realizar el cálculo las cuales son: El
Código Técnico de la Edificación (CTE) [5] para acciones gravitatorias y viento, y en el
caso de acción sísmica la Norma de Construcción Sismoresistente: Parte General y
Edificación (NCSE-02) [6]. La Instrucción de Hormigón Estructural (EHE-08) [4] es
utilizada también por este programa de cálculo.
También es necesaria la utilización de “una herramienta de apoyo” ya que
Cypecad debe de visualizar una serie de plantillas para poder realizar la colocación de los
diferentes elementos (pilares, vigas, paños etc.). Esta herramienta de apoyo se realiza
mediante el programa de software Autocad 2017 [2] que permite la realización de planos
en formato dwg. Pudiendo ser cargados a modo de plantillas y visualizados en Cypecad.
Por último Autocad es también utilizado para la obtención de todos los planos necesarios
con el nivel de detalle y conceptos idóneos para la interpretación y análisis de este
estudio/trabajo técnico.
5.1. Acciones.
Una vez asignados los parámetros de los materiales empleados para la
modelización del prototipo en Cypecad 2017 [1]es necesario establecer el conjunto de
acciones a las que se verá sometido, las cuales se encuentran especificadas en el
Código Técnico de Edificación [5] concretamente en el Documento Básico de Seguridad
Estructural de Acciones en la Edificación [7]a excepción de la acción del sismo que debe
de ser calculada mediante la Norma de Construcción Sismoresistente (NCSE-02) [6].
Las acciones consideradas serán las debidas al peso propio de la estructura,
acciones variables concretamente a la sobrecarga de uso de la estructura, acciones del
viento, y finalmente y con mayor peso en este estudio técnico las acciones sísmicas.
37
5.1.1. Acciones permanentes.
Las acciones permanentes a las que se verá sometida el prototipo serán
únicamente aquellas debidas al peso propio del mismo teniendo en cuenta el peso de los
elementos estructurales, los cerramientos y elementos separadores, la tabiquería, todo
tipo de carpinterías, revestimientos, rellenos y equipo fijo.
Las cargas permanentes fijadas por planta siendo la categoría de uso A, es decir,
zona residencial, (según la tabla 3.1. del DB-SE-AE [7]) dado a que se trata de un
hospital excepto la cubierta y el casetón que corresponden con una categoría de uso F,
son las siguientes:
Plantas Carga permanente (KN/m2)
Casetón 2
Cubierta 2
Cuarta Planta 3
Tercera Planta 3
Segunda Planta 3
Primera Planta 3
Planta baja-Cimentación 3
Tabla 5.1 Cargas permanentes por planta.
Además de estas cargas permanentes hay que tener otras cargas causadas por el
peso propio de los cerramientos, escaleras y las instalaciones de los ascensores, estas
últimas no vienen recogidas en el Código Técnico de la Edificación [5] por lo que el peso
asignado a estas es de valor aproximado.
- Los cerramientos serán de hoja de albañilería exterior y tabique interior,
grueso total < 0,25 m y con un peso propio considerado de 7 KN/m.
- El peso propio de la escalera calculado en función de la densidad del
hormigón de la misma y de la superficie ocupada por esta tiene un valor de
14,41 KN/m.
- Las instalaciones de los ascensores dado a que están compuestas por
maquinaria pesada se ha dispuesto una carga repartida superficialmente con
un valor de 18 KN/m2 que sumada al valor correspondiente por planta de 2
KN/m2 se obtienen 20 KN/m2, es decir, 2000 Kg de peso añadido en la zona
de la cubierta donde se ubican debido a la maquinaria de los mismos.
38
5.1.2. Acciones variables-Sobrecarga de uso.
Por lo general, los efectos de la sobrecarga de uso pueden simularse por la
aplicación de una carga distribuida uniformemente. De acuerdo con el uso que sea
fundamental en cada zona del mismo como valores característicos se adoptaran los
valores de la tabla 3.1 del Documento Básico de Seguridad Estructural Acciones [7] en la
Edificación, la cual se muestra en la figura 5.1.
Figura 5.1. Valores característicos de las sobrecargas de uso.
En el caso del prototipo en cuestión la categoría de uso como anteriormente se ha
especificado en el subcapítulo anterior se trata de una categoría de uso A al tratarse de
un hospital y de categoría F al presentar una cubierta y casetón transitables. Por tanto las
sobrecargas de uso mostradas en la tabla 5.2 son:
Plantas Sobrecarga de uso (KN/m2)
Casetón 1
Cubierta 1
Cuarta Planta 2
Tercera Planta 2
Segunda Planta 2
Primera Planta 2
Planta Baja-Cimentación 2
39
Tabla 5.2. Sobrecargas de uso por planta.
Además de la sobrecarga de uso uniformemente distribuida establecida por este
documento básico hay que prever una sobrecarga de uso lineal en la zona de las
escaleras y calculada en función de la superficie de las mismas con un valor de 5,10
KN/m.
5.1.3. Acciones variables-Viento.
En primer lugar en cuanto a la acción del viento el Documento Básico de
Seguridad Estructural Acciones en la Edificación [7] únicamente es aplicable a aquellos
edificios situados en altitudes inferiores a 2.000 m. En el caso de este prototipo al
encontrarse situado en Granada capital cumple con este primer requisito. A su vez
tampoco cubre las construcciones de esbeltez superior a 6 debiendo tener en cuenta en
este tipo de estructuras los efectos dinámicos. La esbeltez del prototipo tiene un valor de
esbeltez inferior a 1 por lo que cumple igualmente esta condición.
Los esfuerzos generados por la acción del viento en la estructura del prototipo se
calculan a partir de la presión estática del viento expresada como:
(1)
Siendo cada uno de los valores de esta expresión lo siguiente:
- Qb: Presión dinámica del viento. Establecida en función del emplazamiento
geográfico del viento. En el caso de Cypecad2017 esta se establece en
función de la velocidad básica del viento siendo esta en la zona A donde se
sitúa el prototipo de 26 m/s.
Figura 5.2. Zonas eólicas.
- Ce: Coeficiente de exposición, variable con la altura del punto considerado de
la estructura, en función del grado de aspereza del entorno donde se
encuentra ubicada la construcción. Este grado de aspereza se establece en
40
función de la tabla 3.4 ubicada en DB-SE-AE [7] la cual es mostrada en la
figura 5.3.
Figura 5.3. Grados de aspereza del entorno y valores de Ce.
Dado a que el prototipo de centro hospitalario está ubicado en el centro de
Granada capital se considera un grado de aspereza el entorno de valor IV
siendo una zona urbana en general, industrial o forestal.
- Cp: Coeficiente eólico o e presión, dependiente de la forma y orientación de la
superficie respecto al viento, y en su caso, de la situación el punto respecto a
los bordes de esa superficie; un valor negativo de este coeficiente indica
succión.
Las cargas generadas por el viento estableciendo los parámetros anteriormente
definidos por planta mostradas en la tabla 5.3 son:
Planta Viento X (KN) Viento Y (KN)
Casetón 62,857 89,396
Cubierta 118,465 168,483
Planta Cuarta 109,826 156,197
Planta Tercera 99,067 140,896
Planta Segunda 84,627 120,358
Planta Primera 71,032 101,023
Tabla 5.3. Cargas de viento.
41
5.1.4. Nieve.
La distribución y intensidad de la carga de nieve sobre un edificio, o en particular
sobre una cubierta, depende del clima del lugar, del tipo de precipitación, del relieve del
entorno, de la forma del edificio o de la cubierta, de los efectos del viento, y de los
intercambios térmicos en los parámetros exteriores. El Documento Básico de Seguridad
Estructural Acciones en la Edificación (DB-SE-AE) [7] establece que para cubiertas
planas de edificios de pisos situados en localidades de altitud inferior a 1.000 m, es
suficiente considerar una carga de nieve e 1,0 KN/m2.
5.1.5. Acción del sismo.
Para el cálculo de los esfuerzos derivados de la acción del sismo se debe de
realizar todos los pasos y criterios establecidos en la Norma de Construcción
Sismoresistente de 2002 (NCSE-02) [6]. El análisis de este se debe de realizar en las dos
direcciones X e Y.
Los parámetros necesarios para que Cypecad 2017 [1] realice el cálculo de los
esfuerzos generados por el sismo son los siguientes:
- Aceleración Básica: 0,23 m/s2 dado a que nos encontramos en Granada
capital.
- Coeficiente de contribución (K): 1,00. Tiene en cuenta la influencia de los
terremotos procedentes de la zona Azores-Cabo San Vicente.
- Amortiguamiento de la estructura: 5% dado a que se trata de una estructura de
hormigón armado.
- Espectro de respuesta elástica de la estructura. Figura 5.4.
Figura 5.4 Espectro de respuesta elástica de la estructura.
42
- Coeficiente de riesgo: Construcciones de importancia especial (hospital).
- Tipo de suelo: TIPO 2. Roca muy fracturada, suelos granulares densos o
cohesivos duros. Velocidad de propagación de las ondas elásticas
transversales o de cizalla, 750 m/s > Vs > 400 m/s.
- Ductilidad: Según normativa siendo está alta, dado que se utilizan vigas
descolgadas y pantallas antisísmicas. Con valor =3. Los requisitos
establecidos según la norma para las vigas son los siguientes (Figura 5.5):
o El descuelgue bajo el forjado es superior a la profundidad de cálculo de
la cabeza comprimida en la sección fisurada.
o El ancho del descuelgue, b, es al menos de 0,20 m.
o En la cara superior y en todo su desarrollo se disponen al menos 2
14.
o En la cara superior, la armadura de continuidad en un nudo interior
tendrá una sección menor de b ˣ h/40, siendo h el canto total de la viga.
o En la cara inferior y en todo su desarrollo se disponen al menos 2 14
y del 4 por mil.
o En la cara inferior llegará efectivamente anclada al extremo al menos
una armadura A/3 siendo A la cuantía máxima de la armadura superior
de tracción en ese mismo extremo.
o Tanto la cara superior como en la inferior, se dispondrá, en todo su
desarrollo, una armadura mínima A/4, siendo A la cuantía de la máxima
armadura negativa entre los dos extremos. La capacidad resistente a
cortante de la sección será un 25% superior a la requerida por el
cálculo.
o En las zonas extremas de la viga, en una amplitud de dos cantos a
partir de la cara del soporte, se dispondrán cercos de al menos 6 mm
de diámetro y con una separación no mayor que:
h/4.
8 L, siendo L el diámetro de cualquier armadura longitudinal
comprimida.
0,15 m.
En el resto de la viga los cercos tendrán una separación
máxima de h/2.
43
Figura 5.5.Requisitos para vigas de ductilidad alta ( =3).
- Parte de la sobrecarga a considerar: Según normativa. Edificios públicos: 0,6.
- Parte de nieve a considerar: Según normativa: 0,50.
- Número de modos de vibración que intervienen en el análisis: Número de
modos necesarios que lleguen a alcanzar como máximo un porcentaje de
masa desplazada del 90%.
Los cortantes generados por la acción sísmica por planta, al realizar todo el
proceso de cálculo mediante los parámetros anteriormente definidos, se muestran en las
dos tablas siguientes (Tabla 5.4 y 5.5) diferenciadas según la hipótesis sísmica: Sismo en
X y sismo en Y, respectivamente.
Planta Qx (KN) Qy (KN)
Casetón 559,151 78,318
Cubierta 3098,368 97,647
Cuarta Planta 4898,517 52,397
Tercera Planta 5953,148 75,229
Segunda Planta 7117,010 157,146
Primera Planta 7918,262 197,641
Tabla 5.4. Hipótesis sísmica: Sismo X.
Planta Qx (KN) Qy (KN)
Casetón 129,233 763,654
Cubierta 93,529 2527,500
Cuarta Planta 41,912 3876,194
Tercera Planta 100,137 4645,800
Segunda Planta 166,424 5647,414
Primera Planta 199,289 6302,520
Tabla 5.5. Hipótesis sísmica: Sismo Y.
44
6. ANÁLISIS DE LA ESTRUCTURA.
El análisis de la estructura del prototipo es el capítulo más importante de este
trabajo técnico ya que recoge el procedimiento necesario para el dimensionamiento de la
cimentación de los muros pantalla siendo concretamente 2 de los 8 dispuestos en total en
toda la estructura cuya nomenclatura dada durante la modelización de los mismos en
Cypecad 2017 es P45 y P49.
El muro pantalla P45 se encuentra en el eje X de abscisas considerando un
sistema de ejes cartesianos mientras que el muro pantalla P49 está localizado en el eje Y
de ordenadas. En la siguiente figura 6.1 se puede observar la ubicación de estos dos
elementos estructurales en la planta baja-cimentación.
Figura 6.1. Ubicación de los muros pantalla P45 y P49 en arranque. PLANO 1.
En ambos casos el dimensionamiento consiste en realizar la cimentación de los
muros pantalla mediante tendones de pretensado y conectores de alta ductilidad que
sean capaces de soportar los esfuerzos en la condición más desfavorable siendo esta, la
aplicación de la acción sísmica mediante los modos de vibración que movilicen más masa
y generen mayor momento sobre el eje de los muros pantalla.
Los cordones de pretensados de cada tendón que sea necesario tienen las
siguientes características:
- Límite de rotura: 1860 N/mm2.
- Límite elástico: 1640 N/mm2
- Modulo de deformación: 210.000 N/mm2
- Ypt: 1,15.
45
- Deformación última: 0,05.
- Área de cordón de pretensado: 139,5 mm2.
Por otra parte los conectores de alta ductilidad presentaran las siguientes características:
- Límite elástico: 500 N/mm2.
- Límite de rotura: 690 N/mm2.
- Deformación última: 0,25.
- Yddc: 1,15.
- Longitud del conector: 200 mm.
- Diámetro del conector: 25 mm.
- Área del conector: 490,87 mm2.
A continuación se describe el proceso de cálculo realizado para cada uno de los 2 muros
pantalla analizados.
6.1. Análisis de muro pantalla P45.
6.1.1. Cálculo del axil vertical y momento de proyecto.
Para comenzar el dimensionamiento de los tendones de pretensado y conectores
de alta ductilidad necesarios en primer lugar habrá que estimar a que axil vertical y
momento de proyecto se encuentra sometido el muro pantalla. Para ello es necesario
obtener de los listados de esfuerzos de Cypecad , los esfuerzos de arranque del muro
pantalla P45 siendo los debidos al peso propio, carga muerta, sobrecarga y sismo. En
este último caso tan solo se consideran dos modos de vibración (2 y 11) ya que son estos
los que mayor masa movilizan y momento generan en el muro pantalla.
Las cargas de axil vertical obtenidas para cada una de las acciones no
considerando la acción del viento ya que esta es nula están detalladas en la tabla 6.1.
Pantalla P45 Axil Vertical (N) Peso Propio 876,3 KN
Carga Muerta 550,5 KN
Sobrecarga 144,3 KN
Sismo X Modo 2 -5,5 KN
Sismo X Modo 11 -0,6 KN Tabla 6.1. Axil vertical de cada una de las acciones.
46
Igualmente para el cálculo del momento de proyecto es necesario los momentos
generados por cada una de las acciones sin tener en cuenta la acción del viento ya que el
momento generado por esta es nulo en la combinación con sismo. Tabla 6.2.
Pantalla P45 Momento (Mx) Peso Propio -124,9 KN*m
Carga Muerta -44,4 KN*m
Sobrecarga -12,7 KN*m
Sismo X Modo 2 18913 KN*m
Sismo X Modo 11 1980,9 KN*m
Tabla 6.2. Momento de cada una de las acciones
Nota*: Los signos de los axiles verticales y momentos de cada una de las
acciones tienen un correspondiente significado. Un axil vertical positivo indica
compresiones mientras un axil vertical negativo indica tracciones. Para el signo del
momento un momento positivo implica que respecto a la situación de la pantalla este se
aplica con sentido hacia la derecha mientras que un momento negativo es con sentido
hacia la izquierda.
A continuación y con los valores de las anteriores tablas se realiza el cálculo del
cortante y momento de proyecto mediante la ecuación (2).
(2)
Se obtiene por tanto con la aplicación de la anterior ecuación el axil vertical y
momento de proyecto detallados en la tabla 6.3.
Pantalla P45
Combinación de cargas
PP+CM+0,7*Q+A
Axil Vertical 1522,28 KN
Momento 18838,26 KN*m Tabla 6.3. Axil vertical y momento de proyecto.
6.1.2. Análisis en arranque del muro pantalla P45.
El procedimiento de análisis para el dimensionamiento del número de tendones de
pretensado y conectores de alta ductilidad para el cálculo del momento resistente se trata
de un proceso iterativo ya que hay que calcular sucesivamente con diferentes
disposiciones de tendones y conectores hasta alcanzar el momento resistente que sea
superior al momento de proyecto.
El procedimiento para calcular el bloque de compresiones y el momento resistente
es el siguiente:
47
1. Cálculo del desplazamiento longitudinal del muro pantalla en función del
alargamiento máximo del conector.
2. Cálculo del alargamiento del conector dúctil más alejado del centro de
gravedad de la pantalla.
3. Cálculo de los alargamientos de cada uno de los cordones de pretensado
traccionados.
4. Cálculo de la deformación de cada uno de los cordones de pretensado
traccionados.
5. Cálculo del incremento de tensión de cada uno de los cordones de
pretensado traccionados.
6. Cálculo de la deformación y tensión de los conectores dúctiles
comprimidos.
7. Cálculo de los esfuerzos derivados de las tensiones presentes en los
cordones de pretensado y conectores dúctiles. Se debe de tener en cuenta
la tensión inicial de los cordones de pretensado.
8. Cálculo del bloque de compresiones y momento resistente.
Tras la aplicación de este procedimiento el cual es iterativo se obtiene como
longitud del bloque de compresiones xini de valor 1355 mm respecto a la longitud total de
la pantalla (4 m). A su vez se obtienen 8 tendones de pretensado con 6 cordones cada
uno y 28 conectores dúctiles (2 por fila) necesarios para estimar un momento resistente
superior al momento de proyecto. En la figura 6.2 se muestra la disposición adoptada
para los conectores dúctiles (color azul) y tendones de pretensado (color rosáceo).
Comenzando por la izquierda de la figura hacia derecha tenemos las distintas filas de
conectores dúctiles (fila 1, fila 2, fila 3…, fila 14). Igualmente también los tendones de
pretensado comenzando por la izquierda de la figura hacia derecha tenemos tendón 1,
tendón 2,…, tendón 8. En la figura 6.3 se muestra un esquema de conector típico.
Figura 6.2. Disposición de conectores dúctiles y tendones de pretensado. PLANO 19.
48
Figura 6.3. Conector dúctil (DDC) típico.
A continuación se detallan los pasos a seguir para realizar el dimensionamiento
del muro pantalla obteniendo el número de tendones de pretensado y conectores dúctiles
anteriormente especificados, así como la comprobación del bloque de compresiones y
momento resistente que deben de cumplir respecto a las condiciones de proyecto:
1. Cálculo del desplazamiento longitudinal debido a las distintas acciones del
muro pantalla teniendo en cuenta el alargamiento máximo que puede tener
el conector más alejado situado a la izquierda del eje de la pantalla. El
alargamiento que puede tener el conector como máximo corresponde al
25% de su longitud siendo por tanto de 50 mm. Por tanto mediante la
siguiente ecuación (3) se obtiene el desplazamiento máximo permitido.
(3)
Siendo en la anterior ecuación:
∆lmaxDDC: 50 mm.
B (Dimensión longitudinal del muro pantalla): 4 m.
Xini (longitud del bloque de compresiones): 1355 mm.
H (Altura de planta descontando alargamiento de 50 mm): 3700
mm.
2. A continuación teniendo en cuenta el desplazamiento del muro pantalla
según los cálculos de Cypecad se obtiene un valor de desplazamiento
(ςreal) de 20 mm. Finalmente para obtener el incremento de longitud real del
conector dúctil más alejado del eje del muro pantalla se calcula mediante
la ecuación (4).
(4)
49
Por tanto teniendo en cuenta los parámetros y ecuaciones anteriores se
obtienen los siguientes resultados mostrados en la tabla 6.4.
Xini 1355 mm
ς 69,94 mm
ςreal 20 mm
∆v 14,3 mm Tabla 6.4. Desplazamientos del muro pantalla y alargamiento (∆v) del conector más
alejado del centro de gravedad.
3. Para la continuación del proceso de cálculo es necesario establecer la
posición que ocuparan los tendones de pretensado y conectores de alta
ductilidad.
La posición de los tendones de pretensado medidas las distancias desde
el extremo izquierdo del muro pantalla están recogidas en la tabla 6.5.
Tendón 1 500 mm
Tendón 2 975 mm
Tendón 3 1450 mm
Tendón 4 1700 mm
Tendón 5 2300 mm
Tendón 6 2550 mm
Tendón 7 3025 mm
Tendón 8 3500 mm
Tabla 6.5. Posición de los tendones de pretensado.
La posición de los conectores de alta ductilidad medidas las distancias de
derecha a izquierda del muro pantalla respecto al borde izquierdo de la
misma situándose 2 conectores por fila se detallan en la tabla 6.6.
Dddc,fila1 100 mm
Dddc,fila2 300 mm
Dddc,fila3 650 mm
Dddc,fila4 850 mm
Dddc,fila5 1000 mm
Dddc,fila6 1200 mm
Dddc,fila7 1850 mm
Dddc,fila8 2150 mm
Dddc,fila9 2800 mm
Dddc,fila10 3000 mm
Dddc,fila11 3150 mm
Dddc,fila12 3350 mm
Dddc,fila13 3700 mm
Dddc,fila14 3900 mm Tabla 6.6. Posición de los conectores dúctiles.
50
4. A continuación se deben de determinar los alargamientos
correspondientes a cada uno de los tendones de pretensado que se
encuentren traccionados, es decir, fuera de la influencia del bloque de
compresiones.
Para ello en primer lugar hay que calcular la longitud del bloque de
compresiones determinado mediante la ecuación (5).
(5)
Se obtiene por tanto una longitud del diagrama de tensiones de valor 2545
mm. En la figura 6.4 se observa el triángulo de tensiones así como el resto
de parámetros utilizados anteriormente.
Figura 6.4. Situación de deformaciones y tensiones. Unidades en metros.
En segundo lugar es necesario calcular la distancia entre la posición de los
tendones de pretensado y la posición del conector dúctil situado más
alejado del centro de gravedad del muro pantalla. Se determinan así los
siguientes parámetros recogidos en la tabla 6.7.
Dpt, tendón 1 400,0 mm
Dpt, tendón 2 875,0 mm
Dpt, tendón 3 1350,0 mm
Dpt, tendón 4 1600,0 mm
Dpt, tendón 5 2200,0 mm
Dpt, tendón 6 2450,0 mm
Dpt, tendón 7 2925,0 mm
Dpt, tendón 8 3400,0 mm
Tabla 6.7. Distancias entre tendones y DDC más alejado.
51
Finalmente realizando una semejanza de triángulos con el incremento de
longitud del conector dúctil más alejado respecto a la longitud del diagrama
de tensiones y conociendo la posición de cada uno de los tendones de
pretensado se obtienen los diferentes incrementos de longitud de los
tendones de pretensado mediante la ecuación (6).
(6)
En la tabla 6.8 se especifican los correspondientes alargamiento de los
tendones de pretensado. Se debe de tener en cuenta que algunos de ellos
se encontraran dentro del bloque de compresiones y por tanto no
presentaran alargamiento ninguno.
∆lcpt,tendón1 12,05 mm
∆lcpt,tendón2 9,38 mm
∆lcpt,tendón3 6,71 mm
∆lcpt,tendón4 5,31 mm
∆lcpt,tendón5 1,94 mm
∆lcpt,tendón6 0,53 mm
∆lcpt,tendón7 0,00 mm
∆lcpt,tendón8 0,00 mm
Tabla 6.8. Alargamiento de los tendones de pretensado.
5. Conociendo los incrementos de longitud de cada uno de los tendones se
determina la deformación de los cordones de cada tendón en función de la
longitud de los tendones siendo de 18,75 metros aquellos que lleguen
hasta la cubierta y de 11,25 metros aquellos que llegan hasta la tercera
planta. Los tendones que se encuentra hasta la cubierta corresponden a
los dos más alejados de cada lado respecto al eje del muro pantalla.
Por tanto la deformación de cada uno de los cordones de un tendón se
obtiene mediante la ecuación (7).
(7)
Se obtiene por tanto con la expresión anterior los siguientes valores de
deformaciones detalladas en la tabla 6.9.
∆ԑcpt,tendón 1 0,000642676
∆ԑcpt,tendón 2 0,000500359
52
∆ԑcpt,tendón 3 0,000596735
∆ԑcpt,tendón 4 0,000471895
∆ԑcpt,tendón 5 0,000172279
∆ԑcpt,tendón 6 4,74392E-05
∆ԑcpt,tendón 7 0
∆ԑcpt,tendón 8 0 Tabla 6.9. Deformación en cordones.
6. Seguidamente y con las deformaciones de los cordones anteriores
teniendo en cuenta el área de cada cordón se obtiene el incremento de
tensión de cada cordón aplicando la ecuación (8).
(8)
Se obtienen por tanto los siguientes incrementos de tensión por cada
cordón detallados en la tabla 6.10.
∆c tendón 1 134,9619922 N/mm2
∆c tendón 2 105,075304 N/mm2
∆c tendón 3 125,3143595 N/mm2
∆c tendón 4 99,09796634 N/mm2
∆c tendón 5 36,17862263 N/mm2
∆c tendón 6 9,96222942 N/mm2
∆c tendón 7 0 N/mm2
∆c tendón 8 0 N/mm2 Tabla 6.10. Incremento de tensión en un cordón.
7. Tras finalizar el cálculo relacionado con los cordones de pretensado se
debe de estimar las deformaciones y tensiones de los conectores
comprimidos. Estos conectores están embebidos en el hormigón y por
tanto se utilizara la deformación del hormigón siendo 3,5 % por mil.
Aplicando el diagrama de deformaciones del hormigón teniendo en cuenta
la posición de cada conector y la longitud del bloque de compresiones
realizando semejanza de triángulos se obtiene la deformación. Para ello se
emplea la siguiente ecuación (9).
(9)
En la siguiente tabla 6.11 se muestran las deformaciones por conector
dúctil comprimido. Valores negativos indican que el conector esta
traccionado y por tanto la deformación es nula.
53
ԑDDC,fila,1c 0,00324
ԑDDC,fila,2c 0,00273
ԑDDC,fila,3c 0,00182
ԑDDC,fila,4c 0,00130
ԑDDC,fila,5c 0,00092
ԑDDC,fila,6c 0,00040
ԑDDC,fila,7c -0,00128
ԑDDC,fila,8c -0,00205
ԑDDC,fila,9c -0,00373
ԑDDC,fila,10c -0,00425
ԑDDC,fila,11c -0,00464
ԑDDC,fila,12c -0,00515
ԑDDC,fila,13c -0,00606
ԑDDC,fila,14c -0,00657 Tabla 6.11. Deformación de los conectores comprimidos.
8. A continuación se realiza el cálculo de los parámetros necesarios para el
cálculo del bloque de compresiones y el momento resistente se deben de
estimar las tensiones a las que están sometidas los conectores dúctiles
comprimidos siendo el producto de las deformaciones de los mismos y el
modulo de deformación del acero de estos obteniéndose los valores de la
tabla 6.12.
DDC,fila,1c 680,7564576 N/mm2
DDC,fila,2c 572,2693727 N/mm2
DDC,fila,3c 382,4169742 N/mm2
DDC,fila,4c 273,9298893 N/mm2
DDC,fila,5c 192,5645756 N/mm2
DDC,fila,6c 84,07749077 N/mm2
DDC,fila,7c 0 N/mm2
DDC,fila,8c 0 N/mm2
DDC,fila,9c 0 N/mm2
DDC,fila,10c 0 N/mm2
DDC,fila,11c 0 N/mm2
DDC,fila,12c 0 N/mm2
DDC,fila,13c 0 N/mm2
DDC,fila,14c 0 N/mm2 Tabla 6.12. Tensiones de los conectores dúctiles comprimidos.
9. Finalmente para completar el conjunto de parámetros necesarios para el
cálculo del bloque de compresiones y el momento resistente se determina
la fuerza que aportan estos. Ha de tenerse en cuenta que la tensión
anteriormente calculada es por conector por lo que hay que tener en
54
cuenta que cada fila cuenta con 2. Dicha fuerza/esfuerzo de cada fila de
conectores se determina mediante la siguiente ecuación (10).
(10)
Por tanto los esfuerzos calculados para cada fila son los siguientes (tabla
6.13).
UDDC,fila,1 668331,089 N
UDDC,fila,2 561824,143 N
UDDC,fila,3 375436,986 N
UDDC,fila,4 268930,040 N
UDDC,fila,5 189049,830 N
UDDC,fila,6 82542,884 N
UDDC,fila,7 0,000 N
UDDC,fila,8 0,000 N
UDDC,fila,9 0,000 N
UDDC,fila,10 0,000 N
UDDC,fila,11 0,000 N
UDDC,fila,12 0,000 N
UDDC,fila,13 0,000 N
UDDC,fila,14 0,000 N Tabla 6.13. Esfuerzo de cada fila de conectores dúctiles.
6.1.2.1. Comprobación del bloque de compresiones.
Para el cálculo del bloque de compresiones harán falta una serie de parámetros
que deben de ser calculados a partir de los anteriores datos calculados. La ecuación (11)
es la expresión mediante la cual se calcula el bloque de compresiones.
(11)
Siendo en la ecuación anterior:
- C1: Axil vertical calculado de la combinación de cargas de valor 1522,28 KN.
- UDDCcomp: Esfuerzo de los conectores dúctiles comprimidos. Calculado
mediante la ecuación (12).
(12)
55
- UDDCtrac: Esfuerzo de los conectores dúctiles traccionados. Se calculan
mediante la ecuación (13). Para tener en cuenta el número de conectores
traccionados hay que conocer la posición de estos y si se encuentran dentro
del bloque de compresiones, en este caso el número de conectores
traccionados es de 16.
(13)
- UPTtotal: Esfuerzo total de los tendones de pretensado debido a la tensión
inicial. La tensión inicial a la que están sometidos cada unos de los cordones
de un tendón es el 70% del límite elástico del cordón (1640 N/mm2). EL
número de cordones por tendón es de 6 teniendo en total 8 tendones. El
cálculo de UPTtotal se realiza mediante la ecuación (14) siguiente.
(14)
- ∆UPTtotal: Incremento de esfuerzo en los cordones que se encuentren
alargados. Se calcula por medio de la siguiente ecuación (15).
(15)
Se obtienen por tanto aplicando las anteriores ecuaciones los parámetros necesarios
para el cálculo del bloque de compresiones en la tabla 6.15.
Número de cordones por tendón.
6
ini,pt 1116 N/mm2
UPT,1 tendón 934092 N
Número de tendones. 8 UPT,total 7472736 N
UDDC,comp 2146114,972 N
Número de conectores traccionados
16
UDDC,tracc,total 3926990,82 N
∆UPT,tendones 427364,227 N Tabla 6.15. Parámetros para el cálculo del volumen de compresiones.
56
Por tanto con los parámetros anteriores y mediante la ecuación (11) se procede al cálculo
del bloque de compresiones. Se debe de tener en cuenta que no se ha realizado ninguna
minoración de resistencias sino que se aplicara el coeficiente ACI de valor 0,9 para la
reducción del bloque de compresiones calculado. En la tabla 6.16 se muestra el resultado
del bloque de compresiones.
Bloque de compresiones
11203253,44 N
Coeficiente ACI (0,9)
10082928,1 N Tabla 6.16. Bloque de compresiones.
6.1.2.2. Comprobación del momento resistente.
Para el cálculo del momento resistente es necesario la posición de cada uno de
los tendones y conectores dúctiles respecto al centro de gravedad del muro pantalla ya
que es necesario determinar la distancia respecto a este. En la tabla 6.17 se detallan las
distintas distancias respecto al centro de gravedad.
Distancias al C.G Dddc,fila1 1900 mm
Dddc,fila2 1700 mm
Dddc,fila3 1350 mm
Dddc,fila4 1150 mm
Dddc,fila5 1000 mm
Dddc,fila6 800 mm
Dddc,fila7 150 mm
Dddc,fila8 150 mm
Dddc,fila9 800 mm
Dddc,fila10 1000 mm
Dddc,fila11 1150 mm
Dddc,fila12 1350 mm
Dddc,fila13 1700 mm
Dddc,fila14 1900 mm
DPt,tendón 1 1500 mm
DPt,tendón 2 1025 mm
DPt,tendón 3 650 mm
DPt,tendón 4 300 mm
DPt,tendón 5 300 mm
DPt,tendón 6 650 mm
DPt,tendón 7 1025 mm
DPt,tendón 8 1500 mm Figura 6.17. Distancias al centro de gravedad.
57
Además de las distancias al centro de gravedad es necesario determinar el
incremento de esfuerzo de cada uno de los tendones por separado mediante la ecuación
(16).
(16)
Determinándose los valores de incremento de esfuerzo en cada uno de los
tendones de pretensado recogidos en la tabla 6.18.
∆UPT,tendón 1 112963,1875 N
∆UPT,tendón 2 87948,02944 N
∆UPT,tendón 3 104888,1189 N
∆UPT,tendón 4 82944,99782 N
∆UPT,tendón 5 30281,50714 N
∆UPT,tendón 6 8338,386025 N
∆UPT,tendón 7 0 N
∆UPT,tendón 8 0 N
UDDCtracc 490873,8521 N Tabla 6.18. Incremento de esfuerzo en cada tendón traccionado y esfuerzo total de
conectores traccionados.
Por último se determina el momento ejercido por estos incrementos de esfuerzo
en cada tendón traccionado en el centro de gravedad siendo necesario la distancia de
cada tendón al centro de gravedad del muro pantalla. Se determinan los siguientes datos
de la tabla 6.19.
∆UPT,tendón 1*b1 169444781 N*mm
∆UPT,tendón 1*b2 90146730,2 N*mm
∆UPT,tendón 1*b3 68177277,3 N*mm
∆UPT,tendón 1*b4 24883499,3 N*mm
∆UPT,tendón 1*b5 9084452,14 N*mm
∆UPT,tendón 1*b6 5419950,92 N*mm
∆UPT,tendón 1*b7 0 N*mm
∆UPT,tendón 1*b8 0 N*mm
Tabla 6.19. Momento de cada tendón respecto al centro de gravedad.
Además de los parámetros debidos a los esfuerzos en cada uno de los tendones
es necesario el momento provocado por los conectores traccionados y comprimidos
respecto al centro de gravedad. En la tabla 6.20 se muestra el momento generado por los
conectores comprimidos para el cálculo de este habrá que tener en cuenta la tensión de
cada uno de estos y la distancia al centro de gravedad.
UDDC,comp1*b1 1269829070 N*mm
UDDC,comp1*b2 955101043 N*mm
UDDC,comp1*b3 506839932 N*mm
58
UDDC,comp1*b4 309269546 N*mm
UDDC,comp1*b5 189049830 N*mm
UDDC,comp1*b6 66034306,8 N*mm Tabla 6.20. Momento de conectores traccionados respecto al centro de gravedad.
Para el cálculo del momento provocado por los conectores que se encuentren
traccionados tan solo es necesario el límite elástico del conector y área del mismo para el
cálculo de la tensión y esfuerzo por conector. Una vez determinado el esfuerzo tan solo
es necesario la distancia al centro de gravedad de la posición de cada uno de estos.
Finalmente con los datos anteriores obtenidos así como el bloque de
compresiones de determina el momento resistente a partir de la ecuación (17).
(17)
Se obtiene aplicando la ecuación (18) el momento resistente que al igual que el
bloque de compresiones ha sido calculado sin la reducción de resistencias y por lo tanto
se le aplica el coeficiente ACI de valor 0,9. En la tabla 6.21 se detalla el momento
resistente final siendo superior al momento de proyecto de valor 18838,26 KN*m por lo
que cumple las condiciones de proyecto.
Momento resistente
22500895819 N*mm
22500,89582 KN*m
Coeficiente ACI (0,9)
20250,80624 KN*m Tabla 6.21. Momento resistente final.
6.1.3. Cálculo de la capacidad de recentrado.
El efecto de recentrado es muy importante en estructuras con muros pantalla,
donde los esfuerzos máximos sobre las pantallas se concentran en el arranque de
cimentación. El recentrado es la capacidad de una estructura de volver a una situación lo
más próxima a la verticalidad inicial tras sufrir cargas laterales de viento o sismo.
Para verificar que se cumple la capacidad de recentrado de los tendones de
pretensado se deberá de verificar que el esfuerzo de los tendones traccionados total junto
con el peso propio de la pantalla es superior al esfuerzo total de los conectores
traccionados. Es decir, que la fuerza de pretensado y el peso propio son capaces de
acortar los conectores que han plastificado. Por tanto para poder realizar esta verificación
es necesario el cálculo del esfuerzo total de los conectores traccionados ya que no se
dispone de este en los parámetros anteriores calculados. En este caso los conectores
59
dúctiles traccionados si sobrepasan el límite elástico de los mismos, ya que en el cálculo
del momento resistente los conectores dúctiles tan solo se encontraban en su límite
elástico.
A continuación se detalla el procedimiento a seguir para el cálculo de la capacidad
de recentrado y se produce la verificación anterior para poder concluir que el acero de
pretensado junto con el peso es suficiente para producir el cierre de la fisura producida,
1. Para el comienzo del cálculo es necesario una serie de parámetros que si
fueron calculados anteriormente tales como la longitud del bloque de
compresiones, el alargamiento del conector más alejado respecto al centro
de gravedad y la distancia de cada uno de los conectores dúctiles a este
último recogidos todos en la tabla 6.22.
∆v 14,3 mm
x 1355 mm
Dddc,fila1 0 mm
Dddc,fila2 200 mm
Dddc,fila3 550 mm
Dddc,fila4 750 mm
Dddc,fila5 900 mm
Dddc,fila6 1100 mm
Dddc,fila7 1750 mm
Dddc,fila8 2050 mm
L diagrama tensiones
2545 mm
Tabla 6.22. Parámetros necesarios para el cálculo de la capacidad de recentrado.
2. A continuación y exactamente que en el cálculo de los alargamientos de
los cordones de pretensado mediante la semejanza de triángulos se
realiza el cálculo del alargamiento de los conectores mediante la ecuación
(18).
(18)
Se obtiene mediante la aplicación de la ecuación anterior los siguientes
alargamientos para los conectores traccionados. Tabla 6.23.
Alargamiento en Conectores ∆lcDDC,fila 1 14,2972973 mm
∆lcDDC,fila 2 13,17373759 mm
∆lcDDC,fila 3 11,2075081 mm
∆lcDDC,fila 4 10,08394839 mm
∆lcDDC,fila 5 9,241278607 mm
60
∆lcDDC,fila 6 8,117718898 mm
∆lcDDC,fila 7 4,466149843 mm
∆lcDDC,fila 8 2,78081028 mm Tabla 6.23 Alargamientos en conectores traccionados.
3. Cálculo del incremento de deformación de los conectores traccionados
utilizando la ecuación (19).
(19)
En la siguiente tabla 6.24 se especifican los diferentes incrementos de
deformaciones de los conectores dúctiles.
∆Deformación en conectores
∆ԑcDDC,fila 1 0,071486486
∆ԑcDDC,fila 2 0,065868688
∆ԑcDDC,fila 3 0,05603754
∆ԑcDDC,fila 4 0,050419742
∆ԑcDDC,fila 5 0,046206393
∆ԑcDDC,fila 6 0,040588594
∆ԑcDDC,fila 7 0,022330749
∆ԑcDDC,fila 8 0,013904051 Tabla 6.24 Incremento de deformación en conectores traccionados.
4. Una vez conocidas los incrementos de deformaciones de cada conector se
determinan las tensiones a las que están sometidos los conectores
traccionados mediante la gráfica que relaciona la tensión-deformación del
conector dúctil (figura 6.5). En la tabla 6.25 se recogen las distintas
tensiones de los conectores traccionados.
Figura 6.5. Diagrama tenso-deformación conector dúctil.
61
DDCtracc DDCc,fila 1 675,89 N/mm2
DDCc,fila 2 655 N/mm2
DDCc,fila 3 634,32 N/mm2
DDCc,fila 4 620,53 N/mm2
DDCc,fila 5 606,74 N/mm2
DDCc,fila 6 572,26 N/mm2
DDCc,fila 7 468,5 N/mm2
DDCc,fila 8 296,47 N/mm2 Tabla 6.25. Tensiones de los conectores traccionados.
5. Conociendo por tanto las tensiones de cada conector y sabiendo que por
fila se encuentran dos conectores y el área de estos se determina el
esfuerzo de cada conector dúctil mediante la ecuación (20).
(20)
Por tanto los esfuerzos de los conectores traccionados por fila son los
siguientes. Tabla 6.26.
UDDCtracc UDDC,fila 1 663553,4558 N
UDDC,fila 2 643044,7463 N
UDDC,fila 3 622742,2038 N
UDDC,fila 4 609203,9029 N
UDDC,fila 5 595665,6021 N
UDDC,fila 6 561814,9412 N
UDDC,fila 7 459948,7994 N
UDDC,fila 8 291058,7419 N
Tabla 6.26. Esfuerzo de los conectores traccionados por fila.
6. Finalmente se determina la capacidad de recentrado. Para ello es
necesario calcular el esfuerzo total de los tendones de pretensado siendo
este la suma del esfuerzo inicial de cada tendón de pretensado.
Seguidamente teniendo en cuenta el peso total del muro pantalla
realizando la suma entre los dos conceptos se obtiene la capacidad de
recentrado del muro pantalla que debe ser superior a la suma de los
esfuerzos de los conectores traccionados por fila. En las tablas 6.27 y 6.28
se muestran los valores de esfuerzo total de los tendones de pretensado,
peso total del muro pantalla y esfuerzo total de los conectores
traccionados, así como la capacidad de recentrado observando que esta
es suficiente ya que es superior al esfuerzo total de los conectores
traccionados.
62
UPTtracctotal
7472736 N
Peso total pantalla
1571100 N
UDDCtotaltracc
4447032,39 N Tabla 6.27. Parámetros para el cálculo y verificación de la capacidad de recentrado.
UPTtracctotal+Peso total pantalla
9043836 N Tabla 6.28. Capacidad total de recentrado.
6.1.4. Análisis de cortante sísmico por planta.
En análisis del cortante sísmico por planta es necesario obtener del cálculo de
Cypecad concretamente de listado de justificación de la acción sísmica el cortante
sísmico por planta, así como el porcentaje del cortante sísmico resistido por los muros
dispuestos en la dirección de sismo siendo esta la dirección X en un sistema cartesiano.
Se debe de tener en cuenta que el análisis se realiza para el muro pantalla P45 y
por lo tanto al contar con 4 muros pantalla en la dirección X habrá que realizar el cociente
entre el cortante sísmico soportado por los muros pantalla y el total de muros pantalla (4).
En la tabla 6.29 se muestran los parámetros anteriormente definidos por planta.
Qxsísmico %Qx Muros QxMuros
Qx Pantalla P45
Cubierta 3098,368 83,98 2602,00945 650,5023616 KN
Planta 4º 4898,517 92,93 4552,19185 1138,047962 KN
Planta 3º 5953,148 92,47 5504,87596 1376,218989 KN
Planta 2º 7117,01 96 6832,3296 1708,0824 KN
Planta 1º 7918,262 70,42 5576,0401 1394,010025 KN Tabla 6.29. Parámetros relacionados con el cortante sísmico
A su vez para realizar el análisis de cortante sísmico por planta es necesario
calcular el axil total del muro pantalla P45, siendo este la suma del peso propio, carga
muerta y sobrecarga por planta. En la tabla 6.30 se especifican estos parámetros.
Peso Propio
Carga Muerta Sobrecarga Total Axil (N)
Cubierta 171,8 72,4 16,8 261 KN
Planta 4º 364,2 210,6 51,4 626,2 KN
Planta 3º 549,6 345,3 85,1 980 KN
Planta 2º 723,3 471,5 116,7 1311,5 KN
Planta 1º 876,3 550,5 144,3 1571,1 KN
Tabla 6.30. Axil total del muro pantalla P45.
63
Una vez determinados todos los parámetros necesarios se debe de verificar que
el esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado junto con total de axil del muro
pantalla por planta es superior al cortante sísmico que debe de soportar el muro pantalla
en cada una de las plantas. Hay que tener en cuenta que 4 tendones de pretensado tan
solo tienen una longitud de 11,25 m llegando hasta la tercera planta mientras que los
otros 4 su longitud es de 22,5 m, es decir hasta la cubierta del edifico. Por último se debe
de tener en cuenta el rozamiento de los tendones de pretensado en cada una de las
plantas siendo el valor del coeficiente de rozamiento utilizado de 0,5.
A continuación se detallan cada uno de los análisis sísmicos por planta:
- Planta 1º. El esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado siendo este
la suma del esfuerzo introducido inicial en los mismos y el incremento de
esfuerzo derivado del alargamiento de estos se recoge en la tabla 6.31.
Planta 1º UPT,tendón 1 1047055,19 N
UPT,tendón 2 1022040,03 N
UPT,tendón 3 1038980,12 N
UPT,tendón 4 1017037 N
UPT,tendón 5 964373,507 N
UPT,tendón 6 942430,386 N
UPT,tendón 7 934092 N
UPT,tendón 8 934092 N
UPT,total 7900,10023 KN Tabla 6.31. Esfuerzo de cada tendón en la primera planta y esfuerzo total.
Finalmente se determina que el esfuerzo total de los cables de pretensado
junto con el axil total del muro pantalla P45 es superior al cortante sísmico
soportando por este. Tabla 6.32.
UPT,total+N
9471,200227 KN
(UPT,total+N)*
4735,600113 KN
CUMPLE
Qx pantalla P45
1394,010025 KN Tabla 6.32.Verificación del cortante sísmico en la planta 1º.
- Planta 2º. El esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado siendo este
la suma del esfuerzo introducido inicial en los mismos y el incremento de
esfuerzo derivado del alargamiento de estos se recoge en la tabla 6.33.
64
Planta 2º UPT,tendón 1 1047055,19 N
UPT,tendón 2 1022040,03 N
UPT,tendón 3 1038980,12 N
UPT,tendón 4 1017037 N
UPT,tendón 5 964373,507 N
UPT,tendón 6 942430,386 N
UPT,tendón 7 934092 N
UPT,tendón 8 934092 N
UPT,total 7900,10023 KN Tabla 6.33. Esfuerzo de cada tendón en la segunda planta y esfuerzo total.
Finalmente se determina que el esfuerzo total de los cables de pretensado
junto con el axil total del muro pantalla P45 es superior al cortante sísmico
soportando por este. Tabla 6.34.
UPT,total+N
9211,60023 KN
(UPT,total+N)*
4605,80011 KN
CUMPLE
Qx pantalla P45
1708,0824 KN Tabla 6.34. Verificación del cortante sísmico en la planta 2º.
- Planta 3º. El esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado siendo este
la suma del esfuerzo introducido inicial en los mismos y el incremento de
esfuerzo derivado del alargamiento de estos se recoge en la tabla 6.35.
Planta 3º UPT,tendón 1 1047055,19 N
UPT,tendón 2 1022040,03 N
UPT,tendón 3 1038980,12 N
UPT,tendón 4 1017037 N
UPT,tendón 5 964373,507 N
UPT,tendón 6 942430,386 N
UPT,tendón 7 934092 N
UPT,tendón 8 934092 N
UPT,total 7900,10023 KN
Tabla 6.35. Esfuerzo de cada tendón en la tercera planta y esfuerzo total.
Finalmente se determina que el esfuerzo total de los cables de pretensado
junto con el axil total del muro pantalla P45 es superior al cortante sísmico
soportando por este. Tabla 6.36.
65
UPT,total+N
8880,100227 KN
(UPT,total+N)*
4440,050113 KN
CUMPLE
Qx pantalla P45
1376,218989 KN Tabla 6.36. Verificación del cortante sísmico en la planta 3º.
- Planta 4º. El esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado siendo este
la suma del esfuerzo introducido inicial en los mismos y el incremento de
esfuerzo derivado del alargamiento de estos se recoge en la tabla 6.37. En
este caso tan solo contribuyen 4 tendones de pretensado ya que la altura de
esta planta es superior ya a 11,25 m.
Planta 4º UPT,tendón 1 1047055,19 N
UPT,tendón 2 1022040,03 N
UPT,tendón 7 934092 N
UPT,tendón 8 934092 N
UPT,total 3937,27922 KN Tabla 6.37. Esfuerzo de cada tendón en la cuarta planta y esfuerzo total.
Finalmente se determina que el esfuerzo total de los cables de pretensado
junto con el axil total del muro pantalla P45 es superior al cortante sísmico
soportando por este. Tabla 6.38.
UPT,total+N
4563,47922 KN
(UPT,total+N)*
2281,73961 KN
CUMPLE
Qx pantalla P45
1138,04796 KN
Tabla 6.38. Verificación del cortante sísmico en la planta 4º.
- Cubierta. El esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado siendo este
la suma del esfuerzo introducido inicial en los mismos y el incremento de
esfuerzo derivado del alargamiento de estos se recoge en la tabla 6.39. En
este caso tan solo contribuyen 4 tendones de pretensado ya que la altura de
esta planta es superior ya a 11,25 m.
66
Cubierta UPT,tendón 1 1047055,19 N
UPT,tendón 2 1022040,03 N
UPT,tendón 7 934092 N
UPT,tendón 8 934092 N
UPT,total 3937,27922 KN Tabla 6.39. Esfuerzo de cada tendón en la cubierta y esfuerzo total.
Finalmente se determina que el esfuerzo total de los cables de pretensado
junto con el axil total del muro pantalla P45 es superior al cortante sísmico
soportando por este. Tabla 6.40.
UPTtotal+N
4198,27922 KN
(UPTtotal+N)*
2099,13961 KN
CUMPLE
Qx pantalla P45
650,502362 KN
Tabla 6.40. Verificación del cortante sísmico en la cubierta.
6.1.5. Análisis del momento sísmico por planta.
El análisis del momento sísmico por planta debe de realizarse exactamente igual
que el análisis realizado en la planta baja del edificio. Por tanto se determinaría el
momento resistente generado por los tendones de pretensado en cada una de las plantas
debiendo de ser superior al momento de proyecto calculado en función de los momentos
provocados por las acciones gravitatorias y acciones sísmicas.
6.1.6. Sección y alzado del muro pantalla P45.
La sección en planta de las distintas posiciones de los conectores dúctiles y
tendones de pretensado necesarios para la determinación del momento resistente
superior al momento de proyecto están mostrados en la figura 6.4. El número de
conectores dúctiles en total es de 28 mientras el número de tendones de pretensado es
de 8, teniendo cada uno de estos tendones 6 cordones.
Figura 6.6. Sección de los conectores y tendones del muro pantalla P45. PLANO 19.
El alzado de las distintas plantas para mostrar la situación de los conectores y tendones
de pretensado a lo largo de la altura del prototipo hasta la cubierta es el siguiente (figura
6.7).
67
Figura 6.7. Alzado muro pantalla P45. PLANO 19.
6.2. Análisis de muro pantalla P49.
6.2.1. Cálculo del cortante y momento de proyecto.
Para comenzar el dimensionamiento de los tendones de pretensado y conectores
de alta ductilidad necesarios en primer lugar habrá que estimar a que axil vertical y
momento de proyecto se encuentra sometido el muro pantalla. Para ello es necesario
obtener de los listados de esfuerzos de Cypecad , los esfuerzos de arranque del muro
pantalla P49 siendo los debidos al peso propio, carga muerta, sobrecarga y sismo. En
este último caso tan solo se consideran dos modos de vibración (1 y 10) ya que son estos
los que mayor masa movilizan y momento generan en el muro pantalla.
Las cargas de axil vertical, es decir, cortante obtenidas para cada una de las
acciones no considerando la acción del viento ya que esta es nula están detalladas en la
tabla 6.41.
Pantalla P49 Axil Vertical (N) Peso Propio 691,1 KN
Carga Muerta 409,9 KN
Sobrecarga 83,2 KN
Sismo Y Modo 1 3,3 KN
Sismo Y Modo 10 -1,3 KN
Tabla 6.41. Axil vertical de cada una de las acciones.
Igualmente para el cálculo del momento de proyecto es necesario los momentos
generados por cada una de las acciones sin tener en cuenta la acción del viento ya que el
momento generado por esta es nulo. Tabla 6.42.
68
Pantalla P49 Momento (My) Peso Propio 24 KN*m
Carga Muerta -24,6 KN*m
Sobrecarga 40,9 KN*m
Sismo Y Modo 1 14731 KN*m
Sismo Y Modo 10 1698 KN*m Figura 6.42. Momento de cada una de las acciones.
Nota*: Los signos del axil vertical y momento de cada una de las acciones tienen
un correspondiente significado. Un axil vertical positivo indica compresiones mientras un
axil vertical negativo indica tracciones. Para el signo del momento un momento positivo
implica que respecto a la situación de la pantalla este se aplica con sentido hacia la
derecha mientras que un momento negativo es con sentido hacia la izquierda.
A continuación y con los valores de las anteriores tablas se realiza el cálculo del
cortante y momento de proyecto mediante la ecuación (21).
(21)
Se obtiene por tanto con la aplicación de la anterior ecuación el cortante y
momento de proyecto detallados en la tabla 6.43.
Pantalla P49
Combinación de cargas
PP+CM+0,7*Q+A
Cortante 1162,79 KN
Momento 14856,57 KN*m Tabla 6.43. Axil vertical y momento de proyecto.
6.2.2. Análisis en arranque del muro pantalla P49.
El procedimiento de análisis para el dimensionamiento del número de tendones de
pretensado y conectores de alta ductilidad para el cálculo del momento resistente se trata
de un proceso iterativo ya que hay que calcular sucesivamente con diferentes
disposiciones de tendones y conectores hasta alcanzar el momento resistente que sea
superior al momento de proyecto.
El procedimiento para calcular el bloque de compresiones y el momento resistente
es el siguiente:
1. Cálculo del desplazamiento longitudinal del muro pantalla en función del
alargamiento máximo del conector.
2. Cálculo del alargamiento del conector dúctil más alejado del centro de
gravedad de la pantalla.
69
3. Cálculo de los alargamientos de cada uno de los cordones de pretensado
traccionados.
4. Cálculo de la deformación de cada uno de los cordones de pretensado
traccionados.
5. Cálculo del incremento de tensión de cada uno de los cordones de
pretensado traccionados.
6. Cálculo de la deformación y tensión de los conectores dúctiles
comprimidos.
7. Cálculo de los esfuerzos derivados de las tensiones presentes en los
cordones de pretensado y conectores dúctiles. Se debe de tener en cuenta
la tensión inicial de los cordones de pretensado.
8. Cálculo del bloque de compresiones y momento resistente.
Tras la aplicación de este procedimiento el cual es iterativo se obtiene como
longitud del bloque de compresiones xini de valor 1630 mm respecto a la longitud total de
la pantalla (3 m). A su vez se obtienen 8 tendones de pretensado con 8 cordones cada
uno y 34 conectores dúctiles (3 por fila en las 3 filas más próximas en los extremos y 2
por fila en el resto) necesarios para estimar un momento resistente superior al momento
de proyecto. En la figura 6.8 se muestra la disposición adoptada para los conectores
dúctiles (color azul) y tendones de pretensado (color rosáceo). Comenzando por la
izquierda de la figura hacia derecha tenemos las distintas filas de conectores dúctiles (fila
1, fila 2, fila 3…, fila 14). Igualmente también los tendones de pretensado comenzando
por la izquierda de la figura hacia derecha tenemos tendón 1, tendón 2,…, tendón 8. En la
figura 6.9 se muestra un esquema de conector típico.
Figura 6.8. Disposición de conectores dúctiles y tendones de pretensado. PLANO 18
70
Figura 6.9 Conector dúctil (DDC) típico.
A continuación se detallan los pasos a seguir para realizar el dimensionamiento
del muro pantalla obteniendo el número de tendones de pretensado y conectores dúctiles
anteriormente especificados, así como la comprobación del bloque de compresiones y
momento resistente que deben de cumplir respecto a las condiciones de proyecto:
1. Cálculo del desplazamiento longitudinal debido a las distintas acciones del
muro pantalla teniendo en cuenta el alargamiento máximo que puede tener
el conector más alejado situado a la izquierda del eje de la pantalla. El
alargamiento que puede tener el conector como máximo corresponde al
25% de su longitud siendo por tanto de 50 mm. Por tanto mediante la
siguiente ecuación (22) se obtiene el desplazamiento máximo permitido.
(22)
Siendo en la anterior ecuación:
∆lmaxDDC: 50 mm.
B (Dimensión longitudinal del muro pantalla): 4 m.
Xini (longitud del bloque de compresiones): 1630 mm.
H (Altura de planta descontado alargamiento): 3700 mm
2. A continuación teniendo en cuenta la deformación del muro pantalla según
los cálculos de Cypecad se obtiene un valor de deformación (ςreal) de 20
mm. Finalmente para obtener el incremento de longitud real del conector
dúctil más alejado del eje del muro pantalla se calcula mediante la
ecuación (23).
(23)
Por tanto teniendo en cuenta los parámetros y ecuaciones anteriores se
obtienen los siguientes resultados mostrados en la tabla 6.44.
Xini 1630 mm
ς 135,036496 mm
ςreal 20 mm
∆v 7,4 mm Tabla 6.44. Desplazamiento del muro pantalla y alargamiento (∆v) del conector más
alejado del centro de gravedad.
71
3. Para la continuación del proceso de cálculo es necesario establecer la
posición que ocuparan los tendones de pretensado y conectores de alta
ductilidad.
La posición de los tendones de pretensado medidas las distancias desde
el extremo izquierdo del muro pantalla están recogidas en la tabla 6.45.
Tendón 1 200 mm
Tendón 2 400 mm
Tendón 3 950 mm
Tendón 4 1200 mm
Tendón 5 1800 mm
Tendón 6 2050 mm
Tendón 7 2600 mm
Tendón 8 2800 mm Tabla 6.45. Posición de los tendones de pretensado.
La posición de los conectores de alta ductilidad medidas las distancias de
derecha a izquierda del muro pantalla situándose 3 conectores por fila en
las 3 filas más próximas a los extremos y 2 conectores en el resto de las
filas se detallan en la tabla 6.46.
Dddc,fila1 100 mm
Dddc,fila2 300 mm
Dddc,fila3 600 mm
Dddc,fila4 725 mm
Dddc,fila5 850 mm
Dddc,fila6 1050 mm
Dddc,fila7 1350 mm
Dddc,fila8 1650 mm
Dddc,fila9 1950 mm
Dddc,fila10 2150 mm
Dddc,fila11 2275 mm
Dddc,fila12 2400 mm
Dddc,fila13 2700 mm
Dddc,fila14 2900 mm Tabla 6.46. Posición de los conectores dúctiles.
4. A continuación se deben de determinar los alargamientos
correspondientes a cada uno de los tendones de pretensado que se
encuentren traccionados, es decir, fuera de la influencia del bloque de
compresiones.
Para ello en primer lugar hay que calcular la longitud del bloque de
compresiones determinado mediante la ecuación (24).
72
(24)
Se obtiene por tanto una longitud del diagrama de tensiones de valor 1270
mm.
En la figura 6.10 se observa el triángulo de tensiones así como el resto de
parámetros utilizados anteriormente.
Figura 6.10. Situación del triángulo de tensiones y demás parámetros.
En segundo lugar es necesario calcular la distancia entre la posición de los
tendones de pretensado y la posición del conector dúctil situado más
alejado del centro de gravedad del muro pantalla. Se determinan así los
siguientes parámetros recogidos en la tabla 6.47.
Dpt, tendón 1 100,0 mm
Dpt, tendón 2 300,0 mm
Dpt, tendón 3 850,0 mm
Dpt, tendón 4 1100,0 mm
Dpt, tendón 5 1700,0 mm
Dpt, tendón 6 1950,0 mm
Dpt, tendón 7 2500,0 mm
Dpt, tendón 8 2700,0 mm
Tabla 6.47. Distancias entre tendones y DDC más alejado.
Finalmente realizando una semejanza de triángulos con el incremento de
longitud del conector dúctil más alejado respecto a la longitud del diagrama
de tensiones y conociendo la posición de cada uno de los tendones de
73
pretensado se obtienen los diferentes incrementos de longitud de los
tendones de pretensado mediante la ecuación (25).
(25)
En la tabla 6.48 se especifican los correspondientes alargamiento de los
tendones de pretensado. Se debe de tener en cuenta que algunos de ellos
se encontraran dentro del bloque de compresiones y por tanto no
presentaran alargamiento ninguno.
∆lcpt,tendón1 6,82 mm
∆lcpt,tendón2 5,66 mm
∆lcpt,tendón3 2,45 mm
∆lcpt,tendón4 0,99 mm
∆lcpt,tendón5 0,00 mm
∆lcpt,tendón6 0,00 mm
∆lcpt,tendón7 0,00 mm
∆lcpt,tendón8 0,00 mm Tabla 6.48. Alargamiento de los tendones de pretensado.
5. Conociendo los incrementos de longitud de cada uno de los tendones se
determina la deformación de los cordones de cada tendón en función de la
longitud de los tendones siendo de 18,75 metros aquellos que lleguen
hasta la cubierta y de 11,25 metros aquellos que llegan hasta la tercera
planta. Los tendones que se encuentra hasta la cubierta corresponden a
los dos más alejados de cada lado respecto al eje del muro pantalla.
Por tanto la deformación de cada uno de los cordones de un tendón se
obtiene mediante la ecuación (26).
(26)
Se obtiene por tanto con la expresión anterior los siguientes valores de
deformaciones detalladas en la tabla 6.49.
ԑcpt,tendón 1 0,000363856
ԑcpt,tendón 2 0,000301659
ԑcpt,tendón 3 0,000217692
ԑcpt,tendón 4 8,81133E-05
74
ԑcpt,tendón 5 0
ԑcpt,tendón 6 0
ԑcpt,tendón 7 0
ԑcpt,tendón 8 0 Tabla 6.49. Deformación en cordones.
6. Seguidamente y con las deformaciones de los cordones anteriores
teniendo en cuenta el área de cada cordón se obtiene el incremento de
tensión de cada cordón aplicando la ecuación (27).
) (27)
Se obtienen por tanto los siguientes incrementos de tensión por cada
cordón detallados en la tabla 6.50.
∆c tendón 1 76,40978932 N/mm2
∆c tendón 2 63,34828687 N/mm2
∆c tendón 3 45,71525857 N/mm2
∆c tendón 4 18,50379513 N/mm2
∆c tendón 5 0 N/mm2
∆c tendón 6 0 N/mm2
∆c tendón 7 0 N/mm2
∆c tendón 8 0 N/mm2
Tabla 6.50. Incremento de tensión en un cordón.
7. Tras finalizar el cálculo relacionado con los cordones de pretensado se
debe de estimar las deformaciones y tensiones de los conectores
comprimidos. Estos conectores están embebidos en el hormigón y por
tanto se utilizara la deformación del hormigón siendo 3,5 % por mil.
Aplicando el diagrama de deformaciones del hormigón teniendo en cuenta
la posición de cada conector y la longitud del bloque de compresiones
realizando semejanza de triángulos se obtiene la deformación. Para ello se
emplea la siguiente ecuación (28).
(28)
En la siguiente tabla 6.51 se muestran los distintas deformaciones por
conector dúctil comprimido. Valores negativos indican que el conector esta
traccionado y por tanto la deformación es nula.
ԑDDC,fila,1 0,00329
ԑDDC,fila,2 0,00286
ԑDDC,fila,3 0,00221
75
ԑDDC,fila,4 0,00194
ԑDDC,fila,5 0,00167
ԑDDC,fila,6 0,00125
ԑDDC,fila,7 0,00060
ԑDDC,fila,8 -0,00004
ԑDDC,fila,9 -0,00069
ԑDDC,fila,10 -0,00112
ԑDDC,fila,11 -0,00138
ԑDDC,fila,12 -0,00165
ԑDDC,fila,13 -0,00230
ԑDDC,fila,14 -0,00273
Tabla 6.51. Deformación de los conectores comprimidos.
8. A continuación se realiza el cálculo de los parámetros necesarios para el
cálculo del bloque de compresiones y el momento resistente se deben de
estimar las tensiones a las que están sometidas los conectores dúctiles
comprimidos siendo el producto de las deformaciones de los mismos y el
modulo de deformación del acero de estos obteniéndose los valores de la
tabla 6.52.
DDC,fila,1 689,9079755 N/mm2
DDC,fila,2 599,7239264 N/mm2
DDC,fila,3 464,4478528 N/mm2
DDC,fila,4 408,0828221 N/mm2
DDC,fila,5 351,7177914 N/mm2
DDC,fila,6 261,5337423 N/mm2
DDC,fila,7 126,2576687 N/mm2
DDC,fila,8 0 N/mm2
DDC,fila,9 0 N/mm2
DDC,fila,10 0 N/mm2
DDC,fila,11 0 N/mm2
DDC,fila,12 0 N/mm2
DDC,fila,13 0 N/mm2
DDC,fila,14 0 N/mm2
Tabla 6.52. Tensiones de los conectores dúctiles comprimidos.
9. Finalmente para completar el conjunto de parámetros necesarios para el
cálculo del bloque de compresiones y el momento resistente se determina
la fuerza que aportan estos. Ha de tenerse en cuenta que la tensión
anteriormente calculada es por conector por lo que hay que tener en
cuenta que cada fila cuenta con 2. Dicha fuerza/esfuerzo de cada fila de
conectores se determina mediante la siguiente ecuación (29).
76
(29)
Por tanto los esfuerzos calculados para cada fila son los siguientes (tabla
6.53).
UDDC,fila,1 1015973,357 N
UDDC,fila,2 883166,382 N
UDDC,fila,3 683955,920 N
UDDC,fila,4 400634,374 N
UDDC,fila,5 345298,134 N
UDDC,fila,6 256760,151 N
UDDC,fila,7 123953,176 N
UDDC,fila,8 0,000 N
UDDC,fila,9 0,000 N
UDDC,fila,10 0,000 N
UDDC,fila,11 0,000 N
UDDC,fila,12 0,000 N
UDDC,fila,13 0,000 N
UDDC,fila,14 0,000 N
Tabla 6.53. Esfuerzo de cada fila de conectores dúctiles.
6.2.2.1. Comprobación del bloque de compresiones.
Para el cálculo del bloque de compresiones harán falta una serie de parámetros
que deben de ser calculados a partir de los anteriores datos calculados. La ecuación (30)
es la expresión mediante la cual se calcula el bloque de compresiones.
(30)
Siendo en la ecuación anterior:
- C1: Axil vetical calculado de la combinación de cargas de valor 1522,28 KN.
- UDDCcomp: Esfuerzo de los conectores dúctiles comprimidos. Calculado
mediante la ecuación (31).
(31)
- UDDCtrac: Esfuerzo de los conectores dúctiles traccionados. Se calculan
mediante la ecuación (32). Para tener en cuenta el número de conectores
traccionados hay que conocer la posición de estos y si se encuentran dentro
77
del bloque de compresiones, en este caso el número de conectores
traccionados es de 17.
(32)
- UPTtotal: Esfuerzo total de los tendones de pretensado debido a la tensión
inicial. La tensión inicial a la que están sometidos cada unos de los cordones
de un tendón es el 70% del límite elástico del cordón (1640 N/mm2). EL
número de cordones por tendón es de 8 teniendo en total 8 tendones. El
cálculo de UPTtotal se realiza mediante la ecuación (33) siguiente.
(33)
- ∆UPTtotal: Incremento de esfuerzo en los cordones que se encuentren
alargados. Se calcula por medio de la siguiente ecuación (34).
(34)
Se obtienen por tanto aplicando las anteriores ecuaciones los parámetros necesarios
para el cálculo del bloque de compresiones en la tabla 6.54.
Número de cordones por tendón.
8
ini,pt 1302 N/mm2
UPT,1 tendón 1453032 N
Número de tendones. 8 UPT,total 11624256 N
UDDC,comp 3709741,49 N
Número de conectores traccionados
17
UDDC,tracc,total 4172427,74 N
∆UPT 227638,477 N Tabla 6.54. Parámetros para el cálculo del volumen de compresiones.
Por tanto con los parámetros anteriores y mediante la ecuación (30) se procede al cálculo
del bloque de compresiones. Se debe de tener en cuenta que no se ha realizado ninguna
minoración de resistencias sino que se aplicara el coeficiente ACI de valor 0,9 para la
reducción del bloque de compresiones calculado. En la tabla 6.55 se muestra el resultado
del bloque de compresiones.
78
Bloque de compresiones
13477367,56 N
Coeficiente ACI (0,9)
12129630,8 N Tabla 6.55. Bloque de compresiones.
6.2.2.2. Comprobación del momento resistente.
Para el cálculo del momento resistente es necesario la posición de cada uno de
los tendones y conectores dúctiles respecto al centro de gravedad del muro pantalla ya
que es necesario determinar la distancia respecto a este. En la tabla 6.56 se detallan las
distintas distancias respecto al centro de gravedad.
Distancias al C.G Dddc,fila1 1400 mm
Dddc,fila2 1200 mm
Dddc,fila3 900 mm
Dddc,fila4 775 mm
Dddc,fila5 650 mm
Dddc,fila6 450 mm
Dddc,fila7 150 mm
Dddc,fila8 150 mm
Dddc,fila9 450 mm
Dddc,fila10 650 mm
Dddc,fila11 775 mm
Dddc,fila12 900 mm
Dddc,fila13 1200 mm
Dddc,fila14 1400 mm
DPt,tendón 1 1300 mm
DPt,tendón 2 1100 mm
DPt,tendón 3 600 mm
DPt,tendón 4 300 mm
DPt,tendón 5 300 mm
DPt,tendón 6 650 mm
DPt,tendón 7 1100 mm
DPt,tendón 8 1300 mm Figura 6.56. Distancias al centro de gravedad.
Además de las distancias al centro de gravedad es necesario determinar el
incremento de esfuerzo de cada uno de los tendones por separado mediante la ecuación
(35).
(35)
79
Determinándose los valores de incremento de esfuerzo en cada uno de los
tendones de pretensado recogidos en la tabla 6.57.
∆UPT,tendón 1 85273,32488 N
∆UPT,tendón 2 70696,68815 N
∆UPT,tendón 3 51018,22856 N
∆UPT,tendón 4 20650,23537 N
∆UPT,tendón 5 0 N
∆UPT,tendón 6 0 N
∆UPT,tendón 7 0 N
∆UPT,tendón 8 0 N
Tabla 6.57. Incremento de esfuerzo en cada tendón traccionado.
Por último se determina el momento ejercido por estos incrementos de esfuerzo
en cada tendón traccionado en el centro de gravedad siendo necesario la distancia de
cada tendón al centro de gravedad del muro pantalla. Se determinan los siguientes datos
de la tabla 6.58.
∆UPT,tendón 1*b1 110855322 N*mm
∆UPT,tendón 1*b2 77766357 N*mm
∆UPT,tendón 1*b3 30610937,1 N*mm
∆UPT,tendón 1*b4 6195070,61 N*mm
∆UPT,tendón 1*b5 0 N*mm
∆UPT,tendón 1*b6 0 N*mm
∆UPT,tendón 1*b7 0 N*mm
∆UPT,tendón 1*b8 0 N*mm Tabla 6.58. Momento de cada tendón respecto al centro de gravedad.
Además de los parámetros debidos a los esfuerzos en cada uno de los tendones
es necesario el momento provocado por los conectores traccionados y comprimidos
respecto al centro de gravedad. En la tabla 6.59 se muestra el momento generado por los
conectores comprimidos para el cálculo de este habrá que tener en cuenta la tensión de
cada uno de estos y la distancia al centro de gravedad.
UDDC,comp1*b1 1422362699 N*mm
UDDC,comp1*b2 1059799658 N*mm
UDDC,comp1*b3 615560328 N*mm
UDDC,comp1*b4 310491640 N*mm
UDDC,comp1*b5 224443787 N*mm
UDDC,comp1*b6 115542068 N*mm
Tabla 6.59. Momento de conectores traccionados respecto al centro de gravedad.
Para el cálculo del momento provocado por los conectores que se encuentren
traccionados tan solo es necesario el límite elástico del conector y área del mismo para el
cálculo de la tensión y esfuerzo por conector. Una vez determinado el esfuerzo tan solo
es necesario la distancia al centro de gravedad de la posición de cada uno de estos.
80
Finalmente con los datos anteriores obtenidos así como el bloque de
compresiones de determina el momento resistente a partir de la ecuación (36).
(36)
Se obtiene aplicando la ecuación (18) el momento resistente que al igual que el
bloque de compresiones ha sido calculado sin la reducción de resistencias y por lo tanto
se le aplica el coeficiente ACI de valor 0,9. En la tabla 6.60 se detalla el momento
resistente final siendo superior al momento de proyecto de valor 14856,57 KN*m por lo
que cumple las condiciones de proyecto.
Momento resistente
16844468470 N*mm
16844,46847 KN*m
Coeficiente ACI (0,9)
15160,02162 KN*m
Tabla 6.60. Momento resistente final.
6.2.2. Cálculo de la capacidad de recentrado.
El efecto de recentrado es muy importante en estructuras con muros pantalla
donde los esfuerzos máximos sobre las pantallas se concentran en el arranque de
cimentación. El recentrado es la capacidad de una estructura de volver a una situación lo
más próxima a la verticalidad inicial tras sufrir cargas laterales de viento o sismo.
Para verificar que se cumple la capacidad de recentrado se deberá de verificar
que el esfuerzo de los tendones traccionados total junto con el peso propio de la pantalla
es superior al esfuerzo total de los conectores traccionados. Es decir, que la fuerza de
pretensado y el peso propio son capaces de acortar los conectores que han plastificado.
Por tanto para poder realizar esta verificación es necesario el cálculo del esfuerzo total de
los conectores traccionados ya que no se dispone de este en los parámetros anteriores
calculados. En este caso los conectores dúctiles traccionados si sobrepasan el límite
elástico de los mismos, ya que en el cálculo del momento resistente los conectores
dúctiles tan solo se encontraban en su límite elástico.
81
A continuación se detalla el procedimiento a seguir para el cálculo de la capacidad
de recentrado y se produce la verificación anterior para poder concluir que el acero de
pretensado junto con el peso es suficiente para producir el cierre de la fisura producida,
1. Para el comienzo del cálculo es necesario una serie de parámetros que si
fueron calculados anteriormente tales como la longitud del bloque de
compresiones, el alargamiento del conector más alejado respecto al centro
de gravedad y la distancia de cada uno de los conectores dúctiles a este
último recogidos todos en la tabla 6.61.
∆v 7,4 mm
x 1630 mm
Dddc,fila 1 0,0 mm
Dddc,fila 2 200,0 mm
Dddc,fila 3 500,0 mm
Dddc,fila 4 625,0 mm
Dddc,fila 5 750,0 mm
Dddc,fila 6 950,0 mm
Dddc,fila 7 1250,0 mm
L diagrama tensiones
1270,0 mm
Tabla 6.61. Parámetros necesarios para el cálculo de la capacidad de recentrado.
2. A continuación y exactamente que en el cálculo de los alargamientos de
los cordones de pretensado mediante la semejanza de triángulos se
realiza el cálculo del alargamiento de los conectores mediante la ecuación
(37).
(37)
Se obtiene mediante la aplicación de la ecuación anterior los siguientes
alargamientos para los conectores traccionados. Tabla 6.62.
∆lcDDC,fila 1 7,405405405 mm
∆lcDDC,fila 2 6,23919983 mm
∆lcDDC,fila 3 4,489891466 mm
∆lcDDC,fila 4 3,761012981 mm
∆lcDDC,fila 5 3,032134497 mm
∆lcDDC,fila 6 1,865928921 mm
∆lcDDC,fila 7 0,116620558 mm Tabla 6.62. Alargamientos en conectores traccionados.
3. Cálculo del incremento de deformación de los conectores traccionados
utilizando la ecuación (38).
82
(38)
En la siguiente tabla 6.63 se especifican los diferentes incrementos de
deformaciones de los conectores dúctiles.
∆Deformación en conectores
∆ԑcDDC,fila 1 0,037027027
∆ԑcDDC,fila 2 0,031195999
∆ԑcDDC,fila 3 0,022449457
∆ԑcDDC,fila 4 0,018805065
∆ԑcDDC,fila 5 0,015160672
∆ԑcDDC,fila 6 0,009329645
∆ԑcDDC,fila 7 0,000583103 Tabla 6.63. Incremento de deformación en conectores traccionados.
4. Una vez conocidas las deformaciones de cada conector se determinan las
tensiones a las que están sometidos los conectores traccionados mediante
la gráfica que relaciona la tensión-deformación del conector dúctil (figura
6.11). En la tabla 6.64 se recogen las distintas tensiones de los conectores
traccionados.
Figura 6.11. Diagrama tenso-deformación conector dúctil.
DDCtracc DDCc,fila 1 530 N/mm2
DDCc,fila 2 517,1 N/mm2
DDCc,fila 3 468,84 N/mm2
DDCc,fila 4 413,69 N/mm2
DDCc,fila 5 310 N/mm2
DDCc,fila 6 68,95 N/mm2
DDCc,fila 7 34,47 N/mm2 Tabla 6.64. Tensiones de los conectores traccionados.
5. Conociendo por tanto las tensiones de cada conector y sabiendo que por
fila se encuentran dos conectores y el área de estos se determina el
esfuerzo de cada conector dúctil mediante la ecuación (39).
83
(39)
Por tanto los esfuerzos de los conectores traccionados por fila son los
siguientes. Tabla 6.65.
UDDCtracc UDDC,fila 1 964567,1194 N
UDDC,fila 2 934110,3604 N
UDDC,fila 3 898573,057 N
UDDC,fila 4 575353,2421 N
UDDC,fila 5 555050,6996 N
UDDC,fila 6 534744,23 N
UDDC,fila 7 500897,4962 N Tabla 6.65. Esfuerzo de los conectores traccionados por fila.
7. Finalmente se determina la capacidad de recentrado. Para ello es
necesario calcular el esfuerzo total de los tendones de pretensado siendo
este la suma del esfuerzo inicial de cada tendón de pretensado.
Seguidamente teniendo en cuenta el peso total del muro pantalla
realizando la suma entre los dos conceptos se obtiene la capacidad de
recentrado del muro pantalla que debe ser superior a la suma de los
esfuerzos de los conectores traccionados por fila. En las tablas 6.66 y 6.67
se muestran los valores de esfuerzo total de los tendones de pretensado,
peso total del muro pantalla y esfuerzo total de los conectores
traccionados, así como la capacidad de recentrado observando que esta
es suficiente ya que es superior al esfuerzo total de los conectores
traccionados.
UPTtracctotal
11624256 N
Peso total pantalla
1184200 N
UDDCtotaltracc
3044419,27 N
Tabla 6.66. Parámetros para el cálculo y verificación de la capacidad de recentrado.
UPTtracctotal+Peso total pantalla
12808456 N Tabla 6.67. Capacidad total de recentrado.
84
6.2.4. Análisis de cortante sísmico por planta.
En análisis del cortante sísmico por planta es necesario obtener del cálculo de
Cypecad concretamente de listado de justificación de la acción sísmica el cortante
sísmico por planta, así como el porcentaje del cortante sísmico resistido por los muros
dispuestos en la dirección de sismo siendo esta la dirección Y en un sistema cartesiano.
Se debe de tener en cuenta que el análisis se realiza para el muro pantalla P49 y
por lo tanto al contar con 4 muros pantalla en la dirección Y habrá que realizar el cociente
entre el cortante sísmico soportado por los muros pantalla y el total de muros pantalla (4).
En la tabla 6.68 se muestran los parámetros anteriormente definidos por planta.
Qysísmico %Qy Muros Qy Muros Qy Pantalla P49
Cubierta 2527,5 73,67 1862,00925 465,5023125 KN
Planta 4º 3876,194 88,38 3425,78026 856,4450643 KN
Planta 3º 4645,8 88,18 4096,66644 1024,16661 KN
Planta 2º 5647,414 98,83 5581,33926 1395,334814 KN
Planta 1º 6302,52 69,32 4368,90686 1092,226716 KN
Tabla 6.68. Parámetros relacionados con el cortante sísmico.
A su vez para realizar el análisis de cortante sísmico por planta es necesario
calcular el axil total del muro pantalla P49, siendo este la suma del peso propio, carga
muerta y sobrecarga por planta. En la tabla 6.69 se especifican estos parámetros.
Peso Propio
Carga Muerta Sobrecarga Total axil (N)
Cubierta 142,2 62,2 14,2 218,6 KN
Planta 4º 310,3 171,2 37,7 519,2 KN
Planta 3º 461,8 273,3 58,6 793,7 KN
Planta 2º 592,5 364 74,9 1031,4 KN
Planta 1º 691,1 409,9 83,2 1184,2 KN Tabla 6.69. Axil total del muro pantalla P49.
Una vez determinados todos los parámetros necesarios se debe de verificar que
el esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado junto con total de axil del muro
pantalla por planta es superior al cortante sísmico que debe de soportar el muro pantalla
en cada una de las plantas. Hay que tener en cuenta que 4 tendones de pretensado tan
solo tienen una longitud de 11,25 m llegando hasta la tercera planta mientras que los
otros 4 su longitud es de 22,5 m, es decir hasta la cubierta del edifico. Por último se debe
de tener en cuenta el rozamiento de los tendones de pretensado en cada una de las
plantas siendo el valor del coeficiente de rozamiento utilizado de 0,5.
A continuación se detallan cada uno de los análisis sísmicos por planta:
- Planta 1º. El esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado siendo este
la suma del esfuerzo introducido inicial en los mismos y el incremento de
esfuerzo derivado del alargamiento de estos se recoge en la tabla 6.70.
85
Planta 1º UPT,tendón 1 1538305,32 N
UPT,tendón 2 1523728,69 N
UPT,tendón 3 1504050,23 N
UPT,tendón 4 1473682,24 N
UPT,tendón 5 1453032 N
UPT,tendón 6 1453032 N
UPT,tendón 7 1453032 N
UPT,tendón 8 1453032 N
UPT,total 11851,8945 KN Tabla 6.70. Esfuerzo de cada tendón en la primera planta y esfuerzo total.
Finalmente se determina que el esfuerzo total de los cables de pretensado
junto con el axil total del muro pantalla P49 es superior al cortante sísmico
soportando por este. Tabla 6.71.
UPTtotal+N
13036,09448 KN
(UPTtotal+N)*
6518,047238 KN
CUMPLE
Qy pantalla P49
1092,226716 KN Tabla 6.71.Verificación del cortante sísmico en la planta 1º.
- Planta 2º. El esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado siendo este
la suma del esfuerzo introducido inicial en los mismos y el incremento de
esfuerzo derivado del alargamiento de estos se recoge en la tabla 6.72.
Planta 2º UPT,tendón 1 1538305,32 N
UPT,tendón 2 1523728,69 N
UPT,tendón 3 1504050,23 N
UPT,tendón 4 1473682,24 N
UPT,tendón 5 1453032 N
UPT,tendón 6 1453032 N
UPT,tendón 7 1453032 N
UPT,tendón 8 1453032 N
UPT,total 11851,8945 KN
Tabla 6.72. Esfuerzo de cada tendón en la primera planta y esfuerzo total.
86
Finalmente se determina que el esfuerzo total de los cables de pretensado
junto con el axil total del muro pantalla P49 es superior al cortante sísmico
soportando por este. Tabla 6.73.
UPTtotal+N
12883,2945 KN
(UPTtotal+N)*
6441,64724 KN
CUMPLE
Qy pantalla P49
1395,33481 KN
Tabla 6.73.Verificación del cortante sísmico en la planta 2º.
- Planta 3º. El esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado siendo este
la suma del esfuerzo introducido inicial en los mismos y el incremento de
esfuerzo derivado del alargamiento de estos se recoge en la tabla 6.74.
Planta 3º UPT,tendón 1 1538305,32 N
UPT,tendón 2 1523728,69 N
UPT,tendón 3 1504050,23 N
UPT,tendón 4 1473682,24 N
UPT,tendón 5 1453032 N
UPT,tendón 6 1453032 N
UPT,tendón 7 1453032 N
UPT,tendón 8 1453032 N
UPT,total 11851,8945 KN
Tabla 6.74. Esfuerzo de cada tendón en la primera planta y esfuerzo total.
Finalmente se determina que el esfuerzo total de los cables de pretensado
junto con el axil total del muro pantalla P49 es superior al cortante sísmico
soportando por este. Tabla 6.75.
UPTtotal+N
12645,59448 KN
(UPTtotal+N)*
6322,797238 KN
CUMPLE
Qy pantalla P49
1024,16661 KN Tabla 6.75.Verificación del cortante sísmico en la planta 3º.
87
- Planta 4º. El esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado siendo este
la suma del esfuerzo introducido inicial en los mismos y el incremento de
esfuerzo derivado del alargamiento de estos se recoge en la tabla 6.76. En
este caso tan solo contribuyen 4 tendones de pretensado ya que la altura de
esta planta es superior ya a 11,25 m.
Planta 4º UPT,tendón 1 1538305,32 N
UPT,tendón 2 1523728,69 N
UPT,tendón 7 1453032 N
UPT,tendón 8 1453032 N
UPT,total 5968,09801 KN
Tabla 6.76. Esfuerzo de cada tendón en la primera planta y esfuerzo total.
Finalmente se determina que el esfuerzo total de los cables de pretensado
junto con el axil total del muro pantalla P49 es superior al cortante sísmico
soportando por este. Tabla 6.77.
UPTtotal+N
6487,29801 KN
(UPTtotal+N)*
3243,64901 KN
CUMPLE
Qy pantalla P49
856,445064 KN
Tabla 6.77. Verificación del cortante sísmico en la planta 4º.
- Cubierta. El esfuerzo de cada uno de los tendones de pretensado siendo este
la suma del esfuerzo introducido inicial en los mismos y el incremento de
esfuerzo derivado del alargamiento de estos se recoge en la tabla 6.78. En
este caso tan solo contribuyen 4 tendones de pretensado ya que la altura de
esta planta es superior ya a 11,25 m.
Cubierta UPT,tendón 1 1538305,32 N
UPT,tendón 2 1523728,69 N
UPT,tendón 7 1453032 N
UPT,tendón 8 1453032 N
UPT,total 5968,09801 KN
Tabla 6.78. Esfuerzo de cada tendón en la primera planta y esfuerzo total.
88
Finalmente se determina que el esfuerzo total de los cables de pretensado
junto con el axil total del muro pantalla P49 es superior al cortante sísmico
soportando por este. Tabla 6.79.
UPTtotal+N
6186,69801 KN
(UPTtotal+N)*
3093,34901 KN
CUMPLE
Qy pantalla P49
465,502313 KN
Tabla 6.79. Verificación del cortante sísmico en la cubierta.
6.2.5. Análisis del momento sísmico por planta.
El análisis del momento sísmico por planta debe de realizarse exactamente igual
que el análisis realizado en la planta baja del edificio. Por tanto se determinaría el
momento resistente generado por los tendones de pretensado en cada una de las plantas
debiendo de ser superior al momento de proyecto calculado en función de los momentos
provocados por las acciones gravitatorias y acciones sísmicas.
6.2.6. Sección y alzado del muro pantalla P49.
La sección en planta de las distintas posiciones de los conectores dúctiles y
tendones de pretensado necesarios para la determinación del momento resistente
superior al momento de proyecto están mostrados en la figura 6.12. El número de
conectores dúctiles en total es de 30 mientras el número de tendones de pretensado es
de 8, teniendo cada uno de estos tendones 8 cordones.
Figura 6.12. Sección de los conectores y tendones del muro pantalla P49. PLANO 18.
89
El alzado de las distintas plantas para mostrar la situación de los conectores y tendones
de pretensado a lo largo de la altura del prototipo hasta la cubierta es el siguiente (figura
6.13).
Figura 6.13. Alzado del muro pantalla. PLANO 18.
90
7. ANÁLISIS DE UNIONES.
En este capítulo se realiza un pequeño análisis acerca de las posibles uniones
más importantes encontradas en el prototipo tales como la unión viga-pilar realiza
mediante ménsula corta presentando esta última dos tipologías distintas: una tipología
para las vigas cargadoras y de arriostramiento y otra para los zunchos de atado (situados
a ambos lados de los muros pantalla). También se desarrolla el análisis y cálculo
realizado para obtener la unión necesaria mediante conectores dúctiles entre las placas
alveolares y los distintos muros pantalla. A continuación se desarrollan las diferentes
uniones expuestas anteriormente.
7.1. Unión Viga-Pilar. Ménsulas cortas.
Las ménsulas cortas calculadas deberán de recibir los esfuerzos procedentes de
las vigas y transmitirlos correctamente al pilar con el que se encuentren monolíticamente
unidas. Como ménsulas cortas se presentan dos tipologías diferentes como
anteriormente se describió diferenciándose entre sí por medio de las dimensiones de las
mismas y los esfuerzos recogidos del cortante de la viga apoyada sobre la ménsula
(Peso propio, carga muerta y sobrecarga). Las dimensiones de las ménsulas se
encuentran especificadas en el capítulo 4, sección 4.3.2, aunque también se detallaran a
continuación para cada una de las dos ménsulas.
7.1.1. Ménsula corta. Vigas cargadoras y riostras.
La ménsula corta empleada para recibir el esfuerzo de las vigas cargadoras y
riostras presentes en el prototipo cuenta con las siguientes características en lo que se
refiere a sus dimensiones:
o Canto mayor: 0,75 m.
o Canto menor: 0,4 m.
o Vuelo: 0,6 m.
o Ancho: 0,5 m.
o Vuelo de carga: 0,3 m.
o Ancho vuelo apoyo: 0,3 m.
o Ancho de apoyo: 0,25 m.
91
Para realizar el cálculo de la correspondiente armadura longitudinal y transversal
es necesario determinar en primer lugar los cortantes que transmite la viga al pilar. Estos
se obtienen mediante las hipótesis de esfuerzos utilizando el valor de cortante más
cercano al pilar. Se obtiene por tanto los cortantes de peso propio, carga muerta y
sobrecarga. A continuación se muestra en valor de los mismos:
- Peso Propio: 109,85 KN.
- Carga Muerta: 60,55 KN.
- Sobrecarga: 39,99 KN.
Una vez establecidos todos los cortantes necesarios para el cálculo mediante la
herramienta de dimensionamiento y cálculo de ménsulas cortas de Cypecad 2017 se
determinan las armaduras longitudinales y transversales necesarias. En la figura 7.1 se
muestra la situación de las armaduras longitudinales y transversales, así como el número
de redondos de acero necesarios, diámetro de los mismos y separación entre estos.
Figura 7.1. Ménsula corta para apoyo de vigas cargadoras y riostras.
En la siguiente figura 7.2 también se muestra la disposición de las armaduras
longitudinales y transversales pero esta vez mediante el 3D del pilar y la ménsula corta.
Figura 7.2. Ménsula corta 3D (Viga).
92
7.1.2. Ménsula corta. Zunchos de atado.
La ménsula corta empleada para recibir el esfuerzo de los zunchos de atado
presentes en el prototipo cuenta con las siguientes características en lo que se refiere a
sus dimensiones:
o Canto mayor: 0,65 m.
o Canto menor: 0,4 m.
o Vuelo: 0,5 m.
o Ancho: 0,5 m.
o Vuelo de carga: 0,3 m.
o Ancho vuelo de apoyo: 0,2 m.
o Ancho apoyo: 0,25 m.
Para realizar el cálculo de la correspondiente armadura longitudinal y transversal
es necesario determinar en primer lugar los cortantes que transmite el zuncho de atado al
pilar. Estos se obtienen mediante las hipótesis de esfuerzos utilizando el valor de cortante
más cercano al pilar. Se obtiene por tanto los cortantes de peso propio, carga muerta y
sobrecarga. A continuación se muestra en valor de los mismos:
- Peso Propio: 26,51 KN.
- Carga Muerta: 12,30 KN.
- Sobrecarga: 8,32 KN.
Una vez establecidos todos los cortantes necesarios para el cálculo mediante la
herramienta de dimensionamiento y cálculo de ménsulas cortas de Cypecad 2017 se
determinan las armaduras longitudinales y transversales necesarias. En la figura 7.3 se
muestra la situación de las armaduras longitudinales y transversales, así como el número
de redondos de acero necesarios, diámetro de los mismos y separación entre estos.
Figura 7.3. Ménsula corta para apoyo de zunchos de atado.
93
En la siguiente figura 7.4 también se muestra la disposición de las armaduras
longitudinales y transversales pero esta vez mediante el 3D del pilar y la ménsula corta.
Figura 7.4. Ménsula corta 3D (Zuncho de atado).
7.2. Unión Placa Alveolar-Muro Pantalla.
Para el cálculo de la unión entre la placa alveolar y el muro pantalla es necesaria
la obtención del cortante de proyecto generado en punto de contacto entre la placa
alveolar y el muro pantalla. A continuación se detalla el cálculo a seguir para una de las
uniones entre placa alveolar-muro pantalla concretamente la placa alveolar que conecta
con el muro pantalla P43 en la tercera planta.
1. Para comenzar se debe de tener en cuenta la resistencia de la barra de
anclaje del conector siendo este de 2000 N/mm2. A partir de esta y
mediante Von Missel se obtiene la tensión tangencial de la misma siendo
de 1154,701 N/mm2.
2. Mediante la tensión de la barra y el área de la misma se determina el
cortante que es capaz de soportar una barra mediante la ecuación (40).
= 141,7 KN/ml 40)
3. Obteniendo el cortante de proyecto en el punto de unión entre la
placa alveolar y el muro pantalla, siendo este de 33,20 KN/ml y
mediante la ecuación (41) se obtienen el número de barras por metro
lineal necesarias.
94
(41)
Por tanto dado a que el resultado por cálculo es 0,23 conectores por
metro lineal para garantizar la seguridad del anclaje de las placas
alveolares a los muros pantalla se dispondrán al menos un anclaje
de 2 conectores dúctiles por placa alveolar.
Para realizar la construcción de la unión entre la placa alveolar y el muro
pantalla además de tener en cuenta el número de conectores dúctiles se debe de
realizar el hormigonado de los alveolos de la misma en un ámbito de 1,5 metros
medido a partir del muro pantalla facilitando la transmisión de esfuerzos al muro
pantalla. En la figura 7.5 se muestra la conexión entre la placa alveolar y el muro
pantalla mediante los conectores dúctiles.
Figura 7.5. Conexión placa alveolar-muro pantalla mediante conector dúctil. Vista
en planta. PLANO 20.
95
Figura 7.6. Conexión placa alveolar-muro pantalla mediante conector dúctil.
Vista en perfil. PLANO 20.
96
8. ESTUDIO ECONÓMICO COMPARATIVO ENTRE
MÉTODOS CONSTRUCTIVOS.
El estudio económico pretende realizar una comparación entre ambos sistemas
constructivos (tradicional y prefabricado) para determinar la viabilidad económica del
método constructivo más idóneo.
En el estudio costes se debe de tener en cuenta las distintas mediciones y costes
obtenidos a partir de Cypecad 2017 [1] exportando en formato bc3 para poder abrirlo en
cualquier otro programa de análisis de presupuestos tal como Presto o Premeti. El
estudio de costes de los sistemas tradicional y prefabricado se ha realizado mediante el
programa Premeti [8] obteniendo de este los costes de ambos sistemas. A continuación
se desarrolla una comparación de los dos sistemas constructivos en cuanto a costes
directos, costes indirectos, planificación técnica y económica. Finalmente se realiza una
conclusión derivada de la comparación.
8.1. Coste directo de las unidades de obra.
En primer lugar para comenzar a realizar la comparación entre ambos sistemas
constructivos debemos de obtener los costes directos de ambos del Anexo II. A
continuación se detallan los costes directos por capítulo y partida de los sistemas clásico
y prefabricado para posteriormente poder concluir cual de ambos supone un mayor coste
directo. En la tabla 8.1 se lleva a cabo esta comparación. Valores de tabla no absolutos.
C.D Estructura Prefabricada (a) Estructura Tradicional
(b) Diferencia
(a)-(b)
1 Mov tierras 11.532 11.532 0
1.1 Desbroce 216 216 0
1.2 Trans vertedero 11.316 1.1316 0
2 Cimentación 258.508,95 258.508,95 0
2.1 Horm limpieza 9.118,34 9.345,63 -227,29
2.2 Losa 206.823,2 249.163,32 -42.340,12
3 Estructura 698.270,53 648.530,66 49.739,87
3.1 Pilares 70.121,87 115.761,54 -45.639,67
3.2 Vigas 179.860,71 57.862,2 121.998,51
3.3 Muros 56.804,35 76.729,7 -19.925,35
3.4 Forjado 366.129,04 396.729,62 -30.600,58
3.5 Horm capa comp 25.354,56 - 25.354,56
3.6 Red bajo forjado - 1.447,6 1.447,6
TOTAL 925.744,07 918.571,61 7.172,46
Tabla 8.1. Costes directos de ambos sistemas constructivos.
Como se puede observar a partir de la anterior tabla el sistema prefabricado tiene
un coste ligeramente mayor que el sistema tradicional con una diferencia de 7172,46
97
euros, aproximadamente un 0,8% s/CD Estructura Tradicional. Esta diferencia se
manifiesta notablemente en el capítulo de estructuras presentándose una diferencia entre
ambos sistemas de 49.739,87 euros, concretamente en la partida de vigas con una
diferencia de 121.998,51 euros ya que la estructura clásica al ser realiza mediante forjado
reticular únicamente presenta las zunchos de borde a diferencia de la estructura
prefabricada que se trata de un forjado unidireccional realizado mediante placas
alveolares apoyadas sobre las vigas. También se debe de destacar que el sistema
prefabricado tiene un coste mayor debido a que se han empleado sistemas especiales de
disipación de energía y sistema de pretensado posteso que garantizan mucho más la
seguridad de la estructura frente a acciones laterales, con una mayor capacidad de
recentrado.
8.2. Costes indirectos.
Los costes indirectos a tener en cuenta en cada sistema constructivo serán los
mismos. Se deben de tener en cuenta 4 costes indirectos distintos:
- Costes anticipados: Son los costes referidos a los gastos de inicio tales como
estudios topográficos, traslados de personal, montaje de grúas etc. Los costes
anticipados a tener en cuenta en ambos sistemas constructivos son los
siguientes (tabla 8.2.):
Costes anticipados Coste en euros
Cerramientos 4000
Montaje de grúas 5000
Montacargas 3000
Traslados 3000
TOTAL 15000 Tabla 8.2. Costes anticipados.
- Costes inmovilizados: Son los costes generados por la compra del mobilario,
enseres y equipos como muebles, ordenadores y fotocopiadoras. También se
consideran costes inmovilizados los edificios provisionales, acometidas de
electricidad, acometidas de fontanería etc. En la tabla 8.3 se detallan los
costes inmovilizados de ambos sistemas constructivos:
Costes inmovilizados Coste en euros
Ordenadores 1000
Impresoras 3000
Muebles 7000
TOTAL 20000 Tabla 8.3. Costes inmovilizados.
98
- Costes corrientes. Son costes que se aplican mensualmente, es decir, cada
mes. Estos costes son los debidos al jefe de obra, jefe de producción,
encargado, capataz, casetas de obra, guarda de obra, alquiler de grúas y
maquinaria y otros (luz, agua). A continuación en la tabla 8.4 figuran los costes
corrientes a tener en cuenta en los sistemas clásico y prefabricado.
Costes Corrientes Coste en euros
Jefe Obra 5000
Jefe Producción 3500
Encargado 4000
Capataz 2800
Casetas Obra 7000
Guarda Obra 2500
Alquiler Gruas y maquinaria
6000
Otros (Luz, agua) 5000
TOTAL 29500 Tabla 8.4. Costes corrientes.
- Costes diferidos: Son los costes referidos a la retirada de instalaciones y
equipos tales como el desmontaje de grúas y desmontaje de equipos.
También los gastos derivados de la limpieza de obra, tasas, seguros y gastos
de liquidación. En la tabla 8.5 se muestran los costes diferidos de ambos
sistemas constructivos:
Costes Diferidos Costes en euros
Peones 6600
Limpieza 2000
Desmontaje de grúas 5000
Desmontaje de equipos 3000
TOTAL 16600
Tabla 8.5. Costes diferidos.
Por tanto teniendo en cuenta cada unos de los costes que componen los costes
indirectos se determinan los mismos. En la tabla 8.6 se detallan los totales de los costes
anticipados, inmovilizados, corrientes y diferidos a tener en cuenta en los sistemas
constructivos (prefabricado y tradicional).
C.I en euros
Costes anticipados 15000
Costes inmovilizados 2000
Costes corrientes/mes 29500
Jefe Obra 5000
Jefe Producción 3500
Encargado 4000
99
Capataz 2800
Casetas Obra 700
Guarda Obra 2500
Alquiler Gruas y maquinaria
6000
Otros (Luz, agua) 5000
Costes diferidos 16600 Tabla 8.6. Costes indirectos.
8.3. Planificación técnica y económica.
Para comenzar a realizar la planificación técnica es necesario en primer lugar
disponer de rendimientos para la ejecución de cada capítulo o partidas de los sistemas
prefabricado y clásico. Los rendimientos que se toman de referencia para la elaboración
de la planificación técnica de ambos sistemas son los siguientes (tablas 8.7 y 8.8).
Estructura tradicional Rendimientos
Desbroce 545,45 m2/día
Transporte a vertedero 545,45 m2/día
Cimentación 500 m2/7 días
Estructura 600 m2/8 días
Tabla 8.7. Rendimientos en estructura tradicional.
Estructura Prefabricada Rendimientos
Desbroce 545,45 m2/día
Transporte a vertedero 545,45 m2/día
Cimentación 500 m2/7 días
Muros pantalla in situ 2 muros/día
Muros pantalla prefabricados 4 muros/día
Pilares 10 pilares/día
Vigas 10 vigas/día
Placas alveolares 100-150 m2/día
Horm capa compresión 800-1000 m2/día
Tabla 8.8 Rendimientos en estructura prefabricada.
Por tanto a partir de estos rendimientos se determina la duración de cada uno de
los capítulos o partidas de los sistemas tradicional y prefabricado.
En el sistema tradicional aplicando los rendimientos anteriores se obtiene:
- Desbroce: 1200 m2 a un rendimiento de 545,45 m2/día: 2,2 días.
- Transporte a vertedero: 1200 m3 a un rendimiento de 545,45 m2/día: 2,2 días.
- Cimentación: 1200 m2 a un rendimiento de 500 m2/ 7 días y teniendo en
cuenta que el hormigón tarda en fraguar completamente 28 días: 44,8 días.
- Estructura: 1200 m2 por planta (Planta baja, 1º Planta, 2º Planta, 3º Planta y 4º
Planta) por lo que estas plantas se ejecutan en 16 días debiendo de añadir el
100
tiempo de hormigonado de 28 días por lo que se obtiene una duración de 44
días. La cubierta en este caso al no realizarse pilares obviamente tiene una
menor duración siendo esta en total de aproximadamente 40 días. Igualmente
ocurre lo mismo en la planta del casetón y siendo el área de esta de 162 m2
por lo que los días necesarios son 22 días (menor tiempo de fraguado del
hormigón ya que finaliza la obra por lo que no es necesario esperar 28 días,
tan solo unos 20 días).
Igualmente en el sistema prefabricado aplicando los rendimientos de este se
obtiene:
- Desbroce: 1200 m2 a un rendimiento de 545,45 m2/día: 2,2 días.
- Transporte a vertedero: 1200 m3 a un rendimiento de 545,45 m2/día: 2,2 días.
- Cimentación: 1200 m2 a un rendimiento de 500 m2/ 7 días y teniendo en
cuenta que el hormigón tarda en fraguar completamente 28 días: 44,8 días.
- Muros pantalla in situ (Planta baja-cimentación): 16 muros a 2 muros/día: 8
días.
- Muros pantalla prefabricadas: 16 muros a 4 muros/día: 4 días.
- Pilares: 42 pilares teniendo en cuenta que cada pilar tiene una altura de 11,25
metros y por tanto se realizan en dos fases, y la segunda fase tras realizar la
tercera planta para alcanzar la altura total de 22,5 metros. Para la colocación
de una fase a 10 pilares/día: 4,2 días.
- Vigas: 86 vigas por planta a un rendimiento de 10 vigas/día: 8,6 días.
- Placas alveolares: 1200 m2 por planta a un rendimiento de 100 m2/día: 5,45
días.
- Hormigonado de forjado: 1200 m2 por planta a un rendimiento de 800 m2/día:
1,5 días.
Una vez determinadas las duraciones de la obra tanto con el sistema tradicional y
prefabricado se deben de repartir los costes directos e indirectos en función de los meses
que dure la obra. Para ello es necesaria en primer lugar la realización de la planificación
técnica mediante un diagrama de Grant donde se observe la duración de cada una de los
capítulos y partidas.
A partir de la duración de cada capítulo o partida se debe de repartir el coste
directo de la misma en función de su duración para la obtención finalmente del coste
directo total por mes. Igualmente tras la aplicación de los costes indirectos mensuales
correspondientes se obtiene el coste total por mes.
Los Costes Indirectos se aplican de la siguiente manera:
- Costes Anticipados: Primer mes.
- Costes inmovilizados: Primer mes.
101
- Costes Corrientes: Cada mes.
- Costes Diferidos: Último mes.
Por tanto el coste total de la obra es aquel derivado de la suma de todos los
costes totales mensuales.
A continuación se muestran las planificaciones técnicas y económicas de cada
sistema constructivo. En primer lugar se muestra el diagrama de Grant junto con la
planificación económica del sistema tradicional y posteriormente para el sistema
prefabricados. Las unidades de coste directo, indirecto, total y total acumulado en el
diagrama de Grant figuran en miles de euros.
Plazos de Ejecución:
- Estructura Prefabricada: 9 Meses.
- Estructura Tradicional: 16 Meses.
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8.3. Conclusiones del estudio de costes.
Las conclusiones obtenidas a partir del estudio de costes son referidas a los
costes directos, planificación técnica y económica de ambos sistemas. A continuación se
muestra la comparación en cuanto al coste directo del sistema tradicional y prefabricado.
Tablas 8.9 y 8.10.
C.D en euros. Sistema Prefabricado
C.D en euros. Sistema Tradicional
Mov. De tierras 11.532
Mov. De tierras 11.532
Desbroce 216
Desbroce 216
Transporte vertedero 11.316
Transporte vertedero 11.316
Cimentación 215.941,54
Cimentación 258.508,95
Hormigón limpieza 9.118,34
Hormigón limpieza 9.345,63
Losa 206.823,2
Losa 249.163,32
Estructura 698.270,53
Estructura 648.530,66
Pilares 70.121,87
Pilares 115.761,54
Vigas 179.860,71
Vigas 57.862,2
Muros 56.804,35
Muros 76.729,7
Placas 366.129,04
Forjado reticular 396.729,62
Hormigón en forjados 25.354,56
Red 1.447,6
C.D TOTAL 925.744,07
C.D TOTAL 918.571,61 Tablas 8.9 y 8.10. Costes directos totales de sistemas clásico y prefabricado.
Como se observa de las tablas 8.9 y 8.10 se puede obtener como conclusión que
en lo referido a los costes directos de ambos sistemas el sistema tradicional es
ligeramente más económico que el sistema con elementos prefabricados concretamente
en 7172,46 euros, aproximadamente un 0,8% s/Sistema Tradicional.
Como otra conclusión se puede obtener que evaluando la duración de la obra a
partir de los diagramas de Grant se obtiene que la duración del sistema prefabricado es
de 9 meses con respecto a los 16 meses del sistema clásico y por tanto se tiene una
diferencia de 7 meses siendo muy notable. También esta duración más prolongada del
sistema tradicional genera un mayor coste debido a mayores costes indirectos. A
continuación en la tablas 8.11 y 8.12 se muestran las diferencias de los costes totales
entre cada mes, así como en el coste total.
Sistema Prefabricado
Sistema Tradicional
MES C.T en euros
MES C.T en euros
Mes 1 150.552
Mes 1 174.820
Mes 2 132.300
Mes 2 158.600
Mes 3 120.950
Mes 3 98.840
Mes 4 147.220
Mes 4 83.900
Mes 5 151.460
Mes 5 83.900
Mes 6 161.130
Mes 6 83.900
Mes 7 147.220
Mes 7 83.900
Mes 8 137.760
Mes 8 83.900
114
Mes 9 75.980
Mes 9 83.900
TOTAL 1.224.572
Mes 10 83.900
Mes 11 83.900
Mes 12 83.900
Mes 13 83.900
Mes 14 83.900
Mes 15 83.900
Mes 16 63.390
TOTAL 1.502.450
Tablas 8.11 y 8.12. Coste total por mes y final en miles de euros.
Como se observa se pueden obtener una serie de conclusiones especialmente en
lo referido al coste total final de ambos sistemas. En el sistema prefabricado se tiene un
coste total de 1.224.572 euros mientras que el sistema clásico tiene un coste total de
1.502.450 euros. Por tanto además de la diferencia en la duración de obra que es de
aproximadamente 7 meses el sistema tradicional tiene un costo mucho mayor que el
sistema prefabricado concretamente en 277.878 euros. Si bien costes directos entre
ambos presentan una diferencia entorno a un 0,8% s/Sistema Tradicional, pero dada a la
duración de la obra en ambos casos se produce un abaratamiento entorno al 20%
s/Estructura Tradicional.
115
9. CONCLUSIONES.
Tras realizar el análisis de estructuras de edificación con elementos prefabricados
sometidas a acciones laterales se obtienen una serie de conclusiones derivadas del
análisis:
- Las estructuras prefabricadas en su mayoría son muy vulnerables a acciones
laterales tales como viento y sismo. Esta última especialmente siendo
necesario medidas especiales para que estas estructuras sean capaces de
soportar las acciones sísmicas.
- No todas las estructuras prefabricadas como anteriormente se ha dicho
pueden emplearse en zonas con grandes acciones de viento y sismo pero con
las medidas necesarias si pueden emplearse. Por ejemplo una de las medidas
como en este estudio técnico se ha desarrollado es la introducción de muros
pantalla haciendo posible la construcción con elementos prefabricados. Estos
muros pantalla en cimentación deberán contar con una serie de conectores
dúctiles y tendones de pretensado. Los parámetros referentes a ambos
sistemas obtenidos por el cálculo son comprobados mediante la normativa
que sea conveniente.
- Si se realiza un armado convencional del muro pantalla en su cimentación es
necesario incrementar las dimensiones de los muros pantalla para que sean
capaces de soportar la acción sísmica, sin embargo con conectores dúctiles y
tendones de pretensado se logra controlar las acciones. A su vez mediante
amos sistemas se consigue obtener una capacidad de recentrado siendo
capaz los tendones de pretensado de cerrar posibles fisuras generadas por la
acción sísmica que en el caso del armado convencional esto no será posible.
- Realizando la comparación del estudio económico y planificación técnica de
los sistemas prefabricados y clásico se obtienen claras diferencias referidas a
los plazos de ejecución de la construcción (entorno 7 meses, siendo el sistema
prefabicado de menor duración). En cuanto a costes directos ambos sistemas
son muy parecidos y apenas se observan claras diferencias
(aproximadamente 7.000 euros), pero teniendo en cuenta los costes indirectos
asociados a cada sistema y la aplicación de los mismos en cada mes de la
obra se produce un elevado ahorro con el sistema prefabricado
(aproximadamente de 400.000 euros).
- Finalmente como ventaja del sistema prefabricado, este tiene mejor acabado
y control de calidad que el sistema clásico.
116
I. ANEXO. PLANOS.
- PLANO 1: PLANO DE ARQUITECTURA.
- PLANO 2: PLANO DE REPLANTEO DE CIMENTACIÓN.
- PLANO 3: PLANO DE REPLANTEO PLANTA PRIMERA.
- PLANO 4: PLANO DE REPLANTEO PLANTA SEGUNDA.
- PLANO 5: PLANO DE REPLANTEO PLANTA TERCERA.
- PLANO 6: PLANO DE REPLANTEO PLANTA CUARTA.
- PLANO 7: PLANO DE REPLANTEO CUBIERTA
- PLANO 8: PLANO DE REPLANTEO CASETÓN.
- PLANO 9: PLANO DE CUADRO DE PILARES.
- PLANO 10: PLANO DE PÓRTICOS PRIMERA PLANTA.
- PLANO 11: PLANO DE PÓRTICOS SEGUNDA PLANTA.
- PLANO 12: PLANO DE PÓRTICOS TERCERA PLANTA.
- PLANO 13: PLANO DE PÓRTICOS CUARTA PLANTA.
- PLANO 14: PLANO DE PÓRTICOS CUBIERTA.
- PLANO 15: PLANO DE PÓRTICOS CASETÓN.
- PLANO 16: PLANO DE MÉNSULAS CORTAS. VIGAS DE CARGA Y RIOSTRAS.
- PLANO 17: PLANO DE MÉNSULAS CORTAS. ZUNCHOS DE BORDE.
- PLANO 18: PLANO DE CIMENTACIÓN MURO PANTALLA P49.
- PLANO 19: PLANO DE CIMENTACIÓN MURO PANTALLA P45.
- PLANO 20: PLANO DE CONEXIÓN PLACA ALVEOLAR-MURO PANTALLA.
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Cuartos de ascensores
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A.B.: ∅20c/25
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A.B.: ∅20c/25
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1∅12
3∅10
1∅12
1∅123∅101∅12
Cimentación-PlantaBaja
Replanteo
Armadura base en losas de cimentación
Paños: L1
Superior: ∅20 cada 25 cm Inferior: ∅20 cada
25 cm
No detallada en plano
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Planta Primera
Replanteo
Tabla de características de placas aligeradas (Grupo 1)
ALVISA: PP-20+ 5/60
ALVISA
Canto total del forjado: 25 cm
Espesor de la capa de compresión: 5 cm
Ancho de la placa: 600 mm
Entrega mínima: 8 cm
Hormigón de la placa: HA-40, Yc=1.5
Hormigón de la capa y juntas: HA-25, Yc=1.5
Acero de negativos: B 500 S, Ys=1.15
Peso propio: 4.36545 kN/m2
Nota1: El fabricante indicará los apuntalados necesarios y
la separación entre sopandas.
Nota2: Consulte los detalles referentes a enlaces con
forjados de la estructura principal y de las zonas
macizadas.
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Planta Segunda
Replanteo
Tabla de características de placas aligeradas (Grupo 2)
ALVISA: PP-20+ 5/60
ALVISA
Canto total del forjado: 25 cm
Espesor de la capa de compresión: 5 cm
Ancho de la placa: 600 mm
Entrega mínima: 8 cm
Hormigón de la placa: HA-40, Yc=1.5
Hormigón de la capa y juntas: HA-25, Yc=1.5
Acero de negativos: B 500 S, Ys=1.15
Peso propio: 4.36545 kN/m2
Nota1: El fabricante indicará los apuntalados necesarios y
la separación entre sopandas.
Nota2: Consulte los detalles referentes a enlaces con
forjados de la estructura principal y de las zonas
macizadas.
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Planta Tercera
Replanteo
Tabla de características de placas aligeradas (Grupo 3)
ALVISA: PP-20+ 5/60
ALVISA
Canto total del forjado: 25 cm
Espesor de la capa de compresión: 5 cm
Ancho de la placa: 600 mm
Entrega mínima: 8 cm
Hormigón de la placa: HA-40, Yc=1.5
Hormigón de la capa y juntas: HA-25, Yc=1.5
Acero de negativos: B 500 S, Ys=1.15
Peso propio: 4.36545 kN/m2
Nota1: El fabricante indicará los apuntalados necesarios y
la separación entre sopandas.
Nota2: Consulte los detalles referentes a enlaces con
forjados de la estructura principal y de las zonas
macizadas.
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500
300
295
335
325
125
13
13
12
12
Planta Cuarta
Replanteo
Tabla de características de placas aligeradas (Grupo 4)
ALVISA: PP-20+ 5/60
ALVISA
Canto total del forjado: 25 cm
Espesor de la capa de compresión: 5 cm
Ancho de la placa: 600 mm
Entrega mínima: 8 cm
Hormigón de la placa: HA-40, Yc=1.5
Hormigón de la capa y juntas: HA-25, Yc=1.5
Acero de negativos: B 500 S, Ys=1.15
Peso propio: 4.36545 kN/m2
Nota1: El fabricante indicará los apuntalados necesarios y
la separación entre sopandas.
Nota2: Consulte los detalles referentes a enlaces con
forjados de la estructura principal y de las zonas
macizadas.
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50x60 50x60
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50x65
500
300
295
335
325
125
13
13
12
12
Cubierta
Replanteo
Tabla de características de placas aligeradas (Grupo 5)
ALVISA: PP-20+ 5/60
ALVISA
Canto total del forjado: 25 cm
Espesor de la capa de compresión: 5 cm
Ancho de la placa: 600 mm
Entrega mínima: 8 cm
Hormigón de la placa: HA-40, Yc=1.5
Hormigón de la capa y juntas: HA-25, Yc=1.5
Acero de negativos: B 500 S, Ys=1.15
Peso propio: 4.36545 kN/m2
Nota1: El fabricante indicará los apuntalados necesarios y
la separación entre sopandas.
Nota2: Consulte los detalles referentes a enlaces con
forjados de la estructura principal y de las zonas
macizadas.
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50x65
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50x60 50x60
50x60 50x60
50x65
Caseton
Replanteo
Tabla de características de placas aligeradas (Grupo 6)
ALVISA: PP-20+ 5/60
ALVISA
Canto total del forjado: 25 cm
Espesor de la capa de compresión: 5 cm
Ancho de la placa: 600 mm
Entrega mínima: 8 cm
Hormigón de la placa: HA-40, Yc=1.5
Hormigón de la capa y juntas: HA-25, Yc=1.5
Acero de negativos: B 500 S, Ys=1.15
Peso propio: 4.36545 kN/m2
Nota1: El fabricante indicará los apuntalados necesarios y
la separación entre sopandas.
Nota2: Consulte los detalles referentes a enlaces con
forjados de la estructura principal y de las zonas
macizadas.
P1=P2=P3=P4=P5=P6=P7=P8
P9=P10=P11=P12=P13=P14
P15=P16=P17=P18=P19=P20
P21=P22=P23=P24=P25=P26
P27=P28=P34=P35=P37=P42
P29=P38=P40 P30=P32=P36=P39=P41 P31=P33
∅16
50
50
44
4
2∅8(57)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 16∅16
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 21 8
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+16∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+20∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 210 8 15
0 a 100 16 6
Caseton
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
2∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+12∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅16
50
50
44
4
2∅8(57)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 16∅16
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 21 8
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+16∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+20∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
200 a 375 29 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
Cubierta
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
2∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+12∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅16
50
50
44
4
2∅8(57)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 16∅16
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 21 8
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+16∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+20∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
200 a 375 29 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
Planta Cuarta
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
2∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+12∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅16
50
50
44
4
2∅8(57)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 16∅16
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 21 8
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+16∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+20∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
200 a 375 29 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
Planta Tercera
Cuadro de pilares
Hormigón: HA-35, Yc=1.5
Acero en barras: B 500 S, Ys=1.15
Acero en estribos: B 500 S, Ys=1.15
Resumen Acero
Cuadro de pilares
Long. total
(m)
Peso+10%
(kg)
B 500 S, Ys=1.15 ∅6
355.7 87
∅8
35131.2 15250
∅12
12779.7 12481
∅16
1479.4 2568
∅20
4351.9 11806 42192
Total
P1=P2=P3=P4=P5=P6=P7=P8
P9=P10=P11=P12=P13=P14
P15=P16=P17=P18=P19=P20
P21=P22=P23=P24=P25=P26
P27=P28=P34=P35=P37=P42
P29=P38=P40 P30=P32=P36=P39=P41 P31=P33
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
2∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+12∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅16
50
50
44
4
2∅8(57)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 16∅16
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 21 8
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+16∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+20∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
200 a 375 29 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
Planta Segunda
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
2∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+12∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
3
2∅6(53)
44
44
3
1∅6(183)
Arranque
Arm. Long.: 4∅20+12∅12
Estribos: 3∅6
∅16
50
50
44
4
2∅8(57)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 16∅16
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 21 8
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅16
50
50
44
3
2∅6(55)
44
44
3
1∅6(182)
Arranque
Arm. Long.: 16∅16
Estribos: 3∅6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+16∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
210 a 375 27 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
3
4∅6(53)
44
44
3
1∅6(183)
Arranque
Arm. Long.: 4∅20+16∅12
Estribos: 3∅6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
4
4∅8(56)
44
44
4
1∅8(184)
Arm. Long.: 4∅20+20∅12
Estribos: ∅8
Intervalo
(cm)
Nº
Separación
(cm)
200 a 375 29 6
100 a 200 7 15
0 a 100 16 6
∅12
∅12
∅20
50
50
44
3
4∅6(53)
44
44
3
1∅6(183)
Arranque
Arm. Long.: 4∅20+20∅12
Estribos: 3∅6
Planta Primera
Cimentación-PlantaBaja
Pórtico 3
Pórtico 36
50
25
60
6.2
50x60
P3
P40
P4
P39
c/10
14x2e∅6
13150
12x2e∅6 c/22
259
c/10
13x2e∅6
130 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Planta Primera
Despiece de vigas
Hormigón: HA-35, Yc=1.5
Acero en barras: B 500 S, Ys=1.15
Acero en estribos: B 500 S, Ys=1.15
Escala pórticos 1:75
Escala secciones 1:75
Escala huecos 1:75
Pórtico 4
50
25
60
6.2
50x60
P4 P5
c/10
13x2e∅6
12650
13x2e∅6 c/22
274
c/10
13x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 10
50
25
60
6.2
50x60
P11 P10
19x2e∅6 c/7
12650
13x2e∅6 c/22
274
c/7
18x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
(365)1∅16
121
Pórtico 37
50
60
25
6.2
50x60
P39 P38
c/10
13x2e∅6
12050
13x2e∅6 c/22
280
c/10
13x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 42
Pórtico 75
50
65
25
6.5
50x65
P15
P21
P28
P22
16x1e∅8 c/9
13850
14x1e∅8 c/20
275
16x1e∅8 c/9
138 50
(694)3∅25
(694)3∅25
(630)2x(1∅8) A. Piel
10
(180)2∅16 (180)2∅16
Pórtico 53
50
25
65
6.5
50x65
P17 P26
14x1e∅8 c/10
13850
14x1e∅8 c/20
275
14x1e∅8 c/10
138 50
(694)3∅25
(694)3∅25
(630)2x(1∅8) A. Piel
10
(180)2∅16 (180)2∅16
Pórtico 3
50
25
60
6.2
50x60
P3 P4
15x2e∅6 c/9
13150
12x2e∅6 c/22
259
15x2e∅6 c/9
130 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Planta Segunda
Despiece de vigas
Hormigón: HA-35, Yc=1.5
Acero en barras: B 500 S, Ys=1.15
Acero en estribos: B 500 S, Ys=1.15
Escala pórticos 1:75
Escala secciones 1:75
Escala huecos 1:75
Pórtico 4
50
25
60
6.2
50x60
P4 P5
15x2e∅6 c/9
12650
13x2e∅6 c/22
274
c/9
14x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 10
50
25
60
6.2
50x60
P11 P10
19x2e∅6 c/7
12650
13x2e∅6 c/22
274
c/7
18x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
(365)1∅16
121
Pórtico 36
50
60
25
6.2
50x60
P40 P39
15x2e∅6 c/9
13150
13x2e∅6 c/20
259
15x2e∅6 c/9
130 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 37
50
60
25
6.2
50x60
P39 P38
c/10
13x2e∅6
12050
13x2e∅6 c/22
280
c/10
13x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 42
Pórtico 75
50
65
25
6.5
50x65
P15
P21
P28
P22
18x1e∅8 c/8
13850
14x1e∅8 c/20
275
18x1e∅8 c/8
138 50
(694)3∅25
(694)3∅25
(630)2x(1∅8) A. Piel
10
(180)2∅16 (180)2∅16
Pórtico 53
50
25
65
6.5
50x65
P17 P26
14x1e∅8 c/10
13850
14x1e∅8 c/20
275
14x1e∅8 c/10
138 50
(694)3∅25
(694)3∅25
(630)2x(1∅8) A. Piel
10
(180)2∅16 (180)2∅16
Pórtico 3
50
25
60
6.2
50x60
P3 P4
15x2e∅6 c/9
13150
12x2e∅6 c/22
259
15x2e∅6 c/9
130 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Planta Tercera
Despiece de vigas
Hormigón: HA-35, Yc=1.5
Acero en barras: B 500 S, Ys=1.15
Acero en estribos: B 500 S, Ys=1.15
Escala pórticos 1:75
Escala secciones 1:75
Escala huecos 1:75
Pórtico 4
50
25
60
6.2
50x60
P4 P5
15x2e∅6 c/9
12650
13x2e∅6 c/22
274
c/9
14x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 10
50
25
60
6.2
50x60
P11 P10
19x2e∅6 c/7
12650
13x2e∅6 c/22
274
c/7
18x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
(365)1∅16
121
Pórtico 36
50
60
25
6.2
50x60
P40 P39
15x2e∅6 c/9
13150
13x2e∅6 c/20
259
15x2e∅6 c/9
130 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 37
50
60
25
6.2
50x60
P39 P38
c/10
13x2e∅6
12050
13x2e∅6 c/22
280
c/10
13x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 42
Pórtico 75
50
65
25
6.5
50x65
P15
P21
P28
P22
18x1e∅8 c/8
13850
14x1e∅8 c/20
275
18x1e∅8 c/8
138 50
(694)3∅25
(694)3∅25
(630)2x(1∅8) A. Piel
10
(180)2∅16 (180)2∅16
Pórtico 53
50
25
65
6.5
50x65
P17 P26
14x1e∅8 c/10
13850
14x1e∅8 c/20
275
14x1e∅8 c/10
138 50
(694)3∅25
(694)3∅25
(630)2x(1∅8) A. Piel
10
(180)2∅16 (180)2∅16
Pórtico 3
50
25
60
6.2
50x60
P3 P4
15x2e∅6 c/9
13150
12x2e∅6 c/22
259
15x2e∅6 c/9
130 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Planta Cuarta
Despiece de vigas
Hormigón: HA-35, Yc=1.5
Acero en barras: B 500 S, Ys=1.15
Acero en estribos: B 500 S, Ys=1.15
Escala pórticos 1:75
Escala secciones 1:75
Escala huecos 1:75
Pórtico 4
50
25
60
6.2
50x60
P4 P5
15x2e∅6 c/9
12650
13x2e∅6 c/22
274
c/9
14x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 10
50
25
60
6.2
50x60
P11 P10
19x2e∅6 c/7
12650
13x2e∅6 c/22
274
c/7
18x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
(365)1∅16
121
Pórtico 36
50
60
25
6.2
50x60
P40 P39
15x2e∅6 c/9
13150
13x2e∅6 c/20
259
15x2e∅6 c/9
130 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 37
50
60
25
6.2
50x60
P39 P38
c/10
13x2e∅6
12050
13x2e∅6 c/22
280
c/10
13x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 42
Pórtico 75
50
65
25
6.5
50x65
P15
P21
P28
P22
18x1e∅8 c/8
13850
14x1e∅8 c/20
275
18x1e∅8 c/8
138 50
(694)3∅25
(694)3∅25
(630)2x(1∅8) A. Piel
10
(180)2∅16 (180)2∅16
Pórtico 53
50
25
65
6.5
50x65
P17 P26
14x1e∅8 c/10
13850
14x1e∅8 c/20
275
14x1e∅8 c/10
138 50
(694)3∅25
(694)3∅25
(630)2x(1∅8) A. Piel
10
(180)2∅16 (180)2∅16
Pórtico 3
50
25
60
6.2
50x60
P3 P4
c/10
14x2e∅6
13150
12x2e∅6 c/22
259
c/10
13x2e∅6
130 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Cubierta
Despiece de vigas
Hormigón: HA-35, Yc=1.5
Acero en barras: B 500 S, Ys=1.15
Acero en estribos: B 500 S, Ys=1.15
Escala pórticos 1:75
Escala secciones 1:75
Escala huecos 1:75
Pórtico 4
50
25
60
6.2
50x60
P4 P5
c/10
13x2e∅6
12650
13x2e∅6 c/22
274
c/10
13x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 10
50
25
60
6.2
50x60
P11 P10
16x2e∅6 c/8
12650
13x2e∅6 c/22
274
c/8
16x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 36
50
60
25
6.2
50x60
P40 P39
c/10
14x2e∅6
13150
13x2e∅6 c/20
259
c/10
13x2e∅6
130 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 37
50
60
25
6.2
50x60
P39 P38
c/10
13x2e∅6
12050
13x2e∅6 c/22
280
c/10
13x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 42
Pórtico 75
50
65
25
6.5
50x65
P15
P21
P28
P22
16x1e∅8 c/9
13850
14x1e∅8 c/20
275
16x1e∅8 c/9
138 50
(694)3∅25
(694)3∅25
(630)2x(1∅8) A. Piel
10
(180)2∅16 (180)2∅16
Pórtico 53
50
25
65
6.5
50x65
P17 P26
14x1e∅8 c/10
13850
14x1e∅8 c/20
275
14x1e∅8 c/10
138 50
(694)3∅25
(694)3∅25
(630)2x(1∅8) A. Piel
10
(180)2∅16 (180)2∅16
Pórtico 1
50
25
75
7.55
50x75
P29 P30
c/10
16x(1e∅8+1r∅8)
15450
12x(1e∅8+1r∅8) c/30
347
c/10
16x(1e∅8+1r∅8)
154 50
(799)5∅20
(799)5∅20
(735)2x(2∅8) A. Piel
10
Caseton
Despiece de vigas
Hormigón: HA-35, Yc=1.5
Acero en barras: B 500 S, Ys=1.15
Acero en estribos: B 500 S, Ys=1.15
Escala pórticos 1:75
Escala secciones 1:75
Escala huecos 1:75
Pórtico 3
Pórtico 5
50
25
60
6.2
50x60
P32
P40
P33
P39
c/10
13x2e∅6
12050
13x2e∅6 c/22
280
c/10
13x2e∅6
120 50
(664)4∅20
(664)4∅20
(600)2x(1∅8) A. Piel
10
Pórtico 7
Pórtico 9
Pórtico 11
50
65
25
6.25
50x65
P29
P31
P33
P36
P40
P38
15x1e∅8 c/9
13150
14x1e∅8 c/20
263
15x1e∅8 c/9
131 50
(669)3∅25
(669)3∅25
(605)2x(1∅8) A. Piel
10
(175)2∅16 (175)2∅16
Elemento Pos. Diám. No.
Long.
(cm)
Total
(cm)
B 500 S, Ys=1.15
(kg)
P-1 1 ∅10 10 253 2530 15.6
2 ∅6 3 VAR. 873 1.9
19.3Total+10%:
∅6: 2.1
∅10: 17.2
Total: 19.3
Obra: Mensulas cortas
Norma de hormigón: EHE-08
Hormigón: HA-35, Yc=1.5
Acero: B 500 S, Ys=1.15
Ambiente: Clase I
Recubrimiento: 4.00 cm
Tamaño máximo del árido: 20.0 mm
Escala: 1: 100
Resumen Acero
Ménsula
Long. total
(m)
Peso+10%
(kg)
B 500 S, Ys=1.15 ∅6
8.7 2
∅10
25.3 17 19
Total
P-1
47
7
4
100
10P1∅10
(253)
6
41
2P2∅6c/16(298)
1∅6c/16(277)
12
50 60
110
3540
50
75
Elemento Pos. Diám. No.
Long.
(cm)
Total
(cm)
B 500 S, Ys=1.15
(kg)
P-1 1 ∅8 13 222 2886 11.4
2 ∅6 2 278 556 1.2
13.9Total+10%:
∅6: 1.4
∅8: 12.5
Total: 13.9
Obra: Mensula cortisima
Norma de hormigón: EHE-08
Hormigón: HA-35, Yc=1.5
Acero: B 500 S, Ys=1.15
Ambiente: Clase I
Recubrimiento: 4.00 cm
Tamaño máximo del árido: 20.0 mm
Escala: 1: 100
Resumen Acero
Ménsula
Long. total
(m)
Peso+10%
(kg)
B 500 S, Ys=1.15 ∅6
5.6 1
∅8
28.9 13 14
Total
P-1
41
5
8
90
13P1∅8
(222)
6
41
91
2P2∅6c/20
(278)
14
50 50
100
2540
50
65
137
II. ANEXO. ESTUDIO ECONÓMICO.
II.1. Opción Estructura Tradicional.
II.1.1. Resumen coste directo.
II.1.2. Coste Directo de las Unidades de Obra.
II.1.3. Cuadro de descompuestos.
II.2. Opción Estructura Prefabricada.
II.2.1. Resumen coste directo
II.2.2. Coste Directo de las Unidades de Obra.
II.2.3. Cuadro de descompuestos.
138
II.1. OPCIÓN ESTRUCTURA
TRADICIONAL
139
II.1.1. RESUMEN COSTE DIRECTO
Estructura Tradicional
RESUMEN GENERAL DEL PRESUPUESTO
Código Capítulo Total €
140
01TLL Movimiento de Tierras 11.532,00 1%
C Cimentaciones 258.508,95 28%
CR Regularización 9.345,63
CS Superficiales 249.163,32
E Estructuras 648.530,66 71%
EH Hormigón armado 648.530,66 PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL 918.571,61
================================================= 18 de Junio de 2017
141
II.1.2. COSTE DIRECTO DE LAS
UNIDADES DE OBRA
Estructura Tradicional
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
142
CAPÍTULO 01TLL Movimiento de Tierras
01TLL90100 m2 Limpieza y desbroce de terreno con medios mecánicos 1.001 Limpieza y desbroce de terreno, con medios mecánicos. Medida la
superficie en verdadera magnitud.
Superficie 1,00 40,00 30,00 1.200,00
1.200,00 0,17 216,00
17TTT00120 m3 Retirada de tierras inertes N.P. a vertedero controlado 15 km 1.002 Retirada de tierras inertes en obra de nueva planta a vertedero
autorizado situado a una distancia máxima de 15 km, formada por:
selección, carga, transporte, descarga y canon de vertido. Medido el volumen esponjado.
Desbroce 1,00 1.200,00 1.200,00
1.200,00 9,16 11.316,00
11.532,00 TOTAL CAPÍTULO 01TLL Movimiento de Tierras. . . . . . . . . . . . . . . ====================================================================
CAPÍTULO C Cimentaciones
SUBCAPÍTULO CR Regularización
CRL030 m² Capa de hormigón de limpieza HL-150/B/20, fabricado en central y vertido desde camión, de 10 cm de
e
2.001 Capa de hormigón de limpieza HL-150/B/20, fabricado en central y
vertido desde camión, de 10 cm de espesor.
Cimentación-PlantaBaja 1,00 1.337,00 1.337,00
1.337,00 6,79 9.345,63
TOTAL SUBCAPÍTULO CR . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9.345,63
SUBCAPÍTULO CS Superficiales
CSL030 m³ Losa de cimentación de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en
central y
2.002 Losa de cimentación de hormigón armado, realizada con hormigón
HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido con cubilote, y acero
UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 52,6 kg/m³; acabado superficial liso mediante regla vibrante.
Cimentación-PlantaBaja 1,00 1.604,40 1.604,40
1.604,40 150,78 249.163,32
Estructura Tradicional
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
143
TOTAL SUBCAPÍTULO CS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 249.163,32
258.508,95 TOTAL CAPÍTULO C Cimentaciones. . . . . . . . . . . . . . . ====================================================================
CAPÍTULO E Estructuras
SUBCAPÍTULO EH Hormigón armado
EHS020 m³ Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con hormigón HA-35/B/20/IIa
fa
3.001 Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado,
realizado con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido
con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 254,7 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de chapas metálicas reutilizables, hasta 3 m de altura libre.
P1, P2, P6, P7, P8, P9, 26,00 0,50 0,50 3,00 19,50
P10, P12, P13, P14, P15, P16, P17, P19, P20, P21, P22, P23, P24, P26, P27, P P29 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75 (Cimentación-PlantaBaja) P30, P36 y P41 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25 (Cimentación-PlantaBaja) P31 y P33 2,00 0,50 0,50 3,00 1,50 (Cimentación-PlantaBaja) P1, P2, P6, P7, P8, P9, 26,00 0,50 0,50 3,00 19,50 P10, P12, P13, P14, P15, P16, P17, P19, P20, P21, P22, P23, P24, P26, P27, P P29 (Planta Primera) 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75
P30, P36 y P41 (Planta 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25
Primera) P31 y P33 (Planta Primera) 2,00 0,50 0,50 3,00 1,50
P1, P2, P6, P7, P8, P9, 26,00 0,50 0,50 3,00 19,50
P10, P12, P13, P14, P15, P16, P17, P19, P20, P21, P22, P23, P24, P26, P27, P P29 (Planta Segunda) 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75
P30, P36 y P41 (Planta 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25
Segunda) P31 y P33 (Planta Segunda) 2,00 0,50 0,50 3,00 1,50
P1, P2, P6, P7, P8, P9, 26,00 0,50 0,50 3,00 19,50
P10, P12, P13, P14, P15, P16, P17, P19, P20, P21, P22, P23, P24, P26, P27, P P29 (Planta Tercera) 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75
P30, P36 y P41 (Planta 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25
Tercera) P31 y P33 (Planta Tercera) 2,00 0,50 0,50 3,00 1,50
P1, P2, P6, P7, P8, P9, 26,00 0,50 0,50 3,00 19,50
P10, P12, P13, P14, P15, P16, P17, P19, P20, P21, P22, P23, P24, P26, P27, P P29 (Planta Cuarta) 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75
Estructura Tradicional
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
144
P30, P36 y P41 (Planta 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25
Cuarta) P31 y P33 (Planta Cuarta) 2,00 0,50 0,50 3,00 1,50
P29 (Cubierta) 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75
P30, P36 y P41 (Cubierta) 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25
123,00 623,40 78.978,30
EHS020b m³ Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con hormigón HA-35/B/20/IIa
fa 3.002 Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado,
realizado con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido
con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 248,9 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de chapas metálicas reutilizables, entre 3 y 4 m de altura libre.
P3, P4, P5, P11, P18 y P25 6,00 0,50 0,50 3,10 4,65
(Cimentación-PlantaBaja) P32 y P39 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55 (Cimentación-PlantaBaja) P38 y P40 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55 (Cimentación-PlantaBaja) P3, P4, P5, P11, P18 y P25 6,00 0,50 0,50 3,10 4,65 (Planta Primera) P32 y P39 (Planta Primera) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P38 y P40 (Planta Primera) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P3, P4, P5, P11, P18 y P25 6,00 0,50 0,50 3,10 4,65
(Planta Segunda) P32 y P39 (Planta Segunda) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P38 y P40 (Planta Segunda) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P3, P4, P5, P11, P18 y P25 6,00 0,50 0,50 3,10 4,65
(Planta Tercera) P32 y P39 (Planta Tercera) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P38 y P40 (Planta Tercera) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P3, P4, P5, P11, P18 y P25 6,00 0,50 0,50 3,10 4,65
(Planta Cuarta) P32 y P39 (Planta Cuarta) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P38 y P40 (Planta Cuarta) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P31 y P33 (Cubierta) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P32 y P39 (Cubierta) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P38 y P40 (Cubierta) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
43,40 822,85 36.783,24
EHV030 m³ Viga de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido con
cu 3.003 Viga de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa
fabricado en central y vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B
500 S, cuantía 110 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de madera, en planta de entre 3 y 4 m de altura libre.
220,00 255,35 57.862,20
EHN030 m³ Muro, núcleo o pantalla de hormigón armado 2C, 3<H<6 m, espesor 25 cm, realizado con hormigón
HA-35/ 3.004 Muro, núcleo o pantalla de hormigón armado 2C, 3<H<6 m, espesor
25 cm, realizado con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y
vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 331,8 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado metálico con acabado tipo industrial para revestir.
P43, P44, P45 y P46 4,00 3,75 15,00
(Cimentación-PlantaBaja) P47 y P49 2,00 2,81 5,62 (Cimentación-PlantaBaja)
Estructura Tradicional
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
145
P48 y P50 2,00 2,81 5,62 (Cimentación-PlantaBaja) P43 y P44 (Planta Primera) 2,00 3,75 7,50
P45 y P46 (Planta Primera) 2,00 3,75 7,50
P47, P48, P49 y P50 4,00 2,81 11,24
(Planta Primera) P43 y P44 (Planta Segunda) 2,00 3,75 7,50
P45 y P46 (Planta Segunda) 2,00 3,75 7,50
P47 y P49 (Planta Segunda) 2,00 2,81 5,62
P48 y P50 (Planta Segunda) 2,00 2,81 5,62
P43 y P44 (Planta Tercera) 2,00 3,75 7,50
P45 y P46 (Planta Tercera) 2,00 3,75 7,50
P47, P48, P49 y P50 4,00 2,81 11,24
(Planta Tercera) P43 (Planta Cuarta) 1,00 3,75 3,75
P44 (Planta Cuarta) 1,00 3,75 3,75
P45 y P46 (Planta Cuarta) 2,00 3,75 7,50
P47 y P49 (Planta Cuarta) 2,00 2,81 5,62
P48 y P50 (Planta Cuarta) 2,00 2,81 5,62
131,20 567,80 76.729,70
05FBB00011 m2 Forj. Reticular con bloques perm. Cerámicos Sop. Hor. (HA-25) 3.005 Forjado retícular de hormigón armado HA-25/P/20/IIa, consistencia
plástica y tamaño máximo del árido 20 mm, con acero B 500 S,
canto de 25+5 cm, aligeramiento con bloques permanentes cerámicos, mallazo electrosoldado B 500 T, capa de compresión de 5 cm, macizado de capiteles, nervio perimetral, refuerzo de huecos y anclajes de soportes de hormigón armado, incluso p.p. de encofrado, apeos, desencofrado, vibrado y curado; construido según EHE y NCSR-02. Medida la superficie de fuera a fuera deduciendo huecos mayores de 1 m2.
Planta Baja 1,00 954,14 954,14
Planta Primera 1,00 954,14 954,14
Planta Segunda 1,00 954,14 954,14
Planta Tercera 1,00 954,14 954,14
Planta Cuarta 1,00 954,14 954,14
Cubierta 1,00 954,14 954,14
Casestón 1,00 88,90 88,90
5.813,74 66,25 396.729,62
19SCR90020 m Protección Perímetro Forj. Red paramentada en forjado 3.006 Protección de perimetro de forjado con red de seguridad de
poliamida (HT) de 4 mm y luz de malla 10x10 cm, vertical
paramentada fijada a forjado, hasta 4 m de altura, incluso p.p. de anclajes de red, cuerdas de sujección, desmontaje y mantenimiento, según R.D. 1627/97. Medida la longitud de red colocada por el perimetro del forjado.
1,00 140,00 140,00
140,00 10,04 1.447,60
TOTAL SUBCAPÍTULO EH . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 648.530,66
648.530,66 TOTAL CAPÍTULO E Estructuras. . . . . . . . . . . . . . . ====================================================================
146
II.1.3. CUADRO DE DESCOMPUESTOS
Estructura Tradicional DETALLE DE LOS PRECIOS Código Cantidad Ud. Descripción Precio Importe
PRECIOS DESCOMPUESTOS
147
CAPÍTULO 01TLL Movimiento de Tierras 1.001 01TLL90100 m2 Limpieza y desbroce de terreno con medios mecánicos Limpieza y desbroce de terreno, con medios mecánicos. Medida la superficie en verdadera
magnitud.
TP00100 0,003 h PEÓN ESPECIAL 18,28 0,05
ME00300 0,005 h PALA CARGADORA 23,87 0,12
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 0,17
1.002 17TTT00120 m3 Retirada de tierras inertes N.P. a vertedero controlado 15 km
Retirada de tierras inertes en obra de nueva planta a vertedero autorizado situado a una
distancia máxima de 15 km, formada por: selección, carga, transporte, descarga y canon de vertido. Medido el volumen esponjado.
ET00100 1,000 m3 CANON VERTIDO TIERRAS INERTES 1,00 1,00
ME00300 0,020 h PALA CARGADORA 23,87 0,48 MK00100 0,300 h CAMIÓN BASCULANTE 25,60 7,68
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 9,16
CAPÍTULO C Cimentaciones SUBCAPÍTULO CR Regularización
2.001 CRL030 m² Capa de hormigón de limpieza HL-150/B/20, fabricado en central y vertido desde
camión, de 10 cm de e
Capa de hormigón de limpieza HL-150/B/20, fabricado en central y vertido desde camión, de
10 cm de espesor.
mt10hmf011fb 0,105 m³ Hormigón de limpieza HL-150/B/20, fabricado en central. 59,56 6,25
au00auh020 1,000 Canaleta para vertido del hormigón. 0,00 0,00 mo045 0,007 h Oficial 1ª estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 20,15 0,14 mo092 0,014 h Ayudante estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 19,43 0,27 %N0200 6,660 % Costes directos complementarios 0,02 0,13
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 6,79
SUBCAPÍTULO CS Superficiales
2.002 CSL030 m³ Losa de cimentación de hormigón armado, realizada con hormigón
HA-35/B/20/IIa fabricado en central y
Losa de cimentación de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado
en central y vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 52,6 kg/m³; acabado superficial liso mediante regla vibrante.
mt07aco020a 5,000 Ud Separador homologado para cimentaciones. 0,12 0,60
mt07aco010g 53,672 kg Acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 500 S, suministrado en obra en barras sin elaborar, diáme 0,58 31,13 mt08var050 0,263 kg Alambre galvanizado para atar, de 1,30 mm de diámetro. 1,04 0,27 mt10haf010nEa 1,050 m³ Hormigón HA-35/B/20/IIa, fabricado en central. 81,40 85,47 mq06vib020 0,318 h Regla vibrante de 3 m. 4,49 1,43 op00ciz020 1,000 Cizalla para acero en barras corrugadas. 0,00 0,00 op00ata010 1,000 Atadora de ferralla. 0,00 0,00 au00auh010 1,000 Cubilote. 0,00 0,00 au00auh040 1,000 Vibrador de hormigón, eléctrico. 0,00 0,00 mo043 0,306 h Oficial 1ª ferrallista. 20,15 6,17 mo090 0,459 h Ayudante ferrallista. 19,43 8,92 mo045 0,318 h Oficial 1ª estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 20,15 6,41 mo092 0,382 h Ayudante estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 19,43 7,42 %N0200 147,820 % Costes directos complementarios 0,02 2,96
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 150,78
Estructura Tradicional DETALLE DE LOS PRECIOS Código Cantidad Ud. Descripción Precio Importe
PRECIOS DESCOMPUESTOS
148
CAPÍTULO E Estructuras SUBCAPÍTULO EH Hormigón armado
3.001 EHS020 m³ Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con
hormigón HA-35/B/20/IIa fa
Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con hormigón
HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 254,7 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de chapas metálicas reutilizables, hasta 3 m de altura libre.
mt07aco020b 12,000 Ud Separador homologado para pilares. 0,05 0,60
mt07aco010c 254,720 kg Ferralla elaborada en taller industrial con acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 500 S, diámet 0,76 193,59 mt08var050 1,274 kg Alambre galvanizado para atar, de 1,30 mm de diámetro. 1,04 1,32 mt08eup010a 0,320 m² Chapa metálica de 50x50 cm, para encofrado de pilares de hormigón armado de sección rectangular o cu 45,29 14,49 mt50spa081a 0,119 Ud Puntal metálico telescópico, de hasta 3 m de altura. 12,36 1,47 mt08dba010b 0,480 l Agente desmoldeante, a base de aceites especiales, emulsionable en agua para encofrados metálicos, f 1,87 0,90 mt10haf010nEa 1,050 m³ Hormigón HA-35/B/20/IIa, fabricado en central. 81,40 85,47 op00ciz020 1,000 Cizalla para acero en barras corrugadas. 0,00 0,00 op00ata010 1,000 Atadora de ferralla. 0,00 0,00 au00auh010 1,000 Cubilote. 0,00 0,00 au00auh040 1,000 Vibrador de hormigón, eléctrico. 0,00 0,00 au00auh030 1,000 Castillete de hormigonado. 0,00 0,00 mo044 5,332 h Oficial 1ª encofrador. 20,15 107,44 mo091 6,094 h Ayudante encofrador. 19,43 118,41 mo043 1,358 h Oficial 1ª ferrallista. 20,15 27,36 mo090 1,358 h Ayudante ferrallista. 19,43 26,39 mo045 0,343 h Oficial 1ª estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 20,15 6,91 mo092 1,381 h Ayudante estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 19,43 26,83 %N0200 611,180 % Costes directos complementarios 0,02 12,22
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 623,40
3.002 EHS020b m³ Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con
hormigón HA-35/B/20/IIa fa
Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con hormigón
HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 248,9 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de chapas metálicas reutilizables, entre 3 y 4 m de altura libre.
mt07aco020b 12,000 Ud Separador homologado para pilares. 0,05 0,60
mt07aco010c 248,924 kg Ferralla elaborada en taller industrial con acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 500 S, diámet 0,76 189,18 mt08var050 1,245 kg Alambre galvanizado para atar, de 1,30 mm de diámetro. 1,04 1,29 mt08eup010b 0,359 m² Chapa metálica de 50x50 cm, para encofrado de pilares de hormigón armado de sección rectangular o cu 45,29 16,26 mt50spa081c 0,100 Ud Puntal metálico telescópico, de hasta 4 m de altura. 17,00 1,70 mt08dba010b 0,538 l Agente desmoldeante, a base de aceites especiales, emulsionable en agua para encofrados metálicos, f 1,87 1,01 mt10haf010nEa 1,050 m³ Hormigón HA-35/B/20/IIa, fabricado en central. 81,40 85,47 op00ciz020 1,000 Cizalla para acero en barras corrugadas. 0,00 0,00 op00ata010 1,000 Atadora de ferralla. 0,00 0,00 au00auh010 1,000 Cubilote. 0,00 0,00 au00auh040 1,000 Vibrador de hormigón, eléctrico. 0,00 0,00 au00auh030 1,000 Castillete de hormigonado. 0,00 0,00 mo044 13,673 h Oficial 1ª encofrador. 20,15 275,51 mo091 7,691 h Ayudante encofrador. 19,43 149,44 mo043 1,327 h Oficial 1ª ferrallista. 20,15 26,74 mo090 1,327 h Ayudante ferrallista. 19,43 25,78 mo045 0,343 h Oficial 1ª estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 20,15 6,91 mo092 1,381 h Ayudante estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 19,43 26,83 %N0200 806,720 % Costes directos complementarios 0,02 16,13
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 822,85
Estructura Tradicional DETALLE DE LOS PRECIOS Código Cantidad Ud. Descripción Precio Importe
PRECIOS DESCOMPUESTOS
149
3.003 EHV030 m³ Viga de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en
central y vertido con cu
Viga de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y
vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 110 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de madera, en planta de entre 3 y 4 m de altura libre.
mt08eva010c 1,323 m² Sistema de encofrado recuperable para la ejecución de vigas de hormigón para revestir,
compuesto de: 22,08 29,21
mt08eft010a 2,243 m² Tablero aglomerado hidrófugo, de 19 mm de espesor. 7,03 15,77 mt08var050 0,018 kg Alambre galvanizado para atar, de 1,30 mm de diámetro. 1,04 0,02 mt08var060 0,090 kg Puntas de acero de 20x100 mm. 6,61 0,59 mt07aco020c 4,000 Ud Separador homologado para vigas. 0,07 0,28 mt07aco010c 110,039 kg Ferralla elaborada en taller industrial con acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 500 S, diámet 0,76 83,63 mt08var050 1,650 kg Alambre galvanizado para atar, de 1,30 mm de diámetro. 1,04 1,72 mt10haf010nEa 1,050 m³ Hormigón HA-35/B/20/IIa, fabricado en central. 81,40 85,47 op00ciz020 1,000 Cizalla para acero en barras corrugadas. 0,00 0,00 op00ata010 1,000 Atadora de ferralla. 0,00 0,00 op00sie020 1,000 Sierra de disco fijo, para mesa de trabajo. 0,00 0,00 au00auh010 1,000 Cubilote. 0,00 0,00 au00auh040 1,000 Vibrador de hormigón, eléctrico. 0,00 0,00 mo042 0,850 h Oficial 1ª estructurista. 20,15 17,13 mo089 0,850 h Ayudante estructurista. 19,43 16,52 %N0200 250,340 % Costes directos complementarios 0,02 5,01
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 255,35
3.004 EHN030 m³ Muro, núcleo o pantalla de hormigón armado 2C, 3<H<6 m, espesor 25 cm,
realizado con hormigón HA-35/
Muro, núcleo o pantalla de hormigón armado 2C, 3<H<6 m, espesor 25 cm, realizado con
hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 331,8 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado metálico con acabado tipo industrial para revestir.
mt07aco020d 8,000 Ud Separador homologado para muros. 0,05 0,40
mt07aco010c 331,845 kg Ferralla elaborada en taller industrial con acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 500 S, diámet 0,76 252,20 mt08var050 1,991 kg Alambre galvanizado para atar, de 1,30 mm de diámetro. 1,04 2,07 mt08eme030d 8,000 m² Sistema de encofrado a dos caras, para muros, formado por paneles metálicos modulares, hasta 6 m de 24,38 195,04 mt10haf010nEa 1,050 m³ Hormigón HA-35/B/20/IIa, fabricado en central. 81,40 85,47 op00ciz020 1,000 Cizalla para acero en barras corrugadas. 0,00 0,00 op00ata010 1,000 Atadora de ferralla. 0,00 0,00 au00auh010 1,000 Cubilote. 0,00 0,00 au00auh040 1,000 Vibrador de hormigón, eléctrico. 0,00 0,00 au00auh030 1,000 Castillete de hormigonado. 0,00 0,00 mo042 0,543 h Oficial 1ª estructurista. 20,15 10,94 mo089 0,543 h Ayudante estructurista. 19,43 10,55 %N0200 556,670 % Costes directos complementarios 0,02 11,13
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 567,80
3.005 05FBB00011 m2 Forj. Reticular con bloques perm. Cerámicos Sop. Hor. (HA-25)
Forjado retícular de hormigón armado HA-25/P/20/IIa, consistencia plástica y tamaño
máximo del árido 20 mm, con acero B 500 S, canto de 25+5 cm, aligeramiento con bloques permanentes cerámicos, mallazo electrosoldado B 500 T, capa de compresión de 5 cm, macizado de capiteles, nervio perimetral, refuerzo de huecos y anclajes de soportes de hormigón armado, incluso p.p. de encofrado, apeos, desencofrado, vibrado y curado; construido según EHE y NCSR-02. Medida la superficie de fuera a fuera deduciendo huecos mayores de 1 m2.
TO00600 0,240 h OF. 1ª FERRALLISTA 19,23 4,62
TO02100 0,600 h OFICIAL 1ª 19,23 11,54 TP00100 0,650 h PEÓN ESPECIAL 18,28 11,88 CA00320 20,000 kg ACERO B 500 S 0,81 16,20 CA00620 1,000 kg ACERO ELECTROSOLDADO ME B 500 T EN MALLA 0,93 0,93
Estructura Tradicional DETALLE DE LOS PRECIOS Código Cantidad Ud. Descripción Precio Importe
PRECIOS DESCOMPUESTOS
150
CB00300 6,000 u BLOQUE RETICULAR CERÁMICO 0,60x0,20 m 0,90 5,40 CE00200 0,010 u PUNTAL METÁLICO DE 3 m 20,82 0,21 CH02920 0,180 m3 HORMIGÓN HA-25/P/20/IIa, SUMINISTRADO 60,26 10,85 CM00200 0,003 m3 MADERA DE PINO EN TABLA 195,18 0,59 CM00300 0,003 m3 MADERA DE PINO EN TABLON 225,64 0,68 CM00600 0,080 u PANEL METÁLICO 50x50 cm 12,36 0,99 MV00100 1,000 h VIBRADOR 1,51 1,51 WW00300 1,000 u MATERIAL COMPLEMENTARIO O PZAS. ESPECIALES 0,55 0,55 WW00400 1,000 u PEQUEÑO MATERIAL 0,30 0,30
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 66,25
3.006 19SCR90020 m Protección Perímetro Forj. Red paramentada en forjado
Protección de perimetro de forjado con red de seguridad de poliamida (HT) de 4 mm y luz
de malla 10x10 cm, vertical paramentada fijada a forjado, hasta 4 m de altura, incluso p.p. de anclajes de red, cuerdas de sujección, desmontaje y mantenimiento, según R.D. 1627/97. Medida la longitud de red colocada por el perimetro del forjado.
TO02200 0,150 h OFICIAL 2ª 18,74 2,81
TP00100 0,150 h PEÓN ESPECIAL 18,28 2,74 HR00200 2,000 u ANCLAJE DE RED 0,65 1,30 HR00800 0,700 m RED DE SEGURIDAD DE POLIAMIDA 4 mm Y MALLA 10x10 cm 4,13 2,89 WW00400 1,000 u PEQUEÑO MATERIAL 0,30 0,30
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 10,04
151
II.2. OPCIÓN ESTRUCTURA
PREFABRICADA
152
II.2.1. RESUMEN COSTE DIRECTO
Estructura Prefabricada
RESUMEN GENERAL DEL PRESUPUESTO
Código Capítulo Total €
153
01TLL Movimiento de tierras 11.532,00 1%
C Cimentaciones 215.941,54 23%
CR Regularización 9.118,34
CS Superficiales 206.823,20
E Estructuras 698.270,53 75%
EH Hormigón armado 306.786,93
EP Hormigón prefabricado 391.483,60 PRESUPUESTO DE EJECUCIÓN MATERIAL 925.744,07
================================================= 18 de Junio de 2017
154
II.2.2. COSTE DIRECTO DE LAS
UNIDADES DE OBRA
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
155
CAPÍTULO 01TLL Movimiento de tierras
01TLL90100 m2 Limpieza y desbroce del terreno, con medios mecánicos 1.001 Limpieza y desbroce de terreno, con medios mecánicos. Medida la
superficie en verdadera magnitud.
Superficie 1,00 40,00 30,00 1.200,00
1.200,00 0,17 216,00
17TTT00120 m3 Retirada de tierras inertes N.P. a vertedero controlado 15 km 1.002 Retirada de tierras inertes en obra de nueva planta a vertedero
autorizado situado a una distancia máxima de 15 km, formada por:
selección, carga, transporte, descarga y canon de vertido. Medido el volumen esponjado.
Desbroce 1,00 1.200,00 1.200,00
1.200,00 9,16 11.316,00
11.532,00 TOTAL CAPÍTULO 01TLL Movimiento de tierras. . . . . . . . . . . . . . . ====================================================================
CAPÍTULO C Cimentaciones
SUBCAPÍTULO CR Regularización
CRL030 m² Capa de hormigón de limpieza HL-150/B/20, fabricado en central y vertido desde camión, de 10 cm de
e
2.001 Capa de hormigón de limpieza HL-150/B/20, fabricado en central y
vertido desde camión, de 10 cm de espesor.
Cimentación-PlantaBaja 1,00 1.337,00 1.337,00
1.337,00 6,62 9.118,34
TOTAL SUBCAPÍTULO CR . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9.118,34
SUBCAPÍTULO CS Superficiales
CSL030 m³ Losa de cimentación de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en
central y
2.002 Losa de cimentación de hormigón armado, realizada con hormigón
HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido con cubilote, y acero
UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 52,6 kg/m³; acabado superficial liso mediante regla vibrante.
Cimentación-PlantaBaja 1,00 1.604,40 1.604,40
1.604,40 125,16 206.823,20
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
156
TOTAL SUBCAPÍTULO CS . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 206.823,20
215.941,54 TOTAL CAPÍTULO C Cimentaciones. . . . . . . . . . . . . . . ====================================================================
CAPÍTULO E Estructuras
SUBCAPÍTULO EH Hormigón armado
EHS020 m³ Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con hormigón HA-35/B/20/IIa
fa
3.001 Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado,
realizado con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido
con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 254,7 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de chapas metálicas reutilizables, hasta 3 m de altura libre.
P1, P2, P6, P7, P8, P9, 26,00 0,50 0,50 3,00 19,50
P10, P12, P13, P14, P15, P16, P17, P19, P20, P21, P22, P23, P24, P26, P27, P P29 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75 (Cimentación-PlantaBaja) P30, P36 y P41 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25 (Cimentación-PlantaBaja) P31 y P33 2,00 0,50 0,50 3,00 1,50 (Cimentación-PlantaBaja) P1, P2, P6, P7, P8, P9, 26,00 0,50 0,50 3,00 19,50 P10, P12, P13, P14, P15, P16, P17, P19, P20, P21, P22, P23, P24, P26, P27, P P29 (Planta Primera) 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75
P30, P36 y P41 (Planta 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25
Primera) P31 y P33 (Planta Primera) 2,00 0,50 0,50 3,00 1,50
P1, P2, P6, P7, P8, P9, 26,00 0,50 0,50 3,00 19,50
P10, P12, P13, P14, P15, P16, P17, P19, P20, P21, P22, P23, P24, P26, P27, P P29 (Planta Segunda) 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75
P30, P36 y P41 (Planta 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25
Segunda) P31 y P33 (Planta Segunda) 2,00 0,50 0,50 3,00 1,50
P1, P2, P6, P7, P8, P9, 26,00 0,50 0,50 3,00 19,50
P10, P12, P13, P14, P15, P16, P17, P19, P20, P21, P22, P23, P24, P26, P27, P P29 (Planta Tercera) 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75
P30, P36 y P41 (Planta 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25
Tercera) P31 y P33 (Planta Tercera) 2,00 0,50 0,50 3,00 1,50
P1, P2, P6, P7, P8, P9, 26,00 0,50 0,50 3,00 19,50
P10, P12, P13, P14, P15, P16, P17, P19, P20, P21, P22, P23, P24, P26, P27, P P29 (Planta Cuarta) 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
157
P30, P36 y P41 (Planta 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25
Cuarta) P31 y P33 (Planta Cuarta) 2,00 0,50 0,50 3,00 1,50
P29 (Cubierta) 1,00 0,50 0,50 3,00 0,75
P30, P36 y P41 (Cubierta) 3,00 0,50 0,50 3,00 2,25
123,00 368,21 46.648,98
EHS020b m³ Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con hormigón HA-35/B/20/IIa
fa 3.002 Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado,
realizado con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido
con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 248,9 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de chapas metálicas reutilizables, entre 3 y 4 m de altura libre.
P3, P4, P5, P11, P18 y P25 6,00 0,50 0,50 3,10 4,65
(Cimentación-PlantaBaja) P32 y P39 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55 (Cimentación-PlantaBaja) P38 y P40 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55 (Cimentación-PlantaBaja) P3, P4, P5, P11, P18 y P25 6,00 0,50 0,50 3,10 4,65 (Planta Primera) P32 y P39 (Planta Primera) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P38 y P40 (Planta Primera) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P3, P4, P5, P11, P18 y P25 6,00 0,50 0,50 3,10 4,65
(Planta Segunda) P32 y P39 (Planta Segunda) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P38 y P40 (Planta Segunda) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P3, P4, P5, P11, P18 y P25 6,00 0,50 0,50 3,10 4,65
(Planta Tercera) P32 y P39 (Planta Tercera) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P38 y P40 (Planta Tercera) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P3, P4, P5, P11, P18 y P25 6,00 0,50 0,50 3,10 4,65
(Planta Cuarta) P32 y P39 (Planta Cuarta) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P38 y P40 (Planta Cuarta) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P31 y P33 (Cubierta) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P32 y P39 (Cubierta) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
P38 y P40 (Cubierta) 2,00 0,50 0,50 3,10 1,55
43,40 525,10 23.472,89
EHV030 m³ Viga de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido con
cu 3.003 Viga de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa
fabricado en central y vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B
500 S, cuantía 110 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de madera, en planta de entre 3 y 4 m de altura libre.
Planta Primera - Pórtico 1 - 1,00 2,83 2,83
1(P1-P2) Planta Primera - Pórtico 2 - 1,00 1,22 1,22 1(P2-P45) Planta Primera - Pórtico 2 - 1,00 1,22 1,22 2(P45-P3) Planta Primera - Pórtico 3 - 1,00 1,86 1,86 1(P3-P4) Planta Primera - Pórtico 4 - 1,00 1,86 1,86 1(P4-P5) Planta Primera - Pórtico 5 - 1,00 1,22 1,22 1(P5-P46) Planta Primera - Pórtico 5 - 1,00 1,22 1,22 2(P46-P6) Planta Primera - Pórtico 6 - 1,00 2,83 2,83 1(P6-P7)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
158
Planta Primera - Pórtico 7 - 1,00 2,83 2,83 1(P14-P13) Planta Primera - Pórtico 8 - 1,00 2,81 2,81 1(P13-P12) Planta Primera - Pórtico 9 - 1,00 1,86 1,86 1(P12-P11) Planta Primera - Pórtico 10 - 1,00 1,86 1,86 1(P11-P10) Planta Primera - Pórtico 11 - 1,00 2,81 2,81 1(P10-P9) Planta Primera - Pórtico 12 - 1,00 2,83 2,83 1(P9-P8) Planta Primera - Pórtico 13 - 1,00 2,83 2,83 1(P15-P16) Planta Primera - Pórtico 14 - 1,00 2,81 2,81 1(P16-P17) Planta Primera - Pórtico 15 - 1,00 1,86 1,86 1(P17-P18) Planta Primera - Pórtico 16 - 1,00 1,86 1,86 1(P18-P19) Planta Primera - Pórtico 17 - 1,00 2,81 2,81 1(P19-P20) Planta Primera - Pórtico 18 - 1,00 2,83 2,83 1(P20-P21) Planta Primera - Pórtico 19 - 1,00 2,83 2,83 1(P28-P27) Planta Primera - Pórtico 20 - 1,00 2,81 2,81 1(P27-P26) Planta Primera - Pórtico 21 - 1,00 1,86 1,86 1(P26-P25) Planta Primera - Pórtico 22 - 1,00 1,86 1,86 1(P25-P24) Planta Primera - Pórtico 23 - 1,00 2,81 2,81 1(P24-P23) Planta Primera - Pórtico 24 - 1,00 2,83 2,83 1(P23-P22) Planta Primera - Pórtico 25 - 1,00 2,83 2,83 1(P29-P30) Planta Primera - Pórtico 26 - 1,00 2,81 2,81 1(P30-P31) Planta Primera - Pórtico 27 - 1,00 1,86 1,86 1(P31-P32) Planta Primera - Pórtico 28 - 1,00 1,86 1,86 1(P32-P33) Planta Primera - Pórtico 29 - 1,00 2,81 2,81 1(P33-P34) Planta Primera - Pórtico 30 - 1,00 2,83 2,83 1(P34-P35) Planta Primera - Pórtico 31 - 1,00 0,65 0,65 1(B124-B123) Planta Primera - Pórtico 32 - 1,00 1,00 1,00 1(B115-B116) Planta Primera - Pórtico 33 - 1,00 0,67 0,67 1(B119-B118) Planta Primera - Pórtico 33 - 1,00 0,65 0,65 2(B118-B121) Planta Primera - Pórtico 34 - 1,00 2,83 2,83 1(P36-P41) Planta Primera - Pórtico 35 - 1,00 1,22 1,22 1(P41-P43) Planta Primera - Pórtico 35 - 1,00 1,22 1,22 2(P43-P40) Planta Primera - Pórtico 36 - 1,00 1,86 1,86 1(P40-P39) Planta Primera - Pórtico 37 - 1,00 1,86 1,86 1(P39-P38) Planta Primera - Pórtico 38 - 1,00 1,22 1,22 1(P38-P44) Planta Primera - Pórtico 38 - 1,00 1,22 1,22 2(P44-P37) Planta Primera - Pórtico 39 - 1,00 2,83 2,83 1(P37-P42)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
159
Planta Primera - Pórtico 40 - 1,00 2,03 2,03 1(P1-P14) Planta Primera - Pórtico 41 - 1,00 1,06 1,06 1(P14-P47) Planta Primera - Pórtico 41 - 1,00 1,06 1,06 2(P47-P15) Planta Primera - Pórtico 42 - 1,00 2,11 2,11 1(P15-P28) Planta Primera - Pórtico 43 - 1,00 1,06 1,06 1(P28-P49) Planta Primera - Pórtico 43 - 1,00 1,06 1,06 2(P49-P29) Planta Primera - Pórtico 44 - 1,00 2,03 2,03 1(P29-P36) Planta Primera - Pórtico 45 - 1,00 0,60 0,60 1(B116-B117) Planta Primera - Pórtico 46 - 1,00 2,03 2,03 1(P2-P13) Planta Primera - Pórtico 47 - 1,00 2,11 2,11 1(P13-P16) Planta Primera - Pórtico 48 - 1,00 2,11 2,11 1(P16-P27) Planta Primera - Pórtico 49 - 1,00 2,11 2,11 1(P27-P30) Planta Primera - Pórtico 50 - 1,00 2,03 2,03 1(P30-P41) Planta Primera - Pórtico 51 - 1,00 2,03 2,03 1(P3-P12) Planta Primera - Pórtico 52 - 1,00 2,11 2,11 1(P12-P17) Planta Primera - Pórtico 53 - 1,00 2,11 2,11 1(P17-P26) Planta Primera - Pórtico 54 - 1,00 2,11 2,11 1(P26-P31) Planta Primera - Pórtico 55 - 1,00 2,03 2,03 1(P31-P40) Planta Primera - Pórtico 56 - 1,00 0,59 0,59 1(B120-B119) Planta Primera - Pórtico 57 - 1,00 2,03 2,03 1(P4-P11) Planta Primera - Pórtico 58 - 1,00 2,11 2,11 1(P11-P18) Planta Primera - Pórtico 59 - 1,00 2,11 2,11 1(P18-P25) Planta Primera - Pórtico 60 - 1,00 2,11 2,11 1(P25-P32) Planta Primera - Pórtico 61 - 1,00 2,03 2,03 1(P32-P39) Planta Primera - Pórtico 62 - 1,00 0,59 0,59 1(B122-B121) Planta Primera - Pórtico 63 - 1,00 2,03 2,03 1(P5-P10) Planta Primera - Pórtico 64 - 1,00 2,11 2,11 1(P10-P19) Planta Primera - Pórtico 65 - 1,00 2,11 2,11 1(P19-P24) Planta Primera - Pórtico 66 - 1,00 2,11 2,11 1(P24-P33) Planta Primera - Pórtico 67 - 1,00 2,03 2,03 1(P33-P38) Planta Primera - Pórtico 68 - 1,00 2,03 2,03 1(P6-P9) Planta Primera - Pórtico 69 - 1,00 2,11 2,11 1(P9-P20) Planta Primera - Pórtico 70 - 1,00 2,11 2,11 1(P20-P23) Planta Primera - Pórtico 71 - 1,00 2,11 2,11 1(P23-P34) Planta Primera - Pórtico 72 - 1,00 2,03 2,03 1(P34-P37) Planta Primera - Pórtico 73 - 1,00 2,03 2,03 1(P7-P8)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
160
Planta Primera - Pórtico 74 - 1,00 1,06 1,06 1(P8-P48) Planta Primera - Pórtico 74 - 1,00 1,06 1,06 2(P48-P21) Planta Primera - Pórtico 75 - 1,00 2,11 2,11 1(P21-P22) Planta Primera - Pórtico 76 - 1,00 1,06 1,06 1(P22-P50) Planta Primera - Pórtico 76 - 1,00 1,06 1,06 2(P50-P35) Planta Primera - Pórtico 77 - 1,00 2,03 2,03 1(P35-P42) Planta Segunda - Pórtico 1 - 1,00 2,83 2,83 1(P1-P2) Planta Segunda - Pórtico 2 - 1,00 1,22 1,22 1(P2-P45) Planta Segunda - Pórtico 2 - 1,00 1,22 1,22 2(P45-P3) Planta Segunda - Pórtico 3 - 1,00 1,86 1,86 1(P3-P4) Planta Segunda - Pórtico 4 - 1,00 1,86 1,86 1(P4-P5) Planta Segunda - Pórtico 5 - 1,00 1,22 1,22 1(P5-P46) Planta Segunda - Pórtico 5 - 1,00 1,22 1,22 2(P46-P6) Planta Segunda - Pórtico 6 - 1,00 2,83 2,83 1(P6-P7) Planta Segunda - Pórtico 7 - 1,00 2,83 2,83 1(P14-P13) Planta Segunda - Pórtico 8 - 1,00 2,81 2,81 1(P13-P12) Planta Segunda - Pórtico 9 - 1,00 1,86 1,86 1(P12-P11) Planta Segunda - Pórtico 10 1,00 1,86 1,86 - 1(P11-P10) Planta Segunda - Pórtico 11 1,00 2,81 2,81 - 1(P10-P9) Planta Segunda - Pórtico 12 1,00 2,83 2,83 - 1(P9-P8) Planta Segunda - Pórtico 13 1,00 2,83 2,83 - 1(P15-P16) Planta Segunda - Pórtico 14 1,00 2,81 2,81 - 1(P16-P17) Planta Segunda - Pórtico 15 1,00 1,86 1,86 - 1(P17-P18) Planta Segunda - Pórtico 16 1,00 1,86 1,86 - 1(P18-P19) Planta Segunda - Pórtico 17 1,00 2,81 2,81 - 1(P19-P20) Planta Segunda - Pórtico 18 1,00 2,83 2,83 - 1(P20-P21) Planta Segunda - Pórtico 19 1,00 2,83 2,83 - 1(P28-P27) Planta Segunda - Pórtico 20 1,00 2,81 2,81 - 1(P27-P26) Planta Segunda - Pórtico 21 1,00 1,86 1,86 - 1(P26-P25) Planta Segunda - Pórtico 22 1,00 1,86 1,86 - 1(P25-P24) Planta Segunda - Pórtico 23 1,00 2,81 2,81 - 1(P24-P23) Planta Segunda - Pórtico 24 1,00 2,83 2,83 - 1(P23-P22) Planta Segunda - Pórtico 25 1,00 2,83 2,83 - 1(P29-P30) Planta Segunda - Pórtico 26 1,00 2,81 2,81 - 1(P30-P31) Planta Segunda - Pórtico 27 1,00 1,86 1,86 - 1(P31-P32) Planta Segunda - Pórtico 28 1,00 1,86 1,86 - 1(P32-P33)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
161
Planta Segunda - Pórtico 29 1,00 2,81 2,81 - 1(P33-P34) Planta Segunda - Pórtico 30 1,00 2,83 2,83 - 1(P34-P35) Planta Segunda - Pórtico 31 1,00 0,65 0,65 - 1(B182-B183) Planta Segunda - Pórtico 32 1,00 1,00 1,00 - 1(B174-B175) Planta Segunda - Pórtico 33 1,00 0,67 0,67 - 1(B179-B177) Planta Segunda - Pórtico 33 1,00 0,65 0,65 - 2(B177-B181) Planta Segunda - Pórtico 34 1,00 2,83 2,83 - 1(P36-P41) Planta Segunda - Pórtico 35 1,00 1,22 1,22 - 1(P41-P43) Planta Segunda - Pórtico 35 1,00 1,22 1,22 - 2(P43-P40) Planta Segunda - Pórtico 36 1,00 1,86 1,86 - 1(P40-P39) Planta Segunda - Pórtico 37 1,00 1,86 1,86 - 1(P39-P38) Planta Segunda - Pórtico 38 1,00 1,22 1,22 - 1(P38-P44) Planta Segunda - Pórtico 38 1,00 1,22 1,22 - 2(P44-P37) Planta Segunda - Pórtico 39 1,00 2,83 2,83 - 1(P37-P42) Planta Segunda - Pórtico 40 1,00 2,03 2,03 - 1(P1-P14) Planta Segunda - Pórtico 41 1,00 1,06 1,06 - 1(P14-P47) Planta Segunda - Pórtico 41 1,00 1,06 1,06 - 2(P47-P15) Planta Segunda - Pórtico 42 1,00 2,11 2,11 - 1(P15-P28) Planta Segunda - Pórtico 43 1,00 1,06 1,06 - 1(P28-P49) Planta Segunda - Pórtico 43 1,00 1,06 1,06 - 2(P49-P29) Planta Segunda - Pórtico 44 1,00 2,03 2,03 - 1(P29-P36) Planta Segunda - Pórtico 45 1,00 0,60 0,60 - 1(B175-B176) Planta Segunda - Pórtico 46 1,00 2,03 2,03 - 1(P2-P13) Planta Segunda - Pórtico 47 1,00 2,11 2,11 - 1(P13-P16) Planta Segunda - Pórtico 48 1,00 2,11 2,11 - 1(P16-P27) Planta Segunda - Pórtico 49 1,00 2,11 2,11 - 1(P27-P30) Planta Segunda - Pórtico 50 1,00 2,03 2,03 - 1(P30-P41) Planta Segunda - Pórtico 51 1,00 2,03 2,03 - 1(P3-P12) Planta Segunda - Pórtico 52 1,00 2,11 2,11 - 1(P12-P17) Planta Segunda - Pórtico 53 1,00 2,11 2,11 - 1(P17-P26) Planta Segunda - Pórtico 54 1,00 2,11 2,11 - 1(P26-P31) Planta Segunda - Pórtico 55 1,00 2,03 2,03 - 1(P31-P40) Planta Segunda - Pórtico 56 1,00 0,59 0,59 - 1(B178-B179) Planta Segunda - Pórtico 57 1,00 2,03 2,03 - 1(P4-P11) Planta Segunda - Pórtico 58 1,00 2,11 2,11 - 1(P11-P18) Planta Segunda - Pórtico 59 1,00 2,11 2,11 - 1(P18-P25)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
162
Planta Segunda - Pórtico 60 1,00 2,11 2,11 - 1(P25-P32) Planta Segunda - Pórtico 61 1,00 2,03 2,03 - 1(P32-P39) Planta Segunda - Pórtico 62 1,00 0,59 0,59 - 1(B180-B181) Planta Segunda - Pórtico 63 1,00 2,03 2,03 - 1(P5-P10) Planta Segunda - Pórtico 64 1,00 2,11 2,11 - 1(P10-P19) Planta Segunda - Pórtico 65 1,00 2,11 2,11 - 1(P19-P24) Planta Segunda - Pórtico 66 1,00 2,11 2,11 - 1(P24-P33) Planta Segunda - Pórtico 67 1,00 2,03 2,03 - 1(P33-P38) Planta Segunda - Pórtico 68 1,00 2,03 2,03 - 1(P6-P9) Planta Segunda - Pórtico 69 1,00 2,11 2,11 - 1(P9-P20) Planta Segunda - Pórtico 70 1,00 2,11 2,11 - 1(P20-P23) Planta Segunda - Pórtico 71 1,00 2,11 2,11 - 1(P23-P34) Planta Segunda - Pórtico 72 1,00 2,03 2,03 - 1(P34-P37) Planta Segunda - Pórtico 73 1,00 2,03 2,03 - 1(P7-P8) Planta Segunda - Pórtico 74 1,00 1,06 1,06 - 1(P8-P48) Planta Segunda - Pórtico 74 1,00 1,06 1,06 - 2(P48-P21) Planta Segunda - Pórtico 75 1,00 2,11 2,11 - 1(P21-P22) Planta Segunda - Pórtico 76 1,00 1,06 1,06 - 1(P22-P50) Planta Segunda - Pórtico 76 1,00 1,06 1,06 - 2(P50-P35) Planta Segunda - Pórtico 77 1,00 2,03 2,03 - 1(P35-P42) Planta Tercera - Pórtico 1 - 1,00 2,83 2,83 1(P1-P2) Planta Tercera - Pórtico 2 - 1,00 1,22 1,22 1(P2-P45) Planta Tercera - Pórtico 2 - 1,00 1,22 1,22 2(P45-P3) Planta Tercera - Pórtico 3 - 1,00 1,86 1,86 1(P3-P4) Planta Tercera - Pórtico 4 - 1,00 1,86 1,86 1(P4-P5) Planta Tercera - Pórtico 5 - 1,00 1,22 1,22 1(P5-P46) Planta Tercera - Pórtico 5 - 1,00 1,22 1,22 2(P46-P6) Planta Tercera - Pórtico 6 - 1,00 2,83 2,83 1(P6-P7) Planta Tercera - Pórtico 7 - 1,00 2,83 2,83 1(P14-P13) Planta Tercera - Pórtico 8 - 1,00 2,81 2,81 1(P13-P12) Planta Tercera - Pórtico 9 - 1,00 1,86 1,86 1(P12-P11) Planta Tercera - Pórtico 10 - 1,00 1,86 1,86 1(P11-P10) Planta Tercera - Pórtico 11 - 1,00 2,81 2,81 1(P10-P9) Planta Tercera - Pórtico 12 - 1,00 2,83 2,83 1(P9-P8) Planta Tercera - Pórtico 13 - 1,00 2,83 2,83 1(P15-P16) Planta Tercera - Pórtico 14 - 1,00 2,81 2,81 1(P16-P17)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
163
Planta Tercera - Pórtico 15 - 1,00 1,86 1,86 1(P17-P18) Planta Tercera - Pórtico 16 - 1,00 1,86 1,86 1(P18-P19) Planta Tercera - Pórtico 17 - 1,00 2,81 2,81 1(P19-P20) Planta Tercera - Pórtico 18 - 1,00 2,83 2,83 1(P20-P21) Planta Tercera - Pórtico 19 - 1,00 2,83 2,83 1(P28-P27) Planta Tercera - Pórtico 20 - 1,00 2,81 2,81 1(P27-P26) Planta Tercera - Pórtico 21 - 1,00 1,86 1,86 1(P26-P25) Planta Tercera - Pórtico 22 - 1,00 1,86 1,86 1(P25-P24) Planta Tercera - Pórtico 23 - 1,00 2,81 2,81 1(P24-P23) Planta Tercera - Pórtico 24 - 1,00 2,83 2,83 1(P23-P22) Planta Tercera - Pórtico 25 - 1,00 2,83 2,83 1(P29-P30) Planta Tercera - Pórtico 26 - 1,00 2,81 2,81 1(P30-P31) Planta Tercera - Pórtico 27 - 1,00 1,86 1,86 1(P31-P32) Planta Tercera - Pórtico 28 - 1,00 1,86 1,86 1(P32-P33) Planta Tercera - Pórtico 29 - 1,00 2,81 2,81 1(P33-P34) Planta Tercera - Pórtico 30 - 1,00 2,83 2,83 1(P34-P35) Planta Tercera - Pórtico 31 - 1,00 0,65 0,65 1(B179-B180) Planta Tercera - Pórtico 32 - 1,00 1,00 1,00 1(B171-B172) Planta Tercera - Pórtico 33 - 1,00 0,67 0,67 1(B176-B174) Planta Tercera - Pórtico 33 - 1,00 0,65 0,65 2(B174-B178) Planta Tercera - Pórtico 34 - 1,00 2,83 2,83 1(P36-P41) Planta Tercera - Pórtico 35 - 1,00 1,22 1,22 1(P41-P43) Planta Tercera - Pórtico 35 - 1,00 1,22 1,22 2(P43-P40) Planta Tercera - Pórtico 36 - 1,00 1,86 1,86 1(P40-P39) Planta Tercera - Pórtico 37 - 1,00 1,86 1,86 1(P39-P38) Planta Tercera - Pórtico 38 - 1,00 1,22 1,22 1(P38-P44) Planta Tercera - Pórtico 38 - 1,00 1,22 1,22 2(P44-P37) Planta Tercera - Pórtico 39 - 1,00 2,83 2,83 1(P37-P42) Planta Tercera - Pórtico 40 - 1,00 2,03 2,03 1(P1-P14) Planta Tercera - Pórtico 41 - 1,00 1,06 1,06 1(P14-P47) Planta Tercera - Pórtico 41 - 1,00 1,06 1,06 2(P47-P15) Planta Tercera - Pórtico 42 - 1,00 2,11 2,11 1(P15-P28) Planta Tercera - Pórtico 43 - 1,00 1,06 1,06 1(P28-P49) Planta Tercera - Pórtico 43 - 1,00 1,06 1,06 2(P49-P29) Planta Tercera - Pórtico 44 - 1,00 2,03 2,03 1(P29-P36) Planta Tercera - Pórtico 45 - 1,00 0,60 0,60 1(B172-B173)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
164
Planta Tercera - Pórtico 46 - 1,00 2,03 2,03 1(P2-P13) Planta Tercera - Pórtico 47 - 1,00 2,11 2,11 1(P13-P16) Planta Tercera - Pórtico 48 - 1,00 2,11 2,11 1(P16-P27) Planta Tercera - Pórtico 49 - 1,00 2,11 2,11 1(P27-P30) Planta Tercera - Pórtico 50 - 1,00 2,03 2,03 1(P30-P41) Planta Tercera - Pórtico 51 - 1,00 2,03 2,03 1(P3-P12) Planta Tercera - Pórtico 52 - 1,00 2,11 2,11 1(P12-P17) Planta Tercera - Pórtico 53 - 1,00 2,11 2,11 1(P17-P26) Planta Tercera - Pórtico 54 - 1,00 2,11 2,11 1(P26-P31) Planta Tercera - Pórtico 55 - 1,00 2,03 2,03 1(P31-P40) Planta Tercera - Pórtico 56 - 1,00 0,59 0,59 1(B175-B176) Planta Tercera - Pórtico 57 - 1,00 2,03 2,03 1(P4-P11) Planta Tercera - Pórtico 58 - 1,00 2,11 2,11 1(P11-P18) Planta Tercera - Pórtico 59 - 1,00 2,11 2,11 1(P18-P25) Planta Tercera - Pórtico 60 - 1,00 2,11 2,11 1(P25-P32) Planta Tercera - Pórtico 61 - 1,00 2,03 2,03 1(P32-P39) Planta Tercera - Pórtico 62 - 1,00 0,59 0,59 1(B177-B178) Planta Tercera - Pórtico 63 - 1,00 2,03 2,03 1(P5-P10) Planta Tercera - Pórtico 64 - 1,00 2,11 2,11 1(P10-P19) Planta Tercera - Pórtico 65 - 1,00 2,11 2,11 1(P19-P24) Planta Tercera - Pórtico 66 - 1,00 2,11 2,11 1(P24-P33) Planta Tercera - Pórtico 67 - 1,00 2,03 2,03 1(P33-P38) Planta Tercera - Pórtico 68 - 1,00 2,03 2,03 1(P6-P9) Planta Tercera - Pórtico 69 - 1,00 2,11 2,11 1(P9-P20) Planta Tercera - Pórtico 70 - 1,00 2,11 2,11 1(P20-P23) Planta Tercera - Pórtico 71 - 1,00 2,11 2,11 1(P23-P34) Planta Tercera - Pórtico 72 - 1,00 2,03 2,03 1(P34-P37) Planta Tercera - Pórtico 73 - 1,00 2,03 2,03 1(P7-P8) Planta Tercera - Pórtico 74 - 1,00 1,06 1,06 1(P8-P48) Planta Tercera - Pórtico 74 - 1,00 1,06 1,06 2(P48-P21) Planta Tercera - Pórtico 75 - 1,00 2,11 2,11 1(P21-P22) Planta Tercera - Pórtico 76 - 1,00 1,06 1,06 1(P22-P50) Planta Tercera - Pórtico 76 - 1,00 1,06 1,06 2(P50-P35) Planta Tercera - Pórtico 77 - 1,00 2,03 2,03 1(P35-P42) Planta Cuarta - Pórtico 1 - 1,00 2,83 2,83 1(P1-P2) Planta Cuarta - Pórtico 2 - 1,00 1,22 1,22 1(P2-P45)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
165
Planta Cuarta - Pórtico 2 - 1,00 1,22 1,22 2(P45-P3) Planta Cuarta - Pórtico 3 - 1,00 1,86 1,86 1(P3-P4) Planta Cuarta - Pórtico 4 - 1,00 1,86 1,86 1(P4-P5) Planta Cuarta - Pórtico 5 - 1,00 1,22 1,22 1(P5-P46) Planta Cuarta - Pórtico 5 - 1,00 1,22 1,22 2(P46-P6) Planta Cuarta - Pórtico 6 - 1,00 2,83 2,83 1(P6-P7) Planta Cuarta - Pórtico 7 - 1,00 2,83 2,83 1(P14-P13) Planta Cuarta - Pórtico 8 - 1,00 2,81 2,81 1(P13-P12) Planta Cuarta - Pórtico 9 - 1,00 1,86 1,86 1(P12-P11) Planta Cuarta - Pórtico 10 - 1,00 1,86 1,86 1(P11-P10) Planta Cuarta - Pórtico 11 - 1,00 2,81 2,81 1(P10-P9) Planta Cuarta - Pórtico 12 - 1,00 2,83 2,83 1(P9-P8) Planta Cuarta - Pórtico 13 - 1,00 2,83 2,83 1(P15-P16) Planta Cuarta - Pórtico 14 - 1,00 2,81 2,81 1(P16-P17) Planta Cuarta - Pórtico 15 - 1,00 1,86 1,86 1(P17-P18) Planta Cuarta - Pórtico 16 - 1,00 1,86 1,86 1(P18-P19) Planta Cuarta - Pórtico 17 - 1,00 2,81 2,81 1(P19-P20) Planta Cuarta - Pórtico 18 - 1,00 2,83 2,83 1(P20-P21) Planta Cuarta - Pórtico 19 - 1,00 2,83 2,83 1(P28-P27) Planta Cuarta - Pórtico 20 - 1,00 2,81 2,81 1(P27-P26) Planta Cuarta - Pórtico 21 - 1,00 1,86 1,86 1(P26-P25) Planta Cuarta - Pórtico 22 - 1,00 1,86 1,86 1(P25-P24) Planta Cuarta - Pórtico 23 - 1,00 2,81 2,81 1(P24-P23) Planta Cuarta - Pórtico 24 - 1,00 2,83 2,83 1(P23-P22) Planta Cuarta - Pórtico 25 - 1,00 2,83 2,83 1(P29-P30) Planta Cuarta - Pórtico 26 - 1,00 2,81 2,81 1(P30-P31) Planta Cuarta - Pórtico 27 - 1,00 1,86 1,86 1(P31-P32) Planta Cuarta - Pórtico 28 - 1,00 1,86 1,86 1(P32-P33) Planta Cuarta - Pórtico 29 - 1,00 2,81 2,81 1(P33-P34) Planta Cuarta - Pórtico 30 - 1,00 2,83 2,83 1(P34-P35) Planta Cuarta - Pórtico 31 - 1,00 0,65 0,65 1(B169-B170) Planta Cuarta - Pórtico 32 - 1,00 1,00 1,00 1(B161-B162) Planta Cuarta - Pórtico 33 - 1,00 0,67 0,67 1(B166-B164) Planta Cuarta - Pórtico 33 - 1,00 0,65 0,65 2(B164-B168) Planta Cuarta - Pórtico 34 - 1,00 2,83 2,83 1(P36-P41) Planta Cuarta - Pórtico 35 - 1,00 1,22 1,22 1(P41-P43)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
166
Planta Cuarta - Pórtico 35 - 1,00 1,22 1,22 2(P43-P40) Planta Cuarta - Pórtico 36 - 1,00 1,86 1,86 1(P40-P39) Planta Cuarta - Pórtico 37 - 1,00 1,86 1,86 1(P39-P38) Planta Cuarta - Pórtico 38 - 1,00 1,22 1,22 1(P38-P44) Planta Cuarta - Pórtico 38 - 1,00 1,22 1,22 2(P44-P37) Planta Cuarta - Pórtico 39 - 1,00 2,83 2,83 1(P37-P42) Planta Cuarta - Pórtico 40 - 1,00 2,03 2,03 1(P1-P14) Planta Cuarta - Pórtico 41 - 1,00 1,06 1,06 1(P14-P47) Planta Cuarta - Pórtico 41 - 1,00 1,06 1,06 2(P47-P15) Planta Cuarta - Pórtico 42 - 1,00 2,11 2,11 1(P15-P28) Planta Cuarta - Pórtico 43 - 1,00 1,06 1,06 1(P28-P49) Planta Cuarta - Pórtico 43 - 1,00 1,06 1,06 2(P49-P29) Planta Cuarta - Pórtico 44 - 1,00 2,03 2,03 1(P29-P36) Planta Cuarta - Pórtico 45 - 1,00 0,60 0,60 1(B162-B163) Planta Cuarta - Pórtico 46 - 1,00 2,03 2,03 1(P2-P13) Planta Cuarta - Pórtico 47 - 1,00 2,11 2,11 1(P13-P16) Planta Cuarta - Pórtico 48 - 1,00 2,11 2,11 1(P16-P27) Planta Cuarta - Pórtico 49 - 1,00 2,11 2,11 1(P27-P30) Planta Cuarta - Pórtico 50 - 1,00 2,03 2,03 1(P30-P41) Planta Cuarta - Pórtico 51 - 1,00 2,03 2,03 1(P3-P12) Planta Cuarta - Pórtico 52 - 1,00 2,11 2,11 1(P12-P17) Planta Cuarta - Pórtico 53 - 1,00 2,11 2,11 1(P17-P26) Planta Cuarta - Pórtico 54 - 1,00 2,11 2,11 1(P26-P31) Planta Cuarta - Pórtico 55 - 1,00 2,03 2,03 1(P31-P40) Planta Cuarta - Pórtico 56 - 1,00 0,59 0,59 1(B165-B166) Planta Cuarta - Pórtico 57 - 1,00 2,03 2,03 1(P4-P11) Planta Cuarta - Pórtico 58 - 1,00 2,11 2,11 1(P11-P18) Planta Cuarta - Pórtico 59 - 1,00 2,11 2,11 1(P18-P25) Planta Cuarta - Pórtico 60 - 1,00 2,11 2,11 1(P25-P32) Planta Cuarta - Pórtico 61 - 1,00 2,03 2,03 1(P32-P39) Planta Cuarta - Pórtico 62 - 1,00 0,59 0,59 1(B167-B168) Planta Cuarta - Pórtico 63 - 1,00 2,03 2,03 1(P5-P10) Planta Cuarta - Pórtico 64 - 1,00 2,11 2,11 1(P10-P19) Planta Cuarta - Pórtico 65 - 1,00 2,11 2,11 1(P19-P24) Planta Cuarta - Pórtico 66 - 1,00 2,11 2,11 1(P24-P33) Planta Cuarta - Pórtico 67 - 1,00 2,03 2,03 1(P33-P38)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
167
Planta Cuarta - Pórtico 68 - 1,00 2,03 2,03 1(P6-P9) Planta Cuarta - Pórtico 69 - 1,00 2,11 2,11 1(P9-P20) Planta Cuarta - Pórtico 70 - 1,00 2,11 2,11 1(P20-P23) Planta Cuarta - Pórtico 71 - 1,00 2,11 2,11 1(P23-P34) Planta Cuarta - Pórtico 72 - 1,00 2,03 2,03 1(P34-P37) Planta Cuarta - Pórtico 73 - 1,00 2,03 2,03 1(P7-P8) Planta Cuarta - Pórtico 74 - 1,00 1,06 1,06 1(P8-P48) Planta Cuarta - Pórtico 74 - 1,00 1,06 1,06 2(P48-P21) Planta Cuarta - Pórtico 75 - 1,00 2,11 2,11 1(P21-P22) Planta Cuarta - Pórtico 76 - 1,00 1,06 1,06 1(P22-P50) Planta Cuarta - Pórtico 76 - 1,00 1,06 1,06 2(P50-P35) Planta Cuarta - Pórtico 77 - 1,00 2,03 2,03 1(P35-P42) Cubierta - Pórtico 1 - 1,00 2,83 2,83 1(P1-P2) Cubierta - Pórtico 2 - 1,00 1,22 1,22 1(P2-P45) Cubierta - Pórtico 2 - 1,00 1,22 1,22 2(P45-P3) Cubierta - Pórtico 3 - 1,00 1,86 1,86 1(P3-P4) Cubierta - Pórtico 4 - 1,00 1,86 1,86 1(P4-P5) Cubierta - Pórtico 5 - 1,00 1,22 1,22 1(P5-P46) Cubierta - Pórtico 5 - 1,00 1,22 1,22 2(P46-P6) Cubierta - Pórtico 6 - 1,00 2,83 2,83 1(P6-P7) Cubierta - Pórtico 7 - 1,00 2,83 2,83 1(P14-P13) Cubierta - Pórtico 8 - 1,00 2,81 2,81 1(P13-P12) Cubierta - Pórtico 9 - 1,00 1,86 1,86 1(P12-P11) Cubierta - Pórtico 10 - 1,00 1,86 1,86 1(P11-P10) Cubierta - Pórtico 11 - 1,00 2,81 2,81 1(P10-P9) Cubierta - Pórtico 12 - 1,00 2,83 2,83 1(P9-P8) Cubierta - Pórtico 13 - 1,00 2,83 2,83 1(P15-P16) Cubierta - Pórtico 14 - 1,00 2,81 2,81 1(P16-P17) Cubierta - Pórtico 15 - 1,00 1,86 1,86 1(P17-P18) Cubierta - Pórtico 16 - 1,00 1,86 1,86 1(P18-P19) Cubierta - Pórtico 17 - 1,00 2,81 2,81 1(P19-P20) Cubierta - Pórtico 18 - 1,00 2,83 2,83 1(P20-P21) Cubierta - Pórtico 19 - 1,00 2,83 2,83 1(P28-P27) Cubierta - Pórtico 20 - 1,00 2,81 2,81 1(P27-P26) Cubierta - Pórtico 21 - 1,00 1,86 1,86 1(P26-P25) Cubierta - Pórtico 22 - 1,00 1,86 1,86 1(P25-P24)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
168
Cubierta - Pórtico 23 - 1,00 2,81 2,81 1(P24-P23) Cubierta - Pórtico 24 - 1,00 2,83 2,83 1(P23-P22) Cubierta - Pórtico 25 - 1,00 2,83 2,83 1(P29-P30) Cubierta - Pórtico 26 - 1,00 2,81 2,81 1(P30-P31) Cubierta - Pórtico 27 - 1,00 1,86 1,86 1(P31-P32) Cubierta - Pórtico 28 - 1,00 1,86 1,86 1(P32-P33) Cubierta - Pórtico 29 - 1,00 2,81 2,81 1(P33-P34) Cubierta - Pórtico 30 - 1,00 2,83 2,83 1(P34-P35) Cubierta - Pórtico 31 - 1,00 0,78 0,78 1(B189-B190) Cubierta - Pórtico 32 - 1,00 1,00 1,00 1(B181-B182) Cubierta - Pórtico 33 - 1,00 0,80 0,80 1(B186-B184) Cubierta - Pórtico 33 - 1,00 0,78 0,78 2(B184-B188) Cubierta - Pórtico 34 - 1,00 2,83 2,83 1(P36-P41) Cubierta - Pórtico 35 - 1,00 1,22 1,22 1(P41-P43) Cubierta - Pórtico 35 - 1,00 1,22 1,22 2(P43-P40) Cubierta - Pórtico 36 - 1,00 1,86 1,86 1(P40-P39) Cubierta - Pórtico 37 - 1,00 1,86 1,86 1(P39-P38) Cubierta - Pórtico 38 - 1,00 1,22 1,22 1(P38-P44) Cubierta - Pórtico 38 - 1,00 1,22 1,22 2(P44-P37) Cubierta - Pórtico 39 - 1,00 2,83 2,83 1(P37-P42) Cubierta - Pórtico 40 - 1,00 2,03 2,03 1(P1-P14) Cubierta - Pórtico 41 - 1,00 1,06 1,06 1(P14-P47) Cubierta - Pórtico 41 - 1,00 1,06 1,06 2(P47-P15) Cubierta - Pórtico 42 - 1,00 2,11 2,11 1(P15-P28) Cubierta - Pórtico 43 - 1,00 1,06 1,06 1(P28-P49) Cubierta - Pórtico 43 - 1,00 1,06 1,06 2(P49-P29) Cubierta - Pórtico 44 - 1,00 2,03 2,03 1(P29-P36) Cubierta - Pórtico 45 - 1,00 0,60 0,60 1(B182-B183) Cubierta - Pórtico 46 - 1,00 2,03 2,03 1(P2-P13) Cubierta - Pórtico 47 - 1,00 2,11 2,11 1(P13-P16) Cubierta - Pórtico 48 - 1,00 2,11 2,11 1(P16-P27) Cubierta - Pórtico 49 - 1,00 2,11 2,11 1(P27-P30) Cubierta - Pórtico 50 - 1,00 2,03 2,03 1(P30-P41) Cubierta - Pórtico 51 - 1,00 2,03 2,03 1(P3-P12) Cubierta - Pórtico 52 - 1,00 2,11 2,11 1(P12-P17) Cubierta - Pórtico 53 - 1,00 2,11 2,11 1(P17-P26)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
169
Cubierta - Pórtico 54 - 1,00 2,11 2,11 1(P26-P31) Cubierta - Pórtico 55 - 1,00 2,03 2,03 1(P31-P40) Cubierta - Pórtico 56 - 1,00 0,71 0,71 1(B185-B186) Cubierta - Pórtico 57 - 1,00 2,03 2,03 1(P4-P11) Cubierta - Pórtico 58 - 1,00 2,11 2,11 1(P11-P18) Cubierta - Pórtico 59 - 1,00 2,11 2,11 1(P18-P25) Cubierta - Pórtico 60 - 1,00 2,11 2,11 1(P25-P32) Cubierta - Pórtico 61 - 1,00 2,03 2,03 1(P32-P39) Cubierta - Pórtico 62 - 1,00 0,71 0,71 1(B187-B188) Cubierta - Pórtico 63 - 1,00 2,03 2,03 1(P5-P10) Cubierta - Pórtico 64 - 1,00 2,11 2,11 1(P10-P19) Cubierta - Pórtico 65 - 1,00 2,11 2,11 1(P19-P24) Cubierta - Pórtico 66 - 1,00 2,11 2,11 1(P24-P33) Cubierta - Pórtico 67 - 1,00 2,03 2,03 1(P33-P38) Cubierta - Pórtico 68 - 1,00 2,03 2,03 1(P6-P9) Cubierta - Pórtico 69 - 1,00 2,11 2,11 1(P9-P20) Cubierta - Pórtico 70 - 1,00 2,11 2,11 1(P20-P23) Cubierta - Pórtico 71 - 1,00 2,11 2,11 1(P23-P34) Cubierta - Pórtico 72 - 1,00 2,03 2,03 1(P34-P37) Cubierta - Pórtico 73 - 1,00 2,03 2,03 1(P7-P8) Cubierta - Pórtico 74 - 1,00 1,06 1,06 1(P8-P48) Cubierta - Pórtico 74 - 1,00 1,06 1,06 2(P48-P21) Cubierta - Pórtico 75 - 1,00 2,11 2,11 1(P21-P22) Cubierta - Pórtico 76 - 1,00 1,06 1,06 1(P22-P50) Cubierta - Pórtico 76 - 1,00 1,06 1,06 2(P50-P35) Cubierta - Pórtico 77 - 1,00 2,03 2,03 1(P35-P42) Caseton - Pórtico 1 - 1,00 2,83 2,83 1(P29-P30) Caseton - Pórtico 2 - 1,00 1,86 1,86 1(P31-P32) Caseton - Pórtico 3 - 1,00 1,86 1,86 1(P32-P33) Caseton - Pórtico 4 - 1,00 2,83 2,83 1(P36-P41) Caseton - Pórtico 5 - 1,00 1,86 1,86 1(P40-P39) Caseton - Pórtico 6 - 1,00 1,86 1,86 1(P39-P38) Caseton - Pórtico 7 - 1,00 2,03 2,03 1(P29-P36) Caseton - Pórtico 8 - 1,00 2,03 2,03 1(P30-P41) Caseton - Pórtico 9 - 1,00 2,03 2,03 1(P31-P40) Caseton - Pórtico 10 - 1,00 2,03 2,03 1(P32-P39)
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
170
Caseton - Pórtico 11 - 1,00 2,03 2,03 1(P33-P38) 854,08 204,46 179.860,71
EHN030 m³ Muro, núcleo o pantalla de hormigón armado 2C, 3<H<6 m, espesor 25 cm, realizado con hormigón
HA-35/ 3.004 Muro, núcleo o pantalla de hormigón armado 2C, 3<H<6 m, espesor
25 cm, realizado con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y
vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 331,8 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado metálico con acabado tipo industrial para revestir.
P43, P44, P45 y P46 4,00 3,75 15,00
(Cimentación-PlantaBaja) P47 y P49 2,00 2,81 5,62 (Cimentación-PlantaBaja) P48 y P50 2,00 2,81 5,62 (Cimentación-PlantaBaja) P43 y P44 (Planta Primera) 2,00 3,75 7,50
P45 y P46 (Planta Primera) 2,00 3,75 7,50
P47, P48, P49 y P50 4,00 2,81 11,24
(Planta Primera) P43 y P44 (Planta Segunda) 2,00 3,75 7,50
P45 y P46 (Planta Segunda) 2,00 3,75 7,50
P47 y P49 (Planta Segunda) 2,00 2,81 5,62
P48 y P50 (Planta Segunda) 2,00 2,81 5,62
P43 y P44 (Planta Tercera) 2,00 3,75 7,50
P45 y P46 (Planta Tercera) 2,00 3,75 7,50
P47, P48, P49 y P50 4,00 2,81 11,24
(Planta Tercera) P43 (Planta Cuarta) 1,00 3,75 3,75
P44 (Planta Cuarta) 1,00 3,75 3,75
P45 y P46 (Planta Cuarta) 2,00 3,75 7,50
P47 y P49 (Planta Cuarta) 2,00 2,81 5,62
P48 y P50 (Planta Cuarta) 2,00 2,81 5,62
131,20 420,35 56.804,35
TOTAL SUBCAPÍTULO EH . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 306.786,93
SUBCAPÍTULO EP Hormigón prefabricado
EPF020 m² Losa de placas alveolares prefabricadas .ALVISA: PP-20+ 5/60, referencia 20-A. ALVISA de hormigón
3.005 Losa de placas alveolares prefabricadas .ALVISA: PP-20+ 5/60,
referencia 20-A. ALVISA de hormigón pretensado, de canto 25 + 5
cm; malla electrosoldada ME 20x20 Ø 5-5 B 500 T 6x2,20 UNE-EN 10080, en capa de compresión; acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 1,2 kg/m²; hormigón HA-35/B/12/IIa fabricado en central y vertido con cubilote. Sin incluir repercusión de apoyos ni pilares.
Planta Primera 1,00 954,14 954,14
Planta Segunda 1,00 954,14 954,14
Planta Tercera 1,00 954,14 954,14
Planta Cuarta 1,00 954,14 954,14
Cubierta 1,00 954,14 954,14
Caseton 1,00 88,99 88,99
4.859,69 73,15 366.129,04
03HMM00002 m3 Hormigón en masa HM-20/P/40/I en forjados
Estructura Prefabricada
MEDICIONES Y PRESUPUESTOS Código Descripción Uds. Longitud Anchura Altura Parciales Medición Precio Presupuesto
171
3.006 Hormigón en masa HM-20/P/40/I, consistencia plástica y tamaño
máximo del árido 40 mm, en cimientos, suministrado y puesto en
obra, incluso p.p. de vibrado; según instrucción EHE y CTE. Medido el volumen teórico ejecutado.
Planta Baja 1,00 40,00 30,00 0,05 60,00
Planta Primera 1,00 40,00 30,00 0,05 60,00
Planta Segunda 1,00 40,00 30,00 0,05 60,00
Planta Tercera 1,00 40,00 30,00 0,05 60,00
Planta Cuarta 1,00 40,00 30,00 0,05 60,00
Cubierta 1,00 40,00 30,00 0,05 60,00
Casetón 1,00 19,45 6,25 0,05 6,08
366,08 67,24 25.354,56
TOTAL SUBCAPÍTULO EP . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 391.483,60
698.270,53 TOTAL CAPÍTULO E Estructuras. . . . . . . . . . . . . . . ====================================================================
172
II.2.3. CUADRO DE DESCOMPUESTOS
Estructura Prefabricada DETALLE DE LOS PRECIOS Código Cantidad Ud. Descripción Precio Importe
PRECIOS DESCOMPUESTOS
173
CAPÍTULO 01TLL Movimiento de tierras 1.001 01TLL90100 m2 Limpieza y desbroce del terreno, con medios mecánicos Limpieza y desbroce de terreno, con medios mecánicos. Medida la superficie en verdadera
magnitud.
TP00100 0,003 h PEÓN ESPECIAL 18,28 0,05
ME00300 0,005 h PALA CARGADORA 23,87 0,12
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 0,17
1.002 17TTT00120 m3 Retirada de tierras inertes N.P. a vertedero controlado 15 km
Retirada de tierras inertes en obra de nueva planta a vertedero autorizado situado a una
distancia máxima de 15 km, formada por: selección, carga, transporte, descarga y canon de vertido. Medido el volumen esponjado.
ET00100 1,000 m3 CANON VERTIDO TIERRAS INERTES 1,00 1,00
ME00300 0,020 h PALA CARGADORA 23,87 0,48 MK00100 0,300 h CAMIÓN BASCULANTE 25,60 7,68
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 9,16
CAPÍTULO C Cimentaciones SUBCAPÍTULO CR Regularización
2.001 CRL030 m² Capa de hormigón de limpieza HL-150/B/20, fabricado en central y vertido desde
camión, de 10 cm de e
Capa de hormigón de limpieza HL-150/B/20, fabricado en central y vertido desde camión, de
10 cm de espesor.
mt10hmf011fb 0,105 m³ Hormigón de limpieza HL-150/B/20, fabricado en central. 59,56 6,25
au00auh020 1,000 Canaleta para vertido del hormigón. 0,00 0,00 mo045 0,007 h Oficial 1ª estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 12,25 0,09 mo092 0,014 h Ayudante estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 10,50 0,15 %N0200 6,490 % Costes directos complementarios 0,02 0,13
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 6,62
SUBCAPÍTULO CS Superficiales
2.002 CSL030 m³ Losa de cimentación de hormigón armado, realizada con hormigón
HA-35/B/20/IIa fabricado en central y
Losa de cimentación de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado
en central y vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 52,6 kg/m³; acabado superficial liso mediante regla vibrante.
mt07aco020a 5,000 Ud Separador homologado para cimentaciones. 0,12 0,60
mt07aco010g 53,672 kg Acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 500 S, suministrado en obra en barras sin elaborar, diáme 0,58 31,13 mt08var050 0,263 kg Alambre galvanizado para atar, de 1,30 mm de diámetro. 0,75 0,20 mt10haf010nEa 1,050 m³ Hormigón HA-35/B/20/IIa, fabricado en central. 65,50 68,78 mq06vib020 0,318 h Regla vibrante de 3 m. 4,49 1,43 op00ciz020 1,000 Cizalla para acero en barras corrugadas. 0,00 0,00 op00ata010 1,000 Atadora de ferralla. 0,00 0,00 au00auh010 1,000 Cubilote. 0,00 0,00 au00auh040 1,000 Vibrador de hormigón, eléctrico. 0,00 0,00 mo043 0,306 h Oficial 1ª ferrallista. 15,50 4,74 mo090 0,459 h Ayudante ferrallista. 17,25 7,92 mo045 0,318 h Oficial 1ª estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 12,25 3,90 mo092 0,382 h Ayudante estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 10,50 4,01 %N0200 122,710 % Costes directos complementarios 0,02 2,45
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 125,16
Estructura Prefabricada DETALLE DE LOS PRECIOS Código Cantidad Ud. Descripción Precio Importe
PRECIOS DESCOMPUESTOS
174
CAPÍTULO E Estructuras SUBCAPÍTULO EH Hormigón armado
3.001 EHS020 m³ Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con
hormigón HA-35/B/20/IIa fa
Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con hormigón
HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 254,7 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de chapas metálicas reutilizables, hasta 3 m de altura libre.
mt07aco020b 12,000 Ud Separador homologado para pilares. 0,05 0,60
mt07aco010c 254,720 kg Ferralla elaborada en taller industrial con acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 500 S, diámet 0,35 89,15 mt08var050 1,274 kg Alambre galvanizado para atar, de 1,30 mm de diámetro. 0,75 0,96 mt08eup010a 0,320 m² Chapa metálica de 50x50 cm, para encofrado de pilares de hormigón armado de sección rectangular o cu 38,50 12,32 mt50spa081a 0,119 Ud Puntal metálico telescópico, de hasta 3 m de altura. 12,36 1,47 mt08dba010b 0,480 l Agente desmoldeante, a base de aceites especiales, emulsionable en agua para encofrados metálicos, f 1,87 0,90 mt10haf010nEa 1,050 m³ Hormigón HA-35/B/20/IIa, fabricado en central. 65,50 68,78 op00ciz020 1,000 Cizalla para acero en barras corrugadas. 0,00 0,00 op00ata010 1,000 Atadora de ferralla. 0,00 0,00 au00auh010 1,000 Cubilote. 0,00 0,00 au00auh040 1,000 Vibrador de hormigón, eléctrico. 0,00 0,00 au00auh030 1,000 Castillete de hormigonado. 0,00 0,00 mo044 4,500 h Oficial 1ª encofrador. 12,75 57,38 mo091 5,000 h Ayudante encofrador. 13,25 66,25 mo043 1,358 h Oficial 1ª ferrallista. 15,50 21,05 mo090 1,358 h Ayudante ferrallista. 17,25 23,43 mo045 0,343 h Oficial 1ª estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 12,25 4,20 mo092 1,381 h Ayudante estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 10,50 14,50 %N0200 360,990 % Costes directos complementarios 0,02 7,22
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 368,21
3.002 EHS020b m³ Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con
hormigón HA-35/B/20/IIa fa
Pilar de sección rectangular o cuadrada de hormigón armado, realizado con hormigón
HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 248,9 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de chapas metálicas reutilizables, entre 3 y 4 m de altura libre.
mt07aco020b 12,000 Ud Separador homologado para pilares. 0,05 0,60
mt07aco010c 248,924 kg Ferralla elaborada en taller industrial con acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 500 S, diámet 0,35 87,12 mt08var050 1,245 kg Alambre galvanizado para atar, de 1,30 mm de diámetro. 0,75 0,93 mt08eup010b 0,359 m² Chapa metálica de 50x50 cm, para encofrado de pilares de hormigón armado de sección rectangular o cu 45,29 16,26 mt50spa081c 0,100 Ud Puntal metálico telescópico, de hasta 4 m de altura. 17,00 1,70 mt08dba010b 0,538 l Agente desmoldeante, a base de aceites especiales, emulsionable en agua para encofrados metálicos, f 1,87 1,01 mt10haf010nEa 1,050 m³ Hormigón HA-35/B/20/IIa, fabricado en central. 65,50 68,78 op00ciz020 1,000 Cizalla para acero en barras corrugadas. 0,00 0,00 op00ata010 1,000 Atadora de ferralla. 0,00 0,00 au00auh010 1,000 Cubilote. 0,00 0,00 au00auh040 1,000 Vibrador de hormigón, eléctrico. 0,00 0,00 au00auh030 1,000 Castillete de hormigonado. 0,00 0,00 mo044 13,673 h Oficial 1ª encofrador. 12,75 174,33 mo091 7,691 h Ayudante encofrador. 13,25 101,91 mo043 1,327 h Oficial 1ª ferrallista. 15,50 20,57 mo090 1,327 h Ayudante ferrallista. 17,25 22,89 mo045 0,343 h Oficial 1ª estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 12,25 4,20 mo092 1,381 h Ayudante estructurista, en trabajos de puesta en obra del hormigón. 10,50 14,50 %N0200 514,800 % Costes directos complementarios 0,02 10,30
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 525,10
Estructura Prefabricada DETALLE DE LOS PRECIOS Código Cantidad Ud. Descripción Precio Importe
PRECIOS DESCOMPUESTOS
175
3.003 EHV030 m³ Viga de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en
central y vertido con cu
Viga de hormigón armado, realizada con hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y
vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 110 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado de madera, en planta de entre 3 y 4 m de altura libre.
mt08eva010c 1,323 m² Sistema de encofrado recuperable para la ejecución de vigas de hormigón para revestir,
compuesto de: 25,00 33,08
mt08eft010a 2,243 m² Tablero aglomerado hidrófugo, de 19 mm de espesor. 9,23 20,70 mt08var050 1,668 kg Alambre galvanizado para atar, de 1,30 mm de diámetro. 0,75 1,25 mt08var060 0,090 kg Puntas de acero de 20x100 mm. 7,35 0,66 mt07aco020c 4,000 Ud Separador homologado para vigas. 0,07 0,28 mt07aco010c 110,039 kg Ferralla elaborada en taller industrial con acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 500 S, diámet 0,35 38,51 mt10haf010nEa 1,050 m³ Hormigón HA-35/B/20/IIa, fabricado en central. 65,50 68,78 op00ciz020 1,000 Cizalla para acero en barras corrugadas. 0,00 0,00 op00ata010 1,000 Atadora de ferralla. 0,00 0,00 op00sie020 1,000 Sierra de disco fijo, para mesa de trabajo. 0,00 0,00 au00auh010 1,000 Cubilote. 0,00 0,00 au00auh040 1,000 Vibrador de hormigón, eléctrico. 0,00 0,00 mo042 0,850 h Oficial 1ª estructurista. 22,25 18,91 mo089 0,850 h Ayudante estructurista. 21,50 18,28 %N0200 200,450 % Costes directos complementarios 0,02 4,01
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 204,46
3.004 EHN030 m³ Muro, núcleo o pantalla de hormigón armado 2C, 3<H<6 m, espesor 25 cm,
realizado con hormigón HA-35/
Muro, núcleo o pantalla de hormigón armado 2C, 3<H<6 m, espesor 25 cm, realizado con
hormigón HA-35/B/20/IIa fabricado en central y vertido con cubilote, y acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 331,8 kg/m³; montaje y desmontaje del sistema de encofrado metálico con acabado tipo industrial para revestir.
mt07aco020d 8,000 Ud Separador homologado para muros. 0,05 0,40
mt07aco010c 331,845 kg Ferralla elaborada en taller industrial con acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 500 S, diámet 0,35 116,15 mt08var050 1,991 kg Alambre galvanizado para atar, de 1,30 mm de diámetro. 0,75 1,49 mt08eme030d 8,000 m² Sistema de encofrado a dos caras, para muros, formado por paneles metálicos modulares, hasta 6 m de 24,38 195,04 mt10haf010nEa 1,050 m³ Hormigón HA-35/B/20/IIa, fabricado en central. 65,50 68,78 op00ciz020 1,000 Cizalla para acero en barras corrugadas. 0,00 0,00 op00ata010 1,000 Atadora de ferralla. 0,00 0,00 au00auh010 1,000 Cubilote. 0,00 0,00 au00auh040 1,000 Vibrador de hormigón, eléctrico. 0,00 0,00 au00auh030 1,000 Castillete de hormigonado. 0,00 0,00 mo042 0,543 h Oficial 1ª estructurista. 22,25 12,08 mo089 0,543 h Ayudante estructurista. 21,50 11,67 CA02600 1,000 ud Conector dúctil 6,50 6,50 %N0200 412,110 % Costes directos complementarios 0,02 8,24
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 420,35
SUBCAPÍTULO EP Hormigón prefabricado
3.005 EPF020 m² Losa de placas alveolares prefabricadas .ALVISA: PP-20+ 5/60, referencia 20-A.
"ALVISA" de hormigón
Losa de placas alveolares prefabricadas .ALVISA: PP-20+ 5/60, referencia 20-A. "ALVISA"
de hormigón pretensado, de canto 25 + 5 cm; malla electrosoldada ME 20x20 Ø 5-5 B 500 T 6x2,20 UNE-EN 10080, en capa de compresión; acero UNE-EN 10080 B 500 S, cuantía 1,2 kg/m²; hormigón HA-35/B/12/IIa fabricado en central y vertido con cubilote. Sin incluir repercusión de apoyos ni pilares.
mt07pha021 1,000 m² Placa alveolar prefabricada de hormigón pretensado de 25 cm de canto y 60 cm de anchura,
con junta l 40,28 40,28
mt07ala250b 1,000 kg Acero laminado UNE-EN 10025 S275JR, en pieza para apoyo de placa prefabricada de
Estructura Prefabricada DETALLE DE LOS PRECIOS Código Cantidad Ud. Descripción Precio Importe
PRECIOS DESCOMPUESTOS
176
hormigón en hueco d 2,46 2,46 mt07aco020o 3,000 Ud Separador homologado para malla electrosoldada. 0,07 0,21 mt07ame010d 1,150 m² Malla electrosoldada ME 20x20 Ø 5-5 B 500 T 6x2,20 UNE-EN 10080. 1,26 1,45 mt07aco010c 1,178 kg Ferralla elaborada en taller industrial con acero en barras corrugadas, UNE-EN 10080 B 500 S, diámet 0,35 0,41 mt10haf010nAa 0,070 m³ Hormigón HA-35/B/12/IIa, fabricado en central. 83,21 5,82 mq07gte010c 0,159 h Grúa autopropulsada de brazo telescópico con una capacidad de elevación de 30 t y 27 m de altura máx 63,22 10,05 op00ciz020 1,000 Cizalla para acero en barras corrugadas. 0,00 0,00 op00ata010 1,000 Atadora de ferralla. 0,00 0,00 au00auh010 1,000 Cubilote. 0,00 0,00 au00auh040 1,000 Vibrador de hormigón, eléctrico. 0,00 0,00 mo046 0,227 h Oficial 1ª montador de estructura prefabricada de hormigón. 20,15 4,57 mo093 0,227 h Ayudante montador de estructura prefabricada de hormigón. 19,43 4,41 mo113 0,056 h Peón ordinario construcción. 18,14 1,02 mo112 0,056 h Peón especializado construcción. 18,59 1,04 %N0200 71,720 % Costes directos complementarios 0,02 1,43
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 73,15
3.006 03HMM00002 m3 Hormigón en masa HM-20/P/40/I en forjados
Hormigón en masa HM-20/P/40/I, consistencia plástica y tamaño máximo del árido 40 mm,
en cimientos, suministrado y puesto en obra, incluso p.p. de vibrado; según instrucción EHE y CTE. Medido el volumen teórico ejecutado.
TP00100 0,450 h PEÓN ESPECIAL 18,28 8,23
CH04120 1,080 m3 HORMIGÓN HM-20/P/40/I, SUMINISTRADO 54,45 58,81 MV00100 0,130 h VIBRADOR 1,51 0,20
TOTAL PARTIDA . . . . . . . 67,24
177
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS.
[1] C. I. S.A., “CypeCad.” .
[2] Autodesk, “AutoCad.” .
[3] Ministerio de Salud, Normas Técnicas para Proyectos de Arquitectura Hospitalaria,
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[4] Ministerio de Fomento, Instrucción de Hormigón Estructural, 2008th ed. .
[5] M. Q. J. Arroyo Martinez Ignacio, Bercovitz Rodriguez-Cano Rodrigo, Gimbernat
Ordeig Enrique, González-Campos Julio, Leguina Villa Jesús, Código Técnico de la
Edficación (CTE), 2006th ed. .
[6] Ministerio de Fomento, Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y
Edificación (NCSE), 2002nd ed. .
[7] Documento Básico de Seguridad. Acciones de la Edficación, 2002nd ed. .
[8] P. M. y P. Tipo, “Premeti.” .