turbinas de vapor general ida des y ciclo termodinamico
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CAPITULO I
TURBINAS DE VAPOR. CLASIFICACION Y CARACTERISTICAS
==================================================
1.1.- DEFINICION DE TURBINA.
La turbina de vapor es una maqu iria de combustion externa que
convierte la energia termica que tiene el vapor en trabajo util. Para
conseguir dicha transformacion se realizan dos fases: en una primera,
la energia termica se convierte en energia cinetica; y en una segunda
fase, la energia cinetica en energia mecanica. Estos dos procesos no
ocurren necesariamente por separado, como luego veremos.
Sin embargo la turbina no puede convertir en trabajo toda la
energia termica del vapor puesto que la evacuacion siempre contiene
una determinada cantidad de energia que es entregada al condensador.
La obtencion de trabajo util en una turbina, se puede hacer por
medio de dos procedimientos:
a) Dirigiendo el chorro de vapor, expansionado y con alta
velocidad que sale de las toberas, contra paletas montadas en una
rueda que puede girar libremente, de modo que el vapor no se
expansiona al pasar entre las paletas, como ocurre en la turbina de
accion.
b) Utilizando la fuerza de reaccion del vapor, para 10 cual este
debe sufrir una expansion al pasar entre las paletas mov iLe s , tal
como sucede en las turbinas de reaccion.
I - 1
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1.2.- CLAS1F1CAC10N DE LAS TURB1NAS.
Hemos clasificado ya a las turbinas en dos grandes grupos segun
el principio de funcionamiento: acci.on y r-eaccion , Dentro de estos
dos grupos se pueden establecer otras clasificaciones que pueden
estar basadas en divers as caracteristicas tanto constructivas como de
funcionamiento.
Aqui vamos a clasificar las turbinas de acuerdo con las seis
condiciones siguientes:
a) Etapas.
b) Division del flujo.
c) Direccion del flujo.
d) Repeticion del flujo.
e) Admision de vapor.
f) Presion de trabajo.
1.3.- CLAS1F1CAC10N POR ETAPAS.
Es preciso definir el concepto de etapa, y para ello hemos de
distinguir entre etapa de una turbina de accion y etapa de una
turbina de reaccion.
En una turbina de accion la caida de presion del vapor tiene
lugar en las toberas. Sin embargo, la presion entre la entrada y
salida de las paletas permanece constante. Un grupo de toberas puede
estar seguido de una 0mas coronas de paletas moviles, en este caso,
con paletas directrices al ternadas; pero aun asi sigue sin haber
caida de presion ni en las coronas moviles ni en las fijas. Asi pues,
definiremos como etapa en una turbina de accion a un juego de toberas
y su sucesiva corona 0coronas de paletas moviles y fijas.
En la turbina de r-eaccion la presion cae en cada corona de
paletas, tanto fijas como mov iLes . En este caso definiremos como
etapa en una turbina de reaccion al conjunto de una corona de paletas
fijas y su sucesiva corona de paletas moviles.
Bas aridonos en la definicion de etapa de acc ion , las turbinas de
accion se clasifican como sigue:
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1) Simple.
2) Velocidad compuesta.
3) Presion compuesta.
4) Velocidad y presion compuesta.
Las turbinas de reaccion son todas de la misma clasificacion:
5) Presion compuesta.
Tambien se utiliza la mixta de accion-reaccion.
1.3.1.- TURBINA SIMPLE DE ACCION.
Consta de una 0 mas toberas que descargan contra una corona
un i.ca de paletas mov iLes . El vapor se expansiona en las toberas
adquiriendo velocidad y, despues de pasar a traves de la corona de
paletas, sale hacia la evacuacion,
En esta turbina, de una sola etapa, tiene lugar un sal to de
presion y uno de velocidad (Fig. 1.1). Es conocida como etapa
LAVAL.
PrenS;i _estopa~
Pr e nsa.es tcp a ~l~pa(etas
Tobera _ I ~Figura 1.1.- Turbina simple de accion.
1.3.2.- TURBINA DE ACCION DE VELOCIDAD COMPUE,STA.
La expansion del vapor tiene lugar en un juego de toberas,
igual que en el caso anterior. Deapuea de pasar el vapor por la
primera corona de paletas mov iLee , pasa por una corona de paletas
fijas 0 directrices que 10 dirige a una segunda corona mov i.L, Es
normal la existencia de dos coronas moviles, aunque han side usadas
hasta cinco con una sola expansion inicial en las toberas.
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En esta turbina, de una sola etapa, tiene lugar un salt.o de
presion y dos 0mas de velocidad y se conoce como etapa CURTIS.
En la Fig. 1.2 vemos este tipo de turbina. Puede apreciarse que
las paletas de la segunda corona movil son mas largas que las de la
primera.
Esto se hace porque, aunque no hay aumento del volumen espe-
cifico del vapor en las coronas, la velocidad del vapor en la
segunda corona es menor, con 10 que, para mantener el gasto, habra
que variar la seccion de paso convenientemente.
Rresion absotu t a
K g J cm2
Tc ber-a
Velocidad absolu t a
/' Pr en sa c es t o pa
Figura 1.2.- Turbina de accion de velocidad compuesta.
1.3.3.- TURBINA DE ACCION DE PRESION COMPUESTA.
En lugar de producir toda la caida de presion en un solo juego
de toberas, puede subdi vidirse en dos 0 mas sal tos . El efecto
resul tante seria el de un numer-o de turbinas simples de acci.on
dispuestas en serie.
Dado que tiene lugar una caida de presion en cada juego de
toberas, cada combinacion de un juego de toberas y su sucesiva
corona de paletas, constituye una etapa. Por tanto sera una turbina
de etapas multiples, con varios saltos de presion y varios de
velocidad.
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La caida total de presion puede subdividirse en tantas partes
como juegos de toberas se disponga, sin embargo, una excesi va
subdivision conduciria a una turbina excesivamente larga.
En la Fig. 1.3 se muestra un corte de una turbina de este tipo,
asi como de sus caracteristicas de presion y velocidad.
A esta turbina se la llama turbina RATEAU.
To be r a s
Presionabso lut ...
To be r ...
IFigura 1.3.- Turbina de accion de presion compuesta.
I.3.4.- TURBINA DE ACCION DE VELOCIDAD Y PRESION COMPUESTA.
Consiste en la instalacion de una etapa de velocidad compuesta
(CURTIS) seguida de varias etapas de presion compuesta.
La primera se dispone a la entrada, en el extremo de alta
presion, y, como veremos en un capitulo posterior, tiene la ventaja
de poder absorber en buenas condiciones una gran caida de presion,
de modo que luego se precisan pocas etapas de presion compuesta, 10
que acorta la turbina. Por otra parte, al producirse una fuerte
caida de presion en la primera etapa, se puede construir todo el
resto de la turbina con materiales mas ligeros y econonu cos . La
Figura 1.4 muestra este tipo de turbina.
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I I Veloc idud absolute
de l vapor
Figura 1.4.- Turbina de accion de velocidad y presion compuesta.
1.3.5.- TURB1NA DE REACC10N.
La turbina de r-e.acion es, correctamente hablando, una unidad
de ac ci.on y r-eaccLon ya que parte del trabajo se realiza por La
ace ion de impulso del vapor sobre las paletas y otra parte por
efecto de reaccion. Sin embargo, nos referimos convencionalmente a
ella como turbina de reaccion.
En ella hay una sucesion alternada de ruedas de paletas fijas y
mov iLes , por 10 que son de etapas mCiltiples can varios sal tos de
presion y velocidad. Se canoce como turbina PARSONS.
No se utiliza la etapa simple de reaccion porque, como veremos
en un capitulo posterior, exigiria para un buen rendimiento una
velocidad del rotor excesiva, con fuerzas centrifugas muy elevadas
que sobrepasan las limitaciones fisicas de los materiales.
La Figura 1.5 nos muestra este tipo de turbina.
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Figura 1.5.- Turbina de reacci6n.
Pcletns de renee ion
Camara deloberas
BloqlR de lobcrasPiston decquilibrio
turador delabcrinto
Figura 1.6.- Turbina mixta.
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Consiste en la comb i.naci.on de los dos tipos de acc ion y rea-
ccion , En ella se dispone de una etapa de acc ion de velocidad
compuesta en el extremo de alta presion, seguida de una serie de
etapas de r-eaccLon, Resulta una turbina corta y, salvo en la caja
de toberas, con materiales relativamente ligeros.
1.3 .6 .- TURBIN A M IX TA.
Es de etapas rm iltiples y con varios sal tos de presion y de
velocidad. Se denomina PARSONS MODIFICADA.
1.4.- CLASIFICACION POR DIVISION DEL FLUJO.
De acuerdo con esta c Las Lf'LcacLon , las turbinas pueden ser de
alguno de los siguientes tipos:
1) Flujo simple.
2) Flujo compuesto.
a) Flujo compuesto-cruzado.
b) Flujo compuesto en tandem.
3) Doble flujo.
Veamos una somera descripcion de cada una de elIas.
1.4.1.- TURBINA DE FLUJO SIMPLE.
En eLlas el vapor entra porel extremo de admt si.on, circula a
traves del empaletado en una direccion aproximadamente paralela al
eje, y sale por el extremo correspondiente a la evacuacion, desde
donde pasa al condensador.
1.4.2.- TURBINA DE FLUJO COMPUESTO.
En turbinas de gran potencia, donde se precisa fraccionar mucho
la expansion del vapor, las envueltas y los rotores serian de tal
tamano que crearian grandes problemas de construccion asi como, de
montaje y desmontaje. Es costumbre, por 10 tanto, utilizar el flujo
compuesto:
a) Compuesto cruzado.
b) Compuesto en tandem.
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En ambos el vapor se expansiona parcialmente en una turbina de
alta presion desde donde pasa a otra turbina de baja presion
completandose la expansion.
Si las dos turbinas estan situadas en ejes distintos, nor-
malmente paralelos, sera compuesto-cruzado.
Vapor d e
a I ta p re sion
Eje
Figura 1.7.- Disposicion para flujo compuesto-cruzado.
Si, por el contrario, ambas estan en un solo eje, 0en dos ejes
en linea, pero unidos por un acoplamiento de modo que las dos
impulsan el mismo eje, sera compuesto en tandem.
E it
propulsor
Tu rtlin a d e
" , - - - ' - " " = = - = - = - = - = - = - : f " " a Ita
presion
Vapor d e
alta pr e sien
Tu rbi na d e blja
presion
Figura 1.8.- Dis~osicion para flujo compuesto en tandem.
1.4.3.- TURBINA DE DOBLE FLUJO.
En una turbina de flujo simple de gran capacidad, con muy baja
presion de evacuac Lon , el gran volumen del vapor en las tiltimas
etapas exige disponer de unas paletas excesivamente largas.
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Para evitar esta dificultad las turbinas de baja se construyen
normalmente de doble flujo. Consiste en dos unidades de flujo
simple instaladas en un mismo eje, con la admision de vapor por el
eentro y las paletas dispuestas para que el vapor eireule haeia
ambos extremos produeiendo un efeeto rotaeional de igual sentido en
ambas ramas.
De este modo las alturas de las paletas son easi la mitad y se
elimina el empuje axial.
Entrada de vapor
para la marcha c trc s
Vapor par a to marcha cvc nt e
proc edente de to turbina d e
alta presion
Entrada de vapor
pa ra to marcha at rdsI
aires.
Figura 1.9.- Turbina de baja presion y doble flu0~
1.5.- CLASIFICACION POR LA DIRECCION DEL FLUJO.
Pueden dividirse en tres tipos:
a) Turbinas de flujo axial.
b) Turbinas de flujo radial.
e) Turbinas de flujo tangencial 0 helicoidal.
1.5.1.- TURBINAS DE FLUJO AXIAL.
En elIas el vapor circula siguiendo una direccion apro-
ximadamente paralela al eje del rotor. Este es el tipo que se usa
exclusivamente en las turbinas de propulsion de instalaciones
navales.
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1.5.2.- TURBINAS DE FLUJO RADIAL.
Si una turbina se construye de modo que el vapor fluya en
direccion radial, tanto que sea hacia e1 eje del rotor 0alejandose
del mismo, recibe el nombre de turbina de f1ujo radial. Las figuras
1.10 y 1.11 muestran turbinas de este tipo, la primera de accion y
la segunda de reaccion.
Figura 1.10.- Turblna de aCClon de flujo radial.
J : - \ \< \' \S' \SSS\\\ \<.\) '< s--~,
V A P O R
E ' , ' A C U A C L O N
Figura 1.11.- Turbina de reaccion de flujo radial.
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En esta t.urbina el elemento giratorio es una rueda en cuya
periferia se han fresado unas ranuras llamadas camar-as de inver-
1.5.3.- TURBINA DE FLUJO TANGENCIAL 0 HELICOIDAL.
sian.
Las toberas van alrededor de la periferia de la rueda, de tal
modo que el vapor sale de las mismas en una dir-eccion aproximada-E
mente tangencial a la rueda y hacia el interior de la camar-a de !r
inversion produciendo un impulso rotacional. La direccion del flujo
de vapor se invierte en las camaras de inversion, fluyendo hacia el
lado opuesto al que hi.zo su entrada. Su di.r-ecLon se invierte de
nuevo en la camara directriz y vuelve a la rueda. Este proceso se
repite varias veces hasta que el vapor alcanza el escape.
Esta turbina es una unidad de acc ion , de etapa iini.ca, con
varios saltos de velocidad y uno de presion.
Figura 1.12.- Turbina de flujo helicoidal.
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CLAS1F1CAC10N POR LA REPET1C10N DEL FLUJO.1.6.-
EI vapor puede pasar una sola vez 0 bien varias veces por la
misma corona de paletas. De acuerdo con esto las turbinas pueden ser:
de simple entrada 0bien de entrada repetida.
Al primer grupo pertenecen todas las citadas anteriormente
excepto la de flujo helicoidal, que es de entrada repetida. En la
Figura 1.13 se muestra otra turbina de este ultimo tipo.
Sent ido oe giro
ln~r!>i6n
Figura 1.13.- Turbina de entrada repetida.
1.7.- CLAS1F1CAC10N POR LA ADM1S10N DE VAPOR.
Se pueden dividir en: de admision parcial y admision total.
En las primeras, la adrnision de vapor se hace a t.r ave s de un
sector de toberas, es decir, que las toberas no ocupan toda la
periferia de los diafragmas, 0bien, si la ocupan, estan divididas en
grupos de tal modo que puede abrirse paso de vapor solo a un grupo si
se desea. Las turbinas de accion son de este tipo. Conforme el vapor
va haciendo su recorrido y expansionandose puede hacer necesario que
en etapas de mas baja presion la admision se haga total.
En las turbinas de admision total la adrnision se hac e en todas
las etapas por toda la peri feria de las coronas. Las turbinas de
r-e acc Lon son siempre de este tipo ya que si no fuese asi y se
admi tiese en un arco solamente, dado que hay expansion a tr-aves de
las pal etas , daria lugar a esfuerzos intermitentes y momentos
anormales sobre e1 eje, que podrian ocasionar averias.
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1.8.- CLASIFICACION SEGUN LA PRESION DE TRABAJO.
Razones ya explicadas en un punta anterior aconsejan expansionar
el vapor en mas de una turbina. Asi que de acuerdo con la presion de
trabajo se clasifican en: turbinas de alta, media y baja presion.
En nuestros buques existen solamente la turbina de alta y la de
baja, que recibe la evacuacion de la anterior.
1.9.- TURBINA DE CIAR.
En las instalaciones navales es preciso invertir el sentido de
giro de la he Lice propulsora, 10 que nos obliga a disponer de un
medio para conseguirlo.
Las turbinas tienen sus pal etas con los angulos y formas
adecuadas para un sentido de giro determinado, y para ciar se
disponen algunas coronas de paletas orientadas convenientemente en el
extremo de evacuacion de la turbina de baja, 0 en ambos extremos si
es de doble flujo.
De este modo, durante la marcha avante, giran en un ambiente de
poca presion y temperatura, ofreciendo poca resistencia.
Debido al escaso numero de etapas, el rendimiento de esta turbina
es reducido, por permitir una elevada velocidad de salida del vapor.
Generalmente, para un mismo consumo de vapor, la potencia desarrolla-
da es de un 30 a un 50% que en la marcha avante. Ello no obstante, no
reviste una especial importancia dado el escaso tiempo que un buque
navega en marcha atras.
Prescindiendo del consumo de vapor, la potencia atras en un buque
de guerra puede oscilar entre 1/7 a 1/2 de la potencia total avante.
Elevadas potencias en marcha atras pueden ser requeridas, por
ejemplo, en el caso de un portaaviones, que puede tener que navegar
ciando a velocidad relativamente alta si ha de recibir aviones
aterrizando por su proa.
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Fig. 1 Sectioned perspective view of a double-flow l.p, turbine
Fig. 2 Longitudinal section through a double-view I. p. turbine
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CAPITULO II
EL CICLO DE RANKINE
===================
11.1.- EL C1CLO DE RANKINE.
Se debe al ingeniero ingles William Rankine. En el se
representan las transformaciones que experimenta el fluido de
trabajo a 10 largo de un recorrido completo.
En la Figura 11.1 tenemos tres representaciones del cLcLo de
Rankine con recalentamiento.
•
v
la) Diagrama p-v Ie) Diagrama i-s
Figura 11.1.- CicIo de Rankine.
En los diagramas representados se han usado letras a fin de
definir las transformaciones que experimenta el fluido de trabajo.
Dichas transformaciones son:
ab: compresion del agua en la bomba.
bc: calentamiento del agua en el economizador.
cd: vaporizacion en la caldera.
II - 1
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de: recalentamiento del vapor.
ef: expansion del vapor en la turbina.
fa: condensacion del vapor en el condensador.
El cicIo ideal es reversible por serlo cada uno de los procesos
que 10 consti tuyen. Asi el area encerrada representa el trabajo
mecanico desarrollado por el cicIo en los diagramas p-v y T-s; en el
primero en unidades de trabajo (Kgm) y en el segundo en unidades
termicas (Cal).
En el diagrama i-s el area encerrada no tiene un significado
importante, pero en esta representacion existe la ventaja de que las
distancias verticales representan diferencias de entalpia. Asi ie-if
(energia utilizable), representa la variacion de entalpia durante la
expansion del vapor en la turbina (reversible) y, con excepcion de
la pequena correcion que tiene en cuenta el trabajo de la bomba de
alimentacion, es el trabajo del cicIo.
11.2.- REND1M1ENTO.
Para el ana ltsis del ci.cLo de Rankine eligiremos el diagrama
T-s, por ser el que da mas graficamente las cantidades de calor
recibido y cedido (Fig. II.2).
T
s
Figura II.2.
II - 2
II
I
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El calor suministrado por la caldera sera la diferencia:
El calor ced ido a1 coriderus ado r
El trabajo n"Oto
Q2 =if - ia
W = ie - ib -(if - ia) = ie-ib- if +ia =
= ie- if -(ib-ia)
11.2.1.- REND1M 1ENTO TERM1CO TEOR1CO.
El rendimiento termico teorico es:
'Q = Trabajo neto =_W_ =
tr Calor suministrado Q 1
ie-if-(ib-ia)
ie-ia -(ib- ia)
Si despreciamos el trabajo desarrollado por la bomba nos
queda:
Y'ltr =
11.2.2.- RENDIMIENTO TERM1CO 1NTERNO.
En la Figura 11.2 se ha representado la linea e - [. de tal
modo que ie - if' < ie - if' Esta linea corresponde a la expansion
real en la turbina y es tara tanto mas cerca de la expansion
isentropica ideal, cuanto mas perfecto sea el diseno de la
turbina. Este efecto tiene lugar debido a perdidas por radiacion,
fugas, ven tiLacion , etc. Asi el trabajo neto sera menor que el
calculado anteriormente.
Definimos. pues, el rendimiento termico interno como:
Y') W ', ie - if''(ti =-=Q, ie-ia
11.2.3.- REND1M 1ENTO 1NTERNO.
Es la relaci6n entre los dos anteriores:
Y 1 .I =
Y ( t j
"tr=
Nos da idea de 10 que eI d i.sefio se acerca a la expansion
isentr6pica ideal.
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Y 1 = Wete Q,
11.2.4.- REND1M1ENTO TERM1CO EXTERNO 0 AL FRENO.
Descontando las per-didae por fri.ccLon obtenemos un trabajo
neto aun mas pequeno, al que llamamos We.
11.2.5 .- REN D1M 1EN TO EX TERNO.
Es la relacion entre el rendimiento al freno y el rendimiento
termico teorico.
Y ' l e =
11.3.- MODOS DE AUMENTAR EL REND1M1ENTO.
Los ciclos ideales se usan porque la experiencia ha demostrado
que los cambios que mejoran el rendimiento en el ciclo ideal
aumentaran generalmente el del ciclo real.
De la observacion del area abcdefa y tambien de la formula del
rendimiento termico teorico Y 7 tr = ie - ifie - i~
5e deducen las si-
guientes conclusiones:
1.- Disminucion de la temperatura del condensador.
Supone un desplazamiento hacia abajo de la linea fa. Es
evidente, a la vista de la figura 11.2 que se reduce Q2
aumen-
tando el trabajo neto Q1
- Q2' 10 que significa un claro aumento
del rendimiento. En este sentido se comprende claramente la
importancia de mantener un vacio elevado en el condensador.
Este metodo esta condicionado al vacio que se pueda obtener
en el condensador para el cual existe un limite aiin en las
mejores condiciones, Lmpue st.o especialmente por la temperatura
del agua de circulacion.
2.- Aumento de La presion del vapor manteniendo constante la tem-
peratura.
En la Figura 11.3 se representa este efecto.
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C4 Cj (1_.-':1
-- _ - //i,
T c,
o (b) ..s(a) oS
Figura 11.3.- Efecto que produce el aumento de la presion del vapor
cuando mantiene constante la temperatura dee
recalentamiento.
Las diferencias ie
disminuyen
van progresivamente en aumento en
tanto i ie a
. Sin embargo con sucesivos aumentos de presion vemos
ligeramente. Esto haceue muy
crecer
como el final de la expansion se situa cada vez mas en la zona
de vapor humedo, 10 cual hace que el rendimiento termico inter-
no ~ti disminuya sensiblemente; Ademas surge el problema de las
erosiones producidas por la humedad en las uItimas etapas,
contenido este que no debe pasar del io al 12%. Todo ello hace
que se limite la utilizacion de este procedimiento.
3. - Aumento de La temperatura de recalentamiento manteniendo cons-
tante la presion del vapor.
En la Figura I1.4 puede verse el efecto que se produce en
este caso.
Se observa que se produce un aumento del trabajo neto
representado por el area del ci.co . En este caso l?tr aumenta
lentamente y n 10 hace r-apidamerrt.epor la uti.Li.zcion de un'(ti
vapor cada vez mas seco. Sin embargo, a partir de la linea de
saturado ~ti disminuye rapidamente, 10 que nos indica la no
conveniencia de enviar vapor recalentado al condensador.
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T t, v . "
T3 '_3
iT
o ~ - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -(a) S o
Figura 11.4.- Efecto que produce el aumento de la temperatura de
recalentamiento cuando se mantiene constante la presion.
Lo ideal sera terminar la expansion en el punto f3' habiendose
demostrado experimentalmente que, en tal caso, se reduce en un 3% el
consumo de calor por cada 552 C de aumento de temperatura del vapor.
1 1. 4. - C ON CL US IO N.
De 10 anteriormente expuesto se deduce que se puede aumentar el
rendimiento los tres metodos, elevando lasrabajando sobre
presiones y temperaturas a los valores mas convenientes de acuerdo
con el ciclo y manteniendo los vacios en el valor maximo posible.
Esto no obstante plantea dificul tades. Las altas presiones y
temperaturas obligan a una cuidadosa seleccion de materiales tanto
en calidad como en espesores, y no solo de la turbina, sino de
generadores de vapor, recalentadores, conducciones, etc. Los vacios
elevados que se pueden obtener dependen de la temperatura del agua
de mar, parametro variable seguri las zonas 0 las epocas del ano. Por
otra parte, un vacio muy elevado aumenta el volumen especifico del
vapor a la salida de la turbina con 10 cual aumentan las dimensiones
de estas y del propio condensador. Por esta raz6n no se llega a
vacios muy superiores al 96%.
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8/3/2019 Turbinas de Vapor General Ida Des Y Ciclo Termodinamico
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11.5.- CURVA DE CONDICION.
Hasta ahara hemos supuesto que la expansion en la turbina es
isentropica. Esto no es cierto en la realidad, sino que se produce
con un aumento de entropia. En la figura II. 5, la linea de puntos
que termina en f define el aumento de entropia para una expansion
que empieza en e4
T' ., _
i
o ~ - - - - - - - - - - - - - - _ 0'--------(&,.-)-----5(a) s
Figura 11.5.- Expansion no isentropica.
A la linea constituida por la sucesion de expansiones a 10 largo
de las diferentes etapas de una turbina rnuI tiple se la llama "cur-va
de condicion". Es como la linea de puntos de la figura.
Existen me.odos para determinar la curva de cond i.cion de una
turbina, de modo que al final de la expansi6n el grado de humedad
sea menor de un 12%. Elegida la presion inicial, la temperatura
minima del vapor de admision vendra determinada por la interseccion
de la linea de presion correspondiente y la curva de condici6n. En
un capitulo posterior se tratara este tema con mayor amplitud.
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