tp neumatica
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7/18/2019 Tp Neumatica
http://slidepdf.com/reader/full/tp-neumatica-569741227d933 1/8
T.P. Nº 5 Transporte Neumático
Aspirador de granos
ConsignaDiseñar siguiendo el esquema siguiente el transportador de granos de
funcionamientoautónomo, es decir, montado sobre un chasis con ruedas para transportarlo
e impulsadopor un motor de combustión interna diesel.
Esquema
Capacidad del transportador 25 tn/h
• Diseñar el sistema de “cebado” de la succión del grano.
• ontar todos los componentes en un chasis
• !espetar las alturas recomendadas de acuerdo a las tol"as de carga#/o transportes donde descargar el grano.
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Determinamos la cantidad de material transportado$
Pm %Q
3.6 %25
tn
h
3.6 %
25000 kg
h
3600 s
h
% &.'(kg
s
!elación de peso$)iendo$
rp% Pm
1.2Va *doptamos un rp%+, #a que es lo recomendado para este tipo
de instalaciones.
ntonces ahora podemos hallar -a que es el caudal de aire necesario$
V a %
Pm
1.2rp %
6.94 kg
s
1.2 kg
m3
% 5.'m
3
s
-elocidad de aire$)e etrae de 0ignolli de tabla CCC111, en función del material # el tipo de
recorrido, tomamos para esto caso$
va %53 √ γ m % 53
√0.705
kg
dm3 % (3.&'
m
s
Di4metro de la tubera$6ara dicho c4lculos partidos de que la sección de la tubera est4 dada
por$
St =Va
va %
5.79 m
3
s
48.69 m
s
% 7.++ m2
D % √ 4∗Vava∗π % √
4∗5.79 kg
dm3
48.69 m
s∗π
% 7.8' m
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Como nos da un di4metro demasiado grande debemos aumentar la rp
para obtener un di4metro menor de tubera$→ rp% 2.5
V a %
Pm
1.2r p %6.94
kg
s
1.2 kg
m3∗2.5
% 2.8+m
3
s
St =Va
va %
2.31 m
3
s
48.69 m
s
% 7.75 m2
D % √ 4∗Vava∗π %
√ 4∗2.31 m
3
s
48.69m
s∗π
% 7.2(& m
*doptamos por lo tanto un di4metro de +7 in.Corregimos ahora la "elocidad para este di4metro adoptado
va %
4∗Va
π ∗ D2 %
0.254m¿¿
π ∗¿
4∗2.31m
3
s¿
% (5.&5
m
s
-eri9cación de la relación de secciones$
6ara esto se debe cumple que )t : +7;)m , siendo )t la sección del tubo
# )m la sección del material.
)t%π ∗ D
2
4 %π ∗0.2542
4 % 7.757& m2
ientras que )m % Pm
γ m∗0.75∗va %
6.94 kg
s
0.705 kg
m3∗0.75∗45.65
m
s
% 7.777235
m2
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6or lo tanto <St
Sm % +5 -eri9ca.
6ara poder seleccionar un "entilador debemos conocer las p=rdidas de
carga en las tuberas # accesorios debido a la circulación de la me0claaire>material.
6erdidas debidas al aire$6=rdidas para imprimir al aire la "elocidad
hd %γ a∗va
2
2∗g % +.2kg
m3 ;
45.65 m
s
2
2∗9.8 m
m2
% +2.(& mmca
6erdidas por ingreso de aire al circuito$
hia% 2;hd % 2;+2.(& mmca % 25(.' mmca
6erdidas por ro0amiento en las tuberas$
l factor de fricción ?f@ se lo obtiene teniendo en cuenta el nAmero de
!e#nolds ?!e@ # el coe9ciente de rugosidad ?ξ
ϕ @ # como en la succión
tenemos caño de pl4stico sabemos que$ξ % +
< !e% ρ∗ϕ∗v
µ %
0.254∗(45.64 m2)2
∗1.29 kgm
2
1.8∗10−4 m
2
kg
% 387'3.2+
< f%7.
Bongitud de tramos rectos$ LTR % +2.5m
ht%f ∗ L∗γ a∗v a2
2∗g∗ D %
0.77
∗12.5
m∗1.2
kg
m3∗(45.65
m
s )
2
2∗9.8 m
s2∗0.254m
% (32'.3 mmca
6=rdidas para "encer alturas$
hh%γ a∗ H
% +.2kg
m3 ; m %.2 mmca
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6erdidas en succionadores, 4ngulos o cambios de tipo accesorio$ stas las etraemos de la tabla CCC111, ignoli, en función de los
accesorios$
( Cur"as '7 con ! %8D < Beq% (;+5;7.25(m% +5.2(m
2 Cur"as (5 con ! %+.3D < Beq%2;+.3;7.25(m% 7.'+m* esta longitud equi"alente le sumamos las de$ntre el "entilador # la tol"a de descarga < Beq%+77;D%
+77;7.25(m%25.(m6erdidas debidas a las entradas de los ciclónes, estas se consideran
como una perdida debido a un ensanchamiento de sección <Beq%
2;&;D%2;&;7.25(m%8.75m Lteq % +5.2(mE7.'+mE25.(mE8.75m% ((.&m
hda%f ∗ L∗γ a∗Va
2
2∗g∗ D %
0.77∗44.6m∗1.2 kg
m3∗(45.65
m
s )2
2∗9.8 m
s2∗0.254m
% +282.3 mmca
6erdidas en el ciclón$*ntes de establecer el "alor de las mismas seleccionamos un ciclón de la
9rma “casiba”, ingresando al cat4logo con el caudal de aire que
necesitamos, para nuestro caso
V a %2.8+m
3
s
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6ara este caso el ciclon es el modelo (7 el cual posee una p=rdida de carga
igual a hc%&376a%&3mmca.
Del cual sabemos$
6erdidas debidas a la resistencia por el mo"imiento del material$
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De 0ignolli sabemos que$
hℑ % 7.773;F;va
2
V a % 7.773;25 tn /h ;
(45.65m /s )2
2.31m3/s % +37.( mmca
6erdidas por resistencia en cañeras$
htm % 7.7&;tg;B;Q
V a %7.7&;7.;+2.5m;25 tn/h
2.31m3/s % 5. mmca
l coe9ciente tg representa el roce del grano con la pared del recipiente
6=rdidas para "encer alturas$
hhm %0.278∗Q∗ H
V a
% 7.23;25 tn/h∗6m
2.31m
3
/s % +3 mmca
6erdidas por 4ngulos # cambios de dirección$
6ara estas perdidas adoptamos que la resistencia del aire calculada
anteriormente la debemos multiplicar por la rp$
< hdm %
hda∗rp % +282.3 mmca ; 2.5% (8732 mmca
6erdidas por la entrada al ciclón$
)e considera como una perdida debido a un ensanchamiento de sección
Beq%57;D%57;7.25(m%+2.m
hda%f ∗ L∗γ a∗Va
2
2∗g∗ D %
0.77∗12.7∗1.2 kg
m3∗(45.65
m
s )2
2∗9.8 m
s2∗0.254m
% ('7.+ mmca
6=rdidas totales$
Debidas al aire$hta % 225+'.' mmca
6erdidas debidas al material$ht m % (325&.2 mmca
ht %7&.+ mmca
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6otencia necesaria$
G%Va∗ht
75∗ƞ %
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