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FACULTAD DE INGENIERÍA
Vicedecanatura Académica
POSGRADOS
PRESENTACIÓN PROPUESTA
(Utilice o amplíe los espacios sugeridos según convenga – Tamaño Fuente: 12,
Interlineado: 1,5)
TESIS DE DOCTORADO: TESIS DE MAESTRÍA:
TRABAJO FINAL DE MAESTRÍA: TRABAJO FINAL DE
ESPECIALIZACIÓN
1. PROPONENTE: JAVIER ANDRADE CÉDULA: 1707005813
2. PROGRAMA: MAESTRIA EN INGENIERIA AUTOMATIZACION INDUSTRIAL
3. DIRECTOR PROPUESTO: PROFESOR OSCAR DUARTE
DEPARTAMENTO: POSGRADO EN AUTOMATIZACIÓN INDUSTRIAL
ASESORES: POR DEFINIR
4. TÍTULO: DESARROLLO DE HERRAMIENTA DE SIMULACIÓN PARA EQUIPOS
SEPARADORES DE AGUA LIBRE
ÁREA: AUTOMATIZACIÓN Y CONTROL
LÍNEA DE INVESTIGACIÓN: TEORIA Y APLICACIÓN DE CONTROL
2
5. ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN: (Indicar los desarrollos previos,
circunstancias y condiciones que llevaron a la conclusión de la necesidad y
conveniencia del proyecto).
Los separadores de agua libre, por sus siglas en inglés FWKO (Free Water Knock Out),
son equipos utilizados en facilidades de superficie de la industria petrolera para separar
gas, emulsión crudo-agua y agua libre.
Existe un paquete de simulación de procesos, el “Aspen Hysis”, muy utilizado en la
región por empresas que brindan servicios al medio petrolero, para el diseño de
facilidades de superficie que permite incluso la simulación dinámica de sistemas, pero
no es utilizada para diseñar separadores “FWKO”, pues la herramienta está orientada a
realizar balances de masa y análisis de sistemas de manera global. Adicionalmente la
licencia del “Aspen Hysis” puede superar los cien mil dólares.
NATCO (National Tank Company), fundado en 1926, ubicado en la vanguardia a nivel
mundial en equipos para tratamiento de hidrocarburo, cuenta con una herramienta de
simulación no comercial, es decir, para uso exclusivo de NATCO, llamada CFPM
(Computational Fluid Dynamics Modeling) que es para análisis dinámico de equipos
como los FWKO, previo a su fabricación.
En etapa de ingeniería, estos equipos se dimensionan con la utilización de hojas
electrónicas que incorporan cálculos y macros internos. Estas hojas electrónicas fueron
desarrolladas por empresas de ingeniería y en la mayoría de casos se desconoce su
procedencia, la característica de todas ellas es que su aplicación requiere de una
familiarización previa de los métodos por parte del experto y una validación por parte
del fiscalizador de la ingeniería, esta familiarización y validación en ocasiones no es
sencilla y demanda de tiempo extra. Estas herramientas existentes, en muchos casos,
no agrupan criterios ni medidas estandarizadas. Otra desventaja que presentan las
hojas electrónicas es que no permiten su evaluación dinámica, es decir, variando el
flujo de gas, crudo y agua a la entrada, lo que limita su diseño.
Este proyecto propone el desarrollo de una herramienta que permita la simulación
dinámica y compile los criterios utilizados para diseñar un FWKO, pues sería de gran
utilidad para reducir errores de diseño y prever condiciones adversas operativa antes de
su construcción.
3
6. IDENTIFICACIÓN DEL PROBLEMA:
Para diseñar un FWKO se deben realizar una serie de cálculos iterantes, multivariables
y especificar dimensiones estandarizadas. Para esto se utiliza herramientas de cálculo
en hojas electrónicas que no siempre cuentan con una base de datos que ayuden al
diseñador, tampoco permiten el análisis dinámico y requieren de una previa
familiarización y validación. Estas limitaciones pueden llevar a errores en la
especificación del separador, errores que rara vez son identificados en la etapa de
construcción, y que son evidentes en la etapa de operación.
7. OBJETIVO GENERAL Y OBJETIVOS ESPECÍFICOS: (Evaluables)
a. OBJETIVO GENERAL
Desarrollar una herramienta virtual que permita el diseño y el análisis dinámico, además
de la simulación de control para separadores horizontales de agua libre.
b. OBJETIVOS ESPECIFICOS
Compilar y organizar el método de cálculo en estado estacionario y dinámico de un
FWKO.
Elaborar reportes de diseño de FWKO.
Obtener de curvas de comportamiento dinámico.
Probar lazos de control implementados al sistema dinámico.
8. ESTADO DEL ARTE
El comportamiento de separación de gas asociado, crudo y agua es completamente
conocido, y responden a la ley de Newton y ley de Stokes [1]. Adicional a las leyes
físicas que gobiernan el comportamiento de separación, existen consideraciones de
deshidratación que se utilizan en la industria petrolera, tal es el caso de la publicación
de la API 12J [2], “cubre los requerimientos mínimos para el diseño, fabricación y
compra”.
Algunos fabricantes de FWKO como NATCO, organizaciones como GPSA[1] y
operadoras como SHELL, tienen publicaciones de estudios realizados útiles a la hora
de realizar suposiciones para el diseño.
4
Las especificaciones mecánicas que deben cumplir los equipos de separación se
ajustan a criterios y dimensiones estandarizadas, el diseñador utiliza éstos datos para
facilitar su construcción.
En la tabla No. 1 se resumen los grupos involucrados y sus características:
Tabla No. 1
Grupos involucrados
INTERESES PROBLEMAS RECURSOS
INGENIERÍA Diseño
confiable
Cálculo iterante
multivariable
Hojas electrónicas
(Excel)
FABRICANTE
Mayor detalle
para la
construcción
Detalle no preciso de
internos y bocas
Planos de diseño y
hojas de datos de
especificaciones
COMISIONADO
Puesta en
marcha en el
menor tiempo
posible
Condiciones inesperadas
de entrada (baches), no
linealidad
Procedimientos,
planos y
controladores
programables
OPERACIÓN
Operatibilidad
y buen
desempeño
Problemas de separación
que afecta el proceso,
alarmas no deseadas,
difícil operación
Instrumentos,
alternativas
operativas
A pesar de que los criterios y especificaciones de una entidad a otra son similares, la
información está muy dispersa.
Los cálculos en muchos casos, no son confiables y las estimaciones de capacidad
evaluadas por el cliente o dueño del equipo son de una manera empírica, según la
experiencia.
Para reducir éstos errores algunas (no todas) empresas invierten tiempo en validar los
métodos de cálculo, esto implica replicar los resultados con varias hojas electrónicas.
9. CALCULO DE UN FWKO
Las especificaciones de proceso de un FWKO corresponden a los datos de entrada
para el cálculo y son los siguientes:
5
Presión y Temperatura máxima de operación
Caudal máximo de líquido (Crudo + agua) y sus propiedades
Flujo estándar de gas y sus propiedades
Componentes corrosivos, H2S y CO2
Niveles operativos y alarmas (Total y de interfase)
Longitud efectiva
Tiempo de residencia
Concentración de agua en la emulsión a la salida
Diámetro de partícula de hidrocarburo en agua a la salida
Diámetro de partícula de hidrocarburo líquido en gas a la salida
Las especificaciones mecánicas de un FWKO corresponden a los resultados del cálculo
y son los siguientes:
Presión y temperatura de diseño
Largo total
Diámetro
Ubicación y alto del Interno
Diámetro de bocas de entrada y salida
Esbeltez
Ubicación de bocas para instrumentos
Espesor
Aislamiento (Si aplica)
El cálculo puede tener dos modalidades:
Dimensionamiento
El cálculo requiere el ingreso de unas dimensiones hipotéticas para iniciar el cálculo, el
algoritmo puede arrancar con un dato cualquiera y luego iterar hasta conseguir los
parámetros requeridos por las especificaciones de procesos.
Prueba nominal o “Rating”
Para el “Rating” de un equipo existente, los datos de ingreso básico son las
dimensiones, a partir de allí se puede someter a prueba el equipo ajustando algunos
parámetros y probando otros.
En el desarrollo del presente documento se muestra el cálculo para el
dimensionamiento, el mismo es útil para realizar un “Rating”.
El cálculo tiene 3 etapas, la carga de datos, los cálculos intermedios y el reporte final.
6
PRIMERA ETAPA – CARGA DE DATOS Y ESPECIFICACIONES
Los datos que se ingresan para el cálculo son los siguientes:
������� ���ó� � ����ó�
��°��, ������� � ����ó�
Gas
�����������, ���� ������ � ���
��� �� ��, �� � ����� �� ���
!"����, #��� ����� �� ���
$: ���� � � ����&������
Crudo
�'�(���, ���� � ���
)'�*�+�, ��,��� *�+ �� ��� � 60°�
!'����, #��� ����� �� ��� � � � ��������
/'����/���, ����ó� ���1����� �� ��� 2 ��� ���3
Agua
�4�(���, ���� � *���
������, � ����� � ��� �� ����
Las demás propiedades del agua, como la viscosidad y densidad se establecen según
las condiciones operativas de presión y temperatura en una base de datos propia del
programa.
Las especificaciones que se asumen como predeterminados para el cálculo son los
siguientes:
������; ���� � �������
El tiempo de residencia se estima según la gravedad API y la siguiente tabla:
API Minutos
Sobre 35 3 a 5
Bajo 35
+100° F 5 a 10
+80° F 10 a 20
+60° F 20 a 30
7
6���; 6 ������� ��� ����; 6 ������ ��� � ���
�7���; *�� �� ��&�8� ����
9���; ��� �� ������
El diámetro inicial del recipiente se establece según la presión de operación, la longitud,
la esbeltez y la estandarización que se muestran en las siguientes tablas:
Diámetros Estándares
[in] [mm] [in] [mm]
20 508 96 2438
24 610 102 2591
30 762 108 2743
36 914 114 2896
42 1067 120 3048
48 1219 126 3200
54 1372 132 3353
60 1524 138 3505
66 1676 144 3658
72 1829 150 3810
78 1981 156 3962
84 2134 162 4115
90 2286 168 4267
Presión de
operación
[Barg]
Esbeltez
L/D
P<20 2,0-3,0
20<P<80 3,0-4,0
80<P<150 4,0-5,0
150<P 5,0-6,0
8
SEGUNDA ETAPA – CALCULO
Los datos ingresados generan otro grupo de datos internos para completar el cálculo.
Cálculo de propiedades .-
• Densidad del gas:
)"� �/�:� ; 2��&��� < 1.013253 B ��0.08314 B 2273 < ��°F�3
• Flujo Actual del gas:
���� � � ����� �� G����,�� �� ���
�" H�:� I ; 2273 < ��°F�3 B 1.013252��&��� < 1.013253 B 273 B ��� H�:
� I
• Densidad del Crudo
*�+��� ; *�+�60°�� J 2� J 60310
)"���� ; 141.5131.5 J *�+���
• Viscosidad del Crudo:
!'���� ; �KL
Con dos datos de viscosidad vs temperatura se encuentran los coeficientes de la
ecuación de Andrade. Si son más de dos datos se utiliza mínimos cuadrados.
• Contenido de agua en la emulsión
Para fines de balance y cálculo de la viscosidad de emulsión, se requiere conocer la
cantidad de agua que pasa con el crudo. Para esto se utiliza el siguiente grafico
desarrollado por NATCO en 1981:
9
M ; *��� N����� ���� %
1, �����ó� � ���� 8� ,� ����� ����
1 ; M100 J M P�'�4Q
• Cálculo de la viscosidad de emulsión
Para el cálculo de la viscosidad de emulsión, existen dos métodos válidos, dependerá la
preferencia y experiencia del usuario. Estos métodos deben ser utilizados para una
emulsión con contenido máximo de agua del 40%.
Ecuación Manning-Thompson (1995)
!R ; !':.ST
Ecuación Smith-Arnold (1987)
!R ; !'21 < 2.51 < 14.11U3
• Densidad de emulsión
)R��: �⁄ � ; 21 J 13)'<1)4
• Densidad del Agua:
)4��: �⁄ � ; J0.0029�U J 0.1612� < 1003.2
Cálculo de Boquillas .-
• Caída de presión en líneas de salida de crudo y agua
X ; YZ[\]^_`a] ; Reynolds
1b ; c4 log gh.Uijk < l imRnh.opqrU; Ec. Churchil, 1s�t��� J � ��,����
41b ; 1k; 1k����u J v��&��w�
10
∆�xhhT����� 1001�⁄ � ; 0.000336 1kvU�yz)
Donde:
{��&/w�, ���� ���
)��&/1�:�, ������� �� �í8���
�yz����, ��� ���� �� ��&
Se ajusta un diámetro estándar para no superar los 5 psi/100ft, éste valor dependerá
del tipo de crudo y se ajustará al criterio del diseñador.
• Velocidad, erosión y vibración
#| ; �|*� Donde:
#|��/��; #� ����� � �í8��� , �� �����ó� ����
�|��:/��; ������ � �í8���
�R �� � �����ó� u �T4 �� � ����
*� ��U�;Á� ����,��� � �� ��&í� ������
• Criterio de evaluación
La velocidad de descarga por las boquillas no deben superar el 1 m/s para los líquidos,
por tratarse de equipos de separación. Para la fase gas el cálculo es análogo y la
velocidad no debe superar los 60 ft/s.
Como criterio de erosión y vibración se debe diseñar para que el producto )#U }2508 ��
Cálculo de dimensiones del recipiente .-
• Longitud efectiva:
�RT���; 6 ������ 1���,�
�RT��� ; 6 J � • Espesor:
El espesor se determina según la presión de diseño así:
��� ; �_92�N < 0.4�_ < F~�
Donde:
11
�_ ; � < 1��� � �������
� ; ���ó� �á���� � ����ó�
El factor de seguridad dependerá de los criterios mecánicos para recipientes a presión,
regularmente van desde 30 psi a 50 psi.
� g ���Up , N�1�$ ���
El esfuerzo máximo se especifica según el material del recipiente. La orientación del
cálculo es hacia recipientes de acero al carbono código ASME: SA 516 Gr 70, que
corresponde a un valor de esfuerzo máximo de 1400 kg/cm2
La E en la expresión corresponde a una eficiencia asociado a la soldadura, para fines
prácticos se la considera como ligeramente inferior a la unidad, 0.98.
F~�����, N��� � � ��ó�
En caso de no existir presencia de H2S o CO2 se puede utilizar un valor de 1/8, de
haber concentraciones mínimas de éstos gases, se debe incrementar a ¼.
• Diámetro interno del recipiente
�y���, ��� ���� �� ������
�y ; 9 J ���
• Cálculo del área transversal del círculo
*~ ; 2*
*~ ; 2� J 3�22� J �U3� < U cosrx l1 J �n
• Cálculo del área para la fase gas
*~" ; 2� J 3�22� J �U3� < U cosrx l1 J �n
� ; 9 J �7��� • Cálculo del área para la fase agua
12
*~4 ; 2w J 3�22w J wU3� < U cosrx P1 J wQ
w���; *�� � �� ���1�� ��� ����
El alto de la interfase crudo-agua es un dato operativo y proviene de determinar la altura
óptima de la interfase.
• Cálculo del área para la fase crudo
*~' ; *~| J *~4
*~| ; 2�7 J 3��2�7 J �7U�� < U cosrx P1 J �7 Q
*~'��U�,Á� ����,��� � �����ó�
*~|��U�,Á� ������ 6í8��� � ��� �7���; Alto del bafle interno o del nivel máximo del líquido.
Cálculo de la Parte de Líquido .-
• Tiempo de residencia
El cálculo del tiempo de residencia se lo hace con el volumen ocupado por el líquido
(Crudo + agua) y el caudal total.
� ; *~|�RT�' < �4
Las dimensiones del recipiente deben ser tales que ajusten el tiempo con las
especificaciones de tiempo de residencia especificado según el tipo de crudo.
• Diámetro de partícula de agua en crudo
#' ; �R*~'
�R ; �' < 1�4
Donde:
#'�� �⁄ �, Velocidad de la emulsión
*~'��U�,Área circular de la emulsión
�R��: �⁄ �, Flujo Actual de emulsión
�X ; 4�!'2)4 J )'33000#'U)'U
13
Hacemos el cálculo del coeficiente de arrastre (Al final) y realizamos el cálculo de
diámetro de partícula.
��4 ; 3)'�#'U4�2)4 J )'3
• Diámetro de partícula de crudo en agua
#4 ; �T4*~4
�T4 ; 21 J 13�4
Donde:
#4�� �⁄ �, Velocidad de la emulsión
*~4��U�,Área circular de la emulsión
�T4��: �⁄ �, �����ó� � �lujo actual de agua
�X ; 4�!42)' J )433000#4U)4U
Hacemos el cálculo del coeficiente de arrastre (Al final) y realizamos el cálculo de
diámetro de partícula.
��' ; 3)4�#4U4�2)' J )43
• Criterio de evaluación
Se ajusta la altura de la interfase “h” hasta alcanzar un mínimo de la siguiente suma:
w ; min 2��'+��43
Cálculo de la Parte de Gas .-
#" ; ��"�RT*~"
� ; 9 J �7��� Donde:
#"�� �⁄ �, Velocidad del gas
*~"��U�,Área circular del gas
�"��: �⁄ �, Flujo Actual de gas
�RT���; 6 ������ 1���,�
����; *�� �� ��� � � ������
14
�X ; 4�!"�)' J )"�3000#"U)"U
Hacemos el cálculo del coeficiente de arrastre (Al final) y realizamos el cálculo de
diámetro de partícula.
• Diámetro de Partícula:
�� ; 3)"�#"U4��)' J )"�
El diámetro de partícula debe cumplir con especificaciones previamente establecidas,
de no ser así se deben incrementar las dimensiones en diámetro de recipiente.
Cálculo de velocidad de arrastre .-
#�R��/��, #� ����� � ����
Se parte del número a dimensional de Morton:
�� ; �!'Y�)' J )"�)'U/':
Se calcula el Reynolds asociado al área de emulsión:
X ; v'�y*~'!R
Donde:
v' g �� p , ���� �á��� � �����ó�
v' ; )R2�' < 1�43
Siendo Kv una variable auxiliar:
F� ; /'!' �\�\[
Si Re<160 entonces:
#�R ; 1.5F�Xr��
Si 160<Re<1635 entonces depende de Morton:
Si �� � xxz� entonces
#�R ; 11.78F�Xr������
Si �� xxz� entonces
#�R ; 1.35F�Xr��
Si 1635<Re entonces depende de Morton:
15
Si �� � xxz� entonces
#�R ; F�����
Si �� xxz� entonces
#�R ; 0.1146F�
• Criterio de evaluación
Si: #" } 1.25#�R entonces las dimensiones del equipo son correctas, en caso de no
cumplir este criterio se debe incrementar un diámetro del equipo y repetir los cálculos.
Cálculo Coeficiente de arrastre .-
Si:
~mR ¡ 6; ���� X � 2 u � ; UYmR
� ; ¢24 �X�
Si:
0.00088 � �X } 6; ���� 2 � X � 500 u � ; 18.5Xrh.S
� ; 18.5z £¤ P �XQ: £¤
Si: �X � 0.00088 ; ���� 200000 X
� ; 0.45
10. CÁLCULO DINÁMICO
Para el desarrollo de la dinámica del sistema, se consideran tres entradas que afectan
las condiciones del equipo, esta son: flujo másico de gas, crudo y agua, se realiza un
balance de masa para cada fase.
Balance general: Acumulación = Entrada – Salida.
16
Fase Gas :
�#2��3 ; $�"X�
Donde:
�: ���ó� � ����ó� �� ������
#: # ���� �� ������ ����� � � ���
��: �� � ����� �� ���
$: ���� � � ����&������
X: � ������ ���� � � � ����
�: ������� � ����ó� �� ������
�": ���� �� ���
El balance de masa del sistema se obtendría de la siguiente manera: ��"�� ; v"y2�3 J v"¥
Donde:
��"�� ; ��¦2�§3¨mL�� : #�����ó� � ���� � � ���� �� ����
v"y2�3: ��� � ����� ,���&� � 1��� ���
v"¥ ; )"�x� sin ©�x�∆�� « : ���� � ��� � ������ � ��,é� � ,á�,���2#" � �� 1���� 13
Considerando composición, volumen y temperatura constante se tiene: ��"�� ; #2��3$X� ����
En caso de tener una variación de volumen del lado de crudo afecta la presión del
sistema: ��"�� ; 2��3$X� P# ���� < � �#�� Q
La ecuación sería:
2¬3®¯° P± ²¬²³ < ¬ ²±²³ Q ; ´µ¶2³3 J ·µ¸¹¬ º»¼ ©¸¹�∆¬¬ «
Donde:
# ; 6 B *~" < �' B 2*~| J *∆3
*~" ; 2� J 3�22� J �U3� < U cosrx l1 J �n ; � ������, ���� : � ; 9 J �7
17
*~| ; 2�7 J 3��2�7 J �7U�� < U cosrx P1 J �7 Q ; � ������
*∆ ; 2� J 3�22� J �U3� < U cosrx P1 J �Q ; #���&�2���� � � , 1���� 13
La variación del volumen está asociado al nivel “L” de la figura uno: �#�� ; J�' �*∆2�3�� ; # 1���� 1
Fase Crudo :
)R�' �*∆2�3�� ; vRy2�3 J vR¥
Donde:
)R�' �*∆2�3�� : #�����ó� � ���� � � ���� �� ����
vRy2�3: ��� � ����� ,���&� � 1��� ���
vR¥ ; )R�x√∆�: ���� � �����ó� � ������ � ��,é� � ,á�,���2#R � �� 1���� 13
La ecuación sería:
·¾¿À ²ÁÂ2¿3²³ ; ´¾¶2³3 J ·¾¸¹√¬
Considérese que:
∆� ; �2 ����ó�3 < �2w�� ��á����3 J �21����ó� ��&í�3 J �2������3
La presión de descarga debe ser un dato del usuario para el simulador, además se
considera la presión hidrostática la columna de crudo “L” más una altura que provenga
del cálculo para compensar la pérdida de fricción de tubería, como opción
predeterminada configurable por criterio de construcción.
Entonces se obtiene:
∆� ; �2 ����ó�3 < �2w�� ��á���� ; 12�33 J �2������3
Fase Agua :
)4�RT �*~42w3�� ; v4y2�3 J v4¥
Donde:
)4�RT �*~42w3�� : #�����ó� � ���� � � ���� �� ����
v4y2�3: ��� � ����� ,���&� � 1��� ���
v4¥ ; )4�x√∆�: ���� � ���� � ������ � ��,é� � ,á�,���2#4 � �� 1���� 13
18
La ecuación sería:
·Ã¿¾Ä ²Á¸Ã2Å3²³ ; ´Ã¶2³3 J ·Ã¸¹√¬
Considérese que:
∆� ; �2 ����ó�3 < �2w�� ��á����3 J �21����ó� ��&í�3 J �2������3
La presión de descarga debe ser un dato del usuario para el simulador, además se
considera la presión hidrostática la columna de agua “h”, más una altura de emulsión
que es la altura del bafle menos la “h”, más una altura que provenga del cálculo para
compensar la pérdida de fricción de tubería, como opción predeterminada configurable
por criterio de construcción.
Entonces se obtiene:
∆� ; �2 ����ó�3 < �2w�� ��á���� *��� ; 12w33< �2w�� ��á���� N�����ó� ; 12�7 J w33 J �2������3
Figura 1
FWKO y sus variables
19
11. METODOLOGÍA: (Descripción del procedimiento a emplear para obtener los
objetivos propuestos).
• Identificación de Procedimientos.- Para la compilación y organización del cálculo
en estado estacionario y dinámico, es preciso realizar los balances de masa de
cada una de las corrientes y asi establecer las ecuaciones Acumulacion =
Entrada – salida.
• Evaluación Cualitativa.- En la selección del lenguaje de programación se
evaluarán algunos aspectos cualitativos durante el trabajo de tesis, como son las
librerías, operaciones matriciales, visualización, entre otros.
• Desarrollo de programación.- Plantear los procedimientos de cálculo y controles
en un lenguaje de programación.
• Evaluación final y Pruebas.- Corridas comparativas con históricos probados y
pruebas de lazos de control.
12. ACTIVIDADES A DESARROLLAR:
• Compilación Bibliográfica
• Desarrollo de cálculo dinámico
• Evaluación de Lenguaje de Programación
• Dimensionamiento de FWKO
• Prueba con históricos
• Desarrollo de sistema dinámico
• Desarrollo de controles
• Pruebas y Ajustes
20
13. CRONOGRAMA:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
ACTIVIDAD TIEMPO
Compilación Bibliográfica 3 meses
Desarrollo de cálculo
dinámico 3 meses
Evaluación de Lenguaje 1 mes
Dimensionamiento de FWKO 3 meses
Prueba con históricos 1 mes
Desarrollo de sistema
dinámico 4 meses
Desarrollo de controles 4 meses
Pruebas y Ajustes 2 meses
14. BIBLIOGRAFIA:
• Perry’s Chemical Engineers’ Handbook, Mc Graw Hill 1999
• Smith Corripio, Pinciples and practice of Automatic Process Control, 2da
Edición.
• Shinskey, Sistemas de Control de Procesos. Mc Graw Hill, 1996
• [1] GPSA (Gas Processors Suppliers Association), SEPARATORS AND
FILTERS, Page 4
• [2] AMERICAN PETROLEUM INSTITUTE, API 12J Specification for oil and
gas separator, SEVENTH EDITION, OCTOBER 1, 1989. Page 4
• [3] CONTROLLING VESSELS and TANKS, Walter Driedger, P. Eng., 2001
Sep 07, Page 7
• [4] NATCO, Publicación de 1981
15. RECURSOS FÍSICOS: (Especificar la disponibilidad y adjuntar carta de compromiso
de la dependencia o empresa cuando sea necesario).
• Computador e históricos de diseños de FWKO (Disponibilidad inmediata)
21
16. COSTOS DEL TRABAJO Y FUENTES DE FINANCIACIÓN:
Ninguno
17. COMENTARIO CON VISTO BUENO DEL DIRECTOR: (calificar los siguientes aspectos: organización, pertinencia, relevancia y originalidad).
___________________________________ 18. FIRMA DEL PROPONENTE
_____________________________________
19. FIRMA DEL DIRECTOR (ASESORES)
18 de noviembre de 2009
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