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C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén
Teléfono: 953.25.84.38
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EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén
EXPEDIENTE: 15145 1
ESTUDIO GEOTÉCNICO
Cliente: SOCIEDAD MUNICIPAL DE VIVIENDA DE JAÉN S.A. SOMUVISA
Obra: 34 VIVIENDAS Y APARCAMIENTOS EN AVDA. DE ANDALUCIA Y C/ ORCERA
Población: JAÉN
Expediente: 15145 Fecha:
C/ Chiclana de Segura nº 1.
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1.- ANTECEDENTES Y OBJETO:
El presente trabajo ha sido llevado a cabo por encargo de la SOCIEDAD MUNICIPAL
DE LA VIVIENDA DE JAEN S.A., SOMUVISA, con el fin de estudiar el subsuelo de un solar
donde se está proyectando la construcción de un edificio de 34 viviendas y aparcamientos
entre la Avenida de Andalucía y C/ Orcera, en Jaén.
La parcela tiene forma rectangular, de dimensiones aproximadas 30.0 m x 50.00 m y
se encuentra a cota +1.30 m aproximadamente respecto a la rasante del acerado de c/
Orcera y -3.00 m respecto a la Avenida de Andalucía.
Según los datos que nos han sido facilitados por la Dirección Técnica, las obras a
ejecutar consisten fundamentalmente en una edificación con cinco plantas sobre rasante
respecto a la Avenida de Andalucía, y dos plantas de sótano bajo la calle Orcera, para lo cual
será necesario excavar el solar hasta la cota -7.40 m aproximadamente respecto al punto A
del croquis (acerado de c/ Orcera)
Este estudio está encaminado a obtener la siguiente información:
1.- Condiciones de los diferentes niveles que constituyen el subsuelo de la zona donde se
prevé la cimentación de las estructuras proyectadas.
2.- Determinación de las características geotécnicas de los diferentes niveles;
identificación, propiedades de estado y parámetros resistentes.
3.- Determinación del nivel freático.
4.- Como consecuencia de los estudios definidos en los apartados anteriores, fijar
criterios acerca de las condiciones de cimentación y precauciones a tomar frente a
posibles fenómenos de inestabilidad.
El presente informe geotécnico, recoge todos los trabajos de campo y laboratorio, los
resultados obtenidos y los parámetros geotécnicos que de ellos se deducen.
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Las coordenadas UTM (ETRS 89) aproximadas de la zona de estudio son:
X: 429.451 m
Y: 4.181.528 m
Se adjuntan a continuación el mapa de la zona y la foto aérea:
Plano de la zona
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Imagen aérea de la zona
1.1.- CAMPAÑA DE RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO DEL TERRENO
La campaña de reconocimiento geotécnico del terreno se ha llevado a cabo mediante
la inspección visual de las características geológicas del solar y del entorno, la realización de
4 ensayos de penetración dinámica, hasta 20.00 m de profundidad o rechazo si se produce
antes, y 2 sondeo a rotación con extracción continua de la muestra a 18.00 m de
profundidad, toma de 7 muestras inalteradas, y 5 ensayos SPT.
Sobre la muestra de terreno obtenida en el sondeo mecánico se han realizado una
serie de ensayos de laboratorio. La campaña total realizada y número de ensayos realizados
ha sido:
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NORMA ENSAYO Nº DE ENSAYOS
UNE –EN-ISO 2476-2 Penetración dinámica DPSH 4
ASTM D1587:00 ASTM D 2113:99
XP: 94.202
Sondeo mecánico con extracción
continua de muestras. 2
UNE103800:92 S.P.T 5
UNE 103101:95 Granulometría por tamizado 7
UNE103103:94
UNE 103104:93 Límites de Atterberg 7
UNE 103300:93 Humedad natural 7
UNE 103301:94 Densidad seca y aparente 7
UNE 103400:93 Compresión simple 5
UNE 83963:2008
ERRATUN 2011 Sulfatos solubles 7
UNE 83962:2008 Acidez Baumann-Gully 7
ASTM-D 2487/00 Clasificación de suelos 7
UNE 103602:1996 Presión de hinchamiento 2
UNE 103600:1996 Hinchamiento aparato Lambe 4
EHE 05 Análisis químico de aguas 4
Una matización importante que debemos hacer es que la campaña de trabajos de
campo ha sido diseñada en función de los datos facilitados por el peticionario del presente
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informe. Habrá de ser el Proyectista o la Dirección Técnica de la obra la que supervise la
campaña, la acepte, compruebe su idoneidad y extrapole los resultados.
1.2. COTA DE INICIO DE LOS TRABAJOS DE CAMPO
Las cotas de inicio de los trabajos de campo que se indican a continuación han sido
referenciadas al punto A que se indica en el croquis que se adjunta a este informe, situado
sobre el acerado de la Calle Orcera, en una esquina del solar.
Debemos en este punto aclarar que, en adelante, cuando se hable en este informe de
“cota” se referirá bien a la cota topográfica o bien respecto a un punto de referencia, que se
grafía en el croquis que se adjunta. Por el contrario, cuando se hable de “profundidad”, se
referirá siempre a la distancia bajo la rasante actual del terreno, es decir, bajo la boca de los
trabajos de campo (sondeos, penetraciones dinámicas o catas).
Las cotas aproximadas de boca, profundidades alcanzadas y la presencia o de agua
en cada uno de los puntos se muestran en la siguiente tabla:
Punto Cota de boca Profundidad alcanzada Profundidad a la que
se detecta agua
DPSH-1 +1.30 m 20.00 m No se detecta
DPSH-2 +1.30 m 20.00 m No se detecta
DPSH-3 +1.30 m 20.00 m No se detecta
DPSH-4 +0.60 m 9.40 m (rechazo) No se detecta
SONDEO -1 +1.30 m 18.00 m 3.70 m
SONDEO-2 -0.10 m 18.00 m No se detecta
La ubicación de los puntos se muestra en la siguiente imagen, que puede verse a
mayor escala en el anexo “croquis de situación de los trabajos de campo
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2. DESCRIPCIÓN GEOLÓGICA DE LA ZONA.
Desde el punto de vista tectónico pueden diferenciarse dos grandes grupos de
unidades: unas pertenecen a la Depresión del Guadalquivir y otras a las zonas externas de
las Cordilleras Béticas.
En la Depresión del Guadalquivir hay que distinguir básicamente entre una cobertera
sedimentaria autóctona o parautóctona y las unidades alóctonas que aparecen intercaladas
entre los materiales de dicha cobertera, suponiéndose además la existencia de un zócalo
constituido por el Paleozoico de la Meseta (Sierra Morena).
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Si se prescinde de la existencia de intercalaciones de materiales alóctonos, la
estructura de la Depresión es sumamente simple, ya que la cobertera adopta una disposición
monoclinal, con buzamiento suave de componente Sur.
La estructura interna de las unidades alóctonas es menos uniforme, aunque con
rasgos característicos bastante generalizados.
La mayor parte de las unidades que han invadido la Depresión del Guadalquivir,
proceden del Subbético Medio ó del Subbético Externo, se han trasladado por lo menos en
dos momentos: uno probablemente ante-nummulitico y post-cretácico medio y otro ante-
vindoboniense y post-aquitaniense.
En las zonas Prebética y Subbética, algunas de las diferencias más notables, como las
que resultan del comportamiento más rígido de las Unidades Prebéticas que las Subbéticas,
se deben casi totalmente a la distinta naturaleza litológica. Así al tener presente las unidades
Prebéticas, resalta su Lias calizo de potencia enormemente más grande que en las
Subbéticas, por lo que ante los esfuerzos de compresión, el conjunto de la unidad tiende a
comportarse como una gran losa rígida, limitada en su frente por fallas diversas.
Los pliegues, cuando aparecen, son de gran radio y si la compresión es muy
importante, se desarrollan preferentemente estructuras en escamas. En cambio, los
materiales Subbéticos tienden a dibujar pliegues de menor radio, muchas veces asociados a
fallas inversas singenéticas y generalmente sus núcleos son perforantes.
Además de las importantes traslaciones sufridas por ciertas Unidades Subbéticas y
algunas Prebéticas, la región ha sido fuertemente plegada. Por otro lado el diapirísmo ha
jugado un papel importante en el trazado y localización de muchas estructuras.
La etapa tectónica más tardía, afecta a los materiales del Mioceno Superior y muchas
veces también al Cuaternario, es la formación de fallas normales, que determinan el trazado
actual de muchos contactos y limitan la mayor parte de las depresiones existentes.
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El hecho de que se hayan sucedido etapas tectónicas tan variadas en un mismo
espacio da ocasión a que se ponga de manifiesto un rasgo muy característico de las zonas
Subbética y Prebética, que consiste en la existencia de estructuras sobreimpuestas.
Criterios de división geotécnica
Siguiendo los criterios previstos para la realización de la división zonal y siguiendo un
estudio en base a los diferentes tipos de roca, su resistencia a la erosión, su comportamiento
mecánico ante los distintos movimientos tectónicos que han actuado sobre ellos y sus
distintas formas de relieve configuradas a través de su historia geológica, la zona objeto de
estudio se encuentra enclavada dentro de la Región II, perteneciendo sus materiales al Area
II2 y algún afloramiento de la Región III. perteneciendo sus materiales al Area III1.
El Area II2, incluye una litología muy variada, compuesta de margas arcillosas, con
algunas alternancias de arcillas arenosas, margas calcáreas y en ocasiones, arenas, gravas y
niveles de arenisca.
Como sustrato, predominan las arcillas abigarradas del Keuper, como las arcillas
yesiferas, margas y margas yesiferas con estratos intercalados de niveles de yesos
cristalizados, que a su vez están muy frecuentemente mezclados con las arcillas y margas de
edad Miocena.
En cuanto a las formaciones superficiales y al sustrato rocoso, se incluyen aquellos
depósitos poco ó nada coherentes de extensión y espesor variable, depósitos desde el
Villafranquiense hasta la actualidad y al conjunto de rocas más ó menos consolidadas,
depositadas en el resto de la historia geológica.
Se incluyen aquí los depósitos con gravas silíceas heterométricas y bloques sueltos
procedentes de la fracturación de las litologías circundadas, presentando estabilidad variada
al igual que la resistencia a la erosión.
Las zonas con predominio de litología margo-arcillosa de color ocre amarillento,
presenta intrusiones de bloques de calizas, a veces sueltos, con una resistencia a la erosión
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aceptable, actuando selectivamente en función de la litología predominante, especto que
condiciona alomaciones y abarrancamientos allí donde el recubrimiento es potente.
Casi todos sus terrenos muestran una tendencia a deslizar a favor de las pendientes, a
veces bajo estímulos naturales, pero siempre al ser sometidas a cargas no naturales; son
muy sensibles a la erosión, originando abundantes abarrancamientos.
Los afloramientos pertenecientes al Area III1, presentan una litología de margas
arcillosas y yesos, margas y calizas.
Se adjunta continuación el mapa geológico de la zona.
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Mapa geológico 1:50000. Hoja 947 (Jaén).
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3.- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS DE CAMPO.
3.1.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA DPSH:
El ensayo de Penetración Dinámica Continua DPSH se realiza bajo la norma UNE –EN-
ISO 22476-2 y consiste en la hinca de una puntaza de sección cilíndrica de diámetro 50,5±0.5
mm acoplada a un varillaje de 33±2 mm de diámetro, mediante golpes propinados por una
maza de 63,5 kg±0,5 Kg que cae desde una altura de 76 cm±1,00 cm impactando sobre una
cabeza o “yunque” rígidamente unido al varillaje.
La resistencia a la penetración se define como el nº de golpes requerido para hacer
avanzar el penetrómetro una longitud de 20 cm designándose a este valor como NDPSH,
representándose los resultados en gráficos que reflejan los diferentes golpeos obtenidos en
función de la profundidad.
El ensayo se da por terminado cuando se alcanza la condición de rechazo, fijado en un
valor de NDPSH=100 golpes. También se puede dar por finalizado el ensayo si el par al girar
el tren de varillas alcanza un valor determinado de 200 N/m en DPSH.
El registro continuo del terreno tiene la ventaja de detectar con claridad capas blandas o
duras y de correlacionar los diferentes niveles en base a similitudes del golpeo. La
interpretación de los ensayos de penetración dinámica debe considerarse de manera
cualitativa y no cuantitativa.
En el anejo de gráficos del presente informe se muestran los golpeos obtenidos en cada
una de las penetraciones dinámicas realizadas.
Con estos datos y mediante la fórmula de los holandeses estamos en disposición de
poder calcular la resistencia de un suelo con un coeficiente de seguridad igual a la unidad. Y a
partir de este dato, la carga admisible del suelo σadm.
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Para el cálculo de la tensión admisible de hundimiento seguiremos las indicaciones de
Sanglerat: Qadm= Rp/27,5, siendo Rp= 0,5 Rd.
Por lo tanto Qadm= Rd/55. Estos coeficientes de seguridad varían, según los autores,
entre 30 y 70. Para el caso de la obra que nos ocupa, una vivienda unifamiliar, hemos
adoptado el valor de 55.
En las siguientes tablas se adjuntan, tanto el golpeo como la tensión admisible del
terreno por hundimiento.
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DPSH Nº 1. Cota +1.30 m
PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
0,20 11 2,37
0,40 6 1,27
0,60 3 0,62
0,80 6 1,22
1,00 3 0,60
1,20 3 0,59
1,40 2 0,39
1,60 2 0,38
1,80 3 0,56
2,00 3 0,55
2,20 4 0,72
2,40 4 0,71
2,60 5 0,88
2,80 3 0,52
3,00 5 0,85
3,20 3 0,50
3,40 4 0,66
3,60 4 0,65
3,80 4 0,64
4,00 4 0,63
4,20 5 0,78
4,40 5 0,77
4,60 4 0,61
4,80 4 0,60
5,00 5 0,74
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DPSH Nº 1. Cota +1.30 m
PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
5,20 6 0,88
5,40 6 0,87
5,60 6 0,86
5,80 7 0,99
6,00 7 0,97
6,20 8 1,10
6,40 8 1,09
6,60 8 1,07
6,80 8 1,06
7,00 8 1,05
7,20 8 1,04
7,40 8 1,03
7,60 8 1,01
7,80 9 1,13
8,00 8 0,99
8,20 8 0,98
8,40 9 1,09
8,60 9 1,08
8,80 8 0,95
9,00 9 1,06
9,20 9 1,05
9,40 9 1,04
9,60 9 1,03
9,80 8 0,90
10,00 9 1,01
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EXPEDIENTE: 15145 17
DPSH Nº 1. Cota +1.30 m
PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
10,20 9 1,00
10,40 9 0,99
10,60 8 0,87
10,80 9 0,97
11,00 9 0,96
11,20 8 0,85
11,40 8 0,84
11,60 8 0,83
11,80 10 1,03
12,00 11 1,12
12,20 11 1,11
12,40 10 1,00
12,60 10 0,99
12,80 10 0,98
13,00 9 0,88
13,20 12 1,16
13,40 12 1,15
13,60 15 1,43
13,80 15 1,41
14,00 13 1,22
14,20 14 1,30
14,40 14 1,29
14,60 15 1,37
14,80 15 1,36
15,00 16 1,44
C/ Chiclana de Segura nº 1.
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EXPEDIENTE: 15145 18
DPSH Nº 1. Cota +1.30 m
PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
15,20 15 1,34
15,40 16 1,42
15,60 16 1,40
15,80 16 1,39
16,00 16 1,38
16,20 16 1,37
16,40 18 1,53
16,60 16 1,35
16,80 17 1,43
17,00 19 1,58
17,20 17 1,41
17,40 18 1,48
17,60 17 1,39
17,80 17 1,38
18,00 17 1,37
18,20 19 1,52
18,40 20 1,59
18,60 18 1,42
18,80 16 1,25
19,00 17 1,32
19,20 18 1,39
19,40 18 1,38
19,60 17 1,29
19,80 23 1,74
20,00 25 1,88
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EXPEDIENTE: 15145 19
DPSH Nº 2. Cota +1.30 m
PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
0,20 79 17,00
0,40 33 6,97
0,60 19 3,94
0,80 7 1,43
1,00 6 1,20
1,20 5 0,98
1,40 6 1,16
1,60 7 1,33
1,80 13 2,43
2,00 10 1,84
2,20 10 1,81
2,40 9 1,60
2,60 8 1,40
2,80 8 1,38
3,00 7 1,19
3,20 11 1,85
3,40 14 2,31
3,60 13 2,12
3,80 11 1,77
4,00 13 2,06
4,20 21 3,28
4,40 22 3,39
4,60 59 8,98
4,80 17 2,55
5,00 11 1,63
C/ Chiclana de Segura nº 1.
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EXPEDIENTE: 15145 20
DPSH Nº 2. Cota +1.30 m
PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
5,20 7 1,02
5,40 7 1,01
5,60 10 1,43
5,80 8 1,13
6,00 8 1,11
6,20 8 1,10
6,40 8 1,09
6,60 9 1,21
6,80 9 1,19
7,00 8 1,05
7,20 8 1,04
7,40 7 0,90
7,60 9 1,14
7,80 8 1,00
8,00 8 0,99
8,20 7 0,86
8,40 7 0,85
8,60 10 1,20
8,80 9 1,07
9,00 10 1,18
9,20 10 1,16
9,40 10 1,15
9,60 11 1,26
9,80 11 1,24
10,00 10 1,12
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PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
10,20 9 1,00
10,40 10 1,10
10,60 11 1,20
10,80 11 1,18
11,00 12 1,28
11,20 10 1,06
11,40 11 1,15
11,60 11 1,14
11,80 11 1,13
12,00 12 1,22
12,20 11 1,11
12,40 11 1,10
12,60 12 1,19
12,80 12 1,18
13,00 11 1,07
13,20 11 1,06
13,40 11 1,05
13,60 13 1,24
13,80 13 1,23
14,00 12 1,12
14,20 12 1,11
14,40 12 1,10
14,60 13 1,19
14,80 14 1,27
15,00 13 1,17
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EXPEDIENTE: 15145 22
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PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
15,20 12 1,07
15,40 12 1,06
15,60 14 1,23
15,80 14 1,22
16,00 14 1,21
16,20 14 1,20
16,40 16 1,36
16,60 16 1,35
16,80 17 1,43
17,00 18 1,50
17,20 19 1,57
17,40 19 1,56
17,60 18 1,47
17,80 19 1,54
18,00 19 1,53
18,20 21 1,68
18,40 22 1,74
18,60 24 1,89
18,80 29 2,27
19,00 25 1,94
19,20 26 2,01
19,40 25 1,92
19,60 24 1,83
19,80 25 1,89
20,00 24 1,80
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PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
0,20 10 2,15
0,40 15 3,17
0,60 12 2,49
0,80 11 2,24
1,00 6 1,20
1,20 9 1,77
1,40 11 2,13
1,60 7 1,33
1,80 9 1,68
2,00 9 1,66
2,20 9 1,63
2,40 7 1,25
2,60 9 1,58
2,80 7 1,21
3,00 5 0,85
3,20 5 0,84
3,40 6 0,99
3,60 7 1,14
3,80 7 1,12
4,00 8 1,27
4,20 8 1,25
4,40 7 1,08
4,60 6 0,91
4,80 7 1,05
5,00 6 0,89
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PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
5,20 7 1,02
5,40 7 1,01
5,60 9 1,28
5,80 9 1,27
6,00 11 1,53
6,20 11 1,51
6,40 11 1,49
6,60 10 1,34
6,80 10 1,33
7,00 11 1,44
7,20 12 1,56
7,40 10 1,28
7,60 10 1,27
7,80 8 1,00
8,00 9 1,12
8,20 10 1,23
8,40 10 1,21
8,60 9 1,08
8,80 8 0,95
9,00 8 0,94
9,20 9 1,05
9,40 8 0,92
9,60 9 1,03
9,80 8 0,90
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PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
10,20 9 1,00
10,40 11 1,21
10,60 10 1,09
10,80 9 0,97
11,00 10 1,07
11,20 10 1,06
11,40 11 1,15
11,60 13 1,35
11,80 12 1,23
12,00 13 1,32
12,20 13 1,31
12,40 12 1,20
12,60 12 1,19
12,80 13 1,28
13,00 12 1,17
13,20 15 1,45
13,40 16 1,53
13,60 15 1,43
13,80 15 1,41
14,00 16 1,50
14,20 16 1,48
14,40 17 1,56
14,60 20 1,83
14,80 21 1,90
15,00 20 1,80
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DPSH Nº 3. Cota +1.30 m
PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
15,20 20 1,78
15,40 19 1,68
15,60 19 1,67
15,80 20 1,74
16,00 20 1,73
16,20 20 1,72
16,40 20 1,70
16,60 21 1,78
16,80 21 1,76
17,00 20 1,67
17,20 21 1,74
17,40 22 1,81
17,60 21 1,71
17,80 21 1,70
18,00 24 1,93
18,20 20 1,60
18,40 23 1,82
18,60 21 1,65
18,80 22 1,72
19,00 22 1,71
19,20 22 1,70
19,40 21 1,61
19,60 23 1,75
19,80 23 1,74
20,00 25 1,88
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DPSH Nº 4. Cota +0.60 m
PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
0,20 13 2,80
0,40 7 1,48
0,60 4 0,83
0,80 2 0,41
1,00 2 0,40
1,20 4 0,79
1,40 5 0,97
1,60 4 0,76
1,80 6 1,12
2,00 6 1,10
2,20 6 1,09
2,40 5 0,89
2,60 8 1,40
2,80 7 1,21
3,00 5 0,85
3,20 4 0,67
3,40 6 0,99
3,60 6 0,98
3,80 6 0,96
4,00 6 0,95
4,20 6 0,94
4,40 8 1,23
4,60 6 0,91
4,80 5 0,75
5,00 4 0,59
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EXPEDIENTE: 15145 28
DPSH Nº 4. Cota +0.60 m
PROFUNDIDAD (m)
Golpeo N20
Qadm (Kp/cm2)
5,20 5 0,73
5,40 4 0,58
5,60 5 0,71
5,80 7 0,99
6,00 8 1,11
6,20 17 2,34
6,40 18 2,45
6,60 16 2,15
6,80 16 2,12
7,00 19 2,49
7,20 22 2,85
7,40 17 2,18
7,60 19 2,41
7,80 23 2,88
8,00 37 4,59
8,20 36 4,42
8,40 35 4,25
8,60 41 4,93
8,80 43 5,11
9,00 49 5,76
9,20 67 7,80
9,40 100 11,53
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3.2. SONDEOS MECÁNICOS
Se ha realizado 2 sondeo de 18.00 m de profundidad, cuya situación y perfil se
recogen en los apartados “croquis” y “perfil estratigráfico”. El perfil detallado incluye además
otros datos de la perforación, tales como los ensayos SPT, la extracción de muestras
inalteradas, posición de nivel freático detectado y resumen de los resultados de ensayos de
laboratorio realizados.
Fundamento teórico
El sondeo mecánico a rotación es la técnica fundamental en todo reconocimiento
geotécnico. Es una perforación de pequeño diámetro, generalmente entre 65 y 140 mm que
permite reconocer la naturaleza y la localización de las diferentes capas del subsuelo
mediante la extracción continua de testigo de suelo o roca, a la vez que se alterna con
ensayos geotécnicos de penetración y extracción de muestras inalteradas, en los casos en
que es posible.
Las perforaciones se realizan con una sonda de avance hidráulico montada sobre
camión o con motricidad autónoma (según las necesidades y características del estudio)
dotada de castillete o torre de sondeo y bomba de lodos.
El testigo del terreno perforado se aloja en un tubo testigo hueco, en cuyo extremo
inferior va enroscada una corona de widia o diamante que va realizando la perforación. Al
extremo superior del tubo va enroscado el varillaje, 50 mm (hueco), para permitir que pase el
agua proveniente de la bomba.
Durante la ejecución del sondeo, y si el terreno es inestable, hay que proceder a la
entubación del sondeo con la tubería de revestimiento o bien se utilizan lodos bentoníticos
que mantienen las paredes sin desmoronamientos. Se muestra a continuación un breve
resumen de los diferentes estratos detectados en los sondeos. En los anejos de este informe
se incluyen los perfiles estratigráficos completos con los resultados de los ensayos de
laboratorio realizados sobre cada una de las muestras.
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SONDEO Nº 1. Cota +1.30 m. Agua a 3.70 m (21/09/2015)
PROFUNDIDAD (m)
Estrato
0.00 – 0.90 Material antrópico (rellenos)
0.90 – 3.70 Margas arcillosas con caliches, de color beige claro
3.70 – 5.60 Gravas con fracciones finas, de color beige claro
5.60 – 12.10 Margas arcillosas de alta plasticidad y color beige
12.10 – 18.00 Margas limosas de alta plasticidad y color azulado-gris oscuro
SONDEO Nº 2. Cota +1.30 m. No se detecta agua
PROFUNDIDAD (m)
Estrato
0.00 – 3.60 Material antrópico (rellenos)
3.60 – 5.60 Gravas con fracciones finas, de color beige claro
5.60 – 14.20 Margas arcillosas de alta plasticidad y color beige
14.20 – 18.00 Margas limosas de alta plasticidad y color azulado-gris oscuro
3.3. ENSAYOS S.P.T.
Fundamento teórico
La ejecución de este ensayo está normalizada según UNE‐103‐800‐92.
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Los ensayos de Penetración SPT se utilizan en Geotecnia para obtener información
sobre la compacidad o consistencia de un suelo, permitiendo correlacionar y obtener
diferentes parámetros resistentes de los materiales atravesados. Además se recuperan
muestras alteradas de suelo para su identificación.
Este tipo de ensayos se realiza en el interior de sondeos, en los cuales es necesario
limpiar previamente el fondo de la perforación, manteniendo la entubación por encima del
nivel de comienzo del ensayo.
El equipo necesario para la realización de esta prueba consta de un tomamuestras
bipartido de pared gruesa de 51 mm de sección acoplado a un varillaje rígido, en cuyo
extremo se coloca la cabeza de golpe y contragolpe, sobre la que impacta una maza de 63,5
kg en caída libre, desde una altura de 76,0 cm. Este equipo suele ir montado sobre el camión
de sondeos, acoplado a la sonda y con un funcionamiento automático.
En el caso de materiales granulares gruesos, el ensayo se realiza con una “puntaza
ciega” que no recupera la muestra atravesada.
En el procedimiento de realización del ensayo se distinguen dos fases. Una hinca de
colocación de 15 cm, incluyendo la penetración inicial del tomamuestras bajo su propio peso,
y la segunda fase o ensayo de hinca propiamente dicho, en la cual se anota el número de
golpes necesarios para penetrar adicionalmente 30 cm. Este número obtenido se denomina
resistencia a la penetración NSPT. Si los 30 cm de penetración no pueden lograrse con 100
golpes, el ensayo de hinca se dará por terminado y se alcanza la condición de rechazo,
NSPT = R.
Este ensayo tiene una mayor aplicación y representatividad en suelos granulares,
frente a suelos cohesivos y rocas blandas donde su interpretación es más limitada
Se realiza un total de 5 ensayos SPT, cuyos resultados se grafían en los partes de
sondeos del apartado II de anexos y en la siguiente tabla:
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SONDEO Nº 1. Cota +1.30 m
PROFUNDIDAD (m)
Golpeo Nspt
N spt
2.60-3.20 4-4-5-5 9
6.60-7.20 7-9-11-12 20
SONDEO Nº 2. Cota +1.30 m
PROFUNDIDAD (m)
Golpeo Nspt
N spt
5.60-6.20 4-4-4-4 8
11.10-11.70 11-13-17-16 30
16.00-16.60 18-20-25-28 45
4 . CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS Y GEOTÉCNICAS DEL TERRENO
4.1. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS BÁSICAS
Partiendo de los datos recopilados en los distintos materiales atravesados derivados
de los ensayos “in situ” y de laboratorio, podemos elaborar los siguientes perfiles
geomecánicos:
Nivel 1: Rellenos
Aparecen en la testificación del sondeo nº 1 hasta 0.90 m y hasta 3.60 m en el sondeo
nº 2. Se trata de un material vertido en el solar que será eliminado con la excavación de los
sótanos previstos.
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Nivel 2: Margas arcillo-limosas
Este nivel se detecta únicamente en el sondeo nº 1, bajo el nivel de rellenos y hasta
3.70 m de profundidad. Se trata de unas margas arcillo-limosas con caliches, de color beige
claro. También se eliminará este nivel con la excavación de los sótanos proyectados.
Nivel 3: Gravas
Aparece en los dos sondeos un nivel de gravas, a partir de 3.70 m en el sondeo S1 y a
partir de 3.60 m en el sondeo nº 2, con una potencia media de 1.90 m -2.00 m. El hecho de
que aparezca agua en el sondeo nº 1, sobre este nivel de gravas y no lo haga en el sondeo nº
2 nos hace pensar que este nivel granular no tenga continuidad, sino que aparezca formando
“lentejones”
Nivel 4: Margas arcillosas de color beige
Bajo el nivel de gravas aparece en ambos sondeos unas margas arcillosas de color
beige, muy plásticas y con alto grado de expansividad. Alcanzan hasta 12.00-14.00 m de
profundidad bajo la rasante actual del terreno, por lo que se trata del nivel en el que apoyará
la cimentación en caso de optar por una cimentación superficial. La capacidad portante de
este nivel el medio-bajo.
Nivel 5: Margas arcillosas – limosas de color azulado-gris oscuro.
A partir de 12.00m -14.00 m de profundidad y hasta el final de los sondeos (18.00 m)
se detectan unas margas arcillosas de color azulado-gris oscuro, de alta plasticidad y elevado
grado de expansividad. En este estrato habrán de empotrarse los pilotes de las pantallas que
se ejecuten como contención de tierras.
La distribución de estos niveles se puede observar en la siguiente imagen, que se
adjunta con mayor tamaño en el anejo: Perfil Longitudinal
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5. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN
5.1. TIPO DE CIMENTACIÓN
Teniendo en cuenta que se proyecta construir una edificación compuesta por dos
plantas bajo rasante respecto a la c/ Orcera y 5 plantas sobre rasante sobre Avda de
Andalucía, vamos a considerar las siguientes opciones, con el valor de tensión de cálculo
propuesto a partir de los resultados obtenidos en las penetraciones DPSH y ensayos SPT:
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1.- Cimentación mediante losa de hormigón armado.
Tensión de cálculo 1.00 Kp/cm2. Cota de apoyo -7.40 m respecto a c/ Orcera.
5.2. ESTIMACION DE ASIENTOS
A continuación se va a proceder a realizar una estimación de asientos para la opción
de cimentación planteada, es decir, losa de hormigón armado, en función de los valores de
capacidad portante más desfavorables obtenidos en las penetraciones DPSH.
Cálculo de la resistencia dinámica:
La resistencia dinámica puede obtenerse a partir del ensayo DPSH mediante la
fórmula de los holandeses:
Siendo:
Rd. Resistencia dinámica, en Kg/cm2
M: Masa de la maza: 63.5 Kg
H: Altura de caida de la maza: 76 cm
A: sección de la punta: 20 cm2
e: penetración del golpeo (cm)
P: masa de una barra: 6.1 kg
Cálculo de la resistencia estática:
La resistencia estática se obtiene a partir de la resistencia dinámica mediante la
correlación propuesta por Buisson (1952), ratificada en trabajos posteriores por L´Herminier y
Tcheng y más tarde por Sanglerat (1965):
)(
2
PnMeA
HMRd
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S/D Tipo de terreno
0.3 Suelos de compacidad muy floja o
consistencia blanda
0.5 Arcillas
0.75 Arenas
1.0 Gravas con fuerte rozamiento
Siendo:
S: Resistencia estática. Varga estática (esfuerzo e la punta más rozamiento lateral)
D: Resistencia dinámica. Carga dinámica calculada con la fórmula de los holandeses sin
coeficiente de seguridad.
En nuestro caso tomaremos el valor S/D= 0.50, por tratarse de unas margas
arcillosas.
Determinación del módulo de deformación:
Existen multitud de correlaciones entre la resistencia en punta del ensayo de
penetración estática (CPT) y el módulo de deformación del terreno : Buisman (1935),
Skempton (1951), Meyerhof (1953,1957), Bachelier y Parez (1965), Sanglerat (1965,
1972,1978), Thomas (1968), Schmertmann (1970).
Todas estas correlaciones indican que el módulo de deformación es igual a la
resistencia en punta del ensayo CPT por una variable dependiente del tipo de terreno
(E=aXRp ó E= axqc). En esta relación el valor de a depende de la historia de esfuerzos del
depósito. Los valores comúnmente utilizados son:
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En nuestro caso, para unas margas arcillosas, tomaremos a=4.
Elección del módulo de Poisson:
El valor del módulo de Poisson lo tomaremos de la siguiente tabla, en función del tipo
de material:
Módulo de Poisson
Arcilla húmeda 0.10-0.30
Arcilla arenosa 0.20-0.35
Arcilla saturada 0.45-0.50
Limo 0.30-0.35
Limo saturado 0.45-0.50
Arena suelta 0.20-0.35
Arena densa 0.30-0.4
Arena fina 0.25
Tipo de Terreno Clasificación SUCS qc (kg/cm2) Humedad (%) a Arcilla de baja plasticidad CL < 7 3 – 8 7 – 20 2 – 5 > 20 1 – 2.5 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Limo de baja plasticidad ML < 20 3 – 6 > 20 1 – 3 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Arcillas y limos plásticos CH, MH < 20 2 – 6 > 20 1 - 2 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Limo orgánico OL < 12 2 – 8 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Turba y arcilla muy orgánica PT, OH < 7 50 – 100 1.5 – 4 100 – 200 1 – 1.5 > 200 0.4 – 1 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Arena SW, SP, < 50 2 – 4 > 50 1.5 Arena arcillosa SC, 3 – 6 Arena limosa SM 1 – 2
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Determinación de asientos:
Una vez obtenidos los datos necesarios, se realiza una estimación de asientos
mediante la fórmula de Scheicher (1926), ofrecida por Terzaghi (1943) sobre un semiespacio
de Boussinesq (método elástico).
El módulo de deformación se obtiene para cada capa de 20 cm hasta el final del
ensayo DPSH, se calcula el asiento parcial correspondiente a cada una de estas capas de 20
cm y con el ultimo módulo de deformación obtenido se calculan los asientos hasta una
profundidad en la que se considera que se encuentra una capa rígida, puesto que si no se
hace así la fórmula de Schleider supone una capa de potencia infinita.
Esta capa se puede suponer situada a la profundidad en la que la tensión transmitida
es un 10% de los esfuerzos geostáticos. El sumatorio de los asientos parciales da como
resultado el asiento total
Para el cálculo de la carga transmitida utilizaremos una variante del método de
cálculo de carga transmitida en profundidad. En esta variante se especifica el ángulo de
transmisión de esfuerzos respecto a la vertical. En este caso emplearemos un ángulo de 30º,
basándonos en la “Guía geotécnica para cimentaciones de edificios, de la Comunidad de
Madrid”:
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Aplicando esta formulación para las diferentes alternativas de cimentación planteadas,
obtenemos los siguientes resultados:
1.- Asientos bajo losa de hormigón armado. Tensión de cálculo 1.00 Kp/cm2.
Dimensiones en planta de la losa: 50.00 m x 30.00 m. Profundidad de apoyo: 8.70
m en zona DPSH-1 (cota -7.40 m respecto punto A)
Cohesivos
=0 Carga
Profundidad Nº Cu Carga transmitida
golpeo golpes Rd Rp E (kg/cm2) admisible
según ángulo
(m) (N20) (kg/cm2) (kg/cm
2) (kg/cm
2) Bowles (kg/cm
2) (2) (kg/cm
2)
0,20 9 99 50 198 0,73 1,59
0,40 8 88 44 176 0,64 1,44 0,99
0,60 9 99 50 198 0,73 1,59 0,99
0,80 9 99 50 198 0,73 1,59 0,98
1,00 9 99 50 198 0,73 1,59 0,98
1,20 9 91 46 182 0,67 1,48 0,97
1,40 8 81 40 162 0,59 1,34 0,96
1,60 9 91 46 182 0,67 1,48 0,96
1,80 9 91 46 182 0,67 1,48 0,95
2,00 9 91 46 182 0,67 1,48 0,95
2,20 8 75 37 150 0,55 1,25 0,94
2,40 9 84 42 169 0,62 1,38 0,94
2,60 9 84 42 169 0,62 1,38 0,93
2,80 8 75 37 150 0,55 1,25 0,92
3,00 8 75 37 150 0,55 1,25 0,92
3,20 8 70 35 139 0,51 1,18 0,91
3,40 10 87 44 174 0,64 1,42 0,91
3,60 11 96 48 192 0,70 1,55 0,90
3,80 11 96 48 192 0,70 1,55 0,90
4,00 10 87 44 174 0,64 1,42 0,89
)()(
:z dprofundida a verticalEsfuerzo
0
tagzLtagzB
LBq
mediaz
z
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Cohesivos
=0 Carga
Profundidad Nº Cu Carga transmitida
golpeo golpes Rd Rp E (kg/cm2) admisible
según ángulo
(m) (N20) (kg/cm2) (kg/cm
2) (kg/cm
2) Bowles (kg/cm
2) (2) (kg/cm
2)
4,20 10 82 41 163 0,60 1,35 0,89
4,40 10 82 41 163 0,60 1,35 0,88
4,60 9 73 37 147 0,54 1,23 0,88
4,80 12 98 49 196 0,72 1,57 0,87
5,00 12 98 49 196 0,72 1,57 0,87
5,20 15 115 57 230 0,84 1,81 0,86
5,40 15 115 57 230 0,84 1,81 0,86
5,60 13 99 50 199 0,73 1,60 0,85
5,80 14 107 54 214 0,78 1,71 0,85
6,00 14 107 54 214 0,78 1,71 0,84
6,20 15 108 54 216 0,79 1,72 0,84
6,40 15 108 54 216 0,79 1,72 0,83
6,60 16 115 58 231 0,85 1,82 0,83
6,80 15 108 54 216 0,79 1,72 0,82
7,00 16 115 58 231 0,85 1,82 0,82
7,20 16 109 55 218 0,80 1,73 0,82
7,40 16 109 55 218 0,80 1,73 0,81
7,60 16 109 55 218 0,80 1,73 0,81
7,80 16 109 55 218 0,80 1,73 0,80
8,00 18 123 61 246 0,90 1,93 0,80
8,20 16 104 52 207 0,76 1,65 0,79
8,40 17 110 55 220 0,81 1,75 0,79
8,60 19 123 61 246 0,90 1,93 0,78
8,80 17 110 55 220 0,81 1,75 0,78
9,00 18 116 58 233 0,85 1,84 0,78
9,20 17 105 52 209 0,77 1,67 0,77
9,40 17 105 52 209 0,77 1,67 0,77
9,60 17 105 52 209 0,77 1,67 0,76
9,80 19 117 58 234 0,86 1,84 0,76
10,00 20 123 62 246 0,90 1,93 0,76
10,20 18 106 53 211 0,77 1,68 0,75
10,40 16 94 47 188 0,69 1,52 0,75
10,60 17 100 50 199 0,73 1,60 0,74
10,80 18 106 53 211 0,77 1,68 0,74
11,00 18 106 53 211 0,77 1,68 0,74
11,20 17 95 48 191 0,70 1,54 0,73
11,40 23 129 64 258 0,94 2,01 0,73
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Cohesivos
=0 Carga
Profundidad Nº Cu Carga transmitida
golpeo golpes Rd Rp E (kg/cm2) admisible
según ángulo
(m) (N20) (kg/cm2) (kg/cm
2) (kg/cm
2) Bowles (kg/cm
2) (2) (kg/cm
2)
11,60 25 140 70 280 1,03 2,17 0,72
11,80 25 140 70 280 1,03 2,17 0,72
12,00 25 140 70 280 1,03 2,17 0,72
12,20 25 134 67 268 0,98 2,08 0,71
12,40 25 134 67 268 0,98 2,08 0,71
12,60 25 134 67 268 0,98 2,08 0,71
12,80 25 134 67 268 0,98 2,08 0,70
13,00 25 134 67 268 0,98 2,08 0,70
13,20 25 129 64 257 0,94 2,01 0,70
13,40 25 129 64 257 0,94 2,01 0,69
13,60 25 129 64 257 0,94 2,01 0,69
13,80 25 129 64 257 0,94 2,01 0,68
14,00 25 129 64 257 0,94 2,01 0,68
14,20 25 124 62 247 0,90 1,94 0,68
14,40 25 124 62 247 0,90 1,94 0,67
14,60 25 124 62 247 0,90 1,94 0,67
14,80 25 124 62 247 0,90 1,94 0,67
15,00 25 124 62 247 0,90 1,94 0,66
ASIENTOS PARA CIMENTACIONES MEDIANTE LOSA DE HORMIGÓN ARMADO
Carga neta, q: 1 kg/cm2
Lado menor, b: 30,00 m
Lado mayor, a: 50,00 m
Coeficiente Poisson: 0,40
Factor de seguridad: 1,20
Profundidad capa rígida: 15 m
q (kg/cm2): 0,66 kg/cm
2
Asientos (cm)
Esquina Centro Valor medio/Rígida
0,97 4,63 3,75
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(1) Los valores del FS estarían entre 0,8 (80% del teórico) y 1,2 (120% del teórico), siendo
recomendable para suelos desconocidos valores entre 1,0 y 1,2.. En este caso se ha
adoptado el valor más desfavorable (c.s=1,2)
Criterios tradicionales indican un asiento admisible máximo para cimentaciones en
arcillas de 65 a 100 mm y en arenas de 40 a 65 mm. Otros criterios fijan el asiento admisible
para edificios con estructura de hormigón armado de pequeña rigidez en 75 mm, mientras que
normas más restrictivas (como la NTE) limitan el asiento a 50 mm en suelos cohesivos y a 35
mm en suelos granulares.
5.3 COEFICIENTE DE BALASTO
Según el método Winkler, para el dimensionado de la losa podemos adoptar para una
tensión admisible de 1.00 Kp/cm2 un coeficiente de balasto de 6.00 Kg/cm3 considerando una
placa estándar de 30 x 30 cm, según la siguiente tabla:
Coeficiente de Balasto en función del tipo de suelo para placa de 30x30 cm.
Clases de suelo Coeficiente de balasto
(kp/cm3)
Suelo ligero de turba y cenagoso 0,5 - 1,0
Suelo pesado de turba y cenagoso 1,0 - 1,5
Arena fina de ribera 1,0 - 1,5
Capas de humus, arena y grava 1,0 - 2,0
Tierra arcillosa mojada 2,0 - 3,0
Tierra arcillosa húmeda 4,0 - 5,0
Tierra arcillosa seca 6,0 - 8,0
Tierra arcillosa seca dura 10,0 - 12.0
Humus firmemente estratificado con arena y pocas piedras 8,0 - 10,0
Humus firmemente estratificado con arena y muchas piedras 10,0 - 12,0
Grava fina con mucha arena fina 8,0 - 10,0
Grava media con arena fina 10,0 - 12,0
Grava media con arena gruesa 12,0 - 15,0
Grava gruesa con arena gruesa 15,0 - 20,0
Grava gruesa con poca arena 15,0 - 20,0
Grava gruesa con poca arena, muy firmemente estratificada 20,0 - 25,0
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En el caso de un terreno fundamentalmente arcilloso se puede emplear la tabla:
Carga de hundimiento
qu (Kp/cm²) (Arcillas)
Coeficiente de balasto
nh Kp/cm3
0.25 - 0.50 0.7 - 1.3
0.50 - 1.00 1.3 - 2.0
1.00 - 2.00 2.0 - 4.0
2.00 - 4.00 4.0 - 8.0
Para unas dimensiones en planta de losa de 30.00 m x 50.00 m, recomendamos
adoptar un valor del módulo de balasto de K= 1326 t/m3.
5.4. INTERACCIONES CON EDIFICIOS PRÓXIMOS
Actualmente, existen en la medianera oeste una edificación con 4 plantas de altura
sobre la rasante de la Avenida de Andalucía y tres plantas de sótano, cimentada mediante
losa a cota -5.70 m aproximadamente respecto a la calle Orcera. Como en las obras
proyectadas la cota de fondo de excavación aproximada es -7.40 m, será necesario vaciar el
solar 1.70 m bajo la cimentación del edificio medianero, por lo que recomendamos que dicha
excavación se realice mediante bataches.
Junto a la avenida de Andalucía la excavación prevista es de 11.70 m
aproximadamente, lo que obligará a ejecutar pantallas (continuas o de pilotes) ancladas al
terreno. Estas pantallas se deberán dimensionar con los datos de densidad, cohesión y
ángulo de rozamiento interno del terreno que se facilitarán en apartados posteriores de este
informe y teniendo en cuenta la presencia de agua en el nivel de gravas del sondeo nº 1.
En la medianera este existe la pista deportiva de un centro escolar, situada a 3.50 m
de profundidad aproximada bajo la rasante actual del solar, por lo que la excavación prevista
se situará en torno a 5.20 m bajo la rasante de la pista deportiva. Habrá de ser la Dirección de
obra la que determine si dicha excavación se realiza mediante bataches y muros de hormigón
armado o con pantallas.
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5.5. EXCAVABILIDAD Y CONDICIONES DE ESTABILIDAD. RIPABILIDAD
Al realizar una excavación los grados de dificultad que pueden presentarse son los
siguientes:
- FÁCILES: En aquellos materiales que se pueden excavar con los métodos
tradicionales existentes: pala retroexcavadora o similar.
- MEDIOS: En aquellos materiales que para su excavación necesitan el empleo parcial
de martillo picador y/o voladuras.
- DIFÍCILES: En aquellos materiales en los que se necesita el empleo continuado de
martillo y/o voladuras.
En este caso, los grados de dificultad de excavación son los siguientes:
Nivel I: rellenos heterogéneos: FÁCIL
Nivel 2: margas arcillo-limosas: FÁCIL
Nivel 3: Gravas con fracciones finas: FÁCIL
Nivel 4: Margas beige: FÁCIL
Nivel 5. Margas azuladas: FÁCIL
Se deberán tener en cuenta las siguientes recomendaciones:
La terminación de la excavación en el fondo y las paredes debe tener lugar
inmediatamente antes de la colocación de la solera de asiento, sea cual sea la naturaleza del
terreno. Especialmente se tendrá en cuenta en terrenos arcillosos.
La excavación debe hacerse con sumo cuidado para que la alteración de las
características mecánicas del suelo sea la mínima inevitable.
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Una vez hecha la excavación hasta la profundidad necesaria para alcanzar la cota
prevista de cimentación y antes de constituir la solera de asiento, se nivelará bien el fondo
para que la superficie quede sensiblemente de acuerdo con el proyecto, y se limpiará y
apisonará ligeramente.
El agotamiento de agua, si lo requiere, se mantendrá durante toda la ejecución de los
trabajos de cimentación no comprometiendo la estabilidad de los taludes o de las obras
vecinas. En el caso de excavaciones ejecutadas sin agotamiento en suelos arcillosos y con un
contenido de humedad próximo al límite líquido, se procederá a un saneamiento del fondo de
la excavación previo a la ejecución de la cimentación.
6. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO
La aceleración sísmica de cálculo, ac se define como el producto: ac = S p x ab donde:
ab: Aceleración sísmica básica, dada en tablas. En nuestro caso, ab=0.07g (Jaén)
p: Coeficiente adimensional de riesgo. Toma los siguientes valores:
p = 1,0 para construcciones de importancia normal
p = 1,3 para construcciones de importancia especial
s: Coeficiente de amplificación del terreno. Toma el valor:
Siendo:
C: Coeficiente de terreno. Depende de las características geotécnicas del terreno de
cimentación. En caso de que el terreno sea de un solo tipo en los 30 primeros metros bajo la
superficie, su valor viene tabulado según la Norma NSCE - 02 (R.D. 997/2002 de 27 de
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Septiembre), mientras que si aparecen distintos tipos se adoptará como valor de C el valor
medio obtenido al ponderar los coeficientes, mediante la expresión:
Los terrenos se clasifican en los siguientes tipos:
- Terreno tipo I: Roca compacta, suelo cementado o granular muy denso. Velocidad de
propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, vS > 750 m/s. Coeficiente
C= 1,0
- Terreno tipo II: Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros.
Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, 750 m/s ≥ vS
> 400 m/s. Coeficiente C= 1,3
- Terreno tipo III: Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo de consistencia
firme a muy firme. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de
cizalla, 400 m/s ≥ vS > 200 m/s. Coeficiente C= 1,6
- Terreno tipo IV: Suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando. Velocidad de
propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, vS ≤ 200 m/s.. Coeficiente
C= 2,0
En nuestro caso, en función de la columna estratigráfica obtenida en los trabajos de
campo, podemos clasificar el terreno como:
Terreno Tipo Desde Hasta Potencia
IV 0.00 m 6.00 m 6.00 m
III 6.00 m 30.00 m 24.00 m
II -- -- --
I -- -- --
Por lo tanto, en nuestro caso, si cimentamos a partir 8.70 m de profundidad bajo la
rasante del acerado, el coeficiente C será C=1.60.
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7. PRESENCIA DE AGUA
Se ha detectado la presencia de agua en el sondeo nº 1 a 3.70 m de profundidad (cota
-2.40 m respecto al punto A del croquis). Sin embargo no aparece en el sondeo nº 2 ni en las
penetraciones DPSH. Se han dejado los sondeos con tubería de PVC ranurada por si se
desea volver a comprobar la profundidad del nivel del agua, sobre todo antes de comenzar las
obras.
El análisis químico realizado sobre la muestra de agua tomada en el sondeo nº 1 la
clasifica, según la EHE, como No Agresiva.
Debe tenerse en cuenta que, exista o no nivel freático, es posible que tras un periodo
de lluvias se desarrollen niveles de agua en el trasdós de las estructuras de contención. La
mejor medida a considerar consiste en dotar a todas las estructuras de contención de
elementos de drenaje consistentes en la ejecución de mechinales y la colocación de un
material filtrante en el trasdós de los muros, sobre todo teniendo en cuenta la existencia de un
nivel de rellenos, que se trata de un estrato permeable.
De igual modo se debe disponer una red de drenaje bajo la losa de cimentación,
mediante, por ejemplo, una capa de gravas o material granular.
En caso de ejecutar como medida de contención una pantalla de pilotes, es
recomendable disponer un sistema drenante entre la pantalla y el cerramiento del sótano, a
modo de cámara bufa, formada por cámara de aire, canaleta inferior y hoja interior del
cerramiento, con rejillas de ventilación para evitar condensaciones de agua.
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8. RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO.
8.1.- Ensayos de clasificación: Límites de Atterberg y análisis granulométrico:
Ensayos de clasificación
Muestra Proced. Prof. (m)
Límites Atterberg
Granulometría. Clasificación
L. L. I.P. Gravas Arenas Finos
M1 SR1 2.00-2.60 23.7 6.8 9.4 7.6 83.0 CL-ML Arcillas limosas
de baja plasticidad
M2 SR1 6.00-6.60 89.4 61.8 0.0 0.5 99.5 CH Arcillas de alta
plasticidad
M3 SR1 10.50-11.00 72.7 40.3 0.0 1.1 98.9 CH Arcillas de alta
plasticidad
M7 SR1 15.40-16.00 77.6 39.9 0.0 2.9 97.1 MH Limos de alta
plasticidad
M4 SR2 5.00-5.60 22.8 5.4 32.6 19.8 47.7 GC-GM Gravas
arcillosas-limosas
M5 SR2 10.50-11.10 90.4 56.4 0.0 2.1 97.9 CH Arcillas de alta
plasticidad
M6 SR2 15.50-16.00 81.5 43.7 0.0 2.1 97.9 MH Limos de alta
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8.2.- Ensayos de expansividad: hinchamiento Lambe y presión de hinchamiento:
Ensayos de expansividad
Muestra Proced. Prof.
(m)
Hinchamiento Lambe Presión de
hinchamiento Índice Hinchamiento
C.P.V. CLASIF.
M2 SR1 6.00-6.60 2.740 Kp/cm2 6.930 Muy crítico 1.94 Kp/cm
2
M3 SR1 10.50-11.00 2.410 Kp/cm2 6.020 Muy crítico --
M4 SR2 5.00-5.60 0.190 Kp/cm2 0.030 No crítico --
M5 SR2 10.50-11.10 2.840 Kp/cm2 7.190 Muy crítico 1.82 Kp/cm
2
CLASIFICACIÓN INDIRECTA DE LA EXPANSIVIDAD. Cota de cimentación
Grado de
expansión
Wl
(Límite Líquido)
Ip
(Indice de
Plasticidad)
%<
tamiz
200
C.P.V
Lambe
Muy Alto >60 >35 >95 >6
Alto 46 a 60 26 a 35 60 a 95 4 a 6
Medio 30 a 45 15 a 25 30 a 60 2 a 4
Bajo <30 <15 <30 0 a 2
Grado de expansividad muestra M1: Muy alto
8.3.- Ensayos de agresividad:
Los ensayo de sulfatos solubles realizados han dado unos resultados muy
variables de contenido de SO4= en el terreno, debido a que parecen niveles de margas con
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cristales de yesos. En la siguiente tabla se muestran los resultados de los ensayos en todas
las muestras:
Muestra Proced. Prof. (m) Contenido sulfatos Agresividad
M1 SR1 2.00-2.60 No contiene No agresivo
M2 SR1 6.00-6.60 6130.9 mg/Kg Media
M3 SR1 10.50-11.00 2415.6 mg/Kg Débil
M7 SR1 15.40-16.00 No contiene No agresivo
M4 SR2 5.00-5.60 No contiene No agresivo
M5 SR2 10.50-11.10 3016.8 mg/Kg Media
M6 SR2 15.50-16.00 No contiene No agresivo
Al haberse obtenido en dos de las muestras ensayadas contenidos en ión
sulfato mayores a 3000 mg/Kg, con agresividad media, será necesario el empleo de
cementos sulforesistentes en cimentación.
8.4.- Parámetros resistentes: Compresión simple y corte directo
Parámetros resistentes
Muestra Proced. Prof. (m)
Compresión simple Corte Directo (CD)
Tensión de rotura
Deformación (%)
Cohesión Áng. rozam. interno
M1 SR1 2.00-2.60 1.36 Kp/cm2 3.79 % 0.14 Kp/cm
2 22.3º
M2 SR1 6.00-6.60 3.09 Kp/cm2 6.30 % 0.15 Kp/cm
2 17.0º
M3 SR1 10.50-11.00 3.30 Kp/cm2 4.18 % 0.19 Kp/cm
2 17.7
M5 SR2 10.50-11.10 2.98 Kp/cm2 6.72 % 0.20 Kp/cm
2 18.5º
M6 SR2 15.50-16.00 4.46 Kp/cm2 4.42 % 0.30 Kp/cm
2 20.8º
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8.5.- Resumen de ensayos de laboratorio. Muestra de sondeo.
Resumen de ensayos. Sondeo nº 1
Muestra M1 M2 M3 M7
Nº de expdte. de muestra 1514501 1514502 1514503 1514507
Sondeo/cata S1 S1 S1 S1
Profundidad (m) 2.00-2.60 6.00-6.60 10.50-11.00 15.40-16.00
L.L. 23.7 89.4 72.7 77.6
L.P 16.9 27.6 32.4 37.7
I.P. 6.8 61.8 40.3 39.9
% Gravas 9.7 0.0 0.0 0.00
% Arenas 7.6 0.5 1.1 2.9
% Arcillas 83.0 99.5 98.9 97.1
Clasificación U.S.C.M. CL-ML CH CH MH
Plasticidad Baja Alta Alta Alta
Hinchamiento Lambe
Índice hicham (Kp/cm2) --- 2.740 2.410 --
C.P.V. -- 6.930 6.020 -
Clasificación -- Muy crítico Muy crítico --
Presión de hinchamiento (Kp/cm2) -- 1.94 -- --
Compresión simple
Tensión de rotura (Kp/cm2) 1.36 3.09 3.30 --
Deformación (%) 3.79 6.30 4.18 --
Densidad seca (g/cm3) 1.74 1.44 1.47 1.59
Densidad húmeda (%) 1.97 1.90 1.91 2.01
Humedad (%) 13.06 32.41 30.04 26.59
Corte Directo (CD)
Cohesión (Kp/cm2) 0.14 0.15 0.19 --
Áng. rozam. Interno (º) 22.3 17.0 17.7 --
Acidez Baumann-Gully 8 7 7 6
Contenido en sulfatos (mg SO4=/kg) No cont. 6130,9 2415,6 No cont.
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Resumen de ensayos. Sondeo nº 2
Muestra M4 M5 M6
Nº de expdte. de muestra 1514504 1514505 1514506
Sondeo/cata S2 S2 S2
Profundidad (m) 5.00-5.60 10.50-11.10 15.50-16.00
L.L. 22.8 90.4 81.6
L.P 17.1 34.0 37.8
I.P. 5.4 56.4 43.7
% Gravas 32.6 0.0 0.0
% Arenas 19.8 0.4 2.1
% Arcillas 47.7 99.6 97.9
Clasificación U.S.C.M. GC-GM CH MH
Plasticidad Baja Alta Alta
Hinchamiento Lambe
Índice hicham (Kp/cm2) 0.190 2.840 --
C.P.V. 0.030 7.190 --
Clasificación No crítico Muy crítico --
Presión de hinchamiento (Kp/cm2) -- 1.82 --
Compresión simple
Tensión de rotura (Kp/cm2) -- 2.98 4.46
Deformación (%) -- 6.72 4.42
Densidad seca (g/cm3) -- 1.44 1.56
Densidad húmeda (%) -- 1.93 2.00
Humedad (%) -- 34.27 28.32
Corte Directo (CD)
Cohesión (Kp/cm2) -- 0.20 0.30
Áng. rozam. Interno (º) -- 18.5 20.8º
Acidez Baumann-Gully 6 8 5
Contenido en sulfatos (mg SO4=/kg) No contiene 3016,8 No contiene
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9.- RECOMENDACIONES Y CONSIDERACIONES PREVIAS A LAS CONCLUSIONES.
Tanto la elección de la cota de cimentación como la verificación de las presiones
admisibles consideradas en el cálculo deberán ser aprobadas en último término por la
Dirección Facultativa de la obra.
Debe evitarse la alteración de la zona de apoyo, por lo que recomendamos se vierta el
hormigón de limpieza en el menor plazo de tiempo posible una vez finalizada la excavación.
Si se detectasen en la excavación bolos de dimensiones superiores a 1 metro, deberán ser
eliminados, pudiéndose rellenar el hueco dejado por hormigón ciclópeo.
La terminación de la excavación en el fondo y las paredes debe tener lugar
inmediatamente antes de la colocación de la solera de asiento, sea cual sea la naturaleza del
terreno. Si la solera de asiento no puede ponerse en obra inmediatamente después de
terminada la excavación, debe dejarse ésta de 10 a 15 centímetros por encima de la cota
definitiva de cimentación hasta el momento en que todo esté preparado para hormigonar.
Hay que indicar que las consideraciones que se exponen en el presente informe están
referidas a ensayos puntuales realizados de profundidad limitada la cual ha sido extrapolada.
En cualquier caso, se tendrá en cuenta que las conclusiones y consideraciones hechas
únicamente serán válidas para materiales con características y propiedades similares a las
descritas en el presente informe. Si se encontrasen discordancias entre el terreno existente
en algún punto y los resultados descritos en este informe, deberá estudiarse detalladamente
el caso y completar las prospecciones si ello fuese necesario.
Asimismo hay que mencionar que este estudio analiza el terreno desde el punto de
vista de su capacidad portante para cimentar estructuras en él, no recogiendo el
comportamiento del terreno en relación con otros fenómenos imprevisibles que puedan
acontecer (deslizamientos, desplazamientos, oquedades, cavernas, etc.)
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10.- RECOMENDACIONES PARA LA CIMENTACIÓN DE LA EDIFICACIÓN
Según los datos facilitados se ejecutarán dos plantas de sótano respecto al punto A del
croquis, situado sobre el acerado de la calle Orcera, por lo que la cota de fondo de
excavación prevista inicialmente será -7.40 m. aproximadamente respecto a dicho
punto A.
En el sondeo nº 2 realizado se ha detectado un primer estrato de rellenos hasta
3.60 m de profundidad que será eliminado con la excavación de los sótanos prevista. A
cota de fondo de excavación se detectan unas margas arcillosas de color beige y alta
plasticidad, con un grado de expansividad muy alto y capacidad portante media.
Basándonos en los resultados más conservadores, suponiendo que el terreno se
mantiene igual en profundidad a partir de las cotas estudiadas y extrapolando los resultados
de los puntos ensayados a todo el solar objeto del estudio, sometemos a criterio del
proyectista la/s siguiente/s solución/es de cimentación para la edificación:
a) Realizar una cimentación superficial mediante una Losa de Hormigón armado,
apoyada sobre unas capas de zahorra natural ó artificial compactadas al 98% del
Proctor Modificado, una vez compactado enérgicamente el fondo de la excavación y
después de eliminar los rellenos que aparezcan durante la misma. El canto de la misma
será el suficiente para absorber los previsibles asientos diferenciales y al menos L/10
(L=luz máxima entre pilares). El asiento previsible lo estimamos aceptable.
La tensión admisible a considerar suponiendo una excavación
aproximada hasta la cota -7.40 m respecto al punto A del croquis, (canto de losa +
zahorras + hormigón de limpieza) sería 1.00 Kp/cm2 en el punto más desfavorable
y calculada con un coeficiente de seguridad de 3.
El valor de tensión admisible de 1.00 Kp/cm2 se ha obtenido con un coeficiente
de seguridad de 3.00 respecto a la carga de hundimiento para situaciones persistentes
o transitorias, según la tabla 2.1 del DB SE-C del Código Técnico de la Edificación. Para
el caso de situaciones extraordinarias, esta tabla un valor de coeficiente de seguridad
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parcial de 2, por lo que el valor de la tensión admisible para situaciones de
dimensionado extraordinaria es 1.50 Kp/cm2.
Las excavaciones previstas obligaran a ejecutar pantallas de contención
(continuas o de pilotes) junto a la avenida de Andalucía, que deberán anclarse al
terreno. En el caso de los elementos de contención junto a las medianeras Oeste
y Este de solar (pista deportiva del centro educativo), dejamos a criterio del
proyectista la construcción de pantallas o muros de hormigón ejecutados por
bataches. Para el dimensionamiento de los elementos de contención deberán
emplearse los valores de cohesión, ángulo de rozamiento interno y densidades
indicados en apartado anteriores y tener en cuenta la presencia de agua.
Se ha detectado la presencia de un nivel de agua a 3.70 m de profundidad en
el sondeo nº 1 a 3.70 m coincidiendo con el nivel de gravas detectado en el sondeo,
pero no en las penetraciones DPSH ni en el sondeo nº 2.Se ha dejado el sondeo
entubado por si se desea volver a comprobar la presencia de agua.
Los cambios de humedad a partir de 3.00 m de profundidad en las arcillas no
suelen ser importantes, por lo que no deben de provocar cambios de volumen
considerables, a pesar del alto grado de expansividad. A pesar de esta consideración
se deben extremar las condiciones de drenaje del edificio, sobre todo mediante la
creación de una cámara bufa ventilada con canaleta interior en el intradós de las
pantalla de contención de pilotes y una red de drenaje bajo la losa, ambas conectadas
a una arqueta de bombeo que las evacue a la red de saneamiento y evite la
acumulación de aguas bajo la cimentación.
En cualquier caso, ante un terreno con expansividad media-alta, las
recomendaciones generales a tener en cuenta serían:
Amplios acerados con pendiente hacía el exterior de la edificación
Pavimentación de calles
Buen drenaje
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Arquetas de hormigón
Conducciones de P.V.C.
En general se tomaran las medidas necesarias, que conserven lo más estable
posible la humedad natural del terreno.
En la siguiente imagen se muestra un esquema con las cotas de cimentación
propuestas, que puede verse a mayor escala en los anejos de este informe “perfiles
transversales”:
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11.- RECOMENDACIONES FINALES
Finalmente, señalaremos que la interpretación de los datos recopilados a
través de los trabajos de campo realizados es únicamente fidedigna en los puntos
investigados y en la fecha de su ejecución. De esta manera, su extensión al resto del
subsuelo del solar objeto del presente estudio sólo puede ser una interpretación
razonable debido al estado actual de las técnicas y las normas empleadas. La
extrapolación al resto del solar debe ser asumida por la Dirección Técnica de la obra,
que deberá comprobar In Situ la similitud con el terreno estudiado, asumir la idoneidad
de la cimentación propuesta y decidir en último caso la cimentación a realizar.
Cualquier irregularidad detectada durante la ejecución de la obra no recogida
en los ensayos de campo o en los ensayos de laboratorio del presente informe deberá
ser objeto de estudio para evaluar su posible repercusión en la futura construcción.
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12.- CUADRO RESUMEN
CUADRO RESUMEN DE RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN
LOSA
Profundidad bajo
rasante actual
Cota
(respecto A) Tensión admisible
8.70 m
aproximadamente -7.40 m 1.00 Kp/cm2. (c.s.=3.00)
Estrato: Margas arcillosas de alta plasticidad y color beige
Módulo de balasto (losa 50 m x 30 m): 1326 t/m3.
Presencia de agua Se detecta agua a 3.70m. Se deja el sondeo entubado
Parámetros sísmicos K=1.00 ab= 0.07g C=1.60
Agresividad Agresividad media. Necesario empleo de cementos SR
Expansividad Muy alta
Fdo: Francisco Garrido Nieto
Ingeniero Técnico Industrial
Colegiado nº 954.
Fdo: Francisco Javier Peña Cabrera
Geólogo
Máster en Ing. Geológica
Colegiado nº 412
Fdo: Gerardo Sáenz Codes
Ingeniero de Caminos,
Canales y Puertos
Colegiado nº 14.732
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ANEXO 1: CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS TRABAJOS DE CAMPO
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ANEXO 2: COLUMNAS ESTRATIGRÁFICAS DE SONDEOS
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ANEXO 3: PERFILES TRANSVERSALES
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ANEXO 4: GRÁFICOS DE PENETRACIONES DPSH
PETICIONARIO: DPSH Nº
OBRA:
POBLACIÓN: COTA: 1,30 m.
Profundidad Golpes Profundidad Golpes0,20 11 10,60 80,40 6 10,80 90,60 3 11,00 90,80 6 11,20 81,00 3 11,40 81,20 3 11,60 81,40 2 11,80 101,60 2 12,00 111,80 3 12,20 112,00 3 12,40 102,20 4 12,60 102,40 4 12,80 102,60 5 13,00 92,80 3 13,20 123,00 5 13,40 123,20 3 13,60 153,40 4 13,80 153,60 4 14,00 133,80 4 14,20 144,00 4 14,40 144,20 5 14,60 154,40 5 14,80 154,60 4 15,00 164,80 4 15,20 155,00 5 15,40 165,20 6 15,60 165,40 6 15,80 165,60 6 16,00 165,80 7 16,20 166,00 7 16,40 186,20 8 16,60 166,40 8 16,80 176,60 8 17,00 196,80 8 17,20 177,00 8 17,40 187,20 8 17,60 177,40 8 17,80 177,60 8 18,00 177,80 9 18,20 198,00 8 18,40 208,20 8 18,60 188,40 9 18,80 168,60 9 19,00 178,80 8 19,20 189,00 9 19,40 189,20 9 19,60 179,40 9 19,80 239,60 9 20,00 259,80 8 20,20 0
10,00 9 20,40 010,20 9 20,60 010,40 9 20,80 0
EXPEDIENTE 15145
Fecha 00/01/1900
Ingeniero Técnico Industrial
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
Licenciado en Ciencias Geológicas
GE
OX
AU
EN
S.L
. im
scrito
en
el re
gis
tro
de
la
bo
rato
rio
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co
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l n
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de
in
scrip
ció
n A
ND
-L-1
48
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Industrial "Los Olivares" 23009. Jaén.
Teléfonos: 619.26.24.72-953.258.438
geoxauen@geoxauen.es www.geoxauen.es
1
Masa de la pesa: 63,5 Kg,
Altura de Caida 76 cm,
Masa del varillaje 6,1 kg/m,
Cono o Puntaza perdida
SOMUVISA
EDIFICIO EN AVDA DE ANDALUCIA Y C/ ORCERA
JAÉN
NORMA UNE EN ISO 22476-2
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0,20
0,60
1,00
1,40
1,80
2,20
2,60
3,00
3,40
3,80
4,20
4,60
5,00
5,40
5,80
6,20
6,60
7,00
7,40
7,80
8,20
8,60
9,00
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19,00
19,40
19,80
20,20
20,60
GOLPEO (20cm.)
PETICIONARIO: DPSH Nº
OBRA:
POBLACIÓN: COTA: 1,30 m.
Profundidad Golpes Profundidad Golpes0,20 79 10,60 110,40 33 10,80 110,60 19 11,00 120,80 7 11,20 101,00 6 11,40 111,20 5 11,60 111,40 6 11,80 111,60 7 12,00 121,80 13 12,20 112,00 10 12,40 112,20 10 12,60 122,40 9 12,80 122,60 8 13,00 112,80 8 13,20 113,00 7 13,40 113,20 11 13,60 133,40 14 13,80 133,60 13 14,00 123,80 11 14,20 124,00 13 14,40 124,20 21 14,60 134,40 22 14,80 144,60 59 15,00 134,80 17 15,20 125,00 11 15,40 125,20 7 15,60 145,40 7 15,80 145,60 10 16,00 145,80 8 16,20 146,00 8 16,40 166,20 8 16,60 166,40 8 16,80 176,60 9 17,00 186,80 9 17,20 197,00 8 17,40 197,20 8 17,60 187,40 7 17,80 197,60 9 18,00 197,80 8 18,20 218,00 8 18,40 228,20 7 18,60 248,40 7 18,80 298,60 10 19,00 258,80 9 19,20 269,00 10 19,40 259,20 10 19,60 249,40 10 19,80 259,60 11 20,00 249,80 11 20,20
10,00 10 20,40
10,20 9 20,60
10,40 10 20,80
EXPEDIENTE 15145
Fecha 00/01/1900
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
GE
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EN
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48
Masa de la pesa: 63,5 Kg,
Altura de Caida 76 cm,
Masa del varillaje 6,1 kg/m,
Cono o Puntaza perdida
Director Responsable de ensayos
JAÉN
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Industrial "Los Olivares" 23009. Jaén.
Teléfonos: 619.26.24.72-953.258.438
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SOMUVISA 2
EDIFICIO EN AVDA DE ANDALUCIA Y C/ ORCERA NORMA UNE EN ISO 22476-2
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0,20
0,60
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5,80
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6,60
7,00
7,40
7,80
8,20
8,60
9,00
9,40
9,80
10,20
10,60
11,00
11,40
11,80
12,20
12,60
13,00
13,40
13,80
14,20
14,60
15,00
15,40
15,80
16,20
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17,00
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17,80
18,20
18,60
19,00
19,40
19,80
20,20
20,60
GOLPEO (20cm.)
PETICIONARIO: DPSH Nº
OBRA:
POBLACIÓN: COTA: 1,30 m.
Profundidad Golpes Profundidad Golpes0,20 10 10,60 100,40 15 10,80 90,60 12 11,00 100,80 11 11,20 101,00 6 11,40 111,20 9 11,60 131,40 11 11,80 121,60 7 12,00 131,80 9 12,20 132,00 9 12,40 122,20 9 12,60 122,40 7 12,80 132,60 9 13,00 122,80 7 13,20 153,00 5 13,40 163,20 5 13,60 153,40 6 13,80 153,60 7 14,00 163,80 7 14,20 164,00 8 14,40 174,20 8 14,60 204,40 7 14,80 214,60 6 15,00 204,80 7 15,20 205,00 6 15,40 195,20 7 15,60 195,40 7 15,80 205,60 9 16,00 205,80 9 16,20 206,00 11 16,40 206,20 11 16,60 216,40 11 16,80 216,60 10 17,00 206,80 10 17,20 217,00 11 17,40 227,20 12 17,60 217,40 10 17,80 217,60 10 18,00 247,80 8 18,20 208,00 9 18,40 238,20 10 18,60 218,40 10 18,80 228,60 9 19,00 228,80 8 19,20 229,00 8 19,40 219,20 9 19,60 239,40 8 19,80 239,60 9 20,00 259,80 8 20,20
10,00 9 20,40
10,20 9 20,60
10,40 11 20,80
EXPEDIENTE 15145
Fecha 00/01/1900
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
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48
Masa de la pesa: 63,5 Kg,
Altura de Caida 76 cm,
Masa del varillaje 6,1 kg/m,
Cono o Puntaza perdida
Director Responsable de ensayos
JAÉN
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Industrial "Los Olivares" 23009. Jaén.
Teléfonos: 619.26.24.72-953.258.438
geoxauen@geoxauen.es www.geoxauen.es
SOMUVISA 3
EDIFICIO EN AVDA DE ANDALUCIA Y C/ ORCERA NORMA UNE EN ISO 22476-2
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0,20
0,60
1,00
1,40
1,80
2,20
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3,00
3,40
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10,60
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12,60
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13,40
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14,60
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16,60
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18,60
19,00
19,40
19,80
20,20
20,60
GOLPEO (20cm.)
PETICIONARIO: DPSH Nº
OBRA:
POBLACIÓN: COTA: 0,60 m.
Profundidad Golpes Profundidad Golpes0,20 13 10,60
0,40 7 10,80
0,60 4 11,00
0,80 2 11,20
1,00 2 11,40
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1,60 4 12,00
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2,00 6 12,40
2,20 6 12,60
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2,80 7 13,20
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3,80 6 14,20
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4,20 6 14,60
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4,80 5 15,20
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6,20 17 16,60
6,40 18 16,80
6,60 16 17,00
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7,20 22 17,60
7,40 17 17,80
7,60 19 18,00
7,80 23 18,20
8,00 37 18,40
8,20 36 18,60
8,40 35 18,80
8,60 41 19,00
8,80 43 19,20
9,00 49 19,40
9,20 67 19,60
9,40 100 19,80
9,60 20,00
9,80 20,20
10,00 20,40
10,20 20,60
10,40 20,80
EXPEDIENTE 15145
Fecha 00/01/1900
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
GE
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EN
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en
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de
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scrip
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n A
ND
-L-1
48
Masa de la pesa: 63,5 Kg,
Altura de Caida 76 cm,
Masa del varillaje 6,1 kg/m,
Cono o Puntaza perdida
Director Responsable de ensayos
JAÉN
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Industrial "Los Olivares" 23009. Jaén.
Teléfonos: 619.26.24.72-953.258.438
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SOMUVISA 4
EDIFICIO EN AVDA DE ANDALUCIA Y C/ ORCERA NORMA UNE EN ISO 22476-2
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
0,20
0,60
1,00
1,40
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2,20
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6,20
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7,00
7,40
7,80
8,20
8,60
9,00
9,40
9,80
10,20
10,60
11,00
11,40
11,80
12,20
12,60
13,00
13,40
13,80
14,20
14,60
15,00
15,40
15,80
16,20
16,60
17,00
17,40
17,80
18,20
18,60
19,00
19,40
19,80
20,20
20,60
GOLPEO (20cm.)
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén
Teléfono: 953.25.84.38
www.geoxauen.es geoxauen@geoxauen.es
EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén
EXPEDIENTE 15145
ANEXO 5: ACTAS DE ENSAYOS DE LABORATORIO
EXPEDIENTE:
PROFUNDIDAD:
GE
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de inscripció
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Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
83,0
17,0
2,9
2
87,6
grCl
0,0
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
16,9
6,8
Límite plastico (LP):
CLASIFICACIÓN DE SUELOS
20
CL-ML
NOMBRE DEL GRUPO
ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103101:95)
Tamiz(mm)
ARCILLA GRAVOSA
FRACCIONES DEL SUELO
SUELO FINO
CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN NORMA UNE-EN ISO 14688-1:2003/A1:2014
Retenido parcial (%):
40
100,0
9,4
4,9
SÍMBOLO
CLASIFICACIÓN S.U.C.S.
14,1
85,9
1,7
Grava y arena arcillosa o
limosa
10 0,080
ARCILLA LIMOSA CON GRAVA
SIMBOLO DEL GRUPO
A-7
SUBDIVISIÓN
Mat. limosos y arcillosos(Más del 35% pasa el tamiz Nº 200)
A-4
0,0
3,0
12,4
A-2
SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS AASHTO
GRUPO
5
A-2-7
0,0
A-1-b
0,0
0,0
0,4
90,6100,0
Grupo:A-2-5 A-2-6
Clasificación general
Pasa (%):
A-3
100,0
80
Materiales granulares(35% o menos pasa por el tamiz Nº 200)
A-1
0,0
Francisco Garrido Nieto
Retenido acumulado (%):
95,5
4,5
4,5
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
A-1-a A-2-4
Excelente a bueno
A-7-5
Suelos limosos
Responsable de ensayosDirector
VALOR DEL
ÍNDICE DE GRUPO4
LIMO
Pobre a malo
FECHA: ,
A-4
CONSTITUYENTE
Suelos arcillososConstituyentes principales
A-7-6
A-5 A-6
Características como subgrupo
DETERMINACION EN UN SUELO DEL LIMITE LIQUIDO POR EL
METODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103-103:1994) Y
DEL LIMITE PLASTICO (UNE 103-104:1993)
1514501
S-1 (M-1)
2,0-2,6m
Fragmentos de
roca, grava y
arena
Arena
fina
SONDEO:
Límite líquido (LL): 23,7
Índice de plasticidad (IP):
PETICIONARIO:
OBRA:
SOMUVISA.
EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ
ice p
lasti
cid
ad
Límite líquido
Ábaco de Casagrande
0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0
100,0
0,010,1110100
Pa
sa (
%)
Tamiz (mm)
Curva granulométrica
0
20
40
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Índ
ice
de
pla
sti
cid
ad
Límite líquido
Clasificación fracción limoso-arcillosa (AAHSTO)
A-6A-2-6
A-4A-2-4
A-7-6
A-5A-2-5
A-7-5A-2-7
CL
CL-ML
MH
CH
ML
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
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de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE:
SONDEO:
633,22
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
1514501
S-1 (M-1)
2,0-2,6mFECHA: ,
ENSAYO DE ROTURA A COMPRESION SIMPLE EN PROBETAS DE SUELO (UNE 103-400:1994)
DIÁMETRO (cm)
DIMENSIONES DE LA PROBETA
5,81 DATOS DE LA PROBETA
ÁREA (cm2)
ALTURA (cm) PESO SECO (g) 560,06
AGUA (g)VOLUMEN (cm3) 322,12
PESO HÚMEDO (g)26,51
12,15
DENSIDAD SECA (gr/cm3)
DENSIDAD APARENTE (gr/cm3)
HUMEDAD (%)
1,97
13,06
1,74
ÁNGULO DE
LA ROTURA
70-85º
3,79
TENSIÓN DE ROTURA (Kp/cm2) 1,36
FORMA DE LA
ROTURA
73,16
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
DEFORMACIÓN DE ROTURA (%)
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
0,00 2,50 5,00 7,50 10,00 12,50 15,00
TE
NS
ION
(K
p/c
m2)
DEFORMACION (%)
RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE
PROFUNDIDAD:
EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
1514501
SONDEO: S-1 (M-1)
2,0-2,6m
GE
OX
AU
EN
,S.L
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torios d
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de inscripció
n A
ND
-L-1
48
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
0
Director
Francisco Garrido Nieto
EXPEDIENTE:
OBRA:
FECHA: ,
DETERMINACIÓN DE LA HUMEDAD MEDIANTE SECADO EN ESTUFA (UNE 103300:1993)
Responsable de ensayos
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
W (%)
13,06
DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD DE UN SUELO (UNE 103301:1994)
ρ(g/cm3)
1,97
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
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cía
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el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
2,0-2,6m
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto
3,00 1,36
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
COHESION (Kp/cm²)
ÁNGULO DE ROZAMIENTO (º)
0,14
22,3
PROBETATENSIÓN
TANGENCIAL (kg/cm2)
TENSIÓN NORMAL
(kg/cm2)
1
2
3
1,00 0,54
2,00 0,97
TIPO DE ENSAYO CD
ALTURA (cm) 2,50
VOLUMEN (cm3) 49,09
VELOCIDAD DEL ENSAYO 5,0 mm/min
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
EXPEDIENTE: 1514501
SONDEO: S-1 (M-1)
FECHA: ,
DETERMINACION DE LOS PARAMETROS RESISTENTES AL ESFUERZO CORTANTE DE UNA MUESTRA DE SUELO EN LA
CAJA DE CORTE DIRECTO (UNE 103401:1998)
DIMENSIONES DE LAS PROBETAS
DIÁMETRO (cm) 5,00
ÁREA (cm2) 19,63
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00
TE
NS
ION
TA
NG
EN
CIA
L
(Kp
/cm
2)
DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL (mm)
y = 0,41x + 0,1367
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
0 1 2 3
Tensió
n t
angencia
l (k
g/c
m2)
Tensión normal (kg/cm2)
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE: 1514501
SONDEO: S-1 (M-1)
2,0-2,6m
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
ACIDEZ BAUMANN-GULLY
(ml/kg)8
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
EVALUACIÓN: NO AGRESIVO
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
CONTENIDO EN IÓN SULFATO
(mg SO4=/kg)
NO CONTIENE 2000-3000 3000-12000 >12000
>20
PARÁMETRO RESULTADO DEL ENSAYO
GRADO DE AGRESIVIDAD
DÉBIL MEDIO FUERTE
FECHA: ,
INFORME DEL ENSAYO PARA EL ANÁLISIS DE SUELO (SEGÚN EHE 2008)
ANÁLISIS DEL SUELO
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
EXPEDIENTE:
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
99,5
0,5
0,3
2
100,0
Cl
0,0
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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27,6
61,8
Límite plastico (LP):
CLASIFICACIÓN DE SUELOS
20
CH
NOMBRE DEL GRUPO
ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103101:95)
Tamiz(mm)
ARCILLA
FRACCIONES DEL SUELO
SUELO FINO
CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN NORMA UNE-EN ISO 14688-1:2003/A1:2014
Retenido parcial (%):
40
100,0
0,0
0,0
SÍMBOLO
CLASIFICACIÓN S.U.C.S.
0,2
99,8
0,2
Grava y arena arcillosa o
limosa
10 0,080
ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD
SIMBOLO DEL GRUPO
A-7
SUBDIVISIÓN
Mat. limosos y arcillosos(Más del 35% pasa el tamiz Nº 200)
A-4
0,0
0,0
0,0
A-2
SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS AASHTO
GRUPO
5
A-2-7
0,0
A-1-b
0,0
0,0
0,4
100,0100,0
Grupo:A-2-5 A-2-6
Clasificación general
Pasa (%):
A-3
100,0
80
Materiales granulares(35% o menos pasa por el tamiz Nº 200)
A-1
0,0
Francisco Garrido Nieto
Retenido acumulado (%):
100,0
0,0
0,0
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
A-1-a A-2-4
Excelente a bueno
A-7-5
Suelos limosos
Responsable de ensayosDirector
VALOR DEL
ÍNDICE DE GRUPO73
ARCILLA
Pobre a malo
FECHA: ,
A-7-6
CONSTITUYENTE
Suelos arcillososConstituyentes principales
A-7-6
A-5 A-6
Características como subgrupo
DETERMINACION EN UN SUELO DEL LIMITE LIQUIDO POR EL
METODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103-103:1994) Y
DEL LIMITE PLASTICO (UNE 103-104:1993)
1514502
S-1 (M-2)
6,0-6,6m
Fragmentos de
roca, grava y
arena
Arena
fina
SONDEO:
Límite líquido (LL): 89,4
Índice de plasticidad (IP):
PETICIONARIO:
OBRA:
SOMUVISA.
EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ
ice p
lasti
cid
ad
Límite líquido
Ábaco de Casagrande
0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0
100,0
0,010,1110100
Pa
sa (
%)
Tamiz (mm)
Curva granulométrica
0
10
20
30
40
50
60
70
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Índ
ice
de
pla
sti
cid
ad
Límite líquido
Clasificación fracción limoso-arcillosa (AAHSTO)
A-6A-2-6
A-4A-2-4
A-7-6
A-5A-2-5
A-7-5A-2-7
CL
CL-ML
MH
CH
ML
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
6,93
CLASIFICACIÓN
MUY CRÍTICO
INDICE DE HINCHAMIENTO (Kp/cm2)
CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN
2,74
DIÁMETRO (cm)
SECCIÓN (cm2)
7,00
38,48
1 CAPA / 5 GOLPES POR CAPA
3 CAPAS / 4 GOLPES POR CAPA
3 CAPAS / 7 GOLPES POR CAPASECO (50% H. RELATIVA)
CONDICIONES DE HUMEDAD
LÍMITE PLÁSTICO
HÚMEDO (100% H. RELATIVA)
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
DIMENSIONES DE LA PROBETACOMPACTACIÓN
FECHA: ,
DETERMINACIÓN DE LA EXPANSIVIDAD DE UN SUELO EN EL APARATO LAMBE (UNE 103600:1996)
6,0-6,6m
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA. 1514502
S-1 (M-2)SONDEO:
EXPEDIENTE:
Francisco Javier Peña Cabrera
Director
Francisco Garrido NietoIngeniero Técnico Industrial
0
Responsable de ensayos
Licenciado en Ciencias Geológicas
0
1
2
3
4
0 2 4 6 8
IND
ICE
DE
HIN
CH
AM
IEN
TO
(K
p/c
m2)
CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN
HINCHAMIENTO EN APARATO LAMBE
SECO O HUMEDO
L.PLASTICO
PROFUNDIDAD:
(Kp/cm2)
PRESIÓN DE HINCHAMIENTO DE UN SUELO EN EDÓMETRO (UNE 103602:1996)
ALTURA (cm)
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
6,0-6,6m
SONDEO:
EXPEDIENTE:
kPa
ÁREA (cm2) 19,63DENSIDAD SECA (gr/cm
3) 1,44
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
193,53 1,94PRESIÓN DE HINCHAMIENTO
0
Director Responsable de ensayos
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
FECHA: ,
5,00
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA. 1514502
S-1 (M-2)
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
DIMENSIONES DE LA PROBETAPROBETA
HUMEDAD INICIAL (%) 32,41
HUMEDAD FINAL (%) 34,89
DIÁMETRO (cm)
2,00
0,00
1,00
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
8,00
9,00
10,00
0 50 100 150 200 250 300
HIN
CH
AM
IEN
TO
(%
)
PRESIÓN (kPa)
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE:
SONDEO:
1020,61
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
1514502
S-1 (M-2)
6,0-6,6mFECHA: ,
ENSAYO DE ROTURA A COMPRESION SIMPLE EN PROBETAS DE SUELO (UNE 103-400:1994)
DIÁMETRO (cm)
DIMENSIONES DE LA PROBETA
7,37 DATOS DE LA PROBETA
ÁREA (cm2)
ALTURA (cm) PESO SECO (g) 770,80
AGUA (g)VOLUMEN (cm3) 536,67
PESO HÚMEDO (g)42,66
12,58
DENSIDAD SECA (gr/cm3)
DENSIDAD APARENTE (gr/cm3)
HUMEDAD (%)
1,90
32,41
1,44
ÁNGULO DE
LA ROTURA
30-40º
6,30
TENSIÓN DE ROTURA (Kp/cm2) 3,09
FORMA DE LA
ROTURA
249,81
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
DEFORMACIÓN DE ROTURA (%)
0,00
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
0,00 2,50 5,00 7,50 10,00 12,50 15,00
TE
NS
ION
(K
p/c
m2)
DEFORMACION (%)
RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE
PROFUNDIDAD:
EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
1514502
SONDEO: S-1 (M-2)
6,0-6,6m
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
0
Director
Francisco Garrido Nieto
EXPEDIENTE:
OBRA:
FECHA: ,
DETERMINACIÓN DE LA HUMEDAD MEDIANTE SECADO EN ESTUFA (UNE 103300:1993)
Responsable de ensayos
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
W (%)
32,41
DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD DE UN SUELO (UNE 103301:1994)
ρ(g/cm3)
1,90
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
6,0-6,6m
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto
3,00 1,07
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
COHESION (Kp/cm²)
ÁNGULO DE ROZAMIENTO (º)
0,15
17,0
PROBETATENSIÓN
TANGENCIAL (kg/cm2)
TENSIÓN NORMAL
(kg/cm2)
1
2
3
1,00 0,46
2,00 0,76
TIPO DE ENSAYO CD
ALTURA (cm) 2,50
VOLUMEN (cm3) 49,09
VELOCIDAD DEL ENSAYO 5,0 mm/min
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
EXPEDIENTE: 1514502
SONDEO: S-1 (M-2)
FECHA: ,
DETERMINACION DE LOS PARAMETROS RESISTENTES AL ESFUERZO CORTANTE DE UNA MUESTRA DE SUELO EN LA
CAJA DE CORTE DIRECTO (UNE 103401:1998)
DIMENSIONES DE LAS PROBETAS
DIÁMETRO (cm) 5,00
ÁREA (cm2) 19,63
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00
TE
NS
ION
TA
NG
EN
CIA
L
(Kp
/cm
2)
DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL (mm)
y = 0,305x + 0,1533
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
0 1 2 3
Tensió
n t
angencia
l (k
g/c
m2)
Tensión normal (kg/cm2)
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE: 1514502
SONDEO: S-1 (M-2)
6,0-6,6m
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
ACIDEZ BAUMANN-GULLY
(ml/kg)7
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
EVALUACIÓN: Agresividad Media
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
CONTENIDO EN IÓN SULFATO
(mg SO4=/kg)
6530,9 2000-3000 3000-12000 >12000
>20
PARÁMETRO RESULTADO DEL ENSAYO
GRADO DE AGRESIVIDAD
DÉBIL MEDIO FUERTE
FECHA: ,
INFORME DEL ENSAYO PARA EL ANÁLISIS DE SUELO (SEGÚN EHE 2008)
ANÁLISIS DEL SUELO
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
EXPEDIENTE:
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
98,9
1,1
0,7
2
100,0
Cl
0,0
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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32,4
40,3
Límite plastico (LP):
CLASIFICACIÓN DE SUELOS
20
CH
NOMBRE DEL GRUPO
ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103101:95)
Tamiz(mm)
ARCILLA
FRACCIONES DEL SUELO
SUELO FINO
CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN NORMA UNE-EN ISO 14688-1:2003/A1:2014
Retenido parcial (%):
40
100,0
0,0
0,0
SÍMBOLO
CLASIFICACIÓN S.U.C.S.
0,4
99,6
0,4
Grava y arena arcillosa o
limosa
10 0,080
ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD
SIMBOLO DEL GRUPO
A-7
SUBDIVISIÓN
Mat. limosos y arcillosos(Más del 35% pasa el tamiz Nº 200)
A-4
0,0
0,0
0,0
A-2
SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS AASHTO
GRUPO
5
A-2-7
0,0
A-1-b
0,0
0,0
0,4
100,0100,0
Grupo:A-2-5 A-2-6
Clasificación general
Pasa (%):
A-3
100,0
80
Materiales granulares(35% o menos pasa por el tamiz Nº 200)
A-1
0,0
Francisco Garrido Nieto
Retenido acumulado (%):
100,0
0,0
0,0
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
A-1-a A-2-4
Excelente a bueno
A-7-5
Suelos limosos
Responsable de ensayosDirector
VALOR DEL
ÍNDICE DE GRUPO49
ARCILLA
Pobre a malo
FECHA: ,
A-7-5
CONSTITUYENTE
Suelos arcillososConstituyentes principales
A-7-6
A-5 A-6
Características como subgrupo
DETERMINACION EN UN SUELO DEL LIMITE LIQUIDO POR EL
METODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103-103:1994) Y
DEL LIMITE PLASTICO (UNE 103-104:1993)
1514503
S-1 (M-3)
10,5-11,0m
Fragmentos de
roca, grava y
arena
Arena
fina
SONDEO:
Límite líquido (LL): 72,7
Índice de plasticidad (IP):
PETICIONARIO:
OBRA:
SOMUVISA.
EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ
ice p
lasti
cid
ad
Límite líquido
Ábaco de Casagrande
0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0
100,0
0,010,1110100
Pa
sa (
%)
Tamiz (mm)
Curva granulométrica
0
10
20
30
40
50
60
70
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Índ
ice
de
pla
sti
cid
ad
Límite líquido
Clasificación fracción limoso-arcillosa (AAHSTO)
A-6A-2-6
A-4A-2-4
A-7-6
A-5A-2-5
A-7-5A-2-7
CL
CL-ML
MH
CH
ML
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
6,02
CLASIFICACIÓN
MUY CRÍTICO
INDICE DE HINCHAMIENTO (Kp/cm2)
CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN
2,41
DIÁMETRO (cm)
SECCIÓN (cm2)
7,00
38,48
1 CAPA / 5 GOLPES POR CAPA
3 CAPAS / 4 GOLPES POR CAPA
3 CAPAS / 7 GOLPES POR CAPASECO (50% H. RELATIVA)
CONDICIONES DE HUMEDAD
LÍMITE PLÁSTICO
HÚMEDO (100% H. RELATIVA)
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
DIMENSIONES DE LA PROBETACOMPACTACIÓN
FECHA: ,
DETERMINACIÓN DE LA EXPANSIVIDAD DE UN SUELO EN EL APARATO LAMBE (UNE 103600:1996)
10,5-11,0m
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA. 1514503
S-1 (M-3)SONDEO:
EXPEDIENTE:
Francisco Javier Peña Cabrera
Director
Francisco Garrido NietoIngeniero Técnico Industrial
0
Responsable de ensayos
Licenciado en Ciencias Geológicas
0
1
2
3
4
0 2 4 6 8
IND
ICE
DE
HIN
CH
AM
IEN
TO
(K
p/c
m2)
CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN
HINCHAMIENTO EN APARATO LAMBE
SECO O HUMEDO
L.PLASTICO
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE:
SONDEO:
1166,60
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
1514503
S-1 (M-3)
10,5-11,0mFECHA: ,
ENSAYO DE ROTURA A COMPRESION SIMPLE EN PROBETAS DE SUELO (UNE 103-400:1994)
DIÁMETRO (cm)
DIMENSIONES DE LA PROBETA
7,35 DATOS DE LA PROBETA
ÁREA (cm2)
ALTURA (cm) PESO SECO (g) 897,11
AGUA (g)VOLUMEN (cm3) 610,98
PESO HÚMEDO (g)42,43
14,40
DENSIDAD SECA (gr/cm3)
DENSIDAD APARENTE (gr/cm3)
HUMEDAD (%)
1,91
30,04
1,47
ÁNGULO DE
LA ROTURA
40-45º
4,58
TENSIÓN DE ROTURA (Kp/cm2) 3,30
FORMA DE LA
ROTURA
269,49
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
DEFORMACIÓN DE ROTURA (%)
0,00
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
0,00 2,50 5,00 7,50 10,00 12,50 15,00
TE
NS
ION
(K
p/c
m2)
DEFORMACION (%)
RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE
PROFUNDIDAD:
EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
1514503
SONDEO: S-1 (M-3)
10,5-11,0m
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
0
Director
Francisco Garrido Nieto
EXPEDIENTE:
OBRA:
FECHA: ,
DETERMINACIÓN DE LA HUMEDAD MEDIANTE SECADO EN ESTUFA (UNE 103300:1993)
Responsable de ensayos
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
W (%)
30,04
DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD DE UN SUELO (UNE 103301:1994)
ρ(g/cm3)
1,91
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
10,5-11,0m
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto
3,00 1,14
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
COHESION (Kp/cm²)
ÁNGULO DE ROZAMIENTO (º)
0,19
17,7
PROBETATENSIÓN
TANGENCIAL (kg/cm2)
TENSIÓN NORMAL
(kg/cm2)
1
2
3
1,00 0,50
2,00 0,86
TIPO DE ENSAYO CD
ALTURA (cm) 2,50
VOLUMEN (cm3) 49,09
VELOCIDAD DEL ENSAYO 5,0 mm/min
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
EXPEDIENTE: 1514503
SONDEO: S-1 (M-3)
FECHA: ,
DETERMINACION DE LOS PARAMETROS RESISTENTES AL ESFUERZO CORTANTE DE UNA MUESTRA DE SUELO EN LA
CAJA DE CORTE DIRECTO (UNE 103401:1998)
DIMENSIONES DE LAS PROBETAS
DIÁMETRO (cm) 5,00
ÁREA (cm2) 19,63
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00
TE
NS
ION
TA
NG
EN
CIA
L
(Kp
/cm
2)
DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL (mm)
y = 0,32x + 0,1933
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
0 1 2 3
Tensió
n t
angencia
l (k
g/c
m2)
Tensión normal (kg/cm2)
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE: 1514503
SONDEO: S-1 (M-3)
10,5-11,0m
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
ACIDEZ BAUMANN-GULLY
(ml/kg)7
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
EVALUACIÓN: AGRESIVIDAD DÉBIL
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
CONTENIDO EN IÓN SULFATO
(mg SO4=/kg)
2415,6 2000-3000 3000-12000 >12000
>20
PARÁMETRO RESULTADO DEL ENSAYO
GRADO DE AGRESIVIDAD
DÉBIL MEDIO FUERTE
FECHA: ,
INFORME DEL ENSAYO PARA EL ANÁLISIS DE SUELO (SEGÚN EHE 2008)
ANÁLISIS DEL SUELO
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
EXPEDIENTE:
PROFUNDIDAD:
SONDEO:
Límite líquido (LL): 22,5
Índice de plasticidad (IP):
PETICIONARIO:
OBRA:
SOMUVISA.
EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
A-7-6
A-5 A-6
Características como subgrupo
DETERMINACION EN UN SUELO DEL LIMITE LIQUIDO POR EL
METODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103-103:1994) Y
DEL LIMITE PLASTICO (UNE 103-104:1993)
1514504
S-2 (M-4)
5,0-5,6m
Fragmentos de
roca, grava y
arena
Arena
fina
VALOR DEL
ÍNDICE DE GRUPO0
LIMO
Pobre a malo
FECHA: ,
A-4
CONSTITUYENTE
Suelos arcillososConstituyentes principales
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
A-1-a A-2-4
Excelente a bueno
A-7-5
Suelos limosos
Responsable de ensayosDirector
80
Materiales granulares(35% o menos pasa por el tamiz Nº 200)
A-1
0,0
Francisco Garrido Nieto
Retenido acumulado (%):
74,5
25,5
6,1
0,4
67,480,6
Grupo:A-2-5 A-2-6
Clasificación general
Pasa (%):
A-3
100,0
5
A-2-7
8,9
A-1-b
19,4
10,6
SUBDIVISIÓN
Mat. limosos y arcillosos(Más del 35% pasa el tamiz Nº 200)
A-4
8,9
4,7
37,3
A-2
SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS AASHTO
GRUPO
CLASIFICACIÓN S.U.C.S.
43,8
56,2
6,4
Grava y arena arcillosa o
limosa
10 0,080
GRAVA ARCILLO-LIMOSA CON
ARENA
SIMBOLO DEL GRUPO
A-7
ARCILLA GRAVOSA
FRACCIONES DEL SUELO
SUELO FINO
CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN NORMA UNE-EN ISO 14688-1:2003/A1:2014
Retenido parcial (%):
40
91,1
32,6
7,1
SÍMBOLO
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
17,1
5,4
Límite plastico (LP):
CLASIFICACIÓN DE SUELOS
20
GC-GM
NOMBRE DEL GRUPO
ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103101:95)
Tamiz(mm)
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
47,7
52,3
8,6
2
62,7
grCl
0,0
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ
ice p
lasti
cid
ad
Límite líquido
Ábaco de Casagrande
0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0
100,0
0,010,1110100
Pa
sa (
%)
Tamiz (mm)
Curva granulométrica
0
10
20
30
40
50
60
70
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Índ
ice
de
pla
sti
cid
ad
Límite líquido
Clasificación fracción limoso-arcillosa (AAHSTO)
A-6A-2-6
A-4A-2-4
A-7-6
A-5A-2-5
A-7-5A-2-7
CL
CL-ML
MH
CH
ML
PROFUNDIDAD:
Francisco Javier Peña Cabrera
Director
Francisco Garrido NietoIngeniero Técnico Industrial
0
Responsable de ensayos
Licenciado en Ciencias Geológicas
5,0-5,6m
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
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ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA. 1514504
S-2 (M-4)SONDEO:
EXPEDIENTE:
CONDICIONES DE HUMEDAD
LÍMITE PLÁSTICO
HÚMEDO (100% H. RELATIVA)
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
DIMENSIONES DE LA PROBETACOMPACTACIÓN
FECHA: ,
DETERMINACIÓN DE LA EXPANSIVIDAD DE UN SUELO EN EL APARATO LAMBE (UNE 103600:1996)
CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN
0,19
DIÁMETRO (cm)
SECCIÓN (cm2)
7,00
38,48
1 CAPA / 5 GOLPES POR CAPA
3 CAPAS / 4 GOLPES POR CAPA
3 CAPAS / 7 GOLPES POR CAPASECO (50% H. RELATIVA)
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
0,03
CLASIFICACIÓN
NO CRÍTICO
INDICE DE HINCHAMIENTO (Kp/cm2)
0
1
2
3
4
0 2 4 6 8
IND
ICE
DE
HIN
CH
AM
IEN
TO
(K
p/c
m2)
CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN
HINCHAMIENTO EN APARATO LAMBE
SECO O HUMEDO
L.PLASTICO
PROFUNDIDAD:FECHA: ,
INFORME DEL ENSAYO PARA EL ANÁLISIS DE SUELO (SEGÚN EHE 2008)
ANÁLISIS DEL SUELO
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
PARÁMETRO RESULTADO DEL ENSAYO
GRADO DE AGRESIVIDAD
DÉBIL MEDIO FUERTE
CONTENIDO EN IÓN SULFATO
(mg SO4=/kg)
NO CONTIENE 2000-3000 3000-12000 >12000
>20
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
EVALUACIÓN: NO AGRESIVO
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE: 1514504
SONDEO: S-2 (M-4)
5,0-5,6m
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
ACIDEZ BAUMANN-GULLY
(ml/kg)6
EXPEDIENTE:
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
99,6
0,4
0,2
2
100,0
Cl
0,0
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
34,0
56,4
Límite plastico (LP):
CLASIFICACIÓN DE SUELOS
20
CH
NOMBRE DEL GRUPO
ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103101:95)
Tamiz(mm)
ARCILLA
FRACCIONES DEL SUELO
SUELO FINO
CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN NORMA UNE-EN ISO 14688-1:2003/A1:2014
Retenido parcial (%):
40
100,0
0,0
0,0
SÍMBOLO
CLASIFICACIÓN S.U.C.S.
0,2
99,8
0,2
Grava y arena arcillosa o
limosa
10 0,080
ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD
SIMBOLO DEL GRUPO
A-7
SUBDIVISIÓN
Mat. limosos y arcillosos(Más del 35% pasa el tamiz Nº 200)
A-4
0,0
0,0
0,0
A-2
SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS AASHTO
GRUPO
5
A-2-7
0,0
A-1-b
0,0
0,0
0,4
100,0100,0
Grupo:A-2-5 A-2-6
Clasificación general
Pasa (%):
A-3
100,0
80
Materiales granulares(35% o menos pasa por el tamiz Nº 200)
A-1
0,0
Francisco Garrido Nieto
Retenido acumulado (%):
100,0
0,0
0,0
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
A-1-a A-2-4
Excelente a bueno
A-7-5
Suelos limosos
Responsable de ensayosDirector
VALOR DEL
ÍNDICE DE GRUPO68
ARCILLA
Pobre a malo
FECHA: ,
A-7-5
CONSTITUYENTE
Suelos arcillososConstituyentes principales
A-7-6
A-5 A-6
Características como subgrupo
DETERMINACION EN UN SUELO DEL LIMITE LIQUIDO POR EL
METODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103-103:1994) Y
DEL LIMITE PLASTICO (UNE 103-104:1993)
1514505
S-2 (M-5)
10,0-10,6m
Fragmentos de
roca, grava y
arena
Arena
fina
SONDEO:
Límite líquido (LL): 90,4
Índice de plasticidad (IP):
PETICIONARIO:
OBRA:
SOMUVISA.
EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ
ice p
lasti
cid
ad
Límite líquido
Ábaco de Casagrande
0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0
100,0
0,010,1110100
Pa
sa (
%)
Tamiz (mm)
Curva granulométrica
0
10
20
30
40
50
60
70
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Índ
ice
de
pla
sti
cid
ad
Límite líquido
Clasificación fracción limoso-arcillosa (AAHSTO)
A-6A-2-6
A-4A-2-4
A-7-6
A-5A-2-5
A-7-5A-2-7
CL
CL-ML
MH
CH
ML
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
7,19
CLASIFICACIÓN
MUY CRÍTICO
INDICE DE HINCHAMIENTO (Kp/cm2)
CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN
2,84
DIÁMETRO (cm)
SECCIÓN (cm2)
7,00
38,48
1 CAPA / 5 GOLPES POR CAPA
3 CAPAS / 4 GOLPES POR CAPA
3 CAPAS / 7 GOLPES POR CAPASECO (50% H. RELATIVA)
CONDICIONES DE HUMEDAD
LÍMITE PLÁSTICO
HÚMEDO (100% H. RELATIVA)
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
DIMENSIONES DE LA PROBETACOMPACTACIÓN
FECHA: ,
DETERMINACIÓN DE LA EXPANSIVIDAD DE UN SUELO EN EL APARATO LAMBE (UNE 103600:1996)
10,0-10,6m
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA. 1514505
S-2 (M-5)SONDEO:
EXPEDIENTE:
Francisco Javier Peña Cabrera
Director
Francisco Garrido NietoIngeniero Técnico Industrial
0
Responsable de ensayos
Licenciado en Ciencias Geológicas
0
1
2
3
4
0 2 4 6 8
IND
ICE
DE
HIN
CH
AM
IEN
TO
(K
p/c
m2)
CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN
HINCHAMIENTO EN APARATO LAMBE
SECO O HUMEDO
L.PLASTICO
PROFUNDIDAD:
(Kp/cm2)
PRESIÓN DE HINCHAMIENTO DE UN SUELO EN EDÓMETRO (UNE 103602:1996)
ALTURA (cm)
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
10,0-10,6m
SONDEO:
EXPEDIENTE:
kPa
ÁREA (cm2) 19,63DENSIDAD SECA (gr/cm
3) 1,44
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
182,33 1,82PRESIÓN DE HINCHAMIENTO
0
Director Responsable de ensayos
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
FECHA: ,
5,00
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA. 1514505
S-2 (M-5)
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
DIMENSIONES DE LA PROBETAPROBETA
HUMEDAD INICIAL (%) 34,27
HUMEDAD FINAL (%) 36,93
DIÁMETRO (cm)
2,00
0,00
1,00
2,00
3,00
4,00
5,00
6,00
7,00
8,00
9,00
10,00
0 50 100 150 200 250 300
HIN
CH
AM
IEN
TO
(%
)
PRESIÓN (kPa)
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE:
SONDEO:
1208,27
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
1514505
S-2 (M-5)
10,0-10,6mFECHA: ,
ENSAYO DE ROTURA A COMPRESION SIMPLE EN PROBETAS DE SUELO (UNE 103-400:1994)
DIÁMETRO (cm)
DIMENSIONES DE LA PROBETA
7,37 DATOS DE LA PROBETA
ÁREA (cm2)
ALTURA (cm) PESO SECO (g) 899,87
AGUA (g)VOLUMEN (cm3) 624,55
PESO HÚMEDO (g)42,66
14,64
DENSIDAD SECA (gr/cm3)
DENSIDAD APARENTE (gr/cm3)
HUMEDAD (%)
1,93
34,27
1,44
ÁNGULO DE
LA ROTURA
30-40º
6,72
TENSIÓN DE ROTURA (Kp/cm2) 2,98
FORMA DE LA
ROTURA
308,40
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
DEFORMACIÓN DE ROTURA (%)
0,00
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
0,00 2,50 5,00 7,50 10,00 12,50 15,00
TE
NS
ION
(K
p/c
m2)
DEFORMACION (%)
RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE
PROFUNDIDAD:
EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
1514505
SONDEO: S-2 (M-5)
10,0-10,6m
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
0
Director
Francisco Garrido Nieto
EXPEDIENTE:
OBRA:
FECHA: ,
DETERMINACIÓN DE LA HUMEDAD MEDIANTE SECADO EN ESTUFA (UNE 103300:1993)
Responsable de ensayos
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
W (%)
34,27
DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD DE UN SUELO (UNE 103301:1994)
ρ(g/cm3)
1,93
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
10,0-10,6m
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto
3,00 1,20
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
COHESION (Kp/cm²)
ÁNGULO DE ROZAMIENTO (º)
0,20
18,5
PROBETATENSIÓN
TANGENCIAL (kg/cm2)
TENSIÓN NORMAL
(kg/cm2)
1
2
3
1,00 0,53
2,00 0,87
TIPO DE ENSAYO CD
ALTURA (cm) 2,50
VOLUMEN (cm3) 49,09
VELOCIDAD DEL ENSAYO 5,0 mm/min
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
EXPEDIENTE: 1514505
SONDEO: S-2 (M-5)
FECHA: ,
DETERMINACION DE LOS PARAMETROS RESISTENTES AL ESFUERZO CORTANTE DE UNA MUESTRA DE SUELO EN LA
CAJA DE CORTE DIRECTO (UNE 103401:1998)
DIMENSIONES DE LAS PROBETAS
DIÁMETRO (cm) 5,00
ÁREA (cm2) 19,63
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00
TE
NS
ION
TA
NG
EN
CIA
L
(Kp
/cm
2)
DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL (mm)
y = 0,335x + 0,1967
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
0 1 2 3
Tensió
n t
angencia
l (k
g/c
m2)
Tensión normal (kg/cm2)
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE: 1514505
SONDEO: S-2 (M-5)
10,0-10,6m
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
ACIDEZ BAUMANN-GULLY
(ml/kg)7
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
EVALUACIÓN: AGRESIVIDAD MEDIA
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
CONTENIDO EN IÓN SULFATO
(mg SO4=/kg)
3016,8 2000-3000 3000-12000 >12000
>20
PARÁMETRO RESULTADO DEL ENSAYO
GRADO DE AGRESIVIDAD
DÉBIL MEDIO FUERTE
FECHA: ,
INFORME DEL ENSAYO PARA EL ANÁLISIS DE SUELO (SEGÚN EHE 2008)
ANÁLISIS DEL SUELO
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
EXPEDIENTE:
PROFUNDIDAD:
SONDEO:
Límite líquido (LL): 81,5
Índice de plasticidad (IP):
PETICIONARIO:
OBRA:
SOMUVISA.
EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
A-7-6
A-5 A-6
Características como subgrupo
DETERMINACION EN UN SUELO DEL LIMITE LIQUIDO POR EL
METODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103-103:1994) Y
DEL LIMITE PLASTICO (UNE 103-104:1993)
1514506
S-2 (M-6)
15,5-16,0m
Fragmentos de
roca, grava y
arena
Arena
fina
VALOR DEL
ÍNDICE DE GRUPO54
ARCILLA
Pobre a malo
FECHA: ,
A-7-5
CONSTITUYENTE
Suelos arcillososConstituyentes principales
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
A-1-a A-2-4
Excelente a bueno
A-7-5
Suelos limosos
Responsable de ensayosDirector
80
Materiales granulares(35% o menos pasa por el tamiz Nº 200)
A-1
0,0
Francisco Garrido Nieto
Retenido acumulado (%):
100,0
0,0
0,0
0,4
100,0100,0
Grupo:A-2-5 A-2-6
Clasificación general
Pasa (%):
A-3
100,0
5
A-2-7
0,0
A-1-b
0,0
0,0
SUBDIVISIÓN
Mat. limosos y arcillosos(Más del 35% pasa el tamiz Nº 200)
A-4
0,0
0,0
0,0
A-2
SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS AASHTO
GRUPO
CLASIFICACIÓN S.U.C.S.
0,0
100,0
0,0
Grava y arena arcillosa o
limosa
10 0,080
LIMO DE ALTA PLASTICIDAD
SIMBOLO DEL GRUPO
A-7
ARCILLA
FRACCIONES DEL SUELO
SUELO FINO
CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN NORMA UNE-EN ISO 14688-1:2003/A1:2014
Retenido parcial (%):
40
100,0
0,0
0,0
SÍMBOLO
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
37,8
43,7
Límite plastico (LP):
CLASIFICACIÓN DE SUELOS
20
MH
NOMBRE DEL GRUPO
ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103101:95)
Tamiz(mm)
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
97,9
2,1
2,1
2
100,0
Cl
0,0
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ
ice p
lasti
cid
ad
Límite líquido
Ábaco de Casagrande
0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0
100,0
0,010,1110100
Pa
sa (
%)
Tamiz (mm)
Curva granulométrica
0
10
20
30
40
50
60
70
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Índ
ice
de
pla
sti
cid
ad
Límite líquido
Clasificación fracción limoso-arcillosa (AAHSTO)
A-6A-2-6
A-4A-2-4
A-7-6
A-5A-2-5
A-7-5A-2-7
CL
CL-ML
MH
CH
ML
PROFUNDIDAD:
278,83
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
DEFORMACIÓN DE ROTURA (%) 4,42
TENSIÓN DE ROTURA (Kp/cm2) 4,46
FORMA DE LA
ROTURA
DENSIDAD SECA (gr/cm3)
DENSIDAD APARENTE (gr/cm3)
HUMEDAD (%)
2,00
28,32
1,56
ÁNGULO DE
LA ROTURA
30-40º
AGUA (g)VOLUMEN (cm3) 630,45
PESO HÚMEDO (g)42,20
14,94
DIÁMETRO (cm)
DIMENSIONES DE LA PROBETA
7,33 DATOS DE LA PROBETA
ÁREA (cm2)
ALTURA (cm) PESO SECO (g) 984,63
1514506
S-2 (M-6)
15,5-16,0mFECHA: ,
ENSAYO DE ROTURA A COMPRESION SIMPLE EN PROBETAS DE SUELO (UNE 103-400:1994)
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE:
SONDEO:
1263,46
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
0,00
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
4,50
5,00
0,00 2,50 5,00 7,50 10,00 12,50 15,00
TE
NS
ION
(K
p/c
m2)
DEFORMACION (%)
RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE
PROFUNDIDAD:
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
W (%)
28,32
DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD DE UN SUELO (UNE 103301:1994)
ρ(g/cm3)
2,00
FECHA: ,
DETERMINACIÓN DE LA HUMEDAD MEDIANTE SECADO EN ESTUFA (UNE 103300:1993)
Responsable de ensayos
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
0
Director
Francisco Garrido Nieto
EXPEDIENTE:
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
1514506
SONDEO: S-2 (M-6)
15,5-16,0m
PROFUNDIDAD:FECHA: ,
DETERMINACION DE LOS PARAMETROS RESISTENTES AL ESFUERZO CORTANTE DE UNA MUESTRA DE SUELO EN LA
CAJA DE CORTE DIRECTO (UNE 103401:1998)
DIMENSIONES DE LAS PROBETAS
DIÁMETRO (cm) 5,00
ÁREA (cm2) 19,63
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
EXPEDIENTE: 1514506
SONDEO: S-2 (M-6)
TIPO DE ENSAYO CD
ALTURA (cm) 2,50
VOLUMEN (cm3) 49,09
VELOCIDAD DEL ENSAYO 5,0 mm/min
PROBETATENSIÓN
TANGENCIAL (kg/cm2)
TENSIÓN NORMAL
(kg/cm2)
1
2
3
1,00 0,66
2,00 1,11
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
COHESION (Kp/cm²)
ÁNGULO DE ROZAMIENTO (º)
0,3
20,8
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
15,5-16,0m
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto
3,00 1,42
Francisco Javier Peña Cabrera
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50
0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00
TE
NS
ION
TA
NG
EN
CIA
L
(Kp
/cm
2)
DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL (mm)
y = 0,38x + 0,3033
0,00
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,20
1,40
1,60
0 1 2 3
Tensió
n t
angencia
l (k
g/c
m2)
Tensión normal (kg/cm2)
PROFUNDIDAD:FECHA: ,
INFORME DEL ENSAYO PARA EL ANÁLISIS DE SUELO (SEGÚN EHE 2008)
ANÁLISIS DEL SUELO
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
PARÁMETRO RESULTADO DEL ENSAYO
GRADO DE AGRESIVIDAD
DÉBIL MEDIO FUERTE
CONTENIDO EN IÓN SULFATO
(mg SO4=/kg)
NO CONTIENE 2000-3000 3000-12000 >12000
>20
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
EVALUACIÓN: AGRESIVIDAD MEDIA
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE: 1514506
SONDEO: S-2 (M-6)
15,5-16,0m
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
ACIDEZ BAUMANN-GULLY
(ml/kg)5
EXPEDIENTE:
PROFUNDIDAD:
SONDEO:
Límite líquido (LL): 77,6
Índice de plasticidad (IP):
PETICIONARIO:
OBRA:
SOMUVISA.
EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
A-7-6
A-5 A-6
Características como subgrupo
DETERMINACION EN UN SUELO DEL LIMITE LIQUIDO POR EL
METODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103-103:1994) Y
DEL LIMITE PLASTICO (UNE 103-104:1993)
1514507
S-1 (M-7)
15,4-16,0m
Fragmentos de
roca, grava y
arena
Arena
fina
VALOR DEL
ÍNDICE DE GRUPO49
ARCILLA
Pobre a malo
FECHA: ,
A-7-5
CONSTITUYENTE
Suelos arcillososConstituyentes principales
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
A-1-a A-2-4
Excelente a bueno
A-7-5
Suelos limosos
Responsable de ensayosDirector
80
Materiales granulares(35% o menos pasa por el tamiz Nº 200)
A-1
0,0
Francisco Garrido Nieto
Retenido acumulado (%):
100,0
0,0
0,0
0,4
100,0100,0
Grupo:A-2-5 A-2-6
Clasificación general
Pasa (%):
A-3
100,0
5
A-2-7
0,0
A-1-b
0,0
0,0
SUBDIVISIÓN
Mat. limosos y arcillosos(Más del 35% pasa el tamiz Nº 200)
A-4
0,0
0,0
0,0
A-2
SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS AASHTO
GRUPO
CLASIFICACIÓN S.U.C.S.
0,9
99,1
0,9
Grava y arena arcillosa o
limosa
10 0,080
LIMO DE ALTA PLASTICIDAD
SIMBOLO DEL GRUPO
A-7
ARCILLA
FRACCIONES DEL SUELO
SUELO FINO
CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN NORMA UNE-EN ISO 14688-1:2003/A1:2014
Retenido parcial (%):
40
100,0
0,0
0,0
SÍMBOLO
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
37,7
39,9
Límite plastico (LP):
CLASIFICACIÓN DE SUELOS
20
MH
NOMBRE DEL GRUPO
ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103101:95)
Tamiz(mm)
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
97,1
2,9
2,0
2
100,0
Cl
0,0
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ
ice p
lasti
cid
ad
Límite líquido
Ábaco de Casagrande
0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0
100,0
0,010,1110100
Pa
sa (
%)
Tamiz (mm)
Curva granulométrica
0
10
20
30
40
50
60
70
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Índ
ice
de
pla
sti
cid
ad
Límite líquido
Clasificación fracción limoso-arcillosa (AAHSTO)
A-6A-2-6
A-4A-2-4
A-7-6
A-5A-2-5
A-7-5A-2-7
CL
CL-ML
MH
CH
ML
PROFUNDIDAD:
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
W (%)
26,59
DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD DE UN SUELO (UNE 103301:1994)
ρ(g/cm3)
2,01
FECHA: ,
DETERMINACIÓN DE LA HUMEDAD MEDIANTE SECADO EN ESTUFA (UNE 103300:1993)
Responsable de ensayos
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
0
Director
Francisco Garrido Nieto
EXPEDIENTE:
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
1514507
SONDEO: S-1 (M-7)
15,4-16,0m
PROFUNDIDAD:FECHA: ,
INFORME DEL ENSAYO PARA EL ANÁLISIS DE SUELO (SEGÚN EHE 2008)
ANÁLISIS DEL SUELO
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA.
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
PARÁMETRO RESULTADO DEL ENSAYO
GRADO DE AGRESIVIDAD
DÉBIL MEDIO FUERTE
CONTENIDO EN IÓN SULFATO
(mg SO4=/kg)
NO CONTIENE 2000-3000 3000-12000 >12000
>20
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
EVALUACIÓN: AGRESIVIDAD DÉBIL
0
Director Responsable de ensayos
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
EXPEDIENTE: 1514507
SONDEO: S-1 (M-7)
15,4-16,0m
Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas
ACIDEZ BAUMANN-GULLY
(ml/kg)4
PROFUNDIDAD:
GE
OX
AU
EN
,S.L
. in
scrito
en e
l re
gis
tro d
e labora
torios d
e la J
unta
de A
ndalu
cía
y d
el C
TE
con e
l núm
ero
de inscripció
n A
ND
-L-1
48
Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.
75-150 50-75 <50
200-600 600-3000
>100
Ingeniero Técnico Industrial
Director Responsable de ensayos
1514508
PROCEDENCIA: S1 (AGUA)
3,70m
INFORME DEL ENSAYO PARA EL ANÁLISIS DE AGUA (SEGÚN EHE 2008)
FECHA:
30-60 >60
>3000
DÉBIL
15-40 40-100
<4,5
300-1000 1000-3000 >3000MAGNESIO (Mg2
+)
(mg/l)
EVALUACIÓN:
167,2
NO AGRESIVA
7,81 6,5-5,5 5,5-4,5
--- 15-30
VALOR DEL pH
AMONIO (NH4+)
(mg/l)
Licenciado en Ciencias Geológicas
CO2
(mg/l)
RESIDUO SECO
(mg/l)
65,3
---
---
PARÁMETRO
EXPEDIENTE:
RESULTADO DEL ENSAYO
Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera
OLOR
(MUESTRA TRATADA)
APARIENCIA
OLOR
(MUESTRA NO TRATADA)
OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.
MEDIO FUERTE
SULFATO (SO4=)
(mg/l)
C/ Chiclana de Segura, nº 1
Pol. Industrial "Los Olivares"
23009.Jaén.
Teléfono: 953 258 438
www.geoxauen.es
ACTA DE RESULTADOS
PETICIONARIO: SOMUVISA,
ANÁLISIS DEL AGUA
GRADO DE AGRESIVIDAD
,
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén
Teléfono: 953.25.84.38
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EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén
EXPEDIENTE 15145
ANEXO 6: FOTOGRAFÍAS
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén
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EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén
EXPEDIENTE 15145
DPSH-1
DPSH-2
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén
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EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén
EXPEDIENTE 15145
DPSH-3
DPSH-4
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén
Teléfono: 953.25.84.38
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EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén
EXPEDIENTE 15145
SONDEO S1.
SONDEO S1 (0.00-3.50)
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén
Teléfono: 953.25.84.38
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EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén
EXPEDIENTE 15145
SONDEO S1 (3.50-8.70 m)
SONDEO S1 (8.70-12.80 m)
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén
Teléfono: 953.25.84.38
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EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén
EXPEDIENTE 15145
SONDEO S1 (12.80-15.00 m)
SONDEO S1 (15.00-18.00 m)
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén
Teléfono: 953.25.84.38
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EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén
EXPEDIENTE 15145
SONDEO S2
SONDEO S2 (0.00-4.20 m)
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén
Teléfono: 953.25.84.38
www.geoxauen.es geoxauen@geoxauen.es
EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén
EXPEDIENTE 15145
SONDEO S2 (4.20-7.70 m)
SONDEO S2 (7.70 -11.40 m)
C/ Chiclana de Segura nº 1.
Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén
Teléfono: 953.25.84.38
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EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén
EXPEDIENTE 15145
SONDEO S2 (7.70 -15.00 m)
SONDEO S2 (15.00-18.00 m)
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