estudio geotÉcnico - somuvisa.esel hecho de que se hayan sucedido etapas tectónicas tan variadas...

C/ Chiclana de Segura nº 1.

Pol. Ind. Los Olivares. CP 23009. Jaén

Teléfono: 953.25.84.38

www.geoxauen.es [email protected]

EXP: 15145: ESTUDIO GEOTÉCNICO: 34 viviendas y aparcamientos en Avda. de Andalucía y C/ Orcera. Jaén

EXPEDIENTE: 15145 1

ESTUDIO GEOTÉCNICO

Cliente: SOCIEDAD MUNICIPAL DE VIVIENDA DE JAÉN S.A. SOMUVISA

Obra: 34 VIVIENDAS Y APARCAMIENTOS EN AVDA. DE ANDALUCIA Y C/ ORCERA

Población: JAÉN

Expediente: 15145 Fecha:



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1.- ANTECEDENTES Y OBJETO:

El presente trabajo ha sido llevado a cabo por encargo de la SOCIEDAD MUNICIPAL

DE LA VIVIENDA DE JAEN S.A., SOMUVISA, con el fin de estudiar el subsuelo de un solar

donde se está proyectando la construcción de un edificio de 34 viviendas y aparcamientos

entre la Avenida de Andalucía y C/ Orcera, en Jaén.

La parcela tiene forma rectangular, de dimensiones aproximadas 30.0 m x 50.00 m y

se encuentra a cota +1.30 m aproximadamente respecto a la rasante del acerado de c/

Orcera y -3.00 m respecto a la Avenida de Andalucía.

Según los datos que nos han sido facilitados por la Dirección Técnica, las obras a

ejecutar consisten fundamentalmente en una edificación con cinco plantas sobre rasante

respecto a la Avenida de Andalucía, y dos plantas de sótano bajo la calle Orcera, para lo cual

será necesario excavar el solar hasta la cota -7.40 m aproximadamente respecto al punto A

del croquis (acerado de c/ Orcera)

Este estudio está encaminado a obtener la siguiente información:

1.- Condiciones de los diferentes niveles que constituyen el subsuelo de la zona donde se

prevé la cimentación de las estructuras proyectadas.

2.- Determinación de las características geotécnicas de los diferentes niveles;

identificación, propiedades de estado y parámetros resistentes.

3.- Determinación del nivel freático.

4.- Como consecuencia de los estudios definidos en los apartados anteriores, fijar

criterios acerca de las condiciones de cimentación y precauciones a tomar frente a

posibles fenómenos de inestabilidad.

El presente informe geotécnico, recoge todos los trabajos de campo y laboratorio, los

resultados obtenidos y los parámetros geotécnicos que de ellos se deducen.



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Las coordenadas UTM (ETRS 89) aproximadas de la zona de estudio son:

X: 429.451 m

Y: 4.181.528 m

Se adjuntan a continuación el mapa de la zona y la foto aérea:

Plano de la zona



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Imagen aérea de la zona

1.1.- CAMPAÑA DE RECONOCIMIENTO GEOTÉCNICO DEL TERRENO

La campaña de reconocimiento geotécnico del terreno se ha llevado a cabo mediante

la inspección visual de las características geológicas del solar y del entorno, la realización de

4 ensayos de penetración dinámica, hasta 20.00 m de profundidad o rechazo si se produce

antes, y 2 sondeo a rotación con extracción continua de la muestra a 18.00 m de

profundidad, toma de 7 muestras inalteradas, y 5 ensayos SPT.

Sobre la muestra de terreno obtenida en el sondeo mecánico se han realizado una

serie de ensayos de laboratorio. La campaña total realizada y número de ensayos realizados

ha sido:



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NORMA ENSAYO Nº DE ENSAYOS

UNE –EN-ISO 2476-2 Penetración dinámica DPSH 4

ASTM D1587:00 ASTM D 2113:99

XP: 94.202

Sondeo mecánico con extracción

continua de muestras. 2

UNE103800:92 S.P.T 5

UNE 103101:95 Granulometría por tamizado 7

UNE103103:94

UNE 103104:93 Límites de Atterberg 7

UNE 103300:93 Humedad natural 7

UNE 103301:94 Densidad seca y aparente 7

UNE 103400:93 Compresión simple 5

UNE 83963:2008

ERRATUN 2011 Sulfatos solubles 7

UNE 83962:2008 Acidez Baumann-Gully 7

ASTM-D 2487/00 Clasificación de suelos 7

UNE 103602:1996 Presión de hinchamiento 2

UNE 103600:1996 Hinchamiento aparato Lambe 4

EHE 05 Análisis químico de aguas 4

Una matización importante que debemos hacer es que la campaña de trabajos de

campo ha sido diseñada en función de los datos facilitados por el peticionario del presente



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informe. Habrá de ser el Proyectista o la Dirección Técnica de la obra la que supervise la

campaña, la acepte, compruebe su idoneidad y extrapole los resultados.

1.2. COTA DE INICIO DE LOS TRABAJOS DE CAMPO

Las cotas de inicio de los trabajos de campo que se indican a continuación han sido

referenciadas al punto A que se indica en el croquis que se adjunta a este informe, situado

sobre el acerado de la Calle Orcera, en una esquina del solar.

Debemos en este punto aclarar que, en adelante, cuando se hable en este informe de

“cota” se referirá bien a la cota topográfica o bien respecto a un punto de referencia, que se

grafía en el croquis que se adjunta. Por el contrario, cuando se hable de “profundidad”, se

referirá siempre a la distancia bajo la rasante actual del terreno, es decir, bajo la boca de los

trabajos de campo (sondeos, penetraciones dinámicas o catas).

Las cotas aproximadas de boca, profundidades alcanzadas y la presencia o de agua

en cada uno de los puntos se muestran en la siguiente tabla:

Punto Cota de boca Profundidad alcanzada Profundidad a la que

se detecta agua

DPSH-1 +1.30 m 20.00 m No se detecta



DPSH-4 +0.60 m 9.40 m (rechazo) No se detecta

SONDEO -1 +1.30 m 18.00 m 3.70 m

SONDEO-2 -0.10 m 18.00 m No se detecta

La ubicación de los puntos se muestra en la siguiente imagen, que puede verse a

mayor escala en el anexo “croquis de situación de los trabajos de campo



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2. DESCRIPCIÓN GEOLÓGICA DE LA ZONA.

Desde el punto de vista tectónico pueden diferenciarse dos grandes grupos de

unidades: unas pertenecen a la Depresión del Guadalquivir y otras a las zonas externas de

las Cordilleras Béticas.

En la Depresión del Guadalquivir hay que distinguir básicamente entre una cobertera

sedimentaria autóctona o parautóctona y las unidades alóctonas que aparecen intercaladas

entre los materiales de dicha cobertera, suponiéndose además la existencia de un zócalo

constituido por el Paleozoico de la Meseta (Sierra Morena).



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Si se prescinde de la existencia de intercalaciones de materiales alóctonos, la

estructura de la Depresión es sumamente simple, ya que la cobertera adopta una disposición

monoclinal, con buzamiento suave de componente Sur.

La estructura interna de las unidades alóctonas es menos uniforme, aunque con

rasgos característicos bastante generalizados.

La mayor parte de las unidades que han invadido la Depresión del Guadalquivir,

proceden del Subbético Medio ó del Subbético Externo, se han trasladado por lo menos en

dos momentos: uno probablemente ante-nummulitico y post-cretácico medio y otro ante-

vindoboniense y post-aquitaniense.

En las zonas Prebética y Subbética, algunas de las diferencias más notables, como las

que resultan del comportamiento más rígido de las Unidades Prebéticas que las Subbéticas,

se deben casi totalmente a la distinta naturaleza litológica. Así al tener presente las unidades

Prebéticas, resalta su Lias calizo de potencia enormemente más grande que en las

Subbéticas, por lo que ante los esfuerzos de compresión, el conjunto de la unidad tiende a

comportarse como una gran losa rígida, limitada en su frente por fallas diversas.

Los pliegues, cuando aparecen, son de gran radio y si la compresión es muy

importante, se desarrollan preferentemente estructuras en escamas. En cambio, los

materiales Subbéticos tienden a dibujar pliegues de menor radio, muchas veces asociados a

fallas inversas singenéticas y generalmente sus núcleos son perforantes.

Además de las importantes traslaciones sufridas por ciertas Unidades Subbéticas y

algunas Prebéticas, la región ha sido fuertemente plegada. Por otro lado el diapirísmo ha

jugado un papel importante en el trazado y localización de muchas estructuras.

La etapa tectónica más tardía, afecta a los materiales del Mioceno Superior y muchas

veces también al Cuaternario, es la formación de fallas normales, que determinan el trazado

actual de muchos contactos y limitan la mayor parte de las depresiones existentes.



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El hecho de que se hayan sucedido etapas tectónicas tan variadas en un mismo

espacio da ocasión a que se ponga de manifiesto un rasgo muy característico de las zonas

Subbética y Prebética, que consiste en la existencia de estructuras sobreimpuestas.

Criterios de división geotécnica

Siguiendo los criterios previstos para la realización de la división zonal y siguiendo un

estudio en base a los diferentes tipos de roca, su resistencia a la erosión, su comportamiento

mecánico ante los distintos movimientos tectónicos que han actuado sobre ellos y sus

distintas formas de relieve configuradas a través de su historia geológica, la zona objeto de

estudio se encuentra enclavada dentro de la Región II, perteneciendo sus materiales al Area

II2 y algún afloramiento de la Región III. perteneciendo sus materiales al Area III1.

El Area II2, incluye una litología muy variada, compuesta de margas arcillosas, con

algunas alternancias de arcillas arenosas, margas calcáreas y en ocasiones, arenas, gravas y

niveles de arenisca.

Como sustrato, predominan las arcillas abigarradas del Keuper, como las arcillas

yesiferas, margas y margas yesiferas con estratos intercalados de niveles de yesos

cristalizados, que a su vez están muy frecuentemente mezclados con las arcillas y margas de

edad Miocena.

En cuanto a las formaciones superficiales y al sustrato rocoso, se incluyen aquellos

depósitos poco ó nada coherentes de extensión y espesor variable, depósitos desde el

Villafranquiense hasta la actualidad y al conjunto de rocas más ó menos consolidadas,

depositadas en el resto de la historia geológica.

Se incluyen aquí los depósitos con gravas silíceas heterométricas y bloques sueltos

procedentes de la fracturación de las litologías circundadas, presentando estabilidad variada

al igual que la resistencia a la erosión.

Las zonas con predominio de litología margo-arcillosa de color ocre amarillento,

presenta intrusiones de bloques de calizas, a veces sueltos, con una resistencia a la erosión



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aceptable, actuando selectivamente en función de la litología predominante, especto que

condiciona alomaciones y abarrancamientos allí donde el recubrimiento es potente.

Casi todos sus terrenos muestran una tendencia a deslizar a favor de las pendientes, a

veces bajo estímulos naturales, pero siempre al ser sometidas a cargas no naturales; son

muy sensibles a la erosión, originando abundantes abarrancamientos.

Los afloramientos pertenecientes al Area III1, presentan una litología de margas

arcillosas y yesos, margas y calizas.

Se adjunta continuación el mapa geológico de la zona.



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Mapa geológico 1:50000. Hoja 947 (Jaén).



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3.- DESCRIPCIÓN DE LOS TRABAJOS DE CAMPO.

3.1.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA DPSH:

El ensayo de Penetración Dinámica Continua DPSH se realiza bajo la norma UNE –EN-

ISO 22476-2 y consiste en la hinca de una puntaza de sección cilíndrica de diámetro 50,5±0.5

mm acoplada a un varillaje de 33±2 mm de diámetro, mediante golpes propinados por una

maza de 63,5 kg±0,5 Kg que cae desde una altura de 76 cm±1,00 cm impactando sobre una

cabeza o “yunque” rígidamente unido al varillaje.

La resistencia a la penetración se define como el nº de golpes requerido para hacer

avanzar el penetrómetro una longitud de 20 cm designándose a este valor como NDPSH,

representándose los resultados en gráficos que reflejan los diferentes golpeos obtenidos en

función de la profundidad.

El ensayo se da por terminado cuando se alcanza la condición de rechazo, fijado en un

valor de NDPSH=100 golpes. También se puede dar por finalizado el ensayo si el par al girar

el tren de varillas alcanza un valor determinado de 200 N/m en DPSH.

El registro continuo del terreno tiene la ventaja de detectar con claridad capas blandas o

duras y de correlacionar los diferentes niveles en base a similitudes del golpeo. La

interpretación de los ensayos de penetración dinámica debe considerarse de manera

cualitativa y no cuantitativa.

En el anejo de gráficos del presente informe se muestran los golpeos obtenidos en cada

una de las penetraciones dinámicas realizadas.

Con estos datos y mediante la fórmula de los holandeses estamos en disposición de

poder calcular la resistencia de un suelo con un coeficiente de seguridad igual a la unidad. Y a

partir de este dato, la carga admisible del suelo σadm.



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Para el cálculo de la tensión admisible de hundimiento seguiremos las indicaciones de

Sanglerat: Qadm= Rp/27,5, siendo Rp= 0,5 Rd.

Por lo tanto Qadm= Rd/55. Estos coeficientes de seguridad varían, según los autores,

entre 30 y 70. Para el caso de la obra que nos ocupa, una vivienda unifamiliar, hemos

adoptado el valor de 55.

En las siguientes tablas se adjuntan, tanto el golpeo como la tensión admisible del

terreno por hundimiento.



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DPSH Nº 1. Cota +1.30 m

PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

0,20 11 2,37

0,40 6 1,27

0,60 3 0,62

0,80 6 1,22

1,00 3 0,60

1,20 3 0,59

1,40 2 0,39

1,60 2 0,38

1,80 3 0,56

2,00 3 0,55

2,20 4 0,72

2,40 4 0,71

2,60 5 0,88

2,80 3 0,52

3,00 5 0,85

3,20 3 0,50

3,40 4 0,66

3,60 4 0,65

3,80 4 0,64

4,00 4 0,63

4,20 5 0,78

4,40 5 0,77

4,60 4 0,61

4,80 4 0,60

5,00 5 0,74



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

5,20 6 0,88

5,40 6 0,87

5,60 6 0,86

5,80 7 0,99

6,00 7 0,97

6,20 8 1,10

6,40 8 1,09

6,60 8 1,07

6,80 8 1,06

7,00 8 1,05

7,20 8 1,04

7,40 8 1,03

7,60 8 1,01

7,80 9 1,13

8,00 8 0,99

8,20 8 0,98

8,40 9 1,09

8,60 9 1,08

8,80 8 0,95

9,00 9 1,06

9,20 9 1,05

9,40 9 1,04

9,60 9 1,03

9,80 8 0,90

10,00 9 1,01



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

10,20 9 1,00

10,40 9 0,99

10,60 8 0,87

10,80 9 0,97

11,00 9 0,96

11,20 8 0,85

11,40 8 0,84

11,60 8 0,83

11,80 10 1,03

12,00 11 1,12

12,20 11 1,11

12,40 10 1,00

12,60 10 0,99

12,80 10 0,98

13,00 9 0,88

13,20 12 1,16

13,40 12 1,15

13,60 15 1,43

13,80 15 1,41

14,00 13 1,22

14,20 14 1,30

14,40 14 1,29

14,60 15 1,37

14,80 15 1,36

15,00 16 1,44



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

15,20 15 1,34

15,40 16 1,42

15,60 16 1,40

15,80 16 1,39

16,00 16 1,38

16,20 16 1,37

16,40 18 1,53

16,60 16 1,35

16,80 17 1,43

17,00 19 1,58

17,20 17 1,41

17,40 18 1,48

17,60 17 1,39

17,80 17 1,38

18,00 17 1,37

18,20 19 1,52

18,40 20 1,59

18,60 18 1,42

18,80 16 1,25

19,00 17 1,32

19,20 18 1,39

19,40 18 1,38

19,60 17 1,29

19,80 23 1,74

20,00 25 1,88



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

0,20 79 17,00

0,40 33 6,97

0,60 19 3,94

0,80 7 1,43

1,00 6 1,20

1,20 5 0,98

1,40 6 1,16

1,60 7 1,33

1,80 13 2,43

2,00 10 1,84

2,20 10 1,81

2,40 9 1,60

2,60 8 1,40

2,80 8 1,38

3,00 7 1,19

3,20 11 1,85

3,40 14 2,31

3,60 13 2,12

3,80 11 1,77

4,00 13 2,06

4,20 21 3,28

4,40 22 3,39

4,60 59 8,98

4,80 17 2,55

5,00 11 1,63



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

5,20 7 1,02

5,40 7 1,01

5,60 10 1,43

5,80 8 1,13

6,00 8 1,11

6,20 8 1,10

6,40 8 1,09

6,60 9 1,21

6,80 9 1,19

7,00 8 1,05

7,20 8 1,04

7,40 7 0,90

7,60 9 1,14

7,80 8 1,00

8,00 8 0,99

8,20 7 0,86

8,40 7 0,85

8,60 10 1,20

8,80 9 1,07

9,00 10 1,18

9,20 10 1,16

9,40 10 1,15

9,60 11 1,26

9,80 11 1,24

10,00 10 1,12



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

10,20 9 1,00

10,40 10 1,10

10,60 11 1,20

10,80 11 1,18

11,00 12 1,28

11,20 10 1,06

11,40 11 1,15

11,60 11 1,14

11,80 11 1,13

12,00 12 1,22

12,20 11 1,11

12,40 11 1,10

12,60 12 1,19

12,80 12 1,18

13,00 11 1,07

13,20 11 1,06

13,40 11 1,05

13,60 13 1,24

13,80 13 1,23

14,00 12 1,12

14,20 12 1,11

14,40 12 1,10

14,60 13 1,19

14,80 14 1,27

15,00 13 1,17



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

15,20 12 1,07

15,40 12 1,06

15,60 14 1,23

15,80 14 1,22

16,00 14 1,21

16,20 14 1,20

16,40 16 1,36

16,60 16 1,35

16,80 17 1,43

17,00 18 1,50

17,20 19 1,57

17,40 19 1,56

17,60 18 1,47

17,80 19 1,54

18,00 19 1,53

18,20 21 1,68

18,40 22 1,74

18,60 24 1,89

18,80 29 2,27

19,00 25 1,94

19,20 26 2,01

19,40 25 1,92

19,60 24 1,83

19,80 25 1,89

20,00 24 1,80



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

0,20 10 2,15

0,40 15 3,17

0,60 12 2,49

0,80 11 2,24

1,00 6 1,20

1,20 9 1,77

1,40 11 2,13

1,60 7 1,33

1,80 9 1,68

2,00 9 1,66

2,20 9 1,63

2,40 7 1,25

2,60 9 1,58

2,80 7 1,21

3,00 5 0,85

3,20 5 0,84

3,40 6 0,99

3,60 7 1,14

3,80 7 1,12

4,00 8 1,27

4,20 8 1,25

4,40 7 1,08

4,60 6 0,91

4,80 7 1,05

5,00 6 0,89



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

5,20 7 1,02

5,40 7 1,01

5,60 9 1,28

5,80 9 1,27

6,00 11 1,53

6,20 11 1,51

6,40 11 1,49

6,60 10 1,34

6,80 10 1,33

7,00 11 1,44

7,20 12 1,56

7,40 10 1,28

7,60 10 1,27

7,80 8 1,00

8,00 9 1,12

8,20 10 1,23

8,40 10 1,21

8,60 9 1,08

8,80 8 0,95

9,00 8 0,94

9,20 9 1,05

9,40 8 0,92

9,60 9 1,03

9,80 8 0,90

10,00 9 1,01



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

10,20 9 1,00

10,40 11 1,21

10,60 10 1,09

10,80 9 0,97

11,00 10 1,07

11,20 10 1,06

11,40 11 1,15

11,60 13 1,35

11,80 12 1,23

12,00 13 1,32

12,20 13 1,31

12,40 12 1,20

12,60 12 1,19

12,80 13 1,28

13,00 12 1,17

13,20 15 1,45

13,40 16 1,53

13,60 15 1,43

13,80 15 1,41

14,00 16 1,50

14,20 16 1,48

14,40 17 1,56

14,60 20 1,83

14,80 21 1,90

15,00 20 1,80



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

15,20 20 1,78

15,40 19 1,68

15,60 19 1,67

15,80 20 1,74

16,00 20 1,73

16,20 20 1,72

16,40 20 1,70

16,60 21 1,78

16,80 21 1,76

17,00 20 1,67

17,20 21 1,74

17,40 22 1,81

17,60 21 1,71

17,80 21 1,70

18,00 24 1,93

18,20 20 1,60

18,40 23 1,82

18,60 21 1,65

18,80 22 1,72

19,00 22 1,71

19,20 22 1,70

19,40 21 1,61

19,60 23 1,75

19,80 23 1,74

20,00 25 1,88



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

0,20 13 2,80

0,40 7 1,48

0,60 4 0,83

0,80 2 0,41

1,00 2 0,40

1,20 4 0,79

1,40 5 0,97

1,60 4 0,76

1,80 6 1,12

2,00 6 1,10

2,20 6 1,09

2,40 5 0,89

2,60 8 1,40

2,80 7 1,21

3,00 5 0,85

3,20 4 0,67

3,40 6 0,99

3,60 6 0,98

3,80 6 0,96

4,00 6 0,95

4,20 6 0,94

4,40 8 1,23

4,60 6 0,91

4,80 5 0,75

5,00 4 0,59



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PROFUNDIDAD (m)

Golpeo N20

Qadm (Kp/cm2)

5,20 5 0,73

5,40 4 0,58

5,60 5 0,71

5,80 7 0,99

6,00 8 1,11

6,20 17 2,34

6,40 18 2,45

6,60 16 2,15

6,80 16 2,12

7,00 19 2,49

7,20 22 2,85

7,40 17 2,18

7,60 19 2,41

7,80 23 2,88

8,00 37 4,59

8,20 36 4,42

8,40 35 4,25

8,60 41 4,93

8,80 43 5,11

9,00 49 5,76

9,20 67 7,80

9,40 100 11,53



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3.2. SONDEOS MECÁNICOS

Se ha realizado 2 sondeo de 18.00 m de profundidad, cuya situación y perfil se

recogen en los apartados “croquis” y “perfil estratigráfico”. El perfil detallado incluye además

otros datos de la perforación, tales como los ensayos SPT, la extracción de muestras

inalteradas, posición de nivel freático detectado y resumen de los resultados de ensayos de

laboratorio realizados.

Fundamento teórico

El sondeo mecánico a rotación es la técnica fundamental en todo reconocimiento

geotécnico. Es una perforación de pequeño diámetro, generalmente entre 65 y 140 mm que

permite reconocer la naturaleza y la localización de las diferentes capas del subsuelo

mediante la extracción continua de testigo de suelo o roca, a la vez que se alterna con

ensayos geotécnicos de penetración y extracción de muestras inalteradas, en los casos en

que es posible.

Las perforaciones se realizan con una sonda de avance hidráulico montada sobre

camión o con motricidad autónoma (según las necesidades y características del estudio)

dotada de castillete o torre de sondeo y bomba de lodos.

El testigo del terreno perforado se aloja en un tubo testigo hueco, en cuyo extremo

inferior va enroscada una corona de widia o diamante que va realizando la perforación. Al

extremo superior del tubo va enroscado el varillaje, 50 mm (hueco), para permitir que pase el

agua proveniente de la bomba.

Durante la ejecución del sondeo, y si el terreno es inestable, hay que proceder a la

entubación del sondeo con la tubería de revestimiento o bien se utilizan lodos bentoníticos

que mantienen las paredes sin desmoronamientos. Se muestra a continuación un breve

resumen de los diferentes estratos detectados en los sondeos. En los anejos de este informe

se incluyen los perfiles estratigráficos completos con los resultados de los ensayos de

laboratorio realizados sobre cada una de las muestras.



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SONDEO Nº 1. Cota +1.30 m. Agua a 3.70 m (21/09/2015)

PROFUNDIDAD (m)

Estrato

0.00 – 0.90 Material antrópico (rellenos)

0.90 – 3.70 Margas arcillosas con caliches, de color beige claro

3.70 – 5.60 Gravas con fracciones finas, de color beige claro

5.60 – 12.10 Margas arcillosas de alta plasticidad y color beige

12.10 – 18.00 Margas limosas de alta plasticidad y color azulado-gris oscuro

SONDEO Nº 2. Cota +1.30 m. No se detecta agua

PROFUNDIDAD (m)

Estrato

0.00 – 3.60 Material antrópico (rellenos)

3.60 – 5.60 Gravas con fracciones finas, de color beige claro

5.60 – 14.20 Margas arcillosas de alta plasticidad y color beige

14.20 – 18.00 Margas limosas de alta plasticidad y color azulado-gris oscuro

3.3. ENSAYOS S.P.T.

Fundamento teórico

La ejecución de este ensayo está normalizada según UNE‐103‐800‐92.



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Los ensayos de Penetración SPT se utilizan en Geotecnia para obtener información

sobre la compacidad o consistencia de un suelo, permitiendo correlacionar y obtener

diferentes parámetros resistentes de los materiales atravesados. Además se recuperan

muestras alteradas de suelo para su identificación.

Este tipo de ensayos se realiza en el interior de sondeos, en los cuales es necesario

limpiar previamente el fondo de la perforación, manteniendo la entubación por encima del

nivel de comienzo del ensayo.

El equipo necesario para la realización de esta prueba consta de un tomamuestras

bipartido de pared gruesa de 51 mm de sección acoplado a un varillaje rígido, en cuyo

extremo se coloca la cabeza de golpe y contragolpe, sobre la que impacta una maza de 63,5

kg en caída libre, desde una altura de 76,0 cm. Este equipo suele ir montado sobre el camión

de sondeos, acoplado a la sonda y con un funcionamiento automático.

En el caso de materiales granulares gruesos, el ensayo se realiza con una “puntaza

ciega” que no recupera la muestra atravesada.

En el procedimiento de realización del ensayo se distinguen dos fases. Una hinca de

colocación de 15 cm, incluyendo la penetración inicial del tomamuestras bajo su propio peso,

y la segunda fase o ensayo de hinca propiamente dicho, en la cual se anota el número de

golpes necesarios para penetrar adicionalmente 30 cm. Este número obtenido se denomina

resistencia a la penetración NSPT. Si los 30 cm de penetración no pueden lograrse con 100

golpes, el ensayo de hinca se dará por terminado y se alcanza la condición de rechazo,

NSPT = R.

Este ensayo tiene una mayor aplicación y representatividad en suelos granulares,

frente a suelos cohesivos y rocas blandas donde su interpretación es más limitada

Se realiza un total de 5 ensayos SPT, cuyos resultados se grafían en los partes de

sondeos del apartado II de anexos y en la siguiente tabla:



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SONDEO Nº 1. Cota +1.30 m

PROFUNDIDAD (m)

Golpeo Nspt

N spt

2.60-3.20 4-4-5-5 9

6.60-7.20 7-9-11-12 20

SONDEO Nº 2. Cota +1.30 m

PROFUNDIDAD (m)

Golpeo Nspt

N spt

5.60-6.20 4-4-4-4 8

11.10-11.70 11-13-17-16 30

16.00-16.60 18-20-25-28 45

4 . CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS Y GEOTÉCNICAS DEL TERRENO

4.1. CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS BÁSICAS

Partiendo de los datos recopilados en los distintos materiales atravesados derivados

de los ensayos “in situ” y de laboratorio, podemos elaborar los siguientes perfiles

geomecánicos:

Nivel 1: Rellenos

Aparecen en la testificación del sondeo nº 1 hasta 0.90 m y hasta 3.60 m en el sondeo

nº 2. Se trata de un material vertido en el solar que será eliminado con la excavación de los

sótanos previstos.



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Nivel 2: Margas arcillo-limosas

Este nivel se detecta únicamente en el sondeo nº 1, bajo el nivel de rellenos y hasta

3.70 m de profundidad. Se trata de unas margas arcillo-limosas con caliches, de color beige

claro. También se eliminará este nivel con la excavación de los sótanos proyectados.

Nivel 3: Gravas

Aparece en los dos sondeos un nivel de gravas, a partir de 3.70 m en el sondeo S1 y a

partir de 3.60 m en el sondeo nº 2, con una potencia media de 1.90 m -2.00 m. El hecho de

que aparezca agua en el sondeo nº 1, sobre este nivel de gravas y no lo haga en el sondeo nº

2 nos hace pensar que este nivel granular no tenga continuidad, sino que aparezca formando

“lentejones”

Nivel 4: Margas arcillosas de color beige

Bajo el nivel de gravas aparece en ambos sondeos unas margas arcillosas de color

beige, muy plásticas y con alto grado de expansividad. Alcanzan hasta 12.00-14.00 m de

profundidad bajo la rasante actual del terreno, por lo que se trata del nivel en el que apoyará

la cimentación en caso de optar por una cimentación superficial. La capacidad portante de

este nivel el medio-bajo.

Nivel 5: Margas arcillosas – limosas de color azulado-gris oscuro.

A partir de 12.00m -14.00 m de profundidad y hasta el final de los sondeos (18.00 m)

se detectan unas margas arcillosas de color azulado-gris oscuro, de alta plasticidad y elevado

grado de expansividad. En este estrato habrán de empotrarse los pilotes de las pantallas que

se ejecuten como contención de tierras.

La distribución de estos niveles se puede observar en la siguiente imagen, que se

adjunta con mayor tamaño en el anejo: Perfil Longitudinal



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5. CONDICIONES DE CIMENTACIÓN

5.1. TIPO DE CIMENTACIÓN

Teniendo en cuenta que se proyecta construir una edificación compuesta por dos

plantas bajo rasante respecto a la c/ Orcera y 5 plantas sobre rasante sobre Avda de

Andalucía, vamos a considerar las siguientes opciones, con el valor de tensión de cálculo

propuesto a partir de los resultados obtenidos en las penetraciones DPSH y ensayos SPT:



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1.- Cimentación mediante losa de hormigón armado.

Tensión de cálculo 1.00 Kp/cm2. Cota de apoyo -7.40 m respecto a c/ Orcera.

5.2. ESTIMACION DE ASIENTOS

A continuación se va a proceder a realizar una estimación de asientos para la opción

de cimentación planteada, es decir, losa de hormigón armado, en función de los valores de

capacidad portante más desfavorables obtenidos en las penetraciones DPSH.

Cálculo de la resistencia dinámica:

La resistencia dinámica puede obtenerse a partir del ensayo DPSH mediante la

fórmula de los holandeses:

Siendo:

Rd. Resistencia dinámica, en Kg/cm2

M: Masa de la maza: 63.5 Kg

H: Altura de caida de la maza: 76 cm

A: sección de la punta: 20 cm2

e: penetración del golpeo (cm)

P: masa de una barra: 6.1 kg

Cálculo de la resistencia estática:

La resistencia estática se obtiene a partir de la resistencia dinámica mediante la

correlación propuesta por Buisson (1952), ratificada en trabajos posteriores por L´Herminier y

Tcheng y más tarde por Sanglerat (1965):

)(

2

PnMeA

HMRd



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S/D Tipo de terreno

0.3 Suelos de compacidad muy floja o

consistencia blanda

0.5 Arcillas

0.75 Arenas

1.0 Gravas con fuerte rozamiento

Siendo:

S: Resistencia estática. Varga estática (esfuerzo e la punta más rozamiento lateral)

D: Resistencia dinámica. Carga dinámica calculada con la fórmula de los holandeses sin

coeficiente de seguridad.

En nuestro caso tomaremos el valor S/D= 0.50, por tratarse de unas margas

arcillosas.

Determinación del módulo de deformación:

Existen multitud de correlaciones entre la resistencia en punta del ensayo de

penetración estática (CPT) y el módulo de deformación del terreno : Buisman (1935),

Skempton (1951), Meyerhof (1953,1957), Bachelier y Parez (1965), Sanglerat (1965,

1972,1978), Thomas (1968), Schmertmann (1970).

Todas estas correlaciones indican que el módulo de deformación es igual a la

resistencia en punta del ensayo CPT por una variable dependiente del tipo de terreno

(E=aXRp ó E= axqc). En esta relación el valor de a depende de la historia de esfuerzos del

depósito. Los valores comúnmente utilizados son:



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En nuestro caso, para unas margas arcillosas, tomaremos a=4.

Elección del módulo de Poisson:

El valor del módulo de Poisson lo tomaremos de la siguiente tabla, en función del tipo

de material:

Módulo de Poisson

Arcilla húmeda 0.10-0.30

Arcilla arenosa 0.20-0.35

Arcilla saturada 0.45-0.50

Limo 0.30-0.35

Limo saturado 0.45-0.50

Arena suelta 0.20-0.35

Arena densa 0.30-0.4

Arena fina 0.25

Tipo de Terreno Clasificación SUCS qc (kg/cm2) Humedad (%) a Arcilla de baja plasticidad CL < 7 3 – 8 7 – 20 2 – 5 > 20 1 – 2.5 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Limo de baja plasticidad ML < 20 3 – 6 > 20 1 – 3 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Arcillas y limos plásticos CH, MH < 20 2 – 6 > 20 1 - 2 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Limo orgánico OL < 12 2 – 8 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Turba y arcilla muy orgánica PT, OH < 7 50 – 100 1.5 – 4 100 – 200 1 – 1.5 > 200 0.4 – 1 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Arena SW, SP, < 50 2 – 4 > 50 1.5 Arena arcillosa SC, 3 – 6 Arena limosa SM 1 – 2



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Determinación de asientos:

Una vez obtenidos los datos necesarios, se realiza una estimación de asientos

mediante la fórmula de Scheicher (1926), ofrecida por Terzaghi (1943) sobre un semiespacio

de Boussinesq (método elástico).

El módulo de deformación se obtiene para cada capa de 20 cm hasta el final del

ensayo DPSH, se calcula el asiento parcial correspondiente a cada una de estas capas de 20

cm y con el ultimo módulo de deformación obtenido se calculan los asientos hasta una

profundidad en la que se considera que se encuentra una capa rígida, puesto que si no se

hace así la fórmula de Schleider supone una capa de potencia infinita.

Esta capa se puede suponer situada a la profundidad en la que la tensión transmitida

es un 10% de los esfuerzos geostáticos. El sumatorio de los asientos parciales da como

resultado el asiento total

Para el cálculo de la carga transmitida utilizaremos una variante del método de

cálculo de carga transmitida en profundidad. En esta variante se especifica el ángulo de

transmisión de esfuerzos respecto a la vertical. En este caso emplearemos un ángulo de 30º,

basándonos en la “Guía geotécnica para cimentaciones de edificios, de la Comunidad de

Madrid”:



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Aplicando esta formulación para las diferentes alternativas de cimentación planteadas,

obtenemos los siguientes resultados:

1.- Asientos bajo losa de hormigón armado. Tensión de cálculo 1.00 Kp/cm2.

Dimensiones en planta de la losa: 50.00 m x 30.00 m. Profundidad de apoyo: 8.70

m en zona DPSH-1 (cota -7.40 m respecto punto A)

Cohesivos

=0 Carga

Profundidad Nº Cu Carga transmitida

golpeo golpes Rd Rp E (kg/cm2) admisible

según ángulo

(m) (N20) (kg/cm2) (kg/cm

2) (kg/cm

2) Bowles (kg/cm

2) (2) (kg/cm

2)

0,20 9 99 50 198 0,73 1,59

0,40 8 88 44 176 0,64 1,44 0,99

0,60 9 99 50 198 0,73 1,59 0,99

0,80 9 99 50 198 0,73 1,59 0,98

1,00 9 99 50 198 0,73 1,59 0,98

1,20 9 91 46 182 0,67 1,48 0,97

1,40 8 81 40 162 0,59 1,34 0,96

1,60 9 91 46 182 0,67 1,48 0,96

1,80 9 91 46 182 0,67 1,48 0,95

2,00 9 91 46 182 0,67 1,48 0,95

2,20 8 75 37 150 0,55 1,25 0,94

2,40 9 84 42 169 0,62 1,38 0,94

2,60 9 84 42 169 0,62 1,38 0,93

2,80 8 75 37 150 0,55 1,25 0,92

3,00 8 75 37 150 0,55 1,25 0,92

3,20 8 70 35 139 0,51 1,18 0,91

3,40 10 87 44 174 0,64 1,42 0,91

3,60 11 96 48 192 0,70 1,55 0,90

3,80 11 96 48 192 0,70 1,55 0,90

4,00 10 87 44 174 0,64 1,42 0,89

)()(

:z dprofundida a verticalEsfuerzo

0

tagzLtagzB

LBq

mediaz

z



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Cohesivos

=0 Carga



según ángulo


2) (kg/cm

2) Bowles (kg/cm

2) (2) (kg/cm

2)

4,20 10 82 41 163 0,60 1,35 0,89

4,40 10 82 41 163 0,60 1,35 0,88

4,60 9 73 37 147 0,54 1,23 0,88

4,80 12 98 49 196 0,72 1,57 0,87

5,00 12 98 49 196 0,72 1,57 0,87

5,20 15 115 57 230 0,84 1,81 0,86

5,40 15 115 57 230 0,84 1,81 0,86

5,60 13 99 50 199 0,73 1,60 0,85

5,80 14 107 54 214 0,78 1,71 0,85

6,00 14 107 54 214 0,78 1,71 0,84

6,20 15 108 54 216 0,79 1,72 0,84

6,40 15 108 54 216 0,79 1,72 0,83

6,60 16 115 58 231 0,85 1,82 0,83

6,80 15 108 54 216 0,79 1,72 0,82

7,00 16 115 58 231 0,85 1,82 0,82

7,20 16 109 55 218 0,80 1,73 0,82

7,40 16 109 55 218 0,80 1,73 0,81

7,60 16 109 55 218 0,80 1,73 0,81

7,80 16 109 55 218 0,80 1,73 0,80

8,00 18 123 61 246 0,90 1,93 0,80

8,20 16 104 52 207 0,76 1,65 0,79

8,40 17 110 55 220 0,81 1,75 0,79

8,60 19 123 61 246 0,90 1,93 0,78

8,80 17 110 55 220 0,81 1,75 0,78

9,00 18 116 58 233 0,85 1,84 0,78

9,20 17 105 52 209 0,77 1,67 0,77

9,40 17 105 52 209 0,77 1,67 0,77

9,60 17 105 52 209 0,77 1,67 0,76

9,80 19 117 58 234 0,86 1,84 0,76

10,00 20 123 62 246 0,90 1,93 0,76

10,20 18 106 53 211 0,77 1,68 0,75

10,40 16 94 47 188 0,69 1,52 0,75

10,60 17 100 50 199 0,73 1,60 0,74

10,80 18 106 53 211 0,77 1,68 0,74

11,00 18 106 53 211 0,77 1,68 0,74

11,20 17 95 48 191 0,70 1,54 0,73

11,40 23 129 64 258 0,94 2,01 0,73



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Cohesivos

=0 Carga



según ángulo


2) (kg/cm

2) Bowles (kg/cm

2) (2) (kg/cm

2)

11,60 25 140 70 280 1,03 2,17 0,72

11,80 25 140 70 280 1,03 2,17 0,72

12,00 25 140 70 280 1,03 2,17 0,72

12,20 25 134 67 268 0,98 2,08 0,71

12,40 25 134 67 268 0,98 2,08 0,71

12,60 25 134 67 268 0,98 2,08 0,71

12,80 25 134 67 268 0,98 2,08 0,70

13,00 25 134 67 268 0,98 2,08 0,70

13,20 25 129 64 257 0,94 2,01 0,70

13,40 25 129 64 257 0,94 2,01 0,69

13,60 25 129 64 257 0,94 2,01 0,69

13,80 25 129 64 257 0,94 2,01 0,68

14,00 25 129 64 257 0,94 2,01 0,68

14,20 25 124 62 247 0,90 1,94 0,68

14,40 25 124 62 247 0,90 1,94 0,67

14,60 25 124 62 247 0,90 1,94 0,67

14,80 25 124 62 247 0,90 1,94 0,67

15,00 25 124 62 247 0,90 1,94 0,66

ASIENTOS PARA CIMENTACIONES MEDIANTE LOSA DE HORMIGÓN ARMADO

Carga neta, q: 1 kg/cm2

Lado menor, b: 30,00 m

Lado mayor, a: 50,00 m

Coeficiente Poisson: 0,40

Factor de seguridad: 1,20

Profundidad capa rígida: 15 m

q (kg/cm2): 0,66 kg/cm

2

Asientos (cm)

Esquina Centro Valor medio/Rígida

0,97 4,63 3,75



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(1) Los valores del FS estarían entre 0,8 (80% del teórico) y 1,2 (120% del teórico), siendo

recomendable para suelos desconocidos valores entre 1,0 y 1,2.. En este caso se ha

adoptado el valor más desfavorable (c.s=1,2)

Criterios tradicionales indican un asiento admisible máximo para cimentaciones en

arcillas de 65 a 100 mm y en arenas de 40 a 65 mm. Otros criterios fijan el asiento admisible

para edificios con estructura de hormigón armado de pequeña rigidez en 75 mm, mientras que

normas más restrictivas (como la NTE) limitan el asiento a 50 mm en suelos cohesivos y a 35

mm en suelos granulares.

5.3 COEFICIENTE DE BALASTO

Según el método Winkler, para el dimensionado de la losa podemos adoptar para una

tensión admisible de 1.00 Kp/cm2 un coeficiente de balasto de 6.00 Kg/cm3 considerando una

placa estándar de 30 x 30 cm, según la siguiente tabla:

Coeficiente de Balasto en función del tipo de suelo para placa de 30x30 cm.

Clases de suelo Coeficiente de balasto

(kp/cm3)

Suelo ligero de turba y cenagoso 0,5 - 1,0

Suelo pesado de turba y cenagoso 1,0 - 1,5

Arena fina de ribera 1,0 - 1,5

Capas de humus, arena y grava 1,0 - 2,0

Tierra arcillosa mojada 2,0 - 3,0

Tierra arcillosa húmeda 4,0 - 5,0

Tierra arcillosa seca 6,0 - 8,0

Tierra arcillosa seca dura 10,0 - 12.0

Humus firmemente estratificado con arena y pocas piedras 8,0 - 10,0

Humus firmemente estratificado con arena y muchas piedras 10,0 - 12,0

Grava fina con mucha arena fina 8,0 - 10,0

Grava media con arena fina 10,0 - 12,0

Grava media con arena gruesa 12,0 - 15,0

Grava gruesa con arena gruesa 15,0 - 20,0

Grava gruesa con poca arena 15,0 - 20,0

Grava gruesa con poca arena, muy firmemente estratificada 20,0 - 25,0



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En el caso de un terreno fundamentalmente arcilloso se puede emplear la tabla:

Carga de hundimiento

qu (Kp/cm²) (Arcillas)

Coeficiente de balasto

nh Kp/cm3

0.25 - 0.50 0.7 - 1.3

0.50 - 1.00 1.3 - 2.0

1.00 - 2.00 2.0 - 4.0

2.00 - 4.00 4.0 - 8.0

Para unas dimensiones en planta de losa de 30.00 m x 50.00 m, recomendamos

adoptar un valor del módulo de balasto de K= 1326 t/m3.

5.4. INTERACCIONES CON EDIFICIOS PRÓXIMOS

Actualmente, existen en la medianera oeste una edificación con 4 plantas de altura

sobre la rasante de la Avenida de Andalucía y tres plantas de sótano, cimentada mediante

losa a cota -5.70 m aproximadamente respecto a la calle Orcera. Como en las obras

proyectadas la cota de fondo de excavación aproximada es -7.40 m, será necesario vaciar el

solar 1.70 m bajo la cimentación del edificio medianero, por lo que recomendamos que dicha

excavación se realice mediante bataches.

Junto a la avenida de Andalucía la excavación prevista es de 11.70 m

aproximadamente, lo que obligará a ejecutar pantallas (continuas o de pilotes) ancladas al

terreno. Estas pantallas se deberán dimensionar con los datos de densidad, cohesión y

ángulo de rozamiento interno del terreno que se facilitarán en apartados posteriores de este

informe y teniendo en cuenta la presencia de agua en el nivel de gravas del sondeo nº 1.

En la medianera este existe la pista deportiva de un centro escolar, situada a 3.50 m

de profundidad aproximada bajo la rasante actual del solar, por lo que la excavación prevista

se situará en torno a 5.20 m bajo la rasante de la pista deportiva. Habrá de ser la Dirección de

obra la que determine si dicha excavación se realiza mediante bataches y muros de hormigón

armado o con pantallas.



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5.5. EXCAVABILIDAD Y CONDICIONES DE ESTABILIDAD. RIPABILIDAD

Al realizar una excavación los grados de dificultad que pueden presentarse son los

siguientes:

- FÁCILES: En aquellos materiales que se pueden excavar con los métodos

tradicionales existentes: pala retroexcavadora o similar.

- MEDIOS: En aquellos materiales que para su excavación necesitan el empleo parcial

de martillo picador y/o voladuras.

- DIFÍCILES: En aquellos materiales en los que se necesita el empleo continuado de

martillo y/o voladuras.

En este caso, los grados de dificultad de excavación son los siguientes:

Nivel I: rellenos heterogéneos: FÁCIL

Nivel 2: margas arcillo-limosas: FÁCIL

Nivel 3: Gravas con fracciones finas: FÁCIL

Nivel 4: Margas beige: FÁCIL

Nivel 5. Margas azuladas: FÁCIL

Se deberán tener en cuenta las siguientes recomendaciones:

La terminación de la excavación en el fondo y las paredes debe tener lugar

inmediatamente antes de la colocación de la solera de asiento, sea cual sea la naturaleza del

terreno. Especialmente se tendrá en cuenta en terrenos arcillosos.

La excavación debe hacerse con sumo cuidado para que la alteración de las

características mecánicas del suelo sea la mínima inevitable.



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Una vez hecha la excavación hasta la profundidad necesaria para alcanzar la cota

prevista de cimentación y antes de constituir la solera de asiento, se nivelará bien el fondo

para que la superficie quede sensiblemente de acuerdo con el proyecto, y se limpiará y

apisonará ligeramente.

El agotamiento de agua, si lo requiere, se mantendrá durante toda la ejecución de los

trabajos de cimentación no comprometiendo la estabilidad de los taludes o de las obras

vecinas. En el caso de excavaciones ejecutadas sin agotamiento en suelos arcillosos y con un

contenido de humedad próximo al límite líquido, se procederá a un saneamiento del fondo de

la excavación previo a la ejecución de la cimentación.

6. ACELERACIÓN SÍSMICA DE CÁLCULO

La aceleración sísmica de cálculo, ac se define como el producto: ac = S p x ab donde:

ab: Aceleración sísmica básica, dada en tablas. En nuestro caso, ab=0.07g (Jaén)

p: Coeficiente adimensional de riesgo. Toma los siguientes valores:

p = 1,0 para construcciones de importancia normal

p = 1,3 para construcciones de importancia especial

s: Coeficiente de amplificación del terreno. Toma el valor:

Siendo:

C: Coeficiente de terreno. Depende de las características geotécnicas del terreno de

cimentación. En caso de que el terreno sea de un solo tipo en los 30 primeros metros bajo la

superficie, su valor viene tabulado según la Norma NSCE - 02 (R.D. 997/2002 de 27 de



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Septiembre), mientras que si aparecen distintos tipos se adoptará como valor de C el valor

medio obtenido al ponderar los coeficientes, mediante la expresión:

Los terrenos se clasifican en los siguientes tipos:

- Terreno tipo I: Roca compacta, suelo cementado o granular muy denso. Velocidad de

propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, vS > 750 m/s. Coeficiente

C= 1,0

- Terreno tipo II: Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros.

Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, 750 m/s ≥ vS

> 400 m/s. Coeficiente C= 1,3

- Terreno tipo III: Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo de consistencia

firme a muy firme. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de

cizalla, 400 m/s ≥ vS > 200 m/s. Coeficiente C= 1,6

- Terreno tipo IV: Suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando. Velocidad de

propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, vS ≤ 200 m/s.. Coeficiente

C= 2,0

En nuestro caso, en función de la columna estratigráfica obtenida en los trabajos de

campo, podemos clasificar el terreno como:

Terreno Tipo Desde Hasta Potencia

IV 0.00 m 6.00 m 6.00 m

III 6.00 m 30.00 m 24.00 m

II -- -- --

I -- -- --

Por lo tanto, en nuestro caso, si cimentamos a partir 8.70 m de profundidad bajo la

rasante del acerado, el coeficiente C será C=1.60.



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7. PRESENCIA DE AGUA

Se ha detectado la presencia de agua en el sondeo nº 1 a 3.70 m de profundidad (cota

-2.40 m respecto al punto A del croquis). Sin embargo no aparece en el sondeo nº 2 ni en las

penetraciones DPSH. Se han dejado los sondeos con tubería de PVC ranurada por si se

desea volver a comprobar la profundidad del nivel del agua, sobre todo antes de comenzar las

obras.

El análisis químico realizado sobre la muestra de agua tomada en el sondeo nº 1 la

clasifica, según la EHE, como No Agresiva.

Debe tenerse en cuenta que, exista o no nivel freático, es posible que tras un periodo

de lluvias se desarrollen niveles de agua en el trasdós de las estructuras de contención. La

mejor medida a considerar consiste en dotar a todas las estructuras de contención de

elementos de drenaje consistentes en la ejecución de mechinales y la colocación de un

material filtrante en el trasdós de los muros, sobre todo teniendo en cuenta la existencia de un

nivel de rellenos, que se trata de un estrato permeable.

De igual modo se debe disponer una red de drenaje bajo la losa de cimentación,

mediante, por ejemplo, una capa de gravas o material granular.

En caso de ejecutar como medida de contención una pantalla de pilotes, es

recomendable disponer un sistema drenante entre la pantalla y el cerramiento del sótano, a

modo de cámara bufa, formada por cámara de aire, canaleta inferior y hoja interior del

cerramiento, con rejillas de ventilación para evitar condensaciones de agua.



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8. RESULTADOS DE ENSAYOS DE LABORATORIO.

8.1.- Ensayos de clasificación: Límites de Atterberg y análisis granulométrico:

Ensayos de clasificación

Muestra Proced. Prof. (m)

Límites Atterberg

Granulometría. Clasificación

L. L. I.P. Gravas Arenas Finos

M1 SR1 2.00-2.60 23.7 6.8 9.4 7.6 83.0 CL-ML Arcillas limosas

de baja plasticidad

M2 SR1 6.00-6.60 89.4 61.8 0.0 0.5 99.5 CH Arcillas de alta

plasticidad


plasticidad

M7 SR1 15.40-16.00 77.6 39.9 0.0 2.9 97.1 MH Limos de alta

plasticidad

M4 SR2 5.00-5.60 22.8 5.4 32.6 19.8 47.7 GC-GM Gravas

arcillosas-limosas


plasticidad

M6 SR2 15.50-16.00 81.5 43.7 0.0 2.1 97.9 MH Limos de alta

plasticidad



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8.2.- Ensayos de expansividad: hinchamiento Lambe y presión de hinchamiento:

Ensayos de expansividad

Muestra Proced. Prof.

(m)

Hinchamiento Lambe Presión de

hinchamiento Índice Hinchamiento

C.P.V. CLASIF.

M2 SR1 6.00-6.60 2.740 Kp/cm2 6.930 Muy crítico 1.94 Kp/cm

2

M3 SR1 10.50-11.00 2.410 Kp/cm2 6.020 Muy crítico --

M4 SR2 5.00-5.60 0.190 Kp/cm2 0.030 No crítico --

M5 SR2 10.50-11.10 2.840 Kp/cm2 7.190 Muy crítico 1.82 Kp/cm

2

CLASIFICACIÓN INDIRECTA DE LA EXPANSIVIDAD. Cota de cimentación

Grado de

expansión

Wl

(Límite Líquido)

Ip

(Indice de

Plasticidad)

%<

tamiz

200

C.P.V

Lambe

Muy Alto >60 >35 >95 >6

Alto 46 a 60 26 a 35 60 a 95 4 a 6

Medio 30 a 45 15 a 25 30 a 60 2 a 4

Bajo <30 <15 <30 0 a 2

Grado de expansividad muestra M1: Muy alto

8.3.- Ensayos de agresividad:

Los ensayo de sulfatos solubles realizados han dado unos resultados muy

variables de contenido de SO4= en el terreno, debido a que parecen niveles de margas con



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cristales de yesos. En la siguiente tabla se muestran los resultados de los ensayos en todas

las muestras:

Muestra Proced. Prof. (m) Contenido sulfatos Agresividad

M1 SR1 2.00-2.60 No contiene No agresivo

M2 SR1 6.00-6.60 6130.9 mg/Kg Media

M3 SR1 10.50-11.00 2415.6 mg/Kg Débil



M5 SR2 10.50-11.10 3016.8 mg/Kg Media


Al haberse obtenido en dos de las muestras ensayadas contenidos en ión

sulfato mayores a 3000 mg/Kg, con agresividad media, será necesario el empleo de

cementos sulforesistentes en cimentación.

8.4.- Parámetros resistentes: Compresión simple y corte directo

Parámetros resistentes

Muestra Proced. Prof. (m)

Compresión simple Corte Directo (CD)

Tensión de rotura

Deformación (%)

Cohesión Áng. rozam. interno

M1 SR1 2.00-2.60 1.36 Kp/cm2 3.79 % 0.14 Kp/cm

2 22.3º

M2 SR1 6.00-6.60 3.09 Kp/cm2 6.30 % 0.15 Kp/cm

2 17.0º

M3 SR1 10.50-11.00 3.30 Kp/cm2 4.18 % 0.19 Kp/cm

2 17.7

M5 SR2 10.50-11.10 2.98 Kp/cm2 6.72 % 0.20 Kp/cm

2 18.5º

M6 SR2 15.50-16.00 4.46 Kp/cm2 4.42 % 0.30 Kp/cm

2 20.8º



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8.5.- Resumen de ensayos de laboratorio. Muestra de sondeo.

Resumen de ensayos. Sondeo nº 1

Muestra M1 M2 M3 M7

Nº de expdte. de muestra 1514501 1514502 1514503 1514507

Sondeo/cata S1 S1 S1 S1

Profundidad (m) 2.00-2.60 6.00-6.60 10.50-11.00 15.40-16.00

L.L. 23.7 89.4 72.7 77.6

L.P 16.9 27.6 32.4 37.7

I.P. 6.8 61.8 40.3 39.9

% Gravas 9.7 0.0 0.0 0.00

% Arenas 7.6 0.5 1.1 2.9

% Arcillas 83.0 99.5 98.9 97.1

Clasificación U.S.C.M. CL-ML CH CH MH

Plasticidad Baja Alta Alta Alta

Hinchamiento Lambe

Índice hicham (Kp/cm2) --- 2.740 2.410 --

C.P.V. -- 6.930 6.020 -

Clasificación -- Muy crítico Muy crítico --

Presión de hinchamiento (Kp/cm2) -- 1.94 -- --

Compresión simple

Tensión de rotura (Kp/cm2) 1.36 3.09 3.30 --

Deformación (%) 3.79 6.30 4.18 --

Densidad seca (g/cm3) 1.74 1.44 1.47 1.59

Densidad húmeda (%) 1.97 1.90 1.91 2.01

Humedad (%) 13.06 32.41 30.04 26.59

Corte Directo (CD)

Cohesión (Kp/cm2) 0.14 0.15 0.19 --

Áng. rozam. Interno (º) 22.3 17.0 17.7 --

Acidez Baumann-Gully 8 7 7 6

Contenido en sulfatos (mg SO4=/kg) No cont. 6130,9 2415,6 No cont.



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Resumen de ensayos. Sondeo nº 2

Muestra M4 M5 M6

Nº de expdte. de muestra 1514504 1514505 1514506

Sondeo/cata S2 S2 S2

Profundidad (m) 5.00-5.60 10.50-11.10 15.50-16.00

L.L. 22.8 90.4 81.6

L.P 17.1 34.0 37.8

I.P. 5.4 56.4 43.7

% Gravas 32.6 0.0 0.0

% Arenas 19.8 0.4 2.1

% Arcillas 47.7 99.6 97.9

Clasificación U.S.C.M. GC-GM CH MH

Plasticidad Baja Alta Alta

Hinchamiento Lambe

Índice hicham (Kp/cm2) 0.190 2.840 --

C.P.V. 0.030 7.190 --

Clasificación No crítico Muy crítico --

Presión de hinchamiento (Kp/cm2) -- 1.82 --

Compresión simple

Tensión de rotura (Kp/cm2) -- 2.98 4.46

Deformación (%) -- 6.72 4.42

Densidad seca (g/cm3) -- 1.44 1.56

Densidad húmeda (%) -- 1.93 2.00

Humedad (%) -- 34.27 28.32

Corte Directo (CD)

Cohesión (Kp/cm2) -- 0.20 0.30

Áng. rozam. Interno (º) -- 18.5 20.8º

Acidez Baumann-Gully 6 8 5

Contenido en sulfatos (mg SO4=/kg) No contiene 3016,8 No contiene



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9.- RECOMENDACIONES Y CONSIDERACIONES PREVIAS A LAS CONCLUSIONES.

Tanto la elección de la cota de cimentación como la verificación de las presiones

admisibles consideradas en el cálculo deberán ser aprobadas en último término por la

Dirección Facultativa de la obra.

Debe evitarse la alteración de la zona de apoyo, por lo que recomendamos se vierta el

hormigón de limpieza en el menor plazo de tiempo posible una vez finalizada la excavación.

Si se detectasen en la excavación bolos de dimensiones superiores a 1 metro, deberán ser

eliminados, pudiéndose rellenar el hueco dejado por hormigón ciclópeo.

La terminación de la excavación en el fondo y las paredes debe tener lugar

inmediatamente antes de la colocación de la solera de asiento, sea cual sea la naturaleza del

terreno. Si la solera de asiento no puede ponerse en obra inmediatamente después de

terminada la excavación, debe dejarse ésta de 10 a 15 centímetros por encima de la cota

definitiva de cimentación hasta el momento en que todo esté preparado para hormigonar.

Hay que indicar que las consideraciones que se exponen en el presente informe están

referidas a ensayos puntuales realizados de profundidad limitada la cual ha sido extrapolada.

En cualquier caso, se tendrá en cuenta que las conclusiones y consideraciones hechas

únicamente serán válidas para materiales con características y propiedades similares a las

descritas en el presente informe. Si se encontrasen discordancias entre el terreno existente

en algún punto y los resultados descritos en este informe, deberá estudiarse detalladamente

el caso y completar las prospecciones si ello fuese necesario.

Asimismo hay que mencionar que este estudio analiza el terreno desde el punto de

vista de su capacidad portante para cimentar estructuras en él, no recogiendo el

comportamiento del terreno en relación con otros fenómenos imprevisibles que puedan

acontecer (deslizamientos, desplazamientos, oquedades, cavernas, etc.)



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10.- RECOMENDACIONES PARA LA CIMENTACIÓN DE LA EDIFICACIÓN

Según los datos facilitados se ejecutarán dos plantas de sótano respecto al punto A del

croquis, situado sobre el acerado de la calle Orcera, por lo que la cota de fondo de

excavación prevista inicialmente será -7.40 m. aproximadamente respecto a dicho

punto A.

En el sondeo nº 2 realizado se ha detectado un primer estrato de rellenos hasta

3.60 m de profundidad que será eliminado con la excavación de los sótanos prevista. A

cota de fondo de excavación se detectan unas margas arcillosas de color beige y alta

plasticidad, con un grado de expansividad muy alto y capacidad portante media.

Basándonos en los resultados más conservadores, suponiendo que el terreno se

mantiene igual en profundidad a partir de las cotas estudiadas y extrapolando los resultados

de los puntos ensayados a todo el solar objeto del estudio, sometemos a criterio del

proyectista la/s siguiente/s solución/es de cimentación para la edificación:

a) Realizar una cimentación superficial mediante una Losa de Hormigón armado,

apoyada sobre unas capas de zahorra natural ó artificial compactadas al 98% del

Proctor Modificado, una vez compactado enérgicamente el fondo de la excavación y

después de eliminar los rellenos que aparezcan durante la misma. El canto de la misma

será el suficiente para absorber los previsibles asientos diferenciales y al menos L/10

(L=luz máxima entre pilares). El asiento previsible lo estimamos aceptable.

La tensión admisible a considerar suponiendo una excavación

aproximada hasta la cota -7.40 m respecto al punto A del croquis, (canto de losa +

zahorras + hormigón de limpieza) sería 1.00 Kp/cm2 en el punto más desfavorable

y calculada con un coeficiente de seguridad de 3.

El valor de tensión admisible de 1.00 Kp/cm2 se ha obtenido con un coeficiente

de seguridad de 3.00 respecto a la carga de hundimiento para situaciones persistentes

o transitorias, según la tabla 2.1 del DB SE-C del Código Técnico de la Edificación. Para

el caso de situaciones extraordinarias, esta tabla un valor de coeficiente de seguridad



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parcial de 2, por lo que el valor de la tensión admisible para situaciones de

dimensionado extraordinaria es 1.50 Kp/cm2.

Las excavaciones previstas obligaran a ejecutar pantallas de contención

(continuas o de pilotes) junto a la avenida de Andalucía, que deberán anclarse al

terreno. En el caso de los elementos de contención junto a las medianeras Oeste

y Este de solar (pista deportiva del centro educativo), dejamos a criterio del

proyectista la construcción de pantallas o muros de hormigón ejecutados por

bataches. Para el dimensionamiento de los elementos de contención deberán

emplearse los valores de cohesión, ángulo de rozamiento interno y densidades

indicados en apartado anteriores y tener en cuenta la presencia de agua.

Se ha detectado la presencia de un nivel de agua a 3.70 m de profundidad en

el sondeo nº 1 a 3.70 m coincidiendo con el nivel de gravas detectado en el sondeo,

pero no en las penetraciones DPSH ni en el sondeo nº 2.Se ha dejado el sondeo

entubado por si se desea volver a comprobar la presencia de agua.

Los cambios de humedad a partir de 3.00 m de profundidad en las arcillas no

suelen ser importantes, por lo que no deben de provocar cambios de volumen

considerables, a pesar del alto grado de expansividad. A pesar de esta consideración

se deben extremar las condiciones de drenaje del edificio, sobre todo mediante la

creación de una cámara bufa ventilada con canaleta interior en el intradós de las

pantalla de contención de pilotes y una red de drenaje bajo la losa, ambas conectadas

a una arqueta de bombeo que las evacue a la red de saneamiento y evite la

acumulación de aguas bajo la cimentación.

En cualquier caso, ante un terreno con expansividad media-alta, las

recomendaciones generales a tener en cuenta serían:

Amplios acerados con pendiente hacía el exterior de la edificación

Pavimentación de calles

Buen drenaje



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Arquetas de hormigón

Conducciones de P.V.C.

En general se tomaran las medidas necesarias, que conserven lo más estable

posible la humedad natural del terreno.

En la siguiente imagen se muestra un esquema con las cotas de cimentación

propuestas, que puede verse a mayor escala en los anejos de este informe “perfiles

transversales”:



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11.- RECOMENDACIONES FINALES

Finalmente, señalaremos que la interpretación de los datos recopilados a

través de los trabajos de campo realizados es únicamente fidedigna en los puntos

investigados y en la fecha de su ejecución. De esta manera, su extensión al resto del

subsuelo del solar objeto del presente estudio sólo puede ser una interpretación

razonable debido al estado actual de las técnicas y las normas empleadas. La

extrapolación al resto del solar debe ser asumida por la Dirección Técnica de la obra,

que deberá comprobar In Situ la similitud con el terreno estudiado, asumir la idoneidad

de la cimentación propuesta y decidir en último caso la cimentación a realizar.

Cualquier irregularidad detectada durante la ejecución de la obra no recogida

en los ensayos de campo o en los ensayos de laboratorio del presente informe deberá

ser objeto de estudio para evaluar su posible repercusión en la futura construcción.



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12.- CUADRO RESUMEN

CUADRO RESUMEN DE RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN

LOSA

Profundidad bajo

rasante actual

Cota

(respecto A) Tensión admisible

8.70 m

aproximadamente -7.40 m 1.00 Kp/cm2. (c.s.=3.00)

Estrato: Margas arcillosas de alta plasticidad y color beige

Módulo de balasto (losa 50 m x 30 m): 1326 t/m3.

Presencia de agua Se detecta agua a 3.70m. Se deja el sondeo entubado

Parámetros sísmicos K=1.00 ab= 0.07g C=1.60

Agresividad Agresividad media. Necesario empleo de cementos SR

Expansividad Muy alta

Fdo: Francisco Garrido Nieto

Ingeniero Técnico Industrial

Colegiado nº 954.

Fdo: Francisco Javier Peña Cabrera

Geólogo

Máster en Ing. Geológica

Colegiado nº 412

Fdo: Gerardo Sáenz Codes

Ingeniero de Caminos,

Canales y Puertos

Colegiado nº 14.732



Teléfono: 953.25.84.38



EXPEDIENTE 15145

ANEXO 1: CROQUIS DE SITUACIÓN DE LOS TRABAJOS DE CAMPO



Teléfono: 953.25.84.38



EXPEDIENTE 15145

ANEXO 2: COLUMNAS ESTRATIGRÁFICAS DE SONDEOS



Teléfono: 953.25.84.38



EXPEDIENTE 15145

ANEXO 3: PERFILES TRANSVERSALES



Teléfono: 953.25.84.38



EXPEDIENTE 15145

ANEXO 4: GRÁFICOS DE PENETRACIONES DPSH

PETICIONARIO: DPSH Nº

OBRA:

POBLACIÓN: COTA: 1,30 m.

Profundidad Golpes Profundidad Golpes0,20 11 10,60 80,40 6 10,80 90,60 3 11,00 90,80 6 11,20 81,00 3 11,40 81,20 3 11,60 81,40 2 11,80 101,60 2 12,00 111,80 3 12,20 112,00 3 12,40 102,20 4 12,60 102,40 4 12,80 102,60 5 13,00 92,80 3 13,20 123,00 5 13,40 123,20 3 13,60 153,40 4 13,80 153,60 4 14,00 133,80 4 14,20 144,00 4 14,40 144,20 5 14,60 154,40 5 14,80 154,60 4 15,00 164,80 4 15,20 155,00 5 15,40 165,20 6 15,60 165,40 6 15,80 165,60 6 16,00 165,80 7 16,20 166,00 7 16,40 186,20 8 16,60 166,40 8 16,80 176,60 8 17,00 196,80 8 17,20 177,00 8 17,40 187,20 8 17,60 177,40 8 17,80 177,60 8 18,00 177,80 9 18,20 198,00 8 18,40 208,20 8 18,60 188,40 9 18,80 168,60 9 19,00 178,80 8 19,20 189,00 9 19,40 189,20 9 19,60 179,40 9 19,80 239,60 9 20,00 259,80 8 20,20 0

10,00 9 20,40 010,20 9 20,60 010,40 9 20,80 0

EXPEDIENTE 15145

Fecha 00/01/1900


Director Responsable de ensayos

Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña Cabrera

Licenciado en Ciencias Geológicas

GE

OX

AU

EN

S.L

. im

scrito

en

el re

gis

tro

de

la

bo

rato

rio

s d

e la

Ju

nta

de

An

da

lucía

y d

el C

TE

co

n e

l n

úm

ero

de

in

scrip

ció

n A

ND

-L-1

48


Pol. Industrial "Los Olivares" 23009. Jaén.

Teléfonos: 619.26.24.72-953.258.438

[email protected] www.geoxauen.es

1

Masa de la pesa: 63,5 Kg,

Altura de Caida 76 cm,

Masa del varillaje 6,1 kg/m,

Cono o Puntaza perdida

SOMUVISA

EDIFICIO EN AVDA DE ANDALUCIA Y C/ ORCERA

JAÉN

NORMA UNE EN ISO 22476-2

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0,20

0,60

1,00

1,40

1,80

2,20

2,60

3,00

3,40

3,80

4,20

4,60

5,00

5,40

5,80

6,20

6,60

7,00

7,40

7,80

8,20

8,60

9,00

9,40

9,80

10,20

10,60

11,00

11,40

11,80

12,20

12,60

13,00

13,40

13,80

14,20

14,60

15,00

15,40

15,80

16,20

16,60

17,00

17,40

17,80

18,20

18,60

19,00

19,40

19,80

20,20

20,60

GOLPEO (20cm.)


OBRA:


Profundidad Golpes Profundidad Golpes0,20 79 10,60 110,40 33 10,80 110,60 19 11,00 120,80 7 11,20 101,00 6 11,40 111,20 5 11,60 111,40 6 11,80 111,60 7 12,00 121,80 13 12,20 112,00 10 12,40 112,20 10 12,60 122,40 9 12,80 122,60 8 13,00 112,80 8 13,20 113,00 7 13,40 113,20 11 13,60 133,40 14 13,80 133,60 13 14,00 123,80 11 14,20 124,00 13 14,40 124,20 21 14,60 134,40 22 14,80 144,60 59 15,00 134,80 17 15,20 125,00 11 15,40 125,20 7 15,60 145,40 7 15,80 145,60 10 16,00 145,80 8 16,20 146,00 8 16,40 166,20 8 16,60 166,40 8 16,80 176,60 9 17,00 186,80 9 17,20 197,00 8 17,40 197,20 8 17,60 187,40 7 17,80 197,60 9 18,00 197,80 8 18,20 218,00 8 18,40 228,20 7 18,60 248,40 7 18,80 298,60 10 19,00 258,80 9 19,20 269,00 10 19,40 259,20 10 19,60 249,40 10 19,80 259,60 11 20,00 249,80 11 20,20

10,00 10 20,40

10,20 9 20,60

10,40 10 20,80

EXPEDIENTE 15145

Fecha 00/01/1900


Ingeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas

GE

OX

AU

EN

S.L

. im

scrito

en

el re

gis

tro

de

la

bo

rato

rio

s d

e la

Ju

nta

de

An

da

lucía

y d

el C

TE

co

n e

l n

úm

ero

de

in

scrip

ció

n A

ND

-L-1

48






JAÉN



Teléfonos: 619.26.24.72-953.258.438


SOMUVISA 2

EDIFICIO EN AVDA DE ANDALUCIA Y C/ ORCERA NORMA UNE EN ISO 22476-2

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0,20

0,60

1,00

1,40

1,80

2,20

2,60

3,00

3,40

3,80

4,20

4,60

5,00

5,40

5,80

6,20

6,60

7,00

7,40

7,80

8,20

8,60

9,00

9,40

9,80

10,20

10,60

11,00

11,40

11,80

12,20

12,60

13,00

13,40

13,80

14,20

14,60

15,00

15,40

15,80

16,20

16,60

17,00

17,40

17,80

18,20

18,60

19,00

19,40

19,80

20,20

20,60

GOLPEO (20cm.)


OBRA:


Profundidad Golpes Profundidad Golpes0,20 10 10,60 100,40 15 10,80 90,60 12 11,00 100,80 11 11,20 101,00 6 11,40 111,20 9 11,60 131,40 11 11,80 121,60 7 12,00 131,80 9 12,20 132,00 9 12,40 122,20 9 12,60 122,40 7 12,80 132,60 9 13,00 122,80 7 13,20 153,00 5 13,40 163,20 5 13,60 153,40 6 13,80 153,60 7 14,00 163,80 7 14,20 164,00 8 14,40 174,20 8 14,60 204,40 7 14,80 214,60 6 15,00 204,80 7 15,20 205,00 6 15,40 195,20 7 15,60 195,40 7 15,80 205,60 9 16,00 205,80 9 16,20 206,00 11 16,40 206,20 11 16,60 216,40 11 16,80 216,60 10 17,00 206,80 10 17,20 217,00 11 17,40 227,20 12 17,60 217,40 10 17,80 217,60 10 18,00 247,80 8 18,20 208,00 9 18,40 238,20 10 18,60 218,40 10 18,80 228,60 9 19,00 228,80 8 19,20 229,00 8 19,40 219,20 9 19,60 239,40 8 19,80 239,60 9 20,00 259,80 8 20,20

10,00 9 20,40

10,20 9 20,60

10,40 11 20,80

EXPEDIENTE 15145

Fecha 00/01/1900



GE

OX

AU

EN

S.L

. im

scrito

en

el re

gis

tro

de

la

bo

rato

rio

s d

e la

Ju

nta

de

An

da

lucía

y d

el C

TE

co

n e

l n

úm

ero

de

in

scrip

ció

n A

ND

-L-1

48






JAÉN



Teléfonos: 619.26.24.72-953.258.438


SOMUVISA 3


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0,20

0,60

1,00

1,40

1,80

2,20

2,60

3,00

3,40

3,80

4,20

4,60

5,00

5,40

5,80

6,20

6,60

7,00

7,40

7,80

8,20

8,60

9,00

9,40

9,80

10,20

10,60

11,00

11,40

11,80

12,20

12,60

13,00

13,40

13,80

14,20

14,60

15,00

15,40

15,80

16,20

16,60

17,00

17,40

17,80

18,20

18,60

19,00

19,40

19,80

20,20

20,60

GOLPEO (20cm.)


OBRA:


Profundidad Golpes Profundidad Golpes0,20 13 10,60

0,40 7 10,80

0,60 4 11,00

0,80 2 11,20

1,00 2 11,40

1,20 4 11,60

1,40 5 11,80

1,60 4 12,00

1,80 6 12,20

2,00 6 12,40

2,20 6 12,60

2,40 5 12,80

2,60 8 13,00

2,80 7 13,20

3,00 5 13,40

3,20 4 13,60

3,40 6 13,80

3,60 6 14,00

3,80 6 14,20

4,00 6 14,40

4,20 6 14,60

4,40 8 14,80

4,60 6 15,00

4,80 5 15,20

5,00 4 15,40

5,20 5 15,60

5,40 4 15,80

5,60 5 16,00

5,80 7 16,20

6,00 8 16,40

6,20 17 16,60

6,40 18 16,80

6,60 16 17,00

6,80 16 17,20

7,00 19 17,40

7,20 22 17,60

7,40 17 17,80

7,60 19 18,00

7,80 23 18,20

8,00 37 18,40

8,20 36 18,60

8,40 35 18,80

8,60 41 19,00

8,80 43 19,20

9,00 49 19,40

9,20 67 19,60

9,40 100 19,80

9,60 20,00

9,80 20,20

10,00 20,40

10,20 20,60

10,40 20,80

EXPEDIENTE 15145

Fecha 00/01/1900



GE

OX

AU

EN

S.L

. im

scrito

en

el re

gis

tro

de

la

bo

rato

rio

s d

e la

Ju

nta

de

An

da

lucía

y d

el C

TE

co

n e

l n

úm

ero

de

in

scrip

ció

n A

ND

-L-1

48






JAÉN



Teléfonos: 619.26.24.72-953.258.438


SOMUVISA 4


0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

0,20

0,60

1,00

1,40

1,80

2,20

2,60

3,00

3,40

3,80

4,20

4,60

5,00

5,40

5,80

6,20

6,60

7,00

7,40

7,80

8,20

8,60

9,00

9,40

9,80

10,20

10,60

11,00

11,40

11,80

12,20

12,60

13,00

13,40

13,80

14,20

14,60

15,00

15,40

15,80

16,20

16,60

17,00

17,40

17,80

18,20

18,60

19,00

19,40

19,80

20,20

20,60

GOLPEO (20cm.)



Teléfono: 953.25.84.38



EXPEDIENTE 15145

ANEXO 5: ACTAS DE ENSAYOS DE LABORATORIO

EXPEDIENTE:

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

Nota: Los resultados de los ensayos están referidos exclusivamente a la muestra ensayada y no al producto en general.

83,0

17,0

2,9

2

87,6

grCl

0,0

C/ Chiclana de Segura, nº 1

Pol. Industrial "Los Olivares"

23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

www.geoxauen.es

16,9

6,8

Límite plastico (LP):

CLASIFICACIÓN DE SUELOS

20

CL-ML

NOMBRE DEL GRUPO

ANALISIS GRANULOMETRICO DE SUELOS POR TAMIZADO (UNE 103101:95)

Tamiz(mm)

ARCILLA GRAVOSA

FRACCIONES DEL SUELO

SUELO FINO

CLASIFICACIÓN DE SUELOS SEGÚN NORMA UNE-EN ISO 14688-1:2003/A1:2014

Retenido parcial (%):

40

100,0

9,4

4,9

SÍMBOLO

CLASIFICACIÓN S.U.C.S.

14,1

85,9

1,7

Grava y arena arcillosa o

limosa

10 0,080

ARCILLA LIMOSA CON GRAVA

SIMBOLO DEL GRUPO

A-7

SUBDIVISIÓN

Mat. limosos y arcillosos(Más del 35% pasa el tamiz Nº 200)

A-4

0,0

3,0

12,4

A-2

SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS AASHTO

GRUPO

5

A-2-7

0,0

A-1-b

0,0

0,0

0,4

90,6100,0

Grupo:A-2-5 A-2-6

Clasificación general

Pasa (%):

A-3

100,0

80

Materiales granulares(35% o menos pasa por el tamiz Nº 200)

A-1

0,0

Francisco Garrido Nieto

Retenido acumulado (%):

95,5

4,5

4,5

Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas

A-1-a A-2-4

Excelente a bueno

A-7-5

Suelos limosos

Responsable de ensayosDirector

VALOR DEL

ÍNDICE DE GRUPO4

LIMO

Pobre a malo

FECHA: ,

A-4

CONSTITUYENTE

Suelos arcillososConstituyentes principales

A-7-6

A-5 A-6

Características como subgrupo

DETERMINACION EN UN SUELO DEL LIMITE LIQUIDO POR EL

METODO DEL APARATO DE CASAGRANDE (UNE 103-103:1994) Y

DEL LIMITE PLASTICO (UNE 103-104:1993)

1514501

S-1 (M-1)

2,0-2,6m

Fragmentos de

roca, grava y

arena

Arena

fina

SONDEO:

Límite líquido (LL): 23,7

Índice de plasticidad (IP):

PETICIONARIO:

OBRA:

SOMUVISA.

EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ

ice p

lasti

cid

ad

Límite líquido

Ábaco de Casagrande

0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0

100,0

0,010,1110100

Pa

sa (

%)

Tamiz (mm)

Curva granulométrica

0

20

40

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Índ

ice

de

pla

sti

cid

ad

Límite líquido

Clasificación fracción limoso-arcillosa (AAHSTO)

A-6A-2-6

A-4A-2-4

A-7-6

A-5A-2-5

A-7-5A-2-7

CL

CL-ML

MH

CH

ML

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE:

SONDEO:

633,22



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

www.geoxauen.es

ACTA DE RESULTADOS

PETICIONARIO: SOMUVISA.

OBRA: EDIFICIO EN AVDA. DE ANDALUCÍA Y C/ ORCERA. JAÉN.

1514501

S-1 (M-1)

2,0-2,6mFECHA: ,

ENSAYO DE ROTURA A COMPRESION SIMPLE EN PROBETAS DE SUELO (UNE 103-400:1994)

DIÁMETRO (cm)

DIMENSIONES DE LA PROBETA

5,81 DATOS DE LA PROBETA

ÁREA (cm2)

ALTURA (cm) PESO SECO (g) 560,06

AGUA (g)VOLUMEN (cm3) 322,12

PESO HÚMEDO (g)26,51

12,15

DENSIDAD SECA (gr/cm3)

DENSIDAD APARENTE (gr/cm3)

HUMEDAD (%)

1,97

13,06

1,74

ÁNGULO DE

LA ROTURA

70-85º

3,79

TENSIÓN DE ROTURA (Kp/cm2) 1,36

FORMA DE LA

ROTURA

73,16


0


Francisco Garrido Nieto Francisco Javier Peña CabreraIngeniero Técnico Industrial Licenciado en Ciencias Geológicas

DEFORMACIÓN DE ROTURA (%)

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

0,00 2,50 5,00 7,50 10,00 12,50 15,00

TE

NS

ION

(K

p/c

m2)

DEFORMACION (%)

RESISTENCIA A COMPRESION SIMPLE

PROFUNDIDAD:



1514501

SONDEO: S-1 (M-1)

2,0-2,6m

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

www.geoxauen.es

ACTA DE RESULTADOS


0

Director


EXPEDIENTE:

OBRA:

FECHA: ,

DETERMINACIÓN DE LA HUMEDAD MEDIANTE SECADO EN ESTUFA (UNE 103300:1993)

Responsable de ensayos


W (%)

13,06

DETERMINACIÓN DE LA DENSIDAD DE UN SUELO (UNE 103301:1994)

ρ(g/cm3)

1,97

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

2,0-2,6m


0



3,00 1,36


COHESION (Kp/cm²)

ÁNGULO DE ROZAMIENTO (º)

0,14

22,3

PROBETATENSIÓN

TANGENCIAL (kg/cm2)

TENSIÓN NORMAL

(kg/cm2)

1

2

3

1,00 0,54

2,00 0,97

TIPO DE ENSAYO CD

ALTURA (cm) 2,50

VOLUMEN (cm3) 49,09

VELOCIDAD DEL ENSAYO 5,0 mm/min



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS



EXPEDIENTE: 1514501

SONDEO: S-1 (M-1)

FECHA: ,

DETERMINACION DE LOS PARAMETROS RESISTENTES AL ESFUERZO CORTANTE DE UNA MUESTRA DE SUELO EN LA

CAJA DE CORTE DIRECTO (UNE 103401:1998)

DIMENSIONES DE LAS PROBETAS

DIÁMETRO (cm) 5,00

ÁREA (cm2) 19,63

0,00

0,25

0,50

0,75

1,00

1,25

1,50

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00

TE

NS

ION

TA

NG

EN

CIA

L

(Kp

/cm

2)

DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL (mm)

y = 0,41x + 0,1367

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

0 1 2 3

Tensió

n t

angencia

l (k

g/c

m2)

Tensión normal (kg/cm2)

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE: 1514501

SONDEO: S-1 (M-1)

2,0-2,6m


ACIDEZ BAUMANN-GULLY

(ml/kg)8


EVALUACIÓN: NO AGRESIVO

0



CONTENIDO EN IÓN SULFATO

(mg SO4=/kg)

NO CONTIENE 2000-3000 3000-12000 >12000

>20

PARÁMETRO RESULTADO DEL ENSAYO

GRADO DE AGRESIVIDAD

DÉBIL MEDIO FUERTE

FECHA: ,

INFORME DEL ENSAYO PARA EL ANÁLISIS DE SUELO (SEGÚN EHE 2008)

ANÁLISIS DEL SUELO



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS



EXPEDIENTE:

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


99,5

0,5

0,3

2

100,0

Cl

0,0



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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27,6

61,8



20

CH

NOMBRE DEL GRUPO


Tamiz(mm)

ARCILLA


SUELO FINO



40

100,0

0,0

0,0

SÍMBOLO


0,2

99,8

0,2


limosa

10 0,080

ARCILLA DE ALTA PLASTICIDAD

SIMBOLO DEL GRUPO

A-7

SUBDIVISIÓN


A-4

0,0

0,0

0,0

A-2


GRUPO

5

A-2-7

0,0

A-1-b

0,0

0,0

0,4

100,0100,0

Grupo:A-2-5 A-2-6


Pasa (%):

A-3

100,0

80


A-1

0,0



100,0

0,0

0,0


A-1-a A-2-4

Excelente a bueno

A-7-5

Suelos limosos


VALOR DEL

ÍNDICE DE GRUPO73

ARCILLA

Pobre a malo

FECHA: ,

A-7-6

CONSTITUYENTE


A-7-6

A-5 A-6





1514502

S-1 (M-2)

6,0-6,6m

Fragmentos de

roca, grava y

arena

Arena

fina

SONDEO:



PETICIONARIO:

OBRA:

SOMUVISA.


0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ

ice p

lasti

cid

ad

Límite líquido


0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0

100,0

0,010,1110100

Pa

sa (

%)

Tamiz (mm)


0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Índ

ice

de

pla

sti

cid

ad

Límite líquido


A-6A-2-6

A-4A-2-4

A-7-6

A-5A-2-5

A-7-5A-2-7

CL

CL-ML

MH

CH

ML

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


6,93

CLASIFICACIÓN

MUY CRÍTICO

INDICE DE HINCHAMIENTO (Kp/cm2)

CAMBIO POTENCIAL DE VOLUMEN

2,74

DIÁMETRO (cm)

SECCIÓN (cm2)

7,00

38,48

1 CAPA / 5 GOLPES POR CAPA

3 CAPAS / 4 GOLPES POR CAPA

3 CAPAS / 7 GOLPES POR CAPASECO (50% H. RELATIVA)

CONDICIONES DE HUMEDAD

LÍMITE PLÁSTICO

HÚMEDO (100% H. RELATIVA)


DIMENSIONES DE LA PROBETACOMPACTACIÓN

FECHA: ,

DETERMINACIÓN DE LA EXPANSIVIDAD DE UN SUELO EN EL APARATO LAMBE (UNE 103600:1996)

6,0-6,6m



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS

PETICIONARIO: SOMUVISA. 1514502

S-1 (M-2)SONDEO:

EXPEDIENTE:

Francisco Javier Peña Cabrera

Director

Francisco Garrido NietoIngeniero Técnico Industrial

0



0

1

2

3

4

0 2 4 6 8

IND

ICE

DE

HIN

CH

AM

IEN

TO

(K

p/c

m2)


HINCHAMIENTO EN APARATO LAMBE

SECO O HUMEDO

L.PLASTICO

PROFUNDIDAD:

(Kp/cm2)

PRESIÓN DE HINCHAMIENTO DE UN SUELO EN EDÓMETRO (UNE 103602:1996)

ALTURA (cm)

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


6,0-6,6m

SONDEO:

EXPEDIENTE:

kPa

ÁREA (cm2) 19,63DENSIDAD SECA (gr/cm

3) 1,44


193,53 1,94PRESIÓN DE HINCHAMIENTO

0



FECHA: ,

5,00



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS


S-1 (M-2)


DIMENSIONES DE LA PROBETAPROBETA

HUMEDAD INICIAL (%) 32,41

HUMEDAD FINAL (%) 34,89

DIÁMETRO (cm)

2,00

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

10,00

0 50 100 150 200 250 300

HIN

CH

AM

IEN

TO

(%

)

PRESIÓN (kPa)

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE:

SONDEO:

1020,61



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS



1514502

S-1 (M-2)

6,0-6,6mFECHA: ,


DIÁMETRO (cm)



ÁREA (cm2)




12,58



HUMEDAD (%)

1,90

32,41

1,44

ÁNGULO DE

LA ROTURA

30-40º

6,30


FORMA DE LA

ROTURA

249,81


0




0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

0,00 2,50 5,00 7,50 10,00 12,50 15,00

TE

NS

ION

(K

p/c

m2)

DEFORMACION (%)


PROFUNDIDAD:



1514502

SONDEO: S-1 (M-2)

6,0-6,6m

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS


0

Director


EXPEDIENTE:

OBRA:

FECHA: ,




W (%)

32,41


ρ(g/cm3)

1,90

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

6,0-6,6m


0



3,00 1,07


COHESION (Kp/cm²)


0,15

17,0

PROBETATENSIÓN

TANGENCIAL (kg/cm2)

TENSIÓN NORMAL

(kg/cm2)

1

2

3

1,00 0,46

2,00 0,76

TIPO DE ENSAYO CD

ALTURA (cm) 2,50

VOLUMEN (cm3) 49,09




23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

www.geoxauen.es

ACTA DE RESULTADOS



EXPEDIENTE: 1514502

SONDEO: S-1 (M-2)

FECHA: ,




DIÁMETRO (cm) 5,00

ÁREA (cm2) 19,63

0,00

0,25

0,50

0,75

1,00

1,25

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00

TE

NS

ION

TA

NG

EN

CIA

L

(Kp

/cm

2)


y = 0,305x + 0,1533

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

0 1 2 3

Tensió

n t

angencia

l (k

g/c

m2)


PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE: 1514502

SONDEO: S-1 (M-2)

6,0-6,6m



(ml/kg)7


EVALUACIÓN: Agresividad Media

0




(mg SO4=/kg)

6530,9 2000-3000 3000-12000 >12000

>20



DÉBIL MEDIO FUERTE

FECHA: ,


ANÁLISIS DEL SUELO



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

www.geoxauen.es

ACTA DE RESULTADOS



EXPEDIENTE:

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


98,9

1,1

0,7

2

100,0

Cl

0,0



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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32,4

40,3



20

CH

NOMBRE DEL GRUPO


Tamiz(mm)

ARCILLA


SUELO FINO



40

100,0

0,0

0,0

SÍMBOLO


0,4

99,6

0,4


limosa

10 0,080


SIMBOLO DEL GRUPO

A-7

SUBDIVISIÓN


A-4

0,0

0,0

0,0

A-2


GRUPO

5

A-2-7

0,0

A-1-b

0,0

0,0

0,4

100,0100,0

Grupo:A-2-5 A-2-6


Pasa (%):

A-3

100,0

80


A-1

0,0



100,0

0,0

0,0


A-1-a A-2-4

Excelente a bueno

A-7-5

Suelos limosos


VALOR DEL

ÍNDICE DE GRUPO49

ARCILLA

Pobre a malo

FECHA: ,

A-7-5

CONSTITUYENTE


A-7-6

A-5 A-6





1514503

S-1 (M-3)

10,5-11,0m

Fragmentos de

roca, grava y

arena

Arena

fina

SONDEO:



PETICIONARIO:

OBRA:

SOMUVISA.


0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ

ice p

lasti

cid

ad

Límite líquido


0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0

100,0

0,010,1110100

Pa

sa (

%)

Tamiz (mm)


0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Índ

ice

de

pla

sti

cid

ad

Límite líquido


A-6A-2-6

A-4A-2-4

A-7-6

A-5A-2-5

A-7-5A-2-7

CL

CL-ML

MH

CH

ML

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


6,02

CLASIFICACIÓN

MUY CRÍTICO



2,41

DIÁMETRO (cm)

SECCIÓN (cm2)

7,00

38,48





LÍMITE PLÁSTICO




FECHA: ,


10,5-11,0m



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS


S-1 (M-3)SONDEO:

EXPEDIENTE:


Director


0



0

1

2

3

4

0 2 4 6 8

IND

ICE

DE

HIN

CH

AM

IEN

TO

(K

p/c

m2)



SECO O HUMEDO

L.PLASTICO

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE:

SONDEO:

1166,60



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS



1514503

S-1 (M-3)

10,5-11,0mFECHA: ,


DIÁMETRO (cm)



ÁREA (cm2)




14,40



HUMEDAD (%)

1,91

30,04

1,47

ÁNGULO DE

LA ROTURA

40-45º

4,58


FORMA DE LA

ROTURA

269,49


0




0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

0,00 2,50 5,00 7,50 10,00 12,50 15,00

TE

NS

ION

(K

p/c

m2)

DEFORMACION (%)


PROFUNDIDAD:



1514503

SONDEO: S-1 (M-3)

10,5-11,0m

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

www.geoxauen.es

ACTA DE RESULTADOS


0

Director


EXPEDIENTE:

OBRA:

FECHA: ,




W (%)

30,04


ρ(g/cm3)

1,91

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

10,5-11,0m


0



3,00 1,14


COHESION (Kp/cm²)


0,19

17,7

PROBETATENSIÓN

TANGENCIAL (kg/cm2)

TENSIÓN NORMAL

(kg/cm2)

1

2

3

1,00 0,50

2,00 0,86

TIPO DE ENSAYO CD

ALTURA (cm) 2,50

VOLUMEN (cm3) 49,09




23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

www.geoxauen.es

ACTA DE RESULTADOS



EXPEDIENTE: 1514503

SONDEO: S-1 (M-3)

FECHA: ,




DIÁMETRO (cm) 5,00

ÁREA (cm2) 19,63

0,00

0,25

0,50

0,75

1,00

1,25

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00

TE

NS

ION

TA

NG

EN

CIA

L

(Kp

/cm

2)


y = 0,32x + 0,1933

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

0 1 2 3

Tensió

n t

angencia

l (k

g/c

m2)


PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE: 1514503

SONDEO: S-1 (M-3)

10,5-11,0m



(ml/kg)7


EVALUACIÓN: AGRESIVIDAD DÉBIL

0




(mg SO4=/kg)

2415,6 2000-3000 3000-12000 >12000

>20



DÉBIL MEDIO FUERTE

FECHA: ,


ANÁLISIS DEL SUELO



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS



EXPEDIENTE:

PROFUNDIDAD:

SONDEO:



PETICIONARIO:

OBRA:

SOMUVISA.


A-7-6

A-5 A-6





1514504

S-2 (M-4)

5,0-5,6m

Fragmentos de

roca, grava y

arena

Arena

fina

VALOR DEL

ÍNDICE DE GRUPO0

LIMO

Pobre a malo

FECHA: ,

A-4

CONSTITUYENTE



A-1-a A-2-4

Excelente a bueno

A-7-5

Suelos limosos


80


A-1

0,0



74,5

25,5

6,1

0,4

67,480,6

Grupo:A-2-5 A-2-6


Pasa (%):

A-3

100,0

5

A-2-7

8,9

A-1-b

19,4

10,6

SUBDIVISIÓN


A-4

8,9

4,7

37,3

A-2


GRUPO


43,8

56,2

6,4


limosa

10 0,080

GRAVA ARCILLO-LIMOSA CON

ARENA

SIMBOLO DEL GRUPO

A-7

ARCILLA GRAVOSA


SUELO FINO



40

91,1

32,6

7,1

SÍMBOLO



23009.Jaén.

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17,1

5,4



20

GC-GM

NOMBRE DEL GRUPO


Tamiz(mm)

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


47,7

52,3

8,6

2

62,7

grCl

0,0

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ

ice p

lasti

cid

ad

Límite líquido


0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0

100,0

0,010,1110100

Pa

sa (

%)

Tamiz (mm)


0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Índ

ice

de

pla

sti

cid

ad

Límite líquido


A-6A-2-6

A-4A-2-4

A-7-6

A-5A-2-5

A-7-5A-2-7

CL

CL-ML

MH

CH

ML

PROFUNDIDAD:


Director


0



5,0-5,6m



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS


S-2 (M-4)SONDEO:

EXPEDIENTE:


LÍMITE PLÁSTICO




FECHA: ,



0,19

DIÁMETRO (cm)

SECCIÓN (cm2)

7,00

38,48




GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


0,03

CLASIFICACIÓN

NO CRÍTICO


0

1

2

3

4

0 2 4 6 8

IND

ICE

DE

HIN

CH

AM

IEN

TO

(K

p/c

m2)



SECO O HUMEDO

L.PLASTICO

PROFUNDIDAD:FECHA: ,


ANÁLISIS DEL SUELO



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS





DÉBIL MEDIO FUERTE


(mg SO4=/kg)

NO CONTIENE 2000-3000 3000-12000 >12000

>20


EVALUACIÓN: NO AGRESIVO

0



GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE: 1514504

SONDEO: S-2 (M-4)

5,0-5,6m



(ml/kg)6

EXPEDIENTE:

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


99,6

0,4

0,2

2

100,0

Cl

0,0



23009.Jaén.

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34,0

56,4



20

CH

NOMBRE DEL GRUPO


Tamiz(mm)

ARCILLA


SUELO FINO



40

100,0

0,0

0,0

SÍMBOLO


0,2

99,8

0,2


limosa

10 0,080


SIMBOLO DEL GRUPO

A-7

SUBDIVISIÓN


A-4

0,0

0,0

0,0

A-2


GRUPO

5

A-2-7

0,0

A-1-b

0,0

0,0

0,4

100,0100,0

Grupo:A-2-5 A-2-6


Pasa (%):

A-3

100,0

80


A-1

0,0



100,0

0,0

0,0


A-1-a A-2-4

Excelente a bueno

A-7-5

Suelos limosos


VALOR DEL

ÍNDICE DE GRUPO68

ARCILLA

Pobre a malo

FECHA: ,

A-7-5

CONSTITUYENTE


A-7-6

A-5 A-6





1514505

S-2 (M-5)

10,0-10,6m

Fragmentos de

roca, grava y

arena

Arena

fina

SONDEO:



PETICIONARIO:

OBRA:

SOMUVISA.


0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ

ice p

lasti

cid

ad

Límite líquido


0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0

100,0

0,010,1110100

Pa

sa (

%)

Tamiz (mm)


0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Índ

ice

de

pla

sti

cid

ad

Límite líquido


A-6A-2-6

A-4A-2-4

A-7-6

A-5A-2-5

A-7-5A-2-7

CL

CL-ML

MH

CH

ML

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


7,19

CLASIFICACIÓN

MUY CRÍTICO



2,84

DIÁMETRO (cm)

SECCIÓN (cm2)

7,00

38,48





LÍMITE PLÁSTICO




FECHA: ,


10,0-10,6m



23009.Jaén.

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ACTA DE RESULTADOS


S-2 (M-5)SONDEO:

EXPEDIENTE:


Director


0



0

1

2

3

4

0 2 4 6 8

IND

ICE

DE

HIN

CH

AM

IEN

TO

(K

p/c

m2)



SECO O HUMEDO

L.PLASTICO

PROFUNDIDAD:

(Kp/cm2)

PRESIÓN DE HINCHAMIENTO DE UN SUELO EN EDÓMETRO (UNE 103602:1996)

ALTURA (cm)

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


10,0-10,6m

SONDEO:

EXPEDIENTE:

kPa

ÁREA (cm2) 19,63DENSIDAD SECA (gr/cm

3) 1,44


182,33 1,82PRESIÓN DE HINCHAMIENTO

0



FECHA: ,

5,00



23009.Jaén.

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ACTA DE RESULTADOS


S-2 (M-5)


DIMENSIONES DE LA PROBETAPROBETA

HUMEDAD INICIAL (%) 34,27

HUMEDAD FINAL (%) 36,93

DIÁMETRO (cm)

2,00

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

8,00

9,00

10,00

0 50 100 150 200 250 300

HIN

CH

AM

IEN

TO

(%

)

PRESIÓN (kPa)

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE:

SONDEO:

1208,27



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS



1514505

S-2 (M-5)

10,0-10,6mFECHA: ,


DIÁMETRO (cm)



ÁREA (cm2)




14,64



HUMEDAD (%)

1,93

34,27

1,44

ÁNGULO DE

LA ROTURA

30-40º

6,72


FORMA DE LA

ROTURA

308,40


0




0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

0,00 2,50 5,00 7,50 10,00 12,50 15,00

TE

NS

ION

(K

p/c

m2)

DEFORMACION (%)


PROFUNDIDAD:



1514505

SONDEO: S-2 (M-5)

10,0-10,6m

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS


0

Director


EXPEDIENTE:

OBRA:

FECHA: ,




W (%)

34,27


ρ(g/cm3)

1,93

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

10,0-10,6m


0



3,00 1,20


COHESION (Kp/cm²)


0,20

18,5

PROBETATENSIÓN

TANGENCIAL (kg/cm2)

TENSIÓN NORMAL

(kg/cm2)

1

2

3

1,00 0,53

2,00 0,87

TIPO DE ENSAYO CD

ALTURA (cm) 2,50

VOLUMEN (cm3) 49,09




23009.Jaén.

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ACTA DE RESULTADOS



EXPEDIENTE: 1514505

SONDEO: S-2 (M-5)

FECHA: ,




DIÁMETRO (cm) 5,00

ÁREA (cm2) 19,63

0,00

0,25

0,50

0,75

1,00

1,25

1,50

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00

TE

NS

ION

TA

NG

EN

CIA

L

(Kp

/cm

2)


y = 0,335x + 0,1967

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

0 1 2 3

Tensió

n t

angencia

l (k

g/c

m2)


PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE: 1514505

SONDEO: S-2 (M-5)

10,0-10,6m



(ml/kg)7


EVALUACIÓN: AGRESIVIDAD MEDIA

0




(mg SO4=/kg)

3016,8 2000-3000 3000-12000 >12000

>20



DÉBIL MEDIO FUERTE

FECHA: ,


ANÁLISIS DEL SUELO



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS



EXPEDIENTE:

PROFUNDIDAD:

SONDEO:



PETICIONARIO:

OBRA:

SOMUVISA.


A-7-6

A-5 A-6





1514506

S-2 (M-6)

15,5-16,0m

Fragmentos de

roca, grava y

arena

Arena

fina

VALOR DEL

ÍNDICE DE GRUPO54

ARCILLA

Pobre a malo

FECHA: ,

A-7-5

CONSTITUYENTE



A-1-a A-2-4

Excelente a bueno

A-7-5

Suelos limosos


80


A-1

0,0



100,0

0,0

0,0

0,4

100,0100,0

Grupo:A-2-5 A-2-6


Pasa (%):

A-3

100,0

5

A-2-7

0,0

A-1-b

0,0

0,0

SUBDIVISIÓN


A-4

0,0

0,0

0,0

A-2


GRUPO


0,0

100,0

0,0


limosa

10 0,080

LIMO DE ALTA PLASTICIDAD

SIMBOLO DEL GRUPO

A-7

ARCILLA


SUELO FINO



40

100,0

0,0

0,0

SÍMBOLO



23009.Jaén.

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37,8

43,7



20

MH

NOMBRE DEL GRUPO


Tamiz(mm)

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


97,9

2,1

2,1

2

100,0

Cl

0,0

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ

ice p

lasti

cid

ad

Límite líquido


0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0

100,0

0,010,1110100

Pa

sa (

%)

Tamiz (mm)


0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Índ

ice

de

pla

sti

cid

ad

Límite líquido


A-6A-2-6

A-4A-2-4

A-7-6

A-5A-2-5

A-7-5A-2-7

CL

CL-ML

MH

CH

ML

PROFUNDIDAD:

278,83


0



DEFORMACIÓN DE ROTURA (%) 4,42


FORMA DE LA

ROTURA



HUMEDAD (%)

2,00

28,32

1,56

ÁNGULO DE

LA ROTURA

30-40º



14,94

DIÁMETRO (cm)



ÁREA (cm2)


1514506

S-2 (M-6)

15,5-16,0mFECHA: ,


GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE:

SONDEO:

1263,46



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS



0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

3,50

4,00

4,50

5,00

0,00 2,50 5,00 7,50 10,00 12,50 15,00

TE

NS

ION

(K

p/c

m2)

DEFORMACION (%)


PROFUNDIDAD:


W (%)

28,32


ρ(g/cm3)

2,00

FECHA: ,



GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS


0

Director


EXPEDIENTE:



1514506

SONDEO: S-2 (M-6)

15,5-16,0m





DIÁMETRO (cm) 5,00

ÁREA (cm2) 19,63



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

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ACTA DE RESULTADOS



EXPEDIENTE: 1514506

SONDEO: S-2 (M-6)

TIPO DE ENSAYO CD

ALTURA (cm) 2,50

VOLUMEN (cm3) 49,09


PROBETATENSIÓN

TANGENCIAL (kg/cm2)

TENSIÓN NORMAL

(kg/cm2)

1

2

3

1,00 0,66

2,00 1,11


COHESION (Kp/cm²)


0,3

20,8

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

15,5-16,0m


0



3,00 1,42


0,00

0,25

0,50

0,75

1,00

1,25

1,50

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00

TE

NS

ION

TA

NG

EN

CIA

L

(Kp

/cm

2)


y = 0,38x + 0,3033

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

0 1 2 3

Tensió

n t

angencia

l (k

g/c

m2)




ANÁLISIS DEL SUELO



23009.Jaén.

Teléfono: 953 258 438

www.geoxauen.es

ACTA DE RESULTADOS





DÉBIL MEDIO FUERTE


(mg SO4=/kg)

NO CONTIENE 2000-3000 3000-12000 >12000

>20


EVALUACIÓN: AGRESIVIDAD MEDIA

0



GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE: 1514506

SONDEO: S-2 (M-6)

15,5-16,0m



(ml/kg)5

EXPEDIENTE:

PROFUNDIDAD:

SONDEO:



PETICIONARIO:

OBRA:

SOMUVISA.


A-7-6

A-5 A-6





1514507

S-1 (M-7)

15,4-16,0m

Fragmentos de

roca, grava y

arena

Arena

fina

VALOR DEL

ÍNDICE DE GRUPO49

ARCILLA

Pobre a malo

FECHA: ,

A-7-5

CONSTITUYENTE



A-1-a A-2-4

Excelente a bueno

A-7-5

Suelos limosos


80


A-1

0,0



100,0

0,0

0,0

0,4

100,0100,0

Grupo:A-2-5 A-2-6


Pasa (%):

A-3

100,0

5

A-2-7

0,0

A-1-b

0,0

0,0

SUBDIVISIÓN


A-4

0,0

0,0

0,0

A-2


GRUPO


0,9

99,1

0,9


limosa

10 0,080

LIMO DE ALTA PLASTICIDAD

SIMBOLO DEL GRUPO

A-7

ARCILLA


SUELO FINO



40

100,0

0,0

0,0

SÍMBOLO



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37,7

39,9



20

MH

NOMBRE DEL GRUPO


Tamiz(mm)

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


97,1

2,9

2,0

2

100,0

Cl

0,0

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Índ

ice p

lasti

cid

ad

Límite líquido


0,010,020,030,040,050,060,070,080,090,0

100,0

0,010,1110100

Pa

sa (

%)

Tamiz (mm)


0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Índ

ice

de

pla

sti

cid

ad

Límite líquido


A-6A-2-6

A-4A-2-4

A-7-6

A-5A-2-5

A-7-5A-2-7

CL

CL-ML

MH

CH

ML

PROFUNDIDAD:


W (%)

26,59


ρ(g/cm3)

2,01

FECHA: ,



GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48



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ACTA DE RESULTADOS


0

Director


EXPEDIENTE:



1514507

SONDEO: S-1 (M-7)

15,4-16,0m



ANÁLISIS DEL SUELO



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ACTA DE RESULTADOS





DÉBIL MEDIO FUERTE


(mg SO4=/kg)

NO CONTIENE 2000-3000 3000-12000 >12000

>20


EVALUACIÓN: AGRESIVIDAD DÉBIL

0



GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48

EXPEDIENTE: 1514507

SONDEO: S-1 (M-7)

15,4-16,0m



(ml/kg)4

PROFUNDIDAD:

GE

OX

AU

EN

,S.L

. in

scrito

en e

l re

gis

tro d

e labora

torios d

e la J

unta

de A

ndalu

cía

y d

el C

TE

con e

l núm

ero

de inscripció

n A

ND

-L-1

48


75-150 50-75 <50

200-600 600-3000

>100



1514508

PROCEDENCIA: S1 (AGUA)

3,70m

INFORME DEL ENSAYO PARA EL ANÁLISIS DE AGUA (SEGÚN EHE 2008)

FECHA:

30-60 >60

>3000

DÉBIL

15-40 40-100

<4,5

300-1000 1000-3000 >3000MAGNESIO (Mg2

+)

(mg/l)

EVALUACIÓN:

167,2

NO AGRESIVA

7,81 6,5-5,5 5,5-4,5

--- 15-30

VALOR DEL pH

AMONIO (NH4+)

(mg/l)


CO2

(mg/l)

RESIDUO SECO

(mg/l)

65,3

---

---

PARÁMETRO

EXPEDIENTE:

RESULTADO DEL ENSAYO


OLOR

(MUESTRA TRATADA)

APARIENCIA

OLOR

(MUESTRA NO TRATADA)


MEDIO FUERTE

SULFATO (SO4=)

(mg/l)



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ACTA DE RESULTADOS

PETICIONARIO: SOMUVISA,

ANÁLISIS DEL AGUA


,



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EXPEDIENTE 15145

ANEXO 6: FOTOGRAFÍAS



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EXPEDIENTE 15145

DPSH-1

DPSH-2



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EXPEDIENTE 15145

DPSH-3

DPSH-4



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EXPEDIENTE 15145

SONDEO S1.

SONDEO S1 (0.00-3.50)



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EXPEDIENTE 15145

SONDEO S1 (3.50-8.70 m)

SONDEO S1 (8.70-12.80 m)



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EXPEDIENTE 15145

SONDEO S1 (12.80-15.00 m)

SONDEO S1 (15.00-18.00 m)



Teléfono: 953.25.84.38



EXPEDIENTE 15145

SONDEO S2

SONDEO S2 (0.00-4.20 m)



Teléfono: 953.25.84.38



EXPEDIENTE 15145

SONDEO S2 (4.20-7.70 m)

SONDEO S2 (7.70 -11.40 m)



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EXPEDIENTE 15145

SONDEO S2 (7.70 -15.00 m)

SONDEO S2 (15.00-18.00 m)

estudio geotÉcnico - somuvisa.esel hecho de que se hayan sucedido etapas tectónicas tan variadas...

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