11_fundaciones
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TIPOS DE FUNDACIONESCAPACIDAD DE SOPORTE
PARAMETROS DE CALCULO
TIPOS DE ROTURA
FACTOR DE SEGURIDAD
TEORIA DE CAPACIDAD DE CARGA
MODELO DE TERZAGHI
CARGAS EXENTRICAS
INTERACCION ENTRE ZAPATAS
ASENTAMIENTOS
METODOS DE CALCULO
MODELOS ELASTICOS
MODELOS EMPIRICOS
CAPACIDAD DE CARGA DINAMICA
CAPACIDAD DE SOPORTE
INFORME GEOTECNICO
SOLUCION A UNA FUNDACION
Indice
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Las fundaciones son la base de soportede estructuras y constituyen la interfaz atravs de la cual se transmiten lascargas al suelo subyacente.
La interaccin suelo - estructura,depende de :
Naturaleza del suelo Forma y tamao de la fundacin
Flexibilidad de la estructura(criterio de funcionamiento)
Generalmente la profundidad de fundacin ( Df) es menor o igual alancho (B) de la fundacin :
B
Df
Nivel de terreno
Sello de fundacin
Es importante que lafundacin se apoye en suelosno sujetos a cambios fuertes devolumen por variaciones de lahumedad ( suelos colapsables,arcillas expansivas, rellenos,
etc), de forma de no generarasentamientos no previstos.
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Tipos de FundacionesSuperficiales
Fundacin corrida
Fundacin aislada
Losas de fundacin
FUNDACIONES SUPERFICIALESCapacidad de Soporte
Poseer resistencia como elemento estructural Transmitir al terreno las cargas con asientos
tolerables para la estructura. No afectarse por la agresividad del terreno Estar protegida ante variaciones del entorno No causar dao a estructuras vecinas
BASES DELDISEO
MTODO DEDISEO
Determinar la presin de hundimiento del terreno Obtencin de Q tr o Qadm con FS adecuado Reajustar dimensiones de la cimentacin Clculo de asientos esperables Modificar las dimensiones si los asientos no son
admisibles
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FUNDACIONES SUPERFICIALESParmetros de Clculo
Naturaleza y Estratigrafa del sueloPropiedades de cada capa en zona de influencia de las fundacionesCondiciones de la napa
t ; D.R. E, u ( obtenidos del ensayo Placa de carga ) ( ( ( ( obtenidos por correlaciones del CBR; Nspt; Ncpt; etc. )
En suelos arenosos ( no cohesivos ):
sat; t
% w nat. Cu ( obtenido de ensayo CNC ) c y ( obtenidos del ensayo CD ) E, E, u ( obtenidos de pruebas de carga ) Eu, Cc, Cv ( obtenidos del ensayo edomtrico )
En suelos finos ( no expansivos ) :
Dependen de :
El hundimiento o falla de la fundacin supone asientos o girosimportantes pudiendo provocar vuelcos. Se puede diferenciaren tres tipos : Corte General; Corte Local y Punzonamiento.
Roturageneral
Corte Local Punzonamiento
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(cms)
a l b u (Kg/cm2)
s
a : Presin admisible = u/F.S.
l : Presin que produce la falla o corte local (muchas veces l =b) se aprecia la 1
falta de linealidad en la curva)
b : Capacidad de carga (los asentamientos comienzan a ser muygrandes y difciles de calcular).
u : Presin que produce la falla o corte general.
ROTURA POR CORTE GENERAL :
Generalmente falla la base de la zapata, y aflora al lado dela misma a cierta distancia.Se produce en arenas compactas (DR > 70%) o (DR > 75%) yarcillas medias bajo cargas rpidas.
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Df = profundidadde empotramiento
Espiral logartmicasi el suelo es c y
Crculo si el sueloes = 0 y S = 1
B
III II
III III
FUNDACIONES SUPERFICIALES
Tipos de Rotura
FALLA POR ROTURA LOCAL
Zona plastificada
c * = 2/3 c tg = 2/3 = 2/3 = 2/3 = 2/3 tg
Tpico en limos blandos y arenas medias a sueltas (40%
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FUNDACIONES SUPERFICIALESTipos de Rotura
FALLA POR PUNZONAMIENTO
La fundacin se hunde, cortando el terreno en la periferia condesplazamiento vertical afectando al terreno adyacente. Sepresenta en materiales compresibles y poco resistentes oblandos.
Planos de corte
Clasificacin Geotcnica Segn NCH 433
Suelo Tipo I Roca
Suelo Tipo II Suelo Firme
Suelo Tipo III Suelo Semi Compacto
Suelo Tipo IV Suelo Blando
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Definicin de los tipos de suelo de fundacin
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Ejemplo devaloresrecomendados
Estructura FSMuros de contencin 3
Excavac in temporal >2
Puentes:
Ferroviarios 4
De Carreteras 3,5
Edificios:
Silos 2,5
Galpones 2,5
Dptos, oficinas 3
Industriales ligeros 3,5
Pblicos 3,5
Fundaciones grales. 3
Losas grales. 3
VALORES TPICOS DEL FS
Refleja la incertidumbre de las hiptesis asociadas a la determinacin de lacapacidad de soporte y tiende a limitar los asentamientos.Una investigacin adecuada del subsuelo tiende a reducirlo.
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FUNDACIONES SUPERFICIALESTeoras de Capacidad de Carga
En el primer cuarto de siglo, diversos autores propusieronmtodos destinados a estimar la capacidad de soporte.
Hiptesisrelativas
al suelo defundacin
El suelo tiene comportamiento rgido - plstico ideal,por lo que no se consideran cambios volumtricos
El suelo bajo la fundacin se considera como unmedio semi - infinito, homogneo e istropo
La resistencia al corte del suelo se rige por el criteriode Mohr - Coulomb
= = = = c + + + + tg
El estado de deformaciones es plano
La falla de corte es general, en condiciones drenadas
TERZAGHI EN CONDICIONES DRENADAS
FUNDACIONES SUPERFICIALES
Teoras de Capacidad de Carga
Hiptesisrelativasal suelosobre elsello de
fundacin
Hiptesisrelativas
a lafundacin
La fundacin es superficial
La fundacin es rgida en comparacin al suelo defundacin, y su base tiene la rugosidad suficiente parano permitir deslizamientos
El suelo sobre el sello de fundacin no aportaresistencia al corte
Desde el punto de vista mecnico acta como unasobrecarga uniformemente repartida al nivel del sellode fundacin
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FUNDACIONES SUPERFICIALESModelo de Terzaghi
III
qs = Df
Q ult/ B
B / 2
B
H 45 - /2 45 +/2I II
III
B
III II
III III
Df
Se emplean las Cuas de Rankine
H = B/2 tg ( 45 + /2 ) = B/2 N
N = ( 1 += ( 1 += ( 1 += ( 1 + sen ) / ( 1 ) / ( 1 ) / ( 1 ) / ( 1 sen ) ) ) )
H = (B /2 N )2
= B / 4 N
22
Zona I : Cua que se mueve como cuerpo rgido con el cimiento hacia abajoZona II : Deformacin tangencial radialZona III : Zona de estado plstico pasivo de Rankine
qs = Df
Q ult/ B
B / 2B
H 45 - /2 45 +/2I II
III
FUNDACIONES SUPERFICIALES
Modelo de Terzaghi
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NN
I IIPT
T
Q ult / B q = *Df
P = 1/2 H2 N + qs H N + 2cH N
P = 1/8 1/8 1/8 1/8 2222 2222 ++++ qs /2/2/2/2 3/2 + 8+ 8+ 8+ 8c ( ) ( ) ( ) ( )
P = 1/2 H 2 1/N + qs H 1/N - 2cH * 1/ N
P = 1/8 1/8 1/8 1/8 2222 ++++ Q ult / 2 1// 2 1// 2 1// 2 1/ c ( )( )( )( )
Fuerza mxima en I
Fuerza mxima en II
Igualando ( * ) con ( ** ) se obtiene:
Q ult = carga o peso mximo soportado por la zapata ( ton )B = ancho de la zapata corrida ( m )c = cohesin del suelo ( T/m2 ) ==== densidad del suelo ( T/m3 )q = sobrecarga hasta el nivel Df del sello de fundacin ( T/m2 )Nq, Nc, N ==== factores de capacidad de carga
Q ult / B = q ult = c Nc + 1/2 B N + q Nq
La ltima expresin queda como :
Si se define : Nc = 2 ( N 1/2 + N 3/2 )N = 1/2 ( N 5/2 - N 1/2 )
N q = N 2
N = ( 1 + sen ) / ( 1 - sen )
Q ult / B = 2c ( N 1/2 + N 3/2 ) + 1/2 ( B/2 )( N 5/2 - N 1/2 ) + qs N 2222
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FACTORES DE CAPACIDAD DE CARGA PARA LA APLICACIN DELA TEORA DE TERZAGHI.
Factores decapacidad de cargateniendo en cuentala falla local(Peck, Hansen,Thornburn)
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Nq Nc N0 1.00 5.71 0.00
2 1.22 6.30 0.20
4 1.49 6.97 0.40
6 1.81 7.73 0.60
8 2.21 8.60 0.90
10 2.69 9.60 1.20
12 3.29 10.76 1.70
14 4.02 12.11 2.30
16 4.92 13.68 3.00
18 6.04 15.52 3.90
20 7.44 17.69 4.90
22 9.19 20.27 5.80
24 11.40 23.36 7.80
26 14.21 27.09 11.70
28 17.81 31.61 15.70
30 22.46 37.16 19.70
32 28.52 44.04 27.90
34 36.50 52.64 36.00
35 41.44 57.75 42.4036 47.16 63.53 52.00
38 61.55 77.50 80.00
40 108.75 119.67 180.00
42 147.74 151.95 257.00
44 173.29 172.29 297.50
46 204.19 196.22 420.00
48 287.85 258.29 780.10
50 415.15 347.51 1153.20
Los factores de capacidad de carga tambinpueden ser determinados segn la solucinlogartmica :
Nc = ( Nq - 1 ) c tg a = e
q = a2/ ( 2 cos 2 ( 45 + /2 )) /2 )) /2 )) /2 ))
==== tg / 2 ( / 2 ( / 2 ( / 2 ( //// cos 2 1 )1 )1 )1 )
( 3/4 /2 )/2 )/2 )/2 ) tg
Terzaghi desarroll su teora para zapatas continuas yextendi los resultados a zapatas cuadradas ycirculares.
Aplicaciones de Terzaghi : Hiptesis son razonables y conservadoras Aplicable a fundaciones con bajo desplante Cualquier tipo de suelo Cualquier tipo de fundacin, hasta el lmite Df < 2B
q ult = 1,3 cNc + qs Nq + 0,3 D N
Zapatas circulares :
q ult = 1,3 cNc + qs Nq + 0,4 B N
Zapatas cuadradas :
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De Beer ( 1967 ) y Vesic ( 1970 ) propusieron a partirde la relacin general de Terzaghi los factores deforma indicados :
Forma de la zapata Sc Sq SCorrida ( L >>> B ) 1 1 1
Rectangular 1 + (B/L) (Nq / Nc ) 1 + ( B/L ) tg 1 - 0,4 ( B/L )
Cuadrada o circular 1 + ( Nq / Nc ) 1 + tg 0,6
FACTOR DE CORRECCIN
TERZAGHI EN CONDICIONES NO DRENADAS
Caso de carga rpida en suelos finos saturados de bajapermeabilidad.
La resistencia al corte del suelo queda determinada por laresistencia al corte no drenada qu
qu puede ser determinada en muestras inalteradas saturadasa travs de ensayos de compresin no confinada o ensayostriaxiales no drenados
Si = 0 => N= 0 Nq = 1 Nc = 4 o 5,71
de donde se obtiene:
q ult = 2 qu + Df
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FUNDACIONES SUPERFICIALESMtodos Empricos
CONDICIONES DRENADAS
Meyerhof - Terzaghi y Peck (1948)
S : asiento admisibleB : ancho cimiento
Kd= factor de
Kd = 1 + D/B2.0
)(;12
)4(,1
12
)4(,8
2
placas
SN
piesBB
BSN
piesBSN
ad
ad
ad
=
>
+=
=
)4(;1
6
)4(;5.2
2
+=
=
BKdWB
BN
BKdWN
ad
ad
FUNDACIONES SUPERFICIALES
Caso Falla por Corte Local
SI EXISTE FALLA POR CORTE LOCAL SE ACONSEJA USAR
cc3
2* =
N=2.6Nq =4.5Nc =9.1
Simplista de Terzaghi
{Segn solucin
logartmica
N=5.7Nq =8.3Nc =19.0{
EJEMPLOS DE DIFERENCIAS DE PARAMETROS.Para un suelo con =30 * = arctg ( 2/3 tg ) = 21.05
= tg
3
2arctg* tg
3
2*tg =
Factores N, Nq, Nc minorados
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SKEMPTON ( 1951 ) sugiri que Nc es un valor relacionado con :
Nc = 5,14 ( 1 + 0,2 B/L ) ( 1 + 0,053 Df/B )
de donde se obtiene :
Df / B > 4,0
Para B/L = 0 ( zapata corrida ) => Nc > 7,5Para B/L = 1 ( zapata cuadrada o circular ) => Nc > 9,0
Los valores de Nc segn Skempton se obtienen de:
Forma de la zapataProfundidad del sello de fundacin
y no independiente del valor B, como lo dedujo Terzaghi.
MODELO DE HANSEN ( 1961 )
Otros mtodos de anlisis :Skempton ( 1951 ), Caquot y Kerisel ( 1953 ), Meyerhof ( 1951y 1963 ),De Beer y Landanyi ( 1961y 1967 ), Hansen ( 1961 ),Vesic ( 1970 ).
Ejemplos de estas teoras :MODELO DE MEYERHOF ( 1951 )
Supone que la masa involucrada en la falla se encuentra enequilibrio plstico
La superficie de falla corresponde a una espiral logartmica quecompromete al suelo del sello de fundacin
El ngulo de la base de la cua resulta igual a 45 + /2 Incluye factores de correccin por forma, carga inclinada yexcentricidad.
Retuvo la formulacin bsica de Terzaghi Introdujo factores de correccin por forma, profundidad e
inclinacin del sello de fundacin, inclinacin del terreno y dela carga.
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FUNDACIONES SUPERFICIALESCaso Cargas Excntricas
y
L
B
x ey
ex
iq = 1 - H ______ V+ cB`cotg
ic = iq - 1 - iq i = iq2Nq-1
dc = 1+ 0.3_________ (B/D)+0.6/1 + 7tg7
dq = dc - dc - 1 d =1.0Nq
tomar dq = dc si >25
dq = 1 si = 0
V = CARGA
B = DIMENSION < ZAPATA
FACTORES DE INCLINACION
FACTORES DE EMPOTRAMIENTO
FUNDACIONES SUPERFICIALES
Caso Cargas ExcntricasMEYERHOF(1953) PROPUSO LA SIGUIENTE EXPRESIN PARA ZAPATASCORRIDAS, CUANDO LAS CARGAS ESTN INCLINADAS Y/O TIENEN UNAEXCENTRICIDAD RESPECTO AL CENTROIDE DE LA ZAPATA.
222
1
B
2e1BN
2
1Nqqs
90
1
B
2e1qult
+
=
e
-
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FUNDACIONES SUPERFICIALESCaso Cargas Excntricas
mxmn
M
Q
Df
6e/B < 1 => Tensiones de compresinDistribucin trapezoidal
6e/B = 1 => mx = 2Q / BL mn = 0
6e/B > 1 => Tensiones de traccinDistribucin triangular mx = Q/BL 4B/(3(B-2e))
e / r k e / r k
0,25 2,00 0,60 4,920,30 2,20 0,65 5,90
0,35 2,43 0,70 7,20
0,40 2,70 0,75 9,20
0,45 3,10 0,80 13,00
0,50 3,55 0,90 80,00
0,55 4,22
Zapatas circulares : ( r = radio zapata )
e < r / 4 => mx = Q/r ( 1 + 4e/r ) mn = Q/r2 ( 1 - 4e/r )
e > r / 4 => mx = k Q/r2k = f ( excentricidad )
Zapatas cuadradas o Rectangulares :
M = Q e mx = Q ( 1 + 6e /B ) /BL mn = Q ( 1 - 6e /B ) /BL
Tres casos :
Caso 2 : Napa bajo el sello de fundacinPara el trmino 0,5 B N seutiliza :
eq = b ( B - Df ) + t DfB
FUNDACIONES SUPERFICIALES
Caso Napa Fretica
NAPA FRETICASi Zw < B + Df => La presencia de napa afectar la capacidad de soporte, ya
que se reducen las tensiones efectivas....
NF 3
NF 1
NF 2
Zw
Zw Df
B
B
Caso 1 : Napa sobre el sello de fundacin
qs = t Zw + (( sat - w ) ( Df - Zw ))
q ult = c Nc+ qs Nq + 0,5 b B N
q ult = q ult + w ( Df - Zw )
Caso 3 : Df + B < ZwLa napa no influye en el soporte
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d/Ba/Df0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
W=0.5+0.5d/B N q
W N
B
Df
V
a
d
NF
NF
FUNDACIONES SUPERFICIALESCaso Napa Fretica
FUNDACIONES SUPERFICIALES
Caso Interaccin entre zapatasSi existen dos zapatas muy similares situadas a la misma profundidad defundacin, la capacidad de soporte disminuye a medida que se acercan, yaque se genera una sobrecarga en el rea de interseccin.
d
Un ejemplo de solucin:Se consideran factores de correccin en
funcin de ( Harr, 1966 ), introducidosen la ecuacin de capacidad de soporte
en los trminos Nq y N.
3045
Nuevas zapatas
Terreno blando
b
Zapata existente
Terreno firme
b : distancia horizontal mnima entre zapatasb > ancho zapata mayor
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FUNDACIONES SUPERFICIALESAsentamientos
Las deformaciones de un sistema de fundacin seagrupan en tres grupos :
AsentamientoDesplazamiento vertical deuna fundacin
hd
DistorsinAngular
Diferencia de asentamiento entredos puntos de la zapata, divididopor la distancia entre ellas.
AsentamientoDiferencial
Desplazamiento de un puntorespecto o diferencia deasientos entre ellas.
h
Pueden distinguirse tres tipos de asientos :
FUNDACIONES SUPERFICIALES
Asentamientos
Asentamientospor Fluencia Lenta
Consolidacin Secundaria: Reacomodo de laspartculas del suelo , sin variacin de presionesefectivas, en suelos cohesivos. En este caso, elasiento es:
h = h u + h cons. + h fl.
Asentamientospor consolidacin
Deformacin volumtrica producida en el tiempo,propia de arcillas saturadas
Asentamientosinmediatos
Los producidos por la aplicacin inmediata de lacarga; propio de arenas compactas y arcillassometidas a cargas rpidas ( UU )
h = h inst.
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N k N k n k n K
0.1 0.127 1.1 0.588 2.2 0.795 5 1.052
0.2 0.210 1.2 0.613 2.4 0.822 6 1.110
0.3 0.277 1.3 0.636 2.6 0.847 7 1.152
0.4 0.334 1.4 0.658 2.8 0.870 8 1.201
0.5 0.383 1.5 0.679 3.0 0.892 9 1.239
0.6 0.426 1.6 0.689 3.2 0.912 10 1.272
0.7 0.465 1.7 0.716 3.4 0.931 12 1.330
0.8 0.500 1.8 0.734 3.6 0.949 14 1.379
0.9 0.532 1.9 0.750 3.8 0.966 16 1.422
1.0 0.561 2.0 0.766 4.0 0.982 18 1.459
SEMIESPACIO ELSTICO ( E, )
Factor deforma K,funcin de B/L
Si el terreno elstico es de profundidad infinita,el asiento superficial puede expresarse:
= qsRK
E
: asentamientoR : radio rea cargada
Haz click aqu para Ir a valores del coeficiente de influencia (Lambe y Whitman)
FUNDACIONES SUPERFICIALESModelos Elsticos
TIPO DE SUELO Eu ( kg/cm")Arcilla muy blanda 15
Arcilla blanda 18 - 45
Arcilla de consistencia media 45 - 85
Arcilla dura 70 - 180
VALORES DEL MDULO DE DEFORMACIN ENCONDICIONES NO DRENADAS ( Ortigosa , 1996 )
TIPO DE SUELO Arcilla saturada 0,45 - 0,50*
Arcilla arenosa no saturada 0,30 - 0,40
Arena = 40
0,2
Arena = 30
0,35
( * ) Valor terico en caso de saturacin
VALORES TPICOS DEL COEFICIENTE DE POISSON
FUNDACIONES SUPERFICIALES
Modelos Elsticos
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FUNDACIONES SUPERFICIALESModelos Empricos
A. PLACA DE CARGAPermite determinar E en arenas y arcillas duras y Eu en arcillas blandas( prueba sin drenaje )
S = So ( B / Bo ) En arcillas medias,limos y arenas sueltas
2 B En arenas y suelos granularesS= So ( B + Bo )
S = asiento de la estructura So = asiento de la placaB = ancho de la fundacin Bo = ancho de la placa
B. PENETRMETRO DINMICO : SPT, CPT ( Suelos granulares - arenas )
adm = N * S (pulg) / 8 ( kg/cm2 ) B < 1,20 m
adm = N * S / 12 (( B + 0,3 ) / B ) ( kg/cm2 ) B > 1,20 m
2
Asentamientos de zapatas
deducidos de la penetracin
estndar N(Terzaghi y Peck, 1948)
FUNDACIONES SUPERFICIALESModelos Empricos
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CONSTANTE DE BALASTO ( K )Es la razn entre la tensin de trabajo a nivel del sello de fundacin( q ) y el asentamiento medio producido por dicha tensin( ) ) ) )
K = q / ( kg / cm cm2 )
La constante de balasto es proporcional a E:
K = E
( 1 - u ) B I
K integra el hecho de que :
- E no es constante con la profundidad- El asentamiento depende de la geometra de la zapata- Permite modelar al suelo como medio elstico- Permite modelar el comportamiento diferido en el tiempo del suelo.
2
FUNDACIONES SUPERFICIALESModelos Empricos
CAPACIDAD DE CARGA DINMICA
Sd = asentamiento dinmicoqd = presin de contacto dinmicaB = ancho de fundacin ( lado menor )D = profundidad de fundacinK = factor de forma segn tablaEo = 2 - 3 E
Sd=( B *qd* K * ( 1- 2222 )) / Eo
ASENTAMIENTO PARA CARGAS DINMICAS ( S d )
adm d = q d = 1,3 * adm
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MDULO DE BALASTO PARA CARGAS DINMICAS
Se refiere a la constante de balasto ( K ) para el modo dedeformacin por asentamientos verticales de las fundaciones enel caso dinmico( Vlido para vigas sobre fundaciones elsticas)
Si K = q / Si para cargas permanentescon Si = 0,02 B q K / ( D + B )
Kd = qd / Sd Para cargas dinmicas
Kd = 2-3K Constante de balasto al giro =2K
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Categora del edificio IA 1.2
B 1.2
C 1.0
D 1.6
Valores de Parmetros para la Aplicacin de la Nch 433
Coeficiente I
Zona ssimica Ao
1 0,20 g
2 0,30 g
3 0,40 g
Aceleracin efectiva Ao
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Tipo To T c n pde suelo (segundo) (segundo)
I 0.15 0.25 2.5 1.00 2.0II 0.30 0.35 2.75 1.25 1.5III 0.75 0.80 2.75 2.00 1.0IV 1.20 1.50 2.75 2.00 1.0
Valor de parmetros que dependen del tipo de suelo segn Nch 433
Empujes ssmicos geostticos
s = CrHAo/g
s : Presin ssmica sobre muros, uniformemente repartida
H : Altura del muro
: Densidad natural
Ao : Aceleracin mxima efectivaCr : Coeficiente
0,45 para suelos duros, densos0,58 para suelos de rellenos sueltos0,70 para suelos blandos
Corto Plazo
c = cu
FUNDACIONES SUPERFICIALES
Capacidad de Soporte
q adm = q ult./ FS
q ult. Rotura localc = 0 Rotura gral.
= 0
Limitacin
por presin
q ult. = f ( Nspt ,placa de carga )
Limitacin
por asiento
Arenas
q adm = q ult / FS
(sin carga neta )q adm = cNc / FS + Df
( con carga neta )
q ult = c Nc + Df
= 0
q adm = q ult / FS
q ult = 1/2 BN+ cNc+qNq
= '
Largo Plazo
c = c'
q ult. Rotura local
Rotura gral.
Arcillas
Terreno deCimentacin
-
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2
FUNDACIONES SUPERFICIALESResumen Proceso Geotcnico en edificacin
Tipo de edificio,cargas, etc.
Cimentaci ndirecta (zapatas,losas )
Toleranciasdel edificio
Deformabilidad
Influencia del NF
sobre la const.
Terreno granular( arenas, gravas )
Optimizacin
de excavaciones
Roca aflorante apequea prof.
Problemas deinteraccin conedif.adyacentes
Cimentacinprofunda ( pilotes )
Anlisi s segntipo de edificio
Deformabilidad
Resistencia
Terreno cohesivo( arcillas )
Tipo de terreno
Antecedentes einformacin previa
Reconocimientogeotcnico
Pruebas y ensayos
Baja Alta
Media
Estrictas
Amplias
Alta
BajaMedia
Media
Baja
Alta
Si
No
NegativoPositivo
FUNDACIONES SUPERFICIALES
Solucin a una Fundacin
Geologa Hidrogeologa
Correlaciones
Parmetros
geotcnicos
Informe Geotcnico
Ensayos
Reconocimientos
Antecedentes
Modelos de
comportamiento
Problemasconstructivos
Interaccin con elentorno
Acumulacin de
experiencia
Resultado Mejora del
proyecto
Control del
comportamiento
Sistema de
estructuramiento
del terreno
Definicin de
la cimentacin
Implantacin
Condicionantes
Coeficientes de
seguridad
Normativa
Tipologa
Tecnologa
Proyecto
Ejecucin
Estudio Geotcnico
-
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Coeficientes de influencia
para el asentamiento, bajouna carga uniformemente
repartida sobre unasuperficie circular, segnTerzaghi, 1943)
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