07) ing. cimentaciones clase 07 (02-02-16)_corregido (1)
Post on 07-Jul-2018
216 Views
Preview:
TRANSCRIPT
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
1/55
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
2/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 2
CONTENIDO
1.CIMIENTOS CORRIDOS
2. ZAPATAS COMBINADAS CON MOMENTOS Y CARGA AXIAL
3. MUROS DE CONTENCION
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
3/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 3
DISEÑO DE CIMIENTOS CORRIDOS
•Los cimientos corridos, pueden ser de concreto simple, ó concretociclópeo cuando los suelos son de buena calidad a mediana. F´cmin = 100
k/cm2. La piedra usada en el concreto ciclópeo no excederá del 30% delvolumen total del concreto ciclópeo. La mayor dimensión de la piedra noexcederá de la mitad de la menor dimensión del elemento y siempre será ≤de 25 cm.
•Cuando los suelos son de baja calidad, los cimientos corridos deberán ser
de concreto armado para evitar asentamientos diferenciales. F´cmin =175 k/cm2. Ver NTE-070
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
4/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 4
MKS
MKS
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
5/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 5
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
6/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 6
PROCESO DE DISEÑO DE UN CIMIENTO CORRIDO
1º Calcular el peso que soporta un muro hasta la base2º Con el mismo criterio utilizado en zapatas aisladasy concéntricas: Az = (Pxf)/q; para 1 m de cimientocorrido, Az = Bx1m; Por tanto B=(Pxf)/q
3ºSi se trata de suelo de buena calidad ó mediana,donde los vuelos de las zapatas son de longitudmoderada : c≤h /2, se puede utilizar concreto ciclópeo
sin verificación de diseño.
4º Cuando el vuelo del cimiento c > h/2. debeverificarse la resistencia a flexión y corte de lascimentaciones de concreto ciclópeo, con el métodode la resistencia, según la NTE-060, en su capítulo 22
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
7/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 7
PARA DISEÑAR POR EL MÉTODO DE LA RESISTENCIA , SE ASUME QUEEL CIMIENTO CORRIDO , EN CADA UNO DE LOS VUELOS LATERALES,COMO UNA VIGA TRANSVERSAL DE 1.00 M DE ANCHO CON PERALTE h
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
8/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 8
Sm es el módulo elástico de la sección sometida a flexión
De R: M: Sm=I/c; para una sección rectangular del cimiento corridoc = h/2; por tanto Sm = 2 I/h; de donde Sm = (bh²)/6
Reemplazando Sm en la expresión 22-2 con ¢ = 0.5, se obtiene que:¢Mn = Momento resistente = (0.111√f ́c ) bh²
El momento actuante para cimientos de muros de albañilería, se calculacon: vuelo = v+e/4; e = (NTE-060, 15.4.2-b); este se compara con elmomento resistente. e = espesor del muro. Esto sirve para definir el peralte
de la zapata.
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
9/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 9
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
10/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 10
EJEMPLO CON CC CONCRETO CICLÓPEO
1. Calcular el cimiento corrido, en suelo con qadm = 1.5 k-f/cm2, de un murocon espesor e = 0.24 m, que transmite a la cimentación las siguientescargas:
• Pm = 10 052 k-f/m; Pv = 1940 k-f/m; Pm + Pv = 11 992 k-f/m
• El ancho B del cc: B=( 11 992 x 1.07 )/ 15 000 = 0.90 m
• Asumiendo h = 0.60 m; vuelo = (0.90-0.24+0.24/4)=0.72 m• Pu = 10 052 x 1.4 + 1940 x 1.7 = 17 371
• qu = 17 371/(0.9 x 1) = 19 301 k-f/m
• Mu = (19 301 x 0.72 x0.72)/2 = 5 003 k-m
• Mr = = (0.111√f ́c ) bh² = 0.111x√100x100x60x60 = 3 996 k-m
• En este caso se debe aumentar el peralte a 0.70 m
•
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
11/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 11
NO OLVIDAR VERIFICAR RESISTENCIA ALCORTE
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
12/55
CALCULAR EL C.C. PARA EL MURO 2
La planta típicacorresponde a untaller de un C.E.Se pide: Metrar lascargas que actúanen el muro 2
Nº DE PISOS 3
Altura del piso 3 m.
Peso del aligerado(e=0.20 m)
300 kg/m2
Peso del piso terminado 100 kg/m2
Peso unitario dealbañilería
1800 kg/m3
S/C talleres 350 kg/m2
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
13/55
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
14/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 14
Zapatas Combinadas con momentos y cargas axialesEl mismo ejercicio ya resuelto para cargas estáticas, calcular para lapresencia de momentos de gravedad y de sismo. Considerar qadm = 20ton/m2
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
15/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 15
Se calcula un área tentativa, sólo con cargas axiales.F=1.15; q=20-3 =17 (se castiga la capacidad portante del
terreno), con el fin, de dar holgura, para las verificacionesde momentos.A = (190 + 315) x 1.15/17 = 34.16
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
16/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 16
Se determina el c.g. estático (axiales y momentos), tomandomomentos con respecto a la columna 1 sólo los provenientes decargas de gravedad en el eje longitudinal.
C.g =( 315 x 4 + 14 +4.5)/505 = 2.55, el centro de gravedad C.g = 2.55desde el eje de la columna C1
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
17/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 17
CALCULO DE LAS DIMENSIONES:
L= 8 m ; B= 34.16/8 = 4.27, aprox. B= 4.30 m
Volado izquierdo = 1.15; volado derecho = 2.15 m;Volado transversal =1.95 m
L= 9 m ; B= 34.16/9 = 3.79, aprox. B = 3.80 m
Volado izquierdo = 1.65; volado derecho = 2.65 m, voladotransversal = 1.70 m.Considerando factor de amplificación de cargasaproximadamente = 1.49, calculamos qu.
qu = (505/(8x4.3))*1.49=21.87 ton/m2
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
18/55
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
19/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 19
Se determina el c.g de las cargas en esta dirección tomandomomentos con respecto al eje de la columna 1:Xcg= (300 x 4 +5 -5.5)/470 = 2.552; coincide con el c.g
2. Axiales en compresión momentos sísmicos horarios
P1 = 190 + 20 = 210 ton; P2 = 315 + 15 = 330 ton
M1= 8+6+9 = 23 Txm; M2 = 3+1.5+10 = 14.5 T x m
Dirección Transversal (Sólo gravedad)
M1 = 6+4 = 10 Ton x m; M2 = 7 + 5 = 12 Ton x m
Se determina el c.g de las cargas en esta dirección tomandomomentos con respecto al eje de la columna 1:
Xcg= (330 x 4 +23 +14.5)/540 = 2.51; hay excentricidad de 4 cm
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
20/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 20
Para esta última condición verificamos la pequeña excentricidad de 4 cm.
q3 = 540x1.15/(8x4.3)+((6x540x0.04)/(4.3x8x8))+((6 x 22) /(8x4.3x4.3)) = 19.41t/m2;
q4 = 540x1.15/(8x4.3)- ((6x540x0.04)/(4.3x8x8))+((6 x 22) /(8x4.3x4.3)) = 18.94t/m2
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
21/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 21
MUROS DE CONTENCIÓN
1. MUROS DE CONTENCIÓN. TIPOS2. CARGAS EN LOS MUROS DE CONTENCION
EN VOLADIZO
3. CRITERIOS DE ESTABILIDAD MUROS DE GRAVEDAD5. MUROS EN VOLADIZO
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
22/55
MUROS DE CONTENCION EN VOLADIZO
c y d ) Muros con
contrafuertes, se uti l izan
para desniv eles mayo res
que 6 m
a)Muros de gravedad basan su
estabi l idad en su peso prop io . Son
económicos para salvar desn iveles dehasta 3 m . En general son de conc reto
simp le o de mampostería
b) Muros en vo ladizo, son siempre de
conc reto armado se uti l izan para alturas
de hasta 8 m .Su estabi l idad se logra no
solo con el peso de la estructu ra sino
prin cipalmente con el peso del rel leno.
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
23/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 23
e)Estr ibos de puentes, son muros
de con tención en cualquiera desus modal idades con la di ferencia
que además de resis tir cargas de
empuje resisten cargas de
gravedad.
f)Muro s de sótano , se caracterizan
po r resist i r cargas de empu je del
ter reno y tamb ién cargas de
gravedad.Estos muros trabajan apoyados en
la cimentación y en las losas de los
pisos que reciben.
MUROS DE CONTENCION CON 02 ó mas APOYOS
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
24/55
CARGAS EN LOS MUROS DE CONTENCION EN VOLADIZO
Están sometidos a:
empu je act ivo; empu je
pasivo del suelo; a supeso p rop io y del rel leno ;
a la reacción vertical del
terreno ; a la fr icción en la
base y eventualmente a
sobrecarga en el rel leno ysub presión. Existen 3
fuerzas qu e deben
ponerse en equi l ibr io:
1)Las cargas de gravedad
del conc reto y del sueloenc ima de la zapata; 2)La
presión lateral del suelo y
la Capacidad de sopo rte
del suelo
hp2
hp
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
25/55
Valores referenciales de pesos unitarios y ángulos defricción interna (Harmsen 2002)
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
26/55
Al igual que para el dimensionamiento de zapatas, se debeverificar que la reacción del suelo no exceda la capacidadportante del suelo.
Debe procurarse que la excentricidad de la carga verticalactuante en el muro no sea mayor que B/6.
En terrenos cohesivos húmedos deberá analizarse la
estabilidad del talud generada por el muro.
DRENAJE Tubos de 4” @ 1.50 m
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
27/55
COEFICIENTES DE FRICCIÓN ENTRE SUELO Y CONCRETO
CONSIDERACIONES PARA SOBRECARGA EN EL RELLENO
El efecto de la sobre cargaen el relleno produce unefecto similar al efectogenerado por unincremento en la altura del
relleno “hs “. DONDE:hs = ws /w ;ws =sobre carga en rellenow=peso especifico suelo.
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
28/55
CRITERIOS DE ESTABILIDAD
Para que el muro de sostenimiento sea estable se debe garantizar:1) Que el muro no se voltee. El factor de seguridad al volteo debe
ser minimo = 2.El factor de seguridad se evalúa como f.s. volt =∑Mr / ∑ Ma.Mr= Momento resistente originado por el peso de la estructuray el peso del relleno.Ma =Momento actuante originado por el empuje activo del
relleno y de la sobrecarga .
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
29/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 29
CRITERIOS DE ESTABILIDAD
2) Que el muro no se deslice con respecto al suelo. El factor de seguridad para evitar eldeslizamiento debe ser mínimo = 1.5.El factor de seguridad se evalúa como f.s. desl.=∑Fr / ∑ Fa.
Fr = Fuerzas resistentes originado por la fricción en la base.Fa =Fuerzas actuantes originadas por el empuje activo del relleno y de la sobrecarga.
3)Que la reacción del suelo generada por las cargas aplicadas sobre el muro no excedael esfuerzo admisible del suelo. Debe procurarse que la excentricidad de la carga
vertical actuante en el muro no sea mayor = B/6. no se considera factor deseguridad por que ya esta incluido en la capacidad portante del suelo.
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
30/55
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
31/55
MUROS DE GRAVEDAD
Diseño:F’c min = 140 k/cm2Para chequear la resistencia a laflexión y corte del concreto simple, sedebe trabajar con los esfuerzos
amplificados.
Pre dimensionamiento del ancho dela base del cimiento del muro:
Debe variar según la calidad delterreno entre :0.5 H – 0.75 H .Terreno firme = 0.5 H.Terreno intermedio = .55 a 0.60 H.Terreno blando = 0.75 H
OTRA FORMA DE PREDIMENSIONAR
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
32/55
Ejemplo de pre dimensionamiento de muro de gravedad
Datos:
ɸ=30º;P.u. conc.simple=2 300 k/m3P.u. Terreno = 1758 kg/m3;u = 0.5; σc = 2.00 k/cm2H=3.60 m.Base del ▲ 2 = 0.0625
1 tili ando la e presión de Rankine se calc la
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
33/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 33
1.- utilizando la expresión de Rankine se calcula:
a) Empuje activo = =
Para lo cual se debe calcular Ca:
= 1 sin∅1+sin∅ = 1 0.51+0.5 = 0.333
Nota: Para mayor seguridad sedesprecia el empuje pasivo.
b) Por lo tanto:
Empuje activo= = .∗∗.
= , 1 .Momento de volteo=3794∗ . = .
c) Se calculan los momentos resistentes por peso con respecto a la punta
(A).
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
34/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 34
ELEMENTO
FUERZA BRAZO DEMOMENTO
MOMENTO
W1 2.10x0.60x2300 = 2898 Kg 1.05 3042.90W2 1/2x3x0.0625x2300 = 216 Kg 0.342 73.87W3 0.30x3x2300 =2070 Kg 0.5125 1061.00W4 1/2x3x1.1375x2300 = 3924.4 1.042 4089.23
W5 1/2x3x1.1375x1758 = 2999.59 1.421 4262.41
W6 0.30x3x1758 = 1582.20 1.95 3085.29
= , . = 4.
FACTOR DE SEGURIDAD CONTRA VOLTEO:
= = . . = 3.43 > 2 ‼
FACTOR DE SEGURIDAD CONTRA DESLIZAMIENTO:
= = 0.5 ∗ 13690.19
= 1.80 > 1.50‼
CONSIDERANDO EL EMPUJE PASIVO
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
35/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 35
CONSIDERANDO EL EMPUJE PASIVO = 3Empuje pasivo = = ∗∗ =
. = .
= + ℎ =
0.5 ∗ 13690.19+ . = . > 1.50 ‼
¡Esto se hace siempre y cuando haya laseguridad de que la tierra no se va a erosionar!
CHEQUEO DE LA DISTANCIA A LA PUNTA DELA RESULTANTE.
VERIFICACION SI RESULTADO PASA PORNUCLEO CENTRAL:
− =
= . .
,. =
0.81 > . ‼La resultante está dentro del núcleo central.
CALCULO DE LA EXENTRICIDAD
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
36/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 36
CALCULO DE LA EXENTRICIDAD
= 2.102 0.81 = 0.24 < 2.10
6 = 0.35 ‼CALCULO DE PRESIONES EN EL SUELO:
, =
Á ± 6 ∗ ∗
∗ ℎ, =
,.210∗100 ±
6∗,.∗24100∗210
= . < / = . /CHEQUEO POR FUERZA CORTANTE Y MOMENTO
Eu= 1.70 .∗∗. = , = = Mu = 4478 k-m; debe cumplirse:
∅ ≥ ; = ℎ
6 = 1.33 ′ = 1.33 140ℎ6
= 1.33 140100150
6 = 59025 ∅ = 0.6559025 = 38,366
Mui≪ ∅ = 38,366
P V d b li
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
37/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 37
Para Vu debe cumplirse.∅ ≥ ;
= 0.35 ′ℎ = 0.35 140100150
= 62,118.84 => ∅ = 0.6562,118.84 = 40,377 = ≪ ∅ = 40,377 .
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
38/55
MUROS EN VOLADIZO•La base se estima haciendo uso de las mismasrecomendaciones dadas para muros de gravedad.
•Si b1 = B/3, el muro resulta económico.•En caso que la capacidad portante sea muy baja, esconveniente que b1 = B/2
La verificación de la estabilidad es el segundo paso enel diseño. El peso de este tipo de muros es menor que
el de los muros de gravedad por lo que en ocasiones lacondición critica es el deslizamiento. Para solucionar este problema se incrementa la longitud de la basepara incrementar el peso del relleno y de este modoelevar el aporte de la fricción. También se suele colocar un diente en la parte inferior de la base, el cual estasometido al empuje pasivo del suelo (ver figura 13.10).Esta fuerza resistente colabora con la fricción paraequilibrar el empuje activo del suelo y puedeconsiderarse en el diseño pues el suelo que lo generano será removido durante la vida útil de la estructura.
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
39/55
L l di i l i i l
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
40/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 40
Los muros en voladizo, se caracterizan por tener los siguientes elementos:pantalla o muro propiamente dicho; y su cimentación conformada por unvolado llamada punta y un volado llamado talón
Después de definidas las dimensiones de la estructura, se diseña la armadurapor flexión. La pantalla vertical, la punta y el talón se diseñan como volados.Sobre la pantalla vertical actúa el empuje activo del terreno y el efecto de lasobrecarga sobre el relleno, si es que existe.
EA (S/C)
EA
W1 W2
W4
S/C
W3
EP
fr
PuntaTalón
Muro
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
41/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 41
Diseñar el muro en voladizo para: f´c = 210 k/cm2; fy = 4200 k/cm2; µ c t = 0 55
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
42/55
Diseñar el muro en voladizo para: f c = 210 k/cm2; fy = 4200 k/cm2; µ c-t = 0.55W = 1 600 k/m3; ɸ = 35º; H = 6.5 m; h = 5.90 m; S/C = 1500 k/m2; q = 2 k/cm2
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
43/55
Como hay sobrecarga laaltura H se incrementa en:hs = sobrecarga/w; Portanto: hs=1500/1600=0.94H+hs = 7.44 m.
Usando la tabla del Ing.Harmsen, se encuentraque: B = 0.48 x 7.44 = 3.57,aprox. 3.60 m; b1 = B/3
La base de la pantalla sepredimensiona con h/12 ah/10
2.- Verificacion de la Estabilidad del Muro.
a) Fuerzas de volteo y deslizamiento:
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
44/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 44
5184
1770
4248
20296
3225
Rv = ∑ Mr = 76138.03
f) Calculo de la excentricidad
34723
c) Factor de seguridad contra
el volteo
d) Factor de seguridad contra
el deslizamiento
e) Se verifica si la Resultante
pasa por el nucleo central
Ws/C = 2.15 * 1600 =
W4 = 5.9 * 2.15 * 1600 =
W3 = 0.3 * 5.9 * 2400 =
W2 = 0.5 * 5.9 * 0.25 * 2400 =
Brazo de Momento (m)
8143.13
1.8
51247.4
5522.4
1893.9
9331.2
Momento (Kg * m)
W1 = 3.6 * 0.6 * 2400 =
2.525
2.525
1.3
1.07
Momento de volteo
(Hs/c)
∑ Empujes
∑ Momentos de
volteo
b) Fuerzas Resistentes
Fuerzas (Kg)
a) Fuerzas de volteo y deslizamiento:
Empuje activo (Ha)
Momento de volteo
(Ma)
Empuje s/c (H s/c)
=1
2 ∗ ∗ ∗ =
1
2 ∗ 0.27 ∗ 1600 ∗ 6.25 = 9126 /
= 9126 ∗6.5
3= 19773 ∗
= ∗ ∗ s ∗ = 0.27 ∗ 1600 ∗ 0.94 ∗ 6.5 = 2640 /
= 2640 ∗6.5
2 = 8580 ∗
+ = 9126 + 2640 = 11766
+ = 19773 + 8580 = 28353 ∗
=
76138.03
28353 = 2.69 > 2
∗
=
0.55 ∗ 34723
11766= 1.62 > 1.5
− =76138.03 − 28353
34723= 1.38 >
3.6
3= 1.2
= 3.62
− 1.38 = 0.42 < 3.66
= 0.6
1,2 =34723
100 ∗ 360±
6 ∗ 34723 ∗ 42
100 ∗ 360
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
45/55
g) Calculo de presiones en el
suelo
h) Es necesario verificar
F.Svolteo y F.Sdeslizamiento
sin considerar la s/c, por
seguridad ya que esta puede
no estar completamente o
parcialmente
100 ∗ 360 100 ∗ 360
= 0.96 + 0.68 = 1.64 < 2 2
= 0.96 − 0.68 = 0.28 2
=0.55 ∗ 31498
9126= 1.9 > 1.5
=1
2 ∗ ∗ ∗ ℎ =
1
2 ∗ 0.27 ∗ 1600 ∗ 5.9 = 7519
= ∗ ∗ ℎ ∗ = 0.27 ∗ 1600 ∗ 0.94 ∗ 5.9 = 2396
i) Diseño de la armadura en la pantalla
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
46/55
ACERO MÍNIMO SEGÚN NTE - 060
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
47/55
ACERO MÍNIMO SEGÚN ACI 318 (2008)
ACERO MÍNIMO SEGÚN NTE - 060
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
48/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 48
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
49/55
DETALLADO DEL REFUERZO MURO VOLADIZO
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
50/55
DETALLADO DEL REFUERZO – MURO VOLADIZO
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
51/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 51
PROCESO DE DISEÑO
•Ku = Mu/bd2 = (37196x100)/100x(55-6)2 = 15.492;
p=0.0043; As = 21.07 cm2; ¾” @ 0.125. Sólo en la base. Arriba puede continuar ¾” @ 0.25
•Los refuerzos mínimos en el muro: Asmin vert inferior = 0.0015x100x55 = 8.25 cm2
Asmin vert superior = 0.0015x100x42.5 = 6.375 cm2 Asmin horiz inferior = 0.0025x100x55= 13.75 cm2 Asmin horiz superior = 0.0025x100x42.5=10.63 cm2
•Como el As vertical, tiene fierro de ¾” en la cara de contacto
con el suelo. Se colocará hacia la cara exterior1/2 a 2/3 deltotal. Por tanto:Desde la base hasta el centro: 3/8” @ 0.10
Desde el centro hasta la cresta: 3/8” @ 0.20
D i l d l h i t l S
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
52/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 52
•De igual manera se procede con el acero horizontal: Secolocará hacia la cara exterior1/2 a 2/3 del total. Por tanto:Desde la base hasta el centro: 1/2” @ 0.125
Desde el centro hasta la cresta: 1/2” @ 0.175
•Se colocará hacia la cara interior 1/2 a 1/3 del total. Portanto:Desde la base hasta el centro: 1/2” @ 0.25
Desde el centro hasta la cresta: 1/2” @ 0.35
RECOMENDACIÓN: SE REQUIERE ESTABLECER UNORDENAMIENTO EN EL DETALLADO DEL REFUERZO
POR FACILIDAD CONSTRUCTIVA
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
53/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 53
DISEÑO DE LA CIMENTACIÓN
DISEÑO DE LA ARMADURA DEL TALÓN:
En forma conservadora diseñamos para que el talón soporte lacarga última de la presión hacia abajo disminuida en la mínimareacción del terreno hacia arriba (2.8 ton/m2). Por tanto:
Wu = )1.4 (w suelo x h + p.p. zapata) + 1.7 x S/C) – (σ talón x1.7) = 13022 k/m; Mu 13022 x 2.15²/2 = 30097 k-m; ¢3/4” @o.15Para un buen acomodo se coloca armadura transversalequivalente a .0012 x 100 x 50 = 6cm2
1,2 =34723
100 ∗ 360±
6 ∗ 34723 ∗ 42
100 ∗ 360
= 0.96 + 0.68 = 1.64 < 2
= 0.96 − 0.68 = 0.28
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
54/55
08/02/2016 MSc. Ing. Civil Natividad Sánchez A. 54
DISEÑO DE LA CIMENTACIÓN
DISEÑO DE LA ARMADURA DE LA PUNTA
En forma conservadora diseñamos para la mayor reacción delterreno σ =1.64 k/cm2; wu = 1.7 x 16400 = 27880; Mu = 11291K-m; ¢5/8”@0.225, transv ¢1/2”@0.20
1,2 =34723
100 ∗ 360±
6 ∗ 34723 ∗ 42
100 ∗ 360
= 0.96 + 0.68 = 1.64 < 2
= 0.96 − 0.68 = 0.28
-
8/19/2019 07) ING. CIMENTACIONES CLASE 07 (02-02-16)_corregido (1)
55/55
¡AGREGAR DETALLADO DEREFUERZO!
top related