9.2.4.1. pretensado. definici n y c lculo de p rdidas

PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13 Proyecto de Ejecución de Estructura.

9.2.4.1. Pretensado. Definición y Cálculo de Pérdidas Instantáneas y Diferidas.

Obra:Estructura:Elemento:

Fecha: 14/04/2016 Normativa Aplicada: EHE

Versión Hoja Cálculo: V.001

1. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA Y ACCIONES:

1.1 Características de los materiales:

fck VIGA [N/mm2]: 50.000 Resistencia característica del hormigón de la viga.

fck LOSA [N/mm2]: 30.000 Resistencia característica del hormigón de la losa.

fpk [N/mm2]: 1860.000 Resistencia característica del acero activo.

c: 1.500 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.

s: 1.150 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.

n eq [Adim]: 0.869 Coeficiente de equivalencia entre el hormigón de la losa y el

de la viga (E LOSA/E VIGA)

1.2 Características de la Viga:

H [m]: 1.35 Canto total.

A [m2]: 1.17972 Área de la sección transversal.

Zg [m]: 0.59 Posición del centro de gravedad.

Iy [m4]: 2.51E-01 Momento de inercia.

U [m]: 5.54 Perímetro exterior en contacto con la atmósfera (a efectos de

cálculo de fenómenos reológicos).

Z_inf [m]: -0.59 Distancia desde el c.d.g a la fibra inferior.

Z_sup [m]: 0.760 Distancia desde el c.d.g a la fibra superior.

e med [mm]: 425.9 Espesor medio de la viga.

1.3 Características de la Viga + Losa (sección eficaz homogeneizada):

Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa

Abr [m2]: 2.77 Área de la sección transversal (bruta).

Ah [m2]: 2.57 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).


Iy [m4]: 0.77 Momento de inercia.

U [m]: 6.240747955 Perímetro exterior en contacto con la atmósfera +50% perímetro

interior (a efectos de cálculo de fenómenos reológicos).



e med [mm]: 887.6 Espesor medio de la viga+losa

DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS1. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO.

Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 1 (Vigas Laterales Vano 1)





1.4 Esfuerzos Actuantes Sobre la Viga (Momentos flectores):

M pp viga [kN·m]: 1971.68 Momento debido al peso propio de viga.

M pp losa [kN·m]: 1813.00 Momento debido al peso propio de la losa.

M cm [kN·m]: 1344.00 Momento debido a la carga muerta

M scu [kN·m]: 1129.00 Momento debido a la sobrecarga de uso.

M carro [kN·m]: 2261.00 Momento debido al carro.

2. DEFINICIÓN DEL PRETENSADO:

0.5 ! Cable ['']: 0.6 Tipo de cable (! 0.6'' o ! 0.5'')

0.6 n: 56 Número de cables diámetro 0,6''

Zg_pret [m]: 0.204 Distancia del c.d.g del pretensado al fondo de la viga.

"#": 0.75 Porcentaje de la carga de rotura aplicado en el

tesado inicial de los cables (en tanto por 1)

Po [kN]: 10936.80 Fuerza de pretensado inicial.

3. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO:

3.1 Determinación de las pérdidas instantáneas:

Edad Destesado Viga [dias]: 4

Ap [m2]: 0.01 Área de armadura activa dispuesta en la viga.$ cp [MPa]: -12.72 Tensión de compresión a nivel del centro de

gravedad del pretensado debida a Po.

%P 3 [kN]: 642.60 Pérdidas debido al acortamiento elástico del hormigón.

%P INST [kN]: 642.60 Pérdidas instantáneas de pretensado.%P [%]: 5.88

3.2 Determinación de las pérdidas diferidas:

HR [%]: 82 Humedad relativa.

Edad Ejecución Losa Superior [dias]: 32

3.2.1 Perdidas diferidas desde el tesado de la viga hasta la ejecución de la losa superior:

$ cp [MPa]: -11.79 Tensión en el hormigón en la fibra correspondiente

al centro de gravedad de las armaduras activas

debido a la acción del pretensado y el peso propio.





&cs [·10-6]: -14.75 Deformación de retracción que se desarrolla en elhormigón.

'"[Adim]: 0.60 Coeficiente de fluencia.

!s pr [%]: 0.99 Pérdida por relajación a longitud constante

!P DIF 1 [kN]: 414.95 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado

de la losa superior (to: 4 dias; t: 32 dias).

!P DIF 1 [%]: 3.79

3.2.2 Perdidas diferidas a partir de la ejecución de la losa superior:

" cp [MPa]: -7.50 Tensión en el hormigón en la fibra correspondiente


para la combinación de acciones cuasipermanente.

#cs [·10-6]: -113.58 Deformación de retracción que se desarrolla tras

la operación de tesado.$ [Adim]: 1.22 Coeficiente de fluencia.

!s pr [%]: 5.16 Pérdida por relajación a longitud constante

!P DIF 2 [kN]: 880.08 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado

de la losa superior (to: 32 dias; hasta t: infinito).

!P DIF 2 [%]: 8.05

4. RESUMEN DE PÉRDIDAS TOTALES DE PRETENSADO:


!P INST [kN]: 642.60 Pérdidas instantáneas de pretensado. [5.88 %]

!P DIF 1 [kN]: 414.95 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado

de la losa superior . [3.79 %]

!P DIF 2 [kN]: 880.08 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado

de la losa superior. [8.05 %]

PK [kN]: 8999.18 Fuerza final de pretensado

!P TOTALES [%]: 17.72


9.2.4.2. ELS Fisuración.






fck VIGA [N/mm2]: 50 Resistencia característica del hormigón de la viga.

fck LOSA [N/mm2]: 30 Resistencia característica del hormigón de la losa.

n eq [Adim]: 0.869 Coeficiente de equivalencia entre el hormigón de la losa

y el de la viga (E LOSA/E VIGA)











Ah [m2]: 2.57 Área de la sección transversal (homogeneizada viga).






M pp viga [kN·m]: 1971.6793 Momento debido al peso propio de la viga.

M pp losa [kN·m]: 1813 Momento debido al peso propio de la losa.

M cm [kN·m]: 1344 Momento debido a la carga muerta

M scu [kN·m]: 1129.0 Momento debido a la sobrecarga uniforme.


DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS2. COMPROBACIÓN DE E.L.S. CUASIPERMANENTE Y FRECUENTE






1.5 Coeficientes de simultaneidad y mayoración de acciones:

p (min): 0.9 Coeficiente parcial de seguridad (efecto favorable) para el

pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE). p (max): 1.10 Coeficiente parcial de seguridad (efecto desfavorable) para el

pretensado, (evaluación de los ELS s/Tabla 12.2 EHE).

!1,SC: 0.40 Coef. Simult. combinación frecuente (sc uniforme)

!2,SC: 0.75 Coef. Simult. combinación frecuente (vehículos pesados)

!2: 0.00 Coef. Simult. combinación cuasipermanente.

2. CÁLCULO DE TENSIONES EN LAS VIGAS:

2.1 Tensiones generadas por las acciones exteriores:

" PP VIGA " PP LOSA " CM " SCU " CARRO

Inferior 4.63 4.26 1.86 1.56 3.13

Superior -5.97 -5.49 -0.49 -0.41 -0.82


Inferior 0.00 0.00 -0.42 -0.36 -0.71

Superior 0.00 0.00 -0.88 -0.74 -1.47

2.2 Tensiones generadas por el pretensado:

Pretensado inicial y pérdidas de pretensado:


#P INST [kN]: 642.60 Pérdidas instantáneas de pretensado.

#P DIF 1 [kN]: 414.95 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado

de la losa superior .

#P DIF 2 [kN]: 880.08 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado

de la losa superior.

Tensiones generadas en viga y losa por Po - #P INST - #P DIF 1:

Fibra Inferior Fibra Superior Fibra Inferior Fibra Superior

-17.33 3.16 0.00 0.00

TENSIONES EN LA VIGA (HIPÓTESIS INDIVIDUALES) [Mpa]FIBRA

FIBRATENSIONES EN LA LOSA (HIPÓTESIS INDIVIDUALES) [Mpa]

TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]TENSIONES EN LA VIGA [Mpa]





Tensiones generadas en viga y losa por #P DIF 2:


1.40 0.07 0.06 -0.20

3. COMPROBACIÓN DE TENSIONES PARA LA COMBINACIÓN DE ACCIONES CUASIPERMANENTE:

Se indica a continuación la tensión en las distintas fibras de la sección para la combinación cuasipermanente

[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0 x SC] :


-3.58 -9.04 -0.37 -1.05

" MAX VIGA [MPa] = 0.6·fck = 30 Tensión máxima compresión viga 9.04 [Mpa] -> O.K.

" MAX LOSA [MPa] = 0.6·fck = 18 Tensión máxima compresión losa 1.05 [Mpa] -> O.K.

fct, d [Mpa]: 1.90 Resistencia de cálculo a flexotracción del hormigón (viga)

La fibra inferior de la viga se encuentra comprimida. -

4. COMPROBACIÓN DE TENSIONES PARA LA COMBINACIÓN DE ACCIONES FRECUENTE:

Se indica a continuación la tensión en las distintas fibras de la sección para la combinación frecuente

[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0.4 x SC] :


-0.61 -9.82 -1.05 -2.45




La fibra inferior de la viga se encuentra comprimida.

TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]

TENSIONES EN LA VIGA [Mpa] TENSIONES EN LA LOSA [Mpa]


TENSIONES EN LA VIGA [Mpa]


9.2.4.3. ELS Proceso Constructivo (Tensiones en Vacío, Estimación de Enfundados).


Fecha: Normativa Aplicada: EHE





fpk [N/mm2]: 1860 Resistencia característica del acero activo.








1.3 Características del Pretensado:

! Cable ['']: 0.6 Tipo de cable (! 0.6'' o ! 0.5'')



L b,pt [m]: 1.01 Longitud de transferencia del pretensado.

$P INST [kN]: 5.88 Pérdidas instantáneas de pretensado.


"PRET (DESF) : 1.10 Coeficiente parcial de seguridad (efecto desfavorable) para el


1.5 Datos Adicionales Viga:

Luz [m]: 22.95 Longitud de la viga entre ejes de apoyos

L ENTREGA [m]: 0.40 Distancia desde el extremo de la viga al eje de apoyos.

D susp [m]: 1.25 Distancia de puntos de cuelgue de la viga al eje de apoyo

de la misma (positiva hacia el centro del vano).

Mo [kN·m]: -1.58 Momento en la sección de apoyos (con signo).

Paso Superior sobre Ma-13Central_Tipo

14/04/2016

DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DEL PRETENSADO EN VIGAS PREFABRICADAS3. COMPROBACIÓN DE E.L.S. DE VACÍO. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS.

Acceso a Lloseta desde Ma-13



Paso Superior sobre Ma-13Central_Tipo

14/04/2016



2. ESTIMACIÓN DE ENFUNDADOS:

Fibra SUP, VIGA Fibra INF, VIGA

Resumen de tensiones máxima y mínima MAX [Mpa] 0.55 -4.97

obtenidas en la viga para el ELS de vacío. MIN [MPa] 0.11 -17.48

Distancia Nº torones Z torones Npret,k Mpret,k Mpp SUP, VIGA INF, VIGA

[m] 0.6 '' [m] [kN] [kN] [kN] [N/mm2] [N/mm2]

0.00 27 0.050 -1959.26 -1058.00 -1.58 0.52 -4.97

5 0.098 -362.83 -178.51

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -435.39 309.13

2.30 27 0.050 -4963.28 -2680.17 297.45 0.41 -11.89

5 0.098 -919.13 -452.21

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1102.95 783.09

4.59 27 0.050 -4963.28 -2680.17 718.01 0.44 -14.95

15 0.098 -2757.38 -1356.63

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1102.95 783.09

6.89 27 0.050 -4963.28 -2680.17 1021.75 0.55 -17.48

23 0.098 -4227.98 -2080.16

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1102.95 783.09

9.18 27 0.050 -4963.28 -2680.17 1170.16 0.11 -17.13

23 0.098 -4227.98 -2080.16

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1102.95 783.09

11.48 27 0.050 -4963.28 -2680.17 1163.22 0.13 -17.15

23 0.098 -4227.98 -2080.16

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1102.95 783.09


9.2.4.4. ELU Flexión.

Page .....

05.05.16, 08:38PASO SUPERIOR LLOSETA MA-13Verificación ELU Flexión Vigas Laterales Vano 1

QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P., ES-MURCIA Fagus-6 - Version 1.02

Nr.:

Z:\OC-16-002 Acceso LLoseta Ma-13\03 CALCULOS\PASO SUPERIOR\FAGUS\Vigas.FG6

Scale 1 :135.7Cross-section VIGASLAT-VANO1 (C45/55;C30/37;S1570/1770): Efficiency My=12331.0; eff(M,N) = 0.83 OK

C1

C4

(C45

/55)

C2

CC

(C30

/37)

PP1

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP2

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP3

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP4

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP5

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP6

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP7

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP8

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP9

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP1

0A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP1

1A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP1

2A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

esP

P13

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP1

4A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP1

5A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP1

6A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

esP

P17

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP1

8A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP1

9A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

esP

P20

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP2

1A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP2

2A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

esP

P23

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP2

4A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

esP

P25

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP2

6A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP2

7A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP2

8A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

esP

P29

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP3

0A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP3

1A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP3

2A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP3

3A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP3

4A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP3

5A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP3

6A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP3

7A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

esP

P38

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP3

9A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP4

0A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP4

1A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP4

2A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP4

3A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

esP

P44

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP4

5A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP4

6A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

esP

P47

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP4

8A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP4

9A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP5

0A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP5

1A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP5

2A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

PP5

3A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

esP

P54

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP5

5A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

esP

P56

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 7

.3 ‰

Yes

PP5

7A

s140

P3

(S15

70/1

770)

7.3

‰ Y

es

20.8

1.22.7-3.3

Strain [‰]! =0.85"c=1.5"p=1.15

Stress [N/mm2]-17.0

1365.2

1365.2 10894.4 kN

-10902.3 kN

1.36

m

Ultimate strength analysis Cross section (column): VIGASLAT-VANO1

Action forces / Efficiency: eff(M,N) = 0.83 OK

Bending and axial force Shear forces and torsion Complete CSNo. AP P N My Mz eff(M,N) Vy Vz T eff(V,T) eff(M,N,V,T)

[kN] [kNm] [kNm] [-] [kN] [kN] [kNm] [-] [-]1 !ULS 0.0 12331.0 0 0.83

Analysis-Parameters "!ULS", Standard: Eurocode EN

ID -!-Diagram Strain Limits Partial safety factor Various parametersc s p !c2 !cu3 !ud s "cc #c #s #p $ % P(t)

[‰] [‰] [‰] [N/mm2] [-] [-] [-] [-] [-] [-] [-]!ULS 2/0 1 1 -2.0 -3.5 20.0 0.85 1.50 1.15 1.15 45.00 0 t=o

Extreme stresses and strain

Name Class yq zq ! d #[m] [m] [‰] [N/mm2] [-]

C2 C30/37 -2.20 1.65 -3.3 -17.0 1.76C1 C45/55 0.85 0.00 20.8 0 1.76PP46 S1570/1770 -1.30 1.30 9.3 1365.2 1.15PP17 S1570/1770 0.65 0.05 27.3 1365.2 1.15

Stresses and strain during the last iterations step = Ultimate state

Internal forces Strain and Curvature Stiffness ValuesN My Mz !x &y &z N/!x My/&y Mz/&z

[kN] [kNm] [kNm] [‰] [km-1] [km-1] [kN] [kNm2] [kNm2]-7.9 14778.7 0.0 5.3 13.9 -0.3 1473.48 1.061E+6 124.76


9.2.4.5. ELU Cortante y Torsión.

Normativa Aplicada: 1 Fecha: 08/10/2015 Versión Hoja Cálculo:

CARACT. SECCIÓN TRANSVERSAL (VIGA+LOSA, HOMOG. HORMIGÓN VIGA): CARACTERÍSTICAS DE LAS ARMADURAS:

Ángulo de Inclinación de las Armaduras [a]: 90

Ht [m]: 1.65 Canto total viga + losa Ángulo de Inclinación de las Bielas [b]: 45HL [m]: 0.25 Canto losa superior (eficaz -s/tipo prelosa).

HINF [m]: 0.30 Canto medio losa inferiorr (eficaz -s/tipo prelosa).Armadura Pasiva Longitudinal Traccionada [cm2]: 175

B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]:bw [m]: 0.176 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04

COMPROBACIÓN DE ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS DE CORTANTE Y TORSIÓN. PUENTES VIGAS ARTESA Y MONOCAJÓN. (I). ENVOLVENTE ESFUERZOS CORTANTES.

Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Laterales Vano 1.

α [º]: 75.0 Ángulo que forman las almas de la viga respecto al plano horizontal.

Ah [m2]: 2.33 Área de la sección transversal (homogeneizada, hormigón viga).Zg [m]: 1.03 Posición del centro de gravedad.Iy [m4]: 7.74E-01 Momento de inercia.

INTERACCIÓN ARMADURA

Elemento Barra X LC N VZ T N PRET N PRET+SOFIST V cu As, nec (alma) As, min (alma)

As, cortamte (alma) As,trans Torsion Cortante-Torsión

(Almas)As, cortante + As, torsión (por alma).

Nr [m] Nr [kN] [kN] [kNm] [kN] (kN) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) CS [cm2/m]Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - -

Vano 1 20001 0.00 1550 -5394.30 226.81 31.18 -2757.48 -8151.78 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 380.10 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.23 0.05 0.23Vano 1 20001 0.00 1551 -5551.10 -181.85 -301.06 -8308.58 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 380.70 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.19 0.08 2.19Vano 1 20001 2.55 1550 -588.40 -821.25 216.73 -6985.35 -7573.75 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 3.91 3.04 3.91 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.57 0.20 5.48Vano 1 20001 2 55 1551 -815 00 -2235 99 -42 10 -7800 35 5867 4 Vz < Vu1 O k 368 12 16 11 3 04 16 11 4542 52 Tsd < Tu1 O k 0 31 0 49 16 42

ESF. AXIL. CON PRET

(kN) (kN·m)

ESFUERZOS (ENVOLVENTE CORTANTES MÁX-MIN) COMPROBACIONES CORTANTE COMPROBACIONES TORSIÓN

V u1 T u1

ENVOLVENTE DE ESFUERZOS CORTANTES (DIMENSIONAMIENTO ARMADURA DE CORTANTE Y TORSION)

Vano 1 20001 2.55 1551 -815.00 -2235.99 -42.10 -7800.35 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.12 16.11 3.04 16.11 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.31 0.49 16.42Vano 1 20001 5.10 1550 -12620.30 -151.40 226.01 -8823.60 -21443.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 411.47 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.64 0.06 1.64Vano 1 20001 5.10 1551 -7236.20 -2551.21 -320.64 -16059.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 387.55 18.66 3.04 18.66 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.33 0.60 20.99Vano 1 20001 7.65 1550 -6739.90 697.61 361.88 -10294.20 -17034.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 385.47 2.69 3.04 2.69 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.63 0.20 5.32Vano 1 20001 7.65 1551 -7261.00 -1964.11 -161.75 -17555.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 387.65 13.60 3.04 13.60 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.18 0.44 14.77Vano 1 20001 10.20 1550 -7095.00 989.64 321.27 -10294.20 -17389.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 386.95 5.20 3.04 5.20 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.33 0.26 7.53Vano 1 20001 10.20 1551 -7525.40 -1542.21 -58.76 -17819.60 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 388.77 9.95 3.04 9.95 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.43 0.34 10.38Vano 1 20001 12.75 1550 -6489.30 1513.61 122.24 -10294.20 -16783.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 384.44 9.74 3.04 9.74 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.89 0.34 10.63Vano 1 20001 12.75 1551 -7599.00 -1212.88 -25.85 -17893.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 389.09 7.11 3.04 7.11 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.19 0.26 7.29Vano 1 20001 15.30 1550 -8487.20 1717.91 148.70 -10294.20 -18781.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 392.92 11.43 3.04 11.43 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.08 0.39 12.51Vano 1 20001 15.30 1551 -7501.10 -1099.31 -43.57 -17795.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 388.67 6.13 3.04 6.13 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.32 0.24 6.45Vano 1 20001 17.86 1550 -8867.30 1853.93 101.79 -8823.60 -17690.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 394.59 12.59 3.04 12.59 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.74 0.41 13.33Vano 1 20001 17.86 1551 -6181.30 -982.25 41.03 -15004.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 383.19 5.17 3.04 5.17 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.30 0.21 5.47Vano 1 20001 20.41 1550 -9968.90 1875.81 131.64 -6985.35 -16954.25 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 399.48 12.73 3.04 12.73 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.96 0.42 13.69Vano 1 20001 20.41 1551 -6346.60 -856.50 -21.29 -13331.95 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 383.86 4.08 3.04 4.08 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.15 0.18 4.23Vano 1 20001 22.96 1550 -1851.10 1704.39 308.47 -2757.48 -4608.58 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 369.36 11.52 3.04 11.52 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.24 0.41 13.76Vano 1 20001 22.96 1551 -558.10 -466.27 83.81 -3315.58 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 0.85 3.04 0.85 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.61 0.11 1.46

Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-2 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -





HINF [m]: 0.30 Canto medio losa inferiorr (eficaz -s/tipo prelosa).Armadura Pasiva Longitudinal Traccionada [cm2]: 175.00

B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]: 0.00bw [m]: 0.18 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04α [º]: 75.0 Ángulo que forman las almas de la viga respecto al plano horizontal.




As, cortamte (alma) As,trans Torsion As,long Torsion Cortante-Torsión As, cortante + As,

torsión (por alma).Nr [m] Nr [kN] [kN] [kNm] [kN] (kN) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) (cm2/m) CS [cm2/m]

Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -Riostra AP-1 - - - - - - - - - - - - - - - - - - -

Vano 1 20001 0.00 1552 -4015.70 138.55 91.96 -2757.48 -6773.18 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 375.14 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.67 0.67 0.04 0.67Vano 1 20001 0.00 1553 -5765.90 -124.05 -381.24 -8523.38 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 381.54 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.77 2.77 0.08 2.77Vano 1 20001 2.55 1552 -791.60 -1362.21 744.80 -6985.35 -7776.95 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.11 8.57 3.04 8.57 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.41 5.41 0.41 13.99Vano 1 20001 2.55 1553 -977.10 -1236.25 -629.07 -7962.45 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.22 7.49 3.04 7.49 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.57 4.57 0.36 12.06Vano 1 20001 5.10 1552 -9141.40 -500.97 557.49 -8823.60 -17965.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 395.80 0.91 3.04 0.91 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.05 4.05 0.19 4.96Vano 1 20001 5.10 1553 -6072.50 -1516.06 -656.98 -14896.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 382.76 9.78 3.04 9.78 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.77 4.77 0.43 14.55Vano 1 20001 7.65 1552 -7212.50 421.04 430.18 -10294.20 -17506.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 387.45 0.29 3.04 0.29 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.13 3.13 0.15 3.41Vano 1 20001 7.65 1553 -5835.70 -819.95 -408.70 -16129.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 381.81 3.78 3.04 3.78 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.97 2.97 0.23 6.75Vano 1 20001 10.20 1552 -8154.90 545.18 431.66 -10294.20 -18449.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 391.48 1.33 3.04 1.33 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.14 3.14 0.18 4.46Vano 1 20001 10.20 1553 -5324.00 -376.51 -455.26 -15618.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 379.83 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.31 3.31 0.15 3.31Vano 1 20001 12.75 1552 -9268.50 472.82 420.52 -10294.20 -19562.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 396.36 0.66 3.04 0.66 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.05 3.05 0.16 3.71Vano 1 20001 12.75 1553 -5076.50 180.84 -310.26 -15370.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 378.90 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.25 2.25 0.08 2.25Vano 1 20001 15.30 1552 -10403.90 802.09 519.63 -10294.20 -20698.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 401.44 3.46 3.04 3.46 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.77 3.77 0.25 7.23Vano 1 20001 15.30 1553 -3766.80 188.52 -416.62 -14061.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 374.32 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.03 3.03 0.10 3.03Vano 1 20001 17.86 1552 -6619.00 0.01 632.08 -8823.60 -15442.60 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 384.97 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.59 4.59 0.10 4.59Vano 1 20001 17.86 1553 -4369.20 270.02 -410.56 -13192.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 376.34 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.98 2.98 0.12 2.98Vano 1 20001 20.41 1552 -11501.80 944.78 699.34 -6985.35 -18487.15 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 406.39 4.64 3.04 4.64 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.08 5.08 0.31 9.72Vano 1 20001 20.41 1553 -5117.50 66.97 -482.71 -12102.85 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 379.05 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.51 3.51 0.09 3.51Vano 1 20001 22.96 1552 -2781.40 868.63 839.51 -2757.48 -5538.88 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 371.44 4.29 3.04 4.29 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.10 6.10 0.31 10.39Vano 1 20001 22.96 1553 -538.90 414.64 -387.02 -3296.38 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 0.40 3.04 0.40 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.81 2.81 0.14 3.21


ESF. AXIL. CON PRET

(kN) (kN·m)

ESFUERZOS (ENVOLVENTE TORSORES MÁX-MIN) COMPROBACIONES CORTANTE COMPROBACIONES TORSIÓN

V u1 T u1

Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08

ENVOLVENTE DE ESFUERZOS TORSORES (DIMENSIONAMIENTO ARMADURA DE CORTANTE Y TORSION)

Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Laterales Vano 1.

COMPROBACIÓN DE ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS DE CORTANTE Y TORSIÓN. PUENTES VIGAS ARTESA Y MONOCAJÓN. (II). ENVOLVENTE ESFUERZOS TORSORES.


9.2.4.6. ELU Rasante.

Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Laterales Vano 1. (Almas).

COMPROBACIÓN E.L.U. ESFUERZO RASANTE ENTRE JUNTAS DE HORMIGONES

Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]10902 0.50 11.75

1.86 Valor medio de la tensión rasante de cálculo de la junta enla sección considerada.

cdcddy

st

dctmd fsenfps

Af ! ""

" # 25.0)cos(,, $%&&%'(

&

)

)

r

rmd

ap

FMPa][(

f cd [Mpa]: 20.00 Resistencia de cálculo a compresión del hormigón más débilde la junta.

s [m]: 11.75 Separación de las barras de cosido, según el plano de la junta.p [m]: 0.50 Superficie de contacto por unidad de longitud.

f y & ,d [Mpa]: 400.00 Resistencia de cálculo de las armaduras (<= 400 N/mm2).

&* 90.00 Ángulo entre las barras de cosido y el plano de la junta.$ cd [Mpa]: 0.00 Tensión de cálculo normal al plano de la junta. $cd>0 para

tensiones de compresión. (Si $cd<0, '·fct,d = 0)f ct,d [Mpa]: 1.35 Resistencia de cálculo a tracción del hormigón más débil

de la junta.

Rugosidad Baja Rugosidad Alta' 0.2 0.4% 0.6 0.9

En nuesto caso:

Valores de ' y % en Función del Tipo de Superficie

'*: 0.2 %+ 0.6

Nota: Bajo solicitaciones de tipo dinámico o de fatiga, el valor de ' se reduce un 50%, y en

caso de tracciones normales al plano de la junta adoptará un valor igual a cero.

DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA NECESARIA:

A st [cm2]: Sección de las barras de acero, eficazmente ancladas, que cosen la junta.

392.91

Es necesaria un área total de armadura de rasante de 428.38 cm2 en la longitud de medio vano delpuente. El área de armadura de cortante dispuesta es de: 472.35 cm2

No es necesario disponer armadura adicional

, -

, -º

38.0

cos ,,

,)

.

"

/ /.

dydy

cddctmd

stf

ps

fsen

psfA

&&&&%

$%'(

Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Laterales Vano 1. (Losa Inferior).


Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]10936 0.30 11.53


cdcddy

st

dctmd fsenfps

Af ! ""

" # 25.0)cos(,, $%&&%'(

&

)

)

r

rmd

ap

FMPa][(






de la junta.


En nuesto caso:


'*: 0.4 %+ 0.9





238.64



, -

, -º

38.0

cos ,,

,)

.

"

/ /.

dydy

cddctmd

stf

ps

fsen

psfA

&&&&%

$%'(

!"#$ #%!&'($' "))&*#$ " ++$#&," -&#-& ./01*

!2345673 85 &956:6;<= 85 &>72:67:2/?

@?A?B? C;D/> ,;E3 A? FC;D/> )5=72/G5> C/=3 1H?


!"!#!$!%&'()(*+,-.!%/(01*1213*%4%567287.%-(%&9'-1-,+% !"#$!#%!&$"'(')*+&,*-$".'

Obra: Estructura: Elemento:













H [m]: 1 35 Canto total


Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 2 (Vigas Centrales Vano 1)






































3 CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO:3. CÁLCULO DE LAS PÉRDIDAS DE PRETENSADO:




















"%s pr [%]: 0.99 Pérdida por relajación a longitud constante

%P DIF 1 [kN]: 344.41 Pérdidas diferidas de pretensado hasta el hormigonado


%P DIF 1 [%]: 3.83





&cs [ 10-6]: 174 37 D f ió d t ió d ll t&cs [·10 ]: -174.37 Deformación de retracción que se desarrolla tras

la operación de tesado.'"[Adim]: 1.36 Coeficiente de fluencia.


%P DIF 2 [kN]: 792.40 Pérdidas diferidas de pretensado a partir del hormigonado


%P DIF 2 [%]: 8.82



%P INST [kN]: 393.30 Pérdidas instantáneas de pretensado. [4.38 %]






%P TOTALES [%]: 17.03


!"!#!"!$%&'$()*+,-.)/0!$



























M pp losa [kN·m]: 1331 Momento debido al peso propio de la losa.




















Inferior 4.63 3.13 0.91 1.53 2.95

Superior -5.97 -4.03 -0.28 -0.48 -0.92


Inferior 0.00 0.00 -0.24 -0.41 -0.80

Superior 0.00 0.00 -0.47 -0.80 -1.54











-14.02 2.07 0.00 0.00










1.19 0.08 0.07 -0.15



[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0 x SC] :


-2.88 -8.35 -0.18 -0.61







[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0.4 x SC] :


-0.06 -9.23 -0.95 -2.08










!"!#!$!%&'(%)*+,-.+%/+0.1*2,134+%56-0.3+0-.%-0%78,9+:%&.13;8,3<0%=-%&0>20=8=+.?!%















Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 2 (Vigas Centrales Vano 1)

14/04/2016





















14/04/2016





Resumen de tensiones máxima y mínima % MAX [Mpa] 0.53 -5.05

obtenidas en la viga para el ELS de vacío. % MIN [MPa] -1.19 -14.37

Distancia Nº torones Z torones Npret,k Mpret,k Mpp % SUP, VIGA % INF, VIGA

[m] 0.6 '' [m] [kN] [kN] [kN] [N/mm2] [N/mm2]

0.00 27 0.050 -1990.44 -1074.84 -1.58 0.53 -5.05

5 0.098 -368.60 -181.35

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -442.32 314.05

2.31 27 0.050 -5042.25 -2722.81 301.71 0.42 -12.08

5 0.098 -933.75 -459.40

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1120.50 795.55

4.61 27 0.050 -5042.25 -2722.81 726.28 0.19 -14.37

13 0.098 -2427.75 -1194.45

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1120.50 795.55

6.92 27 0.050 -5042.25 -2722.81 1033.05 -0.74 -13.65

13 0.098 -2427.75 -1194.45

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1120.50 795.55

9.22 27 0.050 -5042.25 -2722.81 1183.12 -1.19 -13.30

13 0.098 -2427.75 -1194.45

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1120.50 795.55

11.53 27 0.050 -5042.25 -2722.81 1176.49 -1.17 -13.32

13 0.098 -2427.75 -1194.45

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1120.50 795.55


!"!#!$!%&'(%)*+,-./!%

Page .....

05.05.16, 08:40PASO SUPERIOR LLOSETA MA-13Verificación ELU Flexión Vigas Centrales Vano 1

QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P., ES-MURCIA iago Fagus-6 - Version 1.02

Nr.:

Z:\OC-16-002 Acceso LLoseta Ma-13\03 CALCULOS\PASO SUPERIOR\FAGUS\Vigas.FG6

Scale 1 :108.5Cross-section VIGASCENT-VANO1 (C45/55;C30/37;S1570/1770): Efficiency My=9565.0; eff(M,N) = 0.80 OK

C1

C4

(C45

/55)

C2

CC

(C30

/37)

PP1

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP2

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP3

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP4

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP5

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP6

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP7

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP8

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP9

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP1

0A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP1

1A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP1

2A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP1

3A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP1

4A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

esP

P15

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP1

6A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP1

7A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP1

8A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP1

9A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP2

0A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP2

1A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

esP

P22

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP2

3A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP2

4A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP2

5A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP2

6A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

esP

P27

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP2

8A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP2

9A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

esP

P30

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP3

1A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

esP

P32

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

PP3

3A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP3

4A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP3

5A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP3

6A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP3

7A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP3

8A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP3

9A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP4

0A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP4

1A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP4

2A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP4

3A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP4

4A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP4

5A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

es

PP4

6A

s140

P3

(S15

70/1

770)

6.4

‰ Y

esP

P47

As1

40P

3 (S

1570

/177

0) 6

.4 ‰

Yes

20.7

1.81.9-2.4

Strain [‰]

! =0.85"c=1.5"p=1.15

Stress [N/mm2]-17.0

1365.2

1365.2 8983.1 kN

-8988.4 kN

1.34

m

Ultimate strength analysis Cross section (column): VIGASCENT-VANO1

Action forces / Efficiency: eff(M,N) = 0.80 OK

Bending and axial force Shear forces and torsion Complete CSNo. AP P N My Mz eff(M,N) Vy Vz T eff(V,T) eff(M,N,V,T)

[kN] [kNm] [kNm] [-] [kN] [kN] [kNm] [-] [-]1 !ULS 0.0 9565.0 0 0.80

Analysis-Parameters "!ULS", Standard: Eurocode EN

ID -!-Diagram Strain Limits Partial safety factor Various parametersc s p !c2 !cu3 !ud s "cc #c #s #p $ % P(t)

[‰] [‰] [‰] [N/mm2] [-] [-] [-] [-] [-] [-] [-]!ULS 2/0 1 1 -2.0 -3.5 20.0 0.85 1.50 1.15 1.15 45.00 0 t=o

$ : Inclination of diagonal in compression% : Creep coefficientP(t) : Initial value of PT force: P=P(t=o) or P=P(t=oo) ´with longterm-losses´

Extreme stresses and strain

Name Class yq zq ! d #[m] [m] [‰] [N/mm2] [-]

C2 C30/37 -2.20 1.65 -2.4 -17.0 1.76C1 C45/55 0.85 0.00 20.7 0 1.76PP46 S1570/1770 -1.30 1.30 8.9 1365.2 1.15PP17 S1570/1770 0.65 0.05 26.4 1365.2 1.15

Stresses and strain during the last iterations step = Ultimate state

Internal forces Strain and Curvature Stiffness ValuesN My Mz !x &y &z N/!x My/&y Mz/&z

[kN] [kNm] [kNm] [‰] [km-1] [km-1] [kN] [kNm2] [kNm2]-5.3 12001.5 0.0 6.0 14.0 -0.0 875.32 8.601E+5 1773.94


!"!#!#!$%&'$()*+,-+.$/$0)*123-!$








Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Centrales Vano 1.








Vano 1 10001 0.00 1550 -3805.30 128.89 -178.95 -2801.36 -6606.66 - - - - - - - - - - -Vano 1 10001 0.00 1551 -4152.20 -224.64 -234.42 -6953.56 - - - - - - - - - - -Vano 1 10001 2.56 1550 977.60 -782.88 -740.84 -7096.50 -6118.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 314.83 4.04 3.04 4.04 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.38 0.28 9.42Vano 1 10001 2 56 1551 1834 50 -2165 16 -1419 39 -5262 00 5867 4 Vz < Vu1 O k 271 54 16 33 3 04 16 33 4542 52 Tsd < Tu1 O k 10 31 0 70 26 65


ESF. AXIL. CON PRET

(kN) (kN·m)


V u1 T u1

Vano 1 10001 2.56 1551 1834.50 -2165.16 -1419.39 -5262.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 271.54 16.33 3.04 16.33 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 10.31 0.70 26.65Vano 1 10001 5.12 1550 -10395.70 -254.09 -1082.99 -8590.50 -18986.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 401.40 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.87 0.22 7.87Vano 1 10001 5.12 1551 -4557.30 -2729.95 -1436.47 -13147.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 377.00 20.30 3.04 20.30 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 10.44 0.82 30.73Vano 1 10001 7.68 1550 -7445.90 581.05 -904.18 -8590.50 -16036.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 388.43 1.66 3.04 1.66 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.57 0.26 8.23Vano 1 10001 7.68 1551 -3402.90 -2163.04 -1199.27 -11993.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 373.19 15.44 3.04 15.44 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 8.71 0.66 24.15Vano 1 10001 10.25 1550 -7806.30 959.77 -294.05 -8590.50 -16396.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 389.97 4.91 3.04 4.91 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.14 0.25 7.05Vano 1 10001 10.25 1551 -2943.40 -1594.50 -776.16 -11533.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 371.87 10.55 3.04 10.55 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.64 0.46 16.18Vano 1 10001 12.81 1550 -2620.70 1333.00 36.19 -8590.50 -11211.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 371.03 8.30 3.04 8.30 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.26 0.29 8.56Vano 1 10001 12.81 1551 -2378.20 -1244.90 -164.93 -10968.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 370.45 7.54 3.04 7.54 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.20 0.29 8.74Vano 1 10001 15.37 1550 -4108.70 1660.20 760.60 -8590.50 -12699.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 375.45 11.08 3.04 11.08 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.53 0.47 16.61Vano 1 10001 15.37 1551 -2504.00 -959.93 301.81 -11094.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 370.74 5.08 3.04 5.08 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.19 0.25 7.27Vano 1 10001 17.93 1550 -4722.00 1735.14 1224.55 -8590.50 -13312.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 377.59 11.71 3.04 11.71 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 8.90 0.57 20.61Vano 1 10001 17.93 1551 -3077.80 -925.05 655.29 -11668.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 372.24 4.77 3.04 4.77 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.76 0.30 9.53Vano 1 10001 20.49 1550 -6715.60 1639.90 1370.58 -8590.50 -15306.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 385.37 10.82 3.04 10.82 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 9.96 0.57 20.78Vano 1 10001 20.49 1551 -4061.90 -961.06 794.89 -12652.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 375.29 5.05 3.04 5.05 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.77 0.33 10.83Vano 1 10001 23.05 1550 2580.70 1445.85 1185.64 -7096.50 -4515.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 236.39 10.43 3.04 10.43 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 8.61 0.50 19.05Vano 1 10001 23.05 1551 2466.00 -631.94 1374.78 -4630.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 241.65 3.37 3.04 3.37 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 9.99 0.35 13.35







B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]: 0.00bw [m]: 0.18 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04α [º]: 75.0 Ángulo que forman las almas de la viga respecto al plano horizontal.







Vano 1 10001 0.00 1552 -2359.40 -61.72 -48.62 -2801.36 -5160.76 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 370.40 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.35 0.35 0.02 0.35Vano 1 10001 0.00 1553 -4196.30 -165.05 -310.29 -6997.66 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 375.75 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.25 2.25 0.08 2.25Vano 1 10001 2.56 1552 1254.60 -1359.00 -337.32 -7096.50 -5841.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 300.48 9.13 3.04 9.13 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.45 2.45 0.34 11.58Vano 1 10001 2.56 1553 1383.70 -1559.54 -1871.10 -5712.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 293.91 10.92 3.04 10.92 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 13.59 13.59 0.64 24.51Vano 1 10001 5.12 1552 -2275.50 -1663.53 -346.32 -8590.50 -10866.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 370.22 11.16 3.04 11.16 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.52 2.52 0.41 13.67Vano 1 10001 5.12 1553 -2990.50 -1618.27 -2060.81 -11581.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 372.00 10.75 3.04 10.75 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 14.97 14.97 0.68 25.72Vano 1 10001 7.68 1552 -4770.90 -17.20 -335.39 -8590.50 -13361.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 377.77 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.44 2.44 0.05 2.44Vano 1 10001 7.68 1553 -1972.90 -1457.44 -1745.18 -10563.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 369.59 9.38 3.04 9.38 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 12.68 12.68 0.59 22.06Vano 1 10001 10.25 1552 -4418.40 440.20 82.95 -8590.50 -13008.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 376.51 0.55 3.04 0.55 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.60 0.60 0.10 1.15Vano 1 10001 10.25 1553 -1046.50 -891.85 -1170.77 -9637.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.27 4.52 3.04 4.52 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 8.51 8.51 0.37 13.02Vano 1 10001 12.81 1552 -3862.20 822.70 381.19 -8590.50 -12452.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 374.63 3.86 3.04 3.86 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.77 2.77 0.23 6.63Vano 1 10001 12.81 1553 -438.00 -344.56 -540.60 -9028.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.93 3.93 0.15 3.93Vano 1 10001 15.37 1552 -4690.50 1188.46 1085.75 -8590.50 -13281.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 377.48 7.00 3.04 7.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.89 7.89 0.42 14.88Vano 1 10001 15.37 1553 -455.80 209.38 -165.86 -9046.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.20 1.20 0.07 1.20Vano 1 10001 17.93 1552 -6433.20 1173.17 1656.07 -8590.50 -15023.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 384.21 6.81 3.04 6.81 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 12.03 12.03 0.52 18.84Vano 1 10001 17.93 1553 -1132.40 702.46 47.74 -9722.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.35 2.88 3.04 2.88 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.35 0.35 0.15 3.23Vano 1 10001 20.49 1552 -3522.30 594.57 1901.75 -8590.50 -12112.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 373.56 1.91 3.04 1.91 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 13.82 13.82 0.43 15.72Vano 1 10001 20.49 1553 -2452.40 138.54 175.89 -11042.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 370.62 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.28 1.28 0.05 1.28Vano 1 10001 23.05 1552 3433.40 229.64 2316.08 -7096.50 -3663.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 198.93 0.26 3.04 0.26 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 16.83 16.83 0.43 17.09Vano 1 10001 23.05 1553 1655.40 631.27 258.40 -5441.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 280.32 3.03 3.04 3.03 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.88 1.88 0.17 4.90


Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13 EHE-08


Elemento: 2011.001Vano: Paso Superior Sobre Ma-13. Vigas Centrales Vano 1.


ESF. AXIL. CON PRET

(kN) (kN·m)


V u1 T u1


!"!#!$!%&'(%)*+*,-.!%

Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Centrales Vano 1. (Almas).


Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]10902 0.50 11.75


cdcddy

st

dctmd fsenfps

Af ! ""

" # 25.0)cos(,, $%&&%'(

&

)

)

r

rmd

ap

FMPa][(






de la junta.


En nuesto caso:


'*: 0.2 %+ 0.6





392.91



, -

, -º

38.0

cos ,,

,)

.

"

/ /.

dydy

cddctmd

stf

ps

fsen

psfA

&&&&%

$%'(

Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Centrales Vano 1. (Losa Inferior).


Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]8983 0.30 11.53


cdcddy

st

dctmd fsenfps

Af ! ""

" # 25.0)cos(,, $%&&%'(

&

)

)

r

rmd

ap

FMPa][(






de la junta.


En nuesto caso:


'*: 0.4 %+ 0.9





183.72



, -

, -º

38.0

cos ,,

,)

.

"

/ /.

dydy

cddctmd

stf

ps

fsen

psfA

&&&&%

$%'(

!"#$ #%!&'($' "))&*#$ " ++$#&," -&#-& ./01*

!2345673 85 &956:6;<= 85 &>72:67:2/?

@?A?B? C;D/> ,;E3 *? FC;D/> +/752/G5> C/=3 AH?


!"!#!$!%&'()(*+,-.!%/(01*1213*%4%567287.%-(%&9'-1-,+% !"#$!#%!&$"'(')*+&,*-$".'












































































%P DIF 1 [%]: 4.82





&cs [·10-6]: -113.58 Deformación de retracción que se desarrolla tras





%P DIF 2 [%]: 8.50









%P TOTALES [%]: 22.11


!"!#!"!$%&'$()*+,-.)/0!$















































Inferior 7.11 7.99 2.00 1.67 3.11

Superior -9.16 -10.30 -0.52 -0.44 -0.81


Inferior 0.00 0.00 -0.45 -0.38 -0.71

Superior 0.00 0.00 -0.94 -0.79 -1.46











-24.95 4.32 0.00 0.00










2.23 0.11 0.10 -0.31



[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0 x SC] :


-3.34 -16.00 -0.37 -1.22

" MAX VIGA [MPa] = 0.6·fck = 30 Tensión máxima compresión viga 16 [Mpa] -> O.K.






[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0.4 x SC] :


-0.34 -16.78 -1.05 -2.64










!"!#!$!%&'(%)*+,-.+%/+0.1*2,134+%56-0.3+0-.%-0%78,9+:%&.13;8,3<0%=-%&0>20=8=+.?!%






























Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 3 (Vigas Laterales Vano 2)

14/04/2016





Paso Superior sobre Ma-13Vigas Tipo 3 (Vigas Laterales Vano 2)

14/04/2016








[m] 0.6 '' [m] [kN] [kN] [kN] [N/mm2] [N/mm2]

0.00 27 0.050 -1898.69 -1025.29 -1.58 0.94 -7.48

23 0.098 -1617.40 -795.76

0 0.015 0.00 0.00

8 1.300 -562.57 399.43

2.86 27 0.050 -4809.82 -2597.30 576.99 0.61 -17.59

23 0.098 -4097.25 -2015.85

0 0.015 0.00 0.00

8 1.300 -1425.13 1011.84

5.71 27 0.050 -4809.82 -2597.30 1253.96 0.65 -21.45

27 0.098 -4809.82 -2366.43

9 0.015 -1603.27 -922.52

8 1.300 -1425.13 1011.84

8.57 27 0.050 -4809.82 -2597.30 1749.70 -0.86 -20.28

27 0.098 -4809.82 -2366.43

9 0.015 -1603.27 -922.52

8 1.300 -1425.13 1011.84

11.42 27 0.050 -4809.82 -2597.30 2005.04 0.83 -25.72

27 0.098 -4809.82 -2366.43

23 0.015 -4097.25 -2357.56

8 1.300 -1425.13 1011.84

14.28 27 0.050 -4809.82 -2597.30 2019.99 0.78 -25.68

27 0.098 -4809.82 -2366.43

23 0.015 -4097.25 -2357.56

8 1.300 -1425.13 1011.84


!"!#!$!%&'(%)*+,-./!%

Page .....

05.05.16, 08:41P

ASO

SUP

ER

IOR

LLOSE

TA MA-13

Verificación E

LU Flexión Vigas Laterales V

ano 2

QU

AN

TUM

LEAP IN

GE

NIE

RIA

S.L.P., ES

-MU

RC

IAiago

Fagus-6 - Version 1.02

Nr.:

Z:\OC

-16-002 Acceso LLoseta Ma-13\03 C

ALCU

LOS\P

ASO

SU

PER

IOR

\FAG

US\Vigas.FG

6

Scale 1 :159.9

Cross-section V

IGA

SLA

T-VA

NO

2 (C45/55;C

30/37;S1570/1770): E

fficiency My=14190.0; eff(M

,N) = 0.79 O

K

C1C4 (C45/55)

C2 CC (C30/37)

PP1As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP2As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP3 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP4 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP5As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP6As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP7As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP8As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP9As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP10As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP11As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP12As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP13As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP14As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes


PP17As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP18As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP19As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP20As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP21As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP22As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP23As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP24As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP25As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP26As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP27As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP28As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP29As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP30As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes


PP33As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP34As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP35As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP36As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP37As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP38As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP39As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP40As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP41As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP42As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP43 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ YesPP44 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP45 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP46 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP47 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP48As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP49As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP50As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes


PP53As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP54As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP55As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP56As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP57As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP58 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP59 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP60As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP61As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP62As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP63As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP64As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP65As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP66As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP67As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP68As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes


PP71As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

17.9

0.42.2

-3.5S

train [‰]

! =0.85"c=1.5"p=1.15

Stress [N

/mm

2]-17.0

1365.2

1365.213570.3 kN

-13574.3 kN

1.32 m

Ultim

ate

stre

ng

th a

naly

sis

Cro

ss s

ectio

n (c

olu

mn

): VIG

AS

LA

T-V

AN

O2

Actio

n fo

rces / E

fficie

ncy: e

ff(M,N

) = 0

.79 O

K

Bending and axial forceShear forces and torsion

Com

plete CS

No.

APP

NM

yM

zeff(M

,N)

Vy

Vz

Teff(V,T)

eff(M,N

,V,T)

[kN]

[kNm

][kN

m]

[-][kN

][kN

][kN

m]

[-][-]

1!ULS

014190.0

00.79

Analy

sis

-Para

mete

rs "!U

LS

", Sta

nd

ard

: Euro

cod

e E

N

ID -!-D

iagramStrain Lim

itsPartial safety factor

Various parameters

cs

p!c2

!cu3!ud

s

"cc

#c#s

#p$

%P(t)

[‰]

[‰]

[‰]

[N/m

m2]

[-][-]

[-][-]

[-][-]

[-]!ULS

2/0

11

-2.0

-3.5

20.0

0.85

1.50

1.15

1.15

45.00

0t=o

$:

Inclination of diagonal in compression

%:

Creep coefficient

P(t)

:Initial value of PT force: P

=P(t=o) or P=P

(t=oo) ´with longterm

-losses´

Extre

me s

tresses a

nd s

train

Nam

eC

lassyq

zq!

d

#[m

][m

][‰

][N

/mm

2][-]

C2

C30/37

-2.20

1.65

-3.5

-17.0

1.76

C1

C45/55

0.85

-0.00

17.9

0 1.76

PP58

S1570/1770

-1.35

1.30

7.5

1365.2

1.15

PP17

S1570/1770

0.65

0.05

23.6

1365.2

1.15

Stre

sses a

nd

stra

in d

urin

g th

e la

st ite

ratio

ns s

tep

= U

ltimate

sta

te

Internal forcesStrain and C

urvatureStiffness Values

NM

yM

z!x

&y

&z

N/!x

My /&

yM

z /&z

[kN]

[kNm

][kN

m]

[‰]

[km-1]

[km-1]

[kN]

[kNm

2][kN

m2]

-4.0

17986.0

-0.0

4.3

12.3

-0.4

947.90

1.463E+6

59.67


!"!#!$!%&'(

%)*+,-.,/%0%1

*+234.!%
















Vano 2 40001 0.00 1550 -71.50 72.53 584.26 -3753.40 -3824.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.24 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.24 0.11 4.24Vano 2 40001 3.16 1550 1881.80 34.50 495.05 -1871.60 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 269.24 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.60 0.08 3.60Vano 2 40001 6.32 1550 4868.50 1468.28 846.09 -10532.40 -5663.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 141.96 11.44 3.04 11.44 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.15 0.45 17.59Vano 2 40001 9 48 1550 5580 60 2312 32 612 77 -4951 80 5867 4 Vz < Vu1 O k 116 34 18 94 3 04 18 94 4542 52 Tsd < Tu1 O k 4 45 0 59 23 39


ESF. AXIL. CON PRET

(kN) (kN·m)


V u1 T u1

Vano 2 40001 9.48 1550 5580.60 2312.32 612.77 -4951.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 116.34 18.94 3.04 18.94 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.45 0.59 23.39Vano 2 40001 12.64 1550 6824.00 3145.60 290.15 -12893.11 -6069.11 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 75.60 26.48 3.04 26.48 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.11 0.73 28.59Vano 2 40001 15.80 1550 7287.50 3633.92 92.77 -5605.61 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 62.38 30.81 3.04 30.81 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.67 0.81 31.48Vano 2 40001 18.96 1550 6655.70 3742.65 -171.41 -12893.11 -6237.41 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 80.82 31.59 3.04 31.59 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.25 0.84 32.83Vano 2 40001 22.12 1550 6303.90 3767.29 -473.67 -6589.21 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 92.03 31.70 3.04 31.70 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.44 0.90 35.14Vano 2 40001 25.28 1550 5026.00 3512.57 -643.93 -12893.11 -7867.11 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 136.14 29.12 3.04 29.12 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.68 0.87 33.80Vano 2 40001 28.43 1550 3018.00 2618.06 -575.78 -9875.11 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 216.83 20.71 3.04 20.71 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.18 0.66 24.90Vano 2 40001 0.00 1551 -262.30 -227.14 -349.60 -12893.11 -13155.41 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.11 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.54 0.10 2.54Vano 2 40001 3.16 1551 1181.00 -294.40 528.44 -11712.11 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 304.26 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.84 0.14 3.84Vano 2 40001 6.32 1551 1647.80 279.90 176.22 -12893.11 -11245.31 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 280.70 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.28 0.08 1.28Vano 2 40001 9.48 1551 2085.70 698.94 92.23 -10807.41 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 259.45 3.79 3.04 3.79 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.67 0.16 4.46Vano 2 40001 12.64 1551 2262.70 989.50 163.30 -12893.11 -10630.41 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 251.09 6.37 3.04 6.37 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.19 0.23 7.56Vano 2 40001 15.80 1551 2328.60 1202.56 87.75 -10564.51 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 248.01 8.23 3.04 8.23 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.64 0.27 8.87Vano 2 40001 18.96 1551 2213.30 1330.49 165.88 -10532.40 -8319.10 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 253.41 9.29 3.04 9.29 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.21 0.31 10.50Vano 2 40001 22.12 1551 2005.40 1341.68 60.20 -8527.00 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 263.29 9.30 3.04 9.30 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.44 0.29 9.74Vano 2 40001 25.28 1551 1535.80 1316.17 -71.34 -3753.40 -2217.60 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 286.26 8.88 3.04 8.88 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.52 0.29 9.40Vano 2 40001 28.43 1551 957.10 1049.94 -97.02 -2796.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 315.90 6.33 3.04 6.33 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.70 0.23 7.04







B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]: 0.00bw [m]: 0.18 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04










Vano 2 40001 0.00 1552 -71.50 72.53 584.26 -3753.40 -3824.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.24 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.24 4.24 0.11 4.24Vano 2 40001 3.16 1552 2075.20 -151.10 1092.74 -1678.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 259.95 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.94 7.94 0.21 7.94Vano 2 40001 6.32 1552 3752.00 927.83 1168.95 -10532.40 -6780.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 185.64 6.40 3.04 6.40 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 8.49 8.49 0.38 14.89Vano 2 40001 9 48 1552 4500 60 1706 74 1007 05 6031 80 5867 4 Vz < Vu1 O k 155 87 13 38 3 04 13 38 4542 52 Tsd < Tu1 O k 7 32 7 32 0 53 20 69


ESF. AXIL. CON PRET

(kN) (kN·m)


V u1 T u1

Vano 2 40001 9.48 1552 4500.60 1706.74 1007.05 -6031.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 155.87 13.38 3.04 13.38 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.32 7.32 0.53 20.69Vano 2 40001 12.64 1552 4348.30 1900.58 573.37 -12893.11 -8544.81 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 161.76 15.00 3.04 15.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.17 4.17 0.50 19.16Vano 2 40001 15.80 1552 4106.30 2144.73 442.37 -8786.81 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 171.30 17.02 3.04 17.02 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.21 3.21 0.53 20.24Vano 2 40001 18.96 1552 2836.60 1740.32 311.64 -12893.11 -10056.51 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 224.85 13.07 3.04 13.07 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.26 2.26 0.42 15.34Vano 2 40001 22.12 1552 2516.80 1693.79 261.04 -10376.31 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 239.31 12.55 3.04 12.55 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.90 1.90 0.40 14.44Vano 2 40001 25.28 1552 2152.60 1789.72 187.43 -12893.11 -10740.51 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 256.28 13.23 3.04 13.23 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.36 1.36 0.41 14.59Vano 2 40001 28.43 1552 1276.40 1334.19 139.83 -11616.71 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 299.36 8.93 3.04 8.93 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.02 1.02 0.30 9.94Vano 2 40001 0.00 1553 -221.20 -208.97 -441.07 -12893.11 -13114.31 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.13 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.20 3.20 0.11 3.20Vano 2 40001 3.16 1553 1300.00 -141.62 -364.27 -11593.11 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 298.16 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.65 2.65 0.08 2.65Vano 2 40001 6.32 1553 2309.10 567.63 -368.60 -12893.11 -10584.01 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 248.92 2.75 3.04 2.75 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.68 2.68 0.17 5.43Vano 2 40001 9.48 1553 3283.40 1262.56 -346.51 -9609.71 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 205.32 9.12 3.04 9.12 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.52 2.52 0.32 11.64Vano 2 40001 12.64 1553 3742.40 1567.87 -492.46 -12893.11 -9150.71 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 186.04 11.92 3.04 11.92 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.58 3.58 0.41 15.50Vano 2 40001 15.80 1553 3398.20 1680.79 -462.65 -9494.91 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 200.42 12.77 3.04 12.77 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.36 3.36 0.43 16.13Vano 2 40001 18.96 1553 4297.90 2374.97 -609.03 -10532.40 -6234.50 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 163.73 19.07 3.04 19.07 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.42 4.42 0.61 23.50Vano 2 40001 22.12 1553 5380.70 3001.35 -837.66 -5151.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 123.36 24.83 3.04 24.83 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.09 6.09 0.79 30.91Vano 2 40001 25.28 1553 3942.10 2869.64 -994.73 -3753.40 188.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 177.89 23.22 3.04 23.22 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.23 7.23 0.78 30.45Vano 2 40001 28.43 1553 2482.00 2135.03 -843.35 -1271.40 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 240.91 16.34 3.04 16.34 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.13 6.13 0.59 22.47



!"!#!$!%&'(%)*+*,-.!%

Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Laterales Vano 2. (Almas).


Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]13574 0.50 14.5


cdcddy

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de la junta.


En nuesto caso:


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489.95



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38.0

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ps

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$%'(

Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Laterales Vano 2. (Losa Inferior).


Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]13866.3 0.30 14.28


cdcddy

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%P DIF 1 [%]: 4.23





&cs [·10-6]: -119.07 Deformación de retracción que se desarrolla tras





%P DIF 2 [%]: 8.21









%P TOTALES [%]: 19.59


!"!#!"!$%&'$()*+,-.)/0!$















































Inferior 7.06 6.59 1.41 1.54 2.88

Superior -9.09 -8.48 -0.44 -0.48 -0.89


Inferior 0.00 0.00 -0.38 -0.42 -0.78

Superior 0.00 0.00 -0.74 -0.81 -1.50











-21.64 4.38 0.00 0.00










1.73 0.09 0.08 -0.24



[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0 x SC] :


-2.86 -13.99 -0.31 -0.95







[ 1.0 x PP + 1.0 x CM + 0.9 x PRET + 0.4 x SC] :


-0.09 -14.85 -1.06 -2.40










!"!#!$!%&'(%)*+,-.+%/+0.1*2,134+%56-0.3+0-.%-0%78,9+:%&.13;8,3<0%=-%&0>20=8=+.?!%































14/04/2016






14/04/2016








[m] 0.6 '' [m] [kN] [kN] [kN] [N/mm2] [N/mm2]

0.00 27 0.050 -1932.57 -1043.59 -1.58 0.72 -5.54

9 0.098 -644.19 -316.94

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -429.46 304.92

2.86 27 0.050 -4895.64 -2643.65 576.99 0.06 -12.66

9 0.098 -1631.88 -802.89

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1087.92 772.42

5.71 27 0.050 -4895.64 -2643.65 1253.96 0.31 -18.26

27 0.098 -4895.64 -2408.66

0 0.015 0.00 0.00

6 1.300 -1087.92 772.42

8.57 27 0.050 -4895.64 -2643.65 1749.70 0.60 -21.49

27 0.098 -4895.64 -2408.66

10 0.015 -1813.20 -1043.32

6 1.300 -1087.92 772.42

11.42 27 0.050 -4895.64 -2643.65 2005.04 -0.18 -20.89

27 0.098 -4895.64 -2408.66

10 0.015 -1813.20 -1043.32

6 1.300 -1087.92 772.42

14.28 27 0.050 -4895.64 -2643.65 2019.99 -0.22 -20.85

27 0.098 -4895.64 -2408.66

10 0.015 -1813.20 -1043.32

6 1.300 -1087.92 772.42


!"!#!$!%&'(%)*+,-./!%

Page .....

05.05.16, 08:43P

ASO

SUP

ER

IOR

LLOSE

TA MA-13

Verificación E

LU Flexión Vigas C

entrales Vano 2

QU

AN

TUM

LEAP IN

GE

NIE

RIA

S.L.P., ES

-MU

RC

IAiago

Fagus-6 - Version 1.02

Nr.:

Z:\OC

-16-002 Acceso LLoseta Ma-13\03 C

ALCU

LOS\P

ASO

SU

PER

IOR

\FAG

US\Vigas.FG

6

Scale 1 :135.0

Cross-section V

IGA

SC

EN

T-VA

NO

2 (C45/55;C

30/37;S1570/1770): E

fficiency My=12238.0; eff(M

,N) = 0.78 O

K

C1C4 (C45/55)

C2 CC (C30/37)

PP1As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP2As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP3 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP4 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP5As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes


PP8As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP9As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP10As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP11As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP12As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes


PP15As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP16As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP17As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP18As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP19As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP20As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP21As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP22As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP23As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP24As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP25As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP26As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP27As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP28As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP29As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP30As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes


PP33As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP34As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP35As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP36As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP37As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP38As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP39As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP40As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP41As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes PP42As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP43 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP44 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP45 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP46 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ YesPP47 As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP48As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP49As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP50As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP51As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes


PP54As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP55As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP56As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP57As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP58As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP59As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP60As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

PP61As140P3 (S1570/1770) 6.4 ‰ Yes

20.7

1.41.5

-3.0S

train [‰]

! =0.85"c=1.5"p=1.15

Stress [N

/mm

2]-17.0

1365.2

1365.211659.0 kN

-11664.7 kN

1.35 m

Ultim

ate

stre

ng

th a

naly

sis

Cro

ss s

ectio

n (c

olu

mn

): VIG

AS

CE

NT

-VA

NO

2

Actio

n fo

rces / E

fficie

ncy: e

ff(M,N

) = 0

.78 O

K

Bending and axial forceShear forces and torsion

Com

plete CS

No.

APP

NM

yM

zeff(M

,N)

Vy

Vz

Teff(V,T)

eff(M,N

,V,T)

[kN]

[kNm

][kN

m]

[-][kN

][kN

][kN

m]

[-][-]

1!ULS

012238.0

00.78

Analy

sis

-Para

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LS

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ID -!-D

iagramStrain Lim

itsPartial safety factor

Various parameters

cs

p!c2

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s

"cc

#c#s

#p$

%P(t)

[‰]

[‰]

[‰]

[N/m

m2]

[-][-]

[-][-]

[-][-]

[-]!ULS

2/0

11

-2.0

-3.5

20.0

0.85

1.50

1.15

1.15

45.00

0t=o

$:

Inclination of diagonal in compression

%:

Creep coefficient

P(t)

:Initial value of PT force: P

=P(t=o) or P=P

(t=oo) ´with longterm

-losses´

Extre

me s

tresses a

nd s

train

Nam

eC

lassyq

zq!

d

#[m

][m

][‰

][N

/mm

2][-]

C2

C30/37

-2.20

1.65

-3.0

-17.0

1.76

C1

C45/55

0.85

-0.00

20.7

0 1.76

PP46

S1570/1770

-1.30

1.30

8.4

1365.2

1.15

PP17

S1570/1770

0.65

0.05

26.4

1365.2

1.15

Stre

sses a

nd

stra

in d

urin

g th

e la

st ite

ratio

ns s

tep

= U

ltimate

sta

te

Internal forcesStrain and C

urvatureStiffness Values

NM

yM

z!x

&y

&z

N/!x

My /&

yM

z /&z

[kN]

[kNm

][kN

m]

[‰]

[km-1]

[km-1]

[kN]

[kNm

2][kN

m2]

-5.8

15787.3

0.0

5.7

14.3

-0.0

1013.60

1.104E+6

1184.06


!"!#!$!%&'(

%)*+,-.,/%0%1

*+234.!%
















Vano 1 30001 0.00 1550 -482.90 -97.96 116.26 -3056.40 -3539.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.05 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.84 0.04 0.84Vano 1 30001 3.17 1550 1020.20 30.75 114.19 -2036.20 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 312.60 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.83 0.02 0.83Vano 1 30001 6.35 1550 3634.70 1142.14 -346.72 -7742.58 -4107.88 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 190.49 8.21 3.04 8.21 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.52 0.29 10.73Vano 1 30001 9 52 1550 4342 10 1755 47 -216 15 -3400 48 5867 4 Vz < Vu1 O k 162 01 13 74 3 04 13 74 4542 52 Tsd < Tu1 O k 1 57 0 41 15 32


ESF. AXIL. CON PRET

(kN) (kN·m)


V u1 T u1

Vano 1 30001 9.52 1550 4342.10 1755.47 -216.15 -3400.48 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 162.01 13.74 3.04 13.74 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.57 0.41 15.32Vano 1 30001 12.69 1550 5416.70 2636.20 -265.51 -10323.44 -4906.74 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 122.08 21.69 3.04 21.69 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.93 0.61 23.62Vano 1 30001 15.86 1550 5942.70 3041.03 -392.69 -4380.74 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 103.96 25.33 3.04 25.33 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.85 0.72 28.19Vano 1 30001 19.03 1550 5157.80 3110.54 -56.66 -11060.83 -5903.03 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 131.34 25.70 3.04 25.70 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.41 0.68 26.11Vano 1 30001 22.21 1550 4716.80 3106.53 55.90 -6344.03 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 147.64 25.52 3.04 25.52 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.41 0.68 25.93Vano 1 30001 25.38 1550 3640.20 2661.56 36.74 -11060.83 -7420.63 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 190.26 21.32 3.04 21.32 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.27 0.58 21.58Vano 1 30001 28.55 1550 1975.30 2035.59 77.20 -9085.53 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 264.73 15.28 3.04 15.28 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.56 0.45 15.84Vano 1 30001 0.00 1551 -925.40 -547.39 -384.49 -11060.83 -11986.23 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.18 1.55 3.04 1.55 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.79 0.17 4.34Vano 1 30001 3.17 1551 314.70 -308.42 214.77 -10746.13 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 350.59 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.56 0.09 1.56Vano 1 30001 6.35 1551 640.50 90.96 256.13 -11060.83 -10420.33 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 332.76 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 1.86 0.06 1.86Vano 1 30001 9.52 1551 1134.30 428.52 432.57 -9926.53 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 306.67 1.05 3.04 1.05 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 3.14 0.15 4.19Vano 1 30001 12.69 1551 1464.30 744.79 -24.57 -10323.44 -8859.14 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 289.85 3.92 3.04 3.92 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.18 0.16 4.10Vano 1 30001 15.86 1551 1541.10 954.76 -55.96 -8782.34 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 286.00 5.77 3.04 5.77 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.41 0.21 6.18Vano 1 30001 19.03 1551 1439.80 1071.34 2.88 -7742.58 -6302.78 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 291.08 6.73 3.04 6.73 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.02 0.22 6.75Vano 1 30001 22.21 1551 1166.50 1041.95 32.26 -6576.08 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 305.00 6.36 3.04 6.36 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.23 0.22 6.59Vano 1 30001 25.38 1551 751.10 895.76 19.33 -3056.40 -2305.30 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 326.82 4.91 3.04 4.91 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.14 0.19 5.05Vano 1 30001 28.55 1551 253.70 704.43 20.18 -2802.70 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 353.99 3.02 3.04 3.02 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 0.15 0.15 3.17







B inf [m]: 1.72 Ancho Inferior de la Viga Armadura Activa Longitudinal Traccionada [cm2]: 0.00bw [m]: 0.18 Ancho de las almas (por alma), medido perpendicularmente a su eje. Recubrimiento armadura (calculo cuantía) [m]: 0.04










Vano 1 30001 0.00 1552 -661.50 -185.93 330.37 -3056.40 -3717.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.06 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 2.40 2.40 0.09 2.40Vano 1 30001 3.17 1552 1034.60 -111.59 818.65 -2021.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 311.84 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.95 5.95 0.15 5.95Vano 1 30001 6.35 1552 1876.80 505.63 968.89 -7742.58 -5865.78 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 269.49 2.04 3.04 2.04 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.04 7.04 0.26 9.08Vano 1 30001 9 52 1552 3258 20 1209 89 1010 73 4484 38 5867 4 Vz < Vu1 O k 206 40 8 66 3 04 8 66 4542 52 Tsd < Tu1 O k 7 34 7 34 0 42 16 00


ESF. AXIL. CON PRET

(kN) (kN·m)


V u1 T u1

Vano 1 30001 9.52 1552 3258.20 1209.89 1010.73 -4484.38 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 206.40 8.66 3.04 8.66 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.34 7.34 0.42 16.00Vano 1 30001 12.69 1552 2592.40 1161.93 798.85 -10323.44 -7731.04 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 235.86 7.99 3.04 7.99 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.80 5.80 0.37 13.79Vano 1 30001 15.86 1552 2384.40 1327.32 617.24 -7939.04 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 245.42 9.33 3.04 9.33 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.48 4.48 0.38 13.82Vano 1 30001 19.03 1552 2294.40 1515.52 690.84 -11060.83 -8766.43 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 249.61 10.92 3.04 10.92 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.02 5.02 0.43 15.94Vano 1 30001 22.21 1552 2069.60 1520.47 772.07 -8991.23 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 260.22 10.87 3.04 10.87 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.61 5.61 0.45 16.48Vano 1 30001 25.38 1552 1461.80 1324.51 662.63 -11060.83 -9599.03 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 289.97 8.92 3.04 8.92 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.81 4.81 0.38 13.74Vano 1 30001 28.55 1552 797.00 1007.73 558.35 -10263.83 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 324.37 5.89 3.04 5.89 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.06 4.06 0.30 9.95Vano 1 30001 0.00 1553 -939.30 -464.77 -566.62 -11060.83 -12000.13 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 368.19 0.83 3.04 0.83 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.12 4.12 0.18 4.95Vano 1 30001 3.17 1553 1101.20 -172.75 -814.49 -9959.63 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 308.38 0.00 3.04 0.00 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.92 5.92 0.16 5.92Vano 1 30001 6.35 1553 2150.80 548.99 -1068.29 -11060.83 -8910.03 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 256.36 2.52 3.04 2.52 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.76 7.76 0.28 10.28Vano 1 30001 9.52 1553 2097.70 775.20 -964.37 -8963.13 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 258.88 4.45 3.04 4.45 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.01 7.01 0.32 11.46Vano 1 30001 12.69 1553 3630.20 1624.23 -1075.05 -10323.44 -6693.24 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 190.68 12.37 3.04 12.37 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.81 7.81 0.52 20.18Vano 1 30001 15.86 1553 3689.70 1990.22 -1008.56 -6633.74 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 188.21 15.54 3.04 15.54 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 7.33 7.33 0.59 22.87Vano 1 30001 19.03 1553 3351.90 2155.54 -912.66 -7742.58 -4390.68 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 202.39 16.85 3.04 16.85 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.63 6.63 0.61 23.48Vano 1 30001 22.21 1553 2649.20 1987.76 -862.10 -5093.38 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 233.28 15.13 3.04 15.13 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 6.26 6.26 0.56 21.40Vano 1 30001 25.38 1553 2284.50 2019.92 -769.11 -3056.40 -771.90 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 250.07 15.27 3.04 15.27 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 5.59 5.59 0.55 20.85Vano 1 30001 28.55 1553 1184.60 1499.01 -636.71 -1871.80 5867.4 Vz < Vu1. O.k. 304.07 10.31 3.04 10.31 4542.52 Tsd < Tu1. O.k. 4.63 4.63 0.42 14.93



!"!#!$!%&'(%)*+*,-.!%

Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Centrales Vano 2. (Almas).


Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]12238 0.50 14.5


cdcddy

st

dctmd fsenfps

Af ! ""

" # 25.0)cos(,, $%&&%'(

&

)

)

r

rmd

ap

FMPa][(






de la junta.


En nuesto caso:


'*: 0.2 %+ 0.6





433.59



, -

, -º

38.0

cos ,,

,)

.

"

/ /.

dydy

cddctmd

stf

ps

fsen

psfA

&&&&%

$%'(

Comprobación del Esfuerzo Rasante. Vigas Centrales Vano 2. (Losa Inferior).


Fr [kN] p [m] ar [m][ ] p [ ] r [ ]12108.6 0.30 14.28


cdcddy

st

dctmd fsenfps

Af ! ""

" # 25.0)cos(,, $%&&%'(

&

)

)

r

rmd

ap

FMPa][(






de la junta.


En nuesto caso:


'*: 0.4 %+ 0.9





255.18



, -

, -º

38.0

cos ,,

,)

.

"

/ /.

dydy

cddctmd

stf

ps

fsen

psfA

&&&&%

$%'(


9.3. LOSA DEL TABLERO.

PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13

Proyecto de Ejecución de Estructura.

9.3.1. ELU Flexión Transversal.

M 1 : 210

X

Y

Z

275.9

-84.6

274.3

265.0

242.5241.9

240.4

229.0

218.8218.6

216.1

211.6

210.9

210.4

210.4

208.2

207.0206.6

201.3

201.3

199.0 193.6

184.9

183.0

182.6

181.7178.2

173.6

172.6

172.6

169.9169.0

167.6 160.3160.2

160.0

157.7

156.4

153.8152.0

149.1

146.5144.2

143.9 143.0

140.1

139.6

139.4

139.2

136.4

134.8

134.5

132.2131.9

130.8

130.3

129.2

125.6

122.9

120.3

119.8

119.7

119.1

118.9

117.7

111.5108.8

104.9

99.4

99.4

98.4

97.897.8

97.6

97.5

92.4

91.7

89.5

89.1

87.8

85.4

83.3

82.5

81.2

78.4

77.7

75.7

74.9

74.7

74.0 72.7

71.8

71.5

69.369.1

66.4

66.3

66.1

65.1

63.6

63.3

62.662.1

58.0

57.1

56.9

52.8

51.8

50.850.5

50.149.7

49.6

48.6

47.4

46.6

44.0

42.4

41.239.5

38.4

37.0

37.0

36.3

35.9

33.0

32.6

28.7

-27.8 26.4

26.3

25.6

25.3

24.8

24.7

23.3

23.0

22.4

22.1

21.3

21.1

-20.7

17.5

16.3

16.0

-15.6

15.5

-15.5

14.2

-12.7

12.7

11.59.14

9.13

-8.96

8.34

8.10

5.81

5.67

1.75

0.866

0.0

Sector of system Quadrilateral Elements

Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1540 MAX-MX QUAD (ELU) , from -84.6 to 100.0 step 27.5 kNm/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

275.9

-84.6

274.3

265.0

242.5241.9

240.4

229.0

218.8218.6

216.1

211.6

210.9

210.4

210.4

208.2

207.0206.6

201.3

201.3

199.0 193.6

184.9

183.0

182.6

181.7178.2

173.6

172.6

172.6

169.9169.0

167.6 160.3160.2

160.0

157.7

156.4

153.8152.0

149.1

146.5144.2

143.9 143.0

140.1

139.6

139.4

139.2

136.4

134.8

134.5

132.2131.9

130.8

130.3

129.2

125.6

122.9

120.3

119.8

119.7

119.1

118.9

117.7

111.5108.8

104.9

99.4

99.4

98.4

97.897.8

97.6

97.5

92.4

91.7

89.5

89.1

87.8

85.4

83.3

82.5

81.2

78.4

77.7

75.7

74.9

74.7

74.0 72.7

71.8

71.5

69.369.1

66.4

66.3

66.1

65.1

63.6

63.3

62.662.1

58.0

57.1

56.9

52.8

51.8

50.850.5

50.149.7

49.6

48.6

47.4

46.6

44.0

42.4

41.239.5

38.4

37.0

37.0

36.3

35.9

33.0

32.6

28.7

-27.8 26.4

26.3

25.6

25.3

24.8

24.7

23.3

23.0

22.4

22.1

21.3

21.1

-20.7

17.5

16.3

16.0

-15.6

15.5

-15.5

14.2

-12.7

12.7

11.59.14

9.13

-8.96

8.34

8.10

5.81

5.67

1.75

0.866

0.0


Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1540 MAX-MX QUAD (ELU) , from -84.6 to 100.0 step 27.5 kNm/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

-234.3

90.4

-219.5

-217.1

-215.2

-213.5

-209.9

-195.0-194.0-193.9

-189.1

-186.4

-185.3

-184.7

-184.4

-184.1

-183.4-181.6

-178.1

-177.8

-174.9-174.5

-174.4

-173.5

-172.3

-170.1

-169.7

-169.6

-169.3

-169.1

-168.4

-167.6

-167.1

-165.7

-164.4 -164.4

-163.5

-162.3

-162.0

-160.0

-158.5

-157.8 -155.1

-154.2

-153.2

-152.0

-151.8

-151.7

-143.3

-141.8

-140.7

-138.7

-137.7

-132.0

-130.8

-128.0

-127.6

-123.9

-122.8

-122.6 -120.6

-117.5

-113.1

-111.9

-108.8

-107.4

-106.7

-106.2

-104.8

-104.3-99.7 -99.6

-98.3-96.8

-95.4

-94.5

-94.3

-93.3

-93.3

-91.2

-90.9

-90.6

-86.6

-86.1

-85.2

-84.3

-84.0

-82.5

-80.7

-78.7

-78.5

-77.9

-77.8

-69.8

-69.6

-69.4

-66.9 -63.1

-62.0

-60.0 -54.4

-50.9

-50.8

-48.8

48.3

-40.7

-39.9

-39.1

-37.0

-36.4

-32.6

27.5

27.5

26.4

-23.6

23.5

10.6

-9.84

-9.65

-8.07

7.76

7.71

7.39

-7.28

7.17

6.97

6.83

6.74

6.67

6.64

6.58

6.34

6.14

6.14

6.02

5.85

5.55

5.40

-5.32

5.27

5.11

5.09

4.88

4.78

4.78 4.714.55

4.55

4.46

4.424.344.13 4.12

3.83

3.75

3.68

3.68

-3.63

3.57

3.44

3.30

3.25

3.24

3.19

3.05

-2.90

2.732.69

-2.60-2.60

2.122.06

1.69

-1.63

1.13

0.804

-0.793

0.364-0.219

-0.106-0.105

0.0


Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1541 MIN-MX QUAD (ELU) , from -234.3 to 90.4 step 27.5 kNm/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

269.9

-128.9

269.2

262.2

239.7 239.0

236.7

224.4

214.9213.3

211.6

210.4 208.2

207.0

206.8

206.6

204.1

202.5

197.3

194.5

194.4

184.4

179.3

174.2

173.2

170.9

170.7

168.4

167.3

162.2

162.0

158.6

156.7

155.8

155.5

154.2

154.0

150.9145.4

141.8

137.9

135.6

134.2

133.8

132.0

129.2

128.3

128.2

126.5

125.9

125.2

124.7

124.0

123.0

122.4 121.3

119.1

116.1111.8

108.7 106.4

104.3103.6

100.5

97.0

95.7

93.6

93.3

92.5

92.3

92.0

90.0

87.3 85.1

84.0

82.5

78.7

77.7

76.8

75.4

74.9

-74.6

71.8

71.5 -70.8

68.2

68.0 67.1

65.5

-65.4

65.1

64.7

62.2

62.1

62.1 60.960.5

59.8

59.0

58.9 56.8

55.2

53.2

52.6

52.1

51.7

51.6

49.8

49.6

48.8

-48.7

48.2

-47.9

47.746.8

46.1

46.1

44.9

44.4

43.1

-41.6

40.4

40.2

38.1

37.8

-37.6

37.0

37.0

-36.7

-36.5

-34.9

-34.3

34.2

33.8

33.2

32.6

32.4

-31.3

28.1

27.5

-27.1

25.3

25.2

24.7

-23.3

23.0

20.9

20.7

-20.1

-18.9

18.9

18.715.9

-15.5

15.315.214.9

13.8

-13.7

13.6

13.6

13.5

13.0

12.912.212.2 12.1

12.1

12.0

11.9

11.9

11.9 11.711.6

11.310.8 10.510.410.4

10.3 9.879.84

9.69

9.67

8.97

8.17 8.17 -7.64

7.607.47

7.44

6.45

5.79

5.70

5.36

5.32

2.35

0.856


Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1542 MAX-MY QUAD (ELU) , from -128.9 to 100.0 step 27.5 kNm/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

-219.5

119.8-216.7

-213.5 -212.3

-210.7

-198.8

-191.1

-185.3

-184.9 -184.5

-183.4

-182.3

-179.4

-177.4

-176.9

-175.9 -174.4

-173.5

-172.3

-171.7

-169.6-167.8

-167.6

-166.9

-164.6

-162.3

-162.0

-161.0

-158.6

-157.5

-157.1

-156.8

-156.4

-154.7

-153.5

-153.2 -152.4

-151.8

-151.7

-143.8-142.8

-142.3

-141.8

-141.8

-140.9

-138.7

-138.3

-137.2

-134.7

-131.2

-130.8

-128.0

-127.6

-123.7

-122.6

-122.5-122.3

-122.1

-116.9

-112.9

-110.0

-108.0

-107.4

-106.7

-106.2

-106.1

-104.8

-100.8

-98.9

-98.8

-96.8

-94.8 -93.2

-93.0-92.1

-91.0

-90.7

-90.6

-90.3

-86.6

-84.3

-83.6

-82.6

-82.5

-82.0

-81.2

-80.7 -79.5

-78.7

-77.2

-77.1

-74.6

-74.1

-70.2

-69.8

-69.7 -66.9

-66.6

-60.1

-60.0

-56.1

-54.2

54.0

-53.4

-51.8

-49.9

-44.0

-43.5

39.2 -37.3

-36.3

-36.1

-34.5

-29.8

-27.5

-26.9

-23.1

22.720.2

19.2

17.2

17.1

16.115.2

15.0

14.9

14.4

14.1

13.2

13.1

12.2 12.1

11.5

11.2

11.1 10.9

10.7 10.6

9.99

8.72

8.25 8.027.89 7.617.14

6.87

6.80

6.78

6.75

6.72

6.43

6.17

6.165.94

5.64

5.58

3.87

3.78

3.73

3.262.85

0.570

0.0

0.0


Bending moment m-xx in local x in Node , Loadcase 1543 MIN-MY QUAD (ELU) , from -219.5 to 100.0 step 27.5 kNm/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z


Quadrilateral Elements , Direction of prescribed upper Principal reinforcements (1st layer) ( )

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

96.0

78.4

76.0

75.3

73.4

73.0

72.3

71.6

65.1

63.3

59.2

58.4

56.9

56.0

55.9

55.5

54.9

53.2

52.1

51.9

51.5 50.8

50.6

50.0

49.2

48.4

48.2

47.9 45.9

44.6

44.2

43.3

43.2

42.3

41.8

37.1

35.7

35.7

34.2

31.5

30.429.9

28.2

27.3

27.0

27.0

25.5

25.3

24.8 24.3

24.2

24.2

23.7

23.6

23.523.4

22.4 22.3

22.2 21.8

21.7 20.8

20.6

20.3

20.2

19.5

19.1

18.8

18.2

18.2

18.1

17.9 17.8

16.1

15.8

14.5

14.4

14.2

14.0

13.9

13.413.2

13.2 13.2

13.1 12.9

12.8

12.7

12.7

12.5

12.3

12.0

12.0

11.8 11.6

11.110.8

10.5

10.4

10.3

10.2

10.1

9.97

9.949.709.66

9.36

9.038.69

8.268.217.89

7.79 7.72

7.54

7.35

6.24

6.12 5.44

5.39

4.79

4.63

3.88

3.62

3.49

3.48

3.40

2.27

2.05

1.07

0.950

0.948 0.944

0.9210.919

0.912

0.901

0.892 0.884

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0.723

0.510

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0.7539E-3

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0 0.0

0.00.00.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0 0.00.00.0

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

0.00.00.00.00.00.0

0.0


Quadrilateral Elements , upper Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 96.0 step 2.40 cm2/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

90.4

72.7

70.3

69.6

67.8

67.4

66.6

66.0

59.4

57.7

53.5

52.8

51.2

50.4

50.2

49.8

49.2

47.6

46.5

46.2

45.8 45.2

44.9

44.3

43.6

42.7

42.5

42.3 40.2

39.0

38.5

37.7

37.6

36.6

36.1

31.4

30.0

30.0

28.5

25.9

24.824.2

22.6

21.7

21.4

21.3

19.8

19.7

19.2 18.7

18.6

18.5

18.0

17.9

17.817.8

16.7 16.7

16.5 16.2

16.1 15.2

15.0

14.7

14.6

13.9

13.5

13.1

12.6

12.5

12.5

12.3 12.2

10.4

10.2

8.87

8.79

8.55

8.37

8.22

7.747.59

7.54 7.52

7.43 7.26

7.15

7.04

7.04

6.81

6.65

6.39

6.37

6.15 5.92

5.425.11

4.89

4.72

4.68

4.56

4.50

4.32

4.294.054.01

3.71

3.383.04

2.612.562.24

2.14 2.07

1.89

1.70

0.475

0.0

0.00.0 0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0


Quadrilateral Elements , upper Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 1 , Differences to 5.65, from 0 to 90.4 step 2.26

cm2/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z


Quadrilateral Elements , Direction of prescribed upper Cross reinforcements (2nd layer) ( )

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

102.5

94.4

78.4

75.3 71.6

69.4

67.3

65.7

65.5

64.562.2

59.2 57.6

55.7 54.1

53.8

53.652.2

51.150.7

50.0

49.3

47.7

47.0

44.2

43.3

41.8

41.8

41.7

41.3

40.3

40.1

39.7 39.1

37.9

37.8

37.0

36.8

36.8

36.6 36.035.7

35.5

35.1

35.0

35.0

34.8

33.9

33.6

33.1

32.2

32.1

32.031.7

31.0 30.5

30.2

30.0

29.7

29.7 29.429.4

29.1

28.7

28.3

28.228.2

27.8

27.8

27.4

26.9

26.4 26.2

26.1

25.7

24.8 24.4

23.6

22.5

22.4

22.4

22.2

21.5 21.4

21.3

21.221.1

21.0

20.5

20.3

19.4

19.4

19.3

19.3

18.8

18.7

18.6

18.5 18.2

18.2

17.6

17.3

16.7

16.6

16.5

14.8

14.7

14.614.3

14.213.7

13.713.6

13.6

13.3

12.9

12.612.2

12.2

11.6

10.310.2 9.97

8.46 7.65

7.62

7.54

7.07

6.91

5.38

5.35

4.61

4.564.46 4.42

4.35

4.23

4.13

2.56

2.56

2.52

2.471.77 1.58

1.20

1.19

1.16

0.807

0.265

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0.03690.0345

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0.0038

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.00.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.00.0

0.00.0

0.0

0.00.00.0

0.0

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

0.00.00.00.00.00.0

0.0


Quadrilateral Elements , upper Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 102.5 step 2.56 cm2/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

102.5

94.4

78.4

75.3 71.6

69.4

67.3

65.7

65.5

64.562.2

59.2 57.6

55.7 54.1

53.8

53.652.2

51.150.7

50.0

49.3

47.7

47.0

44.2

43.3

41.8

41.8

41.7

41.3

40.3

40.1

39.7 39.1

37.9

37.8

37.0

36.8

36.8

36.6 36.035.7

35.5

35.1

35.0

35.0

34.8

33.9

33.6

33.1

32.2

32.1

32.031.7

31.0 30.5

30.2

30.0

29.7

29.7 29.429.4

29.1

28.7

28.3

28.228.2

27.8

27.8

27.4

26.9

26.4 26.2

26.1

25.7

24.8 24.4

23.6

22.5

22.4

22.4

22.2

21.5 21.4

21.3

21.221.1

21.0

20.5

20.3

19.4

19.4

19.3

19.3

18.8

18.7

18.6

18.5 18.2

18.2

17.6

17.3

16.7

16.6

16.5

14.8

14.7

14.614.3

14.213.7

13.713.6

13.6

13.3

12.9

12.612.2

12.2

11.6

10.310.2 9.97

8.46 7.65

7.62

7.54

7.07

6.91

5.38

5.35

4.61

4.564.46 4.42

4.35

4.23

4.13

2.56

2.56

2.52

2.471.77 1.58

1.20

1.19

1.16

0.807

0.265

0.0756 0.06910.0599 0.05760.0435

0.03690.0345

0.02610.02290.01200.00980.0095

0.00910.0081

0.0079

0.0038

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.00.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.00.0

0.00.0

0.0

0.00.00.0

0.0

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

0.00.00.00.00.00.0

0.0


Quadrilateral Elements , upper Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 102.5 step 2.56 cm2/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z


Quadrilateral Elements , Direction of prescribed lower Principal reinforcements (1st layer) ( )

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

65.8

63.7

61.5

59.9

58.7

58.4

55.3

55.0

54.7 54.6

52.5

52.2

52.0

51.7

50.6

49.7 49.0

48.6

48.6

48.3

48.2 48.0

47.2 46.7

45.445.4

43.8

42.6

41.4 41.0

40.4

40.3

39.939.5

39.5

39.2

39.1

38.2

37.8

37.4

37.2

35.834.7

34.3

33.7

33.7 33.1

33.0

32.7

32.5

30.6

30.4

30.1

29.8

29.1

26.5

26.4

26.3

26.3

25.2

23.122.6

22.5

21.221.1

20.7

20.6

20.2

20.2

19.1

18.1

17.8

17.6

17.2

16.916.9

16.7

16.1

15.8

15.3

14.3

13.8

13.6

13.3

11.3

11.1

10.9

10.2

10.1

9.58

9.56

9.48

9.04

9.00

8.12

7.967.88

7.70

7.50

7.13

6.81

6.79

6.45

5.99

5.965.66

5.62

5.47

5.00

4.80

4.56

4.45

4.38

4.37

4.18

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3.64

3.63

3.60

3.55

3.54

3.32

3.29

3.07

2.99

2.94

2.82

2.80

2.74

2.63

2.51

2.41

1.691.46 1.46

1.43

1.39

1.38

1.361.28

1.26

1.20

1.15

1.06

1.01

0.929

0.916

0.891

0.890

0.868

0.775

0.768

0.593 0.499

0.382

0.368

0.366

0.345

0.339

0.297

0.144

0.09850.0361

0.03030.0270 0.0260 0.02520.0246 0.0241

0.0233

0.0214

0.0201 0.0185 0.01800.0172 0.0172

0.0149 0.0131

0.01290.0129 0.0121

0.0036

0.0019

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0 0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.00.0

0.0

0.0

0.00.0

0.00.0


Quadrilateral Elements , lower Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 65.8 step 1.65 cm2/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

65.8

63.7

61.5

59.9

58.7

58.4

55.3

55.0

54.7 54.6

52.5

52.2

52.0

51.7

50.6

49.7 49.0

48.6

48.6

48.3

48.2 48.0

47.2 46.7

45.445.4

43.8

42.6

41.4 41.0

40.4

40.3

39.939.5

39.5

39.2

39.1

38.2

37.8

37.4

37.2

35.834.7

34.3

33.7

33.7 33.1

33.0

32.7

32.5

30.6

30.4

30.1

29.8

29.1

26.5

26.4

26.3

26.3

25.2

23.122.6

22.5

21.221.1

20.7

20.6

20.2

20.2

19.1

18.1

17.8

17.6

17.2

16.916.9

16.7

16.1

15.8

15.3

14.3

13.8

13.6

13.3

11.3

11.1

10.9

10.2

10.1

9.58

9.56

9.48

9.04

9.00

8.12

7.967.88

7.70

7.50

7.13

6.81

6.79

6.45

5.99

5.965.66

5.62

5.47

5.00

4.80

4.56

4.45

4.38

4.37

4.18

3.80

3.64

3.63

3.60

3.55

3.54

3.32

3.29

3.07

2.99

2.94

2.82

2.80

2.74

2.63

2.51

2.41

1.691.46 1.46

1.43

1.39

1.38

1.361.28

1.26

1.20

1.15

1.06

1.01

0.929

0.916

0.891

0.890

0.868

0.775

0.768

0.593 0.499

0.382

0.368

0.366

0.345

0.339

0.297

0.144

0.09850.0361

0.03030.0270 0.0260 0.02520.0246 0.0241

0.0233

0.0214

0.0201 0.0185 0.01800.0172 0.0172

0.0149 0.0131

0.01290.0129 0.0121

0.0036

0.0019

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0 0.0

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0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.00.0

0.0

0.0

0.00.0

0.00.0


Quadrilateral Elements , lower Principal reinforcements (1st layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 65.8 step 1.65 cm2/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z


Quadrilateral Elements , Direction of prescribed lower Cross reinforcements (2nd layer) ( )

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

74.9 65.8

62.0

61.5

59.9

58.7

55.0

54.7

54.7

54.6

52.5

52.5

52.2

51.751.4

51.2

49.9

49.7 49.0

48.9

48.6

48.6

48.0

47.2 46.7

46.1

45.6

45.445.4

44.1

42.7

42.6

41.0

40.4

40.3

40.2

40.1

39.3

39.1

37.4

36.9

36.9

36.6

36.5

35.834.7

34.3

33.7

33.1

33.0

32.7

30.4

29.9

29.1

27.9

26.5

26.4

26.3

26.0

23.822.6

22.6

22.0

22.0

21.1

20.9 20.5

20.2 19.719.6 19.3

19.1

18.9

18.6

18.0

17.717.616.7

16.515.8

15.7

15.6

15.5

15.1

15.0

14.9 14.7

14.5

13.9

13.8

13.7

13.1

11.7

11.3

11.3 11.110.9

10.7

10.6

10.5

10.5 9.77

9.37

8.89

8.34

8.31

8.11

7.55

7.297.297.17

6.99

6.96

6.93

6.826.79

6.76

6.52

6.30

5.96

5.73

5.73

5.62

5.44

5.42

5.37

5.31

5.31

5.28

5.21

5.05

4.93

4.88

4.78

4.46

4.45

4.42

4.34

4.17

4.17

4.08

3.88

3.84

2.80

2.53

2.50

2.40

2.25

1.84

1.83

1.72

1.64

1.49

1.41

1.31

1.28 1.21

0.599

0.499 0.440

0.4320.398

0.3540.283

0.273

0.249

0.249

0.244

0.243

0.181 0.174

0.1520.135 0.131 0.1300.121

0.116

0.107 0.106

0.101 0.0925 0.09020.0862 0.0862

0.08480.0747 0.0656

0.06470.0644 0.0607

0.0180

0.0097

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0 0.0

0.0

0.0

0.0 0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0


Quadrilateral Elements , lower Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 74.9 step 1.87 cm2/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z

74.9 65.8

62.0

61.5

59.9

58.7

55.0

54.7

54.7

54.6

52.5

52.5

52.2

51.751.4

51.2

49.9

49.7 49.0

48.9

48.6

48.6

48.0

47.2 46.7

46.1

45.6

45.445.4

44.1

42.7

42.6

41.0

40.4

40.3

40.2

40.1

39.3

39.1

37.4

36.9

36.9

36.6

36.5

35.834.7

34.3

33.7

33.1

33.0

32.7

30.4

29.9

29.1

27.9

26.5

26.4

26.3

26.0

23.822.6

22.6

22.0

22.0

21.1

20.9 20.5

20.2 19.719.6 19.3

19.1

18.9

18.6

18.0

17.717.616.7

16.515.8

15.7

15.6

15.5

15.1

15.0

14.9 14.7

14.5

13.9

13.8

13.7

13.1

11.7

11.3

11.3 11.110.9

10.7

10.6

10.5

10.5 9.77

9.37

8.89

8.34

8.31

8.11

7.55

7.297.297.17

6.99

6.96

6.93

6.826.79

6.76

6.52

6.30

5.96

5.73

5.73

5.62

5.44

5.42

5.37

5.31

5.31

5.28

5.21

5.05

4.93

4.88

4.78

4.46

4.45

4.42

4.34

4.17

4.17

4.08

3.88

3.84

2.80

2.53

2.50

2.40

2.25

1.84

1.83

1.72

1.64

1.49

1.41

1.31

1.28 1.21

0.599

0.499 0.440

0.4320.398

0.3540.283

0.273

0.249

0.249

0.244

0.243

0.181 0.174

0.1520.135 0.131 0.1300.121

0.116

0.107 0.106

0.101 0.0925 0.09020.0862 0.0862

0.08480.0747 0.0656

0.06470.0644 0.0607

0.0180

0.0097

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0 0.0

0.0

0.0

0.0 0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.00.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0


Quadrilateral Elements , lower Cross reinforcements (2nd layer) in Node , Design Case 1 , from 0 to 74.9 step 1.87 cm2/m

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 210

X

Y

Z


Structure

m0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00

-10.00

0.00

10.00

M 1 : 165

XY

ZX * 0.893Y * 0.610Z * 0.911

Sector of system Nodes 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 159

XY

ZX * 0.893Y * 0.610Z * 0.911

133.6

-77.6

111.5

98.5

94.9

86.4

82.4

82.0

76.0

-68.4

-65.4

-65.3

65.0

-62.5

62.3

61.3

61.3

-56.1 -55.0

-54.0

-53.0

-52.6

49.8

-49.0

-48.1

-47.4

-46.8 -46.5

-46.3

-45.1

-41.5

41.4

-32.7

24.8

24.8

-24.5

23.6

22.1

20.0 -16.8

-15.8

-15.8

13.3

-12.3

11.8

-10.8

-10.4

-10.3

-10.2

-9.39

8.66

-8.31

-7.93

-7.74

-7.72

7.60

-7.00

-6.98

-6.88

6.35

-5.64

3.79

-3.52

2.92

1.76

-1.22

1.21

0.926 0.855

0.468

0.425

0.339

0.243

0.228

0.189 0.180

-0.145

-0.134

-0.130

-0.0735

0.0654


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m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00

-10.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 159

XY

ZX * 0.893Y * 0.610Z * 0.911

-220.3

6.22

-194.2

-181.8

-160.1

-157.5 -152.5

-150.4

-146.9

-140.9

-138.7

-138.0

-137.2

-136.7

-131.7

-127.9

-127.8

-121.6

-120.0

-118.2

-114.8 -114.1

-113.0

-109.1

-106.1

-105.1

-104.8

-103.8

-101.4

-99.8

-99.2

-99.0

-97.4

-96.8

-94.6

-93.9

-93.7

-90.6

-83.3

-83.1

-81.1

-79.9

-76.8

-73.5

-72.5

-70.4

-68.4

-65.3

-64.4

-63.3

-61.5

-60.2

-60.1

-58.9

-56.2

-54.6

-16.7

-15.8

-9.16

-6.13

1.10

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-0.459

-0.281

0.184

-0.0755

0.0673

-0.0557


0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00

-10.00

-5.00

0.00

5.00

PASO SUPERIOR ACCE3SO A LLOSETA DESDE Ma-13

Proyecto de Ejecución de Estructura.

9.3.2. ELU Cortante.


Comprobación Armado a Cortante Losa Superior. Fecha: 27/04/2016

Resistencia Característica Hormigón fck [N/mm2]: 30

!c: 1.5 Recubrimiento

Límite elástico del acero fyk [N/mm2]: 500 armadura [m]:

!s: 1.15

Elemento Distancia N Vd B (Ancho) H (Canto) As, MIN As, REAL Vcu As,nec As,mín Sep. Min

[m] [kN] [kN] [m] [m] [cm2] [cm2] [kN] [cm2/m] [cm2/m] [m]

Armado a Cortante Riostras

Riostras Vano 1 - 250.00 0.80 0.25 5.60 34.30 984.05 Vrd < Vu1. O.k. 70.80 24.28 8.00 0.12

Riostras Vano 2 - 335.00 0.80 0.25 5.60 39.20 984.05 Vrd < Vu1. O.k. 70.80 35.80 8.00 0.12

Armado a Cortante Vano 1 (Capacidad Resistente)

- - 2.40 0.25 16.80 24.00 2952.14 - 287.05 - 24.00 -

Armado a Cortante Vano 2 (Capacidad Resistente)

[kN]

SOLICITACIONES SECCIÓN TRANSVERSAL CORTANTE

EHE

2011.001

Normativa Aplicada: Versión Hoja Cálculo:

DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DE CORTANTE EN SECCIONES DE HORMIGÓN S/EHE

0.05

Obra: Elemento:

Vu1

- - 2.90 0.25 20.30 29.00 3567.17 - 346.85 - 29.00 -

M 1 : 159

XY

ZX * 0.893Y * 0.610Z * 0.911

406.1

-147.5

335.3

298.9

298.2

289.4

257.4

251.4

250.2

247.2

232.3

214.8

207.3

197.9

182.0

164.5

159.8

152.9

141.4

123.5

118.8

114.0

108.1

97.3

82.6

73.9

71.6

70.4

-69.6

-61.2 -51.7

-50.9

-46.3

-46.2

-45.4

-34.4

-29.7

26.0

25.3

-24.9

22.7

20.0

-19.0

17.6

17.3-15.9

14.1

12.7

12.3

11.8

11.2

-7.43

-5.24

4.91

4.60

0.539

-0.261


0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00

-10.00

-5.00

0.00

5.00

M 1 : 159

XY

ZX * 0.893Y * 0.610Z * 0.911

-388.3

130.1

-334.6

-308.9

-290.8 -287.9

-263.8

-250.7

-245.5

-240.4 -222.9

-189.3

-187.5

-186.6

-182.1

-178.6

-162.6

-162.0

-156.0

-155.4

-140.7

-138.8-133.7

-127.0

-116.0

113.1

-112.5

-104.3

-100.0

-98.0

-92.0

-92.0

-86.4

-85.6

-71.9

-71.2

63.7

-62.3

59.8

56.7

-55.9

-54.9

-54.2

50.4

48.3

47.8

44.7

-40.7

-39.5

39.1

35.6

-34.1

32.3

-31.8

-29.8

-28.0

26.1

-24.0

-22.8

-19.6

-17.4

-16.7

16.6

16.3

15.5

13.9

12.5

12.2

10.9

8.67

7.66

-7.51

7.40

6.66

-3.77

3.16

1.53


0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00 30.00 35.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

5.00


9.3.3. Comprobación de Prelosas.

A (m) 0.25B (m) 0.25C (m) 1.50

Con la geometría indicada, y considerando una sobrecarga de hormigonado de 0.05 t/m2 seobtienen los siguientes momentos flectores en la base del voladizo (para una sección de 1m deancho):

1: Peso Propio (t·m): 0.47 2: SC Hormigonado (t·m): 0.06

A (m) 0.13D TRANS (m) 0.20D LONG (m) 0.20

H (m) 0.12

Paso Superior Sobre Ma-13. Cálculo Prelosas.

CÁLCULO PRELOSA. ZONA DE VOLADIZOS

Geometría Voladizo

Geometría Prelosa

Md [por metro] Md [por celosía] F [t]

0.72 0.14 1.20

Debe tenerse en cuenta además, que para el cordón comprimido de la prelosa debe analizarseteniendo en cuenta los efectos de segundo orden:

66.67 Diámetro barras cordón inferior (mm): 12

Con este valor de la esbeltez, puede acudirse a la tabla 3.2.7 de la norma EA-95, donde puedeobtenerse el valor del coeficiente de pandeo del acero (w):

w: 1.80

Con estos datos podemos determinar, tanto la armadura necesaria para el cordón superior,así como verificar la tensión existente en las barras del cordón inferior.

Cordón Superior Cordón Inferior

As, nec [cm2] [Mpa]0.30 94.976

!"

!i

l#$

Asimismo, debemos verificar los cordones de la celosía. La reacción en cada una de las diagonales de la misma será la siguiente:

R (t/m): 1.38R (t / diag): 0.138

80.00 Diámetro barras diagonales (mm): 6

w: 2.35

[Mpa]57.28

L [m] Md [por metro] Md [por celosía]

3.00 1.03 0.21

CÁLCULO PRELOSA. ZONA CENTRAL

Paso Superior Sobre Ma-13. Cálculo Prelosas.

!"

!i

l#$

Para el cordón superior:

66.67 Diámetro barras cordón superior (mm): 12

w: 1.80

Cordón Superior Cordón Inferior Diagonales

[Mpa] [Mpa] [Mpa]136.877 38.079 57.28

!"

!i

l#$

!"

!i

l#$

PA

SO S

UPER

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Ma-1

3 Pr

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e Ejec

ució

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Est

ruct

ura.

10

.A

PA

RA

TOS D

E A

PO

YO

.

M 1 : 129

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

2766

2752

2719

2692

2315

2239

2236

2227

1811

1760

1722

1698

Sector of system Spring Elements

Spring force in global Z, Loadcase 1718 MAX-P SPRI (ELS) , 1 cm 3D = 6156. kN (Max=2766.) (total: 26938.)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 129

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

1484

1417

1378

1355

1102

1088

1065

1053

422.9

403.3

379.5

259.4

Sector of system Spring Elements

Spring force in global Z, Loadcase 1719 MIN-P SPRI (ELS) , 1 cm 3D = 3078. kN (Max=1484.) (total: 11408.)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 131

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

0.515

0.512

0.510

0.509

0.508

0.508

0.504

0.503

0.499

0.493

0.492

0.487

0.480

0.477

0.474

0.464

0.462

0.460

0.450

0.446

0.4440.436

0.432

0.4280.425

0.421

0.418

0.4180.415

0.415

0.414

0.4050.399

0.234

0.225

0.2240.221

0.219

0.214

0.212

0.211

0.205

0.204

0.201

0.1930.189

0.188

0.1760.175

0.173

0.158

0.1570.155

0.143

0.1420.136

0.129

0.1280.121

0.119

0.117

0.113

0.112

0.112

0.110

0.105

0.0999

0.0988

0.0500

0.0494

0.0103

0.0051

Sector of system Group 1 2 101 102

Nodal displacement in local x, Loadcase 2312 MAX-UX NODE (ENV_CP) , 1 cm 3D = 1.54 mm (Max=0.515)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 132

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

3.36

0.164

3.35

3.34

3.33

3.32

3.32

3.31

3.31

3.31

3.30

3.29

3.29

3.28

3.28

3.28

3.28

3.27

3.27

3.27

3.27

3.27

3.27

3.27

3.26

3.26

3.26

3.26

3.26

3.25

3.25

3.25

3.25

3.25

3.19

3.18

3.17

3.17

3.16

3.15

3.14

3.14

3.14

3.13

3.13

3.13

3.13

3.11

3.10

3.10

3.09

3.09

3.08

3.08

3.07

3.06

3.06

3.06

3.05

3.04

3.02

3.01

3.00

3.00

2.36

2.31

0.101

0.0655

0.0507

0.0471


Nodal displacement in local x, Loadcase 2213 MIN-UX NODE (ENV_TC-IAP) , 1 cm 3D = 6.16 mm (Min=-3.36) (Max=0.164)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 129

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

4.63

3.93

4.63

4.56

4.03

4.03

3.98

3.93

3.86

3.59

3.58

3.55

3.50

3.48

3.43

3.15

3.14

3.11

3.09

3.06

3.02

2.70

2.68

2.68

2.66

2.63

2.60

2.25

2.24

2.23

2.23

2.20

2.18

1.82

1.81

1.79

1.78

1.77

1.76

1.38

1.36

1.35

1.33

1.33

1.33

0.949

0.926

0.911

0.896

0.893

0.891

0.526

0.504

0.499

0.487

0.480

0.477 0.465

0.461

0.451

0.0306

0.0281

0.0039

0.0024

0.0020

0.0018

0.0012

0.0011

0.4010E-3

0.3515E-3

Sector of system Beam Elements

Nodal displacement in local x, Loadcase 272 Temp Unif+ , 1 cm 3D = 15.4 mm (Min=-3.93) (Max=4.63)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 130

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

0.866

0.295

0.861

0.850

0.848

0.840

0.840

0.829

0.828

0.825

0.819

0.806

0.806

0.8050.803

0.791

0.781

0.778

0.778

0.759

0.758

0.753

0.740

0.735

0.731

0.722

0.714

0.707

0.704

0.699

0.694

0.690

0.672

0.667

0.291

0.287

0.286

0.283

0.279

0.274

0.271

0.263

0.262

0.262

0.261

0.259

0.258

0.254

0.254

0.2530.253

0.251

0.247

0.245

0.244

0.244

0.237

0.2350.230

0.224

0.0234

0.00610.0050

0.0024

0.0018

0.0015

0.0012

0.0011

0.8743E-3


Nodal displacement in local x, Loadcase 273 Temp Unif- , 1 cm 3D = 1.54 mm (Min=-0.866) (Max=0.295)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 132

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

18.1

0.0104

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.0

4.53

4.39

4.24

0.0082

0.0062

0.0041

0.0021


Nodal displacement in local x, Loadcase 271 Frenado , 1 cm 3D = 30.8 mm (Min=-0.0104) (Max=18.1)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 131

XY

ZX * 0.502

Y * 0.906

Z * 0.962

41.8

0.0266

41.8

41.8

41.8

41.7

41.7

41.7

41.7

41.7

41.7

41.7

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.3

41.3

41.3

41.3

10.4

10.1

9.78

0.0266

0.0160

0.0159

0.0053

0.2604E-3


Nodal displacement in local x, Loadcase 425 MAX U (CQC ) , 1 cm 3D = 153.9 mm

(Min=-0.0266) (Max=41.8)

m0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

-15.00 -10.00 -5.00 0.00

Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Estructura: Paso Superior sobre Ma-13

Vano: 1 Fecha: 14/04/2016


Normativa Aplicada:

Nota técnica sobre aparatos de apoyo para puentes de carretera. Dirección General de Carreteras, 1997

Recomendaciones para el proyecto y puesta en obra de los apoyos elastoméricos para puentes de carretera. 1982

1. DESPLAZAMIENTOS DEL TABLERO EN LA SECCIÓN DE ESTRIBOS:

¿Introducción de datos por fuerzas o por desplazamientos? Desplazamientos

d perm [mm] 0.64 Desplazamiento debido a acc. Perm. (pp, cm y pret)d reolog [mm] 6.00 Desplazamiento debido a acciones reológicas

d term [mm] 4.83 Desplazamiento debido a acciones térmicas (-)d fren [mm] 16.40 Desplazamiento debido al frenadod sis [mm] 39.5 Desplazamiento debido al sismo

2. DATOS RELATIVOS A LOS APOYOS:

2.1 Datos relativos al material:

G [MPa]: 1.0 Módulo de elasticidad tangencial del neopreno para acciones lentas.

COMPROBACIÓN DE NEOPRENOS EN ESTRIBOS

2.2 Geometría de los apoyos:

A [mm] 350 Dimensión menor del apoyo (longitudinal al tablero)B [mm] 450 Dimensión mayor del apoyo (transversal al tablero)H [mm] 85 Altura total del apoyo

ne [mm] 55 Altura neta de elastómeron 5 Número de capas de elastómero

e [mm] 10.00 Espesor de elastómero por capa

S 9.84 Factor de forma por capa de elastómero

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Vano: 1 Fecha: 14/04/2016



Rigideces de los aparatos de apoyo:

K LEN [kN/m]: 2864 Rigidez para cargas lentas

K RAP [kN/m]: 5727 Rigidez para cargas rápidas (Gráp aprox 2·Glen)

2.3 Datos para comprobación de giros:

¿Tipo de tablero? Vigas prefabricadas

¿Cuña entre apoyo y tablero? No

q [mrad] : 0.0 Giro máximo debido a sobrecargasa [%] : 0.00 Pendiente longitudinal del tablero sobre el apoyo

3. COMPROBACIÓN DE LOS NEOPRENOS:

3.1 Datos para comprobación de los neoprenos:

Datos para la comprobación de la presión vertical:

N máx [kN] 2284.00 Reacción máxima vertical (en servicio)N mín [kN] 344 70 Reacción mínima vertical (en servicio)N mín [kN] 344.70 Reacción mínima vertical (en servicio)

Desplazamientos horizontales para la comprobación de la distorsión:

PERM [mm]: 1

REOL [mm]: 6

PERM [mm]: 5

FREN [mm]: 16

SISMO [mm]: 40

Giro de comparación con el admisible:

! cal [mrad]: 0.0 Giro máximo de cálculo

! pen [mrad]: 0.0 Giro por pendiente longitudinal de tablero (nulo si se

dispone cuña),

!"par [mrad]: 10.0 Giro parásito debido a falta de paralelismo entre tablero

e infraestructura.

! com [mrad]: 10.0 Giro de comparación con el admisible

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Vano: 1 Fecha: 14/04/2016



Tensiones tangenciales:

# n [MPa]: 2.2 Tensión tangencial debida a la carga vertical

# h [MPa]: 0.8 Tensión tangencial debida a la carga horizontal

# q [MPa]: 1.2 Tensión tangencial debida al giro

# tot [MPa]: 4.2 Tensión tangencial total

3.2 Comprobaciones de tensiones y desplazamientos en los neoprenos:

Limitación de la presión vertical máxima:

$ máx [Mpa] < 15 14.5 CUMPLE

Condición de no deslizamiento:

$ mín [Mpa] > 5 2.2 GOFRADO

C di ió d E t bilid dCondición de Estabilidad:

1/10 ne/A 1/5 0.16 CUMPLE

Limitación de la distorsión admisible bajo acciones lentas:

LEN [mm]: 11 Desplazamiento debido a acciones lentas

tan ! 0.5 0.21 CUMPLE

Limitación de la distorsión admisible total:

TOT [mm]: 26 Desplazamiento total (debido a acciones lentas y rápidas)


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Vano: 1 Fecha: 14/04/2016



Limitación de la distorsión admisible en situación sísmica:

SISMO [mm] 49 Desplazamiento bajo combinación sísmica


Giro admisible:

" adm [mrad] 18.0 Giro admisible total del aparato de apoyo

" com [mrad] 10.0 CUMPLE

Limitación de la Tensión Tangencial Total en el Contacto Goma - Zunchos de Acero:

# tot 5G 4.2 CUMPLE

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Estribo: 1 Fecha: 14/04/2016


Normativa Aplicada:

Nota técnica sobre aparatos de apoyo para puentes de carretera. Dirección General de Carreteras, 1997

Recomendaciones para el proyecto y puesta en obra de los apoyos elastoméricos para puentes de carretera. 1982

1. DESPLAZAMIENTOS DEL TABLERO EN LA SECCIÓN DE ESTRIBOS:

¿Introducción de datos por fuerzas o por desplazamientos? Desplazamientos

d perm [mm] 0.64 Desplazamiento debido a acc. Perm. (pp, cm y pret)d reolog [mm] 6.00 Desplazamiento debido a acciones reológicas

d term [mm] 4.83 Desplazamiento debido a acciones térmicas (-)d fren [mm] 16.40 Desplazamiento debido al frenadod sis [mm] 39.5 Desplazamiento debido al sismo

2. DATOS RELATIVOS A LOS APOYOS:

2.1 Datos relativos al material:

G [MPa]: 1.0 Módulo de elasticidad tangencial del neopreno para acciones lentas.

COMPROBACIÓN DE NEOPRENOS EN PILAS

2.2 Geometría de los apoyos:

A [mm] 400 Dimensión menor del apoyo (longitudinal al tablero)B [mm] 500 Dimensión mayor del apoyo (transversal al tablero)H [mm] 85 Altura total del apoyo

ne [mm] 55 Altura neta de elastómeron 5 Número de capas de elastómero

e [mm] 10.000 Espesor de elastómero por capa

S 11.11 Factor de forma por capa de elastómero

Página 1 de 4





Rigideces de los aparatos de apoyo:

K LEN [kN/m]: 3636 Rigidez para cargas lentas

K RAP [kN/m]: 7273 Rigidez para cargas rápidas (Gráp aprox 2·Glen)

2.3 Datos para comprobación de giros:

¿Tipo de tablero? Vigas prefabricadas

¿Cuña entre apoyo y tablero? No

q [mrad] : 0.0 Giro máximo debido a sobrecargasa [%] : 0.00 Pendiente longitudinal del tablero sobre el apoyo

3. COMPROBACIÓN DE LOS NEOPRENOS:

3.1 Datos para comprobación de los neoprenos:

Datos para la comprobación de la presión vertical:

N máx [kN] 2767.00 Reacción máxima vertical (en servicio)N mín [kN] 293 40 Reacción mínima vertical (en servicio)N mín [kN] 293.40 Reacción mínima vertical (en servicio)

Desplazamientos horizontales para la comprobación de la distorsión:

PERM [mm]: 1

REOL [mm]: 6

PERM [mm]: 5

FREN [mm]: 16

SISMO [mm]: 40

Giro de comparación con el admisible:

! cal [mrad]: 0.0 Giro máximo de cálculo

! pen [mrad]: 0.0 Giro por pendiente longitudinal de tablero (nulo si se

dispone cuña),

!"par [mrad]: 10.0 Giro parásito debido a falta de paralelismo entre tablero

e infraestructura.

! com [mrad]: 10.0 Giro de comparación con el admisible

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Tensiones tangenciales:

# n [MPa]: 1.9 Tensión tangencial debida a la carga vertical

# h [MPa]: 0.8 Tensión tangencial debida a la carga horizontal

# q [MPa]: 1.6 Tensión tangencial debida al giro

# tot [MPa]: 4.3 Tensión tangencial total

3.2 Comprobaciones de tensiones y desplazamientos en los neoprenos:

Limitación de la presión vertical máxima:

$ máx [Mpa] < 15 13.8 CUMPLE

Condición de no deslizamiento:

$ mín [Mpa] > 5 1.5 GOFRADO

C di ió d E t bilid dCondición de Estabilidad:

1/10 ne/A 1/5 0.14 CUMPLE

Limitación de la distorsión admisible bajo acciones lentas:

LEN [mm]: 11 Desplazamiento debido a acciones lentas

tan % 0.5 0.21 CUMPLE

Limitación de la distorsión admisible total:

TOT [mm]: 26 Desplazamiento total (debido a acciones lentas y rápidas)


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Limitación de la distorsión admisible en situación sísmica:

SISMO [mm] 49 Desplazamiento bajo combinación sísmica


Giro admisible:

! adm [mrad] 11.7 Giro admisible total del aparato de apoyo

! com [mrad] 10.0 CUMPLE

Limitación de la Tensión Tangencial Total en el Contacto Goma - Zunchos de Acero:

# tot 5G 4.3 CUMPLE

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Obra: Acceso a Lloseta desde Ma-13Elemento: Verificación Armadura Refuerzo Bajo Apoyos

Fecha: 03/05/2016 Normativa: EHE



1.1 Datos relativos a los materiales:

f yk [N/mm2]: 500 Resistencia característica del acero

!s: 1.15 Coeficiente minoración acero.

f yd [N/mm2]: 400 Resistencia de cálculo del acero (método bielas

y tirantes)

1.2 Datos relativos a la geometría del macizo y apoyos:

DIMENSIONAMIENTO ARMADURA BAJO CARGAS CONCENTRADAS EN MACIZOS

a M [m]: 1.00 Ancho "a" del macizo.

b M [m]: 1.00 Ancho "b" del macizo.

a1 [m]: 0.50 Ancho del apoyo en la dirección "a".

b1 [m]: 0.40 Ancho del apoyo en la dirección "b".

Geometría del Apoyo: Rectangular

1.3 Datos relativos a la solicitación:

N d [kN]: 2767 Esfuerzo axil solicitante

A

B




2. DETERMINACIÓN DEL ÁREA MÁXIMA DE DIFUSIÓN DE LA CARGA:

Para el dimensionamiento de la armadura de refuerzo bajo apoyos se empleará el Art. 61.3 de la EHE. Se determina, en primer lugar,

el área máxima homotética con el apoyo en la que puede realizarse la distribución de la carga:

Aco [m2]: 0.2000 Área correspondiente al elemento de apoyo.

0.660 Área máxima homotética y concéntrica con Aco que

puede inscribirse en el mismo plano que el área cargada.

a max [m]: 1.650 Ancho máximo de difusión de las isostáticas en la

dirección "a".

b max [m]: 1.320 Ancho máximo de difusión de las isostáticas en la

dirección "b".

a [m]: 1 000 Ancho a adoptar para la difusión de las isostáticas en la

" # $%$ coc AmA 3.32

a [m]: 1.000 Ancho a adoptar para la difusión de las isostáticas en la

dirección "a" ( min [a max,a M] ).

b [m]: 1.000 Ancho a adoptar para la difusión de las isostáticas en la

dirección "b" ( min [b max,b M] ).

3. DETERMINACIÓN DEL REFUERZO NECESARIO BAJO APOYOS:

La carga concentrada sobre el macizo genera una discontinuidad de tipo estático en el mismo cuyo fluyo de tensiones se puede

analizar mediante el siguiente modelo de bielas y tirantes:




4.00 Tangente del ángulo que forman las bielas de compresión

respecto a la horizontal en la dirección "a".

3.33 Tangente del ángulo que forman las bielas de compresión

respecto a la horizontal en la dirección "b".

345.88 Esfuerzo de tracción en la dirección "a". [kN]

415.05 Esfuerzo de tracción en la dirección "b". [kN]

43.23 Área de armadura necesaria en la dirección "a". [cm2]

62.26 Área de armadura necesaria en la dirección "b" [cm2]

& '$

%$

(tan2

NTaD

& '$

%$

)tan2

NTbD

$

*

$

44

2tan1 aa

a

(

$

*

$

44

2tan1 bb

b

)

$%$ 10,

yd

aDNECS

f

TA

$%$ 10,

yd

bDNECS

f

TA

PA

SO S

UPER

IOR

ACCE

3SO

A LL

OSET

A DE

SDE

Ma-1

3 Pr

oyec

to d

e Ejec

ució

n de

Est

ruct

ura.

11

.JU

NTA

S D

E D

ILA

TAC

IÓN

.

M 1 : 131

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

0.515

0.512

0.510

0.509

0.508

0.508

0.504

0.503

0.499

0.493

0.492

0.487

0.480

0.477

0.474

0.464

0.462

0.460

0.450

0.446

0.4440.436

0.432

0.4280.425

0.421

0.418

0.4180.415

0.415

0.414

0.4050.399

0.234

0.225

0.2240.221

0.219

0.214

0.212

0.211

0.205

0.204

0.201

0.1930.189

0.188

0.1760.175

0.173

0.158

0.1570.155

0.143

0.1420.136

0.129

0.1280.121

0.119

0.117

0.113

0.112

0.112

0.110

0.105

0.0999

0.0988

0.0500

0.0494

0.0103

0.0051


Nodal displacement in local x, Loadcase 2312 MAX-UX NODE (ENV_CP) , 1 cm 3D = 1.54 mm (Max=0.515)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 132

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

3.36

0.164

3.35

3.34

3.33

3.32

3.32

3.31

3.31

3.31

3.30

3.29

3.29

3.28

3.28

3.28

3.28

3.27

3.27

3.27

3.27

3.27

3.27

3.27

3.26

3.26

3.26

3.26

3.26

3.25

3.25

3.25

3.25

3.25

3.19

3.18

3.17

3.17

3.16

3.15

3.14

3.14

3.14

3.13

3.13

3.13

3.13

3.11

3.10

3.10

3.09

3.09

3.08

3.08

3.07

3.06

3.06

3.06

3.05

3.04

3.02

3.01

3.00

3.00

2.36

2.31

0.101

0.0655

0.0507

0.0471


Nodal displacement in local x, Loadcase 2213 MIN-UX NODE (ENV_TC-IAP) , 1 cm 3D = 6.16 mm (Min=-3.36) (Max=0.164)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 129

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

4.63

3.93

4.63

4.56

4.03

4.03

3.98

3.93

3.86

3.59

3.58

3.55

3.50

3.48

3.43

3.15

3.14

3.11

3.09

3.06

3.02

2.70

2.68

2.68

2.66

2.63

2.60

2.25

2.24

2.23

2.23

2.20

2.18

1.82

1.81

1.79

1.78

1.77

1.76

1.38

1.36

1.35

1.33

1.33

1.33

0.949

0.926

0.911

0.896

0.893

0.891

0.526

0.504

0.499

0.487

0.480

0.477 0.465

0.461

0.451

0.0306

0.0281

0.0039

0.0024

0.0020

0.0018

0.0012

0.0011

0.4010E-3

0.3515E-3


Nodal displacement in local x, Loadcase 272 Temp Unif+ , 1 cm 3D = 15.4 mm (Min=-3.93) (Max=4.63)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 130

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

0.866

0.295

0.861

0.850

0.848

0.840

0.840

0.829

0.828

0.825

0.819

0.806

0.806

0.8050.803

0.791

0.781

0.778

0.778

0.759

0.758

0.753

0.740

0.735

0.731

0.722

0.714

0.707

0.704

0.699

0.694

0.690

0.672

0.667

0.291

0.287

0.286

0.283

0.279

0.274

0.271

0.263

0.262

0.262

0.261

0.259

0.258

0.254

0.254

0.2530.253

0.251

0.247

0.245

0.244

0.244

0.237

0.2350.230

0.224

0.0234

0.00610.0050

0.0024

0.0018

0.0015

0.0012

0.0011

0.8743E-3


Nodal displacement in local x, Loadcase 273 Temp Unif- , 1 cm 3D = 1.54 mm (Min=-0.866) (Max=0.295)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 132

XY

ZX * 0.502Y * 0.906Z * 0.962

18.1

0.0104

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.1

18.0

4.53

4.39

4.24

0.0082

0.0062

0.0041

0.0021


Nodal displacement in local x, Loadcase 271 Frenado , 1 cm 3D = 30.8 mm (Min=-0.0104) (Max=18.1)

m0.00 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

-15.00

-10.00

-5.00

0.00

M 1 : 131

XY

ZX * 0.502

Y * 0.906

Z * 0.962

41.8

0.0266

41.8

41.8

41.8

41.7

41.7

41.7

41.7

41.7

41.7

41.7

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.6

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.5

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.4

41.3

41.3

41.3

41.3

10.4

10.1

9.78

0.0266

0.0160

0.0159

0.0053

0.2604E-3


Nodal displacement in local x, Loadcase 425 MAX U (CQC ) , 1 cm 3D = 153.9 mm

(Min=-0.0266) (Max=41.8)

m0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

25.00

-15.00 -10.00 -5.00 0.00

Obra: Acceso Lloseta Ma-13.Elemento: Paso Superior.

Fecha: 1 y 2. Normativa Aplicada: -


1. DESPLAZAMIENTOS DEL TABLERO LA JUNTA DE DILATACIÓN.

1.1 Desplazamientos por hipótesis:

perm [mm] 2.33 Desplazamiento debido a acc. Perm. (pp, cm y pret) reolog [mm] 4.00 Desplazamiento debido a acciones reológicas term + [mm] 4.83 Desplazamiento debido a acciones térmicas. term - [mm] 0.60 fren [mm] 16.40 Desplazamiento debido al frenado.

sis [mm] 39.50 Desplazamiento debido al sismo último de cálculo.

1.2 Desplazamientos máximos en la junta de dilatación:

x- [mm] 39.13 Acortamiento máximo en la junta de dilatación ( perm + reolog

+ term + fren + 0.4· sismo)

x+ [mm] 37.03 Alargamiento máximo en la junta de dilatación ( !term+ fren

+ 0.4· sismo)

2. RECORRIDO DE LA JUNTA DE DILATACIÓN:

CÁLCULO DEL RECORRIDO EN JUNTAS DE DILATACIÓN ENTRE TABLERO Y ESTRIBOS

junta [mm] 78.26 Recorrido de la junta de dilatación 2 x MAX ( !x-!"! x+)


12. ESTRIBOS.


12.1. Estribo 1.

Obra: Estructura:

Estribo: Fecha: 25/04/2016


1. DATOS RELATIVOS A LOS MATERIALES:

1.1 Datos relativos a las acciones.

Sobrecarga actuante en el trasdós del estribo:

sc [kN/m2] : 10.00 Sobrecarga en trasdós del estribo.

Definición de la acción sísmica.

ac [1/g]: 0.067 Aceleración sísmica horizontal de cálculo.

kh : 0.034 Coeficiente sísmico horizontal

kv : 0.017 Coeficiente sísmico vertical

¿ Verificación Necesaria?: SI

1.2 Datos del Relleno:

[kN/m3] : 20 Peso específico del terreno.

! [º] : 30 Ángulo de rozamiento interno

DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE ESTRIBOS CERRADOS

Acceso a Lloseta desde Ma-13Paso Superior sobre Ma-13.1

[ ] : 30 Ángulo de rozamiento interno

! [º]: 0.00 Ángulo de fricción rozamiento entre el muro y el relleno.

" [º]: 90.00 Ángulo que forma el trasdós del fuste respecto de la horizontal.

p TALUD (V/H): 2 Pendiente del talud en terraplenes (V/H)

Coeficientes de Empuje del Terreno en el Trasdós del Muro Principal:

ka : 0.333 Coeficiente de empuje activo

ka h : 0.333 Componente horizontal del empuje del terreno

ka v : 0.000 Componente vertical del empuje del terreno

kae : 0.354 Coeficiente de empuje sísmico s/Mononoke Okabe (ortogonal al

trasdós de los fustes).

kae h : 0.354 Componente horizontal del empuje sísmico del terreno.

kae v : 0.000 Componente vertical del empuje sísmico del terreno.

Coeficientes de Empuje del Terreno en el Murete Superior:

ka : 0.333 Coeficiente de empuje activo (ortoonal al trasdós de los fustes)



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Obra: Estructura:








1.3 Datos del Terreno de Cimentación:

[º] : 30 Ángulo de rozamiento interno

# ADM [kN/m2]: 200 Tensión admisible del terreno.

% Comp Min Zap: 75.0 Porcentaje mínimo comprimido en la zapata admisible para el diseño

de la cimentación

$: 0.58 Coeficiente de rozamiento disponible entre zapata y terreno.

1.4 Datos de los materiales para el cálculo:

fck [MPa] : 30 Resistencia característica del hormigón del estribo

fyk [N/mm2] : 500.00 Límite elástico del acero pasivo

% c : 1.50 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.

% s : 1.15 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.

%&H [kN/m3] : 25.00 Peso específico del hormigón

E C [N/mm2]: 2.86E+04 Módulo de elasticidad del hormigón

E S [N/mm2]: 2.10E+05 Módulo de elasticidad del acero pasivo.

1.5 Coeficientes de Mayoración de Acciones y Coeficientes de Simultaneidad:

%&G : 1.35 Coeficiente de Mayoración para Acciones Permanentes.

%&G*: 1.50 Coeficiente de Mayoración para el Empuje del Terreno

%&Q : 1.50 Coeficiente de Mayoración para sobrecargas.

'&2 : 0.20 Coeficiente de simultaneidad para las acciones variables (sismo)

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Obra: Estructura:




2. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA DEL ESTRIBO:

1.1 Datos Relativos al Cuerpo Central del Estribo:

AP1 [m] : 0.40 Excentricidad de las cargas transmitidas por el tablero

AP2 [m] : 0.48 Entrega del tablero en el estribo + recorrido junta dilatación.

BR [m] : 0.30 Canto del murete de respaldo.

BL [m] : 0.30 Ancho de la zona de apoyo de la losa de transición

HR [m] : 1.70 Altura total del murete de respaldo.

HL1 [m] : 0.75 Altura del murete en trasdós (Espesor del paquete de firme + 30 cm)

HL2 [m] : 1.35 Canto de la ménsula de apoyo de la losa de transición

" [º] : 45.00 Ángulo de la cara inferior de la ménsula respecto de la horizontal

B APOY [m] : 0.88 Ancho de la zona de apoyo.

B TOT, SUP [m] : 1.48 Ancho máximo superior del estribo.

B,cuña [m] : 0.48 Ancho del triángulo de la ménsula de apoyo de la LT.

HL3 [m] : 0.48 Canto del triángulo de la ménsula de apoyo de la LT.

B ZONA,DESC [m]: 0.48 Zona a descontar o sumar en zona superior de estribo

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Obra: Estructura:




Tipo Fuste: Constante Tipo de geometria fuste.

HM [m] : 7.95 Altura muro frontal (altura total menos altura del murete)

HZ [m] : 1.25 Canto de la zapata

HE [m] : 9.65 Altura total del estribo

Hmuro+Hzap [m] : 10.90 Altura de estribo + canto de la zapata

BE [m] : 15.00 Ancho total del estribo.

BZ [m] : 15.20 Ancho total de la zapata (dir. ortogonal al eje del tablero)

BS [m] : 1.00 Canto del muro principal del estribo al terminar la ménsula

BI, PUNT [m] : 0.00 Distancia, medida en horizontal, desde el intrados del fuste en

cabeza hasta el intradós del fuste en el arranque.BI, TAL [m] : 0.00 Distancia, medida en horizontal, desde el trasdós del fuste en

cabeza hasta el trasdós del fuste en el arranque.

BI [m] : 1.00 Canto del muro principal del estribo en la unión con la zapata

LP [m] : 3.25 Longitud de la puntera de la zapata.

LT [m] : 3.25 Longitud del talón de la zapata.

L ZAP [m] : 7.50 Longitud total de la zapata (dir. paralela al eje del tablero)

L ZAP - LT [m] : 4.25 Longitud de la zapata menos longitud del talón

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Obra: Estructura:




1.2 Datos Relativos a la Geometría de las Aletas:

1.3 Datos Relativos a la Aleta Izquierda:

La [m] : 4.00 Longitud de la aleta a partir de la cara exterior del murete de respaldo.

L* [m] : 3.50 Distancia desde el extremo de la zapata al extremo del muro en vuelta

Lv [m] : 4.13 Longitud de la aleta a partir del final del muro en vuelta

C MIN [m] : 0.50 Canto de la aleta en el extremo del voladizo

C MAX [m] : 2.56 Canto máximo de la aleta.

Ba [m] : 0.40 Espesor en el extremo superior de la aleta /muro en vuelta

p (1H:pV) : 1.00E+10 Pendiente de la aleta /muro en vuelta (V/H)

L MV [m] : -0.25 Longitud del muro en vuelta.

Exc MV [m] : 3.63 Excentricidad del muro en vuelta respecto a la puntera de la zapata.

E MED, MV [m] : 0.40 Espesor medio del muro en vuelta.

E MAX, MV [m] : 0.40 Espesor máximo del muro en vuelta.

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Obra: Estructura:




1.4 Datos Relativos a la Aleta Derecha:

La [m] : 4.00 Longitud de la aleta a partir de la cara exterior del murete de respaldo




C MAX [m] : 2.56 Canto máximo de la aleta







3. CÁLCULO DE ACCCIONES DEL TERRENO Y SOBRECARGAS EN EL TRASDÓS DEL ESTRIBO:

3.1 Peso Propio del Estribo:

ALZADOS DE ESTRIBO

Peso Propio Exc PP - PUNT, ZAP M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA

[kN] [m] [kN·m] [kN·m]Muro (Cent) 2981.25 3.750 -11179.688 0.000

Muro (Trasd) 0.00 4.250 0.000 0.000

Muro (Intrad) 0.00 3.250 0.000 0.000

Murete Resp Sup 191.250 4.275 -817.594 100.406

Mensula Ap. LosaTrans 287.550 4.425 -1272.409 194.096

- zona triang 40.049 4.408 -176.548 26.365

- zona a + o - 67.450 4.488 -302.682 49.744

Muro en vuelta, izq -24.125 3.625 87.453 3.016

Muro en vuelta,der -24.125 3.625 87.453 3.016

Aleta izq (1) 20.625 1.938 -39.961 -37.383

Aleta izq (2) 42.539 1.250 -53.174 -106.348

Aleta der (1) 20.625 1.938 -39.961 -37.383

Aleta der (2) 42.539 1.250 -53.174 -106.348

TOTAL (Muros) 3645.627 -13760.283 89.183

Peso Propio Exc, puntera M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA

[kN] [m] [kN·m] [kN·m]

Zapata 3562.500 3.750 -13359.375 0.000

TOTAL (Muros + Zapata) 7208.127 -27119.658 89.183

ALZADOS DE ESTRIBO

CIMENTACIÓN DE ESTRIBO

Elemento

Elemento

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Obra: Estructura:




3.2 Acciones del Terreno y Sobrecarga Respecto a la Base de la Zapata:

Acc Vert. Exc TALÓN-CDG,ZAP Acc Horizont. CDG EMP, HORIZONT

[kN] [m] [kN] [m]

Peso Tierras (I) 9032.400 -2.125 0.000 0.000

(II) 0.000 -0.500 0.000 0.000

Emp. Tierras 0.000 -3.750 5957.837 3.672

Sobrecarga (I) 487.500 -2.125 0.000 0.000

(II) 0.000 -3.750 545.853 5.443

Tierras Sísmico 0.000 0.000 435.787 6.925

Emp. Inercial Muro 0.000 0.000 122.128 4.227

Emp. Inercial Rell 0.000 0.000 0.000 3.608

Cargas Perm (Estat) 9032.400 5957.837Cargas Var (Estat) 487.500 545.853

Cargas Perm (Sismo) 0.000 557.915

TOTAL 9519.900 7061.606

PUNTERA (Vert)

M ACC, HORIZONT M ACC, VERT M TOT (HORIZ+VERT) M PUNTERA

[kNm] [kNm] [kNm] [kNm]

CENTRO DE GRAVEDAD

RESULTANTES DE ESFUERZOS Y EXCENTRICIDADES DE APLICACIÓN

MOMENTOS FLECTORES EN LA BASE DE LA ZAPATA

Elemento

Elemento

[ ] [ ] [ ] [ ]

Peso Tierras (I) 0.000 -19193.850 -19193.850 -53065.350

(II) 0.000 0.000 0.000 0.000

Emp. Tierras 21879.648 0.000 21879.648 0.000

Sobrecarga (I) 0.000 -1035.938 -1035.938 -2864.063

(II) 2970.877 0.000 2970.877 0.000

Tierras Sísmico 3017.970 0.000 3017.970 -

Emp. Inercial Muro 516.199 0.000 516.199 -

Emp. Inercial Rell 0.000 0.000 0.000 -

Cargas Perm (Estat) 21879.648 2685.798 -53065.350Cargas Var (Estat) 2970.877 1934.939 -2864.063

Cargas Perm (Sismo) 3534.169 3534.169 0.000

TOTAL 28384.694 -20229.787 8154.906 -55929.412

3.3 Acciones del Terreno y Sobrecarga en el Arranque del Muro:

Peso Acc Horizont. CDG EMP, HORIZONT M ACC, HORIZONT

[kN] [kN] [m] [kNm]

Tierras (Estático) 0.000 4656.291 3.278 -15262.311

Sobrecarga (Estático) 0.000 482.517 4.825 -2328.146

Tierras (Sísmico) 0.000 426.000 5.815 -2477.314


Emp. Inercial Rell 0.000 545.853 3.608 -1969.619

Elemento

ESFUERZOS EN ARRANQUE DE MURO

Página 7 de 24

Obra: Estructura:




Estático: 0.000 5138.808 Estático: -17590.457Sísmico: 0.000 971.853 Sísmico: -4446.933

TOTAL 0.000 6110.662

4. ACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO:

4.1 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELS (OCASIONAL):

Rx Ry Rz Mx

[kN] [kN] [kN] [kN·m]Envolvente

ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELS)

Rz +

My +Rx +

Rx min 2.900 -120.400 3202.800 702.080

Rx max -3.300 139.600 3245.600 -853.490

Ry min -3.300 139.600 3245.600 -853.490

Ry max 2.900 -120.400 3202.800 702.080

Rz min -0.300 12.300 5038.200 -3207.590

Rz max -0.300 12.300 2919.500 94.670

My min 1.600 -69.100 4561.300 3874.380

My max -2.100 88.100 4447.900 -4148.250

My,Fz CDG, ZAP My TOT, CDG ZAP Mz TOT, CDG, ZAP My ARRANQ, MURO Mz ARRANQ, MURO

[kNm] [kNm] [kNm] [kNm] [kNm]

[1] 320.280 346.960 1809.760 -297.225 1659.260

[2] 324.560 294.200 2137.810 -350.795 1963.310

[3] 324.560 294.200 2137.810 -350.795 1963.310

[4] 320.280 346.960 1809.760 -297.225 1659.260

[5] 503.820 501.060 3320.750 -506.205 3305.375

[6] 291.950 289.190 207.830 -294.335 192.455

[7] 456.130 470.850 4510.100 -443.410 4423.725

[8] 444.790 425.470 4958.770 -461.485 4848.645

ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELS Ocasional)

Página 8 de 24

Obra: Estructura:




4.2 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELU:

Fx Fy Fz Mx

[kN] [kN] [kN] [kN·m]

Rx min 4.400 -184.800 3298.400 1002.480

Rx max -5.000 207.300 4381.500 -1180.680

Ry min -5.000 207.300 4381.500 -1180.680

Ry max 4.400 -184.800 3298.400 1002.480

Rz min -0.400 16.600 6801.800 -4332.240

Rz max -0.300 13.800 2914.800 167.760

My min 2.600 -108.000 5132.400 5273.690

My max -3.100 130.300 6004.700 -5617.220



[1] 329.840 370.320 2702.640 -294.860 2471.640

[2] 438.150 392.150 3087.840 -477.900 2828.715

[3] 438.150 392.150 3087.840 -477.900 2828.715

[4] 329.840 370.320 2702.640 -294.860 2471.640

[5] 680.180 676.500 4484.960 -683.360 4464.210

[6] 291.480 288.720 294.720 -293.865 277.470

Envolvente

ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELU)

ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELU)

[7] 513.240 537.160 6267.290 -492.570 6132.290

[8] 600.470 571.950 6815.980 -625.115 6653.105

4.3 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELS Cuasipermantente:

Fx Fy Fz Mx


Rx min -0.200 9.400 2929.500 -80.920

Rx max -0.200 9.600 3074.800 -76.980

Ry min -0.200 9.600 3074.800 -76.980

Ry max -0.200 9.400 2929.500 -80.920

Rz min -0.200 9.400 3075.500 -86.310

Rz max -0.200 9.400 2929.400 -77.150

My min -0.200 9.500 2929.600 -72.760

My max -0.200 9.400 3075.500 -86.310

ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELS CP)

Envolvente

Página 9 de 24

Obra: Estructura:






[1] 292.950 291.110 167.400 -294.540 155.650

[2] 307.480 305.640 165.300 -309.070 153.300

[3] 307.480 305.640 165.300 -309.070 153.300

[4] 292.950 291.110 167.400 -294.540 155.650

[5] 307.550 305.710 172.790 -309.140 161.040

[6] 292.940 291.100 163.630 -294.530 151.880

[7] 292.960 291.120 160.160 -294.550 148.285

[8] 307.550 305.710 172.790 -309.140 161.040

4.4 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELU Accidental (Sismo):

Fx Fy Fz Mx


Rx min 105.000 5.000 2885.000 6207.500

Rx max -105.000 5.000 2885.000 -6207.500

Ry min 0.000 0.000 0.000 0.000

Ry max 0.000 0.000 0.000 0.000

Rz min 0.000 0.000 0.000 0.000

Envolvente

ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (SISMO)

ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELS Cuasipermante)

Rz max 0.000 0.000 0.000 0.000

Mx min 0.000 0.000 0.000 0.000

Mx max 0.000 0.000 0.000 0.000



[1] 288.500 1254.500 6253.500 546.250 6247.250

[2] 288.500 -677.500 6253.500 -1123.250 6247.250

[3] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

[4] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

[5] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

[6] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

[7] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

[8] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

5. COMPROBACIONES GEOTÉCNICAS:

5.1 Comprobación de Tensiones en el Terreno:

Ancho Zapata (y) [m]: 15.20 Ancho de la zapata en la dirección transversal al tablero.

Longitud Zapata (z) [m]: 7.50 Ancho de la zapata en la dirección del tablero.

ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELU Sisimo)

Página 10 de 24

Obra: Estructura:




Envolvente ELS Ocasional.

N,k My,k Mz,k

[kN] [kNm] [kNm]

[1] Rx min 19930.827 5056.880 1809.760

[2] Rx max 19973.627 5004.120 2137.810

[3] Ry min 19973.627 5004.120 2137.810

[4] Ry max 19930.827 5056.880 1809.760

[5] Rz min 21766.227 5210.980 3320.750

[6] Rz max 19647.527 4999.110 207.830

[7] My min 21289.327 5180.770 4510.100

[8] My max 21175.927 5135.390 4958.770

#,adm #&MAX #&MIN #&MED

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 200.000 216.585 133.078 174.832

[2] 200.000 217.726 132.688 175.207

[3] 200.000 217.726 132.688 175.207

[4] 200.000 216.585 133.078 174.832

[5] 200.000 238.999 142.865 190.932

[6] 200.000 208.148 136.546 172.347

ENVOLVENTES ELS EN C.D.G. CIMENTACIÓN.

EnvolventeHip

COMPROBACIÓN DE TENSIONES EN CIMENTACIÓN

Hip

[7] 200.000 238.721 134.776 186.748

[8] 200.000 238.962 132.546 185.754

#&MAX [kN/m2]: 238.999

#&MED [kN/m2]: 190.932

#&MIN [kN/m2]: 132.546

Envolvente ELU Accidental Sismo.

N,k My,k Mz,k

[kN] [kNm] [kNm]

[1] N min 16050.527 7950.637 6253.500

[2] N max 16050.527 6018.637 6253.500

[3] Vy min 13165.527 6696.137 0.000

[4] Vy max 13165.527 6696.137 0.000

[5] Vz min 13165.527 6696.137 0.000

[6] Vz max 13165.527 6696.137 0.000

[7] My min 13165.527 6696.137 0.000

[8] My max 13165.527 6696.137 0.000

Envolvente

ENVOLVENTES ELU SISMO EN C.D.G. CIMENTACIÓN.

Hip

< 250 kN/m2 "O.K."

< 200 kN/m2 "O.K."

100 % Zapata Comprimida "O.K."

Página 11 de 24

Obra: Estructura:




#,adm #&MAX #&MIN #&MED

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 300.000 218.241 63.347 140.794

[2] 300.000 204.684 76.905 140.794

[3] 300.000 162.478 68.497 115.487

[4] 300.000 162.478 68.497 115.487

[5] 300.000 162.478 68.497 115.487

[6] 300.000 162.478 68.497 115.487

[7] 300.000 162.478 68.497 115.487

[8] 300.000 162.478 68.497 115.487

#&MAX [kN/m2]: 218.241

#&MED [kN/m2]: 140.794

#&MIN [kN/m2]: 63.347

5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Deslizamiento:



Hip

< 375 kN/m2 "O.K."

< 300 kN/m2 "O.K."


Ve Vv

[kN] [kN]

[1] N min 11507.068 6510.713 1.767

[2] N max 11535.079 6501.996 1.774

[3] Vy min 11535.079 6501.996 1.774

[4] Vy max 11507.068 6510.713 1.767

[5] Vz min 12567.037 6503.311 1.932

[6] Vz max 11343.805 6503.405 1.744

[7] My min 12291.399 6507.187 1.889

[8] My max 12228.027 6501.896 1.881

%&d MIN : 1.74 > 1.50 "O.K."


Ve Vv

[kN] [kN]

[1] N min 11098.420 6729.925 1.649

[2] N max 11098.420 6519.925 1.702

[3] Vy min 9432.764 6624.923 1.424

[4] Vy max 9432.764 6624.923 1.424

[5] Vz min 9432.764 6624.923 1.424

[6] Vz max 9432.764 6624.923 1.424

[7] My min 9432.764 6624.923 1.424

[8] My max 9432.764 6624.923 1.424

%&d MIN : 1.42 > 1.10 "O.K."

5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Vuelco:

Hip Envolvente % d

Hip Envolvente % d

Página 12 de 24

Obra: Estructura:





Me Mv

[kN] [kN]

[1] Rx min 94739.290 24873.580 3.809

[2] Rx max 94895.510 24824.290 3.823

[3] Ry min 94895.510 24824.290 3.823

[4] Ry max 94739.290 24873.580 3.809

[5] Rz min 101438.500 24848.140 4.082

[6] Rz max 93705.245 24848.140 3.771

[7] My min 99697.815 24863.245 4.010

[8] My max 99283.905 24833.830 3.998

%&V, MIN : 3.77 > 1.80 "O.K."


Me Mv

[kN] [kN]

[1] N min 91288.070 26842.742 3.401

[2] N max 91288.070 25173.242 3.626

[3] Vy min 80757.820 26007.992 3.105

[4] Vy max 80757.820 26007.992 3.105

[5] Vz min 80757.820 26007.992 3.105

[6] Vz max 80757.820 26007.992 3.105

Hip Envolvente % v

% vHip Envolvente

[ ]

[7] My min 80757.820 26007.992 3.105

[8] My max 80757.820 26007.992 3.105

%&V, MIN : 3.11 > 1.50 "O.K."

5. COMPROBACIONES ESTRUCTURALES EN ESTADO LÍMITE ÚLTIMO:

5.1 Dimensionamiento de la Armadura de la Cimentación:

Canto Inf Estribo [m]: 1.00 Canto del muro del estribo en la sección de arranque

Dist PUNT,EJE MURO ESTRIBO [m]: 3.750 Distancia de la puntera al eje del muro del estribo en arranque

Dist TALON,EJE MURO ESTRIBO [m]: 3.750 Distancia del talón al eje del muro del estribo en arranque

Página 13 de 24

Obra: Estructura:




N,d My,d M z,d

[kN] [kNm] [kNm]

[1] Rx min 25954.361 7421.822 2702.640

[2] Rx max 27037.461 7443.652 3087.840

[3] Ry min 27037.461 7443.652 3087.840

[4] Ry max 25954.361 7421.822 2702.640

[5] Rz min 29457.761 7728.002 4484.960

[6] Rz max 25570.761 7340.222 294.720

[7] My min 27788.361 7588.662 6267.290

[8] My max 28660.661 7623.452 6815.980

#&máx #&min # EJE, MURO

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 289.111 166.229 227.670

[2] 300.099 174.243 237.171

[3] 300.099 174.243 237.171

[4] 289.111 166.229 227.670

[5] 328.163 188.640 258.401

[6] 276.836 171.774 224.305

[7] 318.712 168.803 243.758

[8] 328.508 174.310 251.409

ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA EN CIMENTACIÓN (ELU)

TENSIONES EN LA ZAPATA (MAYORADAS -ELU-)

Hip Envolvente

[ ]

#&máx #&min # EJE, MURO

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 218.241 133.078 175.660

[2] 204.684 132.688 168.686

[3] 162.478 132.688 147.583

[4] 162.478 133.078 147.778

[5] 162.478 142.865 152.671

[6] 162.478 136.546 149.512

[7] 162.478 134.776 148.627

[8] 162.478 132.546 147.512

- Dimensionamiento de la armadura de la puntera:

Lp [m] : 3.250 Longitud de la puntera.

Hz [m]: 1.250 Canto de la zapata

Lp / Hz: 2.60 Relación luz/canto en la puntera de la zapata

TENSIONES EN LA ZAPATA (SISMO)

Página 14 de 24

Obra: Estructura:




R T,PUNT Xd Td

[kN/m] [m] [kN/m]

[1] 968.96 1.699 1372.140

[2] 1007.38 1.698 1425.614

[3] 1007.38 1.698 1425.614

[4] 968.96 1.699 1372.140

[5] 1099.81 1.699 1557.449

[6] 939.64 1.691 1323.727

[7] 1054.63 1.708 1501.345

[8] 1087.35 1.708 1547.739

Td max [kN/m] : 1557.449 Tracción máxima en la armadura.

As[cm2/m] : 38.936 Armadura necesaria por cálculo en la puntera (cara inferior zapata)As min [cm2/m] : 23.000 Cuantía mecánica mínima.

R T,PUNT Xd Td

[kN/m] [m] [kN/m]

[1] 738.57 1.69 1041.72

[2] 700.07 1.69 983.16

[3] 581.36 1.66 801.81

DIMENSIONAMIENTO ARMADURA PUNTERA (SISMO)

DIMENSIONAMIENTO ARMADURA PUNTERA (ELU)

[ ]

[4] 581.73 1.65 802.11

[5] 590.90 1.64 809.76

[6] 584.98 1.65 804.82

[7] 583.32 1.65 803.44

[8] 581.23 1.66 801.70



- Dimensionamiento de la armadura del talón:

Lt [m] : 3.250 Longitud del talón.


Lt / Hz: 2.60 Relación luz/canto en el talón de la zapata

Procedimiento Cálculo Armadura: Lt / Hz > 2

- Verificación para Estado Límite Último (ELU):

Vd TIERRAS+SCU [kNm/m] : 939.46 Esfuerzo cortante generado por el peso propio + scu de las tierras

en la sección de arranque del talón (ELU).

Teoría de Flexión.

Página 15 de 24

Obra: Estructura:




Vd PP ZAPATA [kNm/m] : 137.11 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de la zapata (ELU).

Md TIERRAS+SCU [kNm/m] : -1996.36 Momento flector generado por el peso propio + scu de las tierras

respecto al eje del muro del estribo (ELU).

Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata (ELU).

R T,TALÓN Xd M REACC, CIMENT Md Vd

[kN/m] [m] [kN·m/m] [kNm/m] [kN]

738.560 1.528 -1128.158 -3124.519 436.488

771.400 1.529 -1179.781 -3176.142 408.027

771.400 1.529 -1179.781 -3176.142 408.027

738.560 1.528 -1128.158 -3124.519 436.488

838.203 1.527 -1280.328 -3276.689 350.131

742.648 1.542 -1145.244 -3141.604 432.945

773.550 1.511 -1169.182 -3165.542 406.163

798.224 1.512 -1206.764 -3203.125 384.779

Md [kN·m/m]: -3124.519 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura

U0 [kN]: 20400.000

Mlim [kNm]: 16524

Momento Reacción Terreno Cimentación

DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL TALÓN (ELU)

Esfuerzos Dimensionamiento Armadura

As [cm2/m] : 56.486 Armadura necesaria por cálculo en el talón (cara superior zapata)As min [cm2/m] : 23.000 Cuantía mecánica mínima.

Vd max [kN/m] : 436.49 Esfuerzo cortante máximo en la zapata (eje muro estribo).

Vd max [kN/m] : 268.61 Esfuerzo cortante máximo en el talón de la zapata a un canto útil del

arranque del muro del estribo

Vcu [kN/m]: 490.158 Esfuerzo cortante resistente máximo en el hormigón sin

armadura de cortante.

- Verificación para Estado Límite Accidental (Sismo):


en la sección de arranque del talón.

Vd PP ZAPATA [kNm/m] : 101.56 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de la zapata.


respecto al eje del muro del estribo.

Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata.

Armadura Cara Superior Zapata: 56.49 cm2 / m

Vcu > Vd "O.K."

Página 16 de 24

Obra: Estructura:






578.885 1.539 -890.787 -2887.148 574.873

565.076 1.550 -876.065 -2872.425 586.840

525.508 1.592 -836.496 -2832.857 621.133

526.606 1.592 -838.508 -2834.869 620.181

554.131 1.604 -888.971 -2885.331 596.327

536.357 1.597 -856.386 -2852.747 611.730

531.379 1.594 -847.259 -2843.620 616.045

525.107 1.592 -835.761 -2832.122 621.480


U0 [kN]: 20400.000

Mlim [kNm]: 16524



Momento Reacción Terreno Cimentación Esfuerzos Dimensionamiento Armadura


DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL TALÓN (SISMO)





5.2 Dimensionamiento de la Armadura del Muro del Estribo:

Canto muro en el arranque[m]: 1.00

Vcu > Vd "O.K."

Página 17 de 24

Obra: Estructura:





Nd Md Vd Vcu

[kN/m] [kNm/m] [kN/m] [kN/m]

[1] Rx min -462.935 -1778.703 460.922 524.387

[2] Rx max -535.142 -1790.906 460.296 534.676

[3] Ry min -535.142 -1790.906 460.296 534.676

[4] Ry max -462.935 -1778.703 460.922 524.387

[5] Rz min -696.495 -1804.603 460.602 557.669

[6] Rz max -437.362 -1778.637 460.609 520.742

[7] My min -585.202 -1791.884 460.802 541.810

[8] My max -643.355 -1800.720 460.422 550.096

Md [kN·m/m]: 1804.603 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura

U0 [kN/m] = 16150.00

Mlim [kNm/m] = 10356.19

As [cm2/m] : 46.615 Armadura necesaria por cálculo en el trasdós del estribo.As min [cm2/m] : 18.40 Cuantía mecánica mínima.

TENSIONES NORMALES CORTANTE

Envolvente

ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL MURO (ELU)

Vd max [kN/m] : 460.922 Esfuerzo cortante máximo en el arranque del estribo, a un canto útil.




Nd Md Vd Vcu


[1] Rx min -435.375 -1432.743 414.377 590.985

[2] Rx max -435.375 -1544.043 400.377 590.985

[3] Ry min -243.042 -1469.159 407.377 563.578

[4] Ry max -243.042 -1469.159 407.377 563.578

[5] Rz min -243.042 -1469.159 407.377 563.578

[6] Rz max -243.042 -1469.159 407.377 563.578

[7] My min -243.042 -1469.159 407.377 563.578

[8] My max -243.042 -1469.159 407.377 563.578


U0 [kN/m] = 16150.00

Mlim [kNm/m] = 10356.19

Armadura Trasdós de Muro: 46.62 cm2 / m

Vcu > Vd "O.K."

ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL MURO (SISMO)

Envolvente


Página 18 de 24

Obra: Estructura:








5.3 Dimensionamiento del murete de guarda:

Emp act Z RESULT, EMP Md Vd

[kN/m] [m] [kNm/m] [kN/m]

Tierras 1.875 0.250 0.703 1.875

Sc 2.500 0.375 1.406 2.500

Md, tot = 2.109 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura

U0 [kN/m] = 4250.00

Mlim [kNm/m] = 717.19

Vcu > Vd "O.K."


ESFUERZOS DIMENSIONAMIENTO MURETE DE GUARDA

Elemento





6. COMPROBACIÓN DE LA FISURACIÓN EN E.L.S. CUASIPERMANENTE:

La apertura característica de fisura se calculará mediante la siguiente expresión: , donde:

Armadura Trasdós Murete: 5.52 cm2 / m

Vcu > Vd "O.K."

s

eficazc

mA

Akscs

,

14.02.02

! ! "

#

s

s

s

sr

s

s

smE

kE

$

$

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'

'

(

)

*

*

+

,

--

.

/

00

1

2 3 " 4.01

2

2

smmk sw %4 "

Página 19 de 24

Obra: Estructura:




6.1 Datos comunes a Zapata y Alzado para Comprobación de la Fisuración:

456 1.7 Coeficiente que realaciona la abertura media de fisura con el valor

característico (1.3 Acciones indirectas; 1.7 Resto de casos).

0.125 Coeficiente que representa la influencia del diagrama de tracciones.

(0.125 Flexión simple o compuesta)

k 2 : 1.0 1.0 (C. Instantáneas); 0.5 (Otros casos).

6.2 Comprobación de la Fisuración en el Talón de la Cimentación:

5.3.1 Datos Relativos a los Materiales:

fctm,fl [Mpa]: 2.90 Resistencia media a flexotracción del hormigón

5.3.2 Datos Relativos a la Sección de Hormigón:

B [m]: 1.00 Ancho de la sección transversal.

H [m]: 1.25 Canto de la Sección Transversal

Z G C [m]: 0.63 Distancia del c.d.g. de la sección a la fibra más traccionada.

"

!"

1

211

8 %

%%k

G,C [ ] g

Ib [m4]: 1.63E-01 Momento de Inercia de la sección bruta

5.3.3 Datos Relativos a las Armaduras:

As, TRACC [m2]: 6.48E-03 Área total de las armaduras traccionadas situadas en Ac,eficaz.

As, COMP [m2]: 4.02E-03 Área total de las armaduras comprimidas (cara inf zapata).

#6[mm]5 32 Diámetro de la barra traccionada más gruesa.

s [m]: 0.10 Distancia entre barras longitudinales.

c [m]: 0.050 Recubrimiento geométrico de la armadura longitudinal.

r [m]: 0.065 Recubrimiento mecánico de la armadura longitudinal

d [m]: 1.185 Canto útil de la sección

6.2.4 Datos de la Sección Homogeneizada:

Z G [m]: 0.617 Distancia del centro de gravedad de la sección a la fibra más traccionada.

I H [m4]: 1.87E-01 Momento de Inercia de la sección homogeneizada.

bc, ef [m]: 1.00 Ancho para el cálculo de Ac, eficaz (s -0.1 m- 15 ! -0.48 m-)

hc, ef [m]: 0.30 Canto a considerar para el cálculo de Ac, eficaz

A C,EFICAZ [m2]: 0.30 Área de hormigón de la zona de recubrimiento

Página 20 de 24

Obra: Estructura:




6.2.5 Cálculo del Momento de Fisuración:

M FIS [kN·m]: 876.71 Momento de fisuración de la sección

5.3.4 Comprobación de la Fisuracion:

N,d My,d M z,d

[kN] [kNm] [kNm]

[1] Rx min 19267.527 -19020.745 167.400

[2] Rx max 19412.827 -19006.215 165.300

[3] Ry min 19412.827 -19006.215 165.300

[4] Ry max 19267.527 -19020.745 167.400

[5] Rz min 19413.527 -19006.145 172.790

[6] Rz max 19267.427 -19020.755 163.630

[7] My min 19267.627 -19020.735 160.160

[8] My max 19413.527 -19006.145 172.790

$6máx $6min $ EJE, MURO

TENSIONES EN LA ZAPATA (ELS CUASIPERMANENTE)

ESFUERZOS PARA LA COMPROBACIÓN DE LA FISURACIÓN EN LA CIMENTACIÓN (CUASIP)

Hip Envolvente

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 303.072 34.955 169.013

[2] 304.237 36.339 170.288

[3] 304.237 36.339 170.288

[4] 303.072 34.955 169.013

[5] 304.269 36.319 170.294

[6] 303.058 34.967 169.013

[7] 303.048 34.981 169.014

[8] 304.269 36.319 170.294

Md TIERRAS+SCU [kNm/m] : 1276.38 Momento flector generado por el peso propio + scu de las tierras

respecto al eje del muro del estribo (ELS Cuasipermanente).

Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata (ELS Cuasip).

Página 21 de 24

Obra: Estructura:




Esfuerzos

R T,TALÓN Xd M REACC, CIMENT Md

[kN/m] [m] [kN·m/m] [kNm/m]

[1] Rx min 382.440 1.214 -464.366 812.018

[2] Rx max 387.425 1.220 -472.594 803.791

[3] Ry min 387.425 1.220 -472.594 803.791

[4] Ry max 382.440 1.214 -464.366 812.018

[5] Rz min 387.400 1.220 -472.524 803.860

[6] Rz max 382.461 1.214 -464.415 811.969

[7] My min 382.491 1.214 -464.477 811.907

[8] My max 387.400 1.220 -472.524 803.860

Md [kN·m/m]: 812.018 Momento máximo para la comprobación de la fisuración.

$6S [Mpa]: - Tensión de servicio armadura pasiva en la hip. de sección fisurada.

$6SR [Mpa]: - Tensión de la armadura en la sección fisurada en el instante en

que se fisura el hormigón (la fibra más traccionda alcanza fct,m)

ESFUERZOS EN EL TALÓN DE LA ZAPATA (ELS CUASIPERMANENTE)


Envolvente

Mk < M fis "O.K" Comprobación Fisuración no Necesaria

S m [mm]: - Separación media entre fisuras.

% sm : - Alargamiento medio de las armaduras.

wk [mm]: - Valor obtenido en el cálculo de la apertura de fisura.

5.3 Comprobación de la Fisuración en el Muro del Estribo:






Z G,C [m]: 0.50 Distancia del c.d.g. de la sección a la fibra más traccionada.


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Obra: Estructura:





















Nd Md

[kN/m] [kNm/m]

[1] Rx min 433.137 -1068.165

[2] Rx max 442.823 -1069.134

[3] Ry min 442.823 -1069.134

[4] Ry max 433.137 -1068.165

[5] Rz min 442.870 -1069.139

[6] Rz max 433.130 -1068.165

[7] My min 433.143 -1068.166

[8] My max 442.870 -1069.139

M d [kN·m/m] = 1069.139 Momento máximo para la comprobación de la fisuración.

$6S [Mpa]: 263.63 Tensión de servicio armadura pasiva en la hip. de sección fisurada.

$6SR [Mpa]: 134.78 Tensión de la armadura en la sección fisurada en el instante en


S m [mm]: 161.115 Separación media entre fisuras.

Envolvente

ESFUERZOS COMPROBACIÓN FISURACIÓN (CUASIP)

Mk > M fis Comprobación Fisuración Necesaria

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Obra: Estructura:




% sm : 9.27E-04 Alargamiento medio de las armaduras.

wk [mm]: 0.25 Valor obtenido en el cálculo de la apertura de fisura.

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12.2. Estribo 2.

Obra: Estructura:



1. DATOS RELATIVOS A LOS MATERIALES:

1.1 Datos relativos a las acciones.

Sobrecarga actuante en el trasdós del estribo:

sc [kN/m2] : 10.00 Sobrecarga en trasdós del estribo.

Definición de la acción sísmica.

ac [1/g]: 0.067 Aceleración sísmica horizontal de cálculo.

kh : 0.034 Coeficiente sísmico horizontal

kv : 0.017 Coeficiente sísmico vertical

¿ Verificación Necesaria?: SI

1.2 Datos del Relleno:

[kN/m3] : 20 Peso específico del terreno.




! [ ] : 30 Ángulo de rozamiento interno

" [º]: 0.00 Ángulo de fricción rozamiento entre el muro y el relleno.

# [º]: 90.00 Ángulo que forma el trasdós del fuste respecto de la horizontal.

p TALUD (V/H): 2 Pendiente del talud en terraplenes (V/H)

Coeficientes de Empuje del Terreno en el Trasdós del Muro Principal:

ka : 0.333 Coeficiente de empuje activo







Coeficientes de Empuje del Terreno en el Murete Superior:

ka : 0.333 Coeficiente de empuje activo (ortoonal al trasdós de los fustes)



Página 1 de 24

Obra: Estructura:








1.3 Datos del Terreno de Cimentación:


$ ADM [kN/m2]: 200 Tensión admisible del terreno.

% Comp Min Zap: 75.0 Porcentaje mínimo comprimido en la zapata admisible para el diseño

de la cimentación

%: 0.58 Coeficiente de rozamiento disponible entre zapata y terreno.

1.4 Datos de los materiales para el cálculo:

fck [MPa] : 30 Resistencia característica del hormigón del estribo

fyk [N/mm2] : 500.00 Límite elástico del acero pasivo

c : 1.50 Coeficiente parcial de seguridad para el hormigón.

s : 1.15 Coeficiente parcial de seguridad para el acero.

&H [kN/m3] : 25.00 Peso específico del hormigón

E C [N/mm2]: 2.86E+04 Módulo de elasticidad del hormigón

E S [N/mm2]: 2.10E+05 Módulo de elasticidad del acero pasivo.

1.5 Coeficientes de Mayoración de Acciones y Coeficientes de Simultaneidad:

&G : 1.35 Coeficiente de Mayoración para Acciones Permanentes.

&G*: 1.50 Coeficiente de Mayoración para el Empuje del Terreno

&Q : 1.50 Coeficiente de Mayoración para sobrecargas.

'&2 : 0.20 Coeficiente de simultaneidad para las acciones variables (sismo)

Página 2 de 24

Obra: Estructura:




2. DEFINICIÓN GEOMÉTRICA DEL ESTRIBO:

1.1 Datos Relativos al Cuerpo Central del Estribo:

AP1 [m] : 0.40 Excentricidad de las cargas transmitidas por el tablero

AP2 [m] : 0.48 Entrega del tablero en el estribo + recorrido junta dilatación.

BR [m] : 0.30 Canto del murete de respaldo.

BL [m] : 0.30 Ancho de la zona de apoyo de la losa de transición

HR [m] : 1.70 Altura total del murete de respaldo.

HL1 [m] : 0.75 Altura del murete en trasdós (Espesor del paquete de firme + 30 cm)

HL2 [m] : 1.35 Canto de la ménsula de apoyo de la losa de transición

# [º] : 45.00 Ángulo de la cara inferior de la ménsula respecto de la horizontal

B APOY [m] : 0.88 Ancho de la zona de apoyo.

B TOT, SUP [m] : 1.48 Ancho máximo superior del estribo.

B,cuña [m] : 0.48 Ancho del triángulo de la ménsula de apoyo de la LT.

HL3 [m] : 0.48 Canto del triángulo de la ménsula de apoyo de la LT.

B ZONA,DESC [m]: 0.48 Zona a descontar o sumar en zona superior de estribo

Página 3 de 24

Obra: Estructura:




Tipo Fuste: Constante Tipo de geometria fuste.

HM [m] : 6.75 Altura muro frontal (altura total menos altura del murete)

HZ [m] : 1.25 Canto de la zapata

HE [m] : 8.45 Altura total del estribo

Hmuro+Hzap [m] : 9.70 Altura de estribo + canto de la zapata

BE [m] : 15.00 Ancho total del estribo.

BZ [m] : 15.20 Ancho total de la zapata (dir. ortogonal al eje del tablero)

BS [m] : 1.00 Canto del muro principal del estribo al terminar la ménsula

BI, PUNT [m] : 0.00 Distancia, medida en horizontal, desde el intrados del fuste en

cabeza hasta el intradós del fuste en el arranque.BI, TAL [m] : 0.00 Distancia, medida en horizontal, desde el trasdós del fuste en

cabeza hasta el trasdós del fuste en el arranque.

BI [m] : 1.00 Canto del muro principal del estribo en la unión con la zapata

LP [m] : 3.00 Longitud de la puntera de la zapata.

LT [m] : 3.00 Longitud del talón de la zapata.

L ZAP [m] : 7.00 Longitud total de la zapata (dir. paralela al eje del tablero)

L ZAP - LT [m] : 4.00 Longitud de la zapata menos longitud del talón

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Obra: Estructura:




1.2 Datos Relativos a la Geometría de las Aletas:

1.3 Datos Relativos a la Aleta Izquierda:

La [m] : 3.25 Longitud de la aleta a partir de la cara exterior del murete de respaldo.




C MAX [m] : 2.31 Canto máximo de la aleta.







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Obra: Estructura:




1.4 Datos Relativos a la Aleta Derecha:

La [m] : 3.25 Longitud de la aleta a partir de la cara exterior del murete de respaldo




C MAX [m] : 2.31 Canto máximo de la aleta







3. CÁLCULO DE ACCCIONES DEL TERRENO Y SOBRECARGAS EN EL TRASDÓS DEL ESTRIBO:

3.1 Peso Propio del Estribo:

ALZADOS DE ESTRIBO

Peso Propio Exc PP - PUNT, ZAP M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA

[kN] [m] [kN·m] [kN·m]Muro (Cent) 2531.25 3.500 -8859.375 0.000

Muro (Trasd) 0.00 4.000 0.000 0.000

Muro (Intrad) 0.00 3.000 0.000 0.000

Murete Resp Sup 191.250 4.025 -769.781 100.406

Mensula Ap. LosaTrans 287.550 4.175 -1200.521 194.096

- zona triang 40.049 4.158 -166.535 26.365

- zona a + o - 67.450 4.238 -285.819 49.744

Muro en vuelta, izq -42.250 3.250 137.313 10.563

Muro en vuelta,der -42.250 3.250 137.313 10.563

Aleta izq (1) 18.125 1.688 -30.586 -32.852

Aleta izq (2) 32.852 1.083 -35.589 -79.391

Aleta der (1) 18.125 1.688 -30.586 -32.852

Aleta der (2) 32.852 1.083 -35.589 -79.391

TOTAL (Muros) 3135.002 -11139.757 167.252

Peso Propio Exc, puntera M PUNT, ZAPATA M CDG, ZAPATA

[kN] [m] [kN·m] [kN·m]

Zapata 3325.000 3.500 -11637.500 0.000

TOTAL (Muros + Zapata) 6460.002 -22777.257 167.252

ALZADOS DE ESTRIBO

CIMENTACIÓN DE ESTRIBO

Elemento

Elemento

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Obra: Estructura:




3.2 Acciones del Terreno y Sobrecarga Respecto a la Base de la Zapata:

Acc Vert. Exc TALÓN-CDG,ZAP Acc Horizont. CDG EMP, HORIZONT

[kN] [m] [kN] [m]

Peso Tierras (I) 7300.800 -2.000 0.000 0.000

(II) 0.000 -0.500 0.000 0.000

Emp. Tierras 0.000 -3.500 4719.793 3.285

Sobrecarga (I) 450.000 -2.000 0.000 0.000

(II) 0.000 -3.500 485.851 4.843

Tierras Sísmico 0.000 0.000 350.709 6.134


Emp. Inercial Rell 0.000 0.000 0.000 3.208

Cargas Perm (Estat) 7300.800 4719.793Cargas Var (Estat) 450.000 485.851

Cargas Perm (Sismo) 0.000 455.732

TOTAL 7750.800 5661.376

PUNTERA (Vert)

M ACC, HORIZONT M ACC, VERT M TOT (HORIZ+VERT) M PUNTERA

[kNm] [kNm] [kNm] [kNm]

CENTRO DE GRAVEDAD

RESULTANTES DE ESFUERZOS Y EXCENTRICIDADES DE APLICACIÓN

MOMENTOS FLECTORES EN LA BASE DE LA ZAPATA

Elemento

Elemento

[ ] [ ] [ ] [ ]

Peso Tierras (I) 0.000 -14601.600 -14601.600 -40154.400

(II) 0.000 0.000 0.000 0.000

Emp. Tierras 15505.571 0.000 15505.571 0.000

Sobrecarga (I) 0.000 -900.000 -900.000 -2475.000

(II) 2352.855 0.000 2352.855 0.000

Tierras Sísmico 2151.144 0.000 2151.144 -

Emp. Inercial Muro 380.826 0.000 380.826 -

Emp. Inercial Rell 0.000 0.000 0.000 -

Cargas Perm (Estat) 15505.571 903.971 -40154.400Cargas Var (Estat) 2352.855 1452.855 -2475.000

Cargas Perm (Sismo) 2531.970 2531.970 0.000

TOTAL 20390.395 -15501.600 4888.795 -42629.400

3.3 Acciones del Terreno y Sobrecarga en el Arranque del Muro:

Peso Acc Horizont. CDG EMP, HORIZONT M ACC, HORIZONT

[kN] [kN] [m] [kNm]

Tierras (Estático) 0.000 3570.252 2.896 -10340.786

Sobrecarga (Estático) 0.000 422.515 4.225 -1785.126

Tierras (Sísmico) 0.000 340.923 5.036 -1716.835


Emp. Inercial Rell 0.000 485.851 3.208 -1558.771

Elemento

ESFUERZOS EN ARRANQUE DE MURO

Página 7 de 24

Obra: Estructura:




Estático: 0.000 3992.767 Estático: -12125.912Sísmico: 0.000 826.774 Sísmico: -3275.605

TOTAL 0.000 4819.541

4. ACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO:

4.1 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELS (OCASIONAL):

Rx Ry Rz Mx

[kN] [kN] [kN] [kN·m]Envolvente

ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELS)

Rz +

My +Rx +

Rx min -157.200 9.400 5075.100 2562.980

Rx max 222.700 9.900 5575.700 -3593.470

Ry min 50.100 159.400 4184.000 -858.580

Ry max 16.000 -139.500 3607.700 -191.530

Rz min 121.700 10.200 5942.300 -1956.450

Rz max -38.500 8.100 3592.200 635.790

My min -157.200 9.400 5075.100 2562.980

My max 222.700 9.900 5575.700 -3593.470



[1] 507.510 -750.090 2638.180 -1568.610 2626.430

[2] 557.570 2339.170 3672.670 945.655 3660.295

[3] 418.400 819.200 2133.780 -80.225 1934.530

[4] 360.770 488.770 1307.530 -252.770 1133.155

[5] 594.230 1567.830 2038.050 227.245 2025.300

[6] 359.220 51.220 700.590 -619.095 690.465

[7] 507.510 -750.090 2638.180 -1568.610 2626.430

[8] 557.570 2339.170 3672.670 945.655 3660.295

ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELS Ocasional)

Página 8 de 24

Obra: Estructura:




4.2 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELU:

Fx Fy Fz Mx


Rx min -224.100 10.200 4839.500 3647.130

Rx max 309.200 13.400 6549.200 -4993.910

Ry min 68.600 237.000 5648.400 -1181.440

Ry max 11.700 -213.700 3609.000 -91.860

Rz min 165.700 13.900 8022.400 -2664.350

Rz max -69.800 7.400 3586.400 1142.740

My min -224.100 10.200 4839.500 3647.130

My max 309.200 13.400 6549.200 -4993.910



[1] 483.950 -1308.850 3728.730 -1996.625 3715.980

[2] 654.920 3128.520 5101.110 1432.180 5084.360

[3] 564.840 1113.640 3077.440 -101.790 2781.190

[4] 360.900 454.500 1801.460 -281.925 1534.335

[5] 802.240 2127.840 2775.550 316.235 2758.175

[6] 358.640 -199.760 1201.940 -829.790 1192.690

Envolvente

ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELU)

ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELU)

[7] 483.950 -1308.850 3728.730 -1996.625 3715.980

[8] 654.920 3128.520 5101.110 1432.180 5084.360

4.3 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELS Cuasipermantente:

Fx Fy Fz Mx


Rx min 24.400 9.900 3604.200 -385.910

Rx max 36.200 10.400 3782.400 -576.530

Ry min 36.200 10.400 3782.400 -576.530

Ry max 24.400 9.900 3604.200 -385.910

Rz min 25.200 9.900 3783.000 -397.240

Rz max 35.500 10.400 3603.600 -565.200

My min 24.400 9.900 3604.200 -385.910

My max 36.200 10.400 3782.400 -576.530

ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (ELS CP)

Envolvente

Página 9 de 24

Obra: Estructura:






[1] 360.420 555.620 465.110 -195.720 452.735

[2] 378.240 667.840 659.730 -133.890 646.730

[3] 378.240 667.840 659.730 -133.890 646.730

[4] 360.420 555.620 465.110 -195.720 452.735

[5] 378.300 579.900 476.440 -208.200 464.065

[6] 360.360 644.360 648.400 -120.735 635.400

[7] 360.420 555.620 465.110 -195.720 452.735

[8] 378.240 667.840 659.730 -133.890 646.730

4.4 Reacciones y Esfuerzos Generados por el Tablero en el Estribo. Envolvente de ELU Accidental (Sismo):

Fx Fy Fz Mx


Rx min -105.000 5.000 2885.000 6207.500

Rx max 105.000 5.000 2885.000 -6207.500

Ry min 0.000 0.000 0.000 0.000

Ry max 0.000 0.000 0.000 0.000

Rz min 0.000 0.000 0.000 0.000

Envolvente

ENVOLVENTE DE REACCIONES TRANSMITIDAS POR EL TABLERO AL ESTRIBO (SISMO)

ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELS Cuasipermante)

Rz max 0.000 0.000 0.000 0.000

Mx min 0.000 0.000 0.000 0.000

Mx max 0.000 0.000 0.000 0.000



[1] 288.500 -551.500 6247.500 -997.250 6241.250

[2] 288.500 1128.500 6247.500 420.250 6241.250

[3] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

[4] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

[5] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

[6] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

[7] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

[8] 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

5. COMPROBACIONES GEOTÉCNICAS:

5.1 Comprobación de Tensiones en el Terreno:

Ancho Zapata (y) [m]: 15.20 Ancho de la zapata en la dirección transversal al tablero.

Longitud Zapata (z) [m]: 7.00 Ancho de la zapata en la dirección del tablero.

ESFUERZOS GENERADOS POR EL TABLERO EN EL ESTRIBO (ELU Sisimo)

Página 10 de 24

Obra: Estructura:





N,k My,k Mz,k

[kN] [kNm] [kNm]

[1] Rx min 19285.902 1773.987 2638.180

[2] Rx max 19786.502 4863.247 3672.670

[3] Ry min 18394.802 3343.277 2133.780

[4] Ry max 17818.502 3012.847 1307.530

[5] Rz min 20153.102 4091.907 2038.050

[6] Rz max 17803.002 2575.297 700.590

[7] My min 19285.902 1773.987 2638.180

[8] My max 19786.502 4863.247 3672.670

$,adm $&MAX $&MIN $&MED

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 200.000 205.337 157.180 181.258

[2] 200.000 238.766 133.160 185.963

[3] 200.000 207.733 138.034 172.883

[4] 200.000 196.589 138.345 167.467

[5] 200.000 229.934 148.884 189.409

[6] 200.000 190.667 143.976 167.321

ENVOLVENTES ELS EN C.D.G. CIMENTACIÓN.

EnvolventeHip


Hip

[7] 200.000 205.337 157.180 181.258

[8] 200.000 238.766 133.160 185.963

$&MAX [kN/m2]: 238.766

$&MED [kN/m2]: 189.409

$&MIN [kN/m2]: 133.160


N,k My,k Mz,k

[kN] [kNm] [kNm]

[1] N min 13770.802 3342.263 6247.500

[2] N max 13770.802 5022.263 6247.500

[3] Vy min 10885.802 3893.763 0.000

[4] Vy max 10885.802 3893.763 0.000

[5] Vz min 10885.802 3893.763 0.000

[6] Vz max 10885.802 3893.763 0.000

[7] My min 10885.802 3893.763 0.000

[8] My max 10885.802 3893.763 0.000

Envolvente

ENVOLVENTES ELU SISMO EN C.D.G. CIMENTACIÓN.

Hip

< 250 kN/m2 "O.K."

< 200 kN/m2 "O.K."


Página 11 de 24

Obra: Estructura:




$,adm $&MAX $&MIN $&MED

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 300.000 179.527 79.322 129.425

[2] 300.000 193.061 65.788 129.425

[3] 300.000 133.678 70.943 102.310

[4] 300.000 133.678 70.943 102.310

[5] 300.000 133.678 70.943 102.310

[6] 300.000 133.678 70.943 102.310

[7] 300.000 133.678 70.943 102.310

[8] 300.000 133.678 70.943 102.310

$&MAX [kN/m2]: 193.061

$&MED [kN/m2]: 129.425

$&MIN [kN/m2]: 65.788

5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Deslizamiento:



Hip

< 375 kN/m2 "O.K."

< 300 kN/m2 "O.K."


Ve Vv

[kN] [kN]

[1] N min 11134.721 4981.554 2.235

[2] N max 11423.742 5514.860 2.071

[3] Vy min 10620.244 5279.566 2.012

[4] Vy max 10287.517 5221.719 1.970

[5] Vz min 11635.399 5371.362 2.166

[6] Vz max 10317.068 5135.849 2.009

[7] My min 11291.921 4981.554 2.267

[8] My max 11423.742 5514.860 2.071

&d MIN : 1.97 > 1.50 "O.K."


Ve Vv

[kN] [kN]

[1] N min 9662.420 5167.698 1.870

[2] N max 9662.420 5377.698 1.797

[3] Vy min 7996.764 5272.695 1.517

[4] Vy max 7996.764 5272.695 1.517

[5] Vz min 7996.764 5272.695 1.517

[6] Vz max 7996.764 5272.695 1.517

[7] My min 7996.764 5272.695 1.517

[8] My max 7996.764 5272.695 1.517

&d MIN : 1.52 > 1.10 "O.K."

5.2 Comprobación de la Seguridad frente al Vuelco:

Hip Envolvente d

Hip Envolvente d

Página 12 de 24

Obra: Estructura:





Me Mv

[kN] [kN]

[1] Rx min 82661.997 16797.325 4.921

[2] Rx max 84364.037 19361.650 4.357

[3] Ry min 79632.257 18196.600 4.376

[4] Ry max 77672.837 17966.425 4.323

[5] Rz min 85610.477 18679.900 4.583

[6] Rz max 77620.137 17598.550 4.411

[7] My min 82661.997 16797.325 4.921

[8] My max 84364.037 19361.650 4.357

&V, MIN : 4.32 > 1.80 "O.K."


Me Mv

[kN] [kN]

[1] N min 73235.657 17799.361 4.115

[2] N max 73235.657 19216.861 3.811

[3] Vy min 63426.657 18508.111 3.427

[4] Vy max 63426.657 18508.111 3.427

[5] Vz min 63426.657 18508.111 3.427

[6] Vz max 63426.657 18508.111 3.427

Hip Envolvente v

vHip Envolvente

[ ]

[7] My min 63426.657 18508.111 3.427

[8] My max 63426.657 18508.111 3.427

&V, MIN : 3.43 > 1.50 "O.K."

5. COMPROBACIONES ESTRUCTURALES EN ESTADO LÍMITE ÚLTIMO:

5.1 Dimensionamiento de la Armadura de la Cimentación:

Canto Inf Estribo [m]: 1.00 Canto del muro del estribo en la sección de arranque

Dist PUNT,EJE MURO ESTRIBO [m]: 3.500 Distancia de la puntera al eje del muro del estribo en arranque

Dist TALON,EJE MURO ESTRIBO [m]: 3.500 Distancia del talón al eje del muro del estribo en arranque

Página 13 de 24

Obra: Estructura:




N,d My,d M z,d

[kN] [kNm] [kNm]

[1] Rx min 24091.582 2452.178 3728.730

[2] Rx max 25801.282 6889.548 5101.110

[3] Ry min 24900.482 4874.668 3077.440

[4] Ry max 22861.082 4215.528 1801.460

[5] Rz min 27274.482 5888.868 2775.550

[6] Rz max 22838.482 3561.268 1201.940

[7] My min 24091.582 2452.178 3728.730

[8] My max 25801.282 6889.548 5101.110

$&máx $&min $ EJE, MURO

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 260.012 192.837 226.425

[2] 316.919 168.067 242.493

[3] 284.714 183.340 234.027

[4] 255.503 174.217 214.860

[5] 314.076 198.602 256.339

[6] 247.796 181.499 214.647

[7] 260.012 192.837 226.425

[8] 316.919 168.067 242.493

ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA EN CIMENTACIÓN (ELU)

TENSIONES EN LA ZAPATA (MAYORADAS -ELU-)

Hip Envolvente

[ ]

$&máx $&min $ EJE, MURO

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 179.527 157.180 168.354

[2] 193.061 133.160 163.111

[3] 133.678 138.034 135.856

[4] 133.678 138.345 136.011

[5] 133.678 148.884 141.281

[6] 133.678 143.976 138.827

[7] 133.678 157.180 145.429

[8] 133.678 133.160 133.419

- Dimensionamiento de la armadura de la puntera:

Lp [m] : 3.000 Longitud de la puntera.


Lp / Hz: 2.40 Relación luz/canto en la puntera de la zapata

TENSIONES EN LA ZAPATA (SISMO)

Página 14 de 24

Obra: Estructura:




R T,PUNT Xd Td

[kN/m] [m] [kN/m]

[1] 851.26 1.540 1092.654

[2] 978.97 1.578 1287.029

[3] 907.80 1.557 1177.865

[4] 823.13 1.550 1063.493

[5] 998.23 1.559 1296.900

[6] 809.28 1.542 1039.793

[7] 851.26 1.540 1092.654

[8] 978.97 1.578 1287.029



R T,PUNT Xd Td

[kN/m] [m] [kN/m]

[1] 608.79 1.52 770.50

[2] 623.30 1.55 804.61

[3] 471.68 1.50 587.75

DIMENSIONAMIENTO ARMADURA PUNTERA (SISMO)

DIMENSIONAMIENTO ARMADURA PUNTERA (ELU)

[ ]

[4] 471.96 1.49 587.96

[5] 481.18 1.48 595.00

[6] 476.88 1.49 591.72

[7] 488.44 1.48 600.55

[8] 467.42 1.50 584.49



- Dimensionamiento de la armadura del talón:

Lt [m] : 3.000 Longitud del talón.


Lt / Hz: 2.40 Relación luz/canto en el talón de la zapata

Procedimiento Cálculo Armadura: Lt / Hz > 2



en la sección de arranque del talón (ELU).

Teoría de Flexión.

Página 15 de 24

Obra: Estructura:




Vd PP ZAPATA [kNm/m] : 126.56 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de la zapata (ELU).


respecto al eje del muro del estribo (ELU).

Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata (ELU).



733.708 1.453 -1066.274 -2596.037 262.552

718.481 1.394 -1001.745 -2531.508 275.603

730.393 1.429 -1043.847 -2573.610 265.393

680.884 1.439 -979.836 -2509.600 307.829

796.147 1.426 -1135.281 -2665.044 209.032

693.257 1.451 -1006.046 -2535.809 297.224

733.708 1.453 -1066.274 -2596.037 262.552

718.481 1.394 -1001.745 -2531.508 275.603


U0 [kN]: 20400.000

Mlim [kNm]: 16524


DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL TALÓN (ELU)

Esfuerzos Dimensionamiento Armadura









en la sección de arranque del talón.

Vd PP ZAPATA [kNm/m] : 93.75 Esfuerzo cortante generado por el peso propio de la zapata.


respecto al eje del muro del estribo.

Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata.


Vcu > Vd "O.K."

Página 16 de 24

Obra: Estructura:






569.684 1.480 -843.120 -2372.883 403.143

518.475 1.441 -747.138 -2276.901 447.037

479.308 1.505 -721.186 -2250.949 480.608

480.124 1.505 -722.569 -2252.332 479.909

507.789 1.515 -769.444 -2299.208 456.197

494.905 1.511 -747.614 -2277.377 467.240

529.566 1.523 -806.344 -2336.108 437.531

466.514 1.499 -699.507 -2229.270 491.575


U0 [kN]: 20400.000

Mlim [kNm]: 16524



Momento Reacción Terreno Cimentación Esfuerzos Dimensionamiento Armadura


DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL TALÓN (SISMO)





5.2 Dimensionamiento de la Armadura del Muro del Estribo:

Canto muro en el arranque[m]: 1.00

Vcu > Vd "O.K."

Página 17 de 24

Obra: Estructura:





Nd Md Vd Vcu


[1] Rx min -531.633 -1345.700 337.085 534.176

[2] Rx max -645.613 -1117.113 372.638 550.418

[3] Ry min -585.560 -1219.377 356.598 541.861

[4] Ry max -449.600 -1231.386 352.805 522.486

[5] Rz min -743.827 -1191.509 363.072 564.414

[6] Rz max -448.093 -1267.911 347.372 522.272

[7] My min -531.633 -1345.700 337.085 534.176

[8] My max -645.613 -1117.113 372.638 550.418


U0 [kN/m] = 16150.00

Mlim [kNm/m] = 10356.19



Envolvente

ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL MURO (ELU)





Nd Md Vd Vcu


[1] Rx min -401.333 -1093.251 314.303 586.134

[2] Rx max -401.333 -998.751 328.303 586.134

[3] Ry min -209.000 -1026.768 321.303 558.727

[4] Ry max -209.000 -1026.768 321.303 558.727

[5] Rz min -209.000 -1026.768 321.303 558.727

[6] Rz max -209.000 -1026.768 321.303 558.727

[7] My min -209.000 -1026.768 321.303 558.727

[8] My max -209.000 -1026.768 321.303 558.727


U0 [kN/m] = 16150.00

Mlim [kNm/m] = 10356.19


Vcu > Vd "O.K."

ESFUERZOS PARA EL DIMENSIONAMIENTO DE LA ARMADURA DEL MURO (SISMO)

Envolvente


Página 18 de 24

Obra: Estructura:








5.3 Dimensionamiento del murete de guarda:

Emp act Z RESULT, EMP Md Vd

[kN/m] [m] [kNm/m] [kN/m]

Tierras 1.875 0.250 0.703 1.875

Sc 2.500 0.375 1.406 2.500

Md, tot = 2.109 Momento máximo para el dimensionamiento de la armadura

U0 [kN/m] = 4250.00

Mlim [kNm/m] = 717.19

Vcu > Vd "O.K."


ESFUERZOS DIMENSIONAMIENTO MURETE DE GUARDA

Elemento





6. COMPROBACIÓN DE LA FISURACIÓN EN E.L.S. CUASIPERMANENTE:

La apertura característica de fisura se calculará mediante la siguiente expresión: , donde:

Armadura Trasdós Murete: 5.52 cm2 / m

Vcu > Vd "O.K."

s

eficazc

mA

Akscs

,

14.02.02

! ! "

#

s

s

s

sr

s

s

smE

kE

$

$

$$% &

'

'

(

)

*

*

+

,

--

.

/

00

1

2 3 " 4.01

2

2

smmk sw %4 "

Página 19 de 24

Obra: Estructura:




6.1 Datos comunes a Zapata y Alzado para Comprobación de la Fisuración:

456 1.7 Coeficiente que realaciona la abertura media de fisura con el valor

característico (1.3 Acciones indirectas; 1.7 Resto de casos).

0.125 Coeficiente que representa la influencia del diagrama de tracciones.

(0.125 Flexión simple o compuesta)

k 2 : 1.0 1.0 (C. Instantáneas); 0.5 (Otros casos).

6.2 Comprobación de la Fisuración en el Talón de la Cimentación:






Z G C [m]: 0.63 Distancia del c.d.g. de la sección a la fibra más traccionada.

"

!"

1

211

8 %

%%k

G,C [ ] g
















Página 20 de 24

Obra: Estructura:







N,d My,d M z,d

[kN] [kNm] [kNm]

[1] Rx min 17455.002 -14058.728 465.110

[2] Rx max 17633.202 -13946.508 659.730

[3] Ry min 17633.202 -13946.508 659.730

[4] Ry max 17455.002 -14058.728 465.110

[5] Rz min 17633.802 -14034.448 476.440

[6] Rz max 17454.402 -13969.988 648.400

[7] My min 17455.002 -14058.728 465.110

[8] My max 17633.202 -13946.508 659.730

$6máx $6min $ EJE, MURO

TENSIONES EN LA ZAPATA (ELS CUASIPERMANENTE)

ESFUERZOS PARA LA COMPROBACIÓN DE LA FISURACIÓN EN LA CIMENTACIÓN (CUASIP)

Hip Envolvente

[kN/m2] [kN/m2] [kN/m2]

[1] 279.031 49.070 164.051

[2] 280.524 50.927 165.726

[3] 280.524 50.927 165.726

[4] 279.031 49.070 164.051

[5] 280.558 50.904 165.731

[6] 278.991 49.099 164.045

[7] 279.031 49.070 164.051

[8] 280.524 50.927 165.726

Md TIERRAS+SCU [kNm/m] : 972.47 Momento flector generado por el peso propio + scu de las tierras

respecto al eje del muro del estribo (ELS Cuasipermanente).

Md PP ZAPATA [kNm/m] : 0.00 Momento generado por el peso propio de la zapata (ELS Cuasip).

Página 21 de 24

Obra: Estructura:




Esfuerzos

R T,TALÓN Xd M REACC, CIMENT Md

[kN/m] [m] [kN·m/m] [kNm/m]

[1] Rx min 372.962 1.185 -442.066 530.407

[2] Rx max 379.142 1.191 -451.523 520.951

[3] Ry min 379.142 1.191 -451.523 520.951

[4] Ry max 372.962 1.185 -442.066 530.407

[5] Rz min 379.112 1.191 -451.449 521.025

[6] Rz max 373.003 1.185 -442.164 530.310

[7] My min 372.962 1.185 -442.066 530.407

[8] My max 379.142 1.191 -451.523 520.951

Md [kN·m/m]: 530.407 Momento máximo para la comprobación de la fisuración.

$6S [Mpa]: - Tensión de servicio armadura pasiva en la hip. de sección fisurada.

$6SR [Mpa]: - Tensión de la armadura en la sección fisurada en el instante en


ESFUERZOS EN EL TALÓN DE LA ZAPATA (ELS CUASIPERMANENTE)


Envolvente

Mk < M fis "O.K" Comprobación Fisuración no Necesaria

S m [mm]: - Separación media entre fisuras.

% sm : - Alargamiento medio de las armaduras.

wk [mm]: - Valor obtenido en el cálculo de la apertura de fisura.

5.3 Comprobación de la Fisuración en el Muro del Estribo:






Z G,C [m]: 0.50 Distancia del c.d.g. de la sección a la fibra más traccionada.


Página 22 de 24

Obra: Estructura:





















Nd Md

[kN/m] [kNm/m]

[1] Rx min 448.117 -726.235

[2] Rx max 459.997 -722.113

[3] Ry min 459.997 -722.113

[4] Ry max 448.117 -726.235

[5] Rz min 460.037 -727.067

[6] Rz max 448.077 -721.236

[7] My min 448.117 -726.235

[8] My max 459.997 -722.113

M d [kN·m/m] = 727.067 Momento máximo para la comprobación de la fisuración.

$6S [Mpa]: 174.58 Tensión de servicio armadura pasiva en la hip. de sección fisurada.

$6SR [Mpa]: 130.46 Tensión de la armadura en la sección fisurada en el instante en


S m [mm]: 161.115 Separación media entre fisuras.

Envolvente

ESFUERZOS COMPROBACIÓN FISURACIÓN (CUASIP)

Mk > M fis Comprobación Fisuración Necesaria

Página 23 de 24

Obra: Estructura:




% sm : 3.67E-04 Alargamiento medio de las armaduras.

wk [mm]: 0.10 Valor obtenido en el cálculo de la apertura de fisura.

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12.3. Aletas Estribo 1 (Tramo 1).


12.3.1. Alzados.

QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 AQUA - GENERAL CROSS SECTIONS (V 16.60)

Page 12016-05-05

Aletas Estribo 1 (Tramo 1)

Secciones & Materiales

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Default design code is EHE Instrucción de hormigòn estructural 2008 (Espagna) V 21.0

Materials

No. 1 HA 30 (EHE)

No. 2 B 500 (EHE)

QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)

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SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Structural Elements

Structural Lines

Number SPt!a SPt!e Ref Type NoS Grp Hinges!a Hinges!e Title

2 1005 1006SPt!a,SPt!e structural point start / end NoS section numberRef reference line, reference axis Grp primary group number

Type element type

Structural Areas

Number Grp Mat MRf t[m] Kind locX dX[!] dY[!] dZ[!] dRot[°] Title

2 1 1 2 SURF AreaGrp primary group number locX direction of the local x axis

Mat material number dX,dY,dZ explicit components of the directionMRf reinforcement material number dRot additional rotation about beam axist thickness

Supporting Lines

Grp Number From To Inc Type Ref C!a C!e Unit Direction

0 1 1005 1007 2 !! S

1007 1008 1 !! S

1008 1009 1 !! S

1009 1010 1 !! S

1010 1011 1 !! S

1011 1012 1 !! S

1012 1013 1 !! S

1013 1014 1 !! S

1014 1015 1 !! S

1015 1016 1 !! S

1016 1017 1 !! S

1017 1018 1 !! S

1018 1019 1 !! S

1019 1020 1 !! S

1020 1021 1 !! S

1021 1022 1 !! S

1022 1023 1 !! S

1023 1024 1 !! S

1024 1025 1 !! S

1025 1026 1 !! S

1026 1027 1 !! S

1027 1028 1 !! S

1028 1029 1 !! S

1029 1030 1 !! S

1030 1031 1 !! S

1031 1032 1 !! S

1032 1033 1 !! S

1033 1034 1 !! S

1034 1035 1 !! S

1035 1036 1 !! S

1036 1037 1 !! S

1037 1038 1 !! S

1038 1039 1 !! S

1039 1040 1 !! S

1040 1041 1 !! S

1041 1042 1 !! S

1042 1043 1 !! S

1043 1044 1 !! S

1044 1045 1 !! S

1045 1046 1 !! S

1046 1047 1 !! S

1047 1048 1 !! S

1048 1049 1 !! S

1049 1050 1 !! S

1050 1051 1 !! S

1051 1052 1 !! S

1052 1053 1 !! S

1053 1054 1 !! S

1054 1055 1 !! S

1055 1056 1 !! S

1056 1057 1 !! S

1057 1058 1 !! S

1058 1059 1 !! S

1059 1060 1 !! S

QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 SOFiMSHC - STRUCTURAL ELEMENTS AND GEOMETRY (V 14.12)

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SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Supporting Lines

Grp Number From To Inc Type Ref C!a C!e Unit Direction

0 1 1060 1061 1 !! S

1061 1062 1 !! S

1062 1063 1 !! S

1063 1064 1 !! S

1064 1065 1 !! S

1065 1066 1 !! S

1066 1067 1 !! S

1067 1068 1 !! S

1068 1069 1 !! S

1069 1070 1 !! S

1070 1071 1 !! S

1071 1072 1 !! S

1072 1073 1 !! S

1073 1074 1 !! S

1074 1075 1 !! S

1075 1076 1 !! S

1076 1077 1 !! S

1077 1078 1 !! S

1078 1079 1 !! S

1079 1080 1 !! S

1080 1081 1 !! S

1081 1082 1 !! S

1082 1083 1 !! S

1083 1084 1 !! S

1084 1085 1 !! S

1085 1086 1 !! S

1086 1087 1 !! S

1087 1088 1 !! S

1088 1089 1 !! S

1089 1090 1 !! S

1090 1091 1 !! S

1091 1092 1 !! S

1092 1093 1 !! S

1093 1094 1 !! S

1094 1095 1 !! S

1095 1096 1 !! S

1096 1097 1 !! S

1097 1098 1 !! S

1098 1099 1 !! S

1099 1006 !93 !! S

Total Length 8.500 [m] 100.00 percent activeGrp primary group number Ref direction of increase ("S": along the line)

From,To start/end node C!a,C!e bedding constant at the beginning/endInc increment Unit unit of beddingType type of support

QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 SOFiLOAD - LOAD DEFINITIONS (V 16.12)

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Hipotesis de Carga

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Actions

type part sup Title "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2

G G perm PERM 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

G1 G perm Tierras 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

Q Q cond SCU 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00

E E cond SIS 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00

Load Case 1 (G ) Self_Weight

Factor forces and moments 1.000

Factor dead weight DL!ZZ !1.000

unfavourable safety factor 1.350

favourable safety factor 1.000

Combination coefficient "!0 1.000 (rare)

Combination coefficient "!1 1.000 (frequent)

Combination coefficient "!2 1.000 (permanent)

Load Case 2 (G1 ) EarthPr_ULS







Loads

Kind Referenceto Projection Coordinates Type Loadvalue

W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 0.000 0.000 0.000 PYY 52.80 [kN/m2]

8.500 0.000 0.000 28.05 [kN/m2]

8.500 0.000 4.250 0.00 [kN/m2]

0.000 0.000 8.000 0.00 [kN/m2]

gar 2 activated 100.00 percent

Load Case 3 (Q ) SCU







Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 0.000 0.000 0.000 PYY 3.30 [kN/m2]

8.500 0.000 0.000 3.30 [kN/m2]

8.500 0.000 4.250 3.30 [kN/m2]

0.000 0.000 8.000 3.30 [kN/m2]


Load Case 4 (E ) SISMO







Loads


W[m] X[m] Y[m] Z[m]

Area 0.000 0.000 8.000 PYY 7.36 [kN/m2]

8.500 0.000 4.250 3.91 [kN/m2]

8.500 0.000 0.000 0.00 [kN/m2]

0.000 0.000 0.000 0.00 [kN/m2]


QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-12 MAXIMA - SUPERPOSITION OF LOAD CASES (V 17.09)

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(ELU)!LC 500

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

Superposition according to EHE Instrucción de hormigòn estructural 2008

Combination rule Number 1

(ELU)

Superposition according to manual MAXIMA formula 2.1

Resulting loadcases type Ultimate Design combination

Loadcase selection and Actions

Act type "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2

LC factor Type of load case Title

E E 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 SIS

4 1.00 Conditional LC SISMO

G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM

1 1.00 permanent load grouped in actions Self_Weight

G1 G 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Tierras

2 1.00 permanent load grouped in actions EarthPr_ULS

Q Q 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 SCU

3 1.00 Conditional LC SCU

Generated Load cases

Number Com Title

500 1 MAX!PX NODE (ELU)

501 1 MIN!PX NODE (ELU)

502 1 MAX!PY NODE (ELU)

503 1 MIN!PY NODE (ELU)

504 1 MAX!PZ NODE (ELU)

505 1 MIN!PZ NODE (ELU)

506 1 MAX!MX NODE (ELU)

507 1 MIN!MX NODE (ELU)

508 1 MAX!MY NODE (ELU)

509 1 MIN!MY NODE (ELU)

510 1 MAX!MZ NODE (ELU)

511 1 MIN!MZ NODE (ELU)

512 1 MAX!UX NODE (ELU)

513 1 MIN!UX NODE (ELU)

514 1 MAX!UY NODE (ELU)

515 1 MIN!UY NODE (ELU)

516 1 MAX!UZ NODE (ELU)

517 1 MIN!UZ NODE (ELU)

534 1 MAX!NXX QUAD (ELU)

535 1 MIN!NXX QUAD (ELU)

536 1 MAX!NYY QUAD (ELU)

537 1 MIN!NYY QUAD (ELU)

538 1 MAX!NXY QUAD (ELU)

539 1 MIN!NXY QUAD (ELU)

534 1 MAX!NXX QUAK (ELU)

535 1 MIN!NXX QUAK (ELU)

536 1 MAX!NYY QUAK (ELU)

537 1 MIN!NYY QUAK (ELU)

538 1 MAX!NXY QUAK (ELU)

539 1 MIN!NXY QUAK (ELU)

540 1 MAX!MX QUAD (ELU)

541 1 MIN!MX QUAD (ELU)

542 1 MAX!MY QUAD (ELU)

543 1 MIN!MY QUAD (ELU)

544 1 MAX!MXY QUAD (ELU)

545 1 MIN!MXY QUAD (ELU)

540 1 MAX!MX QUAK (ELU)

541 1 MIN!MX QUAK (ELU)

542 1 MAX!MY QUAK (ELU)


Page 62016-05-05


(ELU)!LC 500

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Number Com Title

543 1 MIN!MY QUAK (ELU)

544 1 MAX!MXY QUAK (ELU)

545 1 MIN!MXY QUAK (ELU)

546 1 MAX!VY QUAD (ELU)

547 1 MIN!VY QUAD (ELU)

546 1 MAX!VY QUAK (ELU)

547 1 MIN!VY QUAK (ELU)

560 1 MAX!PX BOUN (ELU)

561 1 MIN!PX BOUN (ELU)

562 1 MAX!PY BOUN (ELU)

563 1 MIN!PY BOUN (ELU)

564 1 MAX!PZ BOUN (ELU)

565 1 MIN!PZ BOUN (ELU)

566 1 MAX!M BOUN (ELU)

567 1 MIN!M BOUN (ELU)

567 1 MAX!PX BOUN (ELU)

568 1 MIN!PX BOUN (ELU)

569 1 MAX!PY BOUN (ELU)

570 1 MIN!PY BOUN (ELU)

571 1 MAX!PZ BOUN (ELU)

572 1 MIN!PZ BOUN (ELU)

573 1 MAX!M BOUN (ELU)

574 1 MIN!M BOUN (ELU)


Page 72016-05-05


(SIS)!LC 600

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de



(SIS)


Resulting loadcases type Ultimate Earthquake combin.


Act type "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2


E E 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 SIS


G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM


G1 G 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Tierras


Q Q 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 SCU



Number Com Title

600 2 MAXE!PX NODE (SIS)

601 2 MINE!PX NODE (SIS)

602 2 MAXE!PY NODE (SIS)

603 2 MINE!PY NODE (SIS)

604 2 MAXE!PZ NODE (SIS)

605 2 MINE!PZ NODE (SIS)

606 2 MAXE!MX NODE (SIS)

607 2 MINE!MX NODE (SIS)

608 2 MAXE!MY NODE (SIS)

609 2 MINE!MY NODE (SIS)

610 2 MAXE!MZ NODE (SIS)

611 2 MINE!MZ NODE (SIS)

612 2 MAXE!UX NODE (SIS)

613 2 MINE!UX NODE (SIS)

614 2 MAXE!UY NODE (SIS)

615 2 MINE!UY NODE (SIS)

616 2 MAXE!UZ NODE (SIS)

617 2 MINE!UZ NODE (SIS)

634 2 MAXE!NXX QUAD (SIS)

635 2 MINE!NXX QUAD (SIS)

636 2 MAXE!NYY QUAD (SIS)

637 2 MINE!NYY QUAD (SIS)

638 2 MAXE!NXY QUAD (SIS)

639 2 MINE!NXY QUAD (SIS)

634 2 MAXE!NXX QUAK (SIS)

635 2 MINE!NXX QUAK (SIS)

636 2 MAXE!NYY QUAK (SIS)

637 2 MINE!NYY QUAK (SIS)

638 2 MAXE!NXY QUAK (SIS)

639 2 MINE!NXY QUAK (SIS)

640 2 MAXE!MX QUAD (SIS)

641 2 MINE!MX QUAD (SIS)

642 2 MAXE!MY QUAD (SIS)

643 2 MINE!MY QUAD (SIS)

644 2 MAXE!MXY QUAD (SIS)

645 2 MINE!MXY QUAD (SIS)

640 2 MAXE!MX QUAK (SIS)

641 2 MINE!MX QUAK (SIS)

642 2 MAXE!MY QUAK (SIS)


Page 82016-05-05


(SIS)!LC 600

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Number Com Title

643 2 MINE!MY QUAK (SIS)

644 2 MAXE!MXY QUAK (SIS)

645 2 MINE!MXY QUAK (SIS)

646 2 MAXE!VY QUAD (SIS)

647 2 MINE!VY QUAD (SIS)

646 2 MAXE!VY QUAK (SIS)

647 2 MINE!VY QUAK (SIS)

660 2 MAXE!PX BOUN (SIS)

661 2 MINE!PX BOUN (SIS)

662 2 MAXE!PY BOUN (SIS)

663 2 MINE!PY BOUN (SIS)

664 2 MAXE!PZ BOUN (SIS)

665 2 MINE!PZ BOUN (SIS)

666 2 MAXE!M BOUN (SIS)

667 2 MINE!M BOUN (SIS)

667 2 MAXE!PX BOUN (SIS)

668 2 MINE!PX BOUN (SIS)

669 2 MAXE!PY BOUN (SIS)

670 2 MINE!PY BOUN (SIS)

671 2 MAXE!PZ BOUN (SIS)

672 2 MINE!PZ BOUN (SIS)

673 2 MAXE!M BOUN (SIS)

674 2 MINE!M BOUN (SIS)


Page 92016-05-05


(ELS)!LC 700

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de



(ELS)


Resulting loadcases type Service: Rare combination


Act type "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2


E E 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 SIS


G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM


G1 G 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Tierras


Q Q 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 SCU



Number Com Title

700 1 MAXR!PX NODE (ELS)

701 1 MINR!PX NODE (ELS)

702 1 MAXR!PY NODE (ELS)

703 1 MINR!PY NODE (ELS)

704 1 MAXR!PZ NODE (ELS)

705 1 MINR!PZ NODE (ELS)

706 1 MAXR!MX NODE (ELS)

707 1 MINR!MX NODE (ELS)

708 1 MAXR!MY NODE (ELS)

709 1 MINR!MY NODE (ELS)

710 1 MAXR!MZ NODE (ELS)

711 1 MINR!MZ NODE (ELS)

712 1 MAXR!UX NODE (ELS)

713 1 MINR!UX NODE (ELS)

714 1 MAXR!UY NODE (ELS)

715 1 MINR!UY NODE (ELS)

716 1 MAXR!UZ NODE (ELS)

717 1 MINR!UZ NODE (ELS)

734 1 MAXR!NXX QUAD (ELS)

735 1 MINR!NXX QUAD (ELS)

736 1 MAXR!NYY QUAD (ELS)

737 1 MINR!NYY QUAD (ELS)

738 1 MAXR!NXY QUAD (ELS)

739 1 MINR!NXY QUAD (ELS)

734 1 MAXR!NXX QUAK (ELS)

735 1 MINR!NXX QUAK (ELS)

736 1 MAXR!NYY QUAK (ELS)

737 1 MINR!NYY QUAK (ELS)

738 1 MAXR!NXY QUAK (ELS)

739 1 MINR!NXY QUAK (ELS)

740 1 MAXR!MX QUAD (ELS)

741 1 MINR!MX QUAD (ELS)

742 1 MAXR!MY QUAD (ELS)

743 1 MINR!MY QUAD (ELS)

744 1 MAXR!MXY QUAD (ELS)

745 1 MINR!MXY QUAD (ELS)

740 1 MAXR!MX QUAK (ELS)

741 1 MINR!MX QUAK (ELS)

742 1 MAXR!MY QUAK (ELS)


Page 102016-05-05


(ELS)!LC 700

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Number Com Title

743 1 MINR!MY QUAK (ELS)

744 1 MAXR!MXY QUAK (ELS)

745 1 MINR!MXY QUAK (ELS)

746 1 MAXR!VY QUAD (ELS)

747 1 MINR!VY QUAD (ELS)

746 1 MAXR!VY QUAK (ELS)

747 1 MINR!VY QUAK (ELS)

760 1 MAXR!PX BOUN (ELS)

761 1 MINR!PX BOUN (ELS)

762 1 MAXR!PY BOUN (ELS)

763 1 MINR!PY BOUN (ELS)

764 1 MAXR!PZ BOUN (ELS)

765 1 MINR!PZ BOUN (ELS)

766 1 MAXR!M BOUN (ELS)

767 1 MINR!M BOUN (ELS)

767 1 MAXR!PX BOUN (ELS)

768 1 MINR!PX BOUN (ELS)

769 1 MAXR!PY BOUN (ELS)

770 1 MINR!PY BOUN (ELS)

771 1 MAXR!PZ BOUN (ELS)

772 1 MINR!PZ BOUN (ELS)

773 1 MAXR!M BOUN (ELS)

774 1 MINR!M BOUN (ELS)


Page 112016-05-05


(CUASIP)!LC 800

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de



(CUASIP)


Resulting loadcases type Service: Permanent combination


Act type "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2


E E 1.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 SIS


G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM


G1 G 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Tierras


Q Q 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 SCU



Number Com Title

800 1 MAXP!PX NODE (CUASIP)

801 1 MINP!PX NODE (CUASIP)

802 1 MAXP!PY NODE (CUASIP)

803 1 MINP!PY NODE (CUASIP)

804 1 MAXP!PZ NODE (CUASIP)

805 1 MINP!PZ NODE (CUASIP)

806 1 MAXP!MX NODE (CUASIP)

807 1 MINP!MX NODE (CUASIP)

808 1 MAXP!MY NODE (CUASIP)

809 1 MINP!MY NODE (CUASIP)

810 1 MAXP!MZ NODE (CUASIP)

811 1 MINP!MZ NODE (CUASIP)

812 1 MAXP!UX NODE (CUASIP)

813 1 MINP!UX NODE (CUASIP)

814 1 MAXP!UY NODE (CUASIP)

815 1 MINP!UY NODE (CUASIP)

816 1 MAXP!UZ NODE (CUASIP)

817 1 MINP!UZ NODE (CUASIP)

834 1 MAXP!NXX QUAD (CUASIP)

835 1 MINP!NXX QUAD (CUASIP)

836 1 MAXP!NYY QUAD (CUASIP)

837 1 MINP!NYY QUAD (CUASIP)

838 1 MAXP!NXY QUAD (CUASIP)

839 1 MINP!NXY QUAD (CUASIP)

834 1 MAXP!NXX QUAK (CUASIP)

835 1 MINP!NXX QUAK (CUASIP)

836 1 MAXP!NYY QUAK (CUASIP)

837 1 MINP!NYY QUAK (CUASIP)

838 1 MAXP!NXY QUAK (CUASIP)

839 1 MINP!NXY QUAK (CUASIP)

840 1 MAXP!MX QUAD (CUASIP)

841 1 MINP!MX QUAD (CUASIP)

842 1 MAXP!MY QUAD (CUASIP)

843 1 MINP!MY QUAD (CUASIP)

844 1 MAXP!MXY QUAD (CUASIP)

845 1 MINP!MXY QUAD (CUASIP)

840 1 MAXP!MX QUAK (CUASIP)

841 1 MINP!MX QUAK (CUASIP)

842 1 MAXP!MY QUAK (CUASIP)


Page 122016-05-05


(CUASIP)!LC 800

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Number Com Title

843 1 MINP!MY QUAK (CUASIP)

844 1 MAXP!MXY QUAK (CUASIP)

845 1 MINP!MXY QUAK (CUASIP)

846 1 MAXP!VY QUAD (CUASIP)

847 1 MINP!VY QUAD (CUASIP)

846 1 MAXP!VY QUAK (CUASIP)

847 1 MINP!VY QUAK (CUASIP)

860 1 MAXP!PX BOUN (CUASIP)

861 1 MINP!PX BOUN (CUASIP)

862 1 MAXP!PY BOUN (CUASIP)

863 1 MINP!PY BOUN (CUASIP)

864 1 MAXP!PZ BOUN (CUASIP)

865 1 MINP!PZ BOUN (CUASIP)

866 1 MAXP!M BOUN (CUASIP)

867 1 MINP!M BOUN (CUASIP)

867 1 MAXP!PX BOUN (CUASIP)

868 1 MINP!PX BOUN (CUASIP)

869 1 MAXP!PY BOUN (CUASIP)

870 1 MINP!PY BOUN (CUASIP)

871 1 MAXP!PZ BOUN (CUASIP)

872 1 MINP!PZ BOUN (CUASIP)

873 1 MAXP!M BOUN (CUASIP)

874 1 MINP!M BOUN (CUASIP)


Page 132016-05-05


(CUASI!DEF)!LC 900

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de



(CUASI!DEF)


Resulting loadcases type Service: Permanent combination


Act type "!u "!f "!a #!0 #!1 #!2


G G 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 PERM


G1 G 1.50 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 Tierras


Q Q 1.50 0.00 1.00 0.40 0.40 0.00 SCU



Number Com Title

900 1 MAXP!PX NODE (CUASI!DEF)

901 1 MINP!PX NODE (CUASI!DEF)

902 1 MAXP!PY NODE (CUASI!DEF)

903 1 MINP!PY NODE (CUASI!DEF)

904 1 MAXP!PZ NODE (CUASI!DEF)

905 1 MINP!PZ NODE (CUASI!DEF)

906 1 MAXP!MX NODE (CUASI!DEF)

907 1 MINP!MX NODE (CUASI!DEF)

908 1 MAXP!MY NODE (CUASI!DEF)

909 1 MINP!MY NODE (CUASI!DEF)

910 1 MAXP!MZ NODE (CUASI!DEF)

911 1 MINP!MZ NODE (CUASI!DEF)

912 1 MAXP!UX NODE (CUASI!DEF)

913 1 MINP!UX NODE (CUASI!DEF)

914 1 MAXP!UY NODE (CUASI!DEF)

915 1 MINP!UY NODE (CUASI!DEF)

916 1 MAXP!UZ NODE (CUASI!DEF)

917 1 MINP!UZ NODE (CUASI!DEF)

934 1 MAXP!NXX QUAD (CUASI!DEF)

935 1 MINP!NXX QUAD (CUASI!DEF)

936 1 MAXP!NYY QUAD (CUASI!DEF)

937 1 MINP!NYY QUAD (CUASI!DEF)

938 1 MAXP!NXY QUAD (CUASI!DEF)

939 1 MINP!NXY QUAD (CUASI!DEF)

934 1 MAXP!NXX QUAK (CUASI!DEF)

935 1 MINP!NXX QUAK (CUASI!DEF)

936 1 MAXP!NYY QUAK (CUASI!DEF)

937 1 MINP!NYY QUAK (CUASI!DEF)

938 1 MAXP!NXY QUAK (CUASI!DEF)

939 1 MINP!NXY QUAK (CUASI!DEF)

940 1 MAXP!MX QUAD (CUASI!DEF)

941 1 MINP!MX QUAD (CUASI!DEF)

942 1 MAXP!MY QUAD (CUASI!DEF)

943 1 MINP!MY QUAD (CUASI!DEF)

944 1 MAXP!MXY QUAD (CUASI!DEF)

945 1 MINP!MXY QUAD (CUASI!DEF)

940 1 MAXP!MX QUAK (CUASI!DEF)

941 1 MINP!MX QUAK (CUASI!DEF)

942 1 MAXP!MY QUAK (CUASI!DEF)

943 1 MINP!MY QUAK (CUASI!DEF)

944 1 MAXP!MXY QUAK (CUASI!DEF)


Page 142016-05-05


(CUASI!DEF)!LC 900

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de


Number Com Title

945 1 MINP!MXY QUAK (CUASI!DEF)

946 1 MAXP!VY QUAD (CUASI!DEF)

947 1 MINP!VY QUAD (CUASI!DEF)

946 1 MAXP!VY QUAK (CUASI!DEF)

947 1 MINP!VY QUAK (CUASI!DEF)

960 1 MAXP!PX BOUN (CUASI!DEF)

961 1 MINP!PX BOUN (CUASI!DEF)

962 1 MAXP!PY BOUN (CUASI!DEF)

963 1 MINP!PY BOUN (CUASI!DEF)

964 1 MAXP!PZ BOUN (CUASI!DEF)

965 1 MINP!PZ BOUN (CUASI!DEF)

966 1 MAXP!M BOUN (CUASI!DEF)

967 1 MINP!M BOUN (CUASI!DEF)

967 1 MAXP!PX BOUN (CUASI!DEF)

968 1 MINP!PX BOUN (CUASI!DEF)

969 1 MAXP!PY BOUN (CUASI!DEF)

970 1 MINP!PY BOUN (CUASI!DEF)

971 1 MAXP!PZ BOUN (CUASI!DEF)

972 1 MINP!PZ BOUN (CUASI!DEF)

973 1 MAXP!M BOUN (CUASI!DEF)

974 1 MINP!M BOUN (CUASI!DEF)

QUANTUM LEAP INGENIERIA S.L.P. * 30008 MurciaSOFiSTiK 2014-13 WINGRAF - GRAPHICS FOR FINITE ELEMENTS (V 17.13)

Page 152016-05-05


1.1.1.2 Definición Geometrica

SO

FiS

TiK

AG

- w

ww

.sof

istik

.de

M 1 : 100

XYZ Structure

m-4.00 -2.00 0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

M 1 : 100

XYZ

11

11

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

11

111

1

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1

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11

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1

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1

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1

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1

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1 1

1 1

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1

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11

11 1

1

1 11

1

1 11

1

1

1 1

111

11

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1

1

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1

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1

1

1

1

1

1

1

1

11

1

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1

1

11

11

1

11

1

1

1

1

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1

1 1

1

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1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

0

Number of group, Quadrilateral Elements(Max=1), Boundary Elements(Max=0)

m-4.00 -2.00 0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00

0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

9.2.4.1. pretensado. definici n y c lculo de p rdidas

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