2017 no. 2 vol. 21
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Vol.21 No.2 2017
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CONTENIDOS
87 AnΓ‘lisis del golpe de ariete en un sistema de distribuciΓ³n de aguaTwyman, J.
103 AnΓ‘lisisdelaimplementaciΓ³ndeunmodelohidrodinΓ‘micotridimensionalalflujodeuncaucenaturalOchoa, S., Reyna, T., GarcΓa, M., Herrero, H., DΓaz, J. M. y Heredia, A.
119 MejoraenlassimulacionesdeunmodelohidrogeolΓ³gicodebasefΓsicamediantecorrecciΓ³ncomplementaria de sus erroresReyes Alcalde, J. M.
135 ModelaciΓ³ndeCrecidasAluvionalesenlaCuencadelRΓoCopiapΓ³,ChileValdΓ©s-Pineda, R., ValdΓ©s, J. B. y GarcΓa-Chevesich, P.
Vol. 21 | No. 2 | 2017
Revista
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Texas A&M University, United StatesAlina Consuelo Santa Cruz Bustamante
Universidad de Caen, Baja NormandΓa, FranciaJorge JuliΓ‘n VΓ©lez Upegui
Universidad Nacional de Colombia Sede Manizales, ColombiaLuis SebastiΓ‘n Vives
Instituto de HidrologΓa de Llanuras βDr. Eduardo Usunoffβ, Argentina
Editado por FundaciΓ³n para el Fomento de la IngenierΓa del Agua (FFIA). Area de Ingenieria Hidraulica.
Edificio Leonardo da Vinci, Campus de Rabanales. Universidad de Cordoba,14071 Cordoba, EspaΓ±a.
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Editorial Universitat Politècnica de València.Camino de Vera s/n. 46022. Valencia. España.
e ISSN | 1886-4996 ISSN | 1134-2196
Contacto Ignacio AndrΓ©s DomΓ©nech
Suscripciones (versión impresa) Editorial Universitat Politècnica de València
Volumen (4 nΓΊmeros al aΓ±o): 80 β¬ NΓΊmero: 20 β¬
Acceso libre (versiΓ³n electrΓ³nica) http://polipapers.upv.es/index.php/IA
MaquetaciΓ³n Enrique Mateo | Triskelion, diseΓ±o editorial
Esta revista se publica bajo una licencia de Creative Commons Reconocimiento-NoComercial-SinObraDerivada 4.0 Internacional.
Universitat PolitΓ¨cnica de ValΓ¨ncia IWA Publishing FundaciΓ³n para el Fomento de la IngenierΓa del Agua
IngenierΓa del Agua | 21.2 | 2017
2017, IWA Publishing, Editorial Universitat Politècnica de València, FFIA
ComitΓ© Asesor Editorial InternacionalChristian Chreties
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Pontificia Universidad CatΓ³lica de Chile, ChileDaniel A. Nolasco
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CONTENIDOS
87 AnΓ‘lisis del golpe de ariete en un sistema de distribuciΓ³n de aguaTwyman, J.
103 AnΓ‘lisis de la implementaciΓ³n de un modelo hidrodinΓ‘mico tridimensional al flujo de un cauce naturalOchoa, S., Reyna, T., GarcΓa, M., Herrero, H., DΓaz, J. M. y Heredia, A.
119 Mejora en las simulaciones de un modelo hidrogeolΓ³gico de base fΓsica mediante correcciΓ³n complementaria de sus erroresReyes Alcalde, J. M.
135 ModelaciΓ³n de Crecidas Aluvionales en la Cuenca del RΓo CopiapΓ³, ChileValdΓ©s-Pineda, R., ValdΓ©s, J. B. y GarcΓa-Chevesich, P.
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Twyman | AnΓ‘lisis del golpe de ariete en un sistema de distribuciΓ³n de agua 87IngenierΓa del Agua | 21.2 | 2017
AnΓ‘lisis del golpe de ariete en un sistema de distribuciΓ³n de agua
Water hammer analysis in a water distribution system
Twyman, J.
Twyman Ingenieros Consultores, DirecciΓ³n: Pasaje Dos, No. 362, Rancagua, RegiΓ³n de OβHiggins, Chile E-mail: [email protected]
Recibido: 20/07/2016 Aceptado: 03/04/2017 Publicado: 28/04/2017
Citar como: Twyman, J. 2017. Water hammer analysis in a water distribution system. IngenierΓa del agua, 21(2), 87-102. https://doi.org/10.4995/Ia.2017.6389
RESUMEN
Se analiza el golpe de ariete en un sistema de distribuciΓ³n de agua (SDA) mediante tres mΓ©todos hΓbridos (MH) basados en el Esquema de la Caja, MΓ©todo de McCormack y Esquema Difusivo. Se revisa la formulaciΓ³n de cada MH junto con sus ventajas y desventajas relativas. El SDA analizado se compone de tuberΓas con diferentes longitudes, diΓ‘metros y velocidades de onda, siendo el nΓΊmero de Courant distinto en cada tuberΓa segΓΊn la discretizaciΓ³n adoptada. Los resultados de los MH son comparados con los obtenidos por el MΓ©todo de las CaracterΓsticas (MC). Al revisar la atenuaciΓ³n numΓ©rica, la conclusiΓ³n es que los mΓ©todos basados en el Esquema de la Caja y McCormack (ambos de 2.ΒΊ orden) presentan resultados mΓ‘s conservadores desde el punto de vista numΓ©rico, siendo recomendable su aplicaciΓ³n para el anΓ‘lisis del golpe de ariete en sistemas de distribuciΓ³n de agua.
Palabras clave | golpe de ariete; esquema difusivo; mΓ©todo de las caracterΓsticas; mΓ©todo hΓbrido; mΓ©todo de McCormack; red de tuberΓas.
ABSTRACT
The solution to water hammer in a water distribution system (WDS) is shown by applying three hybrid methods (HM) based on the Boxβs scheme, McCormack's method and Diffusive Scheme. Each HM formulation in conjunction with their relative advantages and disadvantages are reviewed. The analyzed WDS has pipes with different lengths, diameters and wave speeds, being the Courant number different in each pipe according to the adopted discretization. The HM results are compared with the results obtained by the Method of Characteristics (MOC). In reviewing the numerical attenuation, second order schemes based on Box and McCormack are more conservative from a numerical point of view, being recommendable their application in the analysis of water hammer in water distribution systems.
Key words | diffusive scheme; hybrid method; McCormack's method; method of characteristics; water distribution system; water hammer.
e ISSN: 1886-4996 ISSN: 1134-2196
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INTRODUCCIΓN
El anΓ‘lisis numΓ©rico del golpe de ariete en los sistemas de distribuciΓ³n de agua (SDA) tiene una larga data desde los primeros aportes de Streeter (1966), quien presentΓ³ los resultados de un programa computacional apto para resolver el golpe de ariete mediante el MΓ©todo de las CaracterΓsticas (MC) en una red simple compuesta por 45 tramos. MΓ‘s tarde vinieron los aportes de diversos autores en el contexto del MC y/o del MΓ©todo de la Onda CaracterΓstica MOC (antes llamada MΓ©todo de la Onda Plana MOP), donde se mostraban los resultados obtenidos en distintos SDAs, como en Watters (1984); Boulos et al. (1990); Karney (1984); Karney y McInnis (1992); Simpson y Wu (1997); Boulos et al. (2005); Wood et al. (2005); Jung et al. (2007, 2009a, 2009b); MansourβRezaei et al. (2013); etc. Sin embargo, es bien conocido que el MC posee restricciones numΓ©ricas que limitan su Γ‘mbito de aplicaciΓ³n, especialmente en lo referido al nΓΊmero de Courant (Cn), cuyo valor debe ser obligatoriamente igual a 1.0 para garantizar la estabilidad y precisiΓ³n de los resultados. En los SDAs grandes y complejos, donde dadas las distintas caracterΓsticas de las tuberΓas, principalmente en lo relativo a los parΓ‘metros que determinan la magnitud de la velocidad de la onda (material constituyente, diΓ‘metro, espesor y condiciΓ³n de apoyo), es muy difΓcil, por no decir imposible, conseguir que el nΓΊmero de Courant sea igual a 1.0 en todos los tramos, debiΓ©ndose recurrir a atajos relacionados con la modificaciΓ³n del valor de la velocidad de la onda y/o la alteraciΓ³n de las longitudes de las tuberΓas conflictivas, incluso adoptando su eliminaciΓ³n del modelo computacional o su reemplazo por expresiones matemΓ‘ticas (Karney y McInnis, 1992). Otro camino es dejar todo como estΓ‘ y aplicar interpolaciones numΓ©ricas que de todas formas introducen errores en la soluciΓ³n (Goldberg y Wylie, 1983). El MOC se caracteriza por ser rΓ‘pido y preciso, sin dependencia del Cn. Su formulaciΓ³n se enfoca en el anΓ‘lisis fΓsico del problema (Izquierdo et al., 2004), por lo que requiere calcular los efectos de las ondas de presiΓ³n que inciden sobre componentes tales como vΓ‘lvulas, bombas, uniones y elementos de control. El MOC tiene dos desventajas principales: (i) en principio sΓ³lo resuelve el transitorio en los nodos de borde, y (ii) requiere hacer adecuaciones frente a las tuberΓas que son relativamente cortas. AdemΓ‘s, su proceso de discretizaciΓ³n puede ser un tanto engorroso debido a que el valor del paso de tiempo debe ser lo suficientemente pequeΓ±o de forma de poder representar, en forma precisa, las funciones que representan las perturbaciones en las presiones, caudales y ondas de presiΓ³n. AdemΓ‘s, debe realizar los cΓ‘lculos con una cantidad entera de pasos de tiempo. Estas situaciones, que afectan al MC y al MOC, hacen pertinente conocer las ventajas, desventajas y campo de aplicabilidad de mΓ©todos alternativos cuyo desempeΓ±o numΓ©rico dependa en menor medida de Cn y de la forma que tenga la red, especialmente cuando se requiere resolver el golpe de ariete en sistemas grandes y complejos desde el punto de vista de la conectividad tramoβnudoβcondiciΓ³n de borde. En los pΓ‘rrafos siguientes se describirΓ‘n y aplicarΓ‘n cuatro mΓ©todos, uno de ellos basado en el MC tradicional y los tres restantes de tipo hΓbrido basados en una combinaciΓ³n entre el MC y el Esquema de la Caja (o Esquema de Preissman), el MΓ©todo de McCormack y el Esquema Difusivo (o Esquema de Lax), todos los cuales serΓ‘n utilizados para resolver el golpe de ariete en un SDA compuesto por 43 tuberΓas con distintas caracterΓsticas. Se describen las ecuaciones de cada mΓ©todo y se discuten sus ventajas y desventajas relativas.
ECUACIONES QUE GOBIERNAN EL FLUJO TRANSITORIO
Cuando se analiza un volumen de control es posible obtener las siguientes ecuaciones diferenciales parciales noβlineales de tipo hiperbΓ³lico, vΓ‘lidas para describir el flujo transitorio unidimensional (1βD) en tuberΓas con secciΓ³n transversal circular (Chaudhry, 1979; Abreu et al., 1995):
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
donde dadas las distintas caracterΓsticas de las tuberΓas, principalmente en lo relativo a los parΓ‘metros que determinan la magnitud de la velocidad de la onda (material constituyente, diΓ‘metro, espesor y condiciΓ³n de apoyo), es muy difΓcil, por no decir imposible, conseguir que el nΓΊmero de Courant sea igual a 1.0 en todos los tramos, debiΓ©ndose recurrir a atajos relacionados con la modificaciΓ³n del valor de la velocidad de la onda y/o la alteraciΓ³n de las longitudes de las tuberΓas conflictivas, incluso adoptando su eliminaciΓ³n del modelo computacional o su reemplazo por expresiones matemΓ‘ticas (Karney y McInnis, 1992). Otro camino es dejar todo como estΓ‘ y aplicar interpolaciones numΓ©ricas que de todas formas introducen errores en la soluciΓ³n (Goldberg y Wylie, 1983). El MOC se caracteriza por ser rΓ‘pido y preciso, sin dependencia del πΆπΆ!. Su formulaciΓ³n se enfoca en el anΓ‘lisis fΓsico del problema (Izquierdo et al. 2004), por lo que requiere calcular los efectos de las ondas de presiΓ³n que inciden sobre componentes tales como vΓ‘lvulas, bombas, uniones y elementos de control. El MOC tiene dos desventajas principales: (i) en principio sΓ³lo resuelve el transitorio en los nodos de borde, y (ii) requiere hacer adecuaciones frente a las tuberΓas que son relativamente cortas. AdemΓ‘s, su proceso de discretizaciΓ³n puede ser un tanto engorroso debido a que el valor del paso de tiempo debe ser lo suficientemente pequeΓ±o de forma de poder representar, en forma precisa, las funciones que representan las perturbaciones en las presiones, caudales y ondas de presiΓ³n. AdemΓ‘s, debe realizar los cΓ‘lculos con una cantidad entera de pasos de tiempo. Estas situaciones, que afectan al MC y al MOC, hacen pertinente conocer las ventajas, desventajas y campo de aplicabilidad de mΓ©todos alternativos cuyo desempeΓ±o numΓ©rico dependa en menor medida de πΆπΆ! y de la forma que tenga la red, especialmente cuando se requiere resolver el golpe de ariete en sistemas grandes y complejos desde el punto de vista de la conectividad tramoβnudoβcondiciΓ³n de borde. En los pΓ‘rrafos siguientes se describirΓ‘n y aplicarΓ‘n cuatro mΓ©todos, uno de ellos basado en el MC tradicional y los tres restantes de tipo hΓbrido basados en una combinaciΓ³n entre el MC y el Esquema de la Caja (o Esquema de Preissman), el MΓ©todo de McCormack y el Esquema Difusivo (o Esquema de Lax), todos los cuales serΓ‘n utilizados para resolver el golpe de ariete en un SDA compuesto por 43 tuberΓas con distintas caracterΓsticas. Se describen las ecuaciones de cada mΓ©todo y se discuten sus ventajas y desventajas relativas.
ECUACIONES QUE GOBIERNAN EL FLUJO TRANSITORIO
Cuando se analiza un volumen de control es posible obtener las siguientes ecuaciones diferenciales parciales noβlineales de tipo hiperbΓ³lico, vΓ‘lidas para describir el flujo transitorio unidimensional (1βD) en tuberΓas con secciΓ³n transversal circular (Chaudhry, 1979; Abreu et al., 1995):
ππππ
ππππππππππππ
+ππππππππ
= ππ (1)
ππππππππ
+ ππππππππππππ
+ππ
πππππππΈπΈ πΈπΈ = ππ (2)
Donde (1) y (2) corresponden a las ecuaciones de continuidad y momentum (dinΓ‘mica), respectivamente. AdemΓ‘s, β = derivada parcial, π―π― = cota piezomΓ©trica, ππ = velocidad de la onda, ππ = constante de gravedad, π¨π¨ = secciΓ³n transversal de la tuberΓa, πΈπΈ = caudal, ππ = factor de fricciΓ³n (DarcyβWeisbach) y π«π« = diΓ‘metro de la tuberΓa. Los subΓndices ππ y ππ denotan las dimensiones espacial y temporal, respectivamente. Las ecuaciones (1) y (2), junto con aquellas relativas a las condiciones de borde que representan dispositivos hidrΓ‘ulicos especΓficos, describen el fenΓ³meno de propagaciΓ³n de ondas de un evento de golpe de ariete.
(1)
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donde dadas las distintas caracterΓsticas de las tuberΓas, principalmente en lo relativo a los parΓ‘metros que determinan la magnitud de la velocidad de la onda (material constituyente, diΓ‘metro, espesor y condiciΓ³n de apoyo), es muy difΓcil, por no decir imposible, conseguir que el nΓΊmero de Courant sea igual a 1.0 en todos los tramos, debiΓ©ndose recurrir a atajos relacionados con la modificaciΓ³n del valor de la velocidad de la onda y/o la alteraciΓ³n de las longitudes de las tuberΓas conflictivas, incluso adoptando su eliminaciΓ³n del modelo computacional o su reemplazo por expresiones matemΓ‘ticas (Karney y McInnis, 1992). Otro camino es dejar todo como estΓ‘ y aplicar interpolaciones numΓ©ricas que de todas formas introducen errores en la soluciΓ³n (Goldberg y Wylie, 1983). El MOC se caracteriza por ser rΓ‘pido y preciso, sin dependencia del πΆπΆ!. Su formulaciΓ³n se enfoca en el anΓ‘lisis fΓsico del problema (Izquierdo et al. 2004), por lo que requiere calcular los efectos de las ondas de presiΓ³n que inciden sobre componentes tales como vΓ‘lvulas, bombas, uniones y elementos de control. El MOC tiene dos desventajas principales: (i) en principio sΓ³lo resuelve el transitorio en los nodos de borde, y (ii) requiere hacer adecuaciones frente a las tuberΓas que son relativamente cortas. AdemΓ‘s, su proceso de discretizaciΓ³n puede ser un tanto engorroso debido a que el valor del paso de tiempo debe ser lo suficientemente pequeΓ±o de forma de poder representar, en forma precisa, las funciones que representan las perturbaciones en las presiones, caudales y ondas de presiΓ³n. AdemΓ‘s, debe realizar los cΓ‘lculos con una cantidad entera de pasos de tiempo. Estas situaciones, que afectan al MC y al MOC, hacen pertinente conocer las ventajas, desventajas y campo de aplicabilidad de mΓ©todos alternativos cuyo desempeΓ±o numΓ©rico dependa en menor medida de πΆπΆ! y de la forma que tenga la red, especialmente cuando se requiere resolver el golpe de ariete en sistemas grandes y complejos desde el punto de vista de la conectividad tramoβnudoβcondiciΓ³n de borde. En los pΓ‘rrafos siguientes se describirΓ‘n y aplicarΓ‘n cuatro mΓ©todos, uno de ellos basado en el MC tradicional y los tres restantes de tipo hΓbrido basados en una combinaciΓ³n entre el MC y el Esquema de la Caja (o Esquema de Preissman), el MΓ©todo de McCormack y el Esquema Difusivo (o Esquema de Lax), todos los cuales serΓ‘n utilizados para resolver el golpe de ariete en un SDA compuesto por 43 tuberΓas con distintas caracterΓsticas. Se describen las ecuaciones de cada mΓ©todo y se discuten sus ventajas y desventajas relativas.
ECUACIONES QUE GOBIERNAN EL FLUJO TRANSITORIO
Cuando se analiza un volumen de control es posible obtener las siguientes ecuaciones diferenciales parciales noβlineales de tipo hiperbΓ³lico, vΓ‘lidas para describir el flujo transitorio unidimensional (1βD) en tuberΓas con secciΓ³n transversal circular (Chaudhry, 1979; Abreu et al., 1995):
ππππ
ππππππππππππ
+ππππππππ
= ππ (1)
ππππππππ
+ ππππππππππππ
+ππ
πππππππΈπΈ πΈπΈ = ππ (2)
Donde (1) y (2) corresponden a las ecuaciones de continuidad y momentum (dinΓ‘mica), respectivamente. AdemΓ‘s, β = derivada parcial, π―π― = cota piezomΓ©trica, ππ = velocidad de la onda, ππ = constante de gravedad, π¨π¨ = secciΓ³n transversal de la tuberΓa, πΈπΈ = caudal, ππ = factor de fricciΓ³n (DarcyβWeisbach) y π«π« = diΓ‘metro de la tuberΓa. Los subΓndices ππ y ππ denotan las dimensiones espacial y temporal, respectivamente. Las ecuaciones (1) y (2), junto con aquellas relativas a las condiciones de borde que representan dispositivos hidrΓ‘ulicos especΓficos, describen el fenΓ³meno de propagaciΓ³n de ondas de un evento de golpe de ariete.
(2)
Donde (1) y (2) corresponden a las ecuaciones de continuidad y momentum (dinΓ‘mica), respectivamente. AdemΓ‘s, β = derivada parcial, H = cota piezomΓ©trica, a = velocidad de la onda, g = constante de gravedad, A = secciΓ³n transversal de la tuberΓa, Q = caudal, f = factor de fricciΓ³n (DarcyβWeisbach) y D = diΓ‘metro de la tuberΓa. Los subΓndices x y t denotan las dimensiones espacial y temporal, respectivamente. Las ecuaciones (1) y (2), junto con aquellas relativas a las condiciones de borde que representan dispositivos hidrΓ‘ulicos especΓficos, describen el fenΓ³meno de propagaciΓ³n de ondas de un evento de golpe de ariete.
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Velocidad de la onda
Para el flujo de agua (sin aire), la ecuaciΓ³n mΓ‘s general vΓ‘lida para calcular la magnitud de la velocidad de la onda en flujos unidimensionales estΓ‘ dada por (Wylie y Streeter, 1978):
3 Twyman | AnΓ‘lisis del Golpe de Ariete en un Sistema de DistribuciΓ³n de Agua IngenierΓa del Agua | 15.1 |2014
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Velocidad de la onda
Para el flujo de agua (sin aire), la ecuaciΓ³n mΓ‘s general vΓ‘lida para calcular la magnitud de la velocidad de la onda en flujos unidimensionales estΓ‘ dada por (Wylie y Streeter, 1978):
ππ =π²π²/ππ
ππ + π²π²π¬π¬π«π«ππ ππππ
(3)
Donde: π²π² = modulo de compresibilidad volumΓ©trica del fluido β 2.07 Β·β 109 (k/ms2) para el caso del agua, ππ = densidad del fluido β 1000 (k/m3) para el caso del agua; π¬π¬ = modulo de elasticidad del material constituyente de la tuberΓa (aproximadamente igual a 2.08 Β·β 1011 k/ms2; 1.10 Β·β 1011 k/ms2 y 2.76 Β·β 109 k/ms2 para el acero, cobre y PVC, respectivamente); ππ = espesor de la pared de la tuberΓa; y ππππ = factor relacionado con la condiciΓ³n de apoyo de la tuberΓa y que puede tomar los valores: ππππ = 1 β ππ/ππ; ππππ = 1 β ππππ o ππππ = 1, dependiendo de si la tuberΓa estΓ‘ apoyada sΓ³lo en su extremo aguas arriba; estΓ‘ apoyada en ambos extremos; o estΓ‘ apoyada segΓΊn Γ©sta ΓΊltima opciΓ³n considerando ademΓ‘s juntas de expansiΓ³n, respectivamente, siendo ππ = mΓ³dulo de Poisson (Wylie y Streeter, 1978), con valores iguales a 0.30 (acero); 0.36 (cobre) y 0.45 (PVC).
MΓTODO DE LAS CARACTERΓSTICAS (EXPLΓCITO, 1ER ORDEN)
El MΓ©todo de las CaracterΓsticas (MC) es un esquema de tipo Euleriano (Jung et al. 2009a) muy usado para resolver las ecuaciones que gobiernan el flujo transitorio debido a que funciona con βππβ constante, y, a diferencia de otras metodologΓas basadas en diferencias finitas o elementos finitos, puede modelar fΓ‘cilmente los frentes de onda generados por transitorios muy rΓ‘pidos. El MC es ΓΊtil para modelar el fenΓ³meno de propagaciΓ³n de las ondas en sistemas de distribuciΓ³n de agua debido a su facilidad de introducciΓ³n de diferentes dispositivos hidrΓ‘ulicos, tales como bombas, vΓ‘lvulas, estanques hidroneumΓ‘ticos (o calderines), etc. (Salgado, 1992). El MC es fΓ‘cil de usar, rΓ‘pido y explΓcito, lo cual permite calcular las variables de estado πΈπΈ y π―π― directamente a partir de valores previamente conocidos en el paso de tiempo anterior (Watters, 1984). El MC funciona en una malla (o cuadriculado) computacional espacio (ππ) β tiempo (ππ) cuya forma queda supeditada al criterio de estabilidad de CourantβFriedrichsβLewy (conocido como criterio CFL o sΓ³lo como nΓΊmero de Courant πͺπͺππ), que establece lo siguiente (Wylie y Streeter, 1978):
πͺπͺππ =(π½π½ + ππ) β βππ
βππ (4)
Con π½π½ = velocidad de flujo (generalmente mucho menor que βππβ cuando los efectos convectivos son pequeΓ±os), βππ = paso de tiempo y βππ = longitud del subβtramo (igual a π³π³ / π΅π΅, con π³π³ = longitud de la tuberΓa y π΅π΅ = cantidad de subβtramos). En
general, el MC entrega un resultado numΓ©rico exacto cuando πͺπͺππ = ππ β βππβππ= 1.0; de otra forma, genera resultados en la forma de
atenuaciones (cuando πͺπͺππ = ππ β βππβππ< 1.0) o inestabilidad numΓ©rica (cuando πͺπͺππ = ππ β βππ
βππ> 1.0). Es difΓcil satisfacer la ecuaciΓ³n
(4) en sistemas complejos, lo cual puede limitar la magnitud del paso de tiempo computacional (βππ) comΓΊn para toda la red de tuberΓas, por lo que algunas veces es comΓΊn: (i) recurrir a la modificaciΓ³n de π³π³ hasta un lΓmite tΓpico de 6 m (Wood, 2005); y/o (ii) modificar ππ en un rango mΓ‘ximo de Β±15% (Wylie y Streeter, 1978). Otro camino de soluciΓ³n es mantener inalteradas las
(3)
Donde: K = modulo de compresibilidad volumΓ©trica del fluido β 2.07Β·109 (k/ms2) para el caso del agua, Ο = densidad del fluido β 1000 (k/m3) para el caso del agua; E = modulo de elasticidad del material constituyente de la tuberΓa (aproximadamente igual a 2.08Β·1011 k/ms2; 1.10Β·1011 k/ms2 y 2.76Β·109 k/ms2 para el acero, cobre y PVC, respectivamente); e = espesor de la pared de la tuberΓa; y c1 = factor relacionado con la condiciΓ³n de apoyo de la tuberΓa y que puede tomar los valores: c = 1 β ΞΌ/2 ; c1 = 1 β ΞΌ2 o c1 = 1, dependiendo de si la tuberΓa estΓ‘ apoyada sΓ³lo en su extremo aguas arriba; estΓ‘ apoyada en ambos extremos; o estΓ‘ apoyada segΓΊn Γ©sta ΓΊltima opciΓ³n considerando ademΓ‘s juntas de expansiΓ³n, respectivamente, siendo ΞΌ = mΓ³dulo de Poisson (Wylie y Streeter, 1978), con valores iguales a 0.30 (acero); 0.36 (cobre) y 0.45 (PVC).
MΓTODO DE LAS CARACTERΓSTICAS (EXPLΓCITO, 1.er ORDEN)
El MΓ©todo de las CaracterΓsticas (MC) es un esquema de tipo Euleriano (Jung et al., 2009a) muy usado para resolver las ecuaciones que gobiernan el flujo transitorio debido a que funciona con βaβ constante, y, a diferencia de otras metodologΓas basadas en diferencias finitas o elementos finitos, puede modelar fΓ‘cilmente los frentes de onda generados por transitorios muy rΓ‘pidos. El MC es ΓΊtil para modelar el fenΓ³meno de propagaciΓ³n de las ondas en sistemas de distribuciΓ³n de agua debido a su facilidad de introducciΓ³n de diferentes dispositivos hidrΓ‘ulicos, tales como bombas, vΓ‘lvulas, estanques hidroneumΓ‘ticos (o calderines), etc. (Salgado, 1992). El MC es fΓ‘cil de usar, rΓ‘pido y explΓcito, lo cual permite calcular las variables de estado Q y H directamente a partir de valores previamente conocidos en el paso de tiempo anterior (Watters, 1984). El MC funciona en una malla (o cuadriculado) computacional espacio (x) β tiempo (t) cuya forma queda supeditada al criterio de estabilidad de CourantβFriedrichsβLewy (conocido como criterio CFL o sΓ³lo como nΓΊmero de Courant Cn), que establece lo siguiente (Wylie y Streeter, 1978):
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Velocidad de la onda
Para el flujo de agua (sin aire), la ecuaciΓ³n mΓ‘s general vΓ‘lida para calcular la magnitud de la velocidad de la onda en flujos unidimensionales estΓ‘ dada por (Wylie y Streeter, 1978):
ππ =π²π²/ππ
ππ + π²π²π¬π¬π«π«ππ ππππ
(3)
Donde: π²π² = modulo de compresibilidad volumΓ©trica del fluido β 2.07 Β·β 109 (k/ms2) para el caso del agua, ππ = densidad del fluido β 1000 (k/m3) para el caso del agua; π¬π¬ = modulo de elasticidad del material constituyente de la tuberΓa (aproximadamente igual a 2.08 Β·β 1011 k/ms2; 1.10 Β·β 1011 k/ms2 y 2.76 Β·β 109 k/ms2 para el acero, cobre y PVC, respectivamente); ππ = espesor de la pared de la tuberΓa; y ππππ = factor relacionado con la condiciΓ³n de apoyo de la tuberΓa y que puede tomar los valores: ππππ = 1 β ππ/ππ; ππππ = 1 β ππππ o ππππ = 1, dependiendo de si la tuberΓa estΓ‘ apoyada sΓ³lo en su extremo aguas arriba; estΓ‘ apoyada en ambos extremos; o estΓ‘ apoyada segΓΊn Γ©sta ΓΊltima opciΓ³n considerando ademΓ‘s juntas de expansiΓ³n, respectivamente, siendo ππ = mΓ³dulo de Poisson (Wylie y Streeter, 1978), con valores iguales a 0.30 (acero); 0.36 (cobre) y 0.45 (PVC).
MΓTODO DE LAS CARACTERΓSTICAS (EXPLΓCITO, 1ER ORDEN)
El MΓ©todo de las CaracterΓsticas (MC) es un esquema de tipo Euleriano (Jung et al. 2009a) muy usado para resolver las ecuaciones que gobiernan el flujo transitorio debido a que funciona con βππβ constante, y, a diferencia de otras metodologΓas basadas en diferencias finitas o elementos finitos, puede modelar fΓ‘cilmente los frentes de onda generados por transitorios muy rΓ‘pidos. El MC es ΓΊtil para modelar el fenΓ³meno de propagaciΓ³n de las ondas en sistemas de distribuciΓ³n de agua debido a su facilidad de introducciΓ³n de diferentes dispositivos hidrΓ‘ulicos, tales como bombas, vΓ‘lvulas, estanques hidroneumΓ‘ticos (o calderines), etc. (Salgado, 1992). El MC es fΓ‘cil de usar, rΓ‘pido y explΓcito, lo cual permite calcular las variables de estado πΈπΈ y π―π― directamente a partir de valores previamente conocidos en el paso de tiempo anterior (Watters, 1984). El MC funciona en una malla (o cuadriculado) computacional espacio (ππ) β tiempo (ππ) cuya forma queda supeditada al criterio de estabilidad de CourantβFriedrichsβLewy (conocido como criterio CFL o sΓ³lo como nΓΊmero de Courant πͺπͺππ), que establece lo siguiente (Wylie y Streeter, 1978):
πͺπͺππ =(π½π½ + ππ) β βππ
βππ (4)
Con π½π½ = velocidad de flujo (generalmente mucho menor que βππβ cuando los efectos convectivos son pequeΓ±os), βππ = paso de tiempo y βππ = longitud del subβtramo (igual a π³π³ / π΅π΅, con π³π³ = longitud de la tuberΓa y π΅π΅ = cantidad de subβtramos). En
general, el MC entrega un resultado numΓ©rico exacto cuando πͺπͺππ = ππ β βππβππ= 1.0; de otra forma, genera resultados en la forma de
atenuaciones (cuando πͺπͺππ = ππ β βππβππ< 1.0) o inestabilidad numΓ©rica (cuando πͺπͺππ = ππ β βππ
βππ> 1.0). Es difΓcil satisfacer la ecuaciΓ³n
(4) en sistemas complejos, lo cual puede limitar la magnitud del paso de tiempo computacional (βππ) comΓΊn para toda la red de tuberΓas, por lo que algunas veces es comΓΊn: (i) recurrir a la modificaciΓ³n de π³π³ hasta un lΓmite tΓpico de 6 m (Wood, 2005); y/o (ii) modificar ππ en un rango mΓ‘ximo de Β±15% (Wylie y Streeter, 1978). Otro camino de soluciΓ³n es mantener inalteradas las
(4)
Con V = velocidad de flujo (generalmente mucho menor que a cuando los efectos convectivos son pequeΓ±os), βt = paso de tiempo y βx = longitud del subβtramo (igual a L / N, con L = longitud de la tuberΓa y N = cantidad de subβtramos). En general, el MC entrega un resultado numΓ©rico exacto cuando Cn= aΒ·βt / βx = 1.0; de otra forma, genera resultados en la forma de atenuaciones (cuando Cn = aΒ·βt / βx < 1.0) o inestabilidad numΓ©rica (cuando Cn= aΒ·βt / βx >1.0). Es difΓcil satisfacer la ecuaciΓ³n (4) en sistemas complejos, lo cual puede limitar la magnitud del paso de tiempo computacional (βt) comΓΊn para toda la red de tuberΓas, por lo que algunas veces es comΓΊn: (i) recurrir a la modificaciΓ³n de L hasta un lΓmite tΓpico de 6 m (Wood, 2005); y/o (ii) modificar a en un rango mΓ‘ximo de Β± 15% (Wylie y Streeter, 1978). Otro camino de soluciΓ³n es mantener inalteradas las condiciones iniciales y aplicar interpolaciΓ³n numΓ©rica con el riesgo de generar errores en la soluciΓ³n debido a la disipaciΓ³n y dispersiΓ³n numΓ©rica (Goldberg y Wylie, 1983).
MC: soluciΓ³n aproximada
El MC trabaja con βlΓneas caracterΓsticasβ proyectadas en un plano posiciΓ³nβtiempo, logrando con esto conseguir un sistema de ecuaciones diferenciales ordinarias. Al despreciar los tΓ©rminos convectivos, se obtiene la siguiente soluciΓ³n aproximada (Salgado, 1992):
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condiciones iniciales y aplicar interpolaciΓ³n numΓ©rica con el riesgo de generar errores en la soluciΓ³n debido a la disipaciΓ³n y dispersiΓ³n numΓ©rica (Goldberg y Wylie, 1983).
MC: soluciΓ³n aproximada
El MC trabaja con βlΓneas caracterΓsticasβ proyectadas en un plano posiciΓ³nβtiempo, logrando con esto conseguir un sistema de ecuaciones diferenciales ordinarias. Al despreciar los tΓ©rminos convectivos, se obtiene la siguiente soluciΓ³n aproximada (Salgado, 1992):
π π π π π π π π
Β±πππππππ π π π π π π π
+ππππ πΈπΈππππππ
= ππ (5)
La ecuaciΓ³n (5) es vΓ‘lida sobre las βlΓneas caracterΓsticasβ:
π π π π π π π π
= Β±ππ (6)
Las ecuaciones (5) y (6) representan exactamente al sistema formado por las ecuaciones bΓ‘sicas, aunque limitadas al
subβespacio definido por las lΓneas caracterΓsticas. Cuando el signo es positivo (+), se obtiene la ecuaciΓ³n caracterΓstica positiva πΆπΆ!; con el signo negativo se obtiene la ecuaciΓ³n caracterΓstica negativa πΆπΆ!. Las lΓneas πΆπΆ! y πΆπΆ! son aquellas en las cuales se propagan las ondas de presiΓ³n en direcciΓ³n aguas arriba y aguas abajo, respectivamente, segΓΊn (adaptado de Chaudhry, 1979):
πͺπͺ!:πΈπΈπ·π·ππ!βππ β πΈπΈπ³π³ππ +ππππππ
π―π―π·π·ππ!βππ β π―π―π³π³
ππ +ππβππππππππ
πΈπΈπ³π³ππ πΈπΈπ³π³ππ = ππ (7)
πͺπͺ!:πΈπΈπ·π·ππ!βππ β πΈπΈπΉπΉππ βππππππ
π―π―π·π·ππ!βππ β π―π―πΉπΉ
ππ +ππβππππππππ
πΈπΈπΉπΉππ πΈπΈπΉπΉππ = ππ (8)
Con ππ!!!β! = caudal en el nodo ππ e instante π‘π‘ + βπ‘π‘; π»π»!!!β! = cota piezomΓ©trica en el nodo ππ e instante π‘π‘ + βπ‘π‘ y π»π»!!, ππ!! ,
π»π»!! y ππ!! = variables de estado conocidas en los nodos πΏπΏ y π π , respectivamente, en el instante anterior π‘π‘ (ver figura 1). En las secciones de borde 1 y (ππ + 1) se requiere una condiciΓ³n de borde adicional que debe ser resuelta junto con las ecuaciones caracterΓsticas negativa o positiva segΓΊn se trate del primer o ΓΊltimo subβtramo de la discretizaciΓ³n, respectivamente.
(5)
La ecuaciΓ³n (5) es vΓ‘lida sobre las βlΓneas caracterΓsticasβ:
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condiciones iniciales y aplicar interpolaciΓ³n numΓ©rica con el riesgo de generar errores en la soluciΓ³n debido a la disipaciΓ³n y dispersiΓ³n numΓ©rica (Goldberg y Wylie, 1983).
MC: soluciΓ³n aproximada
El MC trabaja con βlΓneas caracterΓsticasβ proyectadas en un plano posiciΓ³nβtiempo, logrando con esto conseguir un sistema de ecuaciones diferenciales ordinarias. Al despreciar los tΓ©rminos convectivos, se obtiene la siguiente soluciΓ³n aproximada (Salgado, 1992):
π π π π π π π π
Β±πππππππ π π π π π π π
+ππππ πΈπΈππππππ
= ππ (5)
La ecuaciΓ³n (5) es vΓ‘lida sobre las βlΓneas caracterΓsticasβ:
π π π π π π π π
= Β±ππ (6)
Las ecuaciones (5) y (6) representan exactamente al sistema formado por las ecuaciones bΓ‘sicas, aunque limitadas al
subβespacio definido por las lΓneas caracterΓsticas. Cuando el signo es positivo (+), se obtiene la ecuaciΓ³n caracterΓstica positiva πΆπΆ!; con el signo negativo se obtiene la ecuaciΓ³n caracterΓstica negativa πΆπΆ!. Las lΓneas πΆπΆ! y πΆπΆ! son aquellas en las cuales se propagan las ondas de presiΓ³n en direcciΓ³n aguas arriba y aguas abajo, respectivamente, segΓΊn (adaptado de Chaudhry, 1979):
πͺπͺ!:πΈπΈπ·π·ππ!βππ β πΈπΈπ³π³ππ +ππππππ
π―π―π·π·ππ!βππ β π―π―π³π³
ππ +ππβππππππππ
πΈπΈπ³π³ππ πΈπΈπ³π³ππ = ππ (7)
πͺπͺ!:πΈπΈπ·π·ππ!βππ β πΈπΈπΉπΉππ βππππππ
π―π―π·π·ππ!βππ β π―π―πΉπΉ
ππ +ππβππππππππ
πΈπΈπΉπΉππ πΈπΈπΉπΉππ = ππ (8)
Con ππ!!!β! = caudal en el nodo ππ e instante π‘π‘ + βπ‘π‘; π»π»!!!β! = cota piezomΓ©trica en el nodo ππ e instante π‘π‘ + βπ‘π‘ y π»π»!!, ππ!! ,
π»π»!! y ππ!! = variables de estado conocidas en los nodos πΏπΏ y π π , respectivamente, en el instante anterior π‘π‘ (ver figura 1). En las secciones de borde 1 y (ππ + 1) se requiere una condiciΓ³n de borde adicional que debe ser resuelta junto con las ecuaciones caracterΓsticas negativa o positiva segΓΊn se trate del primer o ΓΊltimo subβtramo de la discretizaciΓ³n, respectivamente.
(6)
Las ecuaciones (5) y (6) representan exactamente al sistema formado por las ecuaciones bΓ‘sicas, aunque limitadas al subβespacio definido por las lΓneas caracterΓsticas. Cuando el signo es positivo (+), se obtiene la ecuaciΓ³n caracterΓstica positiva C+; con el signo negativo se obtiene la ecuaciΓ³n caracterΓstica negativa C β. Las lΓneas Cβ+ y Cββ son aquellas en las cuales se propagan las ondas de presiΓ³n en direcciΓ³n aguas arriba y aguas abajo, respectivamente, segΓΊn (adaptado de Chaudhry, 1979):
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condiciones iniciales y aplicar interpolaciΓ³n numΓ©rica con el riesgo de generar errores en la soluciΓ³n debido a la disipaciΓ³n y dispersiΓ³n numΓ©rica (Goldberg y Wylie, 1983).
MC: soluciΓ³n aproximada
El MC trabaja con βlΓneas caracterΓsticasβ proyectadas en un plano posiciΓ³nβtiempo, logrando con esto conseguir un sistema de ecuaciones diferenciales ordinarias. Al despreciar los tΓ©rminos convectivos, se obtiene la siguiente soluciΓ³n aproximada (Salgado, 1992):
π π π π π π π π
Β±πππππππ π π π π π π π
+ππππ πΈπΈππππππ
= ππ (5)
La ecuaciΓ³n (5) es vΓ‘lida sobre las βlΓneas caracterΓsticasβ:
π π π π π π π π
= Β±ππ (6)
Las ecuaciones (5) y (6) representan exactamente al sistema formado por las ecuaciones bΓ‘sicas, aunque limitadas al
subβespacio definido por las lΓneas caracterΓsticas. Cuando el signo es positivo (+), se obtiene la ecuaciΓ³n caracterΓstica positiva πΆπΆ!; con el signo negativo se obtiene la ecuaciΓ³n caracterΓstica negativa πΆπΆ!. Las lΓneas πΆπΆ! y πΆπΆ! son aquellas en las cuales se propagan las ondas de presiΓ³n en direcciΓ³n aguas arriba y aguas abajo, respectivamente, segΓΊn (adaptado de Chaudhry, 1979):
πͺπͺ!:πΈπΈπ·π·ππ!βππ β πΈπΈπ³π³ππ +ππππππ
π―π―π·π·ππ!βππ β π―π―π³π³
ππ +ππβππππππππ
πΈπΈπ³π³ππ πΈπΈπ³π³ππ = ππ (7)
πͺπͺ!:πΈπΈπ·π·ππ!βππ β πΈπΈπΉπΉππ βππππππ
π―π―π·π·ππ!βππ β π―π―πΉπΉ
ππ +ππβππππππππ
πΈπΈπΉπΉππ πΈπΈπΉπΉππ = ππ (8)
Con ππ!!!β! = caudal en el nodo ππ e instante π‘π‘ + βπ‘π‘; π»π»!!!β! = cota piezomΓ©trica en el nodo ππ e instante π‘π‘ + βπ‘π‘ y π»π»!!, ππ!! ,
π»π»!! y ππ!! = variables de estado conocidas en los nodos πΏπΏ y π π , respectivamente, en el instante anterior π‘π‘ (ver figura 1). En las secciones de borde 1 y (ππ + 1) se requiere una condiciΓ³n de borde adicional que debe ser resuelta junto con las ecuaciones caracterΓsticas negativa o positiva segΓΊn se trate del primer o ΓΊltimo subβtramo de la discretizaciΓ³n, respectivamente.
(7)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
condiciones iniciales y aplicar interpolaciΓ³n numΓ©rica con el riesgo de generar errores en la soluciΓ³n debido a la disipaciΓ³n y dispersiΓ³n numΓ©rica (Goldberg y Wylie, 1983).
MC: soluciΓ³n aproximada
El MC trabaja con βlΓneas caracterΓsticasβ proyectadas en un plano posiciΓ³nβtiempo, logrando con esto conseguir un sistema de ecuaciones diferenciales ordinarias. Al despreciar los tΓ©rminos convectivos, se obtiene la siguiente soluciΓ³n aproximada (Salgado, 1992):
π π π π π π π π
Β±πππππππ π π π π π π π
+ππππ πΈπΈππππππ
= ππ (5)
La ecuaciΓ³n (5) es vΓ‘lida sobre las βlΓneas caracterΓsticasβ:
π π π π π π π π
= Β±ππ (6)
Las ecuaciones (5) y (6) representan exactamente al sistema formado por las ecuaciones bΓ‘sicas, aunque limitadas al
subβespacio definido por las lΓneas caracterΓsticas. Cuando el signo es positivo (+), se obtiene la ecuaciΓ³n caracterΓstica positiva πΆπΆ!; con el signo negativo se obtiene la ecuaciΓ³n caracterΓstica negativa πΆπΆ!. Las lΓneas πΆπΆ! y πΆπΆ! son aquellas en las cuales se propagan las ondas de presiΓ³n en direcciΓ³n aguas arriba y aguas abajo, respectivamente, segΓΊn (adaptado de Chaudhry, 1979):
πͺπͺ!:πΈπΈπ·π·ππ!βππ β πΈπΈπ³π³ππ +ππππππ
π―π―π·π·ππ!βππ β π―π―π³π³
ππ +ππβππππππππ
πΈπΈπ³π³ππ πΈπΈπ³π³ππ = ππ (7)
πͺπͺ!:πΈπΈπ·π·ππ!βππ β πΈπΈπΉπΉππ βππππππ
π―π―π·π·ππ!βππ β π―π―πΉπΉ
ππ +ππβππππππππ
πΈπΈπΉπΉππ πΈπΈπΉπΉππ = ππ (8)
Con ππ!!!β! = caudal en el nodo ππ e instante π‘π‘ + βπ‘π‘; π»π»!!!β! = cota piezomΓ©trica en el nodo ππ e instante π‘π‘ + βπ‘π‘ y π»π»!!, ππ!! ,
π»π»!! y ππ!! = variables de estado conocidas en los nodos πΏπΏ y π π , respectivamente, en el instante anterior π‘π‘ (ver figura 1). En las secciones de borde 1 y (ππ + 1) se requiere una condiciΓ³n de borde adicional que debe ser resuelta junto con las ecuaciones caracterΓsticas negativa o positiva segΓΊn se trate del primer o ΓΊltimo subβtramo de la discretizaciΓ³n, respectivamente.
(8)
Con QPtβ+ββt = caudal en el nodo P e instante t + βt; HP
tβ+ββt = cota piezomΓ©trica en el nodo P e instante t + βt y HLt, QL
t, HRt y
QRt = variables de estado conocidas en los nodos L y R, respectivamente, en el instante anterior t (ver Figura 1). En las secciones de
borde 1 y (N+1) se requiere una condiciΓ³n de borde adicional que debe ser resuelta junto con las ecuaciones caracterΓsticas negativa o positiva segΓΊn se trate del primer o ΓΊltimo subβtramo de la discretizaciΓ³n, respectivamente.
Figura 1 | Malla espacio-tiempo (βx, βt) con las lΓneas caracterΓsticas (Cβ+ y Cββ).
InterpolaciΓ³n numΓ©rica
Cuando el MC es aplicado con Cn < 1.0 se debe aplicar un procedimiento de interpolaciΓ³n numΓ©rica para obtener Q y H en cada nodo interno. Los mΓ©todos de interpolaciΓ³n mΓ‘s comunes son de tipo lineal, ya sea en el eje espacial o en el eje temporal (Goldberg y Wylie, 1983). Por otro lado, algunos autores tales como Ghidaoui y Karney (1994) han presentado un procedimiento de interpolaciΓ³n flexible, computacionalmente eficiente, que incluye una variedad de tΓ©cnicas de interpolaciΓ³n que funcionan junto con el mΓ©todo de ajuste de la velocidad de la onda. Cuando se aplica un proceso de interpolaciΓ³n sobre el eje x (Figura 1), es posible obtener algunas expresiones analΓticas para las variables Q y H de los nodos internos usando esquemas numΓ©ricos de interpolaciΓ³n con distintos grados de interpolaciΓ³n (GI) (Twyman, 2004). Por ejemplo, cuando se aplica el esquema de interpolaciΓ³n de NewtonβGregory con GI = 1, se obtienen las siguientes ecuaciones cuando i varΓa entre los nodos internos 2 y N, y cuando la pendiente de
Twyman | AnΓ‘lisis del golpe de ariete en un sistema de distribuciΓ³n de agua 91IngenierΓa del Agua | 21.2 | 2017
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las curvas caracterΓsticas Cβ+ y Cββ pueden ser aproximadas a adtdx = + y dt
dx a= - , respectivamente, despreciando el efecto de V (Wylie y Streeter, 1978; Twyman, 2004):
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Figura 1 | Malla espacio-tiempo (βπ₯π₯, βπ‘π‘) con las lΓneas caracterΓsticas (πΆπΆ! y πΆπΆ!).
InterpolaciΓ³n numΓ©rica
Cuando el MC es aplicado con πΆπΆ! < 1.0 se debe aplicar un procedimiento de interpolaciΓ³n numΓ©rica para obtener ππ y π»π» en cada nodo interno. Los mΓ©todos de interpolaciΓ³n mΓ‘s comunes son de tipo lineal, ya sea en el eje espacial o en el eje temporal (Goldberg y Wylie, 1983). Por otro lado, algunos autores tales como Ghidaoui y Karney (1994) han presentado un procedimiento de interpolaciΓ³n flexible, computacionalmente eficiente, que incluye una variedad de tΓ©cnicas de interpolaciΓ³n que funcionan junto con el mΓ©todo de ajuste de la velocidad de la onda. Cuando se aplica un proceso de interpolaciΓ³n sobre el eje π₯π₯ (figura 1), es posible obtener algunas expresiones analΓticas para las variables ππ y π»π» de los nodos internos usando esquemas numΓ©ricos de interpolaciΓ³n con distintos grados de interpolaciΓ³n (GI) (Twyman, 2004). Por ejemplo, cuando se aplica el esquema de interpolaciΓ³n de NewtonβGregory con GI = 1, se obtienen las siguientes ecuaciones cuando ππ varΓa entre
los nodos internos 2 y ππ, y cuando la pendiente de las curvas caracterΓsticas πΆπΆ!y πΆπΆ! pueden ser aproximadas a !"!"= +ππ y
!"!"= βππ, respectivamente, despreciando el efecto de ππ (Wylie y Streeter, 1978; Twyman, 2004):
π―π―π³π³ππ = π―π―ππ
ππ + (π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ) β πͺπͺππ (9)
πΈπΈπ³π³ππ = πΈπΈππππ + (πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) β πͺπͺππ (10)
π―π―πΉπΉππ = π―π―ππ
ππ + (π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ) β πͺπͺππ (11)
πΈπΈπΉπΉππ = πΈπΈππππ + (πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) β πͺπͺππ (12)
Con π»π»!!, ππ!!, π»π»!!!! , ππ!!!! , π»π»!!!! and ππ!!!! igual a las variables de estado en los nodos internos ππ, ππβ1 e ππ+1 en el tiempo π‘π‘,
respectivamente (figura 1). Existe una tendencia entre los analistas del golpe de ariete a pensar que la interpolaciΓ³n numΓ©rica es una tΓ©cnica que sΓ³lo genera efectos numΓ©ricos. En general, todos los algoritmos de interpolaciΓ³n resultan en disipaciΓ³n y dispersiΓ³n numΓ©rica, y distorsionan considerablemente a las ecuaciones originales que gobiernan el flujo transitorio,
(9)
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Figura 1 | Malla espacio-tiempo (βπ₯π₯, βπ‘π‘) con las lΓneas caracterΓsticas (πΆπΆ! y πΆπΆ!).
InterpolaciΓ³n numΓ©rica
Cuando el MC es aplicado con πΆπΆ! < 1.0 se debe aplicar un procedimiento de interpolaciΓ³n numΓ©rica para obtener ππ y π»π» en cada nodo interno. Los mΓ©todos de interpolaciΓ³n mΓ‘s comunes son de tipo lineal, ya sea en el eje espacial o en el eje temporal (Goldberg y Wylie, 1983). Por otro lado, algunos autores tales como Ghidaoui y Karney (1994) han presentado un procedimiento de interpolaciΓ³n flexible, computacionalmente eficiente, que incluye una variedad de tΓ©cnicas de interpolaciΓ³n que funcionan junto con el mΓ©todo de ajuste de la velocidad de la onda. Cuando se aplica un proceso de interpolaciΓ³n sobre el eje π₯π₯ (figura 1), es posible obtener algunas expresiones analΓticas para las variables ππ y π»π» de los nodos internos usando esquemas numΓ©ricos de interpolaciΓ³n con distintos grados de interpolaciΓ³n (GI) (Twyman, 2004). Por ejemplo, cuando se aplica el esquema de interpolaciΓ³n de NewtonβGregory con GI = 1, se obtienen las siguientes ecuaciones cuando ππ varΓa entre
los nodos internos 2 y ππ, y cuando la pendiente de las curvas caracterΓsticas πΆπΆ!y πΆπΆ! pueden ser aproximadas a !"!"= +ππ y
!"!"= βππ, respectivamente, despreciando el efecto de ππ (Wylie y Streeter, 1978; Twyman, 2004):
π―π―π³π³ππ = π―π―ππ
ππ + (π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ) β πͺπͺππ (9)
πΈπΈπ³π³ππ = πΈπΈππππ + (πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) β πͺπͺππ (10)
π―π―πΉπΉππ = π―π―ππ
ππ + (π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ) β πͺπͺππ (11)
πΈπΈπΉπΉππ = πΈπΈππππ + (πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) β πͺπͺππ (12)
Con π»π»!!, ππ!!, π»π»!!!! , ππ!!!! , π»π»!!!! and ππ!!!! igual a las variables de estado en los nodos internos ππ, ππβ1 e ππ+1 en el tiempo π‘π‘,
respectivamente (figura 1). Existe una tendencia entre los analistas del golpe de ariete a pensar que la interpolaciΓ³n numΓ©rica es una tΓ©cnica que sΓ³lo genera efectos numΓ©ricos. En general, todos los algoritmos de interpolaciΓ³n resultan en disipaciΓ³n y dispersiΓ³n numΓ©rica, y distorsionan considerablemente a las ecuaciones originales que gobiernan el flujo transitorio,
(10)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Figura 1 | Malla espacio-tiempo (βπ₯π₯, βπ‘π‘) con las lΓneas caracterΓsticas (πΆπΆ! y πΆπΆ!).
InterpolaciΓ³n numΓ©rica
Cuando el MC es aplicado con πΆπΆ! < 1.0 se debe aplicar un procedimiento de interpolaciΓ³n numΓ©rica para obtener ππ y π»π» en cada nodo interno. Los mΓ©todos de interpolaciΓ³n mΓ‘s comunes son de tipo lineal, ya sea en el eje espacial o en el eje temporal (Goldberg y Wylie, 1983). Por otro lado, algunos autores tales como Ghidaoui y Karney (1994) han presentado un procedimiento de interpolaciΓ³n flexible, computacionalmente eficiente, que incluye una variedad de tΓ©cnicas de interpolaciΓ³n que funcionan junto con el mΓ©todo de ajuste de la velocidad de la onda. Cuando se aplica un proceso de interpolaciΓ³n sobre el eje π₯π₯ (figura 1), es posible obtener algunas expresiones analΓticas para las variables ππ y π»π» de los nodos internos usando esquemas numΓ©ricos de interpolaciΓ³n con distintos grados de interpolaciΓ³n (GI) (Twyman, 2004). Por ejemplo, cuando se aplica el esquema de interpolaciΓ³n de NewtonβGregory con GI = 1, se obtienen las siguientes ecuaciones cuando ππ varΓa entre
los nodos internos 2 y ππ, y cuando la pendiente de las curvas caracterΓsticas πΆπΆ!y πΆπΆ! pueden ser aproximadas a !"!"= +ππ y
!"!"= βππ, respectivamente, despreciando el efecto de ππ (Wylie y Streeter, 1978; Twyman, 2004):
π―π―π³π³ππ = π―π―ππ
ππ + (π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ) β πͺπͺππ (9)
πΈπΈπ³π³ππ = πΈπΈππππ + (πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) β πͺπͺππ (10)
π―π―πΉπΉππ = π―π―ππ
ππ + (π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ) β πͺπͺππ (11)
πΈπΈπΉπΉππ = πΈπΈππππ + (πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) β πͺπͺππ (12)
Con π»π»!!, ππ!!, π»π»!!!! , ππ!!!! , π»π»!!!! and ππ!!!! igual a las variables de estado en los nodos internos ππ, ππβ1 e ππ+1 en el tiempo π‘π‘,
respectivamente (figura 1). Existe una tendencia entre los analistas del golpe de ariete a pensar que la interpolaciΓ³n numΓ©rica es una tΓ©cnica que sΓ³lo genera efectos numΓ©ricos. En general, todos los algoritmos de interpolaciΓ³n resultan en disipaciΓ³n y dispersiΓ³n numΓ©rica, y distorsionan considerablemente a las ecuaciones originales que gobiernan el flujo transitorio,
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Figura 1 | Malla espacio-tiempo (βπ₯π₯, βπ‘π‘) con las lΓneas caracterΓsticas (πΆπΆ! y πΆπΆ!).
InterpolaciΓ³n numΓ©rica
Cuando el MC es aplicado con πΆπΆ! < 1.0 se debe aplicar un procedimiento de interpolaciΓ³n numΓ©rica para obtener ππ y π»π» en cada nodo interno. Los mΓ©todos de interpolaciΓ³n mΓ‘s comunes son de tipo lineal, ya sea en el eje espacial o en el eje temporal (Goldberg y Wylie, 1983). Por otro lado, algunos autores tales como Ghidaoui y Karney (1994) han presentado un procedimiento de interpolaciΓ³n flexible, computacionalmente eficiente, que incluye una variedad de tΓ©cnicas de interpolaciΓ³n que funcionan junto con el mΓ©todo de ajuste de la velocidad de la onda. Cuando se aplica un proceso de interpolaciΓ³n sobre el eje π₯π₯ (figura 1), es posible obtener algunas expresiones analΓticas para las variables ππ y π»π» de los nodos internos usando esquemas numΓ©ricos de interpolaciΓ³n con distintos grados de interpolaciΓ³n (GI) (Twyman, 2004). Por ejemplo, cuando se aplica el esquema de interpolaciΓ³n de NewtonβGregory con GI = 1, se obtienen las siguientes ecuaciones cuando ππ varΓa entre
los nodos internos 2 y ππ, y cuando la pendiente de las curvas caracterΓsticas πΆπΆ!y πΆπΆ! pueden ser aproximadas a !"!"= +ππ y
!"!"= βππ, respectivamente, despreciando el efecto de ππ (Wylie y Streeter, 1978; Twyman, 2004):
π―π―π³π³ππ = π―π―ππ
ππ + (π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ) β πͺπͺππ (9)
πΈπΈπ³π³ππ = πΈπΈππππ + (πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) β πͺπͺππ (10)
π―π―πΉπΉππ = π―π―ππ
ππ + (π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ) β πͺπͺππ (11)
πΈπΈπΉπΉππ = πΈπΈππππ + (πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) β πͺπͺππ (12)
Con π»π»!!, ππ!!, π»π»!!!! , ππ!!!! , π»π»!!!! and ππ!!!! igual a las variables de estado en los nodos internos ππ, ππβ1 e ππ+1 en el tiempo π‘π‘,
respectivamente (figura 1). Existe una tendencia entre los analistas del golpe de ariete a pensar que la interpolaciΓ³n numΓ©rica es una tΓ©cnica que sΓ³lo genera efectos numΓ©ricos. En general, todos los algoritmos de interpolaciΓ³n resultan en disipaciΓ³n y dispersiΓ³n numΓ©rica, y distorsionan considerablemente a las ecuaciones originales que gobiernan el flujo transitorio,
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Con Hit, Qi
t, Htiβ1, Qt
iβ1, Hti+1 y Qt
i+1 igual a las variables de estado en los nodos internos i, i ββ 1 e i β+ 1 en el tiempo t, respectivamente (Figura 1). Existe una tendencia entre los analistas del golpe de ariete a pensar que la interpolaciΓ³n numΓ©rica es una tΓ©cnica que sΓ³lo genera efectos numΓ©ricos. En general, todos los algoritmos de interpolaciΓ³n resultan en disipaciΓ³n y dispersiΓ³n numΓ©rica, y distorsionan considerablemente a las ecuaciones originales que gobiernan el flujo transitorio, modificando efectivamente a la velocidad de la onda (Ghidaoui y Karney, 1994). En resumen, la interpolaciΓ³n modifica la fΓsica del problema y debe ser vista como una transformaciΓ³n no trivial de las ecuaciones que rigen el fenΓ³meno transitorio.
ESQUEMA DE LA CAJA O DE PREISSMAN (IMPLΓCITO, 2.ΒΊ ORDEN)
Para resolver Q y H en los nodos internos de cada tuberΓa, el Esquema de la Caja es un mΓ©todo apropiado debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas (mayor estabilidad) y menor dependencia respecto del paso de tiempo escogido. En este caso, las ecuaciones de la dinΓ‘mica y continuidad aplicadas a un subβtramo tienen la siguiente forma (Chaudhry, 1982; Twyman, 2004):
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modificando efectivamente a la velocidad de la onda (Ghidaoui y Karney, 1994). En resumen, la interpolaciΓ³n modifica la fΓsica del problema y debe ser vista como una transformaciΓ³n no trivial de las ecuaciones que rigen el fenΓ³meno transitorio.
ESQUEMA DE LA CAJA O DE PREISSMAN (IMPLΓCITO, 2DO ORDEN)
Para resolver ππ y π»π» en los nodos internos de cada tuberΓa, el Esquema de la Caja es un mΓ©todo apropiado debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas (mayor estabilidad) y menor dependencia respecto del paso de tiempo escogido. En este caso, las ecuaciones de la dinΓ‘mica y continuidad aplicadas a un subβtramo tienen la siguiente forma (Chaudhry, 1982; Twyman, 2004):
π π πππΈπΈππππ!βππ + π π πππΈπΈππ!ππππ!βππ β π π πππ―π―ππππ!βππ + π π πππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + π π ππ = ππ (13)
βπππππΈπΈππππ!βππ + πππππΈπΈππ!ππππ!βππ + πππππ―π―ππππ!βππ + πππππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + ππππ = ππ (14)
Donde:
π π ππ = ππ ββππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (15)
π π ππ = ππ +βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (16)
π π ππ =ππππβππβππ
(17)
π π ππ =ππππβππ(π―π―ππ!ππ
ππ β π―π―ππππ)
βππβ πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππππ
+βππ
ππππβπππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ
+ππππ + ππππ!ππ βππ
πππππππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ
(18)
ππππ =ππππ
ππβππ (19)
ππππ =ππππππβππ
βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (20)
(13)
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modificando efectivamente a la velocidad de la onda (Ghidaoui y Karney, 1994). En resumen, la interpolaciΓ³n modifica la fΓsica del problema y debe ser vista como una transformaciΓ³n no trivial de las ecuaciones que rigen el fenΓ³meno transitorio.
ESQUEMA DE LA CAJA O DE PREISSMAN (IMPLΓCITO, 2DO ORDEN)
Para resolver ππ y π»π» en los nodos internos de cada tuberΓa, el Esquema de la Caja es un mΓ©todo apropiado debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas (mayor estabilidad) y menor dependencia respecto del paso de tiempo escogido. En este caso, las ecuaciones de la dinΓ‘mica y continuidad aplicadas a un subβtramo tienen la siguiente forma (Chaudhry, 1982; Twyman, 2004):
π π πππΈπΈππππ!βππ + π π πππΈπΈππ!ππππ!βππ β π π πππ―π―ππππ!βππ + π π πππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + π π ππ = ππ (13)
βπππππΈπΈππππ!βππ + πππππΈπΈππ!ππππ!βππ + πππππ―π―ππππ!βππ + πππππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + ππππ = ππ (14)
Donde:
π π ππ = ππ ββππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (15)
π π ππ = ππ +βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (16)
π π ππ =ππππβππβππ
(17)
π π ππ =ππππβππ(π―π―ππ!ππ
ππ β π―π―ππππ)
βππβ πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππππ
+βππ
ππππβπππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ
+ππππ + ππππ!ππ βππ
πππππππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ
(18)
ππππ =ππππ
ππβππ (19)
ππππ =ππππππβππ
βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (20)
(14)
Donde:
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modificando efectivamente a la velocidad de la onda (Ghidaoui y Karney, 1994). En resumen, la interpolaciΓ³n modifica la fΓsica del problema y debe ser vista como una transformaciΓ³n no trivial de las ecuaciones que rigen el fenΓ³meno transitorio.
ESQUEMA DE LA CAJA O DE PREISSMAN (IMPLΓCITO, 2DO ORDEN)
Para resolver ππ y π»π» en los nodos internos de cada tuberΓa, el Esquema de la Caja es un mΓ©todo apropiado debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas (mayor estabilidad) y menor dependencia respecto del paso de tiempo escogido. En este caso, las ecuaciones de la dinΓ‘mica y continuidad aplicadas a un subβtramo tienen la siguiente forma (Chaudhry, 1982; Twyman, 2004):
π π πππΈπΈππππ!βππ + π π πππΈπΈππ!ππππ!βππ β π π πππ―π―ππππ!βππ + π π πππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + π π ππ = ππ (13)
βπππππΈπΈππππ!βππ + πππππΈπΈππ!ππππ!βππ + πππππ―π―ππππ!βππ + πππππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + ππππ = ππ (14)
Donde:
π π ππ = ππ ββππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (15)
π π ππ = ππ +βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (16)
π π ππ =ππππβππβππ
(17)
π π ππ =ππππβππ(π―π―ππ!ππ
ππ β π―π―ππππ)
βππβ πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππππ
+βππ
ππππβπππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ
+ππππ + ππππ!ππ βππ
πππππππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ
(18)
ππππ =ππππ
ππβππ (19)
ππππ =ππππππβππ
βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (20)
(15)
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modificando efectivamente a la velocidad de la onda (Ghidaoui y Karney, 1994). En resumen, la interpolaciΓ³n modifica la fΓsica del problema y debe ser vista como una transformaciΓ³n no trivial de las ecuaciones que rigen el fenΓ³meno transitorio.
ESQUEMA DE LA CAJA O DE PREISSMAN (IMPLΓCITO, 2DO ORDEN)
Para resolver ππ y π»π» en los nodos internos de cada tuberΓa, el Esquema de la Caja es un mΓ©todo apropiado debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas (mayor estabilidad) y menor dependencia respecto del paso de tiempo escogido. En este caso, las ecuaciones de la dinΓ‘mica y continuidad aplicadas a un subβtramo tienen la siguiente forma (Chaudhry, 1982; Twyman, 2004):
π π πππΈπΈππππ!βππ + π π πππΈπΈππ!ππππ!βππ β π π πππ―π―ππππ!βππ + π π πππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + π π ππ = ππ (13)
βπππππΈπΈππππ!βππ + πππππΈπΈππ!ππππ!βππ + πππππ―π―ππππ!βππ + πππππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + ππππ = ππ (14)
Donde:
π π ππ = ππ ββππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (15)
π π ππ = ππ +βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (16)
π π ππ =ππππβππβππ
(17)
π π ππ =ππππβππ(π―π―ππ!ππ
ππ β π―π―ππππ)
βππβ πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππππ
+βππ
ππππβπππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ
+ππππ + ππππ!ππ βππ
πππππππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ
(18)
ππππ =ππππ
ππβππ (19)
ππππ =ππππππβππ
βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (20)
(16)
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modificando efectivamente a la velocidad de la onda (Ghidaoui y Karney, 1994). En resumen, la interpolaciΓ³n modifica la fΓsica del problema y debe ser vista como una transformaciΓ³n no trivial de las ecuaciones que rigen el fenΓ³meno transitorio.
ESQUEMA DE LA CAJA O DE PREISSMAN (IMPLΓCITO, 2DO ORDEN)
Para resolver ππ y π»π» en los nodos internos de cada tuberΓa, el Esquema de la Caja es un mΓ©todo apropiado debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas (mayor estabilidad) y menor dependencia respecto del paso de tiempo escogido. En este caso, las ecuaciones de la dinΓ‘mica y continuidad aplicadas a un subβtramo tienen la siguiente forma (Chaudhry, 1982; Twyman, 2004):
π π πππΈπΈππππ!βππ + π π πππΈπΈππ!ππππ!βππ β π π πππ―π―ππππ!βππ + π π πππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + π π ππ = ππ (13)
βπππππΈπΈππππ!βππ + πππππΈπΈππ!ππππ!βππ + πππππ―π―ππππ!βππ + πππππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + ππππ = ππ (14)
Donde:
π π ππ = ππ ββππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (15)
π π ππ = ππ +βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (16)
π π ππ =ππππβππβππ
(17)
π π ππ =ππππβππ(π―π―ππ!ππ
ππ β π―π―ππππ)
βππβ πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππππ
+βππ
ππππβπππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ
+ππππ + ππππ!ππ βππ
πππππππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ
(18)
ππππ =ππππ
ππβππ (19)
ππππ =ππππππβππ
βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (20)
(17)
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modificando efectivamente a la velocidad de la onda (Ghidaoui y Karney, 1994). En resumen, la interpolaciΓ³n modifica la fΓsica del problema y debe ser vista como una transformaciΓ³n no trivial de las ecuaciones que rigen el fenΓ³meno transitorio.
ESQUEMA DE LA CAJA O DE PREISSMAN (IMPLΓCITO, 2DO ORDEN)
Para resolver ππ y π»π» en los nodos internos de cada tuberΓa, el Esquema de la Caja es un mΓ©todo apropiado debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas (mayor estabilidad) y menor dependencia respecto del paso de tiempo escogido. En este caso, las ecuaciones de la dinΓ‘mica y continuidad aplicadas a un subβtramo tienen la siguiente forma (Chaudhry, 1982; Twyman, 2004):
π π πππΈπΈππππ!βππ + π π πππΈπΈππ!ππππ!βππ β π π πππ―π―ππππ!βππ + π π πππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + π π ππ = ππ (13)
βπππππΈπΈππππ!βππ + πππππΈπΈππ!ππππ!βππ + πππππ―π―ππππ!βππ + πππππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + ππππ = ππ (14)
Donde:
π π ππ = ππ ββππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (15)
π π ππ = ππ +βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (16)
π π ππ =ππππβππβππ
(17)
π π ππ =ππππβππ(π―π―ππ!ππ
ππ β π―π―ππππ)
βππβ πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππππ
+βππ
ππππβπππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ
+ππππ + ππππ!ππ βππ
πππππππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ
(18)
ππππ =ππππ
ππβππ (19)
ππππ =ππππππβππ
βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (20)
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modificando efectivamente a la velocidad de la onda (Ghidaoui y Karney, 1994). En resumen, la interpolaciΓ³n modifica la fΓsica del problema y debe ser vista como una transformaciΓ³n no trivial de las ecuaciones que rigen el fenΓ³meno transitorio.
ESQUEMA DE LA CAJA O DE PREISSMAN (IMPLΓCITO, 2DO ORDEN)
Para resolver ππ y π»π» en los nodos internos de cada tuberΓa, el Esquema de la Caja es un mΓ©todo apropiado debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas (mayor estabilidad) y menor dependencia respecto del paso de tiempo escogido. En este caso, las ecuaciones de la dinΓ‘mica y continuidad aplicadas a un subβtramo tienen la siguiente forma (Chaudhry, 1982; Twyman, 2004):
π π πππΈπΈππππ!βππ + π π πππΈπΈππ!ππππ!βππ β π π πππ―π―ππππ!βππ + π π πππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + π π ππ = ππ (13)
βπππππΈπΈππππ!βππ + πππππΈπΈππ!ππππ!βππ + πππππ―π―ππππ!βππ + πππππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + ππππ = ππ (14)
Donde:
π π ππ = ππ ββππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (15)
π π ππ = ππ +βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (16)
π π ππ =ππππβππβππ
(17)
π π ππ =ππππβππ(π―π―ππ!ππ
ππ β π―π―ππππ)
βππβ πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππππ
+βππ
ππππβπππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ
+ππππ + ππππ!ππ βππ
πππππππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ
(18)
ππππ =ππππ
ππβππ (19)
ππππ =ππππππβππ
βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (20)
(18)
6 Twyman | AnΓ‘lisis del Golpe de Ariete en un Sistema de DistribuciΓ³n de Agua IngenierΓa del Agua | 15.1 |2014
2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
modificando efectivamente a la velocidad de la onda (Ghidaoui y Karney, 1994). En resumen, la interpolaciΓ³n modifica la fΓsica del problema y debe ser vista como una transformaciΓ³n no trivial de las ecuaciones que rigen el fenΓ³meno transitorio.
ESQUEMA DE LA CAJA O DE PREISSMAN (IMPLΓCITO, 2DO ORDEN)
Para resolver ππ y π»π» en los nodos internos de cada tuberΓa, el Esquema de la Caja es un mΓ©todo apropiado debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas (mayor estabilidad) y menor dependencia respecto del paso de tiempo escogido. En este caso, las ecuaciones de la dinΓ‘mica y continuidad aplicadas a un subβtramo tienen la siguiente forma (Chaudhry, 1982; Twyman, 2004):
π π πππΈπΈππππ!βππ + π π πππΈπΈππ!ππππ!βππ β π π πππ―π―ππππ!βππ + π π πππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + π π ππ = ππ (13)
βπππππΈπΈππππ!βππ + πππππΈπΈππ!ππππ!βππ + πππππ―π―ππππ!βππ + πππππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + ππππ = ππ (14)
Donde:
π π ππ = ππ ββππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (15)
π π ππ = ππ +βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (16)
π π ππ =ππππβππβππ
(17)
π π ππ =ππππβππ(π―π―ππ!ππ
ππ β π―π―ππππ)
βππβ πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππππ
+βππ
ππππβπππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ
+ππππ + ππππ!ππ βππ
πππππππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ
(18)
ππππ =ππππ
ππβππ (19)
ππππ =ππππππβππ
βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (20)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
modificando efectivamente a la velocidad de la onda (Ghidaoui y Karney, 1994). En resumen, la interpolaciΓ³n modifica la fΓsica del problema y debe ser vista como una transformaciΓ³n no trivial de las ecuaciones que rigen el fenΓ³meno transitorio.
ESQUEMA DE LA CAJA O DE PREISSMAN (IMPLΓCITO, 2DO ORDEN)
Para resolver ππ y π»π» en los nodos internos de cada tuberΓa, el Esquema de la Caja es un mΓ©todo apropiado debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas (mayor estabilidad) y menor dependencia respecto del paso de tiempo escogido. En este caso, las ecuaciones de la dinΓ‘mica y continuidad aplicadas a un subβtramo tienen la siguiente forma (Chaudhry, 1982; Twyman, 2004):
π π πππΈπΈππππ!βππ + π π πππΈπΈππ!ππππ!βππ β π π πππ―π―ππππ!βππ + π π πππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + π π ππ = ππ (13)
βπππππΈπΈππππ!βππ + πππππΈπΈππ!ππππ!βππ + πππππ―π―ππππ!βππ + πππππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + ππππ = ππ (14)
Donde:
π π ππ = ππ ββππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (15)
π π ππ = ππ +βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (16)
π π ππ =ππππβππβππ
(17)
π π ππ =ππππβππ(π―π―ππ!ππ
ππ β π―π―ππππ)
βππβ πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππππ
+βππ
ππππβπππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ
+ππππ + ππππ!ππ βππ
πππππππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ
(18)
ππππ =ππππ
ππβππ (19)
ππππ =ππππππβππ
βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (20)
(19)
92 Twyman | AnΓ‘lisis del golpe de ariete en un sistema de distribuciΓ³n de agua IngenierΓa del Agua | 21.2 | 2017
2017, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
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modificando efectivamente a la velocidad de la onda (Ghidaoui y Karney, 1994). En resumen, la interpolaciΓ³n modifica la fΓsica del problema y debe ser vista como una transformaciΓ³n no trivial de las ecuaciones que rigen el fenΓ³meno transitorio.
ESQUEMA DE LA CAJA O DE PREISSMAN (IMPLΓCITO, 2DO ORDEN)
Para resolver ππ y π»π» en los nodos internos de cada tuberΓa, el Esquema de la Caja es un mΓ©todo apropiado debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas (mayor estabilidad) y menor dependencia respecto del paso de tiempo escogido. En este caso, las ecuaciones de la dinΓ‘mica y continuidad aplicadas a un subβtramo tienen la siguiente forma (Chaudhry, 1982; Twyman, 2004):
π π πππΈπΈππππ!βππ + π π πππΈπΈππ!ππππ!βππ β π π πππ―π―ππππ!βππ + π π πππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + π π ππ = ππ (13)
βπππππΈπΈππππ!βππ + πππππΈπΈππ!ππππ!βππ + πππππ―π―ππππ!βππ + πππππ―π―ππ!ππ
ππ!βππ + ππππ = ππ (14)
Donde:
π π ππ = ππ ββππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (15)
π π ππ = ππ +βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππππβππ (16)
π π ππ =ππππβππβππ
(17)
π π ππ =ππππβππ(π―π―ππ!ππ
ππ β π―π―ππππ)
βππβ πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππππ
+βππ
ππππβπππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ
+ππππ + ππππ!ππ βππ
πππππππΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ
(18)
ππππ =ππππ
ππβππ (19)
ππππ =ππππππβππ
βππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (20) (20)
7 Twyman | AnΓ‘lisis del Golpe de Ariete en un Sistema de DistribuciΓ³n de Agua IngenierΓa del Agua | 15.1 |2014
2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
ππππ =ππππππβππ
+ππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (21)
ππππ =βππππππβππ
π―π―ππ!ππππ + π―π―ππ
ππ +ππππβππ
πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ +ππππ
ππβππ(πΈπΈππ!ππππ
β πΈπΈππππ) (22)
MΓTODO DE MCCORMACK (EXPLΓCITO, 2DO ORDEN)
El MΓ©todo de McCormack se basa en el MC (2do orden) y ha sido usado para modelar el fenΓ³meno transitorio en muchos tipos de sistemas debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas y nivel de precisiΓ³n. Este esquema trabaja aplicando dos etapas que utilizan una aproximaciΓ³n mediante diferencias finitas (hacia adelante y hacia atrΓ‘s). Dependiendo de la aproximaciΓ³n adoptada para las derivadas parciales, es posible tener dos alternativas (Chaudhry y Hussaini, 1985):
β’ Alternativa 1: las diferencias finitas son aplicadas hacia adelante (etapa predictiva), y luego, en la etapa correctiva,
son aplicadas hacia atrΓ‘s. β’ Alternativa 2: es contraria a la alternativa 1. Primero aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia atrΓ‘s (etapa
predictiva), y luego aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia adelante (etapa correctiva). En orden a obtener resultados Γ³ptimos, se recomienda aplicar la siguiente secuencia: aplicar la alternativa 1 en el primer
paso de tiempo βπ‘π‘, luego la alternativa 2 durante el siguiente paso de tiempo, seguida por la alternativa 1 nuevamente, y asΓ sucesivamente (Chaudhry y Hussaini, 1985). Las ecuaciones correspondientes al esquema de McCormack aplicadas al sistema (1) + (2), y expresadas en la forma de diferencias finitas, son las siguientes (adaptado de Chaudhry y Hussaini, 1985):
Alternativa 1: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) (23)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (24)
π―π―π΅π΅!ππππ = πππ―π―π΅π΅!ππ
ππ β π―π―π΅π΅ππ (25)
πΈπΈπ΅π΅!ππππ = πππΈπΈπ΅π΅!ππππ β πΈπΈπ΅π΅ππ (26)
(21)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
ππππ =ππππππβππ
+ππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (21)
ππππ =βππππππβππ
π―π―ππ!ππππ + π―π―ππ
ππ +ππππβππ
πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ +ππππ
ππβππ(πΈπΈππ!ππππ
β πΈπΈππππ) (22)
MΓTODO DE MCCORMACK (EXPLΓCITO, 2DO ORDEN)
El MΓ©todo de McCormack se basa en el MC (2do orden) y ha sido usado para modelar el fenΓ³meno transitorio en muchos tipos de sistemas debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas y nivel de precisiΓ³n. Este esquema trabaja aplicando dos etapas que utilizan una aproximaciΓ³n mediante diferencias finitas (hacia adelante y hacia atrΓ‘s). Dependiendo de la aproximaciΓ³n adoptada para las derivadas parciales, es posible tener dos alternativas (Chaudhry y Hussaini, 1985):
β’ Alternativa 1: las diferencias finitas son aplicadas hacia adelante (etapa predictiva), y luego, en la etapa correctiva,
son aplicadas hacia atrΓ‘s. β’ Alternativa 2: es contraria a la alternativa 1. Primero aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia atrΓ‘s (etapa
predictiva), y luego aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia adelante (etapa correctiva). En orden a obtener resultados Γ³ptimos, se recomienda aplicar la siguiente secuencia: aplicar la alternativa 1 en el primer
paso de tiempo βπ‘π‘, luego la alternativa 2 durante el siguiente paso de tiempo, seguida por la alternativa 1 nuevamente, y asΓ sucesivamente (Chaudhry y Hussaini, 1985). Las ecuaciones correspondientes al esquema de McCormack aplicadas al sistema (1) + (2), y expresadas en la forma de diferencias finitas, son las siguientes (adaptado de Chaudhry y Hussaini, 1985):
Alternativa 1: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) (23)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (24)
π―π―π΅π΅!ππππ = πππ―π―π΅π΅!ππ
ππ β π―π―π΅π΅ππ (25)
πΈπΈπ΅π΅!ππππ = πππΈπΈπ΅π΅!ππππ β πΈπΈπ΅π΅ππ (26)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
ππππ =ππππππβππ
+ππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (21)
ππππ =βππππππβππ
π―π―ππ!ππππ + π―π―ππ
ππ +ππππβππ
πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ +ππππ
ππβππ(πΈπΈππ!ππππ
β πΈπΈππππ) (22)
MΓTODO DE MCCORMACK (EXPLΓCITO, 2DO ORDEN)
El MΓ©todo de McCormack se basa en el MC (2do orden) y ha sido usado para modelar el fenΓ³meno transitorio en muchos tipos de sistemas debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas y nivel de precisiΓ³n. Este esquema trabaja aplicando dos etapas que utilizan una aproximaciΓ³n mediante diferencias finitas (hacia adelante y hacia atrΓ‘s). Dependiendo de la aproximaciΓ³n adoptada para las derivadas parciales, es posible tener dos alternativas (Chaudhry y Hussaini, 1985):
β’ Alternativa 1: las diferencias finitas son aplicadas hacia adelante (etapa predictiva), y luego, en la etapa correctiva,
son aplicadas hacia atrΓ‘s. β’ Alternativa 2: es contraria a la alternativa 1. Primero aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia atrΓ‘s (etapa
predictiva), y luego aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia adelante (etapa correctiva). En orden a obtener resultados Γ³ptimos, se recomienda aplicar la siguiente secuencia: aplicar la alternativa 1 en el primer
paso de tiempo βπ‘π‘, luego la alternativa 2 durante el siguiente paso de tiempo, seguida por la alternativa 1 nuevamente, y asΓ sucesivamente (Chaudhry y Hussaini, 1985). Las ecuaciones correspondientes al esquema de McCormack aplicadas al sistema (1) + (2), y expresadas en la forma de diferencias finitas, son las siguientes (adaptado de Chaudhry y Hussaini, 1985):
Alternativa 1: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) (23)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (24)
π―π―π΅π΅!ππππ = πππ―π―π΅π΅!ππ
ππ β π―π―π΅π΅ππ (25)
πΈπΈπ΅π΅!ππππ = πππΈπΈπ΅π΅!ππππ β πΈπΈπ΅π΅ππ (26)
(22)
MΓTODO DE MCCORMACK (EXPLΓCITO, 2.ΒΊ ORDEN)
El MΓ©todo de McCormack se basa en el MC (2.ΒΊ orden) y ha sido usado para modelar el fenΓ³meno transitorio en muchos tipos de sistemas debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas y nivel de precisiΓ³n. Este esquema trabaja aplicando dos etapas que utilizan una aproximaciΓ³n mediante diferencias finitas (hacia adelante y hacia atrΓ‘s). Dependiendo de la aproximaciΓ³n adoptada para las derivadas parciales, es posible tener dos alternativas (Chaudhry y Hussaini, 1985):
β’ Alternativa 1: las diferencias finitas son aplicadas hacia adelante (etapa predictiva), y luego, en la etapa correctiva, son aplicadas hacia atrΓ‘s.
β’ Alternativa 2: es contraria a la alternativa 1. Primero aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia atrΓ‘s (etapa predictiva), y luego aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia adelante (etapa correctiva).
En orden a obtener resultados Γ³ptimos, se recomienda aplicar la siguiente secuencia: aplicar la alternativa 1 en el primer paso de tiempo βt, luego la alternativa 2 durante el siguiente paso de tiempo, seguida por la alternativa 1 nuevamente, y asΓ sucesivamente (Chaudhry y Hussaini, 1985). Las ecuaciones correspondientes al esquema de McCormack aplicadas al sistema (1) + (2), y expresadas en la forma de diferencias finitas, son las siguientes (adaptado de Chaudhry y Hussaini, 1985):
Alternativa 1: etapa predictiva (i = 1, β¦., Nβ+ 1):
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
ππππ =ππππππβππ
+ππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (21)
ππππ =βππππππβππ
π―π―ππ!ππππ + π―π―ππ
ππ +ππππβππ
πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ +ππππ
ππβππ(πΈπΈππ!ππππ
β πΈπΈππππ) (22)
MΓTODO DE MCCORMACK (EXPLΓCITO, 2DO ORDEN)
El MΓ©todo de McCormack se basa en el MC (2do orden) y ha sido usado para modelar el fenΓ³meno transitorio en muchos tipos de sistemas debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas y nivel de precisiΓ³n. Este esquema trabaja aplicando dos etapas que utilizan una aproximaciΓ³n mediante diferencias finitas (hacia adelante y hacia atrΓ‘s). Dependiendo de la aproximaciΓ³n adoptada para las derivadas parciales, es posible tener dos alternativas (Chaudhry y Hussaini, 1985):
β’ Alternativa 1: las diferencias finitas son aplicadas hacia adelante (etapa predictiva), y luego, en la etapa correctiva,
son aplicadas hacia atrΓ‘s. β’ Alternativa 2: es contraria a la alternativa 1. Primero aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia atrΓ‘s (etapa
predictiva), y luego aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia adelante (etapa correctiva). En orden a obtener resultados Γ³ptimos, se recomienda aplicar la siguiente secuencia: aplicar la alternativa 1 en el primer
paso de tiempo βπ‘π‘, luego la alternativa 2 durante el siguiente paso de tiempo, seguida por la alternativa 1 nuevamente, y asΓ sucesivamente (Chaudhry y Hussaini, 1985). Las ecuaciones correspondientes al esquema de McCormack aplicadas al sistema (1) + (2), y expresadas en la forma de diferencias finitas, son las siguientes (adaptado de Chaudhry y Hussaini, 1985):
Alternativa 1: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) (23)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (24)
π―π―π΅π΅!ππππ = πππ―π―π΅π΅!ππ
ππ β π―π―π΅π΅ππ (25)
πΈπΈπ΅π΅!ππππ = πππΈπΈπ΅π΅!ππππ β πΈπΈπ΅π΅ππ (26)
(23)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
ππππ =ππππππβππ
+ππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (21)
ππππ =βππππππβππ
π―π―ππ!ππππ + π―π―ππ
ππ +ππππβππ
πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ +ππππ
ππβππ(πΈπΈππ!ππππ
β πΈπΈππππ) (22)
MΓTODO DE MCCORMACK (EXPLΓCITO, 2DO ORDEN)
El MΓ©todo de McCormack se basa en el MC (2do orden) y ha sido usado para modelar el fenΓ³meno transitorio en muchos tipos de sistemas debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas y nivel de precisiΓ³n. Este esquema trabaja aplicando dos etapas que utilizan una aproximaciΓ³n mediante diferencias finitas (hacia adelante y hacia atrΓ‘s). Dependiendo de la aproximaciΓ³n adoptada para las derivadas parciales, es posible tener dos alternativas (Chaudhry y Hussaini, 1985):
β’ Alternativa 1: las diferencias finitas son aplicadas hacia adelante (etapa predictiva), y luego, en la etapa correctiva,
son aplicadas hacia atrΓ‘s. β’ Alternativa 2: es contraria a la alternativa 1. Primero aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia atrΓ‘s (etapa
predictiva), y luego aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia adelante (etapa correctiva). En orden a obtener resultados Γ³ptimos, se recomienda aplicar la siguiente secuencia: aplicar la alternativa 1 en el primer
paso de tiempo βπ‘π‘, luego la alternativa 2 durante el siguiente paso de tiempo, seguida por la alternativa 1 nuevamente, y asΓ sucesivamente (Chaudhry y Hussaini, 1985). Las ecuaciones correspondientes al esquema de McCormack aplicadas al sistema (1) + (2), y expresadas en la forma de diferencias finitas, son las siguientes (adaptado de Chaudhry y Hussaini, 1985):
Alternativa 1: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) (23)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (24)
π―π―π΅π΅!ππππ = πππ―π―π΅π΅!ππ
ππ β π―π―π΅π΅ππ (25)
πΈπΈπ΅π΅!ππππ = πππΈπΈπ΅π΅!ππππ β πΈπΈπ΅π΅ππ (26)
(24)
7 Twyman | AnΓ‘lisis del Golpe de Ariete en un Sistema de DistribuciΓ³n de Agua IngenierΓa del Agua | 15.1 |2014
2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
ππππ =ππππππβππ
+ππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (21)
ππππ =βππππππβππ
π―π―ππ!ππππ + π―π―ππ
ππ +ππππβππ
πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ +ππππ
ππβππ(πΈπΈππ!ππππ
β πΈπΈππππ) (22)
MΓTODO DE MCCORMACK (EXPLΓCITO, 2DO ORDEN)
El MΓ©todo de McCormack se basa en el MC (2do orden) y ha sido usado para modelar el fenΓ³meno transitorio en muchos tipos de sistemas debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas y nivel de precisiΓ³n. Este esquema trabaja aplicando dos etapas que utilizan una aproximaciΓ³n mediante diferencias finitas (hacia adelante y hacia atrΓ‘s). Dependiendo de la aproximaciΓ³n adoptada para las derivadas parciales, es posible tener dos alternativas (Chaudhry y Hussaini, 1985):
β’ Alternativa 1: las diferencias finitas son aplicadas hacia adelante (etapa predictiva), y luego, en la etapa correctiva,
son aplicadas hacia atrΓ‘s. β’ Alternativa 2: es contraria a la alternativa 1. Primero aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia atrΓ‘s (etapa
predictiva), y luego aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia adelante (etapa correctiva). En orden a obtener resultados Γ³ptimos, se recomienda aplicar la siguiente secuencia: aplicar la alternativa 1 en el primer
paso de tiempo βπ‘π‘, luego la alternativa 2 durante el siguiente paso de tiempo, seguida por la alternativa 1 nuevamente, y asΓ sucesivamente (Chaudhry y Hussaini, 1985). Las ecuaciones correspondientes al esquema de McCormack aplicadas al sistema (1) + (2), y expresadas en la forma de diferencias finitas, son las siguientes (adaptado de Chaudhry y Hussaini, 1985):
Alternativa 1: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) (23)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (24)
π―π―π΅π΅!ππππ = πππ―π―π΅π΅!ππ
ππ β π―π―π΅π΅ππ (25)
πΈπΈπ΅π΅!ππππ = πππΈπΈπ΅π΅!ππππ β πΈπΈπ΅π΅ππ (26)
(25)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
ππππ =ππππππβππ
+ππ(πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ )
ππβππ (21)
ππππ =βππππππβππ
π―π―ππ!ππππ + π―π―ππ
ππ +ππππβππ
πΈπΈππππ + πΈπΈππ!ππππ π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ +ππππ
ππβππ(πΈπΈππ!ππππ
β πΈπΈππππ) (22)
MΓTODO DE MCCORMACK (EXPLΓCITO, 2DO ORDEN)
El MΓ©todo de McCormack se basa en el MC (2do orden) y ha sido usado para modelar el fenΓ³meno transitorio en muchos tipos de sistemas debido a sus caracterΓsticas numΓ©ricas y nivel de precisiΓ³n. Este esquema trabaja aplicando dos etapas que utilizan una aproximaciΓ³n mediante diferencias finitas (hacia adelante y hacia atrΓ‘s). Dependiendo de la aproximaciΓ³n adoptada para las derivadas parciales, es posible tener dos alternativas (Chaudhry y Hussaini, 1985):
β’ Alternativa 1: las diferencias finitas son aplicadas hacia adelante (etapa predictiva), y luego, en la etapa correctiva,
son aplicadas hacia atrΓ‘s. β’ Alternativa 2: es contraria a la alternativa 1. Primero aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia atrΓ‘s (etapa
predictiva), y luego aplica las diferencias finitas en direcciΓ³n hacia adelante (etapa correctiva). En orden a obtener resultados Γ³ptimos, se recomienda aplicar la siguiente secuencia: aplicar la alternativa 1 en el primer
paso de tiempo βπ‘π‘, luego la alternativa 2 durante el siguiente paso de tiempo, seguida por la alternativa 1 nuevamente, y asΓ sucesivamente (Chaudhry y Hussaini, 1985). Las ecuaciones correspondientes al esquema de McCormack aplicadas al sistema (1) + (2), y expresadas en la forma de diferencias finitas, son las siguientes (adaptado de Chaudhry y Hussaini, 1985):
Alternativa 1: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππππ) (23)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (24)
π―π―π΅π΅!ππππ = πππ―π―π΅π΅!ππ
ππ β π―π―π΅π΅ππ (25)
πΈπΈπ΅π΅!ππππ = πππΈπΈπ΅π΅!ππππ β πΈπΈπ΅π΅ππ (26)
(26)
Alternativa 1: etapa correctiva (i = 2, β¦., N+1):
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Alternativa 1: etapa correctiva (ππ = 2, β¦., ππ+1):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππβ β πΈπΈππ!ππβ ) (27)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππβ β π―π―ππ!ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (28)
Alternativa 2: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππππ β πΈπΈππ!ππππ ) (29)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (30)
π―π―ππππ = πππ―π―ππ
ππ β π―π―ππππ (31)
πΈπΈππππ = πππΈπΈππππ β πΈπΈππππ (32)
Alternativa 2: etapa correctiva (ππ = 1, 2,β¦., ππ):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππβ β πΈπΈππβ) (33)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππβ β π―π―ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (34)
Siendo π΅π΅ = ππ/ππππ y ππ! y π»π»! conocidos en el instante previo π‘π‘, con el nodo inicial ππ y el nodo final ππ = ππ + 1 en el eje
espacial π₯π₯. Ambas alternativas son estables cuando se cumple con la condiciΓ³n de Courant; es decir, cuando se cumple que ππ β βπ‘π‘ β€ βπ₯π₯ (Chaudhry y Hussaini, 1985).
ESQUEMA DIFUSIVO O ESQUEMA DE LAX (EXPLΓCITO, 1ER ORDEN)
En este mΓ©todo las derivadas parciales son reemplazadas por aproximaciones en diferencias finitas, por lo que los valores desconocidos al final del paso de tiempo son expresados en tΓ©rminos de valores conocidos al inicio del paso de tiempo. Se supone que los valores en el instante π‘π‘ son conocidos y que se requiere calcular los valores en el instante π‘π‘ + βπ‘π‘. Las
(27)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Alternativa 1: etapa correctiva (ππ = 2, β¦., ππ+1):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππβ β πΈπΈππ!ππβ ) (27)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππβ β π―π―ππ!ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (28)
Alternativa 2: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππππ β πΈπΈππ!ππππ ) (29)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (30)
π―π―ππππ = πππ―π―ππ
ππ β π―π―ππππ (31)
πΈπΈππππ = πππΈπΈππππ β πΈπΈππππ (32)
Alternativa 2: etapa correctiva (ππ = 1, 2,β¦., ππ):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππβ β πΈπΈππβ) (33)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππβ β π―π―ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (34)
Siendo π΅π΅ = ππ/ππππ y ππ! y π»π»! conocidos en el instante previo π‘π‘, con el nodo inicial ππ y el nodo final ππ = ππ + 1 en el eje
espacial π₯π₯. Ambas alternativas son estables cuando se cumple con la condiciΓ³n de Courant; es decir, cuando se cumple que ππ β βπ‘π‘ β€ βπ₯π₯ (Chaudhry y Hussaini, 1985).
ESQUEMA DIFUSIVO O ESQUEMA DE LAX (EXPLΓCITO, 1ER ORDEN)
En este mΓ©todo las derivadas parciales son reemplazadas por aproximaciones en diferencias finitas, por lo que los valores desconocidos al final del paso de tiempo son expresados en tΓ©rminos de valores conocidos al inicio del paso de tiempo. Se supone que los valores en el instante π‘π‘ son conocidos y que se requiere calcular los valores en el instante π‘π‘ + βπ‘π‘. Las
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Twyman | AnΓ‘lisis del golpe de ariete en un sistema de distribuciΓ³n de agua 93IngenierΓa del Agua | 21.2 | 2017
2017, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Alternativa 2: etapa predictiva (i = 1, β¦., Nβ+ 1):
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Alternativa 1: etapa correctiva (ππ = 2, β¦., ππ+1):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππβ β πΈπΈππ!ππβ ) (27)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππβ β π―π―ππ!ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (28)
Alternativa 2: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππππ β πΈπΈππ!ππππ ) (29)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (30)
π―π―ππππ = πππ―π―ππ
ππ β π―π―ππππ (31)
πΈπΈππππ = πππΈπΈππππ β πΈπΈππππ (32)
Alternativa 2: etapa correctiva (ππ = 1, 2,β¦., ππ):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππβ β πΈπΈππβ) (33)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππβ β π―π―ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (34)
Siendo π΅π΅ = ππ/ππππ y ππ! y π»π»! conocidos en el instante previo π‘π‘, con el nodo inicial ππ y el nodo final ππ = ππ + 1 en el eje
espacial π₯π₯. Ambas alternativas son estables cuando se cumple con la condiciΓ³n de Courant; es decir, cuando se cumple que ππ β βπ‘π‘ β€ βπ₯π₯ (Chaudhry y Hussaini, 1985).
ESQUEMA DIFUSIVO O ESQUEMA DE LAX (EXPLΓCITO, 1ER ORDEN)
En este mΓ©todo las derivadas parciales son reemplazadas por aproximaciones en diferencias finitas, por lo que los valores desconocidos al final del paso de tiempo son expresados en tΓ©rminos de valores conocidos al inicio del paso de tiempo. Se supone que los valores en el instante π‘π‘ son conocidos y que se requiere calcular los valores en el instante π‘π‘ + βπ‘π‘. Las
(29)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Alternativa 1: etapa correctiva (ππ = 2, β¦., ππ+1):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππβ β πΈπΈππ!ππβ ) (27)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππβ β π―π―ππ!ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (28)
Alternativa 2: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππππ β πΈπΈππ!ππππ ) (29)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (30)
π―π―ππππ = πππ―π―ππ
ππ β π―π―ππππ (31)
πΈπΈππππ = πππΈπΈππππ β πΈπΈππππ (32)
Alternativa 2: etapa correctiva (ππ = 1, 2,β¦., ππ):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππβ β πΈπΈππβ) (33)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππβ β π―π―ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (34)
Siendo π΅π΅ = ππ/ππππ y ππ! y π»π»! conocidos en el instante previo π‘π‘, con el nodo inicial ππ y el nodo final ππ = ππ + 1 en el eje
espacial π₯π₯. Ambas alternativas son estables cuando se cumple con la condiciΓ³n de Courant; es decir, cuando se cumple que ππ β βπ‘π‘ β€ βπ₯π₯ (Chaudhry y Hussaini, 1985).
ESQUEMA DIFUSIVO O ESQUEMA DE LAX (EXPLΓCITO, 1ER ORDEN)
En este mΓ©todo las derivadas parciales son reemplazadas por aproximaciones en diferencias finitas, por lo que los valores desconocidos al final del paso de tiempo son expresados en tΓ©rminos de valores conocidos al inicio del paso de tiempo. Se supone que los valores en el instante π‘π‘ son conocidos y que se requiere calcular los valores en el instante π‘π‘ + βπ‘π‘. Las
(30)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Alternativa 1: etapa correctiva (ππ = 2, β¦., ππ+1):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππβ β πΈπΈππ!ππβ ) (27)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππβ β π―π―ππ!ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (28)
Alternativa 2: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππππ β πΈπΈππ!ππππ ) (29)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (30)
π―π―ππππ = πππ―π―ππ
ππ β π―π―ππππ (31)
πΈπΈππππ = πππΈπΈππππ β πΈπΈππππ (32)
Alternativa 2: etapa correctiva (ππ = 1, 2,β¦., ππ):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππβ β πΈπΈππβ) (33)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππβ β π―π―ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (34)
Siendo π΅π΅ = ππ/ππππ y ππ! y π»π»! conocidos en el instante previo π‘π‘, con el nodo inicial ππ y el nodo final ππ = ππ + 1 en el eje
espacial π₯π₯. Ambas alternativas son estables cuando se cumple con la condiciΓ³n de Courant; es decir, cuando se cumple que ππ β βπ‘π‘ β€ βπ₯π₯ (Chaudhry y Hussaini, 1985).
ESQUEMA DIFUSIVO O ESQUEMA DE LAX (EXPLΓCITO, 1ER ORDEN)
En este mΓ©todo las derivadas parciales son reemplazadas por aproximaciones en diferencias finitas, por lo que los valores desconocidos al final del paso de tiempo son expresados en tΓ©rminos de valores conocidos al inicio del paso de tiempo. Se supone que los valores en el instante π‘π‘ son conocidos y que se requiere calcular los valores en el instante π‘π‘ + βπ‘π‘. Las
(31)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Alternativa 1: etapa correctiva (ππ = 2, β¦., ππ+1):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππβ β πΈπΈππ!ππβ ) (27)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππβ β π―π―ππ!ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (28)
Alternativa 2: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππππ β πΈπΈππ!ππππ ) (29)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (30)
π―π―ππππ = πππ―π―ππ
ππ β π―π―ππππ (31)
πΈπΈππππ = πππΈπΈππππ β πΈπΈππππ (32)
Alternativa 2: etapa correctiva (ππ = 1, 2,β¦., ππ):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππβ β πΈπΈππβ) (33)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππβ β π―π―ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (34)
Siendo π΅π΅ = ππ/ππππ y ππ! y π»π»! conocidos en el instante previo π‘π‘, con el nodo inicial ππ y el nodo final ππ = ππ + 1 en el eje
espacial π₯π₯. Ambas alternativas son estables cuando se cumple con la condiciΓ³n de Courant; es decir, cuando se cumple que ππ β βπ‘π‘ β€ βπ₯π₯ (Chaudhry y Hussaini, 1985).
ESQUEMA DIFUSIVO O ESQUEMA DE LAX (EXPLΓCITO, 1ER ORDEN)
En este mΓ©todo las derivadas parciales son reemplazadas por aproximaciones en diferencias finitas, por lo que los valores desconocidos al final del paso de tiempo son expresados en tΓ©rminos de valores conocidos al inicio del paso de tiempo. Se supone que los valores en el instante π‘π‘ son conocidos y que se requiere calcular los valores en el instante π‘π‘ + βπ‘π‘. Las
(32)
Alternativa 2: etapa correctiva (i = 1, 2,β¦., N):
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Alternativa 1: etapa correctiva (ππ = 2, β¦., ππ+1):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππβ β πΈπΈππ!ππβ ) (27)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππβ β π―π―ππ!ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (28)
Alternativa 2: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππππ β πΈπΈππ!ππππ ) (29)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (30)
π―π―ππππ = πππ―π―ππ
ππ β π―π―ππππ (31)
πΈπΈππππ = πππΈπΈππππ β πΈπΈππππ (32)
Alternativa 2: etapa correctiva (ππ = 1, 2,β¦., ππ):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππβ β πΈπΈππβ) (33)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππβ β π―π―ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (34)
Siendo π΅π΅ = ππ/ππππ y ππ! y π»π»! conocidos en el instante previo π‘π‘, con el nodo inicial ππ y el nodo final ππ = ππ + 1 en el eje
espacial π₯π₯. Ambas alternativas son estables cuando se cumple con la condiciΓ³n de Courant; es decir, cuando se cumple que ππ β βπ‘π‘ β€ βπ₯π₯ (Chaudhry y Hussaini, 1985).
ESQUEMA DIFUSIVO O ESQUEMA DE LAX (EXPLΓCITO, 1ER ORDEN)
En este mΓ©todo las derivadas parciales son reemplazadas por aproximaciones en diferencias finitas, por lo que los valores desconocidos al final del paso de tiempo son expresados en tΓ©rminos de valores conocidos al inicio del paso de tiempo. Se supone que los valores en el instante π‘π‘ son conocidos y que se requiere calcular los valores en el instante π‘π‘ + βπ‘π‘. Las
(33)
8 Twyman | AnΓ‘lisis del Golpe de Ariete en un Sistema de DistribuciΓ³n de Agua IngenierΓa del Agua | 15.1 |2014
2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Alternativa 1: etapa correctiva (ππ = 2, β¦., ππ+1):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππβ β πΈπΈππ!ππβ ) (27)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππβ β π―π―ππ!ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (28)
Alternativa 2: etapa predictiva (ππ = 1, β¦., ππ+1):
π―π―ππβ = π―π―ππ
ππ β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππππ β πΈπΈππ!ππππ ) (29)
πΈπΈππβ = πΈπΈππππ βπͺπͺπππ©π©
π―π―ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉπΈπΈππππ πΈπΈππππ (30)
π―π―ππππ = πππ―π―ππ
ππ β π―π―ππππ (31)
πΈπΈππππ = πππΈπΈππππ β πΈπΈππππ (32)
Alternativa 2: etapa correctiva (ππ = 1, 2,β¦., ππ):
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππππ + π―π―ππ
β β π©π©πͺπͺππ(πΈπΈππ!ππβ β πΈπΈππβ) (33)
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππππ + πΈπΈππβ β
πͺπͺπππ©π©
π―π―ππ!ππβ β π―π―ππ
β β πΉπΉπΈπΈππβ πΈπΈππβ (34)
Siendo π΅π΅ = ππ/ππππ y ππ! y π»π»! conocidos en el instante previo π‘π‘, con el nodo inicial ππ y el nodo final ππ = ππ + 1 en el eje
espacial π₯π₯. Ambas alternativas son estables cuando se cumple con la condiciΓ³n de Courant; es decir, cuando se cumple que ππ β βπ‘π‘ β€ βπ₯π₯ (Chaudhry y Hussaini, 1985).
ESQUEMA DIFUSIVO O ESQUEMA DE LAX (EXPLΓCITO, 1ER ORDEN)
En este mΓ©todo las derivadas parciales son reemplazadas por aproximaciones en diferencias finitas, por lo que los valores desconocidos al final del paso de tiempo son expresados en tΓ©rminos de valores conocidos al inicio del paso de tiempo. Se supone que los valores en el instante π‘π‘ son conocidos y que se requiere calcular los valores en el instante π‘π‘ + βπ‘π‘. Las
(34)
Siendo Bβ=βa/gA y Qt y Ht conocidos en el instante previo t, con el nodo inicial i y el nodo final i = Nβ+ 1 en el eje espacial x. Ambas alternativas son estables cuando se cumple con la condiciΓ³n de Courant; es decir, cuando se cumple que a Β· βt β€ βx (Chaudhry y Hussaini, 1985).
ESQUEMA DIFUSIVO O ESQUEMA DE LAX (EXPLΓCITO, 1.er ORDEN)
En este mΓ©todo las derivadas parciales son reemplazadas por aproximaciones en diferencias finitas, por lo que los valores desconocidos al final del paso de tiempo son expresados en tΓ©rminos de valores conocidos al inicio del paso de tiempo. Se supone que los valores en el instante t son conocidos y que se requiere calcular los valores en el instante t + βt. Las derivadas parciales deben ser aproximadas como sigue despreciando los tΓ©rminos convectivos; es decir, considerando que V x
Q02
2=b l y V x
H 022 =a k
(Chaudhry, 2013):
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
derivadas parciales deben ser aproximadas como sigue despreciando los tΓ©rminos convectivos; es decir, considerando que !"#!"
=
0 y !"#!"
= 0 (Chaudhry, 2013):
ππππππππ
=π―π―ππππ!βππ β π―π―ππ
βππ (35)
ππππππππ
=πΈπΈππππ!βππ β πΈπΈππ
βππ (36)
ππππππππ
=πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ
ππβππ (37)
ππππππππ
=π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ
ππβππ (38)
Donde:
π―π―! =ππππ(π―π―ππ!ππ
ππ + π―π―ππ!ππππ ) (39)
πΈπΈ! =ππππ(πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ ) (40)
Sustituyendo las ecuaciones (35) a (40) en (1) y (2) y escribiendo el tΓ©rmino friccional en tΓ©rminos de ππ!, se obtiene:
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ β
ππππππππ
βππβππ
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉβπππΈπΈ! πΈπΈ! (41)
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππ!ππππ + π―π―ππ!ππ
ππ βππππβππβππ
ππππ
πππππΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ (42)
SOLUCIΓN DE LAS CONDICIONES DE BORDE
Es posible aplicar varias aproximaciones ΓΊtiles para modelar distintas condiciones de borde o dispositivos hidrΓ‘ulicos. Por ejemplo, en el caso de una red con nodos simples, estanques y vΓ‘lvulas, las siguientes ecuaciones pueden ser aplicadas para calcular π»π»! (Karney, 1984; Karney y McInnis, 1992; Salgado et al. 1993a, 1993b; Twyman et al. 1997; Twyman 2004):
(35)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
derivadas parciales deben ser aproximadas como sigue despreciando los tΓ©rminos convectivos; es decir, considerando que !"#!"
=
0 y !"#!"
= 0 (Chaudhry, 2013):
ππππππππ
=π―π―ππππ!βππ β π―π―ππ
βππ (35)
ππππππππ
=πΈπΈππππ!βππ β πΈπΈππ
βππ (36)
ππππππππ
=πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ
ππβππ (37)
ππππππππ
=π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ
ππβππ (38)
Donde:
π―π―! =ππππ(π―π―ππ!ππ
ππ + π―π―ππ!ππππ ) (39)
πΈπΈ! =ππππ(πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ ) (40)
Sustituyendo las ecuaciones (35) a (40) en (1) y (2) y escribiendo el tΓ©rmino friccional en tΓ©rminos de ππ!, se obtiene:
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ β
ππππππππ
βππβππ
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉβπππΈπΈ! πΈπΈ! (41)
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππ!ππππ + π―π―ππ!ππ
ππ βππππβππβππ
ππππ
πππππΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ (42)
SOLUCIΓN DE LAS CONDICIONES DE BORDE
Es posible aplicar varias aproximaciones ΓΊtiles para modelar distintas condiciones de borde o dispositivos hidrΓ‘ulicos. Por ejemplo, en el caso de una red con nodos simples, estanques y vΓ‘lvulas, las siguientes ecuaciones pueden ser aplicadas para calcular π»π»! (Karney, 1984; Karney y McInnis, 1992; Salgado et al. 1993a, 1993b; Twyman et al. 1997; Twyman 2004):
(36)
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derivadas parciales deben ser aproximadas como sigue despreciando los tΓ©rminos convectivos; es decir, considerando que !"#!"
=
0 y !"#!"
= 0 (Chaudhry, 2013):
ππππππππ
=π―π―ππππ!βππ β π―π―ππ
βππ (35)
ππππππππ
=πΈπΈππππ!βππ β πΈπΈππ
βππ (36)
ππππππππ
=πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ
ππβππ (37)
ππππππππ
=π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ
ππβππ (38)
Donde:
π―π―! =ππππ(π―π―ππ!ππ
ππ + π―π―ππ!ππππ ) (39)
πΈπΈ! =ππππ(πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ ) (40)
Sustituyendo las ecuaciones (35) a (40) en (1) y (2) y escribiendo el tΓ©rmino friccional en tΓ©rminos de ππ!, se obtiene:
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ β
ππππππππ
βππβππ
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉβπππΈπΈ! πΈπΈ! (41)
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππ!ππππ + π―π―ππ!ππ
ππ βππππβππβππ
ππππ
πππππΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ (42)
SOLUCIΓN DE LAS CONDICIONES DE BORDE
Es posible aplicar varias aproximaciones ΓΊtiles para modelar distintas condiciones de borde o dispositivos hidrΓ‘ulicos. Por ejemplo, en el caso de una red con nodos simples, estanques y vΓ‘lvulas, las siguientes ecuaciones pueden ser aplicadas para calcular π»π»! (Karney, 1984; Karney y McInnis, 1992; Salgado et al. 1993a, 1993b; Twyman et al. 1997; Twyman 2004):
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derivadas parciales deben ser aproximadas como sigue despreciando los tΓ©rminos convectivos; es decir, considerando que !"#!"
=
0 y !"#!"
= 0 (Chaudhry, 2013):
ππππππππ
=π―π―ππππ!βππ β π―π―ππ
βππ (35)
ππππππππ
=πΈπΈππππ!βππ β πΈπΈππ
βππ (36)
ππππππππ
=πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ
ππβππ (37)
ππππππππ
=π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ
ππβππ (38)
Donde:
π―π―! =ππππ(π―π―ππ!ππ
ππ + π―π―ππ!ππππ ) (39)
πΈπΈ! =ππππ(πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ ) (40)
Sustituyendo las ecuaciones (35) a (40) en (1) y (2) y escribiendo el tΓ©rmino friccional en tΓ©rminos de ππ!, se obtiene:
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ β
ππππππππ
βππβππ
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉβπππΈπΈ! πΈπΈ! (41)
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππ!ππππ + π―π―ππ!ππ
ππ βππππβππβππ
ππππ
πππππΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ (42)
SOLUCIΓN DE LAS CONDICIONES DE BORDE
Es posible aplicar varias aproximaciones ΓΊtiles para modelar distintas condiciones de borde o dispositivos hidrΓ‘ulicos. Por ejemplo, en el caso de una red con nodos simples, estanques y vΓ‘lvulas, las siguientes ecuaciones pueden ser aplicadas para calcular π»π»! (Karney, 1984; Karney y McInnis, 1992; Salgado et al. 1993a, 1993b; Twyman et al. 1997; Twyman 2004):
(38)
Donde:
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derivadas parciales deben ser aproximadas como sigue despreciando los tΓ©rminos convectivos; es decir, considerando que !"#!"
=
0 y !"#!"
= 0 (Chaudhry, 2013):
ππππππππ
=π―π―ππππ!βππ β π―π―ππ
βππ (35)
ππππππππ
=πΈπΈππππ!βππ β πΈπΈππ
βππ (36)
ππππππππ
=πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ
ππβππ (37)
ππππππππ
=π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ
ππβππ (38)
Donde:
π―π―! =ππππ(π―π―ππ!ππ
ππ + π―π―ππ!ππππ ) (39)
πΈπΈ! =ππππ(πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ ) (40)
Sustituyendo las ecuaciones (35) a (40) en (1) y (2) y escribiendo el tΓ©rmino friccional en tΓ©rminos de ππ!, se obtiene:
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ β
ππππππππ
βππβππ
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉβπππΈπΈ! πΈπΈ! (41)
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππ!ππππ + π―π―ππ!ππ
ππ βππππβππβππ
ππππ
πππππΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ (42)
SOLUCIΓN DE LAS CONDICIONES DE BORDE
Es posible aplicar varias aproximaciones ΓΊtiles para modelar distintas condiciones de borde o dispositivos hidrΓ‘ulicos. Por ejemplo, en el caso de una red con nodos simples, estanques y vΓ‘lvulas, las siguientes ecuaciones pueden ser aplicadas para calcular π»π»! (Karney, 1984; Karney y McInnis, 1992; Salgado et al. 1993a, 1993b; Twyman et al. 1997; Twyman 2004):
(39)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
derivadas parciales deben ser aproximadas como sigue despreciando los tΓ©rminos convectivos; es decir, considerando que !"#!"
=
0 y !"#!"
= 0 (Chaudhry, 2013):
ππππππππ
=π―π―ππππ!βππ β π―π―ππ
βππ (35)
ππππππππ
=πΈπΈππππ!βππ β πΈπΈππ
βππ (36)
ππππππππ
=πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ
ππβππ (37)
ππππππππ
=π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ
ππβππ (38)
Donde:
π―π―! =ππππ(π―π―ππ!ππ
ππ + π―π―ππ!ππππ ) (39)
πΈπΈ! =ππππ(πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ ) (40)
Sustituyendo las ecuaciones (35) a (40) en (1) y (2) y escribiendo el tΓ©rmino friccional en tΓ©rminos de ππ!, se obtiene:
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ β
ππππππππ
βππβππ
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉβπππΈπΈ! πΈπΈ! (41)
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππ!ππππ + π―π―ππ!ππ
ππ βππππβππβππ
ππππ
πππππΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ (42)
SOLUCIΓN DE LAS CONDICIONES DE BORDE
Es posible aplicar varias aproximaciones ΓΊtiles para modelar distintas condiciones de borde o dispositivos hidrΓ‘ulicos. Por ejemplo, en el caso de una red con nodos simples, estanques y vΓ‘lvulas, las siguientes ecuaciones pueden ser aplicadas para calcular π»π»! (Karney, 1984; Karney y McInnis, 1992; Salgado et al. 1993a, 1993b; Twyman et al. 1997; Twyman 2004):
(40)
94 Twyman | AnΓ‘lisis del golpe de ariete en un sistema de distribuciΓ³n de agua IngenierΓa del Agua | 21.2 | 2017
2017, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Sustituyendo las ecuaciones (35) a (40) en (1) y (2) y escribiendo el tΓ©rmino friccional en tΓ©rminos de Qi, se obtiene:
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
derivadas parciales deben ser aproximadas como sigue despreciando los tΓ©rminos convectivos; es decir, considerando que !"#!"
=
0 y !"#!"
= 0 (Chaudhry, 2013):
ππππππππ
=π―π―ππππ!βππ β π―π―ππ
βππ (35)
ππππππππ
=πΈπΈππππ!βππ β πΈπΈππ
βππ (36)
ππππππππ
=πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ
ππβππ (37)
ππππππππ
=π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ
ππβππ (38)
Donde:
π―π―! =ππππ(π―π―ππ!ππ
ππ + π―π―ππ!ππππ ) (39)
πΈπΈ! =ππππ(πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ ) (40)
Sustituyendo las ecuaciones (35) a (40) en (1) y (2) y escribiendo el tΓ©rmino friccional en tΓ©rminos de ππ!, se obtiene:
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ β
ππππππππ
βππβππ
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉβπππΈπΈ! πΈπΈ! (41)
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππ!ππππ + π―π―ππ!ππ
ππ βππππβππβππ
ππππ
πππππΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ (42)
SOLUCIΓN DE LAS CONDICIONES DE BORDE
Es posible aplicar varias aproximaciones ΓΊtiles para modelar distintas condiciones de borde o dispositivos hidrΓ‘ulicos. Por ejemplo, en el caso de una red con nodos simples, estanques y vΓ‘lvulas, las siguientes ecuaciones pueden ser aplicadas para calcular π»π»! (Karney, 1984; Karney y McInnis, 1992; Salgado et al. 1993a, 1993b; Twyman et al. 1997; Twyman 2004):
(41)
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2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
derivadas parciales deben ser aproximadas como sigue despreciando los tΓ©rminos convectivos; es decir, considerando que !"#!"
=
0 y !"#!"
= 0 (Chaudhry, 2013):
ππππππππ
=π―π―ππππ!βππ β π―π―ππ
βππ (35)
ππππππππ
=πΈπΈππππ!βππ β πΈπΈππ
βππ (36)
ππππππππ
=πΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ
ππβππ (37)
ππππππππ
=π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ
ππβππ (38)
Donde:
π―π―! =ππππ(π―π―ππ!ππ
ππ + π―π―ππ!ππππ ) (39)
πΈπΈ! =ππππ(πΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ ) (40)
Sustituyendo las ecuaciones (35) a (40) en (1) y (2) y escribiendo el tΓ©rmino friccional en tΓ©rminos de ππ!, se obtiene:
πΈπΈππππ!βππ =πππππΈπΈππ!ππππ + πΈπΈππ!ππππ β
ππππππππ
βππβππ
π―π―ππ!ππππ β π―π―ππ!ππ
ππ β πΉπΉβπππΈπΈ! πΈπΈ! (41)
π―π―ππππ!βππ =
πππππ―π―ππ!ππππ + π―π―ππ!ππ
ππ βππππβππβππ
ππππ
πππππΈπΈππ!ππππ β πΈπΈππ!ππππ (42)
SOLUCIΓN DE LAS CONDICIONES DE BORDE
Es posible aplicar varias aproximaciones ΓΊtiles para modelar distintas condiciones de borde o dispositivos hidrΓ‘ulicos. Por ejemplo, en el caso de una red con nodos simples, estanques y vΓ‘lvulas, las siguientes ecuaciones pueden ser aplicadas para calcular π»π»! (Karney, 1984; Karney y McInnis, 1992; Salgado et al. 1993a, 1993b; Twyman et al. 1997; Twyman 2004):
(42)
SOLUCIΓN DE LAS CONDICIONES DE BORDE
Es posible aplicar varias aproximaciones ΓΊtiles para modelar distintas condiciones de borde o dispositivos hidrΓ‘ulicos. Por ejemplo, en el caso de una red con nodos simples, estanques y vΓ‘lvulas, las siguientes ecuaciones pueden ser aplicadas para calcular HP (Karney, 1984; Karney y McInnis, 1992; Salgado et al., 1993a, 1993b; Twyman et al., 1997; Twyman 2004):
Nodo simple. Es el punto de uniΓ³n de dos o mΓ‘s tuberΓas, con o sin demanda nodal. Su expresiΓ³n general es:
10 Twyman | AnΓ‘lisis del Golpe de Ariete en un Sistema de DistribuciΓ³n de Agua IngenierΓa del Agua | 15.1 |2014
2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Nodo simple. Es el punto de uniΓ³n de dos o mΓ‘s tuberΓas, con o sin demanda nodal. Su expresiΓ³n general es:
π―π―π·π·ππ!βππ = πͺπͺππ β π©π©ππ β πΈπΈππππππ (43)
Donde πΆπΆ! y π΅π΅! son constantes conocidas y ππ!"# es el consumo nodal o caudal que puede ser constante, funciΓ³n del
tiempo o funciΓ³n de la presiΓ³n presente en el nodo. Estanque lineal. Puede ser representado por la siguiente expresiΓ³n general:
π―π―π·π·ππ!βππ = πͺπͺππ β π©π©ππ β
πͺπͺππ β π―π―ππ β π©π©ππ β πΈπΈπππ©π©ππ + π©π©ππ
(44)
Donde π»π»! = cota piezomΓ©trica del estanque; π΅π΅! = βπ‘π‘/2π΄π΄!, con π΄π΄! = secciΓ³n transversal del estanque y ππ! = caudal
externo del paso de tiempo anterior. Se verifica que la ecuaciΓ³n (44) es general, porque cuando π΄π΄! β β, π΅π΅! β 0, con lo cual π»π»!!!β! = π»π»!, que corresponde a la presiΓ³n en el estanque de cota constante.
VΓ‘lvula de cierre gradual. En este caso se considera:
π―π―π·π·ππ!βππ = πͺπͺππ β π©π©ππ β ππ β ππ β π¬π¬ππ β ππ π―π―π·π· β π―π―ππ (45)
Donde π π = signo del caudal externo; ππ y πΈπΈ! = parΓ‘metros asociados a la vΓ‘lvula y π»π»! = cota piezomΓ©trica conocida
cuando la vΓ‘lvula descarga a la atmΓ³sfera o cuando existe un orificio a la entrada de un estanque de cota constante. La importancia de las ecuaciones (43), (44) y (45) es que hacen posible separar (o desacoplar) las tuberΓas
pertenecientes a un sistema de distribuciΓ³n de agua compuesto por nodos simples, estanques lineales o de cota constante y vΓ‘lvulas, restableciendo la continuidad del caudal y la cota piezomΓ©trica en el nodo cuando se desprecia el efecto de almacenamiento o las pΓ©rdidas singulares. El cΓ‘lculo puede realizarse sin importar la cantidad de tuberΓas que estΓ©n descargando hacia (o desde) cada nodo de la red.
MΓTODOS HΓBRIDOS
Un MΓ©todo HΓbrido (MH) es un esquema multidireccional (Radulj, 2010) que combina las mejores caracterΓsticas positivas de dos o mΓ‘s esquemas numΓ©ricos para producir un nuevo esquema capaz de lograr un efecto sinΓ©rgico positivo, tomando lo mejor que tiene cada mΓ©todo por separado. Los esquemas hΓbridos han sido usados para reducir (o eliminar) algunos problemas asociados con la estabilidad de algunos esquemas numΓ©ricos tales como el MC y otros basados en diferencias finitas y elementos finitos. La idea general detrΓ‘s del MH es usar al MC para calcular las variables de estado ππ y π»π» en los nodos de borde (1 and ππ+1) de cada tuberΓa usando la ecuaciΓ³n (43), (44) o (45) segΓΊn se trate de un nodo simple, estanque o vΓ‘lvula, respectivamente. La soluciΓ³n de los nodos internos se puede realizar usando el Esquema de la Caja (ecuaciones 13 a 22), el MΓ©todo McCormack (ecuaciones 23 a 28 y/o ecuaciones 29 a 34), o el Esquema Difusivo (ecuaciones
(43)
Donde CC y BC son constantes conocidas y Qext es el consumo nodal o caudal que puede ser constante, funciΓ³n del tiempo o funciΓ³n de la presiΓ³n presente en el nodo.
Estanque lineal. Puede ser representado por la siguiente expresiΓ³n general:
10 Twyman | AnΓ‘lisis del Golpe de Ariete en un Sistema de DistribuciΓ³n de Agua IngenierΓa del Agua | 15.1 |2014
2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Nodo simple. Es el punto de uniΓ³n de dos o mΓ‘s tuberΓas, con o sin demanda nodal. Su expresiΓ³n general es:
π―π―π·π·ππ!βππ = πͺπͺππ β π©π©ππ β πΈπΈππππππ (43)
Donde πΆπΆ! y π΅π΅! son constantes conocidas y ππ!"# es el consumo nodal o caudal que puede ser constante, funciΓ³n del
tiempo o funciΓ³n de la presiΓ³n presente en el nodo. Estanque lineal. Puede ser representado por la siguiente expresiΓ³n general:
π―π―π·π·ππ!βππ = πͺπͺππ β π©π©ππ β
πͺπͺππ β π―π―ππ β π©π©ππ β πΈπΈπππ©π©ππ + π©π©ππ
(44)
Donde π»π»! = cota piezomΓ©trica del estanque; π΅π΅! = βπ‘π‘/2π΄π΄!, con π΄π΄! = secciΓ³n transversal del estanque y ππ! = caudal
externo del paso de tiempo anterior. Se verifica que la ecuaciΓ³n (44) es general, porque cuando π΄π΄! β β, π΅π΅! β 0, con lo cual π»π»!!!β! = π»π»!, que corresponde a la presiΓ³n en el estanque de cota constante.
VΓ‘lvula de cierre gradual. En este caso se considera:
π―π―π·π·ππ!βππ = πͺπͺππ β π©π©ππ β ππ β ππ β π¬π¬ππ β ππ π―π―π·π· β π―π―ππ (45)
Donde π π = signo del caudal externo; ππ y πΈπΈ! = parΓ‘metros asociados a la vΓ‘lvula y π»π»! = cota piezomΓ©trica conocida
cuando la vΓ‘lvula descarga a la atmΓ³sfera o cuando existe un orificio a la entrada de un estanque de cota constante. La importancia de las ecuaciones (43), (44) y (45) es que hacen posible separar (o desacoplar) las tuberΓas
pertenecientes a un sistema de distribuciΓ³n de agua compuesto por nodos simples, estanques lineales o de cota constante y vΓ‘lvulas, restableciendo la continuidad del caudal y la cota piezomΓ©trica en el nodo cuando se desprecia el efecto de almacenamiento o las pΓ©rdidas singulares. El cΓ‘lculo puede realizarse sin importar la cantidad de tuberΓas que estΓ©n descargando hacia (o desde) cada nodo de la red.
MΓTODOS HΓBRIDOS
Un MΓ©todo HΓbrido (MH) es un esquema multidireccional (Radulj, 2010) que combina las mejores caracterΓsticas positivas de dos o mΓ‘s esquemas numΓ©ricos para producir un nuevo esquema capaz de lograr un efecto sinΓ©rgico positivo, tomando lo mejor que tiene cada mΓ©todo por separado. Los esquemas hΓbridos han sido usados para reducir (o eliminar) algunos problemas asociados con la estabilidad de algunos esquemas numΓ©ricos tales como el MC y otros basados en diferencias finitas y elementos finitos. La idea general detrΓ‘s del MH es usar al MC para calcular las variables de estado ππ y π»π» en los nodos de borde (1 and ππ+1) de cada tuberΓa usando la ecuaciΓ³n (43), (44) o (45) segΓΊn se trate de un nodo simple, estanque o vΓ‘lvula, respectivamente. La soluciΓ³n de los nodos internos se puede realizar usando el Esquema de la Caja (ecuaciones 13 a 22), el MΓ©todo McCormack (ecuaciones 23 a 28 y/o ecuaciones 29 a 34), o el Esquema Difusivo (ecuaciones
(44)
Donde H0 = cota piezomΓ©trica del estanque; B0 = βt/2Ar, con Ar = secciΓ³n transversal del estanque y Qe = caudal externo del paso de tiempo anterior. Se verifica que la ecuaciΓ³n (44) es general, porque cuando Arββ, B0β0, con lo cual HP
tβ+ββt = H0, que corresponde a la presiΓ³n en el estanque de cota constante.
VΓ‘lvula de cierre gradual. En este caso se considera:
10 Twyman | AnΓ‘lisis del Golpe de Ariete en un Sistema de DistribuciΓ³n de Agua IngenierΓa del Agua | 15.1 |2014
2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
Nodo simple. Es el punto de uniΓ³n de dos o mΓ‘s tuberΓas, con o sin demanda nodal. Su expresiΓ³n general es:
π―π―π·π·ππ!βππ = πͺπͺππ β π©π©ππ β πΈπΈππππππ (43)
Donde πΆπΆ! y π΅π΅! son constantes conocidas y ππ!"# es el consumo nodal o caudal que puede ser constante, funciΓ³n del
tiempo o funciΓ³n de la presiΓ³n presente en el nodo. Estanque lineal. Puede ser representado por la siguiente expresiΓ³n general:
π―π―π·π·ππ!βππ = πͺπͺππ β π©π©ππ β
πͺπͺππ β π―π―ππ β π©π©ππ β πΈπΈπππ©π©ππ + π©π©ππ
(44)
Donde π»π»! = cota piezomΓ©trica del estanque; π΅π΅! = βπ‘π‘/2π΄π΄!, con π΄π΄! = secciΓ³n transversal del estanque y ππ! = caudal
externo del paso de tiempo anterior. Se verifica que la ecuaciΓ³n (44) es general, porque cuando π΄π΄! β β, π΅π΅! β 0, con lo cual π»π»!!!β! = π»π»!, que corresponde a la presiΓ³n en el estanque de cota constante.
VΓ‘lvula de cierre gradual. En este caso se considera:
π―π―π·π·ππ!βππ = πͺπͺππ β π©π©ππ β ππ β ππ β π¬π¬ππ β ππ π―π―π·π· β π―π―ππ (45)
Donde π π = signo del caudal externo; ππ y πΈπΈ! = parΓ‘metros asociados a la vΓ‘lvula y π»π»! = cota piezomΓ©trica conocida
cuando la vΓ‘lvula descarga a la atmΓ³sfera o cuando existe un orificio a la entrada de un estanque de cota constante. La importancia de las ecuaciones (43), (44) y (45) es que hacen posible separar (o desacoplar) las tuberΓas
pertenecientes a un sistema de distribuciΓ³n de agua compuesto por nodos simples, estanques lineales o de cota constante y vΓ‘lvulas, restableciendo la continuidad del caudal y la cota piezomΓ©trica en el nodo cuando se desprecia el efecto de almacenamiento o las pΓ©rdidas singulares. El cΓ‘lculo puede realizarse sin importar la cantidad de tuberΓas que estΓ©n descargando hacia (o desde) cada nodo de la red.
MΓTODOS HΓBRIDOS
Un MΓ©todo HΓbrido (MH) es un esquema multidireccional (Radulj, 2010) que combina las mejores caracterΓsticas positivas de dos o mΓ‘s esquemas numΓ©ricos para producir un nuevo esquema capaz de lograr un efecto sinΓ©rgico positivo, tomando lo mejor que tiene cada mΓ©todo por separado. Los esquemas hΓbridos han sido usados para reducir (o eliminar) algunos problemas asociados con la estabilidad de algunos esquemas numΓ©ricos tales como el MC y otros basados en diferencias finitas y elementos finitos. La idea general detrΓ‘s del MH es usar al MC para calcular las variables de estado ππ y π»π» en los nodos de borde (1 and ππ+1) de cada tuberΓa usando la ecuaciΓ³n (43), (44) o (45) segΓΊn se trate de un nodo simple, estanque o vΓ‘lvula, respectivamente. La soluciΓ³n de los nodos internos se puede realizar usando el Esquema de la Caja (ecuaciones 13 a 22), el MΓ©todo McCormack (ecuaciones 23 a 28 y/o ecuaciones 29 a 34), o el Esquema Difusivo (ecuaciones
(45)
Donde s = signo del caudal externo; Ο y Es = parΓ‘metros asociados a la vΓ‘lvula y Hb = cota piezomΓ©trica conocida cuando la vΓ‘lvula descarga a la atmΓ³sfera o cuando existe un orificio a la entrada de un estanque de cota constante.
La importancia de las ecuaciones (43), (44) y (45) es que hacen posible separar (o desacoplar) las tuberΓas pertenecientes a un sistema de distribuciΓ³n de agua compuesto por nodos simples, estanques lineales o de cota constante y vΓ‘lvulas, restableciendo la continuidad del caudal y la cota piezomΓ©trica en el nodo cuando se desprecia el efecto de almacenamiento o las pΓ©rdidas singulares. El cΓ‘lculo puede realizarse sin importar la cantidad de tuberΓas que estΓ©n descargando hacia (o desde) cada nodo de la red.
MΓTODOS HΓBRIDOS
Un MΓ©todo HΓbrido (MH) es un esquema multidireccional (Radulj, 2010) que combina las mejores caracterΓsticas positivas de dos o mΓ‘s esquemas numΓ©ricos para producir un nuevo esquema capaz de lograr un efecto sinΓ©rgico positivo, tomando lo mejor que tiene cada mΓ©todo por separado. Los esquemas hΓbridos han sido usados para reducir (o eliminar) algunos problemas asociados con la estabilidad de algunos esquemas numΓ©ricos tales como el MC y otros basados en diferencias finitas y elementos finitos. La idea general detrΓ‘s del MH es usar al MC para calcular las variables de estado Q y H en los nodos de borde (1 y N+1) de cada
Twyman | AnΓ‘lisis del golpe de ariete en un sistema de distribuciΓ³n de agua 95IngenierΓa del Agua | 21.2 | 2017
2017, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
tuberΓa usando la ecuaciΓ³n (43), (44) o (45) segΓΊn se trate de un nodo simple, estanque o vΓ‘lvula, respectivamente. La soluciΓ³n de los nodos internos se puede realizar usando el Esquema de la Caja (ecuaciones 13 a 22), el MΓ©todo McCormack (ecuaciones 23 a 28 y/o ecuaciones 29 a 34), o el Esquema Difusivo (ecuaciones 35 a 42), dependiendo del caso y de la opciΓ³n escogida por el analista. Por ejemplo, una vez resuelto el estado de flujo permanente (Q0, H0) y estando la red de tuberΓas discretizada (βt, βx), el MH1 (Caja) funciona, para cada tuberΓa, como sigue:
i) t = t + βt
β’ Computar HPtβ+ββt usando: la ecuaciΓ³n (43) para los nodos simples de la red; la ecuaciΓ³n (44) para el estanque de cota
constante; y la ecuaciΓ³n (45) para la vΓ‘lvula.
β’ Construir un sistema de ecuaciones de la forma AβΒ· x = b con forma de banda tomando en cuenta las ecuaciones (13) a (22) junto con las ecuaciones (43), (44) o (45) segΓΊn sea el caso (ver figura 2).
β’ Triβdiagonalizar el sistema de ecuaciones y resolver usando el algoritmo de Thomas, llamado tambiΓ©n de βbarrido dobleβ (Press et al., 1986; Salgado et al., 1993b).
β’ Calcular Hitβ+ββt y Qi
tβ+ββt (i = 1,.., N + 1).
β’ Volver a i) hasta completar el tiempo de simulaciΓ³n.
Stop.En el sistema de ecuaciones mostrado en la Figura 2, el superΓndice en cada coeficiente de la matriz A denota el nΓΊmero del
subβtramo. En el vector de incΓ³gnitas x, el subΓndice denota el nΓΊmero del nodo interior del tramo. En el vector de coeficientes b, HP(1) corresponde a la cota piezomΓ©trica del nodo interno 1 del tramo, que coincide con el nodo de borde izquierdo de la tuberΓa, y HP(N+1) corresponde a la cota piezomΓ©trica del nodo interno N+1, que coincide con el nodo de borde derecho de la tuberΓa. Se dispone de tres mΓ©todos hΓbridos para resolver los nodos internos de cada tuberΓa, tal como se muestra en la Tabla 1. Una ventaja de estos mΓ©todos es que, excepto por los nodos de borde, no requieren realizar interpolaciones en los nodos interiores cuando Cn < 1.0, lo cual conduce a resultados con menos errores con respecto al MC tradicional (1.er orden). En general, se utiliza el arreglo mostrado en la Tabla 1 porque la aplicaciΓ³n del MC segΓΊn las ecuaciones (43), (44) o (45) permite desacoplar fΓ‘cilmente la red en sus nodos de borde, permitiendo solucionar cada tramo por separado, y segΓΊn distintos mΓ©todos. AdemΓ‘s, la soluciΓ³n de los nodos de borde vΓa el MC corresponde al camino mΓ‘s fΓ‘cil de utilizar y programar, tal como ha sido reportado por autores tales como Wylie y Streeter (1978); Chaudhry (1979); Chaudhry y Hussaini, (1985); Karney (1984); Karney y McInnis (1992).
11 Twyman | AnΓ‘lisis del Golpe de Ariete en un Sistema de DistribuciΓ³n de Agua IngenierΓa del Agua | 15.1 |2014
2014, IWA Publishing, Editorial UPV, FFIA
35 a 42), dependiendo del caso y de la opciΓ³n escogida por el analista. Por ejemplo, una vez resuelto el estado de flujo permanente (ππ!, π»π»!) y estando la red de tuberΓas discretizada (βπ‘π‘, βπ₯π₯), el MH1 (Caja) funciona, para cada tuberΓa, como sigue:
i) π‘π‘ = π‘π‘ + βπ‘π‘ β’ Computar π»π»!! usando: la ecuaciΓ³n (43) para los nodos simples de la red; la ecuaciΓ³n (44) para el estanque de cota
constante; y la ecuaciΓ³n (45) para la vΓ‘lvula. β’ Construir un sistema de ecuaciones de la forma π΄π΄ β π₯π₯ = ππ con forma de banda tomando en cuenta las ecuaciones
(13) a (22) junto con las ecuaciones (43), (44) o (45) segΓΊn sea el caso (ver figura 2). β’ Triβdiagonalizar el sistema de ecuaciones y resolver usando el algoritmo de Thomas, llamado tambiΓ©n de βbarrido
dobleβ (Press et al., 1986; Salgado et al., 1993b). β’ Calcular π»π»!! y ππ!! (ππ = 1,.., ππ+1).
β’ Volver a i) hasta completar el tiempo de simulaciΓ³n. Stop. En el sistema de ecuaciones mostrado en la figura 2, el superΓndice en cada coeficiente de la matriz π΄π΄ denota el
nΓΊmero del subβtramo. En el vector de incΓ³gnitas π₯π₯, el subΓndice denota el nΓΊmero del nodo interior del tramo. En el vector de coeficientes ππ, π»π»! ! corresponde a la cota piezomΓ©trica del nodo interno 1 del tramo, que coincide con el nodo de borde
izquierdo de la tuberΓa, y π»π»! !!! corresponde a la cota piezomΓ©trica del nodo interno ππ + 1, que coincide con el nodo de
borde derecho de la tuberΓa. Se dispone de tres mΓ©todos hΓbridos para resolver los nodos internos de cada tuberΓa, tal como se muestra en la tabla 1. Una ventaja de estos mΓ©todos es que, excepto por los nodos de borde, no requieren realizar interpolaciones en los nodos interiores cuando πΆπΆ! < 1.0, lo cual conduce a resultados con menos errores con respecto al MC tradicional (1er orden). En general, se utiliza el arreglo mostrado en la tabla 1 porque la aplicaciΓ³n del MC segΓΊn las ecuaciones (43), (44) o (45) permite desacoplar fΓ‘cilmente la red en sus nodos de borde, permitiendo solucionar cada tramo por separado, y segΓΊn distintos mΓ©todos. AdemΓ‘s, la soluciΓ³n de los nodos de borde vΓa el MC corresponde al camino mΓ‘s fΓ‘cil de utilizar y programar, tal como ha sido reportado por autores tales como Wylie y Streeter (1978); Chaudhry (1979); Chaudhry y Hussaini, (1985); Karney (1984); Karney y McInnis (1992).
0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
ππ!! ππ!! βππ!! ππ!! 0 0 0 0 0 0 0 0
βππ!! ππ!! ππ!! ππ!! 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 ππ!! ππ!! βππ!! ππ!! 0 0 0 0 0 0
0 0 βππ!! ππ!! ππ!! ππ!! 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 ππ!! ππ!! βππ!! ππ!! 0 0 0 0
0 0 0 0 βππ!! ππ!! ππ!! ππ!! 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 β β β β 0 0
0 0 0 0 0 0 β β β β 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 ππ!! ππ!! βππ!! ππ!!
0 0 0 0 0 0 0 0 βππ!! ππ!! ππ!! ππ!!
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1
β
ππ!π»π»!ππ!π»π»!ππ!π»π»!β
β
ππ!π»π»!ππ!!!π»π»!!!
!!β!
=
π»π»! !
βππ!!
βππ!!
βππ!!
βππ!!
βππ!!
βππ!!
β
β
βππ!!
βππ!!
π»π»! !!!
Figura 2 | Sistema de ecuaciones en forma de banda para una tuberΓa con ππ subβtramos.
!!β!
!!β!
Figura 2 | Sistema de ecuaciones en forma de banda para una tuberΓa con N subβtramos.
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