UNIVERSIDAD TÉCNICA DE AMBATO

FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL Y MECANICA

CENTRO DE ESTUDIOS DE POSGRADO

MAESTRÍA EN ESTRUCTURAS

SISMO RESISTENTE

Tema:

“NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO PARA PREVENIR DAÑOS EN

PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS Y

ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA PARA EL

ECUADOR”

TESIS DE GRADO

Previa a la obtención del Título de

MAGÍSTER EN ESTRUCTURAS SISMO - RESISTENTE

Autor: Ing. Alex Bladimir Hurtado Yugcha

Director de Tesis: M.Sc. Ing. Carlos de la Torre D.

AMBATO-ECUADOR

2009

ii

Al Consejo de Posgrado de la Universidad Técnica de Ambato.

El comité de defensa del Trabajo de Investigación “NORMATIVA DE DISEÑO POR VIETNO PARA PREVENIR DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS, Y ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN LA CELOSIA PARA EL ECUADOR”, presentada por el Señor Maestrante Alex Bladimir Hurtado Yugcha y conformado por: el Ingeniero M.Sc. Luis Bautista, el Ingeniero M.Sc. Israel Alulema y el Ingeniero M.Sc. Ibán Mariño; Ingeniero M.Sc. Carlos de la Torre Director de Tesis y presidido por el Ingeniero MSc. Luis Velásquez Medina Director del CEPOS – UTA, una vez escuchada la defensa oral y revisado el Trabajo de investigación de Grado escrita en la cual se ha constatado el cumplimiento de las observaciones realizadas por el Tribunal de Defensa, remite el presente Trabajo de Investigación para uso y custodia en la biblioteca de la Facultad de Ingeniería Civil y Mecánica. ---------------------------------------------- -------------------------------------- Msc. Ing. Francisco Pazmiño M.Sc. Ing. Luis Velasquez PRESIDENTE DEL TRIBUNAL DIRECTOR DE CEPOS UTA --------------------------------------

M. Sc. Ing. Carlos de la Torre Director de Tesis

--------------------------------------

M. Sc. Ing. Luis Bautista Miembro del Tribunal --------------------------------------

M. Sc. Ing. Israel Alulema Miembro del Tribunal -------------------------------------- M.Sc. Ing. Ibán Mariño Miembro del Tribunal

iii

AUTORÍA DE LA INVESTIGACIÓN

La responsabilidad del contenido del Trabajo de Investigación de Grado, nos

corresponde exclusivamente al Ing. Alex Bladimir Hurtado Yugcha, y al Ingeniero

M.Sc. Carlos de la Torre Director del Trabajo de Investigación de Grado; y el

patrimonio intelectual de la misma a la Universidad Técnica de Ambato.

Ing. Alex Hurtado Ing. M.Sc. Carlos de la Torre Autor Director de Tesis

iv

DEDICATORIA

A mi Madre quien con su amor y

sacrificio me regaló el tesoro más

valioso que son mis estudios. A mi

Padre (+) que desde el cielo me da las

bendiciones para conseguir mis

objetivos trazados.

v

INDICE GENERAL

AGRADECIMIENTO

A Dios por ser quién me da la fuerza para sonreír ante las

adversidades de la vida y la valentía de decir no a los vicios del

mundo. Él es el dueño de mi vida.

A mi madre, mis hermanas y mi esposa que me alentaron para

no desmayar en los momentos difíciles.

A la Universidad Técnica de Ambato, la Facultad de Ingeniería

Civil y Mecánica por brindarme la oportunidad de seguir

superándome.

Al M.Sc. Ing. Carlos de la Torre por ser más que un maestro un

amigo.

Al Ing. Marcelo Guerra una persona extraordinaria que me

compartió sus sabios conocimientos y su ayuda incondicional.

Un agradecimiento especial al Instituto de Meteorología e

Hidrología INAMHI, por la información proporcionada para la

realización del trabajo de investigación.

vi

UNIVERSIDAD TÉCNICA DE AMBATO

FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL Y MECANICA

CENTRO DE ESTUDIOS DE POSGRADO

MAESTRÍA EN ESTRUCTURAS

SISMO-RESISTENTES

“NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO PARA PREVENIR DAÑOS EN

PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS Y

ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA PARA EL ECUADOR”

Autor: Ing. Alex Bladimir Hurtado Yugcha

Director: M.Sc. Ing. Carlos de la Torre

Fecha: Diciembre 2009

RESUMEN

En la presente investigación se desarrolla una normativa de diseño por viento para

pórticos, galpones industriales, soportes de tubería, y estructuras tridimensionales

en celosía, para solucionar los vacios y deficiencias que existe en el diseño

estructural, de esta manera prevenir daños en las estructuras que atenta contra la

integridad material y humana.

La normativa de diseño por viento tendrá un análisis minucioso de los parámetros

que influyen en el cálculo de las presiones por viento, tal como la velocidad de

diseño de viento, forma, importancia, categoría, topografía de terreno, factores de

afectación y otros, ésta permitirá diseñar las futuras edificaciones con la debida

estimación de dichas presiones que permitan dar seguridad y funcionalidad a las

estructuras

vii

ÍNDICE GENERAL

CONTENIDOS P Á G I N A S

Carátula…………………………………………………………………………….i

Aprobación.…...…………………………………………………………….…….ii

Autoría de la Investigación…..…………………………………………………..iii

Dedicatoria……………………………………………………………….………iv

Agradecimiento…………………………………………………………………...v

Resumen Ejecutivo……………………………………………………………….vi

Introducción……………………………….…………………………………….….1

CAPITULO I

1 EL PROBLEMA

1.1 Tema……………………………………………………………….3

1.2 P l an t e ami en t o de l P rob lem a ……… … ………… .… …..3

1.2.1 Contextual ización…………………………………………..3

1.2.2 Análisis Crítico……………………………………………………..5

1.2.3 Prognosis……………………………………………………………6

1.2.4 Formulación del Problema……………………………………..6

1.2.5 Interrogantes………………………………………………………...6

1.2.6 Delimitación del Objetivo de Investigación..……………………….6

Delimitación de Contenido………………………………………….6

Delimitación Espacial……………………………………………...7

Delimitación Temporal……………………………………………...7

1.3 Justificación………………………………………………….7

1.4 Objetivos………………………………………………………8

1.4.1 Objetivo General…………………………………………………..8

1.4.2 Objetivos Específicos……………………………………………..8

viii

CAPITULO II

2 MARCO TEÓRICO

2.1 Antecedentes Investigativos………………………………………9

2.2 Fundamentación Teórica….……………………………………….12

2.2.1 Sistemas Estructurales….…………………………………………15

2.2.2 Clasificación de los Sistemas Estructurales…….………………….16

2.2.3 Tipos de Estructuras….……………………………………….16

2.2.4 Materiales Estructurales………………………………………….19

2.2.5 Definición de Términos Básicos ……………………….23

2.3 Fundamentación Legal…………..…………………………………24

2.4 Red de Categorías Fundamentales………………………………..25

2.5 Hipótesis……………………….....………………………………..25

2.6 Variables……………………………….…………………………..26

2.6.1. Variable Independiente…………………………………………26

2.6.2. Variable Dependiente……………………………………………26

CAPITULO III

3 METODOLOGÍA

3.1 Modalidad básica de la investigación……...………………………27

3.2 Nivel o Tipo de Investigación…..…………………………………27

3.3 Pob l a c i ón y m ue s t r a… …… …… …… … ……… …… …28

3.3.1 Población………………..…………………………………………28

3.3.2 Muestra…………………….………………………………………28

3.4 Operacionalización de Variables…………………………………28

3.4.1 Variable Independiente…….………………………………………29

3.4.2 Variable Dependiente…………………………………………….30

3.5 Plan de Recolección de Información………………………………31

ix

3.6 Plan de Procesamiento de la Información…………………………31

CAPITULO IV.

4. ANÁLISIS E INTERPRETACIÓN DE RESULTADOS

4.1. Análisis.………………………………………………………32

4.2 Interpretación………………………………………………32

4.2.1 Curva de PEARSON III o Curva Binomial………………………37

4.3. Verificación de la Hipótesis………………………………………48

CAPITULO V

5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

5.1. Conclusiones……………………………………………………….49

5.2 Recomendaciones…………………………………………………50

CAPITULO VI

6. LA PROPUESTA

6.1 Datos Informativos…………………….…………………………51

6.2 Antecedentes de la Propuesta…………...…………………………51

6.3. Justificación………………………………………………………..55

6.4 Objetivos……………………………………….…………………..56

6.4.1 Objetivo General…………………………………………………..56

6.4.2 Objetivos Específicos………………………….…………………..56

6.5 Análisis de Factibilidad………………………….……………...…56

x

6.6 Diseño por Viento………………………………………………….57

6.6.1 Alcance…………...………………………………………………..57

6.6 2 Requisitos Generales para el Análisis y Estructuras…...………….58

6.6.3 Clasificación de las Estructuras según su Importancia…...………60

6.6 4 Clasificación Estructuras según respuesta la acción del Viento…...62

6.6 4.1 Efectos del Viento que deben Considerarse……………………….64

6.6 5 Procedimientos para determinar la Acción del Viento…………….66

6.6 6 Determinación de la Velocidad de Diseño VD………………………………..68

6.6 6.1 Categorías de terrenos y clases de Estructuras………………………………68

6.6 6.2 Mapas de Isotacas Velocidades Regional, VR……………...…….75

6.6 6.3 Factor de Exposición, Fα……………………………….......…….79

6.6 6.3.1 Factor de Tamaño Fc…………………………... . . . .…….79

6.6 6.3.2 Factor de Rugosidad y altura, Frz……………………….......…….80

6.6 6.4 Factor de Topografía FT……………….……………….......…….81

6.6 6.5 Cambio de Periodo de Retorno ……………………….......……..84

6.6.7 Presión Dinámica de Base qz………………………….......…….88

6.6.8 Análisis Estático…………….………………………….......……...90

6.6.8.1 Limitaciones…………….......………………………….......…….90

6.6.8.2 Presiones y Fuerzas debidas a la Acción del Viento…….……..91

6.6.8.2.1 Empujes Medios...…………….......………………….......……..91

6.6.8.2.1.1 Descripción..…………….......………………………….......……..91

6.6.8.2.2 Fuerzas sobre Construcciones Cerradas……………….......…….91

6.6.8.2.2.1 Presiones Exteriores………………………………….......……..92

6.6.8.2.2.2 Presiones Interiores………………………………….......…….100

6.6.8.2.3 Construcciones Techos Horizontales Extremos Inclinados……...104

6.6.8.2.4 Construcciones con techos de claros múltiples (r<60º)………….105

6.6.8.2.5 Cubiertas de Acero Circular……………………………………...108

6.6.8.2.6 Techos Aislados…………………………………………………..113

6.6.8.2.7 Toldos Cubiertas Adyacentes a Construcciones Cerradas……….117

6.6.8.2.8 Techos en Voladizo……………………………………………...120

6.6.8.2.9 Letreros y Muros Aislados…...…………………………………..121

6.6.8.2.10 Silos y Tanques Cilíndricos…….………………………………...122

xi

6.6.8.2.11 Fuerzas en miembros Estructurales Aislados…………………...126

6.6.8.2.11.1 Marcos Abiertos Aislados……………………………………...127

6.6.8.2.11.2 Marcos Abiertos Múltiples……………………………………...128

6.6.8.2.11.3 Torres de Celosía Aisladas…………………..…………………...129

6.6.8.2.12 Chimeneas y Torres………………………….......……………...131

6.6.9 Análisis Dinámico……………………………………………...134

6.6.9.1 Limitaciones……………………………………………………...134

6.6.9.2 Determinación de la Velocidad de Diseño, VD……...……………...134

6.6.9.3 Presiones Fuerzas sobre Estructuras Sensibles a Dinámicos.135

6.6.9.3.1 Presiones en la Dirección del Viento…………...........…………...135

6.6.9.3.2 Fuerzas en la Dirección del Viento…………...........…………...136

6.6.9.3.3 Factor de respuesta Dinámica debida a Ráfaga...........…………...137

6.6.9.3.4 Fuerzas Perpendiculares a la Acción del Viento….....…………...140

6.6.9.3.5 Dirección Transversal Techos y Toldos en Voladizo...………...149

6.6.9.3.6 Coeficientes de Arrastre y de Presión…………...........………...150

6.6.9.4 Inestabilidad Aeroelástica…………...........……………………...151

6.6.10 Ejercicios de Aplicación.………...……....……………………...159

6.6.10.1 Ejercicios Nº1………….………...……....……………………...159

6.6.10.2 Ejercicios Nº2………….………...……....……………………...160

6.6.10.3 Ejercicios Nº3………….………...……....……………………...163

6.6.10.4 Conclusión………….………...……....…………………………..177

6.6.10.5 Recomendaciones…….………...……....………………………...178

6.7 Plan de Acción……………………...........……………………...179

6.8 Administración.……………………...........……………………...180

6.9 Previsión de la Evaluación…...……...........……………………...180

6.10 Bibliografía……………………………………………………….181

6.11 Anexos……………………………………………………….182

xii

ÍNDICE DE CUADROS

Cuadro Nº 1 Valores Cd para cálculo de presión del Viento……10

Cuadro Nº 2 Normativa de Diseño por Viento………………..…………29

Cuadro Nº 3 Pórticos, Galpones, Tridimensionales en Celosía…………30

Cuadro Nº 4 Plan de Acción……………………………………………179

Cuadro Nº 4 Plan de Monitoreo y Evaluación de la Propuesta...………180

ÍNDICE DE GRÁFICOS

Figura Nº 1 Mapa Ubicación Estación Meteorológica del Ecuador.…...34

Figura Nº 2 Curva Binomial…………………………………….………37

Figura Nº 3 Curva de Velocidades Máximas Versus Probabilidades…..40

Figura Nº 4 Curva de Velocidades Estación Inguincho………………...44

Figura Nº 5 Curva de Velocidades Estación La Tola…………...………47

Figura Nº I.1 Diagrama Flujo Procedimiento Cargas del Viento……….67

Figura Nº I.2 Velocidades Regionales 200 Años.…………...………..…76

Figura Nº I.3 Velocidades Regionales 50 Años.…………...………..…..77

Figura Nº I.4 Velocidades Regionales 10 Años.…………...…………….78

Figura Nº I.5 Velocidades Regionales de Excedencia p (%)………….….85

Figura Nº I.6 Velocidades Regionales 100 Años.………….…………….86

Figura Nº I.7 Velocidades Regionales 1000 Años.…………...…………..87

Figura Nº I.8 Parámetros de Construcciones con Planta Cerrada…….…94

Figura Nº I.9 Zonas en Muros Laterales……….…………...………….97

Figura Nº I.10 Factores de presión Local Kl, Recubrimientos…...……….101

Figura Nº I.11 Techos Horizontales con Extremos Inclinados…...…….…105

Figura Nº I.12 Techos con Claros Múltiples...………………………….106

Figura Nº I.13 a Cubiertas de Arco Circular…..………………………….109

Figura Nº I.13 b Cubiertas de Arco Circular Paralelo a las Generatrices..…109

xiii

Figura Nº I.13 c Coeficiente Presión Exterior Cubiertas Arco Circular..….110

Figura Nº I.13 d Coeficiente de Presión Local CPi……………………….112

Figura Nº I.14 Techos Aislados……………………………………….….114

Figura Nº I.15 Factores de Presión Local Kl para Techos Aislados…...…118

Figura Nº I.16 Coeficiente de Presión Neta Cpn………………………..119

Figura Nº I.17 Letreros y Muros Aislados…………………………...….121

Figura Nº I.18 Letreros………………………………………………...…123

Figura Nº I.19 Techos Silos y Tanques Cilíndricos (0.25Ｈhc/bＨ4.0)....…125

Figura Nº I.20 Parámetros Factor de Respuesta Dinámica…………...….141

Figura Nº I.21 Ovalización de la Sección Transversal…....…………...…142

Figura Nº I.22 Disposición de Barras o “spoilers”…………………...….148

Figura Nº I.23 Techos y Toldos en Voladizo……..…………………...…150

Figura Nº I.24 Viento con un Angulo de Tanque 今…….……………...…153

Figura Nº I.25 Tres casos Básicos Coeficientes Transversales…...…...…156

Figura Nº I.26 Diagrama de Inestabilidad Aeroelástica de Estructuras..…158

Figura Nº I.C.1 Cambios en la Rugosidad del Terreno..................................71

Figura Nº I.C.2 Diagrama de Flujo corregir el factor de Exposición.............74

Figura Nº I.C.3 Factor de Topografía 健蒋……………...……………............83

Figura Nº E.1 Ejercicio Nº1 Dirección del Viento…...……….…………159

Figura Nº E.2 Ejercicio Nº2 Dirección del Viento………………………161

Figura Nº E.3 Elevación Frontal Posterior….……………………………164

Figura Nº E.3.1 Elevación Frontal Posterior 1 y 5…………………165

Figura Nº E.3.2 Aéreas Tributarias Estructura Principal………………..…166

Figura Nº E.3.3 Presiones de Diseño………………………………………172

Figura Nº E.3.4 Presiones de Diseño Pórticos A y G………………...……176

xiv

ÍNDICE DE TABLAS

Tabla Nº 1 Escala de Beaufort……………………………….………...14

Tabla Nº 2 Ubicación de Estaciones de Medición……………………33

Tabla Nº 3 Velocidades de Viento Querochaca………………………36

Tabla Nº 4 Probabilidades en Porcentajes (ø)…………………………38

Tabla Nº 5 Cálculo Estadístico Método PEARSON III………..………39

Tabla Nº 6 Resultados de las Velocidades Máximas………………40

Tabla Nº 7 Estación Inguincho…………………………………………42

Tabla Nº 8 Cálculo Estación Inguincho………………………………43

Tabla Nº 9 Resultados Estación Inguincho…..………………………44

Tabla Nº 10 Estación La Tola…………………………………………...45

Tabla Nº 11 Cálculos Estación La Tola..………………………………46

Tabla Nº 12 Resultados Estación La Tola.………………………………47

Tabla Nº I.1 Categoría del Terreno según su Rugosidad………………69

Tabla Nº I.2 Estructura según su Tamaño……………………………….75

Tabla Nº I.3 Factor de Tamaño, Fc………………………………………80

Tabla Nº I.4 Valores de 婨 y 巾…………………………………………..81

Tabla Nº I.5 Resultados de Topografía Local FT……………………..82

Tabla Nº I.5.1 Valores de Parámetros Topográficos……………….……..83

Tabla Nº I.6 Probabilidades de Excedencia,(%)……………….………84

Tabla Nº I.7 Relación entre Altitud y Presión Barométrica………….89

Tabla Nº I.8 Coeficiente de Presión Exterior Cpe Muros en Barlovento...95

Tabla Nº I.9 Coeficiente de Presión Exterior Muros Laterales…….….95

Tabla Nº I.10 Coeficiente de Presión Exterior Techos de Construcción….96

Tabla Nº I.11 Factor de Reducción, KA, Techos u Muros Laterales……97

Tabla Nº I.12 Factor de Presión Local KL, Recubrimiento y Soportes…99

Tabla Nº I.13 a Coeficiente Presión Interior Cpi, Muros Permeables……...102

Tabla Nº I.13 b Coeficiente Presión Interior Superficies con Aberturas…104

Tabla Nº I.14 Coeficiente Presión Exterior, Techos dos Aguas…………107

Tabla Nº I.15 Coeficiente Presión Exterior, Techos Forma “Sierra”……107

xv

Tabla Nº I.16 a Coeficiente de Presión Exterior Cubiertas Arco Circular...110

Tabla Nº I.16 b Coeficiente Presión Interior Cubiertas de Arco Circular…113

Tabla Nº I.17 a Coeficiente Presión Techos Aislados 0.25 Ｈ 剑/焦Ｈ 谜….115

Tabla Nº I.17 b Coeficiente Presión 届实 今侥,今实今侥 轿 노Ǵ侥, H/d<0.25..…115

Tabla Nº I.18 Coeficiente Presión Dos Aguas 0.25 Ｈ 剑/焦Ｈ 谜………..116

Tabla Nº I.19 Coeficiente Presión Techos Invertidos 0.25 Ｈ 剑/焦Ｈ 谜...116

Tabla Nº I.20 Presión Neta Techos Aislados y Toldos………………….117

Tabla Nº I.21 a Presión Neta 届Ｈ …侥,浇8剑世 矢0.5 裹 今侥实 Ǵ侥…………...118

Tabla Nº I.21 b Presión Neta 届Ｈ …侥,浇8剑世 驶Ǵ. … 轿 今侥实 Ǵ侥………......120

Tabla Nº I.22 a Viento Normal al Letrero o Muro 纵今侥实 Ǵ侥邹……...........121

Tabla Nº I.22 b Viento a 45º sobre el Letrero o Muro 纵今侥实 �…侥邹……....122

Tabla Nº I.22 c Viento Paralelo Plano Letrero o Muro 纵今侥实노Ǵ侥邹……122

Tabla Nº I.22 d Factor de Corrección Kra…………………………………126

Tabla Nº I.23 Factor de Protección Kc,纵今侥实 Ǵ侥邹……...........................128

Tabla Nº I.24 Factor de Protección Kc, 45º 纵今侥实 �…侥邹……..................129

Tabla Nº I.25 Coeficiente Arrastre Ca, Sección Transversal Cuadrada....130

Tabla Nº I.26 Coeficiente Arrastre Ca, Sección Transversal Circular…131

Tabla Nº I.27 Torres Celosía, Transversal con Transversal Circular……131

Tabla Nº I.28 Coeficiente Arrastre Ca, para Chimeneas y Torres…….…132

Tabla Nº I.29 Factores k,n,巾……………………………………….…137

Tabla Nº I.30 Coeficiente Cpe, Muros con Planta Rectangular…...……151

Anexos………………………………………………………….………………..182

Anexo Nº 1 Estación Inguicho…………………………………………183

Anexo Nº 2 Estación La Tola…………………………………………184

Anexo Nº 3 Estación Izobamba………………………………….……185

Anexo Nº 4 Estación Rumipamba – Salcedo…………………………186

Anexo Nº 5 Estación Portoviejo - UTM……………………………….187

Anexo Nº 6 Estación Pichi l ingue……………..………………188

xvi

Anexo Nº 7 Estación Nuevo Rocafuerte……………………………....189

Anexo Nº 8 Estación Puyo ……………………………………………190

Anexo Nº 9 Estación La Victoria INHERI………..………………191

Anexo Nº 10 Estación La Concordia………..……………..……………192

Anexo Nº 11 Estación Baños………..……………..……………………193

Anexo Nº 12 Estación Simón Bolívar………….……………………194

Anexo Nº 13 Estación Cañar…………………….…………………...…195

Anexo Nº 14 Estación La Argelia Loja………….……………………196

Anexo Nº 15 Estación Milagro Ingenio Valdez….……………………197

Anexo Nº 16 Estación Sangay Santa Ana……………………………198

Anexo Nº 17 Estación Tena…………………….…………………….…199

Anexo Nº 18 Estación El Ángel……………….……………………200

Anexo Nº 19 Estación San Gabriel…..…………….……………………201

Anexo Nº 20 Estación Otavalo…………………….……………………202

Anexo Nº 21 Estación Cotopaxi……………….……………………203

Anexo Nº 22 Estación Patate…………………….……………………204

Anexo Nº 23 Estación Chillanes……………….……………………205

Anexo Nº 24 Estación Guamote………………….……………………206

Anexo Nº 25 Estación Pachamama - Tixán…….………………….……207

Anexo Nº 26 Estación Biblian…………………….……………………208

Anexo Nº 27 Estación Paute…………………….……………………209

Anexo Nº 28 Estación Cariamanga……………….……………………210

Anexo Nº 29 Estación Muisne…………………….……………………211

Anexo Nº 30 Estación Cayapas…...……………….……………………212

Anexo Nº 31 Estación El Carmen……………….……………………213

Anexo Nº 32 Estación Pedernales - Manabí……….……………………214

Anexo Nº 33 Estación Arenillas………………….……………………215

Anexo Nº 34 Estación Machala -UTM…………….……………………216

Anexo Nº 35 Estación Papallacta………………….……………………217

Anexo Nº 36 Estación Gualaquiza……………….……………………218

Anexo Nº 37 Estación Yanzatza………………….……………………219

Anexo Nº 38 Estación Charles Darwin…………….……………………220

xvii

Anexo Nº 39 Estación San Cristóbal - Galápagos.……………………221

Anexo Nº 40 Estación Querochaca (U.T.A)……….……………………222

Anexo Nº 41 Estación Vinces…………………….……………………223

Anexo Nº 42 Estación Tomalón - Tabacundo…….……………………224

Anexo Nº 43 Estación Guayaquil Estatal………….……………………225

Anexo Nº 44 Velocidades de las ciudades importantes…………………226

Anexo Nº 45 Factor de Exposición, 健婨…………………………………227

Anexo Nº 46 Factor de Corrección por Densidad Relativa……………228

Anexo Nº 47 Factor de Presión Local KL caso tabla I.12 1 y 2a………...229

Anexo Nº 48 Factor de Presión Local KL caso tabla I.12 1 y 4………....230

Anexo Nº 49 Coeficiente de Arrastre Ca………………….….............231

Anexo Nº 50 Coeficiente de Arrastre Ca……………………..............232

Anexo Nº 51 Fuerza Longitudinal CFX Prismas Rectangulares……….233

Anexo Nº 52 Fuerza Transversal CFX Prismas Rectangulares…......233

Anexo Nº 53 Longitudinal CFX y CFY Perfiles Estructurales………234

Anexo Nº 54 Cálculo Estación La Tola….……………………………...235

Anexo Nº 55 Cálculo Estación Izobamba………………………….……236

Anexo Nº 56 Cálculo Estación Rumipamba – Salcedo…………………237

Anexo Nº 57 Cálculo Estación Portoviejo - UTM…………………….238

Anexo Nº 58 Cálculo Estación Pichilingue………………..…………....239

Anexo Nº 59 Cálculo Estación Rocafuerte………………...……………240

Anexo Nº 60 Cálculo Estación Puyo……………………………………241

Anexo Nº 61 Cálculo Estación La Victoria INHERI….………………242

Anexo Nº 62 Cálculo Estación La Concordia……………..……………243

Anexo Nº 63 Cálculo Estación Baños………....……………………244

Anexo Nº 64 Cálculo Estación Simón Bolívar………………………245

Anexo Nº 65 Cálculo Estación Cañar………….…………………...…246

Anexo Nº 66 Cálculo Estación La Argelia Loja………….……………247

Anexo Nº 67 Cálculo Estación Milagro Ingenio Valdez………………248

Anexo Nº 68 Cálculo Estación Sangay Santa Ana……………………249

Anexo Nº 69 Cálculo Estación Tena……………………………….…250

Anexo Nº 70 Cálculo Estación El Ángel……….……………………251

xviii

Anexo Nº 71 Cálculo Estación San Gabriel…..….……………………252

Anexo Nº 72 Cálculo Estación Otavalo……………………………253

Anexo Nº 73 Cálculo Estación Cotopaxi………………………254

Anexo Nº 74 Cálculo Estación Patate………….……………………255

Anexo Nº 75 Cálculo Estación Chillanes…………………………256

Anexo Nº 76 Cálculo Estación Guamote……………………………257

Anexo Nº 77 Cálculo Estación Pachamama - Tixán…….……….……258

Anexo Nº 78 Cálculo Estación Biblian……….……………………259

Anexo Nº 79 Cálculo Estación Paute………….……………………260

Anexo Nº 80 Cálculo Estación Cariamanga…….……………………261

Anexo Nº 81 Cálculo Estación Muisne……….……………………262

Anexo Nº 82 Cálculo Estación Cayapas…....……………………263

Anexo Nº 83 Cálculo Estación El Carmen…………………………264

Anexo Nº 84 Cálculo Estación Pedernales - Manabí…………………265

Anexo Nº 85 Cálculo Estación Arenillas…………………………266

Anexo Nº 86 Cálculo Estación Machala -UTM………………………267

Anexo Nº 87 Cálculo Estación Papallacta…….……………………268

Anexo Nº 88 Cálculo Estación Gualaquiza….……………………269

Anexo Nº 89 Cálculo Estación Yanzatza…….……………………270

Anexo Nº 90 Cálculo Estación Charles Darwin….……………………271

Anexo Nº 91 Cálculo Estación San Cristóbal - Galápagos.………….…272

Anexo Nº 92 Cálculo Estación Querochaca (U.T.A)… ………………273

Anexo Nº 93 Cálculo Estación Vinces……………………………274

Anexo Nº 94 Cálculo Estación Guayaquil………………….……….275

Anexo Nº 95 Cálculo Estación Tomalón - Tabacundo……………276

1

INTRODUCCION

La presente investigación tiene como finalidad crear una normativa del diseño por

viento para prevenir daños en pórticos, galpones industriales, soportes de tuberías y

estructuras tridimensionales en celosía para el Ecuador.

Su desarrollo se lo va realizando a lo largo de los diferentes capítulos que se

conforma de la siguiente manera: Capítulo I se enfoca el problema y se procede a

describir la contextualización, análisis crítico, formulación del problema,

delimitación, objetivos y la justificación. Se identifica cuales son las causas y efectos

de las deficiencias en los en los diseños estructurales por viento, se justifica el porqué

se realiza la investigación.

En el Capítulo II, se desarrolla el marco teórico donde se desarrolla varios conceptos

referentes al tema, también se cuenta con la fundamentación legal la misma que hace

hincapié la consideración de todas las posibles presiones que puede sufrir las

estructuras como lo es el caso de presiones del viento.

El Capítulo III tiene como objetivo abordar los procedimientos de la metodología de

la investigación, se desarrolla la operacionalización de variables

El Capítulo IV enfoca el procesamiento de la información obtenida, y el análisis e

interpretación de resultados. Aquí se obtiene estimaciones de velocidades de viento

regionales y proyectarlas al futuro, las mismas que nos ayudarán a elaborar mapas de

isotacas en la república del Ecuador, y de esta manera poder determinar la velocidad

del viento para cualquier punto o localidad del país, dato que será el punto de partida

para el cálculo de las presiones de viento, y la respectiva aplicación de la normativa

de diseño por viento.

2

En el Capítulo V se describe las conclusiones y recomendaciones, constituyen el

aporte y sugerencia personal que permita solucionar el problema.

Finalmente en el Capítulo VI, la propuesta, que está constituida por la justificación,

fundamentación teórica, objetivos, análisis de factibilidad, y el desarrollo de la

normativa de diseño por viento mediante los procedimientos de cálculo, tablas,

cuadros gráficas, y flujogramas que permitan el cálculo de las presiones de diseño

por viento..

3

CAPITULO I

EL PROBLEMA

1.1 TEMA

“NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO PARA PREVENIR DAÑOS EN

PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS, Y

ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA PARA EL ECUADOR”

1.2 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA

1.2.1 CONTEXTUALIZACION

Desde tiempos inmemorables ciertas áreas del globo terráqueo han sido víctimas de

tragedias o sucesos relacionados con la dinámica de la madre naturaleza y en los

últimos años también se ha incrementado con la negligencia humana al manejar los

avances tecnológicos o científicos de manera inadecuada. Estos fenómenos o hechos

son comúnmente llamados tragedias o calamidades sin embargo estos reciben un

nombre específico dentro del acervo cultural como desastres.

Uno de los fenómenos naturales que ha ocasionado un importante número de

desastres son los vientos, los mismos que son corrientes de aire que se producen a

partir de una diferencia de la presión atmosférica. Esta diferencia hace que el aire se

desplace de las zonas de mayor presión a las de menor presión, dándose lugar a la

formación de tornados y huracanes, los primeros son vientos huracanados que se

producen en forma giratoria a grandes velocidades, mientras que los segundos son

vientos que sobrepasan más de 24 km/h., como consecuencia de la intracción del

aire caliente y húmedo que viene del océano Pacífico con el aire frío.

4

El viento más fuerte que se ha medido con fiabilidad sobre la superficie de la tierra

tuvo una velocidad de 362 km/h y se registró en el monte Washington, en New

Hampshire (Estados Unidos), el 12 de abril de 1934.

Los vientos fuertes que amenazan una población en el mundo entero se les ha

identificando con una denominación, así podemos nombrar a varios como, el huracán

Katrina, el Huracán Omar, que afecto Norteamérica especialmente Estados Unidos,

El Huracán Paloma que afecto mayormente a Cuba, en Sudamérica se presenció el

Tornado de Barranquilla afectando la ciudad del mismo nombre en el País de

Colombia, etc.

Las fuertes presiones que producen los vientos huracanados son capaces de arrasar

con árboles arrancándolos de raíz, levantar cubiertas, colapsar estructuras, etc., esto

ha hecho que varios países del mundo le den importancia a este fenómeno para

contrarrestar el impacto que sufren las edificaciones que son sometidas a estas

presiones, mediante la creación de normativas de diseño por viento para estructuras

de obras civiles, de esta manera poder controlar los efectos devastadores causados

por la fuerza de este fenómeno natural.

Existen varias normativas o códigos que consideran el efecto de las presiones de

viento en las edificaciones, entre los más conocidos podemos nombrar al código

JAPONES, CHINO, INDU, aplicable a los países orientales, de igual forma otro de

los códigos vigentes a nivel de los países europeos es el EUROCODIGO.

En América los países norteamericanos como Estados Unidos y México han

desarrollado más la investigación en torno a este tema, los primeros cuentan con los

códigos IBC - UBC, y los segundos cuentan con un manual de diseño por viento de

la Comisión Federal de Electricidad CFE. Esta normativa de diseño se ha convertido

en un modelo aplicable a los países latinoamericanos con sus adaptaciones

respectivas.

En los países sudamericanos se cuenta con normas de diseño por viento en países

como Chile con la normativa NCH 432.OF 1971, Argentina del reglamento CIRSOC

5

102, Brasil la norma NBR 6123, Perú el Reglamento Nacional de Edificaciones y

Colombia con el reglamento NSR – 98.

El Ecuador no cuenta con una normativa de diseño por viento, por este motivo se ha

venido realizando los diseños estructurales aplicando normativas de países cercanos

y en el peor de los casos se ha despreciado las presiones que produce el viento en los

cálculos de las estructuras al no contar con un manual, por lo que se hace necesario la

creación de una normativa de diseño por viento para prevenir daños en pórticos,

galpones industriales, soportes de tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía.

Esta normativa de diseño por viento para el Ecuador se convierte en una necesidad

primordial para los profesionales del cálculo y construcción de obras civiles, pues

diferentes regiones, han sufrido vientos que van desde suaves hasta fuertes a causa de

las alteraciones climáticas, la prensa local habla de presencia de vientos huracanados

que han causado varios tipo de pérdidas materiales y económicas además de la

suspensión de energía eléctrica, servicio telefónico y falla en las obras civiles.

1.2.2 ANALISIS CRITICO

Los vientos han tomado fundamental importancia por la alteración climatológica en

el planeta entero. En el Ecuador se han presentado vientos huracanados que van de

60 a 80 km/h, haciéndose necesario conocer la presión que produce el viento y sus

efectos en las obras civiles de las diferentes zonas del país.

Debido al desconocimiento de las velocidades del viento en las regiones del Ecuador

y su influencia en el campo de la ingeniería civil, ha hecho que se asuma valores

aproximados que en varios casos no tienen nada que ver con la realidad,

convirtiéndose en un grave problema en el momento de calcular la presión que ejerce

el viento sobre una construcción.

Una Normativa de Diseño por viento para estructuras civiles sometidas a la acción de

vientos fuertes, servirá para evitar en lo posible daños totales o parciales en las

edificaciones, donde se contará con procedimientos de cálculos adecuados para

6

contrarrestar la presión ejercida por el viento. Para esto es necesario contar con datos

estadísticos de velocidades del viento y los diferentes parámetros que influyen en el

cálculo final de presiones.

1.2.3 PROGNOSIS

Es importante considerar las presiones del viento en el diseño estructural de toda

edificación, pues de no hacerlo estaremos poniendo en riesgo el colapso de la misma,

además de las pérdidas materiales y lo que es peor pérdidas humanas.

1.2.4 FORMULACION DEL PROBLEMA

¿Se evitará los daños en los elementos estructurales de pórticos, galpones

industriales, soportes de tubería y estructuras tridimensionales en celosía con la

normativa de diseño por viento en el Ecuador?

1.2.5 INTERROGANTES

¿Cuáles serían las zonas de mayor influencia de vientos en el Ecuador?

¿Qué registros de velocidad del viento se utilizarán para el cálculo de la presión del

viento en las diferentes edificaciones?

¿Qué parámetros serán necesarios considerar para el cálculo de la presión del viento?

¿Cómo se calculará la presión final que produce el viento en los diferentes tipos de

edificaciones?

1.2.6 DELIMITACION DEL OBJETO DE INVESTIGACION

DELIMITACION DE CONTENIDO

El contenido de este trabajo investigativo se basa en realizar la normativa de diseño

por viento para estructuras.

7

DELIMITACION ESPACIAL

El presente trabajo investigativo requiere realizar una normativa de diseño por viento

para pórticos, galpones industriales, soportes de tuberías y estructuras

tridimensionales en celosía para el Ecuador. Para esto se requiere de la recopilación

de información en el Instituto Nacional de Meteorología INAMHI., La biblioteca de

La Universidad Técnica de Ambato y Biblioteca virtual (Internet).

DELIMITACION TEMPORAL

El desarrollo del presente estudio se lo realizará en los meses comprendidos entre

Mayo del 2009 a Diciembre del 2009.

1.3 JUSTIFICACION

En el Ecuador se ha constatado los daños que produce la fuerza de los vientos en

ciertas épocas del año y en determinadas regiones. De manera especial los daños que

se producen en las edificaciones causan interés en los profesionales y usuarios por

proteger las mismas. Contando con la ayuda de ciertos organismos como el instituto

de Meteorología INAMHI y otros, encargados de controlar el clima del Ecuador, este

problema puede ser afrontado y controlarlo mediante la creación de una normativa de

diseño por viento para prevenir daños en pórticos, galpones industriales, soportes de

tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía.

La normativa de diseño por viento para edificaciones en nuestro país

lamentablemente no existe, se ha venido diseñando las estructuras con parámetros y

coeficientes tomados de códigos de otros países que en la realidad no tienen ninguna

relación, y lo que es peor se ha despreciado el cálculo de estas presiones de viento.

8

1.4 OBJETIVOS

1.4.1 GENERAL

Desarrollar la normativa de diseño por viento para prevenir daños en pórticos,

galpones industriales, soportes de tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía

para el Ecuador

1.4.2 ESPECIFICOS

· Analizar los registros de velocidad del viento y otros factores atmosféricos

que posee el INAMHI, para establecer la presión que ejerce el viento en las

edificaciones que se realizan en el Ecuador.

· Analizar la forma que tienen las edificaciones en el Ecuador para conocer la

influencia de la presión del viento sobre las mismas

· Elaborar un cuadro de velocidades de las zonas de mayor influencia de los

vientos en el Ecuador

· Determinar las ecuaciones, coeficientes y parámetros para el cálculo de la

presión del viento en el Ecuador

· Realizar un cálculo demostrativo de la influencia de la presión de viento

sobre una estructura.

9

CAPITULO II

ESTRUCTURA DEL MARCO TEORICO

2.1. ANTECEDENTES INVESTIGATIVOS

Las edificaciones en el mundo entero han ido evolucionando desde la más

rudimentaria hasta la más moderna, gracias al desarrollo tecnológico y las

investigaciones realizadas han hecho posibles la aparición de materiales de alta

calidad capaces de resistir cargas permanentes y eventuales que son utilizadas en la

construcción de las estructuras de las edificaciones, entre las principales se tiene:

- Estructuras de Hormigón Armado

- Estructuras de Acero

- Estructuras de Madera

- Estructuras Mixtas

Las estructuras de hormigón armado por su gran peso tienen poca afectación en sus

elementos estructurales debido a las presiones de viento, mientras que las demás

estructuras, por su característica liviana tienen variados periodos de vibración a causa

de la fuerza del viento y por ende daños en los elementos estructurales. Esto ha

hecho que varios países del mundo le den importancia a la investigación de este tema

con el único fin de contrarrestar este grave problema.

Uno de los primeros investigadores Boris Bresler, en su publicación “Diseño de

Estructuras de Acero”, tratando de normar el cálculo de las presiones de viento sobre

una superficie indica que esta presión depende de la velocidad del viento, de la

superficie, de la forma de esta, de la protección proporcionada por otras estructuras y

de la densidad del aire, la cual disminuye con la altitud y temperatura, propone la

siguiente ecuación.

10

dVCqCp dd *21

** 2== 1

Donde: p = Presión sobre una superficies en kg/m2

V = Velocidad del viento en m/s2

d = Densidad del Aire en kg/m3

Cd = Cociente numérico, llamado coeficiente de empuje, y

q = Es la presión dinámica, igual a ½*V2*d

d = 1.226 Kg./m3 al nivel del mar, y para una velocidad de viento

V en km/h, q = 0.00483*V2, kg/m2

Para la utilización de esta ecuación indica que las velocidades del viento pueden

alcanzar valores de hasta 240 Km/h o mayores, esto equivale a una presión dinámica

q de cerca de 300 kg/m2, una presión tan alta es excepcional y, generalmente se usa

valores entre 100 a 150 kg/m2, para las cargas de viento sobre los edificios (en los

E.U.A.), y propone la siguiente tabla para valores de Cd en función de la forma y

tamaño.

CUADRO No.1 Cuadro de valores Cd para cálculo de presión del viento

FORMA Cd ESTRUCTURA

Placa cuadrada (normal al viento)

Placa angosta y larga (normal al viento)

Cilindros largos (eje vertical)

Cilindros cortos (eje vertical)

Prisma cuadrangular alargado (eje vertical)

Esfera

1.1

2.0

0.8

0.7

1.3

0.2

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Trabes

Chimeneas

Tanques

Edificios Altos

Tanques

FUENTE: ESTRUCTURAS DE ACEROS de Boris Bresler

En el pasado se usaron por lo común dos ecuaciones para tomar en cuenta la

inclinación de la superficie de contacto de las presiones, la de Newton y la de

Duchemin, pero eran válidas solo para casos especiales de placas planas y no para

estructuras prismáticas. Estudios realizados en túneles de viento, iniciados por Eiffel

en Paris y continuados por varios investigadores, han demostrado que las presiones

1 EC. 12-4 libro Estructuras de Acero de Boris Bresler

11

de viento en un edificio se caracterizan por las presiones negativas (succiones) que

existen en la mayor parte del techo y en el lado de sotavento del edificio, estas son en

realidad vacíos o presiones menores que la atmósfera.

La mayoría de los códigos de construcción de los E.U.A. , proponen un valor básico

para la fuerza de viento, en libras por pie cuadrado, pero permiten variaciones para

diferentes alturas de edificios, así como para las diferentes formas, por ejemplo:

15 lb./pie2 = 73 kg/m2 ….. para edificios de menos de 60 pies de altura,

20 lb./pie2 = 98 kg/m2 ….. para edificios de más de 60 pies de altura,

30 lb./pie2 = 146 kg/m2 ….. para tanques y anuncios, por estar más expuestos al

viento. En tanques circulares se permite reducir el 40%.

Las cargas de viento sobre estructuras abiertas dice que debe calcularse tomando 1.5

veces el área de éstas.

Otra de las investigaciones en este tema es el manual de diseño por viento de la

Comisión Federal de Electricidad CFE de México (1993), el cual desarrolla nuevos

procedimientos de los cuales el más importante es la obtención de la velocidad de

diseño en un sitio determinado, tomando en cuenta los parámetros que influyen en el

cálculo de su valor, el sitio o región de desplante, el tamaño de construcción o

elemento estructural a diseñar, y las condiciones de topografía local que puedan

acelerar o desacelerar el flujo del viento.

Este manual ha desarrollado dos métodos a través de los cuales se obtienen las

presiones debida al flujo del viento. El primero es el Análisis Estático éste aplica al

caso de construcciones suficientemente rígidas y el segundo Análisis Dinámico para

las flexibles con bajo amortiguamiento. También recomienda un procedimiento para

diseñar los elementos que forman los recubrimientos de las estructuras.

Una de las normas, reconocidas en Sudamérica es El Reglamento CIRSOC 102

“Acción del Viento sobre las Construcciones” de Argentina, que proporciona tres

métodos entre los cuales el proyectista puede elegir. Un “método simplificado”,

12

Método 1, mediante el cual el proyectista puede seleccionar las presiones de viento

directamente sin ningún cálculo cuando el edificio reúne los requisitos planteados en

este reglamento para la aplicación de este procedimiento; y otros dos métodos:

Método Analítico y Procedimiento del Túnel de Viento.

Existen además otros trabajos investigativos que se han plasmado en normas y

reglamentos de varios países cuyo único propósito es evitar desastres provocados por

la presión del viento en las diferentes estructuras existentes.

En el Ecuador se conoce que el diseño por viento en las edificaciones son muy

simplistas al no contar con este tipo de investigación. Con el aporte de las

investigaciones realizadas en otros países se pretende realizar la normativa de diseño

por viento para prevenir daños en pórticos, galpones industriales, soportes de

tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía para el Ecuador.

.

2.2 FUNDAMENTACION TEORICA.

Una normativa de diseño por viento, tiene como principal parámetro el normar y

reglamentar el cálculo de la presión que ejerce el viento sobre una superficie. El

viento tratándose del factor influyente en el cálculo de la presión lo describiremos de

la siguiente manera.

- VIENTO.- Tiene varios conceptos se define como aire en movimiento, éste

término también se aplica al movimiento horizontal de la atmósfera en cambio los

movimientos verticales o casi verticales se llaman CORRIENTES.

La diferencia de presión atmosférica debido a los cambios de temperatura son los que

producen el viento, mientras que las variaciones de distribución de presión y

temperatura se deben a la distribución desigual del calentamiento solar y varias

propiedades térmicas de la superficie terrestre y oceánica.

Los vientos pueden clasificarse en cuatro tipos: dominantes, estacionales, locales, por

último ciclónicos y anticiclónicos

13

- VIENTOS DOMINANTES.- Existe una zona de bajas presiones cerca del

Ecuador a la que se denomina zona de calmas ecuatoriales, situadas entre los 10º de

latitud S y 10º de latitud N, aquí se tiene un aire caliente y sofocante. A unos 30º del

Ecuador en ambos hemisferios existe otra banda de presiones altas con calmas,

vientos suaves y variables. El aire superficial al moverse desde ésta zona hasta la

banda ecuatorial de presiones bajas, constituye los vientos ALISOS, dominantes en

las latitudes menores.

En el hemisferio norte, el viento del norte que sopla hacia el Ecuador se desvía por la

rotación d la tierra hasta convertirse en un viento del noreste, llamada alisios del

noreste. En el hemisferio sur el viento del sur se desvía de forma similar para ser el

alisio del sureste.

Las regiones más frías de los polos tienden a ser centros de alta presión, en particular

en el hemisferio sur, y los vientos dominantes que parten de éstas áreas se desvían

para convertirse en los vientos polares del este.

Al aumentar la altura sobre la superficie de la Tierra, los vientos dominantes del

oeste se aceleran y cubren una superficie mayor entre el ecuador y el polo. Así, los

vientos alisios y los polares del este son bajos y, en general, son reemplazados por

los del oeste sobre alturas de unos cientos de metros. Los vientos del oeste más

fuertes se producen a alturas entre 10 y 20 km y tienden a concentrarse en una banda

estrecha llamada corriente de chorro, donde se han medido hasta 550 km/h de

velocidad.

- VIENTOS ESTACIONALES.- El aire sobre la tierra es más cálido en verano y

más frió en invierno que el situado sobre el océano adyacente sobre una misma

estación. Así, durante el verano, los continentes son lugares de presión baja con

vientos que soplan desde los océanos, que están más fríos. En invierno, los

continentes albergan altas presiones, y los vientos se dirigen hacia los océanos, ahora

más cálidos. Los ejemplos típicos de estos vientos son los monzones del mar de la

China y del Océano Indico.

14

- VIENTOS LOCALES.- Parecido a las variaciones estacionales de temperatura y

presión entre la tierra y el agua, hay cambios diarios que ejercen efectos similares

pero más localizados. En verano, sobre todo, la tierra está más caliente que el mar

durante el día y más fría durante la noche, esto induce un sistema de brisas dirigidas

hacia tierra de día y hacia el mar de noche. Estas brisas penetran hasta unos 50 km

tierra y mar adentro.

Hay cambios diarios de temperatura similares sobre terrenos irregulares que

provocan brisas en las montañas y los valles. Otros vientos inducidos por fenómenos

locales son los torbellinos y los vientos asociados a las tormentas.

- ESCALA DE VIENTO DE BEAUFORT.- Los marinos y los meteorólogos

utilizan la escala de viento de Beaufort para indicar la velocidad del viento. Fue

diseñada en 1805 por el hidrógrafo irlandés Francis Beaufort. Sus denominaciones

originales fueron modificadas más tarde, la escala que se usa en la actualidad es la

siguiente.

Tabla No.1: Escala de Beaufort 2

Escala de Beaufort

Velocidad del Viento (km/h) Denominación del viento

0 1 – 5 Calma

1 6 – 11 Ventolina

2 12 – 19 Muy flojo

3 20 – 38 Flojo

4 29 - 28 Bonancible

5 29 – 38 Fresquito

6 39 – 49 Fresco

7 50 – 61 Frescachón

8 62 – 74 Duro

9 75 – 88 Muy Duro

10 89 – 102 Temporal

11 103 – 117 Borrasca

12 Más de 117 Huracán FUENTE: EL VIENTO Y SUS CONCECUENCIAS, Peter Dooley

2 El viento y sus consecuencias, Peter Dooley

15

Una veleta común será el instrumento que se utilice para medir la dirección del

viento, ésta nos indicará de donde procede el viento mediante una conexión a un dial

o a una serie de conmutadores electrónicos que encienden pequeños focos en la

estación de observación para indicarlo. En tanto que la velocidad del viento se mide

por medio de un anemómetro.

Por otro lado las estructuras que soportan la presión o empuje del viento son

diversas, siendo necesario realizar una breve descripción.

2.2.1 SISTEMAS ESTRUCTURALES

Un sistema estructural deriva su carácter único de cierto número de consideraciones;

las que pueden ser analizadas por separados, y son las siguientes:

a.- Funciones estructurales específicas resistencia a la compresión, resistencia a la

tensión; para cubrir claros horizontales, verticalmente; en voladizo u horizontal.

b.- La forma geométrica u orientación

c.- El o los materiales de los elementos

d.- La forma y unión de los elementos

e.- La forma de apoyo de la estructura

f.- Las condiciones especificas de carga

g.- Las consideraciones de usos impuestas

h.- Las propiedades de los materiales, procesos de producción y la necesidad de

funciones especiales como desarmar o mover

Existen características para calificar los sistemas disponibles que satisfagan una

función específica. Los siguientes puntos son algunas de estas características:

economía, necesidades estructurales especiales, problemas de diseño, problemas de

construcción, material y limitación de escala.

16

2.2.2 CLASIFICACION DE LOS SISTEMAS ESTRUCTURALES.

Estructuras macizas: Son aquellas en las que la resistencia y la estabilidad se logran

mediante la masa, aun cuando la estructura no sea completamente sólida.

Estructuras reticulares: Consiste en una red de elementos ensamblados.

Estructuras superficiales: Pueden tener alto rendimiento debido a su función doble

como estructura y envolvente, pueden ser muy estables y fuertes.

2.2.3 TIPOS DE ESTRUCTURAS

MUROS ESTRUCTURALES

Tiene dos elementos distintivos en la estructura general del edificio:

Muros: Utilizados para dar estabilidad lateral, así como apoyo a los elementos que

cubren el claro. Generalmente son elementos a compresión. Pueden ser monolíticos o

entramados ensamblados de muchas piezas. Aunque no se utilizan para transmisión

de carga vertical se utilizan, a menudo, para dar estabilidad lateral.

Elementos para cubrir claros: Funcionan como pisos y techos. Dentro de estos se

encuentran una gran variedad de ensambles, desde simples tableros de madera y

viguetas hasta unidades de concreto precolado o armaduras de acero.

SISTEMA DE POSTES Y VIGAS

El uso de troncos y árboles en las culturas primitivas como elementos de

construcción fue el origen de este sistema básico, la cual es técnica constructiva

importantes del repertorio estructural. Los dos elementos básicos son:

Poste: es un elemento que trabaja a compresión lineal y está sujeto a aplastamiento o

pandeo, dependiendo de su esbeltez relativa.

17

Viga: básicamente es un elemento lineal sujeto a una carga transversal; debe generar

resistencia interna a los esfuerzos cortantes y de flexión y resistir deflexión excesiva.

La estructura de vigas y postes requiere el uso de un sistema estructural secundario

de relleno para producir las superficies de los muros, pisos y techos. Algunas

variaciones de este sistema son:

- Extensión de los extremos de las vigas

- Sujeción rígida de vigas y postes

- Sujeción rígida con extensión de los extremos de las vigas

- Ensanchamiento de los extremos del poste

- Viga continua

MARCOS RIGIDOS

Se denomina así cuando los elementos de un marco lineal están sujetos rígidamente,

es decir, cuando las juntas son capaces de transferir flexión entre los miembros, este

sistema asume un carácter particular. Si todas las juntas son rígidas, es imposible

cargar algunos de los miembros transversalmente sin provocar la flexión de los

demás.

SISTEMAS PARA CUBRIR CLAROS PLANOS

Consiste en producir el sistema en dos sentidos del claro, en vez de uno solo. El

máximo beneficio se deriva de un claro en dos direcciones si los claros son iguales.

Otro factor importante para incrementar el rendimiento es mejorar la característica de

la flexión de los elementos que cubren el claro.

SISTEMA DE ARMADURAS

Una estructura de elementos lineales conectados mediante juntas o nudos se puede

estabilizar de manera independiente por medio de tirantes o paneles con relleno

18

rígido. Para ser estables internamente o por si misma debe cumplir con las siguientes

condiciones:

- Uso de juntas rígidas

- Estabilizar una estructura lineal, por medio de arreglos de los miembros en

patrones rectangulares cooplanares o tetraedros espaciales, a este se le llama

celosía.

Cuando el elemento estructural producido es una unidad para claro plano o voladizo

en un plano, se llama armadura. Un elemento completo tiene otra clasificación: arco

o torre de celosía.

SISTEMA DE ARCO, BOVEDA Y CUPULA

El concepto básico de arco es tener una estructura para cubrir claros, mediante el uso

de compresión interna solamente. El perfil del arco puede ser derivado

geométricamente de las condiciones de carga y soporte. Para un arco de un solo claro

que no está fijo en la forma de resistencia al momento, con apoyos en el mismo nivel

y con una carga uniformemente distribuida sobre todo el claro. La forma resultante

es la de una curva de segundo grado o parábola. La forma básica es la curva convexa

hacia abajo, si la carga es gravitacional.

ESTRUCTURAS A TENSION

La estructura de suspensión a tensión fue utilizada ampliamente por algunas

sociedades primitivas, mediante el uso de líneas cuerdas tejidas de fibras o bambú

deshebrado. Desde el punto de vista estructural, el cable suspendido es el inverso del

arco, tanto en forma como en fuerza interna. La parábola del arco a compresión se

jala para producir el cable a tensión. El acero es el principal material para este

sistema y el cable es la forma lógica.

ESTRUCTURAS DE SUPERFICIES

Son aquellas superficies extensas, delgadas y que funcionan para resolver solo

fuerzas internas dentro de ellas. El muro que resiste la compresión, que estabiliza el

19

edificio al resistir el cortante dentro de un plano y al cubrir claros como una viga,

actúa como una estructura de superficie. La bóveda y la cúpula son ejemplos de este

tipo.

Las estructuras de superficie más puras son las que están sometidas a tensión. Las

superficies a compresión deben de ser más rígidas que las que soportan tensión,

debido a la posibilidad de pandeo.

SISTEMAS ESPECIALES

Estructuras infladas: Se utiliza inyección o presión de aire como recurso estructural

en una variedad de formas.

Estructuras laminares: es un sistema para moldear superficies de arco o bóveda,

utilizando una red de nervaduras perpendiculares que aparecen como diagonales en

planta.

Cúpulas geodésicas: ideada para formar superficies hemisféricas, se basa en

triangulación esférica.

Estructuras de mástil: existen estructuras similares a los árboles, que tienen piernas

únicas para apoyo vertical y que soportan una serie de ramas. Requiere bases muy

estables, bien ancladas contra el efecto del volteo provocado por fuerzas

horizontales.

2.2.4 MATERIALES ESTRUCTURALES

CONSIDERACIONES GENERALES:

En el estudio o diseño de estructuras, interesa conocer las propiedades particulares de

los materiales. Estas propiedades pueden dividir en estructurales esenciales y

generales.

20

a) Propiedades estructurales esenciales:

Resistencia: puede variar para los diferentes tipos de fuerzas, direcciones, edades o

valores de temperatura o contenido de humedad.

Resistencia a la deformación: grado de rigidez, elasticidad, ductilidad; variación

con el tiempo, temperatura, etc.

Dureza: resistencia al corte de la superficie, raspaduras, abrasión o desgaste.

Resistencia a la fatiga: pérdida de la resistencia con el tiempo; fractura progresiva;

cambio de forma con el tiempo.

Uniformidad de estructura física: vetas y nudos en la madera, agrietamiento del

concreto, planos cortantes en la roca, efectos de la cristalización en los metales.

b) Las propiedades generales:

Forma: natural, remoldada o reconstituida.

Peso: como contribuyente a las cargas gravitacionales de la estructura.

Resistencia al fuego: combustibilidad, conductividad, punto de fusión y

comportamiento general de altas temperaturas.

Coeficiente de expansión térmica: relacionado con los cambios dimensionales

debidos a las variaciones de temperatura.

Durabilidad: resistencia al clima, pudrición, insectos y desgastes.

Apariencia: natural o modificada.

Disponibilidad y uso: materiales de la zona y uso moderado

21

La elección de materiales debe hacerse en base a las propiedades, estructurales y

generales. Se tiene que categorizar, según su importancia.

TIPOS DE MATERIALES

MADERA.

De uso general en la construcción, las limitaciones de forma y tamaño se han

ampliado mediante la laminación y los adhesivos. Las técnicas especiales de sujeción

han hecho estructuras de mayor tamaño mediante un mejor ensamble. La

combustibilidad, la podredumbre y la infestación de insectos se pueden retardar con

la utilización de impregnaciones químicas. El tratamiento con vapor o gas amoniacal

puede hacer altamente flexible a la madera, permitiéndole asumir formas plásticas.

ACERO.

El acero se usa en gran variedad de tipos y formas en casi cualquier edificio. Es el

material más versátil de los sistemas estructurales, también el más fuerte, resistente

al envejecimiento y muy confiable en cuanto a la calidad. El acero es completamente

industrializado y está sujeto a estrecho control de su composición y de los detalles de

su moldeo y fabricación. Tiene las cualidades adicionales deseables de no ser

combustible y ser estable dimensionalmente con el tiempo y los cambios de

temperatura. Las desventajas son su rápida absorción de calor y la pérdida de

resistencia (cuando se expone al fuego), corrosión (cuando se expone a la humedad y

al aire).

CONCRETO.

La palabra concreto se usa para describir una variedad de materiales que tienen un

elemento en común: el uso de un agente aglutinante o aglomerante para formar una

masa sólida a partir de un agregado suelto inerte ordinario. Los tres ingredientes

básicos del concreto ordinario son agua, agente aglomerante (cemento) y agregado

suelto (arena y grava).

22

El concreto ordinario puede tomar una gran variedad de formas, tiene varios

atributos, el principal es su bajo costo y la resistencia a la humedad, oxidación, fuego

y los desgastes.

Su principal desventaja es la falta de resistencia al esfuerzo de tensión. Debido a su

amorfismo, su amoldado y acabado, presentan a menudo, los mayores gastos en su

uso. El precolado de fábrica en formas permanentes es una técnica común utilizada

para superar ese problema.

ALUMINIO.

Se usa para una gran variedad de elementos estructurales, decorativos y funcionales

en la construcción de edificios. Las principales ventajas son su peso ligero y su alta

resistencia a la corrosión. Entre las desventajas están su suavidad, su baja rigidez, sus

grandes variaciones de dimensión por su expansión térmica, su baja resistencia al

fuego y su costo relativamente alto.

MAMPOSTERIA.

Se usa para describir una variedad de deformaciones que constan de elementos

separados entre sí por algún elemento aglutinante. Los elementos pueden ser roca

bruta o cortada, losetas o ladrillos cocidos de arcilla, o unidades de concreto.

Tradicionalmente, el aglutinante es mortero de cemento-cal. El ensamble resultante

es similar a una estructura de concreto y posee muchas propiedades.

Dos importantes de la estructura de mampostería son la contracción del mortero y el

agrietamiento por expansión térmica.

PLASTICOS.

Los elementos de plástico representan la mayor variedad de uso en la construcción de

edificios. Algunos de los principales problemas con los plásticos son su falta de

23

resistencia al fuego, escasa rigidez, expansión térmica e inestabilidad química o

física con el tiempo.

Algunos de los usos en la construcción son: sustituto del vidrio, revestimiento,

adhesivos, elementos moldeados y espumas.

MATERIALES DIVERSOS:

VIDRIO: el vidrio ordinario posee considerable resistencia, pero tiene la

característica indeseable de ser frágil y de fácil fragmentación por impacto. Un

tratamiento especial puede aumentar su resistencia a las cargas y al impacto, pero es

costoso para usarlo en grandes cantidades. Es inconcebible el uso de este material en

construcciones de gran escala. Sin embargo, se usa para revestimientos, así como

ventanearía transparente.

FIBRA DE VIDRIO: es una forma fibrosa, en la cual es capaz de acercarse a su

resistencia ideal

En el Ecuador los materiales más utilizados en la construcción de pórticos, galpones

industriales, soportes de tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía son el

acero estructural y el concreto armado, siendo estas estructuras parte de la presente

investigación a la cual se pretenderá prevenir los daños causados por la presión del

viento.

2.2.5 DEFINICION DE TERMINOS BASICOS.

Viento.- Corriente de aire producida en la atmósfera por causas naturales

Presión de viento.- Es la acción o efecto de apretar o comprimir mediante la fuerza

ejercida por el viento sobre la unidad de superficie

Edificación.- Construcción fija, hecha con materiales resistentes, para la habitación

humana o para otros usos.

24

Estructura.- Armadura, generalmente de acero u hormigón armado, que, fija la

estructura al suelo, sirve de sustentación a un edificio.

Vientos alisios.- Los alisios son vientos que soplan siempre en la misma dirección,

desde los trópicos hacia el ecuador. Son vientos constantes de pequeña intensidad

(unos 20 km/h).

Huracanes.- Son vientos fuertes según la escala de Beaufort, los vientos mayores a

117 km/h, se los denomina como huracanes.

Veleta.- Instrumento metálico, ordinariamente en forma de saeta, que se coloca en

lo alto de un edificio, de modo que pueda girar alrededor de un eje vertical impulsada

por el viento, y que sirve para señalar la dirección del mismo

Normativa de diseño por viento.- Reglas que se deben seguir o a que se deben

ajustar para el diseño por viento.

Resistencia al viento.- Tolerar, aguantar o resistir a la acción de la presión del

viento.

Elemento estructural.- Cada una de las piezas que conforman la estructura total.

Falla estructural.- Daño material de un elemento que conforma la estructura el cual

pierde su resistencia.

Ráfaga.- Viento fuerte y de corta duración.

Empuje.- Fuerza producida por el viento

2.3 FUNDAMENTACION LEGAL.

El Código Ecuatoriano de la construcción en su publicación del INEN 2001, dice:

Todos los edificios, y cada una de sus partes, deben diseñarse y construirse para

sostener dentro de las limitaciones de los esfuerzos especificadas en este código,

25

todas las cargas muertas y todas las otras cargas determinadas en esta parte o

cualquier otra parte de este código, las cargas de impacto deben considerarse en el

diseño de cualquier estructura, cuando se prevea que puede ocurrir.

La Normativa de Diseño por Viento para nuestro país pretende normar el cálculo de

la carga por viento y la obtención de la velocidad de diseño contando con los valores

de velocidad del viento emitidas por el INAMHI obtenidas bajo sus propias

normativas, además para la configuración de estructuras se apoyará en las normas,

CEC 2002, ACI-318S-05, UBC, AISC y otros.

2.4. RED DE CATEGORIAS FUNDAMENTALES

VARIABLE INDEPENDIENTE VARIABLE DEPENDIENTE

2.5 HIPOTESIS.

La normativa de diseño por viento será necesaria para evitar daños en pórticos,

galpones industriales, soportes de tubería y estructuras tridimensionales en celosía

para el Ecuador.

CONSTRUCCIONES CIVILES

SEGURIDAD ESTRUCTURAL

NORMATIVA DE DISEÑO

DISEÑO DE ESTRUCTURAS

ESTABILIDAD DE EDIFICACIONES

ANÁLISIS DE CARGAS

SISTEMA ESTRUCTURAL PORTICOS …..

TIPO DE EDIFICACIONES

26

2.6 VARIABLES

2.6.1 VARIABLE INDEPENDIENTE

Normativa de diseño por viento para el Ecuador

2.6.2 VARIABLE DEPENDIENTE

Evitar daños en pórticos, galpones industriales, soportes de tubería, y estructuras

tridimensionales en celosía.

27

CAPITULO III

METODOLOGIA

3.1 MODALIDAD BASICA DE LA INVESTIGACION

La investigación sobre el tipo de estructuras como pórticos, galpones industriales,

soportes de tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía que se utilizan en obras

civiles para el Ecuador, es CUALITATIVA por que permitirá analizar sus

características como forma, altura, rigidez, etc., para realizar su diseño de presiones

por viento óptimo.

También la investigación sobre la creación de la normativa de diseño por viento de

estructuras, es CUANTITATIVA por que se realizará la tabulación y cálculos

matemáticos que permitan encontrar la velocidad de diseño y la presión que ejerce el

viento sobre las estructuras.

3.2 NIVEL O TIPO DE INVESTIGACION

El tipo de investigación para el desarrollo de la normativa de diseño por viento para

evitar daños en pórticos, galpones industriales, soportes de tuberías, y estructuras

tridimensionales en celosía que se utilizan en obras civiles será documental

bibliográfica por que se requiere crear dicha normativa y calcular las presiones del

viento sobre éstas estructuras, para esto es necesario contar con investigaciones,

ensayos y reglamentos realizados, y también con criterios de varios investigadores

que son expertos en este tema.

28

3.3 POBLACION Y MUESTRA

3.3.1 POBLACION

El universo de estudio para la creación de la normativa de diseño por viento esta

direccionado a: pórticos, galpones industriales, soportes de tubería y estructuras

tridimensionales en celosía para el Ecuador.

3.3.2 MUESTRA

El tipo de muestreo que se tiene es el probabilístico es decir que las estructuras

seleccionas para el diseño son de forma individual y directa.

3.4 OPERACIONALIZACION DE VARIABLES

29

3.4.1 VARIABLE INDEPENDIENTE

CUADRO No.2

NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO

CONCEPTO CATEGORIA A MEDIR INDICADOR INDICE HERRAMIENTA

La normativa de diseño por viento son los procedimientos y reglas que se deben seguir o ajustar para determinar las velocidades de diseño y las fuerzas por viento que deben emplearse en el diseño de los diferentes tipos de estructuras que se proponen.

1 . P R O C E S O LO G I C O 2. CONTENIDO 3. REFERENCIACION

FACTORES DE

DISEÑO

COMPRENSIBLE

FORMULAS

TEXTOS

CUADROS

- DIRECCION DE ANALISIS -- FACTORE DE CARGA Y RESISTENCIA - SEGURIDAD CONTRA EL VOLTEO - SEGURIDAD CONTRA EL DESLIZAMIENTO. - PRESIONES INTERIORES. - SEGURIDAD DURANTE CONSTRUCCION. - EFECTO DE GRUPO DEBIDO A CONSTRUCCIONES VECINAS. - ANÁLISIS ESTRUCTURAL. - ITERACCION SUELO ESTRUCTURA - CLARA - CONCRETA - CLARA - COMPRENSIBLE

- MAPAS ISOSISTAS CALCULOS MATEMATICOS - ORDENANZAS MUNICIPALES - TABLAS DE CLASIFICACION CALCULOS MATEMATICOS REDACCION REDACCION

30

3.4.2 VARIABLE DEPENDIENTE

CUADRO No.3

EVITAR DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIA

Y ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA

CONCEPTO CATEGORIA A MEDIR INDICADOR INDICE HERRAMIENTA

Los daños estructurales pueden ser evitados mediante un control de fuerzas o presiones que ejerce sobre las diferentes estructuras, tales como pórticos, galpones industriales, soportes de tuberías y estructuras tridimensionales en celosía, las mismas que son formas estructurales compuestas de piezas o elementos como, columnas, vigas, muros, etc., de hormigón armado o elementos de perfilaría metálica en celosías, que soportan cargas muertas, vivas, sísmicas, de viento y otras.

1. TIPO DE ESTRUCTURAS 2. CLASIFICACION DE LAS ESTRUCTURAS

- RIGIDAS - FLEXIBLES

- IMPORTANCIA

- RESPUESTA A LA ACCION DEL VIENTO

- BAJO PERIODO DE VIBRACION - ALTOS PERIODO DE VIBRACION - GRUPO A SEGURIDAD MUY ELEVADA - GRUPO B SEGURIDAD MODERADA - GRUPO C BAJO GRADO DE SEGURIDAD - TIPO 1, ESTRUCT. POCO SENSIBLES A LAS RAFAGAS Y LOS EFECTOS DINAMICOS DEL VIENTO - TIPO 2, ESTRUCT. SENSIBLES A LAS RAFAGAS DE CORTA DURACION ENTRE 1 – 5 seg. - TIPO 3, ESTRUCT. CILINDRICAS Y PRISMATICAS ESBELTAS. - TIPO 4, ESTRUCT. LARGOS PERIODEOS DE VIBRACION.

- CALCULOS MATEMATICOS OBSERVACION CALCULOS MATEMATICOS

31

3.5 PLAN DE RECOLECCION DE INFORMACION

· Análisis de la velocidad del viento que se puede utilizar en el cálculo de la presión.

· Evaluación de la presione de viento que se generan en las diferentes regiones

del Ecuador.

· Revisión de las presiones de viento obtenidas en otras normativas o códigos de países vecinos.

3.6 PLAN DE PROCESAMIENTO DE LA INFORMACION

· Redacción y desarrollo del proceso lógico de la normativa de diseño por viento.

· Obtención de las velocidades de viento para el diseño de las estructuras.

· Análisis de parámetros que influyen en el cálculo de la presión del viento

32

CAPITULO IV

ANALISIS E INTERPRETACION DE RESULTADOS

4.1 ANALISIS

La elaboración de la normativa de diseño por viento direccionada a pórtico, galpones

industriales, soportes de tubería y estructuras tridimensionales en celosía para el

Ecuador, está basada principalmente en la velocidad del viento de todas las regiones

del país. Esta velocidad ha sido medida mediante veletas que son aparatos

debidamente calibrados y se encuentran en las estaciones meteorológicas ubicadas en

la mayoría de las ciudades y están a cargo del Instituto Nacional de Meteorología e

Hidrología INAMHI.

Los registros de velocidades del viento en el Ecuador servirá para el desarrollo de

éste tema investigativo, los mismos que se tabularán con procedimientos estadísticos

que nos permitan tener una idea clara y precisa de la velocidad del viento.

4.2 INTERPRETACION

Para la interpretación de resultados, debemos conocer primero los registros de

velocidades de viento que se han producido en el pasado y proyectarlos hacia el

futuro mediante procedimientos estadísticos que tengan un buen nivel de

confiabilidad.

En la siguiente tabla se detalla las estaciones de medición y las ubicaciones en

coordenadas, obtenidas de los registros emitidos por el INHAMI, así como también

se muestra el mapa geográfico que se graficó con las coordenadas de cada estación

meteorológica en el Ecuador.

33

TABLA No.2 Ubicación de estaciones de medición

ESTACION LATITUD (N-S) LONGITUD (E-W) ELEVACION "INGUINCHO" "M001" 0 15 30 N 78 24 3 W 3140 "LA TOLA" "M002" 0 13 46 S 78 22 0 W 2480 "ISOBAMBA" "M003" 0 22 0 S 78 33 0 W 3058 "RUMIPAMBA" "M004" 1 1 5 S 78 35 32 W 2680 "PORTOVIEJO UTM" "M005" 1 2 26 S 80 27 54 W 46 "PICHILINGUE" "M006" 1 6 0 S 79 27 42 W 120 "NUEVO ROCAFUERTE" "M007" 0 55 0 S 75 25 0 W 265 "PUYO" "M008" 1 30 27 S 77 56 38 W 960 "LA VICTORIA" "M009" 0 3 36 S 78 12 2 W 2262 "LA CONCORDIA" "M025" 0 1 36 N 79 22 17 W 379 "BAÑOS" "M029" 1 23 29 S 78 25 5 W 1695 "SAN SIMON" "M030" 1 38 45 S 78 59 52 W 2530 "CAÑAR" "M031" 2 33 5 S 78 56 15 W 3083 "LA ARGELIA LOJA" "M033" 4 2 11 S 79 12 4 W 2160 "MILAGRO I VALDEZ" "M037" 2 6 56 S 79 35 57 W 13 "SANGAY P. STA ANA" "M041" 1 41 35 S 77 57 0 W 880 "TENA" "M070" 0 59 5 S 77 48 50 W 665 "EL ANGEL" "M102" 0 37 35 N 77 56 38 W 3000 "SAN GABRIEL" "M103" 0 36 15 N 77 49 10 W 2860 "OTAVALO" "M105" 0 14 16 N 78 15 35 W 2550 "COTOPAXI" "M120" 0 37 9 S 78 34 19 W 3561 "PATATE" "M126" 1 18 1 S 78 30 0 W 2270 "CHILLANES" "M130" 1 58 32 S 79 3 48 W 2330 "GUAMOTE" "M134" 1 56 0 S 78 43 0 W 3020 "PACHAMAMA TIXAN" "M135" 2 11 42 S 78 46 54 W 3690 "BIBLIAN" "M137" 2 42 32 S 78 53 30 W 2640 "PAUTE" "M138" 2 46 39 S 78 45 32 W 2289 "CARIAMANGA" "M146" 4 20 0 S 79 33 16 W 1950 "MUISNE" "M153" 0 36 54 N 80 1 28 W 5 "CAYAPAS" "M154" 0 51 28 N 78 57 44 W 55 "EL CARMEN" "M160" 0 16 51 S 79 27 18 W 387 "PEDERNALES" "M168" 0 3 30 N 80 3 20 W 20 "ARENILLAS" "M179" 3 32 27 S 80 3 14 W 26 "MACHALA" "M185" 3 3 0 S 79 44 0 W 13 "PAPALLACTA" "M188" 0 21 54 S 78 8 41 W 3150 "GUALAQUIZA" "M189" 3 23 53 S 78 34 33 W 750 "YANZATZA" "M190" 3 50 15 S 78 45 1 W 830 "CHARLES DARWIN" "M191" 0 44 0 S 90 18 0 W 6 "SAN CRISTOBAL" "M221" 0 54 0 S 89 36 0 W 6 "QUEROCHACA" "M258" 1 24 0 S 78 35 0 W 2580 "VINCES" "M466" 1 32 57 S 79 45 0 W 14 "GUAYAQUIL U EST." "MA2V" 2 12 0 S 79 53 0 W 6

"TAMALON TABACUNDO" "MA2T" 0 2 0 N 78 14 0 W 2790 FUENTE: INAMHI

34

81°

80°

79°

78°

77°

76°

75° 1° 0° 1° 2° 3° 4° 5°

PR

OV

INC

IA D

E G

ALA

PA

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piel

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de C

olon

(Reg

ion

Insu

lar)

OC

EA

NO

PA

CIF

ICO

OCEANO PACIFICO

CO

LOM

BIA

PERU

PERU

OCEANO PACIFICO

92°

91°

90°

89°

1° 0° 1°

M00

1 M00

2

M00

3

M00

4M

005

M00

6

M00

7

M00

8

M00

9

M02

5

M02

9

M03

0 M03

1

M03

3

M03

7

M04

1

M07

0

M10

2M

103

M10

5

M12

0 M12

6

M13

0M

134

M13

5

M13

7M

138

M14

6

M15

3

M15

4

M16

0

M16

8

M17

9

M18

5

M18

8

M18

9

M19

0M25

8

M46

6

MA

2V

MA

2T

M19

1

M22

1

VE

LOC

IDA

DE

S R

EG

ION

ALE

SP

AR

A L

A R

EP

UB

LIC

A D

EL

EC

UA

DO

R

GR

UP

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ST

RU

CT

UR

AS

PE

RIO

DO

DE

RE

TO

RN

O

A 200

AÑ

OS

ISO

TA

CA

Sm

/s

DA

TO

S E

ST

AD

IST

ICO

S19

98-2

008

INH

AM

I

Fig

ura

I.1 M

apa

de u

bica

ción

de

esta

cion

es m

eteo

roló

gica

s de

l Ecu

ador

35

Cada estación meteorológica registra velocidades de viento mensuales desde el año

1985 hasta el 2008, tomando en cuenta que en algunas estaciones no existen

mediciones en un determinado mes del año debido a mantenimientos o calibraciones

rutinarios en las veletas.

En los anexos del No. 1 al No. 43 se incluye todos los registros estadísticos de

velocidades de viento de las diferentes estaciones emitidos por el INHAMI.

Por ejemplo para la estación meteorológica QUEROCHACA M258 de la provincia

del Tungurahua El formato de datos de medición de registros de velocidades es

como lo detalla la tabla No.3

Se puede observar claramente en esta estación que las velocidades del viento en un

determinado año son variables, los registros mensuales indican que la velocidad

media de viento es 13.2 m/s y la máxima es de 20 m/s equivalente 72 km/h que

según la escala de viento de Beaufortr para vientos de 62 a 74 km/k los clasifica

como VIENTOS DUROS, estando al límite de ser muy duros que van de 75 a 88

km/h, que no se descarta por la alteración climática

El diseño de las estructuras como pórticos galpones industriales soportes de tuberías

y celosías tridimensionales tiene una relación directa entre la vida útil y el período de

retorno de las velocidades máximas esperadas, esto hace considerar que las

mencionadas estructuras se diseñarán para velocidades máximas esperadas.

Las velocidades máximas esperadas para el diseño de una estructura se puede

proyectar hacia el futuro mediante varios procedimientos estadísticos que de entre los

cuales utilizaremos la teoría de los limites Método Pearzon III o Binomial

36

TABLA No.3 Datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Querochaca INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: QUEROCHACA(UTA) CODIGO: M258 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 24 0 S LONGITUD: 78 35 0 W ELEVACION: 2850 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1985 12.0 E 8.0 E 1986 10.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 8.0 E 10.0 E 14.0 E 134.0 11.1 1987 10.0 E 20.0 E 10.0 E 10.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 14.0 E 20.0 SE 172.0 14.3 1988 10.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 10.0 E 20.0 SE 20.0 SE 14.0 SE 20.0 E 14.0 E 10.0 E 8.0 S 168.0 14.0 1989 14.0 E 20.0 N 14.0 E 10.0 E 14.0 E 18.0 E 20.0 SE 14.0 E 20.0 E 14.0 E 16.0 E 14.0 E 188.0 15.6 1991 12.0 SE 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 16.0 E 12.0 E 20.0 E 14.0 E 20.0 SE 8.0 E 14.0 E 178.0 14.8 1992 20.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 12.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 184.0 15.3 1993 18.0 E 20.0 E 14.0 SW 9.0 E 8.0 E 14.0 E 20.0 E 20.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 NE 12.0 E 179.0 14.9 1994 14.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 12.0 E 20.0 E 182.0 15.1 1995 16.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 10.0 E 12.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 162.0 13.5 1996 8.0 N 14.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 16.0 E 152.0 12.6 1997 10.0 SE 18.0 E 12.0 E 16.0 E 20.0 E 20.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 182.0 15.1 1998 14.0 E 20.0 E 12.0 E 14.0 E 12.0 SE 14.0 E 14.0 E 14.0 E 16.0 E 14.0 SE 14.0 W 14.0 E 172.0 14.3 1999 14.0 E 10.0 E 12.0 E 20.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 14.0 E 10.0 E 6.0 E 148.0 12.3 2000 10.0 E 8.0 E 12.0 E 8.0 E 10.0 W 14.0 E 14.0 E 14.0 E 8.0 SE 14.0 E 12.0 E 14.0 E 138.0 11.5 2001 12.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 10.0 E 2002 12.0 E 14.0 E 8.0 SE 14.0 E 14.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 154.0 12.8 2003 8.0 E 14.0 E 10.0 E 8.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 12.0 E 11.0 SE 139.0 11.5 2004 13.0 SE 10.0 E 13.0 E 11.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 12.0 E 8.0 E 2005 14.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 18.0 E 11.0 E 20.0 E 14.0 E 8.0 E 6.0 E 153.0 12.7 2006 14.0 E 8.0 E 10.0 E 8.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 8.0 E 10.0 E 12.0 E 8.0 E 10.0 SE 126.0 10.5 2007 10.0 E 10.0 E 14.0 E 7.0 SE 9.0 E 14.0 E 14.0 SE 10.0 E 10.0 E 12.0 E 8.0 E 2008 12.0 E 20.0 E 10.0 E 20.0 NW 10.0 E 10.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 6.0 E 10.0 SE suma 275.0 332.0 265.0 269.0 269.0 296.0 316.0 307.0 306.0 274.0 248.0 271.0 3428.0 285.6 media 12.5 15.0 12.0 12.2 12.8 14.0 15.0 14.6 13.9 13.0 11.2 11.7 158.4 13.2 mínima 8.0 8.0 8.0 7.0 8.0 10.0 10.0 8.0 8.0 8.0 6.0 6.0 6.0 máxima 20.0 20.0 14.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 16.0 20.0 20.0 amplit 12.0 12.0 6.0 13.0 12.0 10.0 10.0 12.0 12.0 12.0 10.0 14.0 14.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion FUENTE: INAMHI

37

4.2.1 CURVA DE PEARSON III O CURVA BINOMIAL.

En la teoría de los valores límites el interés principal no está en el promedio, sino en

los valores más bajos o más altos de la variable bajo estudio, es decir, el interés está

en los eventos asociados a los límites más alto o más bajo de la distribución. Por

ejemplo en la climatología es necesario conocer el comportamiento de velocidades

extremas de vientos, huracanes, etc.

Este tipo de curvas es aplicable para registros de velocidades máximos o registros

medios, siempre que Cs sea mayor o igual que 2 Cv.

Donde:

a = Es una función de la moda y de la media aritmética

g(a) = Integral de Euler de segundo grado

Figura No.2 Curva Binomial

Donde:

ø = Ordenada de la curva teórica (para valores de: )

es una función de P%, Cs y ø se obtiene de la siguiente tabla propuesta en este método.

( )( ) ( )dxeXP X

X

aaaa

aga --ò= 1

P(%)

X`

Cs>2Cv

Cs=2Cv

Cs<2Cv

)1(%__

CvXXp f+=

__

X

XiKi =

38

TABLA No 4. De probabilidades en porcentaje (ø)

Cs 0.01 0.1 1 2 5 10 25 50 75 80 90 95 99 99.9

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.0

3.72 3.94 4.16 4.38 4.61 4.83 5.05 5.28 5.5

5.73 5.96 6.18 6.41 6.64 6.87 7.09 7.31 7.54 7.76 7.98 8.21

3.09 3.23 3.38 3.52 3.66 3.81 3.96 4.10 4.24 4.38 4.53 4.67 4.81 4.95 5.09 5.28 5.37 5.50 5.64 5.77 5.91 6.06 6.20 6.34 6.47 6.60 6.73 6.86 6.99 7.12 7.25

2.33 2.40 2.47 2.54 2.61 2.62 2.75 2.82 2.89 2.96 3.02 3.09 3.15 3.21 3.27 3.33 3.39 3.44 3.50 3.55 3.60 3.65 3.70 3.75 3.79 3.83 3.87 3.91 3.95 3.99 4.02

2.06 2.11 2.16 2.21 2.26 2.31 2.35 2.40 2.45 2.50 2.54 2.58 2.62 2.61 2.71 2.74 2.78 2.82 2.85 2.88 2.91 2.94 2.97 3.00 3.03 3.06 3.09 3.12 3.15 3.18 3.20

1.64 1.67 1.70 1.72 1.75 1.77 1.80 1.82 1.84 1.86 1.88 1.89 1.91 1.92 1.94 1.95 1.96 1.97 1.98 1.99 2.00 2.00 2.01 2.01 2.01 2.01 2.01 2.01 2.02 2.02 2.02

1.28 1.20 1.30 1.31 1.32 1.33 1.33 1.33 1.34 1.34 1.34 1.34 1.34 1.34 1.34 1.33 1.33 1.32 1.32 1.31 1.30 1.29 1.28 1.27 1.25 1.24 1.23 1.21 1.20 1.19 1.18

0.67 0.66 0.65 0.64 0.63 0.62 0.61 0.59 0.58 0.57 0.55 0.54 0.52 0.51 0.49 0.47 0.46 0.44 0.42 0.40 0.39 0.37 0.35 0.33 0.32 0.30 0.28 0.26 0.24 0.22 0.20

0.00 -0.02 -0.03 -0.05 -0.07 -0.08 -0.10 -0.12 -0.13 -0.15 -0.16 -0.18 -0.19 -0.21 -0.22 -0.24 -0.25 -0.27 -0.28 -0.29 -0.31 -0.32 -0.33 -0.34 -0.35 -0.36 -0.37 -0.38 -0.38 -0.39 -0.40

-0.67 -0.68 -0.69 -0.70 -0.71 -0.71 -0.72 -0.72 -0.73 -0.73 -0.73 -0.74 -0.74 -0.74 -0.73 -0.73 -0.73 -0.72 -0.72 -0.72 -0.71 -0.70 -0.69 -0.68 -0.67 -0.66 -0.65 -0.64 -0.62 -0.61 -0.60

-0.84 -0.85 -0.85 -0.85 -0.85 -0.85 -0.85 -0.85 -0.85 -0.85 -0.85 -0.84 -0.84 -0.84 -0.83 -0.82 -0.81 -0.81 -0.80 -0.79 -0.78 -0.77 -0.75 -0.74 -0.72 -0.70 -0.68 -0.67 -0.63 -0.64 -0.62

-1.28 -1.27 -1.26 -1.24 -1.23 -1.22 -1.20 -1.18 -1.17 -1.15 -1.13 -1.10 -1.08 -1.06 -1.04 -1.02 -0.99 -0.97 -0.94 -0.92 -0.90 -0.87 -0.85 -0.82 -0.79 -0.77 -0.74 -0.72 -0.70 -0.67 -0.67

-1.64 -1.61 -1.58 -1.55 -1.52 -1.49 -1.45 -1.42 -1.38 -1.35 -1.32 -1.28 -1.24 -1.20 -1.17 -1.13 -1.10 -1.06 -1.02 -0.98 -0.95 -0.92 -0.89 -0.85 -0.82 -0.79 -0.76 -0.74 -0.71 -0.69 -0.65

-2.33 -2.25 -2.18 -2.10 -2.03 -1.96 -1.88 -1.81 -1.74 -1.66 -1.59 -1.52 -1.45 -1.38 -1.31 -1.26 -1.20 -1.14 -1.09 -1.04 -0.99 -0.95 -0.90 -0.87 -0.83 -0.80 -0.77 -0.74 -0.71 -0.69 -0.66

-3.09 -2.95 -2.81 -2.67 -2.54 -2.40 -2.27 -2.14 -2.02 -1.90 -1.79 -1.68 -1.58 -1.48 -1.39 -1.31 -1.24 -1.17 -1.11 -1.05 -1.00 -0.95 -0.91 -0.87 -0.83 -0.80 -0.78 -0.74 -0.71 -0.69 -0.67

Ejemplo, utilizando los coeficientes Cs (coeficiente de asimetría) de la tabla anterior

recomendados por el autor en la curva de Gumbel, Calcularemos la velocidad de

viento máximo de la estación de Querochaca para una probabilidad de 15%,

aplicando el presente método.

DATOS ESTACION QUEROCHACA M258.

Para el presente cálculo se escogió las velocidades máximas de cada año desde el

período 1985 al 2008, las mismas que se procedió a ordenarles en forma decreciente

de la siguiente manera.

39

TABLA No 5. Cálculo estadístico método PERASON III n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 12 1985 20 4.17 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

2 14 1986 20 8.33 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

3 20 1987 20 12.5 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

4 20 1988 20 16.67 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

5 20 1989 20 20.83 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

6 20 1991 20 25 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

7 20 1992 20 29.17 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

8 20 1993 20 33.33 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

9 20 1994 20 37.5 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

10 20 1995 20 41.67 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

11 18 1996 20 45.83 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

12 20 1997 20 50 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

13 20 1998 20 54.17 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

14 20 1999 20 58.33 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

15 14 2000 18 62.5 1.01466 0.01466 0.00021 0.00000

16 14 2001 14 66.67 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

17 20 2002 14 70.83 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

18 14 2003 14 75 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

19 14 2004 14 79.17 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

20 20 2005 14 83.33 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

21 14 2006 14 87.5 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

22 14 2007 14 91.67 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

23 20 2008 12 95.83 0.67644 -0.32356 0.10469 -0.03387

∑ = 408 ∑ = 0.64325 -0.07052

17.74_

X

1710.01

)( 2__

1 =-

-å= =

n

XKiCv

n

i

6411.0)1(

)1(

3

3

1 -=-

-å= =

Cvn

KiCs

n

i

%57.3(%)_

==În

Cvx

%96.14(%)2

1 2

=+

=ÎnCv

Cv

%88.80(%)5616

2

53

=++

=ÎCs

CvCvn

Cs

1100%

+=

ntni

xP -=X

VKi

max

40

Se observa que el error del Cs, es muy alto, debido a que la serie, es muy corta, se

recomienda calcular Cs, para series mayor a 100 datos.

Con el valor de Cs encontramos los valores de Ø, de la tabla anterior (Probabilidades

en porcentajes)

Reemplazamos los valores obtenidos y mediante la presente ecuación, determinamos

los valores de velocidades máximas, para las diferentes probabilidades.

TABLA No 6. Resultados de las velocidades máximas

T = 1 / (P%) P% Ø Vp%Años Cs=0.34

Tabla No210000 0.01 4.47 31.30

1000 0.10 3.58 28.60

100 1.00 2.57 25.54

50 2.00 2.23 24.50

20 5.00 1.73 22.99

10 10.00 1.31 21.71

4 25.00 0.64 19.68

2 50.00 -0.06 17.56

1.33 75.00 -0.7 15.62

1.11 90.00 -1.24 13.98

1.05 95.00 -1.54 13.07

1.01 99.00 -2.07 11.46

1.00 99.90 -2.62 9.79

Figura No 3. Curva de velocidades máxima vs probabilidad

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LO

CID

AD

MA

X P

RO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

34.0)1710.0(2

2CvCs que considera se ;0.275.31710.06410.0

==

=£-=-

=

CsCvCs

)1(%__

CvXXp f+=

41

Como el ejemplo de cálculo nos pide la velocidad de viento máxima para un

probabilidad del 15% ingresamos a la curva graficada Vmax vs. Vmax prob, y

determinamos en las ordenadas la velocidad máxima V15% = 22 m/s. Que

corresponde a un período de retorno de 6.67 años:

T = 1 / P% = 1 / (15/100) = 6.67 años

Hay precisar que esta velocidad calculada corresponde solo a esta localidad donde

fue medido.

El procedimiento para las demás estaciones ubicadas en todo el país es similar sus

cálculos podemos observar en los anexos desde el No. 55 al No.95, una vez obtenido

de todas las estaciones los datos correspondientes podemos triangular e interpolar

valores para determinar las curvas de velocidades (mapa de isotacas) para la

república del Ecuador, mapa que será fundamental para la obtención de las

velocidades de viento en cualquier zona del país

Interpretación

Se puede observar claramente en esta estación calculada que la velocidad de viento

máxima dentro de la categoría de Beafurt se considera como DURA y esta aumenta

en función del período de retorno, que en las estructuras están directamente ligadas

con la vida útil. Esto sucede en diferentes zonas del país y lo podremos observar en

los mapas de isotacas.

En nuestro país se ha ignorado este fenómeno natural del viento, dando lugar a malos

diseños y como consecuencias sus respectivas fallas en los diseños estructurales

Con la tabulación realizada y resumida en los mapas de isotacas de todos los

registros de velocidades de las distintas estaciones, se contará con un instrumento

primordial para los diseños estructurales correctos.

Se presenta como ejemplo el cálculo de dos estaciones meteorológicas de la

provincia de Tungurahua, los cálculos de las demás estaciones lo encontramos en los

anexos.

42

Tabla N. 7 Datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Inguincho INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: INGUINCHO CODIGO: M001 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 15 30 N LONGITUD: 78 24 3 W ELEVACION: 3140 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 7.0 E 8.0 E 10.0 NW 7.0 E 9.0 E 10.0 E 10.0 E 9.0 E 10.0 E 10.0 E 7.0 E 1983 8.0 E 10.0 E 8.0 E 8.0 NE 7.0 E 7.0 E 18.0 NE 12.0 E 18.0 E 18.0 E 12.0 NE 12.0 E 138.0 11.5 1984 8.0 SW 8.0 NE 12.0 E 7.0 NE 9.0 E 8.0 NE 9.0 E 10.0 E 8.0 E 6.0 E 10.0 E 9.0 E 104.0 8.6 1985 6.0 NE 10.0 E 8.0 E 8.0 E 7.0 E 10.0 E 8.0 E 10.0 E 10.0 E 7.0 E 7.0 E 8.0 E 99.0 8.2 1986 9.0 NE 4.0 NE 9.0 E 7.0 E 8.0 E 8.0 E 10.0 E 16.0 E 10.0 E 9.0 W 9.0 E 9.0 E 108.0 9.0 1987 16.0 E 9.0 E 9.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 8.0 E 14.0 E 7.0 NE 10.0 E 16.0 E 139.0 11.5 1988 10.0 E 10.0 NE 14.0 N 6.0 NE 8.0 N 10.0 NE 10.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 9.0 SE 10.0 W 10.0 NE 115.0 9.5 1989 15.0 NE 10.0 NE 10.0 NE 12.0 NE 12.0 NE 12.0 NE 20.0 E 12.0 NE 19.0 E 12.0 NE 13.0 E 12.0 NE 159.0 13.2 1991 9.0 E 10.0 E 9.0 SE 9.0 NE 9.0 E 13.0 NE 13.0 N 15.0 NE 15.0 E 12.0 E 10.0 NE 9.0 NE 133.0 11.0 1992 9.0 E 8.0 E 15.0 E 12.0 E 9.0 E 16.0 NE 18.0 E 16.0 E 14.0 E 12.0 E 10.0 SE 10.0 E 149.0 12.4 1993 12.0 E 9.0 W 9.0 E 9.0 SW 9.0 E 15.0 NE 15.0 NE 20.0 E 10.0 N 12.0 NE 13.0 S 8.0 E 141.0 11.7 1994 8.0 E 8.0 NW 16.0 E 18.0 E 12.0 E 18.0 NE 16.0 E 13.0 E 18.0 W 1995 18.0 E 12.0 E 10.0 E 9.0 E 9.0 E 12.0 N 12.0 NE 16.0 E 12.0 E 9.0 E 12.0 E 1996 8.0 E 8.0 N 8.0 E 10.0 E 8.0 E 12.0 E 8.0 E 12.0 NE 10.0 NE 9.0 NE 13.0 NE 11.0 NE 117.0 9.7 1997 7.0 NE 10.0 E 10.0 E 12.0 E 10.0 E 10.0 E 12.0 NE 12.0 SE 10.0 E 11.0 NE 7.0 E 9.0 NE 120.0 10.0 1998 12.0 E 10.0 E 8.0 E 9.0 E 10.0 NE 9.0 N 9.0 E 10.0 NE 8.0 NE 8.0 E 1999 8.0 E 9.0 E 7.0 E 6.0 SE 6.0 NW 8.0 NE 16.0 NE 11.0 SE 10.0 NE 12.0 E 7.0 NE 6.0 NE 106.0 8.8 2000 10.0 E 12.0 NE 7.0 NE 4.0 NE 6.0 E 9.0 E 9.0 NE 8.0 E 8.0 SE 8.0 NE 8.0 E 12.0 E 101.0 8.4 2001 9.0 NE 10.0 E 10.0 E 8.0 NE 10.0 NE 16.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 9.0 E 10.0 NE 8.0 NE 7.0 W 121.0 10.0 2002 10.0 NE 9.0 E 7.0 E 8.0 N 10.0 E 10.0 E 16.0 SE 13.0 NE 16.0 NW 12.0 E 14.0 E 8.0 NE 133.0 11.0 2003 10.0 E 9.0 E 9.0 SW 10.0 SE 9.0 E 12.0 E 16.0 NE 18.0 SE 8.0 E 7.0 E 8.0 E 2004 10.0 E 13.0 E 16.0 NE 8.0 E 18.0 E 17.0 E 12.0 NE 15.0 SE 10.0 E 10.0 SE 2005 11.0 SE 10.0 E 8.0 E 10.0 E 15.0 SE 10.0 E 16.0 E 16.0 SE 12.0 NE 10.0 E 7.0 SE 14.0 NE 139.0 11.5 2006 15.0 NE 11.0 SE 10.0 E 8.0 E 9.0 E 13.0 E 15.0 NE 14.0 SE 10.0 SE 8.0 NE 10.0 SE 2007 10.0 E 12.0 SE 9.0 E 10.0 E 12.0 E 16.0 E 18.0 E 12.0 E 12.0 E 10.0 W 2008 12.0 E 9.0 W 14.0 E 9.0 SE 16.0 NE 16.0 E 9.0 SE 8.0 NE suma 249.0 225.0 244.0 216.0 219.0 295.0 303.0 313.0 304.0 278.0 253.0 253.0 3152.0 262.6 media 9.9 9.7 9.7 9.0 9.1 11.3 13.1 13.0 12.6 10.6 9.7 10.1 128.3 10.7 minima 6.0 4.0 7.0 4.0 6.0 7.0 8.0 8.0 8.0 6.0 7.0 6.0 4.0 maxima 16.0 18.0 16.0 14.0 15.0 18.0 20.0 20.0 19.0 18.0 14.0 18.0 20.0 amplit 10.0 14.0 9.0 10.0 9.0 11.0 12.0 12.0 11.0 12.0 7.0 12.0 16.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

43

TABLA No.8 CALCULO ESTACION INGUINCHO M001

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 10 1982 20 3.7 1.29702 0.29702 0.08822 0.02620

2 18 1983 20 7.41 1.29702 0.29702 0.08822 0.02620

3 12 1984 18 11.11 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468

4 10 1985 18 14.81 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468

5 16 1986 18 18.52 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468

6 16 1987 18 22.22 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468

7 14 1988 18 25.93 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468

8 20 1989 18 29.63 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468

9 15 1991 18 33.33 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468

10 18 1992 16 37.04 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005

11 20 1993 16 40.74 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005

12 18 1994 16 44.44 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005

13 18 1995 16 48.15 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005

14 13 1996 16 51.85 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005

15 10 1997 16 55.56 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005

16 12 1998 16 59.26 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005

17 16 1999 15 62.96 0.97276 -0.02724 0.00074 -0.00002

18 12 2000 15 66.67 0.97276 -0.02724 0.00074 -0.00002

19 16 2001 14 70.37 0.90791 -0.09209 0.00848 -0.00078

20 16 2002 13 74.07 0.84306 -0.15694 0.02463 -0.00387

21 18 2003 12 77.78 0.77821 -0.22179 0.04919 -0.01091

22 18 2004 12 81.48 0.77821 -0.22179 0.04919 -0.01091

23 16 2005 12 85.19 0.77821 -0.22179 0.04919 -0.01091

24 15 2006 10 88.89 0.64851 -0.35149 0.12355 -0.04343

25 18 2007 10 92.59 0.64851 -0.35149 0.12355 -0.04343

26 16 2008 10 96.3 0.64851 -0.35149 0.12355 -0.04343

∑ = 401 ∑ = 0.93511 -0.08213

15.42

0.1934 3.79 %

-0.4541 14.12 %

108.12 % MUY ALTO

-0.4541 = -2.35 Se considera que Cs= 2xCv= 0.39 Con este valor busco f

0.1934 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

44

TABLA No.9 RESULTADOS ESTACION INGUINCHO M001 FIGURA No.4 . CURVA DE VELOCIDADES ESTACION INGUINCHO

T = 1 / (P%) P% Ø Vp%Años Cs=0.39

Tabla No210000 0.01 4.59 29.11

1000 0.10 3.65 26.31

100 1.00 2.6 23.17

50 2.00 2.26 22.16

20 5.00 1.75 20.64

10 10.00 1.32 19.36

4 25.00 0.63 17.30

2 50.00 -0.07 15.21

1.33 75.00 -0.071 15.21

1.11 90.00 -1.23 11.75

1.05 95.00 -1.51 10.92

1.01 99.00 -2.04 9.34

1.00 99.90 -2.55 7.82

CURVA Vmax prob. VS P%

)1(%__

CvXVp f+=

45

Tabla No. 10 Datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación La Tola INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: LA TOLA CODIGO: M002 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 13 46 S LONGITUD: 78 22 0 W ELEVACION: 2480 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 7.0 N 9.0 E 9.0 N 10.0 E 6.0 N 15.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 15.0 N 13.0 N 1983 20.0 S 18.0 S 10.0 NW 10.0 S 10.0 SE 14.0 E 18.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 12.0 SE 10.0 N 182.0 15.1 1984 10.0 E 6.0 N 8.0 N 12.0 SE 12.0 E 12.0 E 12.0 SE 15.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 6.0 SE 7.0 S 126.0 10.5 1985 6.0 NW 14.0 SE 10.0 S 8.0 NW 8.0 E 14.0 S 10.0 SW 12.0 SE 12.0 S 6.0 N 8.0 SE 8.0 N 116.0 9.6 1986 10.0 E 6.0 W 6.0 E 10.0 SE 8.0 SE 12.0 S 14.0 SE 15.0 E 15.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 N 114.0 9.5 1987 8.0 SE 12.0 SE 12.0 NW 9.0 E 12.0 S 16.0 SE 12.0 E 20.0 E 8.0 E 8.0 N 9.0 SE 10.0 SE 136.0 11.3 1988 9.0 N 8.0 SE 12.0 S 8.0 NW 7.0 N 10.0 E 10.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 9.0 E 6.0 N 6.0 N 107.0 8.9 1989 6.0 SE 7.0 N 8.0 S 7.0 SE 20.0 SE 8.0 SE 20.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 10.0 E 6.0 SE 6.0 N 124.0 10.3 1991 15.0 SE 8.0 N 6.0 N 10.0 SE 9.0 SE 14.0 SE 20.0 SE 14.0 S 20.0 SE 16.0 S 10.0 E 6.0 NW 148.0 12.3 1992 18.0 E 10.0 SE 10.0 SE 8.0 E 10.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 8.0 S 6.0 NE 142.0 11.8 1993 8.0 NE 10.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 NW 10.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 8.0 NE 8.0 NW 8.0 N 104.0 8.6 1994 12.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 8.0 NE 8.0 NE 1995 10.0 SE 8.0 N 12.0 SE 8.0 N 12.0 SE 16.0 NW 16.0 SE 18.0 SE 20.0 NE 12.0 SE 8.0 N 6.0 N 146.0 12.1 1996 14.0 NW 8.0 N 10.0 SE 12.0 SE 8.0 NE 10.0 S 18.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 6.0 N 8.0 SE 14.0 SE 140.0 11.6 1997 10.0 NE 12.0 SE 10.0 SE 8.0 NE 10.0 SE 10.0 E 18.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 4.0 N 10.0 SE 1998 10.0 E 12.0 SE 8.0 SE 8.0 N 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 6.0 N 4.0 N 122.0 10.1 1999 6.0 N 10.0 SE 8.0 SE 12.0 SE 10.0 SE 4.0 N 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 6.0 N 4.0 N 110.0 9.1 2000 6.0 SE 6.0 N 4.0 N 8.0 SE 6.0 N 12.0 SE 16.0 NE 16.0 SE 8.0 N 18.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 124.0 10.3 2001 6.0 N 18.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 20.0 SE 18.0 SE 20.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 168.0 14.0 2002 18.0 SE 10.0 SE 4.0 N 18.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 2003 16.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 8.0 N 6.0 N 8.0 SE 2004 12.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 20.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 8.0 NE 2005 8.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 12.0 NW 8.0 N 2006 12.0 NE 8.0 N 4.0 NW 12.0 SE 8.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 2007 10.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 4.0 NE 6.0 NE 12.0 SE 18.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 4.0 N 2008 10.0 SE 12.0 NE 6.0 N 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 4.0 N 4.0 N 126.0 10.5 suma 277.0 266.0 235.0 256.0 268.0 345.0 410.0 356.0 357.0 300.0 189.0 194.0 3453.0 287.7 media 10.6 10.6 9.4 9.8 10.3 13.2 15.7 15.4 14.2 11.5 8.2 7.7 137.1 11.4 minima 6.0 6.0 4.0 4.0 6.0 4.0 10.0 8.0 8.0 6.0 4.0 4.0 4.0 maxima 20.0 18.0 14.0 16.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 16.0 14.0 20.0 amplit 14.0 12.0 10.0 12.0 14.0 16.0 10.0 12.0 12.0 14.0 12.0 10.0 16.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

46

TABLA No.11 CALCULO ESTACION LA TOLA M002

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 20 1982 20 3.7 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

2 20 1983 20 7.41 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

3 14 1984 20 11.11 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

4 14 1985 20 14.81 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

5 15 1986 20 18.52 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

6 20 1987 20 22.22 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

7 12 1988 20 25.93 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

8 20 1989 20 29.63 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

9 20 1991 20 33.33 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

10 18 1992 18 37.04 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

11 14 1993 18 40.74 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

12 16 1994 18 44.44 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

13 20 1995 18 48.15 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

14 18 1996 18 51.85 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

15 18 1997 18 55.56 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

16 14 1998 16 59.26 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040

17 14 1999 16 62.96 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040

18 18 2000 16 66.67 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040

19 20 2001 16 70.37 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040

20 20 2002 15 74.07 0.86856 -0.13144 0.01728 -0.00227

21 16 2003 14 77.78 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679

22 20 2004 14 81.48 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679

23 18 2005 14 85.19 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679

24 16 2006 14 88.89 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679

25 18 2007 14 92.59 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679

26 16 2008 12 96.3 0.69485 -0.30515 0.09312 -0.02842

∑ = 449 ∑ = 0.54690 -0.03021

17.27

0.1479 2.90 %

-0.3735 14.02 %

129.87 % MUY ALTO

-0.3735 = -2.53 Se considera que Cs= 2xCv= 0.30 Con este valor busco f

0.1479 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

47

TABLA No.12 RESULTADOS ESTACION LA TOLA M002 FIGURA No.5 CURVA DE VELOCIDADES ESTACION LA TOLA M002

T = 1 / (P%) P% Ø Vp%Años Cs=0.30

Tabla No210000 0.01 4.38 28.46

1000 0.10 3.52 26.26

100 1.00 2.54 23.76

50 2.00 2.21 22.92

20 5.00 1.72 21.66

10 10.00 1.31 20.62

4 25.00 0.64 18.90

2 50.00 -0.05 17.14

1.33 75.00 -0.7 15.48

1.11 90.00 -1.24 14.10

1.05 95.00 -1.6 13.18

1.01 99.00 -2.1 11.91

1.00 99.90 -2.67 10.45

5

10

15

20

25

30

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LO

CID

AD

MA

X P

RO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

)1(%__

CvXVp f+=

48

4.3 VERIFICACION DE HIPOTESIS.

La normativa de diseño por viento si preverá los daños de las diferentes estructuras

de nuestro país, pues se podrá con anticipación realizar cálculos estructurales

considerando las presiones que ejerce el viento sobre las edificaciones.

Además de los antecedentes investigativos indicados anteriormente varios de los

profesionales ecuatorianos son muy claros y puntuales al manifestar que:

- “En el Ecuador no se dispone de mapas eólicos o isotacas lo que dificulta la

estimación de la velocidad del viento para el diseño”

- En el Código Ecuatoriano de la Construcción vigente no se especifican cargas de

diseño por viento ni procedimientos de cálculo que faciliten el diseño.

- Al existir normas para las cargas de diseño de vientos se utilizan fórmulas

empíricas que no toman en cuenta muchos factores de gran importancia en el

diseño de estructuras

En tal virtud se hace necesario y urgente la creación de una “NORMATIVA DE

DISEÑO POR VIENTO PARA PREVENIR DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES

INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS, Y ESTRUCTURAS

TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA PARA EL ECUADOR.

49

CAPITULO V

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

5.1 CONCLUSIONES

La constante evolución del hombre y el desarrollo tecnológico que se vive en ésta

época, nos hace notar la responsabilidad de abrir nuestra mente a nuevas opciones y

corregir mucho de lo que hemos aprendido.

El empleo de procedimientos empíricos o suposiciones en la determinación de las

velocidades del viento para el diseño de una estructura nos hace notar:

- Al no existir en la actualidad un conocimiento de registros de velocidades de

viento reales en nuestro país, se han venido asumiendo erróneamente datos de

otros países.

- Al no contar con una investigación de las velocidades del viento no se ha podido

realizar una normativa de diseño por viento.

- Varias de las fallas estructurales se produce por la presión del viento.

- Cada profesional calculista asume valores y métodos de otras regiones y en el

peor de los casos se desprecia la presión del viento.

50

5.2 RECOMENDACIONES

- Crear un mapa de velocidades de viento para el Ecuador, que permitan determinar

el valor específico para un determinado lugar o zona del Ecuador

- El desarrollo de una normativa de diseño por viento para calcular la velocidad

adecuada, que permita la determinación de la presión que interviene en una

estructura

- Concienciar a los profesionales del diseño estructural que consideren las presiones

que ejerce el viento en los cálculos estructurales.

- Incentivar a la investigación de éste tema para el mejoramiento de nuevos

procedimientos y métodos del comportamiento de la acción del viento sobre las

estructuras en las diferentes regiones del país donde se va a desarrollar el proyecto

estructural.

51

CAPITULO VI

PROPUESTA

6.1 DATOS INFORMATIVOS

· TITULO: “NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO PARA PREVENIR

DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, SOPORTES DE

TUBERIAS, Y ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA

PARA EL ECUADOR”.

· UNIDAD EJECUTORA: El desarrollo de la propuesta se lo realizará

conjuntamente con profesionales especialistas del INAMHI, la Universidad

Técnica de Ambato y el Colegio de Ingenieros de Pichincha.

· BENEFICIARIOS: Ingenieros Calculistas, Constructores y técnicos afines en

la rama.

· UBICACIÓN: La normativa de diseño por viento puede ser aplicada en las

diferentes regiones de nuestro país ECUADOR.

6.2 ANTECEDENTES DE LA PROPUESTA

En el Ecuador no se dispone de una norma propia para el diseño por viento de las

diferentes estructuras, por lo que se debe utilizar normas internacionales, y aplicadas

a nuestra realidad.

De los pocos artículos publicados referente a este tema se puede mencionar el

presentado por el Ing. M.Sc. Pablo Caiza y el Capt. Byron Vega Moreno de la

Escuela Politécnica del Ejército en las XIX JORNADAS NACIONALES DE

52

INGENIERIA CIVIL DEL ECUADOR, cuyo tema fue “PROGRAMA PARA EL

CALCULO DE CARGAS DE VIENTO”.

Este artículo explica el fundamento teórico de un programa en Excel que calcula

cargas de viento para el diseño de estructuras según la norma ASCE 7-98, en la

primera parte del artículo da una introducción y describe la forma en que el viento

afecta a las estructuras. Posteriormente indica las características más importantes del

programa de acuerdo a la norma Minimum Design Loads for Buildings and Other

Structures, ASCE 7-98. Finalmente presenta la aplicación de una estructura de

cubierta y los resultados obtenidos. Y concluye indicando la importancia de

considerar más cuidadosamente la carga de viento.

Como punto importante manifiestan que las cargas ocasionadas por el viento son de

naturaleza dinámica para facilitar el diseño utiliza aproximaciones con cargas

estáticas equivalentes, e indica que la mayor parte de los edificios y estructuras

pueden utilizar este procedimiento y solo en casos especiales se requiere un análisis

dinámico.

Para el cálculo de la presión por velocidad del viento toma en cuenta, la velocidad al

cuadrado y además los siguientes factores:

[ ]22 /*****00256.0 ftlbIVKKKq dZtZZ =

DONDE:

Kz : Depende de la altura de la estructura y principalmente del factor de

exposición que se clasifica de esta manera:

Kzt : Factor topográfico, toma en consideración la topografía del lugar donde se va

a establecer la estructura ya que se puede afectar la velocidad y

comportamiento del viento

Kd : Factor de la dirección del viento, que depende del tipo de estructura sobre la

que va actuar.

53

I : Factor de importancia, varía según la clasificación de las categorías de los

edificios y estructuras de la ASCE 7-98 y depende del uso que se le vaya a

dar a la estructura.

V : Velocidad del viento.

Figura No. 6: Tipo de exposición de las estructuras

Exposición A Exposición B 50% edificios sobre los 21m. Areas urbanas o suburbanas

Exposición C Exposición D Terreno abierto, construcciones Areas planas sin obstrucciones

Dispersas expuestas viento sobre agua

54

Factor del efecto ráfaga: depende de las dimensiones de la estructura que se

desea analizar, el factor de intensidad de la turbulencia depende del tipo de

exposición y principalmente de la frecuencia natural de vibración de la estructura (n),

dividiendo las estructuras en flexibles n<1Hz y rígidas n≥1Hz.

Luego de haber obtenido estos cuatro factores fundamentales los combina,

diferenciando si la estructura a diseñar es un sistema principal resistente a viento o

accesorios y revestimientos. Con lo que se determinan las cargas de viento para el

diseño de la estructura.

Los resultados que se obtienen son cargas por unidad de superficie que se deben

aplicar en las diferentes partes de la estructura.

Finalmente los autores llegan a las siguientes conclusiones:

· El estudio de cargas de viento es de suma importancia especialmente en el

caso de estructuras de gran superficie como es el caso de instalaciones

deportivas, galpones e invernaderos.

· En el Ecuador no se dispone de mapas eólicos lo que dificulta la

estimación de la velocidad del viento para el diseño.

· En el Código Ecuatoriano de la Construcción vigente no se especifican las

cargas de diseño por viento por lo que se debe acudir a normas

internacionales.

· Por no existir normas para las cargas de diseño de vientos se utilizan fórmulas

empíricas que no toman en cuenta muchos factores de gran importancia en el

diseño de estructuras y no son aplicables en todas las edificaciones.

55

6.3 JUSTIFICACION

La falta de una normativa de diseño por viento para nuestro país, hace que la

creación sea necesaria y urgente, para esto se requiere partir de investigaciones

existentes en el tema, que tengan características similares a nuestro país, y adaptarlos

a los parámetros de las diferentes regiones del Ecuador.

Dentro de una variedad de modelos de normativas de diseño por viento existentes

especialmente en países cercanos y con experiencia en la investigación de este tema,

se cuenta con la normativa de diseño por viento para obras civiles de la CFE

(Comisión Federal de Electricidad) del Instituto de Investigaciones Eléctricas de

México, la misma que por su importante contenido se convierte en el modelo a

seguir.

La norma de la CFE una vez revisado, analizado y estudiado, tiene nuestro mismo

interés, contrarrestar la fuerza que produce el viento sobre las estructuras y

solucionar los daños producidos en las obras civiles y sus respectivas consecuencias:

colapso de estructuras, daños materiales, suspensión de servicios básicos y pérdidas

humanas. Además se trata de una normativa clara, concreta y detallada donde se

toma en cuenta varios parámetros que influyen en el cálculo de la velocidad de

diseño por viento y las presiones que influyen en la estructura.

La propuesta que se presenta, la creación de una “NORMATIVA DE DISEÑO POR

VIENTO PARA PREVENIR DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES

INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS, Y ESTRUCTURAS

TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA PARA EL ECUADOR“, toma como modelo

la norma de la CFE, esta será una herramienta en el campo de la ingeniería para

solucionar el problema presentado a causa del viento.

La creación de esta normativa, entregará una herramienta importante a los

profesionales calculistas y afines a esta rama, para que sus construcciones y diseños

estructurales sean realizadas de una forma real a nuestro medio. Esto conllevará a

más de aportar en el desarrollo investigativo, a solucionar los problemas

56

mencionados como el colapso de estructuras, pérdidas materiales, pérdidas humanas,

suspensión de servicios de energía eléctrica, telefónica, etc.

6.4 OBJETIVOS

6.4.1. GENERAL

Desarrollar la normativa de diseño por viento para prevenir daños en pórticos,

galpones industriales, soportes de tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía

para el Ecuador

6.4.2. ESPECIFICOS

· Seleccionar los diferentes registros de velocidades que posee el INAMHI y

otros factores que intervienen para establecer la presión que ejerce el viento

en las edificaciones que se realizan en el Ecuador.

· Analizar las formas que tienen las edificaciones en el Ecuador para conocer

la influencia de la presión del viento sobre las mismas

· Construir un cuadro de velocidades de las zonas de mayor influencia de los

vientos en el Ecuador

· Determinar las ecuaciones, coeficientes y parámetros para el cálculo de la

presión del viento en el Ecuador

· Realizar un cálculo demostrativo de la presión de viento sobre una

estructura.

6.5 ANALISIS DE FACTIBILIDAD

El desarrollo tecnológico y científico actual, se convierte en una herramienta útil e

importante para el estudio e investigación de nuevos temas, este es el caso de la

57

presente propuesta que al contar con una herramienta tecnológica como lo es el

Internet, se puede informar de las publicaciones e investigaciones en todo el mundo,

de esta forma se tiene la factibilidad de realizar el desarrollo normal de la presente

investigación que lleva como tema “NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO

PARA PREVENIR DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES,

SOPORTES DE TUBERIAS, Y ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN

CELOSIA PARA EL ECUADOR“.

El aporte de varias entidades como el INAMHI (Instituto Nacional de Meteorología e

Hidrología), la Universidad Técnica de Ambato y varios profesionales del Colegio de

Ingenieros Civiles de Tungurahua y Pichincha, ha dado vialidad al desarrollo de este

tema.

El cambio climático en los últimos años ha producido en varias ciudades del país la

presencia de vientos huracanados, y gracias a contar con registros de velocidades del

viento tomadas en la mayoría de las ciudades del Ecuador a cargo del INAMHI, se

cuenta con una información valiosa para el normal desarrollo de la propuesta,

convirtiéndose en un proyecto investigativo factible debido al ahorro de una

inversión económica alta y también un ahorro sustancial de tiempo.

El interés social y técnico por dar solución a los problemas presentados en las obras

civiles por efecto del viento, señala la importancia en el desarrollo de este tema, su

publicación servirá a los profesionales de esta rama como ayuda en la estimación de

las cargas por viento que afectan a las estructuras, y por ende el beneficio común de

moradores, autoridades y profesionales constructores y diseñadores, de contar con

edificaciones seguras y funcionales.

6.6 DISEÑO POR VIENTO

6.6.1 ALCANCE

En este trabajo investigativo se desarrolla los procedimientos para determinar las

velocidades de diseño por viento y las fuerzas mínimas que deben emplearse en el

58

diseño de diferentes tipos de estructuras, se podrá aplicar en pórticos, estructuras

aporticadas, galpones industriales, soportes de tuberías que son pórticos que soportan

tuberías que permiten el paso de fluidos, y estructuras tridimensionales en celosía,

además se indica parámetros y coeficientes para el cálculo de otras estructuras

existentes en nuestro país. Algunas estructuras especiales quedan fuera del alcance

de este procedimiento.

Para determinar la velocidad del viento en sitio se tomo el registro del viento que

ocurre normalmente durante todo el año en el Ecuador, mediante mediciones en las

estaciones colocadas en la mayoría de las ciudades del país a cargo del INAMHI. La

aplicación de este procedimiento servirá para revisar la seguridad del sistema

principal ante el efecto que generan las presiones (empujes o succiones) producidas

por el viento sobre la superficie de la construcción y que se transmiten al sistema.

El procedimiento se utilizan también en el diseño local de elementos expuestos de

manera directa a la acción del viento, tanto los que forman parte del sistema

estructural, como cuerdas y diagonales, como los que constituyen sólo un

recubrimiento, por ejemplo, láminas de cubiertas, elementos de fachada y vidrios.

6.6.2 REQUISITOS GENERALES PARA EL ANALISIS Y DISEÑO

ESTRUCTURALES

Los siguientes requisitos para el diseño de estructuras sometidas a la acción del

viento, serán considerados como mínimos indispensables.

a) Direcciones de análisis.- Se analizarán las construcciones suponiendo que el

viento actúa en dos direcciones horizontales perpendiculares e independientes. Se

elegirá aquellas que representen las condiciones más desfavorables que atenten

contra la estabilidad del edificio o parte de la misma, que está en estudio.

b) Factores de carga y resistencia.- Se tomarán en cuenta los sugeridos por los

reglamentos y códigos vigentes en el país.

59

c) Seguridad contra el volteo.- La seguridad de las construcciones se analizará

suponiendo nulas las cargas vivas que contribuyen a disminuir este efecto. Según

el tipo de estructuras se recomienda:

Para estructuras de los grupos B y C: El cociente entre el momento estabilizador

y el actuante de volteo no debe ser menor que 1.5

Para estructuras del grupo A: No debe ser menor que 2.

La clasificación de las estructuras en grupos de acuerdo a su importancia se

presenta en el inciso 6.6.3

d) Seguridad contra el deslizamiento.- Para analizar esta posibilidad se

considerará nulas todas las cargas vivas. Y se recomienda que:

Para estructuras de de los grupos B y C: La relación entre la resistencia al

deslizamiento y la fuerza que provoca el desplazamiento horizontal deberá ser de

por lo menos igual a 1.5 y. Para estructuras del Grupo A: Deberá ser por lo

menos igual a 2. La clasificación de las estructuras en grupos de acuerdo a su

importancia se presenta en el inciso 6.6.3

e) Presiones interiores.- Estas se encuentran en estructuras permeables, esto es,

aquellas con ventanas o ventillas que permitan la entrada del viento al interior de

la construcción. El efecto de estas presiones se combinará con el de las presiones

exteriores, de tal manera que para el diseño se deben tomar en cuenta los efectos

más desfavorables.

f) Seguridad durante la construcción.- Se deberán tomar las medidas necesarias

para garantizar la seguridad de las estructuras bajo la acción de un viento cuya

velocidad corresponda a un período de retorno de diez años. Esta condición se

aplicará también en el caso de estructuras provisionales que deban permanecer

durante un periodo menor o igual a seis meses.

60

g) Efecto de grupo debido a construcciones vecinas.- Se supone que la respuesta

de la estructura en estudio es independiente de la influencia, favorable o

desfavorable que otras construcciones cercanas pudieran proporcionarle durante

la acción del viento. La cercanía de varias estructuras puede generar presiones

locales adversas y ocasionar el colapso en una o varias del grupo, por ejemplo en

chimeneas. La forma de evaluar el efecto de grupo es a partir de resultados de

pruebas experimentales o efectuando este tipo de pruebas en un túnel de viento.

Además cuando se trate de definir la rugosidad del terreno alrededor del sitio de

desplante, los obstáculos y construcciones de los alrededores si deben tomarse en

cuenta.

h) Análisis estructural.- Se pueden aplicar los criterios generales de análisis que se

conocen.

i) Interacción suelo-estructura. Cuando el suelo del sitio de desplanté sea

"blando o compresible, deberán considerarse los efectos que en la respuesta ante

la acción del viento pueda provocar la interacción entre el suelo y la

construcción. Los suelos blandos para los cuales esta interacción es significativa,

serán aquéllos que tengan una velocidad media de propagación de ondas de

cortante menor que 700 m/s, Si se consideran esos efectos, se seguirán los

lineamientos recomendados en el diseño por sismo, en donde se establecen los

métodos para definir el periodo fundamental y el amortiguamiento equivalentes

de la estructura. Estas características equivalentes se utilizarán para evaluar las

cargas debidas al viento y la respuesta correspondiente.

6.6.3 CLASIFICACION DE LAS ESTRUCTURAS SEGUN SU

IMPORTANCIA.

La seguridad necesaria para que una construcción dada cumpla adecuadamente con

las funciones para las que se haya destinado puede establecerse a o partir de niveles

de importancia o de seguridad. En la práctica, dichos niveles se asocian con

velocidades del viento que tengan una probabilidad de ser excedidas y a partir de ésta

61

se evalúa la magnitud de solicitaciones de diseño debido al viento. Las

construcciones se clasificarán según los siguientes grupos:

GRUPO A

Son aquellas que tienen un grado de seguridad elevado. Pertenecen a este grupo

aquéllas que en caso de fallar causarían la pérdida de un número importante de vidas,

o perjuicios económicos o culturales excepcionalmente altos; también, las

construcciones y depósitos cuya falla implique un peligro significativo por almacenar

o contener sustancias tóxicas o inflamables, así como aquéllas cuyo funcionamiento

es imprescindible y debe continuar después de la ocurrencia de vientos fuertes tales

como los provocados por huracanes. Se excluyen los depósitos y las estructuras

enterradas. Ejemplos de este grupo son las construcciones cuya falla impida la

operación de plantas termoeléctricas, hidroeléctricas y nucleares; entre éstas, pueden

mencionarse las chimeneas, las subestaciones eléctricas y las torres y postes que

formen parte de líneas de transmisión principales. Dentro de esta clasificación

también se cuentan las centrales telefónicas e inmuebles de telecomunicaciones

principales, puentes, estaciones terminales de transporte, estaciones de bomberos, de

rescate y de policía, hospitales e inmuebles médicos con áreas de urgencias, centros

de operación en situaciones de desastre, escuelas, estadios, templos y museos. Del

mismo modo pueden considerarse los locales, las cubiertas y los paraguas que

protejan equipo especialmente costoso, y las áreas de reunión que puedan alojar a

más de doscientas personas, tales como salas de espectáculos, auditorias y centros de

convenciones

GRUPO B

Estructuras para las que se recomienda un grado de seguridad moderado. Se

encuentran dentro de este grupo aquéllas que en caso de fallar, representan un bajo

riesgo de pérdida de vidas humanas y que ocasionarían daños materiales de magnitud

intermedia. Este es el caso de las plantas industriales, bodegas ordinarias, gasolineras

(excluyendo los depósitos exteriores de combustibles pertenecientes al Grupo A),

comercios, restaurantes, casas para habitación, viviendas, edificios de apartamentos u

62

oficinas, hoteles, bardas cuya altura sea mayor que 2.5 metros y todas las

construcciones cuya falla por viento pueda poner en peligro a otras de esta

clasificación o de la anterior. Se incluyen también salas de reunión y espectáculos y

estructuras de depósitos, urbanas o industriales, no incluidas en el Grupo A, así como

todas aquellas construcciones que forman parte de plantas generadoras de energía y

que, en caso de fallar, no paralizarían el funcionamiento de la planta. Asimismo, se

consideran en este grupo las subestaciones eléctricas y las líneas y postes de

transmisión de menor importancia que las del grupo A.

GRUPO C

Estructuras para las que se recomienda un bajo grado de seguridad. Son aquellas

cuya falla no implica graves consecuencias, ni puede causar daños a construcciones

de los Grupos A y B. Abarca, por ejemplo, no sólo bodegas provisionales, cimbras,

carteles, muros aislados y bardas con altura no mayor que 2.5 metros, sino también

recubrimientos, tales como cancelerías y elementos estructurales que formen parte de

las fachadas de las construcciones, siempre y cuando no representen un peligro que

pueda causar daños corporales o materiales importantes en caso de desprendimiento.

Si por el contrario, las consecuencias de su desprendimiento son graves, dichos

recubrimientos se analizarán utilizando las presiones de diseño de la estructura

principal.

6.6.4 CLASIFICACION DE LAS ESTRUCTURAS SEGUN SU RESPUESTA

ANTE LA ACCION DEL VIENTO

Las construcciones se clasifican en cuatro tipos. Con base en esta clasificación podrá

seleccionarse el método para obtener las cargas de diseño por viento sobre las

estructuras y la determinación de efectos dinámicos suplementarios si es el caso. En

el inciso. 6.6.5 se recomiendan principalmente dos procedimientos para definir las

cargas de diseño (uno estático y otro dinámico), incisos 6.6.8 y 6.6.9,

respectivamente.

63

TIPO 1

Son las estructuras poco sensibles a las ráfagas y a los efectos dinámicos del viento.

Abarca todas aquéllas en las que la relación de aspecto l, (definida como el cociente

entre la altura y la menor dimensión en planta), es menor o igual a cinco y cuyo

periodo natural de vibración es menor o igual a un segundo. Por ejemplo, la mayoría

de los edificios para habitación u oficinas, bodegas, naves industriales, teatros y

auditorios, puentes cortos y viaductos. También incluye las construcciones cerradas

con sistemas de cubierta suficientemente rígidos, es decir, capaces de resistir las

cargas debidas al viento sin que varíe esencialmente su geometría. Se excluyen las

cubiertas flexibles, como las de tipo colgante, a menos que por la adopción de una

geometría adecuada, proporcionada por la aplicación de preesfuerzo u otra medida

conveniente, logre limitarse la respuesta estructural dinámica.

TIPO 2

Son estructuras que por su alta relación de aspecto o las dimensiones reducidas de su

sección transversal son especialmente sensibles a las ráfagas de corta duración (entre

1 y 5 segundos) y cuyos periodos naturales largos favorecen la ocurrencia de

oscilaciones importantes en la dirección del viento. En este tipo se tienen los

edificios con relación de aspecto, l, mayor que cinco o con periodo fundamental

mayor que un segundo. Se incluyen también, por ejemplo, las torres de celosía

atirantadas y las autosoportadas para líneas de transmisión, tanques elevados,

antenas, bardas, parapetos, anuncios y, en general, las construcciones que, presentan

una dimensión muy corta paralela a la dirección del viento. Se excluyen aquéllas que

explícitamente se mencionan como pertenecientes a los Tipos 3 y 4.

TIPO 3

Estas estructuras, además de reunir todas las características de las del Tipo 2,

presentan oscilaciones importantes transversales al flujo del viento provocado por la

aparición periódica de vórtices o remolinos con ejes paralelos a la dirección del

viento. En este tipo se incluyen las construcciones y elementos aproximadamente

64

cilíndricos o prismáticos esbeltos, tales como chimeneas, tuberías exteriores o

elevadas, arbotantes para iluminación, postes de distribución y cables de líneas de

transmisión.

TIPO 4

Estructuras que por su forma o por lo largo de sus períodos de vibración (períodos

naturales mayores que un segundo), presentan problemas aerodinámicos especiales.

Entre ellas se hallan las formas aerodinámicamente inestables como son los cables de

las líneas de transmisión cuya sección transversal se modifica de manera

desfavorable en zonas sometidas a heladas, las tuberías colgantes y las antenas

parabólicas. Además se tiene en este tipo las cubiertas colgantes que no puedan

incluirse en el Tipo 1 y estructuras flexibles con períodos de vibración próximos

entre sí.

6.6.4.1 EFECTOS DEL VIENTO QUE DEBEN CONSIDERARSE.

Se mencionan los efectos que según el tipo de construcción se deberán tomar en

cuenta en el diseño de estructuras sometidas a la acción del viento.

I. Empujes medios.

Son los causados por presiones y succiones del flujo del viento prácticamente

laminar, tanto exteriores como interiores, y cuyos efectos son globales (para el

diseño de la estructura en conjunto) y locales (para el diseño de un elemento

estructural o de recubrimiento en particular). Se considera que estos empujes actúan

en forma estática y a que su variación en el tiempo es despreciable.

II. Empujes dinámicos en la dirección del viento

Son fuerzas dinámicas paralelas al flujo principal causadas por la turbulencia del

viento y cuya fluctuación en el tiempo influye de manera importante en la respuesta

estructural.

65

III. Vibraciones transversales al flujo

La presencia de cuerpos en particular cilíndricos o prismáticos, dentro del flujo del

viento, genera entre otros efectos el desprendimiento de vórtices alternantes que a su

vez provocan sobre los mismos cuerpos, fuerzas y vibraciones transversales a la

dirección del flujo.

IV. Inestabilidad aerodinámica

Es amplificación dinámica de la respuesta estructural causada por los efectos

combinados de la geometría de la construcción y los distintos ángulos de incidencia

del viento.

En el diseño de las estructuras pertenecientes al Tipo 1, bastará con tener en cuenta

los empujes medios (estáticos) calculados de acuerdo con lo establecido en el inciso

6.6.8.2 y empleando las velocidades de diseño que se especifican en el Inciso 6.6.6.

Para diseñar las construcciones del Tipo 2 se considerarán los efectos dinámicos

causados por la turbulencia del viento. Estos se tomarán en cuenta mediante la

aplicación del factor de respuesta dinámica debida a ráfagas, al cual se refiere el

inciso 6.6.9.3.3.

Las estructuras del Tipo 3 deberán diseñarse de acuerdo con los criterios establecidos

para las del Tipo 2, pero además deberá revisarse su capacidad para resistir los

empujes dinámicos transversales generados por los vórtices alternantes según se

especifica en el inciso 6.6.9.3.4.

Finalmente para las del Tipo 4 los efectos del viento se determinarán por medio de

estudios representativos analíticos o experimentales; pero en ningún caso, los efectos

resultantes podrán ser menores que los especificados para las construcciones del Tipo

3. En el inciso 6.6.9.5 se dan algunas recomendaciones con el objeto de evaluar la

respuesta de las estructuras del Tipo 4.

66

En las construcciones de forma geométrica poco usual y de características que las

hagan particularmente sensibles a los efectos del viento, el cálculo.de dichos efectos

se basará en los resultados de los ensayos, de prototipos o de modelos en túnel de

viento. Asimismo, podrán tomarse como base los resultados existentes de ensayos en

modelos de estructuras con características semejantes.

6.6.5 PROCEDIMIENTOS PARA DETERMINAR LAS ACCIONES POR

VIENTO

Se proponen principalmente dos procedimientos para evaluar las fuerzas provocadas

por la acción del viento. El primero, referido como análisis estático se empleará

cuando se trate de estructuras o elementos estructurales suficientemente rígidos, que

no sean sensibles a los efectos dinámicos del viento. En caso contrario, deberá

utilizarse el segundo procedimiento llamado análisis dinámico, en el cual se afirma

que una construcción o elemento estructural es sensible a los efectos dinámicos del

viento cuándo se presentan fuerzas importantes provenientes de la interacción

dinámica entre el viento y la estructura.

En el siguiente diagrama de flujo se muestran los pasos a seguir para evaluar las

cargas ocasionadas por la acción del viento y que deberán considerarse en el diseño

de estructuras resistentes a dicha acción, figura I.1

67

INICIO

Clasificación de la estructura

Según su Importancia GRUPO A, B, C

(6.6.3)

Según su Respuesta TIPOS 1, 2, 3, 4

(6.6.4)

Determinación de la velocidad de diseño

Definir categoría de terreno según su rugosidad

CATEGRIAS: 1, 2, 3, 4

Definir la clase de estructura según su

tamaño

(6.6.6.1)

Definir la velocidad regional, VR Para el periodo de retorno requerido

(6.6.6.2)

Cambio del periodo de retorno

a) Método Grafico (6.6.6.5)

Factor de exposición Fa (6.6.6.2)

Factor de tamaño Fc (6.6.6.3.1)

Factor de Rugosidad Frz

(6.6.6.3.2)

Cambios en la rugosidad del terreno para una dirección del

viento dada (6.6.6.3)

Factor de topografía local FT a) Métod empírico (6.6.6.4) b) Método analítico

(6.6.6.4)

Calculo final de VD VD = FT Fa VR

(6.6.6.)

Cálculo del factor de corrección de densidad G, y obtención de la presión dinámica de base qz

qz = 0.0048 G VD2

(6.6.7)

Determinación de las presiones PZ

H/D > 5 o T>1 s

Estructuras TIPO 2, 3, 4 ( Solo incluye la estructura principal, la secundaria y sus recubrimientos y sujetadores se tratan con el análisis

de cargas estático)

Estructuras TIPO 1 ( Incluye la estructura

principal, la secundaria y sus recubrimientos y sujetadores )

Utilizar el análisis de cargas estático (6.6.8)

Calculo de presiones y fuerzas para diferentes tipos de estructuras y

recubrimientos PZ = CP KA KL qz

(6.6.8.2.2.1 a 4.8.2.12)

Utilizar el análisis de cargas dinámico (6.6.9)

Presiones y fuerzas en la dirección del viento PZ = Fg Ca qz

(6.6.9.3.1 y 6.6.9.3.2)

Factor de respuesta dinámica debido a ráfagas, Fg (6.6.9.3)

Efectos transversales a la dirección del viento (6.6.9.3.4)

Efectos aerodinámicos especiales, inestabilidad aeroelástica (6.6.9.4)

FIN

FIN

NOTA: Los números entre paréntesis se refieren a los incisos del índice

FIG I.1 Diagrama de flujo del procedimiento para obtener las cargas del viento

NO SI

68

6.6.6 DETERMINACION DE LA VELOCIDAD DE DISEÑO, VD

La velocidad de diseño, VD, es la velocidad a partir de la cual se calculan los efectos

del viento sobre la estructura o sobre un componente de la misma. La velocidad de

diseño, en km/h, se obtendrá de acuerdo con la ecuación:

VD= FT Fa VR

En donde:

FT factor que depende de la topografía del sitio, adimensional,

Fa factor que toma en cuenta el efecto combinado de las características de

exposición locales, del tamaño de la construcción y de la variación de la

velocidad con la altura, adimensional, y

VR velocidad regional que le corresponde al sitio en donde se construirá la

estructura, en km/h.

La velocidad regional VR y los factores Fa y FT se definen y se determinan según

los incisos 6.6.6.2, 6.6.6.3 y 6.6.6.4 respectivamente.

6.6.6.1 CATEGORIAS DE TERRENOS Y CLASES DE ESTRUCTURAS

Tanto en el procedimiento de análisis estático como en el dinámico intervienen

factores que dependen de las condiciones topográficas y de exposición locales del

sitio en donde se desplantará la construcción, así como del tamaño de ésta. Por lo

tanto, a fin de evaluar correctamente dichos factores, es necesario establecer

clasificaciones de carácter práctico. En la tabla I.1 se consignan cuatro categorías de

terrenos atendiendo al grado de rugosidad que se presenta alrededor de la zona de

desplante. La tabla I.2 divide a las estructuras y a los elementos que forman parte de

ellas en tres clases, de acuerdo con su tamaño. En el inciso 6.6.6.4 se evalúa el efecto

de la topografía local del sitio.

En la dirección del viento que se esté analizando, el terreno inmediato a la estructura

deberá presentar la misma rugosidad (categoría), cuando menos en una distancia

denominada longitud mínima de desarrollo, la cual se consigna en la tabla I.1 para

cada categoría de terreno. Cuando no exista esta longitud mínima, el factor de

69

exposición Fa, definido en el inciso 6.6.6.3, deberá modificarse para tomar en

cuenta este hecho. En este caso, el diseñador podrá seleccionar, entre las categorías

de los terrenos que se encuentren en una dirección de análisis dada, la que provoque

los efectos más desfavorables y determinar el factor de exposición para tal categoría,

o seguir un procedimiento analítico más refinado a fin de corregir el factor de

exposición, como el que se presenta a continuación.

Tabla I.1 CATEGORIA DEL TERRENO SEGUN SU RUGOSIDAD

Cat Descripción Ejemplos Limitaciones

1 Terreno abierto,

prácticamente plano y sin obstrucciones

Franjas costeras planas, zonas de pantanos, campos aéreos, pastizales y tierras de cultivo sin setos o bardas alrededor. Superficies nevadas planas.

La longitud mínima de este tipo de terreno en la dirección del viento debe ser de 2000 m o 10 veces la altura de la construcción por diseñar, la que sea mayor.

2 Terreno plano u

ondulado con pocas obstrucciones

Campos de cultivo o granjas con pocas obstrucciones tales como setos o bardas alrededor, árboles y construcciones dispersas.

Las obstrucciones tienen alturas de 1.5 a 10 m, en una longitud mínima de 1500 m.

3

Terreno cubierto por numerosas Obstrucciones estrechamente

espaciadas

Áreas urbanas, suburbanas y de bosques, o cualquier terreno con numerosas obstrucciones estrechamente espaciadas. El tamaño de las construcciones corresponde al de las casas y viviendas.

Las obstrucciones presen tan alturas de 3 a 5 m. La longitud mínima de es te tipo de terreno en la dirección del viento debe ser de 500 m o 10 veces la altura de la construcción, la que sea mayor.

4

Terreno con numerosas

Obstrucciones largas, altas y estrechamente

espaciadas

Centros de grandes ciudades y complejos industriales bien desarrollados.

Por lo menos el 50% de los edificios tiene una altura mayor que 20 m. Las obstrucciones miden de 10 a 30 m de altura. La longitud mínima de es te tipo de terreno en la dirección del viento debe ser la mayor entre 400 m y 10 veces la altura de la construcción.

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

Se indica cuándo y cómo debe corregirse el factor de exposición, 畸叠, para una

dirección de análisis y una rugosidad del terreno determinadas. Al aplicar este

método no deben tomarse en cuenta los límites de longitud de desarrollo mínima que

se establecen en la tabla I.1.

70

Es importante hacer notar que el proceso de corrección se efectúa en el sentido de

viento arriba (barlovento) hacia viento abajo (sotavento) hasta el sitio de desplante de

la estructura.

Cuando el viento fluye sobre terreno de categoría dada, forma una capa interna

delimitada por una envolvente como la que se muestra en la figura I.C1.a La

ecuación de esta envolvente es:

Con respecto a h1: ᬰ谜龠 较侥,角释浇谜迷.米 较侥,角恃谜.뭨 (a)

Con respecto a x1: 闺냀 龠 0.3 广泼,r 释铺前莆伞,嗓恃ō.i (b)

Donde:

闺냀 Corresponde a una altura cualquiera z (h1 = z), en metros, de la envolvente de

la capa interna para la que se desea obtener el valor de X1 (figura I.C1.a); será

igual a la altura total de la estructura (h1 = H) cuando se quiera obtener el

mayor valor de x1, 果냀 Es la distancia horizontal, en metros, media desde donde se inicia una nueva

categoría de terreno, hasta el punto en donde se desea conocer la altura

correspondiente, h1, de la capa interna (consúltese la figura I.C1.a), y 广泼,r La mayor de las dos longitudes de rugosidad, de dos categorías de terreno

colindantes, en metros. Las longitudes de rugosidad son:

Para la categoría 1 = 0.002,

Para la categoría 2 = 0.02,

Para la categoría 3 = 0.2,

Para la categoría 4 = 2.0,

71

Figura I.C1. Cambios en la rugosidad del terreno

Exposición modificado, 畸´叠, está dado por las siguientes ecuaciones (figura I.C1.):

Para (x – x1) < 0: 畸´叠龠 畸叠譬 (c.1)

Para 0 屎纵果石 果냀邹屎2500 桂: 畸´叠龠 畸叠譬十 释纵畸叠 能 畸叠譬邹族撇能撇前널Ėōō祖恃 (c.2)

Para 纵果石 果냀邹使2500 桂: 畸´叠龠 畸叠 (c.3)

72

En donde:

畸´叠 Es el factor de exposición modificado, para una altura Z y una distancia x, que

considera el cambio en la categoría de terreno, adimensional. 畸叠譬 Es el factor de exposición al inicio de cada terreno que se encuentre viento

arriba (barlovento), con categoría diferente y para una altura z, adimensional, 畸叠 Es el factor de exposición, evaluado según el inciso 6.6.6.3 del Tomo de

Recomendaciones, para cada categoría de terreno que se encuentre viento

abajo (sotavento), y para una altura Z, adimensional, y

X Es la distancia horizontal, en metros, desde un cambio de categoría a otro

(figura I.C1.)

= Lj, para el primer tramo de terreno j (figura I.C1.a)

= LK + Xi,j, para el tramo de terreno k (figura (I.C1.b), y así sucesivamente

para los terrenos en barlovento.

De esta manera, para cada altura Z en que se desee calcular el factor de exposición es

necesario realizar los siguientes pasos:

1) Obtenga el valor de X1 mediante la ecuación (a), considerando h1 = Z.

2) Si Lj ≥ (2500 + Xi), el factor de exposición no sufre ninguna modificación y éste

se determinará según el inciso 6.6.6.3, con lo cual se dará por terminado el

proceso. Por lo contrario, si Lj < (2500 + Xi), continúe con el paso 3).

3) Seleccione el mayor valor entre 2500m o 50 veces la altura total de la estructura.

4) Determine la categoría del terreno que se localiza a la distancia que se obtuvo en

el paso 3), desde desplante de la construcción hacia barlovento.

5) Si a esa distancia el terreno es de categoría 3 o menor con cualquier longitud, o

si la categoría de este terreno es 4 y su longitud es mayor o igual que 2500m,

continúe con el paso 7). En caso contrario, prosiga con lo indicado en el paso 6).

6) En este paso puede seleccionar una de las siguientes opciones:

a) Suponga que al terreno Tipo 4 le corresponde la categoría 3 y siga con el

paso 7).

b) Determine la nueva categoría del terreno en barlovento y continúe con el

paso 7).

73

7) Considere que 畸叠泼龠 畸叠 , donde 畸叠 se calcula según el inciso 6.6.6.3 para el

tipo de terreno definido en el paso 5) o 6).

8) Si la estructura se encuentra en el siguiente terreno en sotavento, pase a 11);

si no es así, continúe con el paso 9).

9) Calcule 畸´叠 para el siguiente terreno en sotavento empleando las ecuaciones

(c).

10) Considere que 畸叠泼龠 畸´叠 para el inciso del siguiente terreno en sotavento y

regrese al paso 8).

11) Finalmente, obtenga el 畸´叠 sobre la construcción, utilizando las ecuaciones

(c).

74

Figura I.C2 Diagrama de flujo para corregir el factor de exposición por cambios en la rugosidad del terreno

INICIO

Determinar la altura de Z a la cual desea conocer el factor de exposición

Calcular Xi con la ecuación del inciso 6.6.1.a donde se

encuentra la estructura (hi=z)

Selecciones el mayor valor de 2500 m ó 50 H

Use el Fα correspondiente según

lo establecido en el inciso 6.6.6.3

Es Lj > 2500+Xi

NO

SI

FIN

A esta distancia de la estructura el terreno es de categoría 3 o menor ?

La longitud de este terreno es ≥2500 m ?

Supone que este terreno es de categoría 3 ?

Determine la nueva categoría de terreno viento arriba

Tome Fαo=Fα para el terreno que se trate según el inciso 6.6.3

La estructura se encuentra dentro del terreno viento abajo?

Oftenga F´α para el siguiente terreno vecino viento abajo con las ec. del 6.6.6.3

Tome Fαo= Fα para el inicion del siguiente terreno viento abajo

Calcule F´α sobre la estructura empleando la ec. (c) de 6.6.6.3

FIN

SI

SI

SI

SI

NO

NO

NO

NO

75

TABLA I.2. ESTRUCTURA SEGUN SU TAMAÑO

Clase Descripción

A

Todo elemento de recubrimiento de fachadas, de ventanerías y de techumbres y sus respectivos sujetadores. Todo elemento estructural aislado, expuesto directamente a la acción del viento. Asimismo, todas las construcciones cuya mayor dimensión, ya sea horizontal o vertical, sea menor que 20 metros.

B Todas las construcciones cuya mayor dimensión, ya sea horizontal o vertical, varíe entre 20 y 50 metros.

C Todas las construcciones cuya mayor dimensión, ya sea horizontal o vertical, sea mayor que 50 metros.

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

6.6.6.2 MAPAS DE ISOTACAS. VELOCIDAD REGIONAL, VR

La velocidad regional del viento, VR, es la máxima velocidad media probable de

presentarse con un cierto período de recurrencia en una zona o región determinada

del país. Se determina tomando en consideración tanto la localización geográfica del

sitio de desplante de la estructura como su destino.

En las figuras I.2 a I.4 se muestran los mapas de isotacas regionales correspondientes

a períodos de recurrencia de 200, 50 y 10 años, respectivamente.

La importancia de las estructuras (inciso 6.6.3) dictamina los períodos de recurrencia

que deberán considerarse para el diseño por viento; de esta manera, los Grupos A, B

y C se asocian con los períodos de retorno de 200, 50 y 10 años, respectivamente. El

sitio de desplante se localizará en el mapa con el periodo de recurrencia que

corresponde al grupo al que pertenece la estructura a fin de obtener la velocidad

regional

En el anexo No. 44 se encontrará una tabla con las principales ciudades del país y sus

respectivas velocidades regionales para diferentes períodos de retorno.

76

Figura I.2 Mapa de Isotacas T200 años

77

Figura I.3 Mapa de Isotacas T50 años

78

Figura I.4 Mapa de Isotacas T10 años

81° 80° 79° 78° 77° 76° 75°

1°

0°

1°

2°

3°

4°

5°

PROVINCIA DE GALAPAGOSArchipielago de Colon

(Region Insular)

OCEANO PACIFICO OC

EA

NO

PA

CIF

ICO

COLOMBIA

PERU

PERU

OC

EA

NO

PA

CIF

ICO

92° 91° 90° 89°

1°

0°

1°

M001

M002

M003

M004M005

M006

M007

M008

M009

M025

M029

M030

M031

M033

M037

M041

M070

M102 M103

M105

M120

M126

M130M134

M135

M137 M138

M146

M153

M154

M160

M168

M179

M185

M188

M189

M190

M258

M466

MA2V

MA2T

M191

M221

VELOCIDADES REGIONALES

PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR

GRUPO DE ESTRUCTURAS

PERIODO DE RETORNO

C

10 AÑOS

ISOTACAS m/s

DATOS ESTADISTICOS 1998-2008 INHAMI

Figura I.4

59

79

6.6.6.3 FACTOR DE EXPOSICION, Fa

El coeficiente Fa refleja la variación de la velocidad del viento con respecto a la

altura Z, Asimismo, considera el tamaño de la construcción o de los elementos de

recubrimiento y las características de exposición. El factor de exposición se calcula

con la siguiente expresión:

Fa = Fc Frz

En donde:

Fc es el factor que determina la influencia del tamaño de la construcción,

adimensional, y

Frz factor que establece la variación de la velocidad del viento con la altura Z

en función de la rugosidad del terreno de los alrededores, adimensional.

Los coeficientes Fc y Frz se definen en los incisos 6.6.6.3.1 y 6.6.6.3.2,

respectivamente.

Como se mencionó en el inciso 6.6.6.1, cuando la longitud mínima de desarrollo de

un terreno con una cierta rugosidad no satisface lo establecido en la tabla I.1,

deberá seleccionarse la categoría que genere las condiciones más desfavorables

para una dirección del viento dada. Alternativamente, la variación de la rugosidad

alrededor de la construcción en un sitio dado podrá tomarse en cuenta corrigiendo

el factor de exposición, Fa , utilizando para ello el procedimiento que se describió

en el inciso 6.6.6.3.

6.6.6.3.1 Factor de tamaño, Fc

El factor de tamaño, Fc, es el que toma en cuenta el tiempo en el que la ráfaga del

viento actúa de manera efectiva sobre una construcción de dimensiones dadas.

Considerando la clasificación de las estructuras según su tamaño (ver tabla I.2),

este factor puede determinarse de acuerdo con la tabla I.3

80

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

6.6.6.3.2 Factor de rugosidad y altura, Frz

El factor de rugosidad y altura, Frz, establece la variación de la velocidad del

viento con la altura Z. Dicha variación está en función de la categoría del terreno y

del tamaño de la construcción.

Se obtiene de acuerdo con las expresiones siguientes:

Frz 龠 1.56族냀ō庞祖a si Z ≤ 10 Frz 龠 1.56族柠庞祖a si 10 < Z < d Frz 龠 1.56 si Z ≥ d

En donde:

d es la altura, medida a partir del nivel del terreno de desplante, por encima de la

cual la variación de la velocidad del viento no es importante y se puede

suponer constante; a esta altura se le conoce como altura gradiente; d y Z están

dadas en metros, y

a el exponente que determina la forma de la variación de la velocidad del viento

con la altura y es adimensional.

Los coeficientes α y d están en función de la rugosidad del terreno (tabla I.l) y del

tamaño de la construcción (tabla I.2). En la tabla I.4 se consignan los valores que se

aconsejan para estos coeficientes. En la grafica del anexo No. 45 se muestra la

Clase de estructura F c

A 1.0

B 0.95

C 0.90

Tabla I.3 FACTOR DE TAMAÑO, Fc

81

variación del factor Fα con la altura, con la categoría del terreno y con la clase de

estructura.

Tabla I.4 VALORES DE α Y d

Categoría

De terreno

α d

(m) Clase de estructura

A B C

1 0.099 0.101 0.105 245

2 0.128 0.131 0.138 315

3 0.156 0.160 0.171 390

4 0.170 0.177 0.193 455

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

6.6.6.4 FACTOR DE TOPOGRAFIA, FT

Este factor toma en cuenta el efecto topográfico local del sitio en donde se

desplantará la estructura. Así, por ejemplo, si la construcción se localiza en las

laderas o cimas de colinas o montañas de altura importante con respecto al nivel

general del terreno de los alrededores, es muy probable que se generen

aceleraciones del flujo del viento y, por consiguiente, deberá incrementarse la

velocidad regional.

En la tabla I.5 se muestran los valores que se recomiendan con base en la

experiencia para el factor de topografía, de acuerdo con las características

topográficas del sitio. En casos críticos, este factor puede obtenerse utilizando

alguno de los Siguientes procedimientos:

1) Experimentos a escala en túneles de viento.

2) Mediciones realizadas directamente en el sitio.

82

Tabla I.5 FACTOR DE TOPOGRAFIA LOCAL, FT

Sitios Topografía FT

Protegidos Base de promontorios y faldas de serranías del lado

de sotavento. 0.8

Valles cerrados. 0.9

Normales Terreno prácticamente plano, campo abierto,

ausencia de cambios topográficos importantes, con pendientes menores que 5%.

1.0

Expuestos

Terrenos inclinados con pendientes entre 5 y 10%, valles abiertos y litorales planos.

1. 1

Cimas de promontorios, colinas o montañas, terrenos con pendientes mayores que 10%, cañadas cerradas y valles que formen un embudo o cañón,

islas.

1.2

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE

Para el caso particular en el que la construcción se desplante en un promontorio o

en un terraplén, recomienda que el valor del coeficiente resultante se encuentre

dentro del intervalo: 0.80 ≤ FT ≤ 1.2, pueden aplicarse el procedimiento analítico el

cual se describe a continuación:

El factor de topografía se obtiene con la siguiente expresión: 畸飘龠 1十乖迫乖颇

乖迫 Es un factor de tipo topográfico (promontorio o terraplén), adimensional, y 乖颇 Un factor de posición, adimensional.

El factor 乖迫 se determina según la tabla I.5.1. El factor 乖颇 se calcula como sigue:

乖颇龠 纂1石|贯|乖Ǵ嘴硅足能脐拼痞世卒 Esta ecuación es válida para |贯| < KL, y cuando además la pendiente es mayor

que 0.1; si alguna de estas condiciones no se cumple, los efectos topográficos son

despreciables y se tomará FT=1. La variable X representa la distancia horizontal

83

desde la cresta del promontorio o terraplén a la construcción (puede tener valor

negativo o positivo). Los parámetros de la ecuación de kp (慌,X,Z,k y L) se definen

según la figura I.C3. La altura, h, de promontorios y terraplenes que se emplea en

la tabla I.5.1 se define también en la figura I.C3. Las dimensiones de X, L y Z son

en metros, k y 慌 son adimensionales.

Tabla I.5.1 Valores de Parámetros Topográficos

Topografía (1)

Kt

慌

K

X < 0 X > 0

Promontorio bidimensional (o valles con h negativa)

2.2 h/L

3

1.5

1.5

Terraplén bidimensional 1.3 h/L 2.5 1.5 4 Promontorios axisimétricos tridimensionales

1.6 h/L

4

1.5

1.5

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE

NOTA: 1. Para h/L>0.5 y sustitúyase 2h por L en la ecuación para valuar kp.

Figura I.C3 Factor de topografía FT

84

6.6.6.5 CAMBIO DEL PERIODO DE RETORNO

Si por cualquier razón requiere cambiar el período de retorno de la velocidad

regional o el nivel de probabilidad de excedencia o el periodo de vida útil de una

estructura que se desplantará en un sitio dado. El nivel de probabilidad de

excedencia deseado para un periodo de vida útil N, en años, se calcula con la

ecuación:

P = 1 – ( 1 - l/T)N

En donde:

P es la probabilidad de que la velocidad del viento. VT, se exceda al menos una vez en N años, adimensional,

VT la velocidad del viento con periodo de retorno T, en km/h. T el periodo de retorno de la velocidad VT, en años, y N el periodo de exposición o de vida útil, en años.

Es importante señalar que si se cambia el periodo de vida útil, N, o el de retorno, T,

entonces se modifica la probabilidad de excedencia, P. En la tabla I.6 se presentan

valores de P para diferentes T y N.

La velocidad del viento, VT, con periodo de retorno T, podrá determinarse con un

procedimiento de interpolación que tenga como extremos las velocidades

regionales asociadas con los periodos de retorno de 10, 1000 y 2000 años. Dicho

procedimiento podrá llevarse a cabo de una fácil y sencilla gráficamente

Tabla I.6 PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA, P(%), SEGUN EL PERIODO DE RETORNO, T, Y LA VIDA ÚTIL DE LA ESTRUCTURA, N

Vida útil,

N (años)

Período de retorno, T (años)

10 50 100 200 400 800 1600 2000

20 88 33 18 9.5 4.9 2.5 1.2 1

30 96 45 25 14 7 4 1.9 1.5

40 98 55 33 18 9 5 2.5 2

50 99 63 39 22 12 6 3 2.5

100 99.9 87 63 39 22 12 3 4.9

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE

85

Figura I.5 Gráfica para determinar la velocidad regional de excedencia, p(%) con

período de retorno T, en un sitio dado

86

Figura I.6 Mapa de Isotacas T100 años

87

Figura I.7 Mapa de Isotacas T1000 años

88

Donde se utilizará una gráfica semilogarítmica, como la de la figura I.5, en donde

se marcarán las velocidades regionales del sitio de interés obtenidas de los mapas

de isotacas con períodos de retorno de 10, 50, 100, 200, 1000 y 2000 años; los

mapas con períodos de 200, 50 y 10 años se muestran en las figuras I.2 a I.4 y los

de 100 y 1000 años en las figuras I.6 y I.7. Con estos puntos se trazará una curva

suave que pase por ellos, de donde se calculará la velocidad regional para el

periodo de retorno requerido. Asimismo, las velocidades regionales para los

periodos de retorno mencionados se pueden obtener de la tabla con las principales

ciudades presentada en el anexo No. 44.

6.6.7 PRESION DINAMICA DE BASE, qz

Cuando el viento actúa sobre un obstáculo, genera presiones sobre su superficie

que varían según la intensidad de la velocidad y la dirección del viento. La presión

que ejerce el flujo del viento sobre una superficie plana perpendicular a él se

denomina comúnmente presión dinámica de base y se determina con la siguiente

ecuación:

qz = 0.0048 G VD2

Donde:

G es el factor de corrección por temperatura y por altura con respecto al nivel

del mar, adimensional,

VD la velocidad de diseño, en km/h, definida en el Inciso 6.6.6, y

qz la presión dinámica de base a una altura Z sobre el nivel del terreno, en

kg/m2

El factor de 0.0048 corresponde a un medio de la densidad del aire y el valor de G

se obtiene de la expresión:

G=0.392 Ω273 + τ

donde:

89

W es la presión barométrica, en mm de Hg, y

t la temperatura ambiental en °C.

En la tabla I.7 se presenta la relación entre los valores de la altitud, hm , en metros

sobre el nivel del mar, msnm, y la presión barométrica, W

En el anexo 46 se muestra una gráfica de la variación de G con respecto a t y W.

Tabla I.7 RELACION ENTRE LA ALTITUD Y LA PRESION BAROMETRICA

Altitud

(msnm)

Presión barométrica

(mm de Hg) 0 760

500 720

1000 675

1500 635

2000 600

2500 565

3000 530

3500 495

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

Nota: Puede interpolarse para valores intermedios de la altitud, hm

La presión actuante sobre una construcción determinada, pZ , en kg/m2, se obtiene

tomando en cuenta principalmente su forma y está dada, de manera general, por la

ecuación:

PZ = CP qZ

Donde el coeficiente CP se denomina coeficiente de presión y es adimensional. Los

valores de los coeficientes de presión para diversas formas estructurales y el

cálculo de las presiones globales y locales importantes, se especifican a partir del

Inciso 6.6.8.2.

90

6.6.8 ANALISIS ESTATICO

Les empujes medios que se evalúan con este procedimiento son aplicables al

diseño de las estructuras pertenecientes al Tipo 1.

6.6.8. 1 LIMITACIONES

El método estático sólo puede utilizarse para diseñar estructuras o elementos

estructurales poco sensibles a la acción turbulenta del viento. Esta condición se

satisface cuando:

a) la relación H/D ≤ 5, en donde H es la altura de la construcción y D es la

dimensión mínima de la base, y

b) el periodo fundamental de la estructura es menor o igual que un segundo.

Para el caso de construcciones cerradas, techos aislados, toldos y cubiertas

adyacentes, no es necesario calcular su periodo fundamental cuando se cumplan las

siguientes condiciones:

a) Altura total de la construcción, H, es menor o igual que 15 metros,

b) Planta de la estructura es rectangular o formada por una combinación de

rectángulos,

c) Relación H/D es menor que cuatro para construcciones cerradas y menor

que uno para techos aislados; para toldos y cubiertas adyacentes en

voladizo, el claro no debe ser mayor que 5 m.

d) Para construcciones cerradas y techos aislados, la pendiente de sus techos

inclinados o a dos aguas no debe exceder los 20°, y en techos de claros

múltiples deberá ser menor que 60; para toldos y cubiertas adyacentes, la

pendiente no será mayor que 5

91

6.6.8.2 PRESIONES Y FUERZAS DEBIDAS A LA ACCION DEL VIENTO

6.6.8.2.1 Empujes medios

6.6. 8.2.1.1 Descripción

Los empujes medios (estáticos) evaluados de acuerdo con lo especificado en estos

incisos se aplican en el diseño de estructuras pertenecientes al Tipo 1 (inciso 6.6.4).

Asimismo, aquí se presentan las recomendaciones para calcular las presiones de

diseño de cancelerías, elementos de fachada y recubrimientos de las construcciones

Tipos 1, 2 y 3. Los empujes dinámicos correspondientes a las estructuras Tipos 2 y

3 se determinarán según se indica en el inciso 6.6.9.

6.6.8.2.2 Fuerzas sobre construcciones cerradas

Una estructura cerrada es la que se compone de muros y techos a una o dos aguas,

dispuestos de tal manera que forman una construcción prismática; dichos techos y

muros no necesariamente son impermeables, pueden tener aberturas, tales como

ventanas o puertas, por donde el flujo del viento puede penetrar y generar presiones

interiores. Asimismo, una estructura de planta rectangular en la que uno de sus

lados está completamente abierto se considera como cerrada con una abertura

dominante en ese lado. Cuando se tenga una construcción con tres muros o menos,

éstos se diseñarán como elementos aislados.

Las fuerzas que se ejercen sobre los elementos de estructuras cerradas, muros y

techos, serán las resultantes de las presiones actuantes sobre sus superficies

exteriores e interiores y deberán calcularse de acuerdo con la siguiente ecuación:

Fe = pZ AZ

con: pZ = (pe – p1 ) para construcciones cerradas, o

pZ = pn para el caso en que se aplique la presión neta,

En donde:

Fe Fuerza del viento que actúa perpendicularmente a la superficie de un elemento

de la construcción, en kg,

92

pZ Presión de diseño a la altura Z, en kg/m2,

pe Presión exterior, en kg/m2 (inciso 6.6.8.2.2.1),

p1 Presión interior, en kg/m2 (inciso 6.6.8.2.2.2),

pn Presión neta, en kg/m (incisos 6.6.8.2.6 a 6.6.8.2.9),

Az Area de la estructura, o parte de ella, en m2, a la altura Z, sobre la que actúa

la presión de diseño, pz . Ella corresponderá:

a) una parte de alguna de las superficies de la construcción; la presión de diseño

que corresponde a una velocidad y dirección del viento dada, se verá afectada

por el coeficiente de presión, Cp, el cual a su vez depende de la forma de la

estructura,

b) a la superficie de la construcción o de un elemento estructural, proyectada

sobre un plano normal al flujo del viento; la presión de diseño se verá afectada

por el coeficiente de arrastre, Ca, según la forma de la construcción o del

elemento estructural,

c) a las superficies que se indiquen en los incisos correspondientes cuando se

empleen coeficientes de fuerza, Cf, o coeficientes de presión neta, Cpn, cara

evaluar la fuerza total de diseño.

Las fuerzas y los momentos de volteo totales que actúan sobre una construcción

deberán obtenerse sumando los efectos de las presiones exteriores e interiores, o de

las presiones netas, que se presentan sobre sus superficies.

6.6.8.2.2.1 Presiones exteriores

La presión exterior, Pe sobre una de las superficies de una construcción cerrada se

calculará utilizando la siguiente ecuación:

Pe = Cpe KA KL qz

En donde:

Pe es la presión exterior, en kg/m2,

93

Cpe el coeficiente de presión exterior, adimensional,

KA el factor de reducción de presión por tamaño de área, adimensional,

KL el factor de presión local, adimensional, y

qz la presión dinámica de base del viento, en kg/m2, calculada según el inciso

6.6.7.

Los valores de los factores KA y KL , así como la forma en que se aplican, se

describen más adelante en este mismo inciso.

En las tablas I.8, I.9 y I.10 se proporcionan valores del coeficiente de presión

exterior, Cpe, para muros y techos de construcciones con planta rectangular

cerrada.

Los parámetros referidos en esas tablas se ilustran en la figura I.8, en la cual es

importante observar que la denominación de los muros depende de la dirección en

la que actúa el viento y que, en algunos casos, la altura H es función del ángulog.

Los valores del coeficiente de presión exterior para estructuras que no sean de

planta rectangular cerrada se dan en los incisos 6.6.8.2.6 a 6.6.8.2.12.

Los valores del coeficiente de presión exterior que se presentan en este inciso se

refieren a las construcciones con planta rectangular cerrada. Si se adoptan otros

valores de Cpe, éstos deberán justificarse con base en resultados analíticos o

experimentales sobre la distribución de presiones del viento.

Cuando el valor de Cpe sea positivo, se tratará de un empuje sobre el área en

cuestión; cuando sea negativo, se tratará de una succión. Esto significa que las

presiones positivas actúan hacia la superficie y las negativas se alejan de ésta.

94

Figura I.8 Definición de parámetros de construcciones con planta cerrada

A continuación se especifican los valores de los factores KA y KL

95

- Factor de reducción de presión por tamaño de área, KL

Los valores del factor KA se indican en la tabla I.11; en ella puede observarse que

este factor depende del área tributaria de diseño. Para los casos no contemplados,

así como para los muros de silos y tanques cilíndricos, el valor de KA será igual a la

unidad.

Tabla I.8 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, Cpe, PARA MUROS EN BARLOVENTO Y SOTAVENTO DE CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA

SUPERFICIE Dirección del

viento q d/b

Inclinación de1 techo

g

Cpe

Barlovento Normal o paralela a las generatrices

Cualquiera Cualquiera 0.8

Sotavento

Normal a las generatrices (q = 0°)

≤ 1 < 10°

-0.5

= 2 -0.3 ≥ 4 -0.2

Cualquiera 100 ≤ g ≤ 15° -0.3

= 200 -0.4

≥ 250 -0.5

Paralela a las generatrices (q = 90°)

≤ 1

Cualquiera

-0.5 = 2 -0.3

≥ 4 -0.2 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTA: 1. Se puede i n t e r p o l a r para ob tener v a l o r e s intermedios de d/b y g. 2. Esta tabla se a p l i c a con ayuda de la f igura I.8.

Tabla I.9 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, Cpe, PARA ZONAS DE MUROS LATERALES DE CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA

Distancia horizontal a lo largo de un muro lateral medida a

partir de la arista común con el muro de barlovento

Coeficiente de presión exterior Cpe

de 0 a 1H -0.65

de 1H a 2H -0.5

de 2H a 3H -0.3

> 3H -0.2 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTA: 1. Esta tabla se aplica con ayuda de la figura I.9. 2. La distancia horizontal se determina en función de la altura de la construcción, H, la

cual a su vez se calcula según la figura I.8.

96

Tabla I.10 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, Cpe PARA ZONAS DE TECHOS DE CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA

Dirección del viento

q

Ángulo g

Relación H/d

Distancia horizontal sobre el techo medida a partir de la arista superior del muro de barlovento

Cpe

Barlovento

Sotavento

q = 00

Normal a las

generatrices

10 15° 20o 25o

30° 35° 45o

≥60°

≤ 0.25

toda el

área del

techo

-0.7 -0.5, 0.0 -0.3, 0.2 -0.2, 0.3 -0.2, 0.3 0.0, 0.4

0.5 0.01g

-0.3 -0.5 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6

10o 15o 20o 25o 30o 35o 45o

≥60°

0.50

toda el

área del

techo

-0.9 -0.7

-0.4, 0.0 -0.3, 0.2 -0.2, 0.2 -0.2, 0.3 0.0, 0.4 0.01g

-0.5 -0.5 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6

10o 15o 20o 25o 30o 35o 45o

≥60°

≥ 1.0

toda el

área del

techo

-1. 3 -1.0 -0.7

-0.5; 0.0 -0.3, 0,2 -0.2, 0.2 0.0, 0.3

0.0lg

-0.7 -0.6 -0.6 -0.6 -0. 6 -0.6 -0.6 -0.6

Normal a las generatrices

q = 0° y g < 10o o paralela a generatrices

las q = 90° y g

todos

≤ 0.5 0 a IH 1H a 2H

2H a 3H > 3H

-0. 9 -0.5 -0.3 -0.2

≥ 1.0 0 a H/2 > H/2

-1.3 -0.7

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

Notas:

1. Esta tabla se utiliza con ayuda de las figuras I.8 y I.9 2. Cuando se muestren dos valores, el techo deberá diseñarse para el más desfavorable, ya que debido a la

turbulencia del viento, el techo puede estar sometido a presiones positivas o negativas. Asimismo, deben

considerarse diferentes combinaciones de presiones exteriores e interiores a fin de utilizar la condición más

adversa en el diseño. 3. si se requieren valores del coeficiente de presión correspondiente a valores intermedios del g, y de la relación

H/d. puede realizarse una interpolación línea la cual se llevará a cabo entre valores del mismo signo la cual se

llevará a cabo entre valores del mismo signo

97

Figura I.9 Definición de zonas en muros laterales para aplicar los coeficinetes de presión exterior

TABLA I.11 FACTOR DE REDUCCION, KA, PARA TECHOS Y MUROS

LATERALES

Area tributaria

en m2 Factor de

reducción KA

≤ 10

25

≥100

1.0

0.9

0.8

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTA: Puede interpolarse para valores intermedios del área tributaria, A.

El área tributaria es aquélla sobre la cual se considera que actúa la presión de

diseño; por ejemplo, en el caso de un sujetador de recubrimiento, ésta será el área

tributaria que retendrá, y en el caso de un larguero, ésta será la que resulte del

producto del claro entre vigas o columnas principales por la separación entre los

largueros.

La presión exterior, Pe, se verá afectada por el factor KA cuando se diseñen los

siguientes elementos de una construcción dada:

98

- estructura principal que soporta techos y muros laterales,

- recubrimientos de esos techos y muros,

- elementos que sostienen los recubrimientos (tales corno los largueros), y

- dispositivos de sujeción de dichos recubrimientos.

Como se observa, en el diseño de los muros de barlovento y sotavento este factor

no interviene, por lo que será igual a uno.

- Factor de presión local, KL

El factor de presión local, KL, se obtendrá de la tabla I.12 y afectará sólo a las

presiones exteriores, las cuales a su vez se combinarán con las interiores. Sin

embargo, se tomará como 1.0 si la combinación de presiones exteriores e interiores

resulta así más desfavorable.

La presión exterior, Pe, se verá afectada por el factor KL cuando se diseñen los

siguientes elementos de una construcción dada:

- recubrimientos de muros y techos,

- elementos que soportan los recubrimientos (tales como los largueros), y

- dispositivos de sujeción de los recubrimientos.

Cuando se diseñe la estructura principal de la construcción o se trate del muro de

sotavento, este factor también será igual a la unidad.

Las figuras I.8 y I.10 complementan la tabla I.12 para aclarar todas las variables y

las zonas donde se aplica el factor de presión local. En el anexo No. 47 se muestran

figuras que corresponden a algunos casos de la tabla I.12.

99

Tabla I.12 FACTOR DE PRESION LOCAL, KL , PARA RECUBRIMIENTOS Y SUS SOPORTES

Presión externa

Casos

Parte de la

estruc-tura

Altura de la

estructura Zona de afectación

Area de afectación

KL

Empuje ( + ) 1

Muro de barloven

to Cualquiera Cualquiera sobre el

muro de barlovento. ≤ 0.25a2 1.25

Succión

2

(a)

Techo Cualquiera

El ancho de la zona será de 1.0a, a todo lo largo

del borde del techo incluyendo la cumbrera

si es un techo a dos aguas.

≤ a2 1.50

Muros lateral

es H < 25m

El ancho de la zona será de 1.0a, a lo largo de los

bordes verticales del muro de barlovento.

≤ a2 1.50

(b) Muros lateral

es H ≥ 25m

La zona afectada se localiza a una distancia

mayor que 1.0a., a partir del borde del muro de

barlovento.

≤ 0.25a2 1.50

3

(a)

Techo Cualquiera

E1 ancho de la zona será de 0.5a., a todo lo largo

del borde del techo incluyendo la cumbrera

si es un techo a dos aguas.

≤ 0.25a2 2.00

Muros lateral

es H < 25m

El ancho de la zona será de 0.5a, a lo largo de los

bordes verticales del muro de barlovento.

≤ 0.25a2 2.00

(b) Muros lateral

es H ≥ 25m

El ancho de la zona será de 1.0a, a lo largo de los

bordes verticales del muro de barlovento.

≤ a2 2.00

4 Muros lateral

es H ≥ 25m

El ancho de la zona será de 0.5a, a lo largo de los

bordes verticales del muro de barlovento

≤ 0.25a2 3.00

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

100

NOTA:

1. Los casos 2, 3 y 4 son alternativos y no se aplican simultáneamente.

2. Para techos de edificios bajos que se encuentren adyacentes a edificios altos, y para construcciones altas que tengan muros con bordes inclinados o con salientes, expuestas a condiciones de alta turbulencia, un factor de presión local con un valor de 3.0 no resulta conservador. Estas situaciones están fuera del alcance de este manual por lo que deberá recurrirse a las recomendaciones de especialistas.

3. Cuando se presenten presiones positivas (empujes) en zonas de techos, el valor de KL será igual a uno.

4. El área de afectación debe compararse con la tributaria para definir en que área se aplican los valores de KL que se aquí se indican.

5. Cuando g sea menor que diez grados, la zona de afectación del techo se definirá como si ésta fuese horizontal, por lo que el factor de presión local no se aplicará en la zona de la cumbrera.

Cuando el área de un elemento de recubrimiento, o de un miembro de soporte de

éste, exceda las áreas de afectación dadas en la tabla I.12, el factor de presión local,

KL, será igual a 1.0 para el área restante de dicho elemento.

Al aplicar el factor de presión local, el límite negativo del producto KL Cpe será de

-2.0.

6.6.8.2.2.2 Presiones interiores

La presión interior, Pi , se calculará utilizando la siguiente expresión:

Pi = CPi * qz Donde:

Pi es la presión interior, en kg/m2 ,

CPi el coeficiente de presión interior, adimensional, y

qz la presión dinámica de base, en kg/m2 (inciso 6.6.7).

Es importante remarcar que esta presión interior se considerará constante sobre

todas las superficies interiores de la construcción, y que para diseñar las estructuras

y sus recubrimientos deberá tomarse en cuenta que las presiones interiores actúan

simultáneamente con las exteriores descritas en el inciso 6.6.8.2.2.1, debiéndose

seleccionar la combinación de ellas que resulte más desfavorable.

101

Los distintos valores del coeficiente de presión interior, CPi, se dan en las Tablas

I.13(a) y I.13(b); la primera de ellas se aplica para el caso en que las superficies

permiten pequeñas filtraciones al interior de la construcción -son permeables-,

mientras que la segunda es aplicable cuando existen aberturas de tamaño

considerable sobre las distintas superficies que conforman la estructura. En estas

tablas se emplean conceptos esenciales que se definen junto con ellas.

Figura I.10 Factores de presión local, KL, para recubrimientos y sus soportes

102

a) Permeabí1idad.

Si en una estructura existen huecos o hendiduras que permiten que el flujo de

viento penetre a su interior, entonces se presentan presiones interiores que pueden

alcanzar magnitudes importantes o actuar simultáneamente con las exteriores

provocando condiciones desfavorables, por lo que deberán tomarse en cuenta. La

permeabilidad de una superficie se define como el cociente entre el área de las

hendiduras y huecos, resultado de las tolerancias normales de la construcción, y el

área total de esa superficie; dado que en la práctica es difícil evaluarla, en la tabla

I.13(a) se incluyen diferentes casos que, en forma cualitativa, toman en cuenta la

permeabilidad de las superficies expuestas.

Tabla I.13(a) COEFICIENTE DE PRESION INTERIOR, CPi, PARA CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA Y MUROS PERMEABLES

Estado de permeabilidad de la construcción Cpi

1. Un muro permeable, los otros impermeables:

a) Viento normal al muro permeable

b) Viento normal a un muro impermeable.

0.6

-0.3

2. Dos o tres muros igualmente permeables, el (los) otro(s) impermeable(s):

a) Viento normal a un muro permeable

b) Viento normal a un muro impermeable

0.2

-0.3

3. Todos los muros igualmente permeables.

-0.3 ó 0.0, según lo que produzca la combinación de carga más desfavorable.

4. Construcciones selladas eficientemente y que tengan ventanas que no puedan abrirse.

-0.2 ó 0,0, según lo que produzca la combinación de carga más desfavorable

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

103

b) Aberturas.

Se consideran como tales las puertas y ventanas abiertas, ventilas para aire

acondicionado y sistemas de ventilación, y aberturas en los recubrimientos, entre

otras.

c) Aberturas dominantes.

Se presentan sobre una superficie donde la suma de sus áreas excede la suma de las

áreas de las aberturas de cualquiera de las otras superficies; una abertura dominante

no necesariamente es grande.

En regiones propensas a ciclones, las ventanas deberán considerarse como

aberturas, a menos que sean capaces de resistir el impacto de una pieza de madera

de 4 kg y 100 mm x 50 mm de sección transversal, que las golpee a una velocidad

de 15 m/s. Este requisito puede ser diferente en el caso de estructuras especiales, en

cuyo caso deberá justificarse el empleo de otros, valores.

104

Tabla I.13(b) COEFICIENTE DE PRESION INTERIOR, Cpi, PARA CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA Y SUPERFICIES CON ABERTURAS

Aberturas en la construcción CP1

1. Aberturas dominantes:

a) En el muro de barlovento:

La relación entre el área abierta de este muro y el área abierta total de los techos y los otros muros (incluyendo permeabilidad), sometidos a succión exterior, es igual a:

b) En el muro de sotavento:

c) En un muro lateral:

d) En el techo:

-0.3 ó 0.0 ±0,1 0.3 0.5 0.6 0.8

-0.5 Valor de Cpe para muros laterales (tabla 1.9)(1)

Valor de Cpe para techos (tabla 1.10)(1)

2. Igual área de aberturas en dos o más muros,

-0.3 ó 0.0, según lo que produzca la combinación de carga más desfavorable.

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTA: (1) Dado que en las tablas I.9 y I.10 el Cpe varía según la zona de la superficie,

para calcular el CPi deberá un considerarse un valor promedio de acuerdo con los casos de cada tabla, en función del tamaño y ubicación de las aberturas. Otra manera de seleccionar el coeficiente en esas tablas es localizar en la superficie en cuestión el centroide de las aberturas y tomar el valor correspondiente a esa posición.

6.6.8.2.3 Construcciones con techos horizontales y extremos inclinados

El coeficiente de presión exterior, Cpe, de techos horizontales con los extremos

inclinados (figura I.11) para la dirección del viento normal a las generatrices (q= 0)

se determinará, con base en la tabla I. 10, como sigue: Para la zona inclinada en

0.5 o menor 1.0 1.5 2.0 3.0 6.0 o mayor

105

barlovento (B) se emplearán los valores que corresponden a barlovento; para la

zona central horizontal (C) y la inclinada de sotavento (S) se utilizaran los valores

para sotavento, tomando ambas zonas como si tuvieran la misma inclinación g.

Para la dirección del viento paralela a las generatrices (q = 90o), dicho coeficiente

se obtendrá de la misma tabla, pero considerando que la pendiente del techo es nula

y la altura H será la correspondiente a la parte plana del techo. Los coeficientes de

presión exterior en los muros se obtendrán a partir de las tablas I.8 y I.9

Las presiones exteriores correspondientes se determinarán según se indica en el

inciso 6.6.8.2.2.1, aplicando los factores de presión local, KL, que ahí se señalan

para el diseño de los recubrimientos; en el caso del techo, estos factores locales se

determinarán suponiendo como si éste fuese plano y horizontal. Finalmente, las

presiones interiores se obtendrán conforme al inciso 6.6.8.2.2.2.

Figura I.11. Techos horizontales con extremos inclinados

6.6.8.2.4 Construcciones con techos de claros múltiples (g < 60o )

Los valores del coeficiente de presión exterior, Cpe, para construcciones con claros

múltiples que tengan techos a dos aguas o dentados en forma de sierra (véase la

figura I.12), para las direcciones del viento perpendiculares a las generatrices (q=0o

y q = 180o), se obtendrán de las tablas I.14 y I.15, respectivamente. En los casos en

que se dan dos valores, el techo deberá diseñarse para el más desfavorable. La

altura a considerar será, para q igual 0o y 180o, la correspondiente a la altura H,

como se muestra en las figura I.12; y para q igual a 90o, la altura máxima de los

vértices superiores del techo.

C B S

g

H

DIRECCION DEL VIENTO VIENTO

q=00

106

Figura I.12 Techos con claros múltiples

107

Tabla I.14 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, Cpe, PARA CONSTRUCCIONES CON TECHOS A DOS AGUAS EN CLAROS MÚLTIPLES

Dirección del viento(q)

Coeficiente de presión exterior (Cpe)

a c g m s

0o

y

180°

0.7 De la tabla I.10

tómense los valores para H/d y g

correspondientes.

-0.3 y 0.2 para g < 10°

-0,5 y 0.3 para g ≥ 10° -0,2

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

Cuando el viento actúa en dirección perpendicular a las generatrices (q = 0o o q =

180o), los valores del coeficiente de presión exterior en los muros laterales se

obtendrán de la tabla I.9; y cuando actúa en dirección paralela a las generatrices (q

= 90° o q = 270°), dichos valores para muros y techos se obtendrán de las tablas I.8

a I.10, teniendo en cuenta que en esta dirección la pendiente del techo se tomará

igual a cero (g = 0o ) y la altura a considerar será la máxima de los vértices

superiores de éste; sólo para la dirección paralela a las generatrices, el valor dado

por la expresión (-0.05 (n-1)) adicionará a los coeficientes de presión de los techos

en el intervalo de 0 a 1H a partir del borde superior del muro de barlovento; en el

expresión anterior, la constante "n" corresponde al número total de claros, y será

igual a 4 si "n" es mayor que 4

Tabla I.15 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, CPe, PARA CONSTRUCCIONES CON TECHOS DENTADOS EN FORMA DE"SIERRA

Direc-ción del viento

(q)

Coeficiente de presión exterior (Cpe)

primer claro segundo claro otros claros intermedios

último claro

a c g j m n x y s

0o 180°

0.7 -0.2

-0.9 -0.2,0.2

-0.9 -0.3

-0.5,0.2 -0.2,0.2

-0.5,0.5 -0.4

-0.5,0.3 -0.4

-0.3,0.5 -0.7

-0.4 -0.3

-0.2 0. 7

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

108

Las presiones exteriores correspondientes se calcularán según se indica en el inciso

6.6.3.2.2.1, aplicando los factores de presión local, KL , que ahí se señalan para el

diseño de los recubrimientos; en el caso del techo, estos factores locales se

determinarán considerando como si éste fuese plano y horizontal.

Las presiones interiores se obtendrán de acuerdo con el inciso 6.6.8.2.2.2 y con

ayuda de las tablas I.13(a) y I.13(b), excepto cuando existan aberturas dominantes

en el techo, en cuyo caso el coeficiente de presión interna se tomará igual a ±0.8, el

que resulte más desfavorable.

6.6.8.2.5 Cubiertas de arco circular

A continuación se da el procedimiento para obtener las presiones de diseño en

cubiertas de arco circular. Es importante señalar que este método también es

aplicable cuando dichas cubiertas estén soportadas por muros, siempre y cuando la

altura de éstos no exceda los 3 metros, como se muestra en la figura I.13(a).

a) Presión exterior para diseño de la estructura principal

La presión exterior, Pe , en cubiertas de arco circular como la que se muestra en la

figura I.13(a) se calculará con la siguiente expresión:

Pe = Cpe * qZ

Donde:

Pe es la presión exterior, en kg/m2

Cpe el coeficiente de presión exterior, adimensional, y

qz la presión dinámica de base del viento, en kg/m2 (inciso 6.6.7).

109

Figura I.13 (a) Cubiertas de arco circular

Figura I.13 (b) Cubiertas de arco circular

Nota: Cpe debe aplicarse uniformemente en toda la superficie de la cubierta circular Figura I.13 (b) Coeficiente de presión exterior, Cpe, para cubiertas de arco circular viento paralelo a las generatrices

110

En la figura I.13(b) se muestra el coeficiente Cpe en función de la longitud

normalizada L/H y para el caso en que la dirección del viento es paralela las

generatrices. En la tabla I.16(a) se dan los valores de este coeficiente para el viento

que actúa en dirección normal a las generatrices.

Figura I.13(c) Zonas consideradas para los coeficientes de presión exterior de cubiertas de arco circular. Viento normal a las generatrices

Tabla I.16(a) COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, Cpe, PARA CUBIERTAS DE ARCO CIRCULAR. VIENTO NORMAL A LAS GENERATRICES

Relación altura-claro l=H/b

Zonas localizadas a lo largo de la nave

Coeficiente de presión exterior (Cpe )

Barlovento (B)

Zona central (C)

Sotavento (S)

0.20 < l < 0.35 Extrema 0.33 -0.67 -0.42

Intermedia 0.33 -0.38 -0.31

0.35 ≤ l < 0.60 Extrema 0.40 -0.54 -0.42

Intermedia 0.40 -0.46 -0.35

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTAS: 1. Los parámetros que aquí se emplean se ilustran en las figuras I.13 (a) y I.13(c). 2. Cuando la cubierta se asemeje a un arco circular, puede utilizarse esta tabla; de lo

contrario, deberá consultarse a un especialista.

111

3. Cuando en la cumbrera del techo se coloque un ventilador que tenga una altura de por

lo menos 5% de la altura total del techo, al coeficiente de presión exterior

correspondiente a la zona central de la cubierta se le sumará 0.3; por ejemplo, el

coeficiente de presión igual a -0.67 en la zona central deberá sustituirse por el valor de

(-0.67+0.3)=-0.37. Dichas reducciones no se realizarán para la dirección del viento

paralela a las generatrices ya que, en este caso, el ventilador tiene poco efecto sobre el

flujo del aire y sobre las presiones exteriores resultantes.

Las presiones exteriores en los muros de la construcción (figura I.13(a)), se

determinarán de acuerdo a lo indicado en el inciso 6.6.8.2.2.1 de construcciones de

planta rectangular cerrada; la pendiente del techo g, que se utilizará será la que

corresponda a la secante del arco que une el punto de la cumbrera con el del

arranque.

b) Presiones para diseño de elementos de recubrimiento y secundarios

Las presiones exteriores que toman en cuenta los efectos locales y que se emplean

para diseñar los recubrimientos de la cubierta, sus elementos de soporte y

sujetadores, se evaluarán con:

Pl = CPl * qZ

En donde:

Pl es la presión local, en kg/m2,

CPl el coeficiente de presión local, adimensional, y

qZ la presión dinámica de base del viento, en kg/m2 (inciso 6.6.7)

En ningún caso deben aplicarse las recomendaciones del inciso 6.6.8.2.2.1

referentes a los factores locales KA y KL. Los valores del coeficiente CPl se dan en

la figura I.13(d), en la cual se observa que éstos dependen de la distancia al borde

normalizada, x/H, y de la relación l = H/b, la que a su vez clasifica a las cubiertas

en los Grupos I y II. Los parámetros utilizados en esta figura se ilustran en la figura

I.13(a).

112

Figura I.13(d) Coeficiente de presión local, CPi, para elementos de recubrimiento de cubiertas circulares

d) Presión interior

Esta se calculará empleando la siguiente ecuación:

Pi = CPi * qZ

Donde:

Pi es la presión interior, en kg/m2,

CPi el coeficiente de presión interior, adimensional, y

qZ la presión dinámica de base del viento, en kg/m2 (inciso 6.6.7)

Los valores del coeficiente CPi, se presentan en la tabla I.l6(b).

113

Tabla I.16(b) COEFICIENTE DE PRESION INTERIOR, CPi ,PARA CUBIERTAS DE ARCO CIRCULAR

Altura (m) Abertura en barlovento Abertura en sotavento

≤ 3 0.51 -0.17

3 < H < 9 0.6 - 0.03H -0.13 + 0.0067H

9 ≤ H ≤ 15 0.33 -0. 13

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTA:

1. Los valores de esta tabla sólo se aplican cuando la estructura tiene una sola abertura en alguno de los muros, la cual puede abarcar del 15 al 25% del área de la superficie donde se encuentre.

2. Cuando la abertura se localice en un muro lateral para una dirección del viento dada, el coeficiente de presión interior se determinará a partir del caso c) de la tabla I.13(b): abertura dominante en un muro lateral.

3. Para alturas mayores que 15 m, se recomienda consultar a un especialista o efectuar pruebas en túnel de viento

Cuando se diseñe la estructura principal, deberá considerarse que las presiones

interiores actúan simultáneamente con las presiones o las succiones exteriores

(Inciso a); asimismo, éste será el caso con las succiones locales (inciso b) para

diseñar los elementos de recubrimiento, sus elementos de soporte y sujetadores. En

ambos casos debe seleccionarse la combinación que resulte más desfavorable.

6.6.8.2.6 Techos aislados

Deberá tomarse en cuenta que los techos aislados a una o dos aguas y los invertidos

(por ejemplo, los paraguas) están divididos en dos mitades (figura I.14), y que cada

mitad está sometida a la presión neta dada por:

Pn = CPn KA. KL qZ

Donde:

Pn es la presión neta, en kg/m2,

CPn el coeficiente de presión neta, el cual corresponde al CPb en la parte de

barlovento, y al CPS en la de sotavento, adimensional,

114

KA el factor de reducción de presión por tamaño de área (véase el inciso

6.6.8.2.2.1), adimensional,

KL el factor de preaión local dado en la tabla I.20, adimensional, y

qZ la presión dinámica de base, en kg/m2, calculados de acuerdo con lo

indicado en el inciso 6.6.7.

Figura I.14 Techos aislados

En las tablas I.17 a I.19 se presentan los valores del coeficiente de presión neta en

cada mitad del techo aislado (barlovento o sotavento). En los casos en que se dan

dos valores, deberá seleccionarse el que produzca las condiciones más

desfavorables, considerando las dos mitades.

115

Tabla I. 17(a) COEFICIENTE DE PRESIÓN NETA EN TECHOS AISLADOS A

UN AGUA PARA 0.25 ≤ H/d ≤ 1

Pendiente del techo

(g)

Angulo q

CPb CPS

Libre (3) debajo

Obstruido (4) debajo

Libre (3) debajo

Obstruido (4) debajo

00 150 300

00 -0.6, 0.6 -1.0, 0.0

-2.2

-1.0, 0.4 -1.5, 0.0

-2.7

-0.4, 0.2 -0.6, 0.0 -1. 1,-0.2

-0.8, 0.4 -1.0, 0.2 -1.3, 0.0

00 150 300

180° -0.6, 0.6 0.0, 0.8

1.6

-1.0, 0.4 0.0, 0.8

1.6

-0.4, 0.2 0.0, 0.4

0.8

-0.8, 0.4 -0.2, 0.0

0.0 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTAS SOBRE LAS TABLAS I.17 a I.19:

1. Estas tablas se utilizan con ayuda de la figura I.14.

2. A fin de obtener valores intermedios para techos con pendientes diferentes a las indicadas, puede realizarse una interpolación lineal, la cual se llevará a cabo únicamente ente entre valores del mismo signo.

3. “Libre debajo” significa que las, mercancías y materiales almacenados bajo techo bloquean menos del 50% del área de la sección transversal expuesta al viento.

4. "Obstruido debajo" significa que el 75% o más del área de la sección transversal se encuentra obstruida.

5. La interpolación lineal se permite para valores de obstrucción intermedios.

6. En todos los casos de la figura I.14, cuando q= 900 se utilizará la tabla I.17(a) con q= 0° y g= 0°, excepto los que cumplen con las condiciones de la tabla I.17(b), siguiendo el mismo criterio de dividir el techo en dos mitades en la dirección del viento.

Tabla I.17(b) COEFICIENTE DE PRESION NETA EN ZONAS DE TECHOS

AISLADOS A UN AGUA PARA g = 0°, q = 0° y 90°, H/d < 0.25

Distancia horizontal sobre el techo medida a partir de

la arista de barlovento

Coeficiente de presión neta (CPn)

0 a 1H

1H a 2H

> 2H

Valores de CPb en la tabla I.17(a) para g=00 Valores de CPS en la tabla I,17(a) para g = 00 -0.2, 0.2 para libre debajo -0.4, 0.2 para obstruido debajo

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTA; 1. Para determinar la distancia horizontal véase la figura I.9.

116

Tabla I. 18 COEFICIENTE DE PRESIÓN NETA EN TECHOS AISLADOS A DOS AGUAS PARA. 0.25 ≤ H/d ≤ 1

Pendiente del

techo (g)

Ángulo q

CPb CPS

Libre debajo

Obstruido debajo

Libre debajo

Obstruido debajo

00 < g ≤ 7.50

15.0°

22.5°

30.0°

0

y

180°

-0.6, 0.4

-0.4, 0.6

-0.4, 0.8

-0,4, 0.9

-1.4

-1.2

-0.9

-0.5

-0.7

-1.0

-1.1

-1.2

-1.0

-1.3

-1.4

-1.5

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

Tabla I.19 COEFICIENTE DE PRESION NETA EN TECHOS AISLADOS INVERTIDOS PARA 0.25 ≤ H/d ≤ 1

Pendiente del

techo (g)

Ángulo

q

CPb CPS

Libre debajo

Obstruido debajo

Libre debajo

Obstruido debajo

00 < g ≤ 7.50 15.0°

22.5°

30.0°

00

y 180°

-0.6, 0.4

-0.6, 0.4

-0.7, 0.3

-0.7, 0.3

-0.7

-0.8

-1.0

-1.2

0.3

0.5

0.7

0.9

-0.3

-0.2

-0.2

-0.2

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

Cuando un techo aislado esté soportado por un solo apoyo (columna o muro) de tal

manera que tenga un comportamiento de techo en voladizo, podrán aplicarse los

coeficientes que aquí se señalan; el voladizo puede ser de todo el techo o solamente

de una parte de él, dependiendo de la localización del apoyo; sin embargo, cuando

el claro del voladizo exceda los 3 metros, también deberán calcularse las presiones

perpendiculares a la acción del viento, como señala en el inciso 6.6.9.3.4, y revisar

su comportamiento ante esta condición adicional.

A fin de diseñar los recubrimientos y elementos que los soportan, con ayuda le la

figura I.15 deberán aplicarse los valores del factor de presión loca, KL, que se

indican en la tabla I.20 siguiendo en forma análoga las recomendaciones dadas en

el inciso 6.6.8.2.2.1.

117

Tabla I.20 FACTOR DE PRESION NETA LOCAL, KL PARA LOS RECUBRIMIENTOS Y SUS SOPORTES DE TECHOS AISLADOS Y TOLDOS(1)

Casos Inclinación del techo g

Zona de afectación Área de afectación

KL

1 Presiones g ≥ 100

El ancho de la zona será de 1.0a, a lo

largo de todo el borde del techo, incluyendo

la cumbrera si es a dos aguas.

Entre

0.25a2

y

1.0a2

1.50

2 Presiones g ≥ 100

El ancho de la zona será de 0.5a, a lo largo

de todo el borde del techo, incluyendo la cumbrera si es a dos

aguas

≤ 0.25 a2 2.0

2 Succiones (-) hacia

arriba g < 100

El ancho de la zona será de 0.5a, a lo largo del borde de

barlovento.

≤ 0.25 a2 3.0

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTAS:

1. Las figuras I.14 y I.15 complementan esta tabla para aclarar todas las variables y las zonas donde se aplica el factor de presión local.

2. En los casos 1 y 2 las presiones pueden ser de empuje o succión.

3 Todos los casos son alternativos y no se aplican simultáneamente.

4. El área de afectación debe compararse la tributaria para definir en que área se aplican los valores de KL que aquí se indican.

5. En los casos 1 y 2 se excluyen los techos invertidos

6.6.8.2.7 Toldos y cubiertas adyacentes a construcciones cerradas

La presión neta, Pn, del viento que actúa sobre toldos y cubiertas adyacentes a

construcciones cerradas deberá calcularse con la siguiente ecuación:

Pn = CPn KA KL qz

Donde: Pn es la presión neta, en kg/m2,

CPn el coeficiente de presión neta, adimensional,

KA el factor de reducción de presión por tamaño de área (inciso

6.6.8.2.2.1), adimensional,

118

KL el factor de presión neta local dado en la tabla 1.20, adimensional, y

qz la presión dinámica de base, en kg/m2 , (inciso 6.6.7)

Para la dirección del viento normal al muro adyacente ( q=00 ), el coeficiente de

presión neta se obtiene de la tabla I.21; para la dirección paralela ( q = 900), dicho

coeficiente se obtiene de la tabla I.17 (véase la figura I.16(a)) pero con q = 00 . En

el caso de las cubiertas parcialmente encerradas, se utilizará la figura I.16(b).

Figura I.15 Factores de presión local, KL, para techos aislados

Tabla I.21(a) COEFICIENTE DE PRESIÓN NETA, CPn, EN TOLDOS Y CUBIERTAS ADYACENTES A CONSTRUCCIONES PARA g ≤ 5°, hc /H < 0.5 Y q = 00

(VIENTO NORMAL AL MURO)

Relación

hc/ H

Coeficiente de presión neta (CPn )

Fuerza resultante ascendente

Fuerza resultante descendente

0.1

0.2

0.5

1.2

0.7

0.4

-0.2

-0.2

-0.2 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

119

Figura I.16 (b) Coeficiente de presión neta, Cpn, en cubiertas parcialmente encerradas con hc/Lv 0.5

Los toldos y cubiertas deberán diseñarse tanto para las presiones netas

descendentes (positivas) como para las ascendentes (negativas), conforme a lo

señalado en las tablas I.21(a) y (b).

120

Tabla I.21(b) COEFICIENTES DE PRESIÓN NETA, CPn, EN TOLDOS Y CUBIERTAS ADYACENTES A CONSTRUCCIONES PARA g ≤ 5°, hc/H ≥ 0.5 Y q = 00

(VIENTO NORMAL AL MURO)

Re1ación

hc/HC

Coeficiente de presión neta (CPn)

Fuerza resultante descendente

Fuerza resultante ascendente

0.5

0.75

1.0

0.5

0.4

0.2

-0.3

[-0.3-0.2 (hc/Lc)] ó -1.5(1)

[-0.3-0.6 (hc/Lc)] ó -1.5(1) Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTAS SOBRE LAS TABLAS I.21 : 1. El que resulte de menor magnitud.

2. Para toldos o cubiertas adyacentes a los muros de forma rectangular, figura I.16(a) izquierda, H será igual a la altura ha en el cálculo de la presión a dinámica de base; por el contrario, cuando el toldo o cubierta se coloque sobre un muro con remate triangular, figura I. 16(a) derecha, la altura a considerar como H será la de la cumbrera del techo de la construcción cerrada.

3. hc es la altura medida desde el nivel del terreno al toldo a cubierta.

4. Para valores Intermedios de hc/H puede interpolarse linealmente.

5. Lc es la longitud del toldo o cubierta, medida como se indica en la figura I.l6 (b), en m.

Cuando la relación hc /H, sea menor que 0.5, la presión neta se determinará con qz

evaluada para Z = H; cuando dicha relación sea mayor o igual que 0.5 entonces se

utilizará qz evaluada para Z = hc (figura I.16)

6.6.8.2.8 Techos en voladizo

Para techos y toldos en voladizo con un claro menor que 5 metros, las cargas por

viento pueden evaluarse siguiendo lo establecido para techos aislados o toldos

adyacentes a construcciones, según el caso (incisos 6.6.8.2.6 y 6.6.8.2.7).

A fin de calcular las cargas de diseño sobre techos en voladizo cuyo claro sea

mayor que 5 metros (por ejemplo, los techos de graderías), es necesario considerar

la respuesta dinámica, por lo que las cargas deberán determinarse de acuerdo con lo

especificado en el inciso 6.6.9.3.5.

121

6.6.8.2.9 Letreros y muros aislados

La presión neta, Pn, sobre letreros rectangulares planos o sobre muros aislados

deberá obtenerse utilizando la siguiente ecuación (figura I.17):

Pn = CPn KP qH

En donde:

CPn es el coeficiente de presión neta obtenido de las tablas I.22, adimensional,

Kp el factor de reducción de presión por porosidad, adimensional; este factor

está dado por: [l-(l-f)2 ], en donde f es la relación de solidez del letrero o

muro,

f la relación entre el área sólida y el área total de la superficie del letrero o

muro, adimensional, y

qH la presión dinámica de base del viento calculada, según el inciso 6.6.7, a la

altura total del letrero o muro (Z= H), kg/m2.

Figura I.17 Letreros y muros aislados

TABLAS I.22 COEFICIENTES DE PRESION NETA, CPN, PARA LETREROS

Y MUROS AISLADOS

Tabla I.22(a) VIENTO NORMAL AL LETRERO O MURO (q = 0°)

Coeficiente de presión neta (CPn)

Letreros Muros

0 < he /H < 0. 2 0,2≤ he/H ≤0.7

1.2 + 0.02族贫萍乒石5祖 1.5 1.2

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

122

La tabla I.22(a) se aplica para letreros con 1 ≤ b/he ≤ 45 y muros con 1 ≤ b/H ≤ 45. En caso de que b/he o b/H sean mayores que 45, el CPn será igual 2.0 En el caso

de muros, si b/H es menor que uno, el CPn será también igual a 2.0. En el caso de

letreros, si b/he es menor que uno, el CPn será igual a 2.0 si he/H ≥ 0.2, pero si 0 <

he/H < 0.2, el CPn se calculará con la expresión de la tabla I.22(a) reemplazando la relación b/he por su valor inverso.

Tabla I.22(b) VIENTO A 45° SOBRE EL LETRERO O MURO (q = 45°)

Coeficiente de presión neta (CPn) en zonas de letreros o muros

Letreros Muros

Distancia horizontal medida a partir del borde libre de barlovento del letrero.

Distancia horizontal medida a partir del borde libre de barlovento del muro.

0 a 2he 2he a 4he > 4he 0 a 2H 2H a 4H > 4H

3.0 1.5 0.75 2. 4 1.2 0.6

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTA : Esta tabla se aplica con ayuda de la figura I.18.

Tabla I.22(c) VIENTO PARALELO AL PLANO DEL LETRERO 0 MURO (q = 900 )

Coeficiente de presión neta (CPn) en zonas de letreros o muros

Letreros Muros

Distancia horizontal medida a partir del borde libre de barlovento del letrero.

Distancia horizontal medida a partir del borde libre de barlovento del muro.

0 a 2he 2he a 4he > 4he 0 a 2H 2H a 4H > 4H

±1.2 +0.6 ±0.3 ±1.0 ±0.5 ±0.25

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTA : Esta tabla se aplica con ayuda de la figura I.18.

6.6.8.2.10 Silos y tanques cilíndricos.

La presión exterior, Pe, para el diseño de las paredes o muros laterales, y de los

techos de silos y tanques cilíndricos (figura I.19(a)), deberá calcularse a partir de:

Pe = CPe KA KL qH

123

Donde:

CPe es el coeficiente de presión exterior que se calcula según si se trata de la

pared o del techo del silo o tanque cilíndrico, adimensional,

KA el factor de reducción de presión por tamaño de área, adimensional,

KL el factor de presión local, adimensional, y

qH la presión dinámica de base, en kg/m , determinada según el inciso 6.6.7

para la altura Z = H.

Figura I.18 (b) Letreros

El factor KA se utilizará solamente en los techos o tapas de la construcción, de

acuerdo con lo que se indica en el inciso 6.6.8.2.2.1; será igual a la unidad en el

diseño de las paredes o muros perimetrales.

EL factor KL dado en la tabla I.12 se analizará a la zona de los bordes de

barlovento de los techos cuando la pendiente del techo sea menor o igual a 150;

cuando sea mayor, este factor se aplicará además sobre una zona cercana a la punta

del cono. Las áreas de dichas zonas se muestran en la figura I.19(b).

124

El factor de presión local deberá tomarse = 1.0 para las paredes del tanque o silo.

En el caso de los techos o tapas de silos y tanques de sección transversal circular, el

coeficiente de presión exterior, CPe, se obtendrá de la figura I-19(b), en la cual se

observa que este coeficiente se aplica cuando la inclinación del techo, g, se

encuentra entre cero y treinta grados. Para valores mayores se recomienda utilizar

resultados de pruebas experimentales en túnel de viento

Finalmente, el coeficiente de presión exterior para las paredes o muros laterales

varía con el ángulo b (figura 1.19(a)) de acuerdo con la siguiente expresión:

CPe = KS CP1 Donde:

Ks = 1.0 para CP1 ≥ -0.15,

= 1.0 - 0.55 (CP1 + 0.15) log10族钮泞凝祖 para CP1 < -0.15,

CP1 = -0.5 +0.4 cosb + 0.8 cos2b + 0.3 cos3b -0.1 cos4b - 0.05 cos5b,

b es el ángulo entre la dirección del viento y un punto sobre la pared del silo

o tanque circular (figura I.19(a)).

Este coeficiente es válido para silos y tanques desplantados al nivel del terreno o

soportados por columnas cuya altura no sea mayor que la de ellos mismos, he

(figura 1.19(a))

El factor CP1 , es el coeficiente de presión exterior correspondiente a un depósito

cilíndrico con una relación de aspecto, l = he/b, unitaria y su valor es función del

ángulo b.

La fuerza de arrastre, Fa , en kg, que debe considerarse para el diseño global de

silos y tanques (tanto los desplantados a nivel del terreno como los elevados) se

calculará con la expresión:

Fa=0.63 qH b he

125

Donde las dimensiones "b" y "he" se definen en la figura I.19, y la presión

dinámica de base (inciso 6.6.7) se calcula a la altura Z = H.

Figura I.18 (b) Coeficentes de presión exterior, Cpe, para techos de silos y tanques cilíndricos (0.25 he /b 4.0)

126

6.6.8.2.11 Fuerzas en miembros estructurales aislados

La fuerza en la dirección del flujo del viento sobre elementos estructurales

expuestos directamente a dicho flujo, tales como perfiles estructurales que formen

armaduras, marcos y torres, se calcula con la ecuación:

Fa=Ki Ke Kra Ca Az qz

en donde:

Fa es la fuerza de arrastre sobre el elemento en la dirección del viento, en kg,

Ki el factor que toma en cuenta el ángulo de inclinación del eje del miembro

con respecto a la dirección del viento, adimensional:

= 1.0, cuando el viento actúa perpendicularmente al miembro,

= sen2q, cuando existe un ángulo q entre la dirección del viento y el eje del

elemento estructural,

Ke el factor de protección, aplicable a marcos abiertos múltiples (tablas I.23 y

I.24), adimensional,

Kra el factor de corrección por relación de aspecto de miembros individuales,

adimensional,

Tabla I.22 (d)

Relación de Aspecto ( l / b)

Factor de corrección Kra

2 < l/b ≤ 4 8 14 30

40 o mayor

0.6 0.7 0.8 0.9 1.0

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTA: Para valores intermedios de l/b puede interpolarse linealmente

Ca el coeficiente de arrastre, adimensional,

Az el área del elemento, a una altura Z, proyectada perpendicularmente a la

dirección del viento, en m2, y

qz la presión dinámica de base del viento, en kg/m2, dada en el inciso 6.6.7.

127

Asimismo, la fuerza de arrastre debida al viento para distintos ángulos de

incidencia de éste, podrá calcularse en la dirección de dos ejes ortogonales de la

sección del elemento de acuerdo con las ecuaciones:

Fx = Ki Ke Kra CFX b qz

Fy = Ki Ke Kra CFY b qz

En donde:

Fx Fuerza en la dirección del viento, por unidad de longitud del elemento

estructural, en kg/m,

Fy Fuerza transversal a la dirección del viento, por unidad de longitud del

elemento estructural, en kg/m,

CFX Coeficiente de fuerza, adimensional,

CFY Coeficiente de fuerza transversal, adimensional, y

b Ancho de la superficie de barlovento, en m.

Los factores Ki, Ke y Kra se definieron en la ecuación anterior y el valor de la

presión dinámica de base, qz , se calcula según el inciso 6.6.7.

Los valores más comunes de los coeficientes Ca, CFX y CFY y del factor de

corrección por relación de aspecto, se presentan en los anexos No.50,51,52

6.6.8.2.11.1 Marcos abiertos aislados

Los marcos abiertos están formados por varios elementos estructurales dispuestos

en un solo plano normal a la dirección del viento (por ejemplo, celosías o

armaduras). La carga del viento sobre una construcción de este tipo se calculará

como la suma de las fuerzas que actúan sobre cada uno de los miembros tomando

en cuenta los coeficientes de arrastre respectivos. La suma de las fuerzas

individuales se efectuará siguiendo lo indicado en el inciso 6.6.8.2.11 y

considerando que Ke = 1.0.

128

6.6.8.2.11.2 Marcos abiertos múltiples

En estructuras compuestas por una serié de marcos abiertos similares y paralelos, la

fuerza sobre el segundo y los subsecuentes será igual a la calculada para el marco

de barlovento según el inciso 6.6.8.2.11.1, afectada por el factor Ke, el cual se

obtiene de las tablas I.23 y I.24.

Tabla I.23 FACTOR DE PROTECCION, Ke , PARA MARCOS .ABIERTOS MULTIPLES CON VIENTO PERPENDICULAR A LOS MARCOS (q=0°)

So1idez efectiva (fe)

Relación de espaciamiento entre marcos (s)

≤ 0.2 0.5 1.0 2.0 ≤ 4.0

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.7

1.0

1.0

0.8

0.5

0.3

0.2

0.2

0.2

0.2

1.0

1.0

0.8

0.6

0.4

0.2

0.2

0.2

1.0

1.0

o.8

0.7

0.5

0.3

0.2

0.2

1.0

1.0

0.9

0.7

O.6

0.4

0.2

0.2

1.0

1.0

1.0

0.8

0.7

0.6

0.4

0.2 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTAS SOBRE LAS TABLAS I.23 Y I.24: 1. s es el factor de espaciamiento definido como la relación entre la separación de

los marcos y el ancho o peralte del marco proyectado perpendicularmente en la dirección del viento.

2. Para elementos de lados planos, la solidez efectiva fe, es igual a la real f, definida como la relación entre el área sólida y el área total encerrada por el contorno del marco; para elementos de sección transversal circular, fe se obtiene a partir de: fe =1.20 淀냀.㠨Ė

3. Para valores intermedios de f y s se permite la interpolación lineal.

129

Tabla I.24 FACTOR DE PROTECCION, Ke, PARA MARCOS ABIERTOS MÚLTIPLES

CON VIENTO A 45° (q = 45°)

Solidez Efectiva

(fe)

Relación de espaciamiento entre marcos (s)

≤ 0.5 1.0 2.0 4.0 ≥ 8.0

0.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0

0.1 0.9 1.0 1.0 1.0 1.0

0.2 0.8 0.9 1.0 1.0 1.0

0.3 0.7 0.8 1.0 1.0 1.0

0.4 0.6 0.7 1.0 1.0 1.0

0.5 0.5 O.6 0.9 1.0 1.0

0.7 0.3 0.6 0.8 0.9 1.0

1.0 0.3 0.6 0.6 0.8 1.0 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

6.6.8.2. 11.3 Torres de celosía aisladas

Los valores del coeficiente de arrastre Ca, para torres de celosía con diferentes

arreglos se presentan en las tablas I.25 a I.27. Cabe remarcar que las torres

mencionadas en este inciso se encuentran aisladas. A fin de diseñar las torres de

celosía que se utilizan como estructuras de soporte de líneas de transmisión de

energía eléctrica, deberán emplearse otros lineamientos como los de la referencia

10, ya que su comportamiento es diferente al de las aisladas.

Para el viento que actúa sobre cualquier cara de la torre, la fuerza de arrastre de

diseño deberá calcularse a través de la ecuación:

Fa = Ca Az qz

donde:

Fa es la fuerza de arrastre, en kg, que actúa paralelamente a la dirección del

viento y es variable con la altura,

Ca el coeficiente de arrastre en la dirección del flujo del viento, adimensional,

130

Az el área de los miembros de la cara frontal, a una altura Z, proyectada

perpendicularmente a la dirección del viento, en m2, y

qz la presión dinámica de base del viento a la altura Z, en kg/m2 , dada en el

inciso 6.6.7.

Si la torre es de sección variable con la altura, el coeficiente de arrastre será

también variable. Para fines prácticos, este coeficiente y, por tanto, la fuerza de

arrastre, podrán calcularse dividiendo a la torre en varios paneles o tramos de

sección constante.

En torres de celosía de sección transversal triangular equilátera con elementos de

lados planos deberá considerarse que el coeficiente de arrastre es constante para

cualquier inclinación del viento. Por el contrario, para las de sección cuadrada

también con elementos de lados planos, este coeficiente para el viento que actúa

sobre una esquina deberá tomarse como 1.2 veces el coeficiente de arrastre

correspondiente al viento que actúa sobre una cara. Se recomienda buscar un

procedimiento más detallado para corregir dicho coeficiente en función de

diferentes ángulos de inclinación del viento, con el cual puede obtenerse un factor

correctivo menor al 1.2 que aquí se recomienda para las torres de sección cuadrada.

Tabla I.25 COEFICIENTE DE ARRASTRE, Ca , PARA TORRES DE CELOSIA CON

SECCION TRANSVERSAL CUADRADA O TRIANGULAR EQUILÁTERA CON MIEMBROS DE LADOS PLANOS

Solidez de la cara frontal

(f)

Coeficiente de arrastre (Ca)

Torres de sección cuadrada Torres de sección triangular

equilátera

0.1

0.2

0.3

0.4

≥ 0.5

3.5

2.8

2.5

2.1

1.8

3.1

2.7

2.3

2.1

1.9 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTAS SOBRE LAS TABLAS I.25 A I.27:

1. f es la relación de solidez definida como el cociente entre el área sólida y el área total encerrada por la cara frontal.

2. b es el diámetro promedio de los elementos de sección circular, en metros

131

3. VD es la velocidad de diseño del viento (inciso 6.6.6), convertida a m/s. 4. Para valores intermedios de bVD se permite la interpolación lineal

Tabla I.26 COEFICIENTE DE .ARRASTRE, Ca, PARA TORRES DE CELOSIA CON SECCIÓN TRANSVERSAL CUADRADA CON MIEMBROS DE SECCIÓN TRANSVERSAL CIRCULAR

Solidez de la cara frontal

(f)

Coeficiente de arrastre (Ca)

Partes de la torre dentro de flujo subcrítico

bVD < 3 m2/s

Partes de la torre dentro de flujo supercrítico

bVD ≥ 6 m2/s Viento sobre

una cara Viento sobre una esquina

Viento sobre una cara

Viento sobre una esquina

0.05 0.1 0.2 0.3 0.4

≥ 0.5

2.4 2.2 1.9 1.7 1.6 1.4

2.5 2.3 2.1 1.9 1.9 1.9

1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4

1.2 1.3 1.6 1.6 1.6 1.6

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

Tabla I.27 COEFICIENTE DE ARRASTRE, Ca, PARA TORRES DE CELOSIA CON SECCION TRANSVERSAL TRIANGULAR EQUILATERA CON MIEMBROS DE SECCIÓN TRANSVERSAL CIRCULAR

Solidez de la cara frontal

(f)

Coeficiente de arrastre (Ca)

Partes de la torre dentro del flujo súberítico

bVD < 3 m2/s [cualquier dirección del viento)

Partes de la torre dentro del flujo supercrítico

bVD ≥ 6 m2/s (cualquier dirección del viento)

0.05 0.1 0.2 0.3 0.4

≥ 0.5

1.8 1.7 1.6 1.5 1.5 1.4

1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.2

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

6.6.8.2.12 Chimeneas y torres

La presión neta estática, Pn, debida al flujo del viento sobre una chimenea o una

torre, se calcula con la expresión:

132

Pn = Ca qz

Donde:

Ca es el coeficiente de arrastre obtenido de la tabla I.28, adimensional, y

qZ la presión dinámica de base, en kg/m2 , obtenida de acuerdo con lo que se

indica en el inciso 6.6.7.

La fuerza de arrastre se determinará multiplicando la presión neta por el área de la

chimenea o torre proyectada sobre un plano vertical. Si la chimenea o torre es de

sección transversal

Según se establece en el inciso 6.6.3, para relaciones de aspecto, H/b, mayores que

cinco o período fundamental mayor que uno, además de los efectos estáticos,

deberán tomarse en cuenta los dinámicos. Por otra parte, los valores recomendados

en la tabla I.28 no deberán corregirse por el coeficiente de relación de aspecto.

Tabla I. 28 COEFICIENTE DE ARRASTRE, Ca, PARA CHIMENEAS Y TORRES

Sección transversal Tipo de superficie Relación H/b

1 7 25 ≥ 40

Circular (bVD ≥ 6 m2/s)

Lisa o poco rugosa (d'/bs @ 0.0) Rugosa (d'/bs @ 0.02)

0.5 0.7 0.8

0.6 0.8 1.0

0.7 0.9 1.2

0,7 1.2 1.2

Circular (bVD < 6 m2/s) D

Cualquiera 0.7 0. 3 1.2 1.2

Hexagonal u octagonal Cualquiera 1 1.2 1.4 1.4

Cuadrada (viento normal a una cara)

Cualquiera 1.3 1.4 2.0 2.2

Cuadrada (viento sobre una esquina)

Cualquiera 1.0 1.1 1.5 1.6

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

NOTA;

1. b es el diámetro o la dimensión horizontal de la estructura, incluyendo la rugosidad de la

pared; para determinar el producto bVD , este diámetro será el que se localiza a dos tercios

de la altura total, a partir del nivel del terreno, en m

2. d´ es la dimensión que sobresale de las rugosidades, tales como costillas o “spoiler”, en m.

133

3. VD es la velocidad del viento de diseño (inciso 6.6.6), convertida a m/s, y evaluada para los dos

tercios de la altura total

4. Para valores intermedios de H/b y de d´/b se permite la interpolación lineal.

A fin de diseñar las paredes de una chimenea o torre de sección transversal circular,

deberá revisarse la respuesta local de una sección de altura unitaria de la chimenea

o torre, ante la distribución radial de presiones. La presión radial da origen a la

aparición de esfuerzos de flexión en el plano de la sección transversal de la

chimenea y puede determinarse siguiendo los lineamientos para las paredes de silos

y tanques cilíndricos (véase el inciso 6.6.8.2.10).

134

6.6.9 Análisis Dinámico

Este procedimiento permite evaluar los empujes ocasionados por la interacción

dinámica entre el flujo del viento y las estructuras, principalmente las

pertenecientes a los tipos 2 y 3 definidos en el inciso 6.6.4. Las fuerzas y las

presiones actuantes sobre algunas de sus partes o subsistemas, tales como tramos

de muros o cubiertas, toldos adyacentes, cancelerías o recubrimientos de fachadas y

sus soportes, deberán determinarse utilizando el análisis estático descrito en el

índice 6.6.8.

6.6.9.1 Limitaciones

El procedimiento que establece el análisis dinámico se aplicará para calcular las

cargas por viento que actúan sobre las estructuras prismáticas sensibles a los

efectos dinámicos producidos por la turbulencia del viento; en este capítulo, dichas

construcciones corresponden a los Tipos 2 y 3.

En particular, este método deberá emplearse en el diseño de las estructuras que

cumplan con alguna de las siguientes condiciones:

a. La relación H/D>5, en donde H es la altura de la construcción y la D la

dimensión mínima de la base, o

b. El período fundamental de la estructura es mayor que 1 segundo.

6.6.9.2 Determinación de la velocidad de diseño, 奖箭

La velocidad de diseño 惯劈, se calculará siguiendo el mismo procedimiento que se

detalla en el inciso 4,6, tomando como base la siguiente ecuación:

惯劈妮畸飘 畸叠 惯片

En donde 惯片 es la velocidad regional de ráfaga establecida en el inciso 6.6.6.2, y

los factores 畸叠 y 畸飘 definidos en los incisos 6.6.6.3 y 6.6.6.4 respectivamente, se

135

evaluarán de acuerdo con las características del sitio en donde se desplazará la

construcción. Sin embargo, para el análisis dinámico, el factor que considera el

tamaño de la estructura 畸披 (inciso 6.6.6.3.1), y del cual es función el factor de

exposición 畸叠, se tomará igual a uno. Esta velocidad de diseño también se

considerará en la revisión de la posible aparición vórtices periódicos según el

inciso 6.6.9.3.4 y los posibles problemas de inestabilidad que se tratan en el inciso

6.6.9.5.

6.6.9.3 Presiones y Fuerzas sobre Estructuras Sensibles a Efectos Dinámicos

En el análisis dinámico, las presiones y fuerzas de diseño que aparecen cuando el

viento actúa en una dirección dad se determinarán separadamente para dos

direcciones ortogonales; una de ellas será aquella en la que el viento actúa, y la

otra, la transversal a la interior. Dichas fuerzas de diseño y la consecuentemente

respuesta estructural se valuarán tomando como base la velocidad de diseño que se

específica en el inciso 6.6.9.2.

A fin de calcular la fuerza de diseño en la dirección del viento, para las estructuras

Tipos 2 y 3 se considerarán dos componentes: uno medio debido a la acción media

del viento asociada a un lapso de promediación de 3 segundos, y uno dinámico

caracterizado por el valor pico de la acción del viento.

Estos dos componentes se toman en cuenta implícitamente en el factor de respuesta

dinámica debida a ráfagas (véase el inciso 6.6.9.3.3).

La fuerza transversal al flujo del viento causada por la posible aparición de vórtices

periódicos en estructuras pertenecientes al Tipo 3, se determinará de conformidad

con lo que se indica en el inciso 6.6.9.3.4.

6.6.9.3.1 Presiones en la dirección del Viento

La presión total en la dirección del viento se calculará con la siguiente expresión:

136

官拼 = 畸 苹固频 刽莆

En donde: 畸 苹 Es el factor de respuesta dinámica debida a ráfagas, adimensional, según el

inciso 6.6.9.3.3,

固 频 El coeficiente de arrastre, adimensional, que depende de la forma de la

estructura, y

刽莆 La presión dinámica de base en la dirección del viento, en kg/桂널, a una altura

Z, en m, sobre el nivel del terreno, definida en el inciso 6.6.7.

Los coeficientes 畸 苹 仆 固频 se determinan según se indica en los incisos 6.6.9.3.3 y

6.6.9.3.6 respectivamente.

6.6.9.3.2 Fuerzas en la Dirección del Viento

Las fuerzas que se generan en la dirección del viento sobre las estructuras

prismáticas de los Tipos 2 y 3 se calcularán multiplicando la presión 官拼̀ definida en

el inciso 6.6.9.3.1, por el área, 故拼̀ en 桂널, la cual se evaluará según las

disposiciones establecidas en el inciso 6.6.8.2.2.

La fuerza total F sobre la construcción, en kg, debida al flujo del viento, resultará

de sumar la contribución de cada una de las fuerzas que actúa sobre el área

expuesta de la estructura o parte de ella, a una altura Z dada, según se muestra en la

siguiente expresión:

畸 龠 素 畸拼 妮 素 官拼故拼

El momento del volteo máximo de diseño se determinará mediante la suma de los

momentos producidos por cada una de las fuerzas 畸拼 ´.

137

6.6.9.3.3 Factor de respuesta dinámica debida a ráfagas

En el diseño de las construcciones pertenecientes a los Tipos 2 y 3 se tomarán en

cuenta los efectos dinámicos debidos a la turbulencia en la dirección del viento,

utilizando el factor de respuesta dinámica 畸苹 ´ el cual se determina con:

畸苹龠 1龟널侍1十龟颇试徽幌世守市 En donde:

Es un factor de ráfaga, variable con la altura Z, 龟颇 El factor pico o de efecto máximo de la carga por viento, y 徽幌世 La relación entre la desviación estándar (raíz cuadrada del valor cuadrático

medio) de la carga por viento y el valor medio de la carga por viento.

Todas las variables son adimensionales y se obtienen como a continuación se

explica. La variación del factor de ráfaga con la altura z se calcula con las

siguientes expresiones:

g 龠 乖除族냀ō旗祖骑 si Z 10

g 龠 乖除族拼旗祖骑 si 10 < Z < 磺

g 龠 乖除 si Z ≥ 磺

Las variables κ’y h, adimensionales, dependen de la rugosidad del sitio de

desplante, y 磺 es la altura gradiente en m. Estas variables se definen en la tabla:

Tabla I.29 FACTORES κ‘,h, d

Categoría 1 2 3 4

κ‘ 1.224 1.288 1.369 1.457

h -0.032 -0.054 -0.096 -0.151

d 245 315 390 455

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

La relación 磺幌世, que representa la variación de la carga debida a la turbulencia del

viento, se calcula con la ecuación:

138

旗启 = 瞬匹嗓披叠̀族顾十骗琵祁祖 En donde: 诡r Es un factor relacionado con la rugosidad del terreno:

Para terrenos con categoría 1 = 0.06,

Con categoría 2 = 0.08

Con categoría 3 = 0.10 y

Con categoría 4 = 0.14. Ƽ Es el factor coeficiente de amortiguamiento crítico:

Para construcciones formadas por marcos de concreto = 0.02.

B Es el factor de excitación de fondo

S El factor de reducción por tamaño, y

E El factor que representa la relación de la energía de ráfaga con la frecuencia

natural de la estructura.

El factor 固叠̀ se define con las expresiones siguientes:

固叠̀ = 3.46 纵畸飘邹² 族냀ō旗祖²叠́ si H 10

固叠̀ = 3.46 纵畸飘邹²族脾旗祖²叠́ si 10 H 磺

固叠̀ = 3.46 纵畸飘邹² si H 驶 磺

Donde el factor de topografía 畸飘, se determina según el inciso 6.6.6.4, 磺 es la altura

gradiente establecida en la tabla I.29 y H la altura total de la construcción, ambas

en metros, y ` es igual a 0.13, 0.18, 0.245 o 0.31 según la categoría de terreno 1,

2, 3 o 4 respectivamente.

Las variables que intervienen en la ecuación de 徽幌世 son adimensionales.

Por lo que respecta al coeficiente de amortiguamiento crítico Ƽ, en construcciones

cilíndricas tales como chimeneas de acero, su valor puede encontrarse entre 0.0016

139

y 0.008 揍3租, según su estructuración y el tipo de material empleado. Podrán

utilizarse otros valores de dicho coeficiente sólo si se justifican de manera

adecuada con base en métodos analíticos o resultados de ensayos experimentales.

Por lo que concierne a los parámetros B,S,E y 龟颇, éstos se pueden calcular con

ayuda de las gráficas de la figura I.20.

En las gráficas de la figura I.20, 瑰寡世 es la relación entre el ancho b, y la altura H,

de la construcción, ambos en m y corresponden al lado de barlovento. Asimismo, la

relación (3.6 柜泼 H) / 惯̀脾 es la frecuencia reducida, adimensional, en donde 柜泼es la

frecuencia natural de vibración de la estructura, en Hz, y 惯́脾 es la velocidad media

de diseño del viento, en km/h.

Dicha velocidad se calcula para la altura más elevada de la estructura, H, en m, y se

determina a partir de la ecuación siguiente:

惯́脾龠 1龟脾惯脾

En donde 龟脾 es el factor de ráfaga definido en párrafos anteriores de este mismo

inciso, y se calcula para Z = H; la velocidad de diseño 惯脾̀ en km/h, se establece

según lo dispuesto en el inciso 6.6.9.2, también para Z = H.

Así mismo, en la figura I.20 aparece el número de ondas (3.6 柜ō ) / 惯̀脾̀ , en

ondas/m, en donde 柜ō está en Hz y 惯̀脾 en km/h, determinados en el párrafo

anterior.

Finalmente, el factor de pico, 龟颇̀ se obtiene en función del coeficiente de rapidez

de fluctuación promedio v, en Hz, el cual se define mediante:

郭龠 柜泼顺 管 刮管 刮十 Ƽ 顾

140

6.6.9.3.4 Fuerzas perpendiculares a la acción del viento. Efecto de vórtices

periódicos.

En el diseño de estructuras Tipo 3, o de elementos con sección transversal peña

comparada con su longitud que cumplan con alguna de sus condiciones señaladas

en el inciso 6.6.9.1, deberán tenerse en cuenta tanto las vibraciones generales

causadas por fuerzas alternantes debidas al desprendimiento de vórtices como las

vibraciones locales de su sección transversal originadas por dichas fuerzas. En el

diseño de construcciones cilíndricas huecas tales como chimeneas, las vibraciones

locales se denominan efectos de ovalización de la sección transversal, lo cual se

esquematiza en la figura I.21.

A continuación se dan recomendaciones para evaluar las solicitaciones provocadas

por los efectos mencionados, así como para evitarlos.

141

Figura I.20 Parámetros para calcular el factor de respuesta dinámica.

142

Figura I.21 Ovalización de la sección transversal de una estructura Cilíndrica esbelta por efecto de vórtices alternantes.

a) Velocidad crítica de vórtices periódicos

La velocidad crítica, 惯披ú, es aquella en la que la frecuencia del modo fundamental

de la estructura, en dirección perpendicular a la del flujo del viento, se sincroniza

con la frecuencia de desprendimiento de vórtices alternantes, provocando efectos

de resonancia transversal. Para construcciones prismáticas, dicha velocidad, en

km/h, se calcula mediante:

郭品)龠 3.6 柜泼瑰滚迫

En donde: 管迫 Número se Strouhal, adimensional, que depende de la forma de la

estructura, 柜泼 Frecuencia natural de vibración de la construcción, en Hz, y 瑰 Dimensión característica de la estructura, en m; en construcciones

prismáticas, b es el ancho normal a la dirección del viento, en cilíndricas, es

el diámetro.

Dirección del viento

143

En estructuras prismáticas de sección rectangular, 管迫 es aproximadamente igual a

0.14. Para las cilíndricas o aproximadamente cilíndricas, se recomienda calcular la

velocidad crítica como sigue:

滚轨 柜泼瑰² 屎0.5桂² 滚世: 惯品)龠 21.6 柜泼瑰

滚轨 0.5桂² 滚世矢 柜泼瑰² 矢0.75桂² 滚世: 惯品)龠 10.8 柜泼瑰十5.4 /瑰

滚轨 柜泼瑰² 驶0.75桂² 滚世: 惯品)龠 18 柜泼瑰

En donde las variables 柜泼 y b, se definieron en el párrafo anterior.

En construcciones de sección transversal variable, la dimensión b será la que

corresponda a su altura máxima.

b) Vibraciones generales

Si la velocidad de diseño calculada a la altura H de la estructura, 惯脾, resulta igual o

mayor o mayor que la velocidad crítica de aparición de los vórtices, 惯品)̀ deberán

evaluarse los efectos de vibración que éstos producen, los cuales se representarán

como una fuerza estética equivalente que actúa en la dirección transversal al flujo.

A fin de determinar esta fuerza, a continuación se proponen dos procedimientos.

En el caso de construcciones cilíndricas o aproximadamente cilíndricas podrá

utilizarse cualquiera de los dos procedimientos propuestos. Si la estructura es

prismática de sección transversal rectangular, sólo se empleará el segundo.

Procedimiento I

En construcciones cilíndricas o aproximadamente cilíndricas se supondrá que la

fuerza estática equivalente actúa sobre el tercio superior de la estructura.

Dicha fuerza equivalente estará dada por:

144

灌瓶龠 固냀 刽品) 瑰顺晃释Ƽ石 固널 辉 瑰²怪 恃 En donde: 灌瓶 Es la fuerza transversal equivalente por unidad de altura, en kg/m, 刽品) La presión dinámica de base, en kg/m², calculada para la velocidad crítica 惯品) descrita en a), 瑰 El diámetro de la sección transversal, en m, 晃 La relación altura / diámetro de la construcción, h/b, adimensional,

Ƽ El coeficiente de amortiguamiento crítico, adimensional,

M La masa promedio por unidad de longitud, en 诡龟屏/桂, del tercio superior

de

Estructura, 辉 La densidad del aire, 肚1.2 诡龟屏/桂³, la cual se corregirá por altura y

temperatura según se indica en el inciso 6.6.7.

El valor de 固널 es igual a 0.6. En la mayoría de los casos prácticos el coeficiente 固냀

se estima como se indica a continuación:

Si 晃 驶16, 固냀 龠 3

Si 晃 矢16, 固냀 龠 脑 √企恼

Si 惯品) es menor que 36 km/h y 晃 mayor que 12, los valores de 固냀 y 固널 deberán

tomarse iguales a 6 y 1.2, respectivamente.

Cuando Ƽ 矢 固널 辉 瑰²/怪 es posible que se presenten desplazamientos laterales

mayores que un diámetro de la sección transversal. En este caso, de acuerdo con el

estado del arte, no puede hacerse recomendación alguna y sólo se aconseja

consultar.

145

En las construcciones cilíndricas con sección transversal variable, en las que la

máxima diferencia de diámetro en el tercio superior de la altura sea mayor que el

10% del diámetro medio de ese mismo tercio, el valor de la fuerza trasversal 灌匹

podrá reducirse. Dicha reducción se obtendrá al aplicar la mencionada fuerza sólo

aquella parte de la estructura en la que la diferencia de diámetros se encuentre

dentro del 10% del diámetro medio de esa misma parte. Además, para calcular la

fuerza 灌瓶̀ el valor de b que debe considerarse será el diámetro promedio de la

parte citada. Así mismo, los valores de 固냀 y 固널 se tomarán iguales a 3 y 0.6

respectivamente, y estos no se incrementarán para valores bajos de 惯品)̀.

Si la máxima diferencia de diámetros en el tercio superior de la construcción es

menor o igual al 10% del diámetro medio de ese tercio de altura, entonces no se

hará ninguna reducción a la fuerza transversal, de manera que ésta deberá aplicarse

en toda esa parte y su cálculo se llevará a cabo considerando el diámetro medio del

tercio superior de la estructura.

Procedimiento II

Alternativamente a las recomendaciones dadas en los párrafos anteriores, tanto para

el caso de las construcciones cilíndricas como para el de las prismáticas de sección

transversal rectangular, podrá utilizarse el procedimiento que a continuación se

presenta. Se tomará la condición más desfavorable de las siguientes.

Condición II.1: El período de la fuerza alternante 馆匹 es igual a 馆泼̀ y la amplitud de

la fuerza es:

灌撇龠 固瓶 b 刽莆

Condición II.2: El período de la fuerza alternante 馆匹 es igual a 馆泼̀ y la amplitud de

la fuerza es:

灌匹龠 22 固匹 瑰³ 刽莆 / 纵管迫馆泼惯劈邹², 滚轨 惯널脾/脑使 惯披ú龠 纵3.6瑰邹/纵管迫馆譬邹

146

Si 惯널脾/脑使 惯披ú̀ esta segunda opción destacará, por lo que sólo se revisará la

condición II.1

Los parámetros de las condiciones anteriores se definen como sigue:

灌匹 Es la amplitud de la fuerza alternante trasversal al flujo, por unidad de

longitud sobre el eje de la estructura, en kg/m.

瑰 El ancho de la sección, perpendicular al flujo, en m; en el caso de

construcciones circulares es el diámetro de la sección.

管迫 El número de Strouhal, adimensional, e igual a 0.2 para secciones circulares

y a 0.14 para las rectangulares, 惯널脾/脑 La velocidad de diseño, en km/h, según el inciso 6.6.6, a la altura Z = 2H/3,

y 惯劈 La velocidad de diseño, en km/h, según el inciso 6.6.6 a la altura Z, 刽莆 La presión dinámica de base, en kg/m², según el inciso 6.6.7, 馆匹 El período de la fuerza alternante, en s, y 馆泼 El período natural de la estructura, en s.

El coeficiente de fuerza en la dirección transversal al flujo, 固瓶̀ se determinará de la

siguiente manera:

Sección circular: 固匹 = 1 si 惯널脾/脑瑰 屎50

固匹 = 0.2 + 恼ōú 潜绒/遣贫 si 惯널脾/脑瑰 使50

Sección rectangular:

固匹 = 1.5 si 惯널脾/脑瑰 屎50 固匹 = 0.5 + Ėōú 潜绒/遣贫 si 惯널脾/脑瑰 使50

147

Las variables de estas expresiones ya se definieron en el párrafo anterior. Si el

ancho o diámetro b, es variable con la altura, en las ecuaciones de este inciso se

utilizará el correspondiente a los dos tercios de la altura.

c) Vibraciones Locales

Para el diseño local, se debe tomar en cuenta que por efecto de la vorticidad, la

flexión a veces se presenta perpendicular a la dirección del viento, principalmente

en estructuras de pared delgada tales como chimeneas (efecto de ovalización). En

este caso deberá considerarse la respuesta dinámica de tramos se anillos circulares

de altura unitaria, situados a cualquier altura de la construcción, ante una fuerza

unitaria, situados a cualquier altura de la construcción, ante una fuerza alternante

normal al flujo del viento con una amplitud igual a la recomendada en la Condición

II.1 del inciso anterior, pero con un período, 馆瓶̀ en segundos, igual a (1.8b) / 纵管迫 惯劈邹, Usualmente este efecto puede evitarse utilizando atiesadores anulares en

las secciones propensas.

d) Recomendaciones para evitar los efectos de vibraciones por vorticidad.

Dado que actualmente no se han definido procedimientos más preciosos para

evaluar los efectos del viento en el sentido transversal de las estructuras, se

recomienda evitar totalmente que se den las condiciones para la aparición de

vórtices que puedan provocar efectos indeseables en el sentido transversal a la

dirección del viento.

Los requisitos de b) y c) pueden omitirse cuando por medio de observaciones

representativas en prototipos o modelos se demuestre que la geometría y acabado

exterior de la construcción son tales que no pueden formarse vórtices importantes

para velocidades del viento menores o igual que formarse vórtices importantes para

velocidades del viento menores o igual que la de diseño.

Otra recomendación práctica para evitar la formación de vórtices en estructuras

cilíndricas es el uso de barras o “spoilers” colocados sobre el tercio superior de la

148

construcción, las cuales deberán sujetarse en forma continua y en espiral a la

superficie exterior del cilindro. Si se utilizan tubos, su diámetro deberá ser igual a

la vigésima parte del diámetro del cilindro y, si son placas metálicas, éstas deberán

sobresalir de la superficie del cilindro una décima parte del diámetro de éste. El

espesor del tubo o placa debe ser cuando menos de 3/8 de pulgada (10mm). En

ambos casos, se colocarán tres espirales distantes ciento veinte grados entre si

(véase la figura I.22); el paso entre cada hélice será de cinco veces el diámetro de la

chimenea por vuelta.

Figura I.22 Disposición de barras o “spoilers”

Otras soluciones que pueden tomarse para evitar los vórtices son:

1) Cambiar el diámetro del cilindro para modificar su período natural,

2) Aumentar el momento de inercia incrementando el espesor de los cilindros

huecos.

3) Modificar el amortiguamiento de la estructura mediante otros sistemas de

amortiguamiento.

4) Cambiar de la forma cilíndrica a la troncocónica, y

5) Utilizar retenidas o riostras.

149

Adicionalmente a los efectos generados por la vorticidad del flujo del aire, pueden

presentarse problemas de en estabilidad aeroelástica por desprendimiento del flujo

al actuar con ángulos de incidencia variables. Estos efectos son difíciles de

determinar en forma práctica; sin embargo, en el inciso 6.6.9.5 se dan algunas

recomendaciones generales al respecto.

6.6.9.3.5 Respuesta en la dirección transversal de techos y toldos en voladizo.

La presión de diseño que actúa en dirección transversal a la del flujo del viento,

para toldos y techos en voladizo que tengan una longitud del voladizo mayor que

5.0m, se calculará con la educación:

官) 龠 固颇)刽́莆

En donde: 官) Es la máxima presión debida al viento diseño que se presenta al nivel del

borde

Frontal del voladizo ( figura I.23), en kg/m², 固颇) El coeficiente de presión para el borde de barlovento de un techo o toldo

en voladizo, adimensional, y

刽́莆 La presión dinámica de base definida en el inciso 6.6.7, en kg/m², calculada

para

la velocidad media 惯́劈, y

惯́劈 La velocidad media de diseño, a una altura Z, en km/h, dada por 惯́劈龠 냀苹 惯劈, en donde las variables g y 惯劈 ya se han definido en el inciso

6.6.9.3.3.

El coeficiente 固颇) tiene los siguientes valores:

固颇)龠 5.0 si族ō.널i ú`融냀坡伞 祖 屎0.4

150

固颇)龠 5.0十2.5 纂族ō.널i ú`融냀 坡伞 祖石 0.4嘴 si 族ō.널i ú`融냀坡伞 祖 使0.4

En donde:

柜泼 Es la frecuencia del primer modo de vibrar del sistema del toldo o de techo

en

Voladizo en la dirección transversal al viento, en Hertz, 挂 La longitud del voladizo, en metros, y 惯̀劈 La velocidad media de diseño, definida en la expresión anterior, en km/h.

Figura I.23 Techos y toldos en voladizo

6.6.9.3.6 Coeficientes de arrastre y de presión

Los coeficientes de arrastre que se utilizan para determinar las fuerzas globales,

como se indica en el inciso 6.6.9.3.1, serán los mismos que se recomiendan en el

análisis estático (inciso 6.6.8.2.2 a 6.6.8.2.12) y en los anexos No. 50, 51, 52 ,

según la forma de la construcción o elemento estructural que se estudie. El

coeficiente de arrastre se sustituirá por el de presión o fuerza según el caso, de

manera que se evalúa la fuerza total que se ejerce sobre la construcción. Sin

embargo, para los edificios y torres de forma prismática, se aplicarán los

coeficientes de presión exterior que se muestran en la tabla I.30, y la presión

dinámica de base 刽莆 (inciso 6.67) será constante en toda la altura de la estructura

solamente sobre el muro de sotavento y se valuará para altura de la estructura

solamente sobre el muro de sotavento y se valuará para Z=H.

151

Tabla I.30 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, 固颇乒, PARA MUROS DE

CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR

Muro

de

barvolento

Muro de sotavento 凰龠 90⁰ y cualquier 辊 凰龠 0⁰ y 辊矢10⁰ 凰龠 0⁰ 圭/瑰屎1 圭/瑰龠 2 圭/瑰驶4 10⁰屎辊屎15⁰ 辊龠 20⁰ 辊驶25⁰

0.8 -0.5 -0.3 -0.2 -0.3 -0.4 -0.5

Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE.

Nota: Los parámetro de esta tabla se definen en la figura I.8.

6.6.9.4 INESTABILIDAD AEROELASTICA

Adicionalmente a los problemas de turbulencia del viento (inciso 6.6.9.3.3) y de la

posible aparición de vórtices alternantes (inciso 6.6.9.3.4) deben considerarse

posible problemas de inestabilidad aeroélastica, particularmente en las

construcciones del Tipo 4 descritas en el inciso 6.6.4. Dicha inestabilidad

aeroelástica se produce cuando una estructura se desplaza debido a la fuerza

ocasionada por el flujo del viento; el desplazamiento inicial provoca, a su vez, una

variación en la dirección de ataque de dicho flujo, lo que genera movimientos

sucesivos crecientes de carácter oscilatorio o que genera movimientos sucesivos

crecientes de carácter oscilatorio o divergente.

Dada la complejidad del fenómeno de interacción fluido-estructura es difícil

establecer recomendaciones prácticas para evitar su formación basándose en el

estado del conocimiento actual, por lo que la mejor manera de estudiar este tipo de

problemas es acudiendo a pruebas en túnel de viento. Sin embargo, es importante

hacer notar que a partir de una cierta velocidad crítica, 惯品ƅ, pueden originarse

complicaciones por inestabilidad, por lo que deberán tomarse las precauciones

necesarias para reducirlas o impedir que se produzcan.

152

Los problemas de inestabilidad pueden presentar varios aspectos:

a) Resonancia con vórtices periódicos

Este fenómeno ya se ha discutido en el inciso 6.6.9.3.4; representa una de las

formas de inestabilidad más frecuentes, sobre todo en construcciones cilíndricas.

En este caso se busca que la velocidad crítica de resonancia, 惯品), se encuentre

alejada de la velocidad de diseño. En ese mismo inciso se dieron algunos

lineamientos para evitar que la frecuencia de los vórtices coincida con la frecuencia

natural de la estructura en cuestión.

b) Inestabilidad por efecto de grupo provocada por construcciones vecinas.

Cuando existen estructuras que se encuentran próximas entre sí, la distribución de

presiones del viento sobre ellas es diferente de cuando se localizan aisladas o

suficientemente lejanas unas de otras. La predicción de posibles inestabilidades

causadas por su proximidad se determinará haciendo pruebas con modelos en túnel

de viento y siguiendo las recomendaciones de los especialistas en la materia.

c) Galopeo

Este problema de inestabilidad generalmente ocurre en construcciones esbeltas con

secciones transversales tales como las rectangulares o con una cara plana expuesta

al viento (figura I.24). Bajo ciertas condiciones, esas estructuras pueden presentar

importantes desplazamientos transversales al flujo del viento en frecuencias mucho

más pequeñas que aquéllas en las cuales sucede el desprendimiento de vórtices. Un

ejemplo típico de lo anterior son las grandes oscilaciones que se generan en los

cables de líneas de transmisión que se encuentran cubiertos de hielo, lo cual

modifica la forma de su sección transversal efectiva. La formulación analítica

bidimensional del problema puede plantearse brevemente.

153

Figura I.24 Sección transversal de un cuerpo sometido al flujo del viento con un

ángulo de ataque q

Si se considera la sección transversal de un cuerpo sometido al flujo del viento

(figura I.24), este flujo actúa con un cuerpo ángulo de ataque 凰 y a una velocidad

relativa 罐乒, con respecto al movimiento del cuerpo. Si se considera que el cuerpo

es elástico, que tiene un amortiguamiento mecánico lineal y una masa por unidad

de longitud, M, la ecuación de movimiento en la dirección vertical “y” se escribe:

怪揍裹宗十2Ƽ灌泼裹十灌²泼裹租 = 畸仆

En donde:

Ƽ Es el coeficiente de amortiguamiento crítico, 灌泼 La frecuencia natural circular del cuerpo, y 畸仆 La fuerza en la dirección “y” (figura I.24).

Todas las dimensiones de los parámetros de la ecuación

畸仆纵凰邹龠 12 辉 罐²瑰 固仆纵凰邹 Con: 罐龠 罐乒 舸努虐起; y 固仆纵凰邹龠 石 揍固迫纵凰邹十 固频纵凰邹tan凰租sec凰

En donde:

辉 Es la densidad del aire según el inciso 6.6.7,

U La velocidad en la dirección “x”,

154

瑰 La dimensión en el sentido transversal al flujo (figura I.24), y 固仆纵凰邹,固迫纵凰邹,固频纵凰邹 son los coeficientes de arrastre en las direcciones “y”, “t” y

“a”, respectivamente (consúltese la figura I.24).

Para valores pequeños del ángulo de ataque se tiene que 凰 肚裹罐世 肚0, lo cual se

verifica en los casos más frecuentes de la práctica. Hasta la fecha, han surgido

básicamente dos criterios para predecir la posibilidad de que se presente el galopeo:

el criterio de Glauert-Den Hartog y el de Scruton – Novak.

Criterio de Glauert – Den Hartog

La variación de la fuerza 畸仆 con respecto al ángulo de ataque, 凰, proporciona una

condición suficiente, pero no necesaria, para estudiar la posible inestabilidad. A

partir de las ecuaciones dadas en los párrafos anteriores y de la condición de que el

ángulo de ataque sea pequeño, se obtiene:

圭畸仆圭凰藤起妮ō 龠 圭固仆圭凰藤起妮ō 龠 石 释圭固迫圭凰十 固频恃

De donde, el criterio de Glauert-Den Hartog para el cual la inestabilidad de galopeo

se presenta, está dado por:

聘披搔聘起十 固频 矢0 ó 聘披搔聘起 矢 石 固频

La variación de los coeficientes 固迫 y 固频 con respecto al ángulo de ataque 凰 y a la

forma de sección transversal del cuerpo se determinará experimentalmente

mediante pruebas en túnel de viento.

Criterio de Scruton-Novak

155

Novak plantea el problema de galopeo en forma similar al criterio se Glauert-Den

Hartog, excepto que establece la variación del coeficiente 固仆 en función de una

serie de Fourier, con lo que llega a la expresión siguiente:

固仆 = 故냀族仆踪漂祖石 故널族仆踪漂祖널 仆踪|仆踪| 石 故脑族仆踪漂祖脑十 故Ė族仆踪漂祖Ė A7 族仆踪漂祖㠨

A fin de determinar los coeficientes Ai deberá obtenerse experimentalmente la

dependencia entre Ct y Ca con respecto a 凰. Además, teniendo en cuenta que tan 凰

= y/U, el coeficiente Cy puede aproximarse a través del polinomio anterior

utilizando una técnica de ajuste por mínimos cuadrados o alguna otra similar. Al

reemplazar la expresión de Cy en la ecuación de movimiento descrita anteriormente

y considerando una solución del tipo armónico simple ( y= yo sen wot) se llega a

una ecuación diferencial no lineal 揍1,2租.

Novak resolvió esta ecuación para tres casos básicos 揍2租 de un cuerpo con sección

rectangular, los cuales se reproducen en la figura I.25. En estas gráficas aparecen

las curvas Cy vs 凰, y las correspondientes a la amplitud yo en función de la

velocidad.

Asimismo, se trazan con línea continua exclusivamente los movimientos

oscilatorios y0 posibles. Si la velocidad aumenta de U0 a U2 la amplitud de la

respuesta presenta un salto de la rama inferior a la superior y viceversa.

156

Figura I.25 Los tres casos básicos de coeficientes transversales y las amplitudes

correspondientes y0 [50]

A partir de estos casos básicos, Parkinson, Scruton y Novak dedujeron las

velocidades críticas reducidas, Ucr, de la inestabilidad por galopeo como:

(1) Caso en el que A1 > 0, según Parkinsony Scruton:

罐品r驶4Ƽ怪瑰² 故냀

(2) Caso en el que A1 = 0, según Novak: 罐品r 驶27桂²16 Ƽ怪辉瑰널 禺故脑故널널禺 (3) Caso en el que A1 < 0, según Novak:

罐品r驶4Ƽ怪辉瑰널 16427桂² 故널널|故脑|石 |故냀|

157

Los parámetros Ƽ, M, 辉, b y 故냀, se definieron para las ecuaciones anteriores. La

velocidad reducida es mucho mayor en los casos (2) y (3) que en (1).

La figura I.26, elaborada por Scruton, muestra las regiones de inestabilidad para

cuerpos con sección transversal cuadrada, tales como edificios comunes, en

función de la velocidad, 罐r 龠 罐纵瑰国泼邹世 , y de un coeficiente Ks, el cual se define

como sigue:

乖魄龠 2 怪磺魄辉 瑰널

En donde los parámetros M, 辉 y b ya se conocen. El coeficiente 磺魄 es el

decremento logarítmico característico de la estructura; se define como el logaritmo

de la relación entre dos amplitudes máximas sucesivas y está dado por:

磺魄龠 2挥Ƽ龠 2挥 固固品r龠 2挥 固2√乖怪

Los parámetros que intervienen en esta ecuación son valores característicos de la

construcción y son:

C Coeficientes de amortiguamiento, 固品r Amortiguamiento crítico.

K rigidez equivalente, y

M Masa equivalente por unidad de longitud.

En la figura I.26 se observa que la excitación ocasionada por el desprendimiento de

vórtices precede al galopeo de prismas de sección cuadrada. Por ejemplo, para Ks =

30, las oscilaciones generadas por vórtices ocurren cuando 6 < Ur < 12 y el galopeo

comienza Ur = 20.

158

Por otro lado, a partir de resultados de experimentos en túnel de viento, Wootton y

Scruton 揍51租 dedujeron que la velocidad crítica de inestabilidad por galopeo, Uci,

en cuerpos de secciones cuadrada, puede determinarse a partir de:

罐品ƅ = 널僻坡伞 旗丧迄贫

En donde no es la frecuencia fundamental de la estructura.

Figura I.26 Diagrama de inestabilidad aeroelástica de estructuras de sección

cuadrada.

d) Aleteo (“Flutter”)

Este fenómeno de inestabilidad se manifiesta cuando se acoplan dos grados se

libertad, por ejemplo flexión y torsión o rotación y translación vertical,

produciendo oscilaciones de magnitud importante y crecientes. Frecuentemente se

presenta en estructuras muy flexibles del tipo de cubiertas o puentes colgantes,

cuyo estudio queda fuera del alcance.

.

159

6.6.10 EJERCICIO DE APLICACION:

6.6.10.1 Ejercicio No. 1

I) Descripción del problema

Se desea determinar el factor de exposición 畸叠, para las alturas de 30, 20 y 10

metros, tomando en cuenta la variación de la rugosidad del terreno del sitio donde

se desea desplantar un edificio de 30m de altura. Considere que la categoría del

terreno inmediato al edificio es 2 y tiene una longitud de 3000 metros viento arriba,

así como que al lado de éste se encuentra un terreno de categoría 3, según se

muestra en la figura E.1. Asimismo, considere que la estructura es de Clase B.

Figura E.1 Ejercicio 1

I) Procedimiento de solución

1) Cálculo de Xi

De acuerdo con la ecuación (a) del inciso 6.6.6.3 y teniendo en cuenta que Zor 0.2

para la Categoría 3 se obtiene: Zo,r mayor valor entre categoría 2 y 3 = 0.2

贯냀 龠 0.2 释 300.3 纵0.2邹恃냀.널Ė 龠 472.87桂

160

2) Cálculo de la longitud de desarrollo mínima

Esta longitud es: 2,500 + X1 = 2.972.87 m < Lj = 3000 m. Dado que esta longitud

de desarrollo es menor que la existente del terreno con Categoría 2, entonces el

factor de exposición se determinará según el inciso 6.6.6.3 para cualquier altura.

De esta manera se obtiene:

Para Z= 10m, 畸崎龠 0.95 纵1.56邹 族냀 ō脑냀Ė祖ō.냀脑냀龠 0.94

Para Z= 20m, 畸崎龠 0.95 纵1.56邹 族널 ō脑냀Ė祖ō.냀脑냀龠 1.03

Para Z= 30m, 畸崎龠 0.95 纵1.56邹 族脑ō脑냀Ė祖ō.냀脑냀龠 1.09

6.6.10.2 Ejercicio No. 2

I) Descripción del problema

Se desea determinar el factor de exposición 畸叠 para una altura de 20 metros,

tomando en cuenta la variación de la rugosidad del terreno del sitio donde se desea

desplantar un edificio de 20m de altura. Considere que viento arriba (barlovento),

la categoría del terreno inmediato al edificio es 3, encontrándose Categorías 4 y 2

posteriormente, como se muestra en la figura E.2 Asimismo, considere que la

estructura es de Clase B.

161

Figura E.2 Ejercicio 2

II) Procedimiento de solución

1) Cálculo de X1

De acuerdo con la ecuación (a) del inciso 6.6.6.3, y teniendo en cuenta que los

terrenos “j” y “k” (véase la figura E.2) el de mayor rugosidad es el segundo, se

obtiene:

广泼,r = 0.2 para la Categoría 4 (terreno “k” en la figura E.2) por lo que:

贯ƅ,凭龠 2.0 释 200.3纵2.0邹恃냀.널Ė 160.19 桂

2) Cálculo de longitud de desarrollo mínima

Esta longitud es: 2500 + Xi = 2660.19m > Lj = 2.200m. Dando que esta longitud de

desarrollo es mayor que la existente del terreno con Categoría 3, entonces el factor

de exposición se determinará según el inciso 6.6.6.3.

3) Determinación del mayor valor entre 2500m y 50 veces la altura de la

estructura

50(H) = 50 (20) = 1000m < 2500m

162

4) Determinación de la categoría de terreno a la distancia calculada en el paso

anterior.

Como puede observarse en la figura E.2, a la distancia de 2500m la categoría del

terreno es 4 y su longitud (LK = 2000m) es menor que 2500m.

5) Seleccione entre las dos opciones que se indican a continuación.

a) Suponga que el terreno “k” es de Categoría 3, entonces el factor de

exposición no sufrirá modificación alguna y se calculará según lo indicado

en el inciso 6.6.6.3 para cualquier altura de la construcción.

Para Z = 20 m, 畸叠 龠 0.95 纵1.56邹族널ō脑内ō祖ō.냀淖ō龠 0.92

b) El siguiente terreno “m” viento arriba es de categoría 2 a partir de lo cual el F叠ō 龠 F叠 de esta categoría y se prosigue con los pasos siguientes.

6) Cálculo del factor F´叠 a partir de las ecuaciones c) del inciso 6.6.6.3.

F叠努,浓龠 F叠,弄 龠 0.95 纵1.56邹释20315恃ō.냀脑냀 龠 1.03

F叠,浓龠 0.95 纵1.56邹释20455恃ō.냀㠨㠨 龠 0.85

X纽,浓龠 2.0释 200.3 纵2.0邹恃냀.널Ė 龠 160.19 m

X浓龠 L撵 十 X纽,脓 龠 2,000十160.19 龠 2160.19 m

Dado que en este caso el valor de (XK –XI) = (2,160.19 – 160.19) = 2,000 m,

entonces se utiliza la ecuación (c.2) del inciso 6.6.6.1:

163

F´叠龠 F叠ō 十 纵F叠石 F叠ō邹释X 石X냀2500 恃ō.냀㠨㠨 龠 龠 1.03十纵0.85石1.03邹 族널ōōō널Ėōō祖 = 0.89 F叠ō,脓龠 F`叠,浓龠 0.89 F叠,脓龠 0.92,X碾龠 2,200m

Finalmente para la altura de 20 metros se obtiene:

F´叠龠 0.89十 纵0.92石0.89邹释2200石1602500 恃龠 0.91

En este caso hay una reducción del 1% en el factor de exposición, pero para alturas

mayores, si el edificio fuera más alto, la diferencia podría ser más importante.

6.6.10.3 Ejercicio No. 3

I. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA

Se desea obtener las presiones que el viento produce en unja nave industrial con

cubierta a dos aguas. La estructura se localiza en un terreno tipo suburbano,

rodeada de viviendas de baja altura y zonas arboladas, en la ciudad de Ambato. Su

geometría y dimensiones se muestran en la siguiente figura.

Los elementos del sistema estructural son los siguientes:

ESTRUCTURA PRINCIPAL.

La estructura principal consta de 5 pórticos o marcos de acero colocados cada 6

mts., en la dirección longitudinal. En la dirección perpendicular al cumbrero,

dichos marcos están ligados por contraventeos en los muros C y D y en la cubierta

de las crujías entre los ejes 1-2 y 4-5.

164

i

3.00

3.00

1.50

ELEVACION FRONTAL - POSTERIOR

ELEVACION LATERAL

3.00

3.00

COL 1

COL 23.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

VIGA V1

VIGA V1

3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

VIGA 1

VIGA 1

COL

COLVIGA 2

9.46°

1.52

2G 15x50x15x3

1.52 1.52

A B C D E F G

9.12

Figura E.3 (Ejercicio 3)

165

ELEMENTOS SECUNDARIOS.

Los elementos secundarios del sistema estructural son las viguetas de la cubierta y

los largueros de los muros. El área tributaria de las viguetas (correas) es de 1.52 x

6.0 = 9.12 m2, la de los largueros (vigas laterales) de los muros longitudinales ( C

y D) es de 3.0 x 6.0 = 18.0 m2 y la de los transversales (A y B) es de 3.0 x 3.0 =

9.0 m2.

RECUBRIMIENTOS.

El esqueleto de la estructura está cubierto de paneles de lámina de 3.05 x 0.61 m.,

de manera que el área tributaria que le corresponde a cada panel es de 1.86 m2.

Figura E.3.1 Areas tributarias de la estructura principal

166

ELEVACION LATERAL

3.00

3.00

3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

18 36.0 36.0 36.0 18.0 TRIBUTARIAAREA

m2DEL MURO

A BY

ELEVACION LATERAL

3.00

3.00

3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

18.0 36.0 36.0 36.0 18.0 TRIBUTARIAAREA

m2DEL MURO

TRIBUTARIAAREA

DE CUBIERTA

27.3

6

A BY27

.36

54.7

2

54.7

2

54.7

2

Figura E.3.2 Areas tributarias de la estructura principal

ANCLAJES.

La lámina de recubrimiento se sujeta a la estructura mediante anclajes colocados a

cada 0.305 m.

II. SOLUCION.

Se utilizarán todas las recomendaciones descritas en la teoría.

1. Clasificación de la Estructura.- Según su importancia esta estructura pertenece

al grupo B (inciso 6.6.3)

167

2. Determinación de la Velocidad de diseño.- La velocidad de diseño depende de

varios parámetros (inciso 6.6.6); estos se calculan como se indican a continuación.

2.1 Categoría del terreno.- De acuerdo con los datos el terreno se clasifica dentro

de la categoría 3 (Tabla I.1), se supone que la rugosidad del terreno de los

alrededores es uniforme más allá de las longitudes establecidas en dicha tabla, por

lo que no es necesario considerar cambios graduales en lo referente a esta

característica.

2.2 Clasificación de la estructura según su tamaño.- Dada las dimensiones de la

estructura, esta se clasifica como clase B, (Tabla I.2)

2.3 Velocidad regional.- Para un período de retorno de 50 años ( para estructuras

pertenecientes al grupo B), la velocidad regional que corresponde a una ciudad de

Ambato: VR = 18.5 m/s = 66.6 km/h. del mapa de isotacas.

2.4 Factor de exposición, Fa = Fc * Frz

El factor de tamaño Fc (Tabla I.3) para una estructura de clase B es Fc = 0.95. El

factor de rugosidad y altura Frz, es constante, debido a que la altura de la nave es

menor que 10 m. (Inciso 6.6.6.3.2)

a

d úûù

êëé=10

*56.1Frz ; donde d= 390 ; a= 0.160 para terreno cat. 3 y clase B.

160.0

39010

*56.1 úûù

êëé=Frz = 0.868, por lo tanto calculamos Fa = Fc * Frz

Fa = Fc * Frz = 0.95 * 0.868 = 0.825

2.5 Factor de topografía FT

Debido a que la nave industrial se desplantará en un sector relativamente plano, el

factor de topografía local es FT = 1.0 (tabla I.5)

168

2.6 Velocidad de diseño VD

VD = FT * Fa VR = 1.0 * (0.825) * 66.6 = 54.95 km/h. (inciso 6.6.6)

3. Presión dinámica de Base qz

La altura sobre el nivel del mar de la ciudad de Ambato en el lugar de desplante

2800 m, y su temperatura media es de 15 oC. Según la tabla I.7, la presión

barométrica W = 544.0 mm de Hg para dicha altura, por lo tanto el factor de

corrección por temperatura y altura respecto al nivel del mar G es:

t+W

=273

*392.0G =

15273544*392.0

+=G = 0.74

Dado que la pendiente de la cubierta ( 9.460) es menor que 60º, deben considerarse

dos alturas de la estructura según la dirección de análisis. Para viento paralelo a las

generatrices H= 7.50 m., y para viento normal a las mismas, H= 6 m. Sin embargo,

dado que estas alturas son menores que 10 m., la presión dinámica de la base qz

(inciso 6.6.7) en ambas direcciones resulta constante.

qz= 0.0048 x G x VD2 = 0.0048*(0.74)*(54.95)2= 10.73 kg/m2

4. Selección del procedimiento de análisis de cargas.-

Debido a que la relación altura/ancho (H/D £ 5; utilizar método estático) es 7.5/24

= 0.31 < 5, por lo tanto el procedimiento a seguir será el estático (inciso 6.6.8.1). El

cálculo del periodo fundamental no es necesario ya que se cumplen las condiciones

a) – d) de dicho inciso. ( H £ 15 no es necesario calcular T).

Por lo anterior la estructura es del tipo 1 según su respuesta ante la acción del

viento (inciso 6.6.4).

169

5.5 Presiones de Diseño

5.1 Presiones interiores de diseño.

Las presiones de diseño interiores que aquí se obtengan serán aplicables en el

diseño de la estructura principal y de los elementos secundarios.

Suponiendo que la puerta del muro frontal A se encuentra abierta, se presentan los

siguientes casos:

A). Viento normal a las generatrices ( lo largo de los 18 m.).

Conforme a la tabla I.9, inciso 6.6.8.8.2.2, el coeficiente de presión interior , CPi, es

igual al valor de Cpe para muros laterales (tabla I.9, inciso 6.6.8.2.2.1); es decir,

CPi = -0.5 ya que la puerta se encuentra a una distancia del borde del barlovento de

6 m, la cual está en el rango de H a 2H, H = 6m. Así, cuando el viento es normal a

las generatrices, la presión interior de diseño es (inciso 6.6.8.2.2.2):

Pi= Cpi*qz = -0.5 * 10.73 = -5.36 kg/m2

B). Viento paralelo a las generatrices ( lo largo de los 24 m.).

La relación entre el área abierta de barlovento (6*4=24.0 m2), y el área abierta total

de los otros muros y la cubierta ( 0 m2) es mayor que 6, se tiene que (caso a tabla

I.13.b) Cpi = 0.8. Así cuando el viento es paralelo a las generatrices, la presión

interior de diseño es:

Pi = Cpi * qz = 0.8 * 10.73 = 8.58 kg//m2

5.2 Presiones de diseño para la estructura principal

En este inciso, debido a que se trata de determinar las presiones de diseño de la

estructura principal, el factor de presión local, KL, será igual a 1

170

A) Viento normal a las generatrices ( lo largo de los 18 m.)

1. Muro de barlovento ( Muro C)

Cpe = 0.8 (tabla I.8) y KA = 1.0 (factor de reducción por área tributaria por no ser

muro lateral),. Por lo tanto, la presión de diseño es (inciso 6.6.8.2.2.1 y 6.6.8.2.2.2):

Pd = Pe – Pi

Pd = Cpe * KA * KL * qz – Pi = 0.8 * 1.0 * 1.0 * 10.73 – (-5.36) = 13.94 kg/m2

2. Muro de sotavento ( Muro D)

Para q = 0o, d/b = 18/24 = 0.75 < 1 y t = 9.46º < 10º se obtiene, de la tabla I.8, que

Cpe = -0.5; dado que este muro no es lateral, KA = 1.0, la presión de diseño sobre

este muro es:

Pd = Pe – Pi

Pd = Cpe * KA * KL * qz – Pi = -0.5 * 1.0 * 1.0 * 10.73 – (-5.36) = -0.01 kg/m2

3. Muros laterales

Muro A

Según la tabla I.9, para H = 6 m. los coeficientes de presión exterior, en el sentido

de los 18 m, son:

Cpe = -0.65 de 0 – 6 m

Cpe = -0.50 de 6 – 12 m

Cpe = -0.30 de 12 – 18 m.

Los factores de reducción por tamaño de área, KA, se obtienen mediante la

interpolación de los valores anotados en la tabla I.11 para las áreas tributarias que

se muestran en la figura E.3.2

171

Con lo anterior, las propiedades de diseño son (KL = 1.0 para todos los ejes) :

L AREA Eje Cpe KA Pd = Pe -Pi

0 9.15 A -0.65 1.0 -1.61 kg/m2

3 19.5 B -0.65 0.94 -1.20 kg/m2

6 15.0 C -(0.65+0.5)/2 0.97 -0.62 kg/m2

9 10.125 D -0.5 1.0 -0.01 kg/m2

12 15.0 E -(0.5+0.3)/2 -0.40 1.20 kg/m2

15 19.5 F -0.3 0.94 2.33 kg/m2

18 9.15 G -0.3 1.0 2.14 kg/m2

Muro B

Dada a la simetría de la estructura para esta dirección del viento, las presiones en el

muro B son iguales a las del muro A, excepto en la zona correspondiente a la

puerta debido a las diferencias en las áreas tributarias (ver fig. E.3.3), Asi se tiene

que las presiones de diseño para este muro B son ( con K = 1.0 para todos los ejes):

Cpe = -0.65 de 0 – 6 m

Cpe = -0.50 de 6 – 12 m

Cpe = -0.30 de 12 – 18 m.

Con lo anterior, las propiedades de diseño son (KL = 1.0 para todos los ejes) :

L AREA Eje Cpe KA Pd = Pe-Pi

0 9.15 A -0.65 1.0 -1.61 kg/m2

3 19.5 B -0.65 0.94 -1.20 kg/m2

6 21.0 C -(0.65+0.5)/2 0.93 -0.38 kg/m2

9 21.75 D -0.5 0.92 0.42 kg/m2

12 21.0 E -(0.5+0.3)/2 0.40 1.37 kg/m2

15 19.5 F -0.3 0.94 2.33 kg/m2

18 9.15 G -0.3 1.0 2.14 kg/m2

172

3.00

3.00

1.50

PORTICOS DEL 1 AL 5

3.00

6.00

9.00

44.1

-23.0 -8.8 -1.8 1.7

-13.3

PRESIONES DE DISEÑO

3.00

3.00

3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

P. IZQUIERDA P. IZQUIERDA

ACOTACIONES EN mtY PRESIONES EN Kg/m2

MUROS DE LOS EJESA - A

G - G

P. IZQUIERDA (Kg/cm2)-1.61

-2.14

P. DERECHA (Kg/cm2)-1.61

-2.14

ELEVACION LATERAL

Figura No. E.3.3 Presiones de diseño para pórticos principales cuando el viento es

normal a las generatrices

173

4. Cubierta con viento normal a las generatrices ( a lo largo de los 18 m)

De la tabla I.10, para q = 0O, H/d = 6/18 = 0.33 £ 0.5 y g = 9.46º < 10º , los

coeficientes de presión, Cpe, son:

Cpe = -0.90 de 0 – 6 m

Cpe = -0.50 de 6 – 12 m

Cpe = -0.30 de 12 – 18 m.

Los factores KA se determinará mediante interpolación de la tabla I.11 ya que las

áreas tributarias son de 27.36 m2 para los pórticos extremos (ejes 1,5) y 54.72 m2

para los pórticos intermedios (ejes 2,3,4), como lo muestra la figura E.3.2

AREA m2 KA

27.36 0.897

54.325 0.861

Las presiones para la cubierta en los pórticos, en el sentido de los 18 m, son:

Pd = Pe-Pi

Pd = (Cpe * KA * KL * qz) - Pi

Pd = -0.9*0.897*1.0*10.73 – (-5.36) = -3.30 kg/m2 (0 – 6 m)

Pd = -0.5*0.861*1.0*10.73 – (-5.36) = 0.74 kg/m2 (6 – 12 m)

Pd = -0.3*0.861*1.0*10.73 – (-5.36) = 2.59 kg/m2 (12 – 18 m)

En la figura E.3.3 se muestran las presiones de diseño para la estructura principal

cuando el viento actúa en la dirección normal a las generatrices.

174

B) Viento paralelo a las generatrices (a lo largo de los 24 m.)

1. Muro de barlovento ( Muro A)

Cpe = 0.8 (tabla I.8) y KA = 1.0 (factor de reducción por área tributaria por no ser

muro lateral), de ésta manera se obtiene:(inciso 6.6.8.2.2.1 y 6.6.8.2.2.2):

Pd = Pe – Pi

Pd = Cpe * KA * KL * qz – Pi = 0.8 * 1.0 * 1.0 * 10.73 – (8.58) = 0.0 kg/m2

2. Muro de sotavento ( Muro B)

Para q = 90o, d/b = 24/18 = 1.33 y g = 9.46º < 10º se obtiene, de la tabla I.8, que

Cpe = -0.433 (con interpolación); dado que este muro no es lateral, KA = 1.0, la

presión de diseño sobre este muro es:

Pd = Pe – Pi

Pd = Cpe * KA * KL * qz – Pi = -0.433 * 1.0 * 1.0 * 10.73 – (8.58) = -13.23 kg/m2

3 Muros laterales (muros C y D)

De la tabla I.9, para H = 7.50 (viento paralelo a la generatriz a lo largo de los 24 m)

los factores de presión son:

Cpe = -0.65 de 0 – 7.5 m

Cpe = -0.50 de 7.5 – 15 m

Cpe = -0.30 de 15 – 22.5 m.

Cpe = -0.20 de 22.5 – 24 m

Los factores KA son 0.947 para un área tributaria de 18 m2, y 0.885 para un área de

36 m2 tabla I.11 Con lo anterior, las presiones de diseño son (KL = 1.0 para todos

los ejes) :

175

L AREA m2 Eje Cpe KA Pd = Pe-Pi

0 m 18 1 -0.65 0.947 -15.18 kg/m2

6 m 36 2 -0.65 0.885 -14.75 kg/m2

12 m 36 3 -0.5 0.885 -13.33 kg/m2

18 m 36 4 -0.3 0.885 -11.43 kg/m2

24 m 18 5 -0.2 0.947 -10.61 kg/m2

4 Cubierta con viento paralelo a las generatrices a lo largo de los 24 m.

De la tabla I.10, para q = 90O, H/d = 7.5/24 = 0.29 £ 0.5, los coeficientes de

presión, Cpe, son:

Cpe = -0.90 de 0 – 7.5 m

Cpe = -0.50 de 7.5 – 15 m

Cpe = -0.30 de 15 – 22.5 m.

Cpe = -0.20 de 22.5 – 24 m.

Los factores KA son 0.897 para un área tributaria de 27.36 m2, y 0.860 para un área

de 54.72 m2 tabla I.11 Con lo anterior, las presiones de diseño son (KL = 1.0 para

todos los ejes) :

L AREA m2 Eje Cpe KA Pd = Pe-Pi

0 m 27.36 1 -0.90 0.897 -17.24 kg/m2

6 m 54.72 2 -0.90 0.860 -16.89 kg/m2

12 m 54.72 3 -0.5 0.860 -13.19 kg/m2

18 m 54.72 4 -0.3 0.860 -10.73 kg/m2

24 m 27.36 5 -0.2 0.960 -10.64 kg/m2

Las presiones de diseño para la estructura principal cuando el viento es paralelo a

las generatrices se muestran en la figura E.3.4

176

PORTICOS A Y G

PRESIONES DE DISENO

Figura No. E.3.4 Presiones de diseño para pórticos principales cuando el viento es

paralelo a las generatrices

177

6.6.10.4 CONCLUSIONES

- A pesar de estar dirigido esta normativa a pórticos, galpones industriales,

soportes de tubería y celosías tridimensionales, se ha dejado indicado tablas,

coeficientes, fórmulas y procedimientos para que se pueda utilizar para otros

tipos de estructuras y elementos estructurales.

- La presente normativa de diseño por viento, puede parecer muy teórica y con

gran cantidad de tablas, gráficos y coeficientes, pero su procedimiento para

encontrar las presiones de viento que influyen sobre la estructura en estudio,

puede simplificarse tan solo siguiendo el procedimiento que se indica en el

flujograma de la figura I.1.

- Las velocidades regionales de viento para el Ecuador, se las puede obtener de

los mapas de isotacas que están en función de la vida útil de la estructura en

análisis y el tiempo de retorno de suceder el máximo evento es de decir de

volver a tener una velocidad máxima.

- Los mapas de isotacas se realizó con registros de velocidades máximas de

viento tomados en las diferentes estaciones meteorológicas ubicadas en la

mayoría de las ciudades del Ecuador, a cargo de la entidad gubernamental

INAMHI, por tal razón podemos indicar que estos registros son totalmente

confiables y reales.

- Las curvas de isotacas para la región insular no se ha podido realizar debido a

la escaza información que se obtuvo, pero podemos indicar que las velocidades

máximas del viento tomada en la estación San Cristobal desde el año 1982 a

2008, varía desde 6 a 21 m/s.

- El fin exclusivo de esta normativa es aportar con un procedimiento estándar

para el cálculo de las presiones del viento, la misma que servirá como una

herramienta de cálculo para los ingenieros en el Ecuador.

178

6.6.10.5 RECOMENDACIONES

- El uso de esta normativa entrega cálculos seguros y confiables por lo que se

recomienda la correcta utilización de tablas, cuadros, coeficiente, y

fórmulas.

- El punto de partida para el cálculo de presiones de viento es la obtención de

la velocidad de viento de el sitio donde se realizará el proyecto, por lo que se

recomienda la utilización de los mapas de isotacas vistos en este capítulo

pues estos han sido tabulados con registros seguros y confiables que han

sido emitidos por el INAMHI.

- Se recomienda continuar con la presente investigación pues la presente

normativa de diseño por viento, puede estar dispuesta a modificarlo,

suprimirlo o sustituirlo por otras investigaciones similares.

- Se recomienda la lectura de este manual repetidas veces para la

familiarización con términos, coeficientes y tablas, de igual manera ver los

ejemplos de aplicación.

- La presente normativa tiene el objeto de estandarización el procedimiento

del cálculo de presiones del viento, por lo que se recomienda a los

profesionales del cálculo la aplicación de esta normativa.

179

6.7 PLAN DE ACCION

CUADRO No. 4

FASES METAS ACTIVIDADES RECURSOS RESPONSABLES RESULTADOS

Identificación de la

Estructura

Seguridad en las estructuras

Seleccionar fuerzas que actúan en la estructura

Tecnológicos

Humanos

Ingeniero Civil Proveer daños fuertes que hagan colapsar las estructuras

Presión del viento en las estructuras

Definir la velocidad del viento para el

diseño

Identificación de la zona geográfica donde se realizará

la edificación

Tecnológicos

Humanos

Material

Ingeniero Civil Tener estructuras resistentes a la presión del viento

Desarrollo de la normativa del diseño

por viento para pórticos, galpones

industriales, soportes de tuberías y estructuras

tridimensionales en celosía

La normativa sirva de guía para los cálculos

estructurales

Determinación de tablas, fórmulas y procedimientos

adecuados a un tipo de estructura.

Tecnológicos

Humanos

Material

Ingeniero Civil Estandarizar el diseño por viento de las estructuras en el

Ecuador

180

6.8 Administración

La administración de la normativa de diseño por viento para prevenir daños en

pórticos, galpones industriales, soportes de tuberías y estructuras tridimensionales

en celosía, será organizada, coordinada y dirigida conjuntamente entre la

Universidad Técnica de Ambato, profesionales y el Colegio de Ingenieros Civiles

de Tungurahua cuyo propósito será estandarizar el procedimiento del cálculo a

través de la normativa de diseño por viento.

6.9 Previsión de la evaluación

El plan de monitoreo y la evaluación de la propuesta permitirá implementar un

nuevo modelo de cálculo basado en la normativa de diseño por viento, la misma

que puede estar dispuesta a modificarlo, suprimirlo o sustituirlo por otras

investigaciones similares.

Plan de Monitoreo y Evaluación de la Propuesta

PREGUNTAS BASICAS EXPLICACION

1. ¿Quiénes solicitan evaluar? Ingeniero calculista de estructuras

2. ¿Porqué evaluar? Por seguridad, resistencia a la presión del viento

3. ¿Para qué evaluar? Comprobar si la normativa entrega cálculos lógicos y seguros.

4. ¿Qué evaluar? La normativa de diseño por viento

5. ¿Quién Evalúa? Colegio de Ingenieros Civiles, Cámara de la Construcción y Municipios

6. ¿Cuándo evaluar? Trimestralmente, para comprobar si se satisface las necesidades de los profesionales

7. ¿Cómo evaluar? Utilizando software apropiados para simular las presiones del viento.

8. ¿Con qué evaluar? -Recursos Humanos

-Recursos Tecnológicos

CUADRO No. 5

181

6.10 BIBLIOGRAFIA BRESLER Boris. y otros. // 1990. // Diseño de Estructuras de Acero. // I Edición. // México. // LOPEZ. Alberto y otros. // 1993. // Manual de diseño de Obras Civiles; Diseño. // I Edición. //México D. F. // CFE. // CLETO. Agosti y otros. // 2001. // Reglamento Argentino de Acción del Viento sobre Construcciones CIRSOC. // I Edición. // Buenos Aires – Argentina. // PINEDA. Omar y otro. // 1997. // Diseño de una Estructura Metálica para una Cubierta. // I Edición. // II Publicación // Bucaramanga - Colombia. // CASTILLO. Heberto. // 1993. // Análisis y Diseño Estructural. // I Edición. // México // México D.F.. // DOOLEY. Peter. // 1985. // El Viento y sus consecuencias. // PRIPSA. // México // México D.F.. // www.cirsoc.inti.gov.ar//proyecto de reglamento argentino de acción del viento sobre las construcciones. // cirsoc.pdf www.inamhi.gov.ec//instituto nacional de meteorología e hidrología

81°80°79°78°77°76°75°

1°

0°

1°

2°

3°

4°

5°

PROVINCIA DE GALAPAGOSArchipielago de Colon

(Region Insular)

OCEANO PACIFICOOC

EA

NO

PA

CIF

ICO

COLOMBIA

PERU

PERU

OC

EA

NO

PA

CIF

ICO

91°90°89°

ESCALA 1:40000

M001

M002

M003

M004M005

M006

M007

M008

M009

M025

M029

M030

M031

M033

M037

M041

M070

M102M103

M105

M120

M126

M130M134

M135

M137M138

M146

M153

M154

M160

M168

M179

M185

M188

M189

M190

M258

M466

MA2V

MA2T

M191

M221

VELOCIDADES REGIONALES

PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR

GRUPO DE ESTRUCTURAS

PERIODO DE RETORNO

C

10 AÑOS

ISOTACASm/s

DATOS ESTADISTICOS1998-2008 INHAMI

TR 10

81°80°79°78°77°76°75°

1°

0°

1°

2°

3°

4°

5°

PROVINCIA DE GALAPAGOSArchipielago de Colon

(Region Insular)

OCEANO PACIFICOOC

EA

NO

PA

CIF

ICO

COLOMBIA

PERU

PERU

OC

EA

NO

PA

CIF

ICO

92°91°90°89°

1°

0°

1°

ESCALA 1:40000

M001

M002

M003

M004M005

M006

M007

M008

M009

M025

M029

M030

M031

M033

M037

M041

M070

M102M103

M105

M120

M126

M130M134

M135

M137M138

M146

M153

M154

M160

M168

M179

M185

M188

M189

M190

M258

M466

MA2V

MA2T

M191

M221

VELOCIDADES REGIONALES

PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR

GRUPO DE ESTRUCTURAS

PERIODO DE RETORNO

B

50 AÑOS

ISOTACASm/s

DATOS ESTADISTICOS1998-2008 INHAMI

TR 50

81°80°79°78°77°76°75°

1°

0°

1°

2°

3°

4°

5°

PROVINCIA DE GALAPAGOSArchipielago de Colon

(Region Insular)

OCEANO PACIFICOOC

EA

NO

PA

CIF

ICO

COLOMBIA

PERU

PERU

OC

EA

NO

PA

CIF

ICO

91°90°89°

ESCALA 1:40000

M001

M002

M003

M004M005

M006

M007

M008

M009

M025

M029

M030

M031

M033

M037

M041

M070

M102M103

M105

M120

M126

M130

M135

M137M138

M146

M153

M154

M160

M168

M179

M185

M188

M189

M190

M258

M466

MA2V

MA2T

M191

M221

VELOCIDADES REGIONALES

PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR

PERIODO DE RETORNO100 AÑOS

ISOTACASm/s

DATOS ESTADISTICOS1998-2008 INHAMI

TR 100

81°80°79°78°77°76°75°

1°

0°

1°

2°

3°

4°

5°

PROVINCIA DE GALAPAGOSArchipielago de Colon

(Region Insular)

OCEANO PACIFICOOC

EA

NO

PA

CIF

ICO

COLOMBIA

PERU

PERU

OC

EA

NO

PA

CIF

ICO

92°91°90°89°

1°

0°

1°

ESCALA 1:40000

M001

M002

M003

M004M005

M006

M007

M008

M009

M025

M029

M030

M031

M033

M037

M041

M070

M102M103

M105

M120

M126

M130M134

M135

M137M138

M146

M153

M154

M160

M168

M179

M185

M188

M189

M190

M258

M466

MA2V

MA2T

M191

M221

VELOCIDADES REGIONALES

PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR

GRUPO DE ESTRUCTURAS

PERIODO DE RETORNO

A

200 AÑOS

ISOTACASm/s

DATOS ESTADISTICOS1998-2008 INHAMI

TR 200

81°80°79°78°77°76°75°

1°

0°

1°

2°

3°

4°

PROVINCIA DE GALAPAGOSArchipielago de Colon

(Region Insular)

OCEANO PACIFICOOC

EA

NO

PA

CIF

ICO

COLOMBIA

PERU

PERU

OC

EA

NO

PA

CIF

ICO

91°90°89°

ESCALA 1:40000

M001

M002

M003

M004M005

M006

M007

M008

M009

M025

M029

M030

M031

M033

M037

M041

M070

M102M103

M105

M120

M126

M130M134

M135

M137M138

M146

M153

M154

M160

M168

M179

M185

M188

M189

M190

M258

M466

MA2V

MA2T

M191

M221

VELOCIDADES REGIONALES

PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR

PERIODO DE RETORNO1000 AÑOS

ISOTACASm/s

DATOS ESTADISTICOS1998-2008 INHAMI

TR 1000

Figura I.4

FIGURA I.2

FIGURA I.7

Figura I.3

Figura I.676 86

7877

182

ANEXOS

183

ANEXO No. 1 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Inguincho INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: INGUINCHO CODIGO: M001 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 15 30 N LONGITUD: 78 24 3 W ELEVACION: 3140 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 7.0 E 8.0 E 10.0 NW 7.0 E 9.0 E 10.0 E 10.0 E 9.0 E 10.0 E 10.0 E 7.0 E 1983 8.0 E 10.0 E 8.0 E 8.0 NE 7.0 E 7.0 E 18.0 NE 12.0 E 18.0 E 18.0 E 12.0 NE 12.0 E 138.0 11.5 1984 8.0 SW 8.0 NE 12.0 E 7.0 NE 9.0 E 8.0 NE 9.0 E 10.0 E 8.0 E 6.0 E 10.0 E 9.0 E 104.0 8.6 1985 6.0 NE 10.0 E 8.0 E 8.0 E 7.0 E 10.0 E 8.0 E 10.0 E 10.0 E 7.0 E 7.0 E 8.0 E 99.0 8.2 1986 9.0 NE 4.0 NE 9.0 E 7.0 E 8.0 E 8.0 E 10.0 E 16.0 E 10.0 E 9.0 W 9.0 E 9.0 E 108.0 9.0 1987 16.0 E 9.0 E 9.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 8.0 E 14.0 E 7.0 NE 10.0 E 16.0 E 139.0 11.5 1988 10.0 E 10.0 NE 14.0 N 6.0 NE 8.0 N 10.0 NE 10.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 9.0 SE 10.0 W 10.0 NE 115.0 9.5 1989 15.0 NE 10.0 NE 10.0 NE 12.0 NE 12.0 NE 12.0 NE 20.0 E 12.0 NE 19.0 E 12.0 NE 13.0 E 12.0 NE 159.0 13.2 1991 9.0 E 10.0 E 9.0 SE 9.0 NE 9.0 E 13.0 NE 13.0 N 15.0 NE 15.0 E 12.0 E 10.0 NE 9.0 NE 133.0 11.0 1992 9.0 E 8.0 E 15.0 E 12.0 E 9.0 E 16.0 NE 18.0 E 16.0 E 14.0 E 12.0 E 10.0 SE 10.0 E 149.0 12.4 1993 12.0 E 9.0 W 9.0 E 9.0 SW 9.0 E 15.0 NE 15.0 NE 20.0 E 10.0 N 12.0 NE 13.0 S 8.0 E 141.0 11.7 1994 8.0 E 8.0 NW 16.0 E 18.0 E 12.0 E 18.0 NE 16.0 E 13.0 E 18.0 W 1995 18.0 E 12.0 E 10.0 E 9.0 E 9.0 E 12.0 N 12.0 NE 16.0 E 12.0 E 9.0 E 12.0 E 1996 8.0 E 8.0 N 8.0 E 10.0 E 8.0 E 12.0 E 8.0 E 12.0 NE 10.0 NE 9.0 NE 13.0 NE 11.0 NE 117.0 9.7 1997 7.0 NE 10.0 E 10.0 E 12.0 E 10.0 E 10.0 E 12.0 NE 12.0 SE 10.0 E 11.0 NE 7.0 E 9.0 NE 120.0 10.0 1998 12.0 E 10.0 E 8.0 E 9.0 E 10.0 NE 9.0 N 9.0 E 10.0 NE 8.0 NE 8.0 E 1999 8.0 E 9.0 E 7.0 E 6.0 SE 6.0 NW 8.0 NE 16.0 NE 11.0 SE 10.0 NE 12.0 E 7.0 NE 6.0 NE 106.0 8.8 2000 10.0 E 12.0 NE 7.0 NE 4.0 NE 6.0 E 9.0 E 9.0 NE 8.0 E 8.0 SE 8.0 NE 8.0 E 12.0 E 101.0 8.4 2001 9.0 NE 10.0 E 10.0 E 8.0 NE 10.0 NE 16.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 9.0 E 10.0 NE 8.0 NE 7.0 W 121.0 10.0 2002 10.0 NE 9.0 E 7.0 E 8.0 N 10.0 E 10.0 E 16.0 SE 13.0 NE 16.0 NW 12.0 E 14.0 E 8.0 NE 133.0 11.0 2003 10.0 E 9.0 E 9.0 SW 10.0 SE 9.0 E 12.0 E 16.0 NE 18.0 SE 8.0 E 7.0 E 8.0 E 2004 10.0 E 13.0 E 16.0 NE 8.0 E 18.0 E 17.0 E 12.0 NE 15.0 SE 10.0 E 10.0 SE 2005 11.0 SE 10.0 E 8.0 E 10.0 E 15.0 SE 10.0 E 16.0 E 16.0 SE 12.0 NE 10.0 E 7.0 SE 14.0 NE 139.0 11.5 2006 15.0 NE 11.0 SE 10.0 E 8.0 E 9.0 E 13.0 E 15.0 NE 14.0 SE 10.0 SE 8.0 NE 10.0 SE 2007 10.0 E 12.0 SE 9.0 E 10.0 E 12.0 E 16.0 E 18.0 E 12.0 E 12.0 E 10.0 W 2008 12.0 E 9.0 W 14.0 E 9.0 SE 16.0 NE 16.0 E 9.0 SE 8.0 NE suma 249.0 225.0 244.0 216.0 219.0 295.0 303.0 313.0 304.0 278.0 253.0 253.0 3152.0 262.6 media 9.9 9.7 9.7 9.0 9.1 11.3 13.1 13.0 12.6 10.6 9.7 10.1 128.3 10.7 minima 6.0 4.0 7.0 4.0 6.0 7.0 8.0 8.0 8.0 6.0 7.0 6.0 4.0 maxima 16.0 18.0 16.0 14.0 15.0 18.0 20.0 20.0 19.0 18.0 14.0 18.0 20.0 amplit 10.0 14.0 9.0 10.0 9.0 11.0 12.0 12.0 11.0 12.0 7.0 12.0 16.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

184

ANEXO No. 2 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación La Tola INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: LA TOLA CODIGO: M002 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 13 46 S LONGITUD: 78 22 0 W ELEVACION: 2480 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 7.0 N 9.0 E 9.0 N 10.0 E 6.0 N 15.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 15.0 N 13.0 N 1983 20.0 S 18.0 S 10.0 NW 10.0 S 10.0 SE 14.0 E 18.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 12.0 SE 10.0 N 182.0 15.1 1984 10.0 E 6.0 N 8.0 N 12.0 SE 12.0 E 12.0 E 12.0 SE 15.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 6.0 SE 7.0 S 126.0 10.5 1985 6.0 NW 14.0 SE 10.0 S 8.0 NW 8.0 E 14.0 S 10.0 SW 12.0 SE 12.0 S 6.0 N 8.0 SE 8.0 N 116.0 9.6 1986 10.0 E 6.0 W 6.0 E 10.0 SE 8.0 SE 12.0 S 14.0 SE 15.0 E 15.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 N 114.0 9.5 1987 8.0 SE 12.0 SE 12.0 NW 9.0 E 12.0 S 16.0 SE 12.0 E 20.0 E 8.0 E 8.0 N 9.0 SE 10.0 SE 136.0 11.3 1988 9.0 N 8.0 SE 12.0 S 8.0 NW 7.0 N 10.0 E 10.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 9.0 E 6.0 N 6.0 N 107.0 8.9 1989 6.0 SE 7.0 N 8.0 S 7.0 SE 20.0 SE 8.0 SE 20.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 10.0 E 6.0 SE 6.0 N 124.0 10.3 1991 15.0 SE 8.0 N 6.0 N 10.0 SE 9.0 SE 14.0 SE 20.0 SE 14.0 S 20.0 SE 16.0 S 10.0 E 6.0 NW 148.0 12.3 1992 18.0 E 10.0 SE 10.0 SE 8.0 E 10.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 8.0 S 6.0 NE 142.0 11.8 1993 8.0 NE 10.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 NW 10.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 8.0 NE 8.0 NW 8.0 N 104.0 8.6 1994 12.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 8.0 NE 8.0 NE 1995 10.0 SE 8.0 N 12.0 SE 8.0 N 12.0 SE 16.0 NW 16.0 SE 18.0 SE 20.0 NE 12.0 SE 8.0 N 6.0 N 146.0 12.1 1996 14.0 NW 8.0 N 10.0 SE 12.0 SE 8.0 NE 10.0 S 18.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 6.0 N 8.0 SE 14.0 SE 140.0 11.6 1997 10.0 NE 12.0 SE 10.0 SE 8.0 NE 10.0 SE 10.0 E 18.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 4.0 N 10.0 SE 1998 10.0 E 12.0 SE 8.0 SE 8.0 N 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 6.0 N 4.0 N 122.0 10.1 1999 6.0 N 10.0 SE 8.0 SE 12.0 SE 10.0 SE 4.0 N 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 6.0 N 4.0 N 110.0 9.1 2000 6.0 SE 6.0 N 4.0 N 8.0 SE 6.0 N 12.0 SE 16.0 NE 16.0 SE 8.0 N 18.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 124.0 10.3 2001 6.0 N 18.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 20.0 SE 18.0 SE 20.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 168.0 14.0 2002 18.0 SE 10.0 SE 4.0 N 18.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 2003 16.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 8.0 N 6.0 N 8.0 SE 2004 12.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 20.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 8.0 NE 2005 8.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 12.0 NW 8.0 N 2006 12.0 NE 8.0 N 4.0 NW 12.0 SE 8.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 2007 10.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 4.0 NE 6.0 NE 12.0 SE 18.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 4.0 N 2008 10.0 SE 12.0 NE 6.0 N 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 4.0 N 4.0 N 126.0 10.5 suma 277.0 266.0 235.0 256.0 268.0 345.0 410.0 356.0 357.0 300.0 189.0 194.0 3453.0 287.7 media 10.6 10.6 9.4 9.8 10.3 13.2 15.7 15.4 14.2 11.5 8.2 7.7 137.1 11.4 minima 6.0 6.0 4.0 4.0 6.0 4.0 10.0 8.0 8.0 6.0 4.0 4.0 4.0 maxima 20.0 18.0 14.0 16.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 16.0 14.0 20.0 amplit 14.0 12.0 10.0 12.0 14.0 16.0 10.0 12.0 12.0 14.0 12.0 10.0 16.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

185

ANEXO No. 3 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Izobamba

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: IZOBAMBA CODIGO: M003 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 22 0 S LONGITUD: 78 33 0 W ELEVACION: 3058 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 4.0 NE 3.8 E 4.2 E 5.0 E 5.1 S 8.8 E 7.9 S 8.6 E 6.8 E 4.8 S 5.1 S 4.7 N 68.8 5.7 1983 4.7 NE 5.1 NE 5.4 NE 4.2 SE 5.3 NE 7.9 S 8.0 E 7.1 E 6.9 E 9.0 S 5.0 NE 7.2 E 75.8 6.3 1984 4.1 S 4.5 SE 5.0 SE 5.6 NW 5.0 E 6.9 NE 7.0 E 7.7 E 7.1 E 5.0 S 4.1 NW 3.9 E 65.9 5.4 1985 4.1 SW 4.9 E 5.9 SW 5.1 NE 6.8 E 9.0 E 7.0 E 7.1 SW 7.0 SW 7.6 SE 6.8 S 5.6 E 76.9 6.4 1986 4.9 E 7.0 NE 4.0 E 6.0 SE 4.0 SW 6.3 E 7.6 E 6.1 E 7.0 S 4.0 S 4.5 N 5.0 NE 66.4 5.5 1987 5.1 E 5.5 NE 6.0 NE 4.0 NE 5.0 NE 6.9 NE 6.0 NE 7.0 E 5.0 S 4.5 N 4.4 NE 6.8 E 66.2 5.5 1988 5.0 NE 4.9 NE 8.0 E 5.0 NE 8.6 NE 9.0 E 5.0 SW 5.0 NE 5.0 S 3.8 N 4.0 E 4.0 E 67.3 5.6 1989 4.0 NE 4.2 NE 5.0 SW 4.2 S 4.8 SW 4.2 NE 8.0 E 7.5 S 5.0 S 4.5 NE 5.0 NE 4.8 NE 61.2 5.1 1991 5.0 SE 5.0 E 3.5 NE 5.2 NE 4.0 NE 6.9 NE 7.0 E 7.2 E 8.4 SE 6.4 E 4.0 SW 4.0 NE 66.6 5.5 1992 5.0 NE 4.8 SE 12.0 S 5.0 NE 5.2 E 8.0 SE 9.0 SE 6.8 SE 6.2 NE 6.2 E 4.5 NE 4.0 SW 76.7 6.3 1993 8.0 NE 3.5 NE 5.0 S 4.5 S 4.0 NE 8.4 SE 7.5 E 9.0 SE 6.9 S 4.0 S 4.0 S 4.0 NE 68.8 5.7 1994 3.5 NE 5.0 E 4.0 NE 5.0 SW 5.2 S 6.2 SE 9.0 E 9.0 SE 9.8 E 5.0 NE 5.0 E 4.5 E 71.2 5.9 1995 4.0 SW 5.5 SW 6.0 E 5.0 SW 5.0 SW 5.5 E 5.2 SE 6.0 SW 9.0 E 4.0 NW 5.0 N 4.5 NE 64.7 5.3 1996 3.5 E 3.5 NE 4.0 S 4.0 SW 4.0 SW 6.0 E 10.0 SE 6.0 SE 8.0 E 12.0 NE 5.5 NE 6.5 SW 73.0 6.0 1997 3.0 N 3.5 S 6.0 E 7.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 9.0 E 10.0 E 6.0 SW 6.0 E 4.0 S 4.0 SW 68.5 5.7 1998 6.0 E 7.0 E 4.0 SW 3.0 S 6.0 SW 6.0 E 5.5 E 6.0 S 8.0 NE 5.0 E 4.0 E 4.0 NE 64.5 5.3 1999 3.0 N 3.0 SW 3.0 NE 5.0 E 6.0 S 4.5 NE 7.0 E 5.4 SE 5.0 SE 5.0 E 4.0 SE 4.0 NE 54.9 4.5 2000 5.0 E 3.0 NE 4.0 S 4.0 S 4.0 NE 4.5 S 6.0 E 5.0 E 4.0 NE 6.0 SE 4.0 SW 4.0 SW 53.5 4.4 2001 5.0 NW 7.5 E 3.5 S 4.0 E 2.0 E 7.0 SE 4.0 E 7.0 E 4.0 E 4.0 SW 2.5 SE 2002 3.5 SE 2.0 S 4.0 E 3.0 S 3.0 S 6.0 S 5.0 E 7.0 E 4.0 E 10.0 NE 10.0 E 3.0 SW 60.5 5.0 2003 3.0 SW 2.5 S 2.0 S 3.5 S 7.0 S 5.0 E 6.0 E 2.5 E 4.5 N 4.0 NE 2004 5.5 N 2.0 NE 5.0 SE 7.0 E 4.0 SW 6.0 SE 5.0 S 7.0 SW 6.0 S 4.0 N 4.5 N 2005 4.0 N 5.0 E 4.0 E 5.0 NE 6.7 NE 6.0 NE 8.5 N 7.0 S 6.0 E 3.0 NE 5.0 NE 10.0 NE 70.2 5.8 2006 6.5 E 3.0 NE 3.5 NE 5.0 NE 4.5 SW 7.0 E 7.0 E 7.5 SE 5.0 N 3.5 NE 4.0 S 5.0 SE 61.5 5.1 2007 3.5 E 7.2 W 6.0 W 5.0 SW 5.0 E 5.0 E 8.0 NE 5.0 NE 5.0 S 5.0 SW 6.8 E 3.0 N 64.5 5.3 2008 14.0 NE 3.5 S 5.0 SE 5.5 E 6.0 SE 4.0 S 5.0 NE 5.5 NE 6.0 S 3.0 S 3.5 S 3.5 N 64.5 5.3 suma 123.9 116.9 126.0 123.8 127.2 163.5 181.2 177.5 163.1 137.8 116.7 121.0 1678.6 139.8 media 4.9 4.4 5.0 4.7 4.8 6.2 6.9 6.8 6.2 5.3 4.8 4.6 65.3 5.4 minima 3.0 2.0 3.0 2.5 2.0 3.5 4.0 5.0 4.0 2.5 3.5 2.5 2.0 maxima 14.0 7.5 12.0 7.0 8.6 9.0 10.0 10.0 9.8 12.0 10.0 10.0 14.0 amplit 11.0 5.5 9.0 4.5 6.6 5.5 6.0 5.0 5.8 9.5 6.5 7.5 12.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

186

ANEXO No. 4 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Rumipamba-Salcedo

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: RUMIPAMBA-SALCEDO CODIGO: M004 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 1 5 S LONGITUD: 78 35 32 W ELEVACION: 2680 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 10.0 NE 10.0 N 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 8.0 S 10.0 SE 10.0 SE 7.0 SE 8.0 SE 8.0 S 8.0 SE 103.0 8.5 1983 8.0 S 9.0 SE 9.0 S 7.0 SE 8.0 S 8.0 S 10.0 S 10.0 S 8.0 S 10.0 S 11.0 S 9.0 S 107.0 8.9 1984 8.0 SW 8.0 SE 11.0 SE 10.0 S 8.0 S 9.0 S 10.0 S 10.0 S 8.0 SE 8.0 NW 9.0 NW 8.0 SE 107.0 8.9 1985 8.0 SE 8.0 S 9.0 S 9.0 S 9.0 SE 12.0 SE 9.0 SE 8.0 SE 9.0 S 8.0 SE 9.0 SW 7.0 SE 105.0 8.7 1986 9.0 SE 9.0 S 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SW 9.0 S 9.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 1987 9.0 SE 9.0 S 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 8.0 SE 9.0 SE 9.0 SE 8.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 100.0 8.3 1988 8.0 SE 7.0 SE 8.0 S 7.0 S 7.0 SE 8.0 S 8.0 SE 8.0 SE 7.0 SE 8.0 S 8.0 S 6.0 SW 90.0 7.5 1989 7.0 SE 7.0 SE 6.0 N 8.0 E 7.0 S 8.0 SE 8.0 SE 9.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 10.0 NW 8.0 S 94.0 7.8 1991 8.0 S 8.0 SE 5.0 S 6.0 SE 5.0 S 8.0 S 7.0 SE 10.0 S 8.0 S 7.0 SE 5.0 SE 5.0 SE 82.0 6.8 1992 6.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 SE 6.0 S 8.0 SE 10.0 S 6.0 SE 90.0 7.5 1993 6.0 SE 5.0 SE 10.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 S 12.0 SE 10.0 S 16.0 NW 10.0 SE 103.0 8.5 1994 9.0 W 8.0 SE 8.0 S 8.0 NW 10.0 SE 8.0 S 8.0 E 10.0 S 12.0 S 10.0 S 13.0 S 8.0 S 112.0 9.3 1995 6.0 NW 8.0 S 10.0 N 6.0 S 6.0 S 8.0 S 8.0 S 10.0 S 10.0 S 8.0 S 8.0 SE 8.0 SE 96.0 8.0 1996 8.0 NW 8.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 S 7.0 SE 6.0 SE 7.0 S 8.0 S 10.0 S 10.0 SE 10.0 S 94.0 7.8 1997 5.0 N 7.0 S 10.0 NW 7.0 SE 8.0 SE 8.0 S 10.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 SE 8.0 S 91.0 7.5 1998 6.0 S 8.0 SE 6.0 S 6.0 S 6.0 N 6.0 S 7.0 S 8.0 SE 7.0 S 6.0 S 8.0 NW 8.0 NW 82.0 6.8 1999 6.0 N 6.0 S 5.0 NW 6.0 SE 6.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 SE 7.0 S 8.0 NW 8.0 NW 78.0 6.5 2000 6.0 NW 10.0 S 10.0 S 8.0 S 8.0 S 10.0 SE 8.0 S 9.0 SE 12.0 SE 9.0 S 13.0 N 10.0 SE 113.0 9.4 2001 9.0 S 9.0 S 8.0 S 8.0 SE 9.0 S 9.0 SE 10.0 S 10.0 S 10.0 S 10.0 SE 2002 9.0 S 9.0 S 8.0 S 8.0 S 9.0 SE 9.0 S 11.0 S 9.0 S 10.0 S 2003 10.0 S 9.0 S 10.0 S 12.0 SE 11.0 S 11.0 S 12.0 S 10.0 S 10.0 S 8.0 S 10.0 S 2004 11.0 S 10.0 S 8.0 S 8.0 SE 8.0 S 8.0 SE 8.0 S 8.0 SE 7.0 S 7.0 S 8.0 S 2005 8.0 SE 9.0 S 8.0 S 9.0 SE 8.0 S 9.0 S 9.0 S 10.0 S 10.0 S 8.0 S 8.0 SE 2006 8.0 S 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 8.0 SE 9.0 S 9.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 2007 9.0 S 8.0 S 9.0 S 10.0 S 9.0 S 9.0 S 9.0 SE 8.0 S 9.0 SE 2008 9.0 S 9.0 S 8.0 SE 8.0 S 8.0 S 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 7.0 S 7.0 S suma 197.0 215.0 193.0 191.0 204.0 220.0 216.0 220.0 218.0 198.0 219.0 180.0 2471.0 205.9 media 7.8 8.2 8.0 7.6 7.8 8.4 8.6 8.8 8.7 8.2 9.1 8.1 99.8 8.3 minima 5.0 5.0 5.0 6.0 5.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 5.0 5.0 5.0 maxima 11.0 10.0 11.0 10.0 12.0 12.0 11.0 12.0 12.0 10.0 16.0 10.0 16.0 amplit 6.0 5.0 6.0 4.0 7.0 6.0 5.0 6.0 6.0 4.0 11.0 5.0 11.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

187

ANEXO No. 5 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Portoviejo-UTM

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: PORTOVIEJO-UTM CODIGO: M005 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 2 26 S LONGITUD: 80 27 54 W ELEVACION: 46 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 6.1 NW 7.0 NW 5.8 SE 9.8 NW 6.0 SW 6.0 N 6.2 SW 6.9 SW 6.3 SW 6.0 NW 9.7 SE 5.8 SW 81.6 6.8 1983 6.5 SW 4.9 NW 5.0 NW 9.0 W 4.5 NW 5.0 NW 3.9 SE 4.9 SW 4.0 SW 4.3 SW 5.0 SW 5.0 N 62.0 5.1 1984 5.0 NW 4.4 NW 4.7 SW 5.7 SW 5.3 NW 5.4 W 7.2 NW 6.7 SW 6.2 NW 6.3 S 6.5 NW 1985 4.9 SW 5.9 W 5.0 NW 5.2 NW 7.5 NE 5.6 S 5.2 W 7.0 SW 6.1 NE 6.4 NW 7.4 NW 7.9 N 74.1 6.1 1986 4.5 NW 5.1 NW 4.9 NE 5.0 NE 5.0 NW 5.0 SW 5.5 NE 5.1 NE 5.3 N 5.9 N 6.0 NW 7.0 E 64.3 5.3 1987 5.1 SW 3.8 SW 3.9 W 4.2 SE 4.9 W 4.7 E 3.4 SW 3.2 S 4.1 S 4.7 SW 5.0 S 4.2 W 51.2 4.2 1988 5.0 SW 3.0 E 3.0 W 3.1 SW 2.4 NW 2.8 SW 3.5 W 3.6 SE 4.0 SW 3.2 SW 6.2 SE 3.8 W 43.6 3.6 1989 3.1 SE 1.8 SE 1.9 SE 6.0 E 2.2 SW 2.0 SW 3.1 NW 2.5 S 5.0 SW 4.9 NW 5.9 NE 6.1 SW 44.5 3.7 1991 4.9 W 3.4 W 4.2 SW 5.9 SE 5.5 NW 6.0 S 5.0 W 6.9 W 5.2 NW 5.8 NW 5.7 W 5.0 NE 63.5 5.2 1992 5.3 W 4.0 SW 4.0 W 5.0 NE 12.0 SE 4.3 SE 3.4 W 4.2 W 6.1 NW 5.0 NW 5.0 W 4.9 NW 63.2 5.2 1993 7.0 NW 3.2 SW 2.0 NW 3.1 N 3.0 N 4.1 SW 4.0 S 4.0 NE 3.3 W 4.0 NW 3.4 W 3.0 W 44.1 3.6 1994 3.5 SW 2.0 NW 2.0 NW 3.0 N 2.5 N 3.7 N 3.0 N 3.0 NW 1995 2.9 NW 2.5 N 3.0 NE 5.0 SE 2.8 NW 2.5 S 2.0 NW 3.0 SW 3.0 E 1996 3.0 NW 10.0 NE 2.5 W 3.0 N 3.5 SW 2.5 NW 3.5 N 3.5 W 2.2 W 3.0 NW 12.0 NE 1997 2.5 NW 5.0 NE 2.0 W 4.0 W 3.2 SE 4.3 SW 4.8 NW 4.5 N 9.2 SW 4.5 W 10.0 SE 1998 3.5 W 3.0 SW 5.5 SW 3.2 NW 6.0 W 3.5 SE 4.0 SW 5.0 W 3.5 SE 4.2 N 3.5 SW 5.5 W 50.4 4.2 1999 4.5 NW 3.0 S 3.0 S 3.0 S 3.2 SW 3.2 SE 3.5 S 4.0 SW 4.5 S 3.0 E 4.8 SW 4.0 S 43.7 3.6 2000 3.0 N 3.0 NW 4.0 E 3.0 SE 4.0 SW 4.0 S 4.0 SW 4.0 SW 5.0 W 3.8 N 4.0 N 3.5 SW 45.3 3.7 2001 3.8 NE 2.0 SW 2.5 NW 3.0 W 3.0 N 3.0 S 5.5 S 7.0 NW 4.0 SW 4.0 SW 3.5 N 3.5 N 44.8 3.7 2002 3.5 W 3.0 NW 2.0 N 2.0 NW 3.0 SW 3.0 SW 3.0 S 3.0 S 3.0 SW 3.5 NW 2.5 S 2003 2.5 NE 1.5 N 3.0 NW 2.0 NW 3.0 SW 3.0 N 3.0 N 2.5 S 2.5 S 3.0 NE 2004 2.5 NW 2.5 W 1.5 SW 2.5 SW 2.0 W 3.0 N 4.0 SE 4.5 N 5.0 N 5.0 SW 5.0 SW 5.0 W 42.5 3.5 2005 4.0 N 4.0 SE 4.0 SW 5.0 NW 4.0 NE 5.0 NE 4.0 SW 4.0 SE 6.0 N 5.0 N 5.0 N 4.0 NE 54.0 4.5 2006 5.0 NE 5.0 SW 4.0 N 4.0 NW 5.0 SW 4.0 SE 5.0 NE 5.0 S 5.0 NW 6.0 NW 5.0 SW 5.0 N 58.0 4.8 2007 6.0 NW 4.0 NE 4.0 SW 4.0 SE 3.0 NW 8.0 E 8.0 SW 4.0 W 5.0 N 6.0 N 2008 4.0 SW 5.0 SE 4.0 NE 4.0 SW 4.0 E 4.0 S 4.0 SW 5.0 W 5.0 N 5.0 N suma 107.6 99.0 85.7 100.7 108.1 99.1 108.9 103.0 126.5 107.1 119.9 134.2 1299.8 108.3 media 4.3 3.9 3.5 4.3 4.3 3.9 4.1 4.6 4.8 4.4 4.9 5.1 52.8 4.4 minima 2.5 1.5 1.5 2.0 2.0 2.0 2.5 2.0 3.0 2.2 2.5 2.5 1.5 maxima 7.0 10.0 5.8 9.8 12.0 6.0 8.0 7.2 9.2 6.4 9.7 12.0 12.0 amplit 4.5 8.5 4.3 7.8 10.0 4.0 5.5 5.2 6.2 4.2 7.2 9.5 10.5 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

188

ANEXO No. 6 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Pichilingue

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: PICHILINGUE CODIGO: M006 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 6 0 S LONGITUD: 79 27 42 W ELEVACION: 120 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 5.0 SE 4.3 NE 7.0 N 4.0 SW 6.0 S 5.0 S 6.0 SW 4.5 SW 7.0 SE 4.5 W 15.0 SE 4.0 SW 72.3 6.0 1983 8.0 NE 4.0 SW 7.0 SW 10.0 SW 4.5 W 7.0 NW 7.6 SW 4.0 N 4.0 S 2.0 SW 3.1 SW 3.0 SW 64.2 5.3 1984 4.0 SW 3.0 SW 3.2 SE 4.0 SW 3.2 SW 4.0 S 3.0 S 4.0 NE 5.0 SW 4.0 NE 5.0 S 3.2 NE 45.6 3.8 1985 3.0 SE 4.0 SW 4.0 SW 4.0 S 4.9 S 4.0 SW 3.0 S 3.5 S 5.0 S 4.2 SE 4.0 SE 5.0 W 48.6 4.0 1986 5.0 SW 3.5 SW 5.0 S 5.0 SE 8.0 W 4.0 SW 5.0 SE 3.5 SW 4.2 S 3.3 SE 3.5 SW 3.0 SW 53.0 4.4 1987 4.0 NW 3.2 W 4.0 S 3.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 3.6 SW 4.2 SE 4.5 W 3.5 NW 2.7 NE 44.7 3.7 1988 2.2 SW 3.5 NE 3.5 SE 2.3 E 3.0 SW 1.5 SE 1.0 SW 2.0 S 5.0 SW 3.5 SW 1.0 SW 5.0 NW 33.5 2.7 1989 3.0 SW 5.0 S 3.5 W 3.5 NE 3.0 SW 3.0 SW 3.0 SW 2.0 SW 3.0 SE 4.5 S 4.8 SW 3.0 SW 41.3 3.4 1991 4.0 N 5.0 NE 4.0 W 4.0 SW 4.0 SW 3.8 SW 3.3 SW 3.2 SE 4.0 S 4.5 S 4.5 SW 3.8 SE 48.1 4.0 1992 5.0 NE 4.1 SW 6.5 W 5.0 NE 7.0 SW 4.5 SW 5.0 SW 3.2 SW 4.5 S 4.5 SW 4.3 SW 5.0 NW 58.6 4.8 1993 6.0 SW 6.0 W 3.5 SW 7.0 NW 10.0 SW 3.5 SW 4.0 S 4.0 SW 3.0 SE 5.0 NE 4.0 SE 4.5 NW 60.5 5.0 1994 4.0 NE 4.8 NW 5.0 S 3.5 NE 4.0 SE 3.5 SE 5.0 S 4.0 S 6.0 S 4.0 W 4.0 SW 4.0 SW 51.8 4.3 1995 3.5 SW 4.5 W 4.0 SW 4.5 SW 3.0 NE 5.0 S 3.5 SW 3.5 SW 3.5 SW 3.0 NE 2.5 S 3.0 NE 43.5 3.6 1996 2.5 SE 3.0 NW 3.0 SW 2.9 SW 2.5 SW 3.0 S 3.0 SE 3.0 NE 5.0 SW 3.5 SW 4.0 SE 4.5 SW 39.9 3.3 1997 5.0 N 3.5 SW 3.2 NW 3.0 SW 3.0 NW 2.5 SW 3.5 S 3.5 SW 4.0 NE 4.0 SW 6.0 NW 3.5 SW 44.7 3.7 1998 3.0 SW 3.0 NW 3.0 N 3.0 NW 3.0 NW 3.0 S 3.0 SW 2.5 S 10.0 SE 3.0 S 4.0 SW 3.0 SW 43.5 3.6 1999 3.0 SW 7.0 SW 5.0 SW 2.5 SW 2.5 SW 2.0 S 2.0 SW 3.0 SW 3.0 NE 2.0 W 2.0 NW 3.0 NE 37.0 3.0 2000 2.5 SW 2.0 SW 3.5 NW 2.5 NE 2.5 SW 2.0 SW 2.0 S 3.0 SW 4.0 SW 2.5 SW 3.0 SW 2.5 SE 32.0 2.6 2001 2.5 NE 2.5 S 4.0 SW 4.0 S 4.0 SE 10.0 S 4.0 SW 4.0 S 4.0 S 3.0 NE 2002 4.0 S 4.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 4.0 SE 4.0 SW 2003 4.0 S 6.0 NE 5.0 NW 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 SW 5.0 S 2004 4.0 SW 4.0 S 5.0 N 4.0 SW 4.0 W 5.0 S 4.0 S 3.0 SW 5.0 N 4.0 S 6.0 S 2005 4.0 S 4.0 W 3.0 SW 3.0 NE 4.0 SW 3.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 SW 4.0 S 4.0 S 2006 6.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 W 4.0 S 3.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 N 4.0 SW 4.0 S 4.0 S 49.0 4.0 2007 4.0 W 3.0 SW 4.0 S 4.0 W 4.0 W 3.0 SW 4.0 S 4.0 S 4.0 S 3.0 S 4.0 SE 4.0 N 45.0 3.7 2008 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 N 4.0 W 4.0 S 4.0 S 3.0 S 3.0 S 5.0 NW 5.0 S 4.0 NE 48.0 4.0 suma 101.2 104.9 101.9 101.7 111.1 94.3 101.9 83.0 110.4 100.5 111.2 95.7 1217.8 101.4 media 4.0 4.0 4.2 4.0 4.2 3.6 4.0 3.4 4.4 3.8 4.2 3.8 48.2 4.0 minima 2.2 2.0 3.0 2.3 2.5 1.5 1.0 2.0 3.0 2.0 1.0 2.5 1.0 maxima 8.0 7.0 7.0 10.0 10.0 7.0 10.0 4.5 10.0 5.0 15.0 6.0 15.0 amplit 5.8 5.0 4.0 7.7 7.5 5.5 9.0 2.5 7.0 3.0 14.0 3.5 14.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

189

ANEXO No. 7 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Nuevo Rocafuerte

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: NUEVO ROCAFUERTE CODIGO: M007 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 55 0 S LONGITUD: 75 25 0 W ELEVACION: 265 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 5.0 NE 3.0 N 4.0 NE 4.0 SW 4.0 NW 5.0 NE 4.0 NW 4.0 NE 8.0 NE 4.0 NE 6.0 NW 6.0 NE 57.0 4.7 1983 3.0 NE 4.0 E 3.0 E 4.0 SW 20.0 SE 4.0 S 3.0 N 3.0 SE 7.0 NW 5.0 N 1984 4.0 N 4.0 N 3.0 N 4.0 N 2.0 NW 3.0 SE 7.0 NE 5.0 N 1985 6.0 NE 14.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 4.0 NW 4.0 SW 6.0 NW 3.0 SW 6.0 NW 4.0 NW 4.0 NW 5.0 NE 64.0 5.3 1986 4.0 SE 4.0 NW 5.0 NE 4.0 NW 4.0 NE 4.0 NE 4.0 SE 3.0 NW 3.0 N 6.0 SE 6.0 NE 1987 7.0 NE 3.0 NE 4.0 W 6.0 N 5.0 NE 3.0 NW 4.0 NW 4.0 NW 5.0 S 5.0 E 4.0 NW 6.0 NW 56.0 4.6 1988 4.0 N 6.0 W 5.0 NE 5.0 NW 3.0 W 2.0 NW 4.0 NW 6.0 SE 5.0 S 4.0 N 4.0 E 8.0 N 56.0 4.6 1989 4.0 NE 8.0 S 2.0 NW 4.0 NE 3.0 S 3.0 N 4.0 SE 2.0 NW 3.0 NW 8.0 N 4.0 N 4.0 NE 49.0 4.0 1991 5.0 NE 3.0 NE 3.0 NW 2.0 SW 3.0 W 3.0 NE 3.0 NE 6.0 SE 3.0 S 3.0 NE 3.0 NE 5.0 NE 42.0 3.5 1992 4.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 7.0 S 5.0 SE 5.0 NE 5.0 S 4.0 N 6.0 SE 4.0 NE 3.0 N 4.0 E 56.0 4.6 1993 5.0 E 3.0 SE 4.0 N 20.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 7.0 W 2.0 NE 4.0 S 4.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 64.0 5.3 1994 4.0 NE 3.0 NE 4.0 NW 4.0 SE 4.0 NW 4.0 NW 3.0 NE 3.0 SE 4.0 N 4.0 NE 8.0 E 1995 6.0 NE 4.0 NE 5.0 N 4.0 SE 3.0 SE 3.0 E 6.0 E 6.0 N 3.0 N 4.0 NE 6.0 E 4.0 NE 54.0 4.5 1996 5.0 NE 4.0 N 2.0 NW 3.0 NW 3.0 NE 3.0 SW 3.0 NE 3.0 NW 4.0 NE 1997 4.0 NE 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 4.0 SW 4.0 SE 4.0 SW 6.0 NE 5.0 NE 6.0 NE 5.0 NE 4.0 NW 56.0 4.6 1998 3.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 4.0 W 4.0 NE 3.0 SE 3.0 NE 3.0 NE 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 45.0 3.7 1999 6.0 NE 2.0 NW 4.0 NE 3.0 SW 4.0 NE 3.0 E 3.0 NE 5.0 E 3.0 E 3.0 E 4.0 NE 4.0 NE 44.0 3.6 2000 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 3.0 W 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 5.0 NE 2001 4.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 4.0 SE 6.0 NE 4.0 NE 5.0 SE 3.0 SW 2002 5.0 N 5.0 E 4.0 SE 4.0 N 4.0 NW 3.0 NW 4.0 SE 3.0 NW 4.0 NE 3.0 NW 6.0 NE 2003 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 3.0 NW 3.0 NW 3.0 NE 3.0 N 3.0 NW 3.0 NE 4.0 NE 2004 5.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 3.0 N 3.0 NE 4.0 NE 4.0 SW 3.0 N 5.0 W 5.0 NW 5.0 NE 2005 4.0 N 4.0 NE 5.0 N 3.0 NW 4.0 NE 5.0 NE 3.0 NW 4.0 SW 4.0 NE 5.0 NE 3.0 N 2006 4.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 3.0 N 3.0 NW 3.0 W 3.0 NE 4.0 SE 3.0 NE 3.0 N 2007 4.0 NE 4.0 NE 4.0 NW 3.0 NE 3.0 NW 4.0 NE 3.0 N 3.0 W 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 2008 4.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 3.0 N 3.0 NW 3.0 SW 3.0 NE 4.0 NE 4.0 N 3.0 N 5.0 NE suma 112.0 110.0 98.0 112.0 88.0 82.0 104.0 99.0 102.0 92.0 103.0 117.0 1219.0 101.5 media 4.6 4.5 3.7 4.4 3.6 3.4 4.7 3.9 4.2 4.1 4.2 4.8 50.8 4.2 minima 3.0 2.0 2.0 2.0 3.0 2.0 3.0 2.0 3.0 3.0 3.0 3.0 2.0 maxima 7.0 14.0 5.0 20.0 5.0 5.0 20.0 7.0 8.0 8.0 7.0 8.0 20.0 amplit 4.0 12.0 3.0 18.0 2.0 3.0 17.0 5.0 5.0 5.0 4.0 5.0 18.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

190

ANEXO No. 8 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Puyo

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: PUYO CODIGO: M008 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 30 27 S LONGITUD: 77 56 38 W ELEVACION: 960 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 3.8 NE 3.9 NE 4.9 NE 4.0 NE 3.7 E 2.8 NE 2.9 E 5.6 N 1.2 NE 3.5 NE 2.1 E 2.2 NE 40.6 3.3 1983 2.5 E 1.2 E 1.0 N 3.1 E 1.0 S 1.0 NW 3.3 SE 6.8 E 6.1 SE 5.1 NE 5.8 SW 7.0 N 43.9 3.6 1984 6.4 E 5.3 N 5.0 N 5.6 NE 7.5 NE 4.4 E 3.4 E 5.1 E 5.4 SE 6.8 E 6.8 NE 5.7 E 67.4 5.6 1985 5.1 E 3.7 E 4.5 NE 5.0 NE 5.0 NE 3.0 W 4.2 E 5.0 E 4.8 NE 6.0 E 6.5 NE 3.5 NE 56.3 4.6 1986 5.2 NE 3.0 E 4.3 E 4.8 NE 4.4 E 3.5 NE 3.5 E 3.2 NE 6.1 SE 6.0 NE 9.5 E 3.8 E 57.3 4.7 1987 4.5 NE 6.0 E 2.5 NE 5.0 N 4.0 NW 3.7 SE 3.2 NE 3.8 E 4.0 NE 5.0 NE 5.0 E 6.5 NE 53.2 4.4 1988 3.5 NE 3.8 E 3.8 NE 4.8 NE 4.2 E 4.0 NE 4.0 NE 4.2 E 5.5 NE 5.0 NE 7.0 E 5.2 NE 55.0 4.5 1989 3.5 N 4.5 E 4.0 E 4.2 NE 4.0 NE 4.0 E 3.0 NE 3.0 E 3.8 SE 5.0 E 5.0 NE 4.2 E 48.2 4.0 1991 4.2 NE 4.5 N 6.5 E 4.5 NE 5.5 NE 5.5 E 4.0 SE 3.0 E 4.0 N 7.0 NE 4.8 NE 5.9 NE 59.4 4.9 1992 5.0 E 5.8 N 4.5 NE 6.0 NE 4.5 E 3.9 NE 9.1 NE 5.0 E 6.0 NE 5.0 NE 4.5 NE 5.1 NE 64.4 5.3 1993 6.0 NE 5.0 E 6.0 NE 6.0 NE 3.0 E 5.0 N 5.0 SW 8.0 SE 4.0 NE 4.0 E 6.0 NE 8.0 E 66.0 5.5 1994 5.2 NE 4.8 NE 4.5 N 4.5 E 3.5 E 5.0 S 5.2 E 4.0 NE 4.0 E 5.0 E 6.0 NE 5.5 SE 57.2 4.7 1995 5.0 NE 6.0 NE 9.9 N 6.0 NE 5.0 E 4.9 E 5.0 E 4.5 N 6.0 N 4.8 NE 6.6 N 4.0 E 67.7 5.6 1996 5.0 E 6.0 NW 6.0 E 4.8 E 5.0 SE 4.0 NE 4.8 SE 4.5 E 4.0 SE 3.0 NE 1997 5.0 E 4.0 NE 4.0 E 3.0 E 3.0 SE 4.0 NE 3.5 E 4.0 E 3.0 E 4.0 E 3.0 E 3.0 NE 43.5 3.6 1998 3.0 NE 3.0 E 3.0 N 3.5 SE 4.0 E 3.0 NE 3.5 NE 5.0 NE 3.5 NE 6.0 N 5.0 N 4.0 NE 46.5 3.8 1999 3.5 NE 4.0 N 8.0 S 5.0 N 5.0 N 5.0 NE 3.0 NE 4.0 SW 6.0 N 4.0 NW 3.0 NE 4.0 NE 54.5 4.5 2000 11.0 W 4.5 NE 8.0 NE 6.0 NE 5.0 S 3.0 N 4.0 E 4.0 N 4.0 NE 5.0 E 7.0 SE 5.0 NE 66.5 5.5 2001 5.0 NW 5.0 NE 5.0 E 3.0 NE 3.0 E 4.0 NE 4.0 NE 4.0 E 6.0 E 6.0 NE 2002 4.0 NE 4.0 NE 4.0 E 4.0 NE 3.0 N 4.0 E 5.0 E 4.0 E 5.0 NE 3.0 NE 2003 3.0 N 4.0 N 4.0 N 4.0 E 4.0 NE 4.0 NE 6.0 NE 3.0 NE 6.0 E 4.0 E 10.0 N 2004 4.0 E 4.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 5.0 E 4.0 E 4.0 E 3.0 S 6.0 N 4.0 E 5.0 E 2005 5.0 E 5.0 N 5.0 E 4.0 NE 4.0 N 13.0 E 4.0 E 4.0 E 8.0 NW 4.0 SW 4.0 NE 2006 4.0 NE 3.0 E 4.0 NE 3.0 N 3.0 S 4.0 E 4.0 E 3.0 NE 4.0 E 6.0 NE 4.0 E 2007 3.0 N 5.0 NE 4.0 E 4.0 E 4.0 SE 5.0 SE 3.0 E 4.0 SE 4.0 NE 5.0 N 5.0 NE 2008 5.0 NE 5.0 NE 6.0 E 5.0 NE 5.0 NE 4.0 E 3.0 S 4.0 E 8.0 E 4.0 E 5.0 NE 4.0 E 58.0 4.8 suma 120.4 114.0 115.4 112.0 97.1 97.7 101.8 115.2 116.2 131.7 136.6 126.6 1384.7 115.3 media 4.6 4.3 4.8 4.6 4.2 3.9 4.4 4.4 4.4 5.0 5.2 4.8 55.1 4.5 minima 2.5 1.2 1.0 3.0 1.0 1.0 2.9 3.0 1.2 3.5 2.1 2.2 1.0 maxima 11.0 6.0 9.9 6.0 7.5 5.5 13.0 8.0 8.0 8.0 9.5 10.0 13.0 amplit 8.5 4.8 8.9 3.0 6.5 4.5 10.1 5.0 6.8 4.5 7.4 7.8 12.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

191

ANEXO No. 9 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación La Victoria INERHI

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: LA VICTORIA INERHI CODIGO: M009 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 3 36 S LONGITUD: 78 12 2 W ELEVACION: 2262 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1984 6.0 SW 6.0 SE 8.0 NW 10.0 NE 10.0 E 10.0 W 6.0 E 6.0 W 6.0 N 8.0 W 1998 8.0 NE 6.0 W 8.0 E 8.0 W 12.0 W 1999 8.0 W 6.0 W 8.0 W 8.0 W 6.0 W 6.0 W 8.0 W 8.0 W 6.0 W 8.0 W 8.0 W 6.0 W 86.0 7.1 2000 8.0 W 6.0 W 6.0 W 8.0 W 6.0 E 6.0 W 8.0 E 8.0 E 8.0 W 8.0 W 6.0 W 8.0 W 86.0 7.1 2001 6.0 W 10.0 E 8.0 W 6.0 W 8.0 W 10.0 SE 8.0 W 10.0 E 8.0 W 6.0 W 8.0 E 8.0 W 96.0 8.0 2002 8.0 W 8.0 W 8.0 W 8.0 W 10.0 NE 10.0 E 10.0 E 8.0 E 8.0 W 6.0 NE 8.0 W 8.0 W 100.0 8.3 2003 8.0 W 8.0 E 6.0 W 8.0 E 8.0 W 6.0 W 8.0 E 8.0 E 8.0 W 8.0 W 10.0 W 2004 8.0 W 6.0 W 8.0 W 8.0 E 8.0 W 10.0 E 6.0 W 8.0 N 8.0 W 10.0 E 6.0 W 2005 8.0 W 8.0 E 6.0 E 6.0 W 8.0 E 8.0 E 12.0 E 10.0 E 8.0 E 8.0 W 2006 6.0 W 6.0 E 6.0 NE 6.0 W 10.0 NE 10.0 W 12.0 E 10.0 NE 8.0 E 10.0 E 6.0 W 2007 6.0 W 10.0 E 8.0 E 4.0 W 6.0 W 8.0 S 8.0 E 10.0 NE 6.0 W 8.0 E 6.0 W 2008 6.0 W 6.0 W 7.0 W 8.0 E 8.0 E 4.0 W 8.0 E 10.0 E 8.0 E 4.0 W 6.0 W 6.0 W 81.0 6.7 suma 78.0 80.0 71.0 70.0 86.0 88.0 98.0 90.0 84.0 86.0 76.0 84.0 991.0 82.5 media 7.0 7.2 7.1 7.0 7.8 8.0 8.9 9.0 7.6 7.1 7.6 7.6 92.2 7.6 minima 6.0 6.0 6.0 4.0 6.0 4.0 6.0 8.0 6.0 4.0 6.0 6.0 4.0 maxima 8.0 10.0 8.0 8.0 10.0 10.0 12.0 10.0 10.0 10.0 10.0 12.0 12.0 amplit 2.0 4.0 2.0 4.0 4.0 6.0 6.0 2.0 4.0 6.0 4.0 6.0 8.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

192

ANEXO No. 10 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación La Concordia

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: LA CONCORDIA CODIGO: M025 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 1 36 N LONGITUD: 79 22 17 W ELEVACION: 379 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 8.0 S 9.0 NE 6.0 S 6.0 SE 6.0 SE 7.0 S 7.0 S 9.0 SE 8.0 SW 6.0 NW 8.0 S 8.0 S 88.0 7.3 1983 7.0 SW 9.0 S 8.0 NW 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 W 7.0 S 7.0 S 7.0 S 8.0 S 8.0 S 93.0 7.7 1984 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 5.0 S 8.0 S 6.0 SE 6.0 SW 8.0 S 6.0 SE 5.0 NE 1985 5.0 W 6.0 SW 6.0 SE 4.0 S 5.0 S 6.0 SE 5.0 SE 4.0 S 6.0 SW 8.0 S 4.0 W 1986 6.0 SW 6.0 SW 8.0 S 8.0 SE 4.0 SW 5.0 SE 8.0 S 6.0 SE 4.0 S 5.0 S 6.0 S 5.0 SE 71.0 5.9 1987 4.0 SE 10.0 S 4.0 S 4.0 S 5.0 S 4.0 S 5.0 S 6.0 S 4.0 SE 6.0 S 6.0 S 5.0 N 63.0 5.2 1988 5.0 S 6.0 S 5.0 SE 6.0 S 6.0 S 4.0 S 6.0 S 4.0 S 4.0 S 6.0 S 3.0 N 1989 6.0 S 4.0 S 6.0 SE 3.0 NW 4.0 S 4.0 S 6.0 SE 5.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 SE 5.0 SE 61.0 5.0 1991 6.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 SE 8.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 SE 78.0 6.5 1992 6.0 S 8.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 SE 8.0 NW 8.0 SE 6.0 S 8.0 S 12.0 S 10.0 S 8.0 S 92.0 7.6 1993 8.0 SE 8.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 SW 6.0 S 8.0 S 8.0 SW 6.0 S 6.0 SW 6.0 SW 8.0 S 86.0 7.1 1994 6.0 S 8.0 SW 8.0 S 8.0 SW 8.0 SE 8.0 SW 8.0 S 8.0 S 10.0 SW 8.0 S 8.0 S 1995 8.0 SE 8.0 SW 8.0 W 6.0 SW 6.0 S 6.0 S 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 S 6.0 NW 4.0 SW 76.0 6.3 1996 6.0 SW 8.0 S 4.0 S 8.0 SE 6.0 SW 8.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 SW 4.0 SE 6.0 S 4.0 SW 72.0 6.0 1997 4.0 S 6.0 SW 6.0 SW 8.0 NW 6.0 SW 6.0 S 6.0 SW 8.0 S 6.0 S 6.0 SW 6.0 SW 6.0 S 74.0 6.1 1998 6.0 SW 6.0 S 8.0 NW 8.0 SW 6.0 SW 8.0 SW 8.0 S 6.0 S 8.0 SE 8.0 S 6.0 SW 8.0 SW 86.0 7.1 1999 6.0 S 8.0 SW 6.0 NW 6.0 SW 6.0 SW 8.0 S 6.0 W 8.0 SW 4.0 SE 4.0 S 6.0 SW 6.0 SW 74.0 6.1 2000 8.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 S 6.0 SE 8.0 SE 6.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 S 78.0 6.5 2001 8.0 N 8.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 W 8.0 S 8.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 S 84.0 7.0 2002 6.0 SE 6.0 S 6.0 SW 6.0 S 6.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 SW 6.0 NE 80.0 6.6 2003 6.0 S 6.0 S 8.0 S 8.0 SE 6.0 W 8.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 SE 8.0 SW 2004 6.0 S 6.0 S 6.0 SW 6.0 NW 6.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 SW 6.0 S 6.0 S 2005 8.0 S 6.0 SW 8.0 SW 6.0 S 8.0 SE 6.0 S 6.0 S 8.0 SE 6.0 SE 6.0 S 8.0 SE 6.0 S 82.0 6.8 2006 6.0 SE 6.0 SW 6.0 W 6.0 NW 6.0 NW 6.0 S 8.0 SW 8.0 S 6.0 W 8.0 S 6.0 S 2007 8.0 SE 6.0 S 6.0 N 6.0 W 6.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 S 8.0 S 8.0 SW 8.0 S 2008 6.0 N 8.0 SW 8.0 S 6.0 NW 6.0 SW 8.0 S 8.0 S 6.0 SW 6.0 S 6.0 S 6.0 S suma 161.0 182.0 161.0 169.0 134.0 169.0 177.0 177.0 165.0 166.0 158.0 155.0 1974.0 164.5 media 6.4 7.0 6.4 6.5 6.0 6.5 6.8 6.8 6.3 6.6 6.5 6.2 78.3 6.5 minima 4.0 4.0 4.0 3.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 3.0 3.0 maxima 8.0 10.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 9.0 8.0 12.0 10.0 8.0 12.0 amplit 4.0 6.0 4.0 5.0 4.0 4.0 4.0 5.0 4.0 8.0 6.0 5.0 9.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

193

ANEXO No. 11 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Baños

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: BANNOS CODIGO: M029 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 23 29 S LONGITUD: 78 25 5 W ELEVACION: 1695 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 12.0 E 12.0 E 12.0 E 12.0 E 14.0 S 14.0 S 16.0 E 20.0 E 1983 16.0 E 14.0 E 16.0 SE 16.0 SE 16.0 E 20.0 S 20.0 E 20.0 SE 16.0 E 16.0 SE 20.0 S 20.0 SE 210.0 17.5 1984 20.0 SE 16.0 NE 18.0 NE 16.0 SE 16.0 NE 16.0 E 16.0 SE 16.0 NE 16.0 SE 16.0 W 16.0 W 16.0 NE 198.0 16.5 1985 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 W 20.0 SE 240.0 20.0 1986 20.0 NE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 NW 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 W 20.0 NW 240.0 20.0 1987 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 20.0 NW 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 NW 20.0 E 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 240.0 20.0 1988 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 20.0 SE 20.0 SE 1989 18.0 E 20.0 SE 20.0 W 20.0 W 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 20.0 NE 20.0 N 20.0 N 1991 20.0 NE 20.0 NE 20.0 W 20.0 NE 20.0 NE 20.0 E 20.0 N 20.0 NE 20.0 N 20.0 NE 20.0 NE 20.0 NE 240.0 20.0 1992 20.0 NE 20.0 NE 20.0 E 20.0 NE 20.0 NE 18.0 NE 20.0 NE 20.0 SE 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 20.0 NE 238.0 19.8 1993 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 16.0 SE 20.0 SE 20.0 W 20.0 SE 20.0 E 20.0 W 236.0 19.6 1994 20.0 W 1995 20.0 W 20.0 SE 20.0 W 1996 20.0 E 20.0 SW 20.0 NE 1997 20.0 E 20.0 E 20.0 W 20.0 E 20.0 E 1998 20.0 E 20.0 E 20.0 E 20.0 E 20.0 NE 20.0 NE 20.0 NE 1999 20.0 E 2000 2001 18.0 NE 14.0 E 20.0 E 2002 12.0 E 20.0 E 20.0 E 15.6 W 18.0 W 14.0 E 2003 20.0 E 20.0 E 16.0 E 16.0 E 12.0 NE 2004 16.0 E 12.0 NE 20.0 NE 16.0 NE 10.0 NE 16.0 SE 12.0 SE 12.0 NE 16.0 E 12.0 E 12.0 E 2005 2006 20.0 E 18.0 E 16.0 NE 16.0 E 14.0 E 12.0 E 16.0 E 2007 12.0 NE 16.0 E 16.0 E 14.0 NE 18.0 E 18.0 SE 18.0 SE 18.0 NE 20.0 E 20.0 NE 2008 20.0 E 20.0 E 20.0 NW 20.0 NE 18.0 E 12.8 NE 12.0 E 20.0 E 18.0 NE 20.0 NE 20.0 NE 18.0 NE 218.8 18.2 suma 294.0 360.0 338.0 370.0 272.0 294.8 288.0 286.0 305.6 260.0 282.0 292.0 3642.4 303.5 media 18.3 18.0 18.7 18.5 18.1 18.4 18.0 19.0 17.9 18.5 18.8 18.2 220.8 18.4 minima 12.0 12.0 12.0 12.0 10.0 12.0 12.0 14.0 12.0 16.0 12.0 12.0 10.0 maxima 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 amplit 8.0 8.0 8.0 8.0 10.0 8.0 8.0 6.0 8.0 4.0 8.0 8.0 10.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

194

ANEXO No. 12 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación San Simón

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: SAN SIMON CODIGO: M030 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 38 45 S LONGITUD: 78 59 52 W ELEVACION: 2530 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 6.0 W 6.0 NW 6.0 W 10.0 SW 6.0 W 10.0 N 8.0 NE 12.0 W 8.0 W 8.0 W 8.0 W 6.0 W 94.0 7.8 1983 6.0 W 8.0 SW 6.0 W 6.0 NW 4.0 W 6.0 W 10.0 E 8.0 NE 6.0 W 6.0 W 6.0 W 8.0 NW 80.0 6.6 1984 6.0 W 6.0 W 6.0 N 6.0 W 6.0 S 6.0 W 6.0 W 8.0 W 6.0 W 6.0 N 6.0 W 1985 4.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 W 6.0 W 12.0 NE 10.0 W 8.0 E 8.0 E 6.0 S 6.0 W 6.0 W 84.0 7.0 1986 4.0 W 6.0 W 5.0 SE 4.0 SW suma 26.0 26.0 29.0 32.0 22.0 34.0 34.0 34.0 30.0 26.0 26.0 26.0 345.0 28.7 media 5.2 6.5 5.8 6.4 5.5 8.5 8.5 8.5 7.5 6.5 6.5 6.5 81.9 6.8 minima 4.0 6.0 5.0 4.0 4.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 4.0 maxima 6.0 8.0 6.0 10.0 6.0 12.0 10.0 12.0 8.0 8.0 8.0 8.0 12.0 amplit 2.0 2.0 1.0 6.0 2.0 6.0 4.0 6.0 2.0 2.0 2.0 2.0 8.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

195

ANEXO No. 13 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Cañar

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: CAÑAR CODIGO: M031 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 2 33 5 S LONGITUD: 78 56 15 W ELEVACION: 3083 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 8.0 NW 8.0 NW 8.0 S 10.0 E 10.0 E 14.0 SE 20.0 S 20.0 E 14.0 SE 10.0 E 10.0 S 10.0 SE 142.0 11.8 1983 14.0 SE 14.0 E 10.0 S 10.0 S 10.0 SE 14.0 E 14.0 SE 20.0 E 14.0 SE 14.0 E 14.0 SE 10.0 S 158.0 13.1 1984 14.0 SE 10.0 E 10.0 E 10.0 E 10.0 SE 12.0 E 12.0 SE 12.0 S 14.0 E 10.0 S 8.0 NW 10.0 SE 132.0 11.0 1985 8.0 E 10.0 E 14.0 SE 10.0 SE 10.0 E 14.0 S 14.0 SE 14.0 SE 10.0 E 10.0 SE 10.0 E 6.0 S 130.0 10.8 1986 10.0 SE 6.0 SE 10.0 E 8.0 SE 10.0 S 14.0 E 15.0 S 14.0 SE 14.0 S 8.0 SE 14.0 S 10.0 SE 133.0 11.0 1987 8.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 10.0 S 14.0 SE 10.0 S 11.0 E 14.0 SE 7.0 S 8.0 SE 10.0 E 130.0 10.8 1988 8.0 SE 8.0 S 14.0 S 8.0 SE 10.0 S 10.0 E 10.0 S 8.0 SE 10.0 E 8.0 E 8.0 S 8.0 W 110.0 9.1 1989 8.0 E 8.0 E 8.0 E 8.0 E 11.0 SE 8.0 S 14.0 S 11.0 SE 10.0 E 8.0 SE 8.0 E 8.0 W 110.0 9.1 1991 8.0 SE 8.0 S 6.0 NW 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 9.0 SE 9.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 6.0 NW 6.0 SE 96.0 8.0 1992 8.0 SE 14.0 S 8.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 8.0 S 18.0 SE 8.0 NW 6.0 SE 130.0 10.8 1993 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 10.0 SE 10.0 S 12.0 SE 16.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 8.0 NW 8.0 NW 108.0 9.0 1994 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 6.0 S 1995 8.0 S 8.0 SE 6.0 S 8.0 S 10.0 E 8.0 SE 14.0 E 6.0 S 1996 10.0 N 8.0 SE 8.0 S 8.0 E 12.0 SE 10.0 SE 16.0 S 20.0 S 12.0 NW 20.0 S 20.0 S 1997 8.0 SE 12.0 S 16.0 SE 16.0 SE 10.0 S 10.0 S 10.0 SE 1998 10.0 E 10.0 S 8.0 NW 8.0 NW 8.0 W 10.0 SE 10.0 S 10.0 S 1999 8.0 SE 10.0 S 10.0 S 8.0 SE 11.0 SE 9.0 S 8.0 NW 2000 8.0 NW 8.0 S 8.0 SE 7.0 S 8.0 E 10.0 S 8.0 S 8.0 S 10.0 W 8.0 N 8.0 NW 2001 8.0 SE 9.0 S 8.0 SE 8.0 SE 8.0 E 10.0 SE 8.0 E 10.0 SE 10.0 S 10.0 S 8.0 S 10.0 W 107.0 8.9 2002 8.0 SE 6.0 S 7.0 S 12.0 E 12.0 S 10.0 S 12.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 6.0 S 2003 8.0 E 8.0 SE 7.0 SE 8.0 SE 9.0 SE 10.0 S 10.0 SE 10.0 S 8.0 S 7.0 NW 2004 8.0 SE 6.0 S 10.0 E 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 10.0 E 7.0 S 9.0 E 8.0 N 8.0 NW 2005 8.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 10.0 S 10.0 S 10.0 S 6.0 E 8.0 SE 2006 6.0 N 6.0 N 6.0 E 6.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 8.0 S 10.0 S 8.0 NW 8.0 N 2007 6.0 SE 8.0 N 8.0 SE 6.0 E 6.0 E 8.0 SE 7.0 E 8.0 SE 7.0 N 7.0 E 2008 8.0 SE 8.0 E 6.0 SE 7.0 E 6.0 S 10.0 SE 6.0 SE 6.0 E 6.0 E 5.0 NE 5.0 N suma 214.0 201.0 214.0 211.0 184.0 241.0 265.0 274.0 243.0 222.0 214.0 180.0 2663.0 221.9 media 8.5 8.7 8.5 8.4 9.2 10.4 11.5 11.9 10.5 9.6 8.9 8.5 115.1 9.5 minima 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 8.0 8.0 6.0 6.0 6.0 5.0 5.0 5.0 maxima 14.0 14.0 14.0 12.0 12.0 14.0 20.0 20.0 20.0 18.0 20.0 20.0 20.0 amplit 8.0 8.0 8.0 6.0 6.0 6.0 12.0 14.0 14.0 12.0 15.0 15.0 15.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

196

ANEXO No. 14 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación La Argelia-Loja

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: LA ARGELIA-LOJA CODIGO: M033 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 4 2 11 S LONGITUD: 79 12 4 W ELEVACION: 2160 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 6.0 NE 8.0 N 16.0 N 8.0 E 8.0 E 20.0 N 18.0 N 16.0 NW 12.0 N 8.0 W 18.0 N 9.0 N 147.0 12.2 1983 8.0 N 16.0 W 10.0 N 7.0 N 14.0 NW 10.0 E 14.0 N 14.0 N 10.0 NW 10.0 NE 14.0 NE 8.0 W 135.0 11.2 1984 6.0 NE 8.0 N 10.0 N 4.0 NE 10.0 NE 14.0 N 15.0 N 8.0 SE 14.0 N 8.0 NW 6.0 NE 14.0 N 117.0 9.7 1985 8.0 E 10.0 N 18.0 N 14.0 S 12.0 NE 8.0 NW 12.0 N 20.0 NE 6.0 NW 1986 10.0 N 6.0 NE 10.0 NE 6.0 N 10.0 NE 14.0 NW 18.0 NW 14.0 N 14.0 E 8.0 NE 15.0 SW 6.0 NW 131.0 10.9 1987 12.0 N 18.0 N 12.0 N 6.0 N 15.0 E 12.0 N 14.0 NW 12.0 N 10.0 N 8.0 NW 8.0 NE 10.0 NE 137.0 11.4 1988 6.0 NE 10.0 N 12.0 N 8.0 N 8.0 N 10.0 N 15.0 N 10.0 N 15.0 E 10.0 NE 8.0 N 8.0 NE 120.0 10.0 1989 12.0 N 10.0 N 10.0 NE 10.0 N 8.0 NW 9.0 N 13.0 NE 14.0 NW 10.0 NE 10.0 S 8.0 NE 8.0 N 122.0 10.1 1991 10.0 NE 20.0 N 10.0 N 8.0 SW 8.0 NW 10.0 NW 10.0 NW 14.0 N 15.0 N 10.0 NE 6.0 NE 6.0 N 127.0 10.5 1992 12.0 NE 6.0 N 10.0 N 10.0 SW 10.0 E 12.0 W 12.0 N 12.0 N 8.0 NW 14.0 SW 6.0 N 10.0 N 122.0 10.1 1993 8.0 N 10.0 N 8.0 N 21.0 NE 12.0 N 10.0 N 14.0 NW 6.0 N 6.0 NE 6.0 W 8.0 NW 1994 6.0 N 10.0 N 7.0 NW 16.0 N 17.0 NW 10.0 N 10.0 N 8.0 NW 6.0 SE 6.0 NW 1995 10.0 NE 6.0 NE 6.0 N 6.0 NW 7.0 NE 10.0 N 12.0 N 12.0 SW 12.0 NE 8.0 N 6.0 N 4.0 SW 99.0 8.2 1996 6.0 N 6.0 N 4.0 N 8.0 N 10.0 NW 15.0 NE 12.0 SW 10.0 NW 4.0 NE 6.0 N 10.0 NW 1997 4.0 SW 8.0 NE 6.0 NE 6.0 E 10.0 N 8.0 N 15.0 N 10.0 NW 6.0 SE 8.0 N 6.0 E 1998 6.0 N 10.0 NE 5.0 NE 6.0 N 12.0 N 10.0 N 8.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 6.0 SE 4.0 NE 4.0 SE 85.0 7.0 1999 4.0 NE 6.0 NE 6.0 W 6.0 NE 6.0 NE 4.0 NW 10.0 N 10.0 SE 6.0 NE 10.0 N 4.0 N 4.0 W 76.0 6.3 2000 4.0 SW 6.0 N 5.0 NE 6.0 NW 5.0 W 6.0 NW 12.0 NW 8.0 N 5.0 N 8.0 NW 4.0 N 5.0 N 74.0 6.1 2001 4.0 N 10.0 N 4.0 N 6.0 N 5.0 N 20.0 N 14.0 N 10.0 N 4.0 N 8.0 S 4.0 NW 2002 10.0 N 5.0 N 6.0 NE 5.0 N 10.0 N 14.0 N 20.0 N 8.0 N 4.0 NW 6.0 N 5.0 N 2003 8.0 NW 9.0 N 8.0 NW 4.0 N 12.0 NE 8.0 N 10.0 S 12.0 N 6.0 N 6.0 N 7.0 N 2004 7.0 NW 6.0 N 8.0 NW 4.0 W 8.0 NW 14.0 N 6.0 W 12.0 NE 10.0 N 6.0 NE 4.0 NE 6.0 NW 91.0 7.5 2005 6.0 S 10.0 N 4.0 N 4.0 N 12.0 SE 10.0 S 14.0 NE 15.0 N 12.0 N 6.0 NW 5.0 S 8.0 S 106.0 8.8 2006 12.0 N 5.0 SW 8.0 N 6.0 NE 12.0 N 12.0 NE 14.0 NW 12.0 NW 8.0 N 8.0 SW 8.0 N 2007 8.0 NW 8.0 SW 12.0 S 12.0 NW 16.0 NE 12.0 N 10.0 N 8.0 N 2008 8.0 N 8.0 NW 4.0 NE 6.0 NW 8.0 N 8.0 N 9.0 N 8.0 N 10.0 NE 6.0 NE 6.0 NW suma 187.0 215.0 194.0 163.0 237.0 295.0 314.0 308.0 243.0 204.0 186.0 178.0 2724.0 227.0 media 7.7 8.9 8.0 6.5 9.8 11.8 13.0 11.8 9.7 8.1 7.7 7.1 110.7 9.2 minima 4.0 5.0 4.0 4.0 5.0 4.0 6.0 6.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 maxima 12.0 20.0 16.0 12.0 21.0 20.0 18.0 20.0 15.0 14.0 20.0 14.0 21.0 amplit 8.0 15.0 12.0 8.0 16.0 16.0 12.0 14.0 11.0 10.0 16.0 10.0 17.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

197

ANEXO No. 15 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Milagro (Ingenio Valdez)

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: MILAGRO(INGENIO VALDEZ) CODIGO: M037 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 2 6 56 S LONGITUD: 79 35 57 W ELEVACION: 13 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 2.0 SW 4.0 NW 4.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 3.0 NW 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 42.0 3.5 1983 2.0 NW 2.0 NW 4.0 SW 4.0 W 2.0 SW 2.0 NW 3.0 SE 3.0 NW 2.0 SW 2.0 NW 2.0 SW 2.0 SW 30.0 2.5 1984 2.0 NW 2.0 NW 2.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 4.0 NW 4.0 SW 4.0 SW 6.0 SW 3.0 S 5.0 SW 2.0 SW 41.0 3.4 1985 4.0 S 2.0 SE 2.0 NE 2.0 NW 4.0 NW 3.0 SW 6.0 SW 4.0 SE 5.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 1986 5.0 S 4.0 SW 4.0 NW 3.0 SW 2.0 W 4.0 SW 8.0 SW 5.0 SW 7.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 3.0 S 58.0 4.8 1987 4.0 SE 4.0 S 5.0 W 4.0 SW 4.0 NW 4.0 S 4.0 S 5.0 SW 5.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 56.0 4.6 1988 4.0 SW 7.0 W 7.0 NW 7.0 SW 7.0 NW 7.0 SE 7.0 SW 5.0 SW 5.0 SW 7.0 SW 5.0 SW 5.0 SW 73.0 6.0 1989 4.0 NE 5.0 S 5.0 NW 4.0 NW 4.0 SE 4.0 SE 6.0 SW 5.0 SW 7.0 SW 7.0 E 7.0 SW 8.0 SW 66.0 5.5 1991 6.0 SE 3.0 S 4.0 NE 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SE 4.0 S 4.0 SW 10.0 SW 12.0 SW 6.0 SW 8.0 SW 69.0 5.7 1992 4.0 W 4.0 SE 5.0 SW 4.0 NW 6.0 SE 6.0 SW 2.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 5.0 SW 12.0 SW 6.0 SW 65.0 5.4 1993 3.0 NE 7.0 SW 3.0 SW 4.0 NW 4.0 NE 2.0 SE 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 59.0 4.9 1994 5.0 SW 2.0 SW 4.0 S 3.0 NW 4.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 58.0 4.8 1995 5.0 SW 2.0 E 5.0 SW 5.0 SW 3.0 S 3.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 1996 4.0 SW 3.0 SW 2.0 SE 4.0 W 4.0 SE 3.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 7.0 SW 7.0 SW 59.0 4.9 1997 2.0 N 2.0 SE 4.0 SW 3.0 SW 2.0 SW 2.0 SW 2.0 S 3.0 SE 6.0 SW 6.0 N 6.0 NW 1998 6.0 SW 4.0 SW 4.0 NW 4.0 SW 3.0 NW 3.0 SW 3.0 S 5.0 SW 5.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 1999 4.0 NE 5.0 S 2.0 NW 3.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 3.0 SW 2000 6.0 SW 3.0 SE 2.0 NW 3.0 SE 2.0 SW 3.0 SW 3.0 S 6.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 3.0 SW 50.0 4.1 2001 2.0 SE 5.0 SW 3.0 SE 4.0 SW 3.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 5.0 SW 2002 4.0 SW 6.0 W 3.0 NE 4.0 NW 3.0 SW 5.0 SW 4.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 2003 4.0 SW 4.0 SE 3.0 N 3.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 6.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 2004 7.0 SW 6.0 SW 4.0 N 3.0 W 2.0 SE 5.0 SW 6.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 8.0 SW 2005 5.0 SW 4.0 N 3.0 SW 4.0 SW 4.0 S 3.0 SW 3.0 NW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 2006 2.0 SW 4.0 S 4.0 SW 2.0 SW 4.0 SW 2.0 SW 5.0 SW 5.0 SW 4.0 SW 6.0 W 4.0 SW 2007 4.0 SE 20.0 SE 4.0 SW 3.0 NW 2.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 2008 3.0 SE 4.0 SW 4.0 NW 3.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 14.0 SW 9.0 S 5.0 SW 6.0 SW 6.0 SW suma 103.0 118.0 91.0 90.0 90.0 90.0 107.0 117.0 149.0 127.0 152.0 128.0 1362.0 113.5 media 3.9 4.5 3.7 3.6 3.4 3.6 4.6 5.0 5.9 5.5 5.8 5.1 55.1 4.5 minima 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 3.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 maxima 7.0 20.0 7.0 7.0 7.0 7.0 8.0 14.0 10.0 12.0 12.0 8.0 20.0 amplit 5.0 18.0 5.0 5.0 5.0 5.0 6.0 11.0 8.0 10.0 10.0 6.0 18.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

198

ANEXO No. 16 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Sangay (P. Santa Ana)

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: SANGAY(P.SANTA ANA) CODIGO: M041 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 41 35 S LONGITUD: 77 57 0 W ELEVACION: 880 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 8.0 N 4.0 E 8.0 NE 8.0 E 4.0 NE 4.0 E 8.0 E 8.0 N 8.0 E 4.0 NE 4.0 NW 1983 4.0 NW 8.0 NE 8.0 E 8.0 NW 8.0 E 8.0 E 8.0 N 10.0 NW 4.0 E 8.0 E 1984 3.0 N 4.0 W 4.0 S 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 NE 4.0 N 1985 2.0 NW 2.0 NE 4.0 W 4.0 NE 4.0 E 4.0 SE 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 1986 4.0 NE 4.0 N 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 N 4.0 NE 1987 4.0 NE 4.0 NE 4.0 E 4.0 E 4.0 N 4.0 S 4.0 N 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 NW 4.0 N 48.0 4.0 1988 4.0 E 4.0 W 4.0 N 4.0 E 4.0 N 4.0 E 2.0 N 4.0 N 4.0 W 4.0 N 4.0 E 2.0 E 44.0 3.6 1989 1991 4.0 W 4.0 S 4.0 E 4.0 N 6.0 E 6.0 NE 4.0 S 6.0 E 6.0 N 4.0 W 6.0 N 6.0 W 60.0 5.0 1992 4.0 S 6.0 E 6.0 N 6.0 W 4.0 E 4.0 NE 6.0 E 6.0 SE 1993 6.0 NE 4.0 N 6.0 NE 4.0 NW 4.0 E 4.0 SE 4.0 E 4.0 E 4.0 NE 4.0 NE 6.0 SW 6.0 NE 56.0 4.6 1994 4.0 E 4.0 NE 5.0 E 4.0 S 4.0 S 6.0 E 6.0 W 6.0 SE 6.0 S 1995 4.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 W 1996 6.0 S 4.0 W 6.0 W 4.0 NW 4.0 NW 1997 6.0 W 8.0 W 6.0 W 4.0 W 4.0 W 6.0 W 6.0 W 6.0 W 6.0 NW 1998 4.0 NW 4.0 E 4.0 W 6.0 W 6.0 W 6.0 W 1999 6.0 W 6.0 NW 6.0 SW 8.0 W 6.0 W 4.0 W 2000 6.0 SE 6.0 W 6.0 SW 6.0 SW 6.0 NE 2001 6.0 S 4.0 W 2002 8.0 W 6.0 W 4.0 SW 6.0 W 8.0 NW 4.0 S 6.0 W 2003 4.0 SW 6.0 S 6.0 S 4.0 W 6.0 SW 6.0 W 2004 8.0 W 2005 4.0 SE 6.0 NE 6.0 N 2006 2.0 E 2.0 NE 2.0 NE 2.0 N 2.0 E 4.0 NE 4.0 NE 4.0 E 2007 2.0 W 2.0 W 2.0 E 4.0 NE 4.0 E 2008 4.0 NE 4.0 NE 4.0 E 2.0 E 4.0 S 4.0 E suma 64.0 89.0 99.0 90.0 58.0 60.0 72.0 68.0 76.0 90.0 82.0 76.0 924.0 77.0 media 4.5 4.6 4.9 5.0 4.4 4.6 4.2 4.8 5.4 5.2 4.8 4.7 57.6 4.8 minima 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 4.0 4.0 4.0 2.0 2.0 maxima 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 10.0 6.0 8.0 10.0 amplit 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 4.0 6.0 2.0 6.0 8.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

199

ANEXO No. 17 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Tena

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: TENA CODIGO: M070 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 59 5 S LONGITUD: 77 48 50 W ELEVACION: 665 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1984 8.0 SW 7.0 N 5.0 NE 1985 4.0 SW 3.0 S 3.0 W 3.0 NE 7.0 S 5.0 SW 4.0 SW 7.0 N 7.0 N 1989 1991 8.0 N 8.0 N 5.0 S 6.0 S 12.0 N 8.0 N 6.0 S 6.0 NE 12.0 N 9.0 N 12.0 E 1992 10.0 S 12.0 SE 8.0 N 15.0 S 12.0 N 12.0 N 8.0 S 15.0 N 12.0 S 8.0 S 8.0 S 9.0 S 129.0 10.7 1993 10.0 SE 8.0 N 10.0 S 14.0 S 8.0 NW 8.0 SE 9.0 SE 8.0 E 10.0 N 6.0 N 10.0 E 10.0 E 111.0 9.2 1994 10.0 SE 6.0 N 6.0 S 7.0 S 10.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 SW 8.0 SE 1995 6.0 S 12.0 SE 9.0 N 8.0 W 8.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 S 8.0 SE 6.0 N 1996 8.0 SE 6.0 E 6.0 W 6.0 N 4.0 E 6.0 SE 8.0 SE 6.0 S 6.0 S 6.0 S 1997 6.0 E 6.0 SE 6.0 S 6.0 W 6.0 S 8.0 SE 8.0 NE 10.0 E 8.0 S 12.0 SE 1998 8.0 S 8.0 SE 8.0 E 4.0 SE 4.0 E 4.0 SE 4.0 SE 5.0 S 1999 5.0 S 12.0 SE 8.0 E 10.0 SE 8.0 E 12.0 S 8.0 N 8.0 S 2000 6.0 S 6.2 S 6.1 E 6.2 E 4.1 SE 5.2 N 6.2 N 6.2 N 4.1 S 7.7 E 2008 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 S 2.0 W 2.0 SE 2.0 N 4.0 N 4.0 W 4.0 NE suma 79.0 73.2 65.1 90.2 75.0 72.0 59.1 79.2 73.2 64.2 75.1 81.7 887.0 73.9 media 7.1 7.3 6.5 7.5 7.5 6.5 6.5 7.2 7.3 8.0 6.8 8.1 86.6 7.2 minima 4.0 3.0 3.0 3.0 4.0 2.0 2.0 2.0 4.0 6.0 4.0 4.0 2.0 maxima 10.0 12.0 10.0 15.0 12.0 12.0 10.0 15.0 12.0 12.0 10.0 12.0 15.0 amplit 6.0 9.0 7.0 12.0 8.0 10.0 8.0 13.0 8.0 6.0 6.0 8.0 13.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

200

ANEXO No. 18 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación El Angel

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: EL ANGEL CODIGO: M102 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 37 35 N LONGITUD: 77 56 38 W ELEVACION: 3000 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 8.0 E 8.0 E 10.0 E 8.0 SE 8.0 E 10.0 E 16.0 E 16.0 E 14.0 E 10.0 E 8.0 NE 6.0 E 122.0 10.1 1983 8.0 E 10.0 SE 6.0 E 8.0 W 8.0 SE 10.0 E 10.0 E 12.0 E 10.0 E 14.0 E 6.0 N 6.0 E 108.0 9.0 1984 6.0 E 8.0 E 6.0 E 6.0 S 6.0 E 12.0 E 16.0 E 12.0 E 16.0 SW 16.0 E 8.0 SW 14.0 SE 126.0 10.5 1985 18.0 NE 16.0 SE 20.0 SE 12.0 E 16.0 NE 20.0 NE 20.0 E 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 18.0 E 8.0 S 208.0 17.3 1986 20.0 E 8.0 NE 20.0 S 20.0 SE 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 20.0 NE 20.0 E 20.0 E 20.0 E 1987 20.0 E 20.0 NE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 NE 20.0 E 20.0 S 16.0 NE 16.0 SE 18.0 SE 14.0 NE 1988 18.0 SE 16.0 SE 20.0 E 12.0 SE 12.0 SE 12.0 NE 20.0 SE 16.0 SE 20.0 E 16.0 E 1989 16.0 SE 12.0 SE 12.0 NE 18.0 NE 20.0 NE 16.0 SE 12.0 SE 12.0 NE 10.0 SE 1991 12.0 E 12.0 E 12.0 SE 12.0 SE 18.0 NE 18.0 NE 12.0 SE 12.0 NE 18.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 12.0 E 162.0 13.5 1992 16.0 E 12.0 SE 8.0 SE 12.0 NE 10.0 SE 18.0 NE 16.0 NE 18.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 150.0 12.5 1993 10.0 SE 14.0 NE 12.0 NE 10.0 NE 8.0 SE 16.0 NE 8.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 140.0 11.6 1994 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 12.0 NE 12.0 E 12.0 NE 12.0 SE 12.0 SE 1995 8.0 SE 7.0 SW 8.0 SE 8.0 NE 16.0 SE 12.0 SE 10.0 NE 10.0 SE 8.0 E 8.0 SE 7.0 SE 1996 8.0 E 8.0 SE 7.0 NW 8.0 SE 12.0 NE 14.0 SE 12.0 SE 13.0 E 10.0 NE 12.0 NE 9.0 NE 1997 5.0 SE 8.0 NE 10.0 NE 7.0 SE 1998 8.0 NE 9.0 E 8.0 SE 6.0 SE 10.0 E 1999 6.0 SE 6.0 SE 7.0 SE 7.0 SE 7.0 SE 2000 6.0 SW 8.0 SW 10.0 E 7.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 2001 10.0 E 12.0 NE 10.0 NE 12.0 SE 2002 8.0 NE 14.0 NW 8.0 S 7.0 SE 2003 8.0 NE 7.0 E 12.0 SE 12.0 NE 16.0 SE 6.0 SW 2004 14.0 NE 8.0 NE 8.0 E 10.0 NE 7.0 NE 2005 10.0 NE 6.0 SE 12.0 E 2006 7.0 SE 10.0 E 14.0 NE 18.0 NE 12.0 NE 12.0 NE 7.0 E 2007 12.0 E 6.0 E 12.0 NE 18.0 E 14.0 NE 10.0 SE 2008 10.0 SE 14.0 SE 12.0 NE 6.0 NW 8.0 E suma 211.0 192.0 206.0 201.0 203.0 263.0 224.0 246.0 265.0 210.0 196.0 184.0 2601.0 216.7 media 11.1 10.1 11.4 10.5 11.2 13.8 14.9 15.3 14.7 12.3 10.3 9.6 145.7 12.1 minima 5.0 6.0 6.0 6.0 6.0 7.0 8.0 10.0 10.0 6.0 6.0 6.0 5.0 maxima 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 amplit 15.0 14.0 14.0 14.0 14.0 13.0 12.0 10.0 10.0 14.0 14.0 14.0 15.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

201

ANEXO No. 19 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación San Gabriel

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: SAN GABRIEL CODIGO: M103 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 36 15 N LONGITUD: 77 49 10 W ELEVACION: 2860 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SW 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 8.0 S 10.0 SE 10.0 SE 108.0 9.0 1983 10.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 20.0 SW 6.0 SE 120.0 10.0 1984 6.0 SW 8.0 SE 8.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 92.0 7.6 1985 6.0 SE 10.0 SE 8.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 12.0 SE 10.0 S 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 12.0 SW 8.0 SE 104.0 8.6 1986 8.0 SE 6.0 SW 8.0 SW 6.0 SE 8.0 NE 12.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SW 1987 6.0 SE 10.0 SW 10.0 SW 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 102.0 8.5 1988 6.0 SW 10.0 SE 8.0 SW 6.0 S 6.0 S 6.0 NE 8.0 S 8.0 S 6.0 SE 8.0 SE 10.0 SW 8.0 SW 90.0 7.5 1989 7.0 SE 6.0 SW 8.0 SW 6.0 E 8.0 SW 6.0 SE 10.0 SE 8.0 SW 11.0 SW 6.0 S 7.0 SE 6.0 S 89.0 7.4 1991 6.0 SW 6.0 S 4.0 SW 6.0 SW 6.0 S 8.0 SE 6.0 S 10.0 SE 20.0 NE 8.0 SE 6.0 S 6.0 SW 92.0 7.6 1992 6.0 S 10.0 N 10.0 SW 8.0 SE 6.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 12.0 S 10.0 S 8.0 SW 8.0 SE 10.0 SW 108.0 9.0 1993 7.0 S 6.0 SE 7.0 SE 6.0 SW 6.0 S 6.0 NE 5.0 SW 7.0 SW 8.0 SW 8.0 SE 4.0 SW 4.0 SW 74.0 6.1 1994 8.0 SW 6.0 SE 5.0 SE 4.0 SE 6.0 SE 5.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 S 1995 6.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 12.0 SE 6.0 NE 5.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 1996 6.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 SW 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 10.0 NE 6.0 SE 1997 4.0 S 6.0 SE 10.0 SW 6.0 SE 8.0 SE 7.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 SE 1998 6.0 SE 10.0 NW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 1999 6.0 SE 6.0 NW 4.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 NE 8.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 NE 71.0 5.9 2000 4.0 SW 3.0 S 4.0 NE 4.0 SE 4.0 SE 8.0 SE 4.0 NE 5.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 2001 5.0 NE 6.0 SW 5.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 2002 4.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 4.0 SE 72.0 6.0 2003 6.0 SE 8.0 SE 4.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 4.0 SE 6.0 SE 4.0 SE 8.0 SW 2004 8.0 NE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 4.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 5.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 10.0 SE 2005 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 NE 5.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 71.0 5.9 2006 6.0 SE 4.0 SE 5.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 NE 4.0 SE 6.0 SE 5.0 SW 6.0 SE 2007 5.0 SE 6.0 NE 5.0 SE 5.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 5.0 SW 2008 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 4.0 SE suma 156.0 164.0 173.0 137.0 157.0 177.0 184.0 190.0 177.0 164.0 188.0 163.0 2030.0 169.1 media 6.2 7.1 6.6 6.2 6.5 7.0 7.6 7.9 7.3 6.8 7.5 6.7 83.9 6.9 minima 4.0 4.0 3.0 4.0 4.0 4.0 5.0 5.0 4.0 5.0 4.0 4.0 3.0 maxima 10.0 10.0 10.0 8.0 12.0 12.0 12.0 12.0 20.0 10.0 20.0 10.0 20.0 amplit 6.0 6.0 7.0 4.0 8.0 8.0 7.0 7.0 16.0 5.0 16.0 6.0 17.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

202

ANEXO No. 20 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Otavalo INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: OTAVALO CODIGO: M105 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 14 16 N LONGITUD: 78 15 35 W ELEVACION: 2550 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 5.0 NW 6.0 N 5.0 NE 5.0 NW 6.0 N 9.0 N 12.0 NE 14.0 NE 8.0 N 4.0 NW 6.0 N 5.0 NW 85.0 7.0 1983 6.0 NE 6.0 NE 6.0 NW 5.0 NE 5.0 NW 7.0 NE 8.0 NE 12.0 E 8.0 SW 6.0 N 6.0 N 1984 5.0 NW 5.0 NW 7.0 N 6.0 NE 5.0 N 7.0 NE 9.0 N 9.0 N 8.0 NE 6.0 N 5.0 N 7.0 NW 79.0 6.5 1985 6.0 N 9.0 NE 8.0 SE 7.0 N 10.0 NE 10.0 NE 14.0 NE 10.0 NE 9.0 NE 6.0 N 8.0 N 6.0 N 103.0 8.5 1986 6.0 NW 6.0 N 5.0 NW 6.0 N 7.0 N 10.0 NE 18.0 NE 14.0 SE 10.0 NE 6.0 N 5.0 N 6.0 NW 99.0 8.2 1987 8.0 N 6.0 NW 5.0 NE 6.0 N 8.0 NW 8.0 N 8.0 NW 10.0 N 7.0 N 5.0 NW 9.0 NE 1988 9.0 NE 7.0 SE 7.0 N 7.0 N 5.0 N 6.0 N 7.0 NW 8.0 NE 15.0 E 8.0 N 6.0 N 8.0 N 93.0 7.7 1989 9.0 N 7.0 NE 6.0 S 7.0 N 7.0 NE 7.0 N 12.0 NE 14.0 E 6.0 N 5.0 N 10.0 N 7.0 N 97.0 8.0 1991 8.0 N 7.0 N 7.0 N 8.0 N 8.0 NE 10.0 N 14.0 E 8.0 N 8.0 N 5.0 NE 6.0 N 1992 6.0 N 6.0 N 6.0 N 10.0 NE 20.0 NE 10.0 NE 12.0 NE 8.0 N 10.0 NE 7.0 NW 1993 6.0 N 6.0 N 6.0 N 5.0 N 6.0 N 8.0 NE 8.0 NE 10.0 NW 10.0 NE 10.0 NW 7.0 S 6.0 NE 88.0 7.3 1994 6.0 NW 5.0 E 5.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 14.0 E 14.0 E 8.0 E 6.0 N 4.0 NE 6.0 NE 1995 4.0 N 6.0 N 6.0 NE 6.0 NE 4.0 N 6.0 NE 5.0 SE 6.0 NE 8.0 N 6.0 N 1996 4.0 N 4.0 NE 3.0 NE 4.0 NW 3.0 NE 3.0 NE 4.0 NW 6.0 SW 5.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 1997 3.0 SW 5.0 NW 4.0 NE 4.0 NE 6.0 NE 4.0 NE 4.0 NW 7.0 NW 5.0 NW 4.0 NW 4.0 NE 1998 5.0 NE 8.0 NW 6.0 NW 4.0 NW 1999 4.0 NW 5.0 NE 4.0 SE 5.0 NE 6.0 NE 7.0 N 7.0 SE 4.0 NE 6.0 N 2000 6.0 NE 4.0 NE 6.0 NW 6.0 SE 5.0 N 6.0 NE 8.0 NW 8.0 NE 8.0 NE 2001 8.0 NW 10.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 12.0 SE 10.0 NW 8.0 NE 8.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 2002 8.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 8.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 8.0 NW 8.0 NW 8.0 NE 2003 8.0 NE 8.0 NE 6.0 NW 8.0 NE 8.0 N 8.0 NE 10.0 NE 10.0 NW 8.0 NE 6.0 NW 6.0 NE 2004 8.0 NE 8.0 NE 8.0 NW 6.0 NE 10.0 E 10.0 NE 8.0 NE 8.0 NW 6.0 NE 6.0 NE 2005 6.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 12.0 SE 10.0 NE 10.0 NE 10.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 8.0 NW 2006 6.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 6.0 SE 6.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 2007 6.0 NW 10.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 10.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 2008 6.0 NE 8.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 10.0 NE 6.0 NW 10.0 NE 6.0 NW 6.0 NE 6.0 NE suma 131.0 146.0 151.0 147.0 149.0 188.0 196.0 209.0 188.0 162.0 140.0 131.0 1938.0 161.5 media 6.2 6.3 6.2 6.3 6.4 7.8 9.8 9.9 8.5 6.4 6.3 6.5 87.2 7.2 minima 3.0 4.0 3.0 4.0 3.0 3.0 4.0 4.0 6.0 4.0 4.0 4.0 3.0 maxima 9.0 10.0 10.0 10.0 12.0 12.0 20.0 14.0 15.0 10.0 10.0 9.0 20.0 amplit 6.0 6.0 7.0 6.0 9.0 9.0 16.0 10.0 9.0 6.0 6.0 5.0 17.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

203

ANEXO No. 21 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Cotopaxi-Clirsen

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: COTOPAXI-CLIRSEN CODIGO: M120 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 37 9 S LONGITUD: 78 34 19 W ELEVACION: 3561 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 19.0 SW 14.0 SW 16.0 SE 14.0 NW 14.0 SE 16.0 S 16.0 N 16.0 SW 16.0 SW 10.0 SE 12.0 NW 14.0 SW 177.0 14.7 1983 16.0 S 16.0 S 12.0 NE 12.0 NW 10.0 NE 16.0 NW 16.0 N 16.0 NE 16.0 NW 15.0 SE 16.0 S 12.0 NE 173.0 14.4 1984 16.0 S 12.0 S 10.0 SE 10.0 NW 16.0 S 14.0 NE 16.0 S 16.0 NE 16.0 S 14.0 SE 16.0 NE 1985 16.0 SW 16.0 NE 12.0 N 16.0 SE 16.0 SW 16.0 SW 16.0 S 16.0 SE 16.0 S 16.0 SE 14.0 NE 1986 16.0 SW 14.0 N 20.0 S 16.0 NE 20.0 NE 19.0 NE 16.0 NE 16.0 S 16.0 NW 14.0 SE 1987 14.0 N 16.0 NW 16.0 SE 14.0 SW 16.0 SE 16.0 W 16.0 NE 16.0 SW 18.0 NE 1988 16.0 N 14.0 SE 18.0 SW 12.0 NE 16.0 NE 16.0 NE 16.0 N 12.0 SW 14.0 SW 1989 10.0 N 14.0 SW 16.0 SW 16.0 SW 14.0 N 10.0 NE 16.0 NW 16.0 S 14.0 SE 10.0 S 16.0 S 16.0 S 168.0 14.0 1991 18.0 NE 16.0 SE 18.0 N 16.0 S 16.0 S 16.0 SW 18.0 N 18.0 S 18.0 SW 16.0 NE 16.0 SW 1992 16.0 NW 14.0 SW 14.0 SW 12.0 N 14.0 SE 16.0 N 18.0 SW 18.0 SE 18.0 NW 16.0 SE 17.0 N 16.0 S 189.0 15.7 1993 16.0 NE 14.0 SW 14.0 SE 8.0 SE 16.0 NW 19.0 S 18.0 N 20.0 S 14.0 S 1999 14.0 SW 20.0 S 20.0 S 10.0 SW 8.0 S 12.0 N 2000 8.0 S 6.0 S 10.0 N 12.0 N 2001 10.0 S 18.0 W 10.0 S 18.0 W 16.0 S 18.0 S 14.0 SW 2002 10.0 S 12.0 W 18.0 S 12.0 S 2003 12.0 S 18.0 W 12.0 S 12.0 E 12.0 S 16.0 SW 18.0 S 16.0 S 10.0 N 12.0 S 2004 12.0 W 12.0 N 12.0 N 2006 8.0 N 10.0 S 8.0 NW 20.0 SE 2007 12.0 N 15.0 W 16.0 S 10.0 S 10.0 N 10.0 N 10.0 S 16.0 N 12.0 S 10.0 S 2008 12.0 N 12.0 N 8.0 N 12.0 S 12.0 N 12.0 S 10.0 S suma 199.0 235.0 228.0 226.0 182.0 197.0 245.0 222.0 244.0 129.0 195.0 194.0 2496.0 208.0 media 14.2 14.6 13.4 13.2 13.0 15.1 16.3 17.0 15.2 12.9 13.9 13.8 173.1 14.4 minima 8.0 10.0 8.0 8.0 6.0 10.0 10.0 16.0 10.0 8.0 10.0 10.0 6.0 maxima 19.0 18.0 18.0 20.0 16.0 20.0 20.0 20.0 18.0 16.0 17.0 18.0 20.0 amplit 11.0 8.0 10.0 12.0 10.0 10.0 10.0 4.0 8.0 8.0 7.0 8.0 14.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

204

ANEXO No. 22 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Patate

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: PATATE CODIGO: M126 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 18 1 S LONGITUD: 78 30 0 W ELEVACION: 2270 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 16.0 S 16.0 S 16.0 SE 9.0 S 12.0 S 14.0 S 20.0 S 16.0 SE 16.0 S 16.0 SE 1983 14.0 S 14.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 1984 16.0 SE 14.0 SE 1985 10.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 1986 12.0 SE 10.0 SE 14.0 NE 14.0 SE 14.0 SE 14.0 S 14.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 144.0 12.0 1987 16.0 SE 16.0 SE 14.0 S 14.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 14.0 SE 16.0 S 18.0 SE 14.0 SE 17.0 SE 14.0 SE 185.0 15.4 1988 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 15.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 151.0 12.5 1989 14.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 10.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 7.0 S 10.0 S 12.0 NE 8.0 S 6.0 S 151.0 12.5 1991 10.0 S 14.0 SE 12.0 S 10.0 SE 14.0 SE 14.0 S 12.0 S 17.0 SE 17.0 SE 12.0 S 12.0 SE 14.0 SE 158.0 13.1 1992 15.0 SE 15.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 13.0 SE 18.0 SE 10.0 SE 15.0 SE 14.0 SE 12.0 S 1993 20.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 1995 1996 1997 1998 1999 2001 10.0 E 9.0 S 8.0 SE 8.0 SE 12.0 E 12.0 S 8.0 S 12.0 E 2002 8.0 S 8.0 E 8.0 S 8.0 E 10.0 E 10.0 S 8.0 E 8.0 S 2003 8.0 S 8.0 S 18.0 SE 16.0 E 18.0 E 18.0 E 2004 16.0 S 2005 2006 2007 14.0 SE 14.0 NE 14.0 SE 14.0 SE 2008 12.0 SE 8.0 SE 12.0 S 12.0 SE 10.0 SE 12.0 SW 10.0 E 10.0 S 12.0 SE suma 107.0 133.0 115.0 122.0 147.0 154.0 156.0 164.0 180.0 158.0 147.0 124.0 1707.0 142.2 media 13.3 13.3 12.7 11.0 12.2 12.8 15.6 12.6 13.8 13.1 12.2 11.2 154.3 12.8 minima 10.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 12.0 7.0 10.0 8.0 8.0 6.0 6.0 maxima 16.0 16.0 16.0 15.0 18.0 18.0 20.0 17.0 18.0 20.0 18.0 14.0 20.0 amplit 6.0 8.0 8.0 7.0 10.0 10.0 8.0 10.0 8.0 12.0 10.0 8.0 14.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

205

ANEXO No. 23 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Chillanes

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: CHILLANES CODIGO: M130 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 58 32 S LONGITUD: 79 3 48 W ELEVACION: 2330 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 6.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 6.0 SE 7.0 NE 7.0 W 7.0 SE 7.0 NW 6.0 SE 1983 6.0 W 7.0 NE 7.0 NW 6.0 W 5.0 W 4.0 NE 6.0 W 7.0 W 7.0 W 6.0 W 1984 5.0 W 4.0 NE 4.0 SE 4.0 W 6.0 NE 6.0 E 7.0 E 4.0 E 3.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 1985 4.0 E 4.0 E 3.0 E 5.0 E 3.0 E 6.0 E 6.0 NE 4.0 SE 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 W 51.0 4.2 1986 3.0 NE 3.0 E 3.0 SE 3.0 SE 3.0 E 3.0 E 4.0 W 5.0 W 6.0 NE 4.0 W 3.0 W 3.0 W 43.0 3.5 1987 3.0 W 3.0 W 3.0 NE 3.0 W 5.0 W 3.0 W 3.0 W 6.0 W 8.0 SE 6.0 W 4.0 W 7.0 SE 54.0 4.5 1988 4.0 W 3.0 SE 3.0 NE 3.0 SE 3.0 W 3.0 W 7.0 W 7.0 W 6.0 W 8.0 W 7.0 W 5.0 W 59.0 4.9 1989 3.0 W 3.0 W 4.0 W 3.0 SE 4.0 W 3.0 W 8.0 NW 6.0 NE 6.0 W 6.0 W 7.0 W 5.0 W 58.0 4.8 1991 7.0 W 7.0 W 5.0 NE 7.0 W 7.0 W 8.0 W 8.0 SE 10.0 SE 10.0 W 10.0 W 12.0 W 10.0 W 101.0 8.4 1992 7.0 W 12.0 W 8.0 E 7.0 W 6.0 W 11.0 W 12.0 W 16.0 W 12.0 W 12.0 SE 10.0 W 12.0 W 125.0 10.4 1993 8.0 W 10.0 NW 8.0 SE 8.0 SE 8.0 NE 8.0 W 12.0 SW 12.0 W 10.0 W 8.0 W 10.0 W 8.0 W 110.0 9.1 1994 6.0 SE 7.0 W 12.0 SE 6.0 W 1995 6.0 SW 8.0 SW 10.0 NE 1996 5.0 NW 6.0 NW 7.0 SE 8.0 W 10.0 SE 5.0 SE 1997 4.0 NW 5.0 W 1998 4.0 NE 3.0 NE 4.0 W 5.0 SE 7.0 SE 1999 5.0 NE 6.0 W 4.0 NE 6.0 NE 6.0 W 2000 5.0 NE 7.0 SE 12.0 SE 7.0 E 7.0 W 2001 5.0 W 6.0 SE 7.0 NE 8.0 NE 8.0 W 12.0 SE 2002 8.0 SE 5.0 W 4.0 W 4.0 W 6.0 W 7.0 SE 8.0 NE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 W 6.0 W 2003 6.0 W 6.0 W 5.0 W 4.0 W 7.0 SW 6.0 W 6.0 W 6.0 W 7.0 W 6.0 W 2004 6.0 SE 6.0 W 7.0 W 8.0 W 2005 7.0 W 5.0 W 5.0 W 6.0 W 8.0 SE 9.0 SE 8.0 W 8.0 SE 2006 6.0 E 4.0 W 4.0 W 5.0 W 6.0 W 7.0 SE 6.0 W 8.0 SE 10.0 SE 2007 6.0 W 7.0 W 5.0 SE 5.0 W 9.0 W 9.0 W 8.0 SE 6.0 W 8.0 W 2008 5.0 W 5.0 W 5.0 W 4.0 W 4.0 W 8.0 SE 5.0 W 6.0 W 6.0 W 5.0 W 5.0 SE 4.0 SE 62.0 5.1 suma 101.0 99.0 112.0 86.0 110.0 110.0 141.0 159.0 140.0 134.0 108.0 119.0 1419.0 118.2 media 5.3 5.5 5.0 5.0 5.5 5.7 7.4 7.5 7.3 7.0 7.2 6.2 75.1 6.2 minima 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 4.0 3.0 4.0 3.0 3.0 3.0 maxima 8.0 12.0 8.0 8.0 8.0 11.0 12.0 16.0 12.0 12.0 12.0 12.0 16.0 amplit 5.0 9.0 5.0 5.0 5.0 8.0 9.0 12.0 9.0 8.0 9.0 9.0 13.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

206

ANEXO No. 24 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Guamote

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: GUAMOTE CODIGO: M134 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 56 0 S LONGITUD: 78 43 0 W ELEVACION: 3020 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1984 3.0 S 8.0 NE 10.0 S 1985 14.0 S 10.0 S 8.0 N 8.0 N 14.0 NE 8.0 N 8.0 N 8.0 S 16.0 S 14.0 S 1986 8.0 N 20.0 N 20.0 N 8.0 S 20.0 S 1987 10.0 N 16.0 NE 16.0 S 20.0 S 10.0 N 1988 10.0 E 1989 1991 10.0 N 10.0 N 10.0 E 1992 16.0 N 16.0 E 10.0 E 10.0 E 8.0 N 10.0 S 29.0 S 14.0 E 10.0 E 16.0 N 16.0 N 1993 10.0 W 8.0 E 8.0 S 8.0 N 10.0 W 16.0 S 10.0 W 16.0 E 10.0 S 10.0 N 1995 9.0 S 9.0 N 1999 4.0 SE 6.0 E 6.0 NE 4.0 NE 2000 4.0 SE 4.0 NW 2001 6.0 NE 6.0 NE 6.0 N 2003 2005 2006 6.0 NE 4.0 NE suma 60.0 37.0 24.0 42.0 26.0 38.0 98.0 91.0 42.0 54.0 90.0 50.0 652.0 54.3 media 10.0 7.4 8.0 8.4 8.6 9.5 14.0 13.0 8.4 10.8 12.8 12.5 123.5 10.2 minima 4.0 3.0 6.0 6.0 8.0 4.0 6.0 8.0 6.0 8.0 4.0 10.0 3.0 maxima 16.0 16.0 10.0 10.0 10.0 16.0 29.0 20.0 10.0 16.0 20.0 16.0 29.0 amplit 12.0 13.0 4.0 4.0 2.0 12.0 23.0 12.0 4.0 8.0 16.0 6.0 26.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

207

ANEXO No. 25 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Pachamama-Tixán

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: PACHAMAMA-TIXAN CODIGO: M135 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 2 11 42 S LONGITUD: 78 46 54 W ELEVACION: 3690 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 7.0 E 6.0 E 6.0 NE 4.0 E 5.0 NE 6.0 E 10.0 E 8.0 NE 8.0 E 4.0 NE 7.0 N 6.0 E 77.0 6.4 1983 6.0 E 8.0 E 4.0 S 6.0 NE 8.0 E 8.0 NE 16.0 E 18.0 N 16.0 E 16.0 NE 8.0 E 8.0 SE 122.0 10.1 1984 8.0 S 8.0 SW 4.0 E 8.0 SE 16.0 E 16.0 NE 18.0 SE 14.0 E 8.0 E 6.0 E 6.0 S 8.0 E 120.0 10.0 1985 6.0 E 16.0 NE 16.0 NE 8.0 E 18.0 E 18.0 NE 18.0 E 18.0 NE 20.0 E 8.0 NE 18.0 E 8.0 E 172.0 14.3 1986 8.0 N 4.0 E 18.0 E 16.0 E 18.0 E 18.0 SE 18.0 E 18.0 E 8.0 SE 18.0 SE 18.0 E 1987 8.0 E 8.0 E 12.0 S 18.0 NE 18.0 E 18.0 E 18.0 E 18.0 N 18.0 E 12.0 N 12.0 S 1988 18.0 E 8.0 E 8.0 E 8.0 E 8.0 E 18.0 E 18.0 SE 18.0 NE 18.0 SE 18.0 E 8.0 E 8.0 E 156.0 13.0 1989 12.0 S 8.0 SE 8.0 E 8.0 E 18.0 E 18.0 E 18.0 E 18.0 E 18.0 E 8.0 E 18.0 NE 18.0 E 170.0 14.1 1991 18.0 E 18.0 E 8.0 N 18.0 SE 18.0 E 18.0 E 18.0 E 18.0 E 18.0 E 18.0 NE 8.0 E 18.0 E 196.0 16.3 1992 12.0 E 12.0 N 18.0 E 18.0 E 18.0 E 18.0 E 18.0 E 18.0 NE 18.0 NE 18.0 E 18.0 E 1993 6.0 SW 18.0 SE 18.0 E 8.0 E 8.0 N 18.0 NE 18.0 NE 18.0 N 18.0 N 18.0 E 8.0 E 8.0 NE 164.0 13.6 1994 10.0 NE 6.0 E 10.0 N 12.0 W 1996 8.0 SW 1997 6.0 W 10.0 SW 14.0 W 12.0 SW 1998 8.0 W 1999 2000 8.0 NE suma 127.0 120.0 136.0 114.0 171.0 182.0 184.0 184.0 190.0 122.0 129.0 130.0 1789.0 149.0 media 9.7 10.0 10.4 10.3 13.1 15.1 16.7 16.7 15.8 12.2 11.7 11.8 153.9 12.8 minima 6.0 4.0 4.0 4.0 5.0 6.0 10.0 8.0 8.0 4.0 6.0 6.0 4.0 maxima 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 18.0 20.0 18.0 18.0 18.0 20.0 amplit 12.0 14.0 14.0 14.0 13.0 12.0 8.0 10.0 12.0 14.0 12.0 12.0 16.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

208

ANEXO No. 26 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Biblian

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: BIBLIAN CODIGO: M137 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 2 42 32 S LONGITUD: 78 53 30 W ELEVACION: 2640 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 1983 6.0 SE 8.0 SW 5.0 SW 1984 10.0 NW 6.0 S 8.0 N 6.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 SE 8.0 SW 10.0 N 8.0 N 8.0 SW 1985 6.0 SW 6.0 SW 8.0 NE 6.0 SE 6.0 SE 12.0 SW 6.0 SE 8.0 SW 6.0 SE 1986 9.0 NW 6.0 NW 8.0 NW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SW 8.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 6.0 NE 6.0 SE 6.0 NW 78.0 6.5 1987 8.0 SW 6.0 SW 7.0 SW 6.0 SE 6.0 N 6.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 10.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 8.0 SE 83.0 6.9 1988 6.0 SE 6.0 SW 6.0 SW 5.0 NW 6.0 SW 7.0 SW 8.0 SE 9.0 SW 10.0 SW 8.0 SW 6.0 NW 4.0 NE 81.0 6.7 1989 10.0 SW 6.0 SE 7.0 W 6.0 SW 6.0 SW 8.0 SE 6.0 SE 8.0 SW 8.0 SW 6.0 SE 6.0 NE 8.0 W 85.0 7.0 1991 8.0 SE 8.0 SW 6.0 SE 8.0 NW 6.0 S 6.0 SE 7.0 SW 6.0 SW 8.0 S 8.0 SW 10.0 SE 1992 8.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 SW 6.0 SW 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 6.0 SE 86.0 7.1 1993 6.0 SE 6.0 SW 6.0 NW 6.0 SE 4.0 SE 8.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 S 76.0 6.3 1994 6.0 SW 8.0 SW 10.0 SW 8.0 SW 6.0 SE 8.0 SE 1995 8.0 S 8.0 S 8.0 N 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SW 8.0 N 8.0 SE 1996 11.0 NW 12.0 N 1998 8.0 S 1999 2000 8.0 SW 8.0 E 8.0 E 6.0 E 8.0 N 8.0 S 8.0 S 6.0 E 6.0 E 6.0 S 9.0 E 8.0 S 89.0 7.4 2001 8.0 S 2002 8.0 SE 2003 10.0 NW 10.0 S 6.0 S 8.0 SE 6.0 SE 6.0 S 10.0 S 8.0 S 10.0 NE 2004 16.0 SE 8.0 S 10.0 SW 10.0 SE 2005 8.0 SE 8.0 S 8.0 SW 10.0 NW 8.0 SW 16.0 NW 8.0 SE 11.0 SE 8.0 NW 2006 8.0 NE 10.0 SW 10.0 SW 8.0 SE 8.0 S 10.0 S 12.0 S 15.0 NE 2007 8.0 SW 8.0 S 8.0 SE 8.0 SW 10.0 NE 8.0 SE 10.0 SW 10.0 SW 12.0 SE 12.0 S 2008 12.0 SW 10.0 SW 12.0 NE 10.0 SE 8.0 SE 8.0 SW 12.0 S 12.0 N 12.0 SW 14.0 NW suma 139.0 88.0 150.0 107.0 118.0 120.0 131.0 145.0 151.0 133.0 126.0 131.0 1539.0 128.2 media 8.1 6.7 8.3 6.6 6.9 7.5 7.7 8.5 8.3 8.3 8.4 8.1 93.9 7.8 minima 6.0 6.0 6.0 5.0 4.0 6.0 6.0 6.0 5.0 6.0 6.0 4.0 4.0 maxima 12.0 10.0 16.0 10.0 10.0 12.0 16.0 16.0 12.0 12.0 15.0 14.0 16.0 amplit 6.0 4.0 10.0 5.0 6.0 6.0 10.0 10.0 7.0 6.0 9.0 10.0 12.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

209

ANEXO No. 27 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Paute

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: PAUTE CODIGO: M138 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 2 46 39 S LONGITUD: 78 45 32 W ELEVACION: 2289 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 9.0 W 6.0 E 5.0 W 4.0 N 6.0 E 6.0 E 6.0 S 4.0 SE 6.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 S 64.0 5.3 1983 6.0 S 4.0 SW 4.0 N 6.0 N 4.0 N 6.0 W 6.0 E 6.0 W 6.0 E 4.0 SW 1984 4.0 S 6.0 S 4.0 E 4.0 S 6.0 W 4.0 N 6.0 W 6.0 W 6.0 W 6.0 W 4.0 N 6.0 E 62.0 5.1 1985 8.0 W 8.0 W 8.0 W 6.0 E 8.0 E 6.0 W 6.0 E 6.0 N 8.0 W 4.0 E 6.0 S 6.0 E 80.0 6.6 1986 6.0 W 6.0 W 8.0 N 8.0 N 6.0 W 4.0 S 4.0 S 1988 7.0 NE 10.0 E 10.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 1989 8.0 E 10.0 E 8.0 E 10.0 SE 7.0 NE 8.0 NE 8.0 NE 8.0 NE 9.0 E 20.0 NE 8.0 E 7.0 NE 111.0 9.2 1991 6.0 E 7.0 NE 7.0 E 6.0 E 6.0 SE 6.0 SE 5.0 E 8.0 NE 6.0 SE 7.0 N 6.0 E 7.0 NE 77.0 6.4 1992 8.0 SE 5.0 E 5.0 SE 8.0 NE 4.0 E 6.0 NE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 E 8.0 SE 8.0 E 1993 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 E 6.0 SE 8.0 NE 8.0 E 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SW 8.0 E 8.0 E 86.0 7.1 1994 8.0 S 6.0 N 8.0 E 8.0 E 6.0 E 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 E 6.0 E 1995 6.0 NE 6.0 E 8.0 E 6.0 E 7.0 SE 8.0 E 8.0 E 6.0 NE 6.0 E 6.0 SE 1996 6.0 NE 6.0 E 6.0 E 7.0 E 6.0 E 6.0 NE 6.0 NE 6.0 E 6.0 E 6.0 E 6.0 E 6.0 NE 73.0 6.0 1997 5.0 SE 6.0 E 6.0 NE 6.0 E 6.0 NE 6.0 NE 6.0 E 6.0 E 6.0 E 7.0 E 6.0 SE 1998 6.0 SE 6.0 NE 6.0 NE 6.0 E 6.0 E 6.0 NE 6.0 NE 6.0 E 6.0 E 6.0 E 1999 5.0 NE 6.0 E 4.0 E 6.0 E 4.0 SE 6.0 E 6.0 NE 6.0 SE 6.0 E 6.0 SE 5.0 NE 5.0 E 65.0 5.4 2000 4.0 SE 6.0 SE 6.0 E 6.0 SE 6.0 S 4.0 NE 6.0 NE 6.0 E 4.0 E 5.0 E 6.0 E 6.0 SE 65.0 5.4 2001 6.0 SE 5.0 E 5.0 NE 4.0 E 5.0 NE 4.0 E 4.0 NW 4.0 E 6.0 E 4.0 NE 2002 6.0 SE 6.0 NE 4.0 E 6.0 NE 8.0 NE 4.0 NE 6.0 E 5.0 N 6.0 NE 2003 5.0 NE 5.0 NE 5.0 NE 5.0 E 4.0 E 4.0 SE 4.0 E 4.0 SE 6.0 E 4.0 NE 5.0 E 4.0 N 55.0 4.5 2004 4.0 E 5.0 E 6.0 SE 4.0 E 6.0 E 4.0 E 5.0 NE 6.0 E 4.0 SE 6.0 E 2005 6.0 NW 6.0 E 4.0 NE 6.0 E 5.0 NE 6.0 E 6.0 E 6.0 SE 6.0 SE 6.0 E 4.0 E 2006 4.0 NE 4.0 NE 10.0 N 4.0 E 6.0 E 6.0 E 6.0 SE 6.0 E 6.0 E 6.0 E 2007 6.0 E 6.0 E 5.0 SE 6.0 E 6.0 E 6.0 SE 4.0 SE 6.0 SE 4.0 E 4.0 E 2008 6.0 N 4.0 E 6.0 E 5.0 E 6.0 E 4.0 NE 4.0 E 5.0 E 6.0 E 4.0 NE suma 139.0 115.0 133.0 146.0 123.0 130.0 130.0 135.0 146.0 138.0 146.0 121.0 1602.0 133.5 media 6.0 6.0 5.7 6.0 5.8 5.6 6.1 6.1 6.3 6.5 5.8 5.7 72.3 6.0 minima 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 maxima 9.0 10.0 8.0 10.0 8.0 8.0 10.0 10.0 9.0 20.0 10.0 8.0 20.0 amplit 5.0 6.0 4.0 6.0 4.0 4.0 6.0 6.0 5.0 16.0 6.0 4.0 16.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

210

ANEXO No. 28 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Cariamanga INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: CARIAMANGA CODIGO: M146 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 4 20 0 S LONGITUD: 79 33 16 W ELEVACION: 1950 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 7.0 NW 8.0 NW 11.0 N 8.0 NW 9.0 NW 11.0 N 12.0 S 11.0 N 11.0 SE 7.0 NW 5.0 NW 7.0 NE 107.0 8.9 1983 7.0 NW 7.0 NW 7.0 N 7.0 W 7.0 NW 8.0 SW 12.0 SW 11.0 NW 11.0 SW 7.0 SE 7.0 SW 7.0 NE 98.0 8.1 1984 7.0 SW 7.0 S 7.0 SW 7.0 SW 7.0 E 7.0 SW 11.0 SW 11.0 NE 9.0 SE 8.0 SW 7.0 NW 9.0 SW 97.0 8.0 1985 8.0 NW 7.0 SW 9.0 SE 9.0 SW 9.0 S 10.0 SW 13.0 SW 11.0 N 11.0 SW 9.0 SW 7.0 W 7.0 SW 110.0 9.1 1986 5.0 SW 8.0 N 5.0 N 7.0 N 7.0 SE 8.0 SE 13.0 N 7.0 SW 7.0 SW 7.0 SE 5.0 N 1987 5.0 N 7.0 SW 8.0 N 7.0 N 7.0 SE 7.0 W 7.0 SW 7.0 SW 7.0 SE 7.0 W 7.0 W 7.0 S 83.0 6.9 1988 3.0 N 3.0 N 6.0 S 8.0 NW 8.0 SW 5.0 NW 13.0 S 9.0 E 9.0 N 7.0 W 7.0 SW 8.0 S 86.0 7.1 1989 7.0 NW 3.0 S 3.0 N 5.0 SE 5.0 W 6.0 NW 9.0 NW 8.0 N 3.0 NW 5.0 SW 7.0 SW 5.0 SE 66.0 5.5 1991 6.0 SE 8.0 SE 5.0 SE 3.0 S 4.0 S 4.0 SE 5.0 W 8.0 S 4.0 S 3.0 W 7.0 SW 4.0 SW 61.0 5.0 1992 3.0 S 6.0 SE 6.0 E 8.0 N 6.0 NE 7.0 NE 7.0 NE 6.0 SE 6.0 NE 3.0 SE 4.0 NE 1993 4.0 SE 5.0 NE 6.0 NE 8.0 E 4.0 SE 7.0 NE 6.0 SE 12.0 NW 7.0 SE 5.0 SE 4.0 SE 1994 7.0 SE 5.0 SE 10.0 NE 12.0 NE 10.0 SE 12.0 SE 4.0 NE 6.0 SE 4.0 SE 1995 3.0 SE 4.0 SE 4.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 8.0 SW 8.0 SE 6.0 NE 1996 6.0 SE 5.0 NW 4.0 NE 4.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 4.0 NE 6.0 SE 1997 4.0 SE 3.0 SE 4.0 SE 5.0 SE 10.0 SE 4.0 SE 6.0 SE 3.0 SE 4.0 SE 1998 3.0 SE 4.0 SW 3.0 SE 6.0 NE 7.0 NE 7.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 4.0 SE 1999 2.0 NE 4.0 SE 2.0 NE 5.0 SE 4.0 SE 8.0 SE 6.0 NE 6.0 SE 2000 6.0 SE 2.0 SE 4.0 NE 3.0 NE 4.0 SE 6.0 SE 8.0 NW 8.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 2001 6.0 NE 4.0 SE 6.0 SE 2002 2.0 SE 4.0 NE 6.0 SE 8.0 NE 10.0 SE 6.0 SE 2003 3.0 SE 3.0 SE 4.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 3.0 SE 2.0 SE 2004 3.0 SE 3.0 SE 2005 4.0 SE 5.0 SE 6.0 SE 2006 2007 4.0 SE 2.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 2.0 SE 3.0 SE 2008 0.0 C 0.0 C 2.0 SE 3.0 NE 5.0 NE 4.0 NE suma 84.0 94.0 104.0 113.0 122.0 143.0 157.0 161.0 112.0 119.0 94.0 89.0 1392.0 116.0 media 4.9 4.7 5.4 5.1 6.1 6.8 9.2 8.4 7.4 5.9 5.5 5.2 75.0 6.2 minima 0.0 0.0 2.0 2.0 4.0 4.0 5.0 5.0 3.0 3.0 2.0 2.0 0.0 maxima 8.0 8.0 11.0 9.0 9.0 11.0 13.0 12.0 12.0 9.0 7.0 9.0 13.0 amplit 8.0 8.0 9.0 7.0 5.0 7.0 8.0 7.0 9.0 6.0 5.0 7.0 13.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

211

ANEXO No. 29 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Muisne

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: MUISNE CODIGO: M153 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 36 54 N LONGITUD: 80 1 28 W ELEVACION: 5 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 14.0 W 14.0 S 14.0 S 14.0 SW 14.0 S 14.0 S 12.0 SW 12.0 SW 14.0 SW 14.0 SW 12.0 NW 1983 1984 12.0 SW 12.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 12.0 SW 12.0 S 12.0 SW 10.0 SW 8.0 SW 10.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 124.0 10.3 1985 6.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 10.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 96.0 8.0 1986 8.0 SW 1987 1988 1989 1991 10.0 SW 12.0 SE 8.0 SE 14.0 SW 14.0 SW 14.0 SW 18.0 S 16.0 S 16.0 SW 16.0 S 12.0 S 16.0 S 166.0 13.8 1993 18.0 S 14.0 S 8.0 SW 11.0 S 16.0 S 18.0 S 16.0 S 12.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 S 141.0 11.7 1994 10.0 S 4.0 W 6.0 W 8.0 S 4.0 S 1995 8.0 S 12.0 N 8.0 S 10.0 S 10.0 S 10.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 S 1996 1997 1998 4.0 N 4.0 S 1999 8.0 SW 8.0 SW 6.0 SW 2000 8.0 NW 2001 8.0 W 10.0 SW 8.0 SW 8.0 S 8.0 SW 6.0 SW 8.0 SW 6.0 S 2002 6.0 S 6.0 N 8.0 N 6.0 S 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 6.0 SW 2003 4.0 NW 4.0 NW 6.0 SW 6.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 2004 6.0 SW 4.0 N 6.0 S 6.0 NW 8.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 8.0 SW 6.0 SW 2005 6.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 2006 4.0 NW 8.0 S 2007 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 10.0 SW 6.0 SW 8.0 SW 2008 6.0 SW 6.0 E 10.0 SW 4.0 NW 8.0 SW 8.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW suma 112.0 108.0 76.0 107.0 122.0 122.0 118.0 96.0 94.0 84.0 90.0 86.0 1215.0 101.2 media 8.6 8.3 7.6 8.2 10.1 10.1 9.8 9.6 8.5 8.4 8.1 7.8 105.4 8.7 minima 4.0 4.0 4.0 4.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 4.0 6.0 4.0 4.0 maxima 18.0 14.0 10.0 14.0 16.0 18.0 18.0 16.0 16.0 16.0 14.0 16.0 18.0 amplit 14.0 10.0 6.0 10.0 10.0 12.0 12.0 10.0 10.0 12.0 8.0 12.0 14.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

212

ANEXO No. 30 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Cayapas

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: CAYAPAS CODIGO: M154 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 51 28 N LONGITUD: 78 57 44 W ELEVACION: 55 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 3.0 E 3.0 NW 3.0 SW 3.0 E 9.0 NE 3.0 SE 3.0 SW 1983 3.0 SW 3.0 NW 4.0 NE 5.0 NE 3.0 SW 3.0 NE 4.0 SW 3.0 NE 4.0 SE 5.0 NW 3.0 NE 3.0 NE 43.0 3.5 1984 4.0 E 3.0 NW 3.0 NE 3.0 E 3.0 NE 3.0 E 3.0 NE 3.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 3.0 SW 38.0 3.1 1985 3.0 SW 3.0 SE 3.0 SW 3.0 SW 3.0 SW 3.0 SW 3.0 NE 3.0 SW 3.0 NW 2.0 SW 1986 3.0 SE 3.0 SW 5.0 SW 3.0 NE 1987 3.0 NE 3.0 NE 7.0 SW 4.0 NE 3.0 SW 3.0 SW 3.0 NW 3.0 SW 1988 3.0 SE 3.0 NW 3.0 NW 3.0 NE 3.0 SE 7.0 N 3.0 SE 3.0 NW 3.0 NW 3.0 SW 3.0 NE 3.0 SW 40.0 3.3 1989 3.0 NW 3.0 SW 3.0 N 3.0 SW 3.0 N 3.0 N 3.0 N 3.0 NE 3.0 NE 4.0 E 3.0 NW 3.0 NE 37.0 3.0 1991 3.0 SE 3.0 NE 3.0 NW 3.0 SW 3.0 N 3.0 N 4.0 N 3.0 SW 3.0 SW 3.0 SW 3.0 SE 4.0 NE 38.0 3.1 1992 3.0 N 3.0 SW 8.0 NE 3.0 N 3.0 SW 3.0 N 3.0 E 3.0 N 3.0 NE 3.0 SW 3.0 NE 3.0 SW 41.0 3.4 1993 3.0 SE 3.0 SW 3.0 SE 8.0 E 3.0 SW 8.0 SE 3.0 NW 3.0 SW 3.0 N 3.0 SW 3.0 SE 3.0 SW 46.0 3.8 1994 3.0 SE 3.0 SE 3.0 SE 3.0 N 3.0 E 3.0 SW 3.0 NE 3.0 SE 3.0 SW 3.0 NE 3.0 NE 1995 3.0 NE 3.0 SW 3.0 E 3.0 E 3.0 SW 3.0 SW 2.0 NE 3.0 W 3.0 SW 1996 3.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 3.0 NE 3.0 SW 3.0 SE 3.0 SW 3.0 SE 3.0 SE 3.0 NE 1997 3.0 NW 3.0 SW 3.0 SW 3.0 SW 4.0 SE 7.0 NE 7.0 NE 3.0 SE 1998 3.0 SE 3.0 S 9.0 NE 3.0 SW 3.0 SW 3.0 NE 3.0 NE 7.0 NW 3.0 S 7.0 N 3.0 SW 1999 3.0 NW 3.0 S 7.0 S 4.0 SW 3.0 S 3.0 SW 3.0 SW 7.0 SW 3.0 SW 7.0 N 2000 3.0 N 3.0 SE 3.0 NE 3.0 N 3.0 SE 8.0 N 4.0 SE 3.0 SW 3.0 SE 3.0 E 3.0 E 2001 2002 7.0 N 3.0 SE 3.0 N 3.0 N 3.0 N 3.0 SE 4.0 N 4.0 NW 2003 7.0 N 3.0 SE 3.0 N 3.0 SW 2004 2.0 S 2.0 W 2.0 N 2.0 E 1.0 N 3.0 N 1.0 E 7.0 S 2005 6.0 W 2006 6.0 W 3.0 N 4.0 N 3.0 N 4.0 S 9.0 N 4.0 S 4.0 S 2007 5.0 NW 4.0 NW 4.0 NW 4.0 NE 6.0 N 4.0 NW 4.0 NE 4.0 NE 4.0 E 4.0 SW 2008 8.0 NW 6.0 S 5.0 NE 6.0 N suma 72.0 64.0 66.0 81.0 75.0 65.0 65.0 52.0 75.0 75.0 61.0 60.0 811.0 67.5 media 3.7 3.3 3.6 4.0 3.5 3.4 3.4 3.0 3.7 3.7 3.8 3.3 42.9 3.5 minima 2.0 3.0 3.0 2.0 2.0 2.0 1.0 2.0 1.0 3.0 3.0 2.0 1.0 maxima 8.0 6.0 8.0 9.0 9.0 8.0 8.0 4.0 9.0 7.0 7.0 7.0 9.0 amplit 6.0 3.0 5.0 7.0 7.0 6.0 7.0 2.0 8.0 4.0 4.0 5.0 8.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

213

ANEXO No. 31 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación El Carmen

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: EL CARMEN CODIGO: M160 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 16 51 S LONGITUD: 79 27 18 W ELEVACION: 387 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 6.0 NW 4.0 S 6.0 NW 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 SE 4.0 SW 4.0 S 52.0 4.3 1983 4.0 S 4.0 SE 4.0 SE 4.0 NE 4.0 SW 4.0 NE 4.0 W 4.0 N 4.0 NW 3.0 S 4.0 S 5.0 NE 48.0 4.0 1984 5.0 S 4.0 N 5.0 NE 4.0 NW 4.0 S 4.0 S 4.0 S 8.0 SW 4.0 S 3.0 SE 4.0 S 4.0 NW 53.0 4.4 1985 4.0 SE 4.0 S 5.0 S 8.0 N 5.0 S 4.0 S 5.0 S 4.0 S 4.0 SE 3.0 S 3.0 SE 3.0 S 52.0 4.3 1986 4.0 NW 5.0 NW 5.0 N 4.0 S 4.0 N 4.0 S 4.0 S 5.0 N 5.0 N 4.0 SE 4.0 SE 4.0 S 52.0 4.3 1987 4.0 SE 4.0 S 3.0 NW 4.0 NW 4.0 S 4.0 S 4.0 SE 4.0 S 4.0 S 4.0 N 4.0 SE 4.0 NW 47.0 3.9 1988 4.0 N 6.0 N 4.0 S 4.0 NE 4.0 S 4.0 S 4.0 S 3.0 S 4.0 NW 4.0 S 5.0 S 4.0 S 50.0 4.1 1989 6.0 N 4.0 S 5.0 SE 6.0 NW 3.0 SW 4.0 S 4.0 S 4.0 S 5.0 SW 5.0 S 4.0 S 4.0 NW 54.0 4.5 1991 4.0 NW 4.0 SW 6.0 S 6.0 S 4.0 S 4.0 S 5.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 S 1992 4.0 N 4.0 W 5.0 NW 4.0 SW 4.0 SW 3.0 S 4.0 S 4.0 S 5.0 S 4.0 SE 4.0 S 5.0 SE 50.0 4.1 1993 4.0 N 5.0 S 6.0 NE 5.0 SE 4.0 N 4.0 S 3.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 SE 1994 4.0 S 4.0 S 4.0 S 6.0 SW 3.0 S 4.0 S 1995 4.0 S 12.0 S 3.0 NW 5.0 N 4.0 SW 3.0 S 4.0 NW 1996 3.0 E 1997 4.0 W 4.0 NW 1998 4.0 SW 1999 2000 2001 2002 suma 56.0 56.0 70.0 62.0 51.0 49.0 47.0 51.0 52.0 42.0 44.0 45.0 625.0 52.0 media 4.3 4.3 5.3 4.4 4.2 4.0 3.9 4.2 4.3 3.8 4.0 4.0 51.1 4.2 minima 3.0 4.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 4.0 3.0 3.0 3.0 3.0 maxima 6.0 6.0 12.0 8.0 6.0 6.0 5.0 8.0 5.0 5.0 5.0 5.0 12.0 amplit 3.0 2.0 9.0 5.0 3.0 3.0 2.0 5.0 1.0 2.0 2.0 2.0 9.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

214

ANEXO No. 32 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Pedernales-Manabí

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: PEDERNALES-MANABI CODIGO: M168 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 3 30 N LONGITUD: 80 3 20 W ELEVACION: 20 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 8.0 SW 5.0 SW 8.0 NW 10.0 SW 10.0 SW 8.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 14.0 SW 14.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 117.0 9.7 1983 6.0 SW 8.0 SW 5.0 NW 10.0 SW 16.0 NW 8.0 SW 8.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 12.0 SW 1984 8.0 SW 8.0 SW 8.0 NW 8.0 SW 8.0 SW 12.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 112.0 9.3 1985 6.0 SE 6.0 SW 6.0 SW 5.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 8.0 SW 10.0 SW 14.0 SW 10.0 SW 1986 10.0 NE 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 12.0 SW 10.0 SW 12.0 SW 12.0 SW 114.0 9.5 1987 12.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 10.0 SW 1988 1989 1991 1992 1993 1994 1995 suma 50.0 33.0 44.0 42.0 58.0 56.0 48.0 46.0 56.0 58.0 52.0 44.0 587.0 48.9 media 8.3 6.6 7.3 7.0 9.6 11.2 9.6 9.2 11.2 11.6 10.4 11.0 113.1 9.4 minima 6.0 5.0 6.0 5.0 8.0 8.0 8.0 8.0 10.0 10.0 10.0 10.0 5.0 maxima 12.0 8.0 8.0 10.0 10.0 16.0 10.0 10.0 14.0 14.0 12.0 12.0 16.0 amplit 6.0 3.0 2.0 5.0 2.0 8.0 2.0 2.0 4.0 4.0 2.0 2.0 11.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

215

ANEXO No. 33 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Arenillas

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: ARENILLAS CODIGO: M179 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 3 32 27 S LONGITUD: 80 3 14 W ELEVACION: 26 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 4.0 W 4.0 NW 4.0 N 3.0 NW 4.0 N 4.0 NW 4.0 NW 4.0 N 4.0 NE 5.0 NW 4.0 NW 4.0 NE 48.0 4.0 1983 4.0 NW 4.0 NW 4.0 W 4.0 W 3.0 N 3.0 W 2.0 W 3.0 NW 2.0 N 2.0 N 3.0 NW 2.0 NW 36.0 3.0 1984 4.0 NE 3.0 NE 2.0 NW 2.0 SW 2.0 NW 4.0 NE 4.0 NW 4.0 N 4.0 N 4.0 NW 4.0 NW 4.0 NE 41.0 3.4 1985 4.0 NW 5.0 NW 4.0 NW 4.0 N 5.0 N 4.0 NW 5.0 W 4.0 NW 5.0 NW 5.0 NW 5.0 NE 6.0 NW 56.0 4.6 1986 5.0 N 4.0 NE 4.0 NE 4.0 N 3.0 NW 5.0 N 4.0 N 5.0 NW 6.0 NW 5.0 NE 4.0 N 6.0 NW 55.0 4.5 1987 4.0 NE 4.0 W 4.0 NE 4.0 NW 4.0 NW 4.0 N 4.0 NE 4.0 NE 4.0 N 4.0 NW 4.0 N 5.0 NW 49.0 4.0 1988 5.0 NE 4.0 NW 4.0 NW 4.0 NE 4.0 NW 5.0 NW 6.0 N 6.0 NE 5.0 NW 5.0 NW 1989 4.0 NE 4.0 NW 4.0 NW 4.0 NW 4.0 NE 3.0 NE 4.0 NW 4.0 NW 4.0 NW 4.0 NW 5.0 NW 4.0 N 48.0 4.0 1991 4.0 N 3.0 NW 4.0 NW 3.0 N 4.0 NW 4.0 NW 4.0 NW 4.0 N 4.0 NW 4.0 N 4.0 NW 5.0 N 47.0 3.9 1992 4.0 N 4.0 N 4.0 NW 4.0 N 3.0 NW 4.0 NW 3.0 N 12.0 NW 4.0 NW 4.0 NW 4.0 N 4.0 N 54.0 4.5 1993 4.0 N 4.0 N 4.0 NW 4.0 N 3.0 N 3.0 N 4.0 W 3.0 N 3.0 N 4.0 NW 4.0 NW 1994 1995 6.0 N 4.0 N 4.0 E 4.0 N 1996 4.0 N 6.0 N 3.0 N 4.0 N 4.0 N 2.0 N 3.0 N 3.0 N 2005 6.0 N 6.0 N 8.0 N 6.0 N 8.0 N 8.0 N 2006 10.0 N 10.0 N 6.0 N 8.0 N 8.0 N 8.0 N 9.0 NW 6.0 N 8.0 NW 10.0 N 2007 8.0 NE 8.0 NE 8.0 NE 9.0 NE 8.0 N 6.0 NW 6.0 NE 8.0 N 8.0 N 2008 6.0 N 8.0 NE 6.0 N 8.0 N 8.0 NE suma 60.0 73.0 73.0 54.0 65.0 67.0 62.0 58.0 67.0 59.0 82.0 79.0 799.0 66.5 media 4.6 4.8 4.5 4.1 4.3 4.4 4.4 4.8 4.7 4.5 5.1 5.2 55.9 4.6 minima 4.0 3.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 3.0 2.0 2.0 3.0 2.0 2.0 maxima 10.0 10.0 8.0 8.0 8.0 9.0 8.0 12.0 9.0 6.0 8.0 10.0 12.0 amplit 6.0 7.0 6.0 6.0 6.0 7.0 6.0 9.0 7.0 4.0 5.0 8.0 10.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

216

ANEXO No. 34 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Machala-UTM

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: MACHALA-UTM CODIGO: M185 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 3 3 0 S LONGITUD: 79 44 0 W ELEVACION: 13 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 7.0 W 4.0 N 4.0 NW 6.0 E 6.0 S 5.0 NW 7.0 W 7.0 NW 6.0 NW 4.0 SW 7.0 SW 1983 1984 4.0 NE 8.0 S 1985 10.0 NW 10.0 NE 8.0 NE 10.0 NW 6.0 NE 9.0 SE 6.0 NE 6.0 N 10.0 SE 1986 15.0 SE 10.0 NE 10.0 NE 8.0 NW 10.0 NW 6.0 N 4.0 NE 10.0 NW 6.0 NE 4.0 SE 4.0 NE 6.0 SW 93.0 7.7 1987 10.0 SE 10.0 N 10.0 N 10.0 N 8.0 SE 10.0 NW 6.0 SW 4.0 NW 4.0 SE 1988 1989 1991 10.0 NW 6.0 NW 8.0 NW 6.0 NW 4.0 N 4.0 N 8.0 N 1992 10.0 N 10.0 NE 20.0 NE 10.0 NW 10.0 NW 8.0 NW 8.0 NW 8.0 N 10.0 SW 8.0 N 8.0 N 8.0 NW 118.0 9.8 1993 10.0 SE 8.0 NE 10.0 NW 10.0 W 8.0 NW 8.0 NW 8.0 NW 8.0 N 6.0 NE 6.0 NW 4.0 NW 16.0 W 102.0 8.5 1994 8.0 NW 6.0 NW 1995 1996 1997 1998 8.0 NW 8.0 NW 1999 6.0 SE 4.0 E 6.0 NW 8.0 S 8.0 SW 6.0 W 6.0 W 2000 6.0 N 6.0 NW 6.0 NW 10.0 NW 10.0 NW 8.0 NW 6.0 NW 8.0 NW 2003 4.0 N 2004 6.0 W 4.0 W 4.0 N 6.0 NE 2005 2.0 W 4.0 S 6.0 NE 2007 2008 4.0 N 4.0 N 4.0 E suma 90.0 60.0 66.0 66.0 68.0 73.0 53.0 65.0 47.0 52.0 46.0 77.0 763.0 63.5 media 9.0 7.5 9.4 8.2 8.5 6.6 6.6 7.2 6.7 5.2 5.1 8.5 88.7 7.3 minima 6.0 2.0 4.0 4.0 6.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 6.0 2.0 maxima 15.0 10.0 20.0 10.0 10.0 10.0 9.0 10.0 10.0 8.0 8.0 16.0 20.0 amplit 9.0 8.0 16.0 6.0 4.0 6.0 5.0 6.0 6.0 4.0 4.0 10.0 18.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

217

ANEXO No. 35 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Papallacta

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: PAPALLACTA CODIGO: M188 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 21 54 S LONGITUD: 78 8 41 W ELEVACION: 3150 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1980 6.0 S 8.0 W 8.0 W 6.0 S 4.0 S 6.0 W 8.0 SE 6.0 SE 4.0 S 8.0 W 1981 4.0 S 8.0 S 6.0 W 8.0 SE 8.0 W 1982 8.0 W 10.0 W 8.0 S 8.0 W 8.0 W 1983 8.0 S 8.0 E 8.0 W 8.0 W 8.0 SE 8.0 S 1984 8.0 SE 8.0 N 8.0 W 8.0 N 8.0 E 1985 20.0 E 18.0 E 12.0 E 20.0 NE 18.0 E 12.0 N 12.0 NE 12.0 N 1986 12.0 SE 16.0 NE 12.0 NE 1987 12.0 SE 12.0 NE 20.0 NE 12.0 E 1988 6.0 E 12.0 NE 1989 12.0 N 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 2003 6.0 E 6.0 SE 7.0 NE 8.0 NE 8.0 E 8.0 NE 7.0 E 6.0 E 2004 8.0 W 16.0 W 8.0 E 5.0 NE 6.0 E 8.0 NE 6.0 NE 8.0 E 8.0 NE 6.0 E 6.0 NE 8.0 S 93.0 7.7 2005 7.0 NW 6.0 E 5.0 E 8.0 E 8.0 E 8.0 NE 8.0 NE 8.0 E 6.0 NE 8.0 NW 2006 6.0 E 8.0 NE 6.0 E 6.0 S 8.0 N 8.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 6.0 W 6.0 E 6.0 W 2007 6.0 NW 6.0 NW 6.0 NE 8.0 NW 8.0 W 8.0 NW 8.0 NE 8.0 E 6.0 S 2008 8.0 E 6.0 E 6.0 E 6.0 W 8.0 E 7.0 NW 8.0 E 6.0 NE 10.0 NE 8.0 N 8.0 E 12.0 E 93.0 7.7 suma 97.0 68.0 77.0 63.0 89.0 115.0 48.0 54.0 82.0 70.0 81.0 86.0 930.0 77.5 media 8.8 8.5 7.7 7.0 8.9 10.4 8.0 7.7 9.1 7.7 7.3 8.6 99.9 8.3 minima 4.0 6.0 5.0 5.0 4.0 6.0 6.0 6.0 8.0 6.0 4.0 6.0 4.0 maxima 20.0 16.0 18.0 12.0 20.0 20.0 10.0 12.0 12.0 12.0 12.0 12.0 20.0 amplit 16.0 10.0 13.0 7.0 16.0 14.0 4.0 6.0 4.0 6.0 8.0 6.0 16.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

218

ANEXO No. 36 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Gualaquiza INAMHI

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: GUALAQUIZA INAMHI CODIGO: M189 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 3 23 53 S LONGITUD: 78 34 33 W ELEVACION: 750 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 10.0 N 10.0 N 10.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 SE 10.0 S 8.0 SW 8.0 S 10.0 S 8.0 S 6.0 S 104.0 8.6 1983 10.0 NE 6.0 SE 8.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 SE 6.0 S 86.0 7.1 1984 10.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 S 8.0 N 6.0 S 6.0 NW 8.0 S 6.0 N 6.0 S 10.0 S 8.0 S 88.0 7.3 1985 8.0 S 6.0 SE 6.0 NE 6.0 S 8.0 SE 8.0 S 6.0 S 10.0 E 8.0 S 6.0 SE 8.0 NE 10.0 N 90.0 7.5 1986 8.0 S 8.0 S 8.0 NE 8.0 N 10.0 SW 8.0 SW 6.0 S 6.0 S 6.0 N 8.0 N 6.0 SE 8.0 NE 90.0 7.5 1987 6.0 SE 6.0 S 6.0 S 6.0 N 8.0 S 8.0 SE 8.0 SE 4.0 S 6.0 SE 6.0 NW 6.0 SE 6.0 SE 76.0 6.3 1988 6.0 NW 6.0 N 6.0 N 6.0 SE 6.0 E 6.0 S 4.0 S 6.0 S 6.0 N 6.0 S 6.0 S 10.0 SE 74.0 6.1 1989 6.0 E 6.0 S 6.0 NW 6.0 N 6.0 S 6.0 S 6.0 SW 6.0 S 6.0 S 8.0 SW 6.0 SW 8.0 S 76.0 6.3 1991 10.0 NE 6.0 E 6.0 SW 6.0 S 6.0 S 6.0 SW 6.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 S 4.0 S 6.0 N 74.0 6.1 1992 6.0 E 6.0 S 6.0 N 6.0 NE 7.0 S 7.0 S 6.0 S 6.0 S 4.0 S 6.0 E 6.0 E 6.0 S 72.0 6.0 1993 6.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 S 21.0 S 7.0 NW 6.0 S 6.0 NE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 NE 88.0 7.3 1994 6.0 NW 6.0 NW 6.0 SE 1995 6.0 N 6.0 SE 6.0 S 6.0 N 6.0 S 6.0 S 1996 6.0 S 6.0 SE 6.0 N 6.0 S 6.0 S 6.0 N 6.0 S 6.0 E 1997 4.0 S 4.0 E 4.0 S 4.0 S 4.0 S 1998 4.0 S 4.0 N 4.0 S 2.0 S 2.0 S 2.0 N 2.0 S 4.0 N 2.0 N 4.0 N 1999 6.0 N 2.0 S 6.0 N 8.0 S 6.0 S 6.0 S 2.0 S 2.0 S 2.0 S 4.0 S 4.0 N 2000 4.0 N 4.0 N 6.0 S 4.0 S 4.0 N 4.0 S 4.0 S 2.0 S 2.0 S 2.0 S 4.0 N 2.0 S 42.0 3.5 2001 2.0 S 2.0 S 2.0 S 4.0 S 2.0 S 2.0 S 6.0 W 2.0 S 4.0 S 6.0 W 2002 4.0 N 4.0 N 4.0 S 4.0 N 4.0 W 2.0 S 6.0 S 6.0 N 4.0 S 6.0 N 2003 4.0 S 4.0 N 4.0 N 6.0 S 8.0 S 4.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 S 2004 6.0 N 4.0 S 4.0 S 4.0 S 8.0 S 6.0 S 4.0 S 4.0 W 4.0 N 4.0 S 4.0 S 4.0 S 56.0 4.6 2005 4.0 S 6.0 S 6.0 N 4.0 S 6.0 N 6.0 S 8.0 N 8.0 SE 8.0 SE 2006 8.0 S 6.0 N 6.0 S 4.0 NE 6.0 S 6.0 SW 6.0 S 6.0 SE 6.0 E 2007 6.0 S 6.0 S 6.0 SE 6.0 SE 4.0 N 8.0 SE 8.0 S 6.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 S 2008 6.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 N 6.0 S 6.0 E 6.0 SE 6.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 S suma 148.0 122.0 140.0 128.0 135.0 156.0 131.0 114.0 122.0 134.0 128.0 138.0 1596.0 133.0 media 6.4 5.5 5.8 5.8 6.1 6.5 5.4 5.7 5.5 6.0 5.8 6.2 71.1 5.9 minima 2.0 2.0 2.0 4.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 4.0 2.0 2.0 maxima 10.0 10.0 10.0 8.0 10.0 21.0 10.0 10.0 8.0 10.0 10.0 10.0 21.0 amplit 8.0 8.0 8.0 4.0 8.0 19.0 8.0 8.0 6.0 8.0 6.0 8.0 19.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

219

ANEXO No. 37 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Yanzatza

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: YANZATZA CODIGO: M190 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 3 50 15 S LONGITUD: 78 45 1 W ELEVACION: 830 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 8.0 S 6.0 S 4.0 N 4.0 SW 4.0 N 6.0 S 4.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 S 4.0 SE 4.0 S 64.0 5.3 1983 4.0 S 8.0 S 6.0 NE 8.0 SE 6.0 S 6.0 S 6.0 N 1984 6.0 S 6.0 S 6.0 N 6.0 N 6.0 W 6.0 S 4.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 1985 8.0 N 6.0 S 6.0 SW 6.0 N 6.0 S 2.0 SW 6.0 N 6.0 S 6.0 N 6.0 S 8.0 S 1986 4.0 E 4.0 S 4.0 E 6.0 W 4.0 S 8.0 W 1987 6.0 NE 6.0 S 6.0 S 8.0 NE 4.0 S 6.0 NE 1988 4.0 E 6.0 S 6.0 E 6.0 S 4.0 NE 8.0 SW 6.0 S 6.0 S 6.0 SE 6.0 N 6.0 N 6.0 NW 70.0 5.8 1989 6.0 NE 6.0 SE 6.0 N 6.0 SW 6.0 NW 4.0 S 8.0 SW 6.0 S 6.0 N 6.0 S 6.0 N 1991 6.0 N 6.0 S 6.0 S 8.0 S 8.0 S 4.0 NW 8.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 W 1992 4.0 NW 4.0 SW 4.0 N 8.0 N 6.0 S 4.0 S 9.0 SW 6.0 S 6.0 NE 4.0 W 6.0 S 6.0 NW 67.0 5.5 1993 6.0 SW 4.0 W 4.0 N 4.0 E 6.0 S 4.0 E 6.0 N 6.0 S 4.0 S 6.0 W 4.0 S 4.0 SE 58.0 4.8 1994 4.0 S 4.0 S 4.0 N 2.0 W 4.0 NW 4.0 N 6.0 N 1995 6.0 W 6.0 W 4.0 N 4.0 NE 1997 4.0 N 8.0 S 20.0 S 1998 4.0 SW 6.0 S 6.0 E 4.0 S 6.0 N 4.0 N 2003 2.0 SE 2006 5.0 S 6.0 NW 6.0 NW 6.0 SE 2007 4.0 S 3.0 S 4.0 SE 6.0 S 4.0 N 2008 6.0 SE 4.0 SE 4.0 S 3.0 SE 4.0 SE 6.0 S 4.0 S 8.0 SE 8.0 NE 4.0 NE suma 68.0 66.0 52.0 54.0 59.0 65.0 74.0 88.0 80.0 108.0 70.0 60.0 844.0 70.3 media 5.6 5.5 5.2 5.4 5.3 5.0 5.2 5.5 5.7 7.2 5.8 5.4 67.1 5.5 minima 4.0 4.0 4.0 2.0 3.0 2.0 3.0 2.0 4.0 4.0 4.0 4.0 2.0 maxima 8.0 8.0 6.0 8.0 8.0 8.0 9.0 8.0 8.0 20.0 8.0 8.0 20.0 amplit 4.0 4.0 2.0 6.0 5.0 6.0 6.0 6.0 4.0 16.0 4.0 4.0 18.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

220

ANEXO No. 38 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Charles Darwin INAMHI

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: CHARLES DARWIN INAMHI CODIGO: M191 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 44 0 S LONGITUD: 90 18 0 W ELEVACION: 6 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 3.0 SE 1983 1984 1985 1986 7.1 SE 1987 6.0 SE 1988 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 7.0 SE 7.0 E 7.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 SE 6.0 S 6.0 S 2004 8.0 SE 8.0 SE 7.0 E 7.0 SE 6.0 SE 7.0 E 6.0 S 5.0 SE 2005 6.0 E 6.0 SE 4.0 SE 8.0 SE 8.0 S 16.0 S 2006 14.0 S 16.0 SW 14.0 SE 2007 6.0 S 6.0 S 5.0 SE 6.0 E 6.0 SE 10.0 S 4.0 S 4.0 S 2008 5.0 SW 6.0 E 5.0 E 5.0 E 5.0 S 6.0 S 10.0 SE 10.0 S 8.0 SE 8.0 S suma 32.0 26.0 19.1 28.0 11.0 19.0 27.0 30.0 40.0 51.0 23.0 22.0 328.1 27.3 media 6.4 6.5 6.3 5.6 5.5 6.3 6.7 7.5 10.0 8.5 5.7 11.0 86.2 7.1 minima 5.0 6.0 5.0 4.0 5.0 6.0 6.0 6.0 6.0 3.0 4.0 8.0 3.0 maxima 8.0 8.0 7.1 7.0 6.0 7.0 8.0 10.0 14.0 16.0 8.0 14.0 16.0 amplit 3.0 2.0 2.1 3.0 1.0 1.0 2.0 4.0 8.0 13.0 4.0 6.0 13.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

221

ANEXO No. 39 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación San Cristobal-Galapagos

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: SAN CRISTOBAL-GALAPAGOS CODIGO: M221 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 54 0 S LONGITUD: 89 36 0 W ELEVACION: 6 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1982 6.0 S 7.0 SE 7.0 SE 7.0 SE 8.0 S 8.0 SE 6.0 S 8.0 SE 7.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 7.0 S 91.0 7.5 1983 4.0 S 3.0 S 5.0 N 5.0 NW 8.0 E 6.0 SE 5.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 4.5 SE 4.1 SE 76.6 6.3 1984 10.4 S 8.0 SE 10.0 S 9.0 E 9.0 S 9.0 S 9.0 S 7.0 E 8.0 SE 9.0 SE 10.0 S 10.0 SE 108.4 9.0 1985 12.0 SE 7.0 S 5.0 NW 9.0 E 9.0 SE 7.0 SE 8.0 S 8.0 SE 8.0 SE 9.0 SE 6.0 SE 1986 7.0 SE 7.0 SE 6.0 E 6.0 W 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 11.0 SE 9.0 SE 9.0 SE 10.0 SE 7.0 SE 96.0 8.0 1987 6.0 S 4.0 SE 4.0 NE 6.0 SE 9.0 E 10.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 13.0 SE 10.0 S 10.0 S 10.0 S 104.0 8.6 1988 10.0 S 7.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 15.0 E 13.0 S 12.0 SE 12.0 SE 1989 12.0 S 8.0 S 6.0 S 7.0 SE 15.0 SE 1993 12.0 SE 11.0 S 12.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 1994 10.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 15.0 S 10.0 S 10.0 S 10.0 S 8.0 SE 117.0 9.7 1995 6.0 SE 6.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 11.0 S 10.0 SE 8.0 SE 12.0 S 10.0 SE 1996 10.0 S 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 12.0 S 14.0 S 10.0 SE 10.0 S 11.0 SE 10.0 SE 1997 8.0 SE 6.0 S 6.0 S 6.0 SE 6.0 S 8.0 SE 20.0 SE 16.0 S 12.0 S 12.0 S 8.0 SE 1998 5.0 NE 8.0 NW 4.0 S 6.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 10.0 S 10.0 SE 12.0 S 10.0 SE 1999 10.0 SE 8.0 SE 6.0 NE 10.0 SE 8.0 SE 10.0 S 8.0 SE 8.0 S 2000 8.0 SE 12.0 SE 10.0 S 10.0 SE 10.0 SE 2001 6.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 9.0 SE 12.0 SE 10.0 S 8.0 S 8.0 SE 2002 10.0 SE 9.0 SE 4.0 NE 5.0 S 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 8.0 S 8.0 SE 2003 8.0 S 6.0 SE 6.0 SE 7.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 7.0 S 8.0 S 10.0 SE 98.0 8.1 2004 12.0 SE 7.0 SE 8.0 SE 8.0 S 8.0 SE 8.0 SE 2005 20.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 10.0 S 10.0 S 10.0 SE 10.0 S 2006 8.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 SE 8.0 S 8.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 10.0 S 2007 6.0 S 4.0 S 7.0 S 6.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 7.0 SE 8.0 S 10.0 SE 8.0 S 2008 6.0 SE 7.0 SE 5.0 N 6.0 S 7.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 9.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 92.0 7.6 suma 170.4 136.0 131.0 143.0 195.0 176.0 178.0 217.0 212.0 210.0 181.5 146.1 2096.0 174.6 media 8.9 6.8 6.2 7.1 8.8 9.2 9.8 10.3 10.0 9.5 9.0 8.5 104.8 8.7 minima 4.0 3.0 4.0 5.0 6.0 6.0 5.0 7.0 7.0 7.0 4.5 4.1 3.0 maxima 20.0 10.0 10.0 10.0 15.0 14.0 20.0 16.0 15.0 13.0 12.0 12.0 20.0 amplit 16.0 7.0 6.0 5.0 9.0 8.0 15.0 9.0 8.0 6.0 7.5 7.9 17.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

222

ANEXO No. 40 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Querochaca (UTA)

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: QUEROCHACA(UTA) CODIGO: M258 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 24 0 S LONGITUD: 78 35 0 W ELEVACION: 2850 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1985 12.0 E 8.0 E 1986 10.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 8.0 E 10.0 E 14.0 E 134.0 11.1 1987 10.0 E 20.0 E 10.0 E 10.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 14.0 E 20.0 SE 172.0 14.3 1988 10.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 10.0 E 20.0 SE 20.0 SE 14.0 SE 20.0 E 14.0 E 10.0 E 8.0 S 168.0 14.0 1989 14.0 E 20.0 N 14.0 E 10.0 E 14.0 E 18.0 E 20.0 SE 14.0 E 20.0 E 14.0 E 16.0 E 14.0 E 188.0 15.6 1991 12.0 SE 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 16.0 E 12.0 E 20.0 E 14.0 E 20.0 SE 8.0 E 14.0 E 178.0 14.8 1992 20.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 12.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 184.0 15.3 1993 18.0 E 20.0 E 14.0 SW 9.0 E 8.0 E 14.0 E 20.0 E 20.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 NE 12.0 E 179.0 14.9 1994 14.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 12.0 E 20.0 E 182.0 15.1 1995 16.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 10.0 E 12.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 162.0 13.5 1996 8.0 N 14.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 16.0 E 152.0 12.6 1997 10.0 SE 18.0 E 12.0 E 16.0 E 20.0 E 20.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 182.0 15.1 1998 14.0 E 20.0 E 12.0 E 14.0 E 12.0 SE 14.0 E 14.0 E 14.0 E 16.0 E 14.0 SE 14.0 W 14.0 E 172.0 14.3 1999 14.0 E 10.0 E 12.0 E 20.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 14.0 E 10.0 E 6.0 E 148.0 12.3 2000 10.0 E 8.0 E 12.0 E 8.0 E 10.0 W 14.0 E 14.0 E 14.0 E 8.0 SE 14.0 E 12.0 E 14.0 E 138.0 11.5 2001 12.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 10.0 E 2002 12.0 E 14.0 E 8.0 SE 14.0 E 14.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 154.0 12.8 2003 8.0 E 14.0 E 10.0 E 8.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 12.0 E 11.0 SE 139.0 11.5 2004 13.0 SE 10.0 E 13.0 E 11.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 12.0 E 8.0 E 2005 14.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 18.0 E 11.0 E 20.0 E 14.0 E 8.0 E 6.0 E 153.0 12.7 2006 14.0 E 8.0 E 10.0 E 8.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 8.0 E 10.0 E 12.0 E 8.0 E 10.0 SE 126.0 10.5 2007 10.0 E 10.0 E 14.0 E 7.0 SE 9.0 E 14.0 E 14.0 SE 10.0 E 10.0 E 12.0 E 8.0 E 2008 12.0 E 20.0 E 10.0 E 20.0 NW 10.0 E 10.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 6.0 E 10.0 SE suma 275.0 332.0 265.0 269.0 269.0 296.0 316.0 307.0 306.0 274.0 248.0 271.0 3428.0 285.6 media 12.5 15.0 12.0 12.2 12.8 14.0 15.0 14.6 13.9 13.0 11.2 11.7 158.4 13.2 minima 8.0 8.0 8.0 7.0 8.0 10.0 10.0 8.0 8.0 8.0 6.0 6.0 6.0 maxima 20.0 20.0 14.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 16.0 20.0 20.0 amplit 12.0 12.0 6.0 13.0 12.0 10.0 10.0 12.0 12.0 12.0 10.0 14.0 14.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

223

ANEXO No. 41 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Vinces INAMHI

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: VINCES INAMHI CODIGO: M466 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 32 57 S LONGITUD: 79 45 0 W ELEVACION: 14 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1993 4.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 E 1994 6.0 N 6.0 W 4.0 NW 4.0 S 3.0 S 6.0 SW 6.0 N 4.0 S 6.0 S 1995 6.0 W 8.0 N 8.0 E 6.0 E 5.0 S 4.0 SW 6.0 S 6.0 NE 8.0 S 8.0 SW 6.0 S 6.0 SE 77.0 6.4 1996 10.0 E 8.0 E 6.0 S 4.0 S 5.0 SE 6.0 S 5.0 S 10.0 S 6.0 SW 10.0 S 8.0 NE 1997 6.0 E 10.0 W 8.0 N 4.0 E 6.0 S 4.0 S 5.0 SW 6.0 SE 6.0 NE 1998 8.0 NE 10.0 N 10.0 SE 4.0 SE 4.0 S 4.0 S 5.0 S 5.0 SW 1999 6.0 S 10.0 E 3.0 S 4.0 SW 10.0 S 4.0 S 4.0 N 2000 4.0 W 4.0 N 4.0 E 8.0 NW 4.0 S 4.0 S 8.0 SW 6.0 S 10.0 S 8.0 S 4.0 SE 2001 5.0 E 8.0 NW 6.0 W 6.0 W 4.0 W 4.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 S 10.0 S 2002 8.0 S 8.0 SW 8.0 N 4.0 E 4.0 SE 14.0 E 6.0 SE 10.0 S 6.0 S 8.0 SW 2003 8.0 SW 4.0 E 6.0 S 4.0 S 5.0 S 5.0 S 10.0 S 5.0 S 6.0 S 4.0 SE 2004 4.0 S 2005 4.0 N 4.0 NE 4.0 N 4.0 S 4.0 S 8.0 SE 6.0 S 6.0 S 4.0 S 2006 8.0 SW 6.0 NW 4.0 E 4.0 S 6.0 S 6.0 S 10.0 S 10.0 S 2007 6.0 W 4.0 S 4.0 SW 4.0 S 4.0 S 12.0 E 6.0 S 10.0 SW 6.0 S 2008 8.0 SW 8.0 W 6.0 SW 4.0 W 4.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 W 6.0 SW 4.0 S 6.0 S 4.0 S 68.0 5.6 suma 87.0 70.0 82.0 66.0 42.0 67.0 70.0 77.0 57.0 89.0 76.0 77.0 860.0 71.6 media 6.6 7.0 6.8 5.0 4.2 5.1 5.0 7.7 6.3 7.4 6.3 5.9 73.6 6.1 minima 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 3.0 4.0 5.0 4.0 4.0 4.0 4.0 3.0 maxima 10.0 10.0 10.0 8.0 5.0 14.0 6.0 12.0 10.0 10.0 10.0 10.0 14.0 amplit 6.0 6.0 6.0 4.0 1.0 11.0 2.0 7.0 6.0 6.0 6.0 6.0 11.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

224

ANEXO No. 42 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Tomalón-Tabacundo

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: TOMALON-TABACUNDO CODIGO: MA2T PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 2 0 N LONGITUD: 78 14 0 W ELEVACION: 2790 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1990 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 19.0 SE 10.0 SW 18.0 E 18.0 SE 1991 19.0 SE 16.0 NE 12.0 NW 18.0 E 18.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 19.0 SE 20.0 SE 9.0 SW 207.0 17.2 1992 18.0 SE 12.0 S 18.0 SE 20.0 SE 18.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 SE 10.0 SE 18.0 SE 214.0 17.8 1993 18.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 18.0 NE 18.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 19.0 SE 8.0 SW 1994 18.0 SE 17.0 E 12.0 E 12.0 SE 14.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 10.0 E 14.0 E 6.0 E 183.0 15.2 1995 12.0 SE 10.0 SW 12.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 18.0 E 18.0 SE 18.0 E 20.0 SE 8.0 SW 8.0 W 178.0 14.8 1996 8.0 NE 10.0 SE 18.0 SE 12.0 SE 12.0 E 18.0 SE 20.0 E 18.0 SE 18.0 SE 8.0 SW 12.0 SE 16.0 SE 170.0 14.1 1997 6.0 W 14.0 SE 12.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 12.0 SE 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 18.0 SE 10.0 N 1998 20.0 E 14.0 E 18.0 E 18.0 E 20.0 E 18.0 SE 6.0 W 8.0 SE 1999 6.0 SW 8.0 NE 12.0 E 20.0 SE 18.0 E 10.0 NE 14.0 E 20.0 E 10.0 E 12.0 S 8.0 SW 6.0 SW 144.0 12.0 2000 10.0 E 8.0 N 10.0 NE 12.0 SE 8.0 NE 14.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 10.0 SE 20.0 SE 12.0 E 2001 10.0 NE 16.0 SE 8.0 E 18.0 SE 12.0 SE 20.0 E 18.0 E 12.0 NE 14.0 E 20.0 E 10.0 SE 2002 20.0 SE 12.0 E 8.0 E 12.0 W 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 20.0 SE 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 10.0 E 202.0 16.8 2003 14.0 SE 14.0 E 10.0 E 10.0 E 10.0 E 20.0 E 20.0 SE 20.0 E 10.0 E 8.0 SE 10.0 E 2004 14.0 SE 8.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 10.0 E 10.0 E 6.0 W 166.0 13.8 2005 10.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 12.0 E 14.0 E 20.0 E 6.0 NE 6.0 E 6.0 E 132.0 11.0 2006 12.0 SE 8.0 E 8.0 E 8.0 W 10.0 E 20.0 E 20.0 SE 20.0 SE 14.0 E 14.0 SE 10.0 E 10.0 E 154.0 12.8 2007 14.0 SE 20.0 E 6.0 E 10.0 SE 20.0 E 10.0 E 20.0 E 8.0 W 2008 6.0 W 12.0 SE 10.0 SE 14.0 E 10.0 SE 10.0 SE 8.0 E 8.0 SE suma 209.0 181.0 224.0 248.0 282.0 302.0 348.0 318.0 301.0 266.0 208.0 169.0 3056.0 254.6 media 13.0 12.0 12.4 14.5 14.8 16.7 18.3 18.7 17.7 14.0 12.2 9.9 174.6 14.5 minima 6.0 8.0 6.0 6.0 8.0 10.0 10.0 10.0 10.0 6.0 6.0 6.0 6.0 maxima 20.0 18.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 18.0 20.0 amplit 14.0 10.0 14.0 14.0 12.0 10.0 10.0 10.0 10.0 14.0 14.0 12.0 14.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

225

ANEXO No. 43 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Guayaquil U. Estatal

INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ NOMBRE: GUAYAQUIL U.ESTATAL (RADIO SONDA) CODIGO: MA2V PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 2 12 0 S LONGITUD: 79 53 0 W ELEVACION: 6 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ VALORES MENSUALES VALORES ANUALES AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 1992 3.0 N 3.0 SW 3.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 5.0 S 4.0 SW 4.0 SW 3.0 E 5.0 SW 1993 5.0 SW 3.0 SW 3.0 NW 3.0 SW 3.0 NE 3.0 SW 21.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 3.0 SE 4.0 SW 59.0 4.9 1994 4.0 SE 3.0 SW 4.0 S 2.0 NE 2.0 E 4.0 NE 5.0 S 5.0 S 4.0 S 5.0 SW 3.0 S 3.0 S 44.0 3.6 1995 2.0 SW 2.0 S 2.0 NW 2.0 S 2.0 SW 3.0 S 4.0 SW 4.0 S 3.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 1996 5.0 SE 4.0 SW 3.0 SW 5.0 SW 4.0 SW 6.0 S 8.0 SW 7.0 S 1997 9.0 SW 3.0 SW 3.0 NE 3.0 SW 4.0 E 4.0 SW 5.0 SW 8.0 S 8.0 SW 4.0 SW 5.0 SE 4.0 SE 60.0 5.0 1998 4.0 SW 5.0 SW 4.0 E 6.0 SW 12.0 N 6.0 SW 10.0 SW 6.0 S 8.0 SW 6.0 S 5.0 S 1999 3.0 NE 3.0 NE 7.0 NW 4.0 SW 5.0 SW 8.0 SW 4.0 SE 6.0 S 6.0 S 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 64.0 5.3 2000 6.0 SW 4.0 NE 4.0 SW 3.0 NE 6.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 6.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 2001 4.0 SW 3.0 NE 4.0 NE 6.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 2002 3.0 SE 4.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 7.0 SW 5.0 SW 5.0 SW 5.0 SW 2003 4.0 SW 2.0 SW 3.0 S 3.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 3.0 S 2004 4.0 S 6.0 SW 3.0 NE 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 7.0 SW 2005 3.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 5.0 SW 3.0 SW 3.0 S 5.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 5.0 S 2006 4.0 SW 3.0 SW 4.0 S 4.0 SW 4.0 S 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 2007 3.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 3.0 NE 3.0 SW 3.0 SW 3.0 SW 3.0 S 5.0 SW 3.0 SW 2008 3.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 3.0 SW 3.0 SW 4.0 S 4.0 S 5.0 S 4.0 SW 3.0 S suma 61.0 55.0 54.0 55.0 54.0 63.0 84.0 76.0 73.0 77.0 68.0 59.0 779.0 64.9 media 4.3 3.4 3.6 3.4 4.5 4.2 5.6 5.0 5.2 4.8 4.5 4.2 52.9 4.4 minima 3.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 3.0 3.0 4.0 3.0 3.0 3.0 2.0 maxima 9.0 6.0 7.0 6.0 12.0 8.0 21.0 8.0 8.0 8.0 7.0 7.0 21.0 amplit 6.0 4.0 5.0 4.0 10.0 6.0 18.0 5.0 4.0 5.0 4.0 4.0 19.0 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ciente-variacion

FUENTE: INAMHI

226

ANEXO No. 44 CUADRO DE VELOCIDADES DE LAS CIUDADES MAS IMPORTANTES

No CIUDAD

VELOCIDADES (m/s) ALTURA s.n.m.

mt.

TEMP. ANUAL MEDIA

OC

V10 V50 V100 V200 V1000

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

ESMERALDAS

PORTOVIEJO

SANTA ELENA

GUAYAQUIL

MACHALA

SANTO DOMINGO

BABAHOYO

TULCAN

IBARRA

QUITO

LATACUNGA

AMBATO

GUARANDA

RIOBAMBA

AZOGUEZ

CUENCA

LOJA

NUEVA LOJA

TENA

FCO.DE ORELLANA

PUYO

MACAS

ZAMORA

PTO.B. MORENO

14.8

10.0

10.0

12.0

10.2

10.3

11.1

20.0

18.3

14.0

14.5

16.0

13.0

21.0

13.0

13.4

18.0

13.8

14.0

13.7

11.5

9.8

17.0

-

17.2

13.0

13.0

19.0

13.8

12.0

13.9

22.0

20.0

16.0

17.0

18.5

16.25

27.0

16.0

16.5

22.0

19.0

17.25

18.9

14.0

13.0

22.0

-

19.0

14.0

14.0

22.0

15.2

13.0

14.9

25.0

22.0

17.01

8.0

19.5

17.6

30.

19.0

18.0

23.0

22.0

18.5

21.2

15.0

14.0

22.5

-

21.9

16.0

16.0

28.0

18.0

14.75

16.80

27.5

24.5

18.0

19.0

21.0

19.8

34.0

22.0

20.5

25.0

27.2

21.0

25.0

15.0

16.5

25.5

-

240

17.0

17.0

32.5

20.0

16.0

18.25

30.0

26.8

20.0

20.5

22.0

22.0

37.0

25.0

22.5

19.0

31.0

22.5

26.3

18.0

18.5

28.0

-

4.0

36.0

-

5.0

5.0

550

500

-

2214

2816

2800

2801

-

2750

2518

2800

2317

300

527

527

950

1070

924

-

25

25-36

-

25

23

-

22-33

10-15

8-28

8-24

15-17

15

8-20

13

12-20

12-20

16

-

25

25

25

18-25

18-22

-

227

ANEXO No. 45 FACTOR DE EXPOSICION, Fα

228

ANEXO No. 46 FACTOR DE CORRECCION POR DENSIDAD RELATIVA DEL

AIRE Y PRESIONES BAROMETRICAS

229

ANEXO No. 47 FACTOR DE PRESION LOCAL KL, para algunos casos de la tabla

I.12.

Casos 1 y 2(a)

230

ANEXO No. 48 FACTOR DE PRESION LOCAL KL, para algunos casos de la tabla

I.12

Casos 1 y 4

231

ANEXO No. 49 COEFICIENTE DE ARRASTRE Ca

232

ANEXO No. 50 COEFICIENTE DE ARRASTRE Ca

233

ANEXO No. 51 COEFICIENTE DE FUERZA LONGITUDINAL CFX PARA

PRISMAS RECTANGULARES

ANEXO No. 52 COEFICIENTE DE FUERZA TRANSVERSAL CFY PARA

PRISMAS RECTANGULARES

234

ANEXO No. 53 COEFICIENTE DE FUERZA TRANSVERSAL CFY Y CFY PARA

PERFILES ESTRUCTURALES

235

ANEXO No. 54 CALCULO ESTACION LATOLA M002

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 20 1982 20 3.7 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

2 20 1983 20 7.41 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

3 14 1984 20 11.11 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

4 14 1985 20 14.81 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

5 15 1986 20 18.52 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

6 20 1987 20 22.22 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

7 12 1988 20 25.93 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

8 20 1989 20 29.63 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

9 20 1991 20 33.33 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395

10 18 1992 18 37.04 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

11 14 1993 18 40.74 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

12 16 1994 18 44.44 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

13 20 1995 18 48.15 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

14 18 1996 18 51.85 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

15 18 1997 18 55.56 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008

16 14 1998 16 59.26 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040

17 14 1999 16 62.96 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040

18 18 2000 16 66.67 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040

19 20 2001 16 70.37 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040

20 20 2002 15 74.07 0.86856 -0.13144 0.01728 -0.00227

21 16 2003 14 77.78 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679

22 20 2004 14 81.48 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679

23 18 2005 14 85.19 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679

24 16 2006 14 88.89 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679

25 18 2007 14 92.59 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679

26 16 2008 12 96.3 0.69485 -0.30515 0.09312 -0.02842

∑ = 449 ∑ = 0.54690 -0.03021

17.27

0.1479 2.90 %

-0.3735 14.02 %

129.87 % MUY ALTO

-0.3735 = -2.53 Se considera que Cs= 2xCv= 0.30 Con este valor busco f

0.1479 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.30Tabla No2

10000 0.01 4.38 28.46

1000 0.10 3.52 26.26

100 1.00 2.54 23.76

50 2.00 2.21 22.92

20 5.00 1.72 21.66

10 10.00 1.31 20.62

4 25.00 0.64 18.90

2 50.00 -0.05 17.14

1.33 75.00 -0.7 15.48

1.11 90.00 -1.24 14.10

1.05 95.00 -1.6 13.18

1.01 99.00 -2.1 11.91

1.00 99.90 -2.67 10.45

5

10

15

20

25

30

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LO

CID

AD

MA

X P

RO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

236

ANEXO No. 55 CALCULO ESTACION IZOBAMBA M003

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 8.8 1982 14 3.7 1.60183 0.60183 0.36220 0.21798

2 9 1983 12 7.41 1.37300 0.37300 0.13913 0.05189

3 7.7 1984 12 11.11 1.37300 0.37300 0.13913 0.05189

4 9 1985 10 14.81 1.14416 0.14416 0.02078 0.00300

5 7.6 1986 10 18.52 1.14416 0.14416 0.02078 0.00300

6 7 1987 10 22.22 1.14416 0.14416 0.02078 0.00300

7 9 1988 9.8 25.93 1.12128 0.12128 0.01471 0.00178

8 8 1989 9 29.63 1.02975 0.02975 0.00088 0.00003

9 8.4 1991 9 33.33 1.02975 0.02975 0.00088 0.00003

10 12 1992 9 37.04 1.02975 0.02975 0.00088 0.00003

11 9 1993 9 40.74 1.02975 0.02975 0.00088 0.00003

12 9.8 1994 9 44.44 1.02975 0.02975 0.00088 0.00003

13 9 1995 8.8 48.15 1.00686 0.00686 0.00005 0.00000

14 12 1996 8.4 51.85 0.96110 -0.03890 0.00151 -0.00006

15 10 1997 8 55.56 0.91533 -0.08467 0.00717 -0.00061

16 8 1998 8 59.26 0.91533 -0.08467 0.00717 -0.00061

17 6 1999 8 62.96 0.91533 -0.08467 0.00717 -0.00061

18 6 2000 7.7 66.67 0.88101 -0.11899 0.01416 -0.00168

19 7.5 2001 7.6 70.37 0.86957 -0.13043 0.01701 -0.00222

20 10 2002 7.5 74.07 0.85812 -0.14188 0.02013 -0.00286

21 7 2003 7.5 77.78 0.85812 -0.14188 0.02013 -0.00286

22 7 2004 7 81.48 0.80092 -0.19908 0.03963 -0.00789

23 10 2005 7 85.19 0.80092 -0.19908 0.03963 -0.00789

24 7.5 2006 7 88.89 0.80092 -0.19908 0.03963 -0.00789

25 8 2007 6 92.59 0.68650 -0.31350 0.09828 -0.03081

26 14 2008 6 96.3 0.68650 -0.31350 0.09828 -0.03081

∑ = 227.3 ∑ = 0.00000 1.13191 0.23589

8.74

0.2128 4.17 %

0.9794 14.18 %

50.50 %

0.9794 = 4.60 Se considera que Cs= 0.98 Con este valor busco f

0.2128 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.98Tabla No2

10000 0.01 4.59 17.28

1000 0.10 4.5 17.11

100 1.00 3.01 14.34

50 2.00 2.53 13.45

20 5.00 1.88 12.24

10 10.00 1.34 11.23

4 25.00 0.55 9.76

2 50.00 -0.16 8.44

1.33 75.00 -0.73 7.38

1.11 90.00 -1.13 6.64

1.05 95.00 -1.33 6.27

1.01 99.00 -1.6 5.76

1.00 99.90 -1.81 5.37

02468

101214161820

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LO

CID

AD

MA

X P

RO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

237

ANEXO No. 56 CALCULO ESTACION RUMIPAMBA-SALCEDO M004

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 10 1982 16 3.7 1.52381 0.52381 0.27438 0.14372

2 11 1983 13 7.41 1.23810 0.23810 0.05669 0.01350

3 11 1984 13 11.11 1.23810 0.23810 0.05669 0.01350

4 12 1985 12 14.81 1.14286 0.14286 0.02041 0.00292

5 12 1986 12 18.52 1.14286 0.14286 0.02041 0.00292

6 9 1987 12 22.22 1.14286 0.14286 0.02041 0.00292

7 8 1988 11 25.93 1.04762 0.04762 0.00227 0.00011

8 10 1989 11 29.63 1.04762 0.04762 0.00227 0.00011

9 10 1991 11 33.33 1.04762 0.04762 0.00227 0.00011

10 10 1992 11 37.04 1.04762 0.04762 0.00227 0.00011

11 16 1993 10 40.74 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

12 13 1994 10 44.44 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

13 10 1995 10 48.15 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

14 10 1996 10 51.85 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

15 10 1997 10 55.56 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

16 8 1998 10 59.26 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

17 8 1999 10 62.96 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

18 13 2000 10 66.67 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

19 10 2001 10 70.37 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

20 11 2002 10 74.07 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

21 12 2003 9 77.78 0.85714 -0.14286 0.02041 -0.00292

22 11 2004 9 81.48 0.85714 -0.14286 0.02041 -0.00292

23 10 2005 9 85.19 0.85714 -0.14286 0.02041 -0.00292

24 9 2006 8 88.89 0.76190 -0.23810 0.05669 -0.01350

25 10 2007 8 92.59 0.76190 -0.23810 0.05669 -0.01350

26 9 2008 8 96.3 0.76190 -0.23810 0.05669 -0.01350

∑ = 273 ∑ = 0.00000 0.71202 0.12958

10.5

0.1688 3.31 %

1.0783 14.06 %

45.20 %

1.0783 = 6.39 Se considera que Cs= 1.08 Con este valor busco f

0.1688 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=1.08Tabla No2

10000 0.01 6.136 21.37

1000 0.10 4.64 18.72

100 1.00 3.08 15.96

50 2.00 2.57 15.05

20 5.00 1.89 13.85

10 10.00 1.34 12.87

4 25.00 0.54 11.46

2 50.00 -0.18 10.18

1.33 75.00 -0.74 9.19

1.11 90.00 -1.106 8.54

1.05 95.00 -1.29 8.21

1.01 99.00 -1.534 7.78

1.00 99.90 -1.7 7.49

5

10

15

20

25

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LO

CID

AD

MA

X P

RO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

238

ANEXO No. 57 CALCULO ESTACION PORTOVIEJO-UTM M005

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 9.8 1982 12 3.7 1.78571 0.78571 0.61735 0.48506

2 9 1983 12 7.41 1.78571 0.78571 0.61735 0.48506

3 7.2 1984 10 11.11 1.48810 0.48810 0.23824 0.11628

4 7.9 1985 9.8 14.81 1.45833 0.45833 0.21007 0.09628

5 7 1986 9 18.52 1.33929 0.33929 0.11511 0.03906

6 5 1987 8 22.22 1.19048 0.19048 0.03628 0.00691

7 6.2 1988 7.9 25.93 1.17560 0.17560 0.03083 0.00541

8 6.7 1989 7.2 29.63 1.07143 0.07143 0.00510 0.00036

9 6.9 1991 7 33.33 1.04167 0.04167 0.00174 0.00007

10 12 1992 7 37.04 1.04167 0.04167 0.00174 0.00007

11 7 1993 7 40.74 1.04167 0.04167 0.00174 0.00007

12 3.7 1994 6.9 44.44 1.02679 0.02679 0.00072 0.00002

13 5 1995 6.7 48.15 0.99702 -0.00298 0.00001 0.00000

14 12 1996 6.2 51.85 0.92262 -0.07738 0.00599 -0.00046

15 10 1997 6 55.56 0.89286 -0.10714 0.01148 -0.00123

16 6 1998 6 59.26 0.89286 -0.10714 0.01148 -0.00123

17 4.8 1999 6 62.96 0.89286 -0.10714 0.01148 -0.00123

18 5 2000 5 66.67 0.74405 -0.25595 0.06551 -0.01677

19 7 2001 5 70.37 0.74405 -0.25595 0.06551 -0.01677

20 3.5 2002 5 74.07 0.74405 -0.25595 0.06551 -0.01677

21 3 2003 5 77.78 0.74405 -0.25595 0.06551 -0.01677

22 5 2004 5 81.48 0.74405 -0.25595 0.06551 -0.01677

23 6 2005 4.8 85.19 0.71429 -0.28571 0.08163 -0.02332

24 6 2006 3.7 88.89 0.55060 -0.44940 0.20196 -0.09076

25 8 2007 3.5 92.59 0.52083 -0.47917 0.22960 -0.11002

26 5 2008 3 96.3 0.44643 -0.55357 0.30644 -0.16964

∑ = 174.7 ∑ = 0.00000 3.06389 0.75293

6.72

0.3501 6.87 %

0.7020 14.69 %

77.54 %

0.7020 = 2.01 Se considera que Cs= 0.70 Con este valor busco f

0.3501 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.70Tabla No2

10000 0.01 5.28 19.14

1000 0.10 4.1 16.37

100 1.00 2.82 13.35

50 2.00 2.4 12.37

20 5.00 1.82 11.00

10 10.00 1.33 9.85

4 25.00 0.59 8.11

2 50.00 -0.12 6.44

1.33 75.00 -0.72 5.03

1.11 90.00 -1.18 3.94

1.05 95.00 -1.42 3.38

1.01 99.00 -1.81 2.46

1.00 99.90 -2.14 1.69

02468

101214161820

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

239

ANEXO No. 58 CALCULO ESTACION PICHILINGUE M006

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 15 1982 15 3.7 2.35479 1.35479 1.83545 2.48665

2 10 1983 10 7.41 1.56986 0.56986 0.32474 0.18506

3 5 1984 10 11.11 1.56986 0.56986 0.32474 0.18506

4 5 1985 10 14.81 1.56986 0.56986 0.32474 0.18506

5 8 1986 10 18.52 1.56986 0.56986 0.32474 0.18506

6 4.5 1987 8 22.22 1.25589 0.25589 0.06548 0.01676

7 5 1988 7 25.93 1.09890 0.09890 0.00978 0.00097

8 5 1989 7 29.63 1.09890 0.09890 0.00978 0.00097

9 5 1991 6 33.33 0.94192 -0.05808 0.00337 -0.00020

10 7 1992 6 37.04 0.94192 -0.05808 0.00337 -0.00020

11 10 1993 6 40.74 0.94192 -0.05808 0.00337 -0.00020

12 6 1994 5 44.44 0.78493 -0.21507 0.04626 -0.00995

13 5 1995 5 48.15 0.78493 -0.21507 0.04626 -0.00995

14 5 1996 5 51.85 0.78493 -0.21507 0.04626 -0.00995

15 6 1997 5 55.56 0.78493 -0.21507 0.04626 -0.00995

16 10 1998 5 59.26 0.78493 -0.21507 0.04626 -0.00995

17 7 1999 5 62.96 0.78493 -0.21507 0.04626 -0.00995

18 4 2000 5 66.67 0.78493 -0.21507 0.04626 -0.00995

19 10 2001 5 70.37 0.78493 -0.21507 0.04626 -0.00995

20 5 2002 5 74.07 0.78493 -0.21507 0.04626 -0.00995

21 5 2003 5 77.78 0.78493 -0.21507 0.04626 -0.00995

22 5 2004 4.5 81.48 0.70644 -0.29356 0.08618 -0.02530

23 4 2005 4 85.19 0.62794 -0.37206 0.13843 -0.05150

24 6 2006 4 88.89 0.62794 -0.37206 0.13843 -0.05150

25 4 2007 4 92.59 0.62794 -0.37206 0.13843 -0.05150

26 4 2008 4 96.3 0.62794 -0.37206 0.13843 -0.05150

∑ = 165.5 ∑ = 0.00000 4.33201 2.91418

6.37

0.4163 8.16 %

1.6160 15.02 %

36.35 %

1.6160 = 3.88 Se considera que Cs= 1.62 Con este valor busco f

0.4163 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=1.62Tabla No2

10000 0.01 7.36 25.89

1000 0.10 5.4 20.69

100 1.00 3.4 15.39

50 2.00 2.79 13.77

20 5.00 1.96 11.57

10 10.00 1.33 9.90

4 25.00 0.46 7.59

2 50.00 -0.25 5.71

1.33 75.00 -0.73 4.43

1.11 90.00 -0.99 3.74

1.05 95.00 -1.09 3.48

1.01 99.00 -1.89 1.36

1.00 99.90 -1.23 3.11

0

5

10

15

20

25

30

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

240

ANEXO No. 59 CALCULO ESTACION NUEVO ROCAFUERTE M007

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 8 1982 20 3.7 2.78164 1.78164 3.17425 5.65537

2 20 1983 20 7.41 2.78164 1.78164 3.17425 5.65537

3 7 1984 14 11.11 1.94715 0.94715 0.89709 0.84968

4 14 1985 8 14.81 1.11266 0.11266 0.01269 0.00143

5 6 1986 8 18.52 1.11266 0.11266 0.01269 0.00143

6 7 1987 7 22.22 0.97357 -0.02643 0.00070 -0.00002

7 6 1988 7 25.93 0.97357 -0.02643 0.00070 -0.00002

8 8 1989 7 29.63 0.97357 -0.02643 0.00070 -0.00002

9 6 1991 6 33.33 0.83449 -0.16551 0.02739 -0.00453

10 7 1992 6 37.04 0.83449 -0.16551 0.02739 -0.00453

11 20 1993 6 40.74 0.83449 -0.16551 0.02739 -0.00453

12 4 1994 6 44.44 0.83449 -0.16551 0.02739 -0.00453

13 6 1995 6 48.15 0.83449 -0.16551 0.02739 -0.00453

14 5 1996 6 51.85 0.83449 -0.16551 0.02739 -0.00453

15 6 1997 6 55.56 0.83449 -0.16551 0.02739 -0.00453

16 5 1998 6 59.26 0.83449 -0.16551 0.02739 -0.00453

17 6 1999 5 62.96 0.69541 -0.30459 0.09277 -0.02826

18 5 2000 5 66.67 0.69541 -0.30459 0.09277 -0.02826

19 6 2001 5 70.37 0.69541 -0.30459 0.09277 -0.02826

20 6 2002 5 74.07 0.69541 -0.30459 0.09277 -0.02826

21 5 2003 5 77.78 0.69541 -0.30459 0.09277 -0.02826

22 5 2004 5 81.48 0.69541 -0.30459 0.09277 -0.02826

23 5 2005 5 85.19 0.69541 -0.30459 0.09277 -0.02826

24 4 2006 5 88.89 0.69541 -0.30459 0.09277 -0.02826

25 5 2007 4 92.59 0.55633 -0.44367 0.19684 -0.08733

26 5 2008 4 96.3 0.55633 -0.44367 0.19684 -0.08733

∑ = 187 ∑ = 0.00000 8.62809 11.72621

7.19

0.5875 11.52 %

2.3134 16.08 %

33.27 %

2.3134 = 3.94 Se considera que Cs= 2.31 Con este valor busco f

0.5875 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=2.31Tabla No2

10000 0.01 8.21 41.87

1000 0.10 6.35 34.01

100 1.00 3.75 23.03

50 2.00 3 19.86

20 5.00 2.01 15.68

10 10.00 1.27 12.55

4 25.00 0.33 8.58

2 50.00 -0.34 5.75

1.33 75.00 -0.68 4.32

1.11 90.00 -0.82 3.73

1.05 95.00 -0.85 3.60

1.01 99.00 -0.87 3.52

1.00 99.90 -0.87 3.52

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOCI

DAD

MA

X P

ROB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

241

ANEXO No. 60 CALCULO ESTACION PUYO M008

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 4.9 1982 13 3.7 1.81564 0.81564 0.66527 0.54262

2 7 1983 11 7.41 1.53631 0.53631 0.28763 0.15426

3 6.8 1984 10 11.11 1.39665 0.39665 0.15733 0.06240

4 6.5 1985 9.9 14.81 1.38268 0.38268 0.14645 0.05604

5 9.5 1986 9.5 18.52 1.32682 0.32682 0.10681 0.03491

6 6.5 1987 9.1 22.22 1.27095 0.27095 0.07341 0.01989

7 7 1988 8 25.93 1.11732 0.11732 0.01376 0.00161

8 5 1989 8 29.63 1.11732 0.11732 0.01376 0.00161

9 7 1991 7 33.33 0.97765 -0.02235 0.00050 -0.00001

10 9.1 1992 7 37.04 0.97765 -0.02235 0.00050 -0.00001

11 8 1993 7 40.74 0.97765 -0.02235 0.00050 -0.00001

12 6 1994 6.8 44.44 0.94972 -0.05028 0.00253 -0.00013

13 9.9 1995 6.5 48.15 0.90782 -0.09218 0.00850 -0.00078

14 6 1996 6.5 51.85 0.90782 -0.09218 0.00850 -0.00078

15 5 1997 6 55.56 0.83799 -0.16201 0.02625 -0.00425

16 6 1998 6 59.26 0.83799 -0.16201 0.02625 -0.00425

17 8 1999 6 62.96 0.83799 -0.16201 0.02625 -0.00425

18 11 2000 6 66.67 0.83799 -0.16201 0.02625 -0.00425

19 6 2001 6 70.37 0.83799 -0.16201 0.02625 -0.00425

20 5 2002 6 74.07 0.83799 -0.16201 0.02625 -0.00425

21 10 2003 6 77.78 0.83799 -0.16201 0.02625 -0.00425

22 6 2004 5 81.48 0.69832 -0.30168 0.09101 -0.02746

23 13 2005 5 85.19 0.69832 -0.30168 0.09101 -0.02746

24 6 2006 5 88.89 0.69832 -0.30168 0.09101 -0.02746

25 5 2007 5 92.59 0.69832 -0.30168 0.09101 -0.02746

26 6 2008 4.9 96.3 0.68436 -0.31564 0.09963 -0.03145

∑ = 186.2 ∑ = 0.00000 2.13285 0.70060

7.16

0.2921 5.73 %

1.1246 14.45 %

46.01 %

1.1246 = 3.85 Se considera que Cs= 1.12 Con este valor busco f

0.2921 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=1.12Tabla No2

10000 0.01 6.23 20.19

1000 0.10 4.7 16.99

100 1.00 3.1 13.64

50 2.00 2.59 12.58

20 5.00 1.89 11.11

10 10.00 1.34 9.96

4 25.00 0.54 8.29

2 50.00 -0.18 6.78

1.33 75.00 -0.74 5.61

1.11 90.00 -1.1 4.86

1.05 95.00 -1.27 4.50

1.01 99.00 -1.51 4.00

1.00 99.90 -1.66 3.69

02468

101214161820

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VEL

OC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

242

ANEXO No. 61 CALCULO ESTACION LA VICTORIA INHERI M009

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 10 1984 12 7.69 1.17994 0.17994 0.03238 0.00583

2 12 1998 12 15.38 1.17994 0.17994 0.03238 0.00583

3 8 1999 12 23.08 1.17994 0.17994 0.03238 0.00583

4 8 2000 10 30.77 0.98328 -0.01672 0.00028 0.00000

5 10 2001 10 38.46 0.98328 -0.01672 0.00028 0.00000

6 10 2002 10 46.15 0.98328 -0.01672 0.00028 0.00000

7 10 2003 10 53.85 0.98328 -0.01672 0.00028 0.00000

8 10 2004 10 61.54 0.98328 -0.01672 0.00028 0.00000

9 12 2005 10 69.23 0.98328 -0.01672 0.00028 0.00000

10 12 2006 10 76.92 0.98328 -0.01672 0.00028 0.00000

11 10 2007 8 84.62 0.78663 -0.21337 0.04553 -0.00971

12 10 2008 8 92.31 0.78663 -0.21337 0.04553 -0.00971

∑ = 122 ∑ = 0.19015 -0.00198

10.17

0.1315 3.80 %

-0.0793 20.59 %

897.74 % MUY ALTO

-0.0793 = -0.60 Se considera que Cs= 2xCv= 0.26 Con este valor busco f

0.1315 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.26Tabla No2

10000 0.01 4.29 15.91

1000 0.10 3.46 14.80

100 1.00 2.51 13.53

50 2.00 2.19 13.10

20 5.00 1.71 12.46

10 10.00 1.31 11.92

4 25.00 0.64 11.03

2 50.00 -0.04 10.12

1.33 75.00 -0.7 9.23

1.11 90.00 -1.25 8.50

1.05 95.00 -1.56 8.08

1.01 99.00 -2.13 7.32

1.00 99.90 -2.73 6.52

5

7

9

11

13

15

17

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

243

ANEXO No. 62 CALCULO ESTACION LA CONCORDIA M025

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 9 1982 12 3.7 1.47239 0.47239 0.22315 0.10542

2 9 1983 10 7.41 1.22699 0.22699 0.05153 0.01170

3 8 1984 10 11.11 1.22699 0.22699 0.05153 0.01170

4 6 1985 9 14.81 1.10429 0.10429 0.01088 0.00113

5 8 1986 9 18.52 1.10429 0.10429 0.01088 0.00113

6 10 1987 8 22.22 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

7 6 1988 8 25.93 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

8 6 1989 8 29.63 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

9 8 1991 8 33.33 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

10 12 1992 8 37.04 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

11 8 1993 8 40.74 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

12 10 1994 8 44.44 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

13 8 1995 8 48.15 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

14 8 1996 8 51.85 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

15 8 1997 8 55.56 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

16 8 1998 8 59.26 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

17 8 1999 8 62.96 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

18 8 2000 8 66.67 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

19 8 2001 8 70.37 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

20 8 2002 8 74.07 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

21 8 2003 8 77.78 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

22 8 2004 8 81.48 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

23 8 2005 8 85.19 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

24 8 2006 6 88.89 0.73620 -0.26380 0.06959 -0.01836

25 8 2007 6 92.59 0.73620 -0.26380 0.06959 -0.01836

26 8 2008 6 96.3 0.73620 -0.26380 0.06959 -0.01836

∑ = 212 ∑ = 0.56284 0.07589

8.15

0.1500 2.94 %

0.8986 14.02 %

54.01 %

0.8986 = 5.99 Se considera que Cs= 0.90 Con este valor busco f

0.1500 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.90Tabla No2

10000 0.01 5.73 15.16

1000 0.10 4.38 13.51

100 1.00 2.96 11.77

50 2.00 2.5 11.21

20 5.00 1.86 10.42

10 10.00 1.34 9.79

4 25.00 0.57 8.85

2 50.00 -0.15 7.97

1.33 75.00 -0.73 7.26

1.11 90.00 -1.15 6.74

1.05 95.00 -1.35 6.50

1.01 99.00 -1.66 6.12

1.00 99.90 -1.9 5.83

5

7

9

11

13

15

17

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

244

ANEXO No. 63 CALCULO ESTACION BAÑOS M029

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 14 1982 20 4 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

2 20 1983 20 8 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

3 20 1984 20 12 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

4 20 1985 20 16 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

5 20 1986 20 20 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

6 20 1987 20 24 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

7 20 1988 20 28 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

8 20 1989 20 32 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

9 20 1991 20 36 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

10 20 1992 20 40 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

11 20 1993 20 44 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

12 20 1994 20 48 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

13 20 1995 20 52 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

14 20 1996 20 56 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

15 20 1997 20 60 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

16 20 1998 20 64 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

17 20 1999 20 68 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

18 20 2001 20 72 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

19 20 2002 20 76 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

20 20 2003 20 80 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

21 20 2004 20 84 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

22 20 2006 20 88 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

23 20 2007 20 92 1.01266 0.01266 0.00016 0.00000

24 20 2008 14 96 0.70886 -0.29114 0.08476 -0.02468

∑ = 474 ∑ = 0.00000 0.08845 -0.02463

19.75

0.0620 1.27 %

-4.4907 14.46 %

11.14 %

-4.4907 = -72.42 Se considera que Cs= 2xCv= 0.12 Con este valor busco f

0.0620 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.12Tabla No2

10000 0.01 3.98 24.62

1000 0.10 3.26 23.74

100 1.00 2.41 22.70

50 2.00 2.12 22.35

20 5.00 1.68 21.81

10 10.00 1.22 21.24

4 25.00 0.66 20.56

2 50.00 -0.02 19.73

1.33 75.00 -0.68 18.92

1.11 90.00 -1.27 18.19

1.05 95.00 -1.6 17.79

1.01 99.00 -2.24 17.01

1.00 99.90 -2.92 16.17

15

17

19

21

23

25

27

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

245

ANEXO No. 64 CALCULO ESTACION SAN SIMON M030

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 12 1982 12 16.67 1.30435 0.30435 0.09263 0.02819

2 10 1983 12 33.33 1.30435 0.30435 0.09263 0.02819

3 6 1984 10 50 1.08696 0.08696 0.00756 0.00066

4 12 1985 6 66.67 0.65217 -0.34783 0.12098 -0.04208

5 6 1986 6 83.33 0.65217 -0.34783 0.12098 -0.04208

∑ = 46 ∑ = 0.00000 0.43478 -0.02712

9.2

0.3297 14.74 %

-0.1892 33.30 %

643.25 % MUY ALTO

-0.1892 = -0.57 Se considera que Cs= 2xCv= 0.66 Con este valor busco f

0.3297 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.66Tabla No2

10000 0.01 5.19 24.94

1000 0.10 4.04 21.45

100 1.00 2.79 17.66

50 2.00 2.38 16.42

20 5.00 1.81 14.69

10 10.00 1.33 13.23

4 25.00 0.6 11.02

2 50.00 -0.112 8.86

1.33 75.00 -0.72 7.02

1.11 90.00 -1.19 5.59

1.05 95.00 -1.43 4.86

1.01 99.00 -1.84 3.62

1.00 99.90 -2.19 2.56

0

5

10

15

20

25

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VEL

OCI

DAD

MAX

PR

OB.

m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

246

ANEXO No. 65 CALCULO ESTACION CAÑAR M031

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 20 1982 20 3.7 1.53374 0.53374 0.28488 0.15205

2 20 1983 20 7.41 1.53374 0.53374 0.28488 0.15205

3 14 1984 20 11.11 1.53374 0.53374 0.28488 0.15205

4 14 1985 18 14.81 1.38037 0.38037 0.14468 0.05503

5 14 1986 16 18.52 1.22699 0.22699 0.05153 0.01170

6 14 1987 16 22.22 1.22699 0.22699 0.05153 0.01170

7 14 1988 14 25.93 1.07362 0.07362 0.00542 0.00040

8 14 1989 14 29.63 1.07362 0.07362 0.00542 0.00040

9 10 1991 14 33.33 1.07362 0.07362 0.00542 0.00040

10 18 1992 14 37.04 1.07362 0.07362 0.00542 0.00040

11 16 1993 14 40.74 1.07362 0.07362 0.00542 0.00040

12 10 1994 14 44.44 1.07362 0.07362 0.00542 0.00040

13 14 1995 14 48.15 1.07362 0.07362 0.00542 0.00040

14 20 1996 12 51.85 0.92025 -0.07975 0.00636 -0.00051

15 16 1997 11 55.56 0.84356 -0.15644 0.02447 -0.00383

16 10 1998 10 59.26 0.76687 -0.23313 0.05435 -0.01267

17 11 1999 10 62.96 0.76687 -0.23313 0.05435 -0.01267

18 10 2000 10 66.67 0.76687 -0.23313 0.05435 -0.01267

19 10 2001 10 70.37 0.76687 -0.23313 0.05435 -0.01267

20 12 2002 10 74.07 0.76687 -0.23313 0.05435 -0.01267

21 10 2003 10 77.78 0.76687 -0.23313 0.05435 -0.01267

22 10 2004 10 81.48 0.76687 -0.23313 0.05435 -0.01267

23 10 2005 10 85.19 0.76687 -0.23313 0.05435 -0.01267

24 10 2006 10 88.89 0.76687 -0.23313 0.05435 -0.01267

25 8 2007 10 92.59 0.76687 -0.23313 0.05435 -0.01267

26 10 2008 8 96.3 0.61350 -0.38650 0.14938 -0.05774

∑ = 339 ∑ = 1.86402 0.34860

13.04

0.2731 5.36 %

0.6849 14.38 %

74.55 %

0.6849 = 2.51 Se considera que Cs= 0.68 Con este valor busco f

0.2731 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.68Tabla No2

10000 0.01 5.234 31.68

1000 0.10 4.07 27.53

100 1.00 2.81 23.05

50 2.00 2.39 21.55

20 5.00 1.82 19.52

10 10.00 1.33 17.78

4 25.00 0.59 15.14

2 50.00 -0.12 12.61

1.33 75.00 -0.72 10.48

1.11 90.00 -1.18 8.84

1.05 95.00 -1.43 7.95

1.01 99.00 -1.82 6.56

1.00 99.90 -2.17 5.31

05

101520253035

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PRO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob. m/s

247

ANEXO No. 66 CALCULO ESTACION LA ARGELIA-LOJA M033

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 20 1982 20 3.7 1.34048 0.34048 0.11593 0.03947

2 16 1983 20 7.41 1.34048 0.34048 0.11593 0.03947

3 15 1984 20 11.11 1.34048 0.34048 0.11593 0.03947

4 20 1985 20 14.81 1.34048 0.34048 0.11593 0.03947

5 18 1986 18 18.52 1.20643 0.20643 0.04262 0.00880

6 18 1987 18 22.22 1.20643 0.20643 0.04262 0.00880

7 15 1988 17 25.93 1.13941 0.13941 0.01944 0.00271

8 14 1989 16 29.63 1.07239 0.07239 0.00524 0.00038

9 15 1991 16 33.33 1.07239 0.07239 0.00524 0.00038

10 14 1992 15 37.04 1.00536 0.00536 0.00003 0.00000

11 14 1993 15 40.74 1.00536 0.00536 0.00003 0.00000

12 17 1994 15 44.44 1.00536 0.00536 0.00003 0.00000

13 12 1995 15 48.15 1.00536 0.00536 0.00003 0.00000

14 15 1996 15 51.85 1.00536 0.00536 0.00003 0.00000

15 15 1997 14 55.56 0.93834 -0.06166 0.00380 -0.00023

16 12 1998 14 59.26 0.93834 -0.06166 0.00380 -0.00023

17 10 1999 14 62.96 0.93834 -0.06166 0.00380 -0.00023

18 8 2000 14 66.67 0.93834 -0.06166 0.00380 -0.00023

19 20 2001 14 70.37 0.93834 -0.06166 0.00380 -0.00023

20 20 2002 14 74.07 0.93834 -0.06166 0.00380 -0.00023

21 12 2003 12 77.78 0.80429 -0.19571 0.03830 -0.00750

22 14 2004 12 81.48 0.80429 -0.19571 0.03830 -0.00750

23 14 2005 12 85.19 0.80429 -0.19571 0.03830 -0.00750

24 14 2006 10 88.89 0.67024 -0.32976 0.10874 -0.03586

25 16 2007 10 92.59 0.67024 -0.32976 0.10874 -0.03586

26 10 2008 8 96.3 0.53619 -0.46381 0.21512 -0.09977

∑ = 388 ∑ = 0.00000 1.14932 -0.01643

14.92

0.2144 4.20 %

-0.0667 14.18 %

742.09 % MUY ALTO

-0.0667 = -0.31 Se considera que Cs= 2xCv= 0.43 Con este valor busco f

0.2144 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.43Tabla No2

10000 0.01 4.68 29.89

1000 0.10 3.71 26.79

100 1.00 2.61 23.27

50 2.00 2.28 22.21

20 5.00 1.76 20.55

10 10.00 1.32 19.14

4 25.00 0.63 16.94

2 50.00 -0.073 14.69

1.33 75.00 -0.71 12.65

1.11 90.00 -1.23 10.99

1.05 95.00 -1.51 10.09

1.01 99.00 -2.01 8.49

1.00 99.90 -2.5 6.92

5

10

15

20

25

30

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINE DE TENDENCIA Vmax prob m/s

248

ANEXO No. 67 CALCULO ESTACION MILAGRO INGENIO VALEDEZ M037

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 4 1982 14 3.7 1.97740 0.97740 0.95531 0.93372

2 4 1983 12 7.41 1.69492 0.69492 0.48291 0.33558

3 6 1984 12 11.11 1.69492 0.69492 0.48291 0.33558

4 6 1985 8 14.81 1.12994 0.12994 0.01689 0.00219

5 8 1986 8 18.52 1.12994 0.12994 0.01689 0.00219

6 6 1987 8 22.22 1.12994 0.12994 0.01689 0.00219

7 7 1988 7 25.93 0.98870 -0.01130 0.00013 0.00000

8 8 1989 7 29.63 0.98870 -0.01130 0.00013 0.00000

9 12 1991 7 33.33 0.98870 -0.01130 0.00013 0.00000

10 12 1992 7 37.04 0.98870 -0.01130 0.00013 0.00000

11 7 1993 7 40.74 0.98870 -0.01130 0.00013 0.00000

12 7 1994 7 44.44 0.98870 -0.01130 0.00013 0.00000

13 7 1995 6 48.15 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

14 7 1996 6 51.85 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

15 6 1997 6 55.56 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

16 6 1998 6 59.26 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

17 6 1999 6 62.96 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

18 7 2000 6 66.67 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

19 6 2001 6 70.37 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

20 6 2002 6 74.07 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

21 6 2003 6 77.78 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

22 8 2004 6 81.48 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

23 6 2005 6 85.19 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

24 6 2006 6 88.89 0.84746 -0.15254 0.02327 -0.00355

25 6 2007 4 92.59 0.56497 -0.43503 0.18925 -0.08233

26 14 2008 4 96.3 0.56497 -0.43503 0.18925 -0.08233

∑ = 184 ∑ = 2.63028 1.40420

7.08

0.3244 6.36 %

1.6459 14.58 %

32.27 %

1.6459 = 5.07 Se considera que Cs= 1.65 Con este valor busco f

0.3244 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=1.65Tabla No2

10000 0.01 7.43 24.14

1000 0.10 5.44 19.57

100 1.00 3.42 14.93

50 2.00 2.8 13.51

20 5.00 1.97 11.60

10 10.00 1.33 10.13

4 25.00 0.45 8.11

2 50.00 -0.26 6.48

1.33 75.00 -0.73 5.40

1.11 90.00 -0.98 4.83

1.05 95.00 -1.08 4.60

1.01 99.00 -1.17 4.39

1.00 99.90 -1.21 4.30

0

5

10

15

20

25

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

249

ANEXO No. 68 CALCULO ESTACION SANGAY SANTA ANA M041

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 8 1982 10 3.85 1.68919 0.68919 0.47498 0.32735

2 10 1983 8 7.69 1.35135 0.35135 0.12345 0.04337

3 4 1984 8 11.54 1.35135 0.35135 0.12345 0.04337

4 4 1985 8 15.38 1.35135 0.35135 0.12345 0.04337

5 4 1986 8 19.23 1.35135 0.35135 0.12345 0.04337

6 4 1987 8 23.08 1.35135 0.35135 0.12345 0.04337

7 4 1988 6 26.92 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

8 6 1991 6 30.77 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

9 6 1992 6 34.62 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

10 6 1993 6 38.46 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

11 6 1994 6 42.31 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

12 6 1995 6 46.15 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

13 6 1996 6 50 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

14 8 1997 6 53.85 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

15 6 1998 6 57.69 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

16 8 1999 6 61.54 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

17 6 2000 6 65.38 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

18 6 2001 4 69.23 0.67568 -0.32432 0.10519 -0.03411

19 8 2002 4 73.08 0.67568 -0.32432 0.10519 -0.03411

20 6 2003 4 76.92 0.67568 -0.32432 0.10519 -0.03411

21 8 2004 4 80.77 0.67568 -0.32432 0.10519 -0.03411

22 6 2005 4 84.62 0.67568 -0.32432 0.10519 -0.03411

23 4 2006 4 88.46 0.67568 -0.32432 0.10519 -0.03411

24 4 2007 4 92.31 0.67568 -0.32432 0.10519 -0.03411

25 4 2008 4 96.15 0.67568 -0.32432 0.10519 -0.03411

∑ = 148 ∑ = 0.00000 1.93572 0.27133

5.92

0.2840 5.68 %

0.4936 14.70 %

106.29 % MUY ALTO

0.4936 = 1.74 Se considera que Cs= 2xCv= 0.57 Con este valor busco f

0.2840 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.57Tabla No2

10000 0.01 4.98 14.29

1000 0.10 3.92 12.51

100 1.00 2.71 10.48

50 2.00 2.34 9.85

20 5.00 1.79 8.93

10 10.00 1.33 8.16

4 25.00 0.61 6.95

2 50.00 -0.09 5.77

1.33 75.00 0.72 7.13

1.11 90.00 -1.21 3.89

1.05 95.00 -1.46 3.47

1.01 99.00 -1.9 2.73

1.00 99.90 -2.31 2.04

0

2

4

6

8

10

12

14

16

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

250

ANEXO No. 69 CALCULO ESTACION TENA M070

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 8 1984 15 7.14 1.50301 0.50301 0.25302 0.12727

2 7 1985 14 14.29 1.40281 0.40281 0.16225 0.06536

3 12 1991 12 21.43 1.20240 0.20240 0.04097 0.00829

4 15 1992 12 28.57 1.20240 0.20240 0.04097 0.00829

5 14 1993 12 35.71 1.20240 0.20240 0.04097 0.00829

6 10 1994 12 42.86 1.20240 0.20240 0.04097 0.00829

7 12 1995 10 50 1.00200 0.00200 0.00000 0.00000

8 8 1996 8 57.14 0.80160 -0.19840 0.03936 -0.00781

9 12 1997 8 64.29 0.80160 -0.19840 0.03936 -0.00781

10 8 1998 8 71.43 0.80160 -0.19840 0.03936 -0.00781

11 12 1999 7.7 78.57 0.77154 -0.22846 0.05219 -0.01192

12 7.7 2000 7 85.71 0.70140 -0.29860 0.08916 -0.02662

13 4 2008 4 92.86 0.40080 -0.59920 0.35904 -0.21514

∑ = 129.7 ∑ = 0.00000 1.19762 -0.05132

9.98

0.3159 8.76 %

-0.1356 20.57 %

549.80 % MUY ALTO

-0.1356 = -0.43 Se considera que Cs= 2xCv= 0.63 Con este valor busco f

0.3159 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.63Tabla No2

10000 0.01 5.12 26.12

1000 0.10 4 22.59

100 1.00 2.77 18.71

50 2.00 2.37 17.45

20 5.00 1.81 15.69

10 10.00 1.33 14.17

4 25.00 0.6 11.87

2 50.00 -0.11 9.63

1.33 75.00 -0.72 7.71

1.11 90.00 -1.19 6.23

1.05 95.00 -1.44 5.44

1.01 99.00 -1.86 4.12

1.00 99.90 -2.23 2.95

0

5

10

15

20

25

30

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

251

ANEXO No. 70 CALCULO ESTACION EL ANGEL M102

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 16 1982 20 3.7 1.32626 0.32626 0.10645 0.03473

2 14 1983 20 7.41 1.32626 0.32626 0.10645 0.03473

3 16 1984 20 11.11 1.32626 0.32626 0.10645 0.03473

4 20 1985 20 14.81 1.32626 0.32626 0.10645 0.03473

5 20 1986 20 18.52 1.32626 0.32626 0.10645 0.03473

6 20 1987 18 22.22 1.19363 0.19363 0.03749 0.00726

7 20 1988 18 25.93 1.19363 0.19363 0.03749 0.00726

8 20 1989 18 29.63 1.19363 0.19363 0.03749 0.00726

9 18 1991 18 33.33 1.19363 0.19363 0.03749 0.00726

10 18 1992 16 37.04 1.06101 0.06101 0.00372 0.00023

11 16 1993 16 40.74 1.06101 0.06101 0.00372 0.00023

12 12 1994 16 44.44 1.06101 0.06101 0.00372 0.00023

13 16 1995 16 48.15 1.06101 0.06101 0.00372 0.00023

14 14 1996 16 51.85 1.06101 0.06101 0.00372 0.00023

15 10 1997 14 55.56 0.92838 -0.07162 0.00513 -0.00037

16 9 1998 14 59.26 0.92838 -0.07162 0.00513 -0.00037

17 7 1999 14 62.96 0.92838 -0.07162 0.00513 -0.00037

18 8 2000 14 66.67 0.92838 -0.07162 0.00513 -0.00037

19 12 2001 14 70.37 0.92838 -0.07162 0.00513 -0.00037

20 14 2002 12 74.07 0.79576 -0.20424 0.04172 -0.00852

21 16 2003 12 77.78 0.79576 -0.20424 0.04172 -0.00852

22 14 2004 12 81.48 0.79576 -0.20424 0.04172 -0.00852

23 12 2005 10 85.19 0.66313 -0.33687 0.11348 -0.03823

24 18 2006 9 88.89 0.59682 -0.40318 0.16256 -0.06554

25 18 2007 8 92.59 0.53050 -0.46950 0.22043 -0.10349

26 14 2008 7 96.3 0.46419 -0.53581 0.28709 -0.15383

∑ = 392 ∑ = 1.63516 -0.18466

15.08

0.2557 5.02 %

-0.4416 14.31 %

114.40 % MUY ALTO

-0.4416 = -1.73 Se considera que Cs= 2xCv= 0.51 Con este valor busco f

0.2557 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.51Tabla No2

10000 0.01 4.85 33.78

1000 0.10 3.83 29.85

100 1.00 2.63 25.22

50 2.00 2.31 23.99

20 5.00 1.77 21.91

10 10.00 1.33 20.21

4 25.00 0.62 17.47

2 50.00 -0.08 14.77

1.33 75.00 -0.71 12.34

1.11 90.00 -1.22 10.37

1.05 95.00 -1.49 9.33

1.01 99.00 -1.95 7.56

1.00 99.90 -2.39 5.86

0

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

252

ANEXO No. 71 CALCULO ESTACION SAN GABRIEL M103

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 10 1982 20 3.7 1.97628 0.97628 0.95313 0.93053

2 20 1983 20 7.41 1.97628 0.97628 0.95313 0.93053

3 10 1984 12 11.11 1.18577 0.18577 0.03451 0.00641

4 12 1985 12 14.81 1.18577 0.18577 0.03451 0.00641

5 12 1986 12 18.52 1.18577 0.18577 0.03451 0.00641

6 10 1987 12 22.22 1.18577 0.18577 0.03451 0.00641

7 10 1988 11 25.93 1.08696 0.08696 0.00756 0.00066

8 11 1989 10 29.63 0.98814 -0.01186 0.00014 0.00000

9 20 1991 10 33.33 0.98814 -0.01186 0.00014 0.00000

10 12 1992 10 37.04 0.98814 -0.01186 0.00014 0.00000

11 8 1993 10 40.74 0.98814 -0.01186 0.00014 0.00000

12 8 1994 10 44.44 0.98814 -0.01186 0.00014 0.00000

13 12 1995 10 48.15 0.98814 -0.01186 0.00014 0.00000

14 10 1996 10 51.85 0.98814 -0.01186 0.00014 0.00000

15 10 1997 10 55.56 0.98814 -0.01186 0.00014 0.00000

16 10 1998 10 59.26 0.98814 -0.01186 0.00014 0.00000

17 8 1999 8 62.96 0.79051 -0.20949 0.04388 -0.00919

18 8 2000 8 66.67 0.79051 -0.20949 0.04388 -0.00919

19 10 2001 8 70.37 0.79051 -0.20949 0.04388 -0.00919

20 8 2002 8 74.07 0.79051 -0.20949 0.04388 -0.00919

21 8 2003 8 77.78 0.79051 -0.20949 0.04388 -0.00919

22 10 2004 8 81.48 0.79051 -0.20949 0.04388 -0.00919

23 8 2005 8 85.19 0.79051 -0.20949 0.04388 -0.00919

24 6 2006 6 88.89 0.59289 -0.40711 0.16574 -0.06748

25 6 2007 6 92.59 0.59289 -0.40711 0.16574 -0.06748

26 6 2008 6 96.3 0.59289 -0.40711 0.16574 -0.06748

∑ = 263 ∑ = 0.00000 2.85755 1.62056

10.12

0.3381 6.63 %

1.6774 14.64 %

32.07 %

1.6774 = 4.96 Se considera que Cs= 1.68 Con este valor busco f

0.3381 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=1.68Tabla No2

10000 0.01 7.49 35.75

1000 0.10 5.47 28.84

100 1.00 3.43 21.86

50 2.00 2.81 19.73

20 5.00 1.97 16.86

10 10.00 1.32 14.64

4 25.00 0.44 11.63

2 50.00 -0.27 9.20

1.33 75.00 -0.72 7.66

1.11 90.00 -0.97 6.80

1.05 95.00 -1.07 6.46

1.01 99.00 -1.15 6.19

1.00 99.90 -1.18 6.08

0

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VELO

CID

AD M

AX

PRO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

253

ANEXO No. 72 CALCULO ESTACION OTAVALO M105

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 14 1982 20 3.7 1.81159 0.81159 0.65869 0.53459

2 12 1983 18 7.41 1.63043 0.63043 0.39745 0.25057

3 9 1984 15 11.11 1.35870 0.35870 0.12866 0.04615

4 14 1985 14 14.81 1.26812 0.26812 0.07189 0.01927

5 18 1986 14 18.52 1.26812 0.26812 0.07189 0.01927

6 9 1987 14 22.22 1.26812 0.26812 0.07189 0.01927

7 15 1988 14 25.93 1.26812 0.26812 0.07189 0.01927

8 14 1989 14 29.63 1.26812 0.26812 0.07189 0.01927

9 14 1991 12 33.33 1.08696 0.08696 0.00756 0.00066

10 20 1992 12 37.04 1.08696 0.08696 0.00756 0.00066

11 10 1993 12 40.74 1.08696 0.08696 0.00756 0.00066

12 14 1994 10 44.44 0.90580 -0.09420 0.00887 -0.00084

13 8 1995 10 48.15 0.90580 -0.09420 0.00887 -0.00084

14 6 1996 10 51.85 0.90580 -0.09420 0.00887 -0.00084

15 7 1997 10 55.56 0.90580 -0.09420 0.00887 -0.00084

16 6 1998 10 59.26 0.90580 -0.09420 0.00887 -0.00084

17 7 1999 10 62.96 0.90580 -0.09420 0.00887 -0.00084

18 8 2000 9 66.67 0.81522 -0.18478 0.03414 -0.00631

19 12 2001 9 70.37 0.81522 -0.18478 0.03414 -0.00631

20 10 2002 8 74.07 0.72464 -0.27536 0.07582 -0.02088

21 10 2003 8 77.78 0.72464 -0.27536 0.07582 -0.02088

22 10 2004 8 81.48 0.72464 -0.27536 0.07582 -0.02088

23 12 2005 7 85.19 0.63406 -0.36594 0.13391 -0.04900

24 8 2006 7 88.89 0.63406 -0.36594 0.13391 -0.04900

25 10 2007 6 92.59 0.54348 -0.45652 0.20841 -0.09514

26 10 2008 6 96.3 0.54348 -0.45652 0.20841 -0.09514

∑ = 287 ∑ = 0.00000 2.60057 0.56107

11.04

0.3225 6.33 %

0.6689 14.57 %

79.28 %

0.6689 = 2.07 Se considera que Cs= 0.67 Con este valor busco f

0.3225 TABLA No. 4

Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.67Tabla No2

10000 0.01 5.21 29.59

1000 0.10 4.06 25.50

100 1.00 2.8 21.01

50 2.00 2.39 19.55

20 5.00 1.81 17.48

10 10.00 1.33 15.78

4 25.00 0.6 13.18

2 50.00 -0.11 10.65

1.33 75.00 -0.72 8.48

1.11 90.00 -1.19 6.80

1.05 95.00 -1.43 5.95

1.01 99.00 -1.83 4.52

1.00 99.90 -2.18 3.28

0

5

10

15

20

25

30

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

254

ANEXO No. 73 CALCULO ESTACION COTOPAXI-CLIRSEN M120

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 19 1982 20 4.76 1.19048 0.19048 0.03628 0.00691

2 16 1983 20 9.52 1.19048 0.19048 0.03628 0.00691

3 16 1984 20 14.29 1.19048 0.19048 0.03628 0.00691

4 16 1985 19 19.05 1.13095 0.13095 0.01715 0.00225

5 19 1986 19 23.81 1.13095 0.13095 0.01715 0.00225

6 16 1987 18 28.57 1.07143 0.07143 0.00510 0.00036

7 16 1988 18 33.33 1.07143 0.07143 0.00510 0.00036

8 16 1989 18 38.1 1.07143 0.07143 0.00510 0.00036

9 18 1991 18 42.86 1.07143 0.07143 0.00510 0.00036

10 18 1992 18 47.62 1.07143 0.07143 0.00510 0.00036

11 20 1993 16 52.38 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

12 20 1999 16 57.14 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

13 12 2000 16 61.9 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

14 18 2001 16 66.67 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

15 18 2002 16 71.43 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

16 18 2003 16 76.19 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

17 12 2005 16 80.95 0.95238 -0.04762 0.00227 -0.00011

18 20 2006 12 85.71 0.71429 -0.28571 0.08163 -0.02332

19 16 2007 12 90.48 0.71429 -0.28571 0.08163 -0.02332

20 12 2008 12 95.24 0.71429 -0.28571 0.08163 -0.02332

∑ = 336 ∑ = 0.00000 0.42942 -0.04368

16.8

0.1503 3.36 %

-0.6766 15.99 %

81.79 %

-0.6766 = -4.50 Se considera que Cs= 2xCv= 0.30 Con este valor busco f

0.1503 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.30Tabla No2

10000 0.01 4.38 27.86

1000 0.10 3.52 25.69

100 1.00 2.54 23.22

50 2.00 2.21 22.38

20 5.00 1.72 21.14

10 10.00 1.31 20.11

4 25.00 0.64 18.42

2 50.00 -0.05 16.67

1.33 75.00 -0.7 15.03

1.11 90.00 -1.24 13.67

1.05 95.00 -1.55 12.89

1.01 99.00 -2.1 11.50

1.00 99.90 -2.67 10.06

5

10

15

20

25

30

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VEL

OC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

255

ANEXO No. 74 CALCULO ESTACION PATATE M126

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 20 1982 20 5.56 1.26904 0.26904 0.07238 0.01947

2 16 1983 20 11.11 1.26904 0.26904 0.07238 0.01947

3 16 1984 18 16.67 1.14213 0.14213 0.02020 0.00287

4 14 1985 18 22.22 1.14213 0.14213 0.02020 0.00287

5 14 1986 18 27.78 1.14213 0.14213 0.02020 0.00287

6 18 1987 18 33.33 1.14213 0.14213 0.02020 0.00287

7 15 1988 17 38.89 1.07868 0.07868 0.00619 0.00049

8 18 1989 16 44.44 1.01523 0.01523 0.00023 0.00000

9 17 1991 16 50 1.01523 0.01523 0.00023 0.00000

10 18 1992 16 55.56 1.01523 0.01523 0.00023 0.00000

11 20 1993 15 61.11 0.95178 -0.04822 0.00233 -0.00011

12 12 2001 14 66.67 0.88832 -0.11168 0.01247 -0.00139

13 10 2002 14 72.22 0.88832 -0.11168 0.01247 -0.00139

14 18 2003 14 77.78 0.88832 -0.11168 0.01247 -0.00139

15 16 2004 12 83.33 0.76142 -0.23858 0.05692 -0.01358

16 14 2007 12 88.89 0.76142 -0.23858 0.05692 -0.01358

17 12 2008 10 94.44 0.63452 -0.36548 0.13358 -0.04882

∑ = 268 ∑ = 0.00000 0.51961 -0.02934

15.76

0.1802 4.37 %

-0.3134 17.43 %

192.98 % MUY ALTO

-0.3134 = -1.74 Se considera que Cs= 2xCv= 0.36 Con este valor busco f

0.1802 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.36Tabla No2

10000 0.01 4.52 28.60

1000 0.10 3.6 25.98

100 1.00 2.58 23.09

50 2.00 2.24 22.12

20 5.00 1.74 20.70

10 10.00 1.32 19.51

4 25.00 0.63 17.55

2 50.00 -0.06 15.59

1.33 75.00 -0.71 13.74

1.11 90.00 -1.23 12.27

1.05 95.00 -1.54 11.39

1.01 99.00 -2.06 9.91

1.00 99.90 -2.59 8.40

5

10

15

20

25

30

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

256

ANEXO No. 75 CALCULO ESTACION CHILLANES M130

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 8 1982 16 3.7 1.80180 0.80180 0.64289 0.51547

2 7 1983 12 7.41 1.35135 0.35135 0.12345 0.04337

3 7 1984 12 11.11 1.35135 0.35135 0.12345 0.04337

4 6 1985 12 14.81 1.35135 0.35135 0.12345 0.04337

5 6 1986 12 18.52 1.35135 0.35135 0.12345 0.04337

6 8 1987 12 22.22 1.35135 0.35135 0.12345 0.04337

7 8 1988 10 25.93 1.12613 0.12613 0.01591 0.00201

8 8 1989 10 29.63 1.12613 0.12613 0.01591 0.00201

9 12 1991 10 33.33 1.12613 0.12613 0.01591 0.00201

10 16 1992 9 37.04 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

11 12 1993 9 40.74 1.01351 0.01351 0.00018 0.00000

12 12 1994 8 44.44 0.90090 -0.09910 0.00982 -0.00097

13 10 1995 8 48.15 0.90090 -0.09910 0.00982 -0.00097

14 10 1996 8 51.85 0.90090 -0.09910 0.00982 -0.00097

15 5 1997 8 55.56 0.90090 -0.09910 0.00982 -0.00097

16 7 1998 8 59.26 0.90090 -0.09910 0.00982 -0.00097

17 6 1999 8 62.96 0.90090 -0.09910 0.00982 -0.00097

18 12 2000 8 66.67 0.90090 -0.09910 0.00982 -0.00097

19 12 2001 7 70.37 0.78829 -0.21171 0.04482 -0.00949

20 8 2002 7 74.07 0.78829 -0.21171 0.04482 -0.00949

21 7 2003 7 77.78 0.78829 -0.21171 0.04482 -0.00949

22 8 2004 7 81.48 0.78829 -0.21171 0.04482 -0.00949

23 9 2005 6 85.19 0.67568 -0.32432 0.10519 -0.03411

24 10 2006 6 88.89 0.67568 -0.32432 0.10519 -0.03411

25 9 2007 6 92.59 0.67568 -0.32432 0.10519 -0.03411

26 8 2008 5 96.3 0.56306 -0.43694 0.19091 -0.08342

∑ = 231 ∑ = . 2.06272 0.50783

8.88

0.2872 5.63 %

0.8571 14.43 %

60.16 %

0.8571 = 2.98 Se considera que Cs= 0.86 Con este valor busco f

0.2872 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.86Tabla No2

10000 0.01 5.64 23.27

1000 0.10 4.32 19.90

100 1.00 2.93 16.35

50 2.00 2.48 15.21

20 5.00 1.85 13.60

10 10.00 1.34 12.30

4 25.00 0.57 10.33

2 50.00 -0.14 8.52

1.33 75.00 -0.73 7.02

1.11 90.00 -1.16 5.92

1.05 95.00 -1.36 5.41

1.01 99.00 -1.69 4.57

1.00 99.90 -1.95 3.91

0

5

10

15

20

25

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

257

ANEXO No. 76 CALCULO ESTACION GUAMOTE M134

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 10 1984 29 7.14 2.32745 1.32745 1.76212 2.33912

2 16 1985 20 14.29 1.60514 0.60514 0.36619 0.22159

3 20 1986 20 21.43 1.60514 0.60514 0.36619 0.22159

4 20 1987 16 28.57 1.28411 0.28411 0.08072 0.02293

5 10 1988 16 35.71 1.28411 0.28411 0.08072 0.02293

6 10 1991 10 42.86 0.80257 -0.19743 0.03898 -0.00770

7 29 1992 10 50 0.80257 -0.19743 0.03898 -0.00770

8 16 1993 10 57.14 0.80257 -0.19743 0.03898 -0.00770

9 9 1995 9 64.29 0.72231 -0.27769 0.07711 -0.02141

10 6 1999 6 71.43 0.48154 -0.51846 0.26880 -0.13936

11 4 2000 6 78.57 0.48154 -0.51846 0.26880 -0.13936

12 6 2001 6 85.71 0.48154 -0.51846 0.26880 -0.13936

13 6 2006 4 92.86 0.32103 -0.67897 0.46100 -0.31301

∑ = 162 ∑ = 4.11739 2.05258

12.46

0.5858 16.25 %

0.8511 22.73 %

127.49 % MUY ALTO

0.8511 = 1.45 Se considera que Cs= 2xCv= 1.17 Con este valor busco f

0.5858 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=1.17Tabla No2

10000 0.01 6.34 58.73

1000 0.10 4.77 47.27

100 1.00 3.13 35.30

50 2.00 2.61 31.51

20 5.00 1.9 26.33

10 10.00 1.34 22.24

4 25.00 0.53 16.33

2 50.00 -0.19 11.07

1.33 75.00 -0.74 7.06

1.11 90.00 -1.09 4.50

1.05 95.00 -1.25 3.34

1.01 99.00 -1.47 1.73

1.00 99.90 -1.61 0.71

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOCI

DAD

MA

X P

ROB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

258

ANEXO No. 77 CALCULO ESTACION PACHAMAMA-TIXAN M135

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 10 1982 20 5.88 1.33333 0.33333 0.11111 0.03704

2 18 1983 18 11.76 1.20000 0.20000 0.04000 0.00800

3 18 1984 18 17.65 1.20000 0.20000 0.04000 0.00800

4 20 1985 18 23.53 1.20000 0.20000 0.04000 0.00800

5 18 1986 18 29.41 1.20000 0.20000 0.04000 0.00800

6 18 1987 18 35.29 1.20000 0.20000 0.04000 0.00800

7 18 1988 18 41.18 1.20000 0.20000 0.04000 0.00800

8 18 1989 18 47.06 1.20000 0.20000 0.04000 0.00800

9 18 1991 18 52.94 1.20000 0.20000 0.04000 0.00800

10 18 1992 18 58.82 1.20000 0.20000 0.04000 0.00800

11 18 1993 14 64.71 0.93333 -0.06667 0.00444 -0.00030

12 10 1994 10 70.59 0.66667 -0.33333 0.11111 -0.03704

13 8 1996 10 76.47 0.66667 -0.33333 0.11111 -0.03704

14 14 1997 8 82.35 0.53333 -0.46667 0.21778 -0.10163

15 8 1998 8 88.24 0.53333 -0.46667 0.21778 -0.10163

16 8 2000 8 94.12 0.53333 -0.46667 0.21778 -0.10163

∑ = 240 ∑ = 1.35111 -0.27022

15

0.3001 7.50 %

-0.6664 18.46 %

99.58 %

-0.6664 = -2.22 Se considera que Cs= 2xCv= 0.60 Con este valor busco f

0.3001 TABLA No. 4

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.60Tabla No2

10000 0.01 5.05 37.73

1000 0.10 3.96 32.83

100 1.00 2.75 27.38

50 2.00 2.35 25.58

20 5.00 1.8 23.10

10 10.00 1.33 20.99

4 25.00 0.61 17.75

2 50.00 -0.1 14.55

1.33 75.00 -0.72 11.76

1.11 90.00 -1.2 9.60

1.05 95.00 -1.5 8.25

1.01 99.00 -1.88 6.54

1.00 99.90 -2.27 4.78

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VEL

OC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

259

ANEXO No. 78 CALCULO ESTACION BIBLIAN M137

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 8 1982 16 4 1.52964 0.52964 0.28052 0.14857

2 8 1983 16 8 1.52964 0.52964 0.28052 0.14857

3 10 1984 15 12 1.43403 0.43403 0.18839 0.08177

4 12 1985 14 16 1.33843 0.33843 0.11454 0.03876

5 9 1986 12 20 1.14723 0.14723 0.02168 0.00319

6 10 1987 12 24 1.14723 0.14723 0.02168 0.00319

7 10 1988 12 28 1.14723 0.14723 0.02168 0.00319

8 10 1989 10 32 0.95602 -0.04398 0.00193 -0.00009

9 10 1991 10 36 0.95602 -0.04398 0.00193 -0.00009

10 8 1992 10 40 0.95602 -0.04398 0.00193 -0.00009

11 8 1993 10 44 0.95602 -0.04398 0.00193 -0.00009

12 10 1994 10 48 0.95602 -0.04398 0.00193 -0.00009

13 10 1995 10 52 0.95602 -0.04398 0.00193 -0.00009

14 12 1996 10 56 0.95602 -0.04398 0.00193 -0.00009

15 8 1998 10 60 0.95602 -0.04398 0.00193 -0.00009

16 9 2000 9 64 0.86042 -0.13958 0.01948 -0.00272

17 8 2001 9 68 0.86042 -0.13958 0.01948 -0.00272

18 8 2002 8 72 0.76482 -0.23518 0.05531 -0.01301

19 10 2003 8 76 0.76482 -0.23518 0.05531 -0.01301

20 16 2004 8 80 0.76482 -0.23518 0.05531 -0.01301

21 16 2005 8 84 0.76482 -0.23518 0.05531 -0.01301

22 15 2006 8 88 0.76482 -0.23518 0.05531 -0.01301

23 12 2007 8 92 0.76482 -0.23518 0.05531 -0.01301

24 14 2008 8 96 0.76482 -0.23518 0.05531 -0.01301

∑ = 251 ∑ = 0.00000 1.37059 0.33007

10.46

0.2441 4.98 %

0.9865 14.86 %

52.95 %

0.9865 = 4.04 Se considera que Cs= 0.99 Con este valor busco f

0.2441 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.99Tabla No2

10000 0.01 5.94 25.63

1000 0.10 4.52 22.00

100 1.00 3.01 18.15

50 2.00 2.54 16.95

20 5.00 1.88 15.26

10 10.00 1.34 13.88

4 25.00 0.55 11.86

2 50.00 -0.16 10.05

1.33 75.00 -0.73 8.60

1.11 90.00 -1.13 7.57

1.05 95.00 -1.32 7.09

1.01 99.00 -1.6 6.37

1.00 99.90 -1.8 5.86

0

5

10

15

20

25

30

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VEL

OC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

260

ANEXO No. 79 CALCULO ESTACION PAUTE M138

n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 9 1982 20 3.85 2.61780 1.61780 2.61728 4.23424

2 6 1983 10 7.69 1.30890 0.30890 0.09542 0.02948

3 6 1984 10 11.54 1.30890 0.30890 0.09542 0.02948

4 8 1985 9 15.38 1.17801 0.17801 0.03169 0.00564

5 8 1986 8 19.23 1.04712 0.04712 0.00222 0.00010

6 10 1988 8 23.08 1.04712 0.04712 0.00222 0.00010

7 20 1989 8 26.92 1.04712 0.04712 0.00222 0.00010

8 8 1990 8 30.77 1.04712 0.04712 0.00222 0.00010

9 8 1991 8 34.62 1.04712 0.04712 0.00222 0.00010

10 8 1992 8 38.46 1.04712 0.04712 0.00222 0.00010

11 8 1993 8 42.31 1.04712 0.04712 0.00222 0.00010

12 8 1994 7 46.15 0.91623 -0.08377 0.00702 -0.00059

13 7 1995 7 50 0.91623 -0.08377 0.00702 -0.00059

14 7 1996 6 53.85 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

15 6 1997 6 57.69 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

16 6 1998 6 61.54 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

17 6 1999 6 65.38 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

18 6 2000 6 69.23 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

19 6 2001 6 73.08 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

20 6 2002 6 76.92 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

21 6 2003 6 80.77 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

22 6 2004 6 84.62 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

23 10 2005 6 88.46 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

24 6 2006 6 92.31 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

25 6 2007 6 96.15 0.78534 -0.21466 0.04608 -0.00989

∑ = 191 ∑ = 0.00000 3.42233 4.17969

7.64

0.3776 7.55 %

3.2342 15.12 %

17.67 %

3.2342 = 8.56 Se considera que Cs= 3.23 Con este valor busco f

0.3776 TABLA No. 4Cs > 2*Cv OK

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=3.23Tabla No2

10000 0.01 8.21 31.33

1000 0.10 7.25 28.56

100 1.00 4.02 19.24

50 2.00 3.2 16.87

20 5.00 2.02 13.47

10 10.00 1.18 11.04

4 25.00 0.2 8.22

2 50.00 -0.4 6.49

1.33 75.00 -0.6 5.91

1.11 90.00 -0.67 5.71

1.05 95.00 -0.65 5.76

1.01 99.00 -0.66 5.74

1.00 99.90 -0.67 5.71

0

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOCI

DAD

MA

X P

ROB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

261

ANEXO No. 80 CALCULO ESTACION CARIAMANGA M146

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 12 1982 13 3.85 1.44444 0.44444 0.19753 0.08779

2 12 1983 13 7.69 1.44444 0.44444 0.19753 0.08779

3 11 1984 13 11.54 1.44444 0.44444 0.19753 0.08779

4 13 1985 12 15.38 1.33333 0.33333 0.11111 0.03704

5 13 1986 12 19.23 1.33333 0.33333 0.11111 0.03704

6 8 1987 12 23.08 1.33333 0.33333 0.11111 0.03704

7 13 1988 12 26.92 1.33333 0.33333 0.11111 0.03704

8 9 1989 11 30.77 1.22222 0.22222 0.04938 0.01097

9 8 1991 10 34.62 1.11111 0.11111 0.01235 0.00137

10 8 1992 10 38.46 1.11111 0.11111 0.01235 0.00137

11 12 1993 9 42.31 1.00000 0.00000 0.00000 0.00000

12 12 1994 8 46.15 0.88889 -0.11111 0.01235 -0.00137

13 8 1995 8 50 0.88889 -0.11111 0.01235 -0.00137

14 8 1996 8 53.85 0.88889 -0.11111 0.01235 -0.00137

15 10 1997 8 57.69 0.88889 -0.11111 0.01235 -0.00137

16 7 1998 8 61.54 0.88889 -0.11111 0.01235 -0.00137

17 8 1999 8 65.38 0.88889 -0.11111 0.01235 -0.00137

18 8 2000 8 69.23 0.88889 -0.11111 0.01235 -0.00137

19 6 2001 7 73.08 0.77778 -0.22222 0.04938 -0.01097

20 10 2002 6 76.92 0.66667 -0.33333 0.11111 -0.03704

21 6 2003 6 80.77 0.66667 -0.33333 0.11111 -0.03704

22 6 2004 6 84.62 0.66667 -0.33333 0.11111 -0.03704

23 6 2005 6 88.46 0.66667 -0.33333 0.11111 -0.03704

24 6 2007 6 92.31 0.66667 -0.33333 0.11111 -0.03704

25 5 2008 5 96.15 0.55556 -0.44444 0.19753 -0.08779

∑ = 225 ∑ = 2.00000 0.13169

9

0.2887 5.77 %

0.2281 14.72 %

230.77 % MUY ALTO

0.2281 = 0.79 Se considera que Cs= 2xCv= 0.58 Con este valor busco f

0.2887

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.58Tabla No2

10000 0.01 5.01 22.02

1000 0.10 3.93 19.21

100 1.00 2.78 16.22

50 2.00 2.34 15.08

20 5.00 1.79 13.65

10 10.00 1.33 12.46

4 25.00 0.61 10.58

2 50.00 -0.1 8.74

1.33 75.00 -0.72 7.13

1.11 90.00 -1.2 5.88

1.05 95.00 -1.46 5.21

1.01 99.00 -1.9 4.06

1.00 99.90 -2.3 3.02

0

5

10

15

20

25

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

262

ANEXO No. 81 CALCULO ESTACION MUISNE M153

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 14 1982 18 5 1.80000 0.80000 0.64000 0.51200

2 12 1984 18 10 1.80000 0.80000 0.64000 0.51200

3 10 1985 14 15 1.40000 0.40000 0.16000 0.06400

4 8 1986 12 20 1.20000 0.20000 0.04000 0.00800

5 18 1991 10 25 1.00000 0.00000 0.00000 0.00000

6 18 1993 10 30 1.00000 0.00000 0.00000 0.00000

7 10 1994 10 35 1.00000 0.00000 0.00000 0.00000

8 10 1995 10 40 1.00000 0.00000 0.00000 0.00000

9 4 1998 10 45 1.00000 0.00000 0.00000 0.00000

10 8 1999 10 50 1.00000 0.00000 0.00000 0.00000

11 8 2000 8 55 0.80000 -0.20000 0.04000 -0.00800

12 10 2001 8 60 0.80000 -0.20000 0.04000 -0.00800

13 8 2002 8 65 0.80000 -0.20000 0.04000 -0.00800

14 8 2003 8 70 0.80000 -0.20000 0.04000 -0.00800

15 8 2004 8 75 0.80000 -0.20000 0.04000 -0.00800

16 8 2005 8 80 0.80000 -0.20000 0.04000 -0.00800

17 8 2006 8 85 0.80000 -0.20000 0.04000 -0.00800

18 10 2007 8 90 0.80000 -0.20000 0.04000 -0.00800

19 10 2008 4 95 0.40000 -0.60000 0.36000 -0.21600

∑ = 190 ∑ = 2.16000 0.81600

10

0.3464 7.95 %

1.0906 17.17 %

58.17 %

1.0906 = 3.15 Se considera que Cs= 1.09 Con este valor busco f

0.3464Cs > 2 Cv ok

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=1.09Tabla No2

10000 0.01 6.16 31.34

1000 0.10 4.66 26.14

100 1.00 3.08 20.67

50 2.00 2.58 18.94

20 5.00 1.89 16.55

10 10.00 1.34 14.64

4 25.00 0.54 11.87

2 50.00 -0.18 9.38

1.33 75.00 -0.74 7.44

1.11 90.00 -1.1 6.19

1.05 95.00 -1.28 5.57

1.01 99.00 -1.53 4.70

1.00 99.90 -1.69 4.15

0

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOCI

DA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

263

ANEXO No. 82 CALCULO ESTACION CAYAPAS M154

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 9 1982 9 3.85 1.45161 0.45161 0.20395 0.09211

2 5 1983 9 7.69 1.45161 0.45161 0.20395 0.09211

3 4 1984 9 11.54 1.45161 0.45161 0.20395 0.09211

4 3 1985 8 15.38 1.29032 0.29032 0.08429 0.02447

5 5 1986 8 19.23 1.29032 0.29032 0.08429 0.02447

6 7 1987 8 23.08 1.29032 0.29032 0.08429 0.02447

7 7 1988 8 26.92 1.29032 0.29032 0.08429 0.02447

8 4 1989 7 30.77 1.12903 0.12903 0.01665 0.00215

9 4 1991 7 34.62 1.12903 0.12903 0.01665 0.00215

10 8 1992 7 38.46 1.12903 0.12903 0.01665 0.00215

11 8 1993 7 42.31 1.12903 0.12903 0.01665 0.00215

12 3 1994 7 46.15 1.12903 0.12903 0.01665 0.00215

13 3 1995 7 50 1.12903 0.12903 0.01665 0.00215

14 4 1996 7 53.85 1.12903 0.12903 0.01665 0.00215

15 7 1997 6 57.69 0.96774 -0.03226 0.00104 -0.00003

16 9 1998 6 61.54 0.96774 -0.03226 0.00104 -0.00003

17 7 1999 5 65.38 0.80645 -0.19355 0.03746 -0.00725

18 8 2000 5 69.23 0.80645 -0.19355 0.03746 -0.00725

19 7 2002 4 73.08 0.64516 -0.35484 0.12591 -0.04468

20 7 2003 4 76.92 0.64516 -0.35484 0.12591 -0.04468

21 7 2004 4 80.77 0.64516 -0.35484 0.12591 -0.04468

22 6 2005 4 84.62 0.64516 -0.35484 0.12591 -0.04468

23 9 2006 3 88.46 0.48387 -0.51613 0.26639 -0.13749

24 6 2007 3 92.31 0.48387 -0.51613 0.26639 -0.13749

25 8 2008 3 96.15 0.48387 -0.51613 0.26639 -0.13749

∑ = 155 ∑ = 2.44537 -0.21651

6.2

0.3192 6.38 %

-0.2774 14.85 %

194.42 % MUY ALTO

-0.2774 = -0.87 Se considera que Cs= 2xCv= 0.64 Con este valor busco f

0.3192

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.64Tabla No2

10000 0.01 5.14 16.37

1000 0.10 4.02 14.16

100 1.00 2.78 11.70

50 2.00 2.37 10.89

20 5.00 1.81 9.78

10 10.00 1.33 8.83

4 25.00 0.6 7.39

2 50.00 -0.11 5.98

1.33 75.00 -0.72 4.78

1.11 90.00 -1.19 3.84

1.05 95.00 -1.44 3.35

1.01 99.00 -1.85 2.54

1.00 99.90 -2.22 1.81

02468

1012141618

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VELO

CID

AD

MAX

PRO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

264

ANEXO No. 83 CALCULO ESTACION EL CARMEN M160

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 6 1982 12 5.88 2.06540 1.06540 1.13509 1.20933

2 4 1983 8 11.76 1.37694 0.37694 0.14208 0.05356

3 8 1984 8 17.65 1.37694 0.37694 0.14208 0.05356

4 8 1985 6 23.53 1.03270 0.03270 0.00107 0.00003

5 5 1986 6 29.41 1.03270 0.03270 0.00107 0.00003

6 4 1987 6 35.29 1.03270 0.03270 0.00107 0.00003

7 6 1988 6 41.18 1.03270 0.03270 0.00107 0.00003

8 6 1989 6 47.06 1.03270 0.03270 0.00107 0.00003

9 6 1991 6 52.94 1.03270 0.03270 0.00107 0.00003

10 5 1992 5 58.82 0.86059 -0.13941 0.01944 -0.00271

11 6 1993 5 64.71 0.86059 -0.13941 0.01944 -0.00271

12 6 1994 4 70.59 0.68847 -0.31153 0.09705 -0.03023

13 12 1995 4 76.47 0.68847 -0.31153 0.09705 -0.03023

14 3 1996 4 82.35 0.68847 -0.31153 0.09705 -0.03023

15 4 1997 4 88.24 0.68847 -0.31153 0.09705 -0.03023

16 4 1998 3 94.12 0.51635 -0.48365 0.23392 -0.11313

∑ = 93 ∑ = 2.08666 1.07716

5.81

0.3730 9.32 %

1.3840 18.87 %

51.36 %

1.3840 = 3.71 Se considera que Cs= 1.38 Con este valor busco f

0.3730Cs > 2 Cv ok

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=1.38Tabla No2

10000 0.01 6.82 20.59

1000 0.10 5.06 16.77

100 1.00 3.26 12.87

50 2.00 2.69 11.64

20 5.00 1.94 10.01

10 10.00 1.34 8.71

4 25.00 0.49 6.87

2 50.00 -0.22 5.33

1.33 75.00 -0.73 4.23

1.11 90.00 -1.04 3.56

1.05 95.00 -1.18 3.25

1.01 99.00 -1.32 2.95

1.00 99.90 -1.41 2.75

02468

101214161820

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

265

ANEXO No. 84 CALCULO ESTACION PEDERNALES-MANABI M168

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 14 1982 16 14.29 1.20030 0.20030 0.04012 0.00804

2 16 1983 14 28.57 1.05026 0.05026 0.00253 0.00013

3 12 1984 14 42.86 1.05026 0.05026 0.00253 0.00013

4 14 1985 12 57.14 0.90023 -0.09977 0.00996 -0.00099

5 12 1986 12 71.43 0.90023 -0.09977 0.00996 -0.00099

6 12 1987 12 85.71 0.90023 -0.09977 0.00996 -0.00099

∑ = 80 ∑ = 0.00000 0.07504 0.00531

13.33

0.1225 5.00 %

0.5777 29.08 %

174.07 % MUY ALTO

0.5777 = 4.72 Se considera que Cs= 0.58 Con este valor busco f

0.1225

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.58Tabla No2

10000 0.01 5.01 21.51

1000 0.10 3.93 19.75

100 1.00 2.72 17.77

50 2.00 2.34 17.15

20 5.00 1.79 16.25

10 10.00 1.33 15.50

4 25.00 0.61 14.33

2 50.00 -0.1 13.17

1.33 75.00 -0.72 12.15

1.11 90.00 -1.2 11.37

1.05 95.00 -1.46 10.95

1.01 99.00 -1.9 10.23

1.00 99.90 -2.3 9.57

8

10

12

14

16

18

20

22

24

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOCI

DAD

MA

X P

ROB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

266

ANEXO No. 85 CALCULO ESTACION ARENILLAS M179

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 5 1982 12 5.56 1.87207 0.87207 0.76051 0.66323

2 4 1983 10 11.11 1.56006 0.56006 0.31367 0.17567

3 4 1984 9 16.67 1.40406 0.40406 0.16326 0.06597

4 6 1985 8 22.22 1.24805 0.24805 0.06153 0.01526

5 6 1986 8 27.78 1.24805 0.24805 0.06153 0.01526

6 5 1987 6 33.33 0.93604 -0.06396 0.00409 -0.00026

7 6 1988 6 38.89 0.93604 -0.06396 0.00409 -0.00026

8 5 1989 6 44.44 0.93604 -0.06396 0.00409 -0.00026

9 5 1991 6 50 0.93604 -0.06396 0.00409 -0.00026

10 12 1992 6 55.56 0.93604 -0.06396 0.00409 -0.00026

11 4 1993 5 61.11 0.78003 -0.21997 0.04839 -0.01064

12 6 1995 5 66.67 0.78003 -0.21997 0.04839 -0.01064

13 6 1996 5 72.22 0.78003 -0.21997 0.04839 -0.01064

14 8 2005 5 77.78 0.78003 -0.21997 0.04839 -0.01064

15 10 2006 4 83.33 0.62402 -0.37598 0.14136 -0.05315

16 9 2007 4 88.89 0.62402 -0.37598 0.14136 -0.05315

17 8 2008 4 94.44 0.62402 -0.37598 0.14136 -0.05315

∑ = 109 ∑ = 0.00000 1.99858 0.73207

6.41

0.3534 8.57 %

1.0364 18.19 %

65.17 %

1.0364 = 2.93 Se considera que Cs= 1.04 Con este valor busco f

0.3534Cs > 2 Cv ok

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=1.04Tabla No2

10000 0.01 6.05 20.12

1000 0.10 4.59 16.81

100 1.00 3.05 13.32

50 2.00 2.56 12.21

20 5.00 1.88 10.67

10 10.00 1.34 9.45

4 25.00 0.55 7.66

2 50.00 -0.17 6.02

1.33 75.00 -0.73 4.76

1.11 90.00 -1.12 3.87

1.05 95.00 -1.3 3.46

1.01 99.00 -1.56 2.88

1.00 99.90 -1.75 2.45

02468

101214161820

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

267

ANEXO No. 86 CALCULO ESTACION MACHALA-UTM M185

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 7 1982 15 5.88 1.78998 0.78998 0.62406 0.49299

2 8 1984 10 11.76 1.19332 0.19332 0.03737 0.00722

3 10 1985 10 17.65 1.19332 0.19332 0.03737 0.00722

4 15 1986 10 23.53 1.19332 0.19332 0.03737 0.00722

5 10 1987 10 29.41 1.19332 0.19332 0.03737 0.00722

6 10 1991 10 35.29 1.19332 0.19332 0.03737 0.00722

7 10 1992 10 41.18 1.19332 0.19332 0.03737 0.00722

8 10 1993 8 47.06 0.95465 -0.04535 0.00206 -0.00009

9 8 1994 8 52.94 0.95465 -0.04535 0.00206 -0.00009

10 8 1998 8 58.82 0.95465 -0.04535 0.00206 -0.00009

11 8 1999 8 64.71 0.95465 -0.04535 0.00206 -0.00009

12 10 2000 7 70.59 0.83532 -0.16468 0.02712 -0.00447

13 4 2003 6 76.47 0.71599 -0.28401 0.08066 -0.02291

14 6 2004 6 82.35 0.71599 -0.28401 0.08066 -0.02291

15 6 2005 4 88.24 0.47733 -0.52267 0.27319 -0.14279

16 4 2008 4 94.12 0.47733 -0.52267 0.27319 -0.14279

∑ = 134 ∑ = 1.59133 0.20011

8.38

0.3257 8.14 %

0.3861 18.59 %

175.60 % MUY ALTO

0.3861 = 1.19 Se considera que Cs= 2xCv= 0.65 Con este valor busco f

0.3257

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.65Tabla No2

10000 0.01 5.17 22.49

1000 0.10 4.03 19.38

100 1.00 2.79 16.00

50 2.00 2.38 14.88

20 5.00 1.81 13.32

10 10.00 1.33 12.01

4 25.00 0.6 10.02

2 50.00 -0.11 8.08

1.33 75.00 -0.72 6.41

1.11 90.00 -1.19 5.13

1.05 95.00 -1.44 4.45

1.01 99.00 -1.85 3.33

1.00 99.90 -2.21 2.35

0

5

10

15

20

25

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

268

ANEXO No. 87 CALCULO ESTACION PAPALLACTA M188

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 8 1980 20 9.09 1.75439 0.75439 0.56910 0.42932

2 8 1981 16 18.18 1.40351 0.40351 0.16282 0.06570

3 10 1982 12 27.27 1.05263 0.05263 0.00277 0.00015

4 8 1983 12 36.36 1.05263 0.05263 0.00277 0.00015

5 8 1984 12 45.45 1.05263 0.05263 0.00277 0.00015

6 20 1985 10 54.55 0.87719 -0.12281 0.01508 -0.00185

7 16 1986 8 63.64 0.70175 -0.29825 0.08895 -0.02653

8 12 1987 8 72.73 0.70175 -0.29825 0.08895 -0.02653

9 12 1988 8 81.82 0.70175 -0.29825 0.08895 -0.02653

10 12 1989 8 90.91 0.70175 -0.29825 0.08895 -0.02653

∑ = 114 ∑ = 1.11111 0.38749

11.4

0.3514 11.11 %

0.9925 23.70 %

88.54 %

0.9925 = 2.82 Se considera que Cs= 0.99 Con este valor busco f

0.3514

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.99Tabla No2

10000 0.01 5.7 34.23

1000 0.10 4.36 28.86

100 1.00 2.95 23.22

50 2.00 2.5 21.41

20 5.00 1.86 18.85

10 10.00 1.34 16.77

4 25.00 0.57 13.68

2 50.00 -0.15 10.80

1.33 75.00 -0.73 8.48

1.11 90.00 -1.15 6.79

1.05 95.00 -1.35 5.99

1.01 99.00 -1.67 4.71

1.00 99.90 -1.91 3.75

0

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VEL

OC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

269

ANEXO No. 88 CALCULO GUALAQUIZA INAMHI M189

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 10 1982 21 3.7 2.57669 1.57669 2.48594 3.91955

2 10 1983 10 7.41 1.22699 0.22699 0.05153 0.01170

3 10 1984 10 11.11 1.22699 0.22699 0.05153 0.01170

4 10 1985 10 14.81 1.22699 0.22699 0.05153 0.01170

5 10 1986 10 18.52 1.22699 0.22699 0.05153 0.01170

6 8 1987 10 22.22 1.22699 0.22699 0.05153 0.01170

7 10 1988 10 25.93 1.22699 0.22699 0.05153 0.01170

8 8 1989 10 29.63 1.22699 0.22699 0.05153 0.01170

9 10 1991 8 33.33 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

10 7 1992 8 37.04 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

11 21 1993 8 40.74 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

12 6 1994 8 44.44 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

13 6 1995 8 48.15 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

14 6 1996 8 51.85 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

15 4 1997 8 55.56 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

16 4 1998 8 59.26 0.98160 -0.01840 0.00034 -0.00001

17 8 1999 7 62.96 0.85890 -0.14110 0.01991 -0.00281

18 6 2000 6 66.67 0.73620 -0.26380 0.06959 -0.01836

19 6 2001 6 70.37 0.73620 -0.26380 0.06959 -0.01836

20 6 2002 6 74.07 0.73620 -0.26380 0.06959 -0.01836

21 8 2003 6 77.78 0.73620 -0.26380 0.06959 -0.01836

22 6 2004 6 81.48 0.73620 -0.26380 0.06959 -0.01836

23 8 2005 6 85.19 0.73620 -0.26380 0.06959 -0.01836

24 8 2006 6 88.89 0.73620 -0.26380 0.06959 -0.01836

25 8 2007 4 92.59 0.49080 -0.50920 0.25929 -0.13203

26 8 2008 4 96.3 0.49080 -0.50920 0.25929 -0.13203

∑ = 212 ∑ = 0.00000 3.87497 3.60600

8.15

0.3937 7.72 %

2.3637 14.90 %

24.16 %

2.3637 = 6.00 Se considera que Cs= 2.36 Con este valor busco f

0.3937

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=2.36Tabla No2

10000 0.01 8.21 34.49

1000 0.10 6.42 28.75

100 1.00 3.77 20.25

50 2.00 3.02 17.84

20 5.00 2.01 14.60

10 10.00 1.26 12.19

4 25.00 0.32 9.18

2 50.00 -0.35 7.03

1.33 75.00 -0.67 6.00

1.11 90.00 -0.8 5.58

1.05 95.00 -0.83 5.49

1.01 99.00 -0.85 5.42

1.00 99.90 -0.85 5.42

0

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

270

ANEXO No. 89 CALCULO ESTACION YANZATZA M190

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 8 1982 20 5 2.58398 1.58398 2.50899 3.97419

2 8 1983 9 10 1.16279 0.16279 0.02650 0.00431

3 8 1984 8 15 1.03359 0.03359 0.00113 0.00004

4 8 1985 8 20 1.03359 0.03359 0.00113 0.00004

5 8 1986 8 25 1.03359 0.03359 0.00113 0.00004

6 8 1987 8 30 1.03359 0.03359 0.00113 0.00004

7 8 1988 8 35 1.03359 0.03359 0.00113 0.00004

8 8 1989 8 40 1.03359 0.03359 0.00113 0.00004

9 8 1991 8 45 1.03359 0.03359 0.00113 0.00004

10 9 1992 8 50 1.03359 0.03359 0.00113 0.00004

11 6 1993 8 55 1.03359 0.03359 0.00113 0.00004

12 6 1994 8 60 1.03359 0.03359 0.00113 0.00004

13 6 1995 6 65 0.77519 -0.22481 0.05054 -0.01136

14 20 1997 6 70 0.77519 -0.22481 0.05054 -0.01136

15 6 1998 6 75 0.77519 -0.22481 0.05054 -0.01136

16 2 2003 6 80 0.77519 -0.22481 0.05054 -0.01136

17 6 2006 6 85 0.77519 -0.22481 0.05054 -0.01136

18 6 2007 6 90 0.77519 -0.22481 0.05054 -0.01136

19 8 2008 2 95 0.25840 -0.74160 0.54997 -0.40786

∑ = 147 ∑ = 3.39998 3.50285

7.74

0.4346 9.97 %

2.3705 17.69 %

29.70 %

2.3705 = 5.45 Se considera que Cs= 2.37 Con este valor busco f

0.4346

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=2.37Tabla No2

10000 0.01 8.21 35.36

1000 0.10 6.43 29.37

100 1.00 3.79 20.49

50 2.00 3.02 17.90

20 5.00 2.01 14.50

10 10.00 1.26 11.98

4 25.00 0.32 8.82

2 50.00 -0.35 6.56

1.33 75.00 -0.67 5.49

1.11 90.00 -0.8 5.05

1.05 95.00 -0.83 4.95

1.01 99.00 -0.84 4.91

1.00 99.90 -0.84 4.91

0

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

271

ANEXO No. 90 CALCULO ESTACION CHARLES DARWIN INAMHI M191

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 3 1982 16 10 1.73348 0.73348 0.53799 0.39460

2 7.1 1986 16 20 1.73348 0.73348 0.53799 0.39460

3 6 1987 10 30 1.08342 0.08342 0.00696 0.00058

4 7 2003 10 40 1.08342 0.08342 0.00696 0.00058

5 8 2004 8 50 0.86674 -0.13326 0.01776 -0.00237

6 16 2005 7.1 60 0.76923 -0.23077 0.05325 -0.01229

7 16 2006 7 70 0.75840 -0.24160 0.05837 -0.01410

8 10 2007 6 80 0.65005 -0.34995 0.12246 -0.04286

9 10 2008 3 90 0.32503 -0.67497 0.45559 -0.30751

∑ = 83.1 ∑ = 1.79733 0.41124

9.23

0.4740 15.80 %

0.4827 26.08 %

224.30 % MUY ALTO

0.4827 = 1.02 Se considera que Cs= 2xCv= 0.95 Con este valor busco f

0.4740

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.95Tabla No2

10000 0.01 5.84 34.78

1000 0.10 4.46 28.74

100 1.00 2.99 22.31

50 2.00 2.52 20.25

20 5.00 1.87 17.41

10 10.00 1.34 15.09

4 25.00 0.56 11.68

2 50.00 -0.16 8.53

1.33 75.00 -0.73 6.04

1.11 90.00 -1.14 4.24

1.05 95.00 -1.34 3.37

1.01 99.00 -1.63 2.10

1.00 99.90 -1.85 1.14

0

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PR

OB

. m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

272

ANEXO No. 91 CALCULO ESTACION SAN CRISTOBAL GALAPAGOS M221

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 12 1982 20 4 1.56863 0.56863 0.32334 0.18386

2 14 1983 20 8 1.56863 0.56863 0.32334 0.18386

3 10 1984 15 12 1.17647 0.17647 0.03114 0.00550

4 12 1985 15 16 1.17647 0.17647 0.03114 0.00550

5 11 1986 15 20 1.17647 0.17647 0.03114 0.00550

6 14 1987 14 24 1.09804 0.09804 0.00961 0.00094

7 15 1988 14 28 1.09804 0.09804 0.00961 0.00094

8 15 1989 14 32 1.09804 0.09804 0.00961 0.00094

9 12 1993 12 36 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

10 15 1994 12 40 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

11 12 1995 12 44 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

12 14 1996 12 48 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

13 20 1997 12 52 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

14 12 1998 12 56 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

15 10 1999 12 60 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

16 12 2000 12 64 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

17 12 2001 12 68 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

18 10 2002 11 72 0.86275 -0.13725 0.01884 -0.00259

19 10 2003 10 76 0.78431 -0.21569 0.04652 -0.01003

20 12 2004 10 80 0.78431 -0.21569 0.04652 -0.01003

21 20 2005 10 84 0.78431 -0.21569 0.04652 -0.01003

22 10 2006 10 88 0.78431 -0.21569 0.04652 -0.01003

23 12 2007 10 92 0.78431 -0.21569 0.04652 -0.01003

24 10 2008 10 96 0.78431 -0.21569 0.04652 -0.01003

∑ = 306 ∑ = 1.09804 0.32241

12.75

0.2185 4.46 %

1.3438 14.77 %

38.40 %

1.3438 = 6.15 Se considera que Cs= 1.34 Con este valor busco f

0.2185

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=1.34Tabla No2

10000 0.01 6.73 31.50

1000 0.10 5.01 26.71

100 1.00 3.23 21.75

50 2.00 2.65 20.13

20 5.00 1.93 18.13

10 10.00 1.34 16.48

4 25.00 0.5 14.14

2 50.00 -0.21 12.16

1.33 75.00 -0.74 10.69

1.11 90.00 -1.05 9.82

1.05 95.00 -1.19 9.43

1.01 99.00 -1.35 8.99

1.00 99.90 -1.44 8.74

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VELO

CID

AD

MAX

PRO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

273

ANEXO No. 92 CALCULO ESTACION QUEROCHACA M258

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 12 1985 20 4.17 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

2 14 1986 20 8.33 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

3 20 1987 20 12.5 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

4 20 1988 20 16.67 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

5 20 1989 20 20.83 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

6 20 1991 20 25 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

7 20 1992 20 29.17 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

8 20 1993 20 33.33 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

9 20 1994 20 37.5 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

10 20 1995 20 41.67 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

11 18 1996 20 45.83 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

12 20 1997 20 50 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

13 20 1998 20 54.17 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

14 20 1999 20 58.33 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207

15 14 2000 18 62.5 1.01466 0.01466 0.00021 0.00000

16 14 2001 14 66.67 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

17 20 2002 14 70.83 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

18 14 2003 14 75 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

19 14 2004 14 79.17 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

20 20 2005 14 83.33 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

21 14 2006 14 87.5 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

22 14 2007 14 91.67 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937

23 20 2008 12 95.83 0.67644 -0.32356 0.10469 -0.03387

∑ = 408 ∑ = 0.64325 -0.07052

17.74

0.1710 3.57 %

-0.6411 14.96 %

80.88 %

-0.6411 = -3.75 Se considera que Cs= 2xCv= 0.34 Con este valor busco f

0.1710

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.34Tabla No2

10000 0.01 4.47 31.30

1000 0.10 3.58 28.60

100 1.00 2.57 25.54

50 2.00 2.23 24.50

20 5.00 1.73 22.99

10 10.00 1.31 21.71

4 25.00 0.64 19.68

2 50.00 -0.06 17.56

1.33 75.00 -0.7 15.62

1.11 90.00 -1.24 13.98

1.05 95.00 -1.54 13.07

1.01 99.00 -2.07 11.46

1.00 99.90 -2.62 9.79

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LO

CID

AD

MA

X P

RO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

274

ANEXO No. 93 CALCULO VINCES INAMHI M466

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 6 1993 12 5.88 1.41176 0.41176 0.16955 0.06981

2 6 1994 10 11.76 1.17647 0.17647 0.03114 0.00550

3 8 1995 10 17.65 1.17647 0.17647 0.03114 0.00550

4 10 1996 10 23.53 1.17647 0.17647 0.03114 0.00550

5 10 1997 10 29.41 1.17647 0.17647 0.03114 0.00550

6 10 1998 10 35.29 1.17647 0.17647 0.03114 0.00550

7 10 1999 10 41.18 1.17647 0.17647 0.03114 0.00550

8 10 2000 10 47.06 1.17647 0.17647 0.03114 0.00550

9 8 2001 8 52.94 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

10 10 2002 8 58.82 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

11 10 2003 8 64.71 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

12 4 2004 8 70.59 0.94118 -0.05882 0.00346 -0.00020

13 6 2005 6 76.47 0.70588 -0.29412 0.08651 -0.02544

14 8 2006 6 82.35 0.70588 -0.29412 0.08651 -0.02544

15 12 2007 6 88.24 0.70588 -0.29412 0.08651 -0.02544

16 8 2008 4 94.12 0.47059 -0.52941 0.28028 -0.14838

∑ = 136 ∑ = 0.94118 -0.11724

8.5

0.2505 6.26 %

-0.4973 18.22 %

129.11 % MUY ALTO

-0.4973 = -1.99 Se considera que Cs= 2xCv= 0.50 Con este valor busco f

0.2505

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.5Tabla No2

10000 0.01 4.83 18.78

1000 0.10 3.81 16.61

100 1.00 2.62 14.08

50 2.00 2.31 13.42

20 5.00 1.77 12.27

10 10.00 1.33 11.33

4 25.00 0.62 9.82

2 50.00 -0.08 8.33

1.33 75.00 -0.71 6.99

1.11 90.00 -1.22 5.90

1.05 95.00 -1.49 5.33

1.01 99.00 -1.96 4.33

1.00 99.90 -2.4 3.39

02468

101214161820

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOC

IDA

D M

AX

PRO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

275

ANEXO No. 94 CALCULO ESTACION GUAYAQUIL U. ESTATAL MA2V

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 5 1992 21 5.56 2.88066 1.88066 3.53688 6.65166

2 21 1993 12 11.11 1.64609 0.64609 0.41743 0.26970

3 5 1994 9 16.67 1.23457 0.23457 0.05502 0.01291

4 5 1995 8 22.22 1.09739 0.09739 0.00949 0.00092

5 8 1996 8 27.78 1.09739 0.09739 0.00949 0.00092

6 9 1997 7 33.33 0.96022 -0.03978 0.00158 -0.00006

7 12 1998 6 38.89 0.82305 -0.17695 0.03131 -0.00554

8 8 1999 6 44.44 0.82305 -0.17695 0.03131 -0.00554

9 6 2000 6 50 0.82305 -0.17695 0.03131 -0.00554

10 6 2001 6 55.56 0.82305 -0.17695 0.03131 -0.00554

11 7 2002 5 61.11 0.68587 -0.31413 0.09868 -0.03100

12 5 2003 5 66.67 0.68587 -0.31413 0.09868 -0.03100

13 6 2004 5 72.22 0.68587 -0.31413 0.09868 -0.03100

14 5 2005 5 77.78 0.68587 -0.31413 0.09868 -0.03100

15 6 2006 5 83.33 0.68587 -0.31413 0.09868 -0.03100

16 5 2007 5 88.89 0.68587 -0.31413 0.09868 -0.03100

17 5 2008 5 94.44 0.68587 -0.31413 0.09868 -0.03100

∑ = 124 ∑ = 4.84588 6.69690

7.29

0.5503 13.35 %

2.5112 19.58 %

35.51 %

2.5112 = 4.56 Se considera que Cs= 2.51 Con este valor busco f

0.5503

_

X

1100%

+=

ntni

xP-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=2.51Tabla No2

10000 0.01 8.21 40.23

1000 0.10 6.61 33.81

100 1.00 3.83 22.66

50 2.00 3.06 19.57

20 5.00 2.01 15.35

10 10.00 1.24 12.26

4 25.00 0.3 8.49

2 50.00 -0.36 5.85

1.33 75.00 -0.66 4.64

1.11 90.00 -0.77 4.20

1.05 95.00 -0.79 4.12

1.01 99.00 -0.8 4.08

1.00 99.90 -0.8 4.08

05

1015202530354045

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOCI

DA

D M

AX

PR

OB.

m/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s

276

ANEXO No. 95 CALCULO ESTACION TOMALON-TABACUNDO MA2T

n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3

cronológico decreciente

1 20 1990 20 5 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

2 20 1991 20 10 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

3 20 1992 20 15 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

4 20 1993 20 20 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

5 20 1994 20 25 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

6 20 1995 20 30 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

7 20 1996 20 35 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

8 20 1997 20 40 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

9 20 1998 20 45 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

10 20 1999 20 50 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

11 20 2000 20 55 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

12 20 2001 20 60 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

13 20 2002 20 65 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

14 20 2003 20 70 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

15 20 2004 20 75 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

16 20 2005 20 80 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

17 20 2006 20 85 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

18 20 2007 20 90 1.01626 0.01626 0.00026 0.00000

19 14 2008 14 95 0.71138 -0.28862 0.08330 -0.02404

∑ = 374 ∑ = 0.08806 -0.02396

19.68

0.0699 1.60 %

-3.8908 16.26 %

14.46 %

-3.8908 = -55.63 Se considera que Cs= 2xCv= 0.14 Con este valor busco

0.0699

_

X

1100%

+=

nt

nixP

-=X

VKi

max

=++

=Î (%)5616

2

53

Cs

CvCvn

Cs

=-

-å= =

1

)( 2__

1

n

XKiCv

n

i

=-

-å= =

3

3

1

)1(

)1(

Cvn

KiCs

n

i

==Î (%)_

n

Cvx

=+

=Î (%)2

1 2

nCv

Cv

=CvCs

)1(%__

CvXVp f+= T = 1 / (P%) P% Ø Vp%

Años Cs=0.14Tabla No2

10000 0.01 4.08 25.30

1000 0.10 3.29 24.21

100 1.00 2.43 23.02

50 2.00 2.13 22.61

20 5.00 1.68 21.99

10 10.00 1.24 21.39

4 25.00 0.66 20.59

2 50.00 -0.02 19.65

1.33 75.00 -0.68 18.74

1.11 90.00 -1.27 17.93

1.05 95.00 -1.59 17.49

1.01 99.00 -2.22 16.62

1.00 99.90 -2.89 15.70

15

17

19

21

23

25

27

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

VE

LOCI

DA

D M

AX

PRO

B. m

/s

P(%)

CURVA Vmax prob. VS P%

VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s