universidad nacional de ingenierÍa facul tao de...

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA

FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL

ESTUDIO DEL CONCRETO CON ADITIVO REDUCTOR

DE CONTRACCIÓN, UTILIZANDO CEMENTO

PORTLAND TIPO 1

TESIS

Para optar el Título Profesional de:

INGENIERO CIVIL

PAMELA MARULA RODRÍGUEZ DÁVILA

LIMA- PERÚ

2010

ATIZ02

Nuevo sello

DEDICATORIA

A mis queridos padres Eusebio y Silvia por el apoyo en

toda mi carrera y en esta tesis.

A mi hermano Héctor y mi hermana Valeria, esperando ser

la persona que siempre quise ser para ustedes y motivar

con esta tesis a que nunca se conformen con los

conocimientos que poseen.

AGR.ADECIMIENTOS

A mi asesor de tesis lng. Carlos Barzola Gastelú por su

apoyo constante en la realización de la tesis, de igual

manera al Instituto de Investigación y a la empresa Sika

Perú.

Al laboratorio de ensayo de materiales (LEM), así como a

todas las personas que me apoyaron en los ensayos y a·

mis queridos amigos y amigas que siempre me ayudaron

a avanzar en mi vida.

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL

RESUMEN

LISTA DE FIGURAS

LISTA DE CUADROS

LISTA DE GRÁFICOS

LISTA DE SÍMBOLOS Y SIGLAS

INTRODUCCIÓN

ÍNDICE

CAPITULO 1: CONTRACCIÓN EN EL CONCRETO

1.1 DEFINICIÓN

1.2 TEORÍAS QUE EXPLICAN LA CONTRACCIÓN EN EL CONCRETO

1.2.1 Teoría tradicional

1.2.2 Teorías modernas

1.3 TIPOS DE CONTRACCIÓN EN EL CONCRETO

1.3.1 En estado fresco

*Asentamiento plástico

*Retracción plástica

1.3.2 En estado endurecido

*Contracción por secado

*Contracción intrínseca

*Contracción por carbonatación

Pág.

9

10

11

14

17

19

21

23

23

25

26

27

28

28

CAPITULO 2: FACTORES QUE INFLUYEN EN LA CONTRACCIÓN DEL

CONCRETO

2.1 FACTORES EXTERNOS

2.1.1 Temperatura, humedad relativa y velocidad del viento

2.1.2 Geometría del elemento

2.2 FACTORES INTERNOS

2.2.1 Cementos

2.2.2 Agregados

2.2.3 Aditivos

2.2.4 Contenido de agua

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila

30

31

31

32

32

32

Índice

5

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL

CAPITULO 3: MATERIALES EMPLEADOS

3.1 AGREGADOS

3.1.1 Definición

3.1.2 Propiedades físicas

*Peso unitario (NTP 400.017)

Peso unitario suelto.

Peso unitario compactado.

*Peso específico (NTP 400.022)

*Absorción (NTP 400.022)

*Contenido de Humedad (NTP 400.016)

*Granulometría (NTP 400.012)

Módulo de finura

*Agregado global

3.2CEMENTO

3.2.1 Definición

3.2.2 Características (cemento portland tipo 1)

3.3ADITIVO

3.3.1 Definición

3.3.2 Características del aditivo Sika Control 40

CAPITULO 4: PREPARACIÓN DEL CONCRETO

4.1 DISEÑO DEL CONCRETO PATRÓN

35

35

36

37

37

38

40.

44

46

47

49

51

4.1.1 Ensayo de máxima compacidad 54

4.1.2 Metodología de diseño 55

4.2 DISEÑOS DEL CONCRETO CON ADITIVO REDUCTOR DE

CONTRACCIÓN PARA DIFERENTES DOSIFICACIONES

4.2.1 Dosificación con aditivo 1% del peso de cemento 61

4.2.2 Dosificación con aditivo 2.5% del peso de cemento 62

4.2.3 Dosificación con aditivo 4% del peso de cemento 62

CAPITULO 5: ENSAYOS Y RESULTADOS

5.1 PROPIEDADES DEL CONCRETO EN ESTADO FRESCO

5.1.1 Consistencia

5.1.2 Peso unitario

5.1.3 Fluidez


65

66

67

In dice

6


5.1.4 Contenido de aire

5.1.5 Exudación

5.1.6 Tiempo de fraguado

5.2 PROPIEDADES DEL CONCRETO EN ESTADO ENDURECIDO

5.2.1

5.2.2

Resistencia a la compresión

Resistencia a la tracción por compresión diametral

5.2.3 Módulo elástico estático

5.3 ENSAYOS DE CONTRACCIÓN

69

70

72

75

79

81

5.3.1 Ensayo para la determinación de cambio de longitud en concreto. 83

5.3.2 Ensayo para estimar tendencia a la fisuración por contracción

restringida.

CAPITULO 6: ANÁLISIS DE RESULTADOS

6.1 AGREGADOS


6.2.1 Consistencia

6.2.2 Peso Unitario

6.2.3 Fluidez

6.2.4 Contenido de aire

6.2.5 Exudación

6.2.6 Tiempo de fraguado


6.3.1 Resistencia a la compresión

6.3.2 Resistencia a la tracción por compresión diametral

6.3.3 Módulo elástico estático


93

105

105

107

108

110

111

113

115

117

118

6.4.1 Ensayo para la determinación de cambio de longitud en concreto. 119

6.4.2 Ensayo para estimar tendencia a la fisuración por contracción

restringida.


134

Índice

7


CONCLUSIONES

RECOMENDACIONES

BIBLIOGRAFÍA

ANEXOS


136

138

139

142

Índice

8

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Resumen

RESUMEN

El concreto siempre está afectado por el fenómeno de la contracción, por ende

presenta problemas de fisuración que es perjudicial para las estructuras. En la

presente tesis se estudia este problema y se realiza el análisis del concreto con

un aditivo que ayudará a minimizar la contracción en el concreto.

Para el estudio de este concreto se utilizaron agregado fino de la cantera de

Jicamarca y agregado grueso de la cantera La Gloria; como también cemento

portland tipo 1 y el aditivo Sika Control40.

En la investigación se realizó diferentes ensayos que se efectuaron en el

laboratorio de ensayos de materiales. En primer lugar se analizó a los agregados

obteniendo las propiedades físicas; segundo, se realizó el diseño de mezcla para

el concreto patrón y para las tres dosificaciones de aditivo que fueron de 1%,

2.5% y 4% con respecto al peso del cemento; tercero, se realizaron los ensayos

para la obtención de las propiedades en concreto fresco y endurecido,

resaltando de este los ensayos de contracción.

Para el análisis de la contracción en el concreto se realizaron dos ensayos; el

primero para estimar tendencia a la fisuración por contracción restringida y el

segundo, el ensayo,de cambio de longitud en concreto, donde en cada uno se

analizó al concreto patrón y al concreto con aditivo en tres dosificaciones, y para

cada tipo de concreto se estudio la influencia del tiempo de curado en la

contracción, siendo estos tiempos, un concreto no curado, un concreto curado

durante 7 días y concreto curado durante 28 días.

En el ensayo de cambio de longitud en concreto se realizaron las tomas de datos

durante 3 meses, observándose que el concreto con 1%, 2.5% y 4% de aditivo

curado 28 días muestran las menores retracciones; y en el ensayo para estimar

tendencia a la fisuración por contracción restringida los mejores resultados

fueron del concreto con aditivo Sika Control 40 al 4%, ya que no presentó

fisuración alguna tal concreto en ninguno de los diferentes tiempos de curado.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila 9

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Lista de figuras

LISTA DE FIGURAS

Pág.

Figura N° 1.1: Efecto del curado en la contracción del concreto en un espécimen

"A" almacenado en agua y un espécimen "8" expuesto al aire, sujetos a ciclos de

secado y remojo.

Figura N° 1.2: Asentamiento plástico.

Figura N° 1.3: Consecuencias del asentamiento plástico.

Figura N° 1.4: Nomograma basado en la fórmula de Menzel.

22

25

25

26

Figura N° 1.5: Comparación de la contracción por secado del concreto, mortero y

pasta limpia de cemento a 50% de su humedad relativa.

Figura N° 2.1: Relación entre retracción y humedad relativa.

27

30

Figura N°2.2: Efecto de la relación agua-cemento en la contracción de las pastas

de cemento. 33

Figura N° 6.1: Anillo de contracción. 134

Figura N° 6.2: Mapa de tensiones de tracción a los 3 días (izq) y a los 120 días

(der.).


134

10

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL Lista de cuadros

LISTA DE CUADROS

Pág.

Cuadro N° 3.1: Capacidad de la medida. 36

Cuadro N° 3.2: Limites granulométricos del agregado fino. 38

Cuadro N° 3.3: Limites granulométricos del agregado grueso. 39

Cuadro N° 3.4: Limites granulométricos del agregado global. 40

Cuadro N° 3.5: Resumen de las propiedades físicas del agregado fino. 41

Cuadro N° 3.6: Resumen de las propiedades físicas del agregado grueso. 41

Cuadro N° 3. 7: Granulometría del agregado fino. 42

Cuadro N° 3.8: Granulometría del agregado grueso. 43

Cuadro N° 3.9: Resultados de ensayo de compacidad para el agregado global.44

Cuadro N° 3.1 O: Granulometría del agregado global con relación A/P de 60/40.45

Cuadro N° 3.11: Características físicas del cemento portland tipo 1-Sol 49

Cuadro N° 4.1: Resultados de ensayo de compacidad. 54

Cuadro N° ~.2: Diseño obtenido. 58

Cuadro N°4.3: Diseño obtenido para asentamiento de 3"-4". 58

Cuadro N° 4.4: Ensayo a compresión para los porcentaje de agregado. 59

Cuadro N° 4.5: Diseño final para 1m3. 60

Cuadro N° 4.6: Diseño de concreto con aditivo al 1% del peso del cemento para

1m3. 61

Cuadro N° 4.7: Diseño de concreto con aditivo al 2.5% del peso del cemento

para 1m3. 62


1m3. 63

Cuadro N° 5.1: Ensayo de asentamiento. 65

Cuadro N° 5.2: Ensayo de Peso Unitario.

Cuadro N° 5.3: Ensayo de Fluidez.

Cuadro N° 5.4: Resultados del contenido de aire.

Cuadro N° 5.5: Ensayo de exudación.

Cuadro N° 5.6: Tiempo de fraguado inicial y final.

Cuadro N° 5.7: Tiempo de fraguado.

Cuadro N° 5.8: Resistencia a la compresión del concreto patrón.

Cuadro N° 5.9: Resistencia a la compresión del concreto con aditivo 1%.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodriguez Dávila

67

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11

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Lista de cuadros

Cuadro N° 5.10: Resistencia a la compresión del concreto con aditivo 2.5%. 77

Cuadro N° 5.11: Resistencia a la compresión del concreto con aditivo 4%. 78

Cuadro N° 5.12: Resistencia a la tracción por compresión diametral. 80

Cuadro N° 5.13: Módulo de elasticidad del concreto. 82

Cuadro N° 5.14: Módulo de elasticidad del concreto teórico. 82

Cuadro N° 5.15: Retracciones en el concreto patrón para diferentes tiempos de

curado del concreto. 85

Cuadro N° 5. 16: Retracciones en el concreto con aditivo Si ka Control 40 al 1%

para diferentes tiempos de curado del concreto. 87

Cuadro N° 5.17: Retracciones en el concreto con aditivo Sika Control 40 al 2.5%


Cuadro N° 5.18: Retracciones en el concreto con aditivo Sika Control 40 al 4%


Cuadro N° 5.19: Fisuración en el concreto patrón para diferentes tiempos de


Cuadro N° 5.20: Fisuración en el concreto con aditivo Sika Control 40 al 1% para

diferentes tiempos de curado del concreto. 95

Cuadro N° 5.21: Fisuración en el concreto con aditivo Sika, Control 40 al 2.5%


Cuadro N° 5.22: Fisuración en el concreto con aditivo Sika Control 40 al 4% para

diferentes tiempos de curado del concreto. 96

Cuadro N° 5.23: Temperatura y humedad relativa del ambiente. 97

Cuadro N° 6.1: Porcentaje de variación del asentamiento con respecto al

concreto patrón. 106

Cuadro N° 6.2: Porcentaje de variación del peso unitario con respecto al

concreto patrón. 1 07

Cuadro N° 6.3: Porcentaje de variación de la fluidez con respecto al concreto

patrón. 109

Cuadro N° 6.4: Porcentaje de variación del contenido de aire con respecto al

concreto patrón. 11 O

Cuadro N° 6.5: Porcentaje de variación de exudación con respecto al concreto

patrón. 112

Cuadro N° 6.6: Porcentaje de variación del tiempo de fraguado inicial con

respecto al concreto patrón. 113

Cuadro N° 6. 7: Porcentaje de variación del tiempo de fraguado final con respecto

al concreto patrón. 114


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Lista de cuadros

Cuadro N° 6.8: Porcentaje de variación de la resistencia a la compresión a los 28

días con respecto al concreto patrón. 116 '

Cuadro N° 6.9: Porcentaje de variación de la resistencia a tracción por

compresión diametral a los 28 días con respecto al concreto patrón. 117

Cuadro N° 6.10: Porcentaje de variación del módulo de elasticidad del concreto

con respecto al concreto patrón. 118

Cuadro N° 6.11: Retracciones del concreto no curado.

Cuadro N° 6.12: Retracciones del concreto curado por 7 días.


119

121

123

Cuadro N° 6.14: Porcentaje de variación de la retracción de los tipos de concreto

sin curar con respecto al concreto patrón. 125

Cuadro N° 6.15: Porcentaje de variación de la retracción de los tipos de

concretos curados 7 días. 126


concretos curados por 28 días. 127

Cuadro N° 6.17: Porcentaje de variación de la retracción en el concreto patrón

para diferentes tiempos de curado. 128

Cuadro N° 6. 18: Porcentaje de variación de la retracción en el concreto con

aditivo al1%, para diferentes tiempos de curado. 129

Cuadro N° 6.19: Porcentaje de variación de la retracción en el concreto con

aditivo al 2.5%, para diferentes tiempos de curado. 130


aditivo al 4%, para diferentes tiempos de curado. 131


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Lista de gráficos

LISTA DE GRÁFICOS

Pág.

Gráfica N° 3.1: Granulometría del agregado fino. 42

Gráfica N° 3.2: Granulometría del agregado grueso. 43

Gráfica N° 3.3: Ensayo de compacidad para el agregado global. 44

Gráfica N° 3.4: Granulometría del agregado global con relación A/P de 60/40. 45

Gráfica N° 4.1: Peso unitario compactado del agregado global. 55

Gráfica N° 4.2: Resistencia a compresión a los 7 días. 59

Gráfica N° 4.3: Superposición de gráficas del P.U.C y la resistencia. 60

Gráfica N° 5.1: Ensayo de asentamiento. 66

Gráfica N° 5.2: Ensayo de Peso unitario. 67

Gráfica N° 5.3: Ensayo de Fluidez. 69

Gráfica N° 5.4: Resultados del contenido de aire. 70

Gráfica N° 5.5: Ensayo de exudación. 72

Gráfica N° 5.6: Tiempo de fraguado inicial. 73

Gráfica N° 5. 7: Tiempo de fraguado final. 73

Gráfica N° 5.8: Comparación del tiempo de fraguado final y tiempo de fraguado

inicial. 74

Gráfica N° 5.9: Resistencia a la compresión del concreto patrón. 76

Gráfica N° 5.10: Resistencia a la compresión del concreto con aditivo 1 %. 77

Gráfica N° 5.11: Resistencia a la compresión del concreto con aditivo 2.5%. 78

Gráfica N° 5.12: Resistencia a la compresión del concreto con aditivo 4%. 79

Gráfica N° 5.13: Resistencia a la tracción por compresión diametral. 80

Gráfica N° 5.14: Retracciones en el concreto patrón para diferentes tiempos de


Gráfica N° 5.15: Retracciones en el concreto con aditivo Sika Control 40 al 1%


Gráfica N° 5.16: Retracciones en el concreto con aditivo Sika Control40 al 2.5%


Gráfica N° 5.17: Retracciones en el concreto con aditivo Sika Control 40 al 4%


Gráfica N° 5.18: Temperatura del ambiente de las muestras de concreto. 102

Gráfica N° 5.19: Humedad relativa del ambiente de las muestras de concreto.1 03


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Lista de gráficos

Gráfica N° 6.1 : Porcentaje de variación del asentamiento con respecto al

concreto patrón. 1 06

Gráfica N° 6.2: Porcentaje de variación del peso unitario con respecto al concreto

patrón. 108

Gráfica N° 6.3: Porcentaje de variación de la fluidez con respecto al concreto

patrón. 109

Gráfica N° 6.4: Porcentaje de variación del contenido de aire con respecto al

concreto patrón. 111

Gráfica N° 6.5: Porcentaje de variación de exudación con respecto al concreto

patrón. 112

Gráfica N° 6.6: Porcentaje de variación del tiempo de fraguado inicial con

respecto al concreto patrón. 114

Gráfica N° 6. 7: Porcentaje de variación del tiempo de fraguado final con respecto

al concreto patrón. 115

Gráfica N° 6.8: Porcentaje de variación de la resistencia a la compresión a los 28

días con respecto al concreto patrón. 116

Gráfica N° 6.9: Porcentaje de variación de la resistencia a tracción por


Gráfica N° 6.1 0: Porcentaje de variación de la resistencia a tracción por


Gráfica N° 6.11: Retracciones del concreto no curado. 120

Gráfica N° 6.12: Retracciones del concreto curado por 7 días.


122

124

Gráfica N° 6.14: Porcentaje de variación de la retracción de los tipos de concreto

sin curar. 125

Gráfica N° 6.15: Porcentaje de variación de la retracción de los tipos de

concretos curados 7 días. 126


concretos curados por 28 días. 127

Gráfica N° 6.17: Porcentaje de variación de la retracción en el concreto patrón

para diferentes tiempos de curado. 128

Gráfica N° 6.18: Porcentaje de variación de la retracción en el concreto con

aditivo al 1 %, para diferentes tiempos de curado. 129


aditivo al 2.5%, para diferentes tiempos de curado. 130


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Lista de gráficos


aditivo al4%, para diferentes tiempos de curado.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Oávila

131

16

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL

SÍMBOLO

SIGLA

%:

cr:

"·

+/-:

n:

a/c:

ACI:

ASOCEM:

ASTM:

Cv:

0:

F'c:

hr.:

ICG:

Kg.:

Kg/cm2:

Kg/m3:

Lb/plg2:

L:

LEM:

min.:

mm.:

NTP:

LISTA DE SÍMBOLOS Y SIGLAS

Porcentaje.

Desviación estándar.

Pulgada.

más o menos.

pi .

Relación agua/cemento en peso.

American Concrete lnstitute.

Asociación de productores de cemento.

American Society for T esting and Materials

centímetros.

centímetros cuadrados.

Coeficiente de variación.

Diámetro.

Resistencia a la compresión.

hora

Instituto de la Construcción y Gerencia

Kilogramo.

Kilogramo por centímetro cuadrado.

Kilogramo por metro cubico.

Libra por pulgada cuadrada

Longitud.

Laboratorio de Ensayo de Materiales.

metro cubico.

minutos

milímetros.

Norma Técnica Peruana


Usta de símbolos y siglas

17


P:

PU:

PUC:

PUP:

Plg2:

S/.:

seg.:

t:

TI:

TFI:

TFF:

Ton/m in:

U NI:

Wm:

Wb:

oc:

Carga de rotura.

Peso Unitario.

Peso Unitario Compactado.

Peso Unitario Promedio.

Pulgadas cuadradas.

Nuevos soles.

segundos

tiempo

Esfuerzo de Tracción Indirecta del cilindro.

Tiempo de fragua inicial

Tiempo de fragua final.

Toneladas por minuto.

Universidad Nacional de Ingeniería

Peso de la mezcla

Peso del balde

Grados centígrados.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de eontracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila

Lista de símbolos y siglas

18

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Introducción

INTRODUCCIÓN

Desde un buen tiempo atrás se viene estudiando un problema permanente en el

concreto, que es el fenómeno de fisuración tanto en pasta de cemento, mortero y

concreto.

En el país se construyen obras como canales, tanques de agua, pisos, losas;

que son estructuras donde su vida útil depende mucho de la integridad

estructural interna ya que están expuestas a sufrir problemas de contracción,

generando esto fallas de fisuración, filtración de agua etc.

Felizmente, la aparición de aditivos ha ayudado a obtener en el concreto una

mejor colocación, compactación y acomodo de vacios que mejoran la

resistencia, lo cual ha permitido aminorar la posibilidad de fisuras. Pero

actualmente ya se cuenta con aditivos que están orientados a controlar la

fisuración, así como también otros productos como concreto con fibra, donde

estos ayudarán al acero para contrarrestar los esfuerzos de tracción.

En la presente tesis se estudiará al concreto con un aditivo controlador de

contracción (Sika Control 40), estudiando primero las propiedades de los

diferentes materiales usados en la investigación (agregado grueso, agregado

fino, aditivo y cemento), para luego realizar los diseños correspondientes y

analizar el concreto tanto en sus propiedades en estado fresco como en estado

endurecido; resaltando de los ensayos en concreto endurecido, los ensayos en

contracción; permitiéndonos así cuantificar resultados y poder observar la

tendencia del comportamiento del material.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo f' Pamela M. Rodríguez Dávila 19

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL Capítulo 1: Contracción en el concreto

CAPÍTULO 1:

,

CONTRACCION :EN EL CONCRETO


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 1: Contracción en el concreto

1.1 DEFINICIÓN

El concreto tiene la propiedad inherente de la contracción; es decir, siempre se

va a contraer a lo largo de los años pero en mayor medida en los primeros días.

la contracción en el concreto es la reducción de volumen de una estructura de

concreto, causada por fenómenos diferentes a los de las cargas; pero el

concreto puede sufrir contracciones y dilataciones, cuando el concreto se seca

su volumen se reduce sufriendo contracciones, y cuando el concreto en su

proceso de endurecimiento lo hace en el agua, éste se dilata sufriendo

expansiones. El problema con la contracción en el concreto es que esto

ocasiona fisuración en el concreto y esto es lo perjudicial; la fisuración es

ocasionado por los esfuerzos de tensión, inducidos por los cambios

dimensionales tanto en estado fresco como endurecido. Este potencial de

agrietamiento tendrá consecuencias sobre la continuidad, durabilidad, vida de

servicio de las estructuras y estética.

En los primeros días el concreto aunque se encuentre en estado sólido tiene

baja resistencia a la tracción, por tanto es susceptible al agrietamiento; este

fenómeno de contracción en el concreto puede llegar a ser perjudicial en gran

medida dependiendo para el tipo de estructura que está destinado.

El fenómeno de contracción en el concreto se puede manifestar por secado

(perdida de agua en el concreto), ya que el secado no ocurre de manera

homogénea desde la superficie expuesta hasta el núcleo del concreto; el cual

trae como consecuencias reducción de volumen del concreto, y esto la presencia

de esfuerzos internos (tracciones cerca a la superficie y compresiones en el

núcleo) que van a generar las fisuras en el concreto, esta retracción puede

provocar alabeos y fisuras superficiales. la contracción del concreto también se

puede observar cuando éste está sometido a restricciones; es decir, con

armadura de acero empotradas, que trae consigo una combinación de retracción

y restricción que genera tensiones de tracción dentro del concreto y esto se verá

reflejado en generación de fisuras ya que el concreto como ya se sabe tiene baja

capacidad de resistencia a la tracción.

La retracción en el concreto depende de varios factores tanto internos como

externos al concreto; entre los factores externos, se tiene la geometría del

elemento y las condiciones ambientales: temperatura, humedad relativa y la


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 1: Contracción en el concreto

velocidad del viento; entre los factores internos, se tienen: cementos, agregados,

aditivos y contenido de agua.

Para el control de la fisuracíón, una de las consideraciones es evitar el secado

rápido, esto se puede evitar con un adecuado curado. Otra forma de control de.

la fisuración es empleo de armaduras, con esto se reducirá el número y ancho

de las fisuras; otra forma de control es el empleo de juntas en losas de

cimentación y pavimentos.

Entre los tipos de concreto que se usan para minimizar el problema de la

contracción están los concretos con contracción compensada, el uso de fibras,

aditivos para reducir la contracción y concreto extensible.

El fenómeno de contracción en el concreto no se puede eliminar, pero si

minimizar; aminorando así los efectos que este fenómeno produce.

Figura-N° 1. 1: Efecto del curado en la contracción del concreto en un espécimen

"A" almacenado en agua y un espécimen "B" expuesto al aire, sujetos a ciclos de

secado, y_ remojo.

z o o z : X w

t

z o o ~ !z • o u

--·- MANTENERSE EN EL AGUA

- MANTENERSE EH ELII!IRE

ESPECIMIEN A

---~---~-~~~-~-~----~-

Fuente: Ubro Kosmatka Steven H., Kerkhoff Beatrix y Panarese William C,

Design and Control of concrete mixtures, PCA



1.2 TEORÍAS QUE EXPLICAN LA CONTRACCIÓN EN EL CONCRETO

1.2.1 TEORÍA TRADICIONAL

Uno de los primeros planteamientos se debe a Freyssinet, para quien la

retracción tiene su origen en la evaporación del agua que produce la rotura del

equilibrio existente en los canalículos de la pasta, entre la tensión del vapor de

los poros (regulada por la Ley de Lord Kelvin) y la tensión superficial del líquido

(regulada por la expresión de Laplace) por la cual el menisco producirá una

presión triple sobre la base sólida por ocupar el gas un espacio disponible y

producirse una reordenación en busca de la estabilidad. La fluencia se debería a

la modificación del volumen de los intersticios con un desplazamiento del líquido

contenido.

Esta teoría explica el fenómeno de la hinchazón independiente de la acción del

menisco, que por otra parte de acuerdo a dichas ideas, cuando el material llega

a su encogimiento máximo por desecación total, debería hincharse por haber

desaparecido la tensión, lo que no ocurre en la práctica.

Ross y Davis igualmente sostienen que la presión exterior origina la ev~cuación

del agua del gel, por aumento de la presión del vapor que contiene.

1.2.2 TEORÍAS MODERNAS

W. Czernin observo que cuando el agua contenida en los capilares se evapora

ejerce una fuerza de tracción que tiende a acercar entre si las paredes de los

propios capilares. Él dice que esto es debido por una parte a la tendencia a la

absorción y solidificación del agua sobre las paredes capilares y, por otra, la

tensión superficial. Estos mismos factores serían los que empujan al agua para

que ésta ascienda. Si se elimina la fuerza de tensión superficial en el agua, se

puede desecar el conjunto rico en partículas finas sin que se produzca la

contracción.

Para Powers la retracción se debe a que la capa de agua retenida sobre la fase

sólida, por las fuerzas de Van del Waal, estimada en un espesor de cuatro

diámetros moleculares, reduce su espesor por absorción. Refuerza su opinión el

hecho de que la humedad influye sobre la cantidad del agua absorbida. La

hinchazón se debería al aumento de dispersión y al movimiento de la sustancia

gelatinosa sólida. La fluencia significaría modificación de la energía libre del

agua absorbida y los movimientos del líquido por la solicitación impuesta. Lo que


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 1: Contraccion en el concreto

supone una pérdida de agua, que experimentalmente se comprueba por la

avidez de concreto al descargarse.

Las deformaciones de la pasta actúan sobre el esqueleto del agregado, creando

dos tipos de tensiones, conocidas como propias y estructurales. Las tensiones

propias se deben a la desigual retracción del concreto durante la hidratación,

pues el contenido de humedad se encuentra en relación con su distancia a la

superficie libre. Creándose así tensiones de tracción en zonas húmedas y de

compresión en las secas. Pickett calculó sus valores en elementos sencillos. En

un cuerpo donde hay una gradiente de humedad, que en cada punto es función

de su posición y del tiempo, el producto de la derivada parcial por la constante

de su difusión da el flujo de humedad en dirección de la derivada.

Las tensiones estructurales son aquellas que se originan de la acción de la pasta

sobre el agregado que circunda en forma de una presión radial sobre los

gránulos y tangencialmente sobre la suf?erficie externa, son interesantes las

conclusiones que se han obtenido sobre la importancia del. módulo elástico del

agregado y su tamaño en la intensidad de las mismas.

Como se ha expuesto la retracción se manifiesta sobre la pasta, como una

fuerza isótropa, con reducción de volumen que trasmite sobre los agregados

deformando de acuerdo con un cierto coeficiente de comprensibilidad.

1.3 TIPOS DE CONTRACCIÓN EN EL CONCRETO

1.3.1 EN ESTADO FRESCO

Se entiende al concreto en estado fresco como una suspensión concentrada

formada por la pasta cementicia compuesta por cemento portland y agua

(también se incluyen en esta fase a los aditivos y adiciones) mezclada con la

fase sólida constituida por los agregados. Este material luego de colocado y

compactado experimenta una segregación de sólidos con desplazamiento hacia

la superficie superior de parte del agua de mezclado denominado exudación.

Los concretos con una adecuada distribución de los agregados y relación a/c

suficientemente baja tienden a retener mejor el agua de amasado y la exudación

se minimiza.



1.3.1.1 Asentamiento plástico

Cuando varios de los factores que hacen un buen concreto no se cumple, la

exudación puede resultar considerable con la consecuente rápida reducción de

volumen del concreto. El asentamiento plástico se presenta cuando ocurre una

reducción de altura de entre 1% a 2% de la altura del elemento (Figura 1.1),

debido esto a la evaporación del agua de exudación de la superficie, que ocurre

cuando la velocidad de evaporación es menor a la velocidad de exudación.

El asentamiento plástico tienden a hacer más frecuentes en elementos de mayor

espesor como vigas, tabiques y columnas aunque en casos extremos también se

presentan en losas y otras estructuras laminares. Generando el asentamiento

plástico pérdidas de apoyo, agrietamiento y pérdidas de continuidad {Figura 1.2).

Figura N° 1.2: Asentamiento plástico.

1%-2%

100%

Figura N° 1.3: Consecuencias del asentamiento plástico.

- Nuevos elementos entre estructuras preexistentes

- Base de platinas

PERDIDA DE APOYO

- Refuerzos muy superficiales

m AGRIETAMIENTO

PERDIDA DE CONTINUIDAD


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERiA FACUL TAO DE INGENIERiA CIVIL Capítulo 1: Contracción en el concreto

1.3.1.2 Retracción plástica

Esta retracción ocurre en elementos del tipo plano, donde una dirección resulta

poco significativa respecto a las otras; esto suele ser el caso de losas de

estructura, de pavimentos o piso, que al estar sometidas a condiciones

atmosféricas que favorezcan una rápida evaporación del agua superficial

(velocidad de evaporación es mayor que la velocidad de exudación), sufren una

contracción diferencial que genera las fisuras. Estas fisuras son en general

cortas y poco profundas. Mientras el concreto interior restringe la contracción del

concreto superficial, se desarrollan tensiones de tracción que exceden la

resistencia del concreto y consecuentemente se desarrollan fisuras en la

superficie. Para calcular la pérdida de agua por evaporación superficial se

muestra la figura 1.4.

Figura N° 1.4: Nomograma basado en la fórmula de Menzel.

Fuente: Comité ACI 305.R-77.



1.3.2 EN ESTADO ENDURECIDO

El concreto en estado endurecido resulta algo sensible a los cambios de

humedad en su masa, aumentando su volumen cuando se humedece y

contrayéndose cuando se encuentra seco.

1.3.2.1 CONTRACCIÓN POR SECADO

En él concreto a medida que avanzan las reacciones de hidratación sufren en

primer lugar una pérdida de agua libre presente en la pasta cementicia para

luego, en función del mantenimiento en el tiempo de adecuadas condiciones de

curado, comenzar el secado por pérdida del agua absorbida que se encontraba

en estrecho contacto con la superficie solida de los poros y vacíos de la pasta

cementicia endurecida. Este fenómeno debido a agentes externos como

temperatura, viento, humedad relativa, etc., que van a propiciar la evaporación

del agua y con esto el secado. Este proceso produce una contracción del

concreto que, de no ser absorbida por el elemento estructural a través de

armaduras y/o dimensiones adecuadas, provoca las llamadas fisuras de

contracción por secado. Es por ello que este tipo de contracción depende

fundamentalmente de la cantidad de agua que pierde el concreto.

Éste es un mecanismo físico y parcialmente reversible reponiendo el agua de

absorción (lo que trae como consecuencia una expansión del material).

Este comportamiento es aplicable en morteros como en concreto aunque las

contracciones sean menores en el concreto que las surgidas en parte de

cemento, siendo la contracción de concreto el 20% de la contracción del mortero

(Figura 1.5).

Figura N° 1.5: Comparación de la contracción por secado del concreto, mortero y

pasta limpia de cemento a 50% de su humedad relativa.

10 cu 20 -~ 30 -o -~ :;¡ 4D ·O a. ·a .2 50 ~ ai 61il.

~ ~ 70 ""o ~ -¡¡; 8!)

{3 -e 91)

~ 10!1

110 -

Concreto

1:3 mortero

400 kg c:emerJtnlm1 Espocímenes da 70 x70 x 280 mm Espi!CÍrneneS de MJ X 40 X 1611 mm Cemento puro

124:1 '---...-,--1-:.L-.....L.---I.......,..JI..,..,..,.+...,.,...,..~ o 7.1428 9D 180 365 Edad (días)

Fuente: Instituto mexicano del cemento y del concreto.



1.3.2.2 CONTRACCIÓN INTRÍNSECA

Es la contracción por fraguado, producto del proceso químico de hidratación del

cemento y su propiedad inherente de disminuir su volumen en ese estado. El

mecanismo del proceso de hidratación es físico-químico ya que consiste en la

mezcla de cemento más agua.

Esta contracción es irreversible y no depende de los cambios de humedad

posteriores al proceso de hidratación y endurecimiento del concreto. Tal tipo de

contracción depende exclusivamente del tipo y característica particular del

cemento empleado y no produce fisuración puesto que las tracciones son muy

bajas, salvo cementos particulares.

Este proceso se desarrolla a lo largo del tiempo que demora en completarse el

proceso de hidratación total del cemento.

1.3.2.3 CONTRACCIÓN POR CARBONATACIÓN

Se produce exclusivamente en el estado endurecido y es causado por los

cristales de Ca(OHh que se producen en la hidratación de cemento y

comprimidos por la contracción por secado para luego combinarse con el C02

del ambiente formándose CaC03 más H20 bajo la siguiente reacción química:

Ca(OHh + co2 - ca co3 + H20

Dándose una reducción del volumen inicial ya que el agua que resulta de esta

reacción se evapora, generando con esto contracción por secado.

La humedad durante la exposición al dióxido de carbono (C02) es el factor

principal que más influye en este tipo de contracción, y se produce aun para

bajas concentraciones de C02.

El control de las condiciones de humedad resulta el sistema más eficaz para un

mejor control de este tipo de contracción.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERiA FACUL TAO DE INGENIERiA CIVIL Capítulo 2: Factores que influyen en la contracción del concreto

FACT~ORES QUE INFLUYEN EN LA

,

CONTRACCION DEL CONCRETO


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 2: Factores que influyen en la contracción del concreto

2.1 FACTORES EXTERNOS

2.1.1 TEMPERATURA, HUMEDAD RELATIVA Y VELOCIDAD DEL

VIENTO

Estos factores afectan la pérdida de humedad de la superficie del concreto. El

efecto de la temperatura se orienta a modificar la velocidad a la que ocurre la

contracción.

la humedad relativa también juega un papel importante ya que a menor

humedad relativa, la retracción y la velocidad de retracción aumentan.

Experimentalmente se producen mayores contracciones en el concreto cuando

la humedad relativa se encuentra en el orden de 50%, mientras que es

despreciable para valores cercanos a 100% o por debajo de los 25% (Figura N°

2.1 ). Las condiciones de velocidad del viento son perjudiciales para valores

mayores a 5 m/s.

Es de esperarse una mayor contracción por secado cuando se eleva la

temperatura ambiental, se disminuye la humedad relativa y se incrementa la

velocidad del viento.

Figura N° 2.1: Relación entre retracción y humedad relativa.

Humedad relatív.a

1200

7ff/o

400

o

400 1~--------------------------~~ TI~ JO 23 90 2 s no 20

DJas Años

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo r Pamela M. Rodríguez Dávila 30

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 2: Factores que influyen en la contracción del concreto

2.1.2 GEOMETRÍA DEL ELEMENTO

Los elementos grandes y de mayor sección se secan más lentamente que los

pequeños y delgados; es por ello que la contracción de los elementos de gran

tamaño es menor que el de los elementos de menor tamaño.

El efecto de la geometría del elemento de concreto sobre la contracción por

secado está representado por su "espesor teórico" o "espesor hipotético"; donde

este valor se define como dos veces el área de la sección transversal del

elemento de concreto dividido por el perímetro expuesto de la sección

transversal. De aquí que un espesor teórico más grande está asociado a una

menor contracción por secado.

2.2 FACTORES INTERNOS

2.2.1 CEMENTOS

Son los responsables en gran medida de la contracción en el concreto,

encontrando una contracción más elevada cuando más fino sea el cemento de

un mismo tipo de clinker. Se han realizado pruebas donde una clinker de horno

rotatorio ha sido molido a finuras muy diferentes con 2% de yeso, y se ha

demostrado que cuando más fino es el cemento, se necesita más agua de

mezclado y pierde menos al desecarse; esto es debido a la mayor proporción de

granos activos dejando menos agua libre susceptible de evaporarse y a la mayor

impermeabilidad obtenida por la ayuda de un cemento fino.

Influencia también en las deformaciones por contracción el calor de hidratación

del cemento.

Investigadores han establecido tendencias que indican que en general los

cementos Tipo 11 producen menor contracción que los Tipo 1 y mucho menor aún

que los Tipo 111.

El contenido de aluminato tricálcico (C3A) y álcali tienen un efecto dominante en

la contracción, y a la vez estos son influidos por el contenido de yeso del

cemento; es decir, para el mismo contenido de C3A la contracción difiere según

la cantidad de yeso. Esto ha conllevado al desarrollo de un cemento

caracterizado por su comportamiento como "cemento de contracción

compensada".


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2.2.2 AGREGADOS

Los agregados a usar también son un factor importante para la contracción ya

que se debe usar agregados de alta calidad, entendiendo con esto agregados

que deben tener baja capacidad de absorción (la absorción es una medida de su

porosidad); esta baja capacidad de absorción está ligada a un alto módulo de

elasticidad, produciendo así concreto con baja contracción.

Se debe tener cuidado en que los agregados no se encuentren contaminados

por otros materiales como sedimentos, arcilla, carbón, madera o materia

inorgánica; puesto que la mayoría de estas no restringen la contracción pero

pueden incrementarla como la arcilla que absorbe la humedad y se contrae

considerablemente al secarse.

Por tanto, los agregados densos, con poca capacidad de absorción y con alto

módulo de elasticidad son importantes para la producción de concretos de baja

contracción por secado.

2.2.3 ADITIVOS

Los efectos que tienen los aditivos sobre la contracción son muy variables

dependiendo del tipo de aditivo usado. Cuando se emplean acelerantes del tipo

cloruro cálcico aumenta la contracción hasta en un 50% de la contracción total;

pero en el caso de los aditivos fluidificantes o reductores de agua no se

producen alteraciones.

Se puede compensar la retracción del concreto con la inclusión de aditivos como

son los incorporadores de aire de concreto.

El aditivo Sika Control 40 mejora la cohesión en los poros del concreto,

reduciendo la pérdida de agua y por consiguiente la disminución de la

contracción.

Los aditivos que contienen cloruro de calcio pueden incrementar la contracción

por secado.

2.2.4 CONTENIDO DE AGUA

Otro factor es la consistencia del concreto que relaciona la relación a/c; a mayor

tamaño máximo del agregado usado es menor el área que se necesita cubrir con

la pasta y por ende menor cantidad de .a_gua que ayudará a no aumentar el

volumen de la pasta; esto trae consigo una menor retracción en el concreto.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 2: Factores que influyen en la contracción del concreto

La contracción por secado del concreto se incrementa al aumentar el contenido

de agua. Un concreto con alto contenido de agua (relación agua/cemento alta)

tiene una menor resistencia y un menor módulo de elasticidad y por tanto tiene

una mayor tendencia a la contracción.

Un alto contenido de cemento conduce a una mayor contracción; esto no es

estrictamente correcto ya que un concreto de alta resistencia caracterizado por

un alto contenido de cemento y un menor contenido de agua (baja relación a/c)

puede tener bajas contracciones en el concreto. También es importante una

buena calidad de los agregados.

El curado del concreto es importante; éste es el proceso de prevención de la

pérdida de humedad del concreto. Existen diferentes factores que influyen en el

proceso de curado como: la humedad ambiental, la relación a/c, la porosidad, la

temperatura, el viento, el tipo de concreto, los aditivos y el tiempo de curado.

Figura N° 2.2: Efecto de la relación agua-cemento en la contracción de las

pastas de cemento.

o

.... 0.5 • C) ,......... X

1.0 o -o m u <D 1.5 U)

WIC=0.26 ,_ o 0.. 2.0 e

•O "(3

0.45 u :?.5 m ..... ...... 0.55 e o

3.0 -u 0.65.

3.5 ' -

01 28 00 180 270 365

Edad (días)

Fuente: Instituto mexicano del cemento y del concreto.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 3: Materiales empleados

CAPÍTULO 3:

MATERIALES

EMPLEADOS



3.1 AGREGADOS

3.1.1 DEFINICIÓN

Los agregados conforman el esqueleto granular del concreto y representan

aproximadamente las tres cuartas partes del volumen del concreto. Entre los

agregados comunes usados se tienen a la arena y la piedra; y la calidad de

estos es de suma importancia ya que puede limitar la resistencia del concreto

como también afectar la durabilidad y el desempeño.

Los agregados tienen origen por procesos climáticos y abrasivos o por molido

artificial de grandes masas de material de origen, en donde muchas de las

características del agregado dependerá de la roca original (como es la

composición química y mineral), la clasificación petrográfica, la gravedad

específica, la dureza, la resistencia y el color. El agregado también tiene otras

propiedades diferentes de la roca original como forma, tamaño de partícula,

textura de superficie y absorción; las cuales pueden influir considerablemente en

la calidad del concreto fresco.

El uso más común para la fabricación del concreto es trabajar con dos

agregados separados diferenciados por el tamaño de la partícula; obteniéndose

así agregados con una división principal del tamaño de la partícula de 5mm (3/16

in) o malla N°4; dividiéndose así en agregado fino y agregado grueso.

• Agregado fino: Proviene de la desintegración natural o artificial de la

roca, y que pasan por el tamiz de 3/8" y es retenido en el tamiz N°200.

• Agregado grueso: El cual queda retenido por la malla N°4.

En la presente tesis se utilizaron agregado fino de la cantera Jicamarca y

agregado grueso de la cantera La Gloria.

3.1.2 PROPIEDADES FÍSICAS

3.1.2.1 Peso unitario (NTP 400.017)

3.1.2.1.1 Peso unitario suelto.

En este ensayo lo que se busca es determinar el peso del agregado que llenaría

un recipiente de volumen unitario. Este peso se utiliza para convertir cantidades

de peso a volumen. Para la realización de este ensayo se deja caer suavemente

el agregado grueso dentro del recipiente hasta que se encuentre lleno, luego se


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL Capítulo 3: Materiales empleados

procede a enrasarlo. Se usa la tabla N°1 de la norma para la utilización de la

capacidad de medida.

Cuanto más alto el peso específico de los agregados para una granulometría

dada, mayor es el peso unitario del concreto. Los agregados redondeados de

textura suavizada tienen generalmente su peso unitario más alto que las

partículas de perfil angular y textura rugosa, de la misma composición

mineralógica y granulometría.

Cuadro N° 3.1: Capacidad de la medida.

T~MANO MAXIMO NOMINAL CAPACIDAD DE LA DEL AGREGADO MEDIDA

mm Pulgadas L (m3) p3

i

12 5 % 28m oo28l 1/10

25.0 1 9.3 {0,0093) 1/3

375 1% ! 14 o m 014l 1/2

1 750 3 28om 028l 1

1120 4% 700(0070) 21/2

1500 1 6 1 100 o lO 100) 31/2 Fuente: Norma técnica peruana NTP 400.017

P.U.S = Peso del material

Volumen del recipiente

3.1.2.1.2 Peso unitario compactado.

Es la relación entre el peso del material compactado y el volumen del recipiente

que lo contiene. Este ensayo nos permite determinar el grado de ·compactación

que puede presentar los materiales en su estado natural.

P.U.C = Peso del materiat compactado

Volumen del recipiente


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3.1.2.2 Peso específico (NTP 400.022)

El peso específico de los agregados es la relación de su peso entre el volumen.

Este dato se usa para el diseño de mezclas y también es un indicador de la

calidad del agregado, puesto que cuando tienen valores elevados estos

corresponden a materiales de buen comportamiento, mientras que el peso

específico bajo generalmente corresponde a agregados absorventes y débiles,

caso en que es recomendable efectuar pruebas adicionales.

La Norma ASTM e 128 considera tres formas de expresión de la gravedad

específica:

• Peso específico de masa: Es definido por la Norma ASTM E 12 como la

relación, a una temperatura estable, de la masa en el aire de un volumen

unitario de material permeable (incluyendo los poros permeables e

impermeables naturales del material) a la masa en el aire de la misma

densidad, de un volumen igual de agua destilada libre de gas.

• Peso específico de masa saturado superficialmente seco: Es definido

como la relación de la masa en el aire entre el volumen unitario, excepto

que ésta incluye el agua en los poros permeables.

• Peso específico aparente: Es definido como la relación, a una

temperatura estable, de la masa en el aire de un volumen unitario de un

material, a la masa en el aire de igual densidad de un volumen igual de

agua destilada libre de gas. Si el material es un sólido, el volumen es

aquél de la porción impermeable.

En las determinaciones del peso sólido y el volumen absoluto, así como en la

selección de las proporciones de la mezcla, se utiliza el valor del peso específico

de masa.

3.1.2.3 Absorción (NTP 400.022)

Se entiende por absorción, al contenido de humedad total interna de un

agregado que está en la condición de saturado superficialmente seco.

La capacidad de absorción del agregado se determina por el incremento de peso

de una muestra secada al horno, luego de 24 horas de inmersión en agua y de

secado superficial. Esta condición se supone representa la que adquiere el

agregado en el interior de una mezcla de concreto.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland típo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila 37


Se utiliza este valor para los cálculos de dosificación para la elaboración del

concreto ya que se tomará en cuenta en la corrección del agua de mezclado.

3.1.2A Contenido de humedad (NTP 400.016)

Es la cantidad de agua que posee el agregado en estado natural. Es importante

tal dato ya que con esto se realiza la corrección del agua de la mezcla y con ello

variar la relación a/c; y esto, influye en la resistencia y otras propiedades del

concreto.

C. H. = (Peso húmedo- Peso seco) x 100

Peso seco

3.1.2.5 Granulometría (NTP 400.012)

Es la distribución de los tamaños de las partículas de los agregados; estos para

un mejor análisis se expresan en porcentaje en peso de cada tamaño con

respecto al peso total. Ello se logra separando el material por tamices

establecidos.

Para el agregado fino la norma ASTM C33 o NTP 400.037 establecen los limites

granulométricos donde debe estar comprendido el agregado fino (cuadro 3.2) y

el agregado grueso (cuadro 3.3). .

Estos límites son definidos por los llamados husos granulométricos que

representan los rangos dentro de los cuales deben estar la distribución de

partículas más adecuada para la elaboración de concreto.

Cuadro N° 3.2: Limites granulométricos del agregado fino.

Tamiz Porcentaje que Pasa

9,5 mm {3/8 pulg) 100

4,75 mm (No. 4) 95 a 100

2,36 mm (No. 8) 80 a 100

1,18 mm (No. 16) 50 a 85

600 1-1m (No. 30) 25a60

300 ¡Jm (No. 50) OSa 30

150 ¡Jm (No. 1 00) O a 10

Fuente: Norma técmca peruana NTP 400.037


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERiA FACULTAD DE INGENIERiA CIVIL

TAMAÑO HUSO MÁXIMO

100mm 90mm NOMINAL (4 pulg) (3 112 pulg)

1 90 mm a 37,5 mm lOO 90 a 100 (3 Y, pulg a 1 Y, pulg)

2 63 mm a 37,5 mm ... ... (2 Y, pulg - 1 y, pulg)

3 50 mm a 25,0 mm ... ... (2 pulga 1 pulg)

357 50 mm a 4,75 mm ... ... _l2jJUlg a No. 4)

4 37,5 mm a 19,0 mm ... ... (1 Y, pulg a '!. pu1g)

467 37,5 mm a 4,75 mm ... ... (1 V>]lulg a No. 4)

5 25,0 mm a 12,5 mm ... ... (1 pulg a Y, pulg)

56 25,0 mm a 9,5 mm ... ... (Í oulg a 3/8_j)ulg}_

57 25,0 mm a 4,75 mm ... ... (1 pulga No. 4)

6 19,0 mm a 9,5 mm ... ... (3/4 pulg a 3/8 pulg)

67 19,0 mm a4,75 mm ... ... (3/4 pulga No. 4)

7 12,5 mm a4,75 mm ... ... (112 oulg a No. 4)

8 9,5 mm a 2,36 mm ... ... (3/8 pu1g a No. 8)

89 9,5 mm a 1,18 mm ... ... (3/8 pulg a No. 16)

9 4,75 mm a 1,18 mm ... ... (No. 4 a No. 16)

Cuadro N° 3.3: Límites granulométricos del agregado grueso.

PORCENTAJE QUE PASA POR LOS TAMICES NORMALIZADOS

75mm 63mm 50 mm 37,5mm 25,0mm 19,0mm 12,5mm 9,5mm (3 pulg) (2 Y2 pulg) (2 pulg) (1 Y2 pulg) (1 pulg) (3/4 pulg) (112 pulg) (3/8 pulg)

... 25 a60 ... O a 15 ... O a 15 . .. ...

100 90 a 100 35 a 70 O a 15 ... O a 5 ... ...

... 100 90 a 100 35 a 70 O a 15 ... O a5 ...

... 100 95 a 100 ... 35 a 70 ... O a30 . ..

... ... 100 90 a 100 20 a 55 Oa5 ... Oa5

... ... 100 95 a 100 ... 35 a 70 .. . 10 a30

... ... ... 100 90 a 100 20 a 55 O a 10 Oa5

... ... ... 100 90 a 100 40a85 10 a40 O a 15

... ... ... 100 95 a 100 ... 25 a60 .. .

... ... ... ... 100 90 a 100 20 a 55 O a 15

... ... ... .. . 100 90 a 100 ... 20 a 55

... ... ... . .. .. . 100 90 a 100 · 40 a 70

... . .. ... ... ... ... 100 85 a 100

... ... ... ... .. . ... 100 90 a 100

... ... ... . .. .. . ... . .. lOO

Fuente: Norma técnica peruana NTP 400.037


Capítulo 3: Materiales empleados

4,75 mm 2,36mm 1,18 mm 300 ¡.un (No. 4) (No. 8) (No. 16) (No. 50)

.. . ... ... .. .

.. . ... ... ...

.. . ... ... ... O aS ... ... ...

... .. . ... ... O a 5 ... ... ...

... .. . ... .. . O aS .. . ... .. . O a 10 O aS ... ... O aS ... .. . ... O a 10 Oa5 ... ... O a 15 O aS ... ... 10 a 30 O a 10 Oa5 ...

20 a35 5 a30 O a 10 O aS

85 a lOO 10 a40 O a 10 O aS

39


Para el análisis del agregado global se tienen límites granulométricos

establecidos que se encuentran en la norma NTP 400.037 (cuadro 3.4).

Cuadro N° 3.4: Límites granulométricos del agregado global.

Porcentaje que pasa por los tamices normalizados

Tamiz Tamaño máximo nominal

37,5mm 19,0mm 9,5mm (1% pulg) (3/4 pulg) (3/8 pulg)

50 mm (2 pulg) 100

37,5 mm (1% pulg) 95 a 100 100

19,0 mm (3/4 pulg) 45a80 95 a 100

12,5 mm (1/2 pulg) 100

9,5 mm (3/8 pulg) 95 a 100

4,75 mm (No. 4) 25 a 50 35a 55 30 a65

2,36 mm (No. 8) 20a 50

1,18 mm (No. 16) 15 a 40

600 1-1m (No. 30) 8a 30 10 a 35 10 a 30

. 300 1-1m (No. 50) 5 a 15

150 1-1m (No. 1 00) O a 8* O a 8* O a 8*

*Incrementar 1 O % para finos de roca triturada

Fuente: Norma técmca peruana NTP 400.037

3.1.2.5.1 Módulo de finura

El módulo de finura representa un número adimensional que representa el

tamaño promedio de las partículas de los agregados, es el índice aproximado

que nos describe la proporción de finos o de gruesos que se tiene en las

partículas que lo constituyen, y es un indicador de la finura de un agregado:

cuanto mayor sea el módulo de finura más grueso será el agregado.

Este parámetro se obtiene de la suma de los porcentajes retenidos acumulados

de la serie de tamices especificados que cumplan con la relación 1:2 desde el

tamiz# 100 en adelante hasta el tamaño máximo presente y dividido en 1 OO.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL Capítulo 3: Materiales empleados

MF = I% (3" + 11/2" + 3/4" + 3/8" + N°4 + N°8 + N°16 + N°30 + N°50 + N°100)

100

• Agregado fino:

Cuadro N° 3.5: Resumen de las propiedades físicas del agregado fino.

Descripción Resultados Unidad

Cantera: Jicamarca

Peso unitario suelto 1648.02 (Kg/m3)

Peso unitario compactado 1854.02 (Kg/m3)

Peso específico (P.E.) 2599.67 (Kg/m3)

Absorción (Abs) : 1.72 %

Contenido de humedad 0N) 3.99 %

Módulo de finura: 3.04

• Agregado grueso:

Cuadro N° 3.6: Resumen de las propiedades físicas del agregado grueso.

Descripción Resultados Unidad

Cantera: La Gloria

Peso unitario suelto 1415.41 (Kg/m3)

Peso unitario compactado 1563.03 (Kg/m3)

Peso específico (P. E.) 2761.82 (Kg/m3)

Absorción (Abs) : 1.15 %

Contenido de humedad 0N) 0.16 %

Módulo de finura: 6.86

El desarrollo de los resultados obtenidos de las propiedades de los agregados se

encuentra más especificados en el anexo l.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIER[A FACUL TAO DE INGENIER[A CIVIL Capítulo 3: Materiales empleados

1

1

'

• Granulometría del agregado fino:

MALLA

3/8"

N°4

N°8

N°16

No3o

N°50

N°100

Fondo

~120.00 o -•CU (1) lG a.1oo,oo CD ~ O' o ~ 80.00 ·~

.E ~

:l 60.00 o

'1:J e ~ 40.00

CD

:i e 20.00 CD e o

,Q.

1

1

1 1

Cuadro N° 3.7: Granulometría del agregado fino. 1

MUESTRA %RETENIDO %

(gr) %RETENIDO ACUMULADO ACUMULADO

QUE PASA 1

0.00 0.00 0.00 100.00 '

22.60 4.52 4.52 95.48

100.58 20.12 24.64 75.36 1

95.07 19.01 43.65 56.35

88.91 17.78 1

61.43 38.57

83.96 16.79 1 78.22 21.78

68.15 13.63 91.85 8.15

40.73 8.15 100.00 0.00

Gráfica N° 3.1: Granulometría del agregado fino.

GRANULOMETRÍA DEL AGREGADO FINO

A ~ .,

/ T / ,A

rr 'U lf ;.r.

~ '4./

1 11

~~ li':'l {)

11 , 1 IU

11 { ,. 1

f f_ 1 f<~ , ~ ,.

f'r , ~ '"l" ~ ~

V ~

0.10 Tamiz(mm)

1.00 10.00

~Agregado fino ~Huso NTP 400.037 ~Huso NTP 400.037


¡

42

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL Capítulo 3: Materiales empleados

• Granulometría del agregado grueso:

Cuadro N° 3.8: Granulometría del agregado grueso.

MALLA MUESTRA 1.'% RETENIDO %RETENIDO %ACUMULADO (gr} . o ACUMULADO QUE PASA

1" 0.00 0.00 0.00 100.00

3/4" 67.40 1.35 1.35 98.65

1/2" 2952.23 59.04 60.39 39.61

3/8" 1303.53 26.07 86.46 13.54

114" 520.03 10.40 96.86 3.14

N°4 90.13 1.80 98.67 1.33

Fondo 66.67 1.33 100.00 0.00

Gráfica N° 3.2: Granulometría del agregado grueso.

GRANULOMETRÍA DEL AGREGADO GRUESO - 120.00 ~ e.. C'll en a 1oo.oo CD :S 1:1"

.g 80.00

.!'!! :S E :S

~ o :!2

60.00

5i 40~oo

~ CD

S" 20.00 e CD e o a. ....

....... 0.00

1.00

1

..... ...,. -- ... ,..

1 1

1 1 j

1 • . , L ,_

1 1 1

• .... ..

1 , 11

1 11 1& r1

• ,._ !E.

10.00

Tamiz (mm)

_... 7"

1/'

100.00

....,_Agregado Grueso ....,_Huso NTP 3/4- N° 4 ....,_Huso NTP 3/4- N° 4



3.1.2.6 Agregado global

El agregado global es la combinación del agregado fino y el agregado grueso en

porcentajes adecuados de tal manera que se obtenga un concreto con mejores

características finales. Estos porcentajes nos dará un mejor acomodo de los

agregados ayudando a tener una mejor resistencia y durabilidad.

Cuadro N° 3. 9: Resultados de ensayo de compacidad para el agregado global.

PROPORCIÓN DE AGREGADOS P.U.C.

ARENA(%) PIEDRA(%) (kglm3

)

40 60 1948.31

45 55 1984.33

50 50 1986.45

55 45 2038.36

60 40 2059.55

65 35 2034.12

70 30 2002.34

Gráfica N° 3.3: Ensayo de compacidad para el agregado global.

2060.00

-2040.00 .., E a 202o.oo ~ -~ 2000.00 :;::)

0: 1980 .. 00

1960.00

1940.00

30

PESO UNITARIO COMPACTADO

40 50 60 70 %Arena

-.-Peso Unitario Compactado


80

44

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIER(A FACUL TAO DE INGENIER(A CIVIL Capítulo 3: Materiales empleados

• Granulometría del agregado global con agregado grueso de

Tamaño Máximo Nominal de 3/4".

Cuadro N° 3.1 O: Granulometría del agregado global con relación AIP de 60/40.

RETEN. RETEN. 'RETENIDO' MALLA RETEN.

1

RETEN. RETEN. RETENIDO ACUMUL · NO PIEDRA% ARENA%, PIEDRA ARENA*

% ACUMUL.% QUE PASA *P% A%

¡ %

1 1/2" 0.00 0.00 ' 0.00 0.00 100.00

3/4" 1 1.35 0.54 0.54 0.54 99.46

1/2" 59.04 ' 23.62 23.62 24.16 75.84 ! 3/8" 26.07 10.43 10.43 34.59 65.41 ~

1/4" 10.40 4.16 4.16 ! 38.75 1 61.25

N°4 1.80 4.52 0.72 2.71 3.43 42.18 57.82

N°8 1.33 '

20.12 0.53 12.07 12.60 54.78 45.22

N°16 19.01 11.41 11.41 66.19 33.81

N° 30 17.78 ' 10.67: 10.67' 76.86 ! 23.14

N° 50 16.79 10.07 10.07 86.93 13.07

N°1QQ. 13.63 8.18 8.18 95.11 4.89

Fondo 1

8.15 4.89 4.89 100.00 0.00 '

·TOTAL 100.00 100.00 1 40.00 60.00 100.00 100.00 0.00 1

1

Gráfica N° 3.4: Granulometría del agregado global con relación A/P de 60/40.

GRANULOMETRÍA DEL AGREGADO GLOBAL -120.00 ~ o -cu (tJ

&100.00 CD ~ CT

.g 80.00 cu :; E ~ ()

·4l o !! e

i CD

60.00

40.00

S" 20.00 e CD e o :0. 0.00

0.01

LL

11 ~ W'

¿ ,. ~ ~

X .... "T .....

0.10

-~·

¡.,.;¡ ...,.. ~ IW ,_ -, -""" _,

11"'" IW

1:00 10.00 100.00

Tamiz(mm)

~Agregado global ~Huso NTP 3/4 ~Huso NTP 3/4



3.2CEMENTO

3.2.1 DEFINICIÓN

El cemento es un material pulverizado que por adición de una cantidad

conveniente de agua forma una pasta conglomerante capaz de endurecer bajo el

agua como en el aire, manteniéndose estable bajo el agua. El cemento fragua y

endurece por reacción química con el agua (hidratación del cemento). La matriz

del cemento lo constituye el clínker que es un producto constituido en su mayor

parte por silicatos de calcio, obtenido por la cocción hasta fusión parcial

(clinkerización) de una mezcla convenientemente proporcionada y

homogenizada de materiales debidamente seleccionados.

La composición química del clinker en los cementos portland se encuentran

dentro de los siguientes porcentajes:

• Óxido de calcio (CaO) 62.5% a 64.5%

• Óxido de silicio (Si02) 19% a 22%

• Óxido de aluminio (AI203) 4% a 6%

• Óxido de hierro (Fe203) 3% a 3.5%

• Óxido de magnesio (MgO) 0.9% a 2.9%

• Óxido de azufre (S03) 2.3% a 2.6%

Estas materias participan de los procesos de cocción que llegan a temperaturas

mayores de 1450°C, que constituyen la fase medular del proceso y luego el

enfriamiento y molienda con una adición de aproximadamente 5% de yeso.

Estas materias primas del cemento pasan por procesos de reacciones; primero

interactuando una parte del óxido de calcio con el óxido de aluminio (A120 3) y el

óxido de hierro (Fe203) para así formar el aluminato tricálcico y el Ferroaluminato

tetracálcico; luego interactuar el óxido de calcio restante con el óxido de silicio

(Si02) y asi formar el silicato dicálcico; luego este silicato dicálcico se combina

con el óxido de calcio que resta aun para formar el silicato tricálcico, pero

siempre subsiste silicato dicálcico ya que no puede transformarse todo el silicato

dicálcico en silicato tricálcico sin que quede óxido de calcio sin combinar. Es así

como se forman productos complejos, que al llegar al estado de equilibrio dan

formación a la siguiente composición:



• Silicato tricálcico: 3CaO.Si02 (C3S}

• Silicato dicálcico: 2CaO.Si02 (C2S)

• Aluminato tricálcico: 3Ca0.AI203 (C3A)

• Ferroaluminato tetracálcico: 4CaO.AI203.Fe203 (C4AF)

El silicato tricálcico es responsable de la resistencia temprana, éste se hidrata y

endurece rápidamente, encontrándose presente de 50% al 70% del clinker.

El silicato dicálcico se hidrata y endurece lentamente, contribuyendo al

incremento de la resistencia a edades mayores de 7 días y encontrándose

presente de 15% al 30% del clinker.

El aluminato tricálcico constituye del 5% al 15% del clinker, liberando una gran

cantidad de calor durante los primeros días de hidratación y endurecimiento.

Contribuye al desarrollo de las resistencias muy tempranas y al fraguado del

cemento.

La presencia del yeso es importante ya que contribuye a que la pasta de

cemento no pierda consistencia tan rápidamente controlando así el fraguado, ya

que se va a combinar con el aluminato tricálcico controlando la hidratación de

éste, para así impedir que reaccione tan rápidamente. la presencia del yeso es

también importante ya que ayuda a controlar la contracción por secado y puede

influenciar en la resistencia.

3.2.2 CARACTERÍSTICAS (CEMENTO PORTlAND TIPO 1)

Los cementos están clasificados en dos grandes grupos: Cementos portland

comunes y Cementos portland adicionados. Donde el cemento portland tipo 1 se

encuentra clasificado dentro del primer grupo.

En la investigación realizada se utilizó cemento portland tipo 1 de la planta de

cementos lima S.A.

Especificaciones técnicas

• Norma técnica: ASTM C-150 y Norma Técnica Peruana 334.009.

• Marca comercial: SOL.

• Presentación: bolsas de 42.5 Kg.



Características

• Producto obtenido de la molienda conjunta de clinker y yeso.

• Ofrece un fraguado controlado.

• Por su buen desarrollo de resistencias a la compresión a temprana edad,

es usado en concretos de muchas aplicaciones.

• Es versátil para muchos usos.

• Su rendimiento es ampliamente conocido por el sector de construcción

civil.

• Este cemento es de color gris verdusco.

Usos y Aplicaciones

• Para construcciones en general y de gran envergadura cuando no se

requiera características especiales o no se especifique otro tipo de

cemento.

• El acelerado desarrollo de sus resistencias iniciales permite un menor

tiempo de desencofrado.

• Pre-fabricados de concreto.

• Fabricación de bloques, tubos para acueducto y alcantarillado, terrazos,

adoquines.

• Mortero para asentado de ladrillos, tarrajeos, enchapes de mayólicas y

otros materiales.

Comercialización

• Dirigido al mercado nacional y comercializado en bolsas de 42.5 Kg y a

granel.

Características del clínker

• Silicato tricálcico (C3S): mínimo 52 % - máximo 60%.

• Silicato bicálcico (C2S): mínimo 10%- máximo 25%.

• C3S + C2S: mínimo 69%.

• Cal libre: máximo 1.30%.

• Residuo insoluble: máximo O. 70%.

• Por su composición química le confiere al cemento un desarrollo alto en

las resistencias iniciales.



Cuadro N° 3.11: Características físicas del cemento portland

tipo 1- Sol

REQUISITO

CARACTERÍSTICA FÍSICA TIPO 1- SOL ASTM C-150

NTP 334.002

Peso específico en gr/cm3 3.15

Fineza Malta 1 00 en % 0.04

Fineza Malta 200 en % 4.14

S. Específica Blaine en cm2/gr 3480 Mínimo 2800

Contenido de aire en % 9.99 Máximo 12

Expansión autoclave en % 0.18 Máximo 0.8

Fraguado inicial Vicat hr. min 1.49 Mínimo 0.45

Fraguado final Vicat hr: min- 3.29 Máximo 6.15

F'c a 3 Días en kg/cm 254 124(12.4MPa)

F'c a 7 Días en kg/cm 301 193(19.3MPa)

F'c a 28 Días en kg/cm 357 276(27 .6MPa)*

Calor de hidratación 7 días en cal/gr 70.6

Calor de hidratación 28 días en cal/gr 84.3

Fuente: Información proporcionada por el fabricante

(*) Requisito opcional.

3.3 ADITIVO

3.3.1 DEFINICIÓN

Un aditivo es definido como «un material que no siendo agua, agregado,

cemento hidráulico, o fibra de refuerzo, es empleado como un ingrediente del

mortero o concreto, y es añadido a la tanda inmediatamente antes o durante su

mezclado».

Los aditivos han sido clasificados según la norma ASTM C494 como:

• Tipo A: Aditivos reductores de agua.

• Tipo 8: Aditivos retardantes de fragua.

• Tipo C: Aditivos acelerantes de fragua.



• Tipo D: Aditivos que actúan como reductores de agua y retardadores de

fragua.

• Tipo E: Aditivos que actúan como reductores de agua y acelerantes de

fragua.

• Tipo F: Aditivos que actúan como reductores de agua de alto rango.

• Tipo G: Aditivos que actúan como reductores de agua de alto rango y

retardadores de fragua.

Existen otros tipos de clasificaciones de aditivos de acuerdo a los efectos de su

empleo o a los tipos de materiales constituyentes. La Recomendación ACI 212

clasifica a los aditivos en los siguientes grupos:

a) ACELERANTES: Tienen por finalidad incrementar significativamente al

desarrollo inicial de resistencia en compresión y/o acortar el tiempo de

fraguado.

b) INCORPORADORES DE AIRE: Tienen por objetivo mejorar el

comportamiento del concreto frente a los procesos de congelación y

deshielo que se producen en sus poros capilares cuando está saturado y

sometido a temperaturas bajo 0°C.

e) REDUCTORES DE AGUA Y REGULADORES DE FRAGUA: Tienen por

finalidad reducir los requisitos de agua de la mezcla o modificar las

condiciones de fraguado de la misma o, ambas.

d) ADITIVOS MINERALES: Ya sean cementantes o puzolánicos, los cuales

tienen por finalidad mejorar el comportamiento al estado fresco de

mezclas deficientes en partículas muy finas y, en algunos casos,

incrementar la resistencia final del concreto. Acá se encuentran las

escorias de alto horno finamente molidas y las microsílices. A los aditivos

de este grupo en la actualidad se les considera como adiciones.

e) GENERADORES DE GAS.: Tienen por finalidad controlar los procesos

de exudación y asentamiento mediante la liberación de burbujas de gas

en la mezcla fresca.

f) ADITIVOS PARA INYECCIONES: Tienen por finalidad retardar el tiempo

de fraguado en cimentaciones especiales en las que las distancias de

bombeo son muy grandes.



g) PRODUCTORES DE EXPANSION: Tienen por finalidad minimizar los

efectos adversos de la contracción por secado del concreto.

3.3.2 CARACTERÍSTICAS DEL ADITIVO SIKA CONTROL 40

Para la presente investigación se utilizó el aditivo Sika Control 40 que es un

aditivo que ayuda a la contracción en el concreto, siendo éste no un expansor.

A) Descripción

El aditivo Sika Control 40 es un aditivo líquido que reduce la retracción

por secado del concreto hasta en un 50%. El producto cumple con los

requerimientos de retracción establecidos para el uso de aditivos en

concreto especificado por la Norma Suiza SIA 162 y no produce efectos

indeseables en la calidad del concreto.

8) Usos

Sika Control 40 es especialmente apropiado para la producción de

concreto nuevo o de segunda etapa de alto desempeño y durabilidad, de

baja retracción química y por secado.

Sika Control 40 puede ser empleado para todas las estructuras donde

existan requerimientos de limitación del ancho máximo de fisuras de

acuerdo con la norma Suiza SIA 162 3-33 y ENV 1992-Eurocódigo 2,

capítulo 8.2.

Los principales usos del Sika Control 40 son: tanques de agua potable o

servida donde se requiera baja permeabilidad por reducido número y

tamaño de fisuras, vigas postensadas, placas de pisos con mayor

espaciamiento en las juntas, encamisado o recrecimiento de columnas

teniendo en cuenta el diseño estructural.

Debe considerarse que el ancho de fisura no solamente depende del

diseño de la mezcla de concreto sino del diseño adecuado del acero de

refuerzo y el sistema constructivo a emplear. El curado es necesario en el

empleo de este tipo de concreto.



C) Ventajas

Sika Control 40 mejora la cohesión en los poros del concreto, de esta

forma se reduce la pérdida de agua y en consecuencia la retracción es

menor.

Reducción de la retracción por secado de hasta en un 50% dependiendo

del diseño de mezcla del concreto. No modifica las resistencias finales del

concreto.

O) Modo de empleo

Dosis recomendadas: 1.0% al4.0% del peso del cemento.

Adición: Sika Control 40 puede ser adicionado en el agua de amasado o

vertido simultáneamente a ella durante el mezclado del concreto. Una vez

adicionado mezclar a alta revolución durante al menos 1 minuto hasta

observar homogeneidad en la mezcla de concreto.

Sika Control 40 puede ser combinado con agentes incorporadores de aire

para la producción de concreto resistente a las sales de deshielo.

Permite reducir considerablemente la permeabilidad del concreto. Sika

Control 40 no contiene cloruros u otro tipo de agente promotor de

corrosión en el acero de refuerzo. Puede en consecuencia ser empleado

en estructuras de concreto reforzado y pretensionado.

E) Datos técnicos

Base: Combinaciones de hidróxidos.

Aspecto: líquido café.

Densidad: 1.0 kg/1

PH: 10.5 +- 0.5


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 4: Preparación del concreto

" CAPITULO 4:

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1~ Pamela M. Rodríguez Dávila 53

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 4: Preparación del concreto

4.1 DISEÑO DEL CONCRETO PATRÓN

La selección de las proporciones de los agregados a usar y de las cantidades de

todos los componentes del concreto en el diseño de mezclas; deben ser los más

adecuados y la combinación más conveniente y económica.

Para el diseño de mezclas del concreto patrón se siguieron referencias de tablas

del ACI 211, y para la proporción de los agregaqos se halló por el método de

máxima compacidad de los agregados.

4.1.1 ENSAYO DE MÁXIMA COMPACIDAD

Con este ensayo se obtiene el máximo peso unitario compactado, y por medio

de esto encontrar los porcentajes de arena y piedra que nos permita tener un

mejor acomodo de los agregados y obtener una reducción de vacios en el

concreto.

Por esto, el parámetro que nos definirá la mejor combinación de agregados será

el máximo peso unitario compactado, para esto se tomaron porcentajes de arena

y de piedra con variaciones porcentuales de 5% obteniendo los siguientes

resultados:

Cuadro N° 4.1: Resultados de ensayo de compacidad.

PROPORCIÓN DE AGREGADOS P.U.C.

(kg/m3)

ARENA(%) PIEDRA(%)

40 60 1948.31

45 55 1984.33

50 50 1986.45

55 45 2038.36

60 40 2059.55

65 35 2034.12

70 30 2002.34


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIER[A FACUL TAO DE INGENIER[A CIVIL Capítulo 4: Preparación del concreto

Gráfica N° 4.1: Peso unitario compactado del agregado global.

2060.00

-2040:00 ... e i 2020.00 -Q 2000.00 ~

0: 1980.00

1960.00

1940.00

30

PESO UNITARIO COMPACTADO

40 50 60 70 80 %Arena

...-Peso Unitario Compactado

En el cual se observa que el máximo peso unitario compactado lo da las

proporciones de arena/piedra de 60/40. luego de esto se procedió a realizar el

diseño de mezclas hallando el comportamiento de la resistencia de las

proporciones cercanas a la de arena/piedra de 60/40.

4.1.2 METODOLOGÍA DE DISEÑO

a) Elección de la relación agua/cemento (a/c), para la presente tesis es

de 0.7.

b) Elección del asentamiento: 3"-4".

e) Estimación del aire atrapado para el T.M.N de 3/4" es de 2.0%

referenciado de la tabla del ACI.

d) Estimación del cemento para 1m3 es de 280 kg por metro cúbico.

e) Calculando la cantidad de agua en la mezcla.

Cantidad de agua = cemento*(a/c) = 196 kg/m3

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo r Pamela M. Rodríguez Dávila 55

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 4: Preparación del concreto

f) Cálculo de volumen total de agregado en la mezcla.

Vol. de agregado por m3 = 1 -(Vol. Agua + Vol. Cemento +Vol. Aire)

Vol. de agregado por m3 = 0.695 m3

g) Por el ensayo de máxima compacidad se tienen los porcentajes en

peso de los agregados grueso y fino.

Porcentaje Arena (%) = 60.00

Porcentaje Piedra (%) = 40.00

h) Cálculo del volumen de los agregados en estado seco por metro

cúbico

Vol. Arena = [(%arena/P.E arena)/((%arena/P.E arena)+(%piedra/P.E

piedra))]*Vol. Agregados

Vol. Piedra= [(%piedra/P. E piedra)/((%arena/P.E arena)+(%piedra/P.E

piedra))]*Vol. Agregados

Volumen Arena (m3) = 0.427

Volumen Piedra (m3) = 0.268

i) Cálculo del peso de los agregados en estado seco por metro cúbico.

Peso seco arena = Vol. Arena * Peso específico arena

Peso seco piedra= Vol. Piedra* Peso específico piedra

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento pOrtland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila 56

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL Capítulo 4: Preparación del concreto

Peso Arena (kg) = 1110.31

Peso Piedra (kg) = 740.21

j) Corrección del peso de los agregados por humedad.

Peso húmedo de la arena= Peso seco arena* (1 + (C.H. arena/100))

Peso húmedo de la piedra= Peso seco piedra* (1 + (C.H. piedra/100))

Peso Arena (kg) = 1135.29

Peso Piedra (kg) = 743.02

k) Corrección del agua de diseño.

Agua arena= Peso seco*(% Abs. arena-% C.H. arena)

Agua piedra = Peso seco * (% Abs. piedra- % C. H. piedra)

Corrección de agua = Agua de arena + Agua de piedra

Agua corregida = Agua inicial + corrección de agua

1 Agua corregida (lt) = 1 195.73

Obteniéndose así el diseño detallado en el cuadro 4.1 para las siguientes

características:

Agua (kg/m3) = 196.00

Relación a/c = 0.70

Arena(%)= 60.00

Piedra(%)= 40.00



Cuadro N° 4.2: Diseño obtenido.

DISEÑO SECO DISEÑO EN OBRA

Materiales Peso Volumen DUS Peso DUO (kg) (m3) (dise.unit.) (kg) (dise.unit.)

CANT. UNID.

Cemento 280.00 0.089 1.000 280.00 1 1 bolsas

Agua 196.00 0.196 2.205 195.73 0.69905 29.71 lt

Arena 1110.31 0.427 4.805 1135.29 4.05462 172.32 kg

Piedra 740.21 0.268 3.015 743.02 2.65364 112.78 kg

Aire 0.020

Asentamiento= 1 3/4" 1

Se buscó lograr un asentamiento que se encontrase en el rango de 3"- 4", para

ello se varió la cantidad de agua, pero manteniendo constante la relación a/c y la

relación de arena/piedra la obtenida del ensayo de máxima compacidad.

Obteniendo así el diseño con la cantidad de agua requerida para obtener un

asentamiento de 3"-4". Los diseños para la obtención del agua necesaria se

encuentra detallado en el anexo B.

Agua (kg/m3) = 210.00


Arena(%)= 60.00

Piedra(%)= 40.00

Cuadro N° 4.3: Diseño obtenido para asentamiento de 3"-4".



Cemento 300.00 0.095 1.000 300.00 1

Agua 210.00 0.210 2.205 215.95 0.71983

Arena 1077.81 0.415 4.353 1095.33 3.65111

Piedra 718.54 0.260 2.732 721.79 2.40595

Aire 0.020

Asentamiento= 1 31/4" J


CANT.

1

30.59

155.17

102.25

UNID.

bolsas

lt

kg

kg

58

UNIVERSIDAD NACIONAL DE lNGENIERiA FACULTAD DE lNGENIERiA CIVIL Capítulo 4: Preparación del concreto

Luego que se halló la mejor combinación de los agregados para obtener el

máximo peso unitario compactado, ahora se tomará en cuenta también la

resistencia, por lo cual se procedió a diseñar variando el porcentaje de

agregados en un +/- 3% de la relación arena/piedra con mayor P.U.C

conseguido; manteniendo constante el agua en la mezcla y la relación a/c,

obteniendo los resultados en el cuadro 4.3.

1

:

Cuadro N° 4.4: Ensayo a compresión para los porcentaje de agregado.

PROPORCIÓN DE AGREGADOS PERIODO DE RESISTENCIA CURADO

ARENA(%) PIEDRA(%) 1 (días) i

54 46 122 7

57 43 152 7

60 40 150 7

63 37 202 7

66 34 175 7

Gráfica N° 4.2: Resistencia a compresión a los 7 días.

210

200

- 190

O)

~ 170 as ü 160 e: S150 'CI)

¡;140 'CI) !

0:: 130

120

110

50"00

RESIST!ENCIA A LA COMPRESIÓ'N

55.00 60.00

%Arena 65.00

-.-Resistencia a la compresión a los 7 días

70.00


1

1

59

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIER[A FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL Capítulo 4: Preparación del concreto

Con esto se obtuvo la gráfica 4.3, donde se muestra la superposición de gráficas

del máximo peso unitario compactado y la gráfica de resistencia para las

distintas proporciones de arena y piedra.

Gráfica N° 4.3: Superposición de gráficas del P.U.C y la resistencia.

SUPERPOSICIÓN DE GRÁFICAS

2060 2060kgtm"

== 220

200 ~ !!.. ~

180 ~

:;'" 2040 -~

~ m ~ 2020

ó :j 2000 0:

1980

1960

1940

30 40 50 60 %Arena

70

o

160:: a -o

140 3

120

100

80

..

~Peso Unitario Compactado l 1 ~Resistencia a la compresión

Se utilizó la relación arena/piedra de 63/37, ya que para esta relación se

obtuvieron los mejores resultados de resistencia. Por lo cual, se tiene el siguiente

diseño patrón:

Cuadro N° 4.5: Diseño final para 1m3.

DISEÑO PARA 1m3

MATERIALES CANTIDAD UNIDAD

Cemento 300.00 kg

Agua 210.93 lt

Arena 1152.71 kg

Piedra 666.45 kg



4.2 DISEÑOS DEL CONCRETO CON ADITIVO REDUCTOR DE

CONTRACCIÓN PARA DIFERENTES DOSIFICACIONES.

Estas dosificaciones se obtuvieron a partir del concreto patrón, al cual se le

adicionó el aditivo en tres dosificaciones 1%, 2.5% y 4% del peso del cemento.

4.2.1 DOSIFICACIÓN CON ADITIVO 1% DEL PESO DE CEMENTO

Se calculó la cantidad de aditivo para un metro cúbico de concreto con la

dosificación especificada.

Densidad = 1 kg/lt

Volumen de aditivo = 1% * W cemento 1 kg/lt


1m3.

DISEÑO PARA 1m3


Cemento 300.00 kg

Agua 222.91 lt

Arena 1141.07 kg

Piedra 666.12 kg

Aditivo 3.00 kg



4.2.2 DOSIFICACIÓN CON ADITIVO 2.5% DEL PESO DE CEMENTO


dosificación requerida.

Densidad = 1 kg/lt

Volumen de aditivo = 2.5% * W cemento 1 kg/lt

Cuadro N° 4. 7: Diseño de concreto con aditivo al 2.5% del peso del cemento

para 1m3.

DISEÑO PARA 1m3


Cemento 300.00 kg

Agua 206.54 lt

Arena 1157.44 kg

Piedra 666.12 kg

Aditivo 7.50 kg

4.2.3 DOSIFICACIÓN CON ADITIVO 4% DEL PESO DE CEMENTO


dosificación requerida.

Densidad = 1 kg/lt

Volumen de aditivo = 4% * W cemento 1 kg/lt




1m3.

DISEÑO PARA 1m3


Cemento 300.00 kg

Agua 226.02 lt

Arena 1137.62 kg

Piedra 666.45 kg

Aditivo 12.00 kg


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 5: Ensayos y resultados

" CAPITULO 5:

ENSAYOS Y

RESULTADOS


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 5: Ensayos y resultados


5.1.1 CONSISTENCIA

Es la capacidad de la mezcla de mantenerse homogénea en un estado

determinado en función del tiempo. Esto se mide mediante el ensayo de

Asentamiento o Slump, con la utilización del cono de Abrams.

Este ensayo consiste en compactar la mezcla de concreto en tres capas en un

molde troncocónico para luego ser retirado y medir con ayuda de una varilla lisa

de 5/8" el asentamiento. Se tiene los rangos del asentamiento:

• 0"-2" seco

• 3" - 4" normal

• 4" - 6" plástico

• 6" > superplastificante

Cuadro N° 5.1: Ensayo de asentamiento.

TIPO DE CONCRETO ASENTAMIENTO NÚMERO DE (pulgadas) MEDICIONES

Concreto patrón 3.2 13

Concreto con aditivo 1 o/o 3.7 11

Concreto con aditivo 2.5 o/o 3.8 10

Concreto con aditivo 4 o/o 4.9 8

'Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila 65


6.00

5.00

o -e u;4.oo (()(U ·-, E (U ~ 3.00 --e ::J CI)Q.

~ -2.00

1.00

0.00

•SLUMP

Gráfica N° 5.1: Ensayo de asentamiento.

:ENSAYO DE ASENTAMIENTO

Concreto patrón

3.2

Concreto con Concreto con Concreto con aditivo 1 % aditivo 2.5 % aditivo 4 %

3.7 3.8 4.9

5.1.2 PESO UNITARIO

Este ensayo nos da el peso del concreto fresco por una unidad de metro cúbico.

Consiste en compactar una muestra de concreto en un recipiente normado, el

cual luego se pesará para luego dividir entre el volumen ocupado.

Las variaciones en las propiedades de los agregados puede afectar el peso

unitario, es por ello que los concretos se clasifican en:

• Concretos livianos: Son aquellos preparados con agregados livianos

en la que su peso unitario varía entre 400-1700 kg/m3.

• Concretos normales: Son aquellos cuyos peso unitario varía entre

1700-2500 kg/m3.

• Concretos pesados: Son aquellos cuyo peso unitario es mayor de

2500 kg/m3.



2,360

2,350

.., 2,340 E o, 2,330 ~

2,320 o ·¡: 2,310 <U ~ e: 2,300 ::> o 2,290 Cl)

~ 2,280

2,270

2,260

Cuadro N° 5.2: Ensayo de Peso Unitario.

PESO TIPO DE CONCRETO UNITARIO

(kg/m3)

Concreto patrón 2351.96

Concreto con aditivo 1 % 2339.60

Concreto con aditivo 2.5 % 2312.23


Gráfica N° 5.2: Ensayo de peso unitario.

ENSAYO DE PESO UNITARIO

Concreto patrón

2351.96


2339.60 2312.23 2295.45

5.1.3 FLUIDEZ

Este ensayo tiene como objetivo la determinación del flujo del concreto y permite

obtener un índice de consistencia de la mezcla y su tendencia a la segregación

por la medición de la expansión del concreto.

El ensayo de mesa de flujo no mide la trabajabilidad, por lo tanto un concreto

con igual flujo, puede diferir en su trabajabilidad.

"Estudio de! concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila 67

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 5: Ensayos y resuHados

Los instrumentos utilizados en este ensayo son:

• Una mesa de bronce de 30" de diámetro de modo que pueda realizar

saltos de 1/2".

• Un tronco de cono donde se colocará centrado en la mesa y se colocará

el concreto en dos capas.

• Una varilla de 5/8" que ayudará a la compactación.

La masa se dejará caer 1/2", 15 veces en 15 segundos a una velocidad

constante. El salto aplicado produce segregación y si la mezcla no es cohesiva,

las partículas más grandes del agregado se separarán y se moverán al extremo

de la mesa. Luego, se registrará 6 lecturas del diámetro extendido distribuida

simétricamente.

Donde:

Flujo (%) = (D - 25) x 100

25

D =Diámetro expandido, promedio de 6 mediciones (cm).

Cuadro N° 5.3: Ensayo de Fluidez.

TIPO DE CONCRETO % FLUIDEZ






UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CML Capítulo 5: Ensayos y resultados

Gráfica N° 5.3: Ensayo de Fluidez.

ENSAYO DE FLUIDEZ 100.00

90.00

80.00 1-'-------70.00

~ 60.00 ~ 50.00 ,_ ______ _ , ·s 4o.oo u: 30.00

5.1.4 CONTENIDO DE AIRE

85.33 94.00 94.67

Este ensayo determina el contenido de aire en mezclas de concreto fresco,

excluyendo el aire contenido dentro de los poros del agregado.

Una cantidad significativa de material que pase la malla N° 200 (74 um),

especialmente en la forma de arcilla, puede reducir el contenido de aire en el

concreto.

Cuadro N° 5.4: Resultados del contenido de aire.

TIPO DE CONCRETO PORCENTAJE DE

AIRE(%)



Concreto con aditivo 2.5% 2.69


"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila · 69

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 5: Ensayos y resuHados

Gráfica N° 5.4: Resultados del contenido de aire.

CONTENIDO DE AIRE 4.00

3.50 -~ !!... 3.00 ~ ·e; 2.50 Q) "C o 2.00

:"2 1.50 e Q) ..... e 1.00 o o

0.50

0.00 Concreto Concreto con Concreto con Concreto con

patrón aditivo 1 % aditivo 2.5 % aditivo 4 %

•%Aire 1.08 1.58 2.69 3.36

5.1.5 EXUDACIÓN

La exudación es definida como la elevación de una parte del agua de la mezcla

hacia la superficie, generalmente debido a la sedimentación de los sólidos. El

proceso se inicia momentos después que el concreto ha sido colocado y

consolidado en los encofrados y continua hasta que se inicia el fraguado de la

mezcla.

Este ensayo nos permite determinar la cantidad relativa de agua de mezclado

que puede ser exudada de una muestra de concreto fresco. Esta agua se da

generalmente como resultado de la sedimentación de los sólidos.

Se llena el recipiente de 1/2 pie3 de capacidad en tres capas compactando cada

capa 25 golpes hasta una altura tal que quede 1" libre y se nivela la parte

superior del concreto; luego, se toma el tiempo de término de enrase y se

registra el peso del recipiente y el peso de recipiente más concreto para luego

ser colocado en un lugar libre de vibración. Luego, se extrae el agua acumulada

en la superficie a intervalos de 10 minutos durante los primeros 40 minutos y,

luego a intervalos de 30 minutos hasta que finalice la exudación, midiendo en

cada extracción de agua el volumen acumulado en mi.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utiliZando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rod;íguez Dávila 70


Se calcula la exudación con las siguientes fórmulas:

Donde:

e= (w/W)x S

Exudación (%) = D x 100

e

C = Masa del agua en la muestra de ensayo, en gr.

W = Masa total de la tanda, en kg.

w = Agua de mezclado neta en kg.

S = Masa de la muestra, en gr.

D = Masa del agua de exudación, en gr, o el volumen total extraído

de la muestra de ensayo, en cm3, multiplicado por 1 g/cm3

.

Cuadro N° 5.5: Ensayo de exudación.

TIPO DE CONCRETO EXUDACIÓN

(%)






• UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 5: Ensayos y resultados

Gráfica N° 5.5: Ensayo de exudación.

ENSAYO DE EXUDACIÓN


2.26 2.17 1.95

5.1.6 TIEMPO DE FRAGUADO

El ensayo para la determinación del tiempo de fraguado del concreto se realiza

por medio de la medida de la resistencia a la penetración de un mortero

tamizado por la malla N°4 del concreto. El mortero será colocado en un

recipiente y a intervalos regulares de tiempo, se obtendrá la resistencia a la

penetración del mortero utilizando agujas normalizadas; para obtener una curva

de resistencia a la penetración versus el tiempo transcurrido y con esto se

determinarán Jos tiempos de fraguado inicial y final, sabiendo que el tiempo de

fraguado inicial nos indicará una resistencia a la penetración de 500 lb/pulg2 y el

fraguado final nos indicará una resistencia a la penetración de 4000 lb/pulg2.

Cuadro N° 5.6: Tiempo de fraguado inicial y final.

TIPO DE CONCRETO TIEMPO DE TIEMPO DE

FRAGUADO INICIAL FRAGUADO FINAL

Concreto patrón 4h:10min 5h:35min

Concreto con aditivo 1 % 4h:15min 5h:50min

Concreto con aditivo 2.5 % 4h:40min 6h:05min




450.00

.!!! 400.00

·2 350.00

.g 300.00 cu::::s 111 m.2 250.00 cu::::s &t .5 200.00

E ~- 150.00 o ~ 100.00 Cl)

t= 50.00

0.00

600.00

ñi .5 500.00 u. o , cu u; 400.00 ::S o m-cu ::S &t .5 300.00 CDE , -o 200.00 a. E Cl) 100.00 t=

0.00

liT. F. F.

Gráfica N° 5.6: Tiempo de fraguado inicial.

TIEMPO DE FRAGUADO INICIAL

Concreto patrón

250.00


255.00 280.00 415.00

Gráfica N° 5. 7: Tiempo de fraguado final.

TIEMPO DE FRAGUADO FINAL

Concreto patrón

335.00


350.00 365.00 495.00



Cuadro N° 5.7: Tiempo de fraguado .

TIEMPO DE . TIEMPODE TIPO DE CONCRETO FRAGUADO INICIAL FRAGUADO FINAL

(m in} (m in}

Concreto patrón 250.00 335.00

Concreto con aditivo 1 % 255.00 350.00

Concreto con aditivo 2.5 % 280.00 365.00


Gráfica N° 5.8: Comparación del tiempo de fraguado final y tiempo de fraguado

inicial.

TIEMPO DE FRAGUADO INICIAL Y TIEMPO DE FRAGUADO FINAL

Concreto con Concreto con aditivo 1 % aditivo 2.5 %

255.00 280.00

350.00 365.00

Concreto con aditivo4%

415.00

495.00

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Oávila 74



5.2.1 RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN

La resistencia a la compresión es comúnmente considerada como la

característica más valiosa del concreto, aunque en muchos casos son otras; sin

embargo, la resistencia suele dar un panorama general de la calidad del

concreto, por estar directamente relacionada con la estructura de la pasta de

cemento.

En este ensayo, se halla la resistencia a la compresión del concreto. Esta

resistencia es frecuentemente identificada con el concreto, ya que ésta es la

condición de carga en que el concreto tiene mayor capacidad de soporte a

esfuerzos. Es por esto que la mayoría de los elementos estructurales se diseñan

con esta propiedad del concreto.

Para hallar la resistencia a la compresión se fabrican probetas para luego ser

ensayadas, hallándose esta resistencia de la siguiente forma:

Re= 4xG

nxfY

Donde:

Re = Resistencia a la compresión (kg/cm2)

G = Carga de rotura (kg).

O = Diámetro de la probeta ensayada (cm).

• Concreto patrón

Cuadro N° 5.8: Resistencia a la compresión del concreto patrón.

TIEMPO RESISTENCIA (días) (kg/cm2

}

7 189.50

14 222.07

28 234.25



Gráfica N° 5.9: Resistencia a la compresión del concreto patrón.

-N

E

300.00

250.00

~ 200.00 C)

.ll:: -cu 150.00 ·e:; e:

~ 100.00

l a:: 50.00

0.00

-·

.1

o

RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN DEL CONCRETO PATRÓN

~ 1

1 l_

1

1 -,

l

7

1

'

14 21

Tiempo (días)

J

1

'

.

1

~-Resistencia a la compresión

'

28

• · Concreto con aditivo Sika control40 (1%)

'

35


TIEMPO RESISTENCIA ,(días) (kg/cm2

)

7 184.39

14 215.73

28 238.46


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Cápítulo 5: Ensayos y resultados

Gráfica N° 5.10: Resistencia a la compresión del concreto con aditivo 1%.

-N

E

300.00

250.00

~ 200.00 en ~ -.~ 150.00 o e: Cl)

1;; 100.00 ·¡¡;

&! 50.00

0.00

-

' 1

o

RESISTENCIA A 1-A COMPRESIÓN DEL CONCRETO CON ADITIVO 1%

. ' •

~-........ 1 , ~

1 1

1_1_ . -t.'

1 -, l

. 7 14 . 21 28

Tiempo (días)


• Concreto con aditivo Sika contro/40 (2.5%)

(

35

Cuadro N° 5.1 O: Resistencia a la compresión del concreto con aditivo 2.5%.

TIEMPO RESISTENCIA ,(días) (kg/cm2

)

7 139.37

14 201.12

28 238.66

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utiliZando cemento portland tipo r Pamela M. Rodríguez Dávila 77


Gráfica N° 5.11: Resistencia a la compresión del concreto con aditivo 2.5%.

-N

E

300.00

250.00

u o, 200.00 ~ -·CIS '(i 150.00 r:

i 100.00 U) G) a;:

50.00

0.00 1 ~

o

RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN DEL CONCRETO CON ADITIVO 2.5%

1

~ -........ - l

., 1

1 ¡

1 ' ' 1

7 14 21 28 Tiempo (días)


• Concreto con aditivo Sika contro/40 (4%)

35


TIEMPO RESISTENCIA (días) (kg/cm2

}

7 143.37

14 195.34

28 238.82

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. RodrígueZ Dávila 78


Gráfica N° 5.12:. Resistencia a la compresión del concreto con aditivo 4%.

-"' E

300.00

250.00

.a, 200.00 ~ -cu ·u 15o.oo r::::

~ ·¡¡; 100.00 Q)

a:: 50.00

0.00

RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN DEL CONCRETO CON ADITIVO 4%

'

-, ...... . ~ -,. " ~

1 ,

1

-V ~

o 7

¡

14 21

Tiempo (días)

!


28 35

5.2.2 RESISTENCIA A LA TRACCIÓN POR COMPRESIÓN DIAMETRAL

Para realizar este ensayo se usan las probetas que se usan en el ensayo a

compresión. El ensayo de tracción por el método brasilero consiste en romper la

probeta entre los dos platos de la prensa de compresión. El contacto que hay

entre los platos con la probeta se realiza por medio de piezas de triplay de Smm

de espesor. Para el ensayo es necesario que la probeta este bien centrada.

La resistencia a la tracción por compresión diametral está dada por la siguiente

fórmula:

Q = 2xP

(n x Dx L)



Donde:·

Q = Resistencia a la tracción (kg/cm2)

P = Carga de rotura (kg).

D =Diámetro de la probeta ensayada (cm).

L =Longitud de la probeta cilíndrica (cm).

Cuadro N° 5.12: Resistencia a la tracción por compresión diametral.

EDAD RESISTENCIA A TIPO DE CONCRETO LA TRACCIÓN (días)

(kg/cm2)

Concreto Patrón 28 25.41

Concreto con aditivo 1 % 28 24.23

Concreto con aditivo 2.5 % 28 24.87


Gráfica N° 5.13: Resistencia a la tracción por compresión diametral.

RESISTENCIA A LA TRACCIÓN


. 24.23 24.87 26.84



5.2.3 MÓDULO ELÁSTICO ESTÁTICO (NORMA ASTM C 469)

El ensayo para hallar el módulo elástico (o también conocido como módulo de

Yong) tiene como finalidad de obtener una relación entre esfuerzo-deformación

llamado módulo elástico. Para esto, se somete una probeta de concreto a cargas

de compresión que se van incrementando y estas generan deformaciones para

rangos elásticos e inelásticos.

El valor del módulo de elasticidad del concreto depende de la edad de éste

aumentando con el tiempo. El concreto posee propiedades elásticas en un cierto

grado como la mayor parte de los materiales, por lo que se puede afirmar que el

comportamiento del concreto no es perfectamente elástico.

La curva esfuerzo-deformación muestra una zona donde los esfuerzos y

deformaciones son proporcionales para fines prácticos. Este límite de

proporcionalidad para el caso del módulo elástico es de 40% de la resistencia a

la compresión.

Los puntos que definen la cuerda para la determinación del módulo de

elasticidad son:

1.- Punto de la curva esfuerzo-deformación que corresponde a una

deformación unitaria de 0.5 x 10-4 y su esfuerzo correspondiente.

2.- Punto de la curva esfuerzo-deformación que corresponde al40% de la

resistencia a la compresión y la deformación para ese punto.

Donde se determina el módulo elástico:

M.E.E = E2 - E1 (D2 - 0.5) X 10-4

Donde:

E2 =Esfuerzo en kg/cm2 (40% de fe).

E1 =Esfuerzo cuando la deformación es de 0.5 x 10-4.

D2 = Deformación unitaria correspondiente al esfuerzo E2.



También se puede hallar el módulo elástico del material utilizando la fórmula

según el ACI 318.

Ec = 4700 *fe 11. <1'2>

Donde:

Fe= Resistencia a la compresión en MPa.

Para el siguiente ensayo se utilizaron 2 probetas por cada tipo de diseño. Todos

al tiempo de 28 días.

Cuadro N° 5.13: Módulo de elasticidad del concreto.

EDAD MÓDULO DE ELASTICIDAD

TIPO DE CONCRETO DEL CONCRETO (días) (kg/cm2

)

Concreto patrón 28 350567.37




Cuadro N° 5.14: Módulo de elasticidad del concreto teórico.

EDAD MÓDULO DE ELASTICIDAD

TIPO DE CONCRETO DEL CONCRETO TEÓRICO (días) (kg/cm2

)

Concreto patrón 28 220153.24

Concreto con aditivo 1 o/o 28 220655.21






5.3.1 ENSAYO PARA LA DETERMINACIÓN DE CAMBIO DE LONGITUD

EN CONCRETO (ASTM C 490-00)

La realización del presente ensayo está referenciado con la norma ASTM C 490-

00 (American Society for Testing and Materials), la cual se utilizó para seguir el

procedimiento de elaboración y curado de los especímenes que se utilizarán

para la determinación de la variación de rongitud en el. concreto.

EQUIPO:

• Moldes para la elaboración del ensayo de cambio de longitud.- Son

moldes de acero de 75 x 75 x 285 mm.

• Pines de contracción.- Son pequeños tomillos de acero con un extremo

plano y el otro extremo maquinado y pulido que permita un contacto

adecuado para una rápida medición de la longitud del espécimen.

• Varilla para compactar diámetro 5/8 in. (16 mm).

• Martillo de goma~

• Poza de curado.

• Regla enrasadora.

• Comparador de longitud.

PROCEDIMIENTO:

1. Se preparan los moldes a utilizar; se arman, se aprietan los tomillos y;

luego, se engrasan los moldes para un fácil desencofrado.

2. Se colocan los pines de contracción en los extremos de cada molde para

la determinación de la variación de longitud.

3. Luego, se coloca el concreto preparado en los moldes, colocando éste en

dos capas de igual espesor y se compacta cada capa con 25 golpes cada

una a lo largo de su sección transversal.

4. Se golpea el molde con el martillo de goma para expulsar las burbujas de

aire y lograr un mejor acomodo del concreto.

5. Luego., se enraza el concreto con una regla.

6. Después se cubren las muestras con plástico para evitar la pérdida de

humedad durante las 24 horas luego del vaciado de concreto.

7. A las 24 horas se desmoldan los especímenes y se colocan en una poza



de curado durante 7 y 28 días.

8. Luego, se realiza la respectiva toma de datos con el comparador de

longitud.

INFORME:

1. Registro de la temperatura y humedad relativa diaria del ambiente en

donde se realizan las pruebas.

2. Registro de deformaciones de longitud para diferentes tipos de concreto

(concreto patrón, concreto con aditivo Sika control40 al1%, concreto con

aditivo Sika control 40 al 2.5% y concreto con aditivo Sika control 40 al

4%).

3. Registro de deformaciones de longitud para diferentes condiciones de

curado para cada tipo de concreto estudiado, teniendo tres situaciones de

curado: concreto sin curar, concreto curado 7 y concreto curado 28 días.




Cuadro N° 5.15: Retracciones en el concreto patrón para diferentes tiempos de

curado del concreto.

EDAD NO PRESENTA CURADO 7 DÍAS CURADO 28 DÍAS (días) CURADO Ecr x 10-41 Ecr x 10-41 Ecr x 10-41

1 0.00 0.00 0.00

3 -.47.80 27.01 61.06

5 -86.74 43.26 71.91

7 -103.87 34.30 113.03

14 -177.21 -68.23 123.97

15 -177.21 -68.23 123.97

18 -197.64 -88.77 128.13

21 -209.77 -103.54 97.79

24 -242.68 -126.70 56.64

28 -275.58 -217.96 -43.18

31 -308.50 -264.39 -110.34

34 -318.89 -278.85 -141.71

37 -327.54 -297.63 -153.61

40 -332.74 -320.76 -203.40

50 -373.41 -354.10 -278.17

60 -380.83 -375.85 -307.44

70 -384.29 -378.75 -313.94

80 -388.61 -381.63 -326.91

90 -393.29 -384.54 -339.89



200.00

100.00

-~ - 0.00

. Gráfica N° 5.14: Retracciones en el concreto patrón para diferentes tiempos de curado del concreto.

~

RETRACCIONES DEL CONCRETO PATRÓN PARA DISTINTOS TIEMPOS DE CURADO

- -

- -"'Ti - --

- -,. C) 1 1(;) 15 0 25 ~ 30 35f- 40 45 '50 60 ;ñ6. 70 5 80 '"-&i 90 r- 9E - -->< th ·100.00

- -Cl) e o - - ~·

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.... -300.00 Cl)

-!t" -- --- -

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-- --400.00

-

--500.00

Edad (días)

1 -+-CONCRETO SIN CURADO - -C<?NCRETO CURADO 7 DIAS --<>-CONCRETO CURADO 28 DIAS ]


--

86



Cuadro N° 5.16: Retracciones en el concreto con aditivo Sika Control40 al1%

para diferentes tiempos de curado del concreto.

EDAD NO PRESENTA CURADO 7 DÍAS CURADO 28 DÍAS (días) CURADO Ecr x 1 O~ Ecr x 10~ Ecrx 10~

1 0.00 0.00 0.00

3 -14.75 118.91 176.79 .

5 -27.18 118.91 176.79

7 -58.93 0.00 193.73

14 -97.63 -81.73 180.68

15 -97.63 -81.73 185.01

18 -112.07 -120.64 145.98

21 -148.12 -142.26 120.00

24 -192.87 -185.50 76.62

28 -215.94 -215.77 67.95

31 -241.91 -237.40 22.06

34 -259.20 -246.05 -5.72

37 -288.05 -265.51 -85.88

40 -302.47 -293.61 -111.87

50 -319.81 -302.26 -129.18

60 -340.05 -306.59 -139.99

70 -342.95 -310.91 -148.63

80 -345.85 -332.53 -157.28

90 -350.18 -341.18 -161.60


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA F.ACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL Capitulo 5: Ensayos y resultados

Gráfica N° 5.15: Retracciones en el concreto cpn aditivo Sika Control40 al1% para diferéntes tiempos de curado del concreto.

300.00

200.00

-~ 100.00 "f o .....

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RETRACCIONES DEL CONCRETO CON ADITIVO 1 °/o PARA DISTINTOS TIEMPOS DE CURADO

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Edad (días)

~CONCRETO SIN CURADO -o-CONCRETO CURADO 7 OlAS -o-CONCRETO CURADO 28 OlAS

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodrlguez Oávila 88


• Concreto con aditivo Sika contro/40 (2.5%)

Cuadro N° 5.17: Retracciones en el concreto con aditivo Sika Control 40 al 2.5%


EDAD NO PRESENTA CURADO 7 DÍAS CURADO 28 DÍAS (días) CURADO Ecr x 10-6 Ecrx 10-6 Ecrx 10-6

1 0.00 0.00 0.00

3 -2.88 17.39 6.62

5 -23.35 17.39 33.35

7 -27.68 -0.13 77.17

14 -58.56 -26.19 110.01

15 -58.56 -26.19 109.72

18 -105.07 -52.21 127.83

21 -167.12 -86.87 139.61

24 -198.84 -99.89 145.36

28 -204.62 -121.54 137.28

31 -230.61 -147.53 90.41

34 -266.69 -208.06 46.63

37 -282.56 -214.57 -34.93

40 -288.33 -214.57 -40.41

50 -299.88 -233.99 -77.29

60 -304.22 -233.99 -92.26

70 -307.11 -242.69 -106.64

80 -321.54 -268.59 -135.38

90 -333.09 -285.95 -152.63


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIER[A FACULTAD DE INGENIER[A CIVIL Capitulo 5: Ensayos y resultados

Gráfica N° 5.16: Retracciones en el concreto con aditivo Sika Control 40 al 2.5% para diferentes tiempos de curado del concreto.

RETRACCIONES DEL CONCRETO CON ADITIVO 2.5°/o PARA DISTINTOS . TIEMPOS DE CURADO

200.00 ~

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-400.00 Edad (días)

-o-CONCRETO SIN CURADO -<)-CONCRETO CURADO 7 OlAS -o-CONCRETO CURADO 28 OlAS


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90



Cuadro N° 5.18: Retracciones en el concreto con aditivo Sika Control 40 al 4%


EDAD NO PRESENTA CURADO 7 DÍAS CURADO 28 DÍAS (días) CURADO ter x 1 0-& ter x 10-& Ecr x 10-&

1 0.00 0.00 0.00

3 -17.05 52.85 60.36

5 -19.94 63.63 68.98

7 -56.94 44.88 64.65

14 -88.71 -74.24 60.33

15 -88..71 -75.53 47.37

18 -132.04 -80.28 34.46

21 -141.28 -99.70 25.86

24 -152.26 -135.95 8.60

28 -163.82 -145.88 -4.32

31 -186.93 -152.15 -19.38

34 -215.81 -157.55 -45.23

37 -221.60 -167.27 -60.31

40 -234.60 -178.06 -81.87

50 -233.73 -186.71 -107.76

60 -233.73 -188.86 -127.13

70 -238.93 -208.28 -137.89

80 -247.60 -221.21 -159.45

90 -259.16 -223.37 -159.45

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo l" Pamela M. Rodríguez Dávila 91

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Capitulo 5: Ensayos y resultados

Gráfica N° 5.17: Retracciones en el concreto con aditivo Sika Control 40 al 4% para diferentes tiempos de curado del concreto.

RETRACCIONES DEL CONCRETO CON ADITIVO 4°/o PARA DISTINTOS TIEMPOS DE CURADO

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1 -o-CONCRETO SIN CURADO -o-CONCRETO CURAD0--7 DIAS -<>.coNCRETO CURADO 28 OlAS 1

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodriguez Dávlla 9:2


5.3.2 ENSAYO PARA ESTIMAR TENDENCIA A LA FISURACIÓN POR

CONTRACCIÓN RESTRINGIDA (AASHTO T 334-081}

La realización del presente ensayo está referenciado en la norma AASHTO

(American Association of State Highway and Transportation Officials) con

designación T 334-081.

EQUIPO:

• Anillo de acero interior.- El anillo de acero debe tener un grosor de 12.7

mm :t. 0.4 mm (1/2 pulg :t 1/64 pulgadas), un diámetro exterior de 305 mm

(12 pulgadas), y una altura de 150 mm (6 pulg.), donde las caras

interiores y exteriores deberán ser superficies lisas.

• Anillo de acero exterior.- El anillo de acero tiene un diámetro interior de

(457 mm :t. 5 mm) y 150 mm de altura.

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• Base.- Es donde se colocarán las muestras, luego de ser desmoldadas;

debe de ser impermeable que no posea absorción para evitar que

absorba agua de la . mezcla y de superficie no reactiva; pueden ser

madera recubierta de epoxi, madera cubierto de polietileno (3mm) para

reducir al mínimo la fricción del concreto o también madera curada con

petróleo.

• Varilla para compactar diámetro 5/8 in. (16 mm).

• Martillo de goma.

• Poza de curado.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGE(IIIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 5: Ensayos y resultados

• Regla enrasadora.

• Plástico o polietileno.

• Comparador de grietas (para toma de datos).

PROCEDIMIENTO:

1. Cubrir la superficie exterior del anillo interior con un agente de liberación

(desmoldador).

2. Cubrir la superficie interna del anillo externo con un agente de liberación

( desmoldador).

3. Llenar el molde en tres capas aproximadamente iguales, luego chusear el

concreto 25 veces cada capa con una barra de diámetro 5/8 in. (16 mm) y

luego con un martillo de goma golpear los costados del molde para

compactar y para liberar burbujas de aire del concreto. Aunque no se

recomienda, pero se puede utilizar vibraciones. Se hace vibrar el

hormigón y se registra la frecuencia de la vibración y el tiempo.

4. Terminar con el acabado final en la supeñicie de concreto con ayuda de

una regla enrasadora para así lograr una supeñicie plana. Retirar

cualquier concreto fresco que se haya derramado en el interior del anillo

de acero o fuera del anillo exterior de manera que la base está limpio.

5. Después, cubrir las muestras con plástico para evitar la pérdida de

humedad y dejar la muestra durante 24 horas.

6. Desmoldar a las 24 ± 1 hora, levantando suavemente el anillo y golpear

la base para romper el molde de concreto con la base para así retirar el

anillo exterior.

INFORME:

1. :Registrar la temperatura y humedad relativa diaria del ambiente en donde

se realizan las pruebas.

2. Registro de datos para el tiempo de fisuración.

2.1. Tomar el registro cada 30 minutos durante el primer día.

2.2. Posteriormente, tomar registro cada 2 a 3 días hasta la visualización

de grietas.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERíA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 5: Ensayos y resultados

3. Medición de la anchura de las grietas. Después de craqueo, . tenga en

cuenta el patrón de grietas y anchura de las grietas en la cara radial

exterior.

Se debe monitorear las muestras durante dos semanas adicionales después de

la fisuración.

Para el ensayo realizado no se logró apreciar fisuración en las condiciones de

ambiente, ya que en la norma recomienda una temperatura de 21.:!: 1.7 oc (73.4

± 3 °F) y una humedad relativa del 50 ± 4, pero con ayuda de un horno se

generó temperaturas superiores a las obtenidas en el ambiente, de entre 50 oc y 77 °C. Para la cual se tienen los siguientes resultados.

Cuadro N° 5.19: Fisuración en el concreto patrón para diferentes tiempos de

curado del concreto.

TIEMPO DE CURADO FISURACIÓN

No presenta Fisuración en dos lados

7 días Fisuración en dos lados

28 días Fisuración en dos lados

Cuadro N° 5.20: Fisuración en el concreto con aditivo Si ka Control 40 al 1% para

diferentes tiempos de curado del concreto.


No presenta Fisuración en dos lados

7 días Fisuración en un lado

28 días No presenta fisuración



Cuadro N° 5.21: Fisuración en el concreto con aditivo Sika Control 40 al 2.5%



No presenta Fisuración en un lado



Cuadro N° 5.22: Fisuración en el concreto con aditivo Sika Control40 al4% para

diferentes tiempos de curado del concreto.


No presenta No presenta fisuración



CONDICIONES DE TEMPERATURA Y HUMEDAD RELATIVA CON QUE SE

REALIZARON LOS ENSAYOS

Para los ensayos realizados se registraron la temperatura y la humedad relativa

en la cual se encontraron expuestos los especímenes de concreto.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila 96 .

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIER[A CIVIL Capítulo 5: Ensayos y resultados

Cuadro N° 5.23: Temperatura y humedad relativa del ambiente .

...

FECHA DE TOMA DE NO TEMPERATURA

.. -

MUESTRA DE OlAS TEMPERATURA TEMPERATURA

(OC) MfNIMA (°C)

Jueves 22 1 24.40 22.50

Viernes 23 2 24.40 22.30

Sábado 24 3 24.40 22.30

Lunes 26 4 24.40 22.30 ABRIL

Martes 27 5 24.30 22.30

Miércoles 28 6 24.60 22.30

Jueves 29 7 24.90 23.20 -·

Viernes 30 8 24.90 23.20

Sábado 01 9 23.70 23.20

Lunes 03 10 23.70 22.40 MAYO

Martes 04 11 22.70 21.90

Miércoles 05 12 21.90 21.30 - -·---·-


DATOS

HUMEDAD RELATIVA

HUMEDAD HUMEDAD TEMPERATURA HUMEDAD

RELATIVA RELATIVA MÁXIMA (°C) RELATIVA(%)

MiNIMA (%) MÁXIMA(%)

25.50 70.00 68.50 74.00 . -

25.50 70.00 68.50 74.00

25.50 70.00 68.50 74.00

25.50 70.00 68.50 74.00

25.50 70.70 68.50 74.00

25.50 70.70 68.50 74.00

25.80 67.10 67.00 71.80

25.80 67.80 65.60 71.80

25.80 67.80 65.60 71.80 ' --

25.80 71.50 65.60 71.80

25.80 73.20 65.60 73.70

25.80 75.70 65.60 75.70 ----·- ----

97

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERiA FACUL TAO DE INGENIERiA CIVIL Capítulo 5: Ensayos y resultados

------------------------------------------------------------

FECHA DE TOMA DE NO TEMPERATURA

MUESTRA DE

DIAS TEMPERATURA TEMPERATURA (OC) MfNIMA (0 C)

Jueves 06 13 22.20 15.00

Viernes 07 14 21.70 15.00

Sábado 08 15 21.10 15.00

Lunes 10 16 22.00 15.00

Martes 11 17 21.90 15.00

Miércoles 12 18 22.30 15.00

Jueves 13 19 22.70 15.00

MAYO Viernes 14 20 23.20 15.00

Sábado 15 21 22.80 15.00

Lunes 17 22 21.20 15.00

Martes 18 23 20.70 15.00

Miércoles 19 24 20.70 15.00

Jueves 20 25 21.10 15.00

Viernes 21 26 21.30 15.00

Sábado 22 27 21.30 15.00 - - ·--- --- - L____.____._. ___ --


DATOS

HUMEDAD RELATIVA

HUMEDAD HUMEDAD TEMPERATURA HUMEDAD MÁXIMA (0C) RELATIVA(%) RELATIVA RELATIVA

MfNIMA (%) MÁXIMA(%)

25.80 76.40 65.60 78.50

25.80 76.40 65.60 78.50

25.80 76.00 65.60 78.50

25.80 75.40 65.60 78.50

25.80 75.80 65.60 78.50

25.80 75.10 65.60 78.50

25.80 73.80 65.60 78.50

25.80 73.20 65.60 78.50 - .

25.80 74.60 65.60 78.50

25.80 77.90 65.60 78.50 - . -,

25.80 77.90 65.60 78.50

25.80 77.90 65.60 78.50

25.80 76.20 65.60 78.50

25.80 76.10 65.60 78.50 1

25.80 76.10 65.60 78.50 1

1

98

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL.

FECHA DE TOMA DE NO DE

MUESTRA DI AS

..

Lunes 24 28 ..

Martes 25 29

Miércoles 26 30

MAYO Jueves 27 31

Viernes 28 32

Sábado29 33

Lunes 31 34

Martes 01 35 .

Miércoles 02 36

Jueves 03 37 . '"

Viernes 04 38 JUNIO

Sábado 05 39

Lunes 07 40 .

Martes 08 41

Miércoles 09 42 ~------ -- ------

-- -- --

TEMPERATURA

TEMPERATURA TEMPERATURA (OC) MfNIMA (°C)

19.80 15.00

19.80 15.00

19.40 15.00

19.40 15.00

21.00 15.00 .. -- ----

21.00 15.00

20.70 15.00

20.00 15.00 .

19.40 15.00

20.20 15.00 ..

20.00 15.00

19.10 15.00

18.60 15.00

19.30 15.00

19.30 15.00


Capítulo 5: Ensayos y resultados

DATOS HUMEDAD RELATIVA

TEMPERATURA HUMEDAD HUMEDAD HUMEDAD RELATIVA RELATIVA MÁXIMA (DC) RELATIVA(%) MfNIMA (%) MÁXIMA(%)

25.80 77.10 65.60 78.50 -- --··

25.80 77.10 65.60 78.50

25.80 80.30 65.60 80.30

25.80 80.30 65.60 80.30

25.80 76.10 65.60 80.90 .. ----·-

25.80 76.00 65.60 80.90

25.80 74.40 65.60 80.90 .

25.80 74.90 65.60 80.90

25.80 74.40 65.60 80.90

25.80 74.40 65.60 80.90 -·--

25.80 74.40 65.60 80.90 -----

25.80 75.40 65.60 80.90

25.80 76.60 65.60 80.90 - .. - --- ..

25.80 78.80 65.60 80.90

25.80 78.80 65.60 80.90

99

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIER[A FACULTAD DE INGENIERfA CIVIL

FECHA DE TOMA DE NO

MUESTRA DE

OlAS

Jueves 10 43

Viernes 11 44

Sábado 12 45 -

Lunes 14 46

Martes 15 47

Miércoles 16 48

Jueves 17 49

JUNIO Viernes 18 50

Sábado 19 51

Lunes 21 52

Martes 22 53

Miércoles 23 54

Jueves 24 55 -

Viernes 25 56

Sábado 26 57 -----

TEMPERATURA

TEMPERATURA TEMPERATURA (OC) MÍNIMA (OC)

19.30 15.00

19.20 15.00

19.20 15.00 ~·-

19.20 15.00

18.70 15.00 - - ~- -· ~- --·-

18.60 15.00

-18.60 15.00

18.70 15.00

18.80 15.00

18.10 18.00

17.80 17.70

17.90 17.70

18.00 17.70

18.00 17.70

18.00 17.70


Capítulo 5: Ensayos y resultados


HUMEDAD HUMEDAD TEMPERATURA HUMEDAD RELATIVA RELATIVA MÁXIMA (OC) RELATIVA(%) MÍNIMA(%) MÁXIMA(%)

25.80 78.80 65.60 80.90

25.80 78.80 65.60 80.90 !

~ -

25.80 78.80 65.60 80.90

26.50 78.80 65.60 80.90 !

26.50 77.50 65.60 80.90

26.50 76.80 65.60 80.90

26.50 76.80 65.60 80.90

26.50 78.10 65.60 80.90

26.50 78.00 65.60 80.90

18.40 80.00 80.20 81.70 ~-

18.40 81.50 80.20 81.70

18.40 81.00 80.20 81.70

18.40 81.00 80.20 81.70

18.40 81.50 80.20 81.70

18.40 81.50 80.20 81.70

100

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIER[A CIVIL

FECHA DE TOMA DE NO

MUESTRA DE

DI AS

Lunes 28 58

JUNIO Martes 29 59

Miércoles 30 60

Jueves 01 61

Viernes 02 62

Sábado 03 63

Lunes 05 64

Martes 06 65

Miércoles 07 66

Jueves 08 67

JULIO Viernes 09 68

Sábado 10 69

Lunes 12 70

Martes 13 71

Miércoles 14 72

Jueves 15 73

Viernes 16 74

Sábado 17 75 ----

TEMPERATURA

TEMPERATURA TEMPERATURA (DC) M[NIMA (OC)

18.00 17.70

18.00 17.70

18.00 17.70

17.10 17.00

16.80 16.50 ~ ~ -

16.80 16.50

16.50 16.20

16.80 16.20

16.80 16.20

16.80 16.20

16.80 16.20

16.80 16.20

16.80 16.20

16.80 16.20

16.80 16.20

16.80 16.20 ·-

16.80 16.20

16.80 16.20

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodrlguez Dávila

Capitulo 5: Ensayos y resultados


HUMEDAD HUMEDAD TEMPERATURA HUMEDAD RELATIVA RELATIVA MÁXIMA (OC) RELATIVA(%) M[NIMA (%) MÁXIMA(%)

18.40 81.50 80.20 81.70

18.40 81.50 80.20 81.70

18.40 81.50 80.20 81.70

17.10 83.40 83.00 83.40

17.20 83.70 82.90 83.90

17.20 83.70 82.90 83.90 !

17.20 83.00 81.20 85.00 1 .

17.20 82.20 81.20 85.00 -

17.20 82.20 81.20 85.00 1 -

17.20 82.20 81.20 85.00 1

17.20 82.20 81.20 85.00 1

17.20 82.20 81.20 85.00

17.20 82.20 81.20 85.00 !

17.20 82.20 81.20 85.00 1

17.20 82.20 81.20 85.00

17.20 82.20 81.20 85.00 !

17.20 82.20 81.20 85.00

17.20 82.20 81.20 85.00 ----- . -- -- --~

101

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL Capitulo 5: Ensayos y resultados

Gráfica N° 5.18: Temperatura del ambiente de las muestras de concreto.

TEMPERATURA '·28.00 \>,

26.00 1 i ... -· ... .... l . 24.00 1\

~ -o .... :;,¡¡;. T "" ' o - ... • ..1/& ...

~ 22.00 ~ .... • ... ::l ,.1 .... -e - lA -~ '"'( IL'll.. - 1 ~ 20.00 ' 1'\. • 1 .... ,,,, E {!!.

.. \. ..... Jo.

"''1

18.00

16.00

1-

M -1- --- -

- ~- . - -"'-' _ ... _ ---~ -¡·- _:e-- -- ¡--¡---

----~ --~ -- --- . '--- -- ~-- -- L ___

14.00 o 1 o 20 30 40 50 60 . 70 80

Días

1 -+-TEMPERATURA MINIMA ..,._TEMPERATURA MÁXIMA _.,_TEMPERATURA 1

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodriguez Dávila 102

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERiA FACUL TAO DE INGENIERiA CIVIL Capitulo 5: Ensayos y resultados

Gráfica N° 5.19: Humedad relativa del ambiente de las muestras de concreto.

HUMEDAD RELATIVA ....

82.00 1 11" """ 1 1 l]L·~ ...... . 6i ,... '"'"

e -

- 77.00 '#. -

j . ·~ ll. 1-

ftl ... \. ..J .. ~ . ""' ~ ~ 1~ ca

> -

i: 141 .. ., '1"" J. • ·--ca 1 ~~~ -& 72.00 \

• • . "' ca "'

~ 1"--

Cl)

E :::1 J: 67.00

. 111 ,

-

62.00

o 1 o 20 30 40 50 60 70 80 Días

1 .. • HUMEDAD RELATIVA MINI~ ...-HUMED~D RELATIVA MÁXIMA ~-~HUMEDAD RELA TIV~

''Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodriguez Dávila 103

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capitulo 6: Análisis de resultados

, CAPITULO 6:

, ANALISIS DE

RESULTADOS

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento porUand tipo 1" Pamela M. Rodríguez Oávila 104

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CML Capítulo 6: Análisis de resultados

6.1 AGREGADOS

6.1.1 AGREGADO FINO

El agregado fino usado pertenece a la cantera Jicamarca, del cual se realizaron

los respectivos ensayos para la obtención de las propiedades físicas y el análisis

granulométrico del agregado; obteniéndose la curva granulométrica, la cual fue

graficada con los límites indicados en la norma NTP 400.037, observándose una

curva tendida encontrándose en su mayoría dentro de los husos

granulométricos; teniendo la arena un módulo de finura de 3.04.

6.1.2 AGREGADO GRUESO

El agregado grueso utilizado pertenece a la cantera La Gloria, para su análisis

se realizaron las propiedades físieas y su análisis granulométrico usando los

límites granulométricos indicados en la norma NTP 400.037.

6.1.3 .AGREGADO GLOBAL

Para encontrar la mejor combinación de los agregados se realizó el ensayo de

máxima compacidad de los agregados para encontrar la proporción que nos

resulte el máximo peso unitario compactado; con la cual se obtuvo la

granulometría del agregado global limitada por los husos granulométricos

especificados en la norma NTP 400.037, la cual se observa que en la curva del

agregado global se encuentra dentro de los husos permitidos.


6.2.1 CONSISTENCIA

El asentamiento de los diseños en la presente tesis se encuentran en el rango

de 3" a 5" como se muestra en el cuadro 6.1, encontrando estos resultados con

una consistencia de normal a plástica, teniendo con esto un concreto trabajable.

Cabe resaltar que no se redujo agua en la mezcla con la adición del aditivo Sika

Control40.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo. S: Análisis de resultados

Se observa incremento del asentamiento, teniendo un incremento de 13.94% en

concreto con aditivo Sika control40 al1%, un incremento de 19.10% en concreto

con aditivo Sika control 40 al 2.5% y un incremento de 51.80% en concreto con

aditivo Sika control 40 al 4% respecto al concreto patrón.

Cuadro N° 6.1: Porcentaje de variación del asentamiento con respecto al

concreto patrón.

ASENTAMIENTO VARIACIÓN CON

TIPO DE CONCRETO RESPECTO AL (pulgadas) PATRÓN(%)





Gráfica N° 6.1: Porcentaje de variación del asentamiento con respecto al

concreto patrón.

160.00

140.00

120.00

~ ~ 100.00 Q) ...... !!! 80.00 e: Q) e 6o.oo o a. 40.00

20.00

0.00

• Porcentaje

VARIACIÓN DEL ASENTAMIENTO

Concreto patrón

100.00


113.94 119.10


151.80

"Estudio del concreto con aditiVo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila · 106

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 6: Análisis de resultados

6.2.2 PESO UNITARIO

Se tienen los resultados del peso unitario mostrados en el cuadro 6.2,

obteniéndose como resultados 2351.96 kg/m3 del concreto patrón, 2339.60

kg/m3 del concreto con aditivo Sika Control40 al1%, 2312.23 kg/m3 del concreto

con aditivo Sika Control 40 al 2.5% y 2295.45 kg/m3 concreto con aditivo Sika

Control40 al4%, encontrándose estos valores dentro del rango de 2100 kg/m3 a

2500 kg/m3, correspondientes a un concreto normal.

Se observa en los resultados que porcentualmente se tiene una disminución del

peso unitario; teniendo 99.47% en concreto con aditivo Sika control. 40 al 1%,

98.31% en concreto con aditivo Sika control 40 al 2.5% y 97.60% en concreto

con aditivo Sika control 40 al 4% respecto al concreto patrón. Se puede notar

que al encontrar una disminución del peso unitario en el concreto con aditivo

Sika Control 40, este aditivo es un tipo de incorporador de aire ya que aumenta

la cantidad de vacíos en el concreto.

Cuadro N° 6.2: Porcentaje de variación del peso unitario con respecto al

concreto patrón.

PESO VARIACIÓN CON TIPO DE CONCRETO UNITARIO RESPECTO AL

(kg/m3} PATRON (%)






UNIVERSIDAD NACIONAl DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIl Capítulo 6: Análisis de resultados

Gráfica N° 6.2: Porcentaje de variación del peso unitario con respecto al concreto

patrón.

100.50

100.00

99.50

- 99.00 ~ ~ Cl) 98.50 ..... "' - 98.00 e Cl)

e 97.50 o a.

97.00

96.50

96.00

• Porcentaje

6.2.3 FLUIDEZ

VARIACIÓN DEL PESO UNITARIO

Concreto patrón

100.00


99.47 98.31


97.60

Los resultados del ensayo de fluidez se muestran en el cuadro 6.3, donde los

índices de fluidez obtenidos fueron de 47.33% del concreto patrón, 85.33% en

concreto con aditivo Sika control 40 al 1%, 94.00% en concreto con aditivo Si ka

control40 al2.5% y 94.67% en concreto con aditivo Sika control40 al4%.

Se observa en los resultados que porcentualmente se tiene un aumento de la

fluidez; teniendo 180.28% en concreto con aditivo Sika cor~trol. 40 al 1%,

198.59% en concreto con aditivo Sika control 40 al 2.5% y 200.00% en concreto

con aditivo Sika contro140 a14% respecto al concreto patrón.

Por los resultados obtenidos se observa que el concreto es más fluido, esto se

ve reflejado también en el aumento del asentamiento.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CML Capítulo 6: Análisis de resultados

Cuadro N° 6.3: Porcentaje de variación de la fluidez con respecto al concreto

patrón.

OJo VARIACIÓN CON TIPO DE CONCRETO RESPECTO AL

FLUIDEZ PATRON (%)


1

1


Concreto con aditivo 2.5 o/o 94.00 198.59

Concreto con aditivo 4 % 1

94.67 200.00

Gráfica N° 6.3: Porcentaje de variación de la fluidez con respecto al concreto

patrón.

VARIACIÓN DE LA FLUIDEZ

250.00 .------------------------

200.00

;¡ o Gi' 150.00 ¡..........------'---..... cu -e G)

~ 100.00 o ll.

50.00

0.00

• Porcentaje

Concreto patrón

100.00


180.28 198.59 200.00



6.2.4 CONTENIDO DE AIRE

El contenido de aire en las mezclas de concreto se muestran en el cuadro 6.4,

donde los contenidos de aire fueron de 1.08% del concreto patrón, 1.58% en

concreto con aditivo Si ka contro'l 40 al 1 %, 2.69% en concreto con aditivo Si ka

control 40 al 2.5% y 3.36% en concreto con aditivo Sika contror 40 al4%.

Se observa en los resultados que porcentualmente se tiene un aumento del

contenido de aire; teniendo 145.83% en concreto con aditivo Sika control 40 al

1%, 249.00% en concreto con aditivo Sika control 40 al 2.5% y 310.98% en

.concreto con aditivo Sika control40 al4% respecto al concreto patrón.

Cuadro N° 6.4: Porcentaje de variación del contenido de aire con respecto al

concreto patrón.

PORCENTAJE DE VARIACIÓN CON

TIPO DE CONCRETO RESPECTO AL AIRE(%) PATRÓN(%)


Concreto con aditivo 1 o/o 1.58 145.83



"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodrfguez Dávila 110

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 6: Análisis de resultados

Gráfica N° 6.4: Porcentaje de variación del contenido de aire con respecto al

concreto patrón.

VARIACIÓN DEL CONTENIDO DE AIRE 350.00

300.00

250.00 ~ o --~ 200.00

C'IS -r:: Cl)

e o o.

6.2.5 EXUDACIÓN

145.83 249.00 310.98

En el cuadro 6.5 se tiene los resultados de el ensayo de exudación, teniendo

2.39% en concreto patrón, 2.26% en concreto con aditivo Sika control 40 al 1%,

2.17% en concreto con aditivo Sika control 40 al 2.5% y 1.95% en concreto con

aditivo Sika control 40 al 4%.

Se observa en los resultados que porcentualmente se tiene una disminución del

contenido de aire; teniendo 94.56% en concreto con aditivo Sika control 40 al

1%, 90.71% en concreto con aditivo Sika control 40 al 2.5% y 81.39% en

concreto con aditivo Sika control40 al4o/o respecto al concreto patrón.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, ublizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila 111


Cuadro N° 6.5: Porcentaje de variación de exudación con respecto al concreto

patrón.

EXUDACIÓN VARIACIÓN

TIPO DE CONCRETO (%) CON RESPECTO AL PATRON (%)





Gráfica N° 6.5: Porcentaje de variación de exudación con respecto al concreto

patrón.

~ o -(1) ...... CIS .... e: CD ~ o a.

VARIACIÓN DE EXUDACIÓN 120.00

aditivo 1%

94.56 90.71


81.39


6.2.6 TIEMPO DE FRAGUADO

Se tienen los tiempos de fraguado inicial para los diferentes tipos de concreto,

como es de 4 horas con 1 O minutos para el concreto patrón, 4 horas con 15

minutos en concreto con aditivo Sika control 40 al1 %, 4 horas con 40 minutos en

concreto con aditivo Sika control 40 al 2.5% y 6 horas con 55 minutos en

concreto con aditivo Sika control40 al4%.

Observándose un incremento en el tiempo fraguado inicial de 2.00% en concreto

con aditivo Si ka control 40 al1 %, 12.00% en concreto con aditivo Si ka control 40

al 2.5% y 66.00% en concreto con aditivo Sika control 40 al 4% respecto al

concreto patrón, debiéndose esto a una mayor cantidad de agua en la mezcla.

Se tienen los tiempos de fraguado final para los diferentes tipos de concreto,

como es de 5 horas con 35 minutos para el concreto patrón, 5 horas con 50

minutos en concreto con aditivo Sika control 40 al 1 %, 6 horas con 5 minutos en

concreto con aditivo Sika control 40 al 2.5% y 8 horas con 15 minutos en

concreto con aditivo Sika control 40 al4%.

Observándose un incremento en el tiempo fraguado final de 4.48% en concreto

con aditivo Si ka control 40 al 1%, 8.96% en concreto con aditivo Sika control 40

al 2.5% y 47.76% en concreto con aditivo Sika control 40 al 4% respecto al

concreto patrón.

Cuadro N° 6.6: Porcentaje de variación del tiempo de fraguado inicial con

respecto al concreto patrón.

TIPO DE CONCRETO TIEMPO DE PORCENTAJE DE FRAGUADO INICIAL VARIACIÓN (o/o)

Concreto patrón 4h:10min 100.00

Concreto con aditivo 1 % 4h:15min 102.00

Concreto con aditivo 2.5 o/o 4h:40min 11.2.00



UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Capitulo 6: Análisis de resultados

Gráfica N° 6.6: Porcentaje de variación del tiempo de fraguado inicial con

respecto al concreto patrón.

VARIACIÓN DEL TIEMPO DE FRAGUADO INICIAL

180.00

160.00

-140.00 ~ ;-120.00

:B 100.00 e: (1)

e o Q.

aditivo 1 % aditivo4%

102.00 112.00 166.00

Cuadro N° 6.7: Porcentaje de variación del tiempo de fraguado final con respecto

al concreto patrón.

TIPO DE CONCRETO TIEMPO DE PORCENTAJE DE

FRAGUADO FINAL VARIACIÓN(%)

Concreto patrón 5h:35min 100.00

Concreto con aditivo 1 % i 5h:50min 104.48

Concreto con aditivo 2.5 % 6h:05min 108.96



UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 6: Análisis de resultados

Gráfica N° 6. 7: Porcentaje de variación del tiempo de fraguado final con respecto

al concreto patrón.

-

160.00

140.00

120.00

~ 100.00 Cl) ...... .f! 80.00 e Cl) e 6o.oo o Q. 40.00

20.00

0.00

• Porcentaje

VARIACIÓN DEL TIEMPO DE FRAGUADO FINAL

Concreto patrón

100.00


104.48 108.96 147.76


6.3.1 RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN

Se muestran los resultados del ensayo en el cuadro 6.8, teniéndose una

resistencia de 234.25 kg/cm2 del concreto patrón, 238.46 kg/cm2 en concreto con

aditivo Sika control 40 al1%, 238.66 kg/cm2 en concreto con aditivo Sika control

40 al 2.5% y 238.82 kg/cm2 en concreto con aditivo Sika control40 al 4%.

Observándose un incremento pero no significativo en la resistencia del concreto.



Cuadro N° 6.8: Porcentaje de variación de la resistencia a la compresión a los 28

días con respecto al concreto patrón.

RESISTENCIA A PORCENTAJE DE

TIPO DE CONCRETO LA COMPRESIÓN VARIACIÓN(%) {kg/cm2

)





Gráfica N° 6.8: Porcentaje de variación de la resistencia a la compresión a los 28

días con respecto al concreto patrón.

102.50

102.00

;¡ 101.50 o -(1) ·¡- 101.00 -e: (1) e 1oo.5o o Q. 100.00

99.50

99.00

•% variació

VARIACION DE LA ~RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila · 116


6.3.2 RESISTENCIA A LA TRACCIÓN POR COMPRESIÓN DIAMETRAL

Se muestran los resultados del ensayo en el cuadro 6.9, teniéndose una

resistencia de 25.41 kg/cm2 del concreto patrón, 24.23 'kg/cm2 en concreto con

aditivo Si ka control 40 al 1%, 24.87 kg/cm2 en concreto con aditivo Si ka control

40 al2.5% y 26.84 kg/cm2 en concreto con aditivo Sika control40 al4%.

Observándose un incremento y disminución en la resistencia pero nada

significativo.

Cuadro N° 6.9: Porcentaje de variación de la resistencia a tracción por

compresión diametral a los 28 días con respecto al concreto patrón.

RESISTENCIA A PORCENTAJE TIPO DE CONCRETO LA TRACCIÓN DE VARIACIÓN

(kg/cm2) (%)







108.00

106.00

104.00

~ 102.00 -Q) ·;u 100.00 -¡ 98.00 (.) o 96.00 Q.

VARIACIÓN DE LA RESISTENCIA A LA TRACCIÓN

95.37 97.88 105.62



6.3.3 MÓDULO ELÁSTICO ESTÁTICO

Se muestran los resultados del ensayo en el cuadro 6.1 O, teniéndose un módulo

de elasticidad de 350567.37 kg/cm2 del concreto patrón, 306611.00 kg/cm2 en

concreto con aditivo Si ka control 40 al 1 o/o, 285898.22 kg/cm2 en concreto con

aditivo Sika control 40 al 2.5% y 281592.64 kg/cm2 en concreto con aditivo Sika

control40 al4o/o.

Observándose una disminución en el módulo de elasticidad.

Cuadro N° 6.10: Porcentaje de variación del módulo de elasticidad del

concreto con respecto al concreto patrón.

1 MÓDULO DE VARIACIÓN CON EDAD

TIPO DE CONCRETO ELASTICIDAD DEl RESPECTO AL (días) CONCRETO (kg/cm2

) · PATRÓN (o/o)

Concreto patrón 28 350567.37 100.00

Concreto con aditivo 1 % 28 306611.00 87.46

Concreto con aditivo 2.5 o/o 28 285898.22 81.55

Concreto con aditivo 4 % 28 281592.64 80.32



VARIACIÓN DEL MÓDULO DE ELASTICIDAD 120.00

Q) ..... (U e 6o.oo Q)

e ~ 40.00

87.46 81.55


80.32

118



6.4.1 ENSAYO PARA LA DETERMINACIÓN DE CAMBIO DE LONGITUD

EN CONCRETO.

Para el análisis de resultados del presente ensayo se muestran las retracciones

del concreto (cuadro 6.10, cuadro 6.11 y cuadro 6.12) para las distintas

condiciones de curado, así como las gráficas respectivas.

• Concreto no curado

Cuadro N° 6.11: Retracciones del concreto no curado.

CONCRETO CONCRETO CONCRETO EDAD

PATRÓN CON 1%DE CON2.5%DE

(días) Ecr x 10-6 ADITIVO ADITIVO Ecr x 10-6 Ecrx 10-6

1 0.00 0.00 0.00

3 -47.80 -14.75 -2.88

5 -86.74 -27.18 -23.35

7 -103.87 -58.93 -27.68

14 -177.21 -97.63 -58.56

15 -177.21 -97.63 -58.56

18 -197.64 -112.07 -105.07

21 -209.77 -148.12 -167.12

24 -242.68 -192.87 -198.84

28 -275.58 -215.94 -204.62

31 -308.50 -241.91 -230.61

34 -318.89 -259.20 -266.69

37 -327.54 -288.05 -282.56

40 -332.74 -302.47 -288.33

50 -373.41 -319.81 -299.88

60 -380.83 -340.05 -304.22

70 -384.29 -342.95 -307.11

80 -388.61 -345.85 -321.54

90 -393.29 -350.18 -333.09

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utiliZando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila

CONCRETO CON4%DE

ADITIVO Ecr x 10-6

0.00

-17.05

-19.94

-56.94

-88.71

-88.71

-132.04

-141.28

-152.26

-163.82

-186.93

-215.81

-221.60

-234.60

-233.73

-233.73

-238.93

-247.60

-259.16

119


Gráfica N° 6.11: Retracciones del concreto no curado.

RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN CURAR 0·00 1-.... ~m::g:;¡:¡:::¡:::mm++~=H=r+l=m+H::r:::RH-+m=m+Rr:l+mmm4+mm:r+1q:¡:::m:m:::¡::¡::¡+r-mm::m+r.:l++=l

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-450.00 - -

Edad (días)

-o-CONCRETO PATRON -o-CONCRETO CON ADITIVO 1% ..-o-CONCRETO CON ADITIVO 2.5% -b-CONCRETO CON ADITIVO 4%



• Concreto curado 7 días


CONCRETO CONCRETO CONCRETO

EDAD PATRÓN CON 1%DE CON2.5%DE

(días) Ecr x 10-6 ADITIVO ADITIVO Ecr x 10-6 Ecrx 10-6

1 0.00 0.00 0.00

3 27.01 118.91 17.39

5 43.26 118.91 17.39

7 34.30 0.00 -0.13

14 -68.23 -81.73 -26.19

15 -68.23 -81.73 -26.19

18 -88.77 -120.64 -52.21

21 -103.54 -142.26 -86.87

24 -126.70 -185.50 -99.89

28 -217.96 -215.77 -121.54

31 -264.39 -237.40 -147.53

34 -278.85 -246.05 -208.06

37 -297.63 -265.51 -214.57

40 -320.76 -293.61 -214.57

50 -354.10 -302.26 -233.99

60 -375.85 -306.59 -233.99

70 -378.75 -310.91 -242.69

80 -381.63 -332.53 -268.59

90 -384.54 -341.18 -285.95


CONCRETO CON4%DE

ADITIVO Ecrx 10-6

0.00

52.85

63.63

44.88

-74.24

-75.53

-80.28

-99.70

-135.95

-145.88

-152.15

-157.55

-167.27

-178.06

-186.71

-188.86

-208.28

-221.21

-223.37

121

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL Capítulo 6: Análisis de resultados

-~ o -,. o -

200.00

100.00

0.00

>< -100.00 UJ

! o -·c:; -2oo.oo cu e .e -300.00 G) o

-400.00

-500.00


RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO DURANTE 7 DÍAS ~ ~ -L o

H++HH+H- ~ - -~+HH+rH+rH·+~++H++H++~++++I

~ - -..,, 1

l .Al -r-Ll ~is Ir,, \,-\,b;:

jL ~ •

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Edad (días)

. ~CONCRETO PATRON -o-CONCRETO CON ADITIVO 2.5%

-o-CONCRETO CON ADITIVO 1% ~CONCRETO CON ADITIVO 4%

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. ~odrígllez Dávila 122


• Concreto curado 28 días


CONCRETO CONCRETO CONCRETO

EDAD PATRÓN

CON 1% DE CON 2.5% DE (días) Ecr x 10-6 ADITIVO ADITIVO

Ecr x 10-6 Ecr x 10-6

1 0.00 0.00 0.00

3 61.06 176.79 6.62

5 71.91 176.79 33.35

7 113.03 193.73 77.17

14 123.97 180.68 110.01

15 123.97 185.01 109.72

18 128.13 145.98 127.83

21 97.79 120.00 139.61

24 56.64 76.62 145.36

28 -43.18 67.95 137.28

31 -110.34 22.06 90.41

34 -141.71 -5.72 46.63

37 -153.61 -85.88 -34.93

40 -203.40 -111.87 -40.41

50 -278.17 -129.18 -77.29

60 -307.44 -139.99 -92.26

70 -313.94 -148.63 -106.64

80 -326.91 -157.28 -135.38

90 -339.89 -161.60 -152.63


CONCRETO CON4% DE

ADITIVO Ecr x 10-6

0.00

60.36

68.98

64.65

60.33

47.37

34.46

25.86

8.60

-4.32

-19.38

-45.23

-60.31

-81.87

-107.76

-127.13

-137.89

-159.45

-159.45

123

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL Capítulo 6: Análisis de resultados


RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO DURANTE 28 DÍAS 300.00 , , 1 • • , 1 , -~ , , , , , , , , 1 1 1 ¡ , 1 , t 1 1 (, -, 1 1 1 1 1 r, , t r , 1 t 1 , 1 1 1 1 , 1 , 1 , 1 1 1 , ' , , 1 , 1 , • t ' t , 1 "' 1 1 1 1 • , , 1 r , , t 1 1 1 1 ~ -r 1 ~- t 1 1

200·00 ~-l:®tutlmtt:ttt:t-~l--W:t-U:U::t:W:J:tt:ltttt:W:W:tl:t:Ut~~I-U=ItJ:tl:W:UUtl:J:I-I:tml

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-300.00

-400.00 · Edad (días)

...,._CONCRETO PATRON ""'-CONCRETO CON ADITIVO 2.5%


-e-CONCRETO CON ADITIVO 1% ~CONCRETO CON ADITIVO 4%

124

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Capitulo 6: Análisis de resultados

Teniéndose los resultados de retracciones a los 90 días de análisis para los

distintos tipos de concreto a un mismo tiempo de curado:

• Concreto no curado


concreto sin curar con respecto al concreto patrón.

DEFORMACIÓN VARIACIÓN CON

T,IPO DE CONCRETO LINEAL Ecr x 1 O~ RESPECTO AL PATRÓN(%)

Concreto patrón -393.29 100.00

Concreto con aditivo 1 % -350.18 89.04

Concreto con aditivo 2.5% -333.09 84.69


Gráfica N° 6.14: Porcentaje de variación de la retracción de los tipos de concreto

sin curar.

~ o -CD '(? -e: CD e o a.

120.00

VARIACIÓN DE LA RETRACCIÓN EN EL CONCRETO

89.04 84.69 65.89


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Capítulo 6: Análisis de resuHados

• Concreto curado por 7 días

Cuadro N° 6.15: Porcentaje de variación de la retracción de Jos tipos de

concretos curados 7 días.


nPO DE CONCRETO LINEAL Ecr x 10~ RESPECTO AL PATRÓN(%)


Concreto con aditivo 1 o/o -341.18 88.72

Concreto con aditivo 2.5 % -285.95 74.36



concretos curados 7 días.

~ o -CD "Ci -e: CD ~ o ll.

120.00



UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL Capítulo 6: Análisis de resultados

• Concreto curado por 28 días


concretos curados por 28 días.


TIPO DE CONCRETO LINEAL Ecr x 10-4> RESPECTO AL PATRÓN(%)



Concreto con aditivo 2.5 % -152.63 44.90



concretos curados por 28 días.

-~ o -Cl) ..... ca -e: Cl)

e o 0..

120.00

PORCENTAJE DE VARIACIÓN DEL LA RETRACCIÓN EN EL CONCRETO

47.55 44.90 46.91



Ahora se muestran las retracciones en cada uno de los tipos de concreto y

según el tipo de curado que tuvieron para observar cómo afecta el curado en la

retracción del concreto.


Cuadro N° 6.17: Porcentaje de variación de la retracción en el concreto

patrón para diferentes tiempos de curado.

TIPO DE CONCRETO DEFORMACIÓN VARIACIÓN LINEAL ter x 101 (%)

Concreto sin curar -393.29 100.00

Concreto curado por 7 días -384.54 97.78


Gráfica N° 6.17: Porcentaje de variación de la retracción en el concreto patrón

para diferentes tiempos de curado.

105.00

100.00

-~ o 95.00 -Cl) ..... CG 90.00 -e Cl) u ~ 85.00 o

D..

80.00

75.00


Concreto sin curar

100.00

Concreto curado por7 días

97.78


86.42



• Concreto con aditivo Sika Contro/40 a/1%


aditivo al 1%, para diferentes tiempos de curado.

TIPO DE CONCRETO DEFORMACIÓN VARIACIÓN

LINEAL ter x 10-6 (%) '






120.00

100.00

-~ o 80.00 -Cl) ..... ca 60.00 -e: Cl) u L. o a.. 40.00

20.00

0.00

• Porcentaje


Concreto sin curar

100.00


97.43

Concreto curado por 28 días

46.15



• Concreto con aditivo Sika Contro/40 al 2.5%


aditivo al 2.5%, para diferentes tiempos de curado.

TIPO DE CONCRETO DEFORMACIÓN VARIACIÓN LINEAL Ecr x 10-6 (%)





aditivo al2.5%, para diferentes tiempos de curado.



85.85


45.82

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utiliZando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodrlguez Oávila 130


• Concreto con aditivo Sika Contro/40 a/4%



TIPO DE CONCRETO DEFORMACIÓN VARIACIÓN

LINEAL ter x 10-6 (%)





aditivo a14%, para diferentes tiempos de curado.



86.19


61.53



De las tablas mostradas se han analizado las retracciones en el concreto de dos

formas: la primera, analizando a las muestras de concreto sometidos a un mismo

tiempo de curado para así poder analizar cómo actúa el aditivo; y la segunda,

analizando cómo afecta el tiempo de curado en las retracciones del concreto

para un mismo tipo de concreto. El tiempo de medición de los especímenes ha

sido durante 90 días, que es el tiempo donde se aprecia las retracciones más

significativas del concreto, pero en esta prueba se realizan mediciones hasta de

1 año.

En el cuadro 6.14 se tiene las retracciones de los especímenes sin curar,

observándose una disminución de las retracciones conforme aumenta la

cantidad de aditivo; teniendo 89.04%, 84.69% y 65.89% de la retracción del

concreto patrón en el concreto con aditivo Sika control 40 al 1%, 2.5% y 4%

respectivamente.

En el cuadro 6. 15 se tiene las retracciones de los especímenes curados durante

7 días, obteniéndose una disminución de las retracciones; de 88.72%, 7 4.36% y

58.09% de la retracción del concreto patrón en el concreto con aditivo Sika

control 40 al 1%, 2.5% y 4% respectivamente.

En el cuadro 6.16 se tiene las retracciones de los especímenes curados durante

28 días, obteniéndose una disminución de la retracciones; de 47.55%, 44.90% y

46.91% de la retracción del concreto patrón en concreto con aditivo Sika control

40 al1%, 2.5% y 4% respectivamente.

En el cuadro 6.17 se tiene las retracciones del concreto patrón con diferente

tiempo de curado, observándose una disminución de la retracción de 97.78% en

concreto curado durante 7 días y 86.42% en concreto curado durante 28 días

respecto al concreto sin curar.

En el cuadro 6.18 se tiene las retracciones del concreto con aditivo Sika Control

40 al 1% con diferente tiempo de curado, observándose una disminución de la

retracción de 97.43% en concreto curado durante 7 días y 46.15% en concreto

curado durante 28 días respecto al concreto sin curar.




40 al 2.5% con diferente tiempo de curado, observándose una disminución de la




40 al 4% con diferente tiempo de curado, observándose una disminución de la



En el gráfico 6.11, se muestra las retracciones del concreto sin curar,

apreciándose la tendencia del concreto a la contracción; esto se ve reflejado en

los valores negativos de deformación lineal.

En el gráfico 6.12, se muestra las retracciones del concreto curado a los 7 días,

apreciándose la tendencia del concreto a la expansión y la contracción; esto se

ve reflejado en los valores positivos de deformación lineal a los 7 días y

negativos de deformación lineal los días restantes.

En el gráfico 6.13, se muestra las retracciones del concreto curado a los 28 días,

apreciándose la tendencia del concreto a la expansión durante los 28 días que

presenta curado, y la contracción ya en menor medida los días restantes;

reflejándose esto en los valores positivos y negativos de deformación lineal.



6.4.2 ENSAYO PARA ESTIMAR TENDENCIA A LA FISURACIÓN POR

CONTRACCIÓN RESTRINGIDA.

En este ensayo se tiene por finalidad observar la tendencia al agrietamiento por

contracción restringida. El concreto es moldeado alrededor de un núcleo de

acero que restringe la contracción, el anillo interior da la restricción al concreto a

poder moverse cerca a este, pero no perimetratmente, provocando el desarrollo

de tensiones de tracción y posterior fisuración en la cara externa del concreto.

Anillo de acero

Figura N° 6.1: Anillo de contracción.

Concreto

Figura N° 6.2: Mapa de tensiones de tracción a los 3 días (izq) y a los 120 días

(der.).

c::l""'2 __

• 1312!-

• 11 ti&>

• 1(1200

\ ·87458

... • 7200

u:= 2000! ., . 14!7!

1 J -001~8

Fuente: Análisis numérico de las tensiones producidas por el secado del

hormigón.



En los resultados obtenidos la dosificación de 1% de aditivo no presenta

fisuración a condiciones de curado de 28 días, con la dosificación de 2.5% de

aditivo no presenta fisuración a condiciones de curado de 7 días y 28 dias, y con

la dosificación de 4% de aditivo no posee fisuración aun no siendo curada; que

con respecto al concreto patrón que si presenta fisuración.

Observando con esto la mejora en la tendencia a la fisuración de las muestras y

por ende la ayuda del aditivo a minimizar la fisuración en el concreto.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Conclusiones

CONCLUSIONES

1. La arena y la piedra, analizándolos en conjunto como agregado global,

cumplen con los husos granulométricos permitidos.

2. En las propiedades del concreto en estado fresco se concluye en cuanto a:

a) Consistencia: Se incrementa llegando a 151.8% de la consistencia del

concreto patrón, para el concreto con 4% de aditivo.

b) Peso unitario: Disminuye hasta 97.60% del peso unitario del concreto

patrón, para el concreto con 4% de aditivo.

e) Fluidez: Se incrementa hasta 200% de 1a fluidez del concreto patrón,

referido esto al concreto con 4% de aditivo.

d) Contenido de aire: Aumenta hasta 310.98% del contenido de aire del


e) Exudación: Disminuye hasta un 81.39% de la exudación del concreto

patrón, para el concreto con 4% de aditivo.

f) Tiempo de fraguado: El aditivo incrementa hasta un 166% del TFI del

concreto patrón, y un 147.76% del TFF del concreto patrón correspondiendo

esto al concreto con 4% aditivo.

3. En las propiedades del concreto en estado endurecido se concluye en

cuanto a:

a) Resistencia a la compresión: Se tiene un aumento no significativo, llegando

hasta un 101.95% de la resistencia del concreto patrón, para el concreto con

4% de aditivo.

b) Resistencia a la tracción por compresión diametral: Aumenta 105.62% de

la resistencia del concreto patrón, para el concreto con 4% de aditivo.

e) Módulo elástico estático: Disminuye llegando a 80.32% con respecto al


4. En los ensayos de contracción se concluye que:

a) Ensayo para la determinación de cambio de longitud en concreto: El aditivo

disminuye la retracción en el concreto, encontrando que en condiciones de no

curado y curado por 7 días la menor retracción se presenta en el concreto con

4 o/o de aditivo; y en las condiciones de curado por 28 días la retracción más


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Conclusiones

baja lo presenta el concreto con 2.5% de aditivo; pero cabe resaltar que el

concreto con las tres dosificaciones de aditivo usadas que estuvieron curados

por 28 días no presenta mucha variación en las retracciones del concreto.

Alcanzando así una disminución de la retracción en el concreto con aditivo al

4% de 65.89% de la retracción del concreto patrón en condiciones de no

curado y de 58.09% de la retracción del concreto patrón en condiciones de

curado por 7 días. En el concreto con 2.5% de aditivo se obtuvo 44.9% de la

retracción del concreto patrón en condiciones de curado por 28 días.

El curado ayudó a disminuir la retracción. En el concreto patrón curado por 28

días se obtuvo 86.42% de la retracción de este concreto sin curar, en el

concreto con 1% de aditivo curado por 28 días se obtuvo 46.15% de la

retracción de este concreto sin curar, en el concreto con 2.5% de aditivo

curado por 28 días se obtuvo 45.82% de la retracción de este concreto sin

curar y en el concreto con 4% de aditivo curado por 28 días se obtuvo 61.53%

de la retracción de este concreto sin curar, teniendo con esto la influencia que

tiene el curado en la contracción del concreto.

b) Ensayo para estimar tendencia a la fisuración por contracción restringida:

TIPO DE CONCRETO TIPO DE CURADO

NO PRESENTA 7DÍAS 28 DÍAS

Concreto Patrón Fisuración en dos Fisuración en dos Fisuración en dos

lados lados lados

Concreto con aditivo 1 % Fisuración en dos Fisuración en un No presenta

lados lado fisuración

Concreto con aditivo 2.5% Fisuración en un No presenta No presenta

lado fisuración fisuración

Concreto con aditivo 4 % No presenta No presenta No presenta

fisuración fisuración fisuración

En los resultados obtenidos en este ensayo se muestra que el concreto con

1% de aditivo no presenta fisuración en condiciones de curado por 28 días, en

un concreto con 2.5% de aditivo no presenta fisuración en condiciones de

curado por 7 días y por 28 días, y en un concreto con 4% de aditivo no posee

fisuración en el concreto en condiciones de no curado, curado por 7 días y

curado por 28 días. Estos resultados se obtuvieron al someter los anillos de

contracción a temperaturas de 50 oc y 77 °C; también se registraron un ancho

de grieta 0.05mm en todos los anillos que presentaron fisuración. Los

resultados reflejan una mejora en la tendencia a la fisuración de las muestras

y por ende la ayuda del aditivo a minimizar la fisuración en el concreto.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pameia M. Rodríguez Dáviia 137

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Recomendaciones

RECOMENDACIONES

1. En la realización de las mezclas de concreto, cuando se le adiciona el

aditivo en el concreto se recomienda aumentar 5 minutos al tiempo de

mezclado para lograr una buena combinación de los componentes.

2. Tener en consideración el tiempo de fraguado del concreto con el aditivo

utilizado, para que no sea perjudicial en la colocación de las estructuras.

3. Para la realización de los ensayos de contracción realizados se debe

tener en cuenta las condiciones de ambiente (temperatura y humedad

relativa del ambiente) en donde se almacenaran los especímenes ya que

los resultados de estos ensayos dependerán mucho de estas condiciones

y se recomienda hacerlo en una cámara de curado.

4. Se debe curar el concreto, ya que esto contribuye a una reducción de la

contracción en el concreto y de igual manera como ya se sabe, '{

contribuye a un incremento en la resistencia del concreto.

5. Usar la dosificación de aditivo Sika Control 40 al 1% curándolo por 28

días, ya que por los resultados obtenidos nos da una retracción baja; y

que comparando con las otras dosificaciones no hay mucha diferencia en

las retracciones a ese tiempo de curado.

6. Se recomienda realizar las pruebas de contracción utilizando un curador

químico, para así ver la influencia de este tipo de curado en la

contracción del concreto.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción. utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila 138

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CML Bibliografía

BIBLIOGRAFÍA

1) Instituto Mexicano del Cemento y del Concreto (IMCYC)

"Grietas en el concreto debido a contracción plástica y

asentamiento plástico"

Setiembre-2006

2) lng. Ana Torre C.

"Curso básico de tecnología del concreto para ingenieros civiles"

Mayo-2004

3) Adaptación del Artículo publicado en ACI Concrete lntemational

"Porque la química interesa en al hormigón"

Marzo-2002

4) Comité AC1224

"Control de la fisuración en estructuras de Hormigón"

Mayo - Washington 2001

5) 11 Congreso Internacional de la construcción y expocon 2004-ICG

"Naturaleza y Materiales del Concreto"

ICG-Instituto de la Construcción y Gerencia

Lima 2004

6) Instituto Mexicano del Cemento y del Concreto (IMCYC),

"Contracción por secado de concreto"

IMCYC

México - Agosto 2006

7) Kosmatka Steven H., Kerkhoff Beatrix y Panarese William C,,

"Design and Control of concrete mixtures''

PCA-Portland Cement Association

Chicago - 2003


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Bibliografía

8) L' Hermite Robert

"A pie de obra"

Editorial Juan Mejía Baca, T ecnos S.A.

Madrid - 1956

9) Asociación de Productores de Cemento (ASOCEM)

"Análisis químico instrumental en la industria del cemento"

Libro- Editorial Martegraf El. R. L.

Lima- 1997

10) A.M. Neville y J.J. Brooks,

"Tecnología del concreto"

Libro - Editorial Trillas S.A.

Mexico - 1998

11) Walton Pacelli de Andrade

"Concreto - Ensaios e propriedades"

Sao Paulo - 1997

12) Tovar Cuba, Catalina - Sánchez Mendoza, Eva

"Investigación del fenómeno de la f·isuración por contracción

impedida en pasta"

Tesis de grado FIC Universidad Nacional de Ingeniería UNI

Lima- 1966

13) Romaní Ángeles Fiorela María,

"Estudio de las características del mortero sin contracción"


Lima -1996

14)Guevara Alva Edgar Egidio

"Fisuras en el concreto - conceptos y alternativas de control"

Informe de suficiencia profesional

Lima -2003


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Bibliografía

15) Castro Tomas Fidel Matías

"Efectos de la fibra de polipropileno en concretos con cemento

portland tipo V"


Lima- 2009


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Anexos A: Materiales empleados

ANEXOS

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo t• Pamela M. Rodríguez Dávila 142


AGREGADO FINO:

Procedencia: Cantera Jicamarca

1 . Peso unitario

1.1. Peso unitario suelto

DESCRIPCIÓN UNIDAD MUESTRA 1 MUESTRA2 MUESTRA3

Pbalde(1/10p3) gr 2800.00 2800.00

Pmuestra + Pbalde(1110p3) gr 7550~00 7450.00

Pmuestra gr 4750.00 4650.00

V balde(1/1 Op3) ce 2831.68 2831.68

Peso unitario suelto gr/ce 1.677 1.642

~P_._u~.s_._=-1~----1_._64_8_---1.1 g. r/cm3 L._P_ .. _u_.s_. _=....~... __ 1_6_48_.0_2 _ __._ Kg/m3

1. 2. Peso unitario compactado

DESCRIPCIÓN UNIDAD MUESTRA1 MUESTRA2

Pbalde(1/10p3) gr 1 2800.00 2800.00

Pmuestra + Pbalde(1/10p3) gr 8050.00 8050.00

Pmuestra gr 5250.00 5250.0

Vbalde(1/10p3) ce 2831.68 2831.68

Peso unitario gr/cc 1.854 1.854 compactado

~P_._u_.c_._:-+1--1_.8_5_4_---11. gr/cm3 L. P_._u_.c_. __~... ___ 1_8_54_.0_2_-....J_ Kgtm3


2800.00

7400.00

4600.00

2831.68

1.624

MUESTRA3

' 2800.00

8050.00

5250

2831.68

1.854

143


2. Peso específico

DESCRIPCIÓN UNIDAD MUESTRA 1

Peso en estado sss i gr 500.00

Peso de sss + agua + fiola gr 973.00

Peso fiola gr 160.00

Peso del agua en la fiola gr 313.00

Peso secado al horno gr 491.20

Peso específico gr/cm3 2.627

r-_P_E __ = __ +-__ 2_._60_0 __ ~,gUcm3 ....___P_E_= _ _,___2_5_9_9_.6_7--J_ Kg/m3

3. Porcentaje de absorción


Peso de la muestra S.S.S. gr 500.00


% de absorción 1.792

._l %_o_ab_s_=--'-l __ 1._7_16 _ ___,1 %

4. Contenido de humedad


Peso natural gr 500.0


o/o Contenido de humedad l 3.993

,__C_H_=_L--_3._99_3 _ ____.! %

MUESTRA2

500.00

970.60

160.00

310.60

491.00

2.592

MUESTRA2

500.00

491.00

1.833

MUESTRA2

500.0

480.8

3.993


MUESTRA3

500.00

969.10

160.00

309.10

492.50

2.580

MUESTRA3

500.00

492.50

1.523

MUESTRA3

500.0

480.8

3.993

144

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos A: Materiales empleados

5. Módulo de finura

MF = 3" t 11/2" t 3{411 t 3{811 + Nº4 + NºB ·t !Nºl6 + Nº30 + NºSO + NºlOO 100

MF =1 3.04

6. Granulometria

MALLA MUESTRA1 MUESTRA2

(gr) (gr)

N°4 20.21 26.20

N°8 105.54 103.00

N° 16 94.10 96.60

N°30 85.54 87.60

N°50 84.37 78.60

N°100 68.86 65.40

Fondo 41.38 42.60

TOTAL 500.00 500.00

• ANÁLISIS GRANULOMETRICO

HUSO= le

MUESTRA3 PROMEDIO (gr) (gr)

21.40 22.60

93.20 100.58'

94.50 95.07

93.60 88.91

88.90 83.96

70.20 68.15

38.20 40.73

500.00 500.00

MALLA %RETENIDO %ACUMULADO %QUE PASA ASTM C-ACUMULADO QUE PASA 33/N.T.P. 400.037

3/8" 0.00 100.00 100

N°4 4.52 95.48 95

N°8 24.64 75.36 80

N°16 43.65 56.35 50

N° 30 61.43 38.57 25

N° 50 78.22 21.78 5

N° 100 91.85 8.15 o Fondo 100.00 0.00 o


100

100

100

85

60

30

10

o

145


• CURVA GRANULOMETRICA DEL AGREGADO FINO

o z

~ l.~r+l<;:~c~--~~--~--r-~~~~--.,--~~~ 1,1--H'-+-H!'\1·,--HH-+-~-1---+-H--,t-+-t-+-t.-..+-+-l'-+-1

6 o . o ~ '"F'

o P. e ~ ci o º ::!;) "F'

1

e o ~ e

~ e ~

g e ~

(lf,) 'eS:~d m1b OpeJnWOO \f OPJUIJ.Ofj 0r~UEO.IDd

1

o o . o


o

ó é

~' o ci o: ~

146


AGREGADO GRUESO:

Procedencia: Cantera La Gloria

1. Peso Unitario

1. 1. Peso unitario suelto

DESCRIPCIÓN UNIDAD MUESTRA MUESTRA

Pbaldef113 o3) gr

P muestra + Pbalde(1/3 n3) gr

Pmuestra gr

vbalde(1/3 o3) ce

Peso unitario suelto gr/cc

P.U.S. =

P.U.S.=

1

5060.00

18430.00

13370.00

9438.95

1.416

1.415

1415.41 i

gr/cm3

Kg/m3

1.2. Peso unitario compactado


Pba\de {113 p3) gr 5060.00

P muestra + Pba\de (113 p3) gr 19850.00

Pmuestra gr 14790.00

V balde (113 p3) ce 9438.95

Peso unitario compactado gr/cc 1.567

P.U.C. = 1.563 gr/cm3

P.U.C. = 1563.03 Kg/m3

2

5060.00 1

18510.00

13450.00

9438.95 1

1.425

MUESTRA 2

5060.00

19730.00

14670.00

9438.95

1.554


MUESTRA 3

5060.00

18320.00

13260.00

9438.95

1.405

MUESTRA 3

5060.00

19860.00

14800.00

9438.95

1.568

147

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Anexos A:. Materiales empleados

2. Peso Específico


Peso en estado sss gr 3000.00

Peso de la canas. en el agua

gr 811.80

Peso sss+canastilla en gr 2734.90 agua Peso muestra sss en el agua

gr 1923.10


Peso específico gr/cm3 2.750

PE=

PE=

2. 762 gr/cm3

2761.82 Kg/m3

3. Porcentaje de Absorción


Peso de la muestra S.S.S. gr 3000.00


% de absorción 1.300

L___%_._ab_s_= _ _.__ __ 1._1_45 _ ____.l %

4. Contenido de humedad

DESCRIPCIÓN UNIDAD· MUESTRA 1

Peso natural gr 1000.00

Peso secado al horno 1 gr 998.40

% Contenido de humedad 0.16

L-c_H_=___,c.___o_.1_6_o _ __JI %

MUESTRA 2.

3000.00

813.80

2736.40

1922.60

2965.80 1

2.753

MUESTRA 2

3000.00

2965.80

1.153

MUESTRA 2

1000.00

998.40

0.16


MUESTRA 3

3000.00

812.40

2744.80

1932.40

2970.80

2.783

MUESTRA 3

3000.00

2970.80

0.983

·MUESTRA 3

1000.00 1

998.40

0.16

148

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CML Anexos A: Materiales empleados

5. Módulo de finura

MF = .3" + 11/2" + 3/4" + 3/8" + N24 + N28 + N21:6 + N·230 + N2.50 + iN2100 100

MF =1 6.865

6. Granulometría

MALLA MUESTRA 1 MUESTRA2 MUESTRA3 PROMEDIO (gr) (gr) (gr) (gr)

3/4" 95.40 37.60 69.20 67.40

1/2" 3078.10 2780.00 2998.60 2952.23

3/8" 1268.00 1348.50 1294.10 1303.53

1/4" 448..20 618.80 493.10 520.03

N°4 64.20 108.60 1 97.60 ~

90.13

Fondo 46.10 106.50 47.40 66.67

TOTAL 5000.00 5000.00 5000.00 5000.00

• ANÁLISIS GRANULOMETRICO

TMN= 3/4" TM= 1"

HUSO= 67 NormaASTM

MALLA o/o RETENIDO o/o ACUMULADO o/o QUE PASA N.T.P. ACUMULADO QUE PASA 400.037

1" 0.00 100.00 100

3/4" 1.35 98.65 90

1/2" 60.39 39.61 44

3/8" 86.46 13.54 20

1/4" 96.86 3.14 7

N°4 98.67 1.33 o N°8 100.00 0.00 o

Fondo 100.00 0.00 o


100

100

70

55

25

10

5

o

149


• CURVA GRANULOMÉTRICA DEL AGREGADO GRUESO

' 1

' 1

11\ 1

¡i ~~ ~ ' -.;

~r""'i ~ ~ 1

~. ~ '~ ~~ ~~ :=:::. A

~ r\?Q

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º g o .....

º -. ;> e

N o ~ q N ~ iF

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo r Pamela M. Rodriguez Dávila · 150


AGREGADO GLOBAL:

ARENA(%) PIEDRA(%) PESO PESO PESO DEL TOTAL (Kg) BALDE(Kg) A.G.(Kg)

40 60 23.44 5.05 18.39

45 55 23.78 5.05 18.73

50 50 23.8 5.05 18.75

55 45 24.29 5.05 19.24

60 40 24.49 5.05 19.44

65 35 1 24.25 5.05 1 19.20

70 30 23.95 5.05 18.90

Volumen del balde 1/3 pie3 = 0.0094389

2080.00

2060.00

- 2040.00 .., E -~ 2020.00 -~ 2000.00

a. 1980.00

1960.00

1940.00

30

PESO UNITARIO COMPACTADO DEL AGREGADO GLOBAL

1

'

O"-

·_, 1

1

~ 1 ~

.

1 40 50 60 70

%Arena

~-Peso Unitario Compactado 1


P.U.C. (Kg/m3

)

1948.31

1984.33

1986:45

2038.36

2059.55

2034.12

2002.34

80

151


Con los resultados del ensayo de máxima compacidad se halla el agregado

global.

RETENIDO RETENIDO RETENIDO MALLA RETENIDO RETENIDO RETENIDO

PIEDRA* P ARENA* A ACUMULADO NO PIEDRA% ARENA% % % % %

3/4"· 1.35 0.54 0.54 0.54

1/2" 59.04 23.62 23.62 24.16

3/8" 26.07 10.43 10.43 34.59

1/4" 10.40 4.16 4.16 38.75

N°4 1.80 4.52 0.72 2.71 3.43 42.18

N°8 1.33 20.12 0.53 12.07 12.60 54.78

N°16 19.01 11.41 11.41 66.19

N°30 17.78 10.67 10.67 76.86

N° 50 16.79 10.07 10.07 86.93

N°100 13.63 8.18 . 8.18 95.11

Fondo 8.15 4.89 4.89 100.00

TOTAL 100.00 100.00 40.00 60.00 . 100.00 100.00

GRANULOMETRÍA DEL AGREGADO GLOBAL ~ 120.00 ..,...----,---,--,-,...,...,""l"TT"-.,-...,.-r-.-,...,...,-,...---.,,--,---¡-..,...,..,,.,..,.,.1 ---r---r--:--r-rlT"T"n o -

0.01 0.10 1.00 10.00 100.00

Tamiz(mm)

~Agregado global -<>-Huso NTP 3/4 -<>-Huso NTP 3/4


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Anexos B: Preparación del concreto

DISEÑO DEL CONCRETO PATRÓN

Obtención de la cantidad óptima de agua

ARENA PIEDRA

Cantera: Jicamarca La Gloria

Peso específico (Kg/m3): 2599.67 2761.82

Contenido de humedad (W%): 2.250 0.380

Absorción(% Abs): 1.716 1.145

1. Agua 196.00 (kg/m3)

Agua (kg/m3) = 196.00


Arena(%)= 60.00

Piedra(%)= 40.00


Materiales Peso ~1 volumenl ous Peso DUO (kg) (m3) (dise.unit.) (kg) ( dise.unit.)

Cemento 280.00 0.089 1.000 280.00 1

Agua 196.00 0.196 2.205 195.73 0.69905

Arena 1110.31 0.427 4.805 1135.29 4.05462

Piedra 740.21 0.268 3.015 743.02 2.65364

Aire 0.020

Asentamiento= \ 3/4" J 2. Agua 205.00 (kg/m3

)

Agua (kg/m3) = 205.00


Arena (%) = 60.00

Piedra (%) = 40.00


CANT.

1

29.71

172.32

112.78

UNID.

bolsas

lt

kg

kg

153



Materiales Peso i Volumen ous Peso DUO (kg) (m3) ( dise.unit.) (kg) ( dise.unit.)

CANT.

Cemento 292.86 0.093 1.000 292.86 1 1

Agua 205.00 0.205 2.205 204.74 0.69911 29.71

Arena 1089.42 0_419 4.507 1113.93 3.80366 . 161.66

Piedra 726.28 0.263 2.829 729.04 2.48939 i 105.80

Aire 0.020

Asentamiento= \ 2 3/4" 1

3. Agua 215.00 (kg/m3)

Agua (kg/m3) = 215.00


Arena(%)= 60.00

Piedra(%)= 40.00


Materiales Peso Volumen DUS Peso DUO (kg)

1 (m3) ( dise. unit.) (kg) (dise.unit.) 1 CANT.

Cemento 307.14 0.098 1.000 307.14 1 1

Agua 215.00 0.215 2.205 214.74 0.69917 29.71

Arena 1066.20 0_410 4.206 1090.19 3.54945 150.85

Piedra 710.80 . 0.257 2.640 713.50 2.32302 98.73

Aire 0.020

Asentamiento= \ 61/4" 1


UNID.

bolsas

lt

kg

kg

UNID.

bolsas

lt

kg

kg

154


Hallando la cantidad de agua para un asentamiento de 3"- 4"

-..,

220.00

215.00

~ 210.00 ..J -<( ~ 205.00 C) <(

200.00

195.00

0.00

1 , 1

':!!""

CONTENIDO DE AGUA

' 1 ' 1 l ¡

!

A

"" .......... , ...,.. 1 --.,¡¡;

.,¡¡;

,, .,. ·'17" 1

~ 1

" 1 1

2.00 4.00 6.00 ASENTAMIENTO (pulg)

~CONTENIDO DE AGUA

1 '• v

l

8.00

Finalmente se tiene el diseño para una combinación de 60% arena y 40%

piedra.

Agua (kg/m3) = 210.00


Arena(%)= 60.00

Piedra(%)= 40.00


Materiales Peso ! Volumen DUS Peso DUO (kg) (m3) (di se. unit.) (kg) (dise.unit.)

Cemento 300.00 0.095 1.000 300.00 1

Agua 210.00 0.210 2.205 215.95 0.71983

Arena 1077.81 0.415 4.353 1095.33 .. 3.65111

Piedra 718.54 0.260 ' 2.732 721.79 1 2.40595

Aire 0.020

Asentamiento= \ 3 1/4" J


CANT.

1

30.59

155.17

102.25

UNID.

bolsas

lt

kg

kg

155

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos- B: Preparación del concreto

Obtención de la proporción óptima agregados

Para esto se utilizó las proporciones de agregados siguientes:

PROPORCIÓN DE AGREGADOS

ARENA(%) 1 PIEDRA (%)

54 46

57 43

60 40

63 37

66 34

ARENA PIEDRA



Contenido de humedad 0N% ): 1.626 0.452

Absorción (%Abs): 1.716 1.145

1. Porcentaje arena/piedra = 54/46

Agua (kg/m3) = 210.00


Arena(%)= 54.00

Piedra(%)= 46.00

D.ISEÑO SECO DISEÑO EN OBRA

Materiales Peso 1 Volumen DUS Peso DUO (kg) (ms) (dise.unit.) (kg) (dise.unit.)

Cemento 300.00 0.095 1'.000 300.00 1

Agua 210.00 0.210 2.205 216.62 0.72208

Arena 973.54 0.374 3.932 989.37 3.29789

Piedra 829.31 0.300 3.153 1

833.06 2.77686

Aire 0.020

Asentamiento= ! 31/4" 1

"Estudio del concreto con aditivo reductor de comracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila

CANT.

1

30.69

140.16

118.02

UNID.

bolsas

lt

kg

kg

156

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos B: Preparación del concreto

2. Porcentaje arena/piedra= 57/43

Agua (kg/m3) = 210.00


Arena(%)= 57.00

Piedra(%)= 43.00


Materiales Peso jvolumen ous Peso DUO (kg) 1 (m3) (dise.unit.) (kg) (dise.unit.)

CANT.

Cemento 300.00 0.095 1.000 300.00 1 1

Agua 210.00 0.210 2.205 216.29 0.72095 30.64

Arena 1025.77 0.395 4.143 1042.45 3.47482 147.68

Piedra 773.82 0.280 i 2.942 777.32 2.59107 110.12

Aire 0.020

Asentamiento= 1 3" 1


Agua (kg/m3) = 210.00


Arena(%)= 63.00

Piedra(%)= 37.00


Materiales Peso Volumen 1 DUS Peso DUO (kg) (m3

) (dise.unit.) (kg) (dise.unit.) CANT.

Cemento 300.00 0.095 1.000 300.00 1 1

Agua 210.00 0.210 2.205 215.61 0.71871 30.55

Arena 1129.66 0.435 4.563 1148.03 3.82676 162.64

Piedra 663.45 1 0.240 2.522 666.45 2.22150 94.41

Aire 0.020

Asentamiento= \ 3" 1


UNID.

bolsas

lt

kg

kg

UNID.

bolsas

lt

kg

kg

157

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVfL Anexos 8: Preparación del concreto


Agua (kg/m3) = 210.00


Arena(%)= 66.00

Piedra(%)= 34.00


Materiales Peso Volumen DUS Peso DUO (kg) (ms) (dise.unit.) (kg) (dise.unit.)

CANT. UNID.

Cemento 300.00 0.095 1.000 300.00 1 1 bolsas ' Agua 210.00 0.210 2.205 215.28 0.71760 30.50 lt

Arena 1181.33 0.454 4.771 1200.54 4.00178 170.08 kg

Piedra 608.56 0.220 2.314 611.31 2.03771 86.60 kg

Aire 0.020

Asentamiento= 1 1 3/4" 1

Comparación de las resistencias para las distintas combinaciones de agregados

PROPORCIÓN DE ENSAYOS DE COMPRESIÓN AGREGADOS Resistencia

ARENA PIEDRA 10 20 30 (kg/cm2)

(%) (o/o) Muestra Muestra Muestra

54.00 46.00 112.81 124.82 129.62 122 1

57.00 43.00 149.30 151.75 153.62. 152

60.00 40.00 153.62 141.62 156.02 150

63.00 37.00 195.81 212.19 196.82 202

66.00 34.00 183.57 165.62 175.00 175


PERIODO DE

CURADO (Días)

7

7

7

7

7

158


-N E u -O) ~ -.! u e: Q) -en ·u; ~

RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN 210

200 '

190

180

170

160

150

140

130

120

110

50.00 55.00 60.00

%·Arena

65.00

-<-Resistencia a la compresión a los 7 días

70.00

Superposición de gráficas para obtener la mejor combinación de agregados y así

obtener la mejor resistencia.

SUPERPOSICIÓN DE GIRAFGCAS · 2080

2060kglm' ~ 220

:;" 2040 202 kglm' = ~

.€ a¡ ~ 1020

ü ::;j 2000 ~

1980

1960

1940

30

--¡\.'

'

IJ5Artena 70

120

lOO

60

.--..,._--P-.eso-U-n-ita~n-. o-Com--pa-cta-d-,o :1'.-1 -<0---Re;-is-ten_á_a a-la-rom-. _pres_i_ón--.



Diseño del concreto patrón.

Agua (kg/m3) = 210.00


Arena(%)= 63.00

Piedra(%)= 37.00


Materiales Peso , Volumen DUS Peso DUO (kg) (ms) (dise.unit.) (kg) (dise.unit.)

Cemento 300.00 0.095 1.000 300.00 1

Agua 210.00 0.210 2.205 210.93 0.70309

Arena 1129.66 0.435 4.563 1152.71 3.84238

Piedra 663.45 0.240 2.522 666.45 2.22150

Aire 0.020

DISEÑO DEL CONCRETO CON ADITIVO

Agua (kg/m3) = 210.00


Arena(%)= 63.00

Piedra(%)= 37.00

• Dosificación con aditivo 1% del peso de cemento.

ARENA PIEDRA



Contenido de humedad (!N%): 1.010 0.402



CANT.

1

29.88

163.30

94.41

UNID.

bolsas

lt

kg

kg

160



Materiales Peso Volumen DUS ' Peso DUO (m3)

1 CANT. (kg) (dise.unit.)' (kg) (dise.unit.)

Cemento 300.00 0.095 1.000 300.00 1 1

Agua 210.00 0.210 2.205 222.91 0.74302 31.58

Arena 1129.66 0.435 4.563 1141.07 3.80357 161.65

Piedra 663.45 0.240 2.522 666.12 2.22039 94.37

Aditivo 3.00 3.00 0.43

Aire 0.020

• Dosificación con aditivo 2.5% del peso de cemento.

ARENA PIEDRA



Contenido de humedad 0N%): 2.459 0.402

Absorción (o/oAbs): 1.716 1.145



Cemento 300.00 0.095 1.000 300.00 1

Agua 210.00 0.210 2.205 206.54 0.68846

Arena 1129.66 0.435 4.563 1157.44 3.85813

Piedra 663.45 0.240 2.522 666.12 2.22039

Aditivo 7.50 7.50

Aire 0.020 1


CANT.

1 !

29.26

163.97

94.37

1.06

UNID.

bolsas

lt

kg

kg

lt

UNID.

bolsas

lt

kg

kg

lt

161


• Dosificación con aditivo 4% del peso de cemento.

ARENA PIEDRA



Contenido de humedad 0/V% ): 0.705 0.452



Materiales Peso 'Volumen DUS Peso DUO (kg) (m3) (dise.unit.) (kg) (dise.unit.)

Cemento 300.00 0.095 1.000 300.00 1

Agua 210.00 0.210 2.205 226.02 0.75340

Arena 1129.66 0.435 4.563 1137 .. 62 3.79208

Piedra 663.45 0.240 2.522 666.45 2.22150

Aditivo 12.00 12.00

Aire 0.020

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción. utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila

CANT.

1

32.02

161.16

94.41

1.70

UNID.

bolsas

lt

kg

kg

lt

162

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos C: Ensayos y resultados

PROPIEDADES DEL CONCRETO EN ESTADO FRESCO

• Consistencia:

TIPO DE CONCRETO ASENTAMIENTO (pulgadas)





• Peso Unitario

TIPO DE PESO {kg) PESO PESO DE PESO

DE UNITARIO CONCRETO Muestra+balde BALDE MUESTRA

(kg/m3)

29.35 7.25 22.10 2341.36

Concreto 29.25 6.75 22.50 2383.74 patrón

28.85 6.85 22.00 2330.77

28.90 7.25 21.65 2293.69 Concreto

con aditivo 29.35 6.75 22.60 2394.33 1%

28.85 6.85 22.00 2330.77

Concreto 28.80 7.25 21.55 2283.09 con aditivo

2.5% 28.95 6.85 22.10 2341.36

28.90 7.25 21.65 2293.69 Concreto

con aditivo 28.20 6.65 21.55 2283.09 4%

28.60 6.80 21.80 2309.58


PESO UNITARIO

{kg/m3)

2351.96

2339.60

2312.23

2295.45

163

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Anexos C: Ensayos y resultados

• Fluidez

TIPO DE CONCRETO D1 D2 D3 D4 05 D6 D % promedio FLUIDEZ

Concreto patrón 39 35 36 36 37 38 37 47.33

Concreto con aditivo 1 % 46 46 47 47 47 45 46 85.33

Concreto con aditivo 2.5% 48 49 49 49 48 48 49 94.00

Concreto con aditivo 4 % 50 47 49 48 48 50 49 94.67

• Contenido de aire

TIPO DE CONCRETO PU Pn PORCENTAJE DE AIRE(%)

Concreto patrón 2351.96 2377.65 1.080

Concreto con aditivo 1 % 2339.60 2377.05 1.576

Concreto con aditivo 2.5 % 2312.23 2376.15 2.690

Concreto con aditivo 4 % 2295.45 2375.26 3.360

• Exudación

Concreto patrón

HORA TIEMPO TIEMPO VOLUMEN VOLUMEN

PARCIAL ACUMULADO DE AGUA ACUMULADO (h:min)

{m in) {m in) {mi) {mi)

03:05 0.00 0.00 0.00 0.00

03:15 10.00 10.00 4.70 4.70

03:25 10.00 20.00 6.70 11.40

03:35 10.00 30.00 6.80 18.20

03:45 10.00 40.00 5.40 23.60

04:15 30.00 70.00 13.30 36.90

04:45 30.00 100.00 7.00 43.90


UNIVERSIDAD NACIONAl DE INGENIERÍA FACUl TAO DE INGENIERÍA CIVIl Anexos C: Ensayos y resultados

1 % Exudación= 1 2.39

Concreto con aditivo 1 % (Sika Control 40)

HORA TIEMPO TIEMPO VOLUMEN VOLUMEN PARCiAL ACUMULADO DE AGUA ACUMULADO

(h:min) (m in) (m in) (mi) (mi)

04:35 0.00 0.00 0.00 0.00

04:45 10.00 10.00 8.80 8.80

04:55 10.00 20.00 4.50 13.30

05:05 10.00 30.00 7.50 20.80

05:15 10.00 40.00 7.50 28.30

05:45 30.00 70.00 12.90 41.20

J % Exudación= j 2.26

Concreto con aditivo 2.5 % (Sika Contro/40)

HORA TIEMPO TIEMPO VOLUMEN VOLUMEN (h:min)

PARCIAL ACUMULADO DE AGUA ACUMULADO (m in) (m in) (mi) (mi)

11:20 0.00 0.00 0.00 0.00

11:30 10.00 10.00 5.40 5.40

11:40 10.00 20.00 6.70 12.10

11:50 10.00 30.00 6.60 18.70

12:00 10.00 40.00 9.50 28.20

12:30 30.00 70.00 10.20 38.40

01:00 30.00 100.00 1.00 39.40

01:30 30.00 130.00 0.50 39.90

1 % Exudación= 1 2.17



Concreto con aditivo 4 % (Sika Control 40)

TIEMPO TIEMPO VOLUMEN HORA PARCIAL ACUMULADO DE AGUA (h:min) (m in) (m in)

03:50 0.00 0.00

04:00 10.00 10.00

04:10 10.00 20.00

04:20 10.00 30.00

04:30 10.00 40.00

05:00 30.00 70.00

05:30 30.00 100.00

/ % Exudación= 1 1. 95

• Tiempo de fraguado

Concreto patrón

TIEMPO TIEMPO TIEMPO FUERZA REAL ABSOLUTO ABSOLUTO (Libras) (h:min) (h:min) (min)

11:05 inicio

02:05 3h:00min 180 110

02:35 3h:30min 210 100

03:05 4h:OOmin 240 100

03:35 4h:30min 270 80

04:05 5h:OOmin 300 100

05:00 5h:55min 355 130

Tiempo de fraguado inicial: 4h:10min

Tiempo de fraguado final: 5h:35min

(mi)

0.00

4.00

6.80

6.50

6.30

10.20

0.50

ÁREA AGUJAS DE (Pulg.) AGUJAS

(Pulg.2)

11/8 1.00

13/16 0.50

9/16 0.25

5/16 0.10

4/16 0.05

3/16 0.025

VOLUMEN ACUMULADO

(mi)

0.00

4.00

10.80

17.30

23.60

33.80

34.30

RESISTENCIA ALA

PENETRACIÓN PSI (lb/pulg2

)

110

200

400

800

2000

5200


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CML Anexos C: Ensayos y resultados

FRAGUADO DEL CONCRETO PATRÓN 5500

e: 5000 -o 'ü 4500 t! a; 4000

5i ¡:¡-- 3500

-;;:a 2500 ns'ü- 2000 e: .! 1500 Cll

·¡¡; 1000 <D a: 500

o 150 200 250 300 350 400

Tiempo (minutos)

~-CONCRETO PATRON

Concreto con aditivo 1 % (Sika Contro/40)

TIEMPO TIEMPO TIEMPO FUERZA REAL ABSOLUTO ABSOLUTO (Libras)

(h:min) (h:min) (min)

11:15 inicio

02:45 3h:30min 210 155

03:15 4h:OOmin 240 160

03:40 4h:25min 265 160

04:15 5h:OOmin 300 130

04:40 5h:25min 325 130

05:20 6h:05min 365 120

Tiempo de fraguado inicial: 4h: 15m in


AGUJAS (Pulg.)

11/8

13116

9/16

5/16

4/16

3/16

ÁREA ! RESISTENCIA DE ALA

AGUJAS PENETRACIÓN (Pulg.2

) PSI (lb/pulg2)

' 1.00 i 155 !

0.50 320

0.25 640

0.10 1300

0.05 2600

0.025 4800



FRAGUADO DEL CONCRETO CON ADITIVO

5500

.á 5000 ·u 45oo E l) 4000 ¡ ;:¡' 3500 Q.C)

cu 3 3000

CU·o- 2ooo

.! 15oo 1/) ·u; 1000

~ 500

o

1

160 210 260 310 360 Tiempo (minutos)

-+-CONCRETO CON ADITIVO 1%

Concreto con aditivo 2.5 % (Sika Control 40)

TIEMPO TIEMPO TIEMPO ÁREA FUERZA AGUJAS DE

REAL ABSOLUTO ABSOLUTO (Libras) (Pulg.) AGUJAS (h:min) (h:min) (min)

(Pulg.2)

10:53 inicio

02:27 3h:34min 214 200 11/8 1.00

03:00 4h:07min 247 150 13/16 0.50

03:30 4h:37min 277 120 9/16 0.25

04:00 5h:07min 307 110 5/16 0.10

04:30 5h:37min 337 100 4/16 0.05

05:00 6h:07min 367 100 3/16 0.025


Tiempo de fraguado final: 6h:05min :

410

RESISTENCIA ALA

PENETRACIÓN PSI (lb/pulg2

)

200

300

480

1100

2000

4000


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos C: Ensayos y resultados

FRAGUADO DEL CONCRETO CON ADITIVO 2.5%

4500

-5 4000 ·c::; E 3500 -1! 3000 Cl)~

c. !}J 2500 ns :J -c. ns :C 2000 C'S-

'* 1000 ·e;; ~ 500

o 150 200 250 300 350 400

Tiempo (minutos)

~-CONCRETO CON ADITIVO 2.5%

Concreto con aditivo 4 % (Sika Contro/40)

TIEMPO.I TIEMPO TIEMPO FUERZA REAL ABSOLUTO ABSOLUTO

(Libras) (h:min) (h:min) (min)

10:22 inicio

04:06 5h:44min 344 170

04:36 6h:14min 374 170

05:06 6h:44min 404 100

05:36 7h:14min 434 80

06:06 7h:44min 464 90

06:36 8h:14min 494 100



AGUJAS (Pulg.)

1 1/8

13/16

9/16

5/16

4/16

3116

ÁREA ,1 RESISTENCIA DE ALA

AGUJAS PENETRACIÓN (Pulg.2) PSI (lb/pulg2

)

1.00 170

0.50 340

0.25 400

0.10 800 1

0.05 1800

0.025 4000


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUl TAO DE INGENIERÍA CIVIL Anexos C: Ensayos y resultados

'FRAGUADO DEL CONCRETO CON ADITIVO 4%'

4500

.S 4000 ' ·u E 3500 -~ 3000 G)Ñ' c.!!!} 2500 ns ::S

ns-·g- 1500 G) u; 1000 ·¡¡; ~ 500

o 300

'.;'! ---

350 450 500 Tiempo (minutos)

~-CONCRETO CON ADITIVO 4%

Tiempo de fraguado inicia/y final para /os distintos tipos de concreto.

550

TIPO DE CONCRETO TIEMPO DE TIEMPO DE

FRAGUADO INICIAL FRAGUADO FINAL.

Concreto patrón 4h:10min 5h:35min

Concreto con aditivo 1 % '

4h:15min Sh:SOmin

Concreto con aditivo 2.5 % 4h:40min 6h:05min


"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodriguez Oávila 170


PROPIEDADES DEL CONCRETO EN ESTADO ENDURECIDO

• Resistencia a la compresión

Concreto patrón

TIEMPO DIÁMETRO ALTURA ÁREA FUERZA RESISTENCIA (días) (cm) (cm) (cm2) (kg) (kg/cm2

)

10.50 20.50 86.59 16850 194.59

10.32 20.75 83.65 15250 182.31 7 días

10.10 20.80 80.12 14900 185.97

10.25 20.68 82.52 16100 195.11

10.20 20.40 81.71 18900 231.30

10.20 20.40 81.71 17500 214.16 14 días

10.05 20.45 79.33 17900 225.65

10.40 20.48 84.95 18450 217.19

10.20 20.70 81.71 21150 258.83

10.14 20.35 80.75 18000 222.90 28 días

10.20 20.54 81.71 18400 225.18

10.20 20.60 81.71 18800 230.07

DÍA 7 DÍA 14 DÍA28

a {Desviación. est.) 6.36 7.84 16.66

Coefiente variac.(o/o) 3.36 3.53 7.11

Máx.coef. variac. (%) 7.80 7.80 7.80


PROMEDIO (kg/cm2

)

189.50

222.07

234.25

171

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIl. Anexos C: Ensayos y resultados

Concreto con aditivo 1% (Sika Contro/40)

TIEMPO DIÁMETRO ALTURA ÁREA FUERZA ' RESISTENCIA (días) (cm) (cm) (cm2) (kg) (kg/cm2

)

10.20 20.20 81.71 14200 173.78

7 días 10.16 j 20.20 81.71 15400 188.46

10.20 20.20 81.71 15600 190.91

10.30 20.50 83.32 17650 211.83

14 días 10.20 20.50 81.71 17800 217.84

10.15 20.58 80.91 17600 217.52

10.20 20.45 81.71 19300 236.19

10.10 20.50 80.12 18800 234.65

10.10 20.80 80.12 18300 228.41

10.20 20.70 81.71 19900 243.54 28 días

10.50 20.48 86.59 20400 235.59

10.18 20.48 . 81.39 20300 249.41

1.0.30 20.40 83.32 20250 243.03

10.00 20.42 78.54 18600 236.82

DiA 7 DÍA 14 DÍA28

a (Desviación. est.} 9.27 3.38 6.52

Coefiente variac.(%) 5.03 1.57 2.74

Máx.coef.variac. (%) 7.80 7.80 7.80

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo l" Pamela M. Rodríguez Dávila

PROMEDIO (kg/cm2

)

184.39

215.73

238.46

172


Concreto con aditivo 2.5% (Sika Contro/40)

TIEMPO DIÁMETRO .ALTURA ÁREA FUERZA RESISTENCIA (días) (cm) (cm) · (cm2) (kg) (kg/cm2

)

10.20 20.50 81.71 10600 129.72

10.20 20.30 81.71 11450 140.12 7 días

10.28 20.70 83.00 11500 138.55

10.25 20.40 82.52 12300 149.06

10.50 20.40 86.59 16100 185.93

10.25 20.27 82.52 16000 193.90 14 días

10.30 20.70 83.32 18150 217.83 '

10.35 20.60 84.13 17400 206.81

10.20 20.40 81.71 19600 239.86

10.40 20.50 84.95 20200 237.79 28 días 1

10.04 ' 20.75 79.17 19000 239.99

10.52 20.38 86.92. 20600 237.00


O (Desviación. est.) 7.92 14.07 ! 1.50

Coefiente variac.(%) 5.68 7.00 0.63

Máx.coef.variac. {%) 7.80 7.80 7.80

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo l" Pamela M. Rodríguez Oávila

PROMEDIO (kg/cm2

)

139.37

201.12

238.66

173


Concreto con aditivo 4% (Sika Control 40)

TIEMPO DIÁMETRO ALTURA ÁREA FUERZA RESISTENCIA (días) (cm) (cm) (cm2) (kg) (kg/cm2

)

10.25 20.12 82.52 11400 138.15

10.14 ¡ 20.35 80.75 12000 148.60 7 días

10.30 20.40 83.32 12100 145.22.

10.15 20.37 80.91 11450 141.51

10.48 20.48 86.26 16000 185.48

10.08 20.50 79.80 15500 194.23 14 días

10.15 20.40 80.91 15750 194.65

10.12 20.47 80.44 16650 207.00

10.20 20.40 81.71 . 19350 236.80

10.20 20.65 81.71 19450 238.03

9.95 20.90 77.76 19500 250.78 28 días

10.05 20.70 '79.33 18200 229.43

10.20 20.65 81.71 19500 238.64

10.24 20.55 82.36 19700 239.21


a (Desviación. est.) 4.52 8.85 6.87

Coefiente variac.(o/o) 3.16 4.53 2.88

Máx.coef.variac. (%) · 7.80 7.80 7.80

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utHizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila

PROMEDIO (kg/cm2

)

143.37

195.34

238.82

174


• Resistencia a la tracción por compresión diametral

Concreto patrón

DIÁMETRO LONGITUD CARGA TRACCIÓN PROMEDIO (cm) (cm) {kg) (kglcm~ (kg/cm2

)

15.05 30.25 18900 26.43

14.93 30.72 18100 25.12 25.41

15.00 30.20 17500 24.68


DIÁMETRO LONGITUD CARGA TRACCIÓN PROMEDIO (cm) (cm) (kg) {kgícm2

) (kg/cm2)

14.72 30.05 17600 25 .. 33

14.90 30.30 15700 22 .. 14 24.23

15.20 30.30 18250 25.23

Concreto con aditivo 2.5% (Sika Contro/40)

DIÁMETRO LONGITUD CARGA TRACCIÓN PROMEDIO (cm) (cm) {kg) (kg/cm2

) (kg/cm2)

14.90 30.30 18400 25.95

15.30 30.21 16400 22.59 24.87

15.80 30.05 19450 26.08


DIÁMETRO LONGITUD CARGA TRACCIÓN PROMEDIO (cm) (cm) {kg) (kg/cm2

) (kg/cm2)

14.95 30.30 19420 27.29

14.95 30.4 18200 25.49 26.84

14.95 30.00 19600 27.73

"Estudio del concreto con aditivo reductor de ,contracción, utllizando 'cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dá~·ila 175


MÓDULO ELÁSTICO ESTÁTICO

Concreto patrón

28 dlas

LECTURA DEFORMACIÓN DIMENSIONES PROBETA FUERZA

N"1 N°2 Promedio Promedio Diámetro Diámetro Diámetro Área Long. (kg) (pulg x10~) (pulg x 10~) (pulg) (cm)

1 2 Promedio (cm•) (cm) (cm) (cm) (cm)

0.00 0.00 0.00 0.00000 0.0000000 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

2000 0.60 0.30 0.00045 0.0005715 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

4000 1.10 0.80 0.00095 0.0012065 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

6000 1.70 1.30 0.00150 0.0019050 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

8000 2.00 1.80 0.00190 0.0024130 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

10000 2.90 2.30 0.00260 0.0033020 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

12000 3.50 2.70 0.00310 0.0039370 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

14000 4.10 3.20 0.00365 0.0046355 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

16000 4.80 3.60 0.00420 0.0053340 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

18000 5.60 4.00 0.00480 0.0060960 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

20000 6.30 4.50 0.00540 0.0068580 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

22000 6.90 5.00 0.00595 0.0075565 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

24000 7.50 5.60 0.00655 0.0083185 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

26000 8.10 6.20 0.00715 0.0090805 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

28000 8.60 6.90 0.00775 0.0098425 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

30000 9.00 8.00 0.00850 0.0107950 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

32000 9.10 9.40 0.00925 0.0117475 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

34000 9.20 11.20 0.01020 0.0129540 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

36000 9.60 12.00 0.01080 0.0137160 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

38000 13.50 0.01350 0.0171450 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

40000 16.00 0.01600 0.0203200 15.12 15.65 15.39 185.90 22.35

Esfuerzo Deformación Esfuerzo Deformación

0.00 0.000000 0.00 0.000000

51 0.000050 86.07 0.000239

21.52 0.000054 86.07 e2

Oescñpción Magnitud Unidadee ObcervaeionQQ

52- 86.07 k g/ cm> (esfuerzo correspondiente al 40% de la carga última)

51= 19.93 k g/ cm> (esfuerzo correspondiente a deformación unitaria 5x1o·')

e2= 0.000239 cmlcm (deformación unitaria producida por el esfuerzo S2)

e1 = 0.000050 cm/cm (deformación unitaria producida por el esfuerzo 51)

E= 350,567.37 kg/cm2

E teórica ACI = 220,153.24 kg/cm2

E teórica ACI = 21,589.66 Mpa

carga Maxima = 40,000.00 Kg

Esfuerzo Máximo = 215.17 kg/cm•

CURVA ESFUERZO -DEFORMACIÓN UNITARIA 250.00 '

200.00 .•

í" ~ 150.00 ....

~ o ::! 100.00 • cu

~ 50.00 -

0.00

0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00

Deformación unitaria ~Curva esfuerzo- Deformación unitaria

Esfuerzo (kg/cm•)

0.00

10.76

21.52

32.28

43.03

53.79

64.55

75.31

86.07

96.83

107.58

118.34

129.10

139.86

150.62

161.38

172.13

182.89

193.65

204.41

215.17


Deform. unitaria cm/cmx10.

0.000

0.026

0.054

0.085

0.108

0.148

0.176

0.207

0.239

0.273

0.307

o:338

0.372

0.406

0.440

0.483

0.526

0.580

0.614

0.767

0.909

176

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL . Anexos C: Ensayos y resultados

LECTURA DEFORMACIÓN DIMENSIONES PROBETA FUERZA Dié.metro Diámetro Diámetro Área (kg) N°1 N"2 Promedio Promedio Long.

1 2 Promedio (pulgx10~ (pulgx10~ (pulg) (cm) (cm) (cm) (cm) {cm') (cm)

0.00 0.00 0.00 0.00000 0.0000000 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

2000 0.60 0.50 0.00055 0.0006985 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

4000 1.30 0.90 0.00110 0.0013970 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

6000 1.90 1.40 0.00165 0.0020955 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

8000 2.50 2.00 0.00225 0.0028575 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

10000 3.20 2.50 0.00285 0.0036195 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

12000 4.00 3.00 0.00350 0.0044450 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

14000 4.60 3.60 0.00410 0.0052070 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

16000 5.50 4.20 0.00485 0.0061595 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

18000 6.30 4.90 0.00560 0.0071120 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

20000 7.30 5.70 0.00650 0.0082550 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

22000 8.30 8.80 0.00855 0.0108585 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

24000 9.30 9.50 0.00940 0.0119380 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

26000 10.50 10.00 0.01025 0.0130175 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

28000 11.60 11.00 0.01130 0.0143510 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

30000 13.20 1 12.00 0.01260 0.0160020 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

32000 14.70 13.20 0.01395 0.0177165 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

34000 16.60 14.60 0.01560 0.0198120 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

36000 19.00 16.50 0.01775 0.0225425 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

38000 19.00 0.01900 0.0241300 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

40000 21.00 0.02100 0.0266700 15.00 15.70 15.35 185.06 22.35

Esfuerzo Deformación Esfuerzo Dsformació~

0.00 0.000000 0.00 0.000000

51 0.000050 86.46 0.000276

21.61 0.000063 86.46 e2

Oescrlpción Magnitud Unidades Ohservaclon""

52= 86.46 kg/cm" (esfueJZO correspondiente al 40% de la carga última)

51= 17.29 kglcm" (esfueao correspondiente a deformación unitaria 5x10"')

e2 = 0.000276 icm/cm (deformación unitaria producida por el esfuerzo S2)

e1 = 0.000050 cm/cm (deformación unitaria producida por el esfuerzo 51)

E= 306,611.00 kg/cm2



carga Maxima = 40,000.00 Kg

Esfuerzo Máximo- 216.15 kg/cm"

Deformación unitaria -curva esfuerzo- Deformación unitaria

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utDizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila

Esfuerzo Deform. unitaria {kglcm') cm/cmx10.J

0.00 0.000

10.81 0.031

21.61 0.063

32.42 0.094

43.23 0.128

54.04 0.162

64.84 0.199

75.65 0.233

86.46 0.276

97.27 0.318

108.07 0.369

118.88 0.486

129.69 0.534

140.50 0.582

151.30 0.642

162.11 0.716

172.92 0.793

183.73 0.886

194.53 1.009

205.34 1.080

216.15 1.193

177


LECTURA DEFORMACIÓN DIMENSIONES PROBETA

FUERZA Diámetro Diámetro Diámetro N"1 N"2 Promedio Promedio Área Long. (kg) 1 2 Promedio

(pulg x 10 .. 1 (pulgx10"') (pulg) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm') (cm)

0.00 0.00 0.00 0.00000 0.0000000 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

2000 0.50 0.50 0.00050 0.0006350 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

4000 1.20 1.20 0.00120 0.0015240 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

6000 1.80 1.90 0.00185 0.0023495 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

8000 2.60 2.60 0.00260 0.0033020 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

10000 3.20 3.30 0.00325 0.0041275 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

12000 3.90 4.00 0.00395 0.0050165 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

14000 4.70 4.70 0.00470 0.0059690 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

16000 5.30 5.50 0.00540 0.0068580 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

18000 6.20 6.30 0.00625 0.0079375 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

20000 7.00 7.30 0.00715 0.0090805 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

22000 7.80 8.10 0.00795 0.0100965 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

24000 8.90 9.20 0.00905 0.0114935 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

26000 10.00 10.30 0.01015 0.0128905 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

28000 11.20 11.60 0.01140 0.0144780 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

30000 12.50 13.00 0.01275 . 0.0161925 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

32000 14.30 14.50 0.01440 0.0182880 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

34000 16.10 16.80 0.01645 0.0208915 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35 36000 18.40 19.30 0.01885 0.0239395 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35 38000 22.50 24.50 0.02350 0.0298450 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35 40000 25.40 26.50 0.02595 0.0329565 15.20 15.00 15.10 179.08 22.35

Esfuerzo Deformación Esfuerzo Deformación

0.00 0.000000 0.00 0.000000

S1 0.000050 78.18 0.000267 22.34 0.000068 89.35 e2

Oeecripción Magnitud Unidadoa Observaciones

S2- 89.35 kg/cm" (esfuerzo correspondiente al40% de la carga última)

S1 = 16.38 kglcm' (esfuerzo correspondiente a deformación unitaria 5x1o·'¡

e2- 0.000305 cm/cm (deformación unitaria producida por el esfuerzo S2)

e1- 0.000050 cm/cm (deformación unitaña producida por el esfuerzo 51)

E= 265,898.22 lkg/cm2



Carga Maxima = 40,000.00 Kg

Esfuerzo Máximo = 223.37 kg/cm"

CURVA ESFUERZO -DEFORMACIÓN UNITARIA 250.00 .

200.00 +

l ~ 150.00 +-- .. ~

t o ::! 100.00 ~ Gl

ii - +-~ --

\ w 50.00 '

0.00

0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 Deformación unitaria

--curva esfuerzo- Deformación unitaria


Deform. Esfuerzo

unitaria (kg/cm•¡

cmlcmx103

0.00 0.000

11.17 0.028

22.34 0.068

33.50 0.105

44.67 0.148

55.84 0.185

67.01 0.224

78.18 0.267

89.35 0.307

100.51 0.355

111.68 0.406

122.85 0.452

134.02 0.514

145.19 0.577

156.36 0.648

167.52 0.724

178.69 0.818

189.86 0.935

201.03 1.071

212.20 1.335

223.37 1.475

178


LECTURA DEFORMACIÓN DIMENSIONES PROBETA FUERZA Diámetro Diámetro Diámetro

(kg) N"1 N"2 Promedio Promedio Area Long. 1 2 Promedio (pulg x 10 .. ) (pulg x 10 .. ) (pulg) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm•) (cm)

0.00 0.00 0.00 0.00000 0.0000000 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

2000 0.60 0.50 0.00055 0.0006985 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

4000 1.30 1.10 0.00120 0.0015240 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

6000 2.00 1.60 0.00180 0.0022860 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

8000 2.60 2.40 0.00250 0.0031750 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

10000 3.40 3.20 0.00330 0.0041910 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

12000 4.10 3.80 0.00395 0.0050165 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

14000 4.90 4.50 0.00470 0.0059690 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

16000 5.60 5.30 0.00545 0.0069215 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

18000 6.90 6.10 0.00650 0.0082550 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

20000 7.00 6.90 0.00695 0.0088265 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

22000 8.00 7.70 0.00785 0.0099695 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

24000 8.90 8.60 0.00875 0.0111125 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

26000 9.80 9.50 0.00965 0.0122555 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

28000 11.00 10.50 0.01075 0.0136525 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

30000 12.10 11.50 0.01180 0.0149860 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

32000 13.30 12.60 0.01295 0.0164465 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

34000 14.70 14.00 0.01435 0.0182245 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

36000 16.40 15.40 0.01590 0.0201930 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

38000 18.50 17.40 0.01795 0.0227965 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

40000 19.00 0.01900 0.0241300 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

42000 20.00 0.02000 0.0254000 14.99 15.20 15.10 178.96 22.35

Esfuerzo Dofonnación Ecfuorzo Ooformación

0.00 0.000000 0.00 0.000000

S1 0.000050 89.41 0.000310

22.35 0.000068 93.88 e2

p..scripci6r 'Magnitud Unidades Observaciones

S2= 93.88 kg/crn' (esfuerzo correspondiente al 40% de la carga última)

S1 = 16.39 kg/crn' (esfuerzo correspondiente a deformación unitaria 5x1o·"¡ e2 = 0.000325 cm/cm (deformación unitaria producida por el esfuerzo S2)

e1 = 0.000050 cm/cm (deformación unitaria producida por el esfuerzo S1)

E= 281,592.64 kg/cm2

E teórica ACI = 229,923.69 kglcm2

E teórica ACI = 22,547.83 Mpa carga Maxima = 42,00J.OO Kg

Esfuerzo Máximo= 234.69 kg/crn'

CURVA ESFUERZO -DEFORMACIÓN UNITARIA 250.00 ---.- --~~ __,.....------,-

0.000 0.200 0.400 0.600 0.800 1.000 1.200

Deformación unitaria -curva esfuerzo- Deformación unitaria

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela :M. Rodríguez Dávila

Esfuerzo Deform. unitaria (kg/cm') cmfcm'KtO.J

0.00 0.000

11.18 0.031

22.35 0.068

33.53 0.102

44.70 0.142

55.88 0.188

67.05 0.224

78.23 0.267

89.41 0.310

100.58 0.369

111.76 0.395

122.93 0.446

134.11 0.497

145.28 0.548

156.46 0.611

167.64 0.671

178.81 0.736

189.99 0.815

201.16 0.903

212.34 1.020

223.51 1.080

234.69 1.136

179


ENSAYOS DE CONTRACCIÓN

• Ensayo para la determinación de cambio de longitud en concreto

Tipo: Concreto patrón

Diseño: 040

Especimen: 2

Fecha: 15104/2010

Tiempo de No curado: presenta

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Vañaciónde Vañaciónde Diferencia entre DIA

EDAD Inicial x 104 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(días) lp X 104 le x 104 Alpx 104 concreto Alcr =Aic-Aip x 1 04 (pulg) (pulg) (pulg) (pulg) Ale x 10'3(pulg) (pulg)

16/04/2010 1 11558.66 0.300 -37.24 lectura de referencia

18/04/2010 3 11558.66 0.300 -38.82 0.00 -1.580 -1.580

20/04/2010 5 11558.66 0.300 -38.82 0.00 -1.580 -1.580

22104/2010 7 11558.66 0.300 -39.61 0.00 .2.370 -2.370

29/04/2010 14 11558.66 0.300 -40.00 0.00 -2.760 -2.760

30/04/2010 15 11558:66 0.300 -40.00 0.00 -2.760 -2.760

03/0512010 18 11558.66 0.300 -40.00 0.00 -2.760 -2.760

06/05/2010 21 11558.66 0.200 -40.20 . -0.10 -2.960 -2.860

09/05/2010 24 11558.66 -0.300 -40.80 -0.60 -3.560 -2.960

13/05/2010 28 11558.66 -0.500 -41.30 -0.80 -4.060 -3.260

16/05/2010 31 11558.66 0.000 -41.40 -0.30 -4.160 -3.860

19/05/2010 34 11558:66 0.000 -41.50 -0.30 -4.260 -3.960

22105/2010 37 11558.66 0.000 -41.80 -0.30 -4.560 -4.260

25/05/2010 40 11558.66 0.100 -41.80 -0.20 -4.560 -4.360

04/06/2010 50 11558.66 -0.300 -42.25 -0.60 -5.010 -4.410

14/06/2010 60 11558.66 -0.100 -42.10 -0.40 -4.860 -4.460

24/06/2010 70 11558.66 0.000 -42.00 -0.30 -4.760 -4.460

04/07/2010 80 11558.66 0.000 -42.00 -0.30 -4.760 -4.460

14/07/2010 90 11558.66 0.000 -42.00 -0.30 -4.760 -4.460

RETRACCIONES EN CONCRETO PATRÓN

0.00

. ' . o -50.00

- -100.00 ~ :.:1 "f ·150.00 o ~

)(

"' -200.00 Gl e: .2 -250.00 u "' E -300.00 .. .2 g -350.00

-400.00

-450.00

Edad (días)

~-cURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN CURAR

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento porUand tipo 1" Pamela M. Rodrtguez Dávila

Deformación lineal

tcrx 10~

0.00

-136.69

-136.69

-205.04

-238.78

-238.78

-238.78

-247.43

-256.09

-282.04

-333.95

-342;60

-368.55

-377.21

-381.53

-385.86

-385.86

-385.86

-385.86

180



Diseño: 040

Especimen: 3

Fecha: 1510412010


LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre olA

EDAD Inicial X 1 0"3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(días) (pulg) lp X 10-3 le x 10-a Alp X 10-3 concreto Alcr =Aic-Aip x 1 O-a

(pulg) (pulg) (pulg) Ale x 1 o-a (pulg) (pulg)

16/0412010 1 11534.25 0.300 -56.05 Lectura de referencia

18/0412010 3 11534.25 0.300 -57.23 0.00 -1.180 -1.180

20/04/2010 5 11534.25 0.300 -58.59 0.00 -2.540 -2.540

22/04/2010 7 11534.25 0.300 -58.59 0.00 -2.540 -2.540

29/04/2010 14 11534.25 0.300 -58.80 0.00 -2.750 -2.750

30/0412010 15 11534.25 0.300 -58.80 0.00 -2.750 -2.750

03/0512010 18 11534.25 0.300 -59.20 0.00 -3.150 -3.150

06/0512010 21 11534.25 0.300 -59.20 0.00 -3.150 -3.150

09/05/2010 24 11534.25 0.000 -60.00 -0.30 -3.950 -3.650

13/05/2010 28 11534.25 0.000 -60.00 -0.30 -3.950 -3.650

16/0512010 31 11534.25 0.500 -60.50 0.20 -4.450 -4.650

19/0512010 34 11534.25 0.500 ~.60 0.20 -4.550 -4.750

22/0512010 37 11534.25 0.000 -61.10 -0.30 -5.050 -4.750

25/05/2010 40 11534.25 0.100 -61.10 -0.20 -5.050 -4.850

04/0612010 50 11534.25 0.000 -61.90 -0.30 -5.850 -5.550

14/0612010 60 11534.25 -0.100 -62.00 -0.40 -5.950 -5.550

24/06/2010 70 11534.25 0.100 -61.85 -0.20 -5.800 -5.600

04/07/2010 80 11534.25 0.200 -61.80 -0.10 -5.750 -5.650

14/07/2010 90 11534.25 0.000 -62.10 -0.30 -6.050 -5.750


0.00 ,, . ¡

t- ~o '-f20H± 30 ¡

-100.00 • 1 '1 ti

~ o

6 -200.00

'' )(

l1i Ql -300.00 e o "ü t'G E -400.00 ~ ; 1

Ql o

·500.00 1.

-600.00 1 1

Edad (días)

~-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN a.JRAR

"Estudio del concreto con adHivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo r Pamela M. Rodríguez.Dávila

Deformación lineal

ter x 10-e

0.00

-102.30

-220.21

-220.21

-238.42

-238.42

-273.10

-273.10

-316.45

-316.45

-403.15

-411.82

-411.82

-420.49

-481.18

-481.18

-485.51

-489.85

-498.52

181

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Anexos e: Ensayos y resultados


Diseño: 040

Especimen: 4

Fecha: 15/0412010


Longitud OlA

EDAD Inicial x 10-3

(días) (pulg)

16/04/2010 1 11596.46

18/0412010 3 11596.46

20/04/2010 5 11596.46

22/04/2010 7 11596.46

29/0412010 14 11596.46

30/04/2010 15 11596.46

03/05/2010 18 11596.46

06/05/2010 21 11596.46

09/05/2010 24 11596.46

13/05/2010 28 11596.46

16/05/2010 31 11596.46

19/05/2010 34 11596.46

22/05/2010 37 :11596.46

25/05/2010 40 11596.46

04/06/2010 50 11596.46

14/06/2010 60 11596.46

24/06/2010 70 11596.46

04/0712010 80 11596.46

14/07/2010 90 11596.46

0.00

oj::: -50.00 -'#

:; -100.00 o ~ ·150.00 - ! J-+:!l g -200.00 -~

e -2so.oo .e ~ -300.00

-350.00

-400.00

LECTURAS RESULTADOS

Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

lp X 10-3 le x 10-3 ~lp X 10-3 concreto ~lcr =~lc-~lp x 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) ~le x 10.-:¡(pulg) (pulg)

0.300 1.76 Lectura de referencia

0.300 1.76 0.00 0.000 0.000

0.300 0.97 0.00 -0.790 -0.790

0.300 0.97 0.00 -0.790 -0.790

0.300 -0.61 0.00 -2.370 -2.370

0.300 -0.61 0.00 -2.370 -2.370

0.300 -1.00 0.00 -2.760 -2.760

0.300 -1:00 0:00 -2.760 -2.760

0.500 -1.00 0.20 -2.760 -2.960

0.500 -1.10 020 -2.860 -3.060

0.500 -1.10 " 0.20 -2.860 -3.060

0.500 -1.10 0.20 -2.860 -3.060

0.200 -1.50 -0.10 -3.260 -3.160

0.100 -1.60 -0.20 -3.360 -3.160

0.000 -2.30 -0:30 -4.060 -3.760

0.000 -2.60 -0.30 -4.360 -4.060

0.000 -2.70 -0.30 -4.460 -4.160

0.000 -2.90 -0.30 -4.660 -4.360

0.000 -2.90 . -0.30 -4.660 -4.360


20 t:J:3o so !=+eo ::t: o

Edad (días).

_,-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN a.JRAR


Deformación lineal

tcrx 10~

0.00

0.00

-68.12

-68.12

-204.37

-204.37

-238.00

-238.00

-255.25

-263.87

-263.87

-263.87

-272.50

-272.50

-324.24

-350.11

-358.73

-375.98

-375.98

182


Tipo: Concreto

patrón

Diseño: 041

Especimen: 4

Fecha: 16/04/2010


Longitud DIA

EDAD Inicial X 1 o"" (días)

(pulg)

17/04/2010 1 11526.n

19/04/2010 3 11526.77

21/04/2010 5 11526.77

23/04/2010 7 11526.77

30/04/2010 14 11526.77

01/05/2010 15 11526.77

04/05/2010 18 11526.77

07/05/2010 21 11526.77

10/05/2010 24 11526.77

14/05/2010 28 11526.77

17/05/2010 31 11526.77

20/05/2010 34 11526.77

23/0512010 37 11526.77

26/0512010 40 11526.77

05/0612010 50 11526.77

15/0612010 60 11526.77

25/06/2010 70 11526.77

05/0712010 80 11526.77

15/0712010 90 11526.77

0.00 ~-w:' . -50.00

"' -100.00 o

>< -150.00

"' Cll e: o -200.00 -~ E -2so.oo .e ~ -300.00

-350.00

-400.00

....... o -. -J_

LECTURAS RESULTADOS

Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón lp X 10-3 le x 10-3 .61p X 10-3 concreto .6Jcr =.61c..fllp X 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) .61c x 10-3 (pulg) (pulg)

0.300 -67.23 Lectura de referencia

0.300 -67.23 0.00 0.000 0.000

0.300 -67.23 0.00 0.000 0.000

0.300 -67.23 0.00 0.000 0.000

0.300 -68.41 0.00 -1.180 -1.180

0.300 -68.41 0.00 -1.180 -1.180

0.300 -68.80 0.00 -1.570 •1.570

-0.300 -69.80 -0.60 -2.570 -1.970

0.000 -70.00 -0.30 -2.770 -2.470

0.600 -70.00 0.30 -2.770 -3.070

0.200 -70.60 -0.10 -3.370 -3.270

0.300 -70.60 0.00 -3.370 -3.370

0.300 -70.70 0.00 -3.470 -3.470

0.300 -70.80 0.00 -3.570 -3.570

0.300 -71.10 0.00 -3.870 -3.870

0.300 -71.15 0.00 -3.920 -3.920

0.300 -71.20 0.00 -3.970 -3.970

0.300 -71.20 0.00 -3.970 -3.970

0.000 -71,60 -0.30 -4.370 -4.070


20 30 o . 7.o

Edad (días)

~-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN CURAR


Deformación lineal

tcrx 10.{¡

0.00

0.00

0.00

0.00

-102.37

-102.37

-136.20

-170.91

-214.28

-266.34

-283.69

-292.36

-301.04

·309.71

-335.74

-340.08

-344.42

-344.42

-353.09

183


Tipo:

Diseño: Especimen: Fecha: Tiempo de curado:

olA

17/0412010

19/04/2010

21/04/2010

23/0412010

30/0412010

01/0512010

04/0512010

07/0512010

10/05/2010

14/0512010

17/0512010

20/0512010

23/0512010

26/0512010

05/0612010

15/0612010

25/0612010

05/0712010

15/0712010

Concreto patrón

041

5 16/0412010

No presenta

EDAD (días)

1

3

5

7

14

15

18

21

24

28

31

34

37

40

50

60

70

80

90

0.00

- -50.00 e 1. ·100.00 ..... )(

"' ·-150.00 Gl e o -~

E .2 ll

·200.00

-250.00

-300.00

-350.00

-400.00

Longitud Inicial X 1 o-3

(pulg)

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

11557.87

LECTURAS RESULTADOS

Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

lp X 10-3 le x 10-3 alp X 10-3 concreto 61cr =61c-61p x 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) 61c x 10-3(plilg) (pulg)

-0.300 -36.32 Lectura de referencia

-0.300 -36.32 0.00 0.000 0.000

-0.200 -36.32 0.10 0.000 -0.100

0.000 -36.32 0.30 0.000 -0.300

-0.300 -37.50 0.00 -1.180 -1.180

-0.300 -37.50 0.00 -1.180 -1.180

-0.300 -37.50 o.oo -1.180 -1.180

-0.300 -37.70 0.00 -1.380 -1.380

0.000 -38.00 0.30 -1.680 -1.980

0.600 ·38.30 0.90 -1.980 ·2.880

0.400 -38.60 0.70 -2.280 -2.980

0.300 -39.00 0.60 -2.680 -3.280

0.100 -39.20 0.40 -2.880 -3.280

0.000 -39.30 0.30 -2.980 -3.280

0.000 -40.00 0.30 -3.680 -3.980

0.000 -40.03 0.30 -3.710 -4.010

0.000 -40.03 0.30 -3.710 -4.010

0.000 -40.03 0.30 -3.710 -4.010

0.000 -40.10 0.30 -3.780 -4.080

RETRACCIONES EN CONCRETO PATRON

ilo 70

Edad (días)

~-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN CURAR

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utiliZando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila

Deformación lineal

&crx 10~

0.00

0.00

-8.65

-25.96

-102.09

-102.09

-102.09

-119.40

-171.31

-249.18

-257.83

-283.79

-283.79

-283.79

-344.35

-346.95

-346.95

-346.95

-353.Q1

184


Tipo: Concreto

patrón

Diseño: 041

Especimen: 7

Fecha: 16/04/2010

Tiempo de 7 dfas

curado:

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Di~encia entre DIA

EDAD Inicial x 1 o-a patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(días) (pulg) lp X 10-3 le x 10-a Alp X 10-3 concreto 61cr =61c-6Jp x 1 o .a

(pulg} (pulg) (pulg) .die x 10-a (pulg) (pulg)

17/04/2010 1 1154724 -0.300 -5421 Lectura de referencia

19/04/2010 3 1154724 -0.300 -54.18 0.00 0.030 0.030

21/04/2010 5 11547.24 -0.300 -54.00 0.00 0.210 0.210

23/0412010 7 11547.24 -0.300 -54.21 0.00 0.000 0.000

30/04/2010 14 11547.24 -0.300 -55.79 0.00 -1.580 -1.580

01/05/2010 15 11547.24 -0.300 -55.79 0.00 -1.580 -1.580

04105/2010 18 11547.24 -0.300 -55.90 0.00 -1.690 -1.690

07/05/2010 21 11547.24 0.300 -55.50 0.60 -1.290 -1.890

10/05/2010 24 1154724 -0.400 -56.20 -0.10 -1.990 -1.890

14/0512010 28 1154724 0.300 -56.35 0.60 -2.140 -2.740

17/0512010 31 11547.24 0.400 -56.35 0.70 -2.140 -2.840

20/0512010 34 11547.24 0.300 -56.85 0.60 -2.640 -3.240

23/05/2010 37 11547.24 0.200 -57.30 0.50 -3.090 -3.590

26/05/2010 40 11547.24 0.200 -57.80 0.50 -3.590 -4.090

05/0612010 50 1154724 0.200 -58.00 0.50 -3.790 -4290

15/06/2010 60 1154724 0.000 -58.20 0.30 -3.990 -4290

25/06/2010 70 11547.24 0.000 -58.20 0.30 -3.990 -4.290

05/0712010 80 11547.24 0.000 -58.30 0.30 -4.090 -4.390

15/0712010 90 1154724 0.000 -58.30 0.30 -4.090 -4.390


50.00

0.00 100

-50.00

::!! !!.... -100.00

"' o -150.00

)(

+ --T- -~

R: :.:t;. -., <U -200.00 e o ·¡:¡ -250.00 111 E .. -300.00 .S ~ -350.00

H--='-j"

· r~-= :Si$: Ji ~ ~t-- ~ ff:F ~ ~ --~a ,

+

-400.00

-450.00

Edad (días)

~-CURVA DE RETRACCIONES CON~ETO CURADO 7 OlAS

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, u1ilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila

Deformación lineal

&cr x 10-e

0.00

2.60

18.19

0.00

-136.83

-136.83

-146.36

-163.68

-163.68

-237.29

-245.95

-280.59

-310.90

-354.20

-371.52

-371.52

-371.52

-380.18

-380.18

185


Tipo: Concreto

patrón

Diseño: 041

Especimen: 6

Fecha: 16/04/2010

Tiempo de 7 dlas

curado:

DIA EDAD (días)

17/04/2010 1

19/04/2010 3

21/04/2010 5

23/04/2010 7

30/0412010 14

01/0512010 15

04/0512010 18

07/0512010 21

10/0512010 24

14/0512010 28

17/0512010 31

20/0512010 34

23/0512010 37

26/0512010 40

05/0612010 50

15/0612010 60

25/06/2010 70

05/0712010 80

15/0712010 90

100.00

0.00 b : -100.00 QJ e o

·¡:¡ -200.00

"' E

~ ~-00 -400.00

-500.00

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Vañación de· Vañaciónde Diferencia entre

Inicial x 10-3 patrón concreto lectura patrón lectura de ~ncreto y patrón

(pulg) lp X 10-3 le x 10-3 Alp X 10-3 concreto Alcr =Aic-Aip x 1 0-3 (pulg) (pulg) . (pulg) Ale x 10-3(pulg) (pulg)

11466.93 .()_300 -101.00 Lectura de referencia

11466.93 .()_300 -100.21 0.00 0.790 0.790

11466.93 .0.300 -99.82 0.00 1.180 1.180

11466.93 .0.300 -99.82 0.00 1.180 1.180

11466.93 .0.300 -101.39 0.00 .0.390 .0.390

11466.93 .0.300 -101.39 0.00 .0.390 .0.390

11466.93 .().300 -101.39 0.00 .0.390 -0.390

11466.93 0.300 -101.00 0.60 0.000 .0.600

11466.93 0.400 -101.00 0.70 0.000 ..0.700

11466.93 0.500 -102.20 0.80 -1.200 -2.000

11466.93 0.300 -103.50 0.60 -2.500 -3.100

11466.93 0.200 -103.70 0.50 -2.700 -3.200

11466.93 0.100 -103.80 0.40 -2.800 -3.200

11466.93 0.100 -103.90 0.40 -2.900 -3.300

11466.93 0.200 -104.45 0.50 -3.450 -3.950

11466.93 0.000 -105.00 0.30 -4.000 -4.300

11466.93 0.000 -105.00 0.30 -4.000 -4.300

11466.93 0.000 -105.00 0.30 -4.000 -4.300

11466.93 0.000 -105.10 0.30 -4.100 -4.400


l'

10 30 50 eo+ 1.0 90 . '1l0

' 1 1

'. 1

Edad (días)

_,-cURVA DE RETRAOCIONES DEL CONCRETO CURADO 7 OlAS


Deformación lineal

ter x 10~

0.00

68.89

102.90

102.90

-34.01

-34.01

-34.01

-52.32

-61.05

-174.41

-270.34

-279.06

-279.06

-287.78

-344.47

-374.99

-374.99

-374.99

-383.71

186

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA ClVIL Anexos C: Ensayos y resultados


Diseño: 042

Especimen: 1

Fecha: 19/04/2010

Tiempo de 7 dlas

curado:

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre DIA

EDAD Inicial x 1 0.,'1 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(días) lpx 10.,'1 le x 10-3 .lllp X 10-3 concreto .lllcr =.lllc-.lllp x 10-3 (pulg)

(pulg) (pulg) (pulg) .lllc x 10-3 (pulg) (pulg)

20/0412010 1 11520.87 -0.300 -68.11 Lectura de referencia

22/0412010 3 11520.87 -0.300 -68.00 0.00 0.110 0.110

24/04/2010 5 11520.87 -0.300 -68.01 0.00 0.100 0.100

26/04/2010 7 11520.87 -0.300 -68.11 0.00 0.000 0.000

03/05/2010 14 11520.87 -0.300 -68.50 0.00 -0.390 -0.390

04/05/2010 15 11520.87 -0.300 -68.50 0.00 -0.390 -0.390

07/0512010 18 11520.87 0.300 -68.50 0.60 -0.390 -0.990

10/05/2010 21 11520.87 -0.400 -69.30 -0.10 -1.190 -1.090

13/05/2010 24 11520.87 -0.400 -70.00 -0.10 -1.890 -1.790

17/05/2010 28 11520.87 0.400 -70.20 0.70 -2.090 -2.790

20/05/2010 31 11520.87 0.000 -71.00 0.30 -2.890 -3.190

23/05/2010 34 11520.87 0.000 -71.00 0.30 -2.890 -3.190

26/05/2010 37 11520.87 0.000 -71.30 0.30 -3.190 -3.490

29105/2010 40 11520.87 0.000 -71.50 0.30 -3.390 -3.690

08/06/2010 50 11520.87 0.000 -71.80 0.30 -3.690 -3.990

18/06/2010 60 11520.87 0.000 -72.20 0.30 -4.090 -4.390

28/06/2010 70 11520.87 0.100 -72.20 0.40 -4.090 -4.490

08/07/2010 80 11520.87 0.000 -72.30 0.30 -4.190 -4.490

18/07/2010 90 11520.87 0.000 -72.30 0.30 -4.190 -4.490


~ ;- -100.00 o -; -150.00 .. ~ -200.00 o -~ -250.00

E .2 -300.00

411 o -350.00

·+-::¡::::¡:::

-400 00 --t ..... --t-- - 4 ::t= 1+- :::t:·

-450.00

'l? .... ±f ll'li r++- .. i-1"·

lt: t: :f\·.:t ·-t-·

Edad (días)

~-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 7 DíAS

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo r Pamela M. Rodríguez Dávila

Deformación lineal

&cr x 10-e

0.00

9.55

8.68

0.00

-33.85

-33.85

-85.93

-94.61

-155.37

-242.17

-276.89

-276.89

-302.93

-320.29

-346.33

-381.05

-389.73

-389.73

-389.73

187

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CML Anexos C: Ensayos y resultados

Tipo: Concreto

patrón

Diseño: 040

Especimen: 7

Fecha: 15/04/2010

Tiempo de 28 dfas

curado:

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre

DIA EDAD

Inicial x 104 patrón concreto lectura patrón · lectura de concreto y patrón (días)

(pulg) lp X 10-3 le x 10-3 .61p X 10-3 concreto .61cr =.61c-.61p X 104

(pulg) (pulg) (pulg) .61c x ~ 0-3 (pulg) (pulg)

16/04/2010 1 11550.00 -Q.300 -48.89 Lectura de referencia

18/04/2010 3 11550.00 -0 .. 300 -48.70 0.00 0.190 0.190

20/04/2010 5 11550.00 -0.300 -48.50 0.00 0.390 0.390

22104/2010 7 11550.00 -0.300 -48.49 0.00 0.400 0.400

29/04/2010 14 11550.00 -0.300 -48.50 0.00 0.390 0.390

30/04/2010 15 11550.00 -0.300 -48.50 0.00 0.390 0.390

03/05/2010 18 11550.00 -Q.300 -48.50 0.00 0.390 0.390

06/05/2010 21 11550.00 -0.200 -49.20 0.10 -0.310 -0.410

09/05/2010 24 11550.00 0.000 -49.80 0,30 -0.910 -1.210

13/05/2010 28 11550.00 0.500 -49.40 0:80 -0.510 -1.310

16/05/2010 31 11550.00 0.500 -49.60 0.80 -0.710 -1.510

19/05/2010 34 11550.00 0.500 -49.80 0.80 -0.910 -1.710

22/0512010 37 11550.00 0.000 -50.50 0.30 -1.610 -1.910

25/05/2010 40 11550.00 0.100 -50.70 0.40 -1.810 -2.210

04/06/2010 50 11550.00 0.000 -51.80 0.30 -2.910 -3.210

14/06/2010 60 11550.00 -0.100 -5220 0.20 -3.310 -3.510

24/0612010 70 11550.00 0.000 -52.30 0.30 -3.410 -3.710

04/07/2010 80 11550.00 0.000 -52.40 0.30 -3.510 -3.810

14/0712010 90. 11550.00 0.000 -52.50 0.30 -3.610 -3.910


X

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s :f~ : -~ -200.00 ::-t::t:+-. --t-+ . E +Ft==- , , . .2 -250.00 H-'--h H- -' :

~ -300.00 l-,

--r ' -350.00

!·-+-+·· -400.00

Edad (días)

-.,-cuRVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 28 DÍAS


Deformación lineal

&cr x 10-6

0.00

16.45

33.77

34.63

33.77

33.77

33.77

-35.50

-104.76

-113.42

-130.74

-148.05

-165.37

-191.34

-277.92

-303.90

-321.21

-329.87

-338.53

188

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERiA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos e: Ensayos y resultados

Tipo: Concreto

patrón

Diseño: 042

Especimen: 3

Fecha: 19/04/2010

Tiempo de 28 dlas

curado:

LECTURAS RESULTADOS


EDAD Inicial x 1<fl patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(días) lp X 10-3 le x 10-a 61p X 10-3 concreto 61cr =41c-61p x 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) (pulg) 61c x 10-a (pulg) (pulg)

20/0412010 1 11559.84 -0.300 -37.67 lectura de referencia

22/0412010 3 11559.84 -0.300 -35.71 0.00 1.960 1.960

24/0412010 5 11559.84 -0.300 -35.71 0.00 1.960 1.960

26/0412010 7 11559.84 -0.300 -35.31 0.00 2.360 2.360

03/0512010 14 11559.84 -0.300 -36.10 0.00 1.570 1.570

04/0512010 15 11559.84 -0.300 -36.10 0.00 1.570 1.570

07/0512010 18 11559.84 -0.300 -36.50 0.00 1.170 1.170

10/0512010 21 11559.84 -0.400 -36.80 -0.10 0.870 0.970

13/0512010 24 11559.84 -0.400 -37.00 -0.10 0.670 0.770

17/0512010 28 11559.84 0.400 -37.00 0.70 0.670 -0.030

20/0512010 31 11559.84 0.100 -38.10 0.40 -0.430 -0.830

23/05/2010 34 11559.84 0.000 -38.85 0.30 -1.180 -1.480

26/05/2010 37 11559.84 0.000 -39.10 0.30 -1.430 -1.730

29/0512010 40 11559.84 0.000 -39.80 0.30 -2.130 -2.430

08/06/2010 50 11559.84 0.000 -40.40 0.30 -2.730 -3.030

18/06/2010 60 11559.84 0.000 -40.7ü 0.3ii -3.Wü -3.3~ ...

28/06/2010 70 11559.84 0.000 4(;.iü ú:::i: --~.c.~-:- -3~:':-2_~-

08/0712010 80 11559.84 0.000 -41.00 0.30 -3.330 -3.630

18/0712010 90 11559.84 0.000 -41.20 0.30 -3.530 -3.830


300 00 ~:t:±± ' +

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~ 100.00 r·-rH+r·- · ;- --- -t+ o _j_¡ 1

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Edad (días)

~-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 28 OÍAS

"Estudio del concreto cori aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila

Deformación lineal

&cr x 10-e

0.00

169.55

169.55

204.16

135.81

135.81

101.21

83.91

66.61

-2.60

-71.80

-128.03

-149.66

-210.21

-262.11

-2ee.0?' 1 ,~"" . "'-::

-..:...<-_--...- ......

-314.02

-331.32 -

189

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERíA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos C: Ensayos y resultados


Diseño: 042

Especimen: 7

Fecha: 19/0412010

Tiempo de 28 dlas

curado:

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre OlA

EDAD Inicial X 1 O-'~ patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(días) (pulg) lpx 10-'~ le x 10-'~ ~lpx 10-'~ concreto ~lcr =6Jc-~lp X 1 0"3

(pulg) (pulg) (pulg) 6Jc X 10-'~(pulg) (pulg)

20/0412010 1 1155827 ..().300 -33.98 Lectura de referencia

2210412010 3 1155827 ..().300 -33.98 0.00 0.000 0.000

24/0412010 5 11558.27 -0.300 -33.98 0.00 0.000 0.000

26/04/2010 7 11558.27 -0.300 -32.70 0.00 1.280 1.280

03/0512010 14 11558.27 -0.300 -32.59 0.00 1.390 1.390

04/0512010 15 11558.27 -0.300 -32.59 0.00 1.390 1.390

0710512010 18 11558.27 -0200 -32.40 0.10 1.580 1.480

10/0512010 21 1155827 -0.700 -32.80 ..().40 1.180 1.580

13/0512010 24 1155827 -0.400 -33.00 -0.10 0.980 1.080

17/0512010 28 1155827 0.400 -32.80 0.70 1.180 0.480

20/0512010 31 11558.27 0.100 -34.20 0.40 -0.220 -0.620

2310512010 34 1155827 0.000 -34.80 0.30 ..().820 -1.120

26/0512010 37 1155827 0.000 -34.90 0.30 ..().920 -1.220

29/0512010 40 1155827 0.000 -35.80 0.30 -1.820 -2.120

08/0612010 50 1155827 0200 -36.25 0.50 -2.270 -2.77ú

18/0612010 60 1155827 0.000 -36.50 0.30 -2.520 -2.820

28/0612010 70 11558.27 0.000 -36.60 0.30 -2.620 -2.920

1 ~IVÍILUitJ ~ ulJ i ··~21 u.uoo -36.80 0.30 -2.820 -3.120

18/0712010 90 1155827 0.000 -37.10 0.30 -3.120 -3.420


Edad (días)

-.-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 28 OlAS


Deformación lineal

tcrx 10_.

0.00

0.00

0.00

110.74

120.26

120.26

128.05

136.70

93.44

41.53

-53.64

-96.90

-105.55

-183.42

-23S.6ü

-243.98

-252.63

-269.94

-295.89

190


Tipo:

Diseño:

Especimen: Fecha: Tiempo de curado:

DÍA

20/0412010

22/0412010

24/0412010

26/0412010

03/0512010

04105/2010

07/0512010

10/05/2010

13/0512010

17/0512010

20/0512010

2310512010

26/05/2010

29/0512010

08/0612010

1810612010

28/0612010

0810712010

18/07/2010

Concreto patrón

042

8

19/04/2010

28 dlas

EDAD (días)

1

3

5

7

14

15

18

21

24

28

31

34

37

40

50

60

70

80

90

-400.00

LECTURAS RESULTADOS


1 nicial X 1 0-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón lp X 10-3 le x 10-3 &px 10-3 concreto ~lcr =~lc-~lp x 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) (pulg) ~le x 1 0-3 (pulg) (pulg)

11502.36 ..().300 -73.87 Lectura de referencia

11502.36 ..().300 -73.20 0.00 0.670 0.670

11502.36 ..().300 -72.90 0.00 0.970 0.970

11502.36 ..().300 -72.69 0.00 1.180 1.180

11502.36 ..().300 -71.50 0.00 2.370 2.370

11502.36 -0.300 -71.50 0.00 2.370 2.370

11502.36 ..().300 -71.00 0.00 2.870 2.870

11502.36 ..().700 -71.90 ..().40 1.970 2.370

11502.36 ..().400 -72.00 ..().10 1.870 1.970

11502.36 0.400 -74.30 0.70 ..().430 -1.130

11502.36 0.100 -75.60 0.40 -1.730 -2.130

11502.36 0.000 -75.80 0.30 -1.930 -2.230

11502.36 0.000 -75.80 0.30 -1.930 -2.230

11502.36 0.000 -76.20 0.30 -2.330 -2.630

11502.36 0.500 -76.90 0.80 -3.030 -3.830

11502.36 0.000 -78.10 0.30 -4.230 -4.530

11502.36 0.000 -78.10 0.30 -4.230 -4.530

11502.36 0.000 -78.10 0.30 -4.230 -4.530

11502.36 0.000 -78.10 0.30 -4.230 -4.530


·+ -~

'"~-M-l-t ~1-: +,_;,.;·

' .:-t:±:±±: ..-¡-

'1)0

--+-H-.

-500.00 ·--¡- ' ' '. Edad (días)

--CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 28 DÍAS

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo '1" Pamela M. Rodríguez Dávila

Deformación lineal

~rx 10-e

0.00

58.25

84.33

102.59

206.04

206:04

249.51

206.04

171.27

-98.24

-185.18

-193.87

-193.87

-228.65

-332.98

-393.83

-393.83

-393.83

-393.83

191

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Anexos-C: Ensayos y'resultados

Concreto Tipo: con aditivo

1%

Diseño: 043

Especimen: 4

Fecha: 20/0412010


OlA EDAD (días)

2110412010 1

23/0412010 3

25/0412010 5

27/0412010 7

04/0512010 14

05/0512010 15

08/0512010 18

11/0512010 21

14/05/2010 24

18/0512010 28

21/0512010 31

24/0512010 34

27/0512010 37

30/0512010 40

09/0612010 50

19/0612010 60

29/0612010 70

09/0712010 80

19/07/2010 90

,.400.00

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectur~ '1 Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre

Inicial X 1 o" patrón concreto ' lectura patrón lectura de concreto y patrón

(pulg) lp X 10-3: le X 10" .l.lp X 10-3 concreto .t.lcr =1Mc-61_p x 10" (pulg) (pulg) .(pulg) 61c x 10"(pulg) {pulg)

11584.65 0.300 -14.30 Lectura de referencia

11584.65 0.300 -14.40 0.00 -0.100 -0.100

11584.65 0.300 -14.54 0.00 -0.240 -0.240

11584.65 0.300 -14.95 0.00 -0.650 -0.650

11584.65 0.000 -15.50 -0.30 -1.200 -0.900

11584.65 0:000 ' -15.50 -0.30 -1:200 -0.900

11584.65 -0.500 -16.20 -0.80 -1.900 -1.100

11584.65 -0.400 -16.80 -0.70 -2.500 -1.800

11584.65 0.000 ' -16.70 -0.30 -2.400 -2.100

11584.65 0.000 -17.20 -0.30 -2.900 -2.600

11584.65 0.300 -17.20 0.00 -2.900 -2.900

11584.65 0.200 -17.80 -0.10 -3.500 -3.400

11584.65 0.500 -17.90 0.20 -3.600 -3.800

11584.65 0.000 -18.70 '-0.30 -4.400 -4.100

11584.65 0:000 -18.90 -0.30 -4.600 -4.300

11584.65 0.000 -19.00 -0.30 -4.700 -4.400

11584.65 0.000 -19.00 -0.30 -4.700 -4.400

11584.65 0.000 -19.00 -0.30 -4.700 -4.400

11584.65 0:000 -19.00 -0.30 -4.700 -4.400

RETRACCIONES EN CONCRETO CON ADITIVO 1%

±:1·

H-. >

;

!--++++·

'' .-·' '

-~--;--

-'

-+

:+- H---- :+::

Edad (días)

--CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN CURAR


Deformación lineal

&crx10-e

0.00

-8.63

-20.72

-56.11

-77.69

~77:69

-94.95

-155.38

-181.27

-224.44

-250.33

-293.49 -

-328.02

-353.92

-371.18

-379.81

~379.81

-379.81

-379.81

192



1%

Diseño: 043

Especimen: 5

Fecha: 20/0412010


LECTURAS RESULTADOS Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre

Di A EDAD

Inicial x 10-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón (días)

lp X 10-3 le x 10-3 ~px 10-3 concreto · .C.Icr =61c-6tp x 10-3 (pulg) (putg) (pulg) (pulg) .die x 10-3 (pulg) (pulg)

21/04/2010 1 11507.87 0.300 -80.20 Lectura de referencia

23/04/2010 3 11507.87 0.300 -80.61 0.00 -0.410 -0.410

25/0412010 5 11507.87 0.300 -80.90 0.00 -0.700 -0.700

27/04/2010 7 11507.87 0.300 -81.20 0.00 -1.000 -1.000

04/05/2010 14 11507.87 0.300 -81.40 0.00 -1.200 -1.200

05/05/2010 15 11507.87 0.300 -81.40 0.00 -1:200 -1.200

08/05/2010 18 11507.87 0.500 -81.40 0.20 -1.200 -1.400

11/05/2010 21 11507.87 0.400 -81.85 0.10 -1.650 -1.750

14/05/2010 24 11507.87 0.500 -81.90 0.20 -1.700 -1.900

18/05/2010 28 11507.87 0 .. 500 -82.10 0.20 -1.900 -2.100

21105/2010 31 11507.87 0.300 -82.40 0.00 -2:200 -2.200

24/05/2010 34 11507.87 0.400 -82.40 0.10 -2.200 -2.300

27/05/2010 37 11507.87 0.500 -82.50 0.20 -2.300 -2.500

30/05/2010 40 11507.87 0.000 -83.10 -0.30 -2.900 -2.600

09/06/2010 50 11507.87 0.000 -83.50 -0.30 -3.300 -3.000

19/06/2010 60 11507.87 0.200 -83.70 -0.10 -3.500 -3.400

29/06/2010 70 11507.87 0.100 -83.90 -0.20 -3.700 -3.500

09/07/2010 80 11507.87 0:000 -84.10 -0.30 -3.900 -3.600

19/07/2010 90 11507.87 0.000 -84.15 -0.30 -3.950 -3.650


--~++ 10 + :ro H-30' H-40 . eort+ 1.0 90 i-+++1 -50.00

-,e ~ -100.00 .., o

= -150.00 Cll e o 'ü -200.00 ni

E .2 ~ -250.00

-300.00

-350.00

,-r

1. _¡

1 1 1'

'¡

Edad (días)

-t-CURVA DE RETRACCIONES DEL OONCRETO SIN CURAR


Deformación lineal

ter x 10.a

0.00

-35.63

-60.83

-86.90

-104.28

-104.28

-121.66

-152.07

-165.10

-182.48

-191.17

"199.86

-217.24

-225.93

-260.69

-295.45

-304.14

-312.83

-317.17

193


Tipo:


olA

21/0412010

23/04/2010

25/0412010

27/0412010

04/0512010

05/0512010

08/0512010

11/0512010

14/0512010

18/0512010

21/0512010

24/05/2010

27/0512010

30/0512010

09/0612010

19/0612010

29/0612010

09/0712010

19/0712010

Concreto con aditivo

1%

043

6

201Q412010

No presenta


EDAD Inicial X 10-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(días) (pulg) ~ lp X 10-3' le x 10-3 Alp X 10-3 concreto .O.Icr =.O.Ic·.O.Ip x 10-3

(pulg) (pulg) (pulg) .O.Ic x 10-3(pulg) (pulg)

1 11539.76 0.300 -59.02 Lectura de referencia

3 11539.76 0.300 -59.02 0.00 0.000 0.000

5 11539.76 0.300 -59.02 0.00 0.000 0.000

7 11539.76 0.300 -59.41 0.00 -0.390 -0.390

14 11539.76 0.000 -60.60 -0.30 -1.580 ·1.280

15 11539.76 0.000 -60.60 -0.30 ·1.580 -1.280

18 11539.76 -0.200 -60.90 -0.50 -1.880 -1.380

21 11539.76 -0.100 -61.00 -0.40 -1.980 ·1.580

24 11539.76 0.500 -61.50 0.20 -2.480 -2.680

28 11539.76 0.000 -62.10 ' -0.30 -3.080 -2.780

31 11539.76 0.300 -62.30 : 0.00 -3.280 -3.280

34 11539.76 0.200 -62.40 -0.10 -3.380 -3.280

37 11539.76 0.500 -62;50 0.20 -3.480 -3.680

40 11539.76 0.000 -63.10 -0.30 -4.080 -3.780

50 11539.76 0.000 -63.10 -0.30 -4.080 -3.780

60 11539.76 0.100 -6320 -0.20 -4.180 -3.980

70 11539.76 0.000 -63:30 : -0.30 -4.280 -3:980

80 11539.76 0.000 -63.30 -0.30 -4.280 -3.980

90 11539.76 0.000 -63.40 -0.30 -4.380 -4.080

RETRACCIONES EN CONCRETO CON ADITIVO 1% .

50.00~-----0.00~ :::t::t= :to:f: i:t20 :::t:t-30::- o so~q6o. o+- BO =+: 9J :tOO

"f -100.00 o -: -150.00 Ql e .2 -200.00 !il ~ -250.00 .2 8 -300.00

-350.00 -400.00

.-+-

H-·-

Edad (días)

~CURVA DE RETRACCIONES DEL CON~ETO SIN CURAR

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracció~. utilizando cemento portland tipo .1" Pamela M. Rodríguez Oávila

Deformación .lineal

ter x 10-6

0.00

0.00

0.00

-33.80

-110.92

-110.92

-119.59

-136.92

-232.24

-240.91

·284.23

-284.23

-318.90

-327.56

-327.56

-344.89

-3:44.89

-344.89

-353.56

194



1%

Diseño: 043

Especimen: 7

Fecha: 20/0412010 Tiempo de

7dlas curado:


DIA EDAD

Inicial x 1 O.;¡ patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón (días)

21104/2010 1

2310412010 3

25/04/2010 5

27/0412010 7

04/05/2010 14

05/0512010 15

oB/05/2010 18

11/05/2010 21

14/05/2010 24

18/05/2010 28

21/0512010 31

24/0512010 34

27/05/2010 37

30/05/2010 40

09/06/2010 50

19/06/2010 60

29/06/2010 70

09/07/2010 80

19/07/2010 90

100.00 .-J

~ "t 0.00 o ,... o )(

"' ~ -100.00 o ~ e -200.oo .2 ~

-300.00

-400.00

• 1

(pulg) lpx10-3, le x 10..;¡ Alp X 10-3 concreto Alcr =Aic-Aip x 10..;¡ (pulg) (pulg) (pulg) Ale x 1 O.;¡ (pulg) ·

11560.63 -0.300 -36.21 Lectura de referencia

11560.63 -0.300 -35.03 0.00 1.180

11560.63 -0.300 -35.03 0.00 1.180

11560.63 ·-0.300 -3621 0.00 0.000

11560.63 -0.300 ' -37.10 0.00 -0.890

11560.63 -0.300 -37.10 0.00 -0.890

11560.63 0.000 -37.10 0.30 -0.890

11560.63 0.000 -37.20 0.30 -0.990

11560.63 0.500 -37.30 0.80 -1.090

11560.63 0.000 -38.40 0.30 -2.190

11560.63 0.000 -38.80 0.30 -2.590

11560.63 0.200 -38.70 0.50 -2.490

11560.63 0.500 -38.70 0.80 -2.490

11560.63 0.000 -39.50 0.30 -3.290

11560.63 0.000 -39.70 0.30 -3.490

11560.63 0.000 -39.75 0.30 -3.540

11560.63 0.000 -39.80 0.30 -3.590

11560.63 0.000 -39.80 0.30 -3.590

11560.63 0.000 -40.00 0.30 -3.790


1 1

1 1

30'

'' 1

40 H-50

'1

• 11 L

Edad (días)

¡ 1

00 o

-i 1!

~CURVA DE RETRAOOONES DEL CONCRETO CURADO 7 OlAS

(pulg)

1.180

1.180

0.000

-0.890

-0.890

-1.190

-1.290

-1.890

-2.490

-2.890

-2.990

-3.290

-3.590

-3.790

-3.840

-3.890

-3.890

-4.090


Deformación lineal

&crx10~

0.00

102.07

102.07

0.00

-76:99

-76.99

-102.94

-111.59

-163.49

-215.39

~249.99

~258:64

-284.59

-310.54

-327.84

-332.16

-336.49

-336.49

-353.79

195

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL AnexosC: Ensayos y resultados


1%

Diseño: 044

Especimen: 1

Fecha: 21/0412010

Tiempo de 7 dlas

curado:

LECTURAS RESULTADOS

EDAD Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre

olA (días) Inicial x 10-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(pulg) · lpx 10-3 le x 10-3 Alp X 10-3 concreto Afer =Aic-Aip x 1 0-3 (pulg) (pulg) (pulg) Ale x 10-3 (pulg) ] (pulg)


2410412010 3 11565.35 -0.300 -33.93 0.00 1.570 1.570

26/04/2010 5 11565.35 -0.300 -33.93 0.00 1.570 1.570

28/0412010 7 11565.35 -0.300 -35.50 0.00 0.000 0.000

05/0512010 14 11565.35 0.000 -36.20 0.30 -0.700 -1.000

06/05/2010 15 11565.35 0.000 -36.20 0:30 -0.700 -1.000

09/05/2010 18 11565.35 ·0.000 -36.80 0.30 -1.300 -1.600

1210512010 21 11565.35 0.000 -37.20 0.30 -1.700 -2.000

15/0512010 24 11565.35 0.600 -37.00 0.90 -1.500 -2.400

19/05/2010 28 11565.35 0.000 -37.70 0.30 -2.200 -2.500

2210512010 31 11565.35 0.000 -37.80 0.30 -2.300 -2.600

25/05/2010 34 11565.35 0.000 -37.90 0.30 -2.400 -2.700

28/0512010 37 11565.35 0.200 -37.85 0.50 -2.350 -2.850

3110512010 40 11565.35 0.200 -38.20 0.50 -2.700 -3.200

1010612010 50 11565.35 0.000 -38.40 0.30 -2.900 -3.200

20106/2010 60 11565.35 0.000 -38.45 0.30 -2.950 -3.250

3010612010 . 70 11565.35 0.000 -38.50 0.30 -3.000 -3.300

10/07/2010 80 11565.35 0.000 -39.00 0.30 -3.500 -3.800

20/07/2010 90 11565.35 0.000 -39.00 0.30 -3.500 -3.800


100.00

,e o ., 0.00 o

Edad (días)

~-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 7 DÍAS


Deformación lineal

ecrx 10~

0.00

135.75

135.75

0.00

-86.47

-86.47

-138.34

-172.93

-207.52

-216.16

-224.81

-233.46

C246_43

-276.69

-276.69

-281.01

-285:33

-328.57

-328.57

196



1%

Diseño: 044

Especimen: 4

Fecha: 21/04/2010

Tiempo de 28dlas

curado:

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre DiA

EDAD Inicial X 1 o-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(días) (pulg) lp X 10-3 le x 10-3 l\lpx 10-3 concreto .O.Icr =.O.Ic-l\lp x 1 0-3

(pulg) (pulgJ (pulg) .O.Ic x 10-3 (pulg) (pulg)


24/0412010 3 11564.96 -0.300 -25.00 0.00 1.970 1.970

26/0412010 5 11564.96 -0.300 -25.00 0.00 1.970 1.970

28/0412010 7 11564.96 -0.300 -25.00 0.00 1.970 . 1.970

05/0512010 14 11564.96 -0.600 -25.20 -0.30 1.770 2.070

06/0512010 15 11564.96 O;OOO -24.50 0.30 2.470 2.170

09/0512010 18 11564.96 -0.500 -25.30 -0.20 1.670 1.870

12105/2010 21 11564.96 0.000 -25.20 0.30 1.770 1.470

15/0512010 24 11564.96 0.600 -24.80 0.90 2.170 1.270

19/05/2010 28 11564.96 0.500 -25.00 0.80 1.970 1.170

2210512010 ·. 31 11564.96 0.000 c26.20 0.30 0.770 0.470

25/0512010 34 11564.96 0.000 -26.30 0.30 0.670 0.370

28/0512010 37 11564.96 0.200 -27.00 0.50 -0.030 -0.530

3110512010 40 11564.96 0.200 -27.30 0.50 -0.330 -0.830

10/0612010 50 11564.96 0.000 -27.85 0.30 -0.880 -1.180

20/0612010 60 11564.96 0.000 -28.10 0.30 -1.130 -1.430

3010612010 70 11564.96 0.000 -28.30 0.30 -1.330 -1.630

10/0712010 80 11564.96 0.000 -28.50 0.30 -1.530 -1.830

20/0712010 90 11564.96 0.000 -28.60 0.30 -1.630 -1.930


250.00

200.00 •--"' .

150.00 ~ o

'f 100.00 o .- ->< -"' 50.00 <11 e -o 0.00 u ca 10 e -50.00 .2

no 60 o 80

2l -100.00

-150.00 --1

-200.00

Edad (días)

-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 28 OíAS


Deformación lineal

&cr x 10-6

0.00

170.34

170.34

170.34

178.99

187.64

161.70

127.11

109.81

101.17

40.64

31.99

-45.83

-71.77

-102.03

-123.65

-140.94

-158.24

-166.88

197



1%

Diseño: 044

Especimen: 7

Fecha: 2110412010

Tiempo de 28 dfas

curado:


olA EDAD

Inicial x 10.;¡ patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón (días)

(pulg) lpx 10.;¡ le x 10.;¡ 61px 10.;¡ concreto 61cr =61c-61p x 10.;¡ (pulg) (pulg) (pulg) 61c x 10.;¡(pulg)

2210412010 1 11514.57 -0.300 -80.50 lectura de referencia

24/0412010 3 11514.57 -0.300 -78.39 0.00 2.110

26/0412010 5 11514.57 -0.300 -78.39 '0.00 2.110

28/0412010 7 11514.57 -0.300 -78.00 0.00 2.500

05/0512010 14 11514.57 -0.300 -78.40 0.00 2.100

06/0512010 15 11514.57 -0.300 -78.40 0.00 2.100

09/0512010 18 11514.57 -0.500 -79.20 -0.20 1.300

1210512010 21 11514.57 -0.300 -79.20 0.00 1.300

15/0512010 24 11514.57 0.600 -79.10 0.90 1.400

19/0512010 28 11514.57 0.600 -79.20 0.90 1.300

2210512010 31 11514.57 0.100 -80.06 '0.40 0.440

25/0512010 34 11514.57 0.000 -80.70 0.30 -0.200

28/0512010 37 11514.57 0.200 -81.45 '0.50 -0.950

31/0512010 40 11514.57 0.200 -81.75 .0.50 -1.250

10/0612010 50 11514.57 0.000 -82.00 :o.3o -1.500

20/0612010 60 11514.57 0.000 -82.00 0.30 -1.500

30/0612010' 70 11514.57 0.000 -82.00 0.30 -1.500

10/0712010 80 11514;57 0.000 -82:00 0.30 -1.500

20/0712010 90 11514.57 0.000 -82.00 0.30 -1.500

RETRACCIONES EN CONCRETO CON ADITNO 1%

200.00 ~.:

- 150.00 ~ ~ 100.00 .... -1-+-: 50.00 Gl e:

- '

o 0.00 ·g · rof:: i=j:20 e -so.oo .2 Gl

a -1oo.oo

-150.00

-200.00

,-1

80

Edad (días)

(pulg)

2.110

2.110

2.500

2.100

2.100

1.500

1.300

0.500

0.400

0.040

-0.500

-1.450

-1.750

-1.800

-1.800

-1.800

-1.800

-1.800

--CURVA DE RETRACCIONES pEL CONCRETO CURADO 28 DIAS .1

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento porttand tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávila

no

Deformación lineal

ecrx 10~

0.00

18325

183.25

217.12

182.38

182.38

130.27

112.90

43.42

34.74

3.47

-43.42

-125.93

-151.98

-156.32

-156.32

-156.32

-156.32

-156.32

198



2.5%

Diseño: 045

Especimen: 1

Fecha: 22104/2010


LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre OlA

EDAD Inicial x 10-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

•(días) (pulg) lp X 10-3 le x 10-3 dlp X 10-3 concreto dlcr =dlc-dlp x 10-3

(pulg) (pulg) '(pulg) • die X 1 0-3 (pulg) (pulg)


25/0412010 3 11521.65 0.300 -72.89 0.00 0.000 0.000

27/0412010 5 11521.65 0.300 -72.89 0.00 0.000 0.000

29/0412010 7 11521.65 0.300 -72.91 0.00 -0.020 -0.020

06/0512010 14 11521.65 -0.300 -73.82 -0.60 -0.930 -0.330

07/05/2010 15 11521.65 -0.300 -73.82 -0.60 -0.930 -0.330

10/05/2010 18 11521.65 -0.500 -74.90 -0.80 -2.010 -1.210

13/05/2010 21 11521.65 0.500 -74.60 0.20 -1.710 -1.910

16/05/2010 24 11521.65 0.600 -74.60 0.30 -1.710 -2.010

20/05/2010 28 11521.65 0.000 -75.30 -0.30 -2.410 -2.110

23/05/2010 31 11521.65 0.100 -75.60 -0.20 -2.710 -2.510

26105/2010 34 11521.65 0.400 -75.70 0.10 -2.810 "2.910

29/05/2010 37 11521.65 0.000 -16.30 -0.30 -3.410 -3.110

01106/2010 40 11521.65 0.000 -76.30 -0.30 -3.410 -3.110

11/06/2010 50 11521.65 0.000 -76.50 -0.30 -3.610 -3.310

21/06/2010 60 11521.65 0.000 -76.60 -0.30 -3.710 -3.410

01107/2010 . 70 11521.65 0.000 -76.70 -0.30 -3;810 -3.510

11/07/2010 80 11521.65 0.000 -76.80 -0.30 -3.910 -3.610

21/07/2010 90 11521.65 0.000 -76.95 -0.30 -4.060 -3.760

RETRACCIONES EN CONCRETO CON ADITIVO 2.5%

50.00~IIRIIRIIMIIII 0.00~ ... 0: 1 s'¡¡ .20 3f!.f:: 40 · · ::j:.so

~ ·50.00

-r ·~ -100.00 .. .. ~ -150.00 o u ~ -200.00

-2 2l -250.00

-300.00

-350.00

60 hO -so 90

Edad (días)

~RVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN CURAR

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo r Pamela M. Rodriguez Dávila

Deformación Hneal

tcrx 10~

0.00

0.00

0.00

-1.74

-28.64

-28.64

-105.02

-165.77

-174.45

-183.13

-217.85

-252.57

-269.93

-269.93

-28729

-295.96

-304.64

-313.32

-326.34

199


Concreto Tipo: con adftivo

2.5%

Diseño: 045

Especimen: 2

Fecha: 2210412010


OlA EDAD (días)

2310412010 1

25/0412010 3

27/0412010 5

29/0412010 7

06/0512010. 14

07/0512010

10/0512010

13/05/2010

16/0512010

20/05/2010

23/0512010

26/0512010

29/0512010

01/0612010

11/06/2010

21/0612010

01/07/2010

11/07/2010

21/07/2010

15

18

21

24

28

31

34

37

40

50

60

70

80

90

0.00

-50.00

~ -100.00 o ..... : -150.00 011 e .2 -200.00 !;l E -250.oo .2 ~ -300.00

-350.00

-400.00

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre Inicial x 10-3 ·patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(pulg) lp X 10-3 le x 10-3 Alp X 10-3 concreto Alcr =Aic-Aip x 10-3 · (pulg) (pulg) . (pulg) Ale x 10-3 (pulg) (pulg)


11564.96 0.300 -25.50 0.00 o:ooo 0.000

11564.96 0.300 -25.89 0.00 -0.390 -0.390

11564.96 0.300 -25.90 0.00 -0.400 -0.400

11564.96 -0.200 -26.92 -0:50 -1.420 -0.920

11564.96 -0.200 -26.92 -0.50 -1.420 -0.920

11564.96. -0.500 -27.50 -0.80 -2.000 -1.200

11564.96 0.000 -28.10 -0.30 -2.600 -2.300

11564.96 0.500 -28.30 0.20 -2.800 -3.000

11564.96 0.000 -28.90 . -0.30 -3.400 -3.100

11564.96 0.100 -29.00 -0.20 -3.500 -3.300

11564.96 0.400 -29.15 0.10 -3.650 -3.750

11564.96 0.000 -29.80 -0.30 -4.300 -4.000

11564.96 0.000 -29.90 -0.30 -4.400 -4.100

11564.96 0.000 -30.00 -0.30 -4.500 -4.200

11564.96 0.000 -30.00 -0.30 -4.500 -4200

11564.96 0.000 -30.00 -0.30 -4.500 -4.200

11564.96 0.000 -30.10 -0.30 -4.600 -4.300

11564.96 0.000 -30.10 -0.30 -4,600 -4.300


60

-'- . . _._

-H -:--'--+-!-

Edad (días)

-+-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN CURAR


Deformación lineal

l:crx 10~

0.00

0.00

-33.72

-34.59

-79.55

-79.55

-103.76

-198.88

-259.40

-268.05

-285.34

-324.26

-345.87

-354.52

-363.17

-363.17

-363.17

-371.81

-371.81

200



2.5%

Diseño: 045

Especimen: 3

Fecha: 22104/2010


OlA EDAD (días)

23/0412010 1

25/0412010 3

27/0412010 5

29/04/2010 7

06/0512010 14

07/0512010 15

10/0512010 18

13/05/2010 21

16/05/2010 24

20/05/2010 28

23/05/2010 31

26/0512010 34

29/0512010 37

01/06/2010 40

11/0612010 50

21/0612010 60

0110712010 70

11/0712010 80

21/0712010 90

,e ~ -100.00 .., o

: -150.00 111 r:: o "ü -200.00 ., e ~ -250.00 o

-300.00

-350.00

LECTURAS RESULTADOS


Inicial X 1 0-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(pulg) lp X 10-3 le x 10-3 61p X 10-3 concreto 61cr =61c-61p x 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) 61c x 10-3(pulg) (pulg)


11557.48 0.200 -35.52 0.00 ..0.100 .o.1oo 11557.48 0.300 -35.74 0.10 ..0.320 ..0.420

11557.48 0.300 -35.86 0.10 ..0.440 ..0.540

11557.48 0.200 -36.20 0.00 ..0.780 ..0.780

11557.48 0.200 -36.20 0.00 ..0.780 ..0.780

11557.48 0.200 -36.65 0.00 -1.230 -1.230

11557.48 0.200 -37.00 0.00 -1.580 -1.580

11557.48 0.500 -37.00 0.30 -1.580 -1.880

11557.48 0.000 -37.50 .0.20 -2.080 -1.880

11557.48 0.100 -37.70 -0.10 -2.280 -2.180

11557.48 0.400 -37.80 0.20 -2.380 -2.580

11557.48 0.000 -38.30 .0.20 -2.880 -2.680

11557.48 0.000 ~.40 .0.20 -2.980 -2.780

11557.48 0.000 ~.50 .0.20 -3.080 -2.880

11557.48 0.000 ~.55 .020 -3.130 -2.930

11557.48 0.000 ~.55 .0.20 -3.130 -2.930

11557.48 0.000 ~.85 -0.20 -3.430 -3.230

11557.48 0.000 -39.10 .0.20 -3.680 -3.480


' J

• J

..L.

. ' ¡ 1

1'

'¡

Edad (días)

-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN CURAR


Deformación lineal

~rx 10-G

0.00

-8.65

. -36.34

-46.72

-67.49

-67.49

-106.42

-136.71

-162.67

-162.67

"188.62

-223.23

-231.88

-240.54

-249.19

-253.52

~253.52

-279.47

-301.10

201


Concreto Tipo: con adrtivo

2.5%

Diseño: 046

Especimen: 1

Fecha: 23/0412010

Tiempo de 7 dlas

curado:

LECTURAS RESULTADOS


DIA EDAD

Inicial x 1 o-3 patrón concre1o lectura patrón lectura de conere1o y patrón (días)

(pulg) fp X 10-3 te x 10-3 ~lp X 10-3 concreto ~ter =~tc-~tp x 10-3 (putg) (pulg) (pulg) ~te x 10-l(pulg) (pulg)


26/0412010 3 11583.07 -0.300 -4.89 0.00 0.000 0.000

28/0412010 5 11583.07 -0.300 -4.89 0.00 0.000 0.000

30/0412010 7 11583.07 -0.300 -4.50 0.00 0.390 0.390

07/0512010 14 11583.07 -0.200 -4.50 0.10 0.390 0.290

08/0512010 15 11583.07 -0.200 -4.50 0.10 0.390 0.290

11/05/2010 18 11583.07 0.000 -4.50 0.30 0.390 0.090

14/0512010 21 11583.07 0.400 -4.50 0.70 0.390 -0.310

17/0512010 24 11583.07 0.000 -5.00 0.30 -0.110 -0.410

21/05/2010 28 11583.07 0.000 -5.30 0.30 -0.410 -0.710

24/0512010 31 11583.07 0.000 -5.60 0.30 -0.710 -1:010

27/0512010 34 11583.07 0.400 -6.30 0.70 -1.410 -2.110

30/0512010 37 11583.07 0.200 -6.55 0.50 -1.660 -2.160

0210612010 40 11583.07 0.000 -6.75 0.30 -1.860 -2.160

12106/2010 50 11583.07 0.000 -7.20 0.30 -2.310 -2.610

22106/2010 60 11583.07 0.000 -7.20 0.30 -2.310 -2.610

02/0712010 70 11583.07 0:000 -7.20 0.30 -2.310 -2:610

1210712010 80 11583.07 0.000 -7.80 0.30 -2.910 -3.210

2210712010 90 11583.07 0.000 -7.90 0.30 -3.010 -3.310


~ -51100

'f C> -100.00 ...-)( .., Cll -150.00 e o "Q

-200.00 e .2 ~ -250.00

-300.00

-350.00

Edad (días)

~-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 7 DíAS


Deformación lineal

&crx10~

0.00

0.00

0.00

33.67

25:04

25:04

7.77

-26.76

-35.40

-61.30

~720

-182.16

-186.48

-186.48

-225.33

-225.33

-225.33

-277.13

-285.76

202



2.5%

Diseño: 046

Especimen: 4

Fecha: 23/0412010

Tiempo de 7 dlas

curado:

DIA EDAD (días)

24/0412010 1

26/0412010 3

28/0412010 5

30/0412010 7

07/0512010 14

08/0512010 15

11/0512010 18

14/0512010 21

17/0512010 24

21/0512010 28

24/0512010 31

27/0512010 34

30/0512010 37

0210612010 40

1210612010 50

2210612010 60

0210712010 70

1210712010 80

2210712010 90

50.00

0.00

b -50.00

)(

VI -100.00 Gl e: .g -150.00

111 E o -200.00

8 -250.00

-300.00

-350.00

LECTURAS RESULTADOS


Inicial x 1 0-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(pulg) lp X 10-3 lcx10-3 61p X 10-3 concreto 61cr =61c-61p X 1 0-3 (pulg) (pulg) ¡(pulg) 61c x 10-3 (pulg) (pulg)

11497.64 -0.300 -94.51 Lechlra de referencia

11497.64 -0.300 -94.11 0.00 0.400 0.400

11497.64 -0.300 -94.11 0.00 0.400 0.400

11497.64 -0.300 -94.90 . 0.00 -0.390 -0.390

11497.64 -0.200 -95.30 0.10 -0.790 -0.890

11497.64 -0.200 -95.30 0.10 -0.790 -0.890

11497.64 0.000 -95.50 . 0.30 -0.990 -1.290

11497.64 0.400 -95.50 0.70 -0.990 -1.690

11497.64 0.000 -96.10 0.30 -1.590 -1.890

11497.64 0.000 -96.30 0.30 -1.790 -2.090

11497.64 0.000 -96.60 0.30 -2.090 -2.390

11497.64 0.000 -96.90 0.30 -2.390 -2.690

11497.64 0.000 -97.00 0.30 -2.490 -2.790

11497.64 0.000 -97.00 0.30 -2.490 -2.790

11497.64 0.000 -97.00 0.30 -2.490 -2.790

11497.64 0.000 -97,00 0.30 -2.490 -2.790

11497.64 0.000 -97.20 0.30 -2;690 -2.990

11497.64 0.000 -97.20 0.30 -2.690 -2.990

11497.64 0.000 -97.50 0.30 -2.990 -3.290

RETRACCIONES EN CONCRETO CON ADITIVO 2.5o/o

.....

o 60 :lO oo ::t:: no

Edad (días)

~CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 7 DÍAS


Deformación ,lineal

ter x 10-e

0.00

34.79

34.79

-33.92

-77.41

-77.41

-112.20

-146.99

-164.38

-181.78

~207.87

~233.96

-242.66

-242.66

-242.66

-242.66

-260.05

-260.05

-286.15

203

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos C: Eilsayos y resultados


2.5%

Diseño: 046

Especimen: 5

Fecha: 2310412010

Tiempo de 28 dfas

curado:

LECTURAS RESULTADOS


EDAD Inicial x 10.;¡ patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón ·(días) i (pulg) lpx 10.;¡ lcx 10.;¡ Alpx 10.;¡ concreto Alcr =Aic-Aip x 10.;¡

(pulg) (pulg) (pulg) Ale x 10.;¡(pulg) (pulg)

2410412010 1 11562.60 ..0.300 -39.00 Lectura de referencia

26/0412010 3 11562.60 ..0.300 -38.59 0.00 0.410 0.410

28/0412010 5 11562.60 ..0.300 -38.59 0.00 0.410 0.410

30/0412010 7 11562.60 ..0.300 -38.20 0.00 0.800 0.800

07/0512010' 14 11562.60 ..0.200 -37.35 0.10 1.650 1.550

08/0512010 15 11562.60 ..0.200 -37.36 0.10 1.640 1.540

11/0512010 18 11562.60 0.000 -37.18 0.30 1.820 1.520

14/0512010 21 11562.60 0.000 -37.15 0.30 1.850 1.550

17/0512010 24 11562.60 0.000 -37.05 0.30 1.950 1.650

21/0512010 28 11562.60 0.000 -37.05 0.30 1.950 1.650

2410512010 ' 31 11562.60 0.000 -37.26 0.30 1.740 1.440

27/0512010 34 11562.60 o,ooo -37.88 0.30 1.120 0.820

30/0512010 37 11562.60 0.000 -39.88 0.30 ..0.880 -1.180

0210612010 40 11562.60 0.000 -39.90 0.30 ..0.900 -1.200

12/06/2010 50 11562.60 0.000 -40.30 0.30 -1.300 -1.600

22/0612010 60 11562.60 0.000 -40.40 0.30 -1.400 -1.700

02/0712010 70 11562.60 0.000 -40.40 0.30 -1.400 -1.700

12/0712010 80 11562.60 0.000 -40.50 0.30 -1.500 -1.800

22/0712010 90 11562.60 0.000 -40.50 0.30 -1.500 -1.800


200.00

150.00 ··~

:--' ;¡.:. '

e 100.00

y 1-o -1-i . 50.00

)(

"' ,....¡ Gl . 0.00 e o o 10 20 30 <10 50 '¡j tOO 60 60 90

"' -50.00 E '-.2 . .L

~ -100.00 ' ::+ ::s; ~

-150.00 _¡_¡

-2.oo.oo ·Edad (días)

-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 28 DÍAS


Deformación lineal

ecr.x 10-6

0.00

35.46

35.46

69.19

134.05

133.19

131.46

134.05

142.70

142.70

124.54

70.92

-102.05

-103.78

-138.38

-147.03

-147.03

-155.67

-155.67

204



2.5%

Diseño: 046

Especimen: 6

Fecha: 23/0412010

Tiempo de 28 dfas

curado:

EDAD DIA (días)

24/04/2010 1

26/0412010 3

28/04/2010 5

30/0412010 7

07/0512010 14

08/0512010 15

11/0512010 18

14/0512010 21

17/0512010 24

21/0512010 28

24/0512010 31

27/0512010 34

30/0512010 37

0210612010 40

12/0612010 50

2210612010 60

0210712010 70

1210712010 80

22107/2010 90

100.00

~ 50.00 .., o

: 0.00 <11 e: o -~ -50.00

-150.00

-200.00

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre Inicial X 1 0.;¡ patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(pulg) lpx10.;¡ le x 10-a 61px 10-a concreto 61cr =61c-61p X 1 0.;¡ (pulg) (pulg) (pulg) 61c x 10-a(pulg) (pulg)

11559.06 -0.300 -24.80 Lectura de referencia

11559.06 -0.300 -25.08 0.00 -0.280 -0.280

11559.06 -0.300 -24.95 0.00 -0.150 -0.150

11559.06 -0.300 -23.90 0.00 0.900 0.900

11559.06 -0.200 -23.68 0.10 1.120 1.020

11559.06 -0.200 -23.68 0.10 1.120 1.020

11559.06 0.000 -23.38 0.30 1.420 1.120

11559.06 0.000 -23.40 0.30 1.400 1.100

11559.06 0.000 -23.40 0.30 1.400 1.100

11559.06 0.000 -23.78 0.30 1.020 0.720

11559.06 0.000 -24.00 0.30 0.800 0.500

11559.06 0.400 -24.00 0.70 0.800 0.100

11559.06 0.000 -24.98 0.30 -0.180 -0.480

11559.06 0.000 -25.10 0.30 -0.300 -0.600

11559.06 0.000 -25.80 0.30 -1.000 -1.300

11559.06 0.000 -26.00 0.30 -1.200 -1.500

11559.06 0.000 -26.10 0.30 -1.300 -1.600

11559.06 0.000 -26.10 0.30 -1.300 -1.600

11559.06 0.000 -26.20 0.30 -1.400 -1.700


''

.. -~ :-==::u'

= ...,..,, ' •

1 + + --t·+-H+±.+-++ +-l i+r+ '++++ -+-t-++

Edad (días)

~CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 28 DÍAS


Deformación -lineal

Ser x 10-e

0.00

-24.22

-12.98

77.86

88.24

88.24

96.89

95.16

95.16

62.29

43.26

8.65

-41.53

-51.91'

-112.47

-129.77

-138.42

-138.42

-147.07

205



2.5%

Diseño: 046

Especimeri: 8

Fecha: 2310412010

Tiempo de 28 dlas

curado:

DIA EDAD (días)

24104/2010 1

26/04/2010 3

28/04/2010 5

30/04/2010 7

07/05/2010 14

08/05/2010 15

11/05/2010 18

14/05/2010 21

17/05/2010 24

21105/2010 28

24105/2010 31

27/05/2010 34

30/05/2010 37

02106/2010 40

12106/2010 50

22106/2010 60

02107/2010 70

12/07/2010 80

22107/2010 90

200.00

~ 150.00

~ b 100.00

: 50.00 GJ e: o 0.00 -~

E -50.00 ~ a -100.00

-150.00

-200.00

LECTURAS RESULTADOS


Inicial x 10-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(pulg) lp X 10-3 le x 10-3 l11p X 10-3 concreto .l11cr =.Q.lc-.Q.Ip x 1 0-3 (pulg) . (pulg) '(pulg) .l11c X 10-3 (pulg) (pulg)

11603.15 -0.300 8.40 Lectura de referencia

11603.15 -0.300 8.50 0.00 0.100 0.100

11603.15 0.000 9.60 0.30 1.200 0.900

11603.15 0.000 9.68 0.30 1.280 0.980

11603.15 0.000 9.95 0.30 1.550 1.250

11603.15 0.000 9.95 0.30 1.550 1.250

11603.15 0.000 10.50 0.30 2.100 1.800

11603.15 0.400 11.30 0.70 2.900 2.200

11603.15 0.000 11.00 0.30 2.600 2.300

11603.15 0.000 11.10 0.30 2.700 2.400

11603.15 0.000 9.90 0.30 1.500 1.200

11.603.15 0.400 9.80 0.70 1.400 0.700

11603.15 0.000 9.15 0.30 0.750 0.450

11603.15 0.000 9.10 0.30 0.700 0.400

11603.15 0.000 8.92 0.30 0.520 0.220

11603.15 0.000 8.70 0.30 0.300 0.000

11603.15 0.000 8.30 0.30 -0.100 -0.400

11603.15 0.000 7.40 0.30 -1.000 -1.300

11603.15 0.000 6.90 0.30 -1.500 -1.800


± ~'

-+

20 80

Edad (días)

~-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 28 OÍAS .1


Deformación ·lineal

tcrx10~

0.00

8.62

77.57

84.46

107.73

107.73

155.13

189.60

19822

206.84

103.42

60.33

38.78

34.47

18.96

0.00

-34.47

-112.04

-155.13

206


Tipo:


DIA

27/04/2010

29/04/2010

01105/2010

03/05/2010

10/05/2010

11/05/2010

14/05/2010

17/05/2010

20/05/2010

24/05/2010

27105/2010

30/05/2010

02/06/2010

05/06/2010

15/06/2010

25/06/2010

05/07/2010

15/07/2010

25/07/2010

Concreto con aditiVo

4%

047

1

26/0412010

No presenta

EDAD (días)

1

3

5

7

14

15

18

21

24

28

31

34

37

40

50

60

70

80

90

0.00

~ -50.00

., ~ -100.00 >(

fll ~ -150.00

.2 u e -200.oo ._ J2 ~ -250.00

·300.00

-350.00

LECTURAS RESULTADOS


lnicial.x 1 o-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(pulg) lp X 10-3 le x 10-3 61p X 10-3 concreto 61cr =61c-61p x 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) 61c x 10-3(pulg) (pulg)


11544.88 0.300 -49.20 0.00 0.000 0.000

11544.88 0.300 -49.20 0.00 0.000 0.000

11544.88 0.300 -49.20 0.00 0.000 0.000

11544.88 -0.500 -50.70 -0.80 -1.500 -0.700

11544.88 -0.500 -50.70 -0.80 -1.500 -0.700

11544.88 0.500 -50.80 0.20 -1.600 -1.800

11544.88 0.000 -51.42 -0.30 -2.220 -1.920

11544.88 0.000 -51.50 .{1.30 -2.300 -2.000

11544.88 0.000 -51.60 .{1.30 -2.400 -2.100

11544.88 0.100 -51.90 -0.20 -2.700 -2.500

11544.88 0.000 -52.50 .{1.30 -3.300 -3.000

11544.88 0.000 -52.50 -0.30 -3.300 -3.000

11544.88 0.100 -52.55 .{1.20 -3.350 -3.150

11544.88 0.000 -52.62 -0.30 -3.420 -3.120

11544.88 0.000 -52.62 -0.30 -3.420 -3.120

11544.88 0.000 -52.70 .{1.30 -3.500 -3.200

11544.88 0.000 -52.70 .{1.30 -3.500 ~3.200

11544.88 0.000 -52.90 .{1.30 -3.700 -3.400


~.;·

'eo. in :::t=f80 :::¡.:: 90 =t= 100

... ,

Edad (días)

~-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN QJRAR

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Oávila


&crx10~

0.00

0.00

0.00

0.00

-60:63

-60.63

-155.91

-166.31

-173.24

-181.90

-216.55

-259.86

-259.86

-272.85

-270.25

-270.25

-277.18

-277.18

-294.50

207

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL AnexosC: Ensayos y resultados

Tipo:

Diseño: Especimen:

Fecha: Tiempo de curado:

OlA

27/0412010

29/04/2010

01/05/2010

03/05/2010

10105/2010

11/05/2010

14/05/2010

17/05/2010

20/05/2010

24/05/2010

27/05/2010

30/0512010

02/0612010

05/0612010

15/0612010

2510612010

05{07/2010

15107/2010

25/07/2010

.., o

Concreto con aditivo

4%

047

2

26/04/2010

No presenta

EDAD (días)

1

3

5

7

14

15

18

21

24

28

31

34

37

40

50

60

70

80

90

LECTURAS RESULTADOS


Inicial x 10-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(pulg) lp X 10-3 le x 10-3 61p X 10-3 concreto 61cr=61c-61p x 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) 61c x 10-:~(pulg) (pulg)


11535.04 0.300 -58.30 0.00 -0.590 -0.590

11535.04 0.300 -58.40 0.00 -0.690 -0.690

11535.04 0.300 -58.50 0.00 -0.790 -0.790

11535.04 0.500 -58.50 0.20 -0.790 -0.990

11535.04 0.500 -58.50 0.20 -0.790 -0.990

11535.04 0.500 -58.60 0.20 -0.890 -1.090

11535.04 0.000 -59.20 -0.30 -1.490 -1.190

11535.04 0.000 -59.50 -0.30 -1.790 -1.490

11535.04 0.000 -59.70 -0.30 -1.990 -1.690

11535.04 0.100 -59.90 -0.20 -2.190 -1.990

11535.04 0.000 -60.20 -0.30 -2.490 -2.190

11535.04 0.000 -60.30 -0.30 -2.590 -2.290

11535.04 0.200 -60.20 -0.10 -2.490 -2.390

11535.04 0.000 -60.40 -0.30 -2.690 -2.390

11535.04 0.000 -60.40 -0.30 -2.690 -2.390

11535.04 0.000 -60.50 -0.30 -2.790 -2.490

11535.04 0.000 -60.60 -0.30 -2.890 -2.590

11535.04 0.000 -60.70 -0.30 -2.990 -2.690


";; -100.00 t-++1-t-t-:---:--i'-='l!.-.., Cll e: o ·~ -1~.00~r+~+++~~~~~~~r+~~~~~~~~-r~~~-;~;~~+4 E .2

2l -200.00 +-i-H-i'-t-'---j--;-c+~c-:~ -.:.-f---'-1...,~~::¡:::~;¡,;;:;;;;;~:;:

Edad (días)

-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN CURAR



ecr x 10-6

0.00

-51.15

-59.82

-68.49

-85.83

-85.83

-94.49

-103.16

-129.17

-146.51

-172.52

-189.86

-198.53

-207.19

-207.19

-207.19

-215.86

-224.53

-233.20

208



4%

Diseño: 047

Especimen: 4

Fecha: 26/0412010


olA EDAD (días)

27/0412010 1

29/0412010 3

01/0512010 5

03/0512010 7

10/0512010 14

11/0512010 15

14/0512010 18

17/0512010 21

20/0512010 24

24/05/2010 28

27/0512010 31

30/0512010 34

0210612010 37

05/0612010 40

15/06/2010 50

25/0612010 60

05/0712010 70

15/0712010 80

25/07/2010 90

~ -50.00 'f o

: -100.00 cu e o -~ -150.00

e .g -200 00 ll .

-250.00

-300.00

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre Inicial X 10-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(pulg) fp X 10-3 te x 10-3 6tpx 10-3 concreto 6fcr =6fc-61p X 1 0-3 (pulg) (pulg) (pulg) 6lc x 10-3(pulg) (pulg)


11530.71 0.300 -70.62 ' 0.00 0.000 0.000

11530.71 0.300 -70.62 0.00 0.000 0.000

11530.71 0.300 -71.80 0.00 -1.180 -1.180

11530.71 0.500 -71.80 0.20 -1.180 -1.380

11530.71 0.500 -71.80 0.20 -1.180 -1.380

11530.71 0.500 -72.10 0.20 -1.480 -1;680

11530.71 0.000 -72.70 -0.30 -2.080 -1.780

11530.71 0.000 -72.70 -0.30 -2.080 -1.780

11530.71 0.000 -72.80 -0.30 -2.180 ·1.880

11530.71 0.100 -72.80 -0.20 -2.180 -1.980

11530.71 0.000 -73.20 -0.30 -2.580 -2.280

11530.71 0.000 -73.30 -0.30 "2.680 -2.380

11530.71 0.000 -73.50 -0.30 -2.880 -2.580

11530.71 0.000 -73.50 -0.30 -2.880 -2.580

11530.71 0.000 -73.50 -0.30 -2.880 -2.580

11530.71 0.000 -73.50 -0.30 -2.880 -2.580

11530.71 0.000 -73.70 -0.30 -3.080 -2.780

11530.71 0.000 -73.80 -0.30 ~.180 -2.880


' .. ~-~ 1:±;0

1

~ 20 H- 30 40

. '

,.

' ',

' '

Edad (días)

sot- , so -+- 1 lO

l.

1.

~-cURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO SIN QJRAR


Deformación lineal

ter x 10'41

0.00

0.00

0.00

·102.34

-119.68

-119.68

·145.70

-154.37

-154.37

-163.04

-171.72

-197.73

-206.41

-223.75

-223.75

-223.75

-223.75

-241.10

-249.77

209



4%

Diseño: 047

Especimen: 5

Fecha: 26/04/2010

Tiempo de 7 dias

curado:

LECTURAS RESULTADOS


DIA EDAD

Inicial x 1 0-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón (días)

(pulg) lp X 10-3 lcx10..J dlp X 10-3 concreto dlcr =dlc-dlp x 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) die x 10-3 (pulg) (pulg)

27/04/2010 1 11560.24 -0.300 -33.20 Lectura de referencia

29/04/2010 3 11560.24 -0.300 -33.05 0.00 0.150 0.150

01/05/2010 5 11560.24 -0.300 -32.95 0.00 0.250 0.250

03/05/2010 7 11560.24 -0.300 -32.82 0.00 0.380 0.380

10/0512010 14 11560.24 0.500 -33.20 0.80 0.000 -0.800

11105/2010 15 11560.24 0.500 -33.20 0.80 0.000 -0.800

14/05/2010 18 11560.24 0.500 -33.20 0.80 0.000 -0.800

17/05/2010 21 11560.24 0.000 -33.72 0.30 -0.520 -0.820

20/05/2010 24 11560.24 0.000 -34.00 0.30 -0.800 -1.100

24/05/2010 28 11560.24 0.000 -34.10 0.30 -0.900 -1.200

27/05/2010 31 11560.24 0.100 -34.30 0.40 -1.100 -1.500

30/05/2010 34 11560.24 0.000 -34.60 0.30 -1.400 -1.700

02/06/2010 37 11560.24 0.000 -34.90 0.30 -1.700 -2.000

05/06/2010 40 11560.24 0.000 -35.00 0.30 -1.800 -2.100

15/06/2010 50 11560.24 0.000 -35.30 0.30 -2.100 -2.400

25/06/2010 60 11560.24 0.000 -35.30 0.30 -2.100 -2.400

05107/2010 70 11560.24 0.000 -35.30 0.30 -2.100 -2.400

15/07/2010 80 11560.24 0.000 -35.35 0.30 -2.150 -2.450

25/07/2010 90 11560.24 0.000 -35.40 0.30 -2.200 -2.500


Edad (días)

~CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 7 OÍAS


Deformación lineal

&crx 10~

0.00

12.98

21.63

32.87

-69.20

-69.20.

-69.20

-70.93

-95.15

-103.80

-129.76

-147.06

-173.01

-181.66

-207.61

-207.61

C2Q7;61

-211.93

-216.26

210


Concreto Tipo: con ad~ivo

4%

Diseño: 048

Especimen: 1

Fecha: 06/0512010

Tiempo de 7 dlas

curado:

LECTURAS RESULTADOS


EDAD Inicial X 1 O"" patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

;(días) (pulg) lp X 10-3 le x to"" 61p x to"" concreto 61cr =61c-61p x 10""

(pulg) (pulg) (pulg) 61c x tO""(pulg) (pulg)


09/0512010 3 11568.11 -0.500 -31.70 -1.00 -0.200 0.800

11/0512010 5 11568.11 -0.600 -31.80 -1.10 -0.300 0.800

13/0512010 7 11568.11 -0.400 -31.90 -0.90 -0.400 0.500

20/0512010 14 11568.11 0.200 -32.70 -0.30 -1.200 -0.900

21/0512010 15 11568.11 0.200 -32.70 -0.30 -1.200 -0.900

24/0512010 18 11568.11 0.000 -33.00 -0.50 -1.500 -1.000

27/0512010 21 11568.11 0.000 -33.40 -0.50 -1.900 -1.400

30/0512010 24 11568.11 0.200 -33.70 -0.30 -2.200 -1.900

03/0612010 28 11568.11 0.150 -33.80 -0.35 -2.300 -1.950

0610612010 31 11568.11 0.000 -33.95 -0.50 -2.450 -1.950

0910612010 34 11568.11 0.000 -33.95 -0.50 -2.450 -1.950

1210612010 37 11568.11 0.000 -34.00 -0.50 -2.500 -2.000

15/0612010 40 11568.11 0.000 -34.15 '-0.50 -2.650 -2.150

25/0612010 50 11568.11 0.000 -34.15 -0.50 -2.650 -2.150

05/0712010 60 11568.11 0.000 -34.15 -0.50 -2.650 -2.150

15/0712010 70 11568.11 0.000 -34.50 -0.50 -3.000 -2.500

25/0712010 80 11568.11 0.000 -34.60 . -0.50 -3.100 -2.600

04/0812010 90 11568.11 0.000 -34.60 -0.50 -3.100 -2.600


50.00 ·~ . ; ' 1'

~ 0.00 ¿, )( -50.00

"' Gl e ·§ -100.00

"' E .2 '150.00

r:!l -200.00

-250.00

30. 50 90

'1

1 1

• 1

Edad (días)

~CURVA DE RETRACCIONES DEL OONCRETO CURADO 7 DÍAS


100

Deformación lineal

ter x 10-6

0.00

69.16

69.16

43.22

-77.80

-77.80

-86.44

-121.02

-16424

-168.57

-168.57

-168.57

-1n.89

-185.86

-185.86

-185.86

-216.11

-224.76

-224.76

211


Tipo:


DIA

0710512010

09105/2010

11105/2010

1310512010

20105/2010

2110512010

24/05/2010

2710512010

30/0512010

0310612010

06/06/2010

09/06/2010

12106/2010

15/06/2010

25106/2010

05107/2010

15107/2010

25107/2010

0410812010

Concreto con adnivo

4%

048

2 06/0512010

7 dias

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre EDAD

Inicial X 10-3 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón .(días)

lp X 10-3 le x 10-3 61p X 10-3 concreto 61cr=61c-61p x 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) (pulg) 61c x 10-3(pulg) (pulg)

1 11602.76 0.500 2.20 Lectura de referencia

3 11602.76 -0.500 2.00 -1.00 -0.200 0.800

5 11602.76 -0.600 2.00 -1.10 -0.200 0.900

7 11602.76 -0.400 1.90 -0.90 -0.300 0.600

14 11602.76 0.200 1.10 -0.30 -1.100 -0.800

15 11602.76 0:200 1.10 -0.30 -1.100 -0.800

18 11602.76 0.000 0.88 -0.50 -1.320 -0.820

21 11602.76 0.000 0.60 -0.50 -1.600 -1.100

24 11602.76 0.000 0.10 -0.50 -2.100 -1.600

28 11602.76 0.000 0.00 -0.50 -2.200 -1.700

31 11602.76 0.000 0.00 -0.50 -2.200 -1.700

34 11602.76 0.000 -0.05 -0.50 -2.250 -1.750

37 11602.76 0.000 -0.10 -0.50 -2.300 -1.800

40 11602.76 0.000 -0.20 -0.50 -2.400 -1.900

50 11602.76 0.000 -0.30 -0.50 -2.500 -2.000

60 11602.76 0.000 -0.40 -0.50 -2.600 -2.100

70 11602.76 0.000 -0.70 -0.50 -2.900 -2.400

80 11602.76 0.000 -0.80 -0.50 -3.000 -2.500

90 11602.76 0.000 -0.80 -0.50 -3.000 -2.500


100.00·--.,,. =m . . . 0.00 ~ . ~' ' . " - H- 1<\Y= 20 H- ao I-'H-4ot-" rtso f-!- ao w =1= so+ so H- 1JO b ..... : -50.00

Cll e o 'ü -100.00

-200.00 -250.00 - H-- +-l-+

1'

1.

'1

H-+-++ Edad (días)

' ¡ _l___,L_ -

~-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 7. DÍAS

'.

- +


Deformación lineal

&cr x 10.a

0.00

68.95

n.57

51.71

-68.95

-68.95

-70.67

-94.81

-137.90

-146.52

-146.52

-150.83

-155.14

-163.75

-172.37

-180.99

-206.85

-215.47

-215.47

212



4%

Diseño: 048

Especimen: 3

Fecha: 0610512010

Tiempo de 7dlas

curado:

EDAD DIA

:(días)

07105/2010 1

09105/2010 3

1110512010 5

13105/2010 7

20/0512010 14

21/05/2010 15

2410512010 18

27/05/2010 21

3010512010 24

03106/2010 28

0610612010 31

09/06/2010 34

1210612010 37

1510612010 40

2510612010 50

0510712010 60

15/0712010 70

2510712010 80

04/0812010 90

150.00

100.00

50.00 ,e !!.... ., o ..... )(

0.00

"' -50.00

o -150.00

~ -200.00

-250.00

-300.00

LECTURAS RESULTADOS

Longitud Lectura Lectura de Variación de Variación de Diferencia entre Inicial x 1 0-:1 patrón concreto lectura patrón lectura de concreto y patrón

(pulg) fp X 10-3 le x 10-3 Alp X 10-3 concreto Alcr =Aic-Aip x 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) Ale x 10-3(pulg) (pulg)

•11602.76 0.500 -24.40 Lectura de referencia

11602.76 -0.500 -24.70 "1.00 -0.300 0.700

11602.76 -0.600 -24.50 -1.10 -0.100 1.000

11602.76 -0.400 -24.70 -0.90 -0.300 0.600

11602.76 0.200 -25.64 -0.30 -1.240 -0.940 '

11602.76 0.200 -25.70 -0.30 -1.300 -1.000

11602.76 0.000 -26.00 -0.50 -1.600 -1.100

11602.76 0.000 -26.20 -0.50 -1.800 -1.300

11602.76 0.200 -26.40 -0.30 -2.000 -1.700

11602.76 0.150 -26.66 -0.35 -2260 -1.910

11602.76 0.000 -26.80 -0.50 -2.400 -1:900

11602.76 0.000 -26.80 -0.50 -2.400 ·1.900

11602.76 0.000 -26.85 -0.50 -2.450 -1.950

11602.76 0.000 -27.00 -0.50 -2.600 -2.100

11602.76 0.000 -27.00 -0.50 -2.600 -2.100

11602.76 0.000 -27.00 -0.50 ·2.600 ·2.100

11602.76 0.000 -27.25 -0.50 ·2.850 -2.350

11602.76 0.000 -27.60 -0.50 -3.200 -2.700

11602.76 0.000 -27.65 -0.50 -3.250 -2.750

RETRACCIONES EN CONCRETO CON ADITIVO 4o/o

00

. H-

~-

Edad (días)

-.r-aJRVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO aJRAOO 7 DíAS .


Deformación lineal

t:cr x 10-6

0.00

60.33

86.19

51.71

-81.02

-86.19

-94.81

-112.04

-146.52

-164.62

-163.75

-163.75

-168.06

-180.99

-180.99

-180.99

-202.54

-232.70

-237.01

213



4%

Diseño: 048

Especimen: 4

Fecha: 06/05/2010

Tiempo de 28 dfas

curado:

LECTURAS RESULTADOS



(días) lp X 10-3 le x 10-3 .l).lp X 10-3 concreto .l).lcr =.l).fc-.l).lp x 10-3 (pulg) (pulg) (pulg) (pulg) .l).lc x 10-3 (pulg) (pulg)

07/05/2010 1 11627.17 0.500 29.30 Lectura de referencia

09/05/2010 3 11627.17 0.000 29.30 -0.50 0.000 0.500

11/05/2010 5 11627.17 -0.400 29.00 -0.90 -0.300 0.600

13/05/2010 7 11627.17 -0.400 29.10 -0.90 -0.200 0.700

20/05/2010 14 11627.17 -0.400 29.10 -0.90 -0.200 0.700

21/0512010 15 11627.17 -0.400 29.10 -0.90 -0.200 0.700

24/05/2010 18 11627.17 0.000 29.30 -0.50 0.000 0.500

27/0512010 21 11627.17 0.000 29.10 -0.50 -0.200 0.300

30/0512010 24 11627.17 0.000 29.00 -0.50 -0.300 0200

03/0612010 28 11627.17 0.000 28.80 -0.50 -0.500 0.000

06/0612010 31 11627.17 0.000 28.50 -0.50 -0.800 -0.300

09/0612010 34 11627.17 0.000 28.20 -0.50 -1.100 -0.600

1210612010 37 11627.17 0.000 28.00 -0.50 -1.300 -0.800

15/0612010 40 11627.17 0.000 27.80 -0.50 -1.500 -1.000

25/0612010 50 11627.17 0.000 27.70 -0.50 -1.600 -1.100

05/0712010 60 11627.17 0.000 27.40 -0.50 -1.900 -1.400

15/0712010 70 11627.17 0.000 27.20 -0.50 -2.100 -1.600

25/0712010 80 11627.17 0.000 27.00 -0.50 -2.300 -1.800

04/0812010 90 11627.17 0.000 27:00 -0.50 -2.300 -1.800

RETRACCIONES EN CONCRETO CON ADITIVO 4% 100.00

50.00

~ o

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-200.00

Edad (días)

-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 28 DÍAS


Deformación lineal

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0:00

43.00

51.60

60.20

60.20

60.20

43.00

25.80

17.20

0.00

-25.80

-51.60

-68.80

-86.01

-94.61

-120.41

-137.61

-154.81

-154.81

214


Concreto Tipo: con ad~iVo

4%

Diseño: 048

Especimen: 6

Fecha: 06105/2010

Tiempo de 28 dfas

curado:

LECTURAS RESULTADOS



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(pulg) (pulg) {pulg) Ale x 10-3 (pulg) (pulg)

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11105/2010 5 11579.13 -0.600 -15.80 -1.10 -0.100 1.000

13/0512010 7 11579.13 -0.400 -15.80 -0.90 -0.100 0.800

2010512010 14 11579.13 -0.400 -15.90 -0.90 -0.200 0.700

21/0512010 15 11579.13 0.200 -15.60 -0.30 0.100 0.400

2410512010 18 11579.13 0.000 -15.90 -0.50 -0.200 0.300

27/05/2010 21 11579.13 0.000 -15.90 -0.50 -0.200 0.300

30/0512010 24 11579.13 0.200 -16.00 -0.30 -0.300 0.000

03/06/2010 28 11579.13 0.000 -16.30 -0.50 -0.600 -0.100

06/06/2010 31 11579.13 0.000 -16.35 -0.50 -0.650 -0.150

09/0612010 34 11579.13 0.000 -16.65 -0.50 -0.950 -0.450

1210612010 37 11579.13 0.000 -16.80 -0.50 -1.100 -0.600

15/06/2010 40 11579.13 0.000 -17.10 -0.50 -1.400 -0.900

25/06/2010 50 11579.13 0.000 -17.60 -0.50 -1.900 -1.400

05/07/2010 60 11579.13 0.000 -17.75 -0.50 -2.050 -1.550

15/07/2010. 70 11579.13 0.000 -17.80 -0.50 -2.100 -1;600

25/0712010 ' 80 11579.13 0.000 -18.10 -0.50 -2.400 -1.900

04/08/2010 90 11579.13 0.000 -18.10 -0.50 -2.400 -1:900


·Edad (días)

-t-CURVA DE RETRACCIONES DEL CONCRETO CURADO 28 DiAS


Deformación lineal

ter x 10-11

0.00

77.73

86.36

69.09

60.45

34.54

25.91

25.91

0.00

-8.64

-12.95

-38.86

-51.82

-77.73

-120.91

-133.86

-138.18

-164.09

-164.09

215

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1 DISEÑO 049 - 1 . 1


Curado: No presenta

Fecha: 07/06/2010

Días: 31

TEMPERATURA

Medición 1 55 oc Tiempo inicial

Medición 2 63 oc Tiempo final

Medición 3 c!'empo fisuración

[Nod~n;utaSJ 2 1

FISURACIÓN EN LA CARA SUPERIOR

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Largo de flsura(cm) Ancho de flsura(mm)

Medición 1 8.00 0.05

Medición 2 3.30 0.05 ~ -~

Medición 3

FISURACIÓN EN LA CARA LATERAL

Largo de fisura Ancho de fisura

Medición 1 16.20 0.05

Medición 2 16.50 0.05

Medición 3

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1 DISEÑO 050-2. ]


curado: 7 dias

Fecha: 08/06/2010

Di as: 32

TEMPERATURA

Medición 1 60°C

Medlción2

Medlción3

[NO-de! fisuras: 1 2 1


HORA TIEMPO (hh:mm)

Tiempo inicial 03:30:00 p.m. 0:00:00

Tiempo final 06:30:00 p.m. 3:00:00

Tiempo flsuraclón 04:40:00 p.m. 1:10:00


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Medición 1

Medición 2

Medición 3

Medición 1

Medición 2

Medición 3


Largo dé fisura(cm) Ancho de fisura(mm)

7.50 0.05



10.80 0.05

5.70 0.05

2.90 0.05

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1 DISEÑO 051 - 3 J Tipo: Concreto patrón

.

Curado: 28 dfas

Fecha: 09/06/2010

Días: 30 ----- --

TEMPERATURA

Medición 1 56 oc Medición 2

Medición 3

(N=de-flsuras: 1 2 1


HORA TIEMPO (hh:mm) ·-


Tiempo final 12:50:00 p.m. 3:10:00

Tiempo flsuraclón 11 :40:00 p. m. 2:00:00


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Largo de fisura(cm) Ancho de fisura(mm)



Medición 3



Medición 1 15.50 0.05

Medición 2 14.50 0.05

Medición 3

FOTOGRAFIA N° 2 FOTOGRAFIA N° 3

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1 DISEÑO 053 - 1 -~

Tipo: Concreto con aditivo 1 %

Curado: No presenta

Fecha: 08/06/2010

Oías: 28

TEMPERATURA 1

Medición 1 65.5 oc '

Medlclón2

Medlclón3

[rfd:~ fisuras: 1 -2- 1


HORA TIEMPO (hh:mm)

Tiempo lniclál 09:40:00 p.m. 0:00:00

Tiempo final 01:00:00 p.m. 3:20:00

Tiempo fisuraclón -


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Medición 1

Medición 2

Medición 3

Medición 1

Medición 2

Medición 3



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Largo de fisura (cm) Ancho de flsura(mm)

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1 OISEÑO-OS4 - 1- ]

Tipo: Concreto con aditivo 1%

Curado: 7 dias

Fecha: 09/06/2010

Olas: 29 ' ------- -~------- ·--

TEMPERATURA

Medición 1 66°C

Mediclón2

Medición3

1 N° de fisuras: 1 1 ---J


HORA TIEMPO (hh:mm)

Tiempo Inicial 02:40:00 p.m. 0:00:00

Tiempo final 05:40:00 p.m. 3:00:00

Tiempo flsuración


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Medición 1

Medición 2

Medición 3

Medición 1

Medición 2

Medición 3




Largo de flsura(cm) ¡ Ancho de flsura(mm)

2.40 0.05

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1 . DISEÑ0055 -=-~ ] Tipo: Concreto con aditivo 1 %

Curado: 28 días

Fecha: 10/06/2010 1

Olas: 29 1

TEMPERATURA 1

Medición 1 62.0 oc

Medlción2 76.3 oc

Mediclón3 1

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1 W de fisuras: 1 No presenta 1


HORA

Tiempo Inicial 04:35:00 p.m.

Tiempo final 07:35:00 p.m.

Tiempo flsuraclón

TIEMPO (hh:mm)

0:00:00

3:00:00

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1 DISEÑ0-057- ~- ]

Tipo: Concreto con aditivo 2.5%

Curado: No presenta

Fecha: 101061201 o Días: 29

---- -TEMPERATURA

Medlclón1 46.6 oc Medlclón2 71.0 °C

Mediclón3 53.0 °C

[N~e-flsuras: 1 --1 - -- -)


HORA TIEMPO (hh:mm)

Tiempo Inicial 09:20:00 a.m. 0:00:00

Tiempo final 12:25:00 p.m. 3:05:00

Tiempo flsuraclón 11:10:00 a.m. 1:50:00


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Medición 1

Medición 2

Medición 3

Medición 1

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Largo de fisura (cm) Ancho de flsura(mm)

16.10 0.05

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1 DISEÑO 058-3 .. l Tipo: Concreto con aditivo 2.5%

Curado: 7 dlas .

Fecha: 10/06/2010

Olas: 28

TEMPERATURA 1

Medición 1 54.4 oc Medlclón2 77.7 oc Medlclón3 54.4 °C

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1 N° d;fisuras: 1 No presenta 1


HORA

Tiempo Inicial 01:00:00 p.m.


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TIEMPO (hh:mm) 1

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3:30:00

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1 DISE!\10 060 - 1- -,

Tipo: Concreto con aditivo 2.5%

Curado: 28 días

Fecha: 11/06/201 o Días: 28

TEMPERATURA

Medición 1 61.8 oc

Medlción2 72.4 oc

Medición3

[N°de fisuras: 1 No prese~--~


HORA TIEMPO (hh:mm)


Tiempo final 06:25:00 p.m. 3:00:00

Tiempo fisuraclón - ----

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1 DISEÑO 061 -1- ]


Curado: No presenta

Fecha: 11/06/201 o Días: 28

TEMPERATURA

Medición 1 68.0 oc Medlclón2 57.1 oc Medlción3

---

[N• de fisuras: 1 No presenta 1


HORA

Tiempo Inicial 09:05:00 a.m.


Tiempo fisuraclón -

TIEMPO (hh:mm)

0:00:00

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1 DISEÑ0062~ t. -] -·


Curado: 7 dias

Fecha: 14/06/2010

Dias: 28

TEMPERATURA

Medición 1 62.4 oc Medición2

.

Medición3

1 N° d-;Ji~uras: 1 No presenta 1


HORA

Tiempo Inicial 10:00:00 a.m.


Tiempo flsuración --

TIEMPO (hh:mm)

0:00:00

3:10:00

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1 DISEI\IO 062 - 2 ]


Curado: 28 dias

Fecha: 14/06/2010

Oías: 28

TEMPERATURA

Medición 1 68.8 oc Mediclón2

Medlción3

[N~~ fisuras: 1 No presenta l


HORA TIEMPO (hh:mm)


Tiempo final 04:30:00 p.m. 3:00:00

Tiempo fisuraclón

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FOTOGRAFIAS

• ENSAYOS A LOS AGREGADOS

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Agregados a usar en los ensayos.

1 -··'"''"'""'"""r-""~~-.

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Agregado fino.


Anexos D: Fotografías

234

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos O: Fotografías

Contenido de humedad del agregado fino y el agregado grueso.

Horno utilizado.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo J" Pamela M. Rodríguez Dávila 235


i ¡ ~-

Tamices para el agregado fino.

• PREPARACIÓN DEL CONCRETO


Mezcladora utilizada para la elaboración del concreto.



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Anexos O: Fotografías

L ._ -=.-....-~__...... ,....--------.------------~----------__.J Vaciado de concreto.

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Concreto con aditivo Sika Control 40.



• ENSAYOS DE CONCRETO EN ESTADO FRESCO

Ensayo de consistencia.

Peso unitario del concreto.



238


Ensayo de fluidez.

Ensayo de exudación.



239


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1

./ 1

Ensayo de exudación (extracción del agua).

-~---~- ------ r-

Ensayo de fraguado del concreto.



240


• ENSAYOS DE CONCRETO EN ESTADO ENDURECIDO

Elaboración de probetas.

Poza de curado utilizada para las probetas.



241


Ensayo de compresión .

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.....,.rr.r~ ..-. ........ -.-;.;:::

Ensayo de tracción por compresión diametral.



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Muestra de probeta luego del ensayo de tracción por compresión diametral .

Ensayo de módulo de elasticidad.

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J 243


• ENSAYOS DE CONTRACCIÓN

ENSAYO PARA LA DETERMINACION DE CAMBIO DE LONGITUD EN

CONCRETO

Moldes utilizados para el ensayo .

...

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1 '1 1 r l

Colocación y compactación del concreto en /os moldes para el ensayo.



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7

\ \

Concreto colocado en Jos moldes.


Protección para la evaporación del agua de mezcla en Jos especímenes.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodriguez Oávila 245

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos D: Fotografías

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Especímenes de concreto expuestos al aire libre (no presentaron curado).

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Lugar de curado de los especímenes.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. !Rodríguez Dávila

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246


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Especímenes llevados para sus respectivas mediciones .

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i

•

Comparador de longitud usado para el ensayo.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M. Rodríguez Dávlla 247


~~ ~~---..

Almacenamiento de las muestras luego de ser curadas.

ENSAYO PARA ESTIMAR TENDENCIA A LA FISURACION POR

CONTRACCION ESTRINGIDA

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•

Colocación del concreto en los moldes.



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Concreto colocado en los moldes.

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Protección para la evaporación del agua de mezcla en los especímenes.



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1

Anillos de contracción desmoldados.

Anillos de contracción ubicados en el horno.

"Estudio del concreto con aditivo reductor de contracción, utilizando cemento portland tipo 1" Pamela M_ Rodríguez Dávila


250


1 le:

Cocina usada para la generación de temperatura.


Anillos de contracción expuestos para el análisis de fisuración.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos D: Fotografías

o fWUS(

•

Almacenamiento de los anillos de contracción curados y no curadas.

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' 1

~:~l .{'j '-¡ •

11 Equipo para la medición de temperatura y humedad relativa del ambiente



~~l~ Designation: C 490- 00

Standard Practice for

Anexos E: Normas

Use of Apparatus for the Determination of Len~th Change of Hardened Cement Paste, Mortar, and Concrete

This standard is issued under the fixed designation e 490; the number immediately following the designation indicates the year of original adoption or, in the case of revision, the year of last revision. A number in parentheses indicates the year of last reapproval. A superscript epsilon (E) indicates an editorial change since the last :revision or reapproval.

l. Scope

1.1 This practice covers the requirements for the apparatus and equipment used to prepare specimens for the determination of length change in hardened cement paste, mortar, and concrete, the apparatus and equipment used for the determination of these length changes, and the procedures for its use.

1.2 Methods for the preparation and curing of test specimens, conditions of testing and curing, and detailed procedures for calculating and reporting test results are contained in applicable test methods.

1.3 The values stated in inch-pound units are to be regarded as the standard.

1.4 Values in SI units shall be obtained by measurement in SI units or by appropriate conversion, using the Rules for eonversion and Rounding given in IEEE/ASTM SI 10, of measurement made in other units.

2. Referenced Documents

2.1 ASTM Standards: e 511 Specification for Moist eabinets, Moist Rooms, and

Water Storage Tanks Used in the Testing of Hydraulic eements and eoncretes2

e 1005 Specification for Reference Masses and Devices for Determining Mass and Volume for Use in the Physical Testing of Hydraulic eements2

IEEE/ASTM SI 10 Standard for Use of the Intemational System of Units (SI): The Modem Metric System3

3. Terminology

3.1 length change-an increase or decrease in the linear dimension of a test specimen, measured along the longitudinal axis, due to causes other than applied load.

4. Significance and Use

4.1 This practice is intended to provide standard requirements for apparatus common to many test methods used in connection with cement and concrete and standardized procedures for its use. The detailed requirements as to materials,

1 This practice is under the jorisdiction of ASTM Committee CO 1 on Cement and is the ,direct responsibility of Stibcommittee C01.95 on Methods of Test.

Current edition approved July 10, 2000. Published September 2000. Originally published as e 490 - 62. Last previous edition e 490- 97.

2 Annual Book of ASTM Standard~. Vol 04.01. 3 Annual Book of ASTM Standard•. Vol 14.04.

Copyñght ©ASTM, 100 Barr Harbar Orive, West Gonshohocken, PA 19428-2959, United States.

mixtures, specimens, conditioning of specimens, number of specimens, ages at which measurements are to be made, interpretation of results, and precision and bias are left to be dealt with in specific test methods.

S. Apparatus

5.1 Reference Masses and Devices for Determining Mass and Volume, shall conform to the requirements of Specification e 1005.

5.2 Molds, shall have either one or two compartments and shall be constructed as shown in Fig. 1 or Fig. 2. Molds for test specimens used in determining the length change of cement pastes and mortars shall provide for 1 by 1 by 11 1/4-in. prisms having a 10-in. gage length, or for 25 by 25 by 285-mm prisms having a 250-mm gage length. Molds for test specimens used in the length change of concretes shall pro vide for prisms of the desired cross section having a 1 O-in. or 250-mm gage length. In sorne routine tests, 1 by 1 by 6V4-in. specimens with a gage length of 5 in. or 25 by 25 by 106-mm specimens with a gage length of 125 mm are permitted, but in case of dispute, results obtained with specimens of 10-in. (250-mm) gage length shall govem.

5.2.1 The gage length shall be considered as the nominal length between the innermost ends of the gage studs. The parts ofthe molds shall be tight fitting and firmly held together when assembled, and their surfaces shall be smooth and free of pits. The molds sball be made of steel or other hard metal not readily attacked by the cement paste, mortar, or concrete. The sides of the molds shall be sufficiently rigid to prevent spreading or warping. For the molds shown in Fig. 1, the tolerance on dimensionA is ±0.03 in. For the molds shown in Fig. 2, the tolerance on dimensionA is ±0.7 mm.

5.2.2 Each end plate of the mold shall be equipped to hold properly in place, during the setting period, one of the gage studs shown in Fig. 1 or Fig. 2. The gage studs shall be of American Iron and Steel Institute (AISI)4 Type 316 stainless steel or other corrosion-resistant metal of similar hardness. Gage studs of Invar or similar metal shall be used when specimens are tested at widely different temperatures. To prevent restraint of the gage studs before demolding of the specimen, the device for holding the gage studs in position

4 Details on this material are available from theAmerican lron and Steellnstitute, 1133 15th St. N.W., Washington, De 20005.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACUL TAO DE INGENIERÍA CIVIL Anexos E: Normas

~~ C490

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8 't. All Components o~ Molds CR Steel ~

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Drill and Tap to Toke J.." Base Plote Screw . 4 ! 1• Orill ond Reom tt to Toke End Plote Oowet

4 Elevahon of Mold -[!]...¡ !-l"

. L · --!Be· t ~ Tapped t- 20 UNC Threads j 1 to Toke Goge Stud ond Gage

L! Stud Spocer Screw

Elevotion of End·Piates

Note: 'Dimension A to be speeified by the purchaser.

FIG. 1 Molds (lnch-Pound Units)

shall be so arranged tbat, if necessary, it can be partiaUy or complete! y released after tbe compaction of tbe paste or mortar ínto place in the mold. The gage studs shall be set so that theír principal axes coíncide with tbe principal axis of the test specimen. For the molds shown in Fig. 1, gage studs shall extend into the specímen 0.625 :±: 0.025 in. and tbe distance between the inner ends ofthe gage studs shall be 10.00 :±:O .lO in. and lO ín. shall be considered the gage length for calculatíng lengtb cbange. Por the molds shown in Fig. 2, gage studs sball extend ínto tbe specimen 17.5 :±: 0.5 mm and the distance between the inner ends ofthe gage studs shall be 250.0 :±: 2.5 mm and 250 mm shaU be considered the gage \ength for calculating length change.

5.3 Length Comparator, for detennining lengtb change of specimens, shall be designed to accommodate tbe si2e of specimen employed and to provide or permit a positive means of contact with tbe gage studs and the convenient and rapid obtainíng ofcomparator readings (Note 1).

5.3.1 Tbe comparator for detennining length changes of specimens produced in the molds shown ín Fig. 1 shall provide a dial micrometer or otber measuring device graduated to read in 0.0001-in. units, accurate witbin 0,0001 in. in any 0.0010-in.

2

range, and within 0.0002 in. in any 0.0100-in. range, and sufficient range (at least 0.3 in.) in the measuring device to allow for small variations in the actual length of various specimens. The tenninals of the comparator sball be plane, polished and heat-treated. They shall be fitted with collars held in place with set screws. The collars shall extend 0.062 :±: 0.003 in. beyond the plane face of the terminal and have an inside diameter 0.02 in. greater tban the average diameter of the portien of the gage studs that must fit into the collars.

5.3.2 The comparator for detennining length changes of specimens produced in the molds shown in Fig. 2 shall provide a dial micrometer or other measuring device graduated to read in 0.001 or 0.002-mm units, accurate within 0.002 mm in any 0.020-mm range, and witbin 0.004 mm in any 0.200-mm range, and sufficient range (at least 8.0 mm) in the measuring device to allow for small variations in the actual length .of various specimens. The tenninals ·Of the comparator shall be plane, polished and heat-treated They shall be fitted with collars held in place with set screws. Tbe collars shall extend 1.5 :±: 0.1 mm beyond the plane face ofthe terminal and have an inside diameter 0.5 mm greater than the average diameter of the gage studs that must fit into the collars.


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Anexos E: Normas

4Sfi1 e 490

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BASE PLATE SCREW 6 .,.J

END VIEW SINGLE MOLO END VIEW DOUIILE MOLO GAaE STUD HOLDER

FIG. 2 Molds (SI Units)

NOT!! 1-0ne type of instrument that has been found satisfactory for use with small prisms ís shown in Fig. 3. A horizontal comparator should be used wíth prisms with a cross sectíon greater tltan 9 ín.2 or 58 cm2•

5.3.3 The design shaU provide a means ~or cbecking the measuring device against a reference bar at regular intervals. The reference bar shall have an overalllength of 11 5/s ± 1/16 in. or 65.-11 ± '/16 in. (300 ± L5 mm or 170 ± l. S mm), whichever is appropriate for the specimen in use. The bar shall be of a steel alloy having a coefficient of thermal expansion not greater than . two milliontbs per degree Celsíus. Eacb end of tbe reference bar shall be fitted with beat treated, hardened, and polished tips machined to the same shape as the contact end of the gage studs used in test specímens. Except for the tips, which are attached after heat treatment, no part of the reference bar shall be heat treated. The central 4 in. (lOO mm) of the lengtb of the reference bar sball be covered by a rubber tube with a wall at least lfs in. (3 mm) thick to mínimíze the e:ffect of temperature cbange during handling. The reference bar sball be provided near one end with a positioning mark.

NorE 2-AUoys such as invar lose their \ow coeflicient -of therma1 expansion properties when heat treated.

3

6. Procedure

6.1 Preparatíon of Mold~-Príor to the molding of specimens, the outside joints of the mold and the contact lines of the mold .and base plat.e shall be sealed to prevent loss of mixing water from a freshly molded specimen. Thinly cover the interior surfaces of the mold with mineral oil. After this operatíon, set tbe gage studs, taking care to keep them clean, and free of oil, grease, and foreign matter.

6.2 Use of Rtiference Bar-Place the reference bar in the instrument in the same position each time a comparator reading is taken. Check the dial gage setting of the measuring device by use of the reference bar at least at the beginning and ·end of the readings made within a half day when the apparatus is kept in a room maintained at constant temperature. Check it more often when kept in a room where the temperature is not ,constant.

Norc 3-The equation given in the sectíon on calculatíon of length change contemplates that a comparator readíng for the reference bar will be recorded each time the reference bar is used anda ,dí1ference calculated for each test specimen reading. Altematively, the dial gage setting -can be reset, .if necessary, to íts original setting with the reference bar in place



4t C490

p

FIG. 3 Type of Suitable Apparatus for Measurement of Length Changes

each time the reference bar ís read. Doíng so simplífies the calculatíon of length change by cancelíng the comparator readíng of the reference bar from the valuesofLxandL;. Ifthis procedure ís used,care shouldbe taken to ensure that the dial set screw is tightened adequately each time the dial ís reset.

6.3 Obtaíníng Comparator Readíngs- Rotate specimens slowly in the measuring instrument while the comparator reading is being taken. Record the mínimum reading of the dial if the rotation causes a change in the dial reading. Place specimens in the instrument with the same end up each time a comparntor reading is taken.

6.3.1 Obtaíning Comparator Readings ofSpecimens Stored Moíst-Clean the hole in the base ofthe comparator ínto wbicb the gage stud on the lower end ofthe bar fits (fuis hole tends to collect water and sand and sbould he cleaned after every readíng). Read and record the comparntor indication of the length ofthe reference bar. Take one bar out of immersion. blot tbe pins, put the bar in tbe comparator, read, and record the indication. Retum the bar to immersion and clean the hole in

the base of tbe comparator. Take out the second bar and treat it in a like manner. Return the second bar to immersion, record the reading, and clean the hole in the base of the comparator. Continue the procedure until all bars have been read, retumed to immersion. and the readings recorded, cleaning the b.ole in the bottom of fue comparator each time. After reading the last bar, clean the hole in the comparator base and read and record the reference-bar indication. Blot only around the pins (Note 4).

NoTE 4-The purpose of the mini mal blottíng of the píns and no b\ottíng of the bars is to avoid dlying and shrinkage of 1he bars. It has been observed lhat if the píns are blotted, and 1he bar placed ín the comparator and the dial read, and 1he bar is then wiped gently wíth a dry cloth, the bar will shrínk measurabty. Therefore, dryíng should be mínímízed.

7. Calculation of Length Change

7.1 Cale u late the lengtb change at any age as follows:

where:

L = (L,. - L;) X 100 G

L change in length at X age, %, Lx = comparator reading of specimen at x age minus

comparator reading of reference bar at x age; in inches when using Fig. l apparatus, in núllimetres when using Fig. 2 apparatus,

L; initial comparator reading of specimen minus comparator reading of reference bar at that same time; in inches when using Fig. l apparatus, in millimetres when using Fig. 2 apparatus, and

G nominal gage length, lO when using Fig. 1 apparatus, 250 when using Fig. 2 apparatus.

7.2 Cale u late length change val u es for each specímen to the nearest 0.001 % and report averages to tbe nearest 0.01 %.

8. Temperature, Humidity, and Time

8.1 .Moldíng Room-The temperature of the molding room and dry materials shall be maintained between 20 and 27.5°C (68 and 81.5°F). The relative humidity shaU be not less than 50%. The temperature of the mixing water shall be 23.0 ::!: 2,0°C (73.5::!: 3.5°F).

8.2 Moist Storage Facility-The temperature and humidity of the air in the moist storage facility shall conform to the requirements of Specification C 5ll.

8.3 Jime-comparator readings shall he taken at specified time intervals or ages. AU intervals and ages shall be met within :!:2 %.

9 .. Keywords

9.1 cement paste; comparator; concrete; length change apparntus; molds; mortar

The American SOcíety for Tesfing and Materials takes no position respecting the validity of any patent rights asserted in cannection wílh any ítem mentíoned in this standard. Users of this standard are express/y advised lhat determination of the validity of any such patent tights, and the tisk of infringement of such riyhts, are entirely their own responsíbility.

This standard is subject to revision at any time by the responsib/e technícal committee .and must be revíewed e~~ery five years and if not revised, either reapproved orwíthdrawn. Your comments are inviled either for revísion of Ibis standard orfor additional standards and should be addressed to ASTM .Headquarters. Your comments will receíve careful consideration ata meeting of the responsib/e technical committee, which you may aftend. lf you .feel that your comments have not received a fair hearing you should make your víews known to the ASTM Committee on Standards, at the address shown below.

4



~t C490

This standard is ccpyrighted by ASTM, 100 Barr Harbar Orive, PO BoxC700, West Conshohacken, PA 19428-2959, United States. Individual reprints (single or multiple ccpies) .of ,fhis standacd may be obtained by ccntacting ASTM at the above address or at 610-832-9585 .(phone), 610-832-9555 (fax), or [email protected] (8-'mail); or throu¡jh theASTM website (www.astm.org).

5


UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERí,.,....o~.~~.~¡.,..------------.

Standard Method of Test for

Estimating the Cracking Tendency ofConcrete

AASHTO Designation: T 334-081

1.

1.1.

1.2.

2.

2.1.

2.2.

3.

3.1.

3.2.

TS-3c

SCOPE

This method covers the determination ofthe cracking tendency ofrestrained concrete specimens. The procedure determines the effects of variations in the properties of concrete as related to the time-to-cracking of concrete when restrained. The procedure is comparative and not intended to determine the time of initial cracking of concrete cast in a specific type of structure.

This standard may involve hazardous materia/s, operations, and equipment. This standard does not purport to address all of the safety concerns associated with its use. /t is the responsibility of the user ofthis procedure to establish appropriate safety and health practices and to determine the applicability of regulatory limitations prior to use.

REFERENCED DOCUMENTS

AASHTO Standards:

• M 210, Use of Apparatus forthe Detennination ofLength Change ofHardened Cement Paste, Mortar, and Concrete

• R 39, Making and Curing Concrete Test Specimens in the Laboratory • T 160, Length Change ofHardened Hydraulic Cement Mortar and Concrete

ASTM Standards:

• A 53/A 53M, Pipe, Steel, Black andHot-Dipped, Zinc-Coated, Welded, and Seamless • A 501, Hot-Fonned Welded and Seamless Carbon Steel Structural Tubing

SIGNIFICANCE ANO USE

This test can determine the effects of concrete variations on cracking tendency. These variations might include aggregate source, aggregate gradation, aggregate-paste bond, cement type, cement content, water content, mineral admixtures, silica fume admixtures, fiber reinforcement, or cbemical admixtures.

Actual cracking in service depends on many variables including bridge type, degree ofrestraint, hydration effects, construction and curing methods, and environmental factors. The method is useful for determining the relative likelihood of early concrete cracking and for aiding in the selection of concrete mixtures that are less likely to crack. The test method may also be modified to evaluate other factors that may affect cracking such as curing time, curing method, evaporation rate, or temperatures.

T 334-1


AASHTO

258


rod. Rod the concrete equidistantly 75 times per layer, ensuring that the rod slightly penetrates into the previous layer. Spade the inside and outside surfaces ofthe mold after each lift to eliminate large voids along the form faces. Lightly tap the base ofthe mold with a rubber mallet to close any holes left by rodding and to release any large air bubbles; do not tap on the exterior radius of the molds or on the steel ring.

Note 4-While not recommended, if extemal or intemal vibration is used, vibrate the concrete following R 39 and record the vibration frequency and time.

-'!-~--~~~ Wooden ¡Base

,--~- Silicon Rubber Sea~e;

'Section A-A

No1es: ~. ~ot 'lo :!'Cn1e.

Figure 18-Cracking-Tendency Test Apparatus

TS-3c T 334-3


AASHTO

259


3.3.

3.4.

4.

4.1.

4.2.

The test method measures the strain in a steel ring as a surrounding concrete ring shrinks. The time-to-cracking ofthe concréte ring is measured as the time when an abrupt drop in strain is seen in the steel ring. Simple visual monitoring ofthe time-to-first-cracking may also be useful, but it is less accurate and more time-consuming than monitoring strains, and large errors may result with visual monitoring. The test can also evaluate environmental and construction factors by modif:Ying the test environment or curing procedures.

Other concrete tests that may be related to cracking tendency are unrestrained free-shrinkage according to T 160, compressive strength, tensile strength, elastic modulus, Poisson's ratio, andcreep.

APPARATUS

Steel Ring-The standard steel ring shall have a wall thickness of 12.7 mm± 0.4 mm e/2 in.± 1/64 in.), an outside diameter of305 mm (12 in.), anda height of 152 mm (6 in.). As shown in Figure 1, the inner and outer faces shall be machined smooth, round and true, and polished.

Note 1-Theoretical elastic analysis indicates that decreasing the steel thickness increases stresses in the steel significantly but only slightly affects concrete stresses. Bond strain gauges at four equidistant midheight locations on the interior of the steel ring.

Note 2-Structural steelpipe conforming to ASTM A 501 orA 53MIA 53 12-in. extra-strong pipe with an outside diameter of324 mm (123/4 in.) and wall thickness of 13 mm e/2 in.) may be substituted, if its inner and outer faces are machined to a smooth, polished surface.

Data Acquisitio~ The data acquisition unit shall be compatible with the strain instrumentation and automatically record each strain gauge independently.

Note 3-0ften when cracking occurs, only one or two gauges indicate significant strain relief.

4.3. Forms-The fonns shall be nonabsorbent. Fabricate the base forms ofresin-coated or polyethylene-coated plywood to minimize friction restraint ofthe concrete. Thin 3-mm e la· in.) polyethylene sheeting works well as the outside radius form.

4.4. Curing-Wet cure the top surface, using prewetted burlap covered with plastic.

4.5. " Curing and Test Room-After wet curing, store the samples in a controlled-environment room with 11 constant 11ir tempemture of 21 ± 1. 7°C (73 .4 ± 3°F) and 11 rel11tive humidity of 50 ± 4 percent. Note and record the evaporation rate near the ring surfaces as described in T 160.

5. SPECIMEN FABRICATION

5.1. Secure the steel ring to the base with a central hold·down device during casting.

5.2. Coat the steel ring surface in contact with the concrete with a release agent such as paraffin wax dissolved in solvent or other suitable form-release agent. Do not use form-release agents on the outside radius form.

5.3. Make andcure the testring specimens following the applicable requirements ofM 210 and R 39.

5.4. Cast at least two concrete rings, using the apparatus shown in Figures la and lb, for each batch.

TS-3c

Rod the concrete into the molds in three equallifts, using a 16-mm {%-in.) diameter round-nosed

T 334-2


AASHTO

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Figure 1ib-Cmcldng-Tendency Test Apparatus {Lefi-Ernpty: Right-full ofConcre,te)

5.5.

5.6.

5.7.

6.

6.1.

6.2.

6.3.

TS-3c

After consolidation, strike off and wood-float the concrete surface. Clean any excess concrete from the top and si des of the forms to achieve a leve! surface. Finish with mínimum manipulation necessary to achieve a fmished, flat, and even surface. lmmediately transfer the specimens to the cure room.

Loosen the tie-down holding the steel ring to the base form. Connect and begin monitoring the strain instrumentation immediately after placing the specimens in the cure room, cleaning the strain gauge, and connecting wires with an emery cloth before attachment. After the concrete hardens sufficiently to resist indentation of the burlap, cover the specimens with wet burlap followed by plastic. Leave undisturbed for 24 hours. Keep the burlap wet until the forms are removed.

Remove the forms from the concrete rings at an age of24 ± 1 hours. Gently slide the ring or lift and tap the base to break the specimen free from the base form. Check that no debris is caught between the concrete and the base form. Keep the ring in contact with the base during testing or seal the bottom to prevent drying. Lightly dress the top outside edge of the concrete to remove sharp edges. Seal the top surface by running a bead of silicon caulk on the inside and outside edge of the top of the concrete ring and pressing a rubber mat or plastic into the caulk. Because sorne silicone caulks will corrode the steel ring, protect the top edge ofthe steel ring with a coat of varnish or do not allow the caulk to contact the steel.

TESTING

Record ambient temperatures.

Temperature compensation for the steel ring gauge readings shall be performed by monitoring a strain gauge mounted on an unstressed piece of steel.

Monitor the strains in the rings as soon after casting as practica!, recording strains every 30 minutes. Measure each strain gauge separately. Every 2 to 3 days, review the strain measurements and visually inspect the ring for cracking.

Note 5-A strain decrease of more than 30 microstrain in one or more gauges usually indicates cracking.

T 334-4


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6.4.

6.5.

7.

7.1.

7.2.

8.

8.1.

8.1.1.

8.1.2.

8.1.3.

8.1.4.

8.1.5.

8.1.6.

8.1.7.

8.1.8.

8.1.9.

8.2.


After cracking, note the cracking pattern and crack widths on the exterior radial face. Monitor the specimens for two additional weeks after cracking, measuring crack widths so the sttain decrease and crack pattem can be characterized.

Measure crack width at three equidistant locations 33, 76, and 114 mm (1.3, 3.0, and 4.5 in.) across the height ofthe ring and calculate the average width.

CALCULA TION

Time-to-cracking is the age when strains measured by one or more of the sttain gauges mounted on the steel ring suddenly decrease. Average the results from each specimen cast from the batch, and report the age at cracking to one-tenth of a day. If compressive strain increases in the steel ring are followed by gradual decreases and the concrete rings do not crack, report the results as "no cracking" and record the age when the test was tenninated.

Plot the free-shrinkage sttain ofthe unresttained samples and determine the unrestrained shrinkage at the average time-te-cracking measured in accordance with T 160 ( optional).

REPORT

Report the following information as pertinent to the variables studied:

Properties ofthe Concrete Mirture-batch materials and proportions, air content, consistency, and unit weight of fresh concrete;

Variations in ring dimensions, forming, casting, or curing;

Steel ring thickness and outside diameter;

Casting and curing temperatures;

Temperature, relative humidity, and evaporation rate ofthe test room;

Time-to-cracking in days for each specimen, and the average to one-tenth of a day;

Average strain of steel ring at cracking;

Plots of steel ring strain versus time; and

Average unrestrained free-shrinkage at the average time-te-cracking.

Optional-Pattem of the cracking and the measured crack widths on the exterior face.

1 Formerly AASHTO Provisional Standard PP 34.

TS-3c T334-5


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