universidad don vasco. escuela de ingenierÍa anÁlisis y...

UNIVERSIDAD DON VASCO.

ESCUELA DE INGENIERÍA

ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UN

EDIFICIO DE ESTACIONAMIENTO PARA LA

UNIVERSIDAD DON VASCO

TESIS

QUE PARA OBTENER EL TÍTULO DE

INGENIERO CIVIL

PRESENTA

PABLO ANAYA GARCÍA

ASESOR

GUILLERMO MARTÍNEZ RUIZ

URUAPAN, MICHOACÁN, 1999

UNAM – Dirección General de Bibliotecas

Tesis Digitales

Restricciones de uso

DERECHOS RESERVADOS ©

PROHIBIDA SU REPRODUCCIÓN TOTAL O PARCIAL

Todo el material contenido en esta tesis esta protegido por la Ley Federal del Derecho de Autor (LFDA) de los Estados Unidos Mexicanos (México).

El uso de imágenes, fragmentos de videos, y demás material que sea objeto de protección de los derechos de autor, será exclusivamente para fines educativos e informativos y deberá citar la fuente donde la obtuvo mencionando el autor o autores. Cualquier uso distinto como el lucro, reproducción, edición o modificación, será perseguido y sancionado por el respectivo titular de los Derechos de Autor.

“UNHVERSIDAD | "DON VASCO", A.C. —rESI5 CON URUAPAN, MICHOACAN, 1999. |

FALLA DE ORIGEN

Andlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V.

AGRADECIMIENTOS:

- A Dios, por darme la vida y la oportunidad de terminar mi carrera.

- Amis padres, por impulsarme siempre a ser mejor.

- Ala Universidad Don Vasco, promotora de valores académicos y espirituales.

- Amis maestros y compajieros, que me acompaiiaron en el camino por la Universidad.

- Al Ing. Guillermo Martinez Ruiz, por su valiosa ayuda como asesor de esta tesis.

A mis padres, que con su apoyo y carifio me han impulsado

siempre hacia adelante.

A mi hermano Rafael, el mejor amigo.

Anilisis y disefio estructural de un edificio de estacionamicnto para la U.D.V.

INDICE

INTRODUCCION

[.- EL PROBLEMA DE ESTACIONAMIENTO EN LA UNIVERSIDAD DON VASCO

1.1.- Conceptos generales ------- 6 1.2.- Estimacion de la poblacion a os os 6 1.3.- Estimacion de la demanda de estacionamiento -----------------------------+-------------- 10 1.4.- Disponibilidad de espacios para su uso como estacionamiento ------------------------- 12

IL- PROPUESTA DE SOLUCION 2.1.- Alternativa de solucién ------------------ - 13

2.2 .- Localizacion --- 13 2.3.- Proyecto arquitecténico ---- 14 2.4.- Estructuracion a-- 15

IiL- ANALISIS DE CARGAS GRAVITACIONALES

3.1.- Predimensionamiento ---------------------------------- 16 3.2.- Calculo de cargas noneeneenee 20 3.3.- Areas tributarias 24 3.4.- Canalizacion de cargas a los marcos - 27

IV.- ANALISIS ESTRUCTURAL BAJO CARGAS VERTICALES IV.1.- Fundamentos del método de rigideces ---------------------------------------------------- 54 IV.2.- Aplicacién del método de rigideces -------------------------------- 56

V.- ANALISIS SISMICO MODAL V.1.- Analisis sismico modal espectral ---------------------------------------------------------- V.2.- Modos de vibracién

V.3.- Analisis sismico modal para el edificio

V.4.- Analisis sismico estatico y comparacion de disefio -------------------------------=----- 153

V.5.- Efectos de torsién --- nnn nne nanan nnn neem 155 V.6.- Fuerzas sismicas de disefio -----------------------------------------------------2---- 22 --- 163

VL- ANALISIS ESTRUCTURAL ANTE CARGAS SiSMICAS VI.1.- Diagramas ----------------------~~----------------------- nn nnnnnnn ene ene eee nee 165

VIL- DISENO DE TRABES VIII Envolventes para disefio ---------------------—-----------------------------2----nn eee nee VII.2 Calculo del refuerzo longitudinal VIL3 Calculo del refuerzo transversal --------------

VII.4 Armado en caras laterales --------

VIL5 Armado de la trabe secundaria ----- VII.6 Disefio de las escaleras -----------------

VII.6 Diagramas de armado ------------------------------------------o nnn n nnn nen nee eee

Aniflisis y disefio estructural de un edificio de estacionamicnto para la U.D.V.

VIIL- DISENO DE COLUMNAS

VIII.1 Calculo de los factores de amplificacién de momentos ------------------------------- 224 VIII.2 Combinaciones de carga pecan nnn nn nance nen nen n ener n ee nee enee RT

VIIL.3 Disefio a flexocompresion -- 230 VIIL4 Disefio por cortante --- - - ----33]

VIH_.S Armado de las columnas -- a---- -- B32

IX.- DISENO DE LOSAS

1X.1 Losas reticulares 240 TX.2 Losas en una sola direccién oo - 243 EX.3 Tableros de la losa --- aneene naan nnn n enn nn nen nn nn nen nnnne 245

X.- DISENO DE LA CIMENTACION

X.1 Capacidad de carga -- 246 X.2 Tipo de cimentacion aeeceee 246 X.3 Disefio de la losa ---- a a--- 246

X.4 Disefio de las trabes de cimentacién ---------------------------------------- ~251

XL- PLANOS ARQUITECTONICOS

11.1 Planta del primer nivel ---- -- 259 11.2 Planta nivel 2 ---------------------------------------------------------+------------------------ 260 11.3 Corte transversal -- a - 261

11.4 Perspectiva de las fachadas --------------------------- --- 262 11.5 Plano de localizacion --- - 263

APENDICE A - 264

APENDICE B ---- -- wanna cnn ee --- 276

REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS - -278

Analisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V.

INTRODUCCION

El presente trabajo tiene por objeto plantear una altemnativa de solucién viable al problema de escasez de lugares para estacionamiento que existe en la actualidad en la

Universidad Don Vasco, proponiendo fa construccién de un edificio que dé cabida a un numero considerable de automoviles. Para lograr este fin, se trabajé pretendiendo seguir un

orden logico que permitiera entender el problema y dar seguimiento a cada uno de los pasos necesarios para llegar a la soluci6n final.

En primer lugar, en el capitulo I de esta tesis se presentan los resultados de un estudio estadistico encaminado a demostrar que la falta de lugares de estacionamiento en la

Universidad constituye un problema que, aunque por el momento no parece de mucha gravedad, puede complicarse en el corto plazo y tener serias consecuencias.

Mas adelante, habiendo explicado en qué consiste el problema y cuales son las expectativas de crecimiento del mismo, se propone 1a solucién, incluyendo proyecto arquitectonico, estructuracion, localizacion y demas aspectos generales.

Una vez que se expusieron las caracteristicas generales del proyecto, se comienza a desarrollar el calculo detallado, que va desde la bajada de cargas hasta el disefio de todos los elementos en concreto reforzado.

Aqui cabe hacer un parantesis para dar a conocer las razones por las cuales se prefirieron ciertos métodos de calculo sobre otros. En primer lugar, para el determinar los elementos mecanicos, se eligi el método de las rigideces, ya que es, con mucho, el método mas utilizado actualmente para resolver estructuras que no presentan problemas especiales, ademas de que su programacién es relativamente sencilla y esto permite utilizar un programa de computo propio, cuyo listado se transcribe en el apéndice A. Por otra parte, en lo referente al analisis sismico, se eligid el modal espectral, porque ademas de ser el procedimiento recomendado por los principales reglamentos de construccién, no es muy complicado, y en el caso de que alguno de los modos de vibrar, distinto del fundamental, fuera de importancia, el método estatico no lo reflejaria en los resultados.

En lo referente al disefio de cada miembro en particular, en todos los casos se adopto el criterio de resistencia ultima o factores de carga, que es el que se establece en el RCDF - 87 y que se basa en considerar un comportamiento elasto — plastico del material.

Por ultimo, cabe mencionar que se procuré incluir las citas a los reglamentos y referencias de donde fueron tomadas las expresiones que se utilizan para el calculo.

Capitulo 1 El problema de estacionamiento en la U.D.V.

CAPITULO I

EL PROBLEMA DE ESTACIONAMIENTO EN LA UNIVERSIDAD DON VASCO

El objetivo del presente capitulo es mostrar, en qué consiste el problema de estacionamiento en la Universidad Don Vasco y como puede ir agravandose debido al incremento de la poblacién estudiantil y a los posibles cambios en el uso de los espacios que actualmente se destinan al acomodo de los vehiculos.

1.1 Conceptos generales Si se quiere realizar un anéalisis estadistico de la demanda de espacios para

estacionamiento en la Universidad Don Vasco, es necesario, como primer paso, definir algunos conceptos que utilizaremos en adelante:

a) Poblacion: Por poblacién entenderemos el conjunto de personas (alumnos, docentes, personal administrativo y de mantenimiento) que se encuentran en la Universidad durante un turno de trabajo, es decir, que tendremos una poblacion para el tuo matutino y otra para el turno vespertino que se consideraran de forma independiente.

b) Tasa de variacién: Por tasa de variacién se entendera el incremento o decremento en la poblacién durante un periodo determinado de tiempo (para nuestro caso utilizaremos un periodo de un afio de duracion).

c ) Demanda de estacionamiento (DE): Se refiere al mimero de espacios para estacionamiento requeridos simultaneamente. Se puede expresar como un porcentaje de la poblacién.

d ) Horario pico: Es aquel en que se presenta la mayor demanda de estacionamiento.

1.2 Estimaci6n de la poblacion Una vez que han quedado claros los conceptos anteriores, podemos darnos a la

tarea de estimar la poblacién, o mas bien dicho, las poblaciones, tanto en el turno matutine como en el vespertino. Para este efecto, el dato mas confiable con que se cuenta es la matricula que han tenido las diferentes escuelas de la Universidad en los ultimos afios (Este comportamiento se muestra en la tabla 1). Sin embargo, estos datos sdlo representan la parte de la poblaci6n que corresponde a los alumnos; no obstante esto, la cantidad de maestros y personal administrativo que labora en la Universidad es facil de determinar para el actual ciclo, de modo que si dividimos el nimero de docentes y personal administrativo entre el numero total de alumnos para cada turno (puesto que el personal administrativo forma parte tanto de la poblacion del turno matutino como del vespertino), obtendremos un porcentaje que a falta de datos mas precisos se propone considerar se mantendra mas 0 menos constante.

Anilisis y discfio estructural de un edificio de cstacionamiento para la U_D.V.

Ciclo escolar Matricula en el tumo matutino

1992 - 93 1212 personas

1993 - 94 1206 personas

1994 - 95 1188 personas

1995 - 96 1092 personas

1996 - 97 1063 personas

1997 - 98 963 personas

TABLA 1.1 Variaci6n de {a matricula en el turno matutino (1992-93, 1997-98)

Fuente: Departamento administrativo de la U.D V.

Ciclo escolar Matricula en el turno vespertino

1992 - 93 948 personas

1993 - 94 876 personas

1994 - 95 840 personas

1995 - 96 895 personas

1996 - 97 1019 personas

1997 - 98 1138 personas

TABLA 1.2 Variacion de la matricula en el turno vespertino (1992-93, 1997-98)

Fuente: Departamento administrativo de la U.D.V.

A pesar de lo anteriormente expuesto, faltaria considerar atin un sector de la poblacion que es el que corresponde a los empleados de mantenimiento, sin embargo no se tomara en cuenta debido a que, dado el nivel socioeconédmico de dicho sector, puede afirmarse con bastante grado de aproximacion que practicamente no contribuye a aumentar la demanda de estacionamiento, por lo que no se tomara en consideracion.

Total de maestros en el turno matutino = 100 Total de personal administrativo = 30

Capitulo | El problema de estacionamiento en la U.D.V.

Total de alumnos en el tuo matutino= 963

. . 100 +30 % de maestros y personal administrativo por alumno = —_— x100 = 13.50%

Factor de correccién para el turno matutino = 1.1350

Total de maestros en el turno vespertino = ‘130 Total de personal administrativo = 30

Total de alumnos en el turno vespertino= 1138

wo 30+ % de maestros y personal administrativo por alumno = — x 100 = 14.06%

Factor de correccién para el turno vespertino = 1.1406

Para obtener la poblacion estimada en cada ciclo escolar, multiplicaremos la matricula por el factor de correccién, obteniéndose los siguientes resultados:

Ciclo escolar Matricula en el turno matutino

1992 - 93 1375 personas

1993 - 94 1369 personas

1994 - 95 1348 personas

1995 - 96 1239 personas

1996 - 97 1207 personas

1997 - 98 1093 personas

TABLA 1.3 Variacion de la matricula (corregida) en el tuo matutino (1992-93. 1997-98)

Anilisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V.

Ciclo escolar Matricula en el turno vespertino

1992 - 93 1081 personas

1993 - 94 999 personas

1994 - 95 958 personas

1995 - 96 1021 personas

1996 - 97 1162 personas

1997 - 98 1298 personas

TABLA 1.3 Variacién de la matricula (corregida) en el turno vespertino (1992-93, 1997-98)

Habiendo obtenido las poblaciones estimadas de los ultimos afios para ambos turnos, podemos, mediante ajustes de tipo lineal, exponencial y de potencias, establecer una

ecuacion que relacione el aumento de la poblacion con el tiempo, y que nos permita predecir poblaciones futuras a corto, mediano y largo plazo para cada turno. Dichas ecuaciones son las siguientes:

Para turno matutino:

f{t) = 1297.667 - 50.571 (t) Ecuacion 1.1

Para turno vespertino:

- De (92-93) a (94-95)

f(t) = 947.39 (yy? Ecuacion 1.2

- De(94-95) en adelante

f(t) = 744.937 @° OHS Ecuacion 1.3

Donde: t = Numero de ajios a partir del ajio inicial para el cual es valida la expresion Pp Pp

Una vez que tenemos las ecuaciones que relacionan la variacion de las poblaciones con respecto al tiempo, procedemos a estimar la demanda de estacionamiento.

9

Capitulo | EI problema de estacionamiento en la U.D.V.

1.3 Estimacion de la demanda de estacionamiento Para estimar la demanda de estacionamiento en la Universidad, se recurrid al conteo

directo de los vehiculos en diferentes dias de la semana y a distintas horas. Los resultados fueron los siguientes:

Fecha Dia Hora No. de autos

28 / Ene / 98 Miércoles 17: 30 200 04 / Mar / 98 Miércoles 11:30 147 06 / Mar / 98 Viernes 16: 30 151 06 / Mar / 98 Viernes 17:15 177 il / Mar/ 98 Miércoles 8:45 140

11 / Mar/ 98 Miércoles 10: 30 137 12 / Mar / 98 Jueves 11:25 139 19 / Mar/ 98 Jueves 16:45 171 19 / Mar / 98 Jueves 18:30 191 26 / Mar / 98 Jueves 17: 44 178 20 / Abr / 98 Lunes 17: 45 194 21/ Abr / 98 Martes 10: 10 136 22 / Abr / 98 Miércoles 9:40 139 22 / Abr / 98 Miércoles 18 : 40 189 23 / Abr / 98 Jueves 16: 30 179 24 / Abr / 98 Viernes 17: 20 194 12/ May / 98 Martes 17: 30 199 14 / May / 98 Jueves 17:40 194 15 / May / 98 Viernes 8:30 14] 18 / May / 98 Lunes 18 : 20 186 19 / May / 98 Martes 12:05 138 19 / May / 98 Marites 19: 30 176 20 / May / 98 Miércoles 17:15 186 21 / May / 98 Jueves 9:30 142

TABLA 1.5 Demanda de estacionamiento en la Universidad Don Vasco

Ya con estos datos, se procedié a identificar las horas pico, resultando que para el turno matutino no se pudo identificar ningun horario con mayor afluencia de carros, mientras que para el turno vespertino se ubicd en el rango de las 17 : 00 a las 19 : 00 horas y se seleccionaron solo los datos que se obtuvieron en dichos horarios para calcular un promedio (o media aritmética), al cual le llamaremos demanda media maxima (D.M.M.) y que se calculara con la siguiente formula:

10


Para turno matutino:

D.M.M =X tx2 +434 x44 2" _ 13998) CEcuacion 14) n

Para turno vespertino:

x14x24%x34-x44........ xn D.M._M = = 189.90 (Ecuacion 1.5)

n

Se puede observar que la demanda es bastante mas grande en el turno vespertino, por lo que en adelante nos referiremos solo a éste.

Considerando una distribucion normal de probabilidad, la cual se puede aplicar a muestras pequefias, siempre y cuando éstas sean simétricas (Mendenhall, 1993; 167), tenemos que el area correspondiente al 95 % del total es la comprendida entre la media mas — menos dos veces la desviacion estandar (Ibid; 169), la cual se calcula como:

= 7.99

Al valor igual a la media mas dos desviaciones estandar le llamaremos demanda media extraordinaria (D.M.E) = 189.90 + 2 (7.99) = 205.88

Teniendo identificada la demanda media extraordinaria, el siguiente paso a seguir sera obtener el porcentaje de la poblacion que demanda estacionamiento, para este efecto dividiremos la demanda media extraordinaria entre la poblacién:

oe x100= 15.86 % % de poblacion que demanda estacionamiento =

Coeficiente de demanda = 0.1586

Si consideramos ahora que la ecuaci6n 1.3 nos indica la variacion anual en la poblacién , multiplicando esa ecuacién por el coeficiente de demanda obtendremos una expresion que nos dé la variacion anual de la misma:

f(t) = 118.16 © POE _ 118 16 |e PHS ED Ecuacion 1.6

Donde: t = Numero de afios a partir del afio inicial para el cual es valida la

expresion.

Capitulo I El problema de estacionamiento en la U.D.V.

Utilizando ahora esta ecuacion, y suponiendo que no hay limitaciones para aumentar la poblacion en la escuela, podemos construir una tabla que nos indique el aumento de la demanda a corto, mediano y largo plazo.

Tiempo Aumento en la demanda

2 afios 41 autos

4 afios 92 autos

6 afios 155 autos

8 afios 232 autos

TABLA 1.6 Aumento de la demanda a futuro

Como se puede observar en la tabla 1.6, la demanda de estacionamiento Hlegara a un punto tal que resultara imposible de satisfacer con las instalaciones actuales, por lo cual es necesario proponer una solucién. Sin embargo, no debe olvidarse que la ecuacién que se aplica para determinar el aumento en la demanda obedece tan solo al comportamiento de Jos ultimos cuatro aiios, de los cuales 3 coinciden con la apertura de la carrera de derecho, por lo que al pasar los proximos dos afios en los que se abriran grupos nuevos para dicha carrera, el ritmo de crecimiento pudiera dejar de ser tan vertiginoso y resultaria dificil predecir su comportamiento.

1.4 Disponibitidad de espacios para su uso como estacionamiento Actualmente, los lugares disponibles para estacionar automoviles estan practicamente

saturados (sobre todo en el turno vespertino), lo que significa que si no se amplian a la brevedad posible podrian ocasionarse serios problemas en el mediano y largo plazo. Un agravante para estas dificultades es el hecho de que al crecer la Universidad, no solo aumentan las necesidades de estacionamiento, sino que también lo hacen otro tipo de requerimientos, tales como aulas, espacios para docentes y personal administrativo, etc., lo que propicia la construccién de nuevos edificios que, por falta de espacios adicionales, se tienen que construir en lugares que anteriormente ocupaban los vehiculos, to cual disminuye espacios para estacionamiento; si a esto le agregamos el incremento anual en la demanda de los mismos, podemos notar claramente que el problema se agudiza.

Es debido a todas las razones expuestas en este capitulo que resulta imperativo actuar para resolver el problema de fondo, y evitar futuras complicaciones generando una Propuesta formal de ejecucion de un edificio de estacionamiento dentro de los terrenos de la Universidad Don Vasco.

Capitulo If Propuesta de solucién

CAPITULO II

PROPUESTA DE SOLUCION

En este capitulo se plantea una alternativa de solucién que resulta bastante viable para resolver el problema de estacionamiento en la Universidad Don Vasco. Durante el desarrollo del mismo se explican los criterios que se siguieron para llegar dicha propuesta.

2.1 Alternativa de solucién Como ya se menciond en el capitulo anterior, existe en la Universidad Don Vasco un

problema de estacionamiento que exige una atencién adecuada, es por eso que en este capitulo se presenta una alternativa de solucién que puede ser realizada en varias etapas seguin lo vaya requiriendo el crecimiento de la Universidad. Se plantea pues la construccion de un edificio de estacionamiento de cuatro niveles que ya terminado podria dar cabida a 189 automéviles, lo cual representa una cantidad importante si la comparamos con la demanda actual.

2.2 Localizacién Para la ubicacion del edificio anteriormente mencionado se dispondria de los terrenos

que se encuentran al fondo de la Universidad, cuya localizacion exacta se muestra en el plano que se anexa en el capitulo XI.

El terreno necesario para la construccién del mismo, tiene una superficie total de 1813 m?,

Para la eleccién del sitio de ubicacion, fue necesario tomar en cuenta diversos factores que se muestran enseguida.

a) Disponibilidad: Este concepto es tal vez uno de los que determinan mas directamente el sitio a escoger, ya que los espacios que cumplen con las necesidades de area que se requieren para desarrollar un buen proyecto arquitectonico son limitados, sin embargo, el terreno seleccionado si satisface estas necesidades, siempre y cuando sean retiradas algunas estructuras provisionales que se encuentran en el lugar.

b) Desarrollo a futuro: Otra razén por la que se eligieron los terrenos mostrados en el mapa de ubicacion, es debido a que, de los espacios disponibles, el que se escogid es el que tiene menor vista y se encuentra mas aislado de las areas de estudio de la Universidad, lo cual resulta conveniente para evitar ruidos molestos y para dejar los e€spacios mas vistosos para su desarrollo con otros fines.

c) Circulacion y acceso: Debe tenerse en cuenta que el lugar designado para la construccion del edificio no tenga problemas de acceso, lo cual tampoco era un obstaculo, ya que se puede llegar a él por la entrada principal.

Andlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamicnto para la U.D.V.

2.3 Proyecto arquitecténico

Para la elaboracién de! proyecto arquitectonico se tuvieron en cuenta las dimensiones y

requerimientos minimos que se especifican en el reglamento de construcciones del D.F., y que se describen a continuaci6n:

a) Las dimensiones minimas para cajones de estacionamiento en bateria a 90° seran las siguientes:

- 2.40 x 5.00 m para autos grandes -2.20x 4.20 m para autos chicos

b) Se permitira como maximo que un 50 % del total de los cajones sean para coches chicos.

c) Se tendra una altura libre minima de 2.10 m.

d) Para las rampas, la pendiente maxima sera del 15 % y el ancho minimo en rectas sera de 2.50 m.

e) Las circulaciones para carros tendran un minimo de 6.00 m para un solo sentido.

f) El piso terminado estara elevado 15 cm sobre la superficie de rodamiento de los vehiculos.

g) Las rampas estaran delimitadas por una guarnici6n con altura de 15 cm y ancho de 30 cm en rectas.

h) En todos los cajones colindantes con muros se colocaran topes de 15 cm de altura a 1.20 m de distancia de la pared.

i) El ancho minimo recomendado para escaleras de estacionamientos de uso publico es de 1.20 m.

j) El ancho minimo de huella para las escaleras sera de 25 cm y el peralte maximo

de 18 cm para cada peldafio.

k) Se colocaran barandales a 90 cm de altura a partir de la nariz del escalon.

1) El espacio minimo de ventilacion sera del 10 % de la superficie total de cada entrepiso.

(Plazola, 420 — 422), (Amal, 1991, 181 — 186), (Cal y Mayor)

Con base en todas las consideraciones anteriores se realizo la distribucion de espacios en las diferentes plantas, mismas que se muestran en el capitulo X1.

Para las fachadas se tomo el estilo del edificio de la biblioteca, asegurando asi uniformidad con el tipo de arquitectura existente en la universidad. Se consideraron muros

14

Capitulo II Propucsta de solucion

a media altura para captar la mayor cantidad de luz posible. Los detalles de las fachadas se pueden observar en el capitulo XI.

2.4 Estructuracion Por estructuracién entendemos la configuracién y distribucién de los diferentes

elementos estructurales que tendra el edificio para resistir las fuerzas a que estara sujeto durante su vida util. Por lo cual, debe considerarse una etapa fundamental para la construccién del mismo, sin embargo, debe ser realizada de tal forma que no interfiera con la distribucion de espacios planteada en el proyecto arquitectonico. Para tal efecto, en nuestro caso, se eligié una estructura a base de marcos ortogonales de concreto reforzado (Pc = 250 kg / cm), sin elementos rigidizantes, excepto en los marcos en los que estan ubicadas las rampas y escaleras, que quedaran rigidizados por muros de mamposteria. El sistema de entrepiso sera el conocido como |osa aligerada o reticular, el cual es propio para librar grandes claros sin apoyos intermedios, ya que limita bastante las deflexiones.

Para la cimentacion se recurrira a zapatas corridas con contratrabes en ambos sentidos, con el proposito de evitar asentamientos diferenciales grandes que pudieran ocasionar fuerzas adicionales en la estructura.

Los muros a media altura que llevara el edificio quedaran totalmente desligados de las columnas para evitar fuerzas cortantes no consideradas en el analisis estructural.

Los planos estructurales con la ubicacién de columnas, trabes y muros, se encuentran en el capitulo XI.

Podemos darnos cuenta, una vez terminado este capitulo, que la alternativa de solucion que en el se propone es bastante viable y resolveria de manera efectiva el problema de estacionamiento en la Universidad a corto, mediano e incluso a largo plazo.

Capitulo [II Estimacién de cargas gravitacionales

CAPITULO II

ESTIMACION DE CARGAS GRAVITACIONALES

En este capitulo, se exponen los lineamientos que se siguieron para el dimensionamiento preliminar de los elementos estructurales y para calcular la magnitud de las fuerzas que actuan sobre éstos, utilizando el método de areas tributarias a cada viga 0 muro, asi como el peso de los mismos.

3.1.- Predimensionamiento Por predimensionamiento se entiende la propuesta inicial de secciones transversales

para los diferentes elementos estructurales, de modo que sea posible calcular su peso propio. Es necesario mencionar que dichas secciones deben ser revisadas una vez que se tienen los elementos mecanicos, ya que sdlo representan una base para el calculo.

3.1.1 Losas de entrepiso Salvo en el area de azotea que corresponde a las rampas, en la que se utilizara una losa

maciza de 14 cm de espesor, de acuerdo con lo especificado por las NTC — 96 para peralte minimo en el inciso 4.3.3 e) (Gaceta Oficial; 1996, 30), la losa sera encasetonada, con una capa de compresiOn de 7 cm de espesor y con caseton de poliestireno de 40 x 40 x 35 cm. Las nervaduras tendran un ancho de 15 cm.

Cabe aclarar, que de los 7 cm de capa de compresion, unicamente se consideraran 5 para el calculo , ya que para superficies sujetas a abrasién, el reglamento indica que no se tomara como parte de la seccién el espesor que pueda desgastarse, el cual no sera menor a 1.5 cm. (Arnal, 1991, 442).

15cm t

7com |

35cm 40 cm

Ki

Capitulo II Estimacién de cargas gravitacionales ao roa hoe ao ct ae tee at erm corre oe

3.1.2 Trabes

3.1.2.1 Trabes en ejes A, B, C, D, E, F, G y H

EI peralte de las vigas se estimara como el cociente que resulte de dividir la longitud del claro (se tomara el mayor para uniformar el tamafio de las trabes) entre 12, mientras que el ancho de la trabe se calculara dividiendo dicho cociente entre dos.

H= L _ 904cm

=—= = 75.33 = 80cm 12 12

b= a = 80cm = 40cm 2

80 cm

+>

40 cm

3.1.2.2 Trabes en ejes 1, 2, 3, 4, 5, 6,7

H = 2 10cm _ 6333 ~ 60cm 2) 12

pa ft. 00m _ soem 2 2

60 cm

+—>} 30cm

Capitulo II Estimacién de cargas gravitacionales

3.1.2.3 Trabe secundaria para escaleras

= _ 30em _ 45 93 ~ a5em 12 12

b= A = 45cm = 22.5em = 20cm 2 2

45 cm

ht |

20 cm

3.1.3 Columnas El tamafio de las columnas se determind pensando que fueran mas rigidas en la

direccién mas esbelta del edificio para darle mayor inercia.

3.1.3.1 En ejes 1,3,4,5,7

Se propondran de 80 cm en la direccion esbelta del edificio y de 40 cm en la direccién mas rigida del mismo.

we AAs cm

| 80cm

3.1.3.2 Columnas en ejes 2 y 6

Estas columnas cambian en dimension debido a que su fin principal es el de confinar los muros de carga que soportaran la rampa y seran de 50 x 50 cm.

50 om

30 cm

Capitulo Il Estimacién de cargas gravitacionales

3.1.4 Rampa para vehiculos Para la rampa se propone un espesor de 19 cm, calculado de acuerdo a lo que al respecto

especifican las NTC-96 para disefio en concreto (Gaceta, 1996, 30), ya que actuara como una losa en una sola direccion fuertemente cargada.

19cm

3.1.5 Rampa de escaleras Las rampas de escaleras se proponen de 15 cm de espesor de concreto reforzado, y

trabajando en forma similar a una viga simplemente apoyada.

| 1Scm

3.1.6 Muros de carga

Los muros de carga que serviran para apoyar tanto las rampas para automéviles, como las escaleras, seran de 20 cm de espesor (sin considerar los aplanados) y estaran hechos de tabique de barro rojo recocido.

tH 20cm

Capitulo III Estimacion de cargas gravitacionales

3.1.7 Pretil EI pretil del edificio sera también de tabique de barro pero sélo tendra un espesor de 13

cm (sin tomar en cuenta el aplanado), se aplanara sdlo en su cara exterior y tendra 90 cm de altura.

90 cm

13cm

3.2 Calculo de cargas Para el calculo de cargas se tomaran en cuenta tanto las vivas como las muertas, sin

afectarlas por factor alguno. Las cargas vivas utilizadas estan de acuerdo con lo establecido en el Reglamento de construcciones del Distrito Federal.

Ademas de las cargas vivas distribuidas se considerara una carga concentrada de 1500 kg colocada en el lugar mas desfavorable de cada elemento estructural. (Arnal, 1991,).

3.2.1 Peso de losas

3.2.1.1 Losa maciza en azotea

Cintarilla = (0.01m) (1.6 ton / m?) = 0.0160 ton / m2 Mortero = (0.02 m) (2.10 ton / m*) = 0.042 ton / m2 Tepetate = (0.10 m) (1.95 ton / m3) = 0.195 ton / m? Losa = (0.15 m) (2.4 ton / m’) = 0.36 ton / m? Carga adicional por mortero y losa = 0.040 ton / m? (Amal, 1991) Carga por instalaciones = 0.04 ton / m? (Arnal, 1991)

Carga muerta = 0.693 ton / m2 Carga viva = 0.100 ton / m? (Para pendiente de azotea < 5%) (Amal, 1991)

Carga total = 0.793 ton / m?

Cintarilla | cm

Mortero cemento — arena 2 cm

Tepetate 10 cm

Concreto 15 cm

20

Capitulo II Estimacién de cargas gravitacionales x7 2 omer woman 4 ee re

3.2.1.2 Losa encasetonada en azotea Cintarilla = (0.01m) (1.6 ton / m?) = 0.0160 ton / m2 Mortero = (0.04 m) (2.10 ton / m3) = 0.084 ton / m? Tepetate = (0.10 m) (1.95 ton / m3) = 0.195 ton / m? Losa = [ 2 (0.15 m) (0.35 m) (1.10 m) + 2 (0.15 m) (0.35 m) (1.1 m— 0.3 m) + (1.1 m)? (0.05m)] (2.4 ton / m?) / (1.1 m2) = 0.5157 ton / m? Carga adicional por mortero = 0.040 ton / m? (Arnal, 1991) Carga por instalaciones = 0.04 ton / m? (Arnal, 1991)

Carga muerta = 0.8972 ton / m2 Carga viva = 0.100 ton / m?


eee) «= Citarilla 1 cm She tee oe ore es Montero cemento — 2am

Tepetate 10 cm

Losa aligerada

Mortero cemento ~ arena 2 cm

3.2.1.3 Losa de entrepiso Losa = 0.5637 ton / m? Aplanado de mortero cemento — arena = (0.02 m) (2.1 ton / m?) = 0.042 ton / m2 Carga adicional por mortero y losa = 0.04 ton / m? (Arnal, 1991) Carga por instalaciones = 0.04 ton / m? (Arnal, 1991)

Carga muerta = 0.6857 ton / m? Carga viva = 0.250 ton / m?


Losa encasctonada


21

Capitulo HI] Estimacién de cargas gravitacionales

3.2.2 Trabes Para calcular el peso de las trabes se descontara el espesor de la capa de compresion que

ya ha sido considerado en las losas.

3.2.2.1 Trabes en ejes A, B, C, D, E, F, Gy H

(0.40 m) (0.80 m) (2.4 ton / m) = 0.720 ton /m

3.2.2.2 Trabes en ejes 1, 2, 3, 4,5, 6 y 7

(0.30 m) (0.60 m) (2.40 ton / m*) = 0.396 ton /m

3.2.2.3 Trabe secundaria para escaleras (0.20 m) (0.45 m) (2.4 ton / m?) = 0.216 ton/m

3.2.3 Columnas El peso de las columnas se calcula aqui, aunque no se incluya de momento en el método

de analisis, ya que posteriormente se agregara a la carga axial total en cada columna para el disefio de la cimentacién.

3.2.3.1 Columnas en ejes 1, 3, 4,5 y7

(0.40 m) (0.80 m) (2.4 ton / m?) = 0.768 ton/m

3.2.3.2 Coltumnas en ejes 2 y 6 (0.50 m) (0.50m) (2.4 ton / m2) = 0.600 ton / m

3.2.4 Muros Habra tanto muros de carga como muros divisorios, los primeros seran de tabique de

barro rojo recocido de 21 y los segundos de Panel W. En las fachadas, aparte del muro bajo de tabique de 14 se colocara Panel W para dar Ja apariencia de muros mas robustos.

3.2.4.1 Muros de carga

Tabique = (0.20 m) (1.6 ton / m3) = 0.320 ton / m? Aplanados = (0.04 m) (2.1 ton / m?) = 0.084 ton / m2

Total = 0.404 ton / m

20 cm

22

Capitulo [11 _ Estimacién de cargas gravitacionales

3.2.4.2 Muros bajos en fachadas

Tabique = (0.13 m) (1.6 ton / m?) (1.10 m) = 0.2288 ton/m Aplanados = (0.04 m) (1.10 m) (2.1 ton / m3) = 0.0924 ton/m

Total = 0.3212 ton/m

110. cm

13cm

3.2.4.3 Pretil

Tabique = (0.13 m) (0.90 m) (1.6 ton / m3) = 0.1872 ton/m Aplanados = (0.04 m) (0.90 m) (2.1 ton / m*) = 0.0756 ton / m

Total = 0.2628 ton /m

3.2.4.4 Muro de Panel W

Panel PS — 3000 -D

Con aplanados de 1.5 cm en cada cara = 0.082 ton / m?

3.2.5 Rampa para vehiculos Rampa = (0.19 m) (2.4 ton / m?) = 0.456 ton / m?

Carga adicional por mortero y por losa = 0.040 ton / m? (Arnal, 1991) Carga por instalaciones = 0.040 ton / m? (Arnal, 1991)

Carga muerta = 0.536 ton / m?

Carga viva = 0.350 ton / m?


Rampa de concreto 19 cm

23

Capitulo HI Estimacion de cargas gravitacionales

3.2.6 Rampa de escaleras Peso de un peldajio = (0.173 m) (0.30 m) (1.3 m) (1.6 ton/ m’) /2 = 0.0541 ton 8 peldafios (0.0541 ton) = 0.4328 ton

30cm

-

17.33 cm

Longitud ~ {(.1m/2P + (5.0m = 5.235m

Peldafios = (0.4328 ton) / (5.235 m) (1.30 m) = 0.0636 ton / m? Rampa = (0.15 m) (2.4 ton / m’) = 0.360 ton / m? Mosaico de pasta = 0.035 ton / m? Mortero cemento — arena = (0.05 m) (2.1 ton / m3) = 0.105 ton / m2 Carga adicional por mortero y por losa de rampa = 0.04 ton / m? Carga por instalaciones = 0.04 ton / m2

Carga muerta = 0.6436 ton / m? Carga viva = 0.350 ton / m?


Escalones

Losa de concreto 15 cm


3.3 Areas tributarias Las areas tributarias se obtendran sacando lineas a 45° a partir de cada nudo (Union viga

~ columna). Cabe mencionar que las 4reas tributarias seran diferentes en la azotea y en los entrepisos, ya que en la azotea no habra trabes secundarias.

24

3.3.1 Nivel 4 (Azotea)

oS Capitulo IH

some

Estimacion de cargas gravitacionales ==

Ts. 7 TO Tt H RN, s.i8at/] —N 15.98 a" 15.98 oy

“ \ 134 wA730 a 156 ey —— 756m! 5.50 m

15.98 mm site 5 159ta? -L.G

12.09 a 12.09 a?

13.69 a | 13.69 oF < peer| 12.24 oe} 12.2404 740m

18.09 oF 18.09 a? QI Va 0 — —- NK —_ oa ey — F

> 18.09 /NS

/ 1444m° | 144407" 14.44 a? {12.74 me] 12.74 2 160m

S 17.294

12.09 ar ’ _ 62a ' E

622 me | 12.09 109 |S wy 1

17.29m7 \ '

' | 127607 12.76 | Mabe ><” on 1444 14d et 12.74 oot) 12.740? 7.60 m

{172900 | 4 17.250" / 620° _ 19 ‘ {tem ‘S 62

— Wt a r D f orm 18.09 m 18.09 ox 720m" | 17.29e0'| -

| 12.74 mo? | 12.24 oP Lu | 160m \ (7m, ||

17. : | \ , ‘ \ ‘ ad : Jot 62a 18.09 m? Dn | to. 1 Cc

NC 5.08 mo? \ 62 SIN 98a wy’ Sitar . Suet , : / eo Ny ES ON a, | ' 1 : 1

11.6600" 11 664 azar 12.260" 13.69 LL < 13.69 my Bow rope 11.66: i S6er 740m j ' i | { : |

7™ 7

saa / oz NL 179m Ne ster. | B

\ sie TS 62%, 1798 sam 7S Stee : ans Lis m 7340? 734 750.0 I toe S60 56 oo 736m — “ som 1500 |noow 13h 734 550m a i \ ’ ‘ . 4 | N '

7 . 17.98 oF oe ‘ - 17.9% m . L suet | 622m NE SR Se tem » TA

25

85a + 855m

4

Capitulo HI Estimacién de cargas gravitacionales

. OO cet Spe WN. —_ H [\ sae VAN NY 15.9% a 7 622 a - Stay

raafoew 75002750 m | 7.56 m° 7 S6m? 1560 ~ 786 07 750 oF 1790 wt [734 oP] 7 34 350m

v 1598 Lo 1598 / 51802 6.22 m _ “cme _ |. G 518m 622m \ 622 oe 18.09 oF \ 18.09 a

140. V1 S6cn? 11 66004 12.24 m? | 12.24 a9 13,69 ma? >< Bee (3.69 oF =e < 13.69 te tee

\ Z \ / \. | / siem\|/" e2ame\| oom 1809 ma! Yo eam NN) siem\) | F

6.22 mP 18.09 a ; 18.09 a Lo 6.22 my 7.290? 17.29en4 : : 7

' 12.74 ma, 12.74 oa] 14.44 oF Nat 14.44 oF Dy. ae ne 7.600

17.29m" , J \ 17.2904 a | ra Lo \ | yo sae wwe . wma |, at ' E eb os _ j

~S 62m / ' 18.09 = N 18.09 ny . t | (17.2904 7 | ‘NO a i j 779%"

7 92.74 oo? |12.74 cn? 14.44 oa? < ae? 4am ~< eur ao 7.60 m | | a ,

y 1 29m" . “ \ : aN 117.251 ’

18.09 m* 18.09 a? 62m t + nen et wee KY SEE tof oe D cog * 18.09 aa ’ 622 oF 7 ' : an 18.09 y : . y : . 17.29m"; |

2900 \ / | \ . 47 1 | i : 12.762 [1276 Mew Sg taaees deo hdd mg (1274? 12-74! 70m ! ? 1 .

! 6 ~ | + ! 17.290 , . ‘

| \o a mm Ly Sam S, 18.09 a 18.09 on? 4 . . Cc BK ~*~ — . _ 7 * 7 7

S Same 1S 62ame 1798 oe 1798 wt : ( $.18m : N \

1 Nv we NN v : .

1.860 fe 122408 12.24 ml 13,69 m2 > = "13.60" |13.6800" + 13.69 | 12-24 mh 12.24 oP 1.6? 11 66? |40

3 . a /™ 4 \ a . fou’ | - 627m *. 1798 oF Nye 1798 ‘yl / one . B

iS a ~ 7 7 7 7 7 - AT ~~ . _ Saat a \ 90e / 17.98 LS < 622m FSt8m

. + ‘ \ a ' .

[734 m (iste nat X 750m? [756a" < 26 mitsm — 756m17S50m? 17.50 ar {50a . “ i 7 s { 1

' \ ~ +440 mt 1798 oP Soa, 198 : I. sige syy | 620m | ea Te UO OB _ A

4 455m 4 5.00m _ | 855m Le 855m { 500m, 45m 1 ’ 1 ‘ J

I 2 3 4 5 6 7

26

Capitulo lil Estimacion de Cargas gravitacionales a RTT one

3.4 Canalizacién de cargas a los marcos

3.4.1 Direccién Y

3.4.1.1 Marco 1

3.4.1.1.1 Nivel 4 (Azotea)

EntreA-ByG-H Losa = (7.34 m2) (0.9972 ton / m?) / 5.5 m = 1.3308 ton/m Trabe = 0.396 ton/m Pretil = 0.2628 ton /m


Entre B-Cy F-G

Losa = (11.66 m?) (0.9972 ton / m?) / 7.4 m= 1.5713 ton/m

Trabe = 0.396 ton /m

Pretil = 0.2628 ton /m


EntreC-D, D-EyE-F

Losa = (17.29 m?) (0.7695 ton / m?) / 7.6 m= 1.7506 ton /m Trabe = 0.396 ton /m Pretil = 0.2628 ton /m


3.4.1.1.2 Niveles 3, 2 y 1

Entre A-ByG-—H Losa = (7.34 m?) (0.9357 ton / m?) / 5.5 m= 1.2487 ton/m Trabe = 0.396 ton /m

Muro bajo = 0.3212 ton /m Muro falso = (2.5 m) (0.082 ton / m?) = 0.205 ton/m


Entre B~Cy F-G Losa = (11.66 m?) (0.9357 ton / m2) / 7.4 m = 1.4744 ton/m Trabe = 0.396 ton/m Muro bajo = 0.3212 ton/m Muro falso = 0.205 ton/m

27

Capitulo II] _Estimacién de cargas gravitacionales


Entre C- D, D-EyE-—F

-Nivel 3

Muro = (0.404 ton / m?) (2.5 m) = 1.01 ton/m Trabe = 0.396 ton /m Total = 1.406 ton /m

-Niveles 2 y 1

Rampa = (17.29 m?) (0.895 ton / m?) / 7.6 m = 2.0361 ton/m Muro = 1.01 ton/m Trabe = 0.396 ton/m


3.4.1.2 Marco 2


Entre A—-By G-H Losa = (14.84 m?) (0.9972 ton / m?) / 5.5 m = 2.6906 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


Entre B—- Cy F-G

Losa = (23.90 m?) (0.9972 ton / m?) / 7.4 m = 3.2207 ton/m

Trabe = 0.396 ton/m


Entre C- D, D-EyE-F

Losa = (30.03 m?) (0.9972 ton / m?) / 7.6 m = 3.9403 ton/m Trabe = 0.396 ton/m


3.4,1.2.2 Niveles 3, 2 y 1

Entre A- By G—H

Losa = (14.84 m?) (0.9357 ton / m?) / 5.5 m = 2.5247 ton/m Trabe = 0.396 ton /m

28

Capitulo Hl Estimacién de cargas gravitacionales


Entre B—- Cy F-G Losa = (23.90 m?) (0.9357 ton / m?) / 7.4 m = 3.022 ton/m Trabe = 0.396 ton/m


Entre C- D, D—-Ey E-F

-Nivel 3 Losa = (12.74 m?) (0.9375 ton / m?) / 7.6 m= 1.5685 ton/m

Muro = 1.01 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


-Niveles 2 y 1 Losa = 1.5685 ton/m Muro = 1.01 ton/m

Rampa = (0.895 ton / m?) (17.29 m?) / 7.6 = 2.0361 ton/m Trabe = 0.396 ton/m


3.4.1.3 Marcos 3 y 5


Entre A- By G-—H

Losa = (15.062 m?) (0.9972 ton / m?) / 5.5 m = 2.7309 ton/m

Trabe = 0.396 ton/m


Entre B-CyF-G

Losa = (25.93 m?) (0.9972 ton / m?) / 7.4 m= 3.4942 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


Entre C -D, D-Ey E-F


29

Capitulo IEf Estimacién de cargas gravitacionales


3.4.1.3.2 Niveles 3, 2y t

EntreA-ByG-H Losa = (15.062 m?) (0.9375 ton / m?)/ 5.5 m= 2.5625 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


Entre B-Cy F-G



EntreC-D, D-EyE-F Losa = (27.18 m?) (0.9357 ton / m?) / 7.6 m = 3.3464 ton/m Trabe = 0.396 ton/m


3.4.1.4 Marco 4


Entre A-ByG-H Losa = (15.124 m?) (0.9972 ton / m2) / 5.5 m= 2.7421 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


Entre B~Cy F-G Losa = (27.38 m?) (0.9972 ton / m?) / 7.4 m = 3.6896 ton/m Trabe = 0.396 ton/m


EntreC-~D, D-EyE-F Losa = (28.88 m?) (0.9972 ton / m?) / 7.6 m = 3.7894 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


30

Capitulo [II Estimacién de cargas gravitacionales SAT Roar: NES Te eer

3.4,1.4.2 Niveles 3, 2 y t

Entre A- By G—H Losa = (15.124 m?) (0.9357 ton / m2) / 5.5 m= 2.573 ton/m Trabe = 0.396 ton/m


Entre B- Cy F-G Losa = (27.38 m?) (0.9357 ton / m2) / 7.4 m = 3.4621 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


Entre C- D, D-Ey E-F Losa = (28.88 m?) (0.9357 ton / m2) / 7.6 m= 3.5557 ton/m Trabe = 0.396 ton/m


3.4.1.5 Marco 6


Entre A~By G—H Losa = (14.84 m?) (0.9972 ton / m?)/ 5.5 m= 2.6906 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


Entre B- Cy F—G Losa = (23.90 m?) (0.9972 ton / m2) / 7.4 m = 3.2207 ton/ m Trabe = 0.396 ton /m


EntreC -D, D-EyE-F Losa = (30.03 m?) (0.9972 ton / m?) / 7.6 m = 3.9403 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


31

Capitulo Hii Estimacién de cargas gravitacionales

3.4.1.5.2 Niveles 3, 2 y I

Entre A-B



Entre B- Cy F-G Losa = (23.90 m?) (0.9357 ton / m?) / 7.4 m = 3.022 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


Entre C-D, D-EyE-F

-Nivel 3

Losa = (12.74 m?) (0.9375 ton / m?) / 7.6 m = 1.5685 ton/m Muro = 1.01 ton/m



-Niveles 2 y 1

Losa = 1.5685 ton/m Muro = 1.01 ton/m

Rampa = (0.895 ton / m?) (17.29 m2) / 7.6 = 2.0361 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


Entre G-—H

Losa = (14.84 m’) (0.9357 ton / m2) / 5.5 m = 2.5247 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


3.4.1.6 Marco 7


Entre A—-ByG-—H Losa = (7.34 m?) (0.9972 ton / m2) / 5.5 m= 1.3308 ton/m Trabe = 0.396 ton/m Pretil = 0.2628 ton / m

32

Capitulo II] Estimacién de cargas gravitacionales


Entre B- Cy F-G Losa = (11.66 m?) (0.9972 ton / m?) / 7.4 m= 1.5713 ton/m Trabe = 0.396 ton /m Pretil = 0.2628 ton /m


EntreC-D, D-EyE-F

Losa = (17.29 m?) (0.7695 ton / m2) / 7.6 m= 1.7506 ton/m Trabe = 0.396 ton/m Pretil = 0.2628 ton /m


3.4,1.6.2 Niveles 3, 2 y 1

Entre A—B

Trabe = 0.396 ton /m Muro bajo = 0.3212 ton/m Muro falso = (2.5 m) (0.082 ton / m?) = 0.205 ton/m


Entre B-Cy F-G Losa = (11.66 m?) (0.9357 ton / m?) / 7.4 m= 1.4744 ton/m Trabe = 0.396 ton /m Muro bajo = 0.3212 ton/m

Muro falso = 0.205 ton / m


Entre C—D, D~Ey E—-F

-Nivel 3

Muro = (0.404 ton / m?) (2.5 m) = 1.01 ton/m

Trabe = 0.396 ton/m

Total = 1.406 ton/m

33

Capitulo III Estimacién de cargas gravitacionales

-Niveles 2 y 1

Rampa = (17.29 m?) (0.895 ton / m2) / 7.6 m = 2.0361 ton/m Muro = 1.01 ton/m Trabe = 0.396 ton /m


Entre G-H Losa = (7.34 m?) (0.9357 ton / m2) / 5.5 m = 1.2487 ton/ m Trabe = 0.396 ton /m

Muro bajo = 0.3212 ton/m

Muro falso = (2.5 m) (0.082 ton / m2) = 0.205 ton/ m


3.4.1.7 Trabe secundaria

Muro falso = (0.082 ton / m?) (3.1 m) = 0.2542 ton/m Trabe = 0.27 ton/m Losa = (4.41 m?) (0.9357 ton / m?) / 5.5 m= 0.7503 ton /m


R= R2= “ = ane >> 3 s048:0n

3.4.2 Direccién X

3.4.2.1 Marco A


Entre 1-2 y6-7

Losa = (5.18 m?) (0.9972 ton / m?) / 4.55 m= 1.1353 ton/m Trabe = 0.720 ton /m Pretil = 0.2628 ton /m


Entre 2-3y5-6

Losa = (6.22 m’) (0.9972 ton / m?) / 4.99 m = 1.243 ton/m Trabe = 0.720 ton/m



34

Capitulo II Estimacion de cargas gravitacionales - - cportoo omee <oweroeecr cars

Entre 3-4 y 4-5




3.4.2.1.2 Niveles 3, 2 y 1

Entre 1-2

Losa = (5.18 m?) (0.9357 ton / m?) / 4.55 m= 1.0653 ton/m Muro bajo = 0.3212 ton /m Muro falso = (2.3 m) (0.082 ton / m?) = 0.1886 ton /m Trabe = 0.720 ton /m


Entre 2-3 y 5-6

Losa = (6.22 m?) (0.9357 ton / m?) / 4.99 m= 1.1663 ton/m Muro bajo = 0.3212 ton/m Muro falso = 0.1886 ton /m Trabe = 0.720 ton /m


Entre3-4y 4-5

Losa = (15.98 m?) (0.9357 ton / m*) / 8.56 m= 1.7468 ton/m Muro bajo = 0.3212 ton/m Muro falso = 0.1886 ton /m Trabe = 0.720 ton/m


Entre 6—7

-Nivel 3

Entre 0.00 y 1.95 m

Losa = (0.95 m?) (0.9357 ton / m?) / 1.95 m =0.4559 ton/m Muro = (0.404 ton / m’) (2.3 m) = 0.9269 ton /m



Entre 1.95 y 4.55 m

Muro = 0.9269 ton /m Trabe = 0.720 ton/m

35


-Niveles 2 y 1 Entre 0.00 y 1.95 m

Losa = (0.95 m?) (0.9357 ton / m?)/ 1.95 m = 0.4559 ton/m Muro = (0.404 ton / m?) (2.3 m) = 0.9269 ton /m Trabe = 0.720 ton /m


Entre 1.95 y 4.55 m

Escaleras = (5.235 m) (1.3 m) (0.9936 ton / m?) / 2.6 m = 2.6007 ton /m

Muro = 0.9269 ton /m



3.4.2.2 Marco B


Entre 1-2y6-7

Losa = (10.36 m?’) (0.9972 ton / m?) / 4.55 m = 2.2705 ton/m Trabe = 0.720 ton /m


Entre 2-3 y 5-6

Losa = (12.44 m?) (0.9972 ton / m?) / 4.99 m = 2.4860 ton/m Trabe = 0.720 ton / m


Entre 3-4 y 4-5

Losa = (33.96 m?) (0.9972 ton / m?) / 8.56 m = 3.9562 ton/m

Trabe = 0.720 ton/m


3.4.2.2.2 Niveles 1,2 y3

Entre 1 ~ 2

Losa = (10.36 m?) (0.9357 ton / m?) / 4.55 m = 2.1305 ton/m



Capitulo [1 Estimacion de cargas gravitacionales

36

BR eo reste + Voces mam age sneer:

Entre 2-3 y 5-6 Losa = (12.44 m?) (0.9357 ton / m?) / 4.99 m = 2.3327 ton/m Trabe = 0.720 ton/m


Entre 3-4 y 4-5 Losa = (33.96 m?) (0.9357 ton / m?) / 8.56 m = 3.7122 ton/m Trabe = 0.720 ton /m


Entre 6-7

-Nivel 3 Entre 0.00 y 1.95 m

Losa 1 = (5.18 m?) (0.9357 ton / m2) / 4.55 m= 1.0653 ton/m Losa 2 = (0.95 m?) (0.9357 ton / m) / 1.95 m= 0.4559 ton/m Trabe = 0.720 ton /m


Entre 1.95 y 3.25 m Losa = 1.0653 ton/m Escaleras = 2.6007 ton /m Trabe = 0.720 ton /m


Entre 3.25 y 4.55 m

Losa = 1.0653 ton /m



-Niveles 2 y 1 Entre 0.00 y 1.95 m

Losa 1 = (5.18 m?) (0.9357 ton / m?) / 4.55 m = 1.0653 ton / m

Losa 2 = (0.95 m?) (0.9357 ton / m?)/ 1.95 m= 0.4559 ton/m Trabe = 0.720 ton /m


Entre 1.95 y4.55m Losa = 1.0653 ton/m

Escaleras = 2.6007 ton /m

37





3.4.2.3 Marcos C y F


Entre l-2y6—7 Losa = (5.18 m?) (0.9972 ton / m?) / 4.55 m= 1.1353 ton/m Trabe = 0.720 ton /m


Entre 2-3 y 5-6 Losa = (12.44 m?) (0.9972 ton / m2) / 4.99 m = 2.4860 ton/m Trabe = 0.720 ton /m


Entre3-4y 4-5 Losa = (36.07 m?) (0.9972 ton / m2) / 8.56 m = 4.2020 ton/m Trabe = 0.720 ton /m


3.4.2.3.2 Niveles 3,2 y I

Entre 1-2 y6-—7

Losa = (5.18 m?) (0.9357 ton / m2) / 4.55 m = 1.0653 ton/m Trabe = 0.720 ton/m


Entre 2-3 y5~6 Losa = (12.44 m?) (0.9357 ton / m?) / 4.99 m = 2.3327 ton/ m Trabe = 0.720 ton /m


Entre3-—4y 4-5 Losa = (36.07 m?) (0.9357 ton / m’) / 8.56 m = 3.9428 ton/m Trabe = 0.720 ton/m


38

3.4.2.4 Marcos D y E


Entre 2-3 y 5-6

Capitulo Hil Estimacién de cargas gravitacionales



Entre3—4y4-5



3.4.2.4.2 Niveles 3, 2 y 1

Entre 2-3 y 5-6



Entre3—4y 4-5



3.4.2.5 Marco G


Entre 1-2 y6-7

Losa = (10.36 m?) (0.9972 ton / m?) / 4.55 m= 2.2705 ton/m Trabe = 0.720 ton/m


Entre 2-3 y 5-6



39

Capitulo HI] Estimacién de cargas gravitacionales

Entre3-4y4—5



3.4.2.5.2 Niveles 1, 2 y 3

Entre 1-2 y6-7

Losa = (10.36 m?) (0.9357 ton / m?) / 4.55 m = 2.1305 ton/m



Entre 2—3 y 5-6



Entre3-4y4-5



3.4.2.6 Marco H


Entre f-2y6-7

Losa = (5.18 m?) (0.9972 ton / m?) / 4.55 m= 1.1353 ton/m Trabe = 0.720 ton /m Pretil = 0.2628 ton /m


Entre 2—3y5-6

Losa = (6.22 m?) (0.9972 ton / m?) / 4.99 m= 1.243 ton/m

Trabe = 0.720 ton/m

Pretil = 0.2628 ton/m


40

: Capitulo I Estimacién de cargas gravitacionales wer

Entre 3-4 y 4-5 Losa = (15.98 m?) (0.9972 ton / m’) / 8.56 m = 1.8616 ton/m Trabe = 0.720 ton /m Pretil = 0.2628 ton / m


3.4.2.6.2 Niveles 3, 2 y 1

Entre 1-2 Losa = (5.18 m?) (0.9357 ton / m2) / 4.55 m= 1.0653 ton/m Muro bajo = 0.3212 ton/m

Muro falso = (2.3 m) (0.082 ton / m?) = 0.1886 ton /m Trabe = 0.720 ton/m


Entre 2~—3 y 5-6

Losa = (6.22 m?) (0.9357 ton / m?) / 4.99 m = 1.1663 ton/m Muro bajo = 0.3212 ton/m Muro falso = 0.1886 ton /m Trabe = 0.720 ton/m


Entre3-4y4-—5

Losa = (15.98 m?) (0.9357 ton / m?) / 8.56 m= 1.7468 ton/m Muro bajo = 0.3212 ton/m Muro falso = 0.1886 ton /m Trabe = 0.720 ton/m


3.4.2.6.2.4 Entre 6 —7

Losa = (5.18 m?) (0.9357 ton / m?) / 4.55 m = 1.0653 ton/m Muro = (0.404 ton / m?) (2.3 m) = 0.9269 ton/m



Una vez que se ha hecho toda la canalizacién de cargas, se indica de modo esquematico

para que sea mas clara y se pueda proceder con el método de rigideces para encontrar las

fuerzas en los elementos de los marcos.

4

3.4.3 Cargas en los marcos

3.4.3.1 Marco 1

1.9896 2.2301 2.4094 2.2301

1.9896

Py

Capitulo HI Estimacién de cargas gravitacionales

Nota: Todas las cargas distribuidas estan en ton /m

+ Carga concentrada de 1500 kg al centro de cada viga (Amal, 1991: 286)

2.1709 2.3966 2.3966 2.1709 3.10m

ia tp ty Py ¥ ¥ ¥ a

2.1709 | 2.3966 3.4421 23966 | 2.1709 3.10m

ti ii 4 4 +1 dry 2.1709 | 2.3966 3.4421 23966 | 2.1709

3.10m

oe ee 4 i | } Fy

3.10m

oo om cA cop ca 550m | 740m | 760m | 760m 760m | 740m | 5.50m

42

3.4.3.2 Marco 2

3.0896 3.6167 4.3363

Capitulo Ul She muy mae it

Estimacién de cargas gravitacionales

3.0896 3.6167


{- Carga concentrada de 1500 kg al centro de cada viga (Arnal, 1991: 286)

a = Apoyo simple

43

CB 3.4180 2.9202 2.9745 310m

3.4180 5.0106 34180 OS TT 2.9202 2.9202

3.10m

2.9202 3.4180 2.9202

| | | | | L | 3.10m

3.10m

03 | Co oc CH ] | GIT"

550m | 740m | 7.60m 760m | 760m 740m | 5.50m

3.4.3.3 Marcos 3 y 5

Capitulo I Estimacion de cargas gravitacionales

3.1259 3.8902 3.9623 3.8902 3.1259

3.6747 3.7424 3.6747

2.9585 2.9585

eiyted t ytd | dig 2.9585 3.6747 3.7424 3.6747 2.9585

eid t yey | Pid | diy 2.9585 3.6747 3.7427 3.6747 2.9585

yi yt} es | vi yt ivi a so 1550m | 740m | 760m |

Nota: Todas las cargas distribuidas estan es ton / m.

7.60m

r

7.60m

T

3.10m

3.10m

4 | 740m | 5.som_ |

1 = Carga concentrada de 1500 kg al centro de cada viga (Arnal, 1991: 286)

3.10m

4

hepaer ome aimmgrin


3.4.3.4 Marco 4

3.1381 4.0856 4.1854 4.0856 3.1381

2.9690 | 3.8581 3.9517 3.8581 2.9690 3.10m

2.9690 | 3.8581 3.8581 2.9690

“ me 3.10m

2.9690 | 3.8581 3.8581 2.9690

yi yi 4 $i did -_

3.10m

a) £4 Cc C4 C4 Cc C4 Co _f

5.50m 740m 7.60m 7.60m 7,.60m 7.40m 5.50m Nota: Todas las cargas concentradas estan en ton / m

1 = Carga concentrada de 1500 kg al centro de cada viga (Arnal, 1991: 286)

45


3.4.3.5 Marco 6

3.0866 3.6167 4.3363 3.6167 3.0866

3.4180 2.9745 3.4180 oll 2.4222 2.9202 310m

3.4180 5.0106 3.4180

/ 2.9202 2.4222 310m

+. 4 ots 4 14+ + 24222 3.4180 34180 2.9202

3.10m

Footy pty ty |

3.10m cd ma mH co ca Gj] —-~ 5.50m | 740m | 760m 7.60m 7.60m 740m | 5.50m


if Carga concentrada de 1500 kg al centro de cada viga (Arnal, 1991: 286)

ee = Apoyo simple

46

Capitulo III Estimacién de cargas gravitacionales Soe ov oP ararrtem ions.

3.4.5.6 Marco 7

1.9896 2.2301 2.2301 1.9896

0.9222 | 2.3966 2.3966 | 2.1709 3om

| me l ef typ oP | 0.9222 | 2.3966 3.4421 2.3966 | 2.1709

3.10m

pet fig Jol fry 0.9222 | 2.3966 3.4421 2.3966 | 2.1709

3.10m

ttf Py tft | Py

3.10m

ee s.5om | 740m | 760m 760m {| 760m 7.40m | 550m |

Nota: Todas las cargas estan en ton /m

t Carga concentrada de 1500 kg al centro de cada viga (Amal, 1991: 286)

47

Capitulo Il Estimacion de cargas gravitacionales

Nota: Todas las cargas distribuidas estan en ton / m

L Carga concentrada de 1500 kg al centro de cada viga (Arnal, 1991: 286)

= Carga concentrada de 3504.8 kg por trabe secundaria

3.4.3.7 Marco A

21181 2.2258 2.8444 2.2258 2.2181

Hasta 1.95 m 2.2951 2.3961 2.9766 2.9766 2.3961 2.1028 ton / mde 3.10m 1.95.04.55 m

t + J J + | 1.6469 ton/m

2.2951 2.3961 2.9766 2.9766 2.3961 Hasta 1.95 m 2.1028 ton / m de 3.10m 1.95a4.55m

! t 1 J 1 4 4.2476 ton/m

Hasta 1.95 m

1028 t 2.2951 | 2.3961 2.9766 2.9766 2.3961 ; oem de 3.10m : . 4.2476 ton /m

tt t t +H

3.10m

| Oo cm cl oo

4.55m 4.99m 8.56m | 8.56m 499m | 4.55m

48

Capitulo Hi Estimacién de cargas gravitacionales te se a a ese Ep Hee

3.4.3.8 Marco B

4.6762

2.9905 = 3.2060 “=| 3.2060 = 2.9905

¥E. Hasta 1.95 m ~~ 4.4325 2.2412 ton/m

, de 1.95 a 3.25m 2.8505 : 3.0527 TIE 4.3860 ton / m 3.10m . de 3.25 a 4.55 m

| J 1.7853 ton/m

2.8505 3.0527 4.4325 Hasta 1.95 m : oe 2.2412 ton / mde

3.10m r AO PLS 1.9524.55m od 4 4.3860 ton /m

TT 4.4325 4.4325 Hasta 1.95 m . 2.2412 ton / m, de

2.8505 : 3.0527 : 3.0527. 195a455m 3.10m : Bese ; 4.3860 ton /m

W t L ty

3.10m

—_l- QI) l 3 (4 mo | co

4.55m | 4.99m 8.56m 3.56m 4.99m i 4.55m



= Carga concentrada de 3504.8 kg por trabe secundaria

= Reaccion del apoyo simple en los marcos 2 y 6

AE seers.

49

Capitulo Il Estimacién de cargas gravitacionales Roe rt Nom mts

3.4.3.9 Marcos C y F

4.9220

1.8553 3.2060 3.2060 1.8553

1.7853 3.0527 4.6628 4.6628 3.0527 1.7853

3.10m

it ‘ 4 14 1.7853 3.0527 4.6628 4.6628 3.0527 1.7853

3.10m

mt + 4 44 ¥. ¥_

1.7853 3.0527 4.6628 4.6628 3.0527 1.7853

3.10m

et ‘ i ‘ao ¥

3.10m

Oo oo co C3 co Oo o-;-

4.55m 4.99m 8.56m | 8.56m 4.99m 4.55m Nota: Todas las cargas distribuidas estan en ton / m

L Carga concentrada de 1500 kg al centro de cada viga (Amal, 1991: 286)

50

Capitulo Ill Estimacién de cargas gravitacionales

3.4.3.10 Marcos D y E

3.2060 * 3.2060

3.0527 4.6749 4.6749 3.0527

3.10m

3.0527 4.6749 4.6749 3.0527

3.10m

3.0527 4.6749 4.6749 3.0527

3.10m

7 t { mo 3.10m

oO | Co CI oO—-—

4.99m 8.56m | 8.56m 4.99m Nota: Todas las cargas distribuidas estan en ton / m

Y Carga concentrada de 1500 kg al centro de cada viga (Amal, 1991: 286)

51

3.4.3.11 Marco G

Capitulo I Estimacién de cargas gravitacionales

. 4.6762 2.9908 : 3.2060 2060 = 2.5905 ———_

Y a

4.4325 4.4325 2.8505 + 3.0527 3.0527 3 2.8505

. : 3.10m

+ t ¥ 2.8505 , 3.0527 4.4325 4.4325 3.0527 | 2.8505

: : 3.10m

4 { { ¥ 4.4325 4.4325

2.8505 3.0527 3.0527 5 2.8505 310m

t t "

3.10m

co | qa 1 | ch —— 435m | 499m 8.56m 8.56m 4.99m | 4.35m



: = Reaccion en los apoyos libres de los marcos 2 y 6

52


3.4.3.12 Marco H

2.1181 2.2258 2.2258 2.1181

2.2951 2.396] 2.9766 2.9766 2.3961 2.7422 3.10m

ti j 1 y 14 2.2951 2.3961 2.9766 2.9766 2.3961 2.7122

3.10m

try t oily 2.2951 2.3961 2.9766 2.9766 2.3961 2.7122 3.10m

iy i 1 tit

3.10m

Co | T —] L an

4.55m 4.99m 8.56m 8.56m 4.99m 4.55m Nota: Todas las cargas distribuidas estan en ton / m

i Carga concentrada de 1500 kg al centro de cada viga (Amal, 1991: 286)

33

CapituloIV — Andlisis estructural bajo cargas gravitacionales PFE RB hate cee Eee ae SET Ec OE BE LER SR COGMEVER me tes oe EDL ELE ee ee

CAPITULO IV

ANALISIS ESTRUCTURAL BAJO CARGAS VERTICALES

En este capitulo se explican los principios fundamentales del método de rigideces y se aplican al caso particular que nos ocupa para obtener los elementos mecanicos correspondientes a cada elemento.

Para ejemplificar el método se realizé el calculo detallado de un marco del edificio, mientras que los demas se analizaron con el programa de computo “RIGMP” elaborado por Pablo Anaya Garcia y Rigoberto Cervantes Zamora (E] listado del programa puede verse en el apéndice A).

4.1 Fundamentos del método de rigideces Debido al uso cada vez mas generalizado de las computadoras como herramienta

auxiliar en el calculo estructural, los métodos matriciales de calculo como el de las flexibilidades y el de las rigideces, han ido desplazando a otros anteriormente muy recurridos como el de Cross y el de Kani. Sin embargo, es el de los desplazamientos o rigideces el que ha tenido mayor aceptacién debido a que es el mas sencillo de programar y no requiere la identificacién de redundantes; por lo tanto, sera el que se explicara y utilizara en adelante.

En este método, las incégnitas son los desplazamientos de los nudos (McCormac, 1996: 469, Camba, 1996: 79), los cuales son el niimero de grados de libertad o de indeterminacién cinematica de la estructura (Camba , 1996: 79), de modo que si se la analiza en el plano, tendremos tres incognitas (desplazamiento en X, en Y y giro) por cada nudo.

El primer paso, es considerar que todos los nudos estan restringidos contra cualquier desplazamiento, es decir que se suponen todas las vigas como doblemente empotradas (Camba, 1996 : 81).

Un concepto basico del procedimiento es el de rigidez, que se define como la fuerza (o momento) que se necesita aplicar en un punto, para producir un desplazamiento (0 giro) unitario en el mismo (Mc Cormac, 1996: 469), de modo que se puede decir que:

P=K 65 (Ibid: 470) Ecuacion 4.1

Donde: P = Fuerza aplicada al nudo

5 = Desplazamiento del nudo K = Rigidez del nudo

Despejando 6:

6=! Ecuacién 4.2

54

Anilisis estructural de un edificio de estacionamiento para la U. D.V. eR bd ne an See SL AU ee RO Be

De modo que conociendo las fuerzas aplicadas en el nudo y la rigidez del mismo, es posible obtener sus desplazamientos.

Para tal efecto, existe una matriz que involucra la rigidez de una barra tanto para desplazamiento horizontal y vertical, como para el giro. Dicha matriz se muestra a continuacion:

(AE /0) +8? (12E1/P)

B(C(AE/1-12E1/P)) 9? (AE/1) +0? (12E1/ P) Simétrica

K= -8 (6E1/F) ¢ (6E1/F) 4E/1

+O (AE/L)-67(12EI/P) -s(C(AE/I-12E1/P)) 8 (GEI/F) co? (AE/P) + 8? (12E1/ P)

SO (C(AE/I-12EN/P)) -s?(AE/I) +07 (12E1/P) -c(6EI/F) s(c(AE/1-12E1/P)) 8? (AB/I) +07 (12E1/F)

“= 8 (BEL/ Py c (6EI/F) 2El/t 8 (6EI/P) -c (6Et/ P) 4El/1

Donde: c = coseno @ y s = seno 6

6 = angulo que forma cada elemento de la estructura con Ia horizontal.

Una vez que se han calculado las matrices de rigidez de cada barra, se procede a realizar el ensamble de las mismas, ya que en cada nudo convergen varias barras y es necesario obtener una matriz que represente la rigidez de todo el sistema.

Para este efecto se deben identificar los nudos de inicio y fin para cada barra y colocarlos en la matriz de rigidez, por ejemplo:

Suponiendo una barra cualquiera

5 6

Ni Nf

U5 V5 @5 U6 V6 @6

U5 U5U5 U5V5 U5@5 USU6 U5V6 US@6 V5 V5U5 V5V5 V5Q5 V5U6 V5V6 V526

@5 @5U5 @5V5 D505 @5U6 @5V6 O526 U6 U6U5 U6V5 U6@5 U6U6 U6V6 U626

V6 V6U5 V6V5 V6@5 V6U6 V6V6 V6G6

@6 @6U5 @6V5 @6O5 @6U6 @6V6 @6Q6

= desplazamiento horizontal = desplazamiento vertical

55

Capitulo [V Anilisis estructural bajo cargas gravitacionales Feo T ane Seem Gem, ee. S00 AOL La RS RT TO AE

Qi = giro del nudo

Ya identificados los nudos a los que corresponde cada barra se realiza el ensamble, resultando que para la matriz ensamblada el término Ni Mj sera igual a la suma de todos los términos NiMj que haya en las matrices de rigidez de las barras. Cuando se ha hecho lo anterior, 0 si se quiere desde antes de hacer el ensamble, se eliminan los renglones y columnas de las matrices que correspondan a alguna restriccion contra el movimiento.

Habiéndose obtenido la matriz de ensamble, se plantea, de forma matricial, un sistema de ecuaciones lineales en términos de las cargas aplicadas, la rigidez del marco (dada por la matriz de ensamble) y los desplazamientos de fos nudos.

[FJ=[K][8] Ecuacion 4.3

Donde [ F } sera un vector de fuerzas externas dado por las reacciones de las barras empotradas consideradas como acciones, es decir, con signo contrario.

Resolviendo el sistema de ecuaciones con cualquier método se encuentran los desplazamientos en los nudos y, una vez que se tengan, se debe proceder a encontrar los elementos mecanicos en cada barra. Para ello, se multiplica la matriz de rigideces de cada barra por un vector formado por los desplazamientos correspondientes a sus nudos inicial y final y se le suman las fuerzas empotradas.

Cuando se han encontrado las fuerzas y momentos en todas las barras, puede considerarse terminada la aplicacién del procedimiento.

4.2 Aplicaci6n del método de rigideces Para aplicar el método de rigideces, es conveniente organizar toda la informacion

necesaria en tablas separadas para cada marco, de modo que resulte facil su interpretacion. Ademas, resulta de gran ayuda elaborar esquemas de todos los marcos que indiquen el inicio y terminacion de las barras, ya que es indispensable conocerlas para realizar el ensamble de las matrices de rigidez.

56

Anilisis estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D. Vv. wes FO. eT a a aU sem MSRM TUG MO tolen di Ge SRR

4.2.1 Marcos 1, 3, 4,5 y 7

4.2.1.1 Esquema de barras y nudos

54 55 56 57 58 59 60

33( P34) 35 >—36 37 38 39, 40

wn 7A BA gon 50, 51 2A BA

39 40 41 42 43 44 45

3 32 33 34 35 36 37 38 aN a a aN a a aN a

24 25 26 27 28 29 30

1645 17ZN) 18 > 9 ZN 204s 24s 22 A 23 NS

9 Dd 10 ib 11 ub 12 vob 13 ub 14/14 b 15. Dsteé

iD 1 3m : a sq 6p 1D a

Pr 4 3 4 5 fF go

Numero en negritas = nudo

Numero sin negritas = barra

Flecha = direccion del inicio y terminacién de la barra

57

Capitulo IV Analisis estructural bajo cargas gravitacionales SD ee a Ee vet me ES AD

4.2.1.2 Tabla de propiedades del marco

[ BARRA _ E (ton/cm?) A (cm?) I (cm4) L (cm) 6(°) Ni Nf

i 158.114 3200 426666.67 310 90 1 9 2 158.144 3200 426666.67 310 90 2 10 3 158.134 3200 426666.67 310 90 3 "i 4 158.114 3200 426666.67 310 90 4 12 5 158.114 3200 426666.67 310 90 5 13 6 158.114 3200 426666.67 310 90 6 14 7 158.114 3200 426666.67 310 90 7 15 8 158.114 3200 426666.67 310 90 8 16 9 158.114 1800 540000 550 0 9 40 10 158.114 1800 40000 740 0 10 1 "1 158.114 1800 $40000 760 0 " 12 12 158.414 1800 §40000 760 0 12 13 13 158.114 1800 540000 760 0 13 14 14 158,114 1800 540000 740 0 14 15 15 158.114 1800 §40000 550. ° 15 16

16 158.114 3200 426666.67 310 90 9 7 17 158.114 3200 426666.67 310 90 10 18 18 188.114 3200 426666.67 310 90 1" 19 19 158.114 3200 426666.67 310 90 12 20 20 158.114 3200 426666.67 310 90 13 21 21 158.114 3200 426666.67 310 90. 14 22 22 158.114 3200 426666.67 310 90 15 23 23 158.114 3200 426666.67 310 90 16 24 24 158.114 1800 540000 550 0 17 8 25 158.114 1800 S$40000 740 0 18 19 26 158.114 1800 540000 760 0 19 20 27 158.114 1800. 540000 760 0 20 21

28 158.114 1800 540000 760 0 2 22 29 158.114 1800 540000 740 ° 22 23 30 158.114 1800 540000 s50 0 23 24

31 158,114 3200 426666.67 310 90 7 25 32 158.114 3200 426666.67 310 90 18 26 33 158.114 3200 426666.67 310 90 19 27 34 158.114 3200 426666.67 310 ) 20 28 35 158.114 3200 426666.67 310 90 2 29 36 158.114 3200 426666.67 310 90 22 30 37 158.114 3200 426666.67 310 90 23 31 38 158,114 3200 426666.67 310 90 24 32 39 158.114 1800 540000 550 0 25 26 40 158,114 1800 540000 740 0 26 27 41 158.114 1800. 540000 760 o 27 28 42 158.114 1800 540000 760 0 28 29 43 158.144 1800 540000 760 0 29 30 44 158.114 1800 40000 740 0 30 nN 45 158.114 4800 540000 350 0 al 32 46 198.114 3200 426666.67 310 90 25 33 47 158.114 3200 426666.67 310 90 26 34 48 158.114 3200 426666.67 310 90 27 35 49 158.114 3200 426666.67 310 90 28 36 50 188.114 3200 426666.67 310 90 29 37 s1 158.114 3200 426666.67 0 90 30 38

52 158.114 3200 426666.67 310 90 31 39 53 158.114 3200 426666.67 310 90 32 40 34 158.114 1800 540000 550 0 33 34 55 158.114 1800 540000 740 0 34 35

56 158.114 1800 540000 760 0 35 36 57 158.114 1800 540000 760 0 36 Ka

58 158.114 41800 540000 760 0 37 38 59 158.114 1800 540000 740 9 38 39 60 158.114 1800 540000 550 0 39 40

58

Analisis estructural de un edificio de estacionamiento para la U. D. V. SFE aN se ne ee eR RO

4.2.2 Marcos 2 y 6


46 47 48 49 50 51 52

31 2 33 34 3B D6 7 38

on and 42 BA aA sav

33 34 35 36 37 38 39

23| Dray D-257— 28} D271 28; Dos ty D0) 27 28 29 30 31 32

aA a A a A aA 20 21 22 23 24 25 26

1s} Die +91 D181 sol _> 201 Doar gy > 29

WA 1s 16LN wa waA 9p A

7 | Dr AsPo o> aol oD al ud pla Dis) Disa! 8

ia a ; aA im A sm

a 200 3 4 sO 6




59

Ae. Cae, a PE Baas ot, CapitulolV — Andlisis estructural bajo cargas gravitacionales

ae es CM SB EE hale


Deki cee ak ee che se

[ BARRA _E (ton/cm?)_A(cm?)__1 (cmé) L (cm) 0) Ni Nf |

1 158.114 3200 426666.67 340 90 1 7 2 158.114 2500 520833.33 310 90 2 9 3 158.114 2500 520833.33 310 90. 3 10 4 158.114 2500 §20833.33 310 90 4 1 5 158.114 2500 520833.33 310 90 5 12 6 158.114 3200 426666.67 310 90 6 14 7 158.114 1800 540000 550 0 7 8 8 158.114 1800 340000 740 0 8 3 9 158.114 1800 540000 760 Q 9 10 10 158.114 1800. 540000 760 0 10 1 11 158.114 1800. 540000 760 0 1 12 12 158.114 1800 540000 740 0 12 13 13 158.414 1800 540000 550 0 13 14 14 158.114 3200 426666.67 310 90. 7 15 15 188.114 2500 $20833.33 310 90 9 7 16 458.114 2500 520833.33 310 90 10 18 17 158.414 2500 §20833.33 310 90 11 i9 18 158.144 2500 520833.33 310 $0 12 20 19 158.114 3200 426666.67 310 $0 14 22 20 158.114 1800 540000 550 0 18 16 21 188,114 1800 540000. 740 0 16 17 22 158.114 1800 540000 760 0 17 18 23 158.114 1800 540000 760 oO 18 19 24 158.114 1800. 540000 760 0 19 20 25 158.114 1800 540000. 740 3 20 21 26 158.114 1800, 540000. 550. 0 21 22 27 158.114 3200 426666.67 310 90 15 23 26 158.114 2500 520833.33 310 90 17 25 2 158.114 2500 520833.33 310 90 18 26 30 158.114 2500 520833.33 310 90 19 a7 31 458.114 2500 520833.33 310 90 20 28 32 158.114 3200 426666.67 310 $0. 22 30 33 158.114 1800 540000 550 Q 23 24 a 158.114 1800 540000 740 0 24 25 35 158.114 7800 540000 760 0 25 26 3% 158.114 1800 540000 760 oO 26 27 37 158.114 1800 540000 760 0 27 28

38 158.114 1800. 340000 740 0 28 29 39 458.114 1800 540000 550. 3 29 30 40 158.114 3200 426666.67 310 30 23 Mu 4 158.114 2500 520833.33 310 90 25 33 42 158.114 2500 520833.33 310 30 26 34 43 158.114 2500 520833.33 310 90 27 35 44 158.114 2500 §20833.33 310 90 28 36 45 158.114 3200 426666.67 Ho 90. 30 38 46 158.114 1800 $40000 550. Q 31 32 47 158.114 1800 540000. 740 0 32 33 48 158.114 1800 540000. 760 0 33 34 49 158.114 4800 5460000 760 O 34 3

50 188.114 1800 540000 760 0 35 36 51 158.114 1800 540000 740 0 36 37 62 158.114 1800 540000 550 oO 37 3

AORN A TEL TROD ke T

60

Anjlisis estructural de un edificio de estacionamiento para la U. D. Vv. me ee ESA a ES RR RE ER EES CAR ERE OT

4.2.3 Marcos A y H


47 48 49 50 51 52

N

29( bso ot > 32 b—33, Daa, Ds

on 41 4 4a2w& BA 44 45 “ 46 AN

34 35 36 37 38 39

22) D3} 2a —_b——st- —_>——985 1 27}>-28) 27 28 29 30 31 32 33

4A 4 a A 4 aR 4 21 22 23 24 25 26

15 | D464 —P 431 —_b | > _4ol D> a6i Don

Was 62s 16 4d ma 182 19Z4N0 204

8 > 39 b 10 S Jo ii iD Rv ub> 13. Dau

i> 2 3 > 4 < 6 >

Tr 2 3 fo 6 7




6l

BR Dee Se

Se Ea da CapituloIV Analisis estructura! bajo cargas gravitacionales


eRe FOE Re MEL

[BARRA _E (ton/cm?)_A(cm’) 1 (cmé) L (em) 0) Ni Nf |

1 188.114 3200 1706666 .67 310 so 1 8 2 158.114 3200 1706666 .67 310 90 2 9 3 158.114 3200 1706666.67 310 90 3 10 4 958.114 3200 1706666.67 xo 80 4 11 5 158.114 3200 1706666.67 310 90 5 12 6 158.114 3200 1706666.67 x10 90 6 13 7 158.114 3200 1706866.67 310 90 7 14 & 188.114 3200 1706666.67 455 0 8 9 9g 188.114 3200 1706666.67 499 0 9 10 16 158.1144 3200 1706666.67 856 0 10 1 1 158.114 3200 1706666.67 856 0 abt 12 12 188.114 3200 1706666.67 499 0 12 13 43 158.114 3200 1706666.67 455 0 13 14 14 158.114 3200 1706666.67 310 90 8 15 16 158.114 3200 1708666.67 xo sO g 16 16 188.114 3200 1706666.67 x10 90 10 7 7 158.114 3200 1706666.67 uo 90 11 18 18 158.1144 3200 1706666.67 x0 90 12 19 19 158.114 3200 1706666.67 310 90 13 20 20 158.114 3200 1706666.67 310 90 14 21 21 158.114 3200 1706666.67 455, 0 15 16 22 158.114 3200 1706666.67 499 Oo 16 7 23 188.114 3200 1706666.67 856 0 7 18 24 158.114 3200 1706666.67 856 8 18 19 25 158.114 3200 1706666.67 499 0 19 20 26 158.114 3200 1706666.67 455 0 20 21 27 158.114 3200 1706666.67 310 90 15 22 28 188.114 3200 1706666 .67 310 90 16 23 29 158.114 3200 1706666.67 310 90 17 24

30 158.114 3200 1706666.67 310 90 18 25 3 158.114 3200 1706666.67 3x10 90 19 26 32 158.114 3200 1706666.67 310 90 20 27 33 158.114 3200 1706666.67 310 90 2 28 a 158.114 3200 1706666.67 455, 0 22 23 35 158.114 3200 1706666.67 499 0 23 24 36 158.114 3200 1706666.67 856 0 24 25 37 188.114 3200 1706666.67 856 0 25 26 38 158.114 3200 1706666.67 499 0 26 27 39 158.114 3200 1706666 .67 455 oO 27 28 40. 188.114 3200 1706666 .67 310 90 22 28

a4 158.414 3200 1706666.67 310 90 23 22 42 158.414 3200 1706666.67 310 90 24 30 43 158.144 3200 1706666.67 uo 90. 25 31 44 158.114 3200 1706666.67 310 90 26 32 45 158.114 3200 1706666.67 310 90 27 B 46 158.114 3200 1706686.67 310 30 28 4 47 158.114 3200 1706666.67 455 0 28 29 48 958.114 3200 1706666.67 499 0 29 30 4s 158.114 3200 1706666.67 856 0 30 HM 50 158.114 3200 1706666.67 856 0 31 32 51 158.114 3200 1706666.67 499 0 32 33 52 158.114 3200 1706666 .67 455, 0 33 34

SR A eGR SE EE Oe OS EE

62

Analisis estructural de un edificio de cstacionamiento para la U_D.V. PAR dee ee AER ia AAG SRT TM ORR

4,2.4 Marcos B y G


33 34 35 36 iN K KO Ny

“h v 22 V 23 V 24 v 25

28 ~2 A 304A WA WA 24 25 6 27

16 > 17 >- 18 > 19 D——zy; 19 20 21 22 23 aX > a a “as

15 16 7 18

iW > 4 b 3 44 > 46

10ZN ZN 2h 134A wa

6 sP__4 do 5 ab 9 ob 10

i> a 3A iD 5s @

rom am co 4 s—



Flecha = direcci6n del inicio y terminacién de la barra

63

Capitulo IV


wero an

[ BARRA E(ton/cm) A (cm?) 1 (cm4) L (cm) 0(°) Ni Nf |

7 158.114 3200 1706666.67 310 90 1 6 2 158.114 3200 17066686.67 310 90 2 8 3 158.114 3200 1706666.67 310 90 3 9 4 158.114 3200 1706666.67 310 90 4 10 5 158.414 3200 1706666.67 310 90 5 12 6 158.114 3200 1706666.67 455 0 6 7 7 158.114 3200 1708666.67 499 0 7 8 8 158.114 3200 1706666.67 856 0 8 9 9 158.114 3200 1706866.67 856 0 8 10 10 158.114 3200 1706666.67 489 0 10 " 1" 158.114 3200 1706666.67 455 0 " 12 12 158.114 3200 1706666.67 310 90 6 13 13 158.114 3200 1706666.67 310 90 8 15 14 158.114 3200 1706686.67 310 90 9 16 15 158.114 3200 1708666.67 310 90 10 17 16 458.114 3200 1706666.67 310 90 12 19

17 156.114 3200 1706666.67 455 0 13 14 18 158.114 3200 1706666.67 499 0 14 15 19 158.114 3200 1706666.87 856 0 15 16 20 158.114 3200 1706666.67 856 0 16 17 24 158.114 3200 1706666.67 499 0 7 18

22 158.114 3200 1706666.67 455 0 18 19 23 158.114 3200 1706666.67 310 90 43 20 24 158.114 3200 1706666.67 310 90 15 22 25 158.114 3200 1706666.67 310 90 16 23 26 158.114 3200 1706666.67 310 90 7 24 a7 158.114 3200 1706666.67 310 90 19 26 28 158.114 3200 1706666 67 455 0 20 24 29 158.114 3200 1706666.67 499 0 21 22

30 158.414 3200 1706666.67 856 0 22 23 31 158.114 3200 1706666.67 856 0 23 24 32 158.114 3200 1706666.67 499 0 24 25 33 158.114 3200 1706666.67 455 0 25 26

xu“ 158.114 3200 1706666.67 x10 90 20 27 35 158.114 3200 1706666.67 310 90 22 23 36 158.114 3200 1706666.67 310 90 23 30 37 158.114 3200 1706666.67 310 90 24 Ki

38 158.114 3200 1706666.67 310 90 26 33 39 158.114 3200 1708666.67 455 0 27 28 40 158.114 3200 1706866.67 499 0 28 29 4t 158.114 3200 1706666.67 856 0 29 30 42 158.114 3200 1706666.67 856 0 30 31 43 158 114 3200 1706666.67 499 0 31 32 44 158.114 3200, 1706666.67 455 0 32 33

‘tural bajo cargas gravitacionales 4 ry enema oe

64

Analisis estructural de w un n edificio de estacionamiento para la UL D. Vv. Bou aoe . Sh aE ES es Fee TUE ER

4.2.5 Marcos C y F


47 48 49 50 51 52

297 > 307 T Y 32 > 33) 3ay > 3s

HN 4A #2 BA 44 45 2 6A

34 35 36 37 38 39

22} D3 21a} ——_D 35 >—xz6} D272 8! 7 28 29 30 3 32 33 ra a 4 A 4a aO “a

21 2 23 24 25 26

15 461 P43, —_b |} _D>___4o} > s0t Do

44s 1524S) 16 4S 17 A 182 19ZN) 202N

s_boel oP 10 id> i ub vi PD isl Pras

iD oD 3 si > 6 74S

FP A 340 Oo OO



Flecha = direccién del inicio y terminacion de la barra

65

Capitulo IV Ana sis estructural bajo cargas Bravitacionales Bw ed Boa le oe ee cee ee


[ BARRA & (ton/cm*) _A (cm?) 1 (cm4) L (cm) 6 () Ni Nf |

1 158.114 3200 1706666.67 310 90 1 8 2 158.114 2500 520833.33 x10 90. 2 9 3 158.114 3200 1706666.67 310 90 3 10 4 188.114 3200 1706666.67 310 90 4 11 5 158.114 3200 1706666.67 310 90 5 12 6 158.114 2500 520833.33 310 90 6 13 7 158.114 3260 1706666.67 310 90 7 14 8 458.114 3200 1706666.67 455 0 8 9 9 158.714 3200 1706666.67 499 0 9 10 10 158.114 3200 1706666.67 856 0 10 14 4 158.114 3200 1706666.67 856 0 W 12 12 158.114 3200 1706666.67 499 0 12 13 13 158.414 3200 1706666.67 455 0 13 14 14 158.114 3200 1706666.67 310 90 & 15 15 188.114 2500 §20833.33 310 90 9 16 16 158.114 3200 1706666.67 310 90 10 17 7 158.114 3200 1706666.67 310 90 Ww 18 18 158.114 3200 1706666.67 310 90 12 19 19 158.114 2500 520833.33 310 90. 13 20 20 158.114 3200 1706666.67 310 90 14 21 21 158.114 3200 1706666.67 455 0 15 16 22 158.114 3200 1706666.67 4s9 0 16 17 23 158.114 3200 1706666.67 856 0 17 18 24 158.114 3200 1706666.67 856 0 18 19 25 158.114 3200 1706666.67 499 0 19 20 26 158.114 3200 1706666.67 455, 0 20 2t 27 158.114 3200 1706666.67 310 90 18 22 28 158.414 2500 520833.33 310 90 16 23 29 188.144 3200 1706666.67 310 90 7 24

30 158.114 3200 1706666.67 310 90 18 25 Y 188.114 3200 1706666.67 310 90 19 26 32 198.114 2500 520833.33 310 90 20 27 33 158.114 3200 1706666.67 30 30 24 28 34 158.114 3200 1706666.67 455, 0 22 23 35 158.114 3200 1706666.67 499 0 23 24

wb 158.114 3200 1706666.67 856 0 24 25 37 188.114 3200 1706666.67 856 0 25 26 38 158.114 3200 1706666.67 499 0 26 27 39 158.114 3200 1706666.67 458 0 27 28 40 158.114 3200 1706666.67 310 90 22 28 41 158.114 2500 520833.33 Ho 90 23 29 42 158.114 3200 1706666.67 310 90 24 30 4a 158.114 3200 1706666.67 310 90 25 Hy 44 158.114 3200 1706666.67 310 90 26 32 45 158.114 2500 520833.33 x0 90. 27 33 46 158.114 3200 1706666.67 310 90 28 34 47 158.114 3200 1706666.67 455 0 28 29 48 198.114 3260 1706666.67 499 0 29 30 49 158.114 3200 1706666.67 856 0 30 xv 50 158.114 3200 1706666.67 B56 0 31 32 31 158.114 3200 1706666.67 499 0 32 33 52 158.114 3200 1706666.67 455, 0 33 34

66

_Andlisis estructural de un edificio de estacionamiento para la UD. V.

4.2.6 Marcos Dy E


33 34 35 36

af VD 22 > 23 D> 2] VD 25

28 A» 29 a 30 A INA 32 7

24 @> 26 | at

16) “47 v 18 v 19} ” 20 19 20 21 22 23

aA a A aA aA 1S K Ne iv a/8

uy “12 v 3 V—T4l_ Vs

0 4S It > 2) 13 2N 4 aN

iN NN P KY XY

6| 6” 7 Va 8 gv 9]/ % 10

aA A oA : A aN

{oO 3 se sO



Flecha = direccién del inicio y terminacién de la barra

67

Capitulo IV Anilisis estructural bajo cargas gravitacionales POLED RE


VaR pr aap To EERIE USELESS

| BARRA E(ton/cm?) A (cm?) 1 (cm4) L (cm) CY) Ni Nf |

1 158,114 2500 §20833.33 310 90 1 6

2 158.114 3200 1706666.67 310 90 2 7

3 158.114 3200 1706666.67 310 90 3 8

4 158.114 3200 1706666.67 310 90 4 3 5 158.114 2500 520833.33 310 90 5 10 6 158.114 3200 1706666.67 499 0 6 7 7 158.114 3200 1706666.67 856 o 7 8 8 158.114 3200 1706666.67 856 0 8 9 9 158.114 3200 1706666.67 499 0 9 10

10 158.114 2500 520833.33 310 90 6 W 14 158.114 3200 170666667 310 90 7 42 12 158.114 3200 1706666.67 310 90 8 13 13 158.114 3200 1706666.67 310 90 9 14 14 158.114 2500 520833.33 310 90 10 15 15 158.114 3200 1706666.67 499 0 11 12 16 158,114 3200 1706666.67 856 0 12 13

7 158.114 3200 1706666.67 856 0 413 14

18 188.114 3200 1706666.67 499 0 14 15 19 188.114 2500 520833.33 3x10 90 11 16 20 158.114 3200 1706666.67 310 90 12 7

21 158.114 3200 1706666.67 x0 90 13 18 22 158.114 3200 1706666.67 310 90 14 19 23 158.114 2500 520833.33 310 90 18 20 24 158.114 3200 1706666.67 499 Oo 16 17 25 158.114 3200 1706666.67 856 0 7 18 26 158.114 3200 1706666.67 856 0 18 19 27 158.114 3200 1706666.67 499 Q 19 20 28 158.114 2500 520833.33 310 $0 16 21 29 158.114 3200 1706666.67 310 90 17 22

30 158.114 3200 1706666.67 x0 90 18 23 31 158.114 3200 1706666.67 310 90 19 24 32 158.114 2500 520833.33 Ho 90 20 25 33 158.114 3200 1706666.67 499 0 24 22 34 158.114 3200 4706666.67 856 o 22 23 35 158.114 3200 1706666.67 856 oO 23 24 3 158.114 3200 1706666.67 499 0 24 25,

68

Andlisis estructural de un edificio de estacionamiento para la U. D. V. nr ae ee REED, ARS CORE TO ER ER EE

4.2.7 Analisis de los marcos D y E

Se eligieron estos marcos para analizarlos detalladamente, debido a que son los mas

pequefios y por lo tanto los mas sencillos, sin embargo, son totalmente representativos para ilustrar el método de rigideces.

4.2.7.1 Matrices de rigidez de las barras

BARRA 1

ui v1 @1 U6 V6 @6

ui 33.172 0 -5141.584 = -33.172 0 -5141.584

v1 0 1275.113 0 0 -1275.113 0 @1 ~5141.584 0 1062594.1 5141.584 0 531297.04

U6 -33.172 0 5141.584 33.172 0 5141.584 V6 0 °1275.113 0 0 4275.113 0

@6 -5141.584 0 531297.04 5141.584 0 1062594.1

BARRA 2

U2 v2 @2 U7 v7 7

U2 108.696 0 -16847.943 -108.696 0 -16847.94 v2 0 1632.145 Q 0 -1632.145 0

2 -16847.94 0 3481908.3 16847.943 0 1740954.2 U7 -108.696 0 16847.943 108.696 0 16847.943

Ww 0 -1632.145 0 0 1632.145 0

@7 -16847.94 0 1740954.2 16847.943 0 3481908.3

BARRA 3

U2 v2 @2 UB v8 @8

U3 108.696 0 -16847.943 -108.696 0 -16847.94

V3 0 1632.145 0 0 -1632.145 0 @3 -16847.94 0 3481908.3 16847.943 0 1740954.2

U8 -108.696 0 16847.943 108.696 0 16847 .943 v8 0 -1632.145 0 0 1632.145 0

@8 -16847.94 0 1740954.2 16847.943 0 3481908.3

69

BARRA 4

U4 V4

@4

ug v9

@9

BARRA 5

US

V5

@5

U10 Vv10

@10

BARRA 6

U6 V6

@6 U7

7

BARRA 7

U7

Q7 UB V8 @8

U4

108.696

0 -16847.94

-108.696

0 -16847.94

US

33.172

0 -5141.584

-33.172 0

-5141.584

U6

1013.958

0

0 -1013.958

0

0

V4

0

1632.145 0

0 -1632.145

0

V5

0

1275.113

0 0

-1275.113

Q

V6

0

26.061 6502.333

0 -26.061

6502.333

V7

0

5.163 2209.646

0

-5.163 2209.646

Capitulo!V — Anilisis estructural

@4

-16847.943

0 3481908.3

16847.943 0

1740954.2

@5

-5141.584

0 1062594.1

5141.584

0 531297.04

@6

0 6502.333

2163109.4

0 -6502.333

1081554.7

@7

0

2209.646 1260.971

0 -2209.646

630485.73

ug

-108.696

0 16847.943

108.696 0

16847 .943

U10

-33.172

0 5141.584

33.172

0 5141.584

U7

-1013.958

0 0

1013.958

0

0

bajo cargas gravitacionales

v9 @9

0 -16847.94

-1632.145 0 0 1740954.2

0 16847.943 1632.145 0

0 3481908.3

Vv10 S10

0 -5141.584

-1275.113 0

0 531297.04 0 5141.584

1275.113 0

0 1062594.1

vi @7

0 0

-26.061 6502.333 -6502.333 1081554.7

0 0 26.061 -6502.333

-6502.333 2163109.4

V8 @8

0 0

-5.163 2209.646 -2209.646 630485.73

0 0 5.163 -2209.646

-2209.646 1260971.5

70

BARRA 8

U8 va

@8 ug

v9

@9

BARRA 9

ug vg

@9 U10

v10

@10

BARRA 10

U6 V6

@6 Ut1

vil

@11

BARRA 11

U7

@7

U12 V1i2

@12

71

ug

1013.958

0 0

-1013.958

0

0

U6

33.172

0 ~5141.584

-33.172 0

+5141.584

U7

108.696 0

-16847.94 -108.696

0

~16847.94

Analisis estructural de un edificio de e: AER CRETE 1) OE

v8

0 5.163

2209.646

0 ~5.163

2209.646

v9

0 26.061

6502.333

0 -26.061

6502.333

V6

0 1275.113

0 0

-1275.113

0

vi

0 1632.145

0

0 -1632.145

9

@8

0

2209.646 4260.971

0 -2209.646

630485.73

@9

0

6502.333 2163109.4

0

-6502.333

1081554.7

@6

-5141.584

0 1062594.1

5141.584 0

531297.04

7

-16847.943

0 3481908.3 16847.943

0 17409542

APERTURE ELS SH

us

-591.08 0

0

591.08 0

0

U10

-1013.958

0 0

1013.958 0

0

U1

-33.172

0 5141.584 33.172

0

5141.584

U12

-108.696 Oo

16847.943 108.696

0

16847.943

v9

0

-5.163 -2209.646

0 5.163

-2209.646

vi0

0

-26.061 -6502.333

0 26.061

-6502.333

vi1

0

-1275.113 0

0 1275.113

0

Vvi2

0

-1632.145 0

0 1632.145

0

stacionamiento para la U.D.V. 2 Ft Ce EB EET

@9

0

2209.646 630485.73

0 -2209.646

1260971.5

@10

0

6502.333 1081554.7

0 -6502.333

2163109.4

@11

-5141.584

0 531297.04

5141584

0

10625941

@t2

-16847.94

0 1740954.2

16847.943 0

3481908.3

BARRA 12

U8

v8

@8 U13

V13

@13

BARRA 13

ug

2]

@9

U14 v14

G14

BARRA 14

Ut0 v10

@10

U15 V15

@15

BARRA 15

u11

V11 @11

U12 Vi2

@i2

us

108.696

0

-16847.94 -108.696

0

~16847.94

ug

108.696

0

-16847.94

-108.696

0 -16847.94

u10

33.172

0 -5141.584

-33.172 0

-5141 584

u11

1013.958

0 0

-1013.958 0

0

v8

0 1632.145

0

0 -1632.145

0

v9

0 1632.145

0 0

-1632.145

0

v10

0 1275.113

0

0 -1275.113

0

vii

0

26.061 6502.333

0 -26.061

6502.333

@8

-16847.943

0 3481908.3

16847943

0

1740954.2

@9

+16847.943

0

3481908.3

16847 943

0 1740954 .2

@10

-5141,584

0 1062594.1

5141.584

0

531297 .04

@11

0

6502.333 2163109.4

0 -6502.333

1081554.7

U13

-108.696

0 16847.943

108.696

0

16847.943

u14

-108.696

0 16847.943

108.696

0

16847.943

U15

-33.172

0 5141.584

33.172

0

5141.584

U12

~1013.958

0 0

1013.958 0

0

vi3

0 -1632.145

0

0 1632.145

0

via

0

-1632.145

0

0 1632.145

0

Vi5

0

-1275.113

0

0 1275.113

0

Vi2

0

-26.061 -6502.333

0 26.061

-6502.333

13

-16847.94

0 1740954.2

16847.943

0

3481908.3

@14

-16847.94

0

1740954.2

16847.943

0 3481908.3

15

-5141.584

0

531297.04

§141.584 0

10625941

@12

0

6502.333 1081554.7

0 -6502.333

2163109.4

BARRA 16

BARRA 17

BARRA 18

BARRA 19

73

U12 vi2

B12 U13 V13

O13

U13

V13

@13 u14

v14

@14

u14

vt4 14

U15

V1i5

@15

u11 Vit

Dil

U16 vié6

@16

U12

591.08 0 Qo

-591.08 0

0

U13

591.08

0

0

-591.08 0

0

U14

1013.958

0 0

-1013.958

0

0

u11

33.172

0 -5141.584 -33.172

0

-5141.584

Andlisis estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. wt a, SE

V12

0 5.163

2209.646

0 -5.163

2209.646

V13

0

5.163

2209.646

0 -5.163

2209.646

V14

0

26.061 6502.333

0 -26.061

6502.333

vi1

0

1275.113 0

0 -1275.113

0

@12

0 2209.646

1260.971 0

-2209.646

630485.73

@13

0

2209.646

1260.971

0 -2209.646

630485.73

14

0

6502.333 2163109.4

0 -6502.333

1081554.7

@11

-5141.584

0 10625941

5141.584 0

531297.04

U13

-591.08

0

591.08

ui5

-1013.958

0 0

1013.958 0

0

Ui6

-33.172

0 141.584

33.172 0

5141584

eee Be ae ee

V13

0 -5.163

-2209.646

0 5.163

-2209.646

vi4

0 ~5.163

-2209.646

0 5.163

-2209.646

vis

0

-26.061 -6502.333

0 26.061

-6502.333

V16

0

-4275.113 0 0

1275.113

0

@13

0 2209.646

630485.73 0

-2209.646

1260971.5

@14

0

2209.646

630485.73 0

-2209.646

1260971.5

@15

0

6502.333 1081554.7

0 -6502.333

2163109.4

@16

-5141.584

0 531297.04 5141.584

0

1062594.1

BARRA 20

u12

V12

O12 U17

Viz

@17

BARRA 21

U13

V13

@13 U18 v18

@18

BARRA 22

U14

Vv14

@14 U19 vig

@19

BARRA 23

U15

vi5 @15 U20 Vv20

@20

U12

108.696

0 -16847.94

-108.696 0

-16847.94

U13

108.696

0 -16847.94

-108.696 0

-16847.94

U14

108.696

0

-16847.94

-108.696 0

-16847.94

U15

33.172

0 -5141.584 -33.172

0

-5141.584

V12

0

1632.145

0

0 -1632.145

0

V13

0 1632.145

0

0 -1632.145

0

v14

0

1632.145

0

0 -1632.145

0

vi5

0

1275.113 0 0

-1275.113

0

B12

-16847.943

0 3481908.3

16847.943

0

17409542

B13

-16847.943

0

3481908.3 16847.943

0 1740954 2

Dt4

-16847.943 0

3481908.3 16847.943

0

1740954.2

@15

-5141.584

0 1062594.1

5141.584 0

531297.04

U17

-108.696

0 16847.943

108.696

0

16847.943

U18

-108.696

0 16847 .943

108.696

0 16847 .943

u19

-108.696

0

16847.943 108.696

0

16847.943

U20

-33.172

0 5141.584 33.172

0

5141.584

V1i7

0

~1632.145

0

0 1632.145

0

Vi8

0

-1632.145 0

0

1632.145 0

v19

0 -1632.145

0

0 1632.145

0

Vv20

0 -1275.113

0 0

1275.113

0

O17

-16847.94

0 1740954 2

16847.943

0

3481908.3

@18

-16847.94

0 1740954.2

16847943 0

3481908.3

@i9

-16847.94

0

1740954.2 16847943

0

3481908.3

@20

-5141.584

0 531297.04

5141.584 0

1062594.1

; Capitulo Iv Anilisis estructural bajo cargas gravitacionales RETEST PETES RATE RL

74

BARRA 24

BARRA 25

BARRA 26

BARRA 27

75

U16 Vvié

@16 U17 VI7

@17

U17

Vi7 @17

U18

Vv18

@18

U18 v18 @18 ui9

vig

@19

Uu19 vig

@i9 U20 Vv20

@20

Anélisis estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D RR tet EE a ER,

U16

1013.958

0 0

~1013.958

0

0

U19

1013.958

0 0

-1013.958

0

0

Vvié6

0

26.061

6502.333 0

-26.061

6502.333

Vi7

0

5.163 2209.646

0

-5.163

2209.646

Vv18

0

5.163, 2209.646

0

-5.163

2209.646

vig

0 26.061

6502.333 0

-26.061

6502.333

O16

0

6502.333 2163109.4

0 -6502.333

1081554.7

O17

0 2209.646

1260.971

0

-2209.646

630485.73

@18

0

2209.646 1260.971

0 -2209.646

630485.73

@19

0 6502.333 2163109.4

0

-6502.333

1081554.7

U17

-1013.958 0

0

1013.958 0

0

U20

-1013.958

0 0

1013.958 0

0

VI7

0 -26.061

~6502.333

0 26.061

~6502.333

vis

0

-5.163

-2209.646

0

5.163

-2209.646

vi9

0

-5.163 -2209.646

0 5.163

-2209.646

v20

0

-26.061 -6502.333

0 26.061

-6502.333

ASD RRL EAL REE ORT Eh

QT

0 6502.333 10815547

0 -6502.333

2163109.4

G18

0

2209.646

630485.73

0

-2209.646

1260971.5

@19

0 2209.646 630485.73

0 -2209.646

1260971.5

@20

0

6502.333 1081554.7

0 -6502.333

2163109.4

Vv.

SOLS RAM EE PR TR AT SE

BARRA 28

U16

V1i6

@16

U21 v21

@21

BARRA 29

U17

Vi7

@17 U22 V22

@22

BARRA 30

Ut8

V18

G18

U23 V23

G23

BARRA 31

Utd vig

Big U24 V24

D24

U16

33.172

0 -5141.584

-33.172

0

-5141.584

U17

108.696

0 -16847 94

-108.696 0

-16847.94

U18

108.696

0

-16847.94 -108.696

0

-16847.94

U19

108.696 oO

-16847.94

-108.696 0

-16847.94

Vi6

0

1275.113 0

0

-1275.113

0

vi7

0 1632.145

0

0 +1632.145

0

vis

0 1632.145

0

0 -1632.145

0

vig

0 1632.145

0 0

-1632.145

0

eR um oe

@16

-5141.584

0 1062594 .1

5141.584

0

531297.04

@17

-16847.943 0

34819083 16847 .943

0 1740954.2

G18

-16847.943 0

3481908.3 16847 943

0

1740954.2

219

-16847.943

0 3481808.3

16847.943 0

1740954.2

U21

-33.172

0

5141.584

33.172

0

5141.584

U22

-108.696

0 16847.943

108.696

0 16847.943

U23

-108.696 0

16847.943 108.696

0

16847.943

U24

-108.696

0 16847 943

108.696 0

16847.943

Vv21

0

-1275.113

0

0 1275.113

0

Vv22

0 -1632.145

0

0 1632.145

0

V23

0 -1632.145

0 0

1632.145

0

V24

0

-1632.145 0

0 1632.145

0

@21

-5141.584

0 531297.04

5141584

0

1062594.1

@22

-16847.94

0 17409542

16847.943

0 3481908.3

@23

-16847.94

0

1740954.2

16847 .943 0

3481908.3

B24

-16847.94

0 1740954.2

16847.943 0

3481908.3

Capitulo IV _ Anilisis estructural bajo cargas gravitacionales Te MATAR LE

76

_Anilisis estructural de un edificio de estacionamiento para | la U. Dz Vv. SBR ae aah RR OR ATOR ORT Ra Ue ese, TRB, | ER Tat RS 8

BARRA 32

U20 Vv20 @20 U25 V25 @25

U20 33.172 0 -5141.584 = -33.172 0 -5141.584 v20 0 1275.113 0 0 -1275.113 0 @20 -5141.584 0 1062594.1 5141.584 0 531297.04 U25 -33.172 0 5141.584 33.172 0 5141.584 V25 0 -1275.113 0 0 1275.113 0 B25 -5141.584 0 531297.04 5141.584 0 10625941

BARRA 33

U21 v21 @21 U22 V22 @22

U21 1013.958 0 0 +1013.958 0 0 vai 0 26.061 6502.333 0 -26.061 6502.333 @21 0 6502.333 2163109.4 Q -6502.333 1081554.7 U22 -1013.958 0 0 1013.958 0 0 V22 0 -26.061 -6502.333 0 26.061 -6502.333 @22 0 6502.333 1081554.7 0 -6502.333 2163109.4

BARRA 34

U22 V22 @22 U23 V23 @23

U22 591.08 0 0 -591.08 0 0 V22 QO 5.163 2209.646 0 -5.163 2209.646 @22 0 2209.646 1260.971 0 -2209.646 630485.73 U23 -591.08 0 0 591.08 0 0 V23 0 -5.163 -2209.646 0 5.163 -2209.646 B23 0 2209.646 630485.73 0 -2209.646 1260971.5

BARRA 35

U23 V23 23 U24 V24 @24

U23 591.08 0 0 -591.08 0 0 V23 0 5.163 2209.646 0 -5.163 2209.646 @23 Q 2209.646 1260.971 0 -2209.646 630485.73 U24 -591.08 0 0 591.08 0 0 V24 0 -5.163 +2209.646 0 5.163 -2209.646 B24 0 2209.646 630485.73 0 -2209.646 1260971.5

WW

See deemed

BARRA 36

U24 V24 S24

U25 Vv25

B25

ame DETTE oS LT

U24

1013.958 0

0 -1013.958

0

0

V24

0 26.061

6502.333

QO -26.061

6502.333

; Capitulo IV _ Analisis estructural bajo cargas gravitacionales sons fe RRR

G24

0 6502.333

2163109.4

0 -6502.333

1081554.7

U25

-1013.958 0 0

1013.958 0

0

V25 G25

0 0

-26.061 6502.333 -6502.333 1081554.7

0 0 26.061 -6502.333

-6502.333 2163109.4

78

ESTA tree ‘SN DEBE BE td wins OTECA

to para la U.D.V. cionamien: Analisis estructural de un edificio de esta

me SALIR eae po neeER tal. EE SP ASA OR RA WHE a ae Aa ey ER en am

rigidez 4.2.7.2 Ensamble de las matrices de

ug ua u?

10B1564.7

a 0

26.061 — 6502.333 6502233

+1013.958

oO

Q

oO

6502.33

4288297 §

Q

2876.287

6502.333

1080.301

a

o

$s

591.08 oO 1822431 oO

6502.33

1013 958 ur cooet ond

oR RS

2°

9

0

1822 431

a

o

~91.08

209.646

+2209 646 9 =630485.73

Q

0

94857595,

oO

208.646

2209646 63048573

Zz

3 egees

cofockee

BR ese °

pao Rg

at aEcfacce

ot

.

0

o 1081554 7

o 581.08

oO

0

0

0

9

6502.333

0

0

°

o

o

o

+26.061

SSS8esss

a

+26.061

6502.333

-1013.958 0 u10 vio 10 utt oO 5141 584

1275. 113,

-33:172

Q

531297 04

o

8141 $84 vit

a

+108 696.

o ou

oO 16847943

1632145 o iz

viz O12

Oo 17409642

oO

-16847.943 o o

16847 .943, 0 o 108.696,

71632.145

o wiz

vI3

e132

oO

1740954 2

Oo

- 16847 943, o 0

+108.696 a uta

+1632. 145 0

+16847.943

via

ou a o us

VI5

e115

Ue

VIE a1 uy viz On?

us

vis

ow

u19

vig aw U20

u21

21 uz

O22

U23

O23

ura v24

O24

u2s

V25

O25

79

homme Analisis estructural bajo cargas gravitacionales Capitulo Iv

via. u13 B12 vi2 uUl2 on vit uti 210 vio ute

0 -6141,584

1275, 113 +33.172 o

a 531297 04

oO

5141 584 0 -108.696

oO 0

a -16847 943 0

1632 145

oO

o

1740964,2 °

16847 943, a a

0

~1632.145

+108.696 a

0

16847 943

209.646

a 0 0

+1013.958

630486 73

a 4292 687

10387897

-26.061 6502333 -6502.333

o

0

1080 301 1081564 7

a 2576287

6502333

o

8502 333, 6502333, 0

Q

1080.301

4288297 5 0 1081564 7

0 oO ~1013 968

6502333 2576.287

o

502.333

1081564 7

26 061 6502 333

0

0

1822 431

0

6502333 42882975

o +591 08 oO

3205513 -4292.687

oO

~4292 687

-6602.333

~1013.958 o

~$.163 oO

a

1399 554

oO

0 -59t 08

+26 061

-2209 646 10387897 1081564 7 6502 333

o +2209 646 3274 614 0

a

~§9108,

5 163

2200.646 630485.73 16847 943,

5.163

2209. 646 4740954 2

$141 584 o

-4275,113 334172

o

$31297 04

0

~6141 584 oO 0

° 5141 584 0 ~1275.113

-33:172

oO

531297 04 90

-5141.584 Oo o

0 16847 943 oO

+1632 145

~108 696. o

0

1740964 2

o

16847 943 Qo 0

-108 696 o

+1632 145 o

~16847 943 0

80

> a 3 s amuento para Anilisis estructural de un edificio de estacion SEER EEG, a OEE TARDE i A ERS REPT TA

eee om neh de om

viz ui? owe viE U6 @15 VIS uis ou vi uta @13

o -16847.943,

1740964 2

~16847.943 oO

-1632.145

-108.696 o

Ly

1740964 2

a

16847 943 0 oO

~8141,584 a

21275 113

33172

Oo 531297 04

o

5144 584 oO

333:172

0 Q

-5161.584 oO

1275 113 6

531297 04

oO

5141584 9 Oo

~108.696 0

+1632 145 oO

16847 943

2208 646

630485 73, ° 0

+591 08

0

o

+1013 968

2209.646 5.163

-2209646 630485 73 o 94857595

1822431 Q

3296.513

Qo

+2209 646 ~26.061 6502333

~6502.333

oO

o

oO 4292.687

1080 301

o

~1013.968

108 1554.7 10387897 4292.687 630485.73

0

2576287

a

650233 0

o

+26 061 6502. 333

6502.333 Q

1080 301

-6502.333 42882975 1081554 7

+1013 958 ° 6502.333

o

2576287

a

+26 061

6502 33,

oO

0

1822 431

oO

4288297 5 6502 333

oO

3295 $13

~1013 958 0

0

oO

~591 08

-26.061 -6502.333

6502 333 4292 687 10815647 16847 943

-5 163

2209 846, 1740964.2

16847 943 o o

1632 145 +108 696. 0

oO

1740954 2

0

16847 943 a e

a $141 534

-1275 193 +33:172

o

531297 04

0

-5141 584 Qo oO

5141584 Q

1278113

38172 a

0

531297 04

0 5141 586 o

-108 696 o

+1632 145 o +16847 943, 0 oO

81

CapituloIV Analisis estructural bajo cargas gravitacionales

u21 @20 20 19 Wg ug O18 VIE uta ar

o ~16847 943,

1740954.2

o -16847 943

°

o

o

1740954 2

1632 145 a

16847943 o

-108 696

o o

0 +16847,943 oO

+1632 145

QO

Qa

1740954.2

0

16847 943 0 0

5141 584 0

-4275.113 33.172

0

§31297 04

oO

5.141.584 a

33.172 o oO

o +1275 113 0

9141 584

8502 333.

0 0

-591.08

1081564 7

oO o

~591 08

+5 163 2209 646

-2209.646 630485 73

a

8

1399.554

4292 687

10387897

oO

-2209 646. a 0

-1013.968

2208 646 -$ 163

-2209646 630485 73

0

9485759 5

o 3274614

a

-891.08 a a

1822 431

630485 73

oO

4292 687

10387897

o 3296 513

a

+2209.646

209.666 630486 73

0

0

o

6502.333 +2601

6502.33

o

9 1080.301

oO

o

+1033.968

-5 163

1081554 7 4292.687

oO

2576 287

0

6502 333

0

Oo 6502.33 ~26 061

6502.333 0 oO 6502333 42882975.

1047 129

1081554 7

o

1301 174

oO

oO

5141584 = 6502333

1013968 0

0 9 16847 943

~26 061

6502 333 1740964 2

16847 943 0

1632 145

-108 696 0

0 1740984 2

o

+ 16847, 943 0 9

16847 943 0 -1632 145

+108 696 oO

0 17409642

a

716847943 a Qo

0 5141 584 -1275,113

33172

oO

531297 04

a 5141 684 ° o

82

UD.

ionamiento para Ta OS FAReTE E> Es ENE

So a a, Analisis estructural de un edificio de estaci

ares. im

25 oz vee uz u23 21

5141 884

o

- 108.696

531297 04

o = 16847 943, a

1632 145 oO

oO

1740864 2

0

16847 943 90 0

16847 943 9 0 1632145

+108 696 °

0 1740964 2

oO

16847 943 oO

+108.696

0

+ 16847943 oO a +1632 145

a

a

17409542

o

16847 943 0 a

-5141.584 0

+4275 113

33172

0

631297 04

o

5141 $84

a 0 -1013 968 5141584

502.333

3225703 4 6502 333 o -26 061

6502 333 ° WAZ7IA

o

-$9108

10815547

16847 943 oO

1663.369 -4292 687

-4292 687 69059891

°

$502 333 -5163 - 209.646 -2209646 630485 73

a 0

1290 857

0

16847 943 9 -891.08

10815647

16847 943 0

1642 47

-591 08

~5 163 2209 646

+2209646 630485.73

0 60038512

o 16847 943

2209 686 5 163

o +1013.958

0

1713 734 0 2209646 630485 73

16847 943 4292.687

6905989 1

a 0

1663 369 -2209.645

-593 08

602.333 +26.061

~6502 333

a 0

16847 943 1013 958

5163

2209.646 630485 73 1081554 7 5141 $84

+6502 333

0 1047 129

4292 687

0

1301 174 0

-€502 333,

0

o 5141584 = 6502.93

+26 061

6502 333 3225703.4 1081554 7

4.2.7.3 Matriz de rigideces invertida Una vez que se tiene la matriz de ensamble del marco, es necesario invertirla, o resolver

el sistema por otro método, segiin lo expuesto anteriormente. La inversion se puede realizar con una calculadora que maneje matrices o con una hoja de calculo.

0.004918

0.000051

0.000004

0.004094

0.000019

~0,000007

9.003312

0.000002

0 000007 0.00293

0.000027

+0.000006

0.002881

0.000064

~0 000004 0.00478

0.000047

9.000001

0.004755 0.000013,

9 846-09

0.004633,

0.000004

0.000001 0004521

0.000033

-0 000002,

0.004496

~0 000078

-0 000002

Oooa7a7

0.000048

+1 91E-07

00048

~0.000013

+1 37E-07

0.004808

9 000005 ~117E07

0.004807

0.000032

-2 39E-07

0.004805

+0,000078

+3 19E-09

0006844

0.000048

1316-07 0 004844 000013

“102-07 0 004846

0.000005

-3.57E-08

008s 2.000031 1016-07 @.004851

~0. 000078

-205E07

0.000051

0.00076

0.000001

9.000063,

0.000023

0000001 0.00006,

~0.000001

~2.21E-07

0.000063.

9.000003,

-2.23E-07

0.000064

-0.000007

+152E-07

0.000183

0.000743

-0.000001

0000182 0.000039

0.000001

0.000182

-0.000002

-3.036-07

0.000182

8000006,

~2 89-07

0.000182

0.000012

~2.07E-07

0.000311

0.000733

0.000001

0.000312

9.000049

~0.000001

6.000313

0 000003 3 16E-07

0.000312 0.000006

+2 B5E-07

0.000312

0.000016

~2.0BE-07

0.00046

0.000729

-0 000001 0.000454

0.000053

0.000001

0.000435

0.000003

-1B1E-07 0.000825,

0.000006

-1.856-07 0.000423

+0.000017

+1 27E07

0.000004

~0.000001

2556-07

0.000004

9.000001

~142E-08

~0,000004

-165E-08

1 616.08 0.000004

-6.06E-08

106E-08

0.000004

1.52E-07

5755-09 ~0.00001

~0,000001

-2.706-08

~0.000009

0.000001

1,56E-08

0.000009 -1,936-09 6116-09 0.000008,

8.90E-08

6.95609

0.000008

2.19E-07

4.85E-09

0.00001

0.000001

5 796-09

~0.00001

0.000001

~1.04E-09

+0.00001

BA1E-10 1 62E-09

-0,00001 +9. 32E-08

1.92E-09

0.00001

2.32E-07

1.82E-09

0.00001 © 000001 2.27609

-0.00001

0.000001

1 B5E-09

~0.00001

2 47E-09

+6.36E-11

+0.00001

~9.28E-08

6 73E-10

0.00001 2:33E-07

8 17E-10

0.004094

0.000063

~0,000004

0.00421

~0.000021

0.000007

9.003384

9.000002

0.000007

0.002982

9.000026

-0.000006

0.00293

0.000063

+0.000004

0.004733

0.000053

0.000001

0004733

~0 000019

S.57E-07

0.004629

9.00005,

~0.000001 0.004525,

0.000032

0. 000002

0.0045

~0. 000077 0.000001

0.004779

0.000053

-7.61E-08 0.004777

~0.000018

+2 19E-07

0.004786

0.000005,

~1.06E-07

0.904788 0.000031

+2.19E-07

0.004786

0.000076 +298E-07

0.004825,

0.000053,

-172E-07 0.004825

0.000017

~8 98E-08

0.004826

‘0.000005

~4 18E-08

0.004829

0.000031

+102E-07

9.00483 -0 000076 +2 01E-07

0.000019

9.000023

0.000001

0.000021

0.000587

230EN?

0.000025,

‘0.000007

-3.23E-08

~0.000026

0.000002

9.67E-08

~0.0000z7

9.000003,

6.066-08

~0.000075

0.000039.

0.000001 ~0.000074

0.000568

2336-07

0.900074 0.000013

2.24E08 0.000074

-0.000003,

VI7EOF

0.000074

0.000005,

8.17E-08

0 000124

0.000049

0.000001

0.000125,

0.000556

2.25E-07

0.000126.

0.000017

3.36E-08

0.000125 0.000003

1048-07

0.000125

9.000006

7.89E-08

0.000186. 0.000053

0.000001

-0.00078

0.000551

2.45E-07

0.000167

9.000019.

~1.34E-07

-0.000164

+0.000004

7 63E-08 0.000163 0.000006

4.26E08

-0.000007

~0.000001

+1.42E-08

~0.000007

2.30E-07

424E07

0.000006,

TAGEOT

1,.25E-08

~0 000006

-9.67E-08

1,.79E-08

0.000006

223607

1.06E-08 +0.000015

-0.000001

1536-08

0 000015,

‘2216-07

-1.016-08 0.000014

8.97EO8

1 28E-08

0.000013,

+1. 27E-G7

9.44E-09

0.000013

3.07E-07

7 116-09

0.000015

0.000001

~105E-09

0.000015

207E07

2.41E-09

0.000015

8.99E-08 1. 08E-10

-0.000015, +1.28E-07

191E-09

~0.000015,

3.16E-07

1.94E-09

0.000015,

~0.000001

1 89E-09

-0.000015

203E07

5 16E-10

0.000015,

8 97E-08

442E-10

+0.:000015,

+1 256-07

4 25E-10

-0 000015, 3146-07 9 56E-10

Capitul

0.003312

0.00006

0.000004

0.003384

0.000025,

0.000006,

9.003936

-4S8E-19

© 000007

0.003384

9.000025,

0.000006

0.003312

+0,00008

~0.000004

0.004592

0.000063

-0.000001

0004509

+0.00003

0.000001

0.004655

~9.B0E-19

1.016-07 0.004609

0.00003,

8.000001 0.004582

~0.000068

0.000001

0.004767

0.000068

+2 1DE-O7

0.004767

-0.000028

“1 41E07 0.00476

-138E-18

~2.57E-07

9.004767 0.000028

-t41E07

0.004767

0.000068,

+2 10E-07

0.00481

000067

-1.86E-07

0 004809

~0.000028

-4.19E-07

0.004809,

+1 54E-18, =1,74E-08

0.004809,

000028

+1 19507 0.00481

0.000067

-186E07

lo IV oe

9.000002

0.000001

-1.65E-08

9.000002

0.000007

1166-07

~4.58E-19

0.0006,

4.04E-20

0.000002

0.000007

-1 166-07 ~0 000002

0.000001

1 65E-08

3.60£-07

0.000002

~5 26E-10

1436-07

0.000013

9 91E-08

2777

0.00059

3 40E-20

-143E07

0.000013

~8.91E-08

~3.60E-07

~0.000002

5.26E-10

0.000001

0.000003

1 5GE-08

0.000001 0.000017

9 226-08

“3 79E-17

9.000583

4446-20

0.00000: 0.000017

-9.226-08

0.000001

0.000003

1596-08

0.000006,

6.000003

-1 40E-08

~0. 000007

0.000019

1976-07

4108-17 9.00058

7.O0E-21

0.090007

0.000019

+1 97E-07

0.000006,

+0 000003

1 40£-08

Analisis

~0.000007

-2 21607

1.416-08 0.000007

~3.23E-08

1.25E-08

0.000007

4.04E-20

V34EO7

~0.000007

3.23E-08

1.25E-08

~0.000007

2216-07 1416-08 +0.000015

-3 10E-07

6.14E-09

0.000015. 3126-08 1.28608

0.000016

4WE-21

+4 16E-08

~0.000015

~3:12E-08

1 28E-08

0.000015

3.10E-07

6 146.09 0.000016

~3 106-07

157£-09

+0.000016

2 65E-08

-111E-10

~0.000016

5.22E-21

2716-09

0.000016

+2.656-08

-111E-10

0 000016

3. t0E-07

1 STE-09

0.000016.

“3096-07

4 8SE-10

0.000016

2.49E-08

6.92E-10

+0.000016

6.16E-24

5 MEN

+0 000016.

+2 49E-08

6 92E-10

0.000016 3095-07 485E-10

estructural bajo

9.00293,

0.000063

0.000004

0.002982

~0.000026

0.000006

0.003384

~0,000002

0.000007

0.00421

0.000021

0.000007

0.004094

0.000053

~0.000004

0.0045,

0.000077

0.000001

0004525

-0,000032

~0.000002

0.004629

0.000005, 6.000001

0.004733

0.000019

SS7E07

0.004733

0.000063

0.000001

0.004786

0.000076

-2 98E-07

0.004788

~0. 000081

+2 196-07

0.004786

+0.000005

+1 06E-G7

0.004777

0.000018

+2.19E-07

0.004779

~0.000053

-7.61E-08

0.00483

000076

+2.01E-07

0.004829

-0.000031 -102E-07

0.004826

~0.000005,

~4 18E-08

0004825,

0.000017

+8 98E-08

0.004825

-0 000053 +1 72E-07

0.000027 0.000003

+6.06E-08

0.000026

0.000002

-9.67E-08

0.900025

0.000007 3.23E-08

0.000021

0.000687

+2.30E-07

9.000079 9.000023 -0.000001

0.000074

9.00005

~B.17E-08

0.000074 0.000003 ~117E07

oo00074

0.000013

+2.24E-08

0.000074

0.000568

+2 33607

0.000075,

9.000039

0.000001

0.000125

0.000006,

~7 B9E-08

0.000125

+0.000003

-108£-07

0000126

0.000017

-3.36£-08

0.000125

0.000556

+2 256-07

0.000124

0.000049

-0 000001

0:000163

0.000006

~4.26E-08 0.000164

0.000004

-7 63E-08

0.000167

0.000079

134E-07

000018

0.000551

+2 45E-07

0.000186

0.000053

0000001

cargas grav SOME hae

0.000006,

-2. 238-07

1.06E-08

0.000006

9.67E-08

1 79E-08 0.000006

+1 165-07

+.25E-08

0.000007

-2.30E-07

1.24607

+0.000007

0.000001

-1.42E-08

~0.000013,

~3.07EO7

7 EOS

+0.000013

V2TED?

9 446.09 0.000014

-B.97E-08 1 286-08 0.000015 *2.21E-07

-101E-08

~0.000015

0.000004

1536-08

-0.000015

+3 16E07

1 S4E-09

0.000015 1,28E-07

1 91E-09

0.000015

~8.99E-08

-108E-10

0.000015

-2 07E.07 2.41E-09

0.000015

0.000001

+1.05E-09

0.000015

-3.14E-07

9.S5E-10

-0.000015

1256-07

4 25E-10

+0.000015,

+B.97EO8

442E-10

0.000015

-2 036-07 5 16-10 ~0:000015

0.000001 1 89E-09

itacionales

84

Analisis estructural de un edificio de estacionamiento para la UD. V. bo hgh Ga SO EB CEU fee Oe A AOE AR AS RS a

0.002881 0.000064 -0.000004 000478 0.000047 0.000001 0004755 -0.000019_ 9.84E-09 0.004633 0000004 -0.000001

9000064 -0.000007 _-1.52E-07 0000183 0000743 -0.000001 0.000182 0.000039 -0000001 0.000182 -0.000002 -3.03E-07

0.000004 152E-07 67SE09 —0.0000t 0000001 -270E08 -0.000009 0.000001 1566-08 0.000009 -193E09 611509

0.00293 0.000063 -0.000004 0.004733 0000063 -0.000001 0.004733 -0.000019 3576-07 0.004629 0.00005 -0.000001

0.000027 0.000003 6.06E-08 9 -0.000075 0.000039 0.000001 -0.000074 0.000868 233E07 0.000074 0.000013 2246.08

0.000008 2.23E-07 = 1.06E-08 0.000015 0.000001 1.53E08 -0000015 221E-07 -1.01E-08 -0.000014 B97E-08 1.28E-08

0.003312 0.00008 0.000004 0.004592 0.000063 0.000001 0.004609 0.00003 0.000001 0.006685 -980E-19 101E-07

~0.000002 -0.000001 1655-08 3.60E-07 0.000002 -526E-10 1435-07 6.000013 S9TE0S -2776-17 0.00059 3.40E-20

0.000007 = 221E-07 «= 1.41E-08 = 0.000015 -3.10E-07 «6.14E-09 0.000015 3.12E08 == 1.28E-08 9 0.000016 430E-21 -1 15E-08

004094 -0000053 -0.000004 0.0045 0.000077 0.000001 0.004525 0.000032 -0.000002 0.004629 -0:000005 -0.000001

0.000019 0.000023 0.000001 0.000074 = 0.00008) -8.17E-08 0.000074 «0.000003 -1175-07 0.000074 0.000013 -2.246-08

0.000007 0.000001 -142E-08 -0.000013 -307E-07 711E-09 0.000013 127507 9.44609 0.000014 -897E-0S 1.28608

0.004918 © -0.00005% 0.000004 0.004496 0.000078 -0.000002 0.004521 -0.000033 -0000002 0.004633 0.000004 -0.000001

0.000051 0.00076 = 0.000001 0.000182 0.000012 2.07E-07 -0.000182 0.000005 289F07 0.000182 0.000002 303E-07

-0:000004 0.000001 255E-07 0.000008 -218E-07 485E09 -0.000008 8.90E-0S 6955-09 0.000009 1.93509 6.11E-09

0.004496 -0000182 -0.000008 0.011911 0.000244 0.000006 oot ~0.000004 -0,000008 6.010291 0.000003 -0,000009

0.000078 0.000012 -218E-07 0.000244 0.001494 0.000002 0.000246 0.000071 -0.000001 0.000285 0.000004 = -0.000001

-0000002-2.07E-07 4.85E-09 -0.000006 -0.000002 264E-07 0.000006 0.000001 -142E-08 0.000006 -141£-08 1 496-08

0.004521 0.000182 -0.000008 0.0114 0.000248 = 0.000006 0.011234 0.000087 -9.000008 0.010387 0.000003 0.000009

0.000033 0.000005 8.90E-08 -0.000094 0.000071 0.000001 ~0.000097 0.001143 461E-07 -0.000103 0.000024 = -2.38E-08

-0.000002 2.696-07 6. 956E-09 = -0.0000058 0000001 -1.42E-08 9 -0.000008 1 461E-07 1306-07 0.000008 225F-07 1145-08

0.004633 -0.000182 0.000009 0.010291 0.000255 -0.000006 0.010387 0000103 -0000008 9 6.010972 -2.87E-18 -0.000009

0.000004 0.000002 -1.93£-09 0.000003 0.000004 -141E-03 0.000003 0000024 225E-07 -2626-18 0001183 1096-19

0.000001 3.03E-07 §= 6. 11E-09 §=-D.000009 -0.000001 1495-08 0.000009 -2.38E-08 1146-08 -0.000009 1096-19 1406-07

9.004755 0.000182 -0.000009 0.009849 0.000261 -0.000008 0.009927 0.000705 -0.000008 0.010387 0.000003 -0.000009

0.000013 0000039 0.000001 0.000106 O000009 -138E-07 0.000105 0.000005 -2.06E-07 0.000103 9.000028 2386-08

9.84E-09 0000001 1.56E-08 -0.000008 -0.000001 109E-08 -0.000008 2066-07 1726.08 0.000008 -225E-07 1145-08

0.00478 = 0.000183 0.00001 0.009773 0.000262 0.000006 0.009849 §=-0.000105 0.000008 90010291 -0.900003 -0.000009

0.000047 0.000743 0.000001 -0.000262 -0.000023 _3.58E-07 0.000251 0.000009 0.000001 -0.000255 -0.000004 0.000001

0.000001 0.000001 -2,70E-08 0.000008 -358E-07 7.48E-09 -0.000006 1.38607 1096-08 0.000006 1416-08 1 496-08

0.004805 = 0.000312, 0.00001 0.012099 0.000605 «0.000013 0.012075 0.0002 -0.000017 0.011954 §=—-0.000001_ -0.000017

9.000078 0.000016 -2.32E-07 9000238 0001472 -0.000002 0.000244 0.000082 -0000001 0000263 -0.000005 -0.000001

3196-07 2086-07 1.82E-09 6. 10E-08 0000002 -256E-08 0.000001 0.000001 174€-08 0000002 3.42E-08 6 496-09

0.004807 = 0.000312 0.00001 0.012075 = 0 000506) 0.000012 0.012074 = 0.000201 0000017 0.011973 0000002 -0 000017

0.000032 0.000006 9.32E-08 -Q000086 000092 c000001 -0.000092 0.001119 4456-07 0.000105 0000032 3.846-08

~239E-07 285E-07 1926-09 -460E-07 -0000001 175E-08 -1.276-07 460E-07 -9766-09 -0000002 1 84E-07 137E-08

0.004808 0000313 0.00001 0.011956 §=— 2000508 «0.000011 0011974 0.000202 0000016 90012019 -119£-16 0000018

-©:000005 0000003 8.41E-10 0.000006 -0.000005 1.88E-09 0.000008 0.000032 199E.07 -377E-18 00117 7 50E-21

“VITE-G7 = 3.16607 1.626-09 -0.:000002 0.000001 5.56E-09 0.000001 7.03E-08 137E-08 -286E-07 5136-20 -120E-08

0.0048 0000312, 000001 «9011841 0000508 -0000011 0.011869 0002 =-0.:000015 0011973. 0000002 -0:000017

0.000013 0.000049 -0.00000i3 += 0.00011 0.000011 -165E-07 0.00011 0.000006 -235E-07 0.000106 §9=0.000032 -3. B4E-08.

+t 37E-07 0000001 -104E-09 -0.0000D2 -0.000001 7.59E-09 -0000002 2026-07 88ZE09 -0000002 -184E-07 1 37E-08

0.004797 -0.000311 0.00003 9 -0.011814 §=9.000507_ -0.00001. 0.011841 0.0002 80000015 0.011954 -0.000001 0.000017

0.000048 0.000733 «0000001 0000777 0.000029 4.26E-07 §=-0.000775 0.000011 6.000001 -0.000263 _-0.000005 9.000001

-1.91E-07 000001 8796-09 -0.000002 -403E-07 5476-09 0.000002 1526-07 7686-09 0.000002 -3426-08 6 49€-09

0.004851 0000423 -0.00001 0.012234 §=—9.:000804 «0.000013 0.012233 =-0.000324 0000017 0.012251 -0000013 0000018

0.000078 = 0.000017 -2.33E-07 0.000238 0001464 0.000002 0.000243 0000101 0.000001 0.000262 0.000006 -0.000001

-205E07 (1276-07 8 17E-10 -0000001 0.000002 1.71E-08 0.000001 0.000002 ~4.36E-10 0.000001 -3.21E-08 = 271E-09

0.00485 0.000425 -0.00001 0.012235 = 8.000782 -N:000013 9.012236 0.000312 0000017 0.012248 §=-0.000013 0. 00N0T8

~0.000031 0.000006 9.28F-08 -0000084 0000101 000001 -0.000089 0.001109 4306-07 0.000102 0000035 3.29f-08

“VO1E-O7 1.65E-07 9 6. 73E-10 © 4 17E-O7 = 0.000001 -9.62E-10 0.000001 4966-07 406E09 4345-07 385ED7 = -3 18E-10

0.004846 0.000435 -000001 0.012241 0.000753 0.000013. 0.012242 0.000285 9 -0000017 0.012238 -132E-16 -0 000018

0.000005 0.000003 -247E-09 0.000006 -0000006 732E-10 9.000006 0.000035 200607 4266-18 0.001164 7606-21

“3576-08 1616-07 6355-11 -169E-07 -361E-07 182E-09 -148E-07 -2686-07 -SO7E-10 -364E-07 1306-20 3836-09

0.004844 «0.000454 = -0.00001 001225 000732 0000012 0012252 0.000778 -0000017 0.012248 0.000013 -d000018

8000013 8.000053 -0:000001 0.000109 0.000012 -169E-07 0.000108 -0.000007 _-241E-07 0.000102 0.000035 -3 296-08

-102E-07 0.000001 185E-09 = -0.000001 -369E-07 260E-09 0.000001 1.55E-07 285E-09 4.34E-07 -395E-07 -3 18E-10

0.004844 0.00046 = 0000010012251 0000728 2000012 9012253 -0.000277 0000017 0.012251 0.000013 -D000018

0.000048 0000729 0.000001 = 0.000277. _-0.000031 4406-07 -0:000774 0.000012 0.000001 -0,.000252 -0.000006 0.000001

-1.34E-07 0.000001 2.27E-09 «— -0.000001_-248E-07 2496-09 0000001 828E-08 2926-09 0.000001 3216-08 271£-09

85

Capitulo IV Analisis estructural bajo cargas gravitacionales POUT MMe Tan EU a ao Bete ORES Ts AMAR,

eo EE PE EE oe

9.004521 0.000083 -0.000002 0.004496 -0.000078 9 -0.000002 0.004797. 0.000048 = _-1.91E-07 0.0048 0.000013 -1.37E-07 0.000182 0.000005 -2.89E-07 0.000182 -0.000012_-2.07E-07 0.000311 0.000733 -0.000001 0.000312 9.000049 0.000001 0.000008 -6.90E-08 9 6.95E-09 0.000008 2196-07 4.85E-09 -0.00001 -0.000001 579E-09 0.00001 0.000001 -1.04£.09 0.004525 0.000032 -0.000002 0.0045 0.000077 -0.000001 0.004779 0.000053 -761E-08 0.004777 0.000018 -2.19E-07 0.000074 -0,000003 1.17E-07 -0.000074 0.000005 8.17E-08 = 0.000124 0.000049 0.000001 0.000125 0.000556 2. 25E-07 0.000013 -1.27E-07 «9446-09 0.000013 307E-07 7.1109 0.000015 0.000001 -1.05E-.09 -0000015 207607 2.41E-09 0.004609 0.00003 -0.00000t 0.004592 -0.000068 0.000001 0.004767 0.000068 -2.10E-07 0.004767 0.000028 -1 41-07 ~1.436-07 0.000013 -9.91E-08 §-3.606-07 -0.000002 5.26E-10 0.000001 -0.000003 1 S9E-08 0.000001 0.000017 _9.22F-08 0000015 -3.12E-08 = 1.28E-08 9 0.000015 3.10E-07 6.14E09 0.000016 -3.10E-07 157E-09 0.000016 2656.08 -1 11E-10 9.004733 0.000019 3.57E-07 0.004733 -0.000053 -0.000001 6.004786 0.000076 -2.986-07 0.004788 -0000031 -2.19E-07 0.000074 0.000568 -2.33E£-07 0.000075 0.000039 0.000001 0.000125 0.000006 -7.89E-08 0.000175 -0.000003_-1 04E.07 O.00001S §-221E-07 -101E-08 0.000015 0.000001 1.53E-08 -0.000015 -316E-07 1946-09 -0000015 1286-07 191E09

9.004755 0.000013 9.84E-09 0.00478 = 0.000047 0.000001 0.004805 0.000078 -3.19E-07 0004807 -0.000032 -2.396-07 0.000182 0.000039 0.000001 0.000183 0.000743 0.000001 0.000312 -0.000016 208E-07 -0.000312 0.000006 2.85E07 0.000009 0.000001 1.56E08 -0.00001 0.000001 -2.70E-08 §= 0.00001 -2.327E-07 1.82E-09 0.00001 9.32E-.08 §= 11 92£.09 0.009849 0.000106 -0.000008 0.008773 -0000262 -0.000006 0.012099 0.000238 6 106-08 ~0.012075 + 0.000086 -4.60E-07 0.006261 0.000009 -0.000001 0.000262 0.000023 -3.58E.07 0.000505 0.001472 -0.000002 0.000608 0.000082 0.000001 0.000006 -1.38£-07 1.09E-08 0.000006 358E-07 7.48E-09 0.000013 -0000002 -256E-08 -0.000012 0.000001 1 75E-O8 0.009927 0.000105 -0.000008 0.008849 -0.000261 -0.000006 0.012075 0.000244 0.000001 0.012074 0.000082 -1.22E.07 0.000105 -0.000005 2.06E-07 0.000106 0.000009 134607 0.0002 0.000082 0.000001 -0.000201 0.001119 = 4.60E-07

0.000008 -2.06£-07 172E-08 -0.000008 0.000001 109E08 0.000017 -0.000001 1.746-08 0.000017 4456-07 -9.76E.09 9.010387 0.000103 -0,000008 0.010791 0.000255 0.000006 0.011954 0000263 -0.000002 0.011973 0.000105 0.000002 0.000003 0.000024 -2,25E-07 0.000003 -0.000004 §141E-08 0000001 -0000005 342E-08 0000002 0000032 1845.07 0.000009 2.38E-08 1 14E-08 -0.000009 0.000001 149E-08 0.000017 0.000001 649E-09 000017 3.84E-08 1 37E08

0.011234 0.000097 -0.000008 0.0111 0.000246 -0.000006 0.011841 0.000275 0.000002 0011867 0.00011 -0.000002 0.000097 0.001143 -4.61£-07 9.000094 0.000071 -0.000001 0.0002 0.000011 -1 52E-07 0.0002 ~0.000006 -2.02E-07 0.000008 -4.61E-07 = 1.3007 += -0.000008 0.000001 -142E-08 0.000015 -0.000001 _7.68E-09 0.000015 2356.07 9.826.090 point €,000094 -0.000008 0.011911 -0,.000244 -0.000006 0.011814 0.000277 0.000002 0.011841 000011 = -0 n00002

0.000246 0.000071 0.000001 -0.000244 0.001494 = 0.000002 0.000507 -0000029 4.03E-07 -0.000508 0.000011 0.000001 0.000005 2000001 -1.42E-0B -0.000006 0.000002 2645.07 0.00001 -426E-07 547E-09 -0000011 165E07 7.59E-09 0.011841 00002 0.000015 0.011844 = -0.000507 -0.00001 0.019688 0.000563 0.000007 0018878 = -0.000214 _-0.000009 0.000275 0.000011 -0.000001 0.000277 0.000029 -4.26E-07 0.000563 0002224 «0.000003. -0:000868 «0.000123 -0 000002 0.000002 -152E-07 7.68E-09 -0000002 4.03E-07 5.47E09 0.000007 -0.000003 2696-07 0000007 0.000002 -141E.08 0.011867 0.0002 -0.000015 0.011841 0.000608 -0.000011 0.018878 0.000568 0000007 0.019015 -000022 -D.000009 0.00011 0.00000 2.35E-07 = 0.00011 0.000011 1 65E-07 0.000214 0.000123 000002 -0.00022 0.001696 0 000001 -0.000002 -202E-07 9.82E-09 -0.000002 0.000001 7.59E-09 0.000009 -G000002 -1416-08 0.000009 0.000001 132E07 0.011974 =—G.000202 -0000016 0011956 0.000508 -0000011 0.018069 0000582 -0000007 0.018167 0.00023 -0.000009 ~0.000006 0.000032 -199F-07 -0.000006 -0.000005 -1.88E-09 0.000004 -0000007 359F-08 0.000005 0000083 —-3.03E-07 0000001 -703E-08 137E-08 0000002 0.000001 655E-09 0.000009 -0.000001 1616-08 0.000009 3.996-08 + 10E08 0012074 9.000201 -0.000017 9012075 -0.000506 + -0.000012 0.017621 0000586 -0 000007 O07 0000229 «=-0 000009 0.000092 0.001119 -445E-07 0.000086 0.000092 0.000001 0.000229 0.000014 -2026-07 0000229 0.000008 -2.76E-07 +122E-07 -460E-07 -976E-09 -4.605-07 0.000001 1756-08 0000009 000000! 1166-08 0000009 2765-07 1 78E-08 Oo12075 00002 ~0.000017 0.012099 = -0.000505 -0.000013 0.014545 000587 -0000007 0.017621 0.000229 -0 000009 0.000244 0.000082 0.000001 0.000238 9.001472 0.000002 -0 600587 0000038 0.000001 0.000586 0000014 0.000001 0.000001 0000001 1748-08 6 10E-08 0.000002 -2.58E-08 0000007 -0.000001 8336-09 -0.000007 202607 1 16-08 0.012253 0.000277 -0.000077 0.012251 -0.000728 -0.000012 0.020064 0001018 0.000014 0.020038 «0.00041 -0.:000018 0.000274 0.000012 -0.000001 0.000277 0.000081 -4.40E-07 0000555 0002211 0.000003 0.000565 0000137 -0.000002 0.000001 -8.296-08 = 2.92E-09 0.000001 248F-.07 = 2.49E09 -0000001 0000004 3.22E08 -0.000002 0000003 2626-08 0.012252 0000278 0.000017 001225 = -0.000732 0.000012 0020038 © 0.000999 -0000013 0.020031 0.000382 -0.000018 0000108 =-0000007 241E-07 0000109 9.000012 ~0.000204 0000137 0000002 -0000214 000168 0.000001 0000001 -155E-07 285E-09 0000001 3.69E-07 0.000001 0.000002. 2 75E-08 9 -3.38E-07 0.000001 1506-08 0012242 0000285 0.000017 0.012241 -0.000753 0.000013 0.019922 0000941 0.000012 0019935 -000035 -0000017 -0.000006 0.000035 -2.00E-07 -0000006 -0.000006 -7.32E-10 0.000007 -0.000009 6.68E-08 0.000009 0000049 267E-07 “148E-07 268-07 -8.07E-10 -169E-07 3.61E-07 162E-09 -0.000002 -0000001 599E-09 0.000002 -4026-07 1876-08 0012236 0.000312 0.000017 0.012235 =-D000792 0.000013 0019825 0000908 -0.000012 0.019843 000034 0.000016 000089 §=—0.001109_-430E-07 0.000084 «= 0.000101 -0.000001 0.000233 «0000015 §=-2.23E-07 +0000233 -0000009 -2 90E-07 -©:000001 -496E-07 4065-09 -417E-07 0.000001 -962E-10 -0.000003 0.000001 8416-09 0.000003 225E-07 1 07E-08 0012239 0000324 =-0.000017 0012234 -0.000804 -0000013 0.019802 C:N00902 -0.000012 0.019826 -0.000338 -0 000016 0.000243 9000101 0.000001 -0.000738 0007464 0000002 0.000601 -0.000041 0.000001 00006 © 6.000015 0.000001 8000001 -0.000002 -4.36E-10 -0000001 9000002 111E-08 -0000003 -348E-07 5 15E-09 0000003 1156-07 7 81E-09

86

BH

0.004808

0.000313

0.00001

0.004786

0 000126

0 000015

000476

“D79E-17

0.000016

0004786

0.000126

0.000015

0.004803

0.000313

0.00001

0.011956

0.000508

0.000011

0011974

0.000202

0.000016

0.012019

-1 198-16

-0.000018

aos

0.000202

0.000016

0.011956 0.000508,

0.000011

0.078069

6.000682

0.000007

0.018167

0.00023

~0.000009,

0.018761

“7 55E-18

0.00001 0.018187

0.00023

0.000009

0.018069:

0.000582

0.000007,

0.019933 0.000691

~0.000003,

0.019945

0.000733 0 000002

0.019969

~B.35E-18

2.86E-08

0.019945 0 000233

~0.000002

0.019933

0 c00set

-0.000003,

87

9.000005,

~0.000003,

6416-10

0 000005

9000017

8 S9E-08

-1,38E-18

0.000583

$.226-21

0.000005

0.000017

~8.99E-08

0.000005,

~0. 900003,

8.41E-10

‘0.000006.

0.000003,

1 88E-09

0.000006

0.000032

1996-07

3-77-18

0.00117

7 SOE-21

~0.000006

0.000032

+199€-07

0.000006

~0.000005,

+1.88E-09

0.000004

~©.000007

3596-08

9.000005

0.000043

3035-07

+7 SSE-18

0001764

6.31E-20

~0.000005,

0.000043

+3 036-08

0.000004

0.000007

+3 S9E-08

0000019

0.000008

~5 146-08

0.00002

0.000049

000001

-164E-16

a0n1754 170E-20

0.00002

0.000049

0.000001

0.000019

5 14E-08

+1 17E-07

3.16E-07

1.62E-09

+1.06E-07

3.36E-08

-1.08E-10

-2.57E-07

144E-20

271E-09

~1.06E-07

3.36E-08

-1.08E-10.

VATEOT

3.16607

1 62E-09

9.000002

+0.000001

6565-09

0.000001

7.036-08

1.37E-08

-2.86E-07

$.136-20 -1,206-08

~0.000001

-7.036-08

137E-08

~0.000002

0.000001

6.56E-09

0.000009

0.000001

1616-03

0 0c000g

3.99608

+ 10E-08 0.00001

G3tE-20

1426-07 ~0 000009

+3.99E-08

1106-08 0.000009,

2.000001

161E-08

-0 000017 0.000001

5.9609

0.000018 1236-07

+.91E038

0.000019

1 16E-20

+2.00E-08

0.000018

AZEOT

1916-08 ~0.:000017

0.000001

$96E09

0004807

0.000312

0.00001

0.004783

0.000125,

0.000015

0.004767

0.000001

0.000016

0.004777

0.000125

0.000015,

0.0048

0.000312

0.00001

0.011841

0.000508 +0.000011

0.011869 0.0002

0.000015,

0.011973

0.000002

0.000017 0.012074

0.000201

0.000017

0.012075

~0.000506

0.000012

9017621

0.000586

0.000007

0.0177

0.000279

0.000009,

0.018167

-0.000005,

0.000009,

0.01905

00022

+0. 000009

0.018878

0.000568

~0 000007

0019826

0.0006,

0 000003,

0.019848 0.000233,

6.000003,

0019935

~0 000003

~0 000002

0.020031

O0002t4

-3.38E-07

0.020038

+0 000565

0 000002

0.000032

6.000006

9 2E-08

0.000031

~0.000003,

+1 28EO7F

0.000028

0.000017

+2.65E-08

9.000018

0.000556

-2.07E-07

0.000013,

0.000049.

0.000001

000011

0.000011

-165E-07

0.00011

0.000006

~2.35E-07

0.000105

000032

+3 B4E-08

0.000092

9001119

4 ASEO7

0.000086

0.000092

+0.000001

0.000229

0.000014

-202E-07

9.000229

© 900008

+2 T6E-07

00023

0.000043

3.99608

0.00022

0.001696

0.000001

9000214

9.000123

0.000002

0.00038

0.000015

71:15E-07

0.00034 0.000009

+2.25E-07

0.00035

go000<9

402E-07

9.000392

00168

~0.000001

00041

0000137 ~0. 000003,

Analisis estruct ew ee ee

-2.39E-07

+2.BS5E07

1.92E09

-2.196-07

1.04607

1.91E-09

+1.41E-O7

~9.22E-08

1416-10 +2.19E-07

+Z2.25E-07

2416-09

-1.37E-O7

0.000001

-1,04E-09

~0.000002

0.000001

7 59E-09

~0.000002,

2.02E-07

9.82E-09

~0.000002

-1.84E-07

+ 37E-08

AZZED?

4.60507

-9.766-09 ~4.606-07

0.000001

1756-08

0.000008

0.000001

1.16E-08

~2. 000009

276E-07

1.7BE-08

-0,000009

-3.03E-08

1.10608

0.000009

0.000001 1:32E-07

0.000009

0.006002

“1416-08 0.000016

0.000001

TSIELS

0.000015 2.90E-07

1 07E-08

0.000017

-267E-07

1 87E-08 0000018

+0.000001

-1.50E-08

0.000018

0.000002

2 62E-08

ural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V.

0.004805

0.000312

0.00001

0.004786

0.000125,

-0.000015

0.004767

~0.000001

0.000016

0.004779

0.000124

-0,000015

0.004797

0.000311

0.00001

0011814 0.000507

0.00001

0.011841 0.0002

0.000015

0011954

0.000001

0.000017

0.012075,

0.0002

0.000017

0.012099

0.000505

~0.000013

0.014545,

0.000687

~0.000007

0.017621

0.000229

~0.000009

0.018069

~0.000004

0.000009

0.018878

0.000214

0.000000

0.019688

0.000563

0.000007

0.019802

0.000601

0.000003

9.019825 0.000733

0.000003

G019922

0.000007

0.000002

0.020038

0.000204

0.000001

2.020064

0.000556.

~2.000001

~0.000078

~0.000016

2326-07 0.000076

0.000006

3.16607

~0.000068

0.000003,

3.10E07

0.000063,

9.000043.

9.000001

0.000043

0.000733

0.000001

0.000277

4266-07

0.000275

0.000011

6.000001

000283

0.000005

g.000001

0 000264

0 000082

‘0.000001

0.000238

0.001472

0.000002

0.000687

0.000038,

9.000001

~0.000586

0.000014

9.000001

0.000582

~0.000007

9.000001

~0 000568

0.000123

0.000002

0.000563

0.002224

0,000003

~0.000902

0.000041

3.48E-07

-0.000908

9.000015

‘0.000001

0.000941

~©.000009

@.000001 0.000889,

0000137

0.000002

0.001018

0.002211

0.000004

-3.19E09

+2.08E-07

182E-09

~2.08E-07

7896-08

1.94609

-2.10E-07

1596-08

1.57E-09

-7616-08

0.000007

-1,05E-09

=1.91E-07

0.000001

5.79609

~0.000002

4 03E07

S47

0.000002

1.52E-07

7.68E-09

0.000002

+3.42E-08

6 49E-~09

0.000001

0.000001

1.74E-08

6106-08

0.000002

-2.56E-08

0.000007

0.000001

8.33E-09

0.000007

2026-07

116E-08

~0.000007

~3.59E-08

1616-08

~©. 000002

-141E08

0.000007

‘9.000003,

2696-07

2.000012

-1,00E-06

5 156-09

0.000012

2236-07

8 41E-09

0.000012

6.68E-08

6 00E-09

~0.000013

0.000002

2756-08

~0.000014

0.900003,

~3 22-08

0.004844

0.00046

0.00001

0.004825

~0,000186

0.000015.

0.00481

0.000016

0.00483

0.000163

0.000015

0.004851

0.000423

0.00001

0.017234

0.000804

0.000013

0.012239

0.000224

0.000017

9.012251

0.000013

0.000018

0.012253

0000277

0.000017

0.012251

0.000728

0000012

0.020064

9.001018

000014 0.020038

0.00041

0.000018

0.019933,

0.000019

~0.000017

0.019826

0.00038

+0.000016

0.019802

0.000902

0.000012

0.028225

0.001099 0.00001 0.027385

0.000444

0.000012

0.026437

0.000022

0.000011

0.025885

0.000355,

0.00001

0.025784

0.000961

0.000007

9.000048 0.000729

0.000001

0.000053 0.000063 -9.000001 0.000067 -0.000003 -3.096-07 0.000076 0.000006 3146-07 0.000078 -0.000017 -2 E07 0.000238 0.001464 0.000002 0.000243 0.000101 -0.000001 0.000262 -0.000006 -0.000001 0.000274

0.000012 0.000001

0.000277 -0,000031 4406-07 0.000556

0.002211 -0.000003 0.000565 0.000137 -9.000002 9.000591 -0,000008 -0,000001 0.0006

0.000015 -0.000001 0.000601 -6.000081 +1,00€-06 0.001099, 0.002978 -0,000005 0.001076 0.000754 -0.000003 0.007006 0.000011 0.000001

0.000968 0.000017 ~0.000001 0.000961 -0.090045 “3.91E07

“1316-07 -,000001 2.27609 -AT2E07 0.000001 1896-09 -1.86E-07 +1,40E-08 485E-10 2016-07 4.26E-08 9.556-10 -205E-07 427E07 B.17E-10 -0,000001 -8.000002 1.11608

-0,000001 0.000002

~4.36E-10 0.000001

“3216-08 2716-09 -0.000001 -8.296-08 2926-09

0.000001

2485-07 2496-09

-9.000001 -©.000004 3.22608 ~0.000002 0.000003 2626-08 -0.000003 5 146-08 5.96E-09 -9.000003 “4 1SE-OT 7 B1E-09 -9.000003 3 4BE-07 5 156-09 0.00001

0.000005

3626-07 -9 000008

0.000004 ~4.24E-08

-0 00008 -1.056-07

1 40E-08 -0.000007 “1216-07

6.33E-09 -0.900007 391E07 4246-09

0.004844

6.000454

0.00001

0.004825

0.00018 0.000015

0.004809

0.000007

0.000016

0.004829

0.000164

0.000015

0.00485

0.000425

0.00001

0072235

0.000792

0.000013,

0.012236 0.000312

0.000017

0.012248 0.000013

+0.000018

0.012252

0.000278

0.000017

0.01225,

-0.000732

+0.000012

0.020038

0.000899

0.000013 0.020031

0.000392

-0.000078

0.019945

~0. 00002

-€:000018.

0019848

000034

0.000016

0019825 -0 000908,

0.000012

0027385

0001076

~0.000008

0.027517

6.000418

0.000013,

002655

0.000023

0.000014 0.025988, 0.000357

0.00001

0025885

+0 000963

-0 000007

~0.000013

0.000053

0.000001

~0.000017

0.000551

2,03E-07

+0.000028

0.000019

(2 496-08

0.000081

0.000004

1.25E-07

0.000031

‘0. 000006

‘9. 2BE-08

0.000084

0.000101

0.000001

0.000089

0.001109 4.30E-07

-0.000102

0.000035,

3 20E-08

0.000108

~0.000007

241607

0.000109

0.000012

1.69E-07

~0.000204

9.000137

0.000002

~0.000214

0.00168

0.000007

0.000233

0000049

1236-07

0.000233

0 000009

2 90-07

0.000233 0.000015

2236-07

0.900441

0.000154

0.000004

0000418

0002271

0.000001

-0:000368

0 000057,

0. 00000+

0.000357 0.000011 2 74E.07

-0 000355 0.000017

1216-07

-102E-07

0.000061

1.85E-09

~8.98E-08

2.45E-07

5166-10 -1 196-07

1.97E-07

6.92E-10

-1.02E-07

-7 63E-O8

4.25E-10

~1O1E-OF

1.85607

6736-10

417E-07

~0.000001

~9.62E-10

0.000001

496E-07

4.06E-09

-4.34E-07

3 65E-07

-3 18E-10

~2.000001

+1. 55E-07

2.85E09

~0.000001

3696-07

2.60E-09

0.000001

0.000002

2.75E-08

+3.38E07

0.000001

1.50€-08

~0.000002

0.000001 1 9TE-08

-0.000003

+2 256-07

1 07E-08

~0 000003

0.000001

8 41E.09 0.000012

0.000003

+4 24E-08

0 000013

0.000001

7 89E-07

0.000011 0.000001

-3 71E-09

0.00001 -2 74E-07

+ 40E-08

0.00001 9.00000

6 34E-09

0.004846

0.000435

~0.00001

0.004826

0.000167

0.000015

0 004809

4106-17 0.000016

0.004826

0.000167

0.000015,

0.004846

~0.000435,

+0,00001

0.012241

0.000753

0.000013

0.012242 0.000285,

+0.000017

0.012238

1326-16 0.000018,

0.012242

0.000285

0.000017,

0.012244

+0. 000753

0.000013

0.019922

9.000941

1 000012 0.019935

0.00035

+0.000017

0.019969

164-16 0.000019

0.019935

© 00035,

0.000017

019922

0 000941 ~0.000012

0.026437

0.001006

~0 000008

002655

0 000368

0.000011

0.027173 1 26E-17 -0 000012

002655

0 000368

~0. 000011

0026437

0.001006

~0 000008

0.000005 -0.000003 247E09 0.000005 6.000019 8976-08

“3 546-18 0.00088 6.16E-21 -.000005 0.000019 -B97E-08 -0.000005 -9,000003 +2.476-09 0.000006 0.000008 7325-10 0.000006 0.000035 2006-07 ~4.26E-18 9.001164

7.80E.21 -0.000006 0.000035 -2.00E-07

-0.000006 0.000006 -7 326-10 9.000007

-0.000009 6686-08 0.000009 0.000049 267607 -B.35E-18 9.001754

1 16E-20 -0.000009 0.000049 -267E-07

-0. 000007 -0 000009 6 68E-08 -0.000022 0.000011 -1 056-07

-9. 000023 0.000057 0.000001 -1.26E-17

0.002355 3 B0E-20 0.000023 0.000057 -9.000001 9.000022 000011

1056-07

-3.$7E-08

1.BIE07 635E-11

4. 18E-08

~1.34E-07

4426-10

+t 74E-O8

7.00E-21

-5.34E-11

~4.18E-08

1.34E-07

4 42E-10

-3.57E-08

181E-07

+6.35E-11

~169E07

361E-07

1826-09

~1 48E07

-2 68E-07

~8 O7E-10

+D4EO7

1 30E-20

J BE

-148E-07

2.68E-07

-B.07E-10

-1.69E-07

3.61E-07

1.82E09

0.000002

~0 000001

§.99€-09

0.000002

-402E07

1.87E-08

2 86E-08

1 70E-20

+2.00E-08

0.000002

402E07

1. 87E-08

0.000002

0.000001 6.00E09

0.000011

~0.000001

1.40E-08

0.000011

-0.000001

-3.71E-09 -0.000012

1 80E-20

2.08E-07

0.000011

a.c00001 -3 716-09

~0.000011

0.000001

1 40£-08

CapituloIV Anilisis

0.00485

0.000425

0.00001

0.004829

0.000164

0.000015

0.004809

0.000007

~0.000016

9.004825,

0.00018

~0.000015

0.004844

-0:000454

0.00001

0.04225

0.000732

0.000012

0.012252

0.000278

0.000017

0.012248

9000013

0.000018

0012236

0.000312

0.000017

0.012235,

-0.000792

0.000013

0.019825

0.000908

0.000012

0.019848 0.00034

0.000016

0.019945 0.00602

0.000018

0.020031

0.000392

0.000018

0.020038

0.000999 ~2.000013

0.025885,

0.000968

-0. 000007

0.025988

~0 000357

-0.00001 0.02655

0.000023

~0.000011

0027517

0.000418 -0:000013

0027385

001076 2.000008

0.000031

‘0.000006

~9.28E-08

0.000031

0.000004 -1,25€-07

0.000028

0.000019

+2.49E-08

0.000017

0.000551

-2.03E-07

0.000013

0.000053

~0.000001

8.000109

0.000012

1-07

0.000108.

-0 000007

-241E-07

9.000102

0.000035,

~3 29£-08

0.000089

0.001109

4 E07

0.000084 g000T01

-0.900001

0.000233

9.000015

-2 23607

9.000233

0.000009,

-290E-07

0.900233

0.000049

-123E-07

000214

coos

0.000001

0.000204

0.000137

© 000002

0.000355

0.000017

“1216-07

0.000357

+0.000011

-274E07

0.000368

0.000057

9.00000

0000418

0.002271 0.000001 0.000441 0.000154 -0 900004

-1 016-07 +1 85€-07 6736-10 -1 026-07 7 636-08 4266-10 +1 196-07 -197E-07 6.92E-10 -8.98E-08 -2 45E-07 5166-10 -1.026-07 0.000001 1.85E-09 -6.900001 369-07 2.60E-09

~0.000001 1.55E-07 2.85609 ~4,346-07 “3.98607 -3.4BE-10 -0.000001 4966-07 4066-09 -4.17E-07 0.000001 -9. 62E-10 -0.000003 -9.000001 8.41E-09

-0 000003 2286-07 $.07E-08

~0.000002 +9.000004 1916-08 +3 386-07 -0.000001 ~1 80E-08

-0 000001 0.000002 2 75E-08 -0.00001 -0.000001 6 336-09 -9.00001 2746.07 1 40€-08 -0.000011 -0.000001 “3 T1E-09 0.000013 -0.000001

1 89E-07 0.000012 0 000003 +4 286-08

estruct tural bajo cargas gravitacionales

0.004851 -0.000078 §-2.05E-07

0.000423. 0000017) -1.27E-07

-0.00007 2.33E-07 8.17E-10

0.00483 = -0.000076_ -2.01E-07

0.000163 0.000006 4.26E-08.

0.000015 -3.14E-07 9 5SE-10

0.00481 0.000067 -1 86E-07

0.000006 -0.000003 1 40E-08

0.000016 = 3.09E-07 4.85E-10

0.004825 -0.000053 -172E-07

0.000186 0.000053 ~0 000001

0.000015 0.000001 1,89E-09

0.004844 =-0.000048 -1.31E-07

0.00046 §©0.000729 a. 000001

0.00001 0.000001 = 2.27E-08

0.012251 -0.000277 -0.000001

0.000728 0.000031 -2.48E-07

0.000012 440E-07 = 2. 496-09

0.012253 = -0.000274 -0000001

-0.000277, 9.000012 8 286-08

0.000017 .G.000001 2 92E-09

0.012254 0.000262 -0.000001

0.000013 -0000006 3 21E-08

0.000018 + 0.000001 271E09

0012239 ©=-0.:000243 _-0.000001

0.000324 =©0.000101 _-0.000002

0.000017 0.000001 -4.36E-10

0012234 -0.000238 = -0.000001

0.000804 0.001464 =: 0.000002

-0.000013. 0.000002. 1.11E-08

0019802 -0000601 -0.000003.

6000902 -0000041 -3.48E-07

~0.000012 9000001 = 5. 15E-09

0019826 -0.0006 +0.000003,

0000338 «0.000015 V15E-07

~0.000016 0.000001 7 81E-09

0.019933 -0.000691 -0.000003.

0.000019 -0.000009 5 14£-08

0.000017. 0.000001 5.96E-09

9020038 -0000665 -0000002

0.00041 0000137 = -0. 000003.

0000018 0000002 262E-08

0.020064 -0000556 -0. 000001

-0001018 =—-0002211 0.000004

0.000014 0.000003 -3.22E-08

0.025784 -0000961 -0.000007

0.000961 0000045 -391E-07

0.000007 391£-07 4 24E-09

0025885 0000068 -0. 000007

0000355 0.000017 1.21€-07

~2.00001 0000001 6. 34E-09

0026437 = -0.001006 = -9.000008

0.000022 -0.000011 1 05E-07

~2:000031 0.000001 1 40E-08

0027385 § -0001076 -0 000008.

0000441 0.000154 = -0 900004

1000012, 0000003. 4 24E-08

0028225 -0001099 = -0 00001

0001089 «9002978 §=—.0. 000005.

+0.00001 0.000005 3.62E-07

88

Analisis estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. ce Sete sae ay oe = SEE SRO as ASE a REE ERR te

4.2.7.4 Vector de fuerzas externas

Para obtener el vector de fuerzas externas se deben considerar las fuerzas de empotramiento perfecto de cada barra, para después sumar las que correspondan a un mismo nudo.

4.2.7.4.1 Barras 6, 9, 15, 18, 24 y 27 Nudo inicial

Fy =P/2+ @l/2=(1.5 ton/ 2) + (3.0527 ton / m) (4.99 m) / 2 = 8.3665 ton.

M=PI/8 + al? / 12 = (1.5 ton) (4.99 m) / 8 + (3.0527 ton / m) (4.99 m)?/ 12 = 7.27 ton —m = 727 ton - cm.

Nudo final

Fy = P/2+ wl /2 =(1.5 ton/ 2) + (3.0527 ton/ m) (4.99 m) / 2 = 8.3665 ton.

M = PI/8 + @l?/ 12 =(1.5 ton) (4.99 m) / 8 + (3.0527 ton / m) (4.99 m)?/ 12 = -7.27 ton — m = -727 ton - cm.

4,2.7.4.2 Barras 7, 8, 16, 17, 25 y 26

Nudo inicial

Fy =P/2+ @l/2=(1.5 ton/ 2) + (4.6749 ton / m) (8.56 m) / 2 = 20.7586 ton.

M = PI/8 + @l?/ 12 = (1.5 ton) (8.56 m) / 8 + (4.6749 ton / m) (8.56 m)?/ 12 = 30.1506 ton — m = 3015.06 ton — cm.

Nudo final

Fy =P/2+ al /2=(1.5 ton/ 2) + (4.6749 ton / m) (8.56 m) / 2 = 20.7586 ton.

M=PI/8 + ol?/ 12 =(1.5 ton) (8.56 m) / 8 + (4.6749 ton / m) (8.56 m)?/ 12 = -30.1506 ton — m = -3015.06 ton — cm.

4.2.7.4.3 Barras 33 y 36 Nudo inicial

Fy = ol / 2 = (3.2060 ton / m) (4.99 m) / 2 = 7.999 ton.

M = ol?/ 12 = (3.2060 ton / m) (4.99 m)? / 12 = 6.6525 ton — m = 665.25 ton — cm.

Nudo final

Fy = @l / 2 = (3.2060 ton / m) (4.99 m) / 2 = 7.999 ton. M = of? / 12 = (3.2060 ton / m) (4.99 m)?/ 12= -6.6525 ton — m = -665.25 ton — cm.

4,2.7.4.4 Barras 34 y 35 Nudo inicial

Fy = ol / 2 = (4.9348 ton / m) (8.56 m) / 2 = 21.1209 ton.

M = al? / 12 = (4.9348 ton / m) (8.56 m)?/ 12 = 30.1325 ton — m = 3013.25 ton — cm.

Nudo final

Fy = ol / 2 = (4.9348 ton / m) (8.56 m) / 2 = 21.1209 ton.

M = ol? / 12 = (4.9348 ton / m) (8.56 m)?/ 12 = -30.1325 ton — m = 3013.25 ton -— cm.

89

Capitulo IV — Anilisis estructural bajo cargas gravitacionales LORE OTTER RE TR RE ERO EOE RR eS EE Ea ag cen TE un eu oe

4.2.7.4.5 Ensamble del vector de fuerzas externas Ya conocidas las reacciones en las barras empotradas, se suman aquellas que

correspondan a un mismo nudo y, ya sumadas, se les cambia el signo para que queden como acciones sobre el mismo. El vector debe comenzar por e! nudo de menor numeracién, ya que asi se ensamblaron las matrices de rigidez, y debe ademas contener para todos los nudos, la fuerza en X, en Y, y el momento flexionante (en caso de que alguna de ellas no exista se colocara un cero en su lugar). El vector quedaria como sigue:

{0 -8.3665 -727 0 -29.1251 -2288.06 0 -41.5172 0 0 -29,.1251 2288.06 0 -8.3665 727 0 -8.3665 -727 0 -29.1251 -2288.06 0 -41.5172 0 0 -29.1251 2288.06 0 -8.3665 727 0 -8.3665 -727 0 -29.1251 -2288.06 0 -41.5172 0 0 -29.1251 2288.06 0 -8.3665 727 0 -7.999 -665.25 0 -29.1199 -2348 0 -42.2418 0 0 -29.1199 2348 0 -7.999 665.25 ]

4.2.7.5 Obtencién de los elementos mecanicos en las barras Para obtener los elementos mecanicos en las barras, es necesario multiplicar la matriz de

rigidez de cada barra por los desplazamientos correspondientes a sus nudos y sumarle las fuerzas empotradas. Después de realizar este procedimiento para el marco que nos ocupa los resultados fueron los siguientes:

BARRA 1

ui 0 x1 1.0467 v1 0 Yt 29.9534 @1 9 M1 -118.4546 U6 -0.00600507 x6 -1.0467 V6 -0.02349076 Y6 -29.9534 @6 -0.00016484 M6 -206.0336

BARRA 2

U2 0 X2 4.0130 V2 0 Y2 118.5468 @2 0 M2 ~444.4373 U7 -0.00529932 x7 -4.0130 vi -0.07263252 Y7 -118.5468 @7 -0.000204 M7 -799.5919

BARRA3

U3 0 x3 0.0000 V3 0 Y3 168.9806 @3 0 M3 0.0000 U8 5.46E-14 X8 0.0000 V8 -0.10353282 Y8 -168.9806 @8 -1.60E-16 M8 0.0000

90

BARRA4

U4 0 V4 0 @4 0 ug 0.00529932 va -0.07263252 @9 0.000204

BARRA 5

US QO V5 0 @5 0 U10 0.00600507 v10 -0.02349076 @10 0,00016484

BARRA 6

U6 -0.00600507 V6 -0.02349076 @6 -0.00016484 U7 -0.00529932 v7 -0.07263252 @7 -0.000204

BARRA?

U7 -0.00529932 vi -0.07263252 @7 -0.000204 us 5.46E-14 v8 -0.10353282 @8 -1.60E-16

BARRA 8

U8 5.46E-14 V8 -0.10353282 @8 -1.60E-16 ug 0.00529932 v9 -0.07263252 @9 0.000204

OL

Analisis estructural

x4 ¥4 M4 x9 Y9 Mg

X5 ¥5 M5 X10 Y10 M10

X6 Y6 M6 X7

M7

XT Y7 M7 x8 Y¥8 M8

x8 Y8 M8 x9 Y9 Mg

de un edificio de estacionamiento para la UDYV.

-4.0130 118.5468 444.4373 4.0130

-118.5468 799.5919

+1,0467 29.9534 118.4546 1.0467

-29.9534 206.0336

-0.7156 7.2488 469.328 0.7156 9.484

-1027.024

-3.1323 20.4673 2826.096 3.1323

-3075.396 -60.3404

-3.1323 21.0498 3075.396 3.1323 20.4673 -2826.096

BARRA 9

ug v9 @9 U10 v10 @10

BARRA 10

U6 V6 @6 u11 vi1 @11

BARRA 11

U7 Vi 7 U12 vi2 @12

BARRA 12

U8 V8 @8 U13 V13 @13

BARRA 13

ug v9 @9 U14 V14 B14

0.00529932 -0.07263252 0.000204

0.00600507 -0.02349076 0.00016484

-0.00600507 -0.02349076 -0.00016484 -0.00227164 -0.04129664 ~0.00020201

-0.00529932 -0.07263252 -0.000204

-0.00172422 -0.12691403 -0.0002007

5.46E-14 -0.10353282 -1.60E-16 1.96E-13

-0.18127154 -2.10E-16

0.00529932 -0.07263252 0.000204

0.00172422 -0.12691403 0.0002007

Capitulo 1V

x9 Y9 M9 X10 Y10 Mi0

X6 Y6 M6 X11 Y11 M11

x7 Y7 M7 X12 Y12 M12

X8 Y8 M8 X13 Y13 M13

x9 Y9 M9 X14 Yt4 M14

Anidlisis estructural bajo cargas gravitacionales RR smo ere EATERS ET PRET a

-0.7156 9.4841

1027.024 0.7156 7.2489

-469.328

1.7623 22.7045

-263.2896 -1.7623 -22.7045 -283.0379

6.4298 88.5953

-999.4857 -6.4298 -88.5953 -993.7406

0.0000 126.8809 0.0000 0.0000

-126.8809 0.0000

-6.4298 88.5953 999.4857 6.4298

-88.5953 993.7406

BARRA 14

U10 v1i0 @10 U15 Vi5 @15

BARRA 15

U11 vi1 O11 U12 vi2 Di2

BARRA 16

U12 vi2 @12 U13 V13 @13

BARRA 17

U13 Vi3 @13 U14 V14 @14

BARRA 18

U14 v14 @14 U15 vi5 @15

93

ot ik PB he HAE

0.00600507 -0.02349076 0.00016484 0.0227164

-0.04129664 0.00020201

-0.00227164 -0.04129664 -0.00020201 -0.00172422 -0.12691403 -0.0002007

-0.00172422 -0.12691403 -0.0002007 1.96E-13

-0.18127154 -2.10E-16

1.96E-13 -0.18127154 -2.10E-16 0.00172422 -0.12691403 0.0002007

0.00172422 -0.12691403 0.0002007 0.00227164 -0.04129664 0.00020201

Andlisis estructural de un edificio de estacionamiento para la U. D. V. 4 Boe REA

X10 Y10 M10 X15 Yts Mi5

x11 Y11 M11 X12 Y12 M12

X12 Y12 M12 X13 Y¥13 M13

X13 Y¥13 M13 X14 Y14 M14

x14 Y14 M14 X15 Y15 M15

a EA CLA:

Pe Se Sn aE ah

-1.7623 22.7045 263.2896 1.7623

-22.7045 283.0379

-0.5551 7.9793

629.6801 0.5551 8.7537 -822.9

-1.0192 20.5957 2882.093 1.0192 20.9214

-3021.481

-1.0192 20.9214 3021.481 1.0192 20.5957

-2882.093

-0.5551 8.7536

822.8994 0.5551 7.9793

-629.6805

Capitulo IV Anilisis estructural bajo cargas gravitacionales

BARRA 19

u11 -0.00227164 X11 2.3174 vit -0.04129664 Y11 14.7252 O11 -0.00020201 M11 -346.6394 U16 -0.00218276 X16 -2.3174 Vvi6 -0.05284481 Y16 -14.7252 @16 -0.00024928 M16 -371.7538

BARRA 20

Ut2 -0.00172422 X12 6.8939 V12 -0.12691403 Yi2 59.2458 G12 -0.0002007 M12 -1065.4792 U17 -0.00238336 X17 -6.8939 VI7 -0.16321339 Yt7 -59.2458 @17 -0.00020423 M17 -1071.6248

BARRA 21

U13 1.96E-13 X13 0.0000 V13 -0.18127154 Y¥13 85.0380 @13 -2.10E-16 M13 0.0000 U18 1.84E-13 X18 0.0000 v18 -0.23337353 Y18 -85.0380 @18 -1,23E-16 M18 0.0000

BARRA 22

U14 0.00172422 X14 -6.8939 v14 -0.12691403 Y14 59.2458 S14 0.0002007 M14 1065.4792 ui9 0.00238336 X19 6.8939 v1i9 -0.16321339 Y19 ~59.2458 @19 0.00020423 M19 1071.6248

BARRA 23

U15 0.00227164 X15 -2.3174 Vi5 -0.04129664 Ys 14.7252 O15 0.00020201 M15 346.6394 U20 0.00218276 X20 2.3174 v20 -0.05284481 Y20 -14.7252 @20 0.00024928 M20 371.7538

94

BARRA 24

U16 Vvi6 O16 U17 V17 @i7

BARRA 25

u17 V17 @17 U18 vi8 @18

BARRA 26

u18 V18 G18 u19 v1i9 @19

BARRA 27

ui9 vig @19 U20 Vv20 20

BARRA 28

U16 Vi6 @16 U21 Vv21 @21

95

-0.00218276 -0.05284481 -0.00024928 -0.00238336 -0.16321339 -0.00020423

-0.00238336 -0.16321339 -0.00020423 1.84E-13

-0.23337353 -1.23E-16

1.84E-13 -0.23337353 -1.23E-16 0.00238336 -0.16321339 0.00020423

0.00238336 -0.16321339 0.00020423 0.00218276 -0.05284481 0.00024928

-0.00218276 -0.05284481 -0.00024928 0.02005199 -0.05788848 -0.00030533

Abeta CEE, So Anélisis estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V.

X16 Y16 M16 X17 Y17 M17

X17 Y17 M17 x18 Y18 M18

X18 Y18 M18 X19 Ya M19

X19 Y19 M19 X20 Y20 M20

X16 Y16 M16 X21 Y21 M21

SLAC ALTACE RTE RARE A AE, CORRS: had Ua LSE

0.2034 8.2939

684.5425 -0.2034 8.439

-7207.7282

-1.4088 20.6695 2912.557 1.4088 20.8476 -2988.79

-1.4088 20.8476 2988.79 1.4088 20.6695 -2912.557

0.2034 8.439

720.7281 -0.2034 8.2939

648.5424

2.1140 6.4312

-312.7825 -2.1140 6.4312

-342.5617

BARRA 29

U17 VI7 @17 U22 V22 @22

BARRA 30

U18 Vv18 @18 U23 V23 @23

BARRA 31

u19 vig @19 U24 V24 24

BARRA 32

U20 Vv20 @20 U25 V25 @25

BARRA 33

U21 Vv21 @21 U22 V22 @22

-0.00238336 -0.16321339 -0.00020423 0.01796707 -0.18167819 -0.00043193

1.84E-13 -0.23337353 -1.23E-16 1.64E-13

-0.25992917 -3.70E-17

0.00238336 -0.16321339 0.00020423 -0.01796707 -0.18167819 0.00043193

0.00218276 -0.05284481 0.00024928 -0.02005199 -0.05788848 0.00030533

0.02005199 -0.05788848 -0.00030533 0.01796707 -0.18167819 -0.00043193

Capitulo IV

X17 Y17 M17 X22 Y22 M22

X18 Y18 M18 X23, Y23 M23

X19 Y19 M19 X24 Y24 M24

X20 Y¥20 M20 X25 Y25 M25

X21 Y21 M21 X22 Y¥22 M22

Analisis estructural bajo cargas gravitacionales SNe mre tem 2 ere

8.5060 30.1372

-1120.2176 -8.5060 30.1372

-1516.6328

0.0000 43.3427 0.0000 0.0000

-43.3427 0.0000

-8.5060 30.1372

1120.2176 8.5060

-30.1372 1516.6328

2.1140 6.4312

312.7825 2.1140 -6.4312 342.5617

2.1140 6.4312

342.5595 -2.1140 9.5667

-1124.868

96

Andlisis estructural de un edificio de estacionamiento Para la UL D. Vv. AA Let a a nde AK eR LAER AEE PR MP EO EEN SRS gd

BARRA 34

U22 0.01796707 X22 10.6200 V22 -0.18167819 Y22 20.5705 @22 ~0.00043193 M22 2641506 U23 1.64E-13 X23 -10.6200 Vv23 -0.25992917 Y23 21.6714 G23 -3.70E-17 M23 -3112.674

BARRA 35

U23 1.64E-13 X23 10.6200 V23 -0.25992917 Y23 21.6714 G23 -3.70E-17 M23 3112.674 U24 -0.01796707 X24 -10.6200 V24 -0.18167819 Y24 20.5705 24 0.00043193 M24 -2641.506

BARRA 36

U24 -0.01796707 X24 2.1140 V24 -0.18167819 Y24 9.5667 B24 0.00043193 M24 1124 .868 U25 -0.02005199 X25 -2.1140 V25 -0.05788848 Y¥25 6.4312 @25 0.00030533 M25 -342.5596

A continuacién se muestra la forma en que arroja los resultados el programa RIGMP. Unicamente se incluye un marco debido a que los elementos mecanicos de los demas se pueden ver en los diagramas que se anexan posteriormente.

PROGRAMA DEL METODO DE RIGIDECES PAKA MARCOS PLANS RIGMP VERSION 1.9

PABLO ANAYA GARCIA - RIGOBERTO CERVANTES ZAMORA

EDIFICIO DE ESTATIUNAMIENTO PARA LA ‘'.D.V.

CARGAS GRAVITACIGNALES MARCG 1

DESPLAZAMIENT. S EN LUS NUDUS

nebo SESPLAZAMIENTC EN X DESPLAZAMIENTO EN Y GIFO

H G.90f CC JE+O0 0.0000€ JE+00 J. TOLL0LEHO9

o +7,692454E-03 ~2.45386 3E-92 dS 41SE-O4

+ 1.441545E-C4 72.92793/E-02 Tg

4 2 73.222811E-02 2T81300-04

2. ~3.50939 ‘E-02 46678 4E-04

& 1.93Bi51E- a: -9.550464E-62 46CN19F-04

* PAA AOIE-OY ~4.68973 'E-u2 2910-04

3 1.160935E~-03 -#.90105: £-c2 19491t.-04

4 =o. T7954 6E- o1 ~'. 908141 E-"2 .

o. “..IOGCOCE+CS

0000 E100

74-359704E-02 97

ORT OORT ETS OFT TE

BARRA

BARRA

BARRA

BARRA

BARRA

BARRA

BARRA

BARRA

BARRA

BARRA

BARRA

BARRA

BARR.

6h

nate

-6.

be.

3.157628E-03

2.689016E-03

1.084864E-02

3.60024 9E-03

9,.596033E-04

8.384807E-04

-1.490646E-03

0.GG0000E+00

0.0000008+00

1.4905358-03

-8.391281E-08

79.594 3848-04

-3.601178E-03

-1,084957E-C2

-2.689850E-03

-3.158275E-03

4.97046 3E-03

0.000000E+00

0. 000000E+00

6.779209E-03

-1,761577E-03

-2.733453E-93

-1.936243£-02

~2.294236E-02

~2.709034E-03

-1.442185E-03

7,6921298-03

0,0000CCE+00

AXIAL

23.729109

-23,729100

63. 786640 8.

-63. 786640 -8.

80. 623210 8.

~80.623670 -8.

86.056500 ~@.

-66.0565°r eB.

86,05699° 8.

~BR, 956° BR" -8.

83. 623210 -a.

~87.603219 8.

63.78F625 78.

63. 786620 8.

4,723976 ah D

= 7. 50708-02

TaN CE - 1

Dn 454 be 3t

FLnAS4E- |

CapituloIV Analisis estructural POTENT TESTS TL eR Ee

~8.433506E-02

-1.948219E-01

-1.15615@E-O1

~1.183394E-01

-1.0706198-01

~8.842134E-02

~5.272601E-02

9. 000000E+00

0.000000F+00

-5.272606E-02

-8.842142E~-02

~1.070620£-01

-1.1833968-01

~1.156158E-01

~1.048220E-01

~8.433507E-02

74.939708E-02

0. 00000GE+00

0.000000E+00

-3.908147E-02

-6.80105SE-02

-8.689737E-02

-9,550463E-02

-3.509397E-02

~3.212609R-02

-2.527930E-02

-1.453858E-02

0.000000E+CD

CORTANTE.

1.191672

-1.191822

738794E-01

738794E-91

619868E-O1

61988BE-91

189492E-04

"694 97E- 94

691952E-04

631952E-04

619982E-01

619982E-01

738852E-01

748852E-01

N =

© 323986)

= 9C997, 3

MOMENTO

~133,955300

-235.510200

-99.819860 -171.084500

-96.051640

~171,166900

-2.00310¢

2.279242

96.050920

Lil. 106400

99.818860

'1,€3 38C0

143.954490

275.599840

496.711090

-" 12, 56999

1226.659C06

*40.592500

1°26, 303000 i aC. Vicar

-2.287463E-04

2.166067E-04 -1,345457E-04

2.009254E-05

-3.295968E-05

1.9678575-05

9.82528 3E-06

0. C000000E+00

0.000000E+00

~9.824487E-06

-1.967802E-05

3.295996E-05

-2.009249E-05

1,3454598-04

-2.166064E-04

2.287468E-04

1.725B845E-04

0.000C00E+00

G.000000E+0G

1.637377£-04

1,.518408E-04

2.032014E-04

2.460020E-04

3.46079CE-04

2.2186136E-04

2.207146E-04

?.333325E-04

9. 00C000E+00

bajo

cargas gravitacional

98

Analisis estructural de un edificio de estacionamiento para la UD. FR ae ee ak Le MN ca a Be Re

42 ~1. 305165 13.966570 1830. 708CO0

9 1.303165 14,693390 ~1726.902009

BARRA a4

29 ~6.956467E-01 9.909973 1340.184009

a2 6.956467E-01 9.328867 -1126.655000

BARRA L

32 ~4. 124036E-01 7.241280 782.927600

a9 4.724036E-01 6.198670 -$96.210100

BARRA 16

2 17,.$30420 1.664224 ~260. 700700

3 -17.530420 71,664224 -255.209100

BARRA 17

9 47.216460 1.097123 -172.643700

§ -47, 216460 1.097123 ~167.465700

BARRA 1a

i2 57.0239 30 2.469509 -215.552500

13 -57,02 3830 +1.469509 239. 996700

BARRA 19

19 58.259960 -1,875723E-01 26.928650

18 -58.259960 1.875723E-01 31.217180

BARRA 20

22 58. 260000 2.875656E-01 -26.929140

23 ~38.260000 -1,.8756568-01 -31.217780

BARRA 2i

29 57.023850 -1.469515 215.552100

28 -57.023859 1.469515 239.996100

BARRA 22

32 47.216450 -1.097128 172.643100

33 ~47.216450 1.097128 167.465200

BARRA 24

39 17,530410 -1.664225 260. 700500

3B -17,.530410 1.664225 255,208700

BARRA 24

3 -1.652728E-01 6. 152197 538.542000

a 1.652726E-01 +.0B3753 -740.819600

BARRA 2h

a 9.4717 26E-91 4. 407650 1124.607000

13 - 3712 26E-01 4.930190 -1397.737000

BARRA 26

Pa 8.684757E-O1 13,.654090 1704.550000

a 78. 684757E-01 14,005870 [email protected]

BARRA, 27

18 6.28231BE-01 13.829980 1804.719000

ae ~6./82318E-01 13.82 9980 -:803.719000

BARRA 28 23 &.684751E-01 14.005870 1838.227000

28 -8.€84751E-01 13,654090 -1704.550000

BARRA 29

2u WS. 37LIZ4E-31 4.932191 1157. 737000

cal S. UPL TQ3E-a1 9. 492649 -1124.807000

BARRA 40,

ae 1.692 738E-O1 Pee BTP94 440.820200

3f 2.652709 F-91 6.52295 -538.542400

BARRA 31

3 Al.itse.9 wd 049E 7243. 332909

4 UL. bars rl. a! -2+3.811400

BARRA om

a 1D. AS 64? -216.5921600

7 ~39.8 674 -258.€75900

RARRA at

13 Pane thee dt ee-02 U6. di e766

99

CapituloIV Analisis estructural bajo cargas gravitacionales Se) On eet App merrier ones

14 -33.437560 ~6. 366326E-02 67.018159

BARRA 34

18 30. 424080 3.267301E-02 3.290371

7 -30.424060 -5.267301E-02 -19.619830

BARRA 35

23 30.424130 -5.267665E-02 -3.290573

24 ~30.424130 9.267665E-02 19.6195:0

BARRA 36

28 33.437570 ~6.386715£-02 106.816430

27 -33.437570 6. 386715E-02 -87.016499

BARRA 37

33 30.826040 -1.469025 226.521400

34 -30.826040 1.469025 238.875500

BARRA 38

38 11.178220 -1.829494 283. 332900

37 -11.178220 1.829498 283.8117200

BARRA 39

4 71.263611E-02 6.337488 5342.299600

7 1.263611E-02 7.102462 -752. 667300

BARRA 40

7 1.676989E-02 9.675282 1205. 37C000 14 -1,676989E-02 9.559558 -1162.552000

BARRA 41

14 6. 480059R-91 6.260910 911.173600

17 -6.480959E-61 3.974639 ~783.417300

BARRA 42

1? 7.182692E-01 6.092801 811.849100

24 -7.182692E-01 6.092890 -811.848800

BARRA 43

24 6. 480C54E-91 9.924691 783.41040C

27 ~6. 4600 54E-01 6.260910 -912.173500

BARRA 44

2’ 1.676992E-02 9.559559 1162.552000

34 1.676 282E-0? 9.675782 -1205. 370000

BARRA 49

44 ~1.263,91F-Q? 7.102463 752.667500

27 1.26 35391R-Cr 6.337487 ~542.299900

BARRA 4¢

4d 4.847} s 1.847133 -2568. 488106

% -3,.847713 -1.984.133 ~312.913490

BARRA 4

' 14.048290 1.333617 -213.326€279

6 -.4.746290 +1.43361" ~232.48529C

BARRA 48

14 17.61 '090 -5.673719R-01 164. 359906

16 ~ill6y 709° S.6713719E-C1 11,5248

BARRA 43

i? 18.40657, w 1. AB AE-C “8.819945

16 -18.4)659 1. °S6363E-C, 14.272 54

BARRA 87

4 10.45 6605 1.788 64E-77 8.81891

“ +. 9.4 GF -1. 7° 3 7€5E-" -14,272579

BARRA SL

7 17,6. 71° S66 469FE- 71 -164. 365079 . cherry ER 4B BER TF -12.9249 0

BARA 5

34 i ~2.439619 213.8265°0

48 a Lethe ia 232.4550°0

BAFEA 4

an 3 2.48819"

ae - edd e ld Ba. BL

100

Analisis estructural de un edificio de estacionamiento para la U. D.V. Foe atessdenaces ea

BARRA nq

> 1.947135 4.840724 312.573300

6 “1.842135 €.102077 ~659. 444900

BARRA 55

6 3.281753 7.946210 §91.900100

15 -3.281753 8.556529 -1117.718000

BARRA 56

15 2.71418? 9.060566 1106.193000

16 -2.714382 9.250875 ~1178.511000

BARRA 57

16 2.696794 9.155721 1164.239000

25 -2.696794 9.155720 -1164.239000

BARRA $a

25 2.714381 9.250875 1178.$11000

26 ~2.714381 9.060565 -1106.193000

BARRA 5o

26 3. 2B4752 8.596529 1117. 718000

35 -3.281752 7.946210 -891. 900000

BARRA 60

35, 1.642134 6.102077 659.445100

36 ~2.842334 4.849724 -312.573200

Enseguida se anexan los diagramas de fuerza axial, cortante y momento flexionante, de todos los marcos analisados bajo cargas gravitacionales.

101

84

IL18

17.53

23.73

MARCO 1

FUERZA AXIAL

1.84 3.28 2.71 2.69 2.7 3.28 1.84

14.05 17.62 {8.41 18.45 (7.62 14.05 4.84

0.0126 Q.0126

0.0168 0.648 0.718 0.648 0.0168

6.83 33.44 30.42 W.42 3344 30.83 HB

0.165 0.537 0,537 0.165

0.868 0.628 0. 868

47.22 5702 58.26] 58.26 57.02) 47.22 17.53)

0472 0.696 1.303, 1.303 0.696 0.472

LUG

63.79 80.62 86.06 86.06 80.62 63.79 ! 23.73

!

— LL ESCALA DE TRABES

ESCALA DE COLUMNAS

1: 200

12-75

MARCO 1

FUERZA CORTANTE

4m 7.946 9.061 9.186 9.251 8.566 6.102

6.102 8.656 9.26) 9.156 SN 7.496 4.84

1.642 1.439 0.567 0.567 1.439 1.842

6.337 9.675 6-261 46.093 5.924 9.559 Lt 7.102

0.267 0.908 ~~ o.e18 | ~0.780 | ~ 0 sar 9-691 P uase SI | >>] ——— | NN 6.337

9.559 9.675

1.829 1.469 1,469 1.829

13.654 13.830 14,006

6.362 a 9,932 7088

a 0436 0.574 0.750 0.926 1.064 Pats

7.088 1 | | SS 9.932 9.303

14,006 13.830 13.654

1.664 0.187 1.469 1.092 1.664 1,092 1.469 0.187

13.693 13.830 (3,967 9.329 6.199 pS p29 liz24t

L [ ~o. 229 “N\o.461 0.631 0.75 0.887 1.038 we oS 0.862 |

7.241 6.199 9.905 9.329

13.967 13.830 13.693

Lig2 1192

|

. os7a J 0.862] ar op oO: 862 Hoar a

ESCALA DE TRABES

ESCALA DE COLUMNAS

200

75

MARCO I

MOMENTO FLEXIONANTE

49 97.28 575.40 97. 4 os.49 822 5 597.28 522.49 275.49

312.57 222.46 U.53. 14.27 14.27 1.83 app a 7

312.57 so. 59.44 312.57

891.90 17. 72NAI06.19 1178.51 W164, 24 1164.24 M178.51 1106.19 PIN. 72 891-90

258.49 258.4 733.99 452.84 488.32 452.84 733.99

379.50 213.83 164. 8.82 8.84 aise NOS 379.50 RB: 87.02 ln62~ wed 87.02 23887 | ons a) 283.81

542.30 ma Ltr 783.41¥611.85 811.851/783.4: aur Vy 2.67 642.30

1205.37 162.55 16255 1205.37]

283. 33 998.77 966.48 998.77 255.2

676.91 676.91 337-39 16.52 |o6.82 06.82 wo 287.39

d 5. . : ie 256.21 aq 230.99) 3.29 x z 3.29 230: : 3—~ 255.21

SEA 740.8 / Yrag.g2 838

1387.74 74 124.81 124.81

(704, 55 1704, 55 : 1828.23 1803.72 1803.72 [1838.23 ESCALA DE TRABES 1: 200

!

i 994,66 968.69 994.66 684.49 26.9) 26.92 684.49

387.64 387.64 235.51 zi. [172 7117 | \215. 2.27 ber 216.6) |I7L17 AIT. I7

Vao6.21 ho / 496.2! 9 . . 782.93\426.66 134018 340.18 1126.66

726.90 1830.71 |I801.51 1801.51 [1630-71 1726.90

Da 133.95 TI 99.82 7 6.05 2 00 2004, 96,0! her 99.8; hr 133.98 |}

ESCALA DE COLUMNAS 75

235.51

MARCO 2

FUERZA AXIAL

DB pore

6.38 30409) 33.16 3316 30,09) 6.38

He neem

|

13.16 55.87 57.12 Stl2 55.87 13.16

0.0498 0.0498 0.0498 0.0498

1.336 1.025 1.336 Sr | SS

| : | 20.14 89.43 96.89] 96.2 e9.431 20.14!

| 1 | | : | | | 3

0.293 0.293 | 1.234 | 11010 1.234 I 0.293 0.293

1 | 1 1

27.19 123.11 | 136.6 13464| 123.11 27.19 | i

| ESCALA DE TRABES

ESCALA DE COLUMNAS

1: 200

76

MARCO 2

FUERZA CORTANTE

16.278 16.478 16.678 12.947 13.816

6.38 PK 10.612

NSE Nia ea

10.612 13,816 16.67 16.478 16.27 12.947

1.500 0.629 0.093 lo.629 1.500

13. 209 _N2.191 12,053 13.584 10.779

6.782

0.562 0.888 0.750 0. 612 0.937 2.748

2.748 r

NF 6.782

10.779 13,584 11.915 |o.087 12.053 12.81 13.209

1.439 0.838 )| 19. 600 19.790 19.960 0. 838 1.439

0.087 13.965 {2.828 10.585 6.976 _~ :

0.181 0-750 0.940 1319 2.55 ; |

6.97 10.585 : |

|

L

A L

(3.969 10.223

19.790 19.6 2.223 1.389 ESCALA DE TRABES | 200 L369 2.223 | [19.628 8-980 [19.790 19.552

: ESCALA DE COLUMNAS 1: 75 (2.743 0.223 14,051

7.047

0.096 0.588 0-750 0.94 i \b404 482 ||

2.483 7 7 7.047

10.513 14.051 12.743 19,962 19,790 19, 628

1096 1,282 0.0014 0.0014 L282 1.096 VP Me WT Ta as TD?

MARCO 2

MOMENTO FLEXIONANTE

1079.36 1036.45 1079.36

883.07 883.07

389.69 4 J ~~ . / 0.495 16. 270.6 216.63 30.499 30.499 216.63 770.64

lS70.64 B7 e/

1434.44 43444 1434.44 \/ 434.44

75614 2124.87 209437 2094, 37 ||2124.87 1756.14 97277 1972.77

1039.16 1039.16 194.49 839.47 864.74 839.47 194, 49)

21.5 L683 1.583 21.25 274.54

19.9 2581 19.9 214.56 SJ 214.56

‘409,05 7 \ / wy 409.0!

(508.47. 508.47 1647.10 \ie4s. 54 1540.43 \l1567. 83 1567-83 1540.43 1645.54N 1647.10 1908.47 V 508-47

1381.16 1344.43 1381.16 997.09

231.56 997.09 23066 230. 231 ~

263.92 263.92 303 1.45 [36.92 92]1.45 | 359, 3,

205.88; se 205.58 437.17 a ‘ \ | De aati

\

1429.57 V 429.57 1429.57 V 429.57 1850.16 1850.16 ESCALA DE TRABES

2593.64 fs 2.64 449.22 58.17 2558.17 2449,

smo 146.44 1374.01 ‘ ESCALA DE COLUMNAS 225.09 978.89 : 1 978.89 225.09}

82 4 405.84 /o™

5 I ‘ i 218.23 6.89 32.16 || 2.02 2.02 le 6 1256. 89, 218.23

(3.32 Kv Kv 443.32

1396.33 \/ 396.33 1396.33 \ 1396.83 1880.32 1880. 32

2467.03 2556.16 2556.16 2467. | 2590.34 2590.34

\ 121,69 140.39 245 2.45 140.39 121.69 Wa oh a WHT TT "

1: 200

MARCOS 3y5

FUERZA AXIAL

2.54 5.06 5.01 4.90 5.01 5.06 2.54

i 7.38 23.76 | 29.84 3017 30.17 29.48 23.76 7.38

0.159 0-3 o.3il 0.159

0.0356 0.15) 0.036

15.78 40.24 59.36 60.16 60.16 59,26 47.24 5.78

0.177 0. 321 0.489 0.532 0.489 0.321 0.179

| | | | | |

24.13 70.78 88.89| 90.13 90.13 | 88.88 70.78 | 24.13 |

; | |

| | ! | 0.691 | 1455 | 1.349 La7z7_| 1.349} 1.455 | 0.691 |

| 32.26 | 9451 118. 44 120.09] 120.09 118.44 94.51 | 32.26

| ( ' | ; ;

bh yer L 4 ~~ W977 F777 WT L Wer ESCALA DE TRABES

ESCALA DE COLUMNAS

1:200

1:75

MARCO 3y5 FUERZA CORTANTE

15.002 15.057 13.947 14.841

7.378 9.815

9.815 7.378 14.841 15.087 15.002 13.947

2.540 2.523} 0.0526 0.109 0.109 0.0526 2.523 2.540

14.101 14,923 14923 18.021 14,592 8.398 b.373 PN oe 0.505 0.701 0-750 0.799 0.995 1.238

9.373 N 8.398 14.593 15.021 14.92 14.

2.38! 2.381 2.371 0.294 0.0608 0.0608 0.294 2.371

. (4.121 14.949 14.972 14,995 14.572

8.351 | 19.42

0.215 0.525 0.727 0.750 0.773 0.976 1.284

14,572 14,995 4.972 14.948 14.121

2.205° 2.227 0.126 0.0873 0.0373 0.126 2.227 2.208

14,094 14.959 14.972 14.985 14.599

8.137 9.635

t 0.0011 \0497 0.737 ote 0.763 1.003 1.499

9.635 ON 14, 599 14.985 14.972 14.95 14.094

1, 513 1.464 0.232 0.0342 0.0342 0.232 1513

o P a 77 T77? Li

ESCALA DE TRASES !: 200

ESCALA DE COLUMNAS |: 75

MARCOS 3y5

MOMENTO FLEXIONANTE

946.54 962.14 955.46 962.54 946.54

422.85 /~ So /o~ 422.85 447,25. 438.94 702 16-67 16-67 7902 438.94 447.75

447,75 447.75

118,01 He. 1556.95 (887. 76 1880.74 (922,04 VI905,37 1905.37 Y1922.04 1880. 74 111887. 76 1556.95)

339.7] 1005. 44 1048. 58 $035.43 t 58 1005. 44 339.71 476.60 313 929 a i720 9.29 JN 476.60

371.36 Len 50.81 2. B34 50.81 srs 371.36

7418 geo / e2.ig 7146

i

1696.67 1978.46¥ 1919.98 1957.30 V 1942.44 1942.44 | 1957.30 1919.98 V1878.46 1696.67

363-70 1006.09 1046.84 1043.30 1046.54 1096.09 363 475.56 eeON, sos /~N (02s / << 34g : . 05 5 neon 1.50 456} 5. 05] 0.456 21.50 3 338.56

702.26 702.26 \ 996. 996.27

1703.42 1703.42 \ 1870.18 (931,90 1949.40/ 1943.88 1943.88 ¥ 1949-40 1931.90 i870. 15

‘344.60 \ 1008.30 1046.08 1042 54 1046.08 1008.30 ;

\ 347.16 651 6.51 347.16/ \ 476-42 ESCALA DE TRABES 1. 200 LN e8974 4051 [17.44 4.66 4.66 7.44/140.51 I 297-877-+-} 297.97 . ESCALA DE COLUMMAS 1; 75 642.57 642,57

1054.33 1034. 33 : 1691.22 1691. 22 : 1878. 21 ¥ 1936.16 1946.18 \/i9aa.64 1944.64 [1946.18 1936.16 ]1878.21

| fl

| (70.94 piies.o1 op dl 43 bP 92 5-92]. 3.43 |, 164.01 | 170.94 L 7

MARCO 4

FUERZA AXIAL

2.82 5. 292 5. 269 5.152 5.269 5. 292 2-82

7.36 24.53 31.45 31.87 31.87 31.45 24.53) 7.36

0.122 0. 329 0. 329 0. 122

0.0281 0. 15! 0.0281

! 5.76 98.72 62.45 63.46 63.46 | 62.45 | 48.72 15.76

| | | ( |

0-201 0. 337 0. 516 9.562 0.516 0.337 0.201

| | |

| | ! . 24.12 72.97; 93.46 95.01 | 95.01 ! 93.46 | 72.97 24,12 | ' ‘ | |

1 | 1 , 4 1

\ | | ! | i ' |

1

0.876 | i521 | 1.421 1345 | 421 | 1.521 0.676 |

| ' 32.26 onee 124,51 126.56 126.56 | 124:51 | 97.42} 32.26

| : t 1

4

> _ 7 _—77r L Wr WT TTF

ESCALA DE TRASES

ESCALA DE COLUMNAS

200

75

2.516

2.394

2.193

1.518

MARCO 4

FUERZA CORTANTE

-14,630 15.844 15.905 5.965 15. 603 7.357 9.902

9.902 72357 15.603 15-965 15-905 15.844 14.630

2.776 0.0229 0.117 0.117 0.229 2.776 2.516

14.763 15.713 6.766 15. 819 25.287 8.406 9,423

PN oa 0-488 0.697 0. 750 0.803 1.002 1.259

9.42 Se 15,287 15.819 15.76 5-713 14.76

2.569 0.334 0.006 0.006 0.334 2.569 2.394

14,781 (5.741 (5.766 (5.792 15.269 368 9.472

0.193 0.506 0-724 0-750 0.776 0.994 1,307

9.472 ON 15.269 15.792 15.766 15.741 14.781

2.432 0.156 0.0405 0.0408 0.156 2.432 2.193

14.749 15, 750 15.766 5.783 15.301 8.135 9,694

0.474 0.733 0.750 0.767 1.026 1.529 1.829

9.694 8.135 15,301 15.783 15. 766 15-750 14.749

1,589) 0.256 0.035 0.035 lo-256 1.598 1.518

ye 7 wh WT WIT Wa W777

ESCALA DE TRABES

ESCALA DE COLUMNAS

200

75

MARCO 4

MOMENTO FLEXIONANTE

417.45 4983.54 1.96 1793 793 196

991.98 1017.33 1009.2 1017.33 991.98

417.45 483.54

443.32

377-24

337.39

298.46

443,32 443.32 443.32

1143.2 1143.25 1626.79 1987.06 \// 1985.10 2030-68\ |/2012.75 2012.75 \/2080.68 1985-10 \//1987.06 1626.79

10.49.04 1099.52 1095.07 1099.52 1049.04 336.76 377.03 Bre 336. 474.96 545 J Ne 18.32 / 545 /~ 474.96 a 5743 242 2.42 57.43 ore oN

\ 377.24 714.00 714.

993.60 993.60 1772.40 1772.40 1966.10 Y2018. 38 2068.86 Y2042.97 2042.97¥2058.86 2018-38 1966.10

36600 aay (00°? 1097.44 1093.53 1097.44 1080.02 365.00 . 394.57/ 473.37 473.37

s7464 26.36 |p6.2 0.56 _|549 549 |0.56 46.29] 26 B74.6x 337.30

702.39 702.39 1008.81 1008. 81

1778.08 1778.08 1958.30 2030.91 2080.56\/204451 2044.51 \/2080-s6 203091 Viess. 30

342.56 1079.58 1096.51 1082.73 1096.51 1079.58 seas 379,33 7.05 70 3793 , 477.55 5 47755

LJ NaAA 45.17 [22.1 4,76 4.76 2.10|| 4547 sas | 3 ESCALA DE TRABES 1:200 298.46 Sal014 e4l.o1a ESCALA DE COLUMNAS 1:75

1069.81 1069.81 1763.67 1763.67 1967.99 ¥2035.26 2047.60 W2015.31 204526 ¥ 2047.60 2035.28 )1967-99

. ; 6.16 34.36 177.3 172.08 172.08 sal} I77- 37 134.36 yS 16 abr i , a ,

MARCO 6

FUERZA AXIAL

1. 386 we t. 386 2.103 2.183 2.494 1-943 @ 1.943 L?

6-38 3012 33-15 33.19 29.83 8.53

Q. 331 0.331 0.189 0.00549 0.365 9.590 0.590

i.72 56.07 S74 57.15 55.57 1.31

0.054 0.054 0. 0214 0. 0214 ist . . ee 3i9 0.999 1, 332 wool

(7.23 89,80 96.88 96.92 89.09 22.26

0.150 0.150 1.104 0-927 1.193 Q. 279 0.279

Se 3

22.81 123.63 136.61 136-66 122.75 29.28

ESCALA DE TRABES

ESCALA DE COLUMNAS

|: 200

75

MARCO 6

FUERZA CORTANTE

(2.955

1633 16.56 16.752 13.625 (2.727 6.382 |

a

8.536 10.594 13.809 16-642 16.440 \6. 13.138

1.386 o-716 0.079 0.312 0.552 L943 (3.099 12.258 12.109 1.967 13.600 10.788

5.341 PS 0.452 0.952 0.806 0.664 0.953 | 12-752

2020 NN 6,778 9.48! 13.694 L851 11.997 12.139

0.0015 1.055 0.859 |) 19,655 0-213 \ 19,834 20.22 O-rr7 1.352 . 13. 12.720 3.973 10.617

5.510 0.0734 0.615 0.793 0.982 1.326 2.586

20s BS

6.943 9.512 14.073 19.926\_]o. 107 19.746 19.559 12.820 1.001 2.233

1.331 19.668 19.822 0.334 19,986 12.630 63

14.058 10.537 5.580

0.628 0.782 0.946 Lan 2.506 2s 2 1.517 NF aN

9.242 14.163 eyes 19.912 19.758 19.594 ™ 0.851

1.217 1.051 1.279 0.0696 0.0695

We

ESCALA DE TRABES

ESCALA DE COLUMNAS

+200

+75

275,

MARCO 6

MOMENTO FLEXIONANTE.

(50.60

145.54

162.16

888.71 2,62 1037.11 1085.27 an3.66 385.50 /o~ /™ aan 549.15

236.57 214.67, I. , . 8 SEN 391.77 275.04 i

W 391.77

1433.24 1749.43 1 65 1544.44 9 1986.01 2i.o1 ¥2i09.19 2080.15 V2147.87 i939.31 | ['724©

154.70 106315 896-16 865.17 839.05 1034.29 210.4 14.33 28.87 43.64 178-38 21.64 Lae 26.48, 14.34 11.66 258.36 VA . 195.43

308.31 i i 40888

1443.80 1663-86 Wi671.17 1517.96 ¥ 1588.68 1546.31 {1560.84 1626.05 Y 1688.02 1507.21

1380.07 (343,97 1381.44 (76.44 999.48 naa.e7 972.33 223.80)

1o0.4s 22.03 229.1 204.88 : 58.58] 2i.4 87| 148! / 34615,

197.53 321.98 wy \ W/ 421.34

1367.30 186798 | /ea723 2574.27\| /2575.16 2541.64\ | /2609 2433.33| f/ 1857.99 1431.48

1372.61 1346.54 1374.14 164.81 1002.57 33.54 34 974.72 215-00

197.55 LN 8 zoe a-20 - 48.62 3.89 8.12 | 50.94, \ jes 216.14 326.97 WY 431.

1333-98 1397, 38 1901. 26 1887.05

2483.63 2576.33 2568. 22 2543.9112602.97 2453.93

loL.62 pAb lar.re 17.68 wt '343 28.06] 109.77 a 7 7 7?

ESCALA DE TRABES

ESCALA DE COLUMNA

1: 200

75

MARCO 7

FUERZA AXIAL

4.809 14,129 17.558 18.418 18.405 17,618 14.094 4,839

7,749 27.365 33.459 30.429 30.423 33.438 30.829 ILI70

| I

10.694 40.247| $7.01 | 58. 264 | 6.2359 | * 57.024 497.225 17.512

. |

! ( 1

| | | 4 | |

' ' 13.495 53.267 86.054| 86.056 80,€24 63.800 23.701

| cal 7 Lt,

MARCO 7

FUERZA CORTANTE

eee 7.995 9.051 aS PN 8.558

t | 6.134 8.508 9.261 9.154 SS 7.945 4.839

1.435 1.825 0.551 0.022 0.0194 0.569 1.435 Lea

9.604 9.563 : 6.270 6.095 5.928 Nz.108 2.941 pe Po 1138 0-40 0.736 0.927 0.752 0.585- 0.696, —T | I ———_] 3.632

9.631 5.916 6.090 6-258 9.672 6.332

0.865 2.384 0.0426 0.072 0.0389 0.0506 1.454 1,820 13.66 13.836 14.011

9.254 9.938 7.098

245 0.581 0-756 0.931 1.071 1.128 [0.409 0.387 : . : : ——

3-627 >

9.980 9.297 6.342 13.999 13.824 13.649

0.731 1.974 1.447 0.169 0.203 L454 1.079 11.653 13.708 (3.835 13.972 (

9.251 9.11 252

2.601 SCALA DE TRABES [~~ 0.265 ~ 0.384 0-625 0.756 0.892 1.094 1.282 ESCALA DE Sa a

6138 ESCALA DE COLUMNAS 9.984 9. 323 13-955 13.825 13.688

| 0.636 1.373 0.844 0.0162 0.0522 0.847 10.858 WATS i

1 i

| | ahr Dr Whe Wir whe a aly a

1: 200

175

MARCO 7

MOMENTO FLEXIONANTE

516.06 600.87 574.77 597.52 525.05 28080 259.1 3.9! 5.3 277.06

291.49 11 . 5.31 14.95 12.15 231.63 312.08 291.49 655.9) \ 9.90 (312.08 915.08 1104.63 \/i00.72 1180.55 \/1165-25 1163-2) A178.67 105.94//118.09 891.53

306.53 258.54 . 749.02 , 73416 183.54 451.77 488.31 452.80 164.44 2i 181.24 166.7: 379.58 388A5 91.37 23.22 | 8.41 8.94] 17.20 89.36 p3649-—7

125.31 282.06 |[Ere86 46a:

M a.28 540.03 810.82 784.67 909.95 . 163.88 173.79 \|| 91566 780.98 [1812.62 63-76 1204.19

142.92 0.7 998.52 966.47 998.65 | 282.19 Lo 5.18 Jew 676.86

88 05] ox 387.55 FEB oa774 0.89 |2873 33.63 aati ata 17.38 8 64.73 oN 253.43

260.30 497.99 30 497, foo 53.62

1096.48 36509 VV 1359.81 122.82 07.46 1835.64 Yiso6ol 1801.82 | 1840.33 1702A6

109.25 431 990.61 968.83 99139 : onl t

\ee.1a 698.95 210.91 29.36 2is.3| 684.48 srr? 272.77 66.15 3.94 |] 0.14 ‘ead ! fie9.53 0-84 169.18 | ESCALA DE TRABES 120. Bel

234.31 229.44 496.45

785.65 49325 ESCALA DE COLUMNAS 1083.83 1124.71 1385.03 We cos 1342.20

1827.35 Yi803.27 1799.58 | 1832.77 1724.86

i

ml, E86 152.76 ll P5-63 5.17 0.892 93.11 sare 131.23 ‘a war WP Wher a7 Wn

MARCO A

FUERZA AXIAL

1.645 .932 6.667 6.612 1.869 (. 710

4.685 9.898 18.036 24,920 18.118 9.818 4.708

0.144 0.793 0.0565 0.0954 0.818 0.813

10.83 22.415 38.176) 52062 38.293 23.660 10.959

0.176 0.663 0.656 0.604 9.513

0.145

17,043 34.799) 58.357 79.261 58.389 39.310 22.191

0.384 0.279 1.780 L774 0.253 0.948 |

47.063 78.732 106.623 78.774 51. 362 32.589

ESCALA DE TRABES

ESCALA DE. COLUMNAS

1.150

(: 75

MARCO A

FUERZA CORTANTE

1876 12.448

.218 4.685 4.946 6.2 4.929

4,962 6.6! NM 4889 4.708

12.472 1.900

0.0550 4.743 0.158 L710 1.645 0.287 4734

13.403 13,555

6.145 6.720 L_ | 6-780 7.5

P 0.928 PN 0.742 0,663 0.815 0.772 p— 3.085 oe — >| a

5.297 6.736 | oN 6. 6.281

I 13,424 1.789 0.935 3.98 0.016! 4.020

0.163 2.524

13.378 13,608

6.212 6.653 6.724 8.917 I~ ) 4.817

0.991 0.675 0.638 0.867 0.746 L | I |

5.730 6.803 oN ae 6.733 a 13. 01 13.372 "232

L6I3 0.448 4.006 0.0518 3.928 0.495 2.669

13.308 13.69 i

6.069 6.391 Ps |_|7.096 5.691 Po ar | ~~ 0.413 0.568 “0.950 it ) ~~ 86!

5.873 zose 1 6.361 3.025

13.672 13.289 1939 1.259 0.523 2.504 0.0408 2A07 0.200 W721

WT Wor WP | UT |

MARCO A

MOMENTO FLEXIONANTE

943.15 94115

221.88 14274 145.37 220.9 99,72 826.19 8.91 825.22 38.24.— 296.27 a 303.158 296.27 367071406.78 39158]/353.34 303.16

099i 723.14 1536.10 1548.36 i791.60) !782-€8

1108.55 1107.89 22703;

29739 29981 641.37 645.05 294.10 ei. 430-56 394———~ 164.34] 39.27 625.12 813 |o.34 621.94 _~~ 10.92 |" 29276 VA NY 362.20 506.59 427.47\631.07 635. eaa.27 633.29 56402 589.22 !

1901.57 1975.77 196729 1911.16

1107.21 107.72 42a2i

xD.07 8 ac ye 2911! 614.2 624 271,02 07 125.66 617-56 ‘ 957.23._| ee2oe 88.04 7.059 604.0. 24°22 ae 431025

619.27 400.371/623.06 660.86 663.0N754:54 85.24 66031

1892.21 1987.52 V7 1989.93 1889.18

109.204 (108.886

207.8! 277.75 24.19 638 270.30 42; 85.72|| 51.03 496.56 4.33 | 3.847 484.6 G2 120.2 a6 235.95 . : 336-83 478.88 43428571049 739.5) 3415 s707aN6ier

733-27

1860.26 2015.90 \Y2024.074 1852.64

. , . . 6 1.46 J 19682 | yee izese pL e720 of 32 2 5 34.85 J] LL

MARCO B

FUERZA AXIAL

BB OFT 1.353 11.546 — —" “BS008

i

| 25.877 47931 38.733 48.045) 25.787

5.726 0.305 2.102 4.276

{ ’

{ n ‘ 1

, \ 53.102 | 94.088 78.166 94.329 | 54.474

| | i { | ' 1 | 1.608 \ 1.548 | | [ 0.174 | ' | 0.444 ]

1 1

79.985 140.52 112.999 125.108 86.619

: 1 | | | 5.309 | 1.816 | 6.57 i

(" 0.246 ] 1

1

106.58 187. 00 151.654 171.722 117.998

Lake . Wr ar 4

MARCO B

FUERZA CORTANTE -

27313 25.894 PN 2.657 19.413

12.287 U.3IS

1.272 262

10.61 61a 22.077 19.812 19.370 20. . {9.752 23.329 2 10.788

14.292 27.269

0.841 0.78!

26,963 16488 5.119 19.630%] 19.565 19.690 | 17.371

5.736 0.265

1-09 0.594

942 | 10.07 1245 .

26.64 1.647 26.447 lease 20.229 19.8 19.378 20.34 16.665 6.915 19.376 03 12774

z ‘ 1h 214 13.670 182

0.52 i 9.74 49.042 31.728 |

1.287 0.271 \

9.604 12.83 \L776

19.21 . 11.942 1-269 | 3.434 0.210 9-212 3.899 20.072

26.317

Tr Ta WaT

MARCO B

MOMENTO FLEXIONANTE

41 8 -66

4479.85 475.63

1307.83 1306-46

420633 1880.99 19.05 1924.84

2704.23 272327 3254.90

428 59 3237.3) 4220.03 4206.33 4185.6

5135.9, 5162.16

1477.82 1477.73

533.51 721.29 47,98 | 4.28 82855 2638.74

2558 2637.44 a 1419.47 2736.5 ‘

2941.92 2864.06) 2916.31 2889.99 4244.84 4204.89

5170.94 507 1.47; 58.01

1453.57 1453.08

1032.6 468i |34.4 1148.7 2494.77 7789 56.68 \ 949,79 2669.33

3073.17 2860.04 2860.95 2994.29 4272.595

4971.43 5092.76

1438.52 i411, 69

755.2 16.18 [52.41 77.87

2226-44 2671.63 11.08 1239.3! 2840.65 24i4.31

3109.48 ares. 17 | 2792.76 3093.

4897.93 5025.74 3130.16 52544

m9 67 03 30947 TP 8.94 77> 410.76 1287-81 ae797

MARCOS CyF

FUERZA AXIAL

1.950 2.788 7.375 i 7.875 2.788 1,950

4.400 9.645 30.396 44.182 30-396 9.645 4.400

0.437 0.239 0.239 0.437 2.550 | 2,550

1

b 1 ' | | |

| { 4 '

| ‘ | 86.138 | 69.782 21.949, 9.542 9.542 | 21,949 | 59.782 | | :

| | | |

0.138 0.360 | 1.323 | t.323 ! 0. 360 | 0, 138 |

| | \ \

14.491 34,663 | 69.044! 127.826 89.044 | 34.663 14.401

i 0132 | 0.448 | 2. 856 i 2.856 | 0.448, 0.132 T

: | | : , | . i | !

19.364 46.963 | 118,640" 169828 18.640| 46.963 19.364

1 a

| | :

be Uhr L wr t te a /// We

1.95

1.513

1.375

1.243

MARCOS Cy F

FUERZA CORTANTE

22091 20.041

10.354 4.439 se 2.02

4.002]| H 5.643 4.439] | i 10.354

20. 041 0.838 20.436 20.978 IN 4,587 22.001 4.587 0.838 1. 950

2782 8950 5.I0! mM a52il| ; ) ~~ 1-039 0.166 0.479 1.02 1334 | 9. 461

p) +52! I 5.10 8.960 7.782

1,036 7.376 20.569 20.978 he 8* 20.436 7.376 1.036 1.513

8.04) 92 4.949 8692 | 4.671 [~~ 0.887 0.424 0.612 08838 076 0.613

H 4.673 mL et 8.692 8.041

20.412 20.843 21.00! 20.56) 6.413 0.814 1.375 0.814 6.413 : : :

aer2 7.549 9.184 . 4.750 0.810 0.455 1.045 PS. 251

| Wai | oT ] 4.75 || 4.873

9.184 7549

0.496 4.004 21.00} 20412) |4.004 0.498 1242

WT wh

M ARCOS Cy F

MOMENTO FLEXIONANTE

1720.01

ITT. 38 tezar__'203! 80835 J

1720.01

120.31 77.30 353,78 808 = 353-78 353.78 = 37634 37634 a 353-78

1951.74 1551.74 2360.08 1675.57 167.57 asenog

. 7 613.68 250.87 hsz-53 61368 3237.42) 3237.42 137.53 250.87; 2034 325.10

325.10 esa 203:44 cI

1 244.41 VA 12896 Doebe SJ 244.4

495.28 363-24 cal nr @5- 67.81 957.81

1643.96 1643.96 224.68 . zaonas, 224.68 155.45 280045 3032.53 Vsos2.53 Pt

207.84 367.99 387.9 207.84 139.4 3804 19.4 231.83 i. Y/ 1057.8 1057.8 980.43 231-33 456.01 393.19 393.19 466.01 688.02 68802 850.59 850,99

1007.6 1648.95 1648.95

1949 12.98 888.77 306.2! | 3006. 21 268877 12. 194.9 372.15 224.89 372.15 224.89

2654 7 J 800.4 1007.6 10076 800.4 Ny] 726-84 421.44 393.65 42144 393.65||600.65 600.65

1008. 1008.59

2816.59 2816.9 306856] 3068.56

a S87 jp 60-57 tp) 400.91 a 40.91 CON ay 158-7 Ab

MARCOS Dy E

FUERZA AXIAL

2.4 10.620 10.620 2.4

6.431 30.137 43.343 30.137 6.43)

1,409 1.409 | 0.2034 | 0.2034

: |

‘ : | | | 14.725 59.246 | 85,038! 59,246 | 14,725

|

| 0.555 | 1.019 1.019 | 0.555

: : | t :

| | |

22.704: 88.595 | 126.88 : 88 .595 22.704|

O76 | 3.123 I 3.123 i 0. 716 L T

' |

’ ’

‘ 1

29.953 118,547 168.981 118,547 29, 953)

bhp Lb . Op bh

MARCOS DyE

FUERZA CORTANTE

20.57 21.671

567 6431 8

oY

6.431

9.567 20:

2.II 8.506 I 2.671 20.847 8506 2.u

20.669 | | 8.204 8.439

Pore 0-66 0.84 er

Ss 8.294)

2.317 6.894 20.921 20.669 20.595 20.847 2317

6.894 L| 7979 a

ee 0586 0.914 | 1.138

8.753

6.429 1.762 20.467 20.921 21.049 20.595 L762

6.429

t 7.204 2 9.484

L 0.458 1.042 Per —

7.294 9.484

29

I. + . 1.047 4.013 21.049 20.467 1. 047

4013

TTT

MARCOS Dye

MOMENTO FLEXIONANTE

302.44

1645.73

f (645-73

302.44

/o™ 7

1516. 342.56 . 342.56 342,56 \ 7 34256

1124, 1124.87

1651.85 312.78 2641.51 312.781.

3112.67) 3112.67 467.60 467.60 Zan ore 371.76 Oe OF 37.76

648.54 648.54

720- 720.73

1650.64 1650.64 346.64 1065.46 1065.46) 346.

91256 2908.72 } 2968.79 2912 410.86 410, 86

283-04 B57 993.7. 283.04

629.68 629.8) 822.9 822.9

1651.86 1651.86 263.29 , 2eE2 263.29

2882 08 3021.48 ) 3021.48 e 40212 402.12

206.03 299.6 729-6 206.03 999.5 999.5] 400.33 469.33

1027. 1027.02

2826.09 2828. 3075.40 ] 3075.40 09

8.45 WP aaa.aa oe aaaaa 77? BAS yy)

MARCO 6

FUERZA AXIAL

22.006. N.377 11.367 ~ 22.359

25.873 47.934 38.726 48.375 26.380

5.701 0.386 0.353 6.239

| |

! | ! , i (

53.086, 94.164 | 78.131 1 94.578 | 53.583 { : | { | ;

{ !

/ 1-726 1.754 |

0.134 | 0.202 | ' | ‘ ' i : 1

73.970 140.366! 17.078 140.790 | 80.480 . . | 1 . | |

|

| | ! 5,388 1.829 | 1.822 5.397 | T

| | I !

| | 106.539 186.902 | 155. 669 873% | 107.057 I

i i . :

L . ~ahp ad TP “ a WH L OR

MARCO G

FUERZA CORTANTE

27.688 25.873

20.643 19.341

12.266 12.455

11.293 27.213 26.476 13.410

19.385 20.687 22.086 19.751 10.678 9.715 . 22.539 14.243 Wiz2 27.291 .

0.780 0.744

06a 19.727 16.255 5.363 19. 19.473 5.286 16.299

0.999 0.502

9.499 11.670

568 a 146 7.223 9.472 19.968 16.489 - 16.502

13.598 26.232

17S NN 0.325

9,960 ad

H.100 3.664 19.296 3.666 20.146 oN W104

26.390 26577

a lr TT

MARCO 4H

MOMENTO

940.528 94202 221.83 142.93

145.42 218.75 == §2.1 828.7 3.21 826.7 43.6 298.04 305.46 298.04 355-36407.48

397.18 [353.62 305 « 70851 718.64

1837.23 1542. 1769.96) 1786.74 $42.28

f 219.15 646.95 1108.81 u09, 02 645.16 250. 297.82 299,88 p.02 295.21 346,04 282.58 —~1550.4_ 443, 613.46 7.89 627.5, 15 .10/136.75-— 313.08

431. N 489.57 ]

501.73 | 626.51 630.6 63418 641.304 963.33 |

\ ! J 1899.6 1977.034 1969.16 1906.86 !

13.1 106. \ . 262.77 120.08 (613.19 06.83 107,03 06.65 13.38 23040

30122 290.76 \ 295.12 336,38 | 23101 7 581.5 30.70 649.3. ESET 7298.58 432,66

373.53 i 493.78 60145 662.88 V se 624.64]! 53499 /

187761 2002.51 Yi973.29 1907.18 qi

4 224.48 . ‘ | p35 108,27 109.14 299.56 308,93 276.68

/ 272.83 352.43 ' 516.8 ———-—~._ 870 23.19 | 20.27 /__|siz6 396 | 214,18 |

ST i 43855 451736. 4a

62,79} 60-8 774,27 j 707.08 Rai) \

163667 2041.17 V ig9z71 678.25)

\ fi

\

t } . fear hee pl je30-29 ag[ 317.48 LL rozagit 205.03 Jf

Capitulo V_ Analisis sismico modal

CAPITULO V

ANALISIS SISMICO MODAL

En el presente capitulo se muestra el procedimiento que se siguié para la obtencidn de los cortantes sismicos de disefio. Se aplicé un analisis dinamico y se compar6 con el 80 % de los resultados obtenidos del método estatico, se consideraron ademas los efectos de torsion debidos a la diferente rigidez y carga de cada marco.

5.1 Andlisis sismico modal espectral El primer paso para realizar el analisis sismico modal espectral es calcular las masas en

cada entrepiso como se muestra a continuacion.

5.1.1 Calculo de masas en los entrepisos

5.1.1.1 Azotea

Losa maciza = 2 (4.55 m) (22.80 m) (0.7695 ton / m2) = 159.656 ton. Losa encasetonada = [(48.6 m) (36.2 m) — 207.48 m?] 0.9972 ton / m? = 1547.495 ton. Trabes = 7 (48.6 m) (0.396 ton / m) + [8 (36.2 m) — 18.2 m?] 0.72 ton / m = 330.127 ton. Columnas = [5 (8) +2] (0.786 ton / m) (1.55 m) + 8 (1.55 m) (0.6 ton / m) = 57.437 ton. Muros = [3 (7.6 m) + 4.55 m] (3.1 m) (0.404 ton / m) + [2 (48.6 m) + 2 (36.2 m)] (0.2628 ton / m) + [48.6 m + 32.6 m} (3.1 m) (0.082 ton / m2) = 100.38 ton.

W total = 2195.095 m total = 2195.095 ton / 9.81 m/ s? = 223.76 ton s?/ m = 2.2376 ton s?/ com

5.1.1.2 nivel 3

Losa encasetonada = [(48.6 m) (36.2 m) — 10.725 m? -207.48 m’] 0.9357 ton / m? = 1442.021 ton.

Trabes = 330.127 ton + (0.216 ton / m) (5.5 m) = 331.315 ton. Columnas = 2 (87.437 ton) = 114.874 ton. Muros = [6 (7.6 m) + 2 (4.55 m)] (3.1 m) (0.404 ton / m) + 2(48.6 m + 36.2 m) (3.1 m) (0.082 ton / m?) + (2) (48.6 m + 36.2 m) (0.3212 ton / m) = 166.094 ton. Rampas para vehiculos = (4.55 m) (22.80 m) (0.895 ton / m?) = 92.847 ton. Escaleras = (1.3 m) (5.5 m) (0.9936 ton / m2) = 7.104 ton.

W total = 2154.256 ton

m total = 2154.256 ton / 9.81 m/s? = 219.598 ton s?/m = 2.19598 ton s?/cm

5.1.1.3 Niveles 2 y 1

Losa encasetonada = 1442.021 ton

Trabes = 331.315 ton

Columnas = 114.874 ton Muros = 166.094 ton

Rampas = 2 (4.55 m) (22.80 m) (0.895 ton / m2) = 185.694 ton

138

Analisis y diseflo estructural de un edificio de estacionamiento para la UDV. og geese ore ae Bee ev ama meet: eames sauna

Escaleras = 2 (7.104 ton ) = 14.208 ton

W total = 2254.206 ton

m total = 2254.206 ton / 9.81 m/s? = 229.786 ton s?/ m = 2.29786 ton s? / cm

5.1.2 Calculo de las rigideces de los marcos Para tomar en cuenta la contribuciOn de los muros a la rigidez de un marco ante cargas

laterales, se utilizo el método de Ja columna ancha, el cual se basa en que las deformaciones laterales de un muro pueden calcularse con mucha precisién, siempre y cuando se tomen en cuanta las deformaciones debidas a flexion y a cortante. Se le denomina columna ancha para distinguirla de las columnas en que sdlo se consideran las deformaciones por flexi6n.

Para analizar sistemas de muros confinados por marcos, se les considera como una

columna ancha con sus propiedades concentradas en su eje centroidal, y se supone que las zonas de vigas que estan dentro de los muros son infinitamente rigidas a flexién.

Las deformaciones por cortante en las columnas y las zonas rigidas de las vigas, modifican las matrices de rigidez de ambas quedando como se muestra a continuacion:

Matriz de rigidez para columnas anchas

x1 WE (t+a)h U1

¥1 AZEG (1 +a) 12Eti(1+a)h Simétrica v1

M1 = Berea) 6EV(+a)h? (+a) El/(1+ajh a1

X2 SEM (ttalh? GEN talh? (2-a)Et/(-aph (+a) Eb (1+ajh u2

Y2 0 0 0 ° EAth v2

M2 9 0 0 ° “EAH EATh @2

Matriz de rigidez para las vigas con zonas rigidas en sus extremos

4er2yfa(teyir) Simétrica

2+ Oly +B) /A+ 12 yBla? 4412872 (148/a)

EM/L (G/M) (1+ 27 fa) (-6/ Al) (t+ 2B/4) 122027P

(6 FAN (1+ 2y Fa) (6/21) (14 2B/ a) 12020F 1202/8

Donde:

a=12EI/GQ

Q = Area de cortante

Al = Parte de la viga que no es infinitamente rigida

yl = Longitud del extremo rigido de la viga

(Bazan, 1989; 58 — 60)

139

Capitulo V_ Anflisis sismico modal SF et a SD SERRE GTA ATOR A GEE AEA, LRH Dade EET SL 2 ERE Uns SONORA

5.1.2.1 Diagramas de los marcos

§.1.2.1.1 Marcos 1 y 7

54 55

<—__——— 40 ton

nN AK BL

39 40

251-26} 27] i 31 32 33 30 ton

AO Bw Ke 24 25

17-2 48+ 49! | D> a4hg¢—— 20 ton

162N 17ZN) 18 2

9 Dd 10/1 10 b il <q—

10 ton

iP if 3h

140

Anidlisis y disefio estructural de un edificio de estactonamiento para la U.D.V.

5.1.2.1.2 Marcos 2 y 6

31

40

23

27 15

14Z

141

5.1.2.1.3 Marcos 3, 4y 5

PARES UACEE LOSS CEE Capitulo V_— Anilisis

SRT GRIEF LPT STE 4 GR RRO CET SESE TE EE

sismico modal

40 ton

54 55 56 57 58 59 60

33 34 35 > 36 > 37 > 38 > 39 40

46 47 Bas 49 nN 0A SA 82 KA 33

39 40 41 42 3 44 45

25 265} D271 —st-_D—23 > t] 1 32 33 34 35 36 37 38

\ ag 2s OX an aS aD av

24 25 26 27 28 29 30 17 ist Dio > a6 Db ail > al Dost PD agli

oA 17 oe 184 19 ZN 20 ZN 2a 4S 24) 2B A

9 Deto ob ll ub 12 ob 13 ub 14 ub 15 Ds 16

aD » gS A <> sD 3 2”

2 3 gO 5 6c 7 3g

142

Andlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. Be Betti - ae ones ase hveay Sa?

§.1.2.1.4 Marcos A y H

47 48 49 50 51 52 60

K A, N

29 b 30 VON V 32 V 33

4 nA aA eA BA 44 O ton

34 35 36 37 > > N,

22 24 V 25 > 26

27 28 29 30 31 30 ton 4a 4 4a A Z

21 22 23 24

15 LD sel D> yo > | _> to

20 ton MZ2y Ib 4 162N WA 13 Z

8 Deo ob 10. > 10. i ub 12

10 ton iD 3 aN 53 ma a 54

Y 0 30 - sO

143

Capitulo V__ Analisis sismico modal uaa: . “ muroTEE ESSE ESSER EIST mG 5 TT ENR AO Pr CROONER EMTS

5.1.2.1.5 Marcos B y G

33 34 35 36 N\ Kh K__ K, 21 V2 v 3 V4 VY -—___—_

eA wr 30 A 32 A A0ton 24 25 6 27

16 > 17 )- i8 >—9 >——5+¢——_ 19 20 1 22 ) 23 30 ton o a \ 4

15 16 17 18 tl <4 _h 3 Jo—s4|-—_b> —asly

2 Z 20 ton 1OZN WZN 12 a 13 * 14

6 2 1 Pee 3 g b 9 9 b 10 4

10 ton ip 2 3 4 5 >

4 205 4 5s

144

FRO anahiseesetad te pant ae Andlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V.

5.1.2.1.6 Marcos C y F

47 48 49 50 51 52

—N N

29 Y 30 Y 31 V 32 Vo 33 by 34 > 3

oA 42 nvr 3) “MwA BA CA 40 ton 34 35 36 37 38 39

22 D2} Da D 5 >—26--—-D-211--284——_ 27 28 29 30 31 32 33 30 ton

a&g Zz a Z TaN a a

21 22 23 24 25 26

15 L_)> a6 [> 451 —_}> 18 > sol > agf DP alg

20 ton

MZ2N 152 16 2S 7) w24NS 19 ZN) 202

8 bs 9 ab 10 _ prio if Hi b Jn db 13. Data

10 ton iD 9 Zz 3 as 42 5 ao 6 7 a

PY . gs ¢ ‘hm

5.1.2.1.7 Marcos D y E

Capitulo V_— Analisis sismico modal ESSE GRRE AR ka SRE hs SEL RECESSED SER SERRE SRE SE

33 34 35 36

5 s s * @ ul Pp 2 Dp 23 DD -.2alsC«@ 2s 40 ton

28 + DA 30 a 31 a 32

* 3° x q 16] “47 4 18 Vv 19| “ 20 Ot 19 20 24 2 2B on « aA “A

IN iN Va. N8 ny) 4“ 2 y B v a)“ ys\4

20 ton

10 “ WN 12 32N 14 a

Nt, N, iN AN 6; 67 4 ” 9] 10h 8 2 10 ton 1g 74 3 ip 3a

oF 4 ; a si

146

Analisis y diseiio estructural de un edificio de estacionamiento para fa U. st ape

Calculo de rigideces del edificio

Desplazamientos relativos (cm)

Marcos 1 y 7| Marcos 2 y 6] Marcos 3, 4 y 5|Marcos A Y H] Marcos B y G| Marcos C y F| Marcos 0 yE

Nivel 4] 9.0952 0.1014 0.53203 0.12481 0.35047 | 0.253574 | 0.316182

Nivel3] 0.1614 0.1658 0.9013 0.197068 | 0.555959 | 0.360184 | 0.5179

Nivel2] 0.2155 0.2198 4.0734 0.238797 | 0.660846 | 0.423358 | 0.62796

Nivel 1] 0.2019 0.2111 0.848 0.171687 | 0.42094 | 0.304206 | 0.45693

Cortantes en los entrepisos (ton)

Marcos 1 y 7/ Marcos 2 y 6| Marcos 3, 4 y S| Marcos A Y H| Marcos B y G| Marcos C y F] Marcos D y E

Nivel 4 40 40 40 40 40 40 40

Nivel 3 70 70 70 70 70 70 70

Nivel 2 90 90 90 90 90 90 90

Nivel 1 100 100 100 100 100 100 100

Rigideces de entrepiso (ton / cm)

Marcos 1 y 7| Marcos 2 y 6] Marcos 3, 4 y 5|Marcos A Y Hj Marcos B y G| Marcos C y F| Marcos D y E

Nivel 4] 420.1681 | 394.4773 | 75.18373 | 320.4871 | 114.1325 | 157.7449 | 126.5094

Nivel 3] 433.7051 | 422.1954 | 77.665594 | 355.2073 | 125.9086 | 194.3451 | 135.1612

Nivel 2) 417.6334 | 409.4631 | 83.845724 | 376.8892 | 136.1891 | 212.5861 | 143.3212

Nivel 1 | 495.2947 | 473.7091 | 117.92453 | 582.4539 | 237.5635 | 328.7252 | 218.8519

5.2 Modos de vibraci6n

RIGIDECES DE LOS MARCOS (en ton / cm)

Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 1

Marcos 1 y 7 420.1681 433.7051 417.6334 495.2947

Marcos 2 y6 394.4773 422.1954 409.4631 473.7091

Marcos 3,4 y 5 75.18373, 77.6656 83.8457 117.9245

Ky 1854.84 1944.798 1905.73 2291.781

Marcos A y H 320.4871 355.2073 376.8892 §82.4539

Marcos B y G 114.1324 125.9086 136.1891 237.5636

Marcos C y F 157.7449 194.3451 212.5861 443.3212

Marcos D y E 126.5094 135.1612 143.3212 218.8519

Kx 1437.75 1621.24 1737.97 2364.38

147

D.V. armen

AKIRA RE Re SEAS “ESOT TERE Ee Tt

MASAS DE LOS ENTREPISOS

masa

Nivel 4 2.2376

Nivel 3 2.196 Nivel 2 2.2979

Nivel 1 2.2979

5.2.1 Direccién X

MATRIZ DE MASAS

2.2979 0 0 0 0 2.2979 0 0 0 0 2.196 0 0 0 0 2.2376

MATRIZ DE RIGIDECES

4102.35 -1737.97 0 0 -1737.97 3359.21 -1621.24 0

0 -1621.24 3059.02 -1437.75 0 0 -1437.75 1437.75

Solucionando [K] — [m] w = 0

Frecuencia Periodo

wt? =11= 102.687 0.6201 w2? = [2 = 768.247 0.2267

w3? = 13 = 1774.303 0.1492 w4? = [4 = 2637.518 0.1223

Para wi?

3866.39 -1737.97 0 0 -1737.97 3123.26 -1621.24 0

0 ~1621.24 2833.53 -1437.75 0 0 -1437.75 1207.99

@11 B12 O13 O14 1 2.2247 3.2136 3.8248

Capitulo V_ Anilisis sismico modal Sry sme nae nares

@11

@12

@13 @14

OREM ES OST UT

ooo°9o

148

Anilisis y disefio estructural de un edificio de cstacionamiento para la U_D.V. OTE Eat aoe ee eae a ee ARO ton BVO GE A

Para w2?

2336.99 -1737.97 Qo 0 @21 0

-1737.97 1593.86 -1621.24 0 @22 =/ 0 0 -1621.24 1371.95 -1437.75 G23 0

0 0 -1437,75 -281.28 B24 0

@21 B22 G23 G24

1 1.409 0.2615 -1.3392

Para w3?

25.179 -1737.97 0 0 31 0

-1737.97 -717.96 -1621.24 0 B32 =| 0

0 -1621.24 -837.35 -1437.75 @33 0 0 0 -1437.75 -2532.43 G34 0

@31 32 G33 O34

1 0.0143 -1.0783 0.6121

Para w4?

-1958.67 -1737.97 0 0 B41 0 -1737.97 -2432.78 -1621.24 0 @42 =| 0

0 -1621.24 -2732.97 -1437.75 43 0 0 0 -1437.75 -4463.96 O44 0

@41 O42 B43 O44

1 -1.124 0.8021 -0.2583

2.2.2 Direcci6n Y

MATRIZ DE MASAS

2.2979 0 0 0 0 2.2979 0 0

0 0 2.196 0 0 0 0 2.2376

MATRIZ DE RIGIDECES

4197.511 -1905.73 0 0

-1905.73 3850.528 -1944.798 0 0 -1944.798 3799.638 -1854.84

149

0 0

Solucionando [K] — [m] w? = 0

25.9463 A* — 75,247.7420 0° + 67,212,805.4353 A? — 18,885,424,782.8 A+

822,514,188,230 = 0

~1854.84

1854.84

Capitulo V_ Analisis sismico modal SRR ER SA RE TI TREE NESE AAPOR EROCO TL ESCA ge OE PEER ROR ACER ERRA TAT SE

Frecuencia Periodo

wi? =i1 = 110.773 0.5970

w2? = 12 = 886.565 0.2110

w3? = 13 = 2041.944 0.1390 w4? = 14 = 3027.80 0.1142

Para wi?

3942.96 -1905.73 0 0 O11 -1905.73 3645.98 -1944.798 0 S12

0 -1944.798 3556.38 -1854.84 O13 0 0 -1854.84 1854.84 O14

@11 @12 G13 O14 1 2.0596 2.8251 3.2591

Para w2?

2160.27 -1905.73 0 0 @21 -1905.73 1863.29 -1944.798 0 @22

0 -1944.798 1852.74 -1854.84 23 0 0 -1854.84 -128.94 24

@21 G22 G23 B24 1 1.1242 0.0727 -1.1065

Para w3?

-494.673 -1905.73 0 0 @31 -1905.73 -791.65 ~1944.798 0 32

0 -1844.798 -684.47 ~1854.84 G33 0 0 -1854.84 -2714.21 O34

@31 32 G33 G34 1 -0.269 -0.8609 0.5919

oooo

oococo

ooo°o

150


Para w4?

-2760.072 -1905.73 0 0 G41 0 -1905.73 -3057.05 -1944.798 0 B42 =] 0

0 -1944.798 -2849.41 -1854.84 B43 0 0 0 -1854.84 -4920.17 B44 0

B41 @42 @43 B44

1 -1.4575 1.3369 -0.5065

(Bazan, 1989; 113 — 128)

5.3 Analisis sismico modal espectral

§.3.1 Direccién X

Del espectro de pseudoaceleraciones de R.C.E.M., para Uruapan, zona B y suelo tipo I!

Eligiendo Q = 2

ao =.08

T1=0.50

T2=2 r=2/3

c=0.20

Yomi: AiR

CR= "3 ~ oR >i mi - AiR? a=]

_ aR-g

QO'R-@?R

Calculando los desplazamientos como XiR = CR OR AiR, y las fuerzas cortantes como los desplazamientos relativos multiplicados por la rigidez del entrepiso correspondiente.

Modo a Q' or Cr

ter modo 0.2 2 0.019107387 | 0.333299104

2do modo 0.1569 1.6412 0.002441536 | 0.282434698 3er modo 0.1306 1.4218 0.001015657 | 0.234170348 4to modo 0.1215 1.346 0.000671531 | 0.132852673

5}

Desplaz. 1er modo 2do modo 3er modo 4to modo Nivel 1 0.006368475 | 0.000689575 | 0.000237837 | 8.92147E-05 Nivel 2 0.014167946 | 0.000971611 | 3.40107E-06 | -0.000100277 Nivel 3 0.020465731 | 6.21943E-05 | -0.000256459 | 7.15591E-05 Nivel 4 0.024358143 | -0.000119476 | 0.00014558 | -2.30442E-05

Despl. Relat. ter modo 2do modo 3er modo 4to modo Nivel 1 0.006368475 | 0.000689575 | 0.000237837 | 8.92147E-05 Nivel 2 0.007799471 | 0.000282036 | -0.000234436 | -0.000189492 Nivel 3 0.006297785 | -0.000909416 | -0.00025986 | 0.000171836 Nivel 4 0.003892412 | -0.000181671 | 0.000402039 | -9.46033E-05

F. Cortante 1er modo 2do modo 3er modo 4to modo Nivel 1 752.875124 | 81.52085682 | 28.11684274 | 10.54688166 Nivel 2 677.7628239 24.508522 | -20.37212754 | -16.46658967 Nivel 3 510.5124245 | -73.71929921 | -21.06486788 | 13.92944766 Nivel 4 279.8152933 | -13.05982998 | 28.90155366 | -6.800783444

Capitulo V__ Anilisis sismico modal PAU A 2 SSE En AE oT

Calculando las respuestas totales como la raiz cuadrada de la suma de los cuadrados de todos los componentes se tiene:

Resp. Totales V (ton) Desp. Rel. (m) x (m) Nivel 1 757.8709627 | 0.006410734 | 0.006410734 Nivel 2 678.7114889 | 0.014201577 | 0.020612311 Nivel 3 516.425434 | 0.020467558 | 0.041079869 Nivel 4 281.6890271 | 0.024358882 | 0.065438751

§.3.2 Direccién Y

Modo a Q' @r Cr ter modo 0.2 2 0.018526667 | 0.384840292 2do modo 0.1532 1.6104 0.002202141 | 0.322503042 3er modo 0.1283 1.4022 0.00091961 0.228412284 4to modo 0.1196 1.3304 0.00060933 | 0.064324342

Desplaz. 1er modo 2do modo 3er modo 4to modo Nivel 1 0.007129808 | 0.000710197 | 0.00021005 | 3.91948E-05 Nivel 2 0.014684553 { 0.000798404 | -5.65035E-05 | -5.71264E-05 Nivel 3 0.020142421 | 1.52706E-05 | -0.000180832 | 5.23995E-05 Nivel 4 0.023236757 | -4.3369E-05 | 0.000124329 | -1.98521E-05

152

Anilisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. Fe RRR Se ST ec ae RE ST “ See LR GERL YER TOPE SA Gy CG RETESET AIEEE mamas

Despl. Relat. ter modo 2do modo 3er modo 4to modo

Nivel 1 0.007129808 | 0.000710197 | 0.00021005 3.91948E-05 Nivel 2 0.007554745 | 8.82065E-05 | -0.000266554 {| -9.63211E-05 Nivel 3 0.005457868 | -0.000783133 | -0.000124329 | 0.000109526

Nivel 4 0.003094337 | -5.86397E-05 | 0.000305161 | -7.22516E-05

F. Cortante ter modo 2do modo 3er modo 4to modo

Nivel 1 842.8792043 | 83.95884736 | 24.8319361 4.633568143 Nivel 2 656.4964267 | 7.665017338 -23.163132 | -8.370167688 Nivel 3 442.4269009 | -63.48250457 | -10.07836107 | 8.878408401 Nivel 4 222.4437574 | -4.215451169 | 21.9372188 | -5.193980218

Resp. Totales V (ton) Desp. Rel. (m) x(m)

Nivel 1 847.4270093 | 0.007168277 | 0.007168277

Nivel 2 657.0029689 | 0.014706461 | 0.021874738

Nivel 3 447.1599161 0.020143306 | 0.042018045

Nivel 4 223.6229287 | 0.023237139 | 0.065255183

(Bazan, 1989; 133 - 141)

5.4 Analisis sismico estatico y comparaci6n de disefio Aunque el analisis estatico arroja los mismos resultados para dos direcciones

ortogonales de un edificio, aqui se realizara de forma independiente en cada sentido para

compararlo con el analisis modal y elegir los valores de disefio.

§.4.1 Direccién X

Nivel Wi (ton) hi (m) Wi hi Fi

4 2195.0856 12.4 27219.06144 353.4275

3 2154.276 9.3 20034.7668 260.1426

2 2254.2399 6.2 13976.28738 181.4759 1 2254.2399 3.1 6988.14369 90.738

Suma 8857.8414 68218.25931

Vi 0.80 V estatico | V dinamico V disefio

353.4275 282.742 281.6890271 282.742

613.5701 490.85608 516.425434 | 516.4628667 795.046 636.0368 678.7114889 | 678.7577414 885.784 708.6272 757.8709627 ; 757.9243696

153

5.4.2 Direccién Y

Capitulo V_ Analisis sismico modal

Nivel Wi (ton) hi (m) Wi hi Fi 4 2195.0856 12.4 27219.06144 353.4275 3 2154.276 9.3 20034.7668 260.1426 2 2254.2399 6.2 13976.28738 181.4759 4 2254.2399 3.1 6988.14369 90.738

Suma 8857.8414 68218.25931

Vi 0.80 V estatico | V dinamico V disefio 353.4275 282.742 223.6229287 282.742 613.5701 490.85608 447.1599161 490.8561 795.046 636.0368 657.0029689 857.0029 885.784 708.6272 847.4270093 847.427

(Bazan, 1989; 83 — 85)

154

5.5 Efectos de torsion

§.5.1 Centro de masa

5.5.1.1 Nivel 1


46.55 74.30 111.141 138.889 100.94 78.27

170.325 281,407 253.084 281.839

99,987 170.075 237.077 294.336 237.077 169.714

86.057 166.591 238.634 295.544 238.634 166.622

86.057 166:591 238.634 295.554 238.634 166.567

99.788 169.714 237.077 294.336 23707TF 170.075

170 858 281.839 235.084 281.407

49.167 78.275 100.94 138.889 111.141 74.300

155

49.17

170.858

99.988

86.056

86.054

99,987

170.325

46.554

TED TS- wR we Sap. ere

Capitulo V_ Andlisis sismico modal ES SE RES SRR PY ERASE EEE 6 CET RESIDE SES TERE SESSA COCCI

35.801

127.705

TESS

38.259

71.592

71.592

126.866

§.5.1.2 Nivel 2

34.453 54.955 82.551 103.395 82.534 58.052

127,186 214.143 190.050 211.567

71514 124.098 177.927 221.283 177.527 124.462

38-26 TITY. 597 T7872 TIL BOS T?IS72F TTY. 9355

38.26 119.599 177.927 221.895 77927 124,462

TESL4 124.098 177.927 221.283 177.927 124.462

127.201 21.299 185.971 195.885

34573 34.937 82.485 103.382 75.623 56.544 32.885

156

Analisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. AEE EDs sD SEIT

5.5.1.3 Nivel 3

21.996 35.577 53.965 67.836 53.987 38.655

83.912 141.399 126.830 144.813

42.98 77818 TE7T4 148.536 119.407 T1882

30.424 71.849 119.407 148.493 119.407 71.882

WAT T1849 TT9.407 148.493 119.407 71.844

42,980 77.818 117.14 148.586 117.14 78.02

83.928 141.324 126.885 141,564

22.008 35.578 53.952 67.816 54.069 35.383

157

22.965

84.412

30.423

30.423

30.429

43.001

81.84

18.438

ERE neo Capitulo V_— Analisis sismico modal

5.5.1.4 Nivel 4

9.534 16.275 25.413 32.286 25.458 18.376

39.921 71.696 63.258 F237

22.057 39.739 60.239 75.63 60.143 39.474

18.407 39.587 60.305 75.242 60.305 39.623

18.407 39.587 60.305 75.212 60.305 39.59

22.057 39.739 60.239 75.63 60.239 39.768

39.925 71.693 63.265 71808

9.526 16.278 25.414 32.277 25.496 16.20

9.552

40.43

22.058

18.405

18.418

21.998

39.916

158


El centro de masa es el punto donde pasa la resultante de las cargas verticales de cada entrepiso, calculandolo para el caso que nos ocupa se obtuvieron los siguientes resultados:

Nivel ter nivel 2do nivel 3er nivel 4to nivel

x 18.088 18.0028 18.0962 18.118

Y 24.333 24.403 24.3565 24.3309

5.5.2 Centro de torsion

Se entiende por centro de torsién el punto en el que tedricamente esta concentrada la rigidez del edificio, y se puede obtener mediante el teorema de Varignon. Debido a que para este caso las rigideces de los marcos en ambos sentidos son simétricas, se obtuvieron las coordenadas que se muestran a continuacién:

Nivel ter nivel 2do nivel 3er nivel 4to nivel

x 18.1 18.1 18.1 18.1 Y 24.3 24.3 24.3 24.3

5.5.3 Centro de cortante

El centro de cortante es el punto por donde pasa la resultante de la fuerza cortante en cada entrepiso, para este edificio se calculd de la siguiente forma:

Nivel Fix Fiy Xi Yi Fiy Xi Fix Yi

4 225.3512 282.742 18.118 24.3309 | 5122.71956 | 5482.99751

3 291.1117 | 208.1141 18.0926 24.3565 | 3765.32517 | 7090.46212 2 162.295 166.1468 18.0028 24.0403 | 2991.10761 | 3901.62049 1 79.1667 190.4241 18.088 24.333 | 3444.39112 | 1926.36331

Viy Vix Xci Yei

5122.71956| 5482.99751| 282.742 225.3512 18.118 24.3309

8888.04472) 12573.4596 | 490.8561 516.4629 | 18.1072309 | 24.3453298 11879.1523] 16475.0801 | 657.0029 | 678.7577 | 18.0808218 | 24.2724025

15323.5435} 18401.4434 | 847.427 757.9244 | 18.0824348 | 24.2787321

Una vez teniendo los elementos necesarios, se procede a calcular los efectos de torsién y los cortantes finales en la estructura.

Entrepiso 1

Sentido Vv es b je1=es+0.1b/e2 = es — 0.1b} Mt1 = Ve1 | Mt2 = Ve2

xX 757.924 | 0.033 | 48.6 4.893 -4.827 3708524 | -3658.501 4 847.427 | -0.012 | 36.2 3.608 -3,.632 3057.517 | -3077.855

159

Capitulo V__ Analisis sismico modal

sstane wi sam

Xc= 18.088 — Xt= 18.100 esx = -0.012

Ye = 24.333 Yt = 24.300 esy = 0.033

S(Kxi Yt?) + S(Kyj Xt) = 1463314.839

Eje X] kix | Yj | Kxiyi] Ytj [KxiVt]Kxj Yt?]__Efecto de vx Efec.Vy [Vx+0.3Vy |[Vy+0.3Vx Directo| Torsién | Total

$82.45 | 5.5 | 3203.5 | 24.3 [14153.6/ 3439332] 161.4 35.87 | 197.27 | 29.573242 | 206.1406807 | 88.75385429

237.56 | 5.5 | 1306.6 | 18.8 | 4466.19 |83964.443/ 65.829 | 11.319 | 77.1481 9.3318697 | 79.94752612 32.4762593 328.73 | 12.9 4240.56) 11.4 |3747.47|42721.127| 91.09 | 9.4973 | 100.59! 7.8301297 | 102.9365379 | 38.00637936 218.85 | 20.5 }4486.46/ 3.8 /831.637}3160.2214] 60.644 | 2.1076 | 62.752| 1.7376609 | 63.27308504 20.56319718

218.85 | 28.4 /6149.74) 3.8 | 631.64 131602214] 60.644 | 2.0792 | 62.723| 1.7492194 | 63.24812424 | 2056622697 328.73 | 35,7 | 11735.5| -11.4 | 3747.5 |42721.127| 91.09 | 9.3692 | 100.46] 7.8822143 | 102.8240572 | 38.02003201 237.56 | 43.1] 10239 | -18.8 | -4466.2 |83964.443] 65.829 | 11.166 | 76.995| 9.3939435 | 79.81347268 32.49253039 582.45 | 48.6 | 28307.3| -24.3) -14154 | 343933.2/ 161.4 | 35.386 | 196.78 | 29.769957 | 205.7158575 | 88.80541832

Suma] 2735.2 69668.6 947557.99

TO

nNmMoIoOw>yY

Eje ¥| kiy | yj | Kyixi | Xt} [Kyixti/Kyj Xtj2/ Efecto de Vy Efec.Vx |Vy+0.3Vx |Vx+0.3Vy Directo] Torsién | Totat

495.29] 0 Go 18.1 | 8964.83] 162263.5 | 183.14 | 18.732 1201.88 | 22.719856 208.6915542 | 83.28253515

473.71 | 4.85 |2155.38| 13.95] 6418.76 /86974.175| 175.16 | 13.412 | 188.57| 16.267257 | 193.4542263 | 72.89947216 117.92 ]9.54] 1125 | 8.56 | 1009.43|8640.7526| 43.605 | 2.1092 45.714 | 2.5582391 | 46.4813191 | 16.27239328

147,92 | 18.14 [2134.43] oOo Q 9G BE oO 43.605 0 43.60469037 | 13.08140711

117.92 | 26.7 | 3143.87} -8.56 | -1009.4 |8640.7526] 43.605 | 2.1232 | 45.728] 25237319 | 46.48499664 | 16.24209498 473.71 | 31.7 | 14992.9] -13.6 | 6418.8 |86974.175] 175.16 | 13.501 188.66 | 16.047834 | 193.4776108 | 72.64681223

495.29 | 36.2 | 17929.7| -38.1 | 8964.8 | 162263.5 | 183.14 | 18.856 202 22.413396 | 208.7242146 | 63.0134544

Suma 2291.8 41481.2 §15756.85

NOON

WOH a

Entrepiso 2

Sentido Vv es b_ je1=es+0.1b/e2 = es—0.1b| Mtt = Vel | Mt2 = Vez x 678.758 | 0.103 | 486 4.963 -4.757 3368.674 | -3228.85

Y 657.003 | -0.0972 | 36.2 3.5228 -3.7172 2314.49 | -2442.011

Xe = 18.0028 Xt = 18.100 esx = -0.0972 Yo = 24.403 Yt = 24.300 esy = 0.103

S(Kxj Yt) + S(Kyj Xtj) = 1037048.461

160

Anilisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento (SERRE ANTS,

Entrepiso 2

Eje X}_ kjix | Yj | Kodyj | Yti |KxiYtj/ Koj Ytj?| Efecto de Vx Efec.Vy |Vx+0.3Vy /Vy+0.3Vx Directo | Torsién | Total

A [37689] 5.5 [2072.89] 243 [9158.47] 222549.3 | 147.19 | 29.75 [176.94] 20.439779 | 183.0740831 | 73.52242330 B | 136.19] 55 | 749.04 | 18.8 | 2560.36 |48134.676 53.188 | 8.3169 | 61.505 | 5.7142129 | 63.21926921 | 2416571452

C |.212.59] 12.9}2742.36| 11.4 | 2423.48] 27627.69 | 83.025 | 7.8723 | 90.097 | S.4087379 | 92.51957133 | 32.67782288

D_ | 143.22] 205)]2938.09) 3.8 |$44.621|2069.5586) 55.974 | 1.7601 | $7,743) 12154871 | S8.10730908 | 18.53828596

E | 143.32] 28.1|4027.33] -3.6 | 644.62 |2069.5886] 55.974 | 1.6957 | 57.669 | 1.2825617 | 58.05400064 | 18.58333131 F | 212.59 | 35.7] 7589.32] -11.4 | -2423.5 | 27627.69 | 83.025 | 7.5455 | 90.57 | 5.7072099 | 92.28235666 | 3287826804

G_ | 136.19] 43.1 [$869.75] -18.8 | -2560.4 |48134.676| 53.188 | 7.9717 | 61.16 | 6.0295421 | 62.96865712 | 24.37748043 H__ | 376.89 | 48.6 16316.6] -24.3] -9158.4} 222549.3 | 147.19 } 28.515 | 175.71] 21567713 | 182.1776419 | 74.2799115

suma| 1733 443056 600762.45|

Eje Y| kiy | yi | Kyo} Xtj |Kyjxti| Kyj Xtj?| Efecto de Vy Efec.Vx {Vy+0.3Vx |Vxt+0.3Vy Directo { Torsién | Total

4 [417.63], 0 © | 18.1 [7559.16] 136820.88/ 143.98 | 16.871 | 160.65| 24554653 | 168.2166491 | 72.6097287

2 | 409.46 | 4.55 | 1063.06] 13.55 | 5548.23/75178.449| 341.16 | 12.383 | 153.55] 18.02246 | 158.9522447 | 64.08611172 3 | 63.846 | 9.541 799.888) 8.58 |717.719]6143.6763| 28.906 | 1.6018 | 30.508] 2.331388 | 31.20714276 | 11.48370591 4 | 83ess| 10.4] 1517.61] 0 0 0 28.906 0 28.906 0 28.90591718 | 8671775154

5 | 83.846 | 26.7 |2235.33} -8.56 | -717.72 }6143.6763] 28.906 | 1.6902 | 30.596 | 2.2346184 | 31.26650502 } 11.41345429 6 | 400.46 | 31.7] 12959.5| -13.6 | 6548.2 |75178.449] 141.16 | 13.066 | 154.23] 17.274397 | 159.4111361 | 63.54304163

7 ~~ ‘| 417.63 | 36.2] 15118.3] -18.1 | -7559.2 | 136820.88| 143.98 | 17.002 | 161.78 | 23.535456 | 168.0418644 | 72.06982429

sumal 1905.7 34493.7 436286.01

Entrepiso 3

Sentido Vv es b jel =es+0.1bje2 = es —0.1b/ Mt1 = Vet | Mt2 = Ve2

Xx 516.463 | 0.0565 | 48.6 4.9165 -4.8035 2539.19 | -2480.83 Y 490.856 | -0.0074 | 36.2 3.6126 -3.6274 1773,267 | -1780.531

Xc = 18.0926 Xt = 18.100 esx = -0.0074 Yc = 24.3565 Yt = 24.300 esy = 0.0565

161

S(Kxj Yt) + S(Kyj Xt) = 1013489.816

para la U.D.V.

Capitulo V Analisis sismico modal

Entrepiso 3

Eje X| kjx | Yj | Kxjyj | Ytj [KodYtj]Kxg Yt] Efecto de Vx Efec.Vy ]Vxt+0.3Vy |Vy+0.3Vx Directo| Torsién | Tota!

355.21 | 5.5 | 1953.64] 24.3 [8631.54[200746.36] 113.15 | 21.625 | 134.78] 15.102157 | 1393105466 | 5553612640 125.91 | 5.5 |692.497] 18.8 | 2367.08] 44501.136] 40.109 | 5.9304 | 46.04 | 4.141561 | 47.28228012 | 17.9535045 194,35 | 12.9 2507.05] 11.4 |2215.53|25257.089| 61.911 | 5.5507 | 67.461! 3.876408 | 68.62415637 | 24.11477639 135.16 | 20.5} 2770.8} 3.8 |513.613|1951.7277| 43.057 | 1.2868 | 44.344} 0.8986415 4461326258 | 14.2017485.

135.16 | 28.1} 3798.03} -3.8 | -513.61 |1951.7277| 43.057 | 1.2572 ] 44.314 09023228 | 44.58481189 | 14.19655731

194.35 | 35.7 | 6938.12] -11.4 | -2215.5 ]25257.089] 61.911 $.4232 | 67.334] 3.692286 | 68.50134435 | 24.09238353

125.91 | 43.1 |5426.66] -18.8 | -2367.1 |44501.136| 40.109 | 5.7941 | 45.904 | 4.1585271 | 4715108748 | 17.92957992 355.21 | 48.6 | 17263.1| -24.3 | -8631.5|209746.36) 113.15 | 21.128 | 134.28 15,164024 ] 138.8320812 | 55.44888577

sumal] 1621.2 413499 562912.62

raTNTMoOoOW>Y

Eje Y| kiy | yi |Kypa] Xti [Kyjxt]Kyj Xtj?]_ Efecto de Vy Efec. Vx |Vy+0.3Vx |Vx+0.3Vy

Directo] Torsién | Totat

371| 0 Q 18.1 | 7850.06 | 142086.13] 109.46 | 13.735 | 123.2 | 19.667313 | 129.0997657 5662718428

422.2 | 4.55 | 1920.99] 13.55]5720.75|77516.131] 106.56 | 10.009 | 116.57| 14.332591 420.8688136 | 49.30330201

77.666 19.54) 740.93 | 8.56 [664.818 |5690.8381! 19.602 | 1.1632 | 20.768 16656141 | 2126524081 | 7.895281062

77.666 | 18.1] 1405.75] © o oO 18.602 0 19.602 Oo 19.60235956 } 5.880707869 77.666 | 26.7 }2070.56| -8.56 | 664.82 |5690.8381| 19.602 1.168 20.77 | 1.6273322 | 2125852136 | 7.858428736

422.2 | 31.7 |13362.5] -13.6 | -5720.7 |77516.131| 106.56 10.05 116.61 | 14.003176 | 120.8109929 | 48.98618815

433.71 | 36.2 | 15700.1] -18.1 | -7850.1 |142086.13] 109.46 | 13.791 | 123.26 19.215286 ] 129.0204235 | 56.19203774

sumal 19448 36200.8 ‘450586.19

NOP

WD

+

Entrepiso 4

Sentido Vv es b_|e1=es + 0.1b/e2 = es —0.1b| Mt1 = Vet | Mt2 = Ve2 xX 225.351 | 0.0309 | 48.6 4.8909 -4.8291 1102.17 | -1088.243 Y 282.742 | 0.018 | 36.2 3.638 -3.602 1028.615 | -1018.437

Xe = 18.118 Xt = 18.100 esx = 0.018 Yc = 24.3309 Yt = 24.300 esy = 0.0309

S(Kxj Ytj?) + S(Kyj Xt) = 934995.952

162

Anilisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para ta U.D.V.

Entrepiso 4

Eje x] kx | Yj | Kxiyi| Yt [KxiYij/KGg Yt?] Efecto de Vx Efec.Vy [Vx+0.3Vy |Vy+0.3Vx Directo] Torsién | Totat

320.49 | 5.5 |1762.68! 24.3 | 7787.64) 189244.43| 50.233 | 19.511 | 69.744 | 13.625977 | 73.83200766 | 34.54924103

114.13 | 5.5 627.728} 18.8 |2145.69}40338.955| 17.889 | 5.3757 | 23.265 | 3.7542018 | 2439099489 | 10.73362209

157.74 | 12.9 | 2034.91) 11.4 |1798.29|20500.527} 24.725 | 4.5054 | 29.23 | 3.1463787 | 30.17408516 | 11.91542415

126.51 | 20.5 | 2593.44] 3.8 | 480.736|1826.7957| 19.829 | 1.2044 | 21.033] 0.8411185 | 21.28570273 | 7.151128691

126.51 | 28.1] 3554.91] -3.8 | -480.74 | 1826.7957} 19.829 | 1.1787 | 21.006] 0.8445642 | 21.25905448 | 7.146269797

157.74 | 35.7 (S631.49] -11.4 | -1798.3 ]20500.527| 24.725 | 4.4018 | 29.127] 3.159268 | 30.07438181 | 11.69724845

114.13 | 43.1 [4919.11] -18.8 | -2145.7 | 40338.955] 17.889 | 5.2522 | 23.141] 3.7695811 | 24.27205454 | 10.71193517

320.49 | 48.6 | 15575.7] -24.3 | -7787.8 | 189244.43] 50.233 | 19.063 | 69.296 | 13.681796 | 73.40031043 | 34.47052778

‘Sumal 1437.7 36699.9, '503821.41

ToaTmMIooONUyY

Eje Y| kiy | yj | Kybd | Xtj [Kyixtj/Kyj Xtj?] Efecto de Vy Efec.Vx |Vy+0.3Vx |Vx+0.3Vy

Directo] Torsién | Totai 420.171 0 0 | 18.1 | 7605.04) 137651.27] 64.048 | 6.9648 | 73.013 | 63665217 | 75.52289355 | 30.27040283 394.48 | 4.55 | 1794.87] 13.55 |5345.17|72427.018) 60.132 | 6.3009 | 66.433 | S.escgss3 | 68.19694868 | 25.81022067

75.184 | 9.541717.252| 8.56 |643.572|5508.9804} 11.461 | 0.7586 | 12.219] 0.7080122 | 12.43163868 | 4.37378272 75.184) 18.1| 1360.82] 0 0 0 41.461 ° 41.461 9 14.46059387 | 3.43817816

75.184 | 28,7 | 2004.4 | -8.56 | -643.57 |5508.9804| 41.461 | 0.7491 | 12.21 | 0.700063 | 12.41995058 | 4.363900873 394.48 | 31.7} 12485.2| -13.6 | -6345.2 172427.018| 60.132 | 6.2212 | 66.353] 5.8221816 | 68.09987253 | 25.72814735

420.17 | 36.2 115210.1] -18.1] -7606 |137651.27| 64.048 | 8.8515 | 72.9 | 8.283733 | 75,.38477626 | 30.15362987

NOOO

fa WH =

suma| 18548 335726 43117454 5.6 Fuerzas sismicas de disefio

5.6.1 Direccién X

Nivel A B Cc oD E F G H

1 23.0666 | 16.7282 | 10.4169 | 5.1658 | 5.1941 | 10.5417 | 16.8448 | 23.5382

2 43.7635 | 15.937 | 23.8954} 13.494 | 13.4692 | 23.7811 | 15.8176 | 43.346 3 65.4785 | 22.8913 | 38.4528 | 23.3276 | 23.3257 | 38.4269 | 22.879 | 65.4318

4 73.832 | 24.391 | 30.1741 | 21.2857 | 21.2591 | 30.0744 | 24.2721 | 73.4003

§.6.2 Direccién Y

Nivel 1 2 3 4 5 6 7

1 40.475 | 34.502 | 15.2742 | 14.6988 | 15.2185 | 34.0665 | 39.8823 2 39.1168 | 38.0834 | 9.9419 | 9.3035 | 10.008 | 38.6001 | 39.8215 3 53.5769 | 52.6719 | 8.8336 | 8.1417 | 8.8386 | 52.7111 | 53.6356 4 75.5229 | 68.1969 | 12.4316 | 11.4606 | 12.4199 | 68.0999 | 75.3848

163

Capitulo VI Analisis estructural bajo cargas sismicas ams ESTEE SEE SATO ERE

8 fl 4 4 A

CAPITULO VI

ANALISIS ESTRUCTURAL BAJO CARGAS SISMICAS

En este capitulo se realiza el analisis estructural de todos los marcos bajo cargas de sismo. Se incluyen los diagramas de fuerza axial, cortante y momento flexionante.

Debido a que las cargas para los marcos que tienen la misma geometria son practicamente las mismas, se optd por resolver unicamente el mas critico y generalizar los resultados a los que le sean similares.

Para modelar los muros de cortante se hicieron las mismas consideraciones que en el capitulo anterior. Asi pues, los resultados de los andlisis son los que se muestran en las siguientes paginas.

164

MARCOS lyZ7

FUERZA AXIAL

1.041 2.877 7.243 24.149 28.595

45,455 49.768 | _ 66.782 71.109 73.694 | 0.358 1.21 0.003 1.096 0.737 3.30 0.599 al2 0.593 3.074 0.692 1.135

0.937 2.021 . 5.269 17.695 20.940

33,384 36.665 . 8.015 52.207 52.927

2.392 1.382 12,791 23 4,293 0.008 4.236 2.295 12733 2423 3.287

0.01 1.316 3777 13.268 15.781 25321 2780

37.274 39.731 39.943,

aare 3.06 26.958 4864 9.015 0.009 8.948 4846 26.894 3899 5.910

3.458 6.698 | 8.031 \ 14.6017 3.248 19.821 21.160 26.379 27.732 33.11

8.362 5.56! 44.200 7.961 14.73 0.014 14.625 7.932 44.089 6.995 10.105

or ‘C7

MARCOS iy?

FUERZA CORTANTE

0.737 032 3.672 4.264 5.387 5.385 4.303 3.712 0.444 1135

104! 1.836 4.335 16.896 ]/4336 16-901 4.337 16.906 |/4.339 2.586 1.828

6.013 5.014 |] 1).g67 ° 1.654 0.631 10.123 [11.849 10.159 o78 2.181

|

' | t |

2.978 2.912 2531 29.365 ||7532 loo, 360 | (7.533 asee | /7 534 3.306 2.478

i | ‘ \ I 14.969 17.532 || 22.249 22.254 |) 7 549 14.9 2.486 0.807 Sp 0.848 2.623

| | | | i ' ! | |

2.488 . | | ! 3.726 9.980 38.897 | 19.98! 38.901 | |99e1 '3a.901 | 9.981 3518 1.652

| | ‘srotal | | | 18.233, 21327 tT 27.045 ee a.366__| 8238, , 4.194 3.498 | 0.982 1 | | 1.098 eee ESCALA DE CORTANTE 1:50

| ' | | \ 5-946 le9e8 H3I7 43 | [it3i9 la4.ia | ‘sal 4413 | 11.324 8.897 9016 i ' \ ' '

| || | : | i

dt os | TTT? W777 TH za zap ae th

MARCOS Iy7

MOMENTO FLEXIONANTE

853.39 1270.93 '7O1.90 nie.aee 187.11 123.03 10694 737.95 531.51 189.13 347.13 . — — 218.462 157.68 549.20 782.21 60.05 139.63 344.80 67151 F078 51523 684.51 277.55

67164 671. 16668 34713 2582.0 2581.97 258356) 67.85

. 7 30 2657.33 5.77 4828.7

220184 3509.9 72.62 . 2166. 1631.84

104.31 441.57 1024.32 184.01 7 | Ae oH 672 87 32601||33607 2494/6 364.0 [f468.41 500.19 || 262.04 ‘esa E89 SST Ku. 31310 = 206 34 558.23 ,

| ” ), 2236.42 166 85.77 549,18 639

‘4863.10 1166.17 166.2: 4a, 4408.0) 4405.9

4696.60 Testes |\NO%R3I 4696.18 52001! 69.16 -

S2Gr) 69.02 seag)| ~~ 3279.3! 24916 663.28 }l405.01 223.19 nesa5~ | . | \N169.26 393.96||775:58 743.72||

5.05 175421 632.45] [374.17 1543.9 $44.0) 7 \ eadg com lhedaue 362.86 2849. 52, en \ 3225.16 ° veo.

\ 1543. 67.55 15439 M , 5722,08\ {7209.9 5722.20, | 57225

1543.8: : P 87361 |\ 6336.74

36.16 fi 63076] \es3708 || / \ , 1850-29, \ \ H

399059 \ \3915.09} i 155045 \ . 19:1) \is80.24 213.21 si612 927.07 |500 79 25745| (850. \ \ 4 Ke \ 526.36||472.90 —— 131.25 - .

872.78 \iseae8 874,19\(469.91 7489 672.20 / er LK. 28606 093.79 ESCALA DE MOMENTOS 1: 5000 9.30 1147.25 pore. 3973. 1749.64) | 6334. 1750 1081.96

6331.6 , 6366.90 : \ 1749,29) 6335. \

87 79.22 . A

\ \ \ . \ | \ \ \ \ \ \

\ \ |: ‘ pliizo.49 eb hicas.cr aL lirso35,. [eos - \ \irs99s \ _Ljrr60-37 1610.84 | bizi2.96 “7 ee 4 7343247” OT 42 A2 773.45 .90 wor 7

0.264

0.857

1.834

3.293

MARCO 2y6

FUERZA AXIAL

0. 594 BS 0.594 5.498

21128 26.044 41.678 46.666

62.260 67.180 67.180 340 0.790 1.143

0.003, L160 0.796 3.26 0.437

0.711 > 0.711 4472 16. 521 8. 52 2.277 32 286 oe

48.098 51.908 51-908

t 4374 3.042 [4424 268 13.144 3.033 3 J Y 3.051 13195

0.008

0.031 B 0.031 2.920 ‘DI i 14,965 24se Sth 4

27.054 36.275 39,216 39.216

27.758 6.389) 9239 0.003 9.297 6.411 27.813 2-291

3.896 > 3.696 | 56 poren 1138 i 2.856 18.574 20.100 || 25 651 27.348 27348

45.842 10,568 15.24 0.017 15.312 10.593 45.945 4.3

77 7 Tor YZ 5 zd x

FUERZA CORTANTE

MARCOS 2y6

0.264 0.083 3527 4.290 5.421 5.49 4.253 3.478

0.046 0.437

S DB

0.593 4.893 15.625 lla.goq 15.629 || 4.896 15.633 |laso7 LO”

15.204 15,204 Il ose7 0.004 9.759 {L973 944 o7i7 cess

Eos) 0.041 SS Md

0.874 8.672 ezes| ||8.674 27697 |18.675 2z698 ||8.675 L779

14.507 7.874 || 22.750 22,748 |) 17.867 14.492 0.932 1.028 SS 0.9n 0-112 &

1.336 11-568 3693 | |11.667 39.984 | 111.569 36.934 | |11-569 0.647 | :

! ! :

7903 | | 28.06 p8.03_} | 21978 | | zec0 1.458 | 1.822 loos 0.251 0.332 gS

&

5.224 13.295 \a246 |13.297 |42.468| [13.30 bers 13.303 2773 ! : : \

7 st a a ee

MARCOS 2y6

MOMENTO FLEXIONANTE

1762.24 64154 1210.61 900.79 1369 86.92 12.96 226.70 150.2 2 | 150.22 D 7OO77 977| | a6i-30 riers 618.48 47.78 s 228.70} Ws 787.88 376 46 18. 768.2 | 758.4 eo

2372.64 zs723 2373.8

2472.78 2472.43 769.11 “wee ‘ . 3329 789.47, 2471,24 789.67 . 759.28 257. 202. 27, 33,83 32.61 36.244 1649-374 7 408.76 396.84 | 68.47

259.69] me gS ne Es 201.63 aT6.15 Soea.s4 1622-39 Ze 1341.81

. 422 4100.24 410.3! 4100.2 42,30)

7416.6

49g.43] \4485.62 (34702 64.10 . 23963 346 oo | ee 1347-10

144.75 14.67 r26 | |1346.6 620.2 2.22 480.56}! 5 43.39 293,24 437.99 BS BE 237.17 Wa irev.es| {325.6 2384.10 “Rae

$318.47 5319.13) 1787.94

\ 608s. 1797.80 629.84 6130.4

2908. 1798.01 915, 1798.09 36-82 120.65 142.0 43.26 63.63 823.85 636.24 657.09 gy 2062 68

reese 860-37 62. ES . 3893,36 ‘91 2862.04 $990.4 5910.0

5910-67 5910.67 2083.42 2053.81

7256.87 7256. 87 7256-87

a 1085 502 a 1546.63 o Tranes 00 ~ 7 2069.79 2070.18 2070-66 Vi

MARCOS 3y5

FUERZA

0.973 7785 - 304 58

7.463 9.168 11205

0.725) 0.322 0.008 0.007 0.009 0.024 0. 397 0.832

1046 2.478 3.720 438 __

6.052 7093 & 132

2.38! 1.072 a032 0.011 0.012 0.055 1.180 2.535

1.026 2.621 362 am : 6.643 a | a

, 9.375

5.020 2.311 0.059 0.008 0.003 0.071 2.327 5.059

1.454 2,268 3.471 4.891

6.624 ==: 8.802 11.394

8.156 3.818 0.046 0.037 0.045 0.122 4.108 8.605

77 TAT TTT aN W777 77

MARCOS 3y5

FUERZA CORTANTE

0,725 0.403 0.395 0.402 0.41 0-435 0.833

0.973 L776 1.554 1.568 Ll! 1.686 2.036 L227

655 0.906 0.882 0.886 0.889 0.921 L702

2.019 3.209 2.796 2.768 2.743 2.727 3.075 1.928

2.639 1.399 1.372 1.369 1.360 1.376 2.523

3.046 4.802 4.137 4.7 4,076 3.996 4538 2.496

3.155 1.629 1.642 1.671 L713 1.764 3.54

4.501 5.615 5. 34 5.536 5.809 6175 2131 6.374

7077 a Ti.

MARGOS 3y5

MOMENTO FLEXIONANTE

186.18 (51.52 150.44 153.27 156.79 158-96 246.42 212.66 212.66 146.40 149.47 152.28 155.58 162.78 2.60 © 246,

332,59 300.99 302. 208. 319.57 370

438.86 330.44 335.67 336.2 . 486. 88.99 218.08 180.86 183.39 190.65 338-!2-4\ 593.02 332.03) \260.70 988-8) 133.82 382.89 >a | X . L552. i) 331.34 493.6 335.11 488.79 336.52 484.04, | 33777 979: 34438 526 9.94

352.

698.49 524 83 715.43 : ' 520° 55.93 501.83, 243.10 442.54 373.08 ee 369.24 ee 366.45 366.03 426.96 244.90 50996 |

766.82 510.08 67307\ [$21.33 672.75\ [520.65 e7ia\ [Siz72 666, 616.68 7473 672.49 a0: 753,06

824.08 61468 625.65 637.43 654.12 643.74 lo2ag 34.26 72.98 609.55 603.44 592.27 572,22 a 659.50 302.87 466.38 |

500.65 @e.92\ [590.82 627.79\ [622.66 65523\ [633.02 648.00 743.94\ 1662.04 900. Sos ee.

x | \ = by mn 028.83 Or 54B.02 or at 1061.11 1107.58 1170.23 130113 1253.89

MARCO 4

FUERZA AXIAL

a 0.896 2.533 3.966 [San 8

, 6.897 8.451 — : 10, 329

0.688 0.297 0.007 0.007 a.008 0.022 0,367] 0.768

0.968 2204 3.443 4.551 rT 5.5000 |

: 6.551 7.500

2.198 0.989 0.030 0.009 0.011 0.050 1.086 2.336

0.966 2466 ae Po 4, 995 6.246 Tae

h 8.795 4 4.663

2.139 0,056 0206 0. 001 0-064 2.141

I . 378 2.166 330 Tee : 6349

8.449 - 10.965

7569 3.544 0.043 0.08 0.04 0.12 3-805 7.972

1

a7 a er TOIT aad

MAROO 4

FUERZA CORTANTE

0.669 0.371 0.364 037) 0.379 0. 401 0.768

0.896 1.637 1.432 1.445 1.485 1554 1.877 1-131

1.529 0.837 OBIS 0.818 0.820 0.849 1.568

1.863 2.964 2.58) 2.553 2.528 2.5iI 2.827 1.773

|| 2.448 1298 1.272 1,268 1.258 1.272 2,326

|

2.830 sacs 3.843 3.821 3-779 |3-608 4.191 2.281 |

, : i

1 | | |

|| 2.922 1.818 | 1.31 | 1,559 L598 | 1.646 3.310 T —— - _ I

4.209 1.250 | 4.996 5.184 5.46 5.798 6.706 6014 I

oy

MARCO 4

MOMENTO FLEXIONANTE

171.68 139.77 138-74 141.32 144.55 146.56 227 18 ey 196.11 Gaco7 277.62 | | 137.85 278.16 | (a0. 42 143.44 fis007 195.06 196.11 135,07 7. . . . . 36 264.76 294.62 341.62 227.16 306.75

405.39 t 448.18 81.70 (200,85 3852 le655 ee 168.91 310.87 \ 175.67 S78 _N\ 18719 3058 || 200.48 123.67

354.18 _—-w 7 435.88 306.09 309.43 310.57 3IL52 317.41 414.36

510.6 456.4) 451.55 946. 441,99) 404.4 324.51

A786, 986.66 483.19 48164 477.31 463.75 659.32 223.64 408.25 343.79 an 33999 | \ 337.10 336.45 392.17 225.13

474.82 | T1840 | | ——— So at

473.79 983.27 625.54 482.34 623-70 479.16 618.50 477.64 691.97 620.41 698.46 626.13 434.8

76801 572.87 583.23 $04.36 610.13 600 53 956.9) 402.51 670.28 565.26 | 559.04 547.78 527,79 607. 20 272 94

436.90

a9.42 ©4833\ | 550.60 see.oa\ | 5040 614.38 \ Téc0.0 650.91 604. 34 699.91\ [éi7.56 oN Se. o“\

\

867. 90 979.22 960.93 992.77 1037.37 to97. 1222, 1180. ae zohp—— = om a a \ to97.58 222.27 80.50

MARCOS Ayu

FUERZA AXiAL

4.769

'4.689 23.676 ¥14s2 43.913

55.663 62.094

4.164 0.319 2.065 5.663 1.494 0.565 5.491

4.983 1.915 > -——_— = 17. 435 21.997 25. 545 I.

41.150 49.901

13.536} 1.379 6.940 0.024 (2.591 16.03% L357 32.808

3.225 — “ge32 7H - ~ _ 8.532 12, 376 14.961 16.456 ——— . 27.189 32.977

2.230 82.055 27.444 3.672 13.912 0.0e 19.463° 54.499

4.574 5.560 8.491 4.018 20335 21386 |lz2008

4263 6,639 21.195 0.288 25 050 104,412 3.038 141.967

1

mb TIT on — WT

MARCOS A y H

FUERZA OORTANTE

4.164 3.845

7345

1.780 1-682 5.520 5.057

4.769 9929 8.977 2775 12.462 1.817 116435 | 111.820

27676 || 26-947 9.371 8.31! 3.436 3.558 10.486

9.752 16.861 14.497 12.338 16.010 27.531} |14.991 27.534

99.73 | | 48.967; 13.908 1.615 4.643 4.688 1LS59

12.977 22.168 18.341 14.923 17.605 38202 PO.855 38.302

60354 [50.619

15 187 __ 12.29 4.936 5.156 10.742 |

(7.551 23.144 21.282 20.449 23.823 B934 |21438 39.378

a |

MARCOS Ay H

MOMENTO FLEXIONANTE

862.19 966.35 780.74 679.21 200349 155418 76.6 5. 1831.84 a]

u . | ———————— 032.60 1032.60 962.61 743.36 60.91 isézi6 . 1614, e1 \709.71 1541.65 .

2341.36 1827.04 1827.48

6077.17] 2e004

2108 .86 1496.00 (821.87 2020.63 | \1es6.37 ea 2034-87 _+ \1 263.29 1073. 18 868.73 1508.66 1836.79 5.99

1783.0 2292.18 2040.29 1449.46 1837. 28 2703-08 3496-4 2811, 86 2479.16 2164.66 2689.8 4210.61

2023.81

326.1

3944.6, 3017.08, 2982.27 1230.99 2418.10 2014.98 2019.98 1660.22 ____ a 273.23 23 4328.07

2071.17 Lo

3311.16 2843.80 1954.90 2036.44 3138.92 2892.22 2396.20 2838.76 S776. 3445.78 230943

7450.7

6096.81

4165.7 3273.92 3127.65 1981.68 3426.44 2793.56 219728 2229.83 2191.75. 2250.96

ee —_ Np 90 6096.99 168 4.53

Sone.23 269.91 2067.69 2221.85 3109.17 709. 3 2a17.38 2401.77 2148.9 2713.02 7 1810.8

9635.87 sBi4ea

6391.43 4838.05

6392 A2

UP 3576.31 777 ~4387.39 7777 498.69 > 4190.31 7707 872.10

MARCOS 8yG

FUERZA AXIAL

2.559

8.915

15.440 0.109 1435 0 127 0-013 —

21.879 466

ee:

8.428

B.642 4.213 0.591 0.044 18.788 | |aase

0.509

| 2.679 7 6.785 -

10.707 . . —_——_] 14545

8499 8.278 (AS) 0.085 1.054

[ 3-2 4.943 6796

9.548

12.506 1.776 0.179 1449 13.013

th 777. ae—

MARCOS ByG

FUERZA CORTANTE

1435

1562 1.575 1.466

2.559 6.356 6524 6.490 2.51

2.778 3.24 3.275 2.873

6.046 297 11-740 1.586 6.614

4.068 4.664 4.705 16!

8.7B 15.403 15, 661 15.424 8.005

4.229 4.815

4.909 4.513

12,328 16.744 17.508 18.18! 6.186

MARCOS

MOMENTO

BysG

FLEXIONANTE

649.45

668.41 675.95 736.31

719.62 | |

719.62 1318.00 668.55 1340.46 672.06 1338.02 66207 736.32

(293.38 1386.47 1406-8 1409.7

658.32 73.82 652.28 682.14 42.173 1283.25

2030.39 2079.36 1367.61 1857.07 1389.29 1395.19 1330.64

1885.22 2021.09 2043.39

591.07 1471.72 (539.77 1512.20 682.67

1401.32 2410.99 2461.95 2435.07 1360.71

1992.39 1955.45 1997.39 206342 DK 206-76 ou.83 1926.18 2236.14

1303.67 2363.8) 2393.09 2346.35 120.97

775.25 1649.64 1760.63 1835.33 N15.47

2078.92 2057.99 2090.21 2069.86

3046.473 3540.88 366683 3800.95 359252 TF? = —_ ~ — TOUT —

MARCOS CyF

FUERZA AXIAL

2.759 7.572

13-420

18.507 2.288 0.128 0.872 0.026 0.860 0.163 1,958

23.977

28.491

4.575 8.475

(4.137

8.026 0-763 3.188 0-008 19. 673 3-295 0.559 7938

"26.427 | _ 31.395

| 2.998 6.025

10.03! 13.849 fe __

17.9 (3 p= 17. 109 2.344 6.502 0.124 6.968 2.730 2 1.214 18.082

1563 4.086 3.640

6303 b> 5.734 8.515

26.937 9.493 9.696 0.246 10.517 5.487 28.998

I. ae | a op Wr W Lb

MAROOS Cy F

FUERZA CORTANTE

2.288 2.159

1.286

1.958

2.759 4.813 5.848 5.087 5.469 4514 1.683

5.738 . . . 5.104 2.789 2.823 5.258 5.980

7334 8.713 11.509 10.624 12.222 9.482 le.741

9083 7502 2973 | 10.144 | pp a _ 4.187 _ | 4.303 — _ | |

{ |

| : : ‘12.782 10.352 1.740 15.55 4.442 16.286 11.423

9.828 10. 916 L- { 7.679 ass + + = +4 i 1 4.485 ’ 4.607 oa T

! |

|

14.429 9.207 17892 17.104 18.487 [10.002 16 105

|

oh | ah 2 =

MARCOS Cy F

MOMENTO FLEXIONANTE

641.68

343.39 ed 552.11 53419 436.99 594.80 ee | oS” 69759

697.59 4-64 21.47 296.13 779.08 1190.81 1097.20 73312 594.80

. 1662.62 1018-4 4 1204.08 wosas || (57.72 ee 12.87 539.79 = 7299

(434.98 136672\ Hoge (52725 '408.76\ |'058-46 1592.71 20a728 1938.09

2214-82 1812.57 1837 1611.97, 1334.47 : : 1629. 1450.69 838.47 1598.80 974.15 1682.20 L

1806.04\ [1628.54 266.0 esosoe\ {i 1967.04\ ag gg 1852-52 2520.68 2349.66

3089.97, 2324.95 194L44 1967.69 N695.4 ao ee 1606.6; 1995.47 \1520-78 1833.45 173.91 460.35 1688.57

1205.01 | 1369.34

(879. 1506.89 39 1743.97 148295 \ bo ey 1401.39 2775.79 2464.63

3762.24 1612.81 \ 7 a 3858.41 3801.14

wig a? 484.71 a -- 4357424 7 TI Te Za 3218.02

24.321

MARCOS DyE

FUERZA AXIAL

2.714

8.203 13-476

2.026 0.707 0.004 0.638 18.719 1.952

2.@7

8.442 13.408

7.34 3.301 0.032 3.371 20.042 7.443

1. 860 5.411 ae

8.320 7H

15.560 7.598 o.1 8.040 16.112

0.571

L369 3.874

5-804

12.255 0.176 13 004 25.246

IT, \__ 1,

MARCOS Dye

FUERZA CORTANTE

2.026 L318 1.314 1.952

2714 5.489 5.273 5.242 2567

5.315 2722 2758 5.491

5.412 L233 10.238 \-877 5.852

8.219 8.669 3.922 4.001

7272 14.784 13.47 15.268 7.635

| 876! 9.134 4.104 4.169

6.701 16.724 15.652 17.199 6.996

MARCOS Oye

MOMENTO FLEXIONANTE

598

558-20 567.6l 467.52

wast \lam.s7 10637 \ [e738 115.49 | | 557.19 56 SI 457. 1084.12

1405.0 1174.18 1176.06 1293.19 366.49 595.25 519.20 540 -97 338.21

860.82 (24731 1965.32 1155.55 1839.83

164-85 206! .82 1446.74 964.98

. 2034.13 2183 1698.36 W703: 786.91 1517.08 1334.01 nT 1600.13 a59,12

u2teu |

. . i721. W 68.01 2395.17 1658-88 2085.48 721.14 2306.24 Syoizy 7802

2361. 85, 25.2 \7al, 1768.9: - 1133-33 57.76 781 1990.26 $835 | 119 1.91 _

1825, 8863: 5,83 a 59121 1874.04 923,30

' . le 2019.73 7 31.75 1800.17 5082.94

\ 457,62 119.03 3358.68 3260.89 Z 1245.56 a y>——» she z J

Capitulo VII__Disefio de trabes

CAPITULO VII

DISENO DE TRABES

En el desarrollo de este capitulo, se obtienen las envolventes de momento flexionante y fuerza cortante para las trabes, y se realiza el disefio en concreto reforzado de las mismas. Se presentan ademas los diagramas de armado tanto longitudinal como transversal.

7.1 Envolventes para disefio Las envolventes de fuerza cortante y momento flexionante utilizadas para disefiar las

trabes se determinaron en base a lo indicado por el R.C.D-F., es decir, con un factor de carga de 1.1 para combinaciones de carga muerta y viva mas cargas accidentales (sismo) y un factor de 1.4 para carga muerta mas carga viva (Amal; 1991, 227). Cabe mencionar, que para las trabes que se consideraron como infinitamente rigidas en el andlisis estructural bajo la accion de sismo, se desprecian los momentos obtenidos, ya que son producto tmnicamente del artificio del método de la columna ancha, y en realidad, el momento lo toman los muros que son los que aportan Ia rigidez.

7.2 Calculo del refuerzo longitudinal El refuerzo longitudinal en las vigas se determiné de acuerdo con Io establecido en las

N.T.C. para estructuras de concreto reforzado, las cuales indican que el momento resistente en una viga simplemente armada se caiculara con la siguiente expresién:

Mr=Frbd?f’cq (1-905 q) (Amal; 1991,423)

Para poder determinar graficamente el armado de las vigas, se elaboré la siguiente tabla, la cual muestra la contribucion de diferentes diametros de varilla para resistir una amplia gama de momentos flexionantes.

Trabe de 30 x 60 cm

2#3 2#4 2#5 286 247 2#8 2#10

As(om’) | 1.43 253 3.96 5.70 7.76 10.13 15.85 Miton-cm) Miton-cm) { M(ton-cm) | M(ton-cm) | M(ton-cm) | M(ton-cm) | M(ton-cm) | M(ton-cm) 800 4.08 279.61 496.86 776.08 1117.65

1000 515 276.89 92.04 768.54 1106.79 1200 6.23 27454 487.86 762.01 1097.40 | 1493.79 1400 7.34 272.10 483.52 738.24 1087.64 | 1480.52 1600 8.46 269.60 479.07 748.29 1077.63 | 1466.90 | 1915.92 1800 961 267.04 47453 741.20 1067.42 | 1452.00 | 1897.75

2000 10.79 264.44 469.91 733.98 1067.02 _| 1438.85 | 1879.28 | 2939.82 2200 11.98 261.78 465.19 726.60 | 1046.40 | 1424.38 | 1860.38 | 2910.26 2400 13.21 259.06 460.34 719.04 | 1036.50 | 1409.55 | 1841.01 | 2870.96 2600 14.47 256,26 55.38 711.28 1024.33 | 1394.35 | 1821.15 | 2840.89 2800 15.76 B41 450.32 703,38 1012.95 | 1378.85 | 1800.91 | 2817.24 3000 17.08 250.47 445.08 695.20 | 1001.17 | 1362.62 | 1779.98 | 2784.48 3200 18.44 247.46 39.74 686.85 989.15 | 1346.46 | 1758.61 | 2751.06 3400 19.84 244.34 87.19 678.18 976.67 | 1320.47 | 1736.41 | 271633 3600 21.29 241.13 428.48 669.27 963.83 | 1312.00 | 1713.59 | 2680.64 3800 22.79 237.80 422.57 660.04 054 {| 1293.90 | 1689.96 | 2643.67

189

Anidlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. eam: Mee ak vee eeente Henan Rea oat

Trabe de 40 x 80 cm

243 2#4 285 2#6 247 2#8 2#10

As (cm) | 1.43 253 3.96 5.70 7.76 10.13 15.85 Mi(ton-cm) M(ton-cm) | M(ton-cm) | M(ton-cm) | M(ton-cm) | M(ton-cm) | M(ton-cm) | M(ton-cm)

1200 4.40 368.91 691.79 1079.45 | 156455

1400 5.15 387.61 688.79 | 1075.86 | 1549.36

1600 $91 386.06 686.02 1071.54 | 1543.15 | 210053

1800 667 3385.09 684.30 1068.85 | 1539.27 | 2095.30

2000 7.43 383.85 682.10 | 1065.41 | 1534.32 | 2088.60

2200 8,20 382.53 679.76 | 1061.76 | 1529.06 | 2081.40 | 2718.51

2400 898 381.24 677.46 | 1058.17 | 1523.89 | 2074.37 | 2709.32

2600 9.76 379.94 675.16 | 1054.57 | 1518.71 | 2067.31 | 2700.10

2800 10.4 378.63 672.82 | 1050.92 | 1513.46 | 2060.16 | 2690.77 | 4209.66

3000 11.34 377.31 670.48 |} 1047.26 | 1508.19 | 2052.99 | 2681.40 | 4194.62

3200 12.14 375.98 668.12 | 1043.58 | 1502.88 | 2045.76 | 2671.96 } 4197.86

3400 12,94 374.64 666.74 | 1039.86 | 1497.52 | 2008.47 | 2662.43 | 4164.94

3600 13.75 373.29 G34 | 1006.11 | 1492.12 | 2031.12 | 2652.84 | 4149.94

3800 14,57 371.93 660.92 | 103234 | 1486.69 | 2023.72 | 2643.17 | 4134.62

4000 15,99 370.56 668.49 | 1028.53 | 1481.21 | 2016.27 | 2633.44 | 411950

4200 16.22 369.18 6.03 | 1024.60 | 1475.68 | 2008.74 | 2623.61 | 4104.21

4400 17.06 367.79 6356 | 1020.83 {| 1470.14 | 2001.16 | 2613.71 | 4088.72

4600 17,90 366.38 651.06 | 101693 { 1464.50 | 1993.52 | 2603.73 | 4073.11

4800 18.75 364.97 648.54 | 1013.00 | 1458.84 | 1985.82 | 2503.67 | 4057.37

S000 19.61 363.54 646.00 {| 1009.03 | 1453.13 | 1978.03 | 2583.50 | 4041.47

5200 20.48 362.10 643.45 _{ 1005.03 | 1447.37 | 1970.20 | 2573.27 | 4025.47

$400 21.35 360.64 640.86 | 1001.00 | 1441.56 | 1962.29 | 2562.94 | 4009.30

S600 22.23 SB17 638.25 996.92 | 1436.60 | 1954.30 | 2552.51 | 302.98

8000 33.51 340.39 604.88 94480 | 1360.60 | 1852.12 | 241904 | 3784.20

7.2.1 Acero minimo por flexién y por cambios volumétricos El acero minimo por flexion se calculé como:

(Arnal; 1991,422), verificando en todos los casos que fuera mayor al acero minimo por cambios volumétricos

As temp = 0.002 bh

190

Capitulo VII Disefio de trabes

Tamafio _{d en cm (supuesto) | As min flex. (cm?) | As min temp. (cm?) 30 x 60 cm 55.00 4.35 3.60 40 x 80 cm 75.00 7.90 6.40

7.2.2 Refuerzo maximo El acero maximo por flexién se tomé igual al 75 % del acero en falla balanceada,

calculado como (Arnal; 1991, 422):

7.2.3 Longitudes de desarrollo y de traslape Para el calculo de la longitud de desarrollo es necesario determinar el valor de la

longitud basica que marcan las NTC-87, el cual se obtiene con la siguiente formula (Arnal; 1991, 440-441):

Ldb=0. 06. SL \f'e

" 4800 Asmax =0.75- 2-6. Jv fy+6000

Tamajio {den cm (supuesto) As max

30 x 60 cm 53.50 22.93 40 x 80cm 73,50 42.00

20.006 -db- fy

Una vez que se tiene Ldb, se multiplica por los factores que correspondan de los mostrados en la tabla 3.1 de las NTC-87 (Ibid, 441). Para nuestro caso resultaron las longitudes que se muestran el la siguiente tabla:

Diametro de Ldb Acero de compresién | Acero de tension varilla

No. 3 24.00 30.00 30.00

No. 4 32.00 37.30 32.00

No. § 40.01 46.70 40.01 No. 6 48.01 67.20 48.01 No. 7 61.83 86.60 61.83 No. 8 80.76 113.07 80.76 No. 10 126.19 176.60 126.19

En cuanto a la longitud de traslape de las varillas, ésta no sera menor de 1.33 veces Ia longitud de desarrollo o (0.01 fy - 6) db cuando se trate de barras a tensién, ni que la

191

Anjlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. 9 Sore er TEE

longitud de desarrollo o (0.01 fy — 10) db para el caso de acero en compresion (Arnal; 1991, 444-445). En base a las consideraciones anteriores, la longitudes de traslape son las que se muestran a continuaci6n:

Diametro de db (cm?) | Acero de compresién |Acero de tension varilla

No. 3 0.71 30.00 39.90

No. 4 1.27 45.60 42.56

No. 5 1.98 71.26 63.34

No. 6 2.85 102.61 91.21 No. 7 3.88 139.66 124.14

No. 8 5.07 182.41 162.15

No. 10 7.92 185.02 253.35

7.3 Calculo del refuerzo transversal El refuerzo transversal se calculé de acuardo con lo estipulado por las NTC-87 en el

inciso 2.1.5 (Amal; 1991, 427-431) Para determinar fa fuerza cortante que toma el concreto se utilizo la expresion 2.17 de

las normas, ya que todos los casos que se presentan en el edificio caen en el rango de aplicaci6n de la misma. La formula es la siguiente (para la viga de 40 x 80 cm se redujo en un 30 % de acuerdo con el inciso 2.1.5 - a de las NTC - 87):

Ver =F rbd (0.2 + 30 p)(f*tc)'”

La contribuci6n del refuerzo transversal se determiné con la siguiente ecuacion:

sa fr Av: fy: (en8 +0080) _ Fr- Av: fy

Vv -Ver ~ 3.5-6

En la siguiente tabla se muestra la aportacion a la resistencia por cortante de estribos del No. 3 a diferentes separaciones, asi como la letra con fa que se representan en los diagramas de armado...

Resistencia (ton)

Separacidn (cm) | trabe de 30 x 60 {trabe de 40 x 80 cm cm

G - 10.00 25.38 35.19

C - 15.00 16.92 23.46

F - 20.00 12.69 17.60

E - 25.00 10.15 14.08

D - 30.00 — 11.73

B-3500 |[ ------- 10.05

192

Capitulo VII Diseiio de trabes

La letra A se refiere a los lugares donde tedricamente no se requiere armado por cortante, sin embargo, se recomienda seguir con el armado minimo que sera de estribos # 3 a cada 25 cm en las trabes de 30 x 60 cm y a cada 35 cmen las de 40 x 80 cm

La separacion maxima de estribos también se calculé de acuerdo con lo indicado en las NTC-87 y result de 35 cm para las vigas de 40 x 80 cm y de 25 cm para las de 30 x 60 cm usando varilla de 3/8”.

7.4 Armado en caras laterales por temperatura Las normas técnicas complementarias para disefio en concreto recomiendan que para

vigas con peralte mayor a 75 cm se coloque un refuerzo complementario en las paredes de las mismas (Arnal; 1991, 447), el cual se puede calcular como:

As = 0.002 bh

Para el caso que nos ocupa, el requisito anterior solo sera aplicable a las vigas de 40 x 80 em., por lo que:

As = 0.002 (40 ) (80) = 6.4 cm?

Proponiendo varilla # 4 (As = 1.27 cm?):

s = (100) (1.27) / (6.4) = 19.84 cm = 20 cm

Por lo que deberan colocarse varillas # 4 a cada 20 cm en caras laterales.

7.5 Armado de trabe secundaria

7.5.1 Refuerzo longitudinal Ei momento flexionante y la fuerza cortante en las trabes secundarias se calculan como

los de una viga simplemente apoyada.

w = 1.4 (1.2745 ton/m )= 1.7843 ton/m

LP M = oo = 6.7969-ton ~ m = 67688.438-ton —m

De la expresidn para flexion de las NTC para concreto reforzado se obtiene q = 0.1671

193


Como p= q f’’c/ fy, tenemos: p = 0.0068 y As = 4.869 cm? (2 varillas # 6).

En la zona de compresi6n se colocara el area de acero minima por temperatura.

As temp = 0.002 b h = 1.8 cm? (2 varillas # 4)

| 244

2#6

7.5.2 Refuerzo transversal El cortante ultimo se calculara como la carga total entre dos, resultando:

Vu = (1.7843) (5.5) / 2 = 4.907 ton

E] cortante que resiste el concreto esta dado por la ecuacién 2.17 de las N. T. C. Para concreto reforzado (Arnal; 1991, 427)

Ver =F rbd (0.2 +30 p)(f*tc)'? = 3.29 ton

La diferencia entre el cortante actuante y el resistente sera resistida por estribos # 2 a cada 20 cm.

7.6 Diseiio de las escaleras

Las escaleras se calcularan como una viga ancha simplemente apoyada

7.6.1 Disefio por flexién

w = (0.9936 ton / m?) (1.4) (1.3 m) = 1.8084 ton /m

Considerando una longitud de 5.235 m

M = 619,478.669 kg - cm

Calculando el area de acero obtenemos: As = 14.049 cm? (20 varillas # 3)

194

Capitulo VH — Disefio de trabes ae sazrecnn enema BR ua fo) AD. igearcoep ros woe gre nT

7.6.2 Revision por cortante Calculando Vu y Ver con las expresiones que se han utilizado anteriormente:

Vu = w1/2 = 4.7335 ton.

Ver = 8.592 ton > Vu, por lo tanto no es necesario aumentar el espesor de la rampa.

7.7 Diagramas de armado A continuacién se muestran las envolventes de disefio y el armado final de las trabes.

Marcos | y 7 Trabe ler nivel

e43@ 15cm - | 6#3@25cm

= = =] Wen . Viton) Escala lcm : 20 ton | e#3@25cm

e#3@15em

dl

~ 2#6y 285

M(ton - cm) Escala lem : 2500 ton - cm 246

N 446 4#6y2#5

Dre 7 TET TEES =a = = = 26 2H Escala horizontal 1 : 200 2#6

Vertical : Fuera de escala

Te oO =| SP PP Ppp

Marcos 1 y 7

Trabe 2do nivel

i

rr

f

.€#25@ 15cm —| €#2.5@ 25cm

VCR VCR e#2.5@25cm “e#25@I5cm

* a¥6y 245

Viton)

Escala lcm : 20 ton

Escala Icm : 2000 ton - cm

eo _. ae ST wee I a 7 S r Sot aT E ] ; t } 1 : 200 7 a y 2#6 sH6 VT oO OO XN rT XN 2#6 aH N ' scala horizon a!

24 ° 2#5 2#6 2#5 2#6 , | Vertical : Fuera de escala

| 2#6 2HS ee 28S, 2#6 | T= TT ~ a7 ~~ op 7 pag 7 SS aT og — pf ot ate ~~ wee eee oe .- fee ep ~t -f A ‘} Ca C CE Caltcec ail C -ALC

Marcos 1 y 7

Trabe 3er nivel

_-—-- PS VER ~--- e#3 @25 cm

<4 V (ton Escala | cm: 20 ton —=verV (ton)

o = =

2#5

~~~ e #3 @ 25 cm

2#6y2#3 2 #6 . *M(ton—cm) — Escala 1 cm : 2000 ton—cm

7 2#6 ——- 26 y 245

i Escala horizontal 1 : 200


Marcos 1 y 7

Trabe 4to nivel

7 e#3@25cm

a

: Ss V (ton) Escala 1 cm: 10 ton

Yok

7 e#3 @25 cm

Escala 1 cm: 1000 ton —cm

2#6 " |

| Escala horizontal 1 : 200

| Vertical : Fuera de escala

Marcos 2 y 6

Trabe ler nivel

#3 @10cm

e#3@25 em yo

VCR V (ton)

4

—=EVcR

e#3@25 cm

e#3@10cm

M(ton-cm) Escala 1 cm: 2500 ton 2#6 -2H#6y2#S “4#6

HG

Escala 1 cm : 20 ton

cm

Marcos 2 y 6

Trabe 2do nivel

|

| ae - Re. ----. e#3 @10em i I

ee = =~ PON poh Nee ~~ e€#3@25 cm a a oe ar - =| VCR Viton) —_ Escala 1 em: 20 ton Le - a —~— €#3@ 25 om

+ St ~T t_ ~--———+— 6 #3 @ 10 cm

' \

96 as eS LEE VELL ptt 2 2#6 2#6 2#6 2#6 “ 26. 246 °2#6 “26 2#6

f 246 . 286 eae 2HO . 2#6 | __2#6 bee ole PRY hie cab Od CA ¢ A’ c!@ cal G clalel’’g ‘clace'g' cla

M(ton—cm) Escala 1 cm : 2000 ton-—cm

Escala horizontal | : 200


\

oN ke

in

se LETT

Marcos 2 y 6

Trabe 3er nivel

0 #3 @ 15cm << e€#3@25 cm

E a VaR V (ton) Escala 1 cm : 20 ton { a [XS e#3 @25 cm a e#3@15cm

.-——..2#6y2#4

: -2#67° | M(ton-—cm) Escala 1 cm: 2000 ton- cm

- 2#6

—2#6

SSIS SS ~ Os I ee eS So ES 2H6 | l oHee 7 x GHe 2#6 2#6 2#6

| 2#6 ~ 2HG 2#6 2#6 | Escala horizontal 1 - 200


2#6 245 245 - 245 2S HH | yoy Saat _ poh OLE Tela! Cc Ac le iy c | c re clr clal c ate

Marcos 2 y 6

Trabe 4to nivel

e#3@15em Ep ©€#3@25em

‘ '

AN {scr = V (ton) Escala 1 cm: 10 ton | VCR

| Pensa wor oa O#3@ 15 cm

" A#O

2#6y24#3 2#6

M(ton-cm) Escala 1 em: 1000 ton —cm

2#6

— + 4#6

~ 646

a ee ie Fan - ee ae = ne TZ. TF 2#6 2#6 “2#6 2#6 2#6°2#6 “yg 246 “246 246 2#6 | Escala horizontal | : 200

Vertical : Fuera de escala | 2#6 _2#5 __2#6 246 2H6 ES kts jf = -—}- J - ake fe ye ee tot at —¢ ae ee Ey c Tel cA Cc AC

Marcos 3,4 y 5

Trabe ler nivel

; e#3 @20cm

“ TF e#3@25 cm : l

+ Re ER | V (ton) Escala 1 cm: 10 ton

SN VCR

-. e#3@25cm

~ e#3 @20cm

ry I

2HOy2#S

Escala 1 cm: 1000 ton- cm

S46 2H6 OF ee ee 7 = | 2#6 ~ 246 246. 2#6 246 2746 “746 26 26 2#6

Escala horizontal | - 200 4 oy - 2#5 2S tas (246 ! Vertical : Fuera de escala

ee boek PO tk kk Lk, F o* F C A C Ff CAC F CA'C Fel CoA CC”

Marcos 3,4 y5

Trabe 2do nivel

e#3@20cm e#3 @25 cm

VCR

V (ton) Escala 1 cm: 10 ton

VCR

e#3@25cm

e#3@20cm

2H6y2#5

2#6

M(ton—cm) — Escala 1 cm: 1000 ton— cm

246 2#6y2#4 446 4#6y2#4 6#6

{, — —- ae we + - : 8 ee a ——., i - = N 7 — fT X CO oo 7

| PEO DHS. 26 DHE 26 “2H6 “246 2#6 “746 2#6~ 745 * Escala horizontal 1 : 200 Vertical : Fuera de escala ‘

| AG PER ES PE, Lt awe F label clale plelgectebet foie lolol | iLL ya C A C FC A C F C A C F CC A C F CAC F°C A C F C!A C

Marcos 3,4 y 5

Trabe 3er nivel

2#6

2#6

.™/ 246 |

e#3 @20cm

e#3@25cm

VCR


VCR

©€#3 @25cm

e#3 @20cm

2#6y2#5 ; 2#6

4 M(ton—cm) Escala 1 cm: 1000 ton—cm

2#6

l 2#6y2#4 4#6

4#6y2H#5

Escala horizontal 1 : 200


Marcos 3,4 y 5

Trabe 4to nivel

RQ ey . e#3@10cm | €#3@25 em

t

en jVeR

V (ton)

SL ver

- e#3@25cm i+ €#3@10cm

2#6y2#4 246

-—— -4#6 4#6y2#5

= a wow x ~ == == rr = p22 = = 2. =2y 7 — _ = ~ = ~ - -_ 1

2#6 246 " 245 286 “a4 246° 245 2#6 2485 2 #6 |

| 2#6 -_— ane oe 2H > w2HS aia _ 2 #5 - 2 #6 | a [ a oe i pt | Le | ae i | 'c A'C FC A‘'C F CAC FC A’C F 'G A'c F ‘'C ATC F'C! ale

M(ton ~ cm)

Escala | em: 10 ton

Escala 1 cm: 1000 ton — cm



Marcos A y H

Trabe ler nivel

e#3 @30cm

' €#3 @ 300m

V (ton) Escala | cm: 50 ton

V"MGon— cm) Escala 1 cm: 3500 ton- cm

4#5 4#Sy2#6 4#6

ro! ABS 0 TTF . | 2#6 2#6. 2#6 246 2#6 | Escala horizontal 1 : 150


[#5 ee ee eS 4#5 | ao = sel earties a

Marcos A y H

Trabe 2do nivel

| ; je#3 @30cm

VCR ¥ (ton) Escala I cm : 50 ton

VCR

e#3 @30cm

~16#5 “7 4#5

M(ton — cm)

+4485

Escala 1 cm : 3000 ton - cm

4#5y2#6 4#5 2H#6y2#4

Escala horizontal | - 150


Marcos A y H

Trabe 3er nivel

~-t--- - 7 €#3@35 em -— -4VCR

V (ton) Escala 1 cm : 20 ton

VCR ©€#3 @35cm

{ot aKs

Os M(ton—cm) Escala 1 em: 2000 ton — cm

4#5

16#5 - -\ 26#5y2#4

\ ‘\

‘

\

’

Escala horizontal 1: 150


Marcos A y H

Trabe 4to nivel

e#3@35cm

VCR


‘VCR

e#3@35cm

4#5

M(ton—cm) — Escala 1 cm : 2000 ton— cm

4#5 gS NS ~


| i oe : 4H5 oo oo 445 - - | Vertical : Fuera de escala

a —f wae. fT ee ee . oe er BOA A B A | B : A | B A B A B-

Marcos B y G

Trabe ler nivel

e#3@10cm

e#3 @25 cm

VCR V (ton) Escala 1 cm : 20 ton

}-4 VCR

e#3@25cm e#3@10cm

-- 4HBy2#6 - 4#8

2#8

4#5

M(ton — cm) Escala I cm: 2000 ton — cm

4#5

2#8

Tae sy re 2 : Escala hori

==. es s —

- aia nonzontal 1: 150 aa


| 24 2#8 2#8

Marcos B y G

Trabe 2do nivel

[eer -f.. 2. 2 1._] VCR

GE 4 V (ton) Escala 1 cm : 20 ton ; VCR

4

e#3@25cm

e#3@ 10cm

4#8y2#6 4#8

2#8

M(ton-cm) — Escala } cm : 2000 ton — em

248

- 448

‘s 6#8

. - |

/ wae ae oe oe i i 11: 150

ous) 2 ee “248 yy6 Carr | een fone 2#8 8 o#8 2#8 Vertical : Fuera de escala

2#6 —2#6 | 248 248 2#8 oe. 28 | = Sean cilcenine - ~ Te a I G Ig ot c Ia] c loc | ci ce Te

Marcos B y G

Trabe 3er nivel

e#3@10cm

.€#3@25 cm

VCR

V (ton) Escala | cm: 20 ton

VCR

©€#3@25 om

e€#3@10cm

2#8

M(ton-cm) Escala 1 cm : 2000 ton - cm

== a wee | = 2#8 “aug 288 248 248 “5H 2#8 2#8 Escala horizontal 1: 150


| ts — .. 246. 24g

2 | wet es 2 248 2#8 248. 2#6 |,

bee eee rae TO see enn eee eee . oo... a TEE oo Se SSS SS

G Cc | G

Marcos B y G

Trabe 4to nivel

__— | °*3 @ tem

4+ €#3@30cm

- VCR

_ | Viton) — Escala 1 cm: 10 ton

on Nu Tb €#3 @ 30cm

ORS

VCR

~y e#3@15cm

‘ 4#8y24#6

--— — 4#8

\ F M(ton—cm) — Escala 1 cm : 2000 ton - cm

~ “NY 4#8

. -- 6#8

poe me ge eee ——— SN — . , 2#8 “VHS “Sie “~ 2#8 a H6 ‘ 2#8 aR 2#8 2#8 | Escala horizontal 1: 150

Vertical : Fuera de escala !

2#8 2#6 | 2#6 | 2#8 2#8 248 7 Se ee. a | bron ~ ; 1 - . Te 7 poo . t ne Poo be

Marcos C y F

Trabe ler nivel

_— : veR

: : 3S SS VCR V (ton) Escala 1 om: 20 ton —— = :

i vcr _

~ | €#3 @35 cm

| SS | } +e #3 @ 25 cm

2#8

M(ton~cm) Escala 1 cm: 2000 ton — cm

2#8

NE 2#8y2#6 “98

| tHE «2#B 2#8 248 ~2~—C HS 2#8 286 | Escala horizontal 1 : 150 }

‘ Vertical : Fuera de escala

| 248 i SSS B bs B TAB Cc B abe ao B

Marcos C y F

Trabe 2do nivel

wer pent

i

a e#3@25cm HH

, €#3@35cm

Pp}

VCR

t ver * fo)

e#3 @35 cm

> e€#3 @25 cm

Escala 1 cm: 20 ton

2#8

M(ton-cm) — Escala 1 em: 2000 ton-cm

2#8 N 2#8y2#5

:. 4#8


| Escala horizontal 1 - 150

Marcos C y F

Trabe 3er nivel

ee se #3 @ 250m SS i ° e#3@35cm _

a — = 7 wpe bo NN ee a SS — von V (ton) Escala 1 cm : 20 ton — ———4 mS — _ —~[-- ©#3 @35 om

_ yoo vt > e#3 @25cm

{= — a a Lee — ~ ; | THe a ~ . 2#8 2#8 . , 2#8. : Escala horizontal 1 : 150


Marcos C y F

Trabe 4to nivel

e#3@25cm

——_ VCR

Escala 1 cm: 10 ton V (ton) fh

VCR

—-- e#3@25cm

-- 2#8

M(ton-cm) Escala 1 cm: 1000 ton~ cm

- 4#5

—~ 6#S5

2HBy4H5



Marcos Dy E

Trabe ler nivel

e€#3 @25 cm

e€#3@35cm VCR.


e#3@35cem e#3 @25cm

M(ton—cm) Escala ! cm : 2000 ton— cm

248 “oy, 2#8 tr a

2#8 oe TeTN

2#8 2H8 | Lot [

B l cls A'B

2#8

| Escala horizontal 1: 150


|

Marcos D y E

Trabe 2do nivel

- €#3 @25 cm +e#3@35cm

|

a +

<— — Spt z [——, VCR V (ton) Escala 1 cm: 20 ton — VCR Se —~ e#3 @35 cm

SY — €#3@25cm

/ j i

M(ton—cm) Escala 1 cm: 2000 ton— cm

N 2#8

- 448

in aR 3aROC«SHB LO ~‘ | 2#8 2#8 2#8 2H#8 | Escala horizontal 1: 150


| | __2#8 __ _2#8 sd

Marcos D y E

Trabe 3er nivel

e#3 @25 cm e#3 @35 cm

VCR

V (ton) Escala 1 cm : 20 ton

= VCR

+3 e€#3 @35 cm e#3 @25cm

~~ 2#8

M(ton—cm) — Escala 1 cm : 2000 ton — cm

2#8 |

aad gas

| a 2#8 7 “3yg -2#B gy | Escala horizontal | - 150 Vertical : Fuera de escala

|

l oh ih | igs Peta te Sera Rial spl cle 4 lg Cc BOA c A' 8B

Marcos Dy E

Trabe 4to nivel

e#3@25cm

e#3@35cm

VCR

Escala 1 cm: 10 ton

V (ton)

VCR

e#3@35 cm Ske

e# 3 @ 25 om

— .2#8

M(ton—cm) — Escala 1 cm: 1000 ton—cm

~-- 2#8

= + 4#8

2#8

| Escala horizontal 1 : 150


Capitulo VHI Disefio de columnas

CAPITULO VIII

DISENO DE COLUMNAS

8.1 Calculo de los factores de amplificacién Los factores de amplificacién se calcularon de acuerdo con lo indicado en el inciso 1.3.2

de las NTC-87 referente a los efectos de esbeltez (Arnal; 1991, 414-417). El calculo detallado se presenta en las siguientes tablas:

Nivel] H(cm)|_K_ |Pu(ton)| _I(cm4) __| E(ton/em?} | Afem)h(cm) | H/1500| rom) [ Hie | 34-12(M1/M2) | CM PC | FAS 1 | 250 | 1.40] 33.22 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 [11.547] 30.31 40.83 a | —— | £.000 2 | 250 | 1.90; 24.54 | 426666.7 188.41 | 3200 | 340 | 0.17 | 141.547] 41.14 45.75 a | ——- | 1.000 3 | 250 | 1.90] 15.65 | 426666.7 158.11 | 3200 | 340 | 0.17 | 141.547} 41.14 45.98 —— | —— | 1.000 4 {250 /1.65/ 6.78 | 426666.7 158.11 { 3200 | 310 | 0.17 | 11.547! 35.72 43.92 = | —— | 1,000 1 | 250 | 1.25] 89.31 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 27.06 41.00 —|}-——~ | 1.000 2 | 250 [1.50] 66.11 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 32.48 45.64 —— | —— | 1.000 3 | 250 71.50] 43.16 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.147 | 11.547] 32.48 44.88 —~ 1 —— | 1.000 4 | 250 11.40] 19.67 | 426666.7 4158.11__| 3200 | 310 | 0.47 _|11.547| 30.31 45.04 =—— | ——~ | 1.000 1 250 | 1.25) 112.87] 426666.7 158.41 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547 [27.06 40.73 —— | -— | 1.000 2 | 280 | 1.60] 79.83 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 34.64 44.78 —~ | —— | 1.000 3 | 250 |1.60; 46.82 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547! 34.64 24.22 0.926 | 1228.8] 1.000 4 | 250 11.45 | 24.67 | 426665.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547! 31.39 34.84 ——— } ——— | 1.000 1 | 250 | 0.55 | 120.48] 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 [11.547/ 11.91 one —— jf —— | 1.000 2 | 250 063] 81.56 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 14.547] 13.64 — — | —— | 1.000 3 | 250 10.63] 42.59 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 13.64 renee — | | 1.000 4 | 250 10.60] 25.77 | 4260666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 12.99 _—— —— | =~ {1.000 1 250 | 1.55} 38.07 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 71.547] 33.56 40.69 — | — | 1.000 2 | 250 |2.70/ 28.20 {| 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 5B.46 44.95 0.965 | 322.2 | 1.057 3 | 250 |2.70| 18.42 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 58.46 45.12 0.971 | 324.1 | 1.030 4 | 250 }2.25| 893 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 6.17 | 11.547| 48.71 42.62 0.887 | 436.1 | 1.000 4 | 250 | 1.30] 172.35] 520833.3 198.17 | 2500 | 310 } 0.17 | 14.434] 22.52 40.56 —~ | —— | 1.000 2 | 250 11.70] 1425.20] 520833.3 158.11 | 2500 | 310 | 0.17 | 14.434] 29.44 45.01 — |] me | 1,000 3 | 250 | 1.70; 78.22 | 5208333 158.11 | 2500 | 310 | 0.17 | 14.434] 29.44 35.00 —— | -— | 1,000 4 | 250 14.50; 42.13 | $20833.3 158.11 {| 2500 | 310 | 0.17 | 14.434] 25.98 32.82 ——— | -— | 1.000 1 | 250 /067/ 191.30) 520833.3 158.14 | 2500 | 310 | 0.17 [14.434] 11.60 —_— ——~ | —— | 1,000 2 | 250 | 0.90] 135.65! 520833.3 158.14 | 2500 | 310 | 0.17 | 14.434} 15.59 —_— —- | ——— | 1.000 3 | 250 10.90] 79.97 | 520833.3 158.11 | 2500 | 310 | 0.17 | 14.434] 15.59 —_— —— | —— | 1.000 4 | 250 [0.88] 46.42 | 520833.3 158.11 | 2500 | 310 | 0.17 | 14.434] 15.24 —_ = | -— | 1.000 1 | 250 11.30] 45.16 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 [11.547] 28.15 40.88 —— | —— | 1.000 2 | 250 11.70] 33.78 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 36.81 45.79 oo | -—~ | 1.000 3 | 250 | 1.70) 22.09 } 426666.7 158.11 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 36.61 45.75 —~ | —— | 1.000 4 | 250 14.60! 10.33 | 426666.7 158.11 3200 | 310 | 0.17 | 11.547} 34.64 43.10 —- | —— |1.000 1 250 | 4.201 132.31! 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 25.98 40.79 —— | ~-— | 1.000 2 | 250 [1.40] 99.09 | 426666.7 158.11 | 3200 [| 310 | 0.17 | 11.547| 30.31 45.87 cove | = | 1.000 3 | 250 | 1.40] 66.14 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 + 0.17 | 11.547] 30.31 45.75 —— | —- | 1.000 4_] 250 11.35 | 33.26 | 426666.7 158.11 _{ 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 29.23 43.60 ——{ -—— | 1.000 1 250 | 1.25 | 165.82} 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 27.06 43.31 a | | 1.000 2 | 250 11501 124.43| 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 | 11.5474 32.48 43.73 —— | -—— | 1.000 3 | 250 11.50; 83.10 | 426666.7 158.11 3200 | 310 | 0.17 | 11.547} 32.48 43.50 —— | = | 1.000 4_[ 250 | 1.40] 41.78 | 426666.7 158.11 | 3200 | 310 | 0.17 [11.547] 30.31 43.07 —— } -—-_| 1.000 1 250 [1.25 | 168.13] 426666.7 158.11 { 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 27.06 43.45 caf me f 1.000 2 | 250 1150] 126.18) 426666.7 158.14 | 3200 | 310} 0.17 | 11.547] 32.48 33.16 ——- | -- | 1.000 3 | 250 | 1.80] 84.22 | 426666.7 158.11 3200 | 310 | 0.17 | 11.547] 32.48 39.56 0.785 | 1830.6] 1.000 4 | 250 | 1.40] 42.24 | 426666.7 138.11 3200; 310 | 0.17 | 11.547} 30.31 45.63 0.988 | ---— | 1.000 1 230 | 1.80] 32.36 | 1706666.7 | 158.11 [3200 | 310 | 0.15 | 23.0941 17.93 — ca | me | 7,000 2 | 230 | 1.75] 23.86 | 1706666.7| 158.11 | 3200 | 310 | 0.415 | 23.094] 17.43 — —j] -—— | 1.000 3 | 230 | 1.75] 15.16 | 1706666.7] 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 |23.094| 17.43 — a | a | 1.000 4]. 230 1160] 656 | 17066667} 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 15.93 — — | --- {1.000 1 230 | 1.20} 65.89 | 17068666.7 | 158.11 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 11.95 — a | —— | 1.000 2 | 230 | 1.40} 48.72 | 1706666.7) 158.11 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 13.94 — —n- [| | 1.000 3 | 230 | 4.40) 31.38 | 1706666.7| 158.11 | 3200] 310 | 0.15 | 23.094! 13.94 eee —— | -—— | 1.000 4} 230 [1.30] 13.86 | 1706666.7 | 158.11 3200 | 310 { 0.15 | 23.094| 12.95 ——— =~ | ---— | 4.000 1 230 | 1.35} 110.23) 1706666.7 | 158.11 3200 | 310 | 0.15 | 23.094| 13.45 — ae | —— | 1.000 2 | 230 | 1.50] 81.70 | 1706666.7] 158.11 | 3200] 310 | 0.15 | 23.094) 14.94 — a | —— | 1.000 3 | 230 | 1.50] 53.45 | 1706666.7 | 158.11 3200 | 310 | 0.15 | 23.094} 14.94 —— —— | a | 1.000 4 j 230 |1.40] 25.25 | 1706666.7 | 158.11 3200 | 310 { 0.15 | 23.094! 13.94 — —— | —-— | 1,000 1 f 230 | 1.35] 149.27] 1706666.7 | “158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 13.45 —— wan | = | 1.000 2 | 230 | 1.70} 110.97) 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094| 16.93 oe ae | —— | 1.000

224

Anilisis y diseffo estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V.

3 5 230 11.70) 72.87 | 1706666.7 | 158.41 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094| 16.99 oe aan [ = | 1.000 4 230 1155 | 34.89 | 17066667] 158.41 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094| 15.44 —_— =~ {| —— | 1,000 1 | 230 [1.35 | 110.28] 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.004] 13.45 — —j-—-— | 1.000 2 | 230 1150] 81.75 | 1706666.7{ 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 14.94 —_ — | —— [1.000 3 | 230 11.50) 53.61 | 1706666.7] 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094/ 14.94 — —|{— |} 1.000 4} 250 11.40] 25.37 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 13.94 =_—_ — | —— | 1.000 1 | 230 74.20] 71.91 | #706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 11.95 — —|]— | 7.000 2 | 230 | 1.40] 55.03 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094) 13.94 — — | — | 1.000 3 | 230 | 1.40] 33.12 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094| 13.94 —_— — | — ] 1.000 4_| 230 $1.30] 13.75 | 1706666.7 | 158.11 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 12.95 =—_ —— | —— [1.000 ’ 1 | 230 [1.35] 71.91 | 1706666.7| 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 13.45 -— comme | oreee | 1.000 2 | 230 | 1.75] 55.03 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 17.43 —_— —— | —— | 1.000 3 | 230 | 1.75) 33.12 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 17.43 —_— — | — | 1.000 4 | 230 |1 13.75 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23,094) 15.93 —_— —— | --—~_| 1.000

1 | 230 | 1.60 | 149.27} 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 } 23.094] 15.93 45.28 0.976} 426.6 | 1.323 2 | 230 | 2.60] 111.98) 1706666.7 | 158.11 | 3206 |] 310 } 0.15 | 23.094} 25.89 45.46 0.882 | 430.4 | 1.187 3 | 230 [2.60] 74.34 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 25.89 —_— —|— | 1.000 4 | 230 12.15 | 36.23 | 17066667 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 |23.094/ 21.41 — a | ——_| 1,000 1 | 230 | 1.35 | 261.80) 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 j 0.15 | 23.094] 13.45 — — |] — | 1.000 2 | 230 | 1.75 | 196.73] 1706666.7 | 158.11 7 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 17.43 _—_ ao | oe | 1.000 3 | 230 | 1.75 | 131.72 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094) 17.43 -_ —— | = | 1.000 4 | 230 | 1.60] 67.10 | 17066667} 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 123.094] 15.93 —_—_ — | — |1,000 4 | 230 | 1.30] 212.32} 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 12.95 — — |] — | 1.000 2 | 230 | 1.75] 158.15] 1706566.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 [23.094] 17.43 _—_ aoe | eee | 1.000 3 | 230 11.75] 109.43) 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 06.15 | 23.094] 17.43 —_— — | — [1.000 41 230 11.60} 54.23 | 17066667 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 [23.094] 15.93 — —— | — | 1.000

1 230 11.30} 27.14 | 1706666.7 | 388.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 12.95 _ —— foe | 1.000 2 | 230 $1.75} 20.29 | 1706666.7 | 158.11 3200 | 310 } 0.15 | 23.094] 17.43 —_— —|— | 1.000 3 | 230 11.75} 13.36 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 17.43 — com | cree | 1.000 4 | 230 41.60] 6.16 | 17066686.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094} 15.93 —_— =| — | 1.000 1 | 230 41.15] 65.75 | 520833.3 158.11 2500 | 310 |] 0.15 | 14.434} 18.33 a —— | —— | 1.000 2 | 230 { 1.25) 43.53 | 520833.3 158.11 | 2500 | 310 | O15 | 14.434] 19.92 —_— — | — | 1.000 3 | 230 [1.25]! 30.73 | 520833.3 158.41 | 2500 | 310 | 0.15 | 14.434; 19.92 —~——— me | —— | 1.000 4 | 230 11.20] 13.50 | 520833.3 158.11 | 2500 | 310 | 0.15 | 14.434} 19.12 —_—_ —]-— _] 1.000 1 | 230 | 1.35 | 166.10} 520833.3 158.11 | 2500 | 310 | 0.15 | 14.434] 21.51 —_— — | — | t.000 2 | 230 | 1.50] 124.65) 520833.3 158.11 | 2500 | 310 | 0.15 | 14.434] 23.90 ee —— | — ] 1.000 3 | 230 | 1.50] 83.70 | 520833.3 158.11 | 2500 | 310 | 0.15 | 14.434] 23.90 — — | -— | 1.000 4 | 230 | 1.40 | 42.55 | 1706666.7 | 158.11 {| 3200 | 310 | 0.15 | 23.094| 13.94 —— —— | — {1.000

1 | 230 | 1.30} 237.76] 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.159 | 23.094] 12.95 oes, vee | —— | 1.000 | 2 | 230 | 1.75 | 178.96} 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 17.43 — —|—— | 1.000 3 | 230 | 1.75] 120.59] 1706666.7] 158.11 j 3200 | 310 | 0.15 |23.004/ 17.43 — —— | — | 1.000 4_| 230 |1.60/ 61.86 | 1706666.7 | 158.11 {| 3200 | 310 | 0.15 | 23.094 15.93 = =~ | —— | 1.000 1 | 230 | 1.20] 41.93 | 1706666.7 | 158.11 —| 3200 | 310 | 0.15 | 23.004] 11.95 ovoomee eorene | meee | 1.000 2 | 230 | 1.25] 31.79 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 [23.094] 12.45 _—_ — | — | 1.000 3 | 230 [1.25] 20.62 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 12.45 —— ~~ | —— | 1.000 4 | 230 11.20] 9.00 | 17066667} 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 11.95 — —— |} —— | 1000 4 | 230 | 1.35 | 165.97} 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 13.45 occa —— | — | 1.000 2 | 230 | 1.50] 124.03} 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 14.94 _—_— — | -—— | 1.000 3 | 230 | 1.50} 82.94 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094] 14.94 —_—_ — | — | 1.000 4_| 230 11.40} 42.19 } 17066667 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 [23.094] 13.94 _— — | — | 1.000 4 | 230 | 1.30] 236.57} 1706686,7 | 158.11 | 3200 | 310 | 6.15 | 23.094] 12.95 —_— a | mem | 1.000 2 | 230 | 1.751177.63} 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094; 17.43 ee ——} — | 1.000 3 | 230 | 1.75} 119.05} 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 | 23.094; 17.43 emer a= | —— | 1.000 41 230 | 1.60} 60.68 | 1706666.7 | 158.11 | 3200 | 310 | 0.15 } 23.094] 15.93 —— —— | — |1.000

Colurnna |Nivelf dx dxfh_| Wu (ton) | Viton) | 08 V/W jkiton/cm)| Map Mbp Mas Mbs Fas TY¥7-A | 1 | 0.69 | 0.0022 | 9743.64 | 847.43 |0.0069578} 2291.781 | 133.95 | 235.51 | 1712.95 | 1081.96 1.00 TY 7-H | 2 | 1.41 | 0.0045] 7263.97 | 657.00 |0.0072357; 1905.73 | 260.70 | 255.24 | 316.12 | 455.05 1.00

3 | 1.93 | 0.0062] 4784.31 | 490.86 |0.0082078; 1944.798 | 283.33 | 283.81 | 362.86 | 405.39 1.00 4} 2.22 | 0.0072 | 241460 | 282.74 |0.0093677{ 1854.84 | 258.49 | 312.57 | 219.55 | 347.13 1.00

1Y7-B | 1 | 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 847.43 |0.0069578! 2291.781 99.82 171.08 | 1610.84 | 1147.25 1.00 1Y 7G | 2 | 1.42 |0.0045/ 7263.97 | 657.00 |0.0072357; 1905.73 172.64 | 167.48 | 472.90 { 699.18 1.00

3 | 2.05 | 0.0062 4784.31 | 490.86 |0.0082078| 1944.798 | 216.52 | 238.87 | 475.58 | 549.18 1.00 4 | 2.44 | 0.0072} 2414.60 | 282.74 |0.0093677| 1854.84 | 213.83 | 232.46 | 335.07 | 466.68 1,00

TY7C § 1 | 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 847.43 |0.0069578/ 2291.781 96.05 171.17 | 1759.33 | 1748.97 1.00 1Y7F | 2 | 1.42 0.0045] 7263.97 | 657.00 }0.0072357| 1905.73 | 215.55 | 239.99 | 1550.24 | 1543.95 1.00

3 | 2.05 | 0.0062] 4784.31 | 490.86 {0.0082078| 1944.798 | 106.82 87.02 | 1169.26 | 1166.28 1.00 4_ | 2.44 10,0072] 2414.60 | 282.74 [0.0093677| 1854.84 | 164.36 11.53 672.87 | 671.85 1.00

TY7-D | 14 | 0.64 |0.0022| 9743.64 | 847.43 |0.0069578/ 2291.781 2.00 2.27 1759.95 1749.64 1.00 1Y7-E | 2 | 1.42 | 0.0045| 7263.97 | 657.00 [0.0072357| 1905.73 26.92 31.22 | 1950.22 1543.91 1.00

3 | 2.05 | 0.0062] 4784.31 | 490.86 /0.0082078| 1944.798 3.29 19.62 | 1169.16 1166.17 1.00 4 | 2.44 | 0.0072 | 2414.60 | 282.74 |0.0093677| 1854.84 8.82 14.27 672.62 671.85 1.00

2Y6A 1 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 847.43 |0.0069578} 2291.781 121.69 218.23 | 1546.63 | 860.37 1.00

2Y6-H | 2 | 1.42 |0.0045| 7263.97 | 657.00 |0.0072357} 1905.73 | 225.09 {| 205.58 | 120.85 | 293.24 4.00 225

Capitulo VIH — Disefio de columnas 8%

2.05 | 0.0062 | 4784.31 {| 490.86 |0.0082078[ 1944.798 | 231.56 | 214.56 243.39 | 308.37 1.00 2.44 | 0.0072| 2414.60 |_282.74 |0.0093677| 1854.84 | 194.49 | 27064 88.47 226.70 1.00

2Y6C 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 847.43 [0.0069578| 2291.781 | 140.39 | 25689 2070.66 | 2053.81 1.00 2Y6F 1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 657.00 (0.0072357} 1905.73 | 329.82 | 359.39 1798.09 | 1787.94 1.00 2.05 | 0.0062] 4784.31 | 490.86 |0.0082078; 1944.798 | 239.668 19.99 | 1347.10 | 1342.30 1.00 2,44 | 0.0072 | 2414.60 | 282.74 |0.0003677| 1854.84 21.25 | 216.63 | 759.67 | 758.21 1.00 2Y6D 0.64 | 0.0022] 9743.64 | 847.43 10.0069578] 2291.761 2.45 2.02 2070.18 | 2053.42 1.00 2YGE 1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 657.00 |0.0072357} 1905.73 32.16 36.92 | 1789.11 | 1787.95 1.00 2.05 | 0.0062} 4784.31} 490.86 }0.0082078| 1944.798 1.45 25.81 | 1347.02 | 1342.20 1,00 2.44 | 0.0072] 2414.60 | 282.74 |0.0093677| 1854.84 1,583, 30.50 759.47 | 758.21 1.00 34YS-A 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 847.43 [0.0069578] 2291.781 | 170.94 297.97 | 1253.89 | 722.11 1.00 34YS 1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 657.00 {0.0072357| 1905.73 | 344.60 338.56 | 434.26 | 509.96 1.00 H 2.05 | 0.0062 | 4784.31 | 490.86 | 0.0082078| 1944.798 | 353.70 374.36 | 243.10 | 382.89 1,00 2.44 | 0.0072| 2414.60 | 282.74 |0.0093677| 1854.84 | 339.71 447.75 _| 133.82 | 246.42 1.00 34Y5-8 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 847.43 [0.0069578| 2291.781 | 164.01 289.74 | 1301.13 | 909.35 1.00 34Y5G 1.42 | 0.0045 | 7263.87 | 657.00 |0.0072357] 1905.73 | 347.16 343.42 | 721.98 | 766.82 1.00 2.05 | 0.0062 4784.31 | 490.86 |0.0082078| 1944.798 | 363.73 | 371 36 | 442.54 | 552.11 1.00 2.44 10.0072 | 2414.60 | 262.74 |0.0093677| 1854.84 | 343.13 438.94 | 260.70 | 370.56 1.00 3475-6 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 847.43 [0.0069578| 2291.781 | 31.43 40.51 | 1170.23 | 743.94 1.00 347 SF 1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 657.00 |0.0072357| 1905.73 17.44 21.50 609.55 | 673.07 1.00 2.05 | 0.0062 | 4784.31 | 490.86 |0.0082078] 1944.798 | 40.24 50.81 373.08 | 493.69 4.00 2.44 | 0.0072} 2414.60 | 282.74 |0.0093677/ 1854.84 929 7.02 203.02_| 319.57 1,00 3475-0 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 757.92 [0.0062229| 2364.38 5.92 466 1107.58 | 693.16 1.00 34YSE 1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 678.71 |0.0074748| 1737.97 681 0.48 603.44 | 672.75 1.00 2.05 j 0.0062] 4784.31] 516.46 |0.0086359/ 1621.24 5.05 2.34 369.24 | 488.79 1.00 2.44 | 0.0072/ 2414.60 | 282.74 |0.0093677| 1437.75 17.2 16.67 190.65 | 308.85 1.00 Aol 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 757.92 |0.0082229] 2364.38 | 154.49 235.95 | 3576.31 | 1684.53 1.00 1 1.42 | 0.0045 7263.97 | 678.71 |0.00747481 1737.97 | 242.93 257.23 | 1951.68 | 2071.17 1.00 2.05 | 0.0062} 4784.31 | 516.46 {0.0086359| 1621.24 | 262.04 292.76 | 1239.99 | 1783.19 1.00 2.44 | 0.0072| 2414.60 | 282.74 |0.0093677| 1437.75 | 213.84 296.27 | 445.99 | 1032.60 1.00 A? 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 757.92 |0.0062229} 2364.38 76.69 85.72 | 4357.39 | 2817.38 1.00 H-2 1.42 | 0.0045) 7263.97 | 678.71 {0.0074748| 1737.97 51.03 88.03 | 3426.44 | 3445.78 1.00 2.05 | 0.0062 | 4784.31 | 516.46 |0.00868359| 1621.24 | 125.65 164.32 | 2415.10 | 2811.66 1.60 2.44 | 0.0072 | 2414.60 | 282.74 |0.0093677} 1437.75 39.27 49.72 | 1263.29 | 1814.81 1.00 A 0.64 | 0.0022} 9743.64 | 757.92 [0.0062229| 2364.38 | 279.80 739.51 | 4195.69 | 2401.77 1.00 H-3 1.42 | 0.0045} 7263.97 | 678.71 |0.0074748| 1737.97 | 624.19 617.55 | 2793.56 | 2892.22 1.00 2.05 | 0.0062 | 4784.31 | 516.46 |0.0086359} 1621.24 | 61428 | 625.12 2014.95 | 2479.16 1.00 2.44 | 0.0072} 2414.60 | 282.74 [0.0093677| 1437.75 | 641.37 826.19 | 1073.15 | 1709.71 1,00

1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 678.71 |0.0074748| 1737.97 3.85 7,06 | 2229.83 | 2396.20 1.00 2.05 | 0.0062 | 4784.31 | 516.46 |0.0086359] 1621.24 4.64 Om 1660.22 | 2164.55 1.00 2.44 | 0.0072 | 2414.60 | 282.74 |0.0003677| 1437.75 8.13 8.91 868.73 | 1541.65 1.00

2.05 | 0.0062 | 4784.31 | 516.46 |0.0086359| 1627.24 | 1057.80 1228.96 | 1598.80 | 2190.08

3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4

1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4

1 2 3 4 1

2 3 4 1 2 3 4

Ad 1 | 0.64 |0.0022| 9743.64 7 757.92 [0.0062229| 2364.38 8.32 43 4190.31 | 2148.99 1.00 Hea 2 3 4

1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4

1 2 3 4 1

2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4

1 2 3 4 [2.44 } 0.0072 | 2414.60 | 282.74 [0.0093677] 1437.75 613.68 | 808.33 | 539.79 | 1155.67

AS 0.64 | 0.0022 | $743.64 | 757.92 [0.0062229] 236438 | 261.46 734.15 | 4672.10 | 2743.02 1,00 HS 4.42 | 0.0045 | 7263.97 | 678.71 |0.0074748| 1737.97 | 613.83 604.00 | 2587.90 | 2838.76 1,00 2.05 | 0.0062] 4784.31 | 516.46 |0.0086359| 162124 | 62432 621.84 | 2273.23 | 2689.87 1.00 2.44 | 0.0072 | 2444.60 | 282.74 |0.0093677| 1437.75 | 645.05 825.22_| 1521.87 | 2341.36 1.00 AS 0.64 | 0.0022] 9743.64 | 757.92 |0.0062229] 2364.38 34,85 27.24 | 6391.43 | 5813.79 1.00 H6 1.42 | 0.0045] 7263.97 | 678.71 |0.0074748| 1737.97 72.62 80.80 | 6096.81 | 5776.68 1.00 2.05 | 0.0062 | 4784.31] 516.46 |0.0086359/ 1621.24 10.73 61.35 | 4325.10 | 4210.61 1.00 2.44 |0.0072| 2414.60 | 282.74 {0.0093677{ 1437.75 10,92 38.24 | 1836.37 | 1827.04 1.00 A? 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 757.92 [0.0062229| 236438 | 196.82 336.83 | 6392.42 | 5814.69 1.00 H7 1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 678.71 |0.0074748| 1737.97 | 396.43 431.03 | 6096.99 | 5776.70 1.00 2.05 | 0.0062 | 4784.31 | 516.46 }0.0088359/ 1621.24 | 420.21 362.20 | 4325.07 | 4210.10 1.00 2.44 10.0072 | 2414.60 | 282.74 [0.0093677| 1437.75 | 227.03 303.16 | 1836.79 | 1827.48 1.00 BiY7 0.64 | 0.0022 | 9743.64 [757.92 [0.0062229| 2364.36 | 1287.81 2414.31 | 3592.59 } 1115.17 1.00 G-1Y7 1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 678.71 10.0074748| 1737.97 | 284063 2669.33 | 1120.97 | 1360.71 1,00 2.05 | 0.0062 / 4784.31 | 516.46 |0.0086359| 1621.24 | 2764.12 2638.74 | 682.67 | 1367.61 1,00 2.44 | 0.0072 | 2414.60 | 282.74 |0.0093677] 1437.75 | 2736.50 4185.66 | 42.17 736.32 1.00 B3YS 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 757.92 [0.0062229| 236438 | 410.76 779.57 | 3800.95 | 1835.33 1.00 G3YS 1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 678.71 |0.0074748| 1737.97 | 1239.31 | 4 148.70 | 2346.35 | 2435.07 1.00 2.05 | 0.0062 | 4784.31 | 516.46 |0.0086359/ 1621.24 | 949.79 828.55 ( 1512.20 | 2079.36 1.00 2.44 | 0.0072 | 2414.60 |_ 282.74 [0.0093677| 1437.75 | 1419.97 1924.84 | 685.32 | 1338.02 1,00 B4 0.64 | 0.0022 | 9743.64] 757.92 [0.00622291 2364.38 48.94 16.18 | 3666.83 } 1760.63 1.00 G4 1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 678.71 |0.0074748| 1737.97 52.44 46.81 | 2393.09 | 2461.95 1.00 2.05 | 0.0062 | 4784.31 | 516.46 |0.0086359] 1621.24 34.10 47.98 | 1539.77 | 2099.51 1.00 2.44 | 0.0072 { 2414.60 | 282.74 |0.0093677] 1437.75 428 49.05 682.14 | 1340.46 1.09 C1Y7 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 757.92 [0.0062229| 2364.38 | 158.70 226.54 | 3591.14 | 1401.39 1.00 F-1Y7 1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 678.71 |0.0074748| 1737.97 | 194.90 231.33 | 1688.57 | 1852.52 1.00 2.05 | 0.0062) 4784.31 | 516.48 |0.0086359j 1621.24 | 224.68 244.41 | 974.15 | 1735.61 1.00 2.44 | 0.0072 | 2414.60 | 282.74 |0.0093677] 1437.75 | 25087 353.78 72.99 594.80 1.00 C2Y6 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 757.92 [00062229] 2364.38 60.57 94.02 | 1612.81 | 1487.95 1.00 F-2Y6 1.42 | 0.0045 | 7263.97 | 678.71 ]0.0074748} 173797 | 11298 | 139.40 1995.47 | 1967.04 1,00 2.05 | 0.0062 | 4784.31 | 576.46 |0.0086359] 1621.24 | 155.45 165.69 | 1450.69 | 1488.76 1.00 2.44 | 0.0072 | 2444.60 | 282.74 (0.0093677 1437.75 | 137.33 122.27 | 666.17 | 733.12 1.00 C35 0.64 | 0.0022 | 9743.64 | 757.92 [0.0062229| 2364.38 | 440.81 800.40 | 3762.24 | 1971.98 1.00 F-3¥5 1.42 | 0.0045) 7263.97 | 678.71 |0.0074748} 1737.97 | 1007.60 980.43 | 2460.35 | 2588.34 1,00

1,00 1,00

226


ROB ome ot owe he PEE ek

C4 1 | 0.64 [0.0022 | 9743.64 | 757.92 |00062229; 2364.38 0.00 0.00 | 3558.41 | 1743.97 4.00 F-4 2 | 1.42 | 0.0045] 7263.97 | 678.71 |00074748| 1737.97 0.00 0.00 | 2173.91 | 2303.06 1,00

3 | 2.05 | 0.0062| 4784.31 | 516.46 {0.0086359| 1621.24 @.00 0.00 1355.31 | 1938.09 1.00 4 [2.44 10.0072 | 2414.60 | 282.74 10.0093677} 1437.75 0.00 0,00 479.94 {| 1097.20 1.00

D2Y6] 1 | 0.64 |0.0022| 9743.64 | 757.92 [0.0062229| 2364.38 | 118.45 | 206.03 | 1191.03 | 886.39 1.00 E-2¥6 | 2 | 1.42 [0.0045] 7263.97 | 678.71 |0.0074748| 1737.97 | 263.29 | 283.04 | 1133.33 | 1121.11 1.00

3 | 2.05 | 0.0062] 4784.31 | 516.46 |C.0086359} 1621.24 | 346.64 | 371.76 | 796.91 | 880.82 1.00 4_ | 2.44 10.0072] 2414.60 | 282.74 |0.0093677| 1437.75 | 312.78 | 342.56 | 366.49 | 474.97 1,00

D3Y5/ 1 | 0.64 [0.0022] 9743.64 | 757.92 |0.0062220) 2364.38 | 444.44 | 799.60 | 3358.68 | 1825.83 1,00 E-3YS | 2 | 1.42 |0.0045| 7263.97 | 678.71 |0.0074748| 1737.97 | 995.50 | 993.73 | 2257.76 | 2325.17 1.00

3 | 2.05 | 0.0062] 4784.31 | 516.46 |0.0086359} 1621.24 | 1065.46 | 1071.60 | 1517.08 | 1965.32 1,00 4 | 2.44 | 0.0072] 2414.60 | 282.74 |0.0093677] 1437.75 | 1120.20 | 1516.80 | 595.25_} 1106.37 1.00

O« 4 | 0.64 [0.0022 | 9743.64 | 757.92 /0.0062229| 236438 0.00 9.00 3260.89 | 1591.21 1.00 £4 2 | 1.42 [0.0045 | 7263,97 | 678.71 |0.0074748! 1737.97 0.00 0.00 1990.26 | 2085.48 1.00

3 | 2.05 | 0.0062 | 4784.31) 516.46 |0.0086359/ 1621.24 0.00 0.00 1334.01 | 1839.83 1,00 4 | 2.44 | 0.0072] 2414.60 | 282.74 |0.0093677] 1437.75 0.00 0.00 $19.20 | 1115.40 1.00

8.2 Combinaciones de carga Las combinaciones de carga se hicieron como se indica en los articulos 187 y 193 del

titulo sexto (seguridad estructural) del RCDF-87 (Arnal; 1991,271-277) los cuales dicen que se debera tomar para disefio la mas critica de las siguientes combinaciones:

1.4 (Carga muerta + carga viva) 1.1 (Carga muerta + carga viva + sismo en X + 0.30 sismo en Y) 1.1 (Carga muerta + carga viva + sismo en X - 0.30 sismo en Y) 1.1 (Carga muerta + carga viva - sismo en X + 0.30 sismo en Y) 1.1 (Carga muerta + carga viva - sismo en X - 0.30 sismo en Y) 1.1 (Carga muerta + carga viva + sismo en Y + 0.30 sismo en X) 1.1 (Carga muerta + carga viva + sismo en Y - 0.30 sismo en X) 1.1 (Carga muerta + carga viva - sismo en Y + 0.30 sismo en X) 1.1 (Carga muerta + carga viva - sismo en Y - 0.30 sismo en X)

A continuaci6n se presenta una tabla con todas las cargas y con la combinacion critica

para cada columna.

CARGAS PERMANENTES DIRECCION ¥ DIRECCION X

Cotumna | Nivel Mi M2 Pp Vv M1 M2 Pp Vv. 1A 1 133.95 235.51 23.73 1.19 154,49 2355.95 23.11 1,26 1-H 2 260.70 255.21 17.53 1.66 242.93 257,23 17.04 1.61

3 283.33 283.81 11.18 183 262.04 292.76 10.83 1.79 4 258.49 312.87 484 1.84 213.84 296.27 4.69 1.65

18 1 99.82 171.08 63.79 087 1287.81 | 2414.31 106.58 1.27 16 2 172.64 167.48 47.22 1.09 3758.15 | 353152 79.99 16.67

3 218.52 238.87 30.83 1.47 3281.01 | 3132.18 53.10 16.49 4 213.83 232.46 14.05 1,44 2736.50 | 4185.66 25.88 22.08

1c 1 96.05. 171.47 80.62 0.85 188,70 226.54 19.36 1.24 1F 2 215.55 239.99 $7.02 1.47 194.90 231.33 14.49 1,38

3 106.82 87.02 33.44 0.00 224.68 244.41 9.54 1.51 4 164.36 41153 17.62 0.57 250.87 353.78 440 195

1-0 1 2.00 2.27 86.06 0,00 0.00 0,00 0.00 0,00 1— 2 26,92 31.22 58.26 0.19 0,00 0.00 0.00 6.00

3 3.29 19.62 30.42 0.00 0.00 0,00 0,00 0.00 4 8.82 14.27 18.41 9.00 0.00 0.00 0.00 0.00

2-A 1 121.69 218.23 27.49 1.10 76.69 85.72 47.06 0.52 2H 2 225.09 205.58 20.14 139 $1.03 88.03 34.80 0.45

3 231.56 214.56 13.16 1.44 125.66 164.32 22.42 0.94 4 194,49 270 64 6.38 1.50 39.27 49.72 9.90 0.29

2c 1 140.39 256.89 123.11 1.28 60.57 94.02 46.96 0.50

2F 2 348 62 379.87 89.43 2.22 112.98 139 40 34.66 0.81 227

Capitulo VIH —Disefio de columnas

= sot:

3 246.85 20.59 55.87 0.84 155.45 168.69 21.95 1.04 4 421.25 216.63 30.09 0.63 137.33 122.27 $9.65 0.84

2-D 1 2.45 2.02 136.64 0.00 118.45 206.03 29.95 1.05 2-E 2 32.16 36.92 96.89 0.22 263,29 283.04 22.70 1.76

3 1.45 25.81 $7.12 0.09 346.64 371.76 14.73 2.32 4 1.58 30.50 33.16 0.09 312.78 342.56 6.43 2.14

A 1 170,84 297,97 32.26 1.51 279.80 739,51 78.73 2.50 3-H 2 344.60 338.56 24.13 2.20 624.19 617.55 $8.36 4.01

3 363.70 391.36 15.78 2.38 614.28 625.12 38.18 4.00 4 339.71 447.75 7.38 2.54 641.37 826.19 18.04 474

3B 1 164.01 289.74 9451 1.46 410.76 779.57 187.00 3.43 36 2 347.16 343,42 70.78 2.23 1239.31 | 1148.70 140.52 692

3 363.73 371.36 47.24 2.31 949,79 828.55 94.09 $.12 4 343.13 438.94 23.76 2.52 1419.97 | 1924.84 47.93 10.61

aC 1 31.43 40.51 118.44 0.23 440.81 800.40 118.64 4,00 aF 2 17.44 21.50 88.85 0.743 1007.60 } 980.43 39.04 6.41

3 40.24 50.81 59.36 0.29 1057.80 | 1228.96 $9.78 7.38 4 9.29 7.02 29.84 0.05 613.68 808.33 30.40 459

3D 1 5.92 4.66 120.09 0.03 444.44 799.60 118.55 4.07 3E 2 651 0.46 90.13 0.04 995.50 993.73 88.60 643

3 5.05 2.34 60.16 0.06 1065.46 | 1071.60 59.25 6.89 4 17.20 16.67 30.17, O11 1120.20 [| 1516.60 30.14 851

4A 1 170.94 297,97 32.26 1.51 8.32 433 106.62 0.04 4H 2 344.60 338.56 24.13 2.20 3.85 7.06 79.26 6.0s

3 363.70 391.36 18.78 2.38 464 0.34 $2.05 0.02 4 339.71 497.95 7.38 2.54 8.13 891 24.92 0.06

48 1 164.04 289.74 94.5% 1.46 48.94 16.18 151.65 0.21 46 2 347.16 343.42 70.78 2.23 52.41 46.81 112.98 032

3 363.73 371,36 47.24 2.37 34.10 4798 7817 0.27 4 343.13 438,94 23.76 2.52 428 19.05 38.73 0.08

4c 1 31.43 40.51 118.44 023 0.00 0.00 169.83 0.00 Cal 2 17.44 21.50 83.88 0.13 0.00 0.00 127.83 0.00

3 40.24 50.81 59.36 0.29 0.00 0,00 86.14 0.00 4 9.24 7.02 29.84 0.05 0.00 9,00 44.18 9.00

4D 1 5.92 466 120.09 6.03 0.00 0.00 168.98 0.00 4£ 2 6S 0.46 90.13 0.04 0.00 0.00 126.88 0.00 3 5.05 234 60.16 0.06 0.00 0.00 85.04 0.00 4 17.20 16.67 30.17 0.17 0.00 0.00 43.34 0.00

SA 1 170.94 297.97 32.26 151 279.80 739.51 78.77 2.41 SH 2 344.60 338.56 24.13 2.20 624.19 617.55 $8.39 3.93 3 363.70 391.36 15.78 2.38 614.28 625.12 38.29 4.02 4 339.71 447.75 7.38 2.54 641.37 826.19 18.12 4.74

$6 1 164.01 289.74 94.51 1.46 410.76 778.60 121.72 3.90 SG 2 347.16 343.42 70.78 223 1239.31 993.73 125.11 7.70 3 363.73 371.36 47.24 2.37 949,79 1071.60 94.33 5.74 4 343.13, 438.94 23.76 2.52 1419.97 | 1516.60 48.05 19.79

ss 1 31.43 40.51 118.44 0.23 440.81 800.40 118.64 4.04 SF 2 17.44 21.50 88.88 0.13 1007.60 980.43 89.04 6.41 3 40.24 50.81 $9.36 029 1057.80 | 1228.96 59.78 738 4 9.24 7.02 29.84 0.05 613.68 808,33, 30.40 4.59

$-D 1 5.92 4.66 120.09 0.03 444.44 799,60 118.55 4.01 S-E 2 6.51 0.46 90.13 0.04 995.50 993.73 88.60 643 3 5.05 2.34 60.16 0.06 1065.46 | 1071.60 59.25 6.89 4 17.20 16.67 30.17 O41 4120.20 | 1516.60 30.14 8.51

6A 4 121.69 218.23 27.19 1.10 76.69 85.72 $1.36 020 6-H 2 225,09 205.58 20,14 1.39 51,03 88.03 39,31 Oso 3 231.56 214.56 13.16 1.44 125.66 184,32 23.66 016 4 194.49 270.64 6.38 1.50 39.27 49.72 9.82 0.16

6c 1 140,39 256.89 123.11 1.28 60.57 94.02 46.96 0.50 6F 2 329.66 359.39 89.43 2.22 112.98 139.40 34.66 0.81 3 239,66 19.99 55.87 084 155.45 168.69 21.95 1,04 4 21.25 246.63 30.09 0.63 137,33 122.27 9.65 0.84

&D 1 2.45 2.02 136.64 0.00 118.45 206.03 28.95 1.05 SE 2 32.16 36.92 96.89 0.22 263.29 283,04 22.70 1.76 3 145 25.81 $7.12 o.09 346.64 271.76 14,73 2.32 4 1.58 30.50 33.16 0.09 312.78 342.56 6.43 2.11 TA 1 133.95 235.51 23.73 1.19 184.49 235.95 32.59 1.72 T-H 2 260.70 255.21 17.83 1.66 242.93 257.23 22.19 2.67 3 283.33 283.81 11.18 183 262.04 292.76 10.96 2.52 4 258.49 312.57 4.84 1,84 213.84 296.27 471 1,71 7-8 1 99.82 171,08 63.79 O87 1287.81 | 2414.31 118.00 11,94 7S 2 172.64 167.48 47.22 1,09 3758.15 ] 3531.52 86.62 17.97 3 216.52 238.87 30.83 1.47 3281.01 | 3132.18 54.47 17.37

4 213.83 232.46 14.05 1.44 2736.50 | 4185.66 25.79 23.37 7 1 96.05 171.97 80.62 0.86 158.70 226.54 19.36 1.24 7-F 2 215.55 239.99 $7.02 1.46 194.90 231.33 14.49 138 3 106.82 87,02 33.44 0.00 224.68 244.41 9.54 1.51 4 164.36 11.53 17,62 0.57 250.87 353.78 4.40 1,95

228

tum. Anidlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V.

7-0 1 2,00 2.27 86.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 TE 2 26.92 31.22 $8.26 0.19 0.00 0.00 0.00 0.00

3 3.29 19.62 30.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 8.82 14.27 18.41 9.00 0.00 0.00 0.00 0.00

SISMO DIRECCION Y. DIRECTION X ELEMENTOS FINALES

Columna [Nivel] M1 M2 e v M1 M2 Pp v My Mx P v

1A 4 [1712.95]1061.96] 10.11 | 9.02 /3576.31}1684.53} 42.63 | 17.55 | 609.48 |4103.88] 111.48 | 21.44 1H 2 [1316.12] 455.05] 5.91 2.49 |1961.68/2071.17] 27.44 | 12.96 | 520.36 }2414.07| 76.31 | 16.63

3 | 362.36 | 405.39] 3.29 2.48 |1239.99]1783.19) 13.54 | 9.75 | 227.44 12283.54| 45.43 | 13.57 4 | 219.55 | 347.131 1.14 41.83_ | 445.99 |1032.60| 4.16 4.77 | 217.70 11461.76| 17.73 | 8.00

1-8 1 [1610.84) 1197.25] 7.00 8.90 |3592.59/1115.17] 13.01 | 15.19 | 564.52 /5368.44] 204.03 | 29.39 14 2 | 472.90 | 699.18] 3.90 3.52 | 1120.97] 1360.71] 8.50 8.73 | 286.00 /5381.45) 178.09 | 23.38

3 | 475.58 | 549.18] 2.12 3.31 | 682.67 |1367.61) 4.34 6.61 | 260.06 | 4949.77/ 117.51 | 23.18 4 | 335.07 | 466.63] 0.60 2.59 | 42.17 _| 736.32] 1.47 2.56 | 97.63 1541418} 55.90 | 30.97

1c 1 [1799.33] 1748.97] 44.09 } 11.32 |3501.14/1401.39] 29.00 | 16.11 | 612.28 | 4124.82} 167.05 | 19.77 1F 2 1 1550.24] 1543.95] 26.89 | 9.98 | 1688.57/1852.52] 18.08 | 11.42 | 583.67 |2292.24) 123.39 | 13.82

3 [1169.26] 1166.28) 12.73 | 7.53 | 974.15 |1735.61] 8.03 8.74 | 413.59 |2478.02] 67.11 | 11.57 4 | 672.87 | 671.85] 3.27 4.34 | 72.99 | 594.80] 2.29 2.76 _ | 751.72 | 313.03 } 32.43 | 7.09

1D 1 |1759.95] 1749.64] 14.63 (| 11.32 | 0.00 6.00 0.00 0.00 | 1938.15 0.00 | 121.38) 12.45 1£ 2 4 1850.22/1543.91] 8.95 9.98 0.00 0.00 0.00 O.00 [173485 0.00 f 83.10 | 11.19

3 $1169.16] 1166.17) 4.24 753 0.00 0.00 0.00 0.00 |1304.37 6.00 | 44.92 | 8.29 4 | 672.87 | 671.85] 1.10 434 0,00 0.00 9.00 0.00 | 754.73] 0.00 | 21.46 | 477

2A 1 [1546.63] 860.37] 4.11 7.77 |4357.39|2817.38| 6.64 | 23.14 }| 550.55 | 4877.49] 100.06 | 26.92 24H 2 | 120.85 | 203.24) 2.29 4.34 13426.44/3445.78/ 3.67 | 22.17 | 167.57 |3887.19/ 73.37 | 25.99

3° | 243.39 | 308.37) 1.26 1.78 $2415.10/2811.86] 74.38 | 16.86 | 172.57 |3273.80] 46.31 | 20.44 4 | 38.47 | 22670] 0.44 1.02 |1263.29/ 1814.81] 0.32 9.93 | 164.12 |2050.98/ 20.70 | 12.64

20 4 [2070.66/2053.81] 45.95 | 13.30 [1612.81/1487.95] 5.49 | 10.00 ]2432.16] 552.22 | 249.94) 16.51 2F 2 11798.09]1787.94] 27.81 | 411.57 |1995.47| 1967.04] 2.73 | 12.98 |2361.38/ 695.79 | 156.51 | 16.03

3 1 1347.10] 1342.30] 13.20 | 8.68 |1450.69/1488.76/ 0.76 9.48 }1753.35| 630.03 | 106.86 | 11.51 4 | 759.67 | 758.44 | 13.43 | 4.90 | 666.17 | 733.12 | 0.16 4814 41072.58] 282.28 | 62.11 | 6.77

20 1 |2070.18/2053.81] 15.31 | 13.30 [1191.03] 686.39 | 25.25 | 7.00 ]2279.89] 432.13 | 218.93] 15.96 2-E 2 11789.11]1787.95| 9.30 | 11.57 }1133.33/ 1121.11] 16.11 7.64 |2003.40| 460.88 | 155.97 | 14.93

3 [1347.10] 1342.20) 4.42 868 | 796.91 | 880.82 | 7.44 5.85 |1504.81) 413.35 | 92.64 | 12.29 4 | 759.67 | 758.21 | 1.16 490 | 366.49 | 474.97 | 1.95 2.71__| 867.58 | 269.78 | 49.05 | 7.78

3A 1° 1253.89] 722.11 | 9.61 6.37 |4195.69/2401.77/ 21.20 | 21.28 | 470.19 | 4923.04] 148.25 | 26.72 HH 2 | 434.26 | 509.96) 5.06 3.05 [2793.56] 2892.22/ 13.91 | 18.34 | 280.01 |3860.75/ 107.71 | 25.23

3 | 243.10 | 382.89} 2.54 2.02 |2014.95}2479.16] 6.94 | 14.50 | 255.50 |3414.71| 67.62 | 21.08 4 | 133.82 | 246.42 | 083 1.23 | 1073.15} 4709.71] 2.07 8.98 | 229.08 |2789.49| 30.50 | 15.79

38 1 1301.13] 909.35 | 4.41 7.13 |3800.05} 1835.73] 1.78 | 18.18 | 483.50 }4632.68/ 312.97 | 24.24 36 2 | 721.98 | 766.62] 2,33 480 |2346.3512435.07} 1.19 | 15.42 | 366.38 1394156) 234.51 | 25.03

3 | 442.54 | 552.11] 1.18 3.21, 11512.20]2079.36} 0.59 | 11.59 | 304.75 ]3198.70] 156.50 | 18.99 4 | 260.70 | 370.56 {| 040 2.04 | 658.32 {1338.02} 0.13 6.44 | 267.44 ]3598.15| 100.37 | 15.27

+c + 11170.23) 743.94] 0.12 6.418 |3762.24] 1971.98) 10.52 | 18.50 | 396.55 | 4623.36] 272.40 | 24.86 oF 2 | 609.55 | 673.07 | 0.07 4.14 |2460.35/2588.341 6.97 | 16.29 | 764.03 |3925.64/ 203.40 | 25.02

3. | 373.08 | 493.69 | 0.06 2.80 |1598.80/2190.08) 3.30 | 12.22 | 179.69 |3760.94| 134.70 | 21.60 4 | 203.02 | 319.57 |_ 0.02 1.69 | $39.79 [1155.67] 0.87 5.85 | 407.77 |2154.90} 67.23 | 11.50

3D 1 [1107.58] 693.16 | 0.05 §.81 $3358.68] 1825.83] 13.00 | 17.20 | 367.46 | 4574.11] 276.82 | 23.43 +E 2 | 603.44 | 672.75] 0.01 4.12 §2257.76]2325.17] 8.04 | 15.27 | 222.16 |3650.78] 205.44 | 23.99

3 | 369.24 | 483.79 | 0.01 2.77 11517.08|1965.32] 3.37 | 11.88 | 162.07 |3340.61) 135.06 | 20.68 4_| 190.65 | 308.85] 0.01 1.81 | $95.25 [1106.37] 0.64 $49 1 107.42 | 1556.74] 67.04 | 15.42

4A 1 11253.89] 722.11 | 8.61 6.37 |4190.31/2148.49) O29 | 20.45 | 470.19 |4618.50] 155.93 | 24.26 4H 2 | 434.26 | 509.961 5.06 3.05 |2229.83|2396.20] 0.07 | 14.92 | 280.01 | 2643.60] 115.48 | 18.87

3 | 243.10 | 382.89] 2.54 2.02 |1660.22|2164.55| 0.02 | 12.34 | 255.50 [2381.38] 75.48 | 16.21 4_ | 133.82 | 246.42] 0.83 1.23 | 868.73 [1541.65] 0.10 7.78 | 229.08 |1705.62] 35.91 | 11.36

4-8 1 1301.13] 909.35] 4.11 7.13 |3666.83/1760.63) 0.18 | 17.51 | 483.50 | 4087.35] 272.33 | 21.03 4G 2 | 721.98 | 766.82] 2.33 4.80 |2393,0912461.95] 0.09 | 15.66 | 366.38 [2759.64] 203.00 | 19.78

3 | 442.54] 552.11] 1.18 3.21 |1539.77/2099.51| 0.04 | 11.74 | 304.75 [2362.24] 138.38 | 15.58 4 |. 260.70 | 370.56 | 0.40 2.04 | 682.14 $1340.48] 0.01 6.52 | 267.14 [1495.46] 68.89 | 9.98

4c 1 [1170.23] 743.94 | 0.12 6.18 13558.41/1743.97| 0.25 | 17.10 | 396.55 |3914.25/ 318.38] 19.18 4F 2 | 609.55 | 673.07] 0.07 4.14 12173.9112303.06| 0.12 14.44 | 229.21 | 2533.37] 239.37 | 16.08

3. | 373.08 | 493.69) 0.06 2.80 | 1355.31] 1938.09; 0.01 10.62 | 179.69 [2131.90] 160.69 | 12.05 4 | 203.02 | 319.57 | 0.02 1.69 | 479.94 }1087.20] 0.03 §.09 | 107.77 [1206.92] 81.81 5.68

40 1 1107.58] 693.16 | 0.05 §.81 |3260.89/7591.21| 0.18 | 1565 | 375.87 |3586.98] 318.81 | 17.36 +€ 2 | 603.44 | 672.75) 0.01 4.12 |1990.261/2085.48) 0.11 13.15 | 222.16 |2294.03] 238.84 | 14.87

3 | 369.24 | 488.79] 0.01 2.80 |1334.01/1839.83} 0.03 | 10.24 | 162.07 |2023.81| 159.76 | 11.37 4 | 190.65 | 308.85] 0.01 1.61 | 519.20 1111540] 0.00 5.27 | 107.42 |41226.94| 80.87 | 5.94

SA 1 11253.89] 722.11] 8.61 6.37 | 4672.10}2713.02| 25.05 | 2382 | 470.19 [$447.09] 152.53 | 29.42 SH 2 | 434.26 | 509.96 | 5.06 3.05 |2587.90|2836.76| 19.46 | 17.51 | 280.01 [3794.74] 113.85 | 24.24

3 | 243.10 | 382.89] 2.54 2.02 |2273.23|2689.87) 12.59 | 1601 | 255.50 |3646.49/ 74.17 | 22.76 4_ | 133.82 | 246.42 |_ 0.83 1.23 {1521.87/2341.36] 5.66 | 1246 | 229.08 |3484.31{ 34.55 | 19.63

6 1 1301.13] 909.35 | 4.11 7.13 1380095] 1835.33] 1.78 1818 | 483.50 | 4632.68) 296.16 | 24.72

+G 2 1721.98 | 766.82 | 2.33 4.80 |2346.35]2435.07] 1.19 4 1542 | 366.38 |3942.15{ 217.56 | 25.82

229

Capitulo VIII Disefio de cotumnas SREP CCRT EE

442.54 [552.11] 1.18 3.21 |1512.20/2079.36] 0.59 | 11.59 | 307.74 |3193.70[ 156.77 | 19.62 260.70 | 370.56 | 0.40 2.04 | 658.32 | 4338.02] 0.13 6.44_| 267.14 |3589.15| 100.53 | 15.51

sc 1170.23] 743.94] 0.12 6.18 /3762.24) 1971.98] 10.52 | 18.50 | 396.55 | 4623.36] 272.40 | 24.86 SF 609.55 | 673.07] 0.07 414 |2460.35)2588.34] 6.97 | 1629 | 229.21 13925.65| 203.40 | 25.02 373.08 | 493.69) 6.06 2.80 |1598.80]2190.08} 3.30 | 12.22 | 179.68 |3760.94} 134.70 | 21.60 203.02 | 319.57] 0.02 1.69 | 539.79 [1155.67] 0.87 5.85_| 250.31 [2160.40] 67.23 | 11.50

5D 1107.58] 693.16 | 0.05 5.81 |3358.68| 1825.83 13.00 | 17.20 | 367.48 | 4183.43| 276.62 | 23.43 SE 603.44 | 672.75] 9.01 4.12 |2257.76|2325.17| 8.04 | 15.27 | 222.16 |3650.79| 205.44 | 23.92 369.24 | 483.79] 0.01 2.77 |1517.08] 1965.32} 3.37 | 11.88 | 162.07 }3340.61] 135.06 | 20.68 190.65 | 308.85 | 0.01 1.61 | 595.25 [1106.37[ 0.64 5.49_| 107.42 |2885.27| 67.04 | 15.42

GA 1546.63/ 860.37] 4.11 7.77 $6391.43/ 5813.79] 104.41 | 39.37 | 550.55 |7114.93] 202.62 | 44.61 6H 120.85 | 293.24} 2.20 1.34 /6096.31/5776.88| 54.50 | 38.30 | 164.61 |6762.07| 126.10] 43.76 243.39 | 308.37| 1.26 1.78 |4325.10/4210.61| 16.04 | 27.53 | 172.57 |4895.84| 58.56 | 31.68 38.47 | 226.70] 0.44 1.02 _| 1836.37] 1827.04] 1.50 | 11.82 | 164.12 [2063.20] 19.61 | 14.66

2070.66) 2053.81] 45.95 | 13.30 /1612.81/1487.85| 5.49 | 10.00 |2310.70| 563.25 | 239.43 16.51 1798.09) 1798.09] 27.81 | 14.57 ]1995.47| 1967.04] 2.73 | 12.78 2340.70] 695.79 | 167.96 16.01 1347.10] 1347.10} 1320 | 868 |1450.69]1488.76| 0.76 9.48 | 1745.44] 546.96 | 100.37] 11.51 789.67 | 759.67 | 13.43 | 4.90 | 666.17 | 733.124 0.16 4.81_|1072.58| 282.28 | 58.53 | 6.77 2070.18}2070.18] 15.31 | 1330 [3260.89] 7591.21] 25.25 | 7.00 | 683.97 |3717.27 216.08 | 10.01 1789.11)]1789.41| 9.30 | 11.57 |1990.26]2085.48] 16.11 | 7.64 {1970.72| 781.61 182.35 | 11.18 1347.10] 1347.10] 4.42 8.68 /1334.01| 1839.83] 7.44 5.85 | 445.02 |2322.75] 88.68 | 9.60 759.47 | 759.47 | 1.16 4.90_| 519.20 |1115.40] 1.95 2.71_ | 251.15 | 1603.76] 46.08 | 5.72

TA 1712.95} 1081.96| 10.11 | 9.02 |6392.42]5814.69] 141.97 | 39.38 | 609.48 |7201.60 221.45 | 47.72 TH 1316.12] 455.05 | 5.91 2.49 {6096.99/5776.70| 82.06 | 38.30 | 520.35 }6973.91| 135.90 | 45.60 362.86 | 405.39] 3.29 248 |4325.07/4210.10) 32.81 | 27.53 | 227.44 |5045.82| 61.53 | 33.73 219.55 } 347.13 | 1.14 1.83 _|1836,79| 1827.48] 5.49 | 11.82 | 217.70 |2255.69| 16.92 | 15.78 7B 1610.84] 1197.25] 7.00 8.90 /3592.59/1115.17) 13.01 | 15.19 | $64.52 [5368.44) 216.59 | 30.13 7B 472.90 | 699.18 3.52 |1120.97/ 1360.71] 8.50 8.73 | 286.00 (5381.45] 187.38 | 25.21 475.58 | 549.18 3.31 | 682.67 |1367.61] 4.34 6.61 | 260.06 | 4949.77) 119.43 | 24.41 335.07 | 466.63 2.59 | 42.17 | 736.32} 1.47 2.51_| 230.70 |5414.18| 55.77 | 32.78 1759.33/ 1748.97) 44.09 | 11.32 [3591.14] 401.39 | 29.00 | 16.11 | 633.65 4124.82 1596.43 | 19.77 1550.24) 1543.95} 26.89 | 9.98 |1688.57| 1852.52] 18.08 | 11.42 | 588.70 2292.24) 114.21 13.82 1169.26] 1166.28] 12.73 | 7.53 | 974.15 11735.61| 8.03 8.74 | 421.11 [2178.02] 60.31 | 11.60 672.87 | 671.85 | 3.27 434 | 72.99 | 594.30| 2.29 2.76_| 920.95 | 200.09 | 28.58 | 7.09 1759.95] 1749.64] 14.63 [1132 T 0.00 0.00 9.00 0.00 {1938.15} 0.00 | 11057] 12.45 1550.22] 1543.91] 8.95 9.98 0.00 0.00 0.00 0.00 |1734.85/ 0.00 | 73.93 { 11.19 4169.16/1168.17) 4.24 5.53 9.00 0.00 0.00 0.00 [1304.37] 0.00 | 38.12 | 6.09 672.87 | 674.85] 1.10 434 0.00 0.00 0.00 0.00 [740.16] 0.00 | 21.46 | 4.77

7 TF

7-0 TE S

UN AON

alo ON olawn

ala

Wn

ala

wn alan alaunalawn law

Una vez calculados los elementos mecanicos de disefio para cada columna, se hacen grupos con las que tengan elementos mecanicos similares y se disefia solo ia columna mas critica de cada grupo. Los grupos quedaron como se indica a continuacion:

Grupo 1 | Grupo 2 | Grupo 3 Grupo 4 | Grupo 5 | Grupo 6 [ Grupo 7 Grupo & | Grupo 9 |Gripo 10[Grupo 11 1-A-4 2-Ad 1-D-3 1-D-2 SA-3 1-2 SA-2 1-A-1 40-3 1-1 3-C-2 iC4 4A4 48-4 4C-4 S-B-4 1-0-1 3C-3 1-B-3 36-3 BAA 3-D-2 1-D-4 ToAed 1-A-3 4+D4 3-6-4 4A3 3D3 7-8-3 $63 +A 4-8-2

74 CAS 1-0-3 7-D-2 2-A-t 463 S-A-2 GA-2 S-A-t S-C-2 7-D-4 C4 1-A-2 T-O-2 5-C-3 PAZ 7-4 S-2 3-D4 7-D-1 $-D-3 SCs 70-3

Grupo 12{Grupo 13[ Grupo 14] Grupo 15 Grupo 16|Grupo 17|Grupo 18] Grupo 19 Grupo 20/ Grupo 21] Grupo 22 1-8-1 4C3 3-B-2 C1 4-1 1-B-4 2-A-2 20-4 6-D-3 6C-2 6C-1 1-B-2 4D-2 5-8-2 3D-1 4-0-1 6-A3 2-A-3 2-D-4 C3 6-D-2 21

7-B-2 7-B-1 4-6-1 +B T-A-3 3-A-3 6D4 2-D-3 2-D-2 2-D-1 GA-4 5-O-1 5-B-1 7-B4 5-D-4 20-3 240-2 60-1 5-D-4

8.3 Disefio a flexocompresion Para el disefio de las columnas a flexocompresién biaxial se uso la formula de Bresler,

la cual se transcribe enseguida.

230


Donde: Prx = resistencia a la flexocompresién en X.

Prx = Kx Fp bhf’c

Pry = resistencia a la flexocompresion en Y.

Pry =Ky Frbhf’c

Pro = resistencia a la compresion simple.

Pro = Fp (f’c Ac + As fy)

(Ibid; 530) A continuaci6n se anexa una tabla con el calculo detallado de las areas de acero

necesarias para cada grupo de columnas, las cuales se obtuvieron utilizando diagramas de interaccién (Gonzalez, 1995, 734 — 745).

Grupo] PR bh ex ey Pp tc fy | As q Pro ev/h | eyh Kx Ky Prix Pry Pr

1 -117.731] 40} 80) 82.44 | 12.28 | 0.01 | 0.417 | 4.2 | 32 |0.2471/ 471.072] 1.031 | 0.307] 0.15 | 0.6 | 57.12 ]228.48/ 50.60 2 30.504] 40 | 80) 91.447] 7.51 | 0.01 | 0.17 | 4.2 | 32 $0.2471) 471.072] 1.143 | 0.188 | 0.13 | 0.82 | 49.50 1312.26) 46.99 3 | 44.82 ]40)80) 4 [29.037] 0.01 | 0.17) 4.2 | 32 10.2471/471.072] 0.05 | 0,726] 4.2 | 0.25 1456.96] 95.20 | 94.61 4 78,309] 40 | 80 | 30.327 | 6.645 | 0.01 | 0.17 | 4.2 | 32 |0.2471| 471.072] 0.379 | 0.166 | 0.46 | 0.88 |175.17/335.10) 152.20 5 100.06} 40 | 80 | 48.745] 5.502 | 0.01 | 0.17 | 4.2 | 32 10.2471] 471.072] 0.609 [0.138 | 0.31 | 0.92 | 118.05/350.34] 108.66 6 | 123.39] 40 | 80 | 18.578) 4.771 | 0.01 | 0.17 | 4.2 | 32 [0.2471] 471.072] 0.232 | 0.119] 0.72 | 0.96 |274.18/365.57| 234.74 7 = 1113.85} 40] 80) 33.375 | 2.459 | 0.01 | 0.17 | 4.2 | 32 |0.2471/ 471.072! 0.417 | 0.061 | 0.45 | 1.08 [171.36] 411.26) 162.75 & 135.9 | 40] 60} 51.315 | 3.829 | 0.02 |} 0.17] 4.2 | 64 10.4941 |561.344) 0.641 | 0096 | 0.41 | 1.19 | 156.13] 453.15] 146.41 9 156.5 [ 40 | 80 | 20.439 2 0.01 | 0.17 | 4.2 | 32 |0.2471| 471.072] 0.255 | 0.05 | 0.7 | 1.1 |266.56/418.88/249.00 10 | 152.53] 40 | 80 [35.711 | 3.083 | 6.01 | 0.17) 4.2 | 32 |0.2471)| 471.072] 0.446 | 0.077 | 0.43 | 1.05 | 163.74/399.84) 154.20 14 | 203.4 140/80] 19.3 | 3.756 | 0.01 10.17] 4.2 | 32 |0.2471}471.072| 0.241 10.094] 0.7 | 1.03 |266.56/392.22/239.33 12° [202.62] 40 | 60 [35.115 | 2.712 | 0.02 |0.17] 4.2 | 64 |0.4941/561.344/ 0.439 10.068] 0.56} 1.3 |213.25]/495.04} 202.92 13 $238.84) 40] 80 9.605 | 0.93 | 0.01 }0.17 | 4.2 | 32 |0.2471/ 471.072] 0.12 [0.023] 0.98] 1.2 |373.18/456.96/ 364.27 14 }221.45/ 40] 80] 32.52 | 2752 |0.026} 0.17 | 4.2 | 83.2 |0.6424| 615.507 0.407 | 0.069 | 0.65 | 1.3 |247.52/495.04} 225.46 15 272.4 | 40] 80) 16.973 2 0.012} 0.17 | 4.2 | 38.4 /0.2965 | 489.126] 0.212 | 0.05 | 0.77 | 1.17 |293.22|445.54|276.97 16 {312.97| 40 | 80 | 14.803 2 0.014] 0.17 | 4.2 | 44.8 |0.3459| 507.181] 0.185 | 0.05 | 0.89] 1.2 |338.91/456.96)315.73 17° 155.833) 40; 80] 96.86 2 0.012} 0.17 | 4.2 | 38.4 | 0.2965] 489.126] 1.211 | 0.05 | 0.15 | 1.15 | 57.12 |437.92] 56.35 18 ]73.368] 40 | 80 | 52.962 | 2.284 | 0.014 | 0.17 } 4.2 | 32 [0.2474] 471.072] 0.662 ] 0.057 | 0.27 | 1.08 |102.82/411.26) 99.65 19 | 46.08 |50/50] 34.8 | 5.45 | 6.01} 0.17} 4.2 | 25 |0.2471/368.025| 0.696] 0.109] 0.26} 1 | 77.35 [297.50] 73.68 20 ]106.86]50/50/ 4.96 | 16.41 | 0.01 40.17] 4.2 | 25 |0.2471/368.025! 6.099 ]0.328/ 1 | 0.53 |297.50) 157.68) 143.14 21 1156.51]50| 50] 4.45 | 15.09 | 0.01 10.17} 4.2 | 25 |0.2471)/ 368.025] 0.089 | 0.302) 1.12 | 0.6 |333.20/ 478.50] 169.89 22 1216.08]50] 50) 17.2 | 3.165 |0.028/ 0.17 | 4.2 | 70 |0.6918| 494.97 | 0.344 | 0.063 / 0.78 | 1.46 [232.05] 434.35] 217.80 8.4 Diseiio por cortante

La fuerza cortante que resiste el concreto se calculé con las mismas formulas que se utilizan para vigas, multiplicadas por el factor (Arnal; 1991, 430 - 431):

231

1+ oof 7 Ag

Capitulo VII Disefto de columnas

Para el disefio por cortante se propusieron estribos de 3/8”, cuyo espaciamiento resulté del cdlculo que se muestra enseguida en forma de tabla. Cabe mencionar que la separacién de estribos calculada debe compararse a la menor dimensién de la columna entre dos, a 850 entre la raiz cuadrada de f*c veces el diametro de la barra mas pequefia en el refuerzo longitudinal y a 48 veces el diametro de la barra que forma el estribo, rigiendo siempre la separacioOn que resulte menor.

Viton) __| Ver(ten) {| s(calc)_| b/2(cm) | 850 db / fy°(1/2) | 48°de (cm) s(cm) 7.897 18.81 —_— 20 33.314 45.72 20.00 15.793 19,32 _— 20 33.314 45.72 20.00 8.286 19.90 —_ 20 33.314 45.72 20.00 16.829 21.23 _ 20 33.314 45.72 20.00 26.923 22.10 38.48 20 33.314 45.72 20.00 13.822 23.04 —_— 20 33.314 45.72 20.00 24.236 22.66 38.48 20 33.314 45.72 20.00 45.6 23,59 15.67 20 33.314 45.72 15.67 18.994 24.36 _ 20 33.314 45.72 20.00 29.417 24.20 38.48 20 33.314 45.72 20.00 25.022 26,24 _— 20 33.314 45.72 20.00 4461 26.29 18.82 20 33.314 48.72 18.82 14,566 27.66 —_— 20 33.314 45.72 20.00

45,721 27.10 18.52 20 33.314 45,72 18.52 24.86 28,02 — 20 33.314 45.72 20.00 26.723 30.67 — 20 33.314 45.72 20.00

30.973 20.34 32.43 20 33.314 45.72 20.00 25.994 21.04 38.48 20 33.314 45.72 20.00 7.783 15.99 — 25 33.314 45.72 25.00 12.286 18.42 —_ 25 33.314 45.72 25.00 18.032 20.40 — 25 33.314 45.72 25.00 16.514 22.94 = 25 33.314 45.72 25.00

Es importante indicar que en las columnas de 40 x 80 cm la separacion de estribos sera igual a la mitad de la indicada en la tabla, en una longitud de 80 cm a partir de las uniones viga columna, y para las de 50 x 50 cm se tomar4n sélo 60 cm (Gonzalez; 1995, 511).

8.5 Armado de las columnas De las tablas anteriormente mostradas se puede concluir que de los 22 grupos de

columnas que se tenian, resultan unicamente 7 armados diferentes, que son los que se listan a continuacion:

Columna As(cm?) s(cm) para e #3 Armado Grupos que incluye 1 32 20 12 #6 1,2,3,4,5,6,7,9,10,11,13,18 2 64 18 22 #6 8,12 3 83.2 18 30 #6 14 4 38.4 20 14#6 15,17 5 44.8 20 10#6 16 6 25 25 10#6 19,20,21 7 70 25 24 #6 22

232


Una vez que se tienen los armados de todas las columnas, es importante representarlos graficamente para que queden mas claros.

8.5.1 Columna 1

AY

80 cm

70 cm

80 cm

e#3@10cm

e#3@20cm

e#3@10cm

80 cm

40 cm Nota: El remate del estribo no

Sera menor de 12 cm.

8.5.2 Columna 2

80 cm

70 cm

80 cm

e#3@75cm

e#3@15cm

e#3@75cm

Capitulo VIII Disefio de columnas EES

40 cm [ Nota: El remate del estribo no


234

8.5.3 Columna 3

235

Andlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. wees

80 cm

70cm

80cm

e#3@9cm

e#3 @ 18cm

e#3@9cm

80 cm

40 cm . Nota: El remate det estribo no


Capitulo VIII Disefio de columnas STD og tee

REED Ty ELEANOR TE

8.5.4 Columna 4

80cm |e #3 @10cm 80 cm

40 cm

70cm je#3 @20 cm

Nota: El remate del estribo no


80cm |e #3 @ 10cm 236

8.5.5 Columna 5

80 cm

70 cm

80 cm

237

e#3@10cm

e#3 @20cm

e#3@10cm


|

|

80 cm

40cm .



8.5.6 Columna 6

60 cm

110 cm

60 cm

e#3 @12.5cm

e#3@ 25cm

e#3@ 125cm

Capitulo VII Disefio de columnas

50 cm



238

Anidlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V.

8.5.7 Columna 7

60cm | e#3 @12.5cm

110 cm je #3 @ 25cm

60cm | e#3@ 12.5 cm 239

7

50 cm

50 cm



Capitulo IX _ Disefio de losas

CAPITULO IX

DISENO DE LOSAS

En el presente capitulo se lleva a cabo el disefio de las losas, tanto reticulares como macizas, para lo cual, se utilizo el método del RCDF ~ 87. Las losas de las Tampas y las losas macizas en la azotea se consideraron actuando en una sola direccién, mientras que los demas tableros trabajan en dos direcciones. La forma como se numeraron los tableros se muestra al final.

9.1 Losas reticulares

9.1.1 Determinacién de los momentos en los tableros Los momentos en los tableros se calculan multiplicando los coeficientes de la tabla 4.1

de las Normas técnicas complementarias para disefio en concreto (Amal; 1991, 455) por la carga por metro cuadrado en la losa, por el lado corto al cuadrado y por 10 ~*.

Como los momentos que se obtienen no coinciden para los lados adyacentes de dos tableros, el RCDF — 87 permite que se redistribuyan dos terceras partes del momento de desequilibrio (para losas coladas monoliticamente con los apoyos), suponiendo que la rigidez de un tablero es proporcional al peralte de la losa al cubo entre el lado corto de la misma (Gonzalez; 1995, 562).

Enseguida se muestran dos tablas que contienen el calculo de los momentos para cada tablero. Cabe sefialar que los momentos que se presentan como M1! son los momentos redistribuidos en la cara superior o izquierda segiin corresponda, mientras que los momentos M2 se refieren a los de la cara inferior o derecha.

LOSA ENCASETONADA EN AZOTEA

TABLERO BORDES CLARO | a1 a2_| alfa2 | COEF. w M (ton /m)/m] M1 M2 ( Neg. en bordes int. | corto | 455 [ S50 [0.82731 406.04 | 1.3961 1.1736 —— } 1.28436

fargo | 455 | 550 | 0.8273| 384.82 | 1.3961 1.1122 ——— | 4.11944 Neg. en bordes disc.} corto | 455 | 550 |0.8273| 241.63 | 1.3961 0.6084 — |

largo | 455 | 550 {0.8273 217.68 | 1.3961 0.6292 a Positivo corto | 455 | 550 | 0.8273] 205.20 | 1.3961 0.5931 — | —

largo | 455 | 550 | 0.8273] 139.46 | 1.3061 0.4034 — | MI Neg. en bordes int. | corto | 490 | 550 |0.9073} 357.00 | 1.3961 1.2410 ——- | 1.34498

fargo | 409 | 550 | 0.9073] 326.00 | 1.3961 1.1333 1.1263 | 1.45712 Neg. en bordes disc.| corto | 499 | 550 |0.9073] 206.00 | 1.3961 0.7161 — |

Positivo corto | 489 | 560 | 0.9073} 167.00 | 1.3961 0.5805 =_- jo largo | 409 | S50 | 0.9073] 129.00 | 1.3961 0.4484 |

i} Neg. en bordes int. | corto | 455 | 740 |0.6149| 521.15 | 1.3961 1.5063 1.39624] —--~ largo | 455 } 740 10.6149] 451.10 | 1.3961 1.3088 —-~ } 1.30508

Neg. en bordes disc. corto | 455 | 740 |0.6149| 314.40 | 1.3961 0.9087 —_—_ | largo | 455 | 740 | 0.6149] 246.20 | 4.3961 0.7116 — |

Positivo corto | 455 | 740 10.6149; 298.95 | 1.3961 0.8640 —— | largo | 455 | 740 [0.6149] 145.40 | 1.3961 0.4202 Sonat (tema IV Neg. en bordes int. | corto | 409 | 740 10.6743] 446.82 | 139061 1.5533 1.47434] 1.59082 largo | 499 | 740 | 0.6743] 376.20 | 1.3961 1.3078 1.30634] 1.85822

Positive corto | 499 | 740 | 0.6743! 238.40 | 1.3961 0.8288 —~——_— joo fargo | 499 | 740 [ 0.6743) 131.04 | 1.3961 0.4555 — |-~ v Neg. en bordes int. {| corto | 550 | 856 |0.6425| 487.77 | 1.39061 2.0600 1.76596] 2.06982 largo | SSO | 856 | 0.6425! 428.67 | 1.3061 1.8104 —--— | 2.28382

Neg. en bordes disc.j corto | 550 | 856 |0.6425] 304.66 | 1.3061 1.2866

240


Positive corto | S60 / 856 |0.6425| 266.08 | 1.3961 1.1237 — | — largo | S50 | 856 | 0.6425] 140.28 | 1.3961 0.8924 — | —

vi Neg. en bordes int. | corto | 409 | 760 | 0.6566] 479.23 | 1.3961 1.6669 1.62834] 1.66586

largo | 499 | 760 | 0.6566} 424.33 | 1.3961 1.4751 ——— | 1.98072

Neg. en bordes disc.) corto | 499 | 760 | 0.6566 | 299.34 | 1.3961 1.0406 — | — Positivo corto | 499 | 760 | 0.6566} 259.92 | 1.3961 0.9066 —— | —

largo } 499 | 760 | 0.6566} 139.72 | 1.3961 0.4857 —— | — vil Neg. en bordes int. | corto | 740 | 856 | 0.8645 | 360.28 | 1.3961 2.6779 2.3107 | 2.67778

largo | 740 | 856 | 0.8645 | 329.72 | 1.3061 2.5207 2.05268] 254063 Positive costo | 740 | 856 | 0.8645 | 170.24 | 1.3061 1.3015 —— |

largo | 740 | 856 | 0.8645] 127.36 | 1.3961 0.9737 — | — vit Neg. en bordes int. | corto | 760 | 856 | 0.8879! 338.76 | 1.3061 2.7317 = [2.45168] 2.73154

largo | 760 | 856 | 0.8879| 323.24 | 1.3061 2.6066 {2.57824} 2.60652 Positivo corto | 760 | 856 |0.8879! 162.08 | 1.3961 1.3070 —}——

targo | 760 | 856 ]0.8879] 127.01 | 1.3961 1.0242 — | — Ix Neg. en bordes int. | corto | 195 | 550 ]0.3545] 721.33 } 1.3961 0.3829 1.13176} ———

largo 7 195 | 550 | 0.3545] 500.38 | 1.3961 0.2656 4067046) —— Neg. en bordes disc.} corto | 195 | S60 [0.3545] 445.81 | 1.3061 0.2367 — | ——

Positivo corto | 195 | 560 [0.3545] 45493 | 1.3961 0.2415 —|— largo | 195 | 550 | 0.3545} 158.02 | 1.3961 0.0839 —_—|—_——

LOSA ENCASETONADA EN ENTREPISOS 3, 2 ¥ 1

TABLERO BORDES CLARO|{ al a2_| at/a2 | COEF. w M (ton /m)/m] M1 M2

l Neg. en bordes int. | corto | 455 | 550 |0.8273| 406.04] 1.31 1.1012 —— } 1.13078

largo | 455 | 550 |0.8273| 38482] 1.31 1.0436 ———— | 0.9856 Neg. en bordes disc.| corto | 455 | S50 | 0.8273] 241.63 | 1.31 0.6653 —-}|—

jargo | 455 | 550 |0.6273) 217.68] 1.31 0.5904 — | — Positivo corto | 455 | 550 |0.8273] 205.20] 1.31 0.5565 —- | —

largo | 455 | 550 | 0.8273! 139.46 | 1.31 0.3782 — | —— N Neg. en bordes int. | corto | 499} 550 [0.9073] 357.00; 1.31 1.1645 —— | 1.2621

fargo | 489 | 550 | 0.9073} 326.00 1.31 1.0634 1.05714] 1.36724

Neg. en bordes disc.| largo | 499 | S50 |0.9073] 20600] 1.31 0.6720 _—_|-— Positive corto | 489 | S50 | 0.9073] 167.00 131 05447 — |

largo | 489 | 550 |0.9073) 12900; 1.31 0.4208 —_—|- li Neg. en bordes int. | corto | 455 | 740 | 0.6149] 521.15] 1.31 1.4134 1.30928; ———

largo | 455 | 740 0.6149) 451.10] 131 1.2234 —- | 1.22458

Neg, en bordes disc.} corto | 455 | 740 |0.6149] 314.40 1.31 0.8527 woe fe

largo | 455 | 740 |0.6149| 246.20] 1.31 0.6677 | Positivo corto | 455 | 740 |0.6149| 20895 | 1.31 0.8108 woe fe

largo | 455] 740 |0.6149| 14540] 1:31 0.3943 — | -—— Vv Neg. en bordes int. | corto | 499) 740 |0.6743| 44662] 1.31 1.4575 1 1.38334} 1.49268

largo | 499] 740 | 0.6743] 376.20 | 1.31 1.2271 1.22584} 1.7437

Positivo corto | 409 | 740 10.6743) 238.40) 1.31 0.7776 —~— | —— largo | 499 | 740 | 0.6743) 131.04) 1.31 0.4274 —— |

Vv Neg. en bordes int. | corto | 560 ] 856 | 0.6425) 487.77) 1.31 1.9329 [|1.65704} 1.93284 largo | S60 | 856 | 0.6425) 428.67 | 1.31 1.6987 —_—|-—_

Neg. en bordes disc.] corto | S50 | 856 | 0.6425] 304.66 1.31 1.2073 —|-—

Positivo corto {| S50 | 856 | 0.6425! 266.08 131 1.0544 —_ | —-

largo | 550 | 856 | 0.6425] 140.28 1.33 OSSs9 a |

vi Neg. en bordes int. | corto | 499 | 760 | 0.6566] 479.23 | 1.31 1.5632 [1.52782] 156324 largo | 499} 760 | 0.6566] 424.33] 1.31 1.3841 ——— | 1.8585

Neg. en bordes disc.| corto | 499 | 760 | 0.6566] 299.34 1.31 0.9764 ——_— |

Positivo corto | 489 | 760 | 0.6566] 25992} 1.31 0.8478 — | —— largo | 409 | 760 | 0.6566] 139.72} 1.31 0.45538 —— | ——

vi Neg. en bordes int. | corto | 740 | 856 | 0.8645 | 360.28 1.31 2.5128 2.16818] 2.51272

largo | 740 | 856 |0.8645/ 329.72; 1.31 2.3653 | 1.92612] 2.39246 Positivo costo | 740 | 856 | 0.8645} 170.24 4.31 4.2212 —— |

largo | 740 | 856 | 0.8645} 127.36 1.31 0.9136 wovere | cece

Vin Neg. en bordes int. |} corto | 760 | 856 | 0.8879| 338.76 1.31 2.5632 2.30048 | 2.56326

largo | 760 | 856 |0.8879] 323.24 | 1.31 2.4458 | 2.41934] 2.4458 Positivo corto | 760 | 856 |0.8879/ 162.08 1.31 1.2264 — | —

largo | 760 | 856 | 0.8879] 127.01 131 0.9610 eros [eee

ix Neg. en bordes int. | corto | 195 | 550 |0.3545} 721.33 131 0.3893 4.0619 | —-—

largo | 195 | 550 | 0.3545} 900.38 1.31 0.2493 0.62916} ——--

241

Capitulo LX _Disefto de losas

Neg. en bordes disc. corto [ 195 | 550 |0.3545| 445.81 1.31 0.2221 —_— | Positive corto | 195 | 560 10.3545] 45493] 1.31 0.2266 — fo

largo_| 195 | 550 | 0.3545} 158.02 | 1.31 0.0787 —|--

9.1.2 Disefio de las nervaduras a flexién Si para el disefio tomamos el tablero que tiene los mayores momentos, se puede ver que

tige el area minima de acero, por lo que, con mayor raz6n regira para los demas tableros.

TABLERO VII NIVEL 4

M (ton - mm | M(kg-cm) | d (om) | bjem)| Pp As (cm?)| As extr. | As min. | As max borde inferior 2.6065 1433675 37 13 |0.0541 | 0.00219] 1.05328} 0.6320 | 1.2670| 9.162 borde superior 2.5782 4.41801 37 13 | 0535 | 0.0142 } 6.8302 | 4.0961 | 1.2670] 9.142 borde derecho 2.7315 150232.5 37 13 0.0568 | 0.0023 | 1.10584] 0.6635 | 1.2670] 9.162 borde izquierdo 2.4517 1348435 7 13 | 0.0508 | 0.00206] 0.98903] 0.5934 | 1.2670] 9.162 Positive corto 1.307 7188S 37 13 | 0.0268 | 0.00108 0.52177) 0.3134 | 1.2670} 9.162 Positive largo 1.0242 56331 37 43__| 0.0209 | 0.00085} 0.4069 | 0.2441 | 1.2670] 9.162

Debido a lo anterior, en todos los casos, se colocaran dos varillas # 3 (As = 1.425 cm? ) corridas a lo largo de toda la nervadura para momento positive y dos mas, también corridas a todo lo largo, para momento negativo. El area de acero se determind con las formulas de vigas a flexion.

9.1.3 Revisién de las nervaduras por cortante Para la revision por cortante de las nervaduras tomaremos una vez mas la condicién mas

critica, es decir la del tablero VIII.

(Ga). [75° 037)-1.39 2 2 Vu = ~—--~ 4---= ~ =3.214ton

aly (760° 1+] 2 14+] 22 a2 8.56

(Amal; 1991, 454)

Como la fuerza cortante que resulta de la formula anterior es para un ancho unitario, es necesario multiplicarla por el ancho tributario de cada nervadura (0.55 m/ 1 m).

V disefio = (0.55) (3.214 ton) = 1.7677 ton

Para calcular la fuerza cortante que resiste el concreto se utilizara la siguiente expresion (Ibid, 456):

Ver =0.5-Fr-b-d-y f *e =2720.95kg =2.Tton > 1.7Tton

242


Como el cortante de disefio es menor al cortante que resiste el concreto, se debe colocar

el refuerzo minimo por cortante, consistente en estribos # 2 espaciados a cada 20 cm (Arnal, 1991, 430) a todo lo largo de la nervadura (aunque el reglamento solo lo marca hasta un cuarto del claro, pero por ductilidad y por facilidad para armar se decidié colocarlos en toda la longitud).

Armado tipo de

las nervaduras ¢#2@20cm

Varilla # 3

9.2 Losas en una sola direcci6én

Los momentos para las losas que se consideran actuando en una sola direccién se calcularon con el método de coeficientes del RCDF (Gonzalez; 1995, 535) y el disefio se hizo considerando la losa como una viga de ancho unitario.

9.2.1 Disefio por flexién De la tabla de coeficientes del RCDF, resulta que para una relacién al / a2 = 0.2 se

obtienen los momentos que se muestran en las tablas siguientes junto con el calculo de las areas de acero y de la separacion necesaria entre varillas del #3.

En el sentido en el que no se considera la flexion debera colocarse un acero minimo por temperatura (Amal; 1991, 453).

- Losa de azotea

M (ton - m)/mn {M(kg - cm) | d {cm) | b(cm: q p As (cm?)| As min. | As max | s(cm) #3

Momento positivo 1.819 181900 43.5 | 100 |0.0675| 0.0027 | 3.6884 | 3.5576 |19.2857] 19.3189 Momento negativo 2.4381 243810 | 13.5 | 100 |0.0016} 0.0037 | 5.0063 | 3.5576 [19.2857] 14.2361

As temp = .002 b h = 3 cm? varilla # 3 @ 20 cm

#3@ 14cm 1.5m 1.5m $Y ++

\ As temp. #3 @ 20cm

243

Capitulo LX __ Disefio de losas

- Rampas para vehiculos

M (ton - m)/m_ | M(kg - cm) | d (em) [ b(cm) q Pp As (cm*)| As min. | As max| s(cm) #3 Momento positivo 3.2425 324250 17 100 _| 0.0762 | 0.0031 | 5.2459 | 4.4779 |[24.28S59/ 13.5831

As temp = .002 b h = 3.8 cm? varilla #3 @ 18 cm

15cm

As temp. #3@13cm

9.2.2 Revisién por cortante La revision por cortante se hace con la siguiente formula:

(Fa). (“2 ~ 0.135) 0.7965 2 2 Vu = +--+. > BAe 4-2 - ~ =1,7044ton

4.55 \° + wee oe

22.80

Ver = 0.5: Fr-b-d-[f *c = 1636. 75kg = 7.63t0n >> 1.73t0n

Como se puede ver, la fuerza cortante que resiste el concreto es mucho mayor que la de disefio, por lo que ya no es necesario revisar para la rampa.

244

Andlisis y disefio estructural de un edificio de cstacionamiento para la U.D.V.

9.3 Tableros de la losa

I ry Vv som

m1 Iv vu men

VI Vii 7.60 m

760m

| po ooo: wee 4 ft i} 4

: 1 16m

|

| - oe _. oe Hf : + .-—-- te LE

| ' | 740

|

rn en ee | |

sa

| | ato —~ — ——L_ ae ee —4 +

+ asm, sm | BSS -+ 855m -+ 5.00 m_ ' sem |

245

Capitulo X —_Anilisis y disefio de la cimentacién

CAPITULO X

ANALISIS Y DISENO DE LA CIMENTACION

En el desarrollo de este capitulo se vera la forma en que se propuso y se disefié la cimentacion. Se explicaran también las hipétesis basicas que se consideraron para el calculo.

10.1 Capacidad de carga Se presume que el suelo tendra una capacidad de carga aproximada de 8.5 ton / m? para

acciones gravitacionales y de 12.75 ton / m? cuando en el analisis se tome en cuenta el efecto del sismo.

10.2 Tipo de cimentacién Para elegir el tipo de cimentacién adecuado se dividid el peso total de la estructura

(incluyendo un 30 % estimado debido al peso del suelo y la propia cimentacién), entre la capacidad de carga para acciones gravitacionales.

Area = 13885784 107 _ 135473. m2 g.5. fon

m

Area disponible = (37 m) (49 m) = 1813 m?

Como el cociente que resulta de dividir el area requerida es igual al 75 % del area disponible, se propone una losa de cimentacion rigidizada con contratrabes.

10.2.1 Predimensionamiento Se propone una losa maciza de 35 cm de espesor trabes de 50 cm de ancho por 150 cm

de altura.

10.3 Diseiio de la losa El disefio de la losa esta basado en las siguientes hipotesis (Rojas; 1992, 127):

- Se supone el suelo como un medio elastico. ~ Se considera a la cimentacién como un cuerpo rigido. - Se desprecian los efectos de torsion.

Como primer paso, se calcula la presion en el suelo debida a las cargas gravitacionales.

246

Anidlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. pm

Peso de la cimentacién (por metro cuadrado):

Peso de la losa = (0.35 m) (2.4 ton / m*) = 0.84 ton / m? Peso del suelo = (1.65 m) (1.6 ton / m*) = 2.64 ton / m? Descarga de las columnas = 8857.84 ton / (49 m) (37 m) = 4.8857 ton / m?

Total = f1 = 8.366 ton / m?

Una vez que se tiene el esfuerzo debido a las fuerzas verticales, se determina el que producen los momentos, para lo cual se necesitan las coordenadas del centro de gravedad de las areas y del centro de masa (calculadas anteriormente en el analisis sismico).

Centro de gravedad X=18.5m Y=24.5m

Centro de masa X=1848m Y=24.533m

Ya obtenidos los centros de gravedad y de masa, se calculan las excentricidades y los momentos de inercia.

ex = 0.02 m ey = 0.033 m

Ixx = 362 751.0833 m* Lyy = 362 751.0833 m*

Teniendo las excentricidades, se multiplican por las cargas para conocer los momentos alrededor de los ejes X y Y.

Mx = (8 857.84 ton) (0.033 m) = 502.649 ton — m

My = (8 857.84 ton) (0.02 m) = 301.8912 ton—m

El siguiente paso es, mediante la formula de la escuadria, determinar los esfuerzos debidos a flexion, a los cuales llamaremos (Rojas, 1992, 131):

f2 (en direccién X) = 0.034 ton / m?

£3 (en direccion Y) = 0.027 ton / m?

Después de haber calculado los esfuerzos debidos a cargas gravitacionales, es necesario tomar en cuenta el sismo, para lo cual obtendremos el momento de volteo que se produce al actuar éste.

247

Capitulo X — Anilisis y disefio de la cimentacién

My volteo = 282.742 ton (12.4 m) + 233.721 ton (9.3 m) + 162.295 ton (6.2 m)

+ 79.166 ton (3.1 m) = 6 931.25 ton— m.

Mx volteo = 282.742 ton (12.4 m) + 208.114 ton (9.3 m) + 166.147 ton (6.2 m)

+ 190.424 ton (3.1 m) = 6 931.25 ton — m.

Antes de especificar cuales son los esfuerzos que origina este momento, es necesario verificar la estabilidad de ia estructura, calculando otro par que se opone al volteo, el cual es producto de el peso total de la estructura multiplicado por la distancia mas corta a uno de sus bordes y no debe ser menor que 1.5 veces el primero (EL caso mas critico es alrededor del eje Y).

M resistente = (15 094.56 ton) (18.48 m) = 278 947.47 ton — m > > 6 931.25 ton—m

Habiendo verificado qu no haya volteamiento del edificio, se procede a calcular los esfuerzos producidos por el sismo, de forma analoga a la utilizada para cargas gravitacionales.

f4 (en direccién X) = 0.477 ton / m? f5 (en direccién Y) = 0.620 ton / m2

Ya que se tienen todos los esfuerzos, se realiza una tabla en la que se muestran los casos mas criticos de presion bajo cada columna.

COLUMNAS Wa f2 S 4 6 Car. Perm. | #(CP+S) A-t, Ht, A-7, He? 8.366 0.034 0027 0.477 0.620 8.427 9524 B-1, G-1, B-7, G-7 8.366 0.026 0.027 0.361 0.620 8.419 9.400 C-Al, F-1, C-7, F-7 8.366 0.015 0.027 o211 0.620 8.408 9.239 E+, 0-1, E-7, D-7 8.366 0.004 0.027 0.057 0.620 8.397 9.074 A-2, H-2, A-6, H-6 8.366 0.034 0.020 0.477 0.454 8.420 9351 B-2, G-2, B-6, G6 8.366 0.026 0.020 0.361 0.454 8.412 9.227 C-2, F-2, C-6, F-6 8.366 0.015 0.020 0211 0.454 8.401 9.066 E-2, D-2, E-6, D-6 8.366 0.004 0.020 0.057 0.454 8.300 8.901 A-3, H-3, A-S, H-5 8.366 0.034 0013 0.477 0.287 8.413 9.177 B3, G-3, B5, G-S 8.366 0.026 0.013 0.361 0.287 8.405 9.053 C-3, F-3, C-5, F-5 8.366 0.015 0.013 0211 0.287 8,394 8.892 E-3, D-3, E-5, D-S 8.366 0.004 0.013 0.087 0.287 8,383 8.727

A-4,H-4 8.366 0.034 0.000 0.477 0.000 8.400 8877 B44, G-4 8.366 0.026 0.000 0.361 0.000 8,392 8.753 C-4,F-4 8.366 001s 0.000 0211 0.000 8.381 8.592 £-4, 0-4 8.366 0.004 0.000 0.057 0.000 8.370 8.427

248


De la tabla anterior se puede ver que en ningun caso el esfuerzo en el suelo sobrepasa la capacidad de carga admisible. Ademas, como las presiones debidas a cargas gravitacionales, que son las que rigen para disefio, practicamente no varian con la posicién de las columnas, se pueden considerar constantes. Para fijar el refuerzo por flexion, se utilizaré la correspondiente al tablero I, la cual se calcula como el promedio de los esfuerzos en las cuatro columnas que lo delimitan, menos el debido al peso propio de la cimentacion, y al peso del suelo, afectado por el factor de carga correspondiente.

Presion de disefio = 1.4 ( 8.4195 ton / m? - 0.84 ton / m? - 2.64 ton / m*) = 6.915 ton / m2

Para el disefio de la losa, se elaboré la siguiente tabla, basada en el método de los coeficientes de las NTC — 87.

LOSA DE CIMENTACION

TABLERO BORDES CLARO al a2 | al/a2 | COEF. w M (ton - m) /m Mt M2

j Neg. en bordes int. corto &5 | 560 | 0827 | 406.04] 6915 5.8128 — 6373

largo 4S | SO | 0827 | 38482 | 6915 5.5090 5.545

Neg. en bordes disc. corto &S | SO | 0.827 | 241.63 | 6915 3.4591 —— |--—

largo 45 | SO | 0827 | 217.68 | 6915 3.1163 — —

Positivo corto 4S | SO | 0.827 | 205.20] 6915 2.9376 —_— |

largo SS | SO | 0827 | 139.46] 6915 1.9965 — | —

" Neg. en bordes int. corto 409 | 550 | 0.907 |] 48053 | 6915 8.2739 — 6.662

largo 409 | 560 | 0.907 | 388.03] 6915 6.6812 $579 7.218

Pasitivo corto 498 | 550 | 0.907 | 262.05] 6915 45122 —_— —_——

largo 49 | SSO | 0907 | 133.41 | 6915 2.2970 _— —

tt Neg. en bordes int. corto 5 740 | 0615 | 52115 | 6915 7.4607 6911 —_—

largo 5 740 | 0.615 | 451.10 | 6915 6.4578 —— | 64647

Neg. en bordes disc. corto 4&5 | 740 | 0615 | 314.40) 6915 4.5009 —_— |-—-

largo 455 740 | 0.615 | 246.20] 6915 3.5245 — —_——

Positivo corto 4 740 | 0615 | 296.95) 6915 4.2797 — —_——

largo 455 | 740 | 0615 | 145.40 | 6915 2.0815 —_—_— |

Iv Neg. en bordes int. corto 49 740 | 0.674 | 446.82] 6915 7.6835 7.302 7.88

largo 43 740 | 0.674 | 376.20] 6.915 6.4776 6.471 9.204

Positivo corto 49 | 740 | 0.674 | 238.40] 6915 4.1049 —_—

largo 499 | 740 | 0.674 | 131.04] 6915 2.2563 —_—

v Neg. en bordes int. corto SSO | 866 | 0.643 | 487.77 | 6915 10.2031 8.748 10.203

largo SHO | 856 | 0.643 | 428.67] 6.915 8.9669 —— | 11,312

Neg. en bordes disc. corto SSO | 856 | 0.643 | 304.66] 6915 6.3728 —— ——

Positivo corto 550 } 856 | 0.643 | 266.08] 6.915 5.5658 nee —

largo SO | 856 | 0643 | 140.28] 6915 2.9344 -_-- | ——

VI Neg. en bordes int. corto #9 | 760 | 0.657 | 445.83 | 6915 7.6765 7501 7.674

fargo 499 | 760 | 0.657 | 375.86 | 6915 6.4717 ——-—- | 8.6923

Positive corto 489 | 760 | 0.657 | 237.73 | 6915 4.0033 —_—- |

largo “2 760 | 0.657 | 130.47 | 6.915 2.2465 — —_—_

vii Neg. en bordes int. corto 740 | 856 | 0.864 | 350.28 | 6915 13.2639 11.446 | 13.264

fargo 740 | 856 | 0.864 | 329.72] 6.915 12.4854 10.167 | 12.629

Positivo corto 740 | 856 | 0.864 ] 170.24| 6.915 6.4464 — —

largo 740 | 856 |] 0.864 | 12736] 6915 48227 —— fo

Vii Neg. en bordes int corte 760 | 856 | 0.888 } 338.76 | 6.915 13.5304 12.144 ] 13.529

largo 760 | 856 | 0.888 | 323.24 | 6915 12.9105 12.77 | 12.911 249

Capitulo X __Anjlisis y disefio de la cimentacién

Positivo corto 760 | 856 | 0.888 | 162.08 | 6915 6.4736 — f largo 760 | 856 | 0.888 | 127.01] 6915 5.0730 — | —

IX Neg. en bordes int. corto 195 | S50 | 0.355 | 72133 | 6915 1.8967 5.606 | ——- largo 195 | SSO | 0.355 | 500.38 | 6915 1.3157 3.3212 | ——-

Neg. en bordes disc. corto 195 | 550 | 0355 | 445.81 | 6915 1.1722 — | — Positivo corto 195 | 560 | 0.355 | 45493 | 6915 1.1962 —— | —

fargo 195 | 560 | 0.355 | 158.02 | 6915 0.4155 —_—_ —_

Oa

Primero, se determina el area de acero minima por flexién con la misma expresiOn que se a usado en capitulos anteriores, suponiendo d = 30 cm.

As minima = 7.906 cm?

Si consideramos varilla # 4 a cada 15 cm para el refuerzo minimo, tendremos un rea de acero real de 8.445 cm?.

Luego, de las expresiones 2.7 y 2.8 de las NTC — 87 se obtiene (Amal; 1991, 423):

q= AS: 2 _ 6.0695 b-d- fe

Sustituyendo q en la formula 2.5 de las NTC ~ 87 (Amal; 1994, 423) tenemos:

M = 0.9 (100) (30)? (170) (0.0695) [1 — (0.5)(0.0695)] = 923 758.73 kg ~ cm = 9.24 ton-m

Delo anterior resulta, que todos los tableros que tengan momentos menores a 9.24 ton-m, Hevaran el armado minimo. Los tableros que cumplen esta condicidn son; el I, el II, el IIT, el IV, el VI y el LX.

| Para los tableros anteriormente listados, el acero quedara, en ambos sentidos, como se muestra a continuacion.

a/4 | a/2 { a/4

\ B5 cm

~ ¥ #4@ 15cm Bastones # 4 @ 45 cm

250

Anilisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. iat

Para los demas tableros, se observa que para momento positivo el armado sigue siendo el minimo, mientras que para momento negativo, se disefiara con el mayor que es de 13.529 ton — cm.

De la expresién para flexién obtenemos q = 0.1036, y por lo tanto, As = 12.5822 cm?, por lo que se usara varilla # 5 @ 15 cm. El armado en ambos sentidos quedaria de la siguiente manera:

a/4 | a/2 | a/4

B5 cm

¥ #5@15cm Bastones #4 @ 15 cm

Es importante revisar la losa por cortante, de acuerdo con lo estipulado por el inciso 4.3.3~f de las NTC — 87. Para nuestro caso:

Ver = 16.97 ton > Vu = 16.245 ton

10.4 Disefio de las trabes de cimentacién Para su analisis, las trabes de cimentaciOn se consideraran como vigas sobre medios

elasticos, suponiendo que las reacciones del terreno en un punto cualquiera, son proporcionales a los desplazamientos (Rojas, 1992, 196). La soluciOn quese usara, inicialmente sugerida por Wrinkler, propone una equivalencia entre el medio elastico y una cama de resortes independientes, a cuya constante de proporcionalidad, !lamada médulo de reaccién (Meli; 1985, 511), se le determina basandose en los resultados de la prueba de

placa (Rojas, Apuntes). Las principales hipdotesis que hace el método, son las siguientes:

a) Al actuar las cargas sobre la viga, se produce una distribucién continua de presiones del medio sobre ésta.

b) De acuerdo con la suposicién fundamental, la intensidad “q” en cualquier punto, es proporcional al desplazamiento de la viga.

c) Se supone que el medio no es capaz de soportar fuerzas o esfuerzos de tension.

251

Capitulo X Analisis y disefio de la cimentacién

Para considerar los resortes en un analisis por el método de rigideces, es necesario sumar la rigidez de cada resorte (igual al modulo de reaccién por el area tributaria del resorte) al elemento que le corresponde en la diagonal principal de la matriz ensamblada. Para nuestro caso se utilizara un médulo de reaccién igual a 2, el cual se obtuvo de diferentes tablas presentadas por Bowles, Meli y Rojas, considerando una resistencia a la compresion simple de entre 0.7 y 0.8 Kg / cm?.

EI disefio de las vigas se realiz6 con las expresiones para flexién y cortante que ya se han venido utilizando, y se resume en la siguiente tabla.

DIRECCION X

M(+) CP M(+) CP+S MC) CP MC)CP+S VCP VCP+S As(+) As(-) Asmin VCR ARM(+) ARM() s(e#4) EXTREMOS (L/ 4)

1 140 3630 2640 2B 41945 7585 18.45 15.47 GHG 6HE 18.12 2 1120 2860 1980 23520 196 198 5457 6732 1845 15.47 646 646 48

3 8100 10450 0 230 78.4 71.5 2049 4822 18.45 15.47 8#6 6#E 26.04 4 13440 12540 oO 1980 8 825 266 3.767 1845 1547 10#6 6#6 14.44

CENTRO (L/

2) 1-2 0 1320 2590 2860 15.4 22 2.467 5.457 18.45 15.47 6#E 6#6 48

2-3 Oo 1210 2590 2585 42 36 2.296 4937 1845 15.47 6HE 6#6 4492 3-4 oO oa 3360 2860 50.4 44 Q 6422 1845 1547 6#6 6#G Mt

DIRECCION Y

M(+) CP M(+) CP+S MC) CP MC) CP+S VCP VCP+S As(+) As() Asmin VCR ARM(+*) ARM(-) s(e#4) EXTREMOS (L/ 4)

A 0 1210 3360 3080 308 «32.45 «2.206 6422 18.45 15.47 GHG G6GHE 48 C 10780 12430 2800 2070 84 8415 2455 5.669 18.45 15.47 946 646 17.35 D 9600 8810 2240 286 91 891 1917 5457 1845 1547 7#6 6#6 16.42 CENTRO (L/ 2)

A-c 0 0 3360 «3190 224 «(1870 =O“ 422 18.45 15.47 GHG 6HE 4 c-D oO oO 5460 6580 476 561 O 16.7% 1845 1547 6#6 686 2933 0-E oO 77050407370 «67.2 GB 2 «1.459 14.29 1845 15.47 6H6 6G 26

Las diferentes separaciones de estribos estan representadas con las siguientes letras:

A=@l5cm, B=@20cm, C=@25em, D=@30cem, E=@45cm

En todos los casos se trata de estribos de media pulgada de didmetro. Como la viga tiene un peralte mayor a 75 cm, debera suministrarse un refuerzo adicional

por temperatura en las caras laterales = 0.002 b h = 15 cm?. Si consideramos varilla # 6, tendremos:

$= 100 (2.85) / 15 = 19 cm = 20 cm

A continuacién se persentan los diagramas de fuerza cortante y momento flexionante, asi como los armados de las contratrabes.

252

Trabe de cimentacion Direccién X

Cargas gravitacionales

Trabe de cimentacion Direcci6n X

Sismo


apse SS j M(ton-cm) — Escala 1 cm: 1000 ton ~om

Trabe de cimentacién

Cargas gravitacionales

Direccié6n Y

h tO * 1 / V (ton)


ay, M (ton — cm) Escala 1 cm : 2000 ton - cm

Trabe de cimentacion Direcci6n Y

Sismo

po Lo~

N

Ppp of V (ton)

M (ton — cm)

Escala 1 cm: 10 ton

Escala 1 cm: 1000 ton -— cm

Armado de trabe de cimentacion

Direccién Y

6#6


Vertical : fuera de escala 6#6 3#6 1#6 146 3#6 6#6

E A D A B A D A E

Armado de trabe de cimentacion

Direccion X

6#6

Escala horizontal 1 : 150 6 4#6 6 6 #6 \ 24 ; we, ~~ 2 He iy 6 #6 Vertical : fuera de escala

A E c D boa D c 5 la

Capitulo XI Planos arquitecténicos

CAPITULO XI

PLANOS ARQUITECTONICOS

En este capitulo se presentan los planos arquitectonicos del edificio; a continuacién se hace un listado de los mismos.

- Planta del primer nivel

- Planta del segundo nivel

- Corte transversal

- Perspectiva de las fachadas

- Plano de localizacién

258

Andlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. ona nas eisai iar tease Papers

11.1 Planta del ter nivel

aE my 7 04m

0m |250m 7.2) m

He ] L t Li Wt tro owoo we

| som ll —. |

ro|o

+ - 94 =

il Jy fl fel spe} it a -_—— = SP

tt > gto t 7.90 m t a0 0.80 m {—---- | AO

2.70m 2.63 a

t a 37.00m

259

Capitulo XI Planos arquitectonicos

11.2- Planta del los niveles 2,3 y 4

49.0m | 25.0 m| 7.20m

nl

4 Lt a i cl TIT — TE ie

i a6a ~ +t F807 77 cool aol bed

baa 700m To

260

arquitecténicos

11.5 Ubicacién del edificio

ACCESO

ESTACIONAMIENTO

EDIFICIO DE AULAS

BIBLIOTECA

CAFETERIA

EDIFICIO EN CONSTRUCCION

TALLER DE ARQ. Y D. G.

AUDITORIO “MANUEL ROMERO”

SALON “BETA”

SALON AUDIOVISUAL

ESTUDIO DE TELEVISION

LABORATORIO

ACCESO AL SEMINARIO

EDIFICIO DE ESTACIONAMIENTO

Apéndice A Programa RIGMP versién 2.0 SORE REE AR nae ot

APENDICE A

PROGRAMA RIGMP VERSION 2.0

A.1 Instalacién Para instalar el programa RIGMP versidn 2.0 se deberan seguir los siguientes pasos:

1. Introduzca el disco de instalacién en la unidad correspondiente de su computadora.

2. Ponga su computadora en modo MS ~ DOS, acceda a Ja unidad “a” y teclee la palabra instal, enseguida presione la tecla “ENTER”.

3. Si realizé los pasos 1 y 2, el programa ha quedado instalado; es importante que en su computadora no exista un directorio con el nombre RIGMP, ya que el comando de instalacién creara uno.

A.2 Guia de usuario El programa RIGMP versién 2.0, elaborado en lenguaje FORTRAN obtiene los

elementos mecanicos de cada barra que compone un marco plano, asi como los desplazamientos en los nudos, por medio del método de las rigideces.

Para su funcionamiento, el programa requiere que las caracteristicas de la estructura que se va a analizar se indiquen a través de archivos de datos guardados con la extension “DAT”. Estos archivos se pueden crear desde cualquier editor de texto.

Es necesario que, antes de ejecutar el programa, existan cuatro archivos de datos almacenados en el directorio RIGMP; estos archivos corresponden a los tipos de seccién, las caracteristicas de las barras, las cargas y las coordenadas y restricciones de los nudos. Durante el procesamiento de los datos se hace uso de un archivo temporal para guardar las submatrices de rigidez de cada barra, denominado SUBMAT.DAT , por lo que ningun archivo de datos debe llevar este nombre.

Se requiere ademas que cada uno de los archivos tenga un formato especial, el cual se describira a continuacién.

A.2.1 Archivo de tipos de seccién En el archivo de tipos de seccién se deben encontrar los siguientes datos:

a) Numero identificador del tipo de seccién (Conociendo 1a cantidad de secciones diferentes que se utilizaran es necesario asignarle un numero a cada una de ellas).

b) Area de la seccion. c) Momento de inercia de la seccion. d) Médulo de elasticidad del material. e) Factor de forma (igual a cero si no se quieren considerar las deflexiones por cortante). f) Médulo de cortante (igual a cero si no se quieren considerar deflexiones por cortante).

264

Anilisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. pn

Ejemplo: Supongase:

4 20 x 50 cm

40x 40 cm |

E= 2100 ton / cm?

G = 630 ton / cm? Ff = 1.2 ( para secciones rectangulares )

El archivo quedaria: a) Considerando deflexiones por cortante:

1,1600,213333.33,2100, 1.2,630 2,1000,208333.33,2100, 1.2,630

b) Sin considerar deflexiones por cortante:

1,1600,213333.33,2100 2,1000,208333.33,2100

A.2.2 Archivo de caracteristicas de las barras El archivo de caracteristicas de las barras debe quedar como se muestra enseguida:

a) Numero de barra ( Deben introducirse de menor a mayor ). b) Tipo de seccion ( Corresponde con el inciso “a” del archivo de los tipos de seccién ). c) Nudo inicial d) Nudo final

Ejemplo:

N2 \ N3 20 x 50 cm

40 x 40 cma |

NI

265

Apéndice A Programa RIGMP version 2.0 paoageheracea te abingar -stestnss

El archivo quedaria de la siguiente forma:

1,1,1,2 atots

2,2,2,3

A.2.3 Archivo de coordenadas y restricciones de los nudos Para el archivo de coordenadas y restricciones de los nudos, los datos deben ordenarse

como se indica a continuacién:

a) Numero de nudo ( Deben introducirse de menor a mayor ). b) Coordenada en X.

c) Coordenada en Y.

d) Restriccion de desplazamientos en X. e) Restriccién de desplazamientos en Y. f) Restriccién de giro.

Para los incisos d), e) y f), se utiliza un cédigo que define si el desplazamiento esta restringido 0 no en el nudo indicado, el cual sera igual a uno si hay restriccién e igual a cero si no lo esta.

Ejemplo: 200 cm

300 cm

El archivo debe quedar como se muestra:

1,0,0,1,1,1 2,0,300,0,0,0 3,200,300,0,0,0

A.2.4 Archivo de cargas En el archivo de las cargas se escribiran los siguientes datos:

- Para cargas concentradas a) Numero total de cargas. b) Numero de barra.

266

c) d) €) f)

a) b) c) d) ©) f)

a) b) ¢) d) e) f)

Anilisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. Bis dR Nama sERae oe te

Codigo ( para cargas concentradas el codigo es uno “?” ). P (Carga).

Distancia del nudo inicial al punto de aplicacién de la carga. 0 “cero” (se debe escribir solo por requerimientos del programa).

Para cargas distribuidas Numero total de cargas. Numero de barra.

Codigo ( para cargas distribuidas el cédigo es igual a dos “2” ). w (carga distribuida).

Distancia del nudo inicial al principio de aplicacién de la carga ). Distancia del fin de aplicacién de la carga al nudo final ).

Para cargas aplicadas en los nudos Numero total de cargas. Numero de nudo.

Codigo (para cargas en los nudos el cédigo es igual a tres “3”). Carga en X. Carga en Y. Momento flexionante.

Ejemplo: 0.05 t/em

0.03 t/cm

5 ton

50 ton-cm

|

foto 100cm 100 cm

EI archivo seria:

4

2,1,10,100,0 2,2,0.03,0,100 2,2,0.05,100,0 2,3,5,0,50

267

Apéndice A Programa RIGMP versién 2.0

A.2.5 Operacién Una vez creados los archivos de datos, se podra activar el programa desde el directorio

RIGMP, llamandolo como RIG.bat o simplemente RIG; al ejecutarlo, pedira los nombres de los archivos de datos, los cuales se escribiran con la extension antes sefialada. En seguida, el programa preguntara el namero de barras, el numero de nudos, el nimero de secciones diferentes y por ultimo, el nombre del archivo de resultados; enseguida, preguntara si se quiere calcular un marco o una trabe de cimentacion, de elegirse la segunda opcion, preguntara también el médulo de reaccién del suelo.

Al término de la rutina aparecerd en la pantalla la frase “press any key to continue”, ta cual indica que el calculo esta terminado; al presionar cualquier tecla terminara la corrida y se podran revisar los resultados en el archivo correspondiente.

La ventaja de usar archivos para la entrada de datos es que para hacer una modificacion, no es necesario ingresar una vez mas todos los datos, sino unicamente corregir lo que sea necesario.

A.3 Listado del programa En seguida se presenta el listado completo del programa RIGMP:

PROGRAMA DE ANALISIS ESTRUCTURAL DE MARCOS PLANOS POR EL METODO DE LAS RIGIDECES

PABLO ANAYA GARCIA RIGOBERTO CERVANTES ZAMORA

DECLARACION DE VARIABLES

TY=matriz de rigideces extendida con el vector de fuerzas externas S=matniz de tipos de seccién CB=matriz de caracteristicas de las barras CN=matriz de las coordenadas de los nudos CG=matriz de cargas SK=submatriz de rigidez

DB=matriz de desplazamientos de cada barra EM=matriz de elementos mecdnicos de cada barra

ND=numero de nudos

BA=numero de barras TS=numero de tipos de seccién Ni=nudo inicial NF=nudo final X1,¥Y1=coordenadas de NI

X2,Y2=coordenadas de NF

NCG=Numero de cargas

Z=longitud de barra A=distancia del nudo inicial a la carga C=longitud de aplicacién de la carga distribuida P=carga concentrada

W=carga distribuida VME1=momento de empotramiento en NI VME2=momento de empotramiento en NF

RI=cortante de empotramiento en NI

R2=cortante de empotramiento en NF NR=numero de renglon

NC=ntmero de columna NHaAqAaAaAGANANNNDANANNANACANAANAANANOANANO

F6BR


J=tipo de seccién AR=area de la seccién VMl=momento de inercia de la seccién

‘=médulo de elasticidad ANG=Angulo que forma la barra con la horizontal (en radianes) EN1=coordenada de ensamble de] nudo | EN2=coordenada de ensamble de] nudo 2 TM=orden de la matriz de ensamble D1=coordenada del desplazamiento en el nudo 1 D2=coordenada del desplazamiento en el nudo 2

ARCHSEC=archivo para los tipos de seccién ARCHCTBA=archivo para las caracteristicas de las barras ARCHCORD=archivo de las caracteristicas de los nudos ARCHCARG=archivo para las cargas ARCHRES=archivo de resultados

BLOQUE 1- ENTRADA DE DATOS

aaqaaaananaanananaannaanna

REAL TY[ALLOCATABLE|(:,:) DIMENSION S(20,5) REAL CB[ALLOCATABLE\(:,:) REAL CN[ALLOCATABLE((:,:) DIMENSION STY(6,6) REAL CG[ALLOCATABLE|(:,:) REAL TC[ALLOCATABLE|(.,:) DIMENSION DB(6,1) DIMENSION EM(6,1) CHARACTER*12 ARCHSEC CHARACTER*12 ARCHCTBA CHARACTER*12 ARCHCORD CHARACTER*12 ARCHCARG CHARACTER*12 ARCHRES CHARACTER*60 NOMBRE CHARACTER*60 CCARGA WRITE(*,*y + ; WRITE(*,*)PROGRAMA DEL METODO DE LAS RIGIDECES PARA MARCOS PLANOS +RIGMP VERSION 2.0’

*,*) WRITE(*,*)NOMBRE DEL PROYECTO” READ(*,90)NOMBRE

90 FORMAT(A60) WRITE(*,*CONDICION DE CARGA?’ READ(*,91)CCARGA

91 FORMAT(A60) WRITE(*,*YINDIQUE EL NOMBRE DEL ARCHIVO PARA LOS TIPOS DE SECCION +ES' READX*,1JARCHSEC

1 FORMAT(A12) WRITE(*,*)INDIQUE EL NOMBRE DEL ARCHIVO PARA LAS CARACTERISTICAS +DE LAS BARRAS' READX*, 1JARCHCTBA WRITE(*,*)INDIQUE EL NOMBRE DEL ARCHIVO PARA CARACTERISTICAS DE +LOS NUDOS' READX(*, ARCHCORD WRITE(*,*)INDIQUE EL NOMBRE DEL ARCHIVO PARA LAS CARGAS' READ(*, DARCHCARG WRITE(*,*YINDIQUE EL NUMERO DE NUDOS' READX*,")ND WRITE(*,*)INDIQUE EL NUMERO DE BARRAS' READ(*,*)BA

269

Apéndice A

WRITE(*,*)INDIQUE CUANTOS TIPOS DE SECCIONES HAY" READ(*,*)TS WRITE(*,*)INDIQUE EL NOMBRE DEL ARCHIVO DE RESULTADOS’ READ(*,1)ARCHRES write(*,")

WRITE(*,*)'t.- CALCULAR UN MARCO' WRITE(*,*)2.- CALCULAR UNA TRABE DE CIMENTACION' write(*,*)ELUJA UNA OPCION’ READ(*,*)OPC

2002 IF (OPC.EQ.1)GOTO 2000 IF (OPC.EQ.2)GOTO 2001 GOTO 2002

2001 WRITE(*,*)INDIQUE EL MODULO DE REACCION DEL SUELO" READ(*,)DR WRITE(*,*)INDIQUE EL ANCHO DE LA ZAPATA’ READ(*,*)BZ,

2000 WRITE(*,*)'' WRITE(*,*) ESPERE MIENTRAS SE CALCULA EL MARCO...’ N=3*ND ALLOCATE (TY(N,N+1),CB(BA,5),CN(ND,5), TC(ND, 1))

C +LECTURA DE LOS TIPOS DE SECCIONES OPEN(7,FILE=ARCHSEC) DO 21=1,TS READ(7,*)SBAS,S(1,1),S4,2),S(,3),S(L4),S(L5)

2 CONTINUE CLOSE(7,STATUS="KEEP')

C +LECTURA DE LAS CARACTERISTICAS DE CADA BARRA OPEN(8,FILE=ARCHCTBA) DO 5 =1,BA READX8,*)CBBAS,CB(I,1),CB(L2),CB(,3)

5 CONTINUE C +LECTURA DE LAS CARACTERISTICAS DE LOS NUDOS

OPEN(9,FILE=ARCHCORD) DO 71I=1,ND READ(9,*)CNBAS,CN(I,1),CN(L,2),CN(1,3),CN(14),CN(L5)

7 CONTINUE C +CALCULO DE LA LONGITUD Y DIRECCION DE CADA BARRA

DO 10 IF1,BA NI=CB(I,2) XI=CN(NL1) YI=CN(NI,2) NF=CB(L3) X2=CN(NF, 1) Y2=CN(NF,2) CB(L4)-SQRT((X2-X 1)**24(Y2-Y1)**2) IF(X1.EQ.X2)GOTO 11 M=(Y2-Y1)(X2-X1) CB(,5)=ATAN(M) GOTO 10

11 IF(Y1.LT.Y2yGOTO 12 CB(I,5)=4.71238898038 GOTO 10

12 CB(1,5)=1.5707963268 10 CONTINUE CLOSE(8,STATUS=KEEP’) CLOSE(9,STATUS="KEEP)

DEL VECTOR DE FUERZAS EXTERNAS BLOQUE 2- VECTOR DE FUERZ.AS EXTERNAS

aaaa0

OPEN(6,FILE=ARCHCARG)

Programa RIGMP versién 2.0 ERA Eee RTE a PRES 0 He eB Rast

TERMINA EL BLOQUE DE ENTRADA DE DATOS E INICIA EL BLOQUE DE CALCULO

270

Anidlisis y disefio estructural de un

READ(6,*)NCG ALLOCATE (CG(NCG,5)) DO 13 N=1,NCG REAIX6,*)CG(N, 1),CG(N,2), CG(N, 3), CG(N,4),CG(N, 5) IF(CG(N,2).EQ.1)GOTO 15 IF(CG(N,2).EQ.2)GOTO 16 IF(CG(N,2).EQ.3)GOTO 17 WRITE(*,*YERROR EN ARCHIVO DE DATOS' GOTO 1000

15 J=CG(N,1) NI=CBU,2) NF=CBG,3) Z=CB(I4) P=CG(N,3) A=CG(N,4) B=Z-A VME1=(P*A*B**2VZ**2 RI=(P*B**2/Z**3)*((3*A}B) VME2=(P*A**2*BYZ**2 R2=(P*A**2/Z**3)*((3*B}HA) GOTO 18

16 J=ECG(N,1) NIFCB(J,2) NF=CB(J,3) 7=CB(,4) W=CG(N,3) A=CG(N,4) C=CG(N,5) B=Z-A-C D=A+B E=B+C VMEI=(WA(12°Z.°*2))*(E**3*(4*Z-3*E}C**3*(4*Z-3*C)) VME2=(W(12%Z**2))*(D**3*(4*Z-3*D)-A**3*(4*Z-3*A)) R1=(W*B/2}H(VME1-VME2YZ) R2=(W*B/2)H((VME2-VME1YZ) GOTO 18

17 J=CG(N,1) NR=3*J-2 NC=3*ND+1 TY(NR,NCTY(NR,NC}HCGN,3) TY(NR+1,NC)=TY(NR+1,NC}+CG(N,4) TY(NR+2,NC}TY(NR+2,NC}+CG(N, 5) GOTO 13

18 NC=3*ND+1 NRI=3*NI-2 NR2=3*NF-2 TY(NRI,NC)=TY(NRI,NC}+O TY(NRI+I,NC}=TY(NRI+1,NC)R1 TY(NR1+2,NC}ETY(NRI42,NC}-VMEI TY(NR2,NC}FTY(NR2,NC}+10 TY(NR2+1,NC}ETY(NR2+1,NC}R2 TY(NR2+2,NC}PTY(NR2+2,NC}+ VME2

13 CONTINUE CLOSE(6,STATUS="KEEP’)

a0na0n0

TERMINA EL VECTOR DE FUERZAS EXTERNAS

edificio de estacionamiento para la U.D.V. 2 ome ort

BLOQUES 3 Y 4- CALCULO DE LAS SUBMATRICES DE RIGIDEZ Y SU ENSAMBLE

DO 191F1,BA JCB(L1) AR=S(J,1) VMI=S(5,2)

271

VME=S(J,3) Z=CB(L4) ANG=CB(1,5) IF(SC,4).EQ.0)GOTO 98 FI=(12*S(J,4)* VME* VMI\(S(J,5)*AR*Z**2) GOTO 99

98 FIFO 99 STY(1,1)=( VME*AR/Z)*(COS(ANG))**2-+(12* VME* VMU((1+E1)*Z*#3))*(SIN( +ANG))**2 STY(2,1)=((VME*AR/Z}{12*VME* VMI(1+F1)*Z**3)))*SIN(ANG)*COS(ANG) STY(2)}°STY(2,1) STY(2,2)-( VME*AR/Z)*(SIN(ANG))**2-+(12* VME® VMU/(( 1+ FI)*Z**3))*(COS( +ANG))**2 STY(3,1)=(-6* VME* VMI/((1+F1)*Z**2))*SIN(ANG) STY(1,3)=STY(3,1) STY(3,2)=(6* VME* VMIM(1+F1)*7.*#2))*COS(ANG) STY(2,3)-STY(3,2) STY(3,3)=((4+ET)* VME*VMI(i+F1)*Z) STY(4,1}=-STY(,1) STY(14STY(4,1) STY(4,2)--STY(2,1) STY(2,4)=STY(4,2) STY(5,1STY(4,2) STY(1,5}-STY(4,2) STY(4,3)--STY(3, 1) STY(3,4)=STY(4,3) STY(1,6)=-STY(4,3) STY(6,1)=STY(1,6) STY(2,5-STY(2,2) STY(5,2)=STY(2,5) STY(G,5)=-STY(3,2) STY(5,3)}*STY(3,5) STY(2,6-STY(3,2) STY(6,2)=STY(2,6) STY(3,6)=((2-FI)* VME* VMIV((14F1)*Z,) STY(6,3)=STY(3,6) STY(4,4)STY(11) STY(4,5-STY(2,1) STY(5,4)=STY(4,5) STY(5,5)°STY(2,2) STY(4,6)=-STY(3,1) STY(6,4FSTY(4,6) STY(5,6)=-STY(3,2) STY(6,5)=-STY(5,6) STY(6,6)=STY(3,3) OPEN( I FILE='SUBMAT.DAT) DO 100 M=i,6 DO 101 N=L6 WRITE(11,*)STY(M,N)

101 CONTINUE 100 CONTINUE NIFCB(1,2) NF=CB(1,3) EN1=3*NI-2 EN2=3*NE-2 DO 20 N=0,2 DO 2t M=0,2 TY(ENI+N,ENI1+M)=TY(ENI+N,ENI4M)+STY(N+1,M#1)

21 CONTINUE 20 CONTINUE DO 22 N=0,2 DO 23 M=0,2

272


TY(EN14+N,EN2+M)}=TY(ENI+N,EN2+M)+STY(N+1,M+4) 23 CONTINUE 22 CONTINUE DO 24 N=0,2 DO 25 M=0,2 TY(EN2+N,EN14+M)=TY(EN2+N,ENI+M}STY(N+4,.M+1)

25 CONTINUE 24 CONTINUE DO 26 N=0,2 DO 27 M=0,2 TY(EN2+4N,EN2+M}=TY(EN2+N,EN2+M)+STY(N+4,M¥4)

27 CONTINUE 26 CONTINUE 19 CONTINUE CLOSE(11,STATUS=KEEP’)

C_ +Para el caso de trabes de cimentacién se suman las rigideces de los resortes DO 2003 I=1,ND IF((LEQ. t).OR.(LEQ.ND)) GOTO 2004

CL=(CB(I-1,4 }+CB(L4)y2 GOTO 2005

2004 IF(LEQ.ND) GOTO 2006 CL=CB4¥2 GOTO 2005

2006 CL=CB(-1,4¥2 2005 ENC=3*I-1

RIGR=DR*BZ*CL TY(ENC,ENC}=TY(ENC,ENC}+RIGR

2003 CONTINUE C +Termina el ensamble y comienzan a eliminarse los desplazamientos restringidos

TM=3*ND DO 28 I=1,ND IF(CN(L3).NE. 1}GOTO 29 EN1=3*1-2 TY(ENI,TM+1}=0 DO 32 J=1,TM TY(ENI J-0 TY(,ENI}-0

32 CONTINUE 29 IF(CN(L4).NE. IXGOTO 30 ENI=3*H-1 TY(ENI,TM+1)=0 DO 34 J=1,T™ TY(EN1,J=0 TY(,EN1)=0

34 CONTINUE 30 IF(CN(L,5).NE. 1)}GOTO 28 EN1=3*] TY(ENI,TM+1)=0 DO 36 J=1,T TY(ENI JO TY(J,EN1)}=0

36 CONTINUE 28 CONTINUE

Cc C TERMINA EL ENSAMBLE DE LA MATRIZ

C BLOQUE 5- SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES (METODO DE GAUSS-JORDAN) c

N=3*ND DO 38 I=1,N DO 39 J=1,N+1 IF(TY(LD).EQ.0)GOTO 38 IF(.NE.I)JGOTO 40

273

Apéndice A Programa RIGMP versién 2.0

GOTO 39 40 TYUDTY(UJYTYCD 39 CONTINUE TY@D=1 DO 41 L=I+1.N DO 42 M=I+1,N+1 TY(L.M)=-TY(L,D*TY(LM)+TY(L.M)

42 CONTINUE TY(LD=-TY(L,D*TYCLIHTY(LD

41 CONTINUE 38 CONTINUE DO 43 J=N-1,1,-1 DO 44 I=LN-J TYG,.N+1)>TY(,Nt1} TY IHD*TYHLNH)

44 CONTINUE 43 CONTINUE OPEN(10,FILE=ARCHRES) WRITE(10,*)PROGRAMA DEL METODO DE RIGIDECES PARA MARCOS PLANOS RI +GMP VERSION 2.0' WRITE(10,*)PABLO ANAYA GARCIA - RIGOBERTO CERVANTES ZAMORA! WRITE(10,*) WRITE(10,92)NOMBRE

92 FORMAT(A60) WRITE(10,93)CCARGA

93 FORMAT(A60) WRITE(10,*) WRITE(10,*) WRITE(10,")DESPLAZAMIENTOS EN LOS NUDOS' WRITE(10,*) WRITE(10,*) = NUDO DESPLAZAMIENTO EN X DESPLAZAMIENTO +ENY GIRO! WRITE(10,*) DO 60 N=1,NC-1,3 IW=(2/3)+(N/3)}41 WRITE(10,*)'IW, \TY(N,NC)' STY(N#ILNC) +, TY(N+2,NC)

60 CONTINUE

c C TERMINA LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES C BLOQUE 5- OBTENCION DE LOS ELEMENTOS MECANICOS Cc

WRITE(10,*) WRITE(10,*) WRITE(10,*) AXIAL CORTANTE = MOME +NTO'

DO 45 F1,BA

OPEN(11,FILE='SUBMAT.DAT) DO 102 M=1,6

DO 103 N=1,6

READ(11,*)STY(M,N) 103 CONTINUE

102 CONTINUE NI=CB(1,2) NF=CB(L,3)

D1=3*NI-2

D2=3*NF-2

DB(1,t)=TY(D1,NC)

DB(2,1)=TY(D1+t,NC) DBG,1IETY(D142,NC) DB(4, )=TY(D2,NC)

DB(5,I)=TY(D2+1,NC) DB(6,1)=TY(D2+2,NC)

274

Andlisis y disefio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. Se ee

C +Multiplicacién de matrices DO 46 M=1,6 DO 47 N=1,6 EM(M,1)=EM(M,1)+STY(M,N)*DB(N, 1)

47 CONTINUE 46 CONTINUE DO 49 N=1,NCG IF(CG(N,1).NE.I)GOTO 49 IF(CG(N,2).EQ. 1)GOTO 50 IF(CG(N,2).EQ.2)GOTO 51 GOTO 49

50 Z=CB(L4) P=CG(N,3) A=CG(N,4) B=Z-A VME1=(P*A*B**2yVZ**2 R1=(P*B**2/Z**3)*((3*A}+B) VME2=(P*A**2*BYZ**2

R2=(P*A* *2/Z**3)*((3*B)A)

GOTO 52 51 Z=CB(L4) W=CG(N,3) A=CG(N,4) C=CGIN,5) B=Z-A-C D=A+tB E=B+C VME1=(WA 12*Z**2))*(E**3°(4*Z-3*EC **3*(4*Z-3*C)) VME2=(Wi(12*Z**2))*(D**39(4*Z-3*D}-A*°3*(4*Z-3°A)) R1I=W*B/2+(VME1-VME2YZ R2=W*B/2+(VME2-VME1 VZ

52 EM(2,1)=EM(2,1}+R1 EM(3,1)=EM(3,1)}+VME1 EM(5,1)=EM(5,1)+R2 EM(6,1)=EM(6,1)-VME2

49 CONTINUE

TERMINA BLOQUE DE OBTENCION DE LOS ELEMENTOS MECANICOS BLOQUE 6- SALIDA DE RESULTADOS

aaag

WRITE(10,*) WRITE(10,48)I

48 FORMAT(BARRA‘,16) AXIAL=EM(1,1)*COS(CB(I,5))}+EM(2,1)*SIN(CB(L5)) CORT=EM(,1)*SIN(CB(1,5))}#EM(2,1)*COS(CB(L5)) WRITE(10,*")NLAXIAL.CORT,EMG,1) AXIAL=EM(4,1)*COS(CB(1,5))}tEM(5, 1)*SIN(CB(L5)) CORT=EM(4,1)*SIN(CB(15)}tEM(5,1)*COS(CB(5)) WRITE(10,*)NF,AXIAL,CORT,EM(6,1) DO 54 K=1,6 EM(K,1)=0

54 CONTINUE 45 CONTINUE CLOSE(10,STATUS=KEEP?) CLOSE(} 1, STATUS=DELETE) WRITE(*,*)" WRITE(*,*)) TERMINA EL CALCULO DE LA ESTRUCTURA’

1000 END

275

Apéndice B_ Muros diafragma

APENDICE B

MUROS DIAFRAGMA

B.1 Revisién por flexocompresién La resistencia a flexocompresion de muros sin refuerzo se calcula suponiendo una

distribucién lineal de esfuerzos en la mamposteria. Se considera que la mamposteria no resiste tensiones y que la falla ocurre cuando aparece en la seccin critica un esfuerzo de compresion igual f*m (Arnal; 1991, 655).

Se revisara unicamente para el caso mas desfavorable que es el de los muros de planta baja en los marcos | y 7.

P= 14 625 kg (1.1) = 16 087.5 kg

M = (8 779 220 ton ~ cm) (1.1) = 9 657 142.00 kg - om

I (b = 24 cm, h = 760 cm) = 877 952 000.00 cm‘

A = (24 cm) (760 cm ) = 18 240 cm?

De Ja formula de la escuadria tenemos:

Comparando el esfuerzo actuante con el esfuerzo resistente, se observa que el primero es mucho menor que el segundo, ya que el f*m se considera igual a 15 kg / cm? para tabique de barro recocido (Arnal; 1991, 646).

B.2 Revisién por cortante Para tomar en cuenta la contribucién de los aplanados a la resistencia por cortante, se

aumentara 12 cma la dimensi6n transversal del muro. La simplificacion anterior se basa en la suposicién de que el mddulo de elasticidad del mortero es al menos 3 veces mas grande que el de la mamposteria.

La fuerza cortante que resiste el concreto se obtiene de la siguiente formula:

Vr = 0.7 (0.85 v* At) = 0.7 (0.85) (3.5) (32) (760) = 50.646.4 ton

v* se toma igual a 3.5 kg / cm? para mamposteria pegada con mortero tipo 1. (Arnal; 1991, 646).

VIK

Anilisis y discfio estructural de un edificio de estacionamiento para la U.D.V. OD STEARNS

El cortante ultimo se obtiene de multiplicar el valor obtenido del analisis por el factor de carga (1.1 para este caso).

Vu = 44.13 ton (1.1) = 48.543 ton.

Como se puede ver, el valor del cortante ultimo es menor al resistente, por lo que se aceptara la seccion.

277

REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

Mendenhall, Reinmuth. : ; ESTADISTICA PARA ADMINISTRACION Y ECONOMIA. 1993, México D. F.

Grupo Editorial Iberoamérica, tercera edicién.

Plazola ARQUITECTURA HABITACIONAL II Editorial Limusa, quinta edicién.

Roberto Meli Piralla. DISENO ESTRUCTURAL. 1985, México D.F.

Editorial Limusa, primera edicién.

Jack McCormac, Rudolf E. Elling. ANALISIS DE ESTRUCTURAS, métodos clasico y matricial. 1996, México D. F.

Editorial Alfaomega, primera edicion.

José Luis Camba C., Francisco Chacon C., Francisco Pérez A. APUNTES DE ANALISIS ESTRUCTURAL I. 1994, México D. F.

U_N.A.M., primera edicién.

Enrique Bazan Zurita, Roberto Meli Piralla. DISENO SISMICO DE EDIFICIOS. 1998, México D. F. Editorial Limusa, primera edicion

Luis Arnal Simon, Carlos Betancourt Suarez. REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES PARA EL DISTRITO ILUSTRADO Y COMENTADO. 1991, México D. F.

Editorial Trillas, primera edicién.

Gonzalez Cuevas, Robles. ASPECTOS FUNDAMENTALES DEL CONCRETO REFORZADO. 1995, México D.F. Editorial Limusa, tercera edicién.

Referencias bibliograficas

FEDERAL

VIR


Gaceta oficial del distrito federal.

NORMAS TECNICAS COMPLEMENTARIAS PARA DISENO Y CONSTRUCCION DE ESTRUCTURAS DE CONCRETO. 1996, México D. F.

Carlos Magdaleno, Rafael Rojas. CIMENTACIONES SUPERFICIALES. 1992, México D. F. Primera edicion.

Joseph E. Bowles. FOUNDATION ANALYSIS AND DESIGN. 1977, Tokyo.

Mc Graw — Hill, segunda edicion.

Rafael Rojas Rojas. APUNTES DE CIMENTACIONES. Morelia Mich.

William Schick, Charles j. Merz, Jr. FORTRAN PARA INGENIERIA

1974, Edo. de México

Mc Graw ~ Hill, primera edicién.

Rafael Cal y Mayor. ESTACIONAMIENTOS. Primera edici6n.

79

universidad don vasco. escuela de ingenierÍa anÁlisis y...

Documents