tesis
DESCRIPTION
sad adTRANSCRIPT
-
UNIVERSIDAD NACIONAL AUTNOMA
DE MXICO
PROGRAMA EN CIENCIA E INGENIERA DE MATERIALES
INSTITUTO DE INVESTIGACIONES EN MATERIALES
Fuerzas Intermoleculares en la Interfase
Mediante Equilibrio Solucin-Superficie
TESIS
QUE PARA OPTAR POR EL GRADO DE:
MAESTRO EN CIENCIA E INGENIERA
DE MATERIALES
PRESENTA:
ING. QUM. ESTEBAN OLVERA
MAGAA
TUTOR
DR. JESS GRACIA FADRIQUE
FACULTAD DE QUMICA
MXICO, D.F. Febrero del 2015
-
JURADO ASIGNADO:
PROFESORES
PRESIDENTE: Dr. Ricardo Vera Graziano
PRIMER VOCAL: Dr. Jess Gracia Fadrique
SEGUNDO VOCAL: Dra. Josefina Viades Trejo
TERCER VOCAL: Dr. Hctor Domnguez Castro
SECRETARIO: Dr. Fernando Garca Snchez
SITIO DONDE SE DESARROLL EL TEMA:
Laboratorio de Superficies
Departamento de Fisicoqumica
Facultad de Qumica
Ciudad Universitaria
Universidad Nacional Autnoma de Mxico
ASESOR DEL TEMA:
Dr. Jess Gracia Fadrique
SUSTENTANTE:
Esteban Olvera Magaa
-
AGRADECIMIENTOS
A mis padres, Guadalupe y Esteban, que con su apoyo, cario, amor y ejemplo
me impulsan a seguir adelante, gracias. A mis hermanos Flor, Belem y Angel, por
seguir juntos en todo momento, siempre estan presentes en lo que hago, los quiero
mucho. A mis sobrinos y sobrinas de los que siempre aprendo nuevas travesuras.
A Pamela, por todo el apoyo, amor y paciencia durante todo este tiempo, gracias,
siempre aprendo cosas nuevas contigo.
A Jess Gracia Fadrique, por el ejemplo, conocimientos, consejos y experiencias
vividas durante mi estancia en el grupo, gracias.
A todos los compaer@s y amig@s del laboratorio 310 de Superficies, gracias, por
el tiempo y amistad.
Gracias a los compaer@s del Instituto de Investigaciones en Materiales, por el
aprendizaje, tiempo y amistad sembrados.
A los compaer@s y amig@s que se organizan en la facultad, por su ejemplo diario
de dejar una Universidad y un pas mejor, gracias.
A los amig@s y compaer@s de la OPC-Cleta, por la lucha constante en la cultura
el arte y la poltica, gracias por caminar juntos.
A los campesin@s, pueblos indigenas, obrer@s, emplead@s, maestr@s, por el ejem-
plo diario de trabajo y lucha por un pas y un mundo ms digno y humano, gracias.
Este proyecto de tesis se desarrollo gracias al apoyo financiero de la Direccin
General de Asuntos del Personal Acadmico (DGAPA), a travs del Programa de
Apoyo a Proyectos de Investigacin e Innovacin Tecnolgica (PAPIIT), otorgado
al proyecto Tensin Interfacial Ultrabaja, con la clave DGAPA-PAPIIT IT IN14015
ii
-
NDICE GENERAL
Lista de Smbolos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
1. Termodinmica de equilibrio de fases . . . . . . . . . . . . . . . 6
1.0.1. Primera ley de la termodinmica . . . . . . . . . . . . . . 6
1.0.2. Segunda ley de la termodinmica . . . . . . . . . . . . . 7
1.0.3. Entropa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
1.0.4. Ecuacin Fundamental de la Termodinmica . . . . . . . 7
1.0.5. Entalpa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
1.0.6. Energa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
1.1. Potencial qumico . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10
1.1.1. Equilibrio de fases . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
1.1.2. Energa de Gibbs . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 13
1.1.3. Ecuacin de Gibbs-Duhem . . . . . . . . . . . . . . . . . 14
1.1.4. Potencial qumico de un gas ideal . . . . . . . . . . . . . 15
1.1.5. Potencial qumico de un gas real . . . . . . . . . . . . . . 16
1.1.6. Potencial qumico de una solucin ideal . . . . . . . . . . 17
1.1.7. Potencial qumico en una solucin real . . . . . . . . . . . 18
1.1.8. Funciones de exceso . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 20
1.1.9. Coeficientes de actividad en mezclas binarias . . . . . . . 21
1.1.10. Ecuaciones de Margules . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21
1.1.11. Ecuacin de Van Laar . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23
1.1.12. Ecuacin de Wilson . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26
1.1.13. Non Random Two Liquid (NRTL) . . . . . . . . . . . . . 27
2. Termodinmica de superficies . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28
2.1. Tensin Superficial . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 28
2.1.1. Tensin superficial de soluciones . . . . . . . . . . . . . . 29
2.1.2. Presin de Superficie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30
iii
-
2.2. Representacin termodinmica de la superficie . . . . . . . . . . . 31
2.2.1. Energa interna . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32
2.2.2. Entalpa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34
2.2.3. Energa de Helmholtz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34
2.2.4. Energa de Gibss . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34
2.3. Ecuacin de Gibss-Duhem . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35
2.4. Ecuacin de adsorcin de Gibbs[1], [2] . . . . . . . . . . . . . . . 35
3. Ecuaciones de estado de superficie . . . . . . . . . . . . . . . . 37
3.1. Ecuaciones de estado bidimensionales . . . . . . . . . . . . . . . 37
3.1.1. Ecuacin ideal bidimensional . . . . . . . . . . . . . . . . 37
3.1.2. Ecuacin de Volmer . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 39
3.1.3. Ecuacin de van der Waals para la superficie . . . . . . . 39
3.2. Potenciales qumicos en el equilibrio disolucin superficie . . . . . 40
3.2.1. Equilibrio disolucin ideal-superficie ideal . . . . . . . . . 40
3.2.2. Equilibrio disolucin no ideal-superficie ideal . . . . . . . . 42
3.2.3. Equilibrio disolucin no ideal a dilucin infinita-superficie ideal 42
3.2.4. Equilibrio disolucin ideal-superficie no ideal (Volmer) . . 43
3.2.5. Equilibrio disolucin no ideal a dilucin infinita-superficie no ideal (Volmer) 44
3.2.6. Equilibrio disolucin no ideal-superficie no ideal (Volmer) . 44
3.2.7. Equilibrio disolucin - superficie para tensoactivos . . . . . 45
4. Fuerzas intermoleculares . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47
4.1. Fuerzas intermoleculares . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47
4.2. Fuerzas de origen puramente electrosttico . . . . . . . . . . . . 47
4.3. Fuerzas entre dipolos permanentes . . . . . . . . . . . . . . . . . 48
4.4. Fuerzas entre iones y dipolos permanentes . . . . . . . . . . . . . 48
4.5. Fuerzas entre iones y dipolos inducidos . . . . . . . . . . . . . . . 48
4.6. Fuerzas repulsivas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 49
4.7. Enlaces de hidrgeno . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 49
4.8. Fuerzas entre molculas no polares (fuerzas de dispersin de London) 49
4.9. Momento dipolar . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 50
5. Sistemas tipo Langmuir . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51
5.1. Ecuacin de estado de Langmuir . . . . . . . . . . . . . . . . . . 51
5.2. Modelos derivados de Langmuir . . . . . . . . . . . . . . . . . . 53
iv
-
5.3. Potencial qumico de Langmuir . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 57
6. Anlisis de Resultados . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59
6.1. Resultados . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59
7. Conclusiones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 70
8. Recomendaciones y perspectivas . . . . . . . . . . . . . . . . . 71
Referencias bibliogrficas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 72
A. Tablas de resultados . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 81
A.1. Disolucin ideal - Superficie no ideal . . . . . . . . . . . . . . . . 81
A.2. Disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . . . . 85
A.3. Disolucin no ideal-superficie no ideal, actividad . . . . . . . . . . 90
A.4. Disolucin no ideal-superficie no ideal actividad (Langmuir) . . . . 94
ndice alfabtico . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 99
v
-
NDICE DE FIGURAS
1.1. Margules 2 sufijos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 22
2.1. Tensin Superficial . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 29
2.2. Tensin superficial de soluciones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 30
2.3. Presin superficial . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31
2.4. Interfase . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 32
5.1. Sistema ideal en la superficie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54
5.2. Sistema ideal en la superficie . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54
5.3. Comportamiento discontinuo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 55
6.1. Comportamiento montono y creciente . . . . . . . . . . . . . . . 60
6.2. Sistema tipo Langmuir . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 60
6.3. Sistema tipo Langmuir . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61
6.4. Sistema tipo Langmuir . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61
6.5. Sistema tipo Langmuir . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62
6.6. Sistema disolucin ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . . 63
6.7. Sistema disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . 64
6.8. Sistema disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . 65
6.9. Sistema disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . 66
6.10. Sistema disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . 67
6.11. Sistema disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . 68
6.12. Sistema disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . 69
vi
-
TABLAS
A.1. Sistema disolucin ideal - superficie no ideal, sistemas tipo Langmuir 81
A.1. Sistema disolucin ideal - superficie no ideal, sistemas tipo Langmuir 82
A.1. Sistema disolucin ideal - superficie no ideal, sistemas tipo Langmuir 83
A.1. Sistema disolucin ideal - superficie no ideal, sistemas tipo Langmuir 84
A.2. Disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . . . . . 85
A.2. Disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . . . . . 86
A.2. Disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . . . . . 87
A.2. Disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . . . . . 88
A.2. Disolucin no ideal - superficie no ideal . . . . . . . . . . . . . . . 89
A.3. Disolucin no ideal-superficie no ideal, actividad . . . . . . . . . . 90
A.3. Disolucin no ideal-superficie no ideal, actividad . . . . . . . . . . 91
A.3. Disolucin no ideal-superficie no ideal, actividad . . . . . . . . . . 92
A.3. Disolucin no ideal-superficie no ideal, actividad . . . . . . . . . . 93
A.3. Disolucin no ideal-superficie no ideal, actividad . . . . . . . . . . 94
A.4. Disolucin no ideal-superficie no ideal (Langmuir) . . . . . . . . . 94
A.4. Disolucin no ideal-superficie no ideal (Langmuir) . . . . . . . . . 95
A.4. Disolucin no ideal-superficie no ideal (Langmuir) . . . . . . . . . 96
A.4. Disolucin no ideal-superficie no ideal (Langmuir) . . . . . . . . . 97
A.4. Disolucin no ideal-superficie no ideal (Langmuir) . . . . . . . . . 98
vii
-
OBJETIVO
Identificar efectos atractivos en la interfase lquido-vapor haciendo uso de datos de
tensin superficial vs composicin reportados en la literatura, mediante ecuacio-
nes de estado de superficies y coeficientes de actividad a dilucin infinita para el
anfifilo.
1
-
HIPTESIS
Cuando un sistema binario de lquidos ordinarios en coordenadas vs ln x
presenta un comportamiento montono creciente en todo el intervalo de
composicin, cumplir con la ecuacin de estado de superficie de Langmuir
y ser ideal; en caso contrario, los coeficientes de actividad de la fase volu-
mtrica no sern unitarios.
2
-
LISTA DE SMBOLOS
T temperatura
Q calor
U energa interna
W trabajo
S entropa
P presin
V volumen
H entalpa
F energa libre de Helmholtz
G energa libre de Gibbs
n nmero de moles
potencial qumico
x fraccin mol
tensin superficial
presin de superficie, , fases
1, 2, n, constantes de interaccn
coeficiente de actividad
concentracin superficial en exceso
A rea
vads velocidad de adsorcin
vdes velocidad de desorcin
vads constante de rapidez de adsorcin
vdes constante de rapidez de desorcin
fraccin de espacios ocupados
R constante de los gases
efecto liofobico coeficiente de reparto
3
-
INTRODUCCIN
El modelo propuesto por Langmuir es uno de los ms utilizados en el rea de
superficies. Inicialmente, se desarrollo para explicar lo que ocurre en la interfa-
se slido-gas, pero tambien es utilizado para estudiar las interfases lquido-gas y
lquido-lquido. El modelo de Langmuir incide en diferentes aplicaciones tecnol-
gicas como catalizadores, adsorbentes, tensoactivos y protenas. A pesar del alto
impacto en el rea de superficies, el contenido termodinmico del modelo no se
ha estudiado lo suficiente, as como tampoco la relacin con los coeficientes de
actividad y la idealidad - no idealidad contenidas. Es por esto que en este trabajo
se encontr una ventaja en el tercer postulado de Langmuir, donde ms que una
limitante, presenta una forma conveniente al mostrar las fuerzas entre las molcu-
las en la superficie a travs del anlisis de la actividad termodinmica.
En el Captulo 1, se presentan los fundamentos termodinmicos del estudio de
equilibrio de fases, comenzando por la leyes termodinmica y las funciones auxilia-
res, as como se hace ver la importancia de la igualdad de los potenciales qumicos
de un gas y una solucin ideal y real en el contexto de equilibrio de fases, lo que
conduce proponer funciones en exceso para la descripcin de soluciones en funcin
de la concentracin como son las propuestas por Margules, van Laar, etc. En el
Captulo 2, se revisa el fenmeno de la tensin superficial, la construccin de la
termodinmica de superficies a partir de la propuesta de que la superficie se com-
porta como una fase adicional, las funciones auxiliares y la forma de la ecuacin
de Gibbs-Duhem, as como su relacin con el potencial qumico que conduce a la
ecuacin de adsorcin de Gibbs. En el Captulo 3, se exploran las ecuaciones de
estado en dos dimensiones; ecuaciones que describen el comportamiento que se
presenta en la superficie. Partiendo de un caso general, se estudia el caso de la
ecuacin de estado ideal para la superficie, as como la isoterma asociada. Para
llevar la discusin del caso no ideal propuesto por Volmer en su modelo, que contie-
ne un trmino atractivo que involucra a las fuerzas intermoleculares, se presentan
4
-
0 Lista de Smbolos 5
los diferentes casos de equilibrio solucin-superficie que implican la igualdad de
los potenciales qumicos. En Capitulo 5, se presenta una breve descripcin de las
diferentes fuerzas entre molculas debido a su conformacin y su ubicacin en el
espacio, y como se clasifican dependiendo de su interaccin. Tambien se estudia
la isoterma de adsorcin propuesta por Langmuir, que es uno de los modelos ms
usados para explicar e interpretar datos de concentracin superficial en relacin a la
composicin del seno del lquido de diversos sistemas. La derivacin de la ecuacin
de estado de Langmuir a travs de la ecuacin de adsorcin de Gibbs, as como
su comportamiento en distintas coordenadas y sus beneficios. Por ltimo, en el
Captulo 6, se muestran los resultados, clasificacin de acuerdo a su representacin
en coordenadas vs ln x y su implicacin en este trabajo, as como su anlisis
mediante diferentes modelos.
-
1
TERMODINMICA DE EQUILIBRIO DE
FASES
1.0.1. Primera ley de la termodinmica
Una de las manifestaciones en la naturaleza es la energa asociada a los cambios y
transformaciones; el calor y el trabajo son dos formas de energa que estan conte-
nidas en un principio fundamental conocido como primera ley de la termodinmica
o ley de la conservacin de la energa, cuyo planteamiento formal indica que la
energa no puede crearse o destruirse slo cambia de una forma a otra. Para un
sistema cerrado homogneo y en equilibrio, la primera ley se expresa de la forma:
dU = Q+ W (1.1)
donde dU es un cambio diferencial de energa interna del sistema, Q es una
cantidad diferencial de calor transferido de los alrededores al sistema y W un
cambio diferencial del trabajo externo efectuado al mismo tiempo por el sistema.
dU es una diferencial exacta, debido a que el cambio en la energa interna slo
depende de los estados inicial y final del sistema y es independiente del camino
tomado entre ellos; Q y W no son diferenciales exactas ya que sus valores
dependen de la naturaleza del camino entre estados.
El trabajo puede dividirse en dos partes, trabajo mecnico PdV o de expansin,
donde P es la presin y dV el cambio de volumen, y el trabajo desarrollado por otro
medio W (elctrico, magntico, de tensin superficial, elstico, etc.); es decir,
W = PdV + W (1.2)
la ecuacin (1.1) toma la forma:
Q = dU + PdV + W (1.3)
si slo se efectua trabajo mecnico, entonces.
6
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 7
Q = dU + PdV (1.4)
1.0.2. Segunda ley de la termodinmica
La primera ley de la termodinmica establece la relacin entre el calor transferido y
el trabajo realizado por un sistema, pero no seala ninguna restriccin en la fuente
de calor o la direccin del flujo de ste. La segunda ley de la termodinmica si
establece restricciones sobre el sistema, a saber:
El flujo de calor es unidireccional y se lleva a cabo desde una temperatura
ms elevada a otra menor
Es imposible que un sistema realice un proceso cclico cuyos nicos efectos
sean el flujo de calor desde una fuente de calor al sistema y la realizacin,
por el sistema, de una cantidad de trabajo equivalente sobre el entorno.
1.0.3. Entropa
Para llegar a un enunciado general de la segunda ley y expresarla en forma mate-
mtica, se define una nueva funcin S, llamada entropa del sistema. La entropa
se define como
dS >Q
T(1.5)
Esta relacin es vlida tanto para los procesos reversibles (=) como para los irre-
versibles (>) que tengan lugar en cualquier sistema. Al analizar procesos termodi-
nmicos interesar el cambio de entropa; es decir, la diferencia de entropa en los
estados inicial y final de un proceso.
1.0.4. Ecuacin Fundamental de la Termodinmica
El segundo principio de la termodinmica se expresa analticamente por la ecuacin
(1.5), que puede escribirse :
TdS > Q (1.6)
sustituyendo el primer principio de la termodinmica (1.4) en la ec. (1.6), se ob-
tiene:
TdS > dU + PdV (1.7)
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 8
Esta relacin recibe el nombre de ecuacin unificada de los principios primero
y segundo de la termodinmica o ecuacin fundamental de la termodinmica.
La ecuacin (1.7) incluye las propiedades termodinmicas P, V, T, U y S . Las
propiedades termodinmicas adicionales aparecen slo por definicin en relacin
con estas propiedades. Para un proceso reversible la ecuacin (1.7) se expresa
como:
dU = TdS PdV (1.8)
1.0.5. Entalpa
Para los cambios trmicos a presin constante se define una funcin llamada por
Kamerlingh Onnes [3] entalpa y definida por Porter [4] por la letra H .
H = U + PV (1.9)
Puesto que las variables de la entalpa son funciones de estado, H tambien es una
funcin de estado; para un cambio diferencial se tiene
dH = dU + PdV + V dP (1.10)
si se tiene un sistema a presin constante, resulta
dH = dU + PdV (1.11)
1.0.6. Energa
El trabajo mximo que un proceso puede proporcionar, no es necesariamente igual
a la cantidad de energa disponible para realizar un trabajo til, aunque el proceso
se efecte reversiblemente. De la cantidad total de trabajo disponible, una parte
se emplea en realizar trabajo presin-volumen, bien sea debido a una contraccin
o expansin del sistema durante el proceso.
Se definen otras dos propiedades adicionales, como la energa de Helmholtz,
F = U TS (1.12)
y la energa de Gibbs,
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 9
G = H TS (1.13)
Cada una de estas propiedades definidas, conduce directamente a una ecuacin
similar a la (1.7). Cuando dU de la ecuacin (1.8) se sustituye en (1.10) se reduce
a
dH = TdS + V dP (1.14)
De manera similar, de la ecuacin (1.12),
dF = dU TdS SdT (1.15)
Al sustituir la ecuacin (1.8) en (1.15)
dF = SdT PdV (1.16)
De manera anloga, de las ecuaciones (1.13) y (1.14) se tiene que
dG = SdT + V dP (1.17)
Las ecuaciones (1.14), (1.16) y (1.17) estn sujetas a los mismos requisitos que la
ecuacin (1.8). Todas ellas estn escritas para la masa total de cualquier sistema
cerrado. Resumiendo
dU = TdS PdV
dH = TdS + V dP
dF = SdT PdV
dG = SdT + V dP
Estas relaciones entre propiedades fundamentales son ecuaciones de ndole general
para un fluido homogneo de un componente, tambien conocidas como potenciales
termodinmicos.
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 10
1.1. Potencial qumico
Hasta aqu se considera que el sistema est compuesto de una sustancia pura. Si
se tiene una mezcla, o se realiza una reaccin qumica, la composicin del sistema
vara. Por lo tanto, las propiedades termodinmicas cambian. En consecuencia,
se introduce la dependencia del cambio en la composicin en las ecuaciones ter-
modinmicas. Para una sustancia pura o para una mezcla de composicin fija, la
ecuacin fundamental para la energa libre de Gibbs (1.17) es:
dG = SdT + V dP
Cuando el sistema es cerrado y de composicin constante, la ecuacin toma la
forma:
(
G
P
)
T,n
= V (1.18)
(
G
T
)
P,n
= S (1.19)
en donde el subndice n indica que el nmero de moles de todas las especies
qumicas se mantiene constante.
Ahora se puede tratar el caso general de un sistemas abierto de una sola fase que
puede intercambiar materia con el ambiente que lo rodea. La energa de Gibbs G
es una funcin de T y P . Dado que el sistema puede intercambiar materia con
los alrededores, ahora G tambin es una funcin del nmero de moles (ni) de las
distintas especies qumicas presentes. As,
G = G(P, T, n1, n2, . . . , ni, . . .) (1.20)
en donde las ni es el nmero de moles de las i especies. La diferencial total de G
es
dG =
(
G
P
)
T,ni
dP +
(
G
T
)
P,ni
dT +
i
(
G
ni
)
P,T,nj 6=i
dni (1.21)
en donde la suma es sobre todas las especies i existentes y el subndice nj 6=iindica que todos los moles, excepto el i -simo, se mantienen constantes. Se pueden
reemplazar las dos primeras derivadas parciales por las ecs. (1.18) y (1.19):
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 11
dG = V dP SdT +
i
(
G
ni
)
P,T,nj 6=i
dni (1.22)
Se define el potencial qumico de la especie i en la mezcla como
i
(
G
ni
)
T,P,nj 6=i
(1.23)
Expresada en trminos de i, la ecuacin general para dG es
dG = SdT + V dP +
i
idni (1.24)
Esta ecuacin se aplica a procesos en los que un sistema de una sola fase est en
equilibrio mecnico y trmico, de composicin variable.
De manera similar y tomando una mol de referencia las ecuaciones (1.8), (1.14) y
(1.16):
dU = TdS PdV +
i
idni (1.25)
dH = TdS + V dP +
i
idni (1.26)
dF = SdT PdV +
i
idni (1.27)
que son las ecuaciones fundamentales para un sistema abierto. De forma similar
a la ecuacin (1.23), se puede definir el potencial qumico en trminos de otros
parmetros termodinmicos de las ecuaciones, (1.25) - (1.27)
i
(
U
ni
)
V,S,nj 6=i
(
H
ni
)
P,S,nj 6=i
(
F
ni
)
V,T,nj 6=i
(1.28)
Las variables independientes T y P son las ms usadas en qumica y por lo tanto el
potencial qumico se expresa generalmente como la energa de Gibbs parcial molar
como se expresa en la ecuacin (1.23). El potencial qumico, i, tambin es una
propiedad intensiva y su valor depende de T , P y la composicin del sistema.
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 12
1.1.1. Equilibrio de fases
Considere un sistema cerrado que consiste de dos fases en equilibrio. Dentro de
este sistema cerrado cada una de las fases es un sistema abierto, por lo que se
transfiere materia entre fases. Por lo tanto, la ecuacin (1.24) se puede escribir,
para cada fase:
dG = SdT + V dP +
i
i dni
dG = SdT + V dP +
i
i dn
i
en donde los subndices y identifican las diferentes fases. Se ha supuesto que
en el equilibrio, T y P son constantes a travs de todo el sistema. El cambio en la
energa de Gibbs del sistema total, se expresa por una ecuacin de la forma
M = M +M
por lo que
dG = SdT + V dP +
i
i dni +
i
i dn
i (1.29)
Dado que el sistema de dos fases es cerrado, la ecuacin (1.17) tambin debe ser
vlida. La comparacin de las dos ecuaciones muestra que en el equilibrio
i
i dni +
i
i dn
i = 0
Los cambios dni y dni son el resultado de la transferencia de materia entre las
fases, y la conservacin de la materia requiere que
dni = dni
Por consiguiente,
i
(
i i
)
dni = 0
Dado que las dni son independientes, arbitrarias y diferentes de cero, la nica
forma en la que el lado izquierdo de esta ecuacin puede ser cero, es que los
trminos entre parntesis sean iguales, es decir,
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 13
i = i (i = 1, 2, . . . , N) a T, P = ctes.
en donde N es el nmero de especies existentes en el sistema.
Considerando sucesivamente pares de fases, se puede generalizar para ms de dos
fases la igualdad de los potenciales qumicos; el resultado para fases es
i = i =
i (i = 1, 2, . . . , N) a T, P = ctes. (1.30)
As, mltiples fases a la misma T y P estn en equilibrio cuando el potencial
qumico de cada especie es el mismo en todas las fases.
La aplicacin de la ecuacin (1.30) a problemas especficos de equilibrio de fases
requiere el uso de modelos que describan el comportamiento de las soluciones,
los cuales proporcionan expresiones para G o para las i como funciones de la
temperatura, la presin y la composicin.
1.1.2. Energa de Gibbs
El hecho de que los i sean propiedades intensivas implica que slo dependen de
otras propiedades intensivas de composicin como la fraccin molar. Supngase
una superficie matemtica diferencial y cerrada, designando la energa de Gibbs de
este sistema por G0 y el nmero de moles de la especie i-sima del sistema, por n0i .
Cunto aumentar la energa de Gibbs del sistema si se hace crecer esta superficie
de modo que contenga mayor cantidad de mezcla. Imaginese que la frontera final
se amplia y deforma de tal manera que encierre cualquier cantidad deseada de
mezcla en un recipiente de cualquier forma. Se supondr que la energa de Gibbs
del sistema ampliado es G y que el nmero de moles sea ni. Se obtiene el cambio
en energa de Gibbs integrando la ecuacin (1.24) a T y P constantes; esto es,
G
G0dG =
i
i
ni
n0i
dni (1.31)
GG0 =
i
i(ni n0i ) (1.32)
Imaginemos ahora que esta pequea frontera inicial se reduce hasta cerrar un
volumen cero; entonces n0i = 0 y G0 = 0. Esto reduce la ecuacin (1.32) a
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 14
G =
i
nii (1.33)
La regla aditiva de esta ecuacin es una propiedad importante de los potenciales
qumicos. Conociendo los potenciales qumicos y el nmero de moles de cada cons-
tituyente, la energa de Gibbs total, G, de la mezcla puede calcularse, empleando
la ecuacin (1.33) a temperatura y presin fijas. Si el sistema contiene slo una
sustancia, entonces la ecuacin (1.33) se reduce a G = n, o
=G
n(1.34)
Segn la ecuacin (1.34), el potencial qumico de una sustancia pura es simple-
mente la energa de Gibbs molar.
1.1.3. Ecuacin de Gibbs-Duhem
Diferenciando la ecuacin (1.33), se obtiene una relacin adicional para i:
dG =
i
(nidi + idni)
igualando con la ecuacin (1.24) se obtiene:
i
nidi = SdT + V dP (1.35)
que corresponde a la ecuacin de Gibbs-Duhem. Si la temperatura y presin per-
manecen constantes y slo se producen variaciones en la composicin, la ecuacin
(1.35) adquiere la forma
[
i
nidi = 0
]
T,P
(1.36)
Esta ecuacin muestra que si la composicin vara, los potenciales qumicos no
cambian independientemente. Por ejemplo, en un sistema de dos constituyentes,
la ecuacin (1.36) se transforma en
[n1d1 + n2d2 = 0]T,P (1.37)
reordenando, se tiene
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 15
d2 =
(
n1
n2
)
d1 (1.38)
La ecuacin (1.38) muestra que un cambio simultneo en d2 ocurre si d1 cambia
cuando se vara la composicin.
1.1.4. Potencial qumico de un gas ideal
A fin de comprender las propiedades de equilibrio de las soluciones de gas y l-
quido se debe explicar cmo vara el potencial qumico de una solucin con su
composicin. La energa de Gibbs para un componente puro se expresa de forma
conveniente integrando la ec. (1.18), a temperatura constante, desde una presin
de referencia P0 hasta otro valor de la presin P :
G
G0dG =
P
P0
V dP (1.39)
o bien
G(T, P ) = G0(T, P ) +
P
P0
V dP (1.40)
donde G0(T, P ) es el valor de G a la presin de referencia P0, la energa de Gibbs
estndar, que es una funcin de T y P . El volumen de los gases es ms grande
que para los slidos y lquidos, y depende en gran medida de la presin. Conside-
rese un gas a baja presin, por lo que las fuerzas intermoleculares se consideran
despreciables. Este gas se representa por la ecuacin del gas ideal
PV = nRT (1.41)
Sustituyendo de ecuacin del gas ideal (1.41) en (1.40), resulta
G(T, P ) = G0(T, P ) +
P
P0
nRTdP
P(1.42)
G(T, P ) = G0(T, P ) + nRT ln
(
P
P0
)
(1.43)
y sustituyendo la relacin (1.34) para la energa molar del gas ideal en (1.43), se
obtiene
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 16
(T ) = 0(T ) +RT ln
(
P
P0
)
(1.44)
En la ecuacin (1.44) no se puede fijar el estado estandar de forma arbitraria, ya
que cuando P0 0 entonces G(T, P ) , usualmente se selecciona como
estado estandar P0 = 1, por lo que (1.44) resulta:
(T, P ) = 0(T, P ) +RT ln(P ) (1.45)
1.1.5. Potencial qumico de un gas real
Para gases reales puros, no se puede aplicar la ecuacin (1.41), por lo que no se
puede integrar la ecuacin (1.40). Sin embargo, es necesario preservar la forma de
las ecuaciones que se han derivado para el sistema termodinmico ideal. Con el fin
de adaptar la ecuacin (1.44) para gases reales, se reemplazar la presin medida
real, P , por un trmino de presin efectiva propuesto por Lewis [5], que nombr
fugacidad, f ,
(T, P ) = 0(T, P ) +RT ln(f) (1.46)
La fugacidad se define como la tendencia al escape de las molculas y tiene las
mismas unidades que la presin. Por definicin, la presin para el gas ideal es oca-
sionada solamente por la energa cintica de las molculas y no hay interacciones
intermoleculares. Sin embargo, para gases reales, las interacciones intermoleculares
estan presentes y es necesario expresarlas en trminos termodinmicos. Se puede
definir un estado estandar hipottico en el cual todas las interacciones intermolecu-
lares desaparecen. Este puede servir como base para la expresin de otros estados,
por lo que si se asume que a P = 1 atm, cualquier gas real se comporta idealmente
tomando slo en cuenta la energa cintica de las molculas para la presin, por
lo que no se lleva a cabo ninguna interaccin intermolecular. Para determinar el
valor absoluto de f es necesario seleccionar un estado estndar. La eleccin obvia
es requerir que f P cuando P 0, por lo que,
lmP0
f
P= 1 (1.47)
es decir, la fugacidad se define a fin de que tienda a la presin cuando la presin se
aproxime a cero. Se puede demostrar por las ecuaciones (1.18), (1.46) que llevan
a la siguiente expresin
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 17
0 = RT lnf
f0=
P
P0
V dP (1.48)
el ndice 0 indica que las cantidades estn evaluadas en el estado de referencia.
Restando de cada miembro de la ecuacin (1.48), RT lnP0 resulta en
RT ln f = RT lnf0
P0+RT lnP +
P
P0
(
V RT
P
)
dP (1.49)
si se toma el lmite cuando P0 0,f0
P0 1 por (1.47) queda como
ln f = lnP +
P
0
(
V
RT
1
P
)
dP (1.50)
para determinar f por medio de esta relacin es necesario tener la ecuacin de
estado o integrar de forma numrica los datos P, V, T para el gas. Si el gas es ideal
f P .
1.1.6. Potencial qumico de una solucin ideal
El modelo de solucin ideal sirve como referencia al momento de analizar el com-
portamiento de las soluciones reales, desde el punto de vista molecular la solucin
ideal es aquella en la que molculas de distintas especies que conforman la solucin
son tan semejantes unas a otras, que las molculas de uno de los componentes
pueden sustituir a las molculas de otro componente de la solucin sin que ocurra
un cambio de la estructura espacial de esta, o de la energa de las interacciones
intermoleculares presentes en la solucin. Por lo que, las desviaciones en el com-
portamiento ideal se deben a la diferencia entre las interacciones intermoleculares
y a diferencias en forma y tamao de las molculas [6]. Considere el caso de una
solucin lquida en equilibrio con su vapor, en el caso del disolvente, la igualdad de
los potenciales qumicos se expresa como:
disolliq = disolvap (1.51)
donde disolliq es el potencial qumico del disolvente en el lquido, disolvap es el potencial
qumico del disolvente en el vapor. Se considera al vapor como disolvente gas ideal,
con una presin P , por lo que el potencial qumico est dado por la ecuacin
disolvap = 0vap(T ) +RT lnP . Entonces, la ecuacin (1.51) se transforma en
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 18
liq = 0vap +RT lnP (1.52)
La ley de Raoult establece que la presin de vapor del disolvente sobre una solucin
(Pi) es igual a la presin de vapor del disolvente puro (P 0) multiplicada por la
fraccin molar del disolvente en la solucin ideal (xi).
Pi = P0xi (1.53)
Aplicando la ley de Raoult (1.53), en la ecuacin (1.52) se obtiene:
liq = 0vap +RT lnP
0 +RT lnxi (1.54)
Si estuviese en equilibrio el disolvente puro con el vapor, la presin sera P 0 y la
condicin de equilibrio es
0liq = 0vap +RT lnP
0 (1.55)
donde 0liq representa el potencial qumico del disolvente lquido puro. Restando la
ecuacin (1.55) a la (1.54), se obtiene
liq 0liq = RT ln xi (1.56)
En est ecuacin no aparece nada relacionado con la fase de vapor, por tanto, la
ecuacin se transforma en
0 = RT ln xi (1.57)
Donde es el potencial qumico del disolvente en la solucin, 0 es el potencial
qumico del lquido puro, una funcin de T y P , y x es la fraccin molar del disol-
vente en la solucin. [7]
1.1.7. Potencial qumico en una solucin real
Si define como A al disolvente en la solucin, el potencial qumico del vapor del
disolvente puro A en la fase gas se puede obtener de la ecuacin (1.44)
A(vapor) = 0A +RT ln
(
P AP 0
)
(1.58)
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 19
donde el subndice () representa las cantidades relativas a las sustancias puras,
por lo que P A es la presin de vapor de A puro. De la ecuacin (??), se tiene que
A(lquido) = A(vapor), y para P
0 = 1atm, se puede escribir
A(lquido) = 0A +RT lnP
A (1.59)
Ahora, si se disuelve un soluto B en A, se obtiene una solucin AB. La disolucin
de B en A reduce la presin de vapor del valor P A a PA. Para esta solucin, similar
a la ecuacin (1.59), se escribe
A(solucin) = 0A +RT lnPA (1.60)
Si se resta la ecuacin (1.59) a la ecuacin (1.60) para eliminar trmino del po-
tencial qumico estandar, 0A, se obtiene
A = A +RT ln
(
PA
P A
)
(1.61)
y por la ley de Raoult (1.53)
xA =
(
PA
P A
)
ideal
(1.62)
donde xA es la fraccin molar del solvente donde xB = 1 xA. Entonces la
ecuacin (1.61) queda como
A = A +RT ln xA (1.63)
Algunas mezclas lquidas obeceden la ley de Raoult, pero la mayora se desva de
ella. As, el nombre de soluciones lquidas ideales est definido para soluciones que
obedecen la ley de Raoult. De manera similar, para gases reales, las soluciones reales
no obedecen la ley de Raoult y son expresadas por ecuaciones temodinmicas. Dado
que se puede medir la presin de vapor de soluciones reales, en lugar del trmino
de la fraccin molar xA en la ecuacin (1.62), se puede escribir
aA =PA
P A(1.64)
donde aA es la actividad del disolvente [5]. El estado estandar para cualquier
solvente est definido para el lquido puro a 1 atm cuando xA = 1, por lo que
tambin se puede escribir de la forma
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 20
aA =fA
f A(1.65)
La actividad es un tipo de fraccin molar efectiva, tal como la fugacidad es una
presin efectiva. Entonces, para soluciones reales, la ecuacin (1.63) se convierte
en
A = A +RT ln aA (1.66)
Ahora es necesario relacionar a la actividad con la concentracin medible de la
solucin:
aA xAxA
CACA (1.67)
donde es el coeficiente de actividad adimensional, el cual depende de todas las
interacciones intermoleculares de la solucin real y C es el trmino de concentracin
molar. Se tiene que xA 1 cuando xA 1, y aA xA cuando xA 1. Para
actividades del soluto, aB, una derivacin termodinmica similar se da para la
expresin final similar a la ecuacin (1.66)
B = B +RT ln aB (1.68)
B = B +RT ln
xBxB (1.69)
En resumen, los coeficientes de fugacidad y actividad fueron introducidos en la
termodinmica con el fin de explicar las desviaciones del comportamiento ideal, as
como factores de correccin para el comportamiento no ideal.
1.1.8. Funciones de exceso
Cuando las soluciones lquidas son no ideales, se utilizan funciones de exceso, que
representan la diferencia entre el valor de una propiedad termodinmica para una
disolucin real y el valor de esa misma propiedad para una disolucin ideal, en
las mismas condiciones de temperatura, presin y composicin. En una disolucin
ideal, todas las funciones en exceso son cero. Por ejemplo, la energa de Gibbs de
exceso, GE, se define como
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 21
GE G(disolucin real a T, P y x) G(disolucin ideal a la misma T, P y x) (1.70)
Se tiene la energa de Gibbs para varios componentes, ecuacin (1.33) y, de acuerdo
con la ecuacin (1.66) y la definicin de actividad, ecuacin (1.65), la energa de
Gibbs de exceso resulta para una solucin ideal
GEi = RT
i
ni ln i (1.71)
Definiendo la energa molar parcial en exceso como
GE
i =
(
nTGE
ni
)
T,P,nj 6=i
(1.72)
por lo tanto la ecuacin (1.71) queda
GE
i = RT ln i (1.73)
1.1.9. Coeficientes de actividad en mezclas binarias
Cuando no se cuenta con ecuaciones de estado para representar a las mezclas,
se tiene como opcin el clculo de GE de manera directa, de forma emprica o
semiterica. Cualquier expresin elegida para la energa de Gibbs en exceso debe
satisfacer la ecuacin de Gibbs-Duhem.
La energa de Gibbs en exceso es funcin de T , P y la composicin, pero para
lquidos a baja presin la funcionalidad con la presin es pequea; por lo tanto,
la dependencia de los coeficientes de actividad con la presin no es considerada.
A continuacin se mostraran funciones en exceso utilizadas para el estudio de la
desviacin de la idealidad.
1.1.10. Ecuaciones de Margules
La funcin ms simple que relaciona la dependencia de la composicin de la energa
de Gibbs en exceso es
GE
RT= Ax1x2 (1.74)
donde el parmetro A es adimensional e independiente de la composicin. Al com-
binar las ecuaciones (1.73) con (1.74) se obtiene uno de los modelos ms utilizados
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 22
para la estimacin de la no idealidad en sistemas binarios via coeficientes de acti-
vidad llamado Margules dos sufijos propuesto por Margules en 1895[8],
ln 1 = Ax22 (1.75)
ln 2 = Bx21 (1.76)
Figura 1.1: Simetria en la dependencia con la composicin para la ecuacin de
Margules 2 sufijos (1.75) (1.76)
En el limite de la regin diluida, los coeficientes de actividad en (1.75) y (1.76) se
relacionan de forma simple por el parmetro
A = ln 1 = ln 2 (1.77)
Debido a que la ecuacin de Margules tiene slo un parmetro, existe una gran
simetria a traves de los valores de GE , ln 1 y 2. Para mezclas binarias, la simetria
se presenta como en la Figura 1.1.
Otra propuesta para la energa de Gibbs en exceso es la siguiente
GE
RTx1x2= A+B(x1 + x2) (1.78)
Esta ecuacin no es simtrica con respecto a x1 y x2; sin embargo, al multiplicar
A por (x1 + x2 = 1) y reacomodando terminos, se obtiene la forma simtrica
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 23
GE
RTx1x2= A1x1 + A2x2 (1.79)
donde A1 A+B y A2 AB. Aplicando la derivada parcial molar en (1.73) a
(1.79), produce las expresiones correspondientes para los coeficientes de actividad,
ln 1 = x22 [A2 + 2x1(A1 A2)] (1.80)
La ecuacin de Margules tres sufijos modificada por Carlson y Colburn [9]
ln 1 = x22 [A2 + 2x1(A1 A2)] (1.81)
ln 2 = x21 [A1 + 2x2(A2 A1)] (1.82)
Estas ecuaciones son llamadas Margules tres sufijos [8]; en el limite a dilucin
infinita, al igual que las relaciones de Margules dos sufijos los parmetros A1 y A2,
estn relacionados de manera simple con los coeficientes de actividad a dilucin
infinita. Aplicando este limite a (1.81) y a (1.82), se obtiene
ln 1 = A2 (1.83)
ln 2 = A1 (1.84)
Las ecuaciones de Margules 3 sufijos se cumplen para muchas mezclas binarias,
incluyendo aquellas que presentan desviaciones positivas y negativas de la ideali-
dad, mezclas en las cuales los coeficientes de actividad son mayores y menores a
la unidad. Estas ecuaciones pueden fallar cuando ocurren interacciones especificas
fuertes entre slo algunas de las molculas constituyentes, como por ejemplo, en-
laces de hidrgeno, dimerizacin en cidos y asociacin en alcoholes y soluciones
acuosas.
1.1.11. Ecuacin de Van Laar
En el caso de una disolucin de dos componentes que no son qumicamente muy
diferentes entre s pero que tienen tamaos moleculares distintos, van Laar[10],[11],
[12] propuso la siguiente relacin de energa de Gibbs en exceso,
GE
RT=
2a12x1x2q1q2x1q1 + x2q2
(1.85)
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 24
donde los parmetros q son volmenes efectivos o secciones eficaces de las molcu-
las y a12 son coeficientes de interaccin. A partir de la ecuacin (1.73), se pueden
obtener las expresiones de los coeficientes de actividad, o bien cuando q1q2
= AB, la
ecuacin se reduce a la ecuacin deducida por van Laar y modificada por Carlson
y Colburn [9]:
ln 1 =A
(
1 +A
Bx1
x2
)2 (1.86)
ln 2 =A
(
1 +A
Bx2
x1
)2
donde A = 2q1a12 y B = 2q2a12. A y B son constantes empricas, la relacin
entre estas es la misma que la relacin entre volmenes efectivos q1 y q2. Las ecua-
cines (1.86) tienen slo dos parmetros y la ecuacin (1.85) tiene tres parmetros,
por lo que si se obtiene el valor de A y B empricamente, no se puede obtener el
valor del coeficiente de interaccin a12, a menos que se haga alguna aproximacin
con q1 y q2. Para las ecuaciones de Margules, como para las de van Laar, se puede
observar que
ln 1 = A (1.87)
ln 2 = B
donde es el coeficiente de actividad a dilucin infinita. La ecuacin de Margules
tres sufijos es apropiada para los sistemas simtricos; es decir, para aquellos casos
en que las constantes A y B son aproximadamente iguales. La ecuacin de van
Laar puede utilizarse para soluciones no simtricas siempre que la relacin AB
no
exceda el valor 2, pero no es aplicable para los valores mximos o mnimos de ln .
Un mtodo general para expresar la energa de Gibbs en exceso es el propuesto por
Wohl [12]. Este mtodo tiene la ventaja de una expresin cuyos parmetros tienen
significado fsico y, adems, se puede generalizar a mezclas multicomponentes. En
este mtodo, se expresa a la energa de Gibbs de exceso de una dilucin binaria
como una serie de potencias de las fracciones de volumen efectivas, z1 y z2 de los
componentes.
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 25
GE
RT (x1q1 + x2q2)= 2a12z1z2 + 3a112z
21z2 + 3a122z1z
22
+ 4a1112z31z2 + 4a1222z1z
32 + 6a1122z
21z
22 + . . . (1.88)
donde
z1 x1q1
x1q1 + x2q2y
z2 x2q2
x1q1 + x2q2
Los parmetros q son volmenes efectivos o secciones eficaces de las molculas,
por lo que qi es una medida del tamao molecular de la molcula i o de su esfera
de influencia en la disolucin. En disoluciones de molculas no polares de tamao
similar, se puede suponer que la relacin de q es la misma relacin de los vol-
menes molares de los dos componentes lquidos. Los parmetros a son parmetros
de interaccin cuyo significado fsico es similar al de los segundos coeficientes del
virial. As, el parmetro a12 es una constante caracterstica de la interaccin en-
tre la molcula 1 y la molcula 2 y as sucesivamente. El nmero de trminos
usados depende de la complejidad de la solucin y de la precisin de los datos
experimentales. Desarrollando los primeros tres trminos,
GE
RT (x1q1 + x2q2)= 2a12z1z2 + 3a112z
21z2 + 3a122z1z
22 (1.89)
y como z1 + z2 = 1, la ecuacin (1.89) se puede expresar de la forma
GE
RT=
(
x1 +q2
q1x2
)
z1z2 [z1q1 (2a12 + 3a112) + z2q1 (2a12 + 3122)] (1.90)
Sustituyendo,
A = q1 (2a12 + 3a122) (1.91)
B = q2 (2a12 + 3a112) (1.92)
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 26
por lo que la ecuacin (1.90), resulta en
GE
RT=
(
x1 +q2
q1x2
)
z1z2
(
z1q1
q2B + z2A
)
(1.93)
De acuerdo con la ecuacin (1.73) y expresando xi en funcin de zi, resultan las
siguientes ecuaciones
ln 1 = z22
[
A + 2
(
Bq1
q2 A
)
z1
]
(1.94)
ln 2 = z21
[
B + 2
(
Aq2
q1 A
)
z2
]
A continuacin se presentan otras funciones comunes de GE y expresiones para el
clculo del coeficiente de actividad i de sistemas binarios.
1.1.12. Ecuacin de Wilson
Wilson[13][12], propuso la siguiente expresin para la energa de Gibbs en exceso
de una mezcla binaria,
GE
RT= x1 ln (x1 + 12x2) x2 ln (x2 + 12x1) (1.95)
La ecuacin (1.95) esta basada en consideraciones moleculares de un arreglo de cor-
to alcance y orientaciones moleculares no aleatorias que resultan de la diferencias
en el tamao molecular y en las fuerzas intermoleculares[14], ocasionando compo-
siciones locales, diferentes de la composicin global de la mezcla. La ecuacin de
Wilson, solo tiene dos parmetros para un sistema binario 12 y 21
ln 1 = ln (x1 + 12x2) + x2
(
12x1 + 12x2
21
21x1 + x2
)
(1.96)
ln 2 = ln (x2 + 21x1) x1
(
12x1 + 12x2
21
21x1 + x2
)
(1.97)
Para un sistema a dilucin infinita, estas ecuaciones se expresan como:
ln 1 = ln 12 + 1 21 (1.98)
ln 2 = ln 21 + 1 12 (1.99)
-
1 Termodinmica de equilibrio de fases 27
1.1.13. Non Random Two Liquid (NRTL)
La ecuacin de NRTL conocida por sus siglas en ingles nonrandom two liquid (dos
lquidos, no al azar). Esta ecuacin a diferencia de la de Wilson (1.95), aplica tanto
a sistemas completamente miscibles como a los parcialmente miscibles[12]. Cuenta
con tres parmetros para un sistema binario[15]
GE
RT= x1x2
(
2121
x1 + x221+
1212
x2 + x112
)
(1.100)
donde 12 =12RT
y 21 =21RT
y ln 12 = 1212 y ln 21 = 1221
ln 1 = x22
[
21
(
21
x1 + x221
)2
+1212
(x2 + x112)2
]
(1.101)
ln 2 = x21
[
12
(
12
x2 + x112
)2
+2121
(x1 + x221)2
]
(1.102)
donde los parmetros , 12 y 21, son especficos para un par de especies en
particular, y son independientes de la composicin y la temperatura. La ecuacin
NRTL no presenta ventajas sobre la de Van Laar o la de Margules para sistemas
moderadamente no ideales. Para sistemas altamente no ideales o parcialmente
miscibles se obtiene una buena representacin de los datos experimentales.
-
2
TERMODINMICA DE SUPERFICIES
2.1. Tensin Superficial
La regin formada por la frontera entre dos fases parcialmente miscibles es lla-
mada interfase y representa una regin de transicin en la cual las caractersticas,
qumicas y fsicas en el seno de lquido sufren un cambio abrupto en una escala
macroscpica de una fase a otra. Los trminos superficie o superficial se aplican
cuando una fase es gas (o vapor) y la otra fase un lquido o slido.
Una molcula localizada en el seno de la fase lquida est sujeta a fuerzas iguales de
atraccin en todas direcciones, mientras que una molcula situada en la superficie
experimenta fuerzas atractivas hacia el seno del lquido y, por lo tanto, presenta
una energa media superior a la de las molculas en el seno de la fase lquida. A
este fenmeno se le conoce como tensin superficial y se interpreta en trminos
de este desbalance de fuerzas de atraccin de tipo van der Waals de las molculas
situadas en la superficie.
Debido a este desequilibrio de fuerzas, las molculas situadas en la superficie tien-
den a migrar hacia el seno de la fase volumtrica provocando una contraccin
espontnea del rea superficial, como se representa esquemticamente en la Fi-
gura 2.1, por lo que si una gota de lquido puro se encuentra en equilibrio con
su vapor en auscencia de un campo externo (gravedad, magntico, etc.), la gota
asume la forma esfrica.
La tensin superficial es una energa asociada a la formacin de un rea o superficie
entre un lquido y un vapor (o gas) y se puede definir como el trabajo requerido
para incrementar el rea de la superficie isotrmica y reversiblemente, se puede
expresar como:
dW = dA (2.1)
28
-
2 Termodinmica de superficies 29
Figura 2.1: Tensin Superficial
donde W 1 es el trabajo invertido en crear el rea de superficie A y es la energa
por unidad de rea llamada tensin superficial, la cual se expresa en ergios por
centimetro cuadrado, dinas por centimetro o milinewtons por metro.
2.1.1. Tensin superficial de soluciones
Debido a la diferencia entre la forma, el tamao y naturaleza qumica del soluto en
relacin al disolvente en una solucin, la presencia de ste ocasiona un cambio en
la tensin superficial del disolvente en relacin a su estado puro. Es comn que sea
una disminucin en la tensin superficial, aunque el efecto opuesto tambien se pre-
senta. El efecto de una sustancia disuelta sobre la tensin superficial del disolvente
se puede representar por tres tipos de comportamientos Figura 2.2. En soluciones
del tipo I, el soluto produce un incremento en la tensin superficial. Este compor-
tamiento se presenta en electrlitos fuertes en solucin acuosa. Los no electrlitos
o electrlitos dbiles en agua, se comportan segn la curva II. Esta conducta es
muy comn y las soluciones presentan tensiones superficiales que disminuyen con
cierta regularidad cuando aumenta la concentracin de soluto, que es el caso que
se estudia en este trabajo. El tipo III corresponde a soluciones acuosas de jabn,
cidos sulfnicos y sulfonatos, as como otros tipos de compuestos orgnicos. Estas
sustancias, denominadas agentes activos superficiales o tensoactivos, tienen la ca-
pacidad de disminuir la tensin del agua a un valor bajo incluso en concentraciones
muy pequeas.
1el superndice se utiliza para referir propiedades en la superficie
-
2 Termodinmica de superficies 30
Figura 2.2: Dependencia de la tensin superficial de las soluciones con respecto a
la concentracin de soluto
2.1.2. Presin de Superficie
La presin de superficie () se define como la diferencia entre la tensin super-
ficial del disolvente puro (0) y la tensin superficial de la solucin a cualquier
composicin ().
= 0 (2.2)
diferenciando:
d = d (2.3)
Por lo tanto, los decrementos de la tensin superficial corresponden a incrementos
en la presin de superficie. La presin definida por la ecuacin (2.2) representa una
presin de expansin ejercida por la monocapa actuando contra la tensin super-
ficial del lquido puro que acta como sustrato (contraccin) Fig. 2.3. La presin
de superficie es una energa relativa y caracterstica para cada sistema, ya que sin
efectos de cambios de temperatura mide nicamente el decremento energtico de
-
2 Termodinmica de superficies 31
la superficie con respecto al solvente puro, por efecto de la composicin.
Figura 2.3: La presin superficial es el resultado de la interaccin entre molculas
vecinas actuando contra la fuerza hacia el interior de la tensin superficial del
lquido
2.2. Representacin termodinmica de la superficie
Considere un sistema compuesto por fases homogneas , y S (Figura 2.4), Gibbs
propone un sistema hipottico en el que introduce la presencia de la interfase por
medio de una fase bidimensional con volumen nulo (llamada superficie divisora),
con valores distintos de cero para el resto de las propiedades termodinmicas[1],[16].
Las molculas que se encuentran en la zona de contacto entre las fases y o
muy prximas a ella, tienen un entorno molecular distinto al de las molculas que
se encuentran en el interior de cada una de las fases.
La localizacin de la superficie divisora en el modelo es, en cierto sentido, arbitra-
ria, pero normalmente se sita en el interior o muy cerca de la interfase real. Las
magnitudes medibles experimentalmente deben ser independientes de la localiza-
cin de la superficie divisora que se elija, ya que sta es slo una abstraccin. Se
restringir el tratamiento a una interfase plana.
El modelo de Gibbs asigna a la superficie divisora los valores de las propiedades
termodinmicas que sean necesarios para hacer que el modelo hipottico tenga
volumen total, energa interna, entropa y cantidades de los componentes iguales
que los que existen en el sistema real. La superficie divisora tiene espesor nulo y
-
2 Termodinmica de superficies 32
Figura 2.4: Interfase
volumen nulo, V =0. Si V es el volumen del sistema real, y V y V son los
volmenes de las fases y en el modelo, es necesario que V = V + V + V
Debido a las diferencias en las interacciones intermoleculares, las molculas de la
interfase tienen una energa promedio de interaccin distinta a la de las molculas
que se encuentran en el interior de cada fase. Por tanto, un cambio adiabtico
en el rea de la superficie interfacial existente entre y cambiara la energa
interna U del sistema. Adems del trabajo PdV asociado con cualquier cambio
de volumen, existe el trabajo dA necesario para cambiar la superficie ecs.(1.2)
y (2.1), siendo P la presin en el interior de cada fase y V el volumen total del
sistema. Por tanto, el trabajo realizado sobre un sistema cerrado formado por las
fases y es
dW = PdV + dA interfase plana (2.4)
2.2.1. Energa interna
Una variacin de la energa interna de el sistema de dos fases de acuerdo con el
primer y segundo principio de la termodinmica ec. (1.25), y tomando en cuenta
el trabajo debido a la formacin de la superficie ec. (2.1) es
dU = TdS PdV + dA+
idni (2.5)
La suma es sobre todos los componentes, esto significa sobre todas las sustancias
diferentes quimicamente, i es el potencial qumico (1.23) de la sustancia i.Como
-
2 Termodinmica de superficies 33
la energa interna slo contiene cantidades extensivas (S, V , ni, A) como variables,
esto simplifica el siguiente calculo. Desglosando la energa interna:
dU = dU + dU + dU
= TdS +
i dni P
dV + TdS
+
i dn
i P
dV + TdS +
idni + dA (2.6)
El trmino TdS es el cambio en la energa interna causado por un cambio de
entropa (ej. flujo de calor). Los trminos idni consideran el cambio de energa
causadas por un cambio en la composicin. Ambos trminos PdV corresponden al
trabajo volumtrico de las dos fases. Como la interfase es infinitamente delgada y
se representa el trabajo volumtrico. Con dV = dV + dV dV = dV dV
y agrupando los trminos de entropa, la ecuacin (2.6) se simplifica a:
dU = TdS P dV (P P )dV
+
i dni +
i dn
i +
idni + dA (2.7)
Ahora se considera la energa libre de Helmholtz. El cambio en la energa del
sistema es dF = SdT PdV +
idni + dW , lo que resulta
dF = SdT P dV (P P )dV
+
i dni +
i dn
i +
idni + dA (2.8)
Cuando la temperatura y el volumen son constantes (dV = 0, dT = 0) los primeros
dos terminos son cero. La interfase se considera tambin como un sistema abierto
o cerrado; abierto cuando permite la transferencia de materia y energa a travs de
su frontera y cerrado cuando solo existe transferencia de energa. Si consideramos
el trabajo realizado por la superficie y el calor transferido; aadiendo el trabajo
de superficie la ec. (2.1) en la ecuacin que involucra un cambio en el potencial
qumico, ec. (1.25)
dU = TdS PdV + dA+
i
idni (2.9)
-
2 Termodinmica de superficies 34
2.2.2. Entalpa
Tenemos la ecuacin de la entalpa en su forma diferencial para un sistema a presin
constante (1.26), si se considera un sistema abierto de composicin variable y se
toma en cuenta el trabajo de superficie, resulta:
dH = TdS + V dP + dA+
i
idni (2.10)
2.2.3. Energa de Helmholtz
La energia de definio por la ec. (1.27) para la superficie y tomando un sistema
abierto, esta ecuacin se transforma en
dF = SdT PdV + dA+
i
idni (2.11)
2.2.4. Energa de Gibss
La energa libre de Gibss se definio por la ec. (1.24), considerando energia de
superficie y sistema abierto
dG = SdT + V dP + dA+
i
idni (2.12)
resumiendo las ecuaciones fundamentales para un sistema abierto y tomando en
cuenta el trabajo superficial, resultan:
dU = TdS PdV + dA+
i
idni
dH = TdS + V dP + dA+
i
idni
dF = SdT PdV + dA+
i
idni
dG = SdT + V dP + dA+
i
idni
-
2 Termodinmica de superficies 35
2.3. Ecuacin de Gibss-Duhem
La energa interna quedo definida como la ecuacin (2.9), de la cual integrendo se
obtiene la energa total:
U = TS PV + A+
i
ini
diferenciando esta ecuacin:
dU = TdS+SdTPdV V dP+dA+Ad+
i
idni+
i
ni di (2.13)
igualando las ecuaciones (2.13) y (2.9), se obtiene:
SdT V dP + Ad +
i
ni di = 0 (2.14)
esta es la ecuacin de Gibbs-Duhem para la interfase.
2.4. Ecuacin de adsorcin de Gibbs[1], [2]
Partiendo de la ecuacin de Gibbs-Duhem para la interfase (2.14) bajo condiciones
isotrmicas y recurriendo a la primera convencin de Gibbs que considera a la
superficie como un plano de separacin (V = 0)
Ad +
i
ni di = 0 (2.15)
se define la concentracin de superficie en exceso (i) como:
i =niA
(2.16)
sustituyendo la ec. (2.16) en la ec. (2.15)
d =
i
idi (2.17)
Esta ecuacin indica que el decremento de la tensin superficial de una solucin,
depende del material concentrado en la superficie y del potencial qumico de ca-
da especie. Es frecuente expresar la ecuacin (2.17) en trminos de la presin
superficial y por la ecuacin (2.3),
-
2 Termodinmica de superficies 36
d =
i
idi (2.18)
Para un sistema simple que consiste de un disolvente y un soluto, denotado por
los subndices 1 y 2, respectivamente, la ecuacin (2.18) se expresa como
d = 1d1 + 2d2 (2.19)
En el caso de un sistema binario, el componente de inters es el que tiene actividad
superficial (soluto). Por lo tanto, se considera que en la superficie se adsorbe el
soluto y como resultado la concentracin del disolvente con respecto al soluto es
cero; es decir, 1 = 0. Entonces la ecuacin (2.19), se simplifica a
d = 2d2 (2.20)
Se omite el subindice 2, ya que slo se refiere al soluto en la superficie del lquido:
d = d (2.21)
El potencial qumico ideal esta dado por la ecuacin (1.57), para la fase en el seno
del lquido:
b = 0,b +RT ln x (2.22)
Diferenciando la ec. (2.22) y sustituyendo en la ec. (2.21), se obtiene:
d = RTd lnx (2.23)
en trminos de , se tiene[1]:
=1
RT
(
d
d ln x
)
T
(2.24)
o en funcin de la derivada de vs x
=x
RT
(
d
dx
)
T
(2.25)
Estas son las expresiones ms frecuentes en la literatura de la ecuacin de adsorcin
de Gibbs . Estas ecuaciones permiten calcular la concentracin superficial en exceso
() en funcin del cambio en la presin superficial y de la fraccin molar (x).
La ecuacin (2.25) es til para anlisis de los datos experimentales en la regin
concentrada y la (2.24) para la regin diluida, ya que las derivadas en turno son
mximas en esas regiones.
-
3
ECUACIONES DE ESTADO DE SUPERFICIE
3.1. Ecuaciones de estado bidimensionales
Para analizar lo que ocurre en la superficie se tienen una serie de caminos, uno de
ellos es conocer qu tanto se adsorbe de una especie sobre la superficie dependiendo
de su concentracin de la solucin o presin superficial (ec. (2.2)), esta relacin se
llama isoterma de adsorcin, se escribe de forma general
c = Kf() (3.1)
donde c es la concentracin, K es una constante de proporcionalidad y es la
concentracin superficial en exceso. Otro camino es conocer el comportamiento
de las molculas en la capa superficial, relacionando la presin superficial con la
concentracin . Tal ecuacin bidimensional es anloga a la ecuacin de estado
en tres dimensiones y se escribe de la forma
= RTf () (3.2)
la tensin superficial (en forma de presin superficial) se relaciona directamente
concentracin de superficie en exceso a travs de la ecuacin de adsorcin de
Gibbs (ec. (2.21)), esta ecuacin tambien permite intercambiar la isoterma y la
ecuacin de estado. La ecuacin de estado de superficie trata slo con movimientos
laterales e interacciones y la isoterma de adsorcin con interacciones normales a la
superficie entre adsorbato y adsorbente.
3.1.1. Ecuacin ideal bidimensional
Si se tiene el caso de una solucin diluida, la superficie se comporta de manera
ideal; es decir, la tensin superficial disminuye linealmente con el incremento en
la concentracin del componente con mayor actividad superficial, a temperatura
constante.
37
-
3 Ecuaciones de estado de superficie 38
= 0 mx (3.3)
donde m es una constante que depende del tipo de solvente y soluto. Reacomo-
dando la ecuacin (3.3) y por (2.2) se tiene
mx = 0 = (3.4)
La derivada
(
x
)
T
= m (3.5)
se calcula la pendiente de una representacin vs x. Sustituyendo las ecuaciones
(3.5) y la ecuacin de adsorcin de Gibbs (2.24) en (3.4), resulta
=mx
RT=
RT(3.6)
y por, (2.16) la ecuacin (3.6) se expresa en trminos del rea superficial, de la
forma
A = RT (3.7)
Esta ecuacin se conoce como la ecuacin de estado ideal bidimensional y es
anloga a la ecuacin de estado de los gases ideales (1.41), donde la dependencia
con la concentracin esta dada por la ecuacin (2.16). Se define la concentracin
de superficie en exceso en la saturacin s, como la cantidad mxima de molculas
de soluto que se encuentran en la superfice. Dicha superficie se satura cuando la
presin superficial no cambia a medida que la composicin dentro de la solucin
aumenta. Si se divide la ecuacin (3.6) entre s, se tiene
= idx (3.8)
donde es la fraccin de espacios ocupados por el soluto en la superficie
=
s(3.9)
y
id =m
sRT(3.10)
-
3 Ecuaciones de estado de superficie 39
La ecuacin (3.8) es la isoterma de adsorcin ideal y relaciona la concentracin de
la disolucin con la composicin de la superficie a temperatura constante; es un
parmetro que indica la tendencia de las molculas a moverse hacia la superficie.
3.1.2. Ecuacin de Volmer
En la seccin anterior se mostro la ecuacin de estado ideal y su isoterma aso-
ciada. Aqu se tratar el caso no ideal. Para superficies ideales, como se vio en
el apartado anterior las molculas, se asumen como puntos sin atracciones late-
rales y esto so es valido para la regin diluida, ademas de que las molculas no
se pueden acercar ms all de lo que la suma de radios de las molculas tomadas
como esferas duras lo permita. Pero a medida que aumenta la concentracin, el
tamao de una molcula no puede ser insignificante en comparacin con el rea de
superficie disponible. Volmer en 1925 [17] modic la ecuacin (3.7) proponiendo
una constante equivalente a la propuesta por van der Waals (ecuacin (3.12)).
(A A0) = RT (3.11)
donde A0 es la co-rea de la molcula que implica una correccin bidimensional al
rea y es analoga a la correccin tridimensional propuesta por van der Waals. El
trmino A A0 es el rea libre donde las molculas que estn en la superficie se
mueven libremente.
3.1.3. Ecuacin de van der Waals para la superficie
Como se mencion anteriormente, la ecuacin de Volmer toma en cuenta las in-
teracciones entre las molculas debidas al lugar en el espacio que ocupan, pero no
toma en cuenta las interacciones entre ellas. Para tomar en cuenta estas interac-
ciones intermoleculares, se modifica la ecuacin de Volmer (3.11) adicionando un
trmino atractivo, de la forma
=RT
A A0
A2(3.12)
donde es el parmetro de interaccin molecular en la superficie. En la literatura
se pueden encontrar diferentes propuestas de ecuaciones de estado de superficie,
tal es el caso de el modelo propuesto por Sprow y Prausnitz [18] que se presenta
como la suma de los cambios en los potenciales qumicos de la fase volumtrica y la
superficie para la formacin de sta y tomando en cuenta el proceso de mezclado.
-
3 Ecuaciones de estado de superficie 40
3.2. Potenciales qumicos en el equilibrio disolucin su-
perficie
La igualdad de potenciales qumicos de la disolucin y la superficie, permite cons-
truir ecuaciones de estado partiendo de primeros principios termodinmicos. A
continuacin se presentan las configuraciones posibles de equilibrio y la correspon-
diente relacin que los describe en funcin de la idealidad o no idealidad de cada
fase. Para llevar a cabo esta igualdad, es conveniente partir del mismo estado de
referencia entre las fases, para as poder obtener la ecuacin de estado que describa
el sistema.
3.2.1. Equilibrio disolucin ideal-superficie ideal
Para la descripcin de la superficie, se cuenta con expresiones del potencial qumico
para la superficie y la fase volumtrica, partiendo del extremo ideal y su corres-
pondiente relacin al equilibrio. Para la fase volumtrica, se considera una solucin
ideal en el sentido de la ley de Raoult. Como se mostr en el capitulo 2, el potencial
qumico ideal de la solucin, ec. (2.22), es de la forma
b = 0,b +RT ln x
donde es el potencial qumico, el superndice b se utiliza para indicar la fase
volumtrica y el superndice 0, b indica el potencial de referencia. Para el caso de
la superficie, se recurre a la ecuacin ideal bidimensional, ec. (3.7)
A = RT
Esta ecuacin slo es vlida en el intervalo de concentracin diluida. Considere la
ecuacin de adsorcin de Gibbs para un sistema binario bajo la convencin de que
la concentracin del solvente en la superficie es nula (1 = 0) (ec. (2.21)).
d = d
Igualando las ecuaciones (2.22), y (2.21) y por la relacin (2.16), resulta
ds =RT
d (3.13)
Integrando (3.13) desde el estado de referencia 0 y 0,s hasta un estado particular
del sistema y s, se obtiene el potencial qumico ideal de la superficie:
-
3 Ecuaciones de estado de superficie 41
s = 0,s +RT ln
0(3.14)
Si se define la presin superficial normalizada con respecto a la de referencia, se
obtiene la presin superficial reducida
=
0(3.15)
por lo que la ecuacin (3.14) resulta
s = 0,s +RT ln (3.16)
Al establecer la igualdad del potencial qumico del soluto en la disolucin con un
estado de referencia del soluto puro (x = 1), ec. (2.22), y en la fase superficial,
ec. (3.16), se toma a la presin superficial como mxima e igual a 0.
ln
(
x
)
6= 0 (3.17)
y cero slo cuando
= x (3.18)
El equilibrio de una disolucin ideal y una superficie ideal, resulta en una relacin
lineal. Las relaciones (3.17) y (3.18) se cumplen cuando la tensin superfical de
la solucin () es la suma de la tensin superficial de los componentes puros
multiplicada por su fraccin molar, por lo que la tensin superficial presenta un
comportamiento tipo Raoult. Para un sistema binario,
= x101 + x2
02 (3.19)
si
x = 01 (3.20)
Por lo tanto,
x = 0x2 (3.21)
=(
0
)
= x2 (3.22)
-
3 Ecuaciones de estado de superficie 42
3.2.2. Equilibrio disolucin no ideal-superficie ideal
Para el caso de disolucin no ideal se aade un parmetro que indica la magnitud
de la desviacin de la idealidad, ec.(1.69), llamado coeficiente de actividad , por
lo que la ecuacin (2.22) se escribe como:
b = 0,b +RT ln (x, T )x = 0,b +RT ln x+RT ln (x, T ) (3.23)
donde el coeficiente de actividad es funcin de la composicin x y la temperatura
T . Cuando se establece el equilibrio entre la disolucin no ideal (3.23) y el potencial
qumico ideal de la superficie (3.16), se obtiene
0,s +RT ln = 0,b +RT ln x+RT ln (3.24)
Por lo que,
ln
(
x
)
= ln (3.25)
= x (3.26)
El equilibrio disolucin no ideal-superficie ideal lleva a una relacin ideal con un
factor de correccin de la concentracin.
3.2.3. Equilibrio disolucin no ideal a dilucin infinita-superficie ideal
Si se considera el caso no ideal en la disolucion slo para la regin diluida, el
coeficiente de actividad es constante y se denomina coeficiente de actividad a
dilucin infinita . Por lo que la ec. (3.23) es
b = 0,b +RT ln x+RT ln (3.27)
Estableciendo un equilibrio entre el caso no ideal de la fase volumtrica a dilucin
infinita (3.27) y el potencial qumico ideal de la superficie (3.16), se obtiene
0,s +RT ln = 0,b +RT ln x+RT ln (3.28)
reacomodando terminos se obtiene
ln
(
x
)
x0
= ln (3.29)
-
3 Ecuaciones de estado de superficie 43
= x (3.30)
Como en el caso anterior, se establece una relacin lineal y, en este caso, una
constante a dilucin infinita. Esta relacin indica una idealidad de la superfice en
este intervalo de concentracin, por lo que el coeficiente de actividad se puede
calcular de la pendiente de la funcin. En el estudio de Gracia-Fadrique [19], se
reporta que los valores de x no coinciden con los valores de equilibrio lquido-
vapor reportados en la literatura, a pesar del comportamiento lineal en vs x.
Esto es debido a que se trata de un equilibrio disolucin ideal - superficie ideal.
3.2.4. Equilibrio disolucin ideal-superficie no ideal (Volmer)
Para tomar en cuenta la no idealidad de la superficie, se hace una correccin a la
ecuacin bidimensional ideal, ec. (3.7), de manera anloga a la propuesta por van
der Waals para el caso de gases. Esta correccin (A0) fue propuesta por Volmer
como se vio en el apartado 3.1.2 resulta en la ecuacin (3.11)
(A A0) = RT
Si se considera que la superficie se representa por la ecuacin de Volmer, ec. (3.11),
representndola como al sustituirla en la ecuacin de adsorcin de Gibbs, ec.,
(2.21) se tiene
ds =
(
RT
+ A0
)
d (3.31)
Al integrar entre los estado de referencia, se tiene
s = 0,s +RT ln
0 (0 )A0 (3.32)
En funcin de la presin superficial reducida
s = 0,s + ln z0 (1 ) (3.33)
donde z0 es el coeficiente de compresibilidad bidimensional, anloga al caso de
gases
z0 =0A0
RT(3.34)
-
3 Ecuaciones de estado de superficie 44
La ecuacin (3.32) permite evaluar un potencial qumico no ideal en la superficie.
Si se establece el equilibrio entre la disolucin y la superficie, se puede igualar la
ec. (3.32), con el caso volumtrico ideal, ec. (2.22)
0,s + ln z0 (1 ) = 0,b +RT ln x
reacomodando terminos, resulta
ln
(
x
)
= z0 (1 ) (3.35)
Para el equilibrio de la disolucin ideal y una superficie no ideal, se llega a la
ecuacin utilizando la ecuacin de Volmer. Si se usan coordenadas de ln(
x
)
vs
(1 ), se obtiene una relacin lineal con pendiente z0.
3.2.5. Equilibrio disolucin no ideal a dilucin infinita-superficie no
ideal (Volmer)
Para el caso donde la disolucin es no ideal y slo se toma en cuenta la regin de
la fase volutrica diluida, ec. (3.27), y donde la superficie est representada por
la ecuacin de superficie no ideal de Volmer, al igualar los respectivos potenciales
(b = s), se obtiene
0,b +RT ln x+RT ln = 0,s + ln z0 (1 )
ln
(
x
)
= z0(1 ) + ln (3.36)
donde el coeficiente de actividad a dilucin infinita es una constante. A travs
de la ec. (3.36), se puede determinar a partir de la representacin ln(
x
)
vs
1, como es el caso de los n-alcoholes en agua que coinciden con los reportados
en la literatura via lquido-vapor de la fase volumtrica, como se muestra en el
estudio [19].
3.2.6. Equilibrio disolucin no ideal-superficie no ideal (Volmer)
En el caso donde se presenta un comportamiento no ideal en la solucin (3.23) y
no ideal en la superficie (3.33) en el equilibrio al igualar los respectivos potenciales
qumicos, se obtiene la siguiente expresin:
-
3 Ecuaciones de estado de superficie 45
0,b +RT ln (x)x = 0,b +RT ln x+RT ln (x) = 0,s + ln z0 (1 )
ln
(
x
)
= z0(1 ) + ln (x) (3.37)
En esta expresin, se proponen funciones que describan el coeficiente de actividad
(Capitulo 1) como las propuestas por Margules, van Laar, etc.
Este tipo de tratamiento para sistemas binarios de lquidos simples y tensoactivos,
se estudia en los trabajos de Brocos[20], Viades[21] y Bermdez[22].
3.2.7. Equilibrio disolucin - superficie para tensoactivos
El equilibrio disolucin - superficie para sistemas que presentan actividad superfi-
cial llamados tensoactivos, representa un caso de especial inters por tratarse de
equilibrios donde la fase superficial se encuentra saturada en las vecindades de la
concentracin micelar crtica (cmc), con una fase altamente diluida. De acuerdo a
la convencin simtrica para los coeficientes de actividad, la igualdad de potenciales
qumicos en la cmc es
b = s
o,b +RT ln x+RT ln = o,s +RT lnX +RT (3.38)
Bajo el mismo estado de referencia, en la fase volumtrica, se conserva el carcter
de diluido y la fase superficial, la condicin de saturacin; por tanto la fraccin
molar en la superficie X y su coeficiente de actividad
X 1 ; 1 (3.39)
de donde la ecuacin (3.38) se reduce
RT ln xcmc +RT ln = 0 (3.40)
y por lo tanto,
= x1cmc (3.41)
Por lo anterior, el modelo de Langmuir en la cmc puede escribirse
-
3 Ecuaciones de estado de superficie 46
= sRT ln
(
x
)
(3.42)
Si x xcmc; 1; s
s = sRT [ln + ln xcmc] (3.43)
sustituyendo la ec. (3.41) en la ec. (3.43)
s = sRT [ln ln ] (3.44)
Por lo tanto, el parmetro de interaccin hidrofbica, adquiere un nuevo significado
en terminos de variables estrictamente termodinmicas y abandonan su caracter
emprico como parmetro de ajuste
ln = zs + ln (3.45)
La expresin (3.45) permite extender el tratamiento anterior a lquidos simples a
travs de la identificacin de la regin de saturacin mediante las variables vs
ln x en la regin de mxima derivada
-
4
FUERZAS INTERMOLECULARES
4.1. Fuerzas intermoleculares
Las propiedades de las sustancias puras dependen de las fuerzas entre las molcu-
las que las conforman llamadas fuerzas intermoleculares. De igual manera en una
mezcla dependen de las fuerzas intermoleculares que actan entre las molculas de
la mezcla; en este caso el fenmeno es ms complejo, ya que se debe considerar
no slo las interacciones entre molculas del mismo componente, sino tambin las
interacciones entre molculas distintas.
Cuando se acercan dos molculas, se atraen y se repelen. En general, las fuerzas son
de atraccin hasta que las molculas se acercan tanto que traspasan sus respectivos
radios atmicos. Cuando esto sucede, la fuerza de atraccin se transforma rpida-
mente en una gran fuerza de repulsin y las molculas se alejan. Las atracciones
entre las molculas son de particular importancia en los slidos y lquidos. En estas
fases condensadas, las molculas estn en contacto continuo. Existen diversos ti-
pos de fuerzas intermoleculares, las cuales se pueden clasificar de la siguiente forma:
4.2. Fuerzas de origen puramente electrosttico
Fuerzas de origen puramente entrpico. Estas fuerzas no se pueden definir en tr-
minos de un potencial par o ley de fuerzas entre dos molculas. Estas fuerzas tiene
como origen enlaces qumicos o covalentes (incluyendo fuerzas de dispersin de
van der Waals, cido-base e interacciones de transferencia de carga). Las fuer-
zas electrostticas entre iones son inversamente proporcionales al cuadrado de la
distancia y, por consiguiente, tienen un alcance mucho mayor que otras fuerzas
intermoleculares que dependen de potencias ms elevadas de los inversos de las
distancia[12][23].
47
-
4 Fuerzas intermoleculares 48
4.3. Fuerzas entre dipolos permanentes
La mayor parte de las molculas tienen momentos dipolares permanentes como
resultado de sus enlaces polares. Cada momento dipolar molecular tiene un extremo
positivo y otro negativo. El arreglo ms estable tiene el extremo positivo cerca del
extremo negativo de otra molcula. Cuando se acercan dos extremos positivos o
dos negativos, experimentan una repulsin moderada. Las molculas pueden girar y
orientarse en el arreglo positivo a negativo, ms estable. Las fuerzas entre dipolos,
o fuerzas dipolo-dipolo, por tanto, son fuerzas de atraccin intermolecular que
provienen de la atraccin de los extremos positivo y negativo de los momentos
dipolares de las molculas polares[12][23].
4.4. Fuerzas entre iones y dipolos permanentes
Cuando un dipolo se sita en un campo elctrico, intenta orientarse y alinearse con
el gradiente del campo. Si el campo es producido por un ion, el dipolo se orientar
de tal forma que la parte terminal que ejerce la atraccin (parte terminal con carga
opuesta a la del ion) se dirigir hacia el ion, mientras que la porcin terminal de
repulsin se orientar en direccin contraria. En este sentido, cabe considerar a las
fuerzas ion-dipolo como direccionales, ya que conducen a una orientacin preferente
de las molculas, a pesar de que las fuerzas electrostticas no sean direccionales.
Las interacciones ion-dipolo son similares a las interacciones ion-ion, excepto en
que son ms sensibles a la distancia ( 1r2
en lugar de 1r) y tienen a ser ms dbiles,
ya que las cargas (q+, q) que forman el dipolo, son considerablemente menores
que una carga electrnica completa[12][23].
4.5. Fuerzas entre iones y dipolos inducidos
Si una partcula cargada, (un ion, por ejemplo), se introduce en las proximidades de
una molcula no polar, sin carga (por ejemplo un tomo de gas noble como el xe-
nn) deformar la nube electrnica del tomo o molcula en forma muy semejante,
como un catin cargado distorsiona la nube electrnica de un anin blando y gran-
de. La polarizacin de la especie neutra depender de su capacidad de polarizacin
inherente, y del campo polarizante producido por el ion cargado[12][23].
-
4 Fuerzas intermoleculares 49
4.6. Fuerzas repulsivas
En contraposicin a las fuerzas de atraccin, existen fuerzas de repulsin que
provienen de las repulsiones ncleo-ncleo y de las de las capas de electrones
internos que son an ms importantes. A distancias interatmicas extremadamente
pequeas, las nubes electrnicas internas de los tomos que interactan comienzan
a traslaparse, y la repulsin aumenta extraordinariamente de magnitud[12][23].
4.7. Enlaces de hidrgeno
Un puente de hidrgeno no es un enlace verdadero, sino una forma especialmente
fuerte de atraccin entre dipolos. Un tomo de hidrgeno puede participar en un
puente de hidrgeno si est ligado a oxgeno, nitrgeno y flor. Los enlaces O-H y
N-H estan muy polarizados, dejando al tomo de hidrgeno con una carga positiva
parcial. Este tomo de hidrgeno tiene una gran afinidad hacia electrones no com-
partidos, y forma agregados intermoleculares con los electrones no compartidos en
los tomos de oxgeno o de nitrgeno[12][23].
4.8. Fuerzas entre molculas no polares (fuerzas de dis-
persin de London)
En las molculas no polares, como las del tetracloruro de carbono, la principal
fuerza de atraccin es la fuerza de dispersin de London, una de las fuerzas de
van der Waals. La fuerza de London surge debido a momentos dipolares tempo-
rales que se inducen en una molcula por otras molculas cercanas. Aun cuando
el tetracloruro de carbono no tiene momento dipolar permanente, los electrones
no siempre estn distribuidos de manera uniforme. Se induce un momento dipolar
pequeo y temporal cuando una molcula se acerca a otra en la que los electrones
estn ligeramente desplazados con respecto a un arreglo simtrico. Los electrones
en la molcula que se acerca, se desplazarn ligeramente de modo que resulta una
interaccin entre dipolos de atraccin.
Estos dipolos temporales slo duran una fraccin de segundo, y cambian con-
tinuamente; son embargo, se correlacionan de modo que su fuerza neta es de
atraccin. Esta fuerza de atraccin depende de un contacto superficial estrecho de
dos molculas, y por lo tanto, es proporcional aproximandamente al rea superficial
molecular[12][23].
-
4 Fuerzas intermoleculares 50
4.9. Momento dipolar
Un enlace en el que los electrones de enlace estn compartidos por igual entre
dos tomos enlazados, se llama enlace no polar. A un par de electrones de enlace
compartido de manera desigual se le llama enlace polar. La polaridad del enlace se
mide mediante su momento dipolar , que se define como la cantidad de diferencia
de carga (+ y ) multiplicada por la longitud de enlace.
Un momento dipolar molecular es el correspondiente a la molcula en su totalidad.
El momento dipolar molecular es un indicador de la polaridad general de una
molcula, su valor es igual a la suma vectorial de los momentos dipolares de los
enlaces individuales. Esta suma vectorial refleja tanto la magnitud como la direccin
de cada momento individual de enlace. La cancelacin de los momentos dipolares
slo se presenta en molculas simtricas, donde los momentos dipolares slo de
enlaces individuales se orientan en direcciones opuestas[12][23].
-
5
SISTEMAS TIPO LANGMUIR
5.1. Ecuacin de estado de Langmuir
Uno de los modelos ms extendidos en el rea superficies es el modelo propuesto
en 1917 por Langmuir[24]. El modelo de Langmuir tiene como fundamento los
siguientes postulados:
La superficie est constituida por una monocapa
Las posiciones en la superficie son igualmente probables
No existe interaccin de las molculas en la superficie
Para un si