tema 3. extracciÓn lÍquido-lÍquido y lixiviaciÓn

TEMA 3. EXTRACCIÓN LÍQUIDO-LÍQUIDO

Y LIXIVIACIÓN

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no se hace responsable de la información contenida en el presente docum

ento en virtud alA

rtículo 17.1 de la Ley de Servicios de la S

ociedad de la Información y de C

omercio E

lectrónico, de 11 de julio de 2002.S

i la información contenida en el docum

ento es ilícita o lesiona bienes o derechos de un tercero háganoslo saber y será retirada.

BLOQUE I. EXTRACCIÓN L-L

3.1. Fundamento

3.2. Equipos

3.3. Resolución basada en el equilibrio entre fases

BLOQUE II. EXTRACCIÓN S-L (LIXIVIACIÓN)

3.4. Fundamento

3.5. Equipos

3.6. Métodos de resolución

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ento en virtud alA



omercio E




3.1. Fundamento

EXTRACCIÓN

ALIMENTACIÓN(Portador, B + soluto, C)

REFINADO(Portador, B + ↓soluto, C )

DISOLVENTE(Disolvente, S)

EXTRACTO(Disolvente S + ↑soluto, C)


• La operación de extracción L-L puede llevarse a cabo por contacto

continuo o intermitente entre las fases

• Siempre comprende dos etapas:

1. Mezcla, donde se produce la transferencia del soluto al disolvente.

Mediante agitación mecánica o por contacto entre las fases

2. Separación de fases, para obtener refinado y extracto

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omercio E




3.2. Equipos BLOQUE I. EXTRACCIÓN L-L

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omercio E




COLUMNAS DE EXTRACCION

FLUJO PRODUCIDO

DISPERSIONDE LA MEZCLA

APARATOS CARACTERISTICAS

GRAVEDAD

GRAVEDAD

Torres de pulverizaciónTorres de rellenoTorres de platos perforados

PULSACIÓN Torres de rellenoTorres de platos

AGITACIÓNMECÁNICA

Columnas de disco rotatorioExtractor York-Scheibel

FUERZACENTRIFUGA

FUERZACENTRIFUGA

Extractor centrifugo

Bajos costes de inversiónBajos costes de operaciónFácil diseñoBaja eficacia

Alta eficacia

Costes de inversión mediosCostes de operación mediosEficacia razonable

Elevados costes Eficacia elevada

3.2. Equipos BLOQUE I. EXTRACCIÓN L-L

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omercio E




3.2. Equipos

� Disolvente ideal:

� Alta selectividad: minimizar recuperación de portador.

� Alta capacidad: minimizar disolvente/alimento.

� Solubilidad mínima en el portador

� Volatilidad adecuada: recuperación razonable con presión de vapor no muy alta

� Estabilidad

� Inerte, no tóxico ni inflamable

� Disponibilidad a coste razonable

� Tensión superficial adecuada

� Diferencia de densidad grande con respecto a portador

� Sin espumas o burbujas

� Adherencia


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omercio E




3.2. Equipos

� Una vez elegido el disolvente, los factores a tener en cuenta en el diseño del extractor son:

� Alimento

� Configuración (una o dos secciones)

� Grado de recuperación para columnas de una sección

� Grado de separación para los componentes clave del alimento para columnas de dos secciones

� Temperatura

� Presión

� Caudal de disolvente para columnas de una sección, o relación de reflujo para las de dos

� Número de etapas de contacto

� Tensión superficial

� Diferencia de densidades

� Tipo de extractor

� Tamaño del extractor y requerimiento de potencia


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omercio E




K= yE

xR

COEFICIENTE DE REPARTO

CASO ADILUYENTE+DISOLVENTE

INMISCIBLES

CASO B (típico)DILUYENTE+DISOLVENTEPARCIALMENTE MISCIBLES

3.3. Resolución basada en el equilibrio

EXTRACCIÓN





EXTRACCIÓN






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ento en virtud alA



omercio E




3.3. Resolución basada en el equilibrio BLOQUE I. EXTRACCIÓN L-L

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omercio E




CASO A: DILUYENTE+DISOLVENTE INMISCIBLES

EQUILIBRIO EN CONDICIONES ISOTERMAS

B+ C

S

B+C

S+C EXTRACTO (yE)

REFINO (xR)

CASO B: DILUYENTE+DISOLVENTE PARCIALMENTE MISCIBLES

EQUILIBRIO EN CONDICIONES ISOTERMAS

B+ C

S

B+C (S)

S+C (B) EXTRACTO (yE)

REFINO (xR)

3.3. Resolución basada en el equilibrio BLOQUE I. EXTRACCIÓN L-L

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omercio E




3.3. Resolución basada en el equilibrio CASO A: DILUYENTE+DISOLVENTE INMISCIBLES


� Una etapa de contacto de equilibrio

� Disolventes inmiscibles

� Operación discontinua

� H litros de alimento con una composición x0 (moles/litro o g/litro) que se mezcla con L litros disolvente puro. Alcanzado el régimen el equilibrio de fases, la composición de refinado (x) y extracto (y) están relacionadas por:

� Balance de soluto:

� Definiendo el factor de extracción como:

� Fracción de soluto extraída:

Kxy =

LyHxHx +=0

H

KLE =

E

Kxy

+=

10

E

xx

+=

10

E

E

Hx

Lyp

+==

10

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omercio E





DIAGRAMA DE EQUILIBRIO ISOTERMO

CASO A: DILUYENTE+DISOLVENTE INMISCIBLES


Línea de equilibrio

Línea de operación

x

y

Hx0/L

Pendiente = -H/L

y

x

� Una etapa de contacto de equilibrio

� Disolventes inmiscibles

� Operación discontinua

� Solución gráfica

( )xxL

Hy −

= 0

)(xfy =

CLA

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omercio E




DIAGRAMAS DE EQUILIBRIO ISOTERMOS



Diagrama triangular( % Peso )

• Vértices: Componentespuros

• Lados: Mezclas binarias

• Puntos en el triángulo:Mezclas ternarias (M: 30% A,40% B, 30% C)

M

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0 0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

MIC B (MIC)A (H 2O)

C (Acetona)

XMIC


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omercio E




DIAGRAMAS DE EQUILIBRIOISOTERMOS



0 20 40 60 80 1000

20

40

60

80

100

M

H

P

xR

yE

% S

% C

REFINADOEXTRACTO

SB

C

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.00.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

P

Soluto

Disolvente

(yE,xR)


CLA

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omercio E




CÁLCULO DE SISTEMAS MEZCLADOR-SEDIMENTADOR SIMPLE

BALANCE GLOBAL A+S = R + E= M

BALANCE SOLUTO A xA+ S yS = R xR + E yE= M z



0 20 40 60 80 1000

20

40

60

80

100

z

A

M

xR

yE

% S

% C

SB

C

0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.00.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

(yE)

P

Soluto

Diluyente Disolvente

(xR)


CLA

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omercio E




0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

xys, xs

yy, x C

B

G S

EP

T

T

R

R’

E’

A



CÁLCULO DE SISTEMAS MEZCLADOR-SEDIMENTADOR SIMPLE


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omercio E




SISTEMAS MEZCLADOR-SEDIMENTADOR DE VARIAS ETAPAS

1 N2

S1S2 SN

A, xA R1xR1

R2xR2

RN-1XRN-1

RNXRNE1

yE1

E2yE2

ENyEN E

yE



* Entrada independiente de disolvente


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ento en virtud alA



omercio E




BALANCE GLOBAL A+S1 = R1 + E1=M1

BALANCE SOLUTO A xA+ S1 yS1 = R1 xR1 + E1 yE1=M1 z1

ETAPA 1

0 20 40 60 80 1000

20

40

60

80

100

xR2

M2

xR1

yE1

A

M1

% S

% C

SB

C

CÁLCULO xR1 e yE1

BALANCE DE MATERIA

E1 y R1

ETAPA 2





CLA

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ento en virtud alA



omercio E




0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

xys, xs

y

y, x C

B

G

EP

T2

T2

R

T1

T3

T1

T3

A

S





CLA

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ento en virtud alA



omercio E




1 S2 N

A, xA

E1, y1

R1, x1

E2, y2

R2, x2

E3, y3

Rs-1, xs-1

Es, ys

Rs, xs

Es+1, ys+1

RN-1, xN-1

EN, yN

RN, xN

S, ySo

EXTRACCIÓN CONTINUA EN MULTIETAPAS EN CONTRACORRIENTE

A + S = E1 + Rn = T

A∙xA + S∙ySo = E1∙y1 + RN∙xN = T∙z

SA

ySxAz SoA

+⋅+⋅=

RN – S = A – E1 = ∆R

RN – S = RN-1 – EN = ∆R

RN-1 + S = RN + EN


3.3. Resolución basada en el equilibrio CASO B

CLA

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ento en virtud alA



omercio E




A

SB




CLA

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ento en virtud alA



omercio E




S

A

B

Curva de Equilibrio

Curva de Operación

xA

xA




CLA

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ento en virtud alA



omercio E




LIXIVIACION (EQUIPOS)

Extractor Soxhlet

CLA

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OR

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ento en virtud alA



omercio E




tema 3. extracciÓn lÍquido-lÍquido y lixiviaciÓn

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