taz-pfc-2011-626_ane

UNIVERSIDAD DE ZARAGOZA

CENTRO POLITÉCNICO SUPERIOR

PROYECTO FIN DE CARRERA

PROYECTO DE CLIMATIZACIÓN DE

UN RECINTO DEDICADO A

EXPOSICIONES

Director del proyecto:

D. Carlos Monné Bailo

Zaragoza, Agosto del 2011

Autor del proyecto:

Yolanda Liso Chillida

TOMO 2/2 – ANEXOS


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES

P.F.C.-Yolanda M. Liso Chillida Anexos - 1 -

ÍNDICE

III-ANEXOS

ANEXO 1-CERRAMIENTOS Y LIMITACIÓN DE LA DEMANDA ENERGÉTICA

1. ENVOLVENTE TÉRMICA

2. DESCRIPCIÓN DE CERRAMIENTOS SEGÚN PROYECTO DE EJECUCIÓN DE

ARQUITECTURA

3. CÁLCULO DE TRANSMITANCIA TÉRMICA PARA DATOS DEL PROYECTO DE

EJECUCIÓN

4. CÁLCULO DEL FACTOR SOLAR MODIFICADO

5. CÁLCULO DE TRANSMITANCIA TÉRMICA PARA DATOS MODIFICADOS DE

PROYECTO

6. CÁLCULO DE LA MEDIA DE LOS PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS7. CÁLCULO DE

TRANSMITANCIA TÉRMICA Y DE LA MEDIA DE LOS PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS

DE DATOS MODIFICADOS PARA CUMPLIMIENTO DE VALORES MEDIOS

8. CÁLCULO DE CONDENSACIONES SUPERFICIALES

9. CÁLCULO DE CONDENSACIONES INTERSTICIALES

ANEXO 2-CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS DE CLIMATIZACIÓN

1. INTRODUCCIÓN AL CÁLCULO DE LAS CARGAS TÉRMICAS DE REFRIGERACIÓN

1.1.Cálculo de cargas por calor sensible

1.1.1 Carga térmica Sensible

1.1.1.1. Calor por radiación solar a través de vidrio

1.1.1.2. Calor por transmisión y radiación a través de paredes y

techos exteriores

1.1.1.3. Calor por transmisión a través de paredes, techos, suelos,

puertas y ventanas interiores

1.1.1.4 Calor sensible por infiltraciones de aire y ventilación

1.1.2 Carga térmica Sensible Efectiva

1.1.2.1. Calor sensible por aire de ventilación a través del

climatizador

1.2.Cálculo de cargas por calor latente

1.2.1 Carga térmica latente

1.2.1.1. Calor latente por infiltraciones de aire y ventilación

1.2.1.2. Calor latente por aportaciones interiores y ventilación

1.2.2 Carga térmica latente efectiva

1.2.2.1. Calor latente por aire de ventilación a través de

climatizador

1.3.Coeficiente de seguridad

1.4.Cálculo de hojas de carga para refrigeración

2. INTRODUCCIÓN AL CÁLCULO DE LAS CARGAS TÉRMICAS DE CALEFACCIÓN

2.1.Cálculo de cargas térmica por calefacción

2.1.1 Pérdidas de calor sensible por transmisión a través de los

cerramientos

2.1.2. Pérdidas de calor sensible por infiltración y ventilación

2.1.3. Calor sensible por aportaciones interiores

2.1.4. Calor sensible por suplementos

2.2. Coeficiente de seguridad

2.3 Cálculo de hojas de carga para calefacción


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES

P.F.C.-Yolanda M. Liso Chillida Anexos - 2 -

ANEXO 3-CATÁLOGOS COMERCIALES

1. CATÁLOGOS COMERCIALES TROX

-Climatizadores

-Elementos de difusión

-Cámara Varyfan

2. CATÁLOGOS COMERCIALES SEDICAL

-Bombas de recirculación

-Depósitos de Expansión

-Separador de lodos y burbujas

ANEXO 4-CÁLCULO DE LA DEMANDA ESTIMADA PARA REFRIGERACIÓN Y

CALEFACCIÓN

1. DEMANDA ENERGÉTICA DE REFRIGERACIÓN

2. DEMANDA ENERGÉTICA DE CALEFACCIÓN

3. DEMANDA ENERGÉTICA PARA DESHUMIDIFICACIÓN EN INVIERNO


UN RECINTO DEDICADO A EXPOSICIONES

P.F.C.-Yolanda M. Liso Chillida Anexo 1

ANEXO 1. CERRAMIENTOS Y LIMITACIÓN DE LA DEMANDA ENERGÉTICA

1. ENVOLVENTE TÉRMICA

Según el Código Técnico de la Edificación, denominamos envolvente

térmica al conjunto de todos los cerramientos que limitan espacios habitables

con el ambiente exterior y a todas las particiones interiores que limitan espacios

habitables con espacios no habitables y a su vez estos, con el ambiente

exterior.

Aplicada esta definición a nuestro proyecto tendremos:

1.Cubiertas

Son los cerramientos superiores en contacto con el aire con inclinación

menor de 60º.

Para nuestro caso, tendremos dos cubiertas:

C1- Cubierta plana, en contacto con el exterior y con espacio habitable

C2- Cubierta plana, en contacto con el exterior y con espacio no habitable

(cuarto de máquinas)

2.Suelos

Son los cerramientos inferiores horizontales o ligeramente inclinados, que

estén en contacto con el aire, con el terreno o con un espacio no habitable.

Para nuestro caso, tendremos seis suelos:

S3-Suelo horizontal en contacto con el aire. En realidad, se corresponde con

el techo de las puestas de acceso.

S21,S22,S23,S24 y S25- Son suelos horizontales en contacto con espacio no

habitable (Garaje de la edificación). La diferencia entre estos suelos son las

capas materiales que las conforman.

3.Fachadas

Son los cerramientos exteriores en contacto con el aire cuya inclinación es

superior a 60º respecto a la horizontal. Se agrupan en 6 orientaciones, según los

sectores angulares contenidos en la figura 3.1(CTE-Documento Básico HE Ahorro

de Energía), Norte, Este, Sureste, sur, Suroeste y Oeste. Para su cálculo se

caracterizará por el ángulo que forma el norte geográfico y la normal exterior

de la fachada, medido en sentido horario.

Para nuestro caso, tendremos dos fachadas:

M11- Fachada principal, cuya orientación es Oeste.

M12- Fachada posterior, cuya orientación es Este.




4.Medianerías

Son los cerramientos que lindan con otros edificios ya construidos o que se

esté construyendo a la vez. Si se va a construir con posterioridad, a efectos

térmicos se considerará como una fachada.

Para nuestro caso, todas las medianerías están ya construidas y tenemos

dos:

M13- Medianería en contacto con espacio habitable

M21- Medianería en contacto con espacio no habitable (cuarto de

máquinas) y posteriormente espacio habitable. (Se puede considerar como

partición interior)

5.Cerramientos en contacto con el terreno

Son los cerramientos distintos a los anteriores y que están en contacto con el

terreno.

Para nuestro caso, no existe este cerramiento.

6.Particiones interiores

Son los elementos constructivos horizontales y verticales que separan el

interior del edificio.

Para nuestro caso no los consideraremos por ser todo habitable.

7.Huecos

Es la parte semitransparente en contacto con el exterior. Es decir las

ventanas y las puertas de fachada y los lucernarios de cubiertas.

Para nuestro caso, tendremos un sólo hueco:

H- Puertas de acceso al recinto (dos puertas de vidrio con marco, cuyo

porcentaje de superficie transparente es superior al 50%)

8.Puentes térmico

Se considera puente térmico a la junta entre materiales de distintas

características que produce una discontinuidad en la capa aislante y que

puede originar pérdidas de calor.

A efectos del procedimiento de la limitación de la demanda por la opción

simplificada, sólo se tendrán en cuenta aquellos que estén integrados en

fachada, como pueden ser los pilares, contornos de huecos y cajas de

persianas, siempre que estos tengan una superficie superior a 0,5m2.

Para nuestro caso, no existirán puentes térmicos.




2. DESCRIPCIÓN DE CERRAMIENTOS SEGÚN PROYECTO DE EJECUCIÓN DE ARQUITECTURA

En este apartado vamos a definir los cerramientos que componen la

envolvente térmica de nuestro proyecto, detallando las capas que conforman

cada cerramiento, según las especificaciones dadas en el proyecto de

ejecución del arquitecto.

También detallaremos algunas características térmicas de los materiales que

necesitaremos para posteriores cálculos.

CUBIERTAS

-Cubierta plana (C11)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Láminas bituminosas 0,001 0,190

Hormigón en masa con grava de áridos ligeros 0,030 0,730

Hormigón armado 0,350 1,630

Acero galvanizado 0,040 58,000

Poliestireno extrusionado 0,020 0,033

Pladur 0,013 0,186

Espesor total de capa 0,454

-Cubierta plana (C21)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Mortero de cemento 0,010 1,400


Pladur 0,013 0,186





SUELOS

-Techo de acceso(S3)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Pladur 0,013 0,186 10

Mortero de cemento 0,010 1,400 10

Hormigón armado 0,200 1,630 60

Cámara de aire 20 mm 0,020 1

Panel fenólico para exterior 0,010 0,300 20


-Suelo zona Social (S21)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Parquet multicapa (Roble)+polietileno 0,018 0,100 90




-Suelo zona Servicios y vitrina (S22)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Gres porcelámico 0,030 1,000 20




-Suelo zona Exposición Pasos (S23)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Madera de exterior 0,020 0,200 20

Cámara de aire 50 mm 0,050 1

Poliestireno extrusionado 0,020 0,033 220







-Suelo zona Exposición Jardín (S24)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Tierra vegetal 0,200 0,520

Capa drenante poliestireno 3D 0,011 0,033

Cámara de aire 10 mm 0,010





-Suelo zona Exposición Canales (S25)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Agua 0,050 0,580

Aluminio aleación 0,002 160,000





FACHADAS

-Fachada principal (M11)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)


Cámara de aire 50mm 0,050 0,090 1


Tabique bloque termoarcilla 0,240 0,760 10


Pladur 0,013 0,186 10





-Fachada posterior (M12)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Aplacado de piedra natural 0,030 1,050 25





Pladur 0,013 0,186 10


MEDIANERÍAS

-Medianera 1 (M13)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Pladur 0,013 0,186 10






Pladur 0,013 0,186 10


-Medianera 2 (M21)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Pladur 0,013 0,186 10

Pladur Bel (pladur+lana de vidrio 75Kg/m2) 0,053 0,042 3,43





HUECOS

-Puertas de acceso (cristal)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Vidrio plano para acristalar 0,012 0,950


Vidrio plano para acristalar 0,012 0,950


-Puertas de acceso (marco)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)





3. CÁLCULO DE TRANSMITANCIA TÉRMICA PARA DATOS DE PROYECTO DE EJECUCIÓN

En este apartado, calcularemos la transmitancia térmica de cada uno de los

componentes que forman la envolvente térmica de nuestro proyecto.

Su forma de calcularse dependerá del tipo de cerramiento.

Así tendremos:

1.CERRAMIENTOS EN CONTACTO CON EL AIRE EXTERIOR

-Se calcularán de esta forma la parte opaca de los cerramientos que estén

en contacto con el aire exterior. Para nuestro caso, parte de la cubierta (C1) y

parte de los muros de fachada (M11,M12).

La trasnsmitancia térmica U (W/m2K), vendrá dada por:

U=1/RT, donde RT será la resistencia térmica total del componente

constructivo (m2K/W)




Para el caso en el componente constructivo esté formado por capas

térmicamente homogéneas, la resistencia térmica RT, se calculará como:

RT=Rsi+R1+R2+…+Rn+Rse donde,

R1,R2,…,Rn serán las resistencias térmicas de cada una de las capas

homogéneas que forman el componente constructivo

Rsi y Rse, serán las resistencias térmicas superficiales correspondientes al aire

interior y al aire exterior

La resistencia térmica de una capa homogénea viene dada por la

expresión:

R=e/a donde,

e será espesor de la capa homogénea en m (si la capa tiene espesor

variable, se tomará el espesor medio)

a será la conductividad térmica de diseño del material que conforma la

capa homogénea (datos según UNE EN ISO 10 456:2001)

La resistencia térmica superficial del aire interior y exterior, vendrá dada por

los datos de la Tabla E.1(CTE-Documento Básico HE Ahorro de Energía), según

sea la posición del cerramiento y el sentido del flujo de calor.

-Las cámaras de aire, también son tratadas en este apartado.

En nuestro proyecto tendremos cámaras de aire sin ventilar y ligeramente

ventiladas.

Para el caso de cámaras de aire sin ventilar, las resistencias térmicas se

calcularán tomando los datos de la tabla E.2 (CTE-Documento Básico HE Ahorro

de Energía), dependiendo del espesor de la cámara e (cm) y de si es cámara

vertical u horizontal.

Para el caso de cámaras de aire ligeramente ventiladas, se utilizará la misma

tabla que el caso anterior, pero tomando la mitad de los datos tabulados.

-Las medianerías también se calcularán por este procedimiento, pero

tomando la resistencia superficial exterior la misma que la interior (M13)

2.CERRAMIENTOS EN CONTACTO CON EL TERRENO

-Se calcularán con este procedimiento los suelos en contacto con el terreno,

los muros en contacto con el terreno y las cubiertas enterradas. Nuestro

proyecto no cuenta con ninguno de estos cerramientos, por lo que no será de

aplicación.

3.PARTICIONES INTERIORES EN CONTACTO CON ESPACIOS NO HABITABLES

-Se calcularán de esta forma, toda partición interior que esté en contacto

con un espacio no habitable y que a su vez este esté en contacto con el

exterior.




Aplicado a nuestro proyecto nos aparecen varios cerramientos para ser

tratados de esta forma:

-Cubierta de cuarto de máquinas (C2)

-Medianil de cuarto de máquinas (M21)

-Suelo (por tener debajo Garaje) (S21,S22,S23,S24 Y S25)

-Techo de accesos (que se comporta como suelo) (S3)

nota: La fachada de cuarto de máquinas se pierde, al transmitir sobre el

medianil.

Para estos casos, la trasnsmitancia térmica U (W/m2K), vendrá dada por:

U=Up*b, siendo

Up la transmitancia térmica de la partición interior en contacto con el

espacio no habitable, calculada como la de los cerramientos en contacto con

el exterior, pero tomando las resistencias superficiales los valores de la tabla E.6

(CTE-Documento Básico HE Ahorro de Energía)

b es un coeficiente de reducción de temperatura (relacionado al espacio

no habitable), obtenido por la tabla E.7 (CTE-Documento Básico HE Ahorro de

Energía) o mediante procedimiento. Para todos nuestros casos se podrá

proceder mediante la tabla E.7.

Para poder obtener el valor de la tabla E.7, necesitaremos saber la situación

del aislamiento térmico (fig. E.6), el grado de ventilación del espacio y la

relación entre áreas de partición interior y cerramiento (Aiu/Aue)

Para el grado de ventilación se distinguen dos casos:

Caso1-espacio ligeramente ventilado, espacios con un nivel de

estanqueidad 1,2 o 3

Caso21-espacio muy ventilado, espacios con un nivel de estanqueidad 4 o 5

Nota: El nivel de estanqueidad lo da la tabla E.8 (CTE-Documento Básico HE

Ahorro de Energía)

4.HUECOS Y LUCERNARIOS

-Se calcularán de esta forma, los huecos y los lucernarios. En nuestro

proyecto sólo tenemos huecos, que se corresponden con las puertas de

acceso (H).

Para los huecos, la trasnsmitancia térmica U (W/m2K), vendrá dada por:

UH=(1-FM)*UHV+FM*UHM, siendo

UHV, la transmitancia térmica de la parte semitrasparente

UHM, la transmitancia térmica del marco de la puerta

FM, la fracción del hueco ocupada por el marco




Nota: En ausencia de datos UHV se podrá obtener de UNE EN ISO 10 077-

1:2001

Con ayuda de una hoja excel realizamos los cálculos para cada uno de los

cerramientos de la forma anteriormente detallada, para los datos de Proyecto

de Ejecución de Arquitectura.

Las trasmitancias calculadas mediante hojas excel son las siguientes:




ANEXO I-CÁLCULO DE TRANSMITANCIA TÉRMICA-DATOS PROYECTO

Tipo de cerramiento Nombre del cerramiento Espesor (m) Material (W/mK) R (m2K/W)

CUBIERTA

Cubierta (C1) cubierta plana 1(C11) Aire exterior flujo ascendente 0,040

contacto aire 0,001 Láminas bituminosas 0,19 0,005

exterior 0,030 Hormigón en masa con grava de áridos ligeros 0,73 0,041

0,350 Hormigón armado 1,63 0,215

0,040 Acero galvanizado 58 0,001

0,020 Poliestireno extrusionado 0,033 0,606

0,013 Pladur 0,186 0,070

Aire interior flujo ascendente 0,100

Rt= 1,078

UC1=UC11= 0,928


espacio 0,010 Mortero de cemento 1,4 0,007

no habitable 0,200 Hormigón armado 1,63 0,123

0,013 Pladur 0,186 0,070


Rt= 0,400

UPC21= 2,502

b= 0,53 UC2=UC21= 1,326




FACHADA

Muro (M1) fachada principal (M11) Aire exterior flujo horizontal 0,040

contacto aire 0,010 Panel fenólico para exterior 0,3 0,033

exterior 0,050 Cámara de aire flujo vertical 50 mm 0,090


0,240 Tabique bloque termoarcilla 0,76 0,316

0,015 Mortero de cemento 1,4 0,011

0,013 Pladur 0,186 0,070

Aire interior flujo horizontal 0,130

Rt= 1,296

UM11= 0,772

fachada posterior 1(M12) Aire exterior flujo horizontal 0,040

0,030 Aplacado de piedra natural 1,05 0,029

0,050 Cámara de aire flujo vertical 50 mm 0,090




0,013 Pladur 0,186 0,070


Rt= 1,291

UM12= 0,775




Medianera (M1) Medianera 1 (M13) Aire exterior flujo horizontal(aire interior) 0,130

contacto aire 0,013 Pladur 0,186 0,070

exterior=interior 0,020 Poliestireno extrusionado 0,033 0,606





0,013 Pladur 0,186 0,070


Rt= 1,778

UM13= 0,562

Medianera (M2) Medianera 2 (M21) Aire exterior flujo horizontal (aire interior) 0,130

espacio 0,013 Padur 1,4 0,009

no habitable Pladur Bel (pladur+lana de vidrio 75kg/m2) 1,262


Rt= 1,531

UPM21= 0,653

b= 0,53 UM2=UM21= 0,346

Hueco (H) Puertas acceso Aire exterior flujo horizontal 0,040

(cristal) 0,004 Vidrio plano para acristalar 1,1 0,004

0,016 Cámara de flujo aire 16mm 0,162

0,004 Vidrio plano para acristalar 1,1 0,004


Rt= 0,339

UHV= 2,947




Puertas acceso Aire exterior flujo horizontal 0,040

marco 0,005 Aluminio aleación 160 0,000


0,005 Aluminio aleación 160 0,000


Rt= 0,346

UHM= 2,890

AH= 7,45

AM= 0,3 FM= 0,040 UH= 2,945

SUELOS

Suelo (S3) Techo de acceso (S3) Aire interior flujo descendente 0,170


exterior 0,010 Mortero de cemento 1,4 0,007


0,020 Cámara de flujo aire 20mm sin ventilar 0,160

0,010 Panel fenólico para exterior 0,3 0,033

Aire exterior flujo descendente 0,040

Rt= 0,603

US3= 1,658




Suelo (S2) suelo zona social (S21) Aire interior flujo descendente 0,170

espacio 0,018 Parquet multicapa (Roble)+polietileno 0,1 0,180

no habitable 0,010 Mortero de cemento 1,4 0,007

0,350 Hormigon armado 1,63 0,215

Aire exterior flujo descendente (aire interior) 0,170

Rt= 0,742

UPS21= 1,348

b= 0,79 US21= 1,065

suelo zona servicios (S22) Aire interior flujo descendente 0,170

y vitrina 0,030 Gres porcelámico 1 0,030




Rt= 0,592

UPS22= 1,690

b= 0,79 US22= 1,335

suelo zona exposicion (S23) Aire interior flujo descendente 0,170

pasos 0,020 Madera de exterior 0,2 0,100






Rt= 1,348

UPS23 0,742

b= 0,96 US23= 0,712





jardin 0,200 Tierra vegetal 0,52 0,385

0,011 Capa drenante poliestireno 3D 0,033 0,333






Rt= 1,961

UPS24= 0,510

b= 0,96 US24= 0,490


canales 0,050 Agua 0,58 0,086






Rt= 1,254

UPS25= 0,797

b= 0,96 US25= 0,765




4. CÁLCULO DEL FACTOR SOLAR MODIFICADO

En este apartado, calcularemos el factor solar modificado de huecos y

lucernarios. Para nuestro caso sólo tendremos huecos, que como ya se ha

comentado se corresponden con las puertas de acceso al recinto.

El factor solar modificado de un hueco FH, vendrá dado por:

FH=FS*[(1-FM)*g¬+FM*0,04*UM* ] donde,

FS el factor de sombra del hueco obtenido de las tablas de E.11 a E.15 (CTE-

Documento Básico HE Ahorro de Energía), en función del dispositivo de sombra

o mediante simulación. Si no existe justificación FS será igual a 1.

FM es la fracción ocupada por el marco (ventanas) o parte maciza (puertas)

g¬ es el factor solar de la parte semitransparente del hueco a incidencia

normal (método descrito en UNE EN 410:1998)

UM es la transmitancia térmica del marco del hueco

Es la absorbitividad del marco obtenida por la tabla E.10 (CTE-Documento

Básico HE Ahorro de Energía), en función del color.

Así para nuestro caso:

1.FS

El hueco está en facha principal con voladizo, orientada al Oeste.

Según tabla E.11,

H=3 metros y D=4,90 metros, D/H=4,90/3=1,6333>0,5

L=3,76 metros 1<L/H=3,76/3=1,2533<2

FS=0,89

2.FM

El área del hueco (puerta acristalada) es AH=7,45 m2

El área del marco es AM=0,30 m2

FM=AM/AH=0,040

3. g¬

El fabricante nos da un valor de 0,42

4.UM

Según la excel adjunta sale un valor de 2,890 W/m2K




5.

Tabla E.10, Gris claro (aluminio), =0,40

Por lo tanto,

FH=0,89*[(1-0,040)*0,42+0,040*0,04*2,890*0,40 ]=0,4032+1,8496*10-3=0,405

5. CÁLCULO DE TRANSMITANCIA TÉRMICA PARA DATOS MODIFICADOS DE

PROYECTO

En este apartado volvemos a calcular las transmitancias térmicas de los

cerramientos con los datos modificados.

Se han modificado los datos, introduciendo capas de aislamiento o

aumentando los grosores de aislamiento.

Las nuevas transmitancias, las calculamos con las mismas hojas excel que en

el apartado 3. Los datos modificados vienen señalados en rojo.




ANEXO II-CÁLCULO DE TRANSMITANCIA TÉRMICA-DATOS MODIFICADOS DE PROYECTO


CUBIERTA







0,013 Pladur 0,186 0,070


Rt= 2,290

UC1=UC11= 0,437




Pladur Bel (pladur+lana de vidrio 75kg/m2) 1,262


Rt= 1,592

UPC21= 0,628

b= 0,53 UC2=UC21= 0,333




FACHADA







0,013 Pladur 0,186 0,070


Rt= 1,296

UM11= 0,772







0,013 Pladur 0,186 0,070


Rt= 1,291

UM12= 0,775











0,013 Pladur 0,186 0,070


Rt= 1,778

UM13= 0,562


espacio 0,013 Padur 1,4 0,009



Rt= 1,531

UPM21= 0,653

b= 0,53 UM2=UM21= 0,346






Rt= 0,339

UHV= 2,947









Rt= 0,346

UHM= 2,890

AH= 7,45

AM= 0,3 FM= 0,040 UH= 2,945

SUELOS


contacto aire Pladur Bel (pladur+lana de vidrio 75kg/m2) 1,262






Rt= 1,795

US3= 0,557







0,030 Poliestireno expandido 0,036 0,833



Rt= 1,575

UPS21= 0,635

b= 0,79 US21= 0,502







Rt= 1,425

UPS22= 0,702

b= 0,79 US22= 0,554











Rt= 1,651

UPS23 0,606

b= 0,96 US23= 0,581









Rt= 1,961

UPS24= 0,510

b= 0,96 US24= 0,490





canales 0,050 Agua 0,58 0,086






Rt= 1,557

UPS25= 0,642

b= 0,96 US25= 0,617




6. CÁLCULO DE LA MEDIA DE LOS PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS

En este apartado calcularemos la media de los parámetros característicos,

para ello es necesario calcular con anterioridad las áreas de cada cerramiento

y en el caso de los muros saber su orientación. Tomaremos como datos los

modificados.

Así tendremos:

1. MUROS SEGÚN SU ORIENTACIÓN

-Fachada principal (M11), orientación oeste

AM11=7,90*16-AH=111,46 m2

-Fachada posterior (M12), orientación este

AM12=21,98*7,97-AFCM (fachada cuarto de máquinas)=137,85 m2

AFCM=6,19*5=30,95 m2

-Medianería en contacto con aire exterior=interior (M13)

Norte- AM13n=27,89*8+(2,48+3,31)*3=240,25 m2

Sur- AM13s=33,74*8=269,92 m2

-Medianería en contacto con espacio no habitable (M21)

Norte- AM21n=(2,48+3,31)*5=28,95 m2

2. SUELOS

S3-Techo de acceso

AS3=2*(2,49*1,73)=8,62 m2

S21-suelo zona social

AS1=22,44+33,03+26,77=82,24 m2

S22-suelo zona servicios y vitrina

AS22=5,12+2,47+7,43+6,34+32,07+10,63=64,06 m2

S23-suelo exposición pasos




AS23= 117,83+49,79+9,51-10,63=166,50 m2

S24-suelo exposición jardín

AS24=130,47 m2

S25-suelo exposición canal

AS25=104,19 m2

3. CUBIERTAS Y LUCERNARIOS

C1-Cubierta plana aire exterior

AC1=547,46-AC2=523,42 m2

C2-Cubierta plana espacio no habitable

AC2=3,40*5,89+2,48*1,62=24,04 m2

4. HUECOS

H-puertas de acceso en fachada principal-Oeste

AH=2,49*3*2=14,94 m2

Una vez determinadas las áreas, podremos calcular los parámetros

característicos medios, para ello rellenaremos la ficha 1 de la opción

simplificada.




Dicha hoja es la siguiente:

FICHA1-Cálculo de los parámetros característicos medios

ZONA CLIMÁTICA D3 Zona baja carga térmica Zona alta carga térmica X

MUROS (UMm) y (UTm)

TIPOS A (m2) U (W/m

2K) A*U (W/k) RESULTADOS

M13n-Medianil aire ext 240,25 0,562 135,02 A= 269,20

N M14n-Medianil no hab 28,95 0,346 10,02 A*U= 145,04

UMm=A*U/A

= 0,539

M12e-Fachada posterior 137,85 0,775 106,83 A= 137,85

E A*U= 106,83

UMm=A*U/A

= 0,775

M11o-Fachada principal 111,46 0,772 86,05 A= 111,46

O A*U= 86,05

UMm=A*U/A

= 0,772

M13s-Medianil aire ext 269,92 0,562 151,70 A= 269,92

S A*U= 151,70

UMm=A*U/A

= 0,562

SUELOS (USm)

TIPOS A (m2) U (W/m


S3-Techo de acceso 8,62 0,557 4,80

S21-Suelo zona social 82,24 0,502 41,28

S22-S servicios y vitrina 64,06 0,554 35,49

S23-suelo exp pasos 166,5 0,581 96,74 A= 556,08

S24-Suelo exp jardín 130,47 0,490 63,93 A*U= 306,53

S25-Suelo exp canal 104,19 0,617 64,29 USm=A*U/A= 0,551

CUBIERTA (UCm)

TIPOS A (m2) U (W/m


C11-cubierta plan ext 523,42 0,437 228,73 A= 547,46

C12-cubierta plana nhab 24,04 0,333 8,01 A*U= 236,74

UCm=A*U/A= 0,432




HUECOS (UHm) y (FHm)

TIPOS A (m2) F U (W/m

2K) A*F (m

2) A*U (W/k) RESULTADOS

H-P acceso 14,94 0,405 2,945 6,05 44,00 A= 14,94

A*U= 44,00

O A*F= 6,05

UHm=A*U/A= 2,945

FHm=A*F/A= 0,405

7. CÁLCULO DE TRANSMITANCIAS TÉRMICAS Y DE LA MEDIA DE LOS PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS DE DATOS MODIFICADOS PARA CUMPLIMIENTO DE VALORES MEDIOS

Al no cumplir los valores medios con los límites exigidos, volvemos a cambiar

los datos de aislamiento de algunos cerramientos para adaptarnos a la

exigencia.

De nuevo calculamos la transmitancia térmica de los cerramientos

mediante excel, de la misma manera que en el apartado 3 y 5. Los datos

modificados aparecen marcados en azul.




ANEXO II-CÁLCULO DE TRANSMITANCIA TÉRMICA-DATOS MODIFICADOS DE PROYECTO PARA CUMPLIR VALORES MEDIOS


CUBIERTA







0,013 Pladur 0,186 0,070


Rt= 2,896

UC1=UC11= 0,345






Rt= 1,592

UPC21= 0,628

b= 0,53 UC2=UC21= 0,333




FACHADA







0,013 Pladur 0,186 0,070


Rt= 1,599

UM11= 0,625







0,013 Pladur 0,186 0,070


Rt= 1,594

UM12= 0,627











0,013 Pladur 0,186 0,070


Rt= 1,778

UM13= 0,562


espacio 0,013 Padur 0,186 0,070



Rt= 1,592

UPM21= 0,628

b= 0,53 UM2=UM21= 0,333






Rt= 0,339

UHV= 2,947









Rt= 0,346

UHM= 2,890

AH= 7,45

AM= 0,3 FM= 0,040 UH= 2,945

SUELOS


contacto aire Pladur Bel (pladur+lana de vidrio 75kg/m2) 1,262






Rt= 1,795

US3= 0,557










Rt= 1,853

UPS21= 0,540

b= 0,79 US21= 0,426







Rt= 1,703

UPS22= 0,587

b= 0,79 US22= 0,464











Rt= 1,954

UPS23 0,512

b= 0,96 US23= 0,491









Rt= 1,961

UPS24= 0,510

b= 0,96 US24= 0,490





canales 0,050 Agua 0,58 0,086






Rt= 1,860

UPS25= 0,538

b= 0,96 US25= 0,516




Una vez calculadas las nuevas transmitancias, calcularemos los valores

medios de los parámetros característicos, igual que se ha realizado en el

apartado 6, pero introduciendo los nuevos datos, que vienen señalados en azul

y así tendremos rellena la ficha 1.

La nueva ficha 1 se corresponde con:

FICHA1-Cálculo de los parámetros característicos medios

ZONA CLIMÁTICA D3 Zona baja carga térmica Zona alta carga térmica X

MUROS (UMm) y (UTm)

TIPOS A (m2) U (W/m


M13n-Medianil aire ext 240,25 0,562 135,02 A= 269,20

N M14n-Medianil no hab 28,95 0,346 10,02 A*U= 145,04

UMm=A*U/A

= 0,539

M12e-Fachada posterior 137,85 0,627 86,43 A= 137,85

E A*U= 86,43

UMm=A*U/A

= 0,627

M11o-Fachada principal 111,46 0,625 69,66 A= 111,46

O A*U= 69,66

UMm=A*U/A

= 0,625

M13s-Medianil aire ext 269,92 0,562 151,70 A= 269,92

S A*U= 151,70

UMm=A*U/A

= 0,562

SUELOS (USm)

TIPOS A (m2) U (W/m


S3-Techo de acceso 8,62 0,557 4,80

S21-Suelo zona social 82,24 0,426 35,03

S22-S servicios y vitrina 64,06 0,464 29,72

S23-suelo exp pasos 166,5 0,491 81,75 A= 556,08

S24-Suelo exp jardín 130,47 0,490 63,93 A*U= 269,00

S25-Suelo exp canal 104,19 0,516 53,76 USm=A*U/A= 0,484




CUBIERTA (UCm)

TIPOS A (m2) U (W/m


C11-cubierta plan ext 523,42 0,345 180,58 A= 547,46

C12-cubierta plana nhab 24,04 0,333 8,01 A*U= 188,59

UCm=A*U/A= 0,344

HUECOS (UHm) y (FHm)

TIPOS A (m2) F U (W/m

2K) A*F (m

2) A*U (W/k) RESULTADOS

H-P acceso 14,94 0,405 2,945 6,05 44,00 A= 14,94

A*U= 44,00

O A*F= 6,05

UHm=A*U/A= 2,945

FHm=A*F/A= 0,405

8. CÁLCULO DE CONDENSACIONES SUPERFICIALES

-FACTOR DE TEMPERATURA DE LA SUPERFICIE INTERIOR DE UN CERRAMIENTO

Se calculará a partir de la transmitancia térmica del cerramiento por la

siguiente fórmula:

fRsi=1-U*0,25 siendo,

U es la transmitancia del cerramiento, partición interior o puente térmico.

-FACTOR DE TEMPERATURA DE LA SUPERFICIE INTERIOR MÍNIMO

Se calculará a partir de la siguiente expresión:

fRsi, min=(si,min-e)/(20-e) siendo,

e es la temperatura exterior de la localidad en el mes de enero

si,min es la temperatura interior mínima calculada por:

si,min=(237,3*loge(Psat/610,5))/(17,269-loge(Psat/610,5)) siendo,




Psat es la presión de saturación máxima aceptable en la superficie dada

por:

Psat=Pi/0,8 siendo,

Pi la presión de vapor interior obtenida por la siguiente expresión:

Pi= i*2337 donde,

i es la humedad relativa interior definida en el apartado 3.8.1.2,

condensaciones superficiales.

Los valores calculados para los datos de nuestro proyecto aparecen en la

siguiente hoja excel:

CONDENSACIONES SUPERFICIALES

CALCULO DE FACTOR DE TEMPERATURA INTERIOR DE UN

CERRAMIENTO

Tipo de cerramiento U (W/m2K) fRsi

Cubierta plana-C1 0,345 0,91

Cubierta plana-C2 0,333 0,92

Fachada pral-M11 0,625 0,84

Fachada post-M12 0,627 0,84

Medianera-M13 0,562 0,86

Medianera-M21 0,346 0,91

Techo acceso-S3 0,557 0,86

Suelo social-S21 0,426 0,89 Suelo servicios-vitrina-S22 0,464 0,88

Suelo exp pasos-S23 0,491 0,88

Suelo exp jardin-S24 0,490 0,88

Suelo exp canal-S25 0,516 0,87

CALCULO DE FACTOR DE TEMPERATURA INTERIOR MÍNIMO DE UN CERRAMIENTO

0,55

Pi 1285,35

Psat 1606,69

qsi,min 14,09

qe 6,20

frsi,min 0,57




9. CÁLCULO DE CONDENSACIONES INTERSTICIALES

-DISTRIBUCIÓN DE TEMPERATURAS

La temperatura superficial exterior se calculará a partir de la siguiente

fórmula:

se=e+(Rse/RT)*(i-e)

e es la temperatura exterior de la localidad

i es la temperatura interior

Rse resistencia térmica del exterior según tabla E.1.

RT resistencia térmica total del elemento constructivo=Rsi+R1+..+Rn+Rse

La temperatura en cada una de las capas se calculará como:

n=n-1+(Rn/RT)*(i-e)

n es la temperatura en cada capa

Rn resistencia térmica en cada capa

La temperatura superficial interior se calculará como:

si=n+(Rsi/RT)*(i-e)

Rsi resistencia térmica del interior según la tabla E.1.

-DISTRIBUCIÓN DE LA PRESIÓN DE VAPOR DE SATURACIÓN

Se calculará en función de la distribución de temperaturas obtenida

anteriormente:

a) Si la >=0ºC

Psat=610,5*exp ((17,269*)/(237,3+))

b) Si la 0ºC

Psat=610,5*exp ((21,875*)/(265,5+))




-DISTRIBUCIÓN DE PRESIÓN DE VAPOR

La distribución de presión de vapor a través de un cerramiento se calculará

mediante la siguiente expresión:

P1=Pe+(Sd1/Sdn)*(Pi-Pe)

P2=P1+(Sd2/Sdn)*(Pi-Pe)

Pn=Pn-1+(Sdn/Sdn)*(Pi-Pe)

Pi la presión de vapor del aire interior (Pa )

Pe la presión de vapor del aire exterior (Pa )

Pi…Pn la presión de vapor en cada capa n (Pa )

Sd1… Sdn el espesor de aire equivalente de cada capa frente a la difusión

del vapor de agua, calculado por las siguiente expresión:

Sdn = en*n

en el espesor de la capa n (m)

n el factor de resistencia a la difusión de vapor de agua en cada capa,

calculado a partir de los valores térmicos declarados según norma UNE EN

ISO 10 456:2001 o de documentos reconocidos

Para el cálculo de la presión de vapor del aire interior y exterior se utilizan las

siguientes fórmulas:

Pi=i* Psati), i la humedad relativa del ambiente interior definida en 3.8.1.2

Pe=e*Psate), e la humedad relativa del ambiente exterior en 3.8.1.2

Los valores calculados para los datos de nuestro proyecto aparecen en la

siguiente hoja excel:




CONDENSACIONES

INTERSTICIALES

Fachada principal (M11) espesor R Psat Sd P

Aire exterior horizontal 0,040 6,545 970,50 737,58

Panel fenólico para ext 0,010 0,033 6,830 989,71 20 0,20 766,24

Camara de aire 50mm 0,050 0,090 7,607 1043,83 1 0,05 773,41

Poliestireno extrusionado 0,030 0,909 15,452 1754,62 30 0,90 902,39

Tabique bloque termoarcilla 0,240 0,316 18,179 2086,16 10 2,40 1246,36

Mortero de cemento 0,015 0,011 18,274 2098,63 10 0,15 1267,86

Pladur 0,013 0,070 18,878 2179,50 10 0,13 1286,49

Aire interior horizontal 0,130 20,000 2336,95 1286,49

RT= 1,599 SdT= 3,83

Fachada posterior (M12) espesor R Psat Sd P

Aire exterior horizontal 0,040 6,546 970,55 737,62

Aplacado de piedra natural 0,030 0,029 6,797 987,47 25 0,75 831,61

Camara de aire 50mm 0,050 0,090 7,576 1041,61 1 0,05 837,87




Pladur 0,013 0,070 18,875 2179,12 10 0,13 1286,49


RT= 1,595 SdT= 4,38




Medianera (M13) espesor R Psat Sd P

Aire exterior horizontal (interior) 0,130 7,208 1015,76 771,98

Pladur 0,013 0,070 7,751 1054,19 10 0,13 795,36






Pladur 0,013 0,070 18,992 2195,00 10 0,13 1286,49


RT= 1,779 SdT= 2,86

Techo acceso (S3) espesor R Psat Sd P

Aire exterior flujo descendente 0,040 6,508 967,98 735,66

Panel fenólico para ext 0,010 0,033 6,761 985,04 20 0,20 744,48

Camara de aire 20mm 0,020 0,160 7,991 1071,57 1 0,02 745,36

Hormigon armado 0,200 0,123 8,937 1142,58 60 12,00 1274,08


Pladur Bel (pladur+lana de vidrio) 0,053 1,262 18,693 2154,45 3,43 0,18 1286,49

Aire interior descendente 0,170 20,000 2336,95 1286,49

RT= 1,795 SdT= 12,50




Suelo zona social (S21) espesor R Psat Sd P

Aire exterior flujo descendente(aire interior) 0,170 7,466 1033,84 785,72

Hormigon armado 0,350 0,215 9,067 1152,68 60 21,00 1151,88

Poliestireno expandido 0,040 1,111 17,341 1978,93 150 6,00 1256,50


Parquet multicapa(roble)+polietileno 0,018 0,180 18,734 2159,96 90 1,62 1286,49


RT= 1,853 SdT= 28,72

Suelo zona servicios-vitrina (S22) espesor R Psat Sd P


Hormigón armado 0,350 0,215 9,320 1172,48 60 21,00 1166,82

Poliestireno expandido 0,040 1,111 18,323 2105,04 150 6,00 1273,99


Gres porcelámico 0,030 0,030 18,622 2144,95 20 0,60 1286,49


RT= 1,703 SdT= 27,70




Suelo zona exp pasos (S23) espesor R Psat Sd P


Hormigon armado 0,350 0,215 8,919 1141,19 60 21,00 1094,13



Camara de aire 50mm 0,050 0,080 18,093 2074,94 1 0,05 1227,08

Madera exterior 0,200 0,100 18,799 2168,82 20 4,00 1286,49


RT= 1,954 SdT= 33,95




10. CÁLCULO DE TRANSMITANCIAS TÉRMICAS PARA CERRAMIENTOS QUE NO CONFORMAN LA ENVOLVENTE TÉRMICA

En este apartado calcularemos las transmitancias térmicas de todos aquellos

cerramientos que no pertenecen a la envolvente térmica, que son interiores,

pero que intervienen para el cálculo de cargas térmicas.

En primer lugar, al igual que hemos hecho anteriormente, tenemos que

definir la composición del cerramiento.

A continuación los definimos, según el proyecto de ejecución de

Arquitectura,

PAREDES INTERIORES

-Pared interior zona social-servicios (Pi s-se) y pared interior zona servicios-

exposición (Pi se-e)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Pladur 0,013 0,186 10



-Pared interior zona social-exposición (madera) (Pi s-em), pared interior zona

social-vitrina (Pi s-v) y pared interior zona de exposición-vitrina (Pi e-v)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)



Pladur 0,013 0,186 10



-Pared interior zona social-exposición (piedra)(Pi s-ep)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)

Aplacado de piedra natural 0,010 1,050 25


Pladur 0,013 0,186 10






TECHOS

-Techo interior zona social (Tis)

MATERIAL ESPESOR

(mm)

(W/mK)


Cámara de aire de 1,50 1,500 0,640



Una vez que tenemos definidos los cerramientos interiores que no forman

parte de la envolvente, calcularemos sus transmitancias según las fórmulas de

particiones interiores en contacto con espacios no habitables, que se ha

explicado anteriormente.

Así obtenemos los siguientes datos, calculados por excel,




PAREDES Y TECHOS INTERIORES

Tipo de cerramiento

Nombre del

cerramiento

Espesor

(m) Material (W/mK) R (m2K/W)

PARED INTERIOR

Pared interior Pared interior (Pi s-se) Aire exterior flujo horizontal (aire interior) 0,130

zona social-servicios 0,013 Pladur 0,186 0,070



Rt= 1,592

UPisse= 0,628

b= 0,53 UPIsse= 0,333

Pared interior Pared interior (Pis-em) Aire exterior flujo horizontal (aire interior) 0,130

zona social-exposición 0,010 Panel fenólico 0,3 0,033

madera 0,020 Cámara de aire flujo vertical 20 mm 0,080

0,013 Pladur 0,186 0,070



Rt= 1,705

UPisem= 0,586

b= 0,53 UPIsem= 0,311




Pared interior Pared interior (Pis-ep) Aire exterior flujo horizontal (aire interior) 0,130

zona social-exposición 0,010 Piedra natural 1,05 0,010

piedra 0,020 Cámara de aire flujo vertical 20 mm 0,080

0,013 Pladur 0,186 0,070



Rt= 1,681

UPisem= 0,595

b= 0,53 UPIsem= 0,315

Pared interior Pared interior (Pise-e) Aire exterior flujo horizontal (aire interior) 0,130

zona servicios-exposicion 0,013 Pladur 0,186 0,070



Rt= 1,592

UPisee= 0,628

b= 0,53 UPIsee= 0,333




Pared interior Pared interior (Pis-v) Aire exterior flujo horizontal (aire interior) 0,130

zona social-vitrina 0,010 Panel fenólico 0,3 0,033


0,013 Pladur 0,186 0,070



Rt= 1,705

UPsv= 0,586

b= 0,53 UPIsv= 0,311

Pared interior Pared interior (Pie-v) Aire exterior flujo horizontal (aire interior) 0,130

zona exposición-vitrina 0,010 Panel fenólico 0,3 0,033


0,013 Pladur 0,186 0,070



Rt= 1,705

UPev= 0,586

b= 0,53 UPIev= 0,311




Techo Techo interior (Tis)

zona social Aire exterior flujo vertical (aire interior) 0,100


1,50 camara de aire de 1,50 m 0,640


Aire interior flujo vertical 0,100

Rt= 2,225

UTis= 0,449

b= 0,53 UTIs= 0,238

DATOS PARA PUERTAS Y VIDRIERA DE VITRINA SEGÚN FABRICANTE

CERRAMIENTO MATERIAL U (W/m2K)

puerta acceso social-exposición Madera 2,20

puerta acceso social-servicios Madera 2,20

mámparas de separación zona social Madera 2,20

puerta acceso servicios-salida emergencia Metálica 5,70

cristal de vitrina Cristal 2,68




También hemos incluido los huecos verticales interiores, puertas de madera y

metálica y cerramientos de cristal de la vitrina. Los datos de estas

transmitancias, nos las da directamente el fabricante.


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


- 1 -

ANEXO 2. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS DE CLIMATIZACIÓN

1. INTRODUCCIÓN AL CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS DE

REFRIGERACIÓN

El método de cargas térmicas de refrigeración utilizado, tiene en cuenta las

cargas térmicas por diferencia de temperatura, calor sensible y las debidas a

aportación de humedad al ambiente, calor latente.

Qr=Qs+Ql, donde,

Qr es la carga térmica de refrigeración (W o Kcal/h)

Qs es la carga térmica sensible (W o Kcal/h)

Ql es la carga térmica latente(W o Kcal/h)

La carga térmica efectiva en refrigeración vendrá dada por:

Qre=Qse+Qle, donde,

Qre es la carga térmica de refrigeración (W o Kcal/h)

Qse es la carga térmica sensible (W o Kcal/h)

Qle es la carga térmica latente(W o Kcal/h)

A continuación detallamos como calcular, cada uno de ellos.

1.1. CÁLCULO DE CARGAS POR CALOR SENSIBLE

1.1.1 CARGA TÉRMICA SENSIBLE

La carga térmica sensible viene dada por:

Qs=Qsr+Qstr+Qst+Qsiv+Qsai, donde,

Qsr es el calor sensible por radiación solar a través del vidrio

Qstr es el calor por transmisión y radiación de paredes y techos exteriores

Qst es el calor por transmisión de paredes, techos, suelos, puertas y ventanas

interiores

Qsiv es el calor sensible por infiltraciones y ventilación

Qsai es el calor sensible por aportaciones interiores

A continuación detallamos el cálculo de cada uno de ellos.


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES

P.F.C.-Yolanda M. Liso Chillida Anexo 1 - 2 -

1.1.1.1CALOR POR RADIACIÓN SOLAR A TRAVÉS DE VIDRIO

El calor por radiación solar a través del vidrio viene dado por:

Qsr = (R*As*fcr*+ Rnorte *Ans*fcr )* fs donde,

R es la radiación solar en W/m2 a través de vidrio sencillo correspondiente a

una hora, mes, orientación y latitud determinados.

Rnorte es la radiación solar en W/m2 a través de vidrio sencillo

correspondiente a una hora, mes y latitud determinados, dejando fija la

orientación norte (sombra).

As es el área de la ventana en m2 que le da el sol

Ans es el área de la ventana en m2 que le da la sombra

fcr es el factor de corrección solar, que se calcula dependiendo de:

-Marco metálico o ningún marco +17%

-Contaminación atmosférica -15%

-Altitud +0,7% por 300m

-Punto de rocío superior a 19,5ºC -5% por 4ªC

-Punto de rocío inferior a 19,5ºC +5% por 4ªC

fs es el factor solar, que dependerá del tipo de vidrio y de los dispositivos de

sombra tipo persianas y cortinas.

Para el cálculo de la sombra generada por otros edificios o por voladizos,

utilizaremos el gáfico 1 sombra debida a aleros, salientes y edificios adyacentes

del Manuel de Carrier.

Aplicando toda esta teoría a nuestro proyecto tendremos,

Nuestro proyecto sólo tiene dos zonas acristaladas, en fachada principal que

son las dos puertas de acceso. Su orientación es Oeste.

El recinto está localizado en la ciudad de Zaragoza con Latitud Norte 40º.

La radiación solar, para la orientación Oeste y Norte, latitud 40º, para el día

22 de julio a las 16 hora solar, según el Manual de Carrier, tenemos los siguientes

valores:

Orientación R (Kcal/h por m2) R (W por m2)

Norte-sombra 38 44

Oeste 436 507

El factor de corrección solar, vendrá dado por:

-Marco metálico +17%=>1,17

-Contaminación atmosférica media -10%=>0,90

-Altitud 207 m 0%=>1,00

-Punto de rocío 18ª=>1,02

Por lo tanto:

fcr= 1,17*0,90*1*1,02 = 1,074


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A EXPOSICIONES


El factor solar es una corrección para el tipo de vidrio que tratamos y para

persianas y cortinas si tuviéramos. Para nuestro caso sólo introducimos la

corrección por el tipo de vidrio que es, ya que cortinas y persianas no tenemos.

El fabricante nos indica que el fs del material es de 0,8.

Para el cálculo de la sombra, tendremos los siguientes datos:

Puertas de acceso con marco metálico orientada al oeste retirada 1,73 m y

con un alero de 2,03 m situado a 4,93 m encima de la puerta.

De la tabla 18 del manual de Carrier, sacamos que para el 22 de Julio a las

16 horas, para una latitud 40ª Norte, tenemos:

Azimut del sol 267º

Altura del sol 35º

Utilizando los datos anteriores y el gráfico 1 del manual de Carrier

obtenemos:

Sombra debida al alero = 0,7*(2,03+1,73)-4,93=-2.298 (no da sombra)

El alero y el retranqueo de las puertas de acceso que ha calculado el

arquitecto son tales, que no nos dan sombra en el vidrio.

1.1.1.2.CALOR POR TRANSMISIÓN Y RADIACIÓN A TRAVÉS DE PAREDES Y TECHOS

EXTERIORES

El calor por radiación y transmisión a través de paredes y techos exteriores se

calcula como:

Qstr = U*A*Te donde,

U es la transmitancia térmica del cerramiento (W/m2 K ó Kcal/h ªC) , que

hemos calculado en apartados anteriores (CTE-DB-HE1).

A es el área del cerramiento.

Te es la diferencia equivalente de temperatura en K ó ªC

El cálculo de esta diferencia equivalente de temperatura vendrá dado por:

Te = a+Tes+b* Rs/Rm * (Tem - Tes ), donde,

a es una corrección a la tabla 20 de Manual de Carrier, donde las entradas

están consideradas:

-Un incremento de 8ªC entre temperatura interior y exterior (esta última

tomada a las 15 horas del mes considerado)

-Una variación de la temperatura seca de 24 horas de 11ªC

Tes es la diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para

la pared/techo a la sombra

Tem es la diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada

para la pared/techo soleada


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A EXPOSICIONES


b es un coeficiente que tiene en consideración el color de la cara exterior

de la pared/techo

Rs es la máxima insolación correspondiente al mes y latitud supuestos, a

través de una superficie acristalada vertical /horizontal para la orientación

considerada.

Rm es la máxima insolación correspondiente al mes de Julio y latitud 40º

Norte, a través de una superficie acristalada vertical /horizontal para la

orientación considerada.

Aplicando esta teoría a nuestro proyecto tendremos,

-Factor de corrección a

Temperatura exterior-temperatura interior=33,9-26,0=7,9 ªC (aproximo a 8ªC)

Variación media de la temperatura exterior en 24 horas = 13,1ªC (aproximo a

13ºC)

Entramos en la tabla 20 A del Manual de Carrier, de correcciones de las

diferencias equivalentes de temperatura (ªC)

a= -1,1ºC

-Factor de corrección b

Según el color del revestimiento exterior tendrá los siguientes valores:

b=1 Color oscuro (azul oscuro, rojo oscuro, marrón oscuro, etc)

b=0,78 Color medio (verde, azul, gris claro, etc)

b=0,55 Color claro (blanco, crema, etc)

-Tem y Tes

Se calculan por tablas, tabla 19 para muros soleados o en la sombra y tabla

20 para techos soleados o en la sombra, del Manual de Carrier.

Para entrar en la tabla necesitamos conocer la hora solar en la que

trabajamos, la orientación del muro y si tiene sombra, las condiciones del

techo (soleado, cubierto de agua, rociado o en la sombra) y el peso del

cerramiento.


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Los pesos de los cerramientos han sido calculados en la excel que

adjuntamos.

PESOS DE LOS MUROS Y DE LA CUBIERTA

Fachada principal

(M11) espesor densidad Peso

(Kg/m3) (Kg/m2) (Kg/m2)

Panel fenólico para ext 0,010 275,000 2,750 Poliestireno extrusionado 0,030 30,000 0,900

Tabique bloque termoarcilla 0,240 1500,000 360,000

Mortero de cemento 0,015 2100,000 31,500

Pladur 0,013 825,000 10,725

TOTAL= 405,875

Fachada posterior

(M12) espesor densidad Peso

(Kg/m3) (Kg/m2) (Kg/m2)

Aplacado de piedra natural 0,030 1500,000 45,000 Poliestireno extrusionado 0,030 30,000 0,900



Pladur 0,013 825,000 10,725

TOTAL= 448,125

Medianera (M13) espesor densidad Peso

(Kg/m3) (Kg/m2) (Kg/m2)

Pladur 0,013 825,000 10,725 Poliestireno extrusionado 0,020 30,000 0,600



Mortero de cemento 0,015 2100,000 31,500 Poliestireno extrusionado 0,020 30,000 0,600

Pladur 0,013 825,000 10,725

TOTAL= 250,650


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A EXPOSICIONES


Para muros soleados o en sombra, latitud 40ª Norte, día 22 de Julio a las 16

horas solar, con orientación y peso indicados, obtenemos interpolando:

Muros Sombra (ºC) -Tem Orientación (ºC) - Tes

Fachada principal (M11) 3,75 Oeste 10,32

Fachada posterior (M12) 3,06 Este 9,14

Para cubiertas soleadas, latitud 40ª Norte, día 22 de Julio a las 16 horas solar y

peso indicados, obtenemos interpolando:

Cubiertas Sombra (ºC) -Tem Soleado (ºC) - Tes

Cubierta (C1) 4,4 17,80

Cubierta (C2) 4,4 17,80

-Rs y Rm

Calculamos Rs con la tabla 15 del manual de Carrier, para latitud 40ª Norte,

día 22 de Julio a las 16 horas solar, con las distintas orientaciones, obtenemos:

Cerramiento Orientación Rs (Kcal/h por m2)

Fachada principal (M11) Oeste 444

Fachada posterior (M12) Este 32

Cubierta (C1) Horizontal 341


Calculamos Rm con la tabla 15 del manual de Carrier, para latitud 40ª Norte,

día de Julio a las 16 horas solar, con las distintas orientaciones, obtenemos:

Cerramiento Orientación Rm (Kcal/h por m2)

Fachada principal (M11) Oeste 444

Fachada posterior (M12) Este 32



Vemos que para nuestro caso Rs=Rm


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A EXPOSICIONES


Una vez tenemos los datos calculamos las diferencias de temperatura

equivalente para los cerramientos,

Cerramiento a b Tes Tem Rs Rm Te

F.Pral (M11) 1,1 1 10,32 3,75 444 444 4,85

F.Post (M12) 1,1 0,55 9,14 3,06 32 32 6,90

Cub 1 (C1) 1,1 0,78 17,80 4,40 341 341 8,45

Cub 2 (C2) 1,1 0,78 17,80 4,40 341 341 8.45

1.1.1.3.CALOR POR TRANSMISIÓN A TRAVÉS DE PAREDES, TECHOS, SUELOS, PUERTAS Y

VENTANAS INTERIORES

El calor por transmisión a través de paredes, techos, suelos, puertas y

ventanas interiores se calcula como:

Qst = U*A*( Te-Ti ) donde,




Te es la temperatura en K ó ªC de diseño del otro lado del cerramiento

Ti es la temperatura en K ó ªC interior de diseño del recinto que estemos

calculando

-Cuando la transmisión sea a través de un recinto no climatizado ( en nuestro

caso el suelo, que está encima del garaje que no está climatizado), la

diferencia (Te-Ti) podrá ser calculada como (Te+ti)/2 (también consideraremos

en este caso la medianera, ya que los locales adyacentes, puede que no

tengan exposición a la vez que el nuestro)

-Cuando el recinto no climatizado, esté dentro de nuestro local, y muy

protegido del exterior, tomaremos la mitad de la temperatura anterior (en

nuestro caso alguna zona de la parte social que esté en ese momento sin uso y

se quede sin climatizar)

1.1.1.4.CALOR SENSIBLE POR INFILTRACIONES DE AIRE Y VENTILACIÓN

El calor sensible generado por las infiltraciones de aire, no lo vamos a

considerar, puesto que únicamente tenemos dos posibles pérdidas, las puertas

de entrada, acristaladas y de bastidor, orientadas en la fachada que sopla el

aire. Además, sobrepresionaremos el recinto para compensar esas posibles

pérdidas.


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A EXPOSICIONES


El calor sensible generado por la renovación de aire si que lo tenemos que

considerar y este viene calculado por:

Qsv= Qv* 0,33* (Te-Ti) donde,

Qv es el caudal total de aire exterior caliente que entra al local en m3/h

Ti es la temperatura interior de diseño

Te es la temperatura exterior de diseño

1.1.1.5.CALOR SENSIBLE POR APORTACIONES INTERIORES

Se denomina aportaciones interiores, al calor, en este caso sensible que se

produce dentro del recinto acondicionado emitido por ocupantes, plantas,

alumbrado, aparatos diversos, motores, tuberías, etc.

Qsai = Qso + Qsp + Qsi + Qsad, donde,

Qso es el calor sensible debido a los ocupantes

Qsp es el calor sensible debido a las plantas

Qsi es el calor sensible debido a la iluminación

Qsad es el calor sensible debido a los aparatos diversos (motores,

ordenadores, electrodomésticos, etc)

-Qso, ocupantes

El cuerpo humano produce transformaciones exotérmicas cuya intensidad

depende del individuo y de su actividad física. El calor que se transmite es tanto

sensible (radiación hacia las paredes y convección en la epidermis y vías

respiratorias) y latente (evaporación en la epidermis y vías respiratorias).

La tabla 48 del Manual de Carrier nos da valores típicos basados en la

experiencia, dependiendo de la temperatura seca del local y de la actividad a

desarrollar, según la aplicación.

Para nuestro caso:

-Zona de exposición, la actividad de las personas será de pie en marcha

lenta, cuyo valor a 26ªC será de 54 Kcal/h

-Zona Social, la actividad de las personas será sentados, trabajo muy ligero,

cuyo valor a 26ªC será de 54 Kcal/h

-Zona Servicios, la actividad de las personas será de pie en marcha lenta,



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-Qsp, plantas

Como bien sabemos, las plantas durante el día realiza la fotosíntesis, si

poseen clorofila y respiran tanto por el día como por la noche.

La respiración, es un proceso por el cual la planta transforma los azucares

generados en la fotosíntesis y almacenados en ella, junto con el oxígeno de la

atmósfera, en anhídrido carbónico, agua y calor. Parte de este calor

evaporará las moléculas de agua, dando lugar a la transpiración de la planta.

Por lo que una planta, al igual que un ser humano aporta calor sensible y calor

latente al ambiente.

Hay muy poca bibliografía en torno a este tema. Se hace referencia a ello

en el frío industrial, para el cálculo de cámaras frigoríficas para conservación.

Para nuestro caso, hemos elegido que el calor sensible generado por una

planta sea de 2,2 kcal/kg de planta que dispongamos.

-Qsi, iluminación

El alumbrado constituye una fuente de calor sensible. El calor se emite por

radiación, convección y conducción.

Las cargas reales se calculan aplicando los siguientes coeficientes:

1.Fluorescentes

Potencia útil vatios*1,25*0,86= ganancia sensible en Kcal/h

2.Incandescentes

Potencia útil vatios*0,86= ganancia sensible en Kcal/h

-Qsap, aparatos diversos

La mayor parte de los aparatos son, a la vez, fuente de calor sensible y

latente.

Las cargas reales vienen tabuladas en base a las especificaciones de los

fabricantes:

Para nuestro caso:

-Zona de exposición,

a) Sistema de megafonía, hilo musical y equipo audiovisual => 14 altavoces y

2 televisiones => 270 Kcal/h

b) Sistema de riego =>bomba de impulsión de agua para riego => 800 kcal/h

c) Sistema de recirculación de aguas en canales => 4 equipos de bombas y

filtrado => 1.280 Kcal/h


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-Zona Social,

a) Sistema de megafonía, hilo musical y equipo audiovisual => 3 altavoces y

1 televisión => 72 Kcal/h

b) Equipos informáticos => 2 ordenadores => 210 kcal/h

-Zona Servicios,

a) Office => electrodomésticos ( microondas, frigorífico y lavavajillas) => 925

Kcal/h *coef. funcionamiento 0,5=462,5 Kcal/h

b) Cuarto de instalaciones => Cuadros eléctricos, subcuadros de control y

Rack de comunicaciones => 775,00Kcal/h

1.1.2 CARGA TÉRMICA SENSIBLE EFECTIVA

La carga térmica efectiva viene dada por:

Qse=Qs+Qsv, donde,

Qs es la carga térmica sensible (calculada en todos lo apartados anteriores)

Qsv es la carga sensible por aire de ventilación a través de climatizador

1.1.2.1.CALOR SENSIBLE POR AIRE DE VENTILACIÓN A TRAVÉS DE CLIMATIZADOR

El calor sensible generado por la cantidad de aire que pasa por el

climatizador viene dado por:

Qsv= Vav*0,33*f*(Te-Ti) donde,

Vav es el caudal exterior necesario para ventilar estimado por RITE

f es le factor de By pass del equipo acondicionador



Para nuestro caso tendremos:

-Vav, caudal de aire exterior para ventilar

El caudal mínimo de ventilación viene marcado por normativa, RITE IT

1.1.4.2. Exigencia de calidad de aire interior. Los caudales que vamos a utilizar

están calculados en Memoria en el apartado 4. ventilación del recinto

expositivo.


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-f, factor de by-pass del climatizador

El factor de by-pass depende de las características de la batería y de sus

condiciones de funcionamiento. Se considera que representa el porcentaje del

aire que pasa por la batería sin sufrir ningún cambio.

Aparece tabulado según la aplicación, tabla 62 del manual de Carrier.

Para nuestro caso,

-Para la zona de exposición tomaremos un f de 0,10 y para el resto de zonas

un f de 0,30.

1.2. CÁLCULO DE CARGAS POR CALOR LATENTE

1.2.1 CARGA TÉRMICA LATENTE

La carga térmica latente viene dada por:

Ql=Qliv+Qlai, donde,

Qliv es el calor latente por infiltraciones y ventilación

Qlai es el calor latente por aportaciones interiores


1.2.1.1.CALOR LATENTE POR INFILTRACIONES DE AIRE Y VENTILACIÓN

Al igual que se ha explicado en el apartado de calor latente, el calor

sensible generado por las infiltraciones de aire, no lo vamos a considerar:

El calor latente generado por la renovación de aire si que lo tenemos que


Qsv= Qv* 0,84* (We-Wi) donde,

Qv es el caudal total de aire exterior caliente que entra al local en m3/h

Wi es la humedad absoluta del aire interior de diseño

We es la humedad absoluta del aire de diseño


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1.1.2.2.CALOR LATENTE POR APORTACIONES INTERIORES

Se denomina aportaciones interiores, al calor, en este caso latente que se

produce dentro del recinto acondicionado emitido por ocupantes, plantas,

aparatos diversos, etc.

Qlai = Qlo + Qlp + Qlad + Qlv , donde,

Qlo es el calor latente debido a los ocupantes

Qlp es el calor latente debido a las plantas

Qlad es el calor latente debido a los aparatos diversos (motores, bombas,

electrodomésticos, etc)

Qlv es el calor latente debido a evaporación en el interior por otros motivos

(fuentes interiores, piscinas interiores, etc)

-Qlo, ocupantes

Ya hemos explicado antes que el cuerpo humano produce transformaciones

exotérmicas que generan además de calor sensible, calor latente y que

dependen principalmente de la actividad física del individuo.

Tomamos la misma tabla 48 del Manual de Carrier y la misma actividad que

antes, obteniendo los siguientes datos para nuestro proyecto:

-Zona de exposición, la actividad de las personas será de pie en marcha

lenta, cuyo valor a 26ªC será de 59 Kcal/h

-Zona Social, la actividad de las personas será sentados, trabajo muy ligero,


-Zona Servicios, la actividad de las personas será de pie en marcha lenta,


-Qsp, plantas

Como ya hemos explicado para el calor sensible, las plantas en su proceso

de respiración, transpiran por lo que evaporan agua, generando calor latente.

La transpiración será mayor o menor, dependiendo de la humedad relativa

exterior para ellas (interior del local para nosotros), siendo ambas inversas.

En nuestro caso se mantendrá una humedad relativa del 55%, condición de

proyecto, por lo que las plantas podrán transpirar bastante, siempre que están

bien regadas.

Para contabilizar esta aportación, usaremos el dato de que el calor latente

generado por una planta será de 1,8 kcal/kg de planta que dispongamos, algo

menor a su latente.


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-Qlap, aparatos diversos

Como ya hemos mencionado, la mayor parte de los aparatos son, a la vez,

fuente de calor sensible y latente. Los aparatos eléctricos emiten calor latente

en función de su utilización.

Las cargas reales vienen tabuladas en base a las especificaciones de los

fabricantes:

Para nuestro caso:

-Zona de exposición,

Sistema de recirculación de aguas en canales => 4 equipos de bombas y

filtrado => 100 Kcal/h

-Zona Servicios

Office => electrodomésticos (frigorífico y lavavajillas) => 400 Kcal/h * coef. de

funcionamiento 0,50=200,00 Kcal/h

-Qlv, fuentes diversas de evaporación

Como ya hemos adelantado, en este apartado debemos incluir, a las

fuentes de agua interiores, canales interiores de agua, es decir a recipientes

interiores que contengan agua, que pueda ser evaporada y contribuir como

calor latente al ambiente.

En nuestro proyecto, tenemos unos canales de agua, que atraviesan toda la

zona de exposición, que tenemos que tener en cuenta.

La lámina superficial del canal de agua será susceptible de evaporarse por

acción del flujo del aire ambiente y esta será mayor, cuanto mayor flujo

turbulento exista en los canales y cuanto mayor velocidad lleve el aire al

chocar con lámina superficial de agua.

Para nuestro caso, el agua de los canales se mueve levemente, aunque

exista una zona de turbulencia cercana a la bomba de recirculación, por ser

esta mínima, no la vamos a considerar.

En cuanto a la velocidad del aire sobre la lámina, se evitará que las venas

de impulsión del aire vayan orientadas a los canales, además que se impulsará

en el techo que está a 8,20 metros del canal, por lo que el aire llegará al suelo

con una leve velocidad residual.

Para el cálculo de la masa evaporada de agua, existen muchas fórmulas

que dan resultados muy dispares. Vamos a utilizar la fórmula de Bernier, muy

utilizada en el cálculo de piscinas climatizadas.


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A EXPOSICIONES


La fórmula de Bernier para agua sin agitación viene dada por:

Me= S*16*(We-Ga*Was), donde,

Me es la masa de agua evaporada en Kg/h

S es la superficie de la lámina del agua en contacto con el aire ambiente en

m2

We es la humedad absoluta del aire saturado a la temperatura del agua

Ga es el grado de saturación (Humedad relativa del ambiente) en %

Was es la humedad absoluta del aire saturado a la temperatura del aire

Una vez, calculada la masa de agua del canal que se evapora, su clor

latente vendrá dado por:

Qevap = Me g/h*Cv (26ºC) donde,

Cv es el calor de vaporización del agua a 26ªC que se corresponde con 0,6

(Kcal/h)h/g

1.2.2. CARGA TÉRMICA LATENETE EFECTIVA

La carga térmica latente efectiva viene dada por:

Qle=Ql+Qlv, donde,

Ql es la carga térmica latente (calculada en todos lo apartados anteriores)

Qlv es la carga latente por aire de ventilación a través de climatizador

1.2.2.1.CALOR LATENTE POR AIRE DE VENTILACIÓN A TRAVÉS DE CLIMATIZADOR

El calor latente generado por la cantidad de aire que pasa por el

climatizador viene dado por:

Qlv= Vav*0,86*f*(We-Wi) donde,

Vav es el caudal exterior necesario para ventilar estimado por RITE,

calculado en el apartado1.1.2.1, para el calor sensible

f es le factor de By pass del equipo acondicionador, también calculado en

el mismo apartado indicado anteriormente

Wi es la humedad absoluta del aire interior de diseño

We es la humedad absoluta del aire de diseño


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1.3. COEFICIENTE DE SEGURIDAD

Se calcula un porcentaje como coeficiente de seguridad, para poder

contemplar cualquier carga no contemplada. Los porcentajes más utilizados

rondan el 10%, aunque si se cree que se ha tenido precisión en el cálculo, se

puede utilizar el 5%. Este será el porcentaje que utilizaremos nosotros en las

cargas de refrigeración.

1.4. CÁLCULO DE HOJAS DE CARGA PARA REFRIGERACIÓN

A continuación se adjuntan las hojas excel de cálculo de cargas para refrigeración.

local

Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Exposición________________________________

Dimensiones 433,23 m² superficie x 8,20 m.altura= 3552,49 m³ volumen local

condiciones Tº seco Tº Húmedo H. relativa H. absorluta Entalpia Calc efectuados por Yolanda

Aire exterior 33,9 ºC 22,8 ºC 39,0% 13,2 g/Kg 15,8

Aire local 26,0ºC 19,2ºC 55,0% 11,5 g/Kg 13,0 Caudal aire x infiltraciones 0

m³

t 7,9 rv ___1,7_____ H__2,6__

Renovación de aire_ _____________________________________________________ 5.000 m3/h

I II III IV V VI VII VIII IX

CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t

Aportaciones Aportaciones por radiación

solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 ºK Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Oeste

Puertas acceso

Fachada Pral

4,85

5.601,90 cristal 14,94 2,95 183,83 436 0,86

Pared 121,18 0,63 318,43

Este

Fachada Post

6,90

Pared 132,18 0,63 494,14

Medianera M1

Medianera M2

Pared 450,14 0,56

4,45

964,70

Pared 25,45 0,33 32,14

Pared interior

Servicios

Pared 13,95 0,33 2,23 8,83

Pared interior

Social

Madera 96,44 0,31

2,23

57,34

Piedra 24,00 0,31 14,27

Puerta 4,40 2,20 18,56

Pared interior

vitrina

Pared 23,90 0,31

-3

-19,12

vidrio 44,50 2,68 -307,69


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A EXPOSICIONES


Cubierta C1 433,23 0,35

8,45

1101,90

82,24 0,35 209,17

Suelos

Techo de

acceso

8,62 0,56

7,9

32,80

Suelo

exposición

Pasos 166,50 0,49

4,45

312,23

Jardín 130,47 0,49 244,66

Canal 104,19 0,52 207,34

Sin uso 32,07 0,46 56,46

Total por transmisión y radiación paredes/techos

APORTACIONES CALOR SENSIBLE

3.746,16 Kcal/h.............

Total por radiación solar vidrios................................. 5.601,90

Ocupantes nº _88 x Kcal/h por persona ___54____=.........._____4.752,00

Aparatos eléctricos W disipados ___9316____x 0,86 =..........___8.011,76_

C.V. disipados meg+rie+recirx 630=...........___2.350,00_

Fuentes diversas ___plantas______............................_________13.072,40

Renov. de aire t _7,9_ x m³/h 5000____x 0,29................._____11.455,00

(I) CARGA CALORIFICA SENSIBLE= 48.989,22 Kcal/h.

APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº _88__ x Kcal/h por persona ___59____=...5.192,00____________

Fuentes diversas: ………plantas………….….............= 10.695,60___

Fuentes diversas: agua en g/h _15978,58_ x 0,6...........= 9.582,00

_____________

Renovación de airerv_1,7 x m³/h _5000____x 1.2 x 0.6=_6.120,00___

(II) CARGA CALORIFICA LATENTE= 31.589,60 Kcal/h.

CARGA CALORIFICA TOTAL (I)+(II)= 80.578,82 Kcal/h.

Coeficiente de seguridad 5 %= 4.028,94 CARGA CALORIFICA TOTAL (+cof seg)= 84.607,76 Kcal/h

local

Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Social total________________________________


condiciones

Tº seco Tº Húmedo H. relativa H. absorluta Entalpia Calc efectuados por Yolanda


Aire local 25,0ºC 17,9º C 50,0% 9,9 g/Kg 11,9 Caudal aire x infiltraciones 0

m³

t 8,9 rv ___3,3_____ H__3,9__



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Medianera Pared 57,65 0,56 4,45 123,55

Pared interior- Pared 2,30 0,33 3,00 1,96


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


zona Servicios Puerta 2,20 2,20 12,49

Pared interior-

Zona

exposición

Madera 71,38 0,31 1,00 19,03

Piedra 18,00 0,31 4,80

Puertas 4,40 2,20 8,32

Pared interior-

Vitrina

Pared 40,05 0,31 -2,00 -21,35

Techo 82,24 0,24 1,00 16,97

Suelo 82,24 0,43 4,45 135,33



301,10 Kcal/h.............

Total por radiación solar vidrios................................. 0,00

Ocupantes nº _41 x Kcal/h por persona __54_____=..........___2.214,00__

Aparatos eléctricos W disipados __512______x 0,86 =..........____326,40_

C.V. disipados _meg+ord___ =..........._____282,00__

Fuentes diversas _____________________............................_____________

Renov. de aire t _8,9_ x m³/h __1000__x 0,29.................___2.581,00__


APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº _41__ x Kcal/h por persona ___35____=.1435,00.._____________

Fuentes diversas: agua en g/h _________ x 0,6...........= _____________

Renovacion de airerv_3,3 x m³/h _1000____x 1.2 x 0.6 __2.376,00___



Coeficiente de seguridad 5 %= 475,78 CARGA CALORIFICA TOTAL (+cof seg)= 9.991,28 Kcal/h

local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Social- Recepción______________________________


condiciones




m³

t 8,9 rv ___3,3_____ H__3,9__

Renovación de aire_ _____________________________________________________ 270 m3/h


CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


Superficie de los

cerramientos

t

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Medianera Pared 16,52 0,56 4,45 35,40

Mámpara

Madera móvil

Pared 25,37 2,20 2,23 107,04

Pared interior-

Zona

exposición

Madera 35,69 0,31 1,00 9,51

Piedra 9,00 0,31 2,40

Puertas 2,20 2,20 4,16

Pared interior-

Vitrina

Pared 5,72 0,31 -2,00 -3,05

Techo 22,44 0,24 1,00 4,63

Suelo 22,44 0,43 4,45 36,93



197,02 Kcal/h.............


Ocupantes nº _11 x Kcal/h por persona __54_____=..........___594,00__




Renov. de aire t _8,9_ x m³/h __270__x 0,29.................___696,87__


APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº _11__ x Kcal/h por persona ___35____=.385,00._____________


Renovacion de airerv_3,3 x m³/h _270____x 1.2 x 0.6 __641,52___




local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Social- Sala de Estar_________________________


condiciones




m³


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


t 8,9 rv ___3,3_____ H__3,9__



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Medianera Pared 25,79 0,56 4,45 55,27

Mámpara

Madera móvil

Pared 50,74 2,20 2,23 214,08

Pared interior-

Vitrina

Pared 25,79 0,31 -2,00 -13,75

Techo 33,03 0,24 1,00 6,82

Suelo 33,03 0,43 4,45 54,35



316,77 Kcal/h.............


Ocupantes nº _20 x Kcal/h por persona __54_____=..........___1.080,00


C.V. disipados _meg___ =..........._____24,00__


Renov. de aire t _8,9_ x m³/h __485__x 0,29.................___1.251,79




Renovacion de airerv_3,3 x m³/h _485____x 1.2 x 0.6 __1.152,36




local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Social- Sala de juntas_________________________



UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


condiciones




m³

t 8,9 rv ___3,3_____ H__3,9__



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Medianera Pared 14,81 0,56 4,45 31,74

Mámpara

Madera móvil

Pared 25,37 2,20 2,23 107,04

Pared interior-

Zona

exposición

Madera 35,69 0,31 1,00 9,51

Piedra 9,00 0,31 2,40

Puerta 2,20 2,20 4,16

Pared interior-

Vitrina

Pared 8,24 0,31 -2,00 -4,39

Techo 26,77 0,24 1,00 5,53

Suelo 26,77 0,43 4,45 44,05

Pared interior-

zona Servicios

Pared 2,30 0,33 3,00 1,96

Puerta 2,20 2,20 12,49



214,49 Kcal/h.............











(II) CARGA CALORIFICA LATENTE= 932,12 Kcal/h.




UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Servicios________________________________


condiciones




m³

t 8,9 rv ___3,3_____ H__3,9__



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Medianera Pared 22,71 0,56 4,45 48,67 Pmetálica 3,52 5,70 76,78

Pared interior-

zona Social

Pared 0,20 0,33 3,00 0,17

Puerta 2,20 2,20 12,49

Pared interior-

Zona

exposición

Pared 11,16 0,33 1,00 3,17

Fachada Post

Este

Pared 12,02 0,63 6,90 44,94

Cubierta C2 21,36 0,33 8,45 51,22

Suelo

Servicios

21,36 0,46 4,45 37,60



275,04 Kcal/h.............




C.V. disipados _c inst+electrod.=..........._____1.237,50__


Renov. de aire t _8,9_ x m³/h __400__x 0,29.................___1.032,40__



UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES



Fuentes diversas: agua en g/h _________ x 0,6...........= __200,00_____





local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Servicios-Office_________________________


condiciones




m³

t 8,9 rv ___3,3_____ H__3,9__



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Pare interior

Zona servicios

Pared 10,78 0,33 2,23 6,82 Puerta 2,20 2,20 9,28

Pared interior-

zona

Exposición

Pared 8,04 0,33 1,00 2,28

Fachada Post

Este

Pared 5,06 0,63 6,90 18,91

Cubierta C2 6,34 0,33 8,45 15,20

Suelo

Servicios

6,34 0,46 4,45 11,16



63,65 Kcal/h.............



UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES




C.V. disipados _electro________¨=..........._____462,50__





Fuentes diversas: agua en g/h _________ x 0,6...........= ____200,00___





local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Servicios-Cuarto de instalaciones__________________


condiciones




m³

t 8,9 rv ___3,3_____ H__3,9__



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Pare interior

Zona servicios

Pared 5,99 0,33 2,23 3,79 Puerta 4,40 2,20 18,56

Medianera Pared 12,31 0,56 4,45 26,38

Fachada Post

Este

Pared 6,36 0,63 6,90 23,78

Cubierta C2 7,43 0,33 8,45 17,82

Suelo

Servicios

7,43 0,46 4,45 13,08


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES




103,41 Kcal/h.............




C.V. disipados _c inst_________¨=..........._____775,00__










local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Vitrina________________________________


condiciones




m³

t 10,9 rv ___4,3_____ H__5,00_

Renovación de aire_ _____________________________________________________ 100m3/h


CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Pared interior

Zona social

Pared 53,40 0,31 2,00 28,47

Pared interior-

zona

exposición

Madera 23,90 0,31 3,00 19,12

Virina cristal Cristal 44,50 2,68 3,00 307,69

Techo 10,63 0,24 3,00 6,58


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


Suelo 10,63 0,46 5,45 9,14



371,00 Kcal/h.............


Ocupantes nº _0 x Kcal/h por persona _________=.........._____________


C.V. disipados ___________ =..........._____________


Renov. de aire t _10,9 x m³/h __100__x 0,29.................___316,10__

(I) CARGA CALORIFICA SENSIBLE= 821,26 Kcal/h.

APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº ___ x Kcal/h por persona _______=………._____________







UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


2. INTRODUCCIÓN AL CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS DE CALEFACCIÓN

El cálculo térmico invernal de una instalación de climatización, consiste en

determinar las pérdidas y ganancias térmicas que se producen a través de los

cerramientos del recinto hacia el exterior o hacia locales no climatizados y las

pérdidas de calor debidas a las infiltraciones y ventilaciones de aire exterior.

2.1. CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS DE CALEFACCIÓN

La carga térmica total de calefacción para un recinto viene dada por:

Qc=(Qst+Qsv-Qsaip)(1+F), donde,

Qst es la pérdida de calor sensible debida a transmisión de los cerramientos

Qsv es la pérdida de calor sensible debida a las aportaciones de aire exterior

Qsaip es la aportación de calor sensible debidas a cargas internas permanentes

F es el suplemento en tanto por uno


2.1.1.PÉRDIDA DE CALOR SENSIBLE POR TRANSMISIÓN A TRAVÉS DE LOS CERRAMIENTOS

El calor sensible perdido por transmisión a través de los cerramientos se

calcula como:

Qst = U*A*( Te-Ti ) donde,




Te es la temperatura en K ó ªC de diseño del exterior

Ti es la temperatura en K ó ªC interior de diseño del recinto que estemos

calculando

-Cuando la transmisión sea a través de un recinto no climatizado ( en nuestro

caso el suelo, que está encima del garaje que no está climatizado), la

diferencia (Te-Ti) podrá ser calculada como (Te+ti)/2

2.1.2.PÉRDIDA DE CALOR SENSIBLE POR INFILTRACIÓN Y VENTILACIÓN

Al igual que en los casos anteriores, no consideramos las infiltraciones por

existir únicamente dos huecos en fachada qu7e so las puertas de entrada y

salida y estar el local en sobrepresión.


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


El calor sensible generado por la renovación de aire si que lo tenemos que


Qsv= Qv* 0,33* (Te-Ti) donde,

Qv es el caudal total de aire exterior frío que entra al local en m3/h



2.1.3.CALOR SENSIBLE POR APORTACIONES INTERIORES

Este calor es ganancia, y es el aportado por ocupantes, plantas, alumbrado,

aparatos diversos, motores, tuberías, etc.

Todos ellos nos aportarán calor, por lo que nos pondremos en el caso más

desfavorable en el que no existen estas aportaciones.

2.1.4.CALOR SENSIBLE POR SUPLEMENTOS

Este calor es pérdida y contabiliza en porcentaje las pérdidas de calor

sensible por la orientación y por la intermitencia del servicio.

Para nuestro caso estarán contempladas en los márgenes de seguridad

introducidos.

2.2. COEFICIENTE DE SEGURIDAD

Al igual que para el cálculo de la carga en refrigeración, en calefacción también

utilizaremos un porcentaje para considerar posibles pérdidas de calor no

consideradas. En este caso el porcentaje será mayor, el 10%, para considerar los

suplementos no aplicados.

2.3. CÁLCULO DE HOJAS DE CARGA DE CALEFACCIÓN

A continuación se adjuntan las hojas excel de cálculo de cargas para calefacción.

local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Exposición________________________________


condiciones


Aire exterior -1,8 ºC -2,8 ºC 70,0% 2,6 g/Kg 1,2

Aire local 21,0ºC 15,6ºC 55,0% 8,8 g/Kg 10,2 Caudal aire x infiltraciones 0

m³


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


t 22,8 rv ___-6,2____ H__-9,0



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 ºK Transmisión y

radiación

techos/parede

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

Oeste

Puertas acceso

Fachada Pral

22,8

cristal 14,94 2,95 864,18

Pared 121,18 0,63 1.496,94

Este

Fachada Post

22,8

0,00

Pared 132,18 0,63 1.632,82

0,00

Medianera M1

Medianera M2

Pared 450,14 0,56

11,4

2.471,38

Pared 25,45 0,33 82,34

0,00

Pared interior

Servicios

Pared 13,95 0,33 5,7 22,57

0,00

0,00

Pared interior

Social

Madera 96,44 0,31

5,7

146,55

Piedra 24,00 0,31 36,47

Puerta 4,40 2,20 47,45

Pared interior

vitrina

Pared 23,90 0,31

3,0

19,12

vidrio 44,50 2,68 307,69

0,00

Cubierta C1 433,23 0,35

22,8

2.973,17

82,24 0,35 565,80

0,00

Suelos

Techo de

acceso

8,62 0,56

11,4

47,33

0,00

0,00

Suelo

exposición

Pasos 166,50 0,49

11,4

799,86

Jardín 130,47 0,49 626,77

Canal 104,19 0,52 531,17

Sin uso 32,07 0,46 144,63



12.816,24 Kcal/h.............

Total por radiación solar vidrios.................................

Ocupantes nº _88 x Kcal/h por persona ___54____=.........._____________

Aparatos eléctricos W disipados ___9316____x 0,86 =..........____________

C.V. disipados meg+rie+recirx 630=...........____________

Fuentes diversas ___plantas______............................__________________

Renov. de aire t _22,8 x m³/h 5000____x 0,29................._____33.060,00


APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº _88__ x Kcal/h por persona ___59____=...____________

Fuentes diversas: ………plantas………….….............= ___

Fuentes diversas: agua en g/h _15978,58_ x 0,6...........= _____________

Renovación de airerv_1,7 x m³/h _5000____x 1.2 x 0.6=____

(II) CARGA CALORIFICA LATENTE= Kcal/h.



UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


Coeficiente de seguridad 10 %= 4.587,62 CARGA CALORIFICA TOTAL (+cof seg)= 50.463,86 Kcal/h

local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Social total________________________________


condiciones

Tº seco Tº Húmedo H. relativa H. absoluta Entalpía Calc efectuados por Yolanda



m³

t 22,8 rv __-4,8_____ H__-8,6_



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

Medianera Pared 57,65 0,56 11,4 316,51

Pared interior-

zona Servicios

Pared 2,30 0,33 5,7 3,72

Puerta 2,20 2,20 23,73

Pared interior-

Zona

exposición

Madera 71,38 0,31 0,00 0,00

Piedra 18,00 0,31 0,00

Puertas 4,40 2,20 0,00

Pared interior-

Vitrina

Pared 40,05 0,31 3,00 32,03

Techo 82,24 0,24 0,00 0,00

Suelo 82,24 0,43 11,4 346,70



722,69 Kcal/h.............


Ocupantes nº ____x Kcal/h por persona _________=.........._____________

Aparatos eléctricos W disipados ___________x 0,86 =..........___________

C.V. disipados _meg+ord___ =..........._____________


Renov. de aire t _22,8 x m³/h __1000__x 0,29.................___6.612,00__


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES



APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº _ __ x Kcal/h por persona ___ ____=..._____________


Renovacion de airerv___ x m³/h _________x 1.2 x 0.6 _____________



Coeficiente de seguridad 10%= 733,47 CARGA CALORIFICA TOTAL (+cof seg)= 8.068,16 Kcal/h

local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Social- Recepción______________________________


condiciones


Aire exterior -1,8ºC -2,8 ºC 70,0% 2,6 g/Kg 1,20


m³

t 22,8 rv ___-4,8____ H__-9,8_



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Medianera Pared 16,52 0,56 11,4 90,70

Mámpara

Madera móvil

Pared 25,37 2,20 5,7 273,60

Pared interior-

Zona

exposición

Madera 35,69 0,31 0,00 0,00

Piedra 9,00 0,31 0,00

Puertas 2,20 2,20 0,00

Pared interior-

Vitrina

Pared 5,72 0,31 3,00 4,57

Techo 22,44 0,24 0,00 0,00

Suelo 22,44 0,43 11,4 94,43


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES




463,30 Kcal/h.............


Ocupantes nº ___ x Kcal/h por persona _________=..........___________




Renov. de aire t _22,8 x m³/h __270__x 0,29.................___1.785,24


APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº _ _ x Kcal/h por persona ___ ____=.._____________


Renovacion de airerv____ x m³/h ________x 1.2 x 0.6= ___________




local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Social- Sala de Estar_________________________


condiciones




m³

t 22,8 rv ___-4,8____ H__-8,6_



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Medianera Pared 25,79 0,56 11,4 141,59

Mámpara

Madera móvil

Pared 50,74 2,20 5,7 547,31

Pared interior-

Vitrina

Pared 25,79 0,31 3,00 20,63

Techo 33,03 0,24 0,00 0,00


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


Suelo 33,03 0,43 11,4 139,25



848,78 Kcal/h.............


Ocupantes nº _20 x Kcal/h por persona __---____=..........___________

Aparatos eléctricos W disipados __264______x 0,86 =..........___________

C.V. disipados _meg___ =...........____________




APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº _20__ x Kcal/h por persona ______=._____________


Renovacion de airerv____ x m³/h ________x 1.2 x 0.6 __________




local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Social- Sala de juntas_________________________


condiciones




m³

t 22,8 rv ___-4,8____ H_-8,6__



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Medianera Pared 14,81 0,56 11,4 81,31

Mámpara

Madera móvil

Pared 25,37 2,20 5,7 273,60

Pared interior-

Zona

Madera 35,69 0,31 0,00 0,00

Piedra 9,00 0,31 0,00


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


exposición Puerta 2,20 2,20 0,00

Pared interior-

Vitrina

Pared 8,24 0,31 3,00 6,59

Techo 26,77 0,24 0,00 0,00

Suelo 26,77 0,43 11,4 112,85

Pared interior-

zona Servicios

Pared 2,30 0,33 5,70 3,72

Puerta 2,20 2,20 23,73



501,80 Kcal/h.............


Ocupantes nº _10 x Kcal/h por persona _________=..........___________

Aparatos eléctricos W disipados __144______x 0,86 =..........___________





APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº _10__ x Kcal/h por persona _______=.._____________


Renovacion de airerv____ x m³/h ________x 1.2 x 0.6 ___________




local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Servicios________________________________


condiciones


Aire exterior -1,8ºC -2,8 ºC 70,0% 2,6 g/Kg 1,2


m³

t 22,8 rv ___-4,8____ H__8,6__



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Medianera Pared 22,71 0,56 11,4 124,68 Pmetálica 3,52 5,70 196,71


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


Pared interior-

zona Social

Pared 0,20 0,33 5,7 0,32

Puerta 2,20 2,20 23,73

Pared interior-

Zona

exposición

Pared 11,16 0,33 0,00 0,00

Fachada Post

Este

Pared 12,02 0,63 22,8 148,48

Cubierta C2 21,36 0,33 11,4 69,11

Suelo

Servicios

21,36 0,46 11,4 96,33



659,36 Kcal/h.............


Ocupantes nº _2 x Kcal/h por persona _________=..........___________


C.V. disipados _c inst+electrod.=..........._______________


Renov. de aire t _22,8 x m³/h __400__x 0,29.................___2.644,80__


APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº _2__ x Kcal/h por persona _______=._____________


Renovacion de airerv_3,3 x m³/h _400____x 1.2 x 0.6 ___________




local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Servicios-Office_________________________


condiciones



Aire local 21,0ºC 14,5º C 50,0% 7,40g/Kg 9,80 Caudal aire x infiltraciones 0

m³

t 22,8 rv ___-4,8____ H__-8,6_



CERRAMIENTO

Dimensión

m 2

Superficies

m

U Aportaciones Aportaciones por radiación

solar vidrios


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K te

o

t

Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Pare interior

Zona servicios

Pared 10,78 0,33 5,70 17,44 Puerta 2,20 2,20 23,73

Pared interior-

zona

Exposición

Pared 8,04 0,33 0,00 0,00

Fachada Post

Este

Pared 5,06 0,63 22,8 62,51

Cubierta C2 6,34 0,33 11,4 20,51

Suelo

Servicios

6,34 0,46 11,4 28,59



152,78 Kcal/h.............


Ocupantes nº _1 x Kcal/h por persona ________=..........__________

Aparatos eléctricos W disipados __________x 0,86 =..........__________

C.V. disipados _electro________¨=..........._____________




APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº _1__ x Kcal/h por persona ______=.


Renovacion de airerv___ x m³/h ________x 1.2 x 0.6 __4________




local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Servicios-Cuarto de instalaciones__________________


condiciones





UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


m³

t 22,8 rv ___-4,8____ H__-8,6_



CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Pare interior

Zona servicios

Pared 5,99 0,33 5,7 9,70 Puerta 4,40 2,20 47,45

Medianera Pared 12,31 0,56 11,4 67,58

Fachada Post

Este

Pared 6,36 0,63 22,8 78,57

Cubierta C2 7,43 0,33 11,4 24,04

Suelo

Servicios

7,43 0,46 11,4 33,51



260,85 Kcal/h.............


Ocupantes nº _1 x Kcal/h por persona _________=..........__________

Aparatos eléctricos W disipados __________x 0,86 =..........__________

C.V. disipados _c inst_________¨=..........._____________




APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº _1__ x Kcal/h por persona _______=.._____________


Renovacion de airerv____ x m³/h ________x 1.2 x 0.6 ___________




local Destino

Situación Zaragoza Planta: Zona Vitrina________________________________



UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


condiciones




m³

t 19,8 rv ___-3,4___ H__-6,9_

Renovación de aire_ _____________________________________________________ 100m3/h


CERRAMIENTO

DENOMINACIÓN Y

EXPOSICIÓN

Dimensión

m 2

Superficies

m

U

te

o

t


solar vidrios

Cerramiento

y vidrios

Superficies de

los vidrios

W/

m2 K Transmisión y

radiación

techos/parede

R*fcr*fs = Rv

(no hay sombra)

Kcal/h

Superficie de los

cerramientos

Transmisión

resto de

cerramientos

R*1,074*0,8

R oeste=436 Kcal/h

Pared interior

Zona social

Pared 53,40 0,31 5,7 81,15

Pared interior-

zona

exposición

Madera 23,90 0,31 -3,0 -9,12

Virina cristal Cristal 44,50 2,68 -3,00 -307,69

Techo 10,63 0,24 -3,00 -6,58

Suelo 10,63 0,46 11,4 47,94



-194,30 Kcal/h.............


Ocupantes nº _0 x Kcal/h por persona _________=.........._____________

Aparatos eléctricos W disipados __156______x 0,86 =.........._____________

C.V. disipados ___________ =..........._____________


Renov. de aire t _19,8 x m³/h __100__x 0,29.................____574,20_

(I) CARGA CALORIFICA SENSIBLE= 379,90 Kcal/h.

APORTACIONES CALOR LATENTE Ocupantes nº ___ x Kcal/h por persona _______=………._____________


Renovacion de airerv_4,3 x m³/h _100____x 1.2 x 0.6 ___________


CARGA CALORIFICA TOTAL (I)+(II)= 379,90 Kcal/h.

Coeficiente de seguridad 10%= 37,99 CARGA CALORIFICA TOTAL (+cof seg)= 417,89 Kcal/h


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES



UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


- 1 -

ANEXO 3. CATÁLOGOS COMERCIALES

1. CATÁLOGO COMERCIAL TROX

-CLIMATIZADORES

-ELEMENTOS DE DIFUSIÓN

-CAMARA VARYFAN 2. CATÁLOGO COMERCIAL SEDICAL -BOMBAS DE RECIRCULACIÓN

-VASOS DE EXPANSIÓN

-SEPARADOR DE BURBUJAS Y LODOS

Fecha : Empresa : Oferta : A la atención de : Proyecto : Dirección : Referencia : Localidad : Zaragoza

SEDICAL - HOJA TÉCNICA DE LA BOMBA SIM 50/150.1-0.37/K

Descripción del producto En todos los sistemas de calefacción, climatización, agua caliente sanitaria, agua, agua de condensados, agua glicolada hasta el 50%, otros medios sin aceites minerales o abrasivos. Calidad del agua: Libre de sustancias sólidas abrasivas o no, cristalizadas o mezclas quimicas y químicamente neutras. Datos requeridos Datos obtenidos Bomba Uso : CLIMATIZACIÓN Fluido : AGUA Modelo : SIM 50/150.1-0.37/K Rotor : SECO Rodete : Ø 145 Tipo : SIMPLE Caudal : 13.5 m3/h Caudal : 13.5 m3/h Pérdida de carga : 5.5 mca Pérdida de carga : 5.5 mca NPSH requerido : 2.3 m Temperatura de trabajo : 7.0 ºC Nivel sonoro : 41 dB(A) Posición : Secundario Intercambiador Construcción : In-line Gráfica de la bomba Motor Velocidad : 1450 rpm Potencia Nominal (Pn) : 0.37 kW Protección : IP 54 Clase de aislamiento : F Consumo máx. 3x400 V : 1.0 A Consumo máx. 3x230 V : 2.0 A Potencia del eje (P2) : 0.28 kW Potencia consumida (P1) : 0.40 kW Rendimiento motor : 72.00 % Rendimiento bomba : 70.67 % Rendimiento global : 50.89 % Los motores monofásicos, de consumo superior a 3 amperios y los motores trifásicos, tienen que ser protegidos exteriormente contra sobrecargas de intensidad, sobretensiones mínimas y caídas de fase. Dimensiones y pesos Características técnicas Cuerpo de la bomba : GG 20 Eje : AISI 329 Cierre mecánico : Carbón / Carb. silicio Juntas : EPDM Impulsor : GG 20 Conexiones : Bridas: ISO 7005 : DN 1: 50 mm DN 2: 50 mm Presión de trabajo : 10 bar. Temperaturas : Máx +120ºC / Mín -15ºC : Máx ACS + 80ºC Lo mm H1 mm A1 mm A2 mm PESO kg P.Tarifa 2007:880 Euros 280.0 210.0 408.0 93.0 30.0 Iva no incuido (v 4/07)

Caudal (m3/h)

Pé

rdid

a d

e c

arg

a (

mca

)

Fecha : Empresa : Oferta : A la atención de : Proyecto : Dirección : Referencia : Localidad : Zaragoza

SEDICAL - GRAFICA DE LA BOMBA SIM 50/150.1-0.37/K

CURVA DE LA BOMBA CON EL RODETE Ø 145 CAMPO DE TRABAJO CON RODETE Ø 145 Y VARIADOR DE FRECUENCIA

Caudal (m3/h)

Pérd

ida d

e c

arg

a (

mca)

Fluido : Agua

P2 k

W

Curva de la bomba

Curva de la potencia

en el eje

Curva del NPSH

Curva instalación

Caudal (m3/h)

Pérd

ida d

e c

arg

a (

mca)

Fluido : Agua

Curva de la bomba

Curva instalación

Bombas de rotor húmedo y secopara instalaciones de

calefacción, climatización y agua caliente sanitaria

11

Robustez y fiabilidad absolutasDESPIECE

1 CUERPO DE BOMBA

2 A EJE DEL MOTOR

B ROTOR

3 RODETE

4 ESTATOR

5 CARCASA DEL MOTOR

6 TORNILLO DE DESAIREACIÓN

Y COMPROBACIÓN DE GIRO

7 CAJA DE CONEXIONES

8 JUNTAS DE ESTANQUEIDAD

9 CAMISA DEL ESTATOR

10 CAMISA DEL ROTOR

11 PLATO DE CIERRE DEL ROTOR

12 SOPORTE DEL COJINETE

13 COJINETES

14 ORIFICIOS DE LAS BRIDAS

DIN 2531 PN 6 - DIN 2532 PN 10

14

1

2A

3

8 13 12

2B

10

13

6

9

4

5

7

BOMBAS DE ROTOR HÚMEDO Y SECO

SP 25/4-B ÷ SP 30/8-BSP(D) 30/7T-B ÷ 8T-B(*)

SM(D) / SP(D)32 ÷ 100/12-B

A 25/4-B ÷ A(D) 65/12-B SE(D) 40/8-B ÷ SE(D) 80/12 SA 20/2-B ÷ SA 40/8-B SAM y SA(D)P

AplicacionesCalefacción /climatización

Calefacción /climatización



ACSCalefacción / ACS /

climatización

Presión de trabajo 10 bar 10 barR” (10 bar)DN (16 bar)

10 bar 10 bar 10 bar

Temp. trabajosin aislam. -20 a +110ºC -20 a +140ºC +15 a +95ºC -10 a +110ºC 65ºC -15 a +120ºC

con aislam. -20 a +55ºC -20 a +100ºC +15 a +95ºC -10 a +110ºC 65ºC -15 a +120ºC

Temp. máx. ambiente 40ºC 40ºC 40ºC 40ºC 40ºC 40ºC

Nivel sonoro <40 dB(A) <40 dB(A) <55 dB(A) <55 dB(A) <40 dB(A) <65 dB(A)

Glicol máx. 50% 50% 50% 30% - - - 45%

MATERIALES

Cuerpo bomba GG20 GG20 GG20 GG20 Bronce o GG20 Bronce o GG20

Rodete Polisulfón Polisulfón Polisulfón Tecnopolímero Polisulfón Termopolímero

Eje Cerámica Inox. 14305 Cerámica-Inox. 14201Acero inoxidable

templadoCerámica-Inox. 14401 Acero Inox.

Cojinetes Cerámica Cerámica Grafito Grafito Cerámica Rodamientos

Juntas EPDM EPDM EPDM EPDM EPDM EPDM

Caja de conexionesMaterial sintético

con junta de gomaMaterial sintético




con junta de gomaNorma I EC conjunta de goma

CARACTERÍSTICAS ELÉCTRICAS

Alimentación1x230V, 50 Hz

(*) 3x400V, 50 Hz

Motor PolycomEnchufable A = 3x400V-50HzEnchufable B = 3x230V-50HzEnchufable B = 1x230V-50Hz

1x230V, 50 Hz 1x230V, 50Hz

R” = 1x230V-50HzDN = Motor PolycomEnchufable A = 3x400V,50HzEnchufable B = 3x230V,50HzEnchufable B = 1x230V,50 Hz

3x230V, 50 Hz

3x400V, 50 Hz

Regulación velocidad Eléctrica Eléctrica Electrónica Electrónica No tiene No tiene

Grado de protección IP 42 IP 44 IP 42 IP 44 IP 42 / IP 44 IP 44 / IP 55

Aislamiento (clase) F / H H H F H F

Protección sobrecargas Incorporada Clixón Incorporada IncorporadaR” = Incorporada

DN = Clixón- - -

Protección térmica motor No precisa Precisa No precisa No precisaR” = No precisa

DN = PrecisaPrecisa

Pasacables PG 11 PG 16 PG 11 / PG 16 PG 16 PG 11 : PG 16 PG 11

Construcción Rotor húmedo Rotor húmedoRotor húmedo con

variador de frecuenciaRotor húmedo con

variador de frecuenciaRotor húmedo Rotor seco

Modelos: SP(D) / SM(D) / SA / A(D) - B

SP(D) 80/12-B

SP(D) 65/13-B

SP 25/4-BSP 25(30)/6-B

SP(D) 30/7T-B

SP 30/7-B

SP 30/8-B

SP(D) 30/8T-B

SP(D) 40/8-B

SP(D) 40/10-B

SP(D) 50/10-BSP(D) 50/12-B

H (mca)

12

10

8

6

4

2

00 2 4 6 8 10 30 40 50 80 110

Q (m³/h)20

SM(D) 100/6-B

SM(D) 32/3-B

SM(D) 40/3-B

SM 50/2-B

SM(D) 40/4-B

SM(D) 50/5-B

SM(D) 50/6-B

SM(D) 65/3-B

SM(D) 65/5-B

SM(D) 80/9-B

SM(D) 80/11-B

SM(D) 100/11-B

SM(D) 100/12-B

SM(D) 65/6-B

SM(D) 65/7-B

SM(D) 80/5-B

H (mca)

12

10

8

6

4

2

00 2 4 6 8 10 30 40 50 60 80 120 160

Q (m³/h)20

A(D) 65/12-B

A 25/4-B

A 25/5-B

A 30/6-BA 30/8-B

A 32-11-B

A(D) 40/11-B

A(D) 50/6-B

A(D) 65/6-B

A(D) 40/10-B

A(D) 50/12-B

H (mca)

13

11

98

7

6

5

4

3

2

1

00 2 4 6 8 10 30 40 50 60 120

Q (m³/h)20


Bombas SP y SP(D) de rotorhúmedo simples y dobles paracalefacción y climatización a2.900 rpm

Bombas SM y SM(D) de rotorhúmedo simples y dobles paracalefacción y climatización a1.400 rpm

Bombas A y A(D) de rotorhúmedo simples y dobles conmotor síncrono de imán per-manente y variación de fre-cuencia, clase energética A,para calefacción y climatiza-ción

SE(D) 50/18

SE(D) 40/8

SE(D) 50/8

SE(D) 65/8

SE(D) 40/12

SE(D) 50/12

SE(D) 65/12

SE(D) 80/12

SE(D) 65/15

H (mca)

16

14

12

10

8

6

4

2

0

18

50 10 20 30 40 5015 25 35 45 55Q (m³/h)60 65

SA 40/8-B

SA 20/2-B

SA 25/3-B

SA 25/4-B

SA 40/4-B

SA 30/6-B

SA 40/5-B

H (mca)

8

7

6

5

4

3

2

1

00 2 4 6 8 10 12 14

Q (m³/h)16

SA(D)P 80/12TSA(D)P 40/8T

SA(D

)P 40/12T SA(D)P 50/9T

SA(D)P 50/12T

SA(D)P 65/11T

SAP 30/20T

SAM 25/2T

SAM 30/6T

SAP 25/8T

H (mca)

18

14

10

6

2

0

Q (m³/h)0 2 4 6 8 10 30 40 50 60 8020


Bombas SE y SE(D) de rotorhúmedo simples y dobles paracalefacción y climatización,con variador de frecuencia ysonda de presión incorporadacon display de parametriza-ción, clase energética A o Bsegún modelos

Bombas SA de rotor húmedosimples para agua calientesanitaria (ACS) a 2.900 rpm

Bombas SAM, SAP y SA(D)P derotor seco simples y doblespara calefacción, climatizacióny agua caliente sanitaria (ACS)


TIPODN

Distanciaentrebridasmm

P1 (máx.) W Consumo / I máx. APeso

SimplePeso

DobleCondens.

Con racores Sin racores 3 x 400 V 3 x 230 V 1 x 230 V 3 x 400 V 3 x 230 V 1 x 230 V kg kg μF

SP 25/4-BSP 25/6-B

1”H 11/2”M 180 - - - - - -5096

- - -0,20,5

2,83,0

- - -1,52,0

SP 30/6-BSP(D) 30/7T-BSP 30/7-BSP(D) 30/8T-BSP 30/8-B

11/4”M 2”H 180

- - -210- - -285- - -

- - -

96- - -215- - -250

- - -0,4- - -0,6- - -

- - -

0,5- - -0,9- - -1,1

3,04,54,54,54,5

- - -11,5- - -

11,5- - -

2,0- - -3,0- - -5,0

SP(D) 40/8-BSP(D) 40/10-B

40 250330460

0,60,8

1,31,7

1,92,5

11,014,5

29,029,0

8,014,0

SP(D) 50/10-BSP(D) 50/12-B

50 280820

1.0201,51,8

2,63,8

4,55,3

20,020,0

40,040,0

40,030,0

SP(D) 65/13-B 65 340 1.550 2,7 5,4 8,2 26,0 51,0 35,0

SP(D) 80/12-B 80 360 2.000 3,4 6,6 12,8 34,5 63,0 25,0

SM(D) 32/3-B 11/4”H 2”M 190 - - - - - - 145 - - - 0,7 4,5 11,5 5,0

SM(D) 40/3-BSM(D) 40/4-B

40220250

105235

0,30,8

0,61,7

0,71,7

14,514,5

25,028,0

4,012,0

SM 50/2-BSM(D) 50/5-BSM(D) 50/6-B

50220270270

95250350

0,20,60,7

0,51,21,5

0,61,61,9

16,019,519,5

- - -38,038,0

4,010,015,0

SM 65/3-BSM(D) 65/5-BSM(D) 65/6-BSM(D) 65/7-B

65

270300340340

290490721980

0,70,91,72,7

1,62,03,86,8

1,82,54,47,4

19,523,528,532,0

- - -43,051,056,0

14,020,030,050,0

SM(D) 80/5-BSM(D) 80/9-BSM(D) 80/11-B

80370400400

8451.6001.750

1,84,55,0

4,08,49,3

4,79,5

11,0

31,041,046,0

58,074,087,0

30,0100,0100,0

SM(D) 100/6-BSM(D) 100/11-BSM(D) 100/12-B

100 4501.9003.0003.300

- - -4,59,09,0

8,417,017,0

- - -47,065,065,0

96,0128,0128,0

- - -

A 25/4-BA 25/5-B

1”H 11/2”M 180 - - -3350

- - -0,20,3

3,83,8

- - -

A 30/6-BA 30/8-BA 32/11-B

11/4”H 2”M 180 - - -70

110176

- - -0,51,01,2

3,83,83,8

- - -

A(D) 40/10-BA(D) 40/11-B

40 250 - - -420176

- - -2,01,2

7,717,0

30,045,0

- - -

A(D) 50/6-BA(D) 50/12-B

50 270 - - -275720

- - -1,33,4

21,021,0

45,055,0

- - -

A(D) 65/6-BA(D) 65/12-B

65 340 - - -515930

- - -2,44,3

24,024,0

55,055,0

- - -

SE(D) 40/8SE(D) 40/12

40 250 - - -344528

- - -2,03,0

17,721,7

42,742,9

- - -

SE(D) 50/8SE(D) 50/12SE(D) 50/18

50 280 - - -606893

1.693- - -

3,34,89,2

24,230,330,3

67,267,273,2

- - -

SE(D) 65/8SE(D) 65/12SE(D) 65/15

65 340 - - -744

1.2621.767

- - -4,16,79,2

34,836,936,9

72,977,977,9

- - -

SE(D) 80/12 80 360 - - - 1.789 - - - 9,2 44,4 89,9 - - -

SA 20/2-B 3/4”H 11/4”H 120 - - - 40 - - - 0,2 2,4 - - - 2,0

SA 25/3-BSA 25/4-B

1”H 11/4”H 150 - - -7085

- - -0,40,4

2,42,6

- - -2,02,0

SA 30/6-B 11/4”H 2”M 180 190 - - - 0,4 - - - 4,5 - - -

SA 40/4-BSA 40/5-BSA 40/8-B

40 250235225330

0,80,50,6

1,71,01,3

1,71,31,9

14,514,515,7

- - -12,08,08,0

SAM 25/2TSAP 25/8T

1”H 11/2”M 18080

200- - -

0,30,7

0,51,2

- - -7,57,5

- - -- - -

SAM 30/6TSAM 30/20T 11/4”H 2”M 250

190660

- - -0,61,3

1,02,3

- - -14,514,5

- - -- - -


40 250350600

- - -1,01,2

1,72,0

- - -21,321,3

38,143,3

- - -


50 280700750

- - -1,61,8

2,83,2

- - -28,028,0

57,557,0

- - -

SA(D)P 65/11T 65 340 1.300 - - - 2,7 4,7 - - - 38,5 79,7 - - -

SA(D)P 80/12T 80 360 2.100 - - - 3,8 6,6 - - - 43,4 79,5 - - -

SEDICAL, S. A.Txorierri Etorbidea 46 - Pab. 12Apartado de Correos 22E-48150-SONDIKA (VIZCAYA)E-mail: [email protected]

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08830 BARCELONA-SANT BOI DE LLOBREGAT SEDICAL, S.A. L’Alguer 11 - Pol. Ind. Les Salines 936 525 481 936 525 47648150 BILBAO-SONDIKA SEDICAL, S.A. Apartado de correos 22 944 710 460 944 535 32209006 BURGOS COMACAL, S.L. Federico Olmeda 7, bajo 947 220 034 947 222 818

15010 A CORUÑA SEDICAL, S.A. Gramela 17 - Oficina 8 981 160 279 629 530 193 981 145 48535008 LAS PALMAS ALFA 90, S.L. Entre Ríos 9 - Urbanización El Cebadal 928 476 600 928 476 60124001 LEÓN SEDICAL, S.A. Alcázar de Toledo 16 - Oficina 3 987 236 551 629 420 888 987 236 551

26007 LOGROÑO SEDICAL, S.A. Avda. Club Deportivo 96 bajo 941 509 247 699 313 733 941 509 24828700 MADRID-S.S. DE LOS REYES SEDICAL, S.A. Avenida Somosierra 20 916 592 930 916 636 60229004 MÁLAGA DYSCAL, S.L. P.E. Santa Bárbara - C/ Licurgo 46 952 240 640 629 256 363 952 242 731

33013 OVIEDO SEDICAL, S.A. Luis Fdez. Castañón 2-1º - Oficina 2 985 270 988 618 111 627 985 963 69407010 P. MALLORCA VALDECO, S.L. Carretera Valldemossa 25 971 759 228 607 955 526 971 295 11531011 PAMPLONA SEDICAL, S.A. Monasterio Fitero 34 - 14º 948 263 581 629 530 191 948 170 613

20018 SAN SEBASTIÁN SEDICAL, S.A. Pilotegui Bidea 12 - Barrio Igara 943 212 003 618 948 912 943 317 35138009 SANTA CRUZ DE TENERIFE CONTROLES TENERIFE, S.L. Pol. Costa Sur, C/ 304 nº 5 y 7 922 212 121 922 222 34341007 SEVILLA SEDICAL, S.A. Pol. Industrial Calonge - C/ Terbio 8 954 367 170 616 089 172 954 252 90046980 VALENCIA-PATERNA VALDECO, S.L. Parc Tecnologic - C/ Thomas Alva Edison 8 963 479 892 963 484 678

47008 VALLADOLID SEDICAL, S.A. Ribera del Carrión 4 983 247 090 609 834 455 983 247 15936202 VIGO TADECAL, S.L. Conde de Torrecedeira 49, bajo 986 201 416 986 208 13501013 VITORIA SEDICAL, S.A. C/ San Prudencio 27-4º Of. 4 945 252 120 669 785 779 945 121 81450003 ZARAGOZA/LA CARTUJA BAJA SEDICAL, S.A. Pol. Empresarium - C/ Sisallo, 33 nave 9 976 442 644 629 844 282 976 445 675

4485-010 PORTO/AVELEDA-VILA DO CONDE SEDICAL, S.A. P. I. de Aveleda, Nave C - Travessa do Bairro 40 229 996 220 911 960 550 229 965 646

Guía de producto 2009Sistemas de expansión

1

ÍNDICE

SISTEMAS DE EXPANSIÓN, DEPÓSITOS DE ACUMULACIÓN EINTERACUMULADORES pág.

Sistemas de expansión 2 y 3

Vasos de expansión sin compresor para circuitos cerrados, calefacción,climatización y energía solar 4 a 6

Vasos de expansión por transferencia de aire (compresor),sistema de rellenado y desgasificación 7 a 11

Vasos de expansión por transferencia de agua (bomba) 12 a 14

Vasos de expansión sin compresor para circuitos abiertos 15 a 17

Vasos amortiguadores de temperatura y decantadores de lodos 18

Separadores de aire, vasos tampón, de golpe de ariete y medidor de presión 19

Depósitos interacumuladores 20 y 21

SISTEMAS DE EXPANSIÓN

Membranas fabricadas según DIN 4807, temperatura máxima de trabajo continuo 70oC parainstalaciones hasta 120oC.En instalaciones con temperaturas <4oC y >90oC, prever la utilización de un vaso amortiguadorde temperatura de un 25% de capacidad del vaso de expansión, ver pág. 18.

SISTEMAS DE

2

“Amortiguador de temperatura V”

“Decantador de lodos EB”

“Separador de aire LA”

“Vaso tampón T”

“Golpe de ariete”

“Medidor de presión inicial”

Vasos de expansión sin transferencia de masa parasistemas cerrados de calefacción

“reflex NG y N”: 8 – 1.000 litros, 6 bar

“reflex S”: 8 – 600 litros, 10 bar

“reflex G”: 400 – 5.000 litros, 6 y 10 bar

“Sistemas de expansión por transferencia de masa”Controlados por compresor o bomba, para sistemascerrados de calefacción y refrigeración

“minimat” (transferencia de aire)

“reflexomat” (transferencia de aire)Hasta 24.000 kW

“variomat” (transferencia de agua)Hasta 8.000 kW, con función de eliminación de gasesintegrada y llenado automático

“gigamat” (transferencia de agua)Hasta 20.000 kW

“Refix”Vasos de expansión sin transferencia de masa paraagua potable, grupos de presión, grupos antiincendioo preparación de agua caliente

“refix DD”: 8 – 33 litros, 10 bar8 litros, 25 bar

“refix DE junior”: 25 – 600 litros, 10 bar

“refix DT5”: 60 – 3000 litros, 10 bar80 – 3000 litros, 16 bar

“refix DE”: 8 – 5000 litros, 10 bar / 16 bar8 – 1000 litros, 25 bar


E EXPANSIÓN

3

4


“reflex NG y N”– Para sistemas cerrados de calefacción

y climatización– Conexiones roscadas– Membrana no recambiable

según DIN 4807. Tª máxima hasta 70ºC– Homologado según directiva 97/23/CE

de aparatos a presión– Color rojo– Presión inicial: 1,5 bar (nitrógeno)

MODELOLITROS

CØD H h

PRESIÓN / TªMÁX. DE TRABAJO

REFERENCIA

NG 8/6

NG 12/6

NG 18/6

NG 25/6

NG 35/6

R 3/4”

R 3/4”

R 3/4”

R 3/4”

R 3/4”

206

280

280

280

354

285

275

345

465

460

-

-

-

-

130

6 bar / 120ºC

7230100

7240100

7250100

7260100

7270100

NG 50/6

NG 80/6

NG 100/6

NG 140/6

R 3/4”

R 1”

R 1”

R 1”

409

480

480

480

493

565

670

912

175

175

175

175

6 bar / 120ºC

7001000

7001200

7001400

7001600

N 200/6

N 250/6

N 300/6

N 400/6

R 1”

R 1”

R 1”

R 1”

634

634

634

740

760

890

1.060

1.070

205

205

235

245

7213300

7214300

7215300

7218000

N 500/6

N 600/6

N 800/6

N 1000/6

R 1”

R 1”

R 1”

R 1”

740

740

740

740

1.290

1.530

1.995

2.410

245

245

245

245

7218300

7218400

7218500

7218600

DIMENSIONES (mm)

8 - 25 litros 35 - 250 litros 300 - 1000 litros

5


“reflex S”– Para sistemas solares, de calefacción

y climatización– Para líquidos anticongelantes hasta 50%– Conexiones roscadas– Membrana no recambiable

según DIN 4807. Tª máxima hasta 70ºC– Homologado según directiva 97/23/CE

de aparatos a presión– Color rojo– Presión inicial 8-33: 1,5 bar– Presión inicial 50-600: 3,0 bar

MODELOLITROS

CØD H h

PRESIÓN / TªMÁX. DE TRABAJO Rojo

S 8

S 12

S 18

S 25

S 33

R 3/4”

R 3/4”

R 3/4”

R 3/4”

R 3/4”

206

280

280

280

354

325

300

380

500

450

-

-

-

-

-

10 bar / 120ºC

9703900

9704000

9704100

9704200

9706200

S 50

S 80

S 100

S 140

S 200

S 250

S 300

S 400

S 500

S 600

R 3/4”

R 1”

R 1”

R 1”

R 1”

R 1”

R 1”

R 1”

R 1”

R 1”

409

480

480

480

634

634

634

740

740

740

469

538

644

886

760

890

1.060

1.070

1.290

1.530

168

166

166

166

205

235

235

245

245

245

7209500

7210300

7210500

7211500

7213400

7214400

7215400

7219000

7219100

7219200

DIMENSIONES (mm)

h

CH

ØD


6


“reflex G”– Para instalaciones de calefacción y

climatización– Conexiones embridadas PN6 / 6 bar y

PN16 / 10 bar– Membrana recambiable

según DIN 4807. Tª máxima hasta 70ºC– Homologado según directiva 97/23/CE de

aparatos a presión– Con orificio de inspección– Con manómetro en el lado del nitrógeno– Color rojo– Presión inicial: 3,5 bar

100 - 500 litros 600 - 1.000 (Ø740) l. 1.000 (Ø1.000) - 5.000 l.

1000-2000 l. sin brida superior

MODELOLITROS

AØD H h


REFERENCIA

G 400

G 500

G 600

G 800

G 1000*D=740

G 1000*D=1000

G 1500

G 2000

G 3000

G 4000

G 5000

1” / PN 6

1” / PN 6

1” / PN 6

1” / PN 6

1” / PN 6

DN 65 / PN 6

DN 65 / PN 6

DN 65 / PN 6

DN 65 / PN 6

DN 65 / PN 6

DN 65 / PN 6

740

740

740

740

740

1.000

1.200

1.200

1.500

1.500

1.500

1.253

1.473

1.718

2.183

2.593

1.975

1.975

2.430

2.480

3.055

3.590

146

146

146

146

146

305

305

305

335

335

335

6 bar / 120ºC

7521605

7521705

7522605

7523610

7546605

7524605

7526605

7527605

7544605

7529605

7530605

G 100

G 200

G 300

G 400

G 500

G 600

G 800

G 1000*D=740

G 1000*D=1000

G 1500

G 2000

G 3000

G 4000

G 5000

R 1” / PN 16

R 11/4” / PN 16

R 11/4” / PN 16

R 11/4” / PN 16

R 11/4” / PN 16

R 11/2” / PN 16

R 11/2” / PN 16

R 11/2” / PN 16

DN 65 / PN 16

DN 65 / PN 16

DN 65 / PN 16

DN 65 / PN 16

DN 65 / PN 16

DN 65 / PN 16

480

634

634

740

740

740

740

740

1.000

1.200

1.200

1.500

1.500

1.500

856

972

1.267

1.245

1.475

1.859

2.324

2.604

2.000

2.000

2.450

2.580

3.070

3.610

152

144

144

133

133

263

263

263

290

290

290

320

320

320

10 bar / 120ºC

7518000

7518100

7518200

7521005

7521006

7522006

7523005

7546005

7524005

7526005

7527005

7544005

7529005

7530005

DIMENSIONES (mm)

AA

7


“reflex minimat”– Para instalaciones de calefacción y

climatización hasta 120ºC– Conexiones roscadas– Membrana no recambiable

según DIN 4807. Tª máxima hasta 70ºC– Homologado según directiva 97/23/CE– Controlado por microprocesador con

pantalla de texto– Indicador de presión y nivel– Conexión eléctrica para sistemas de

rellenado– Contacto de avería libre de potencial– 1 x 220 V (50 Hz)

MODELOLITROS

AØD H h


REFERENCIA

MG minimat 200

MG minimat 300

MG minimat 400

MG minimat 500

R 1”

R 1”

R 1”

R 1”

634

634

740

740

1.320

1.620

1.620

1.845

135

135

135

135

6 bar / 120 ºC

7806405

7801705

7802805

7803705

hA

ØD

H

8


“reflexomat”– Vasos de expansión con compresor

para sistemas de calefacción yrefrigeración hasta 120oC

– Homologado según directiva 97/23/CEde aparatos a presión

– Membrana recambiablesegún DIN 4807. Tª máxima hasta 70ºC

– Controlado por microprocesador conpantalla de texto

– Indicador de presión y nivel– Conexión eléctrica para sistemas de

rellenado– Contacto de avería libre de potencial– Puerto de comunicaciones de serie

RS 485

h

HHG

Vaso principalRG 200 - 800 con

VS 90/1 ó VS 150/1

Unidad decontrol VS

Unidad decontrol VS

Vaso principalRG 1000 - 5000 conVS 90/1 ó VS 150/1

Vaso en batería RF(opcional)

VS 90/1 y VS 150/1: Unidad de control y compresor montados en el vaso.VS 90/1* tensión 3 x 400 V (50 Hz), opción bajo pedido.VS 300/1 a VS 580/1: Unidad de control montada en el vaso; compresor sobre el suelo.

MODELO TENSIÓNancho alto largo

POTENCIAELÉCTRICA kW

REFERENCIA

Hasta 800 l, unidad de control sobre vaso principal

VS 90/1*VS 150/1VS 300/1VS 400/1VS 580/1

1 x 230 V/50 Hz3 x 400 V/50 Hz3 x 400 V/50 Hz3 x 400 V/50 Hz3 x 400 V/50 Hz

395 415 520 0,751,102,202,403,00

78801007880200788030078804007880500

A partir de 1.000 l y para los modelos R350, R500 y R750 (a 10 bar) unidad de control delante del vaso principal

VS 90/1*VS 150/1VS 300/1VS 400/1VS 580/1


395 585 345 0,751,102,202,403,00

78806007880700788080078809007881200

DIMENSIONES (mm)

Unidad de control con 1 compresor

VS 90/2 y VS 150/2: Unidad de control y 1 compresor montados en el vaso; 2º compresor sobre el suelo.VS 90/2* tensión 3 x 400 V (50 Hz), opción bajo pedido.VS 300/2 a VS 580/2: Unidad de control montada en el vaso; ambos compresores sobre el suelo.

MODELO TENSIÓN ancho alto largo


REFERENCIA

Hasta 800 l, unidad de control sobre vaso principal

VS 90/2* VS 150/2VS 300/2 VS 400/2 VS 580/2


395 415 520 1,502,204,404,806,00

78821007883100788410078851007886100

A partir de 1.000 l y para los modelos R350, R500 y R750 (a 10 bar) unidad de control delante del vaso principal

VS 90/2* VS 150/2VS 300/2 VS 400/2 VS 580/2


395 585 345 1,502,204,404,806,00

78862007886300788640078865007886600

DIMENSIONES (mm)

Unidad de control con 2 compresoresArranque de compresor en secuencia; alternancia de compresor por horas de trabajo y avería.

9


Conexiones: 6 bar PN 6; 10 bar PN 16*Opcional: RG 800* montaje de la unidad de control con compresor en consola de pared (ver altura).

Vaso de expansión principal “reflexomat RG”

Componentes de un equipo “reflexomat”

Vaso de expansión en batería “reflexomat RF”Opciones “reflexomat”

MODELO A

ØD HG / H h

6 bar 10 bar

REFERENCIA REFERENCIA

RG 200RG 300RG 400RG 500RG 600RG 800*

R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”

634634740740740740

1.350 / 9701.650 / 1.2701.640 / 1.2551.860 / 1.4752.110 / 1.7202.570 / 2.185

115115100100100100

779910077992007799300779940077995007799600

NO DISPONIBLES

RG 350RG 500RG 750

DN 40DN 40DN 50

750750750

– / 1.320– / 1.740– / 2.185

200200200

NO DISPONIBLES765400076541007654200

RG 1000RG 1500RG 2000RG 3000RG 4000RG 5000

DN 65DN 65DN 65DN 65DN 65DN 65

1.0001.2001.2001.5001.5001.500

– / 2.025 – / 2.025 – / 2.480– / 2.480– / 3.065– / 3.590

195185185220220220

765010576503057650405765060576507057650805

765100576512057651305765150576516057651705

DIMENSIONES (mm) PRESIÓN MÁXIMA DE TRABAJO

PRECIO TOTAL “reflexomat”

Unidad de control

Vaso principal RG

Opciones “reflexomat”= ++

MODELO A

ØD H h

6 bar 10 bar

REFERENCIA REFERENCIA

RF 200RF 300RF 400RF 500RF 600RF 800*

R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”

634634740740740740

9701.2701.2551.4751.7202.185

155155140140140140

778910077892007789300778940077895007789600

NO DISPONIBLES

RF 350RF 500RF 750

DN 40DN 40DN 40

750750750

1.3201.7402.185

200200200

NO DISPONIBLES765430076544007654500

RF 1000RF 1500RF 2000RF 3000RF 4000RF 5000


1.0001.2001.2001.5001.5001.500

2.0252.0252.4802.4803.0653.590

305305 305 334334334

765200576522057652305765250576526057652705

765300576532057653305765350576536057653705

DIMENSIONES (mm) PRESIÓN MÁXIMA DE TRABAJO

REFERENCIA

7881900

Montaje de la unidad de control en consola de paredSólo para el montaje de las unidades VS 90 y VS 150 suministradas con la unidad RG 800.En el suministro se incluyen mangueras de unión de 3 m.

10


Compresor adicional sin cuadro eléctrico

Módulo de ampliación de la unidad de control para transductor de presión y nivel,así como 6 entradas y 6 salidas libres de potencial

Indicador de rotura de membrana*

Terminal de comunicación para el mando y visualización de la unidad de control adistancia, máximo 1.000 m (2 hilos).

*Sólo puede ser montado en el suministro inicial en fábrica.

MODELO TENSIÓNancho alto largo


REFERENCIA

K 90 K 150K 300 K 400 K 580

400 V/50 Hz400 V/50 Hz400 V/50 Hz400 V/50 Hz400 V/50 Hz

192280330480640

490440360450577

335345420535610

0,751,102,202,403,00

79406007915000793700079407007917100

DIMENSIONES (mm)

MODELO REFERENCIA

MBM II 7857700

REFERENCIA

7858405

REFERENCIA

7951200

LARGO(mm)

CONEXIÓN REFERENCIA

Con contador de agua sin salida de impulsos10 bar / 60ºC 293 R 1/2”, R 1/2” 6811105

Con contador de agua con salida de impulsos

10 bar / 60ºC 293 R 1/2”, R 1/2” 6811205

Electroválvula de rellenado y llave de bolaConexión directa desde la unidad de control al “reflexomat”, incluido en Variomat y Gigamat, conexión hidráulicay eléctrica a realizar en obra. Si el rellenado se realiza de la red pública de agua, montar el “fillset” aguas arriba; sino se puede garantizar que la presión de suministro es 1,3 bar superior a la máxima presión de trabajo, deberámontarse un “control P”.

“fillset”


10 bar / 30ºC R 3/8”, R 3/8” 7688500

“Control P”con bomba


10 bar / 90ºC R 1/2”, R 3/4” 7858300

11


reflex “servitec levelcontrol”– Desgasificador por pulverización al vacío con

rellenado integrado para instalaciones demantenimiento de presión por bomba o porcompresor

– Desgasificación centralizada del agua de lainstalación y de rellenado

– Presión máxima de trabajo 8 bar Tipo 35 y 60– Presión máxima de trabajo 10 bar Tipo 75 y 95– Temperatura de impulsión hasta 120oC– Temperatura máxima de trabajo 70oC (montaje en

retorno)– Controlado por microprocesador con pantalla de

texto– Salida libre de potencial para avería general– Puerto de comunicaciones serie RS485– Control de la función de rellenado mediante salida

libre de potencial

*Especial para agua con hasta el 50% de glicol.

*Especial para agua con hasta el 50% de glicol.

reflex “servitec magcontrol”– Desgasificador por pulverización al vacío con

rellenado integrado para instalaciones con vasosde expansión cerrados, con membrana

– Desgasificación centralizada del agua de lainstalación y de rellenado

– Presión máxima de trabajo 8 bar Tipo 35 y 60– Presión máxima de trabajo 10 bar Tipo 75 y 95– Temperatura de impulsión hasta 120oC– Temperatura máxima de trabajo 70oC

(montaje en retorno)– Controlado por microprocesador con pantalla de

texto– Salida libre de potencial para avería general– Puerto de comunicaciones serie RS485

(opcional)

(opcional)

TIPO PRESIÓN DE TRABAJOVOLUMEN DE LA

INSTALACIÓNRENDIMIENTO DE REFERENCIA

356060 / gl*7595120

hasta 2,5 barhasta 4,5 barhasta 4,5 barhasta 5,4 barhasta 7,2 barhasta 9,0 bar

hasta 60 m3

hasta 100 m3

hasta 20 m3

hasta 100 m3

hasta 100 m3

hasta 100 m3

hasta 0,35 m3/hhasta 0,55 m3/hhasta 0,55 m3/hhasta 0,55 m3/hhasta 0,55 m3/hhasta 0,55 m3/h

682010068202006820300682080068210006821200

TIPO PRESIÓN DE TRABAJOVOLUMEN DE LA

INSTALACIÓNRENDIMIENTO DE REFERENCIA

356060 / gl*7595120

hasta 2,5 barhasta 4,5 barhasta 4,5 barhasta 5,4 barhasta 7,2 barhasta 9,0 bar

hasta 60 m3

hasta 100 m3

hasta 20 m3

hasta 100 m3

hasta 100 m3

hasta 100 m3

hasta 0,35 m3/hhasta 0,55 m3/hhasta 0,55 m3/hhasta 0,55 m3/hhasta 0,55 m3/hhasta 0,55 m3/h

682210068222006822300682310068233006823500

12


“variomat”– Estaciones de mantenimiento de

presión comandadas por bombascon sistema de rellenado ydesgasificación automáticosintegrados



– Controlado por microprocesador conpantalla de texto

– Indicador de presión y nivel– Contacto de avería libre de potencial– Puerto de comunicaciones de serie

RS 485

h

B

H

Vaso principal“Variomat VG”

Set de conexión R 1”

Unidad de controlVariomat 1 ó 2-1

Fillset (opcional)

Vaso principal“Variomat VG”

Set de conexión R 1 1/4”

Unidad de controlVariomat 2-2

Unidad de control con 1 bomba

Set de conexión G 1”Para conexión de instalaciones “variomat” de 1 bomba y el vaso principal VG

H

Unidad de control con 2 bombas

Set de conexión G 11/4”Para conexión de instalaciones “variomat” de 2 bombas y el vaso principal VG

H

B

Indicar en el pedido el valor P0

Tensión 1 x 230 V/50 Hz, excepto el modelo V1-1/140G cuyatensión es 3 x 400 V/50 Hz

(1) P0 = Valor de ajuste en la unidad de control = altura estática +presión de vaporización + 0,2 bar (recomendado)

G 11/4” x G 1

MODELO“variomat”


H B T

P0(1)

barCONEXIÓN REFERENCIA

V1G 10 bar / 100ºC 680 530 580 < 2,5

2 x R 1”

RellenoR 1/2”

6911700

V2-1/60GV2-1/75GV2-1/95G

10 bar / 120ºC680770770

530530 530

670630 540

< 4,8< 6,5< 8,0

69118006910900 6912400

V1-1/140G 16 bar / 120ºC 770 530 540 < 13,0 6910700

VASO PRINCIPALdiámetro (mm)

REFERENCIA SUMINISTRO

634 - 7401000 - 1500

69401006940200

El suministro comprende 2 mangueras de

conexión R 1” con llave de corte de seguridad

VASO PRINCIPALdiámetro (mm)

REFERENCIA SUMINISTRO

634 - 7401000 - 1500

69403006940400

El suministro comprende 2

mangueras de conexión R 11/4”

DIMENSIONES (mm)

MODELO“variomat”


H B T

P0(1)


V2-2/35GV2-2/60GV2-2/75GV2-2/95G

10 bar / 120ºC

680680750800

700700 700 700

780780780780

< 2,5< 4,8< 6,5< 8,0

2 x R 11/4”

RellenoR 1/2”

691190069120006911000 6912900

V1-2/140G 16 bar / 120ºC 760 700 730 < 13,0 6912700

DIMENSIONES (mm)

Indicar en el pedido el valor P0 Tensión 1 x 230 V/50 Hz, excepto el modelo V1-2/140G cuyatensión es 3 x 400 V/50 Hz

13


Vaso principal “variomat VG”

Módulo de ampliación de la unidad de control para transductor de presión y nivel, así como6 entradas y 6 salidas libres de potencial

Opciones “variomat”Vaso en batería “variomat VF”

MODELO AØD H h

REFERENCIA

VG 200VG 300VG 400VG 500VG 600VG 800VG 1000*D=740

R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”

634634740740740740740

1.0601.3601.3451.5601.8102.2752.685

146146133133133133133

6600000660010066002006600300660040066005006600600

VG 1000*D=1000

VG 1500VG 2000VG 3000VG 4000VG 5000

R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”

1.0001.2001.2001.5001.5001.500

2.1302.1302.5902.5903.1603.695

350350350380380380

660070566009056601005660120566013056601405

DIMENSIONES (mm)

MODELO AØD H h

REFERENCIA

VF 200VF 300VF 400VF 500VF 600VF 800VF 1000*D=740

R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”

634634740740740740740

1.0601.3601.3451.5601.8102.2752.685

130130115115115115115

6610000661010066102006610300661040066105006610600

VF 1000*D=1000

VF 1500VF 2000VF 3000VF 4000VF 5000

R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”

1.0001.2001.2001.5001.5001.500

2.1302.1302.5902.5903.1603.695

350350350380380380

661070566109056611005661120566113056611405

DIMENSIONES (mm)

Componentes de un equipo “variomat”

PRECIO TOTAL “variomat” Set de control

Unidad de control

Opciones “variomat”= +

+

Vaso principal VG

+

REFERENCIA

7997705

LARGO(mm)


Con contador de agua sin salida de impulsos10 bar / 60ºC 293 R 1/2”, R 1/2” 6811105

Con contador de agua con salida de impulsos

10 bar / 60ºC 293 R 1/2”, R 1/2” 6811205

“fillset”

14


“gigamat”Mantenimiento de presión, versión standard– Hasta aprox. 20 MW, arranque de bomba suave– Estación de mantenimiento de presión por

transferencia de agua con dos bombas y dosválvulas de sobrecarga

– Para sistemas de calefacción y refrigeración,máximo 120oC de temperatura de impulsión


– Posibilidad de control sobre “serviteclevelcontrol”

– Homologado según directiva 97/23/CE deaparatos a presión

– Controlado por microprocesador con pantalla detexto

– Indicador de presión y nivel– Conexión eléctrica para sistemas de rellenado– Contacto de avería libre de potencial– Puerto de comunicaciones de serie RS 485

H

TDh

H

Vaso principal“gigamat GG”

Unidad de control Vaso en batería“gigamat GF”

Válvula de seguridad SV 1Para una seguridad adicional del vaso en batería y del principal para potencia nominal >10,5 MW.Montaje separado entre la unidad de control “gigamat” y vaso principal

Módulo de control

Módulo hidráulico

Vaso principal “gigamat GG” y vaso en batería “gigamat GF”: CONSULTAR

Módulo de control

Módulohidráulico

MODELO POTENCIA TENSIÓN DE ALIMENTACIÓN PARA EL MÓDULO HIDRÁULICO REFERENCIA

GS 1,1GS 3

2.26.0

1 x 230 V, 50 Hz3 x 400 V, 50 Hz

GH 50/70GH 90/100

69125006912600

MODELOH B T

P0(1)


GH 50GH 70GH 90GH 100

1.6001.600 1.600 1.600

770770 770 770

950950

1.035 950

< 4,0< 6,0< 8,0< 9,5

DN 80 / PN 16DN 80 / PN 16DN 80 / PN 16DN 80 / PN 16

69310006931100 6931400 6931200

DIMENSIONES (mm)

Indicar en el pedido el valor P0

(1) P0 = Valor de ajuste en la unidad de control = altura estática + presión de vaporización + 0,2 bar (recomendado)

Módulo de ampliación de la unidad de control para transductor de presión y nivel, así como6 entradas y 6 salidas libres de potencial

REFERENCIA

7860500

MODELO A REFERENCIA

SV1 G1 6942100

Componentes de un equipo “gigamat”

PRECIO TOTAL “gigamat” Módulo hidráulico

Módulo de control

Vaso en batería GF= +

+

Vaso principal GG

+

15


8 - 33 litros

25 litros 50 - 400 litros 500 - 600 litros

ØD ØD

AA

H H

“refix DD”– Para instalaciones de agua potable, con

incrementos de presión y calentamientode agua

– Con válvula de recirculación del aguaantilegionela, incluido cierre y vaciado,opcional

– Membrana no recambiablesegún DIN 4807. Tª máxima hasta 70ºC

– Fabricados y probados según DIN 4807 T 5, DIN DVGW Reg. nº NW 0411AT2534


– Color verde– Presión inicial 4,0 bar

“Flowjet”a montar en obra

T 3/4” incluida

MODELOCOLOR VERDE

AØD H h


REFERENCIA

MEMBRANA NO RECAMBIABLE

DD 8DD 12DD 18DD 25DD 33

R 3/4”R 3/4”R 3/4”R 3/4”R 3/4”

206 280280280354

335325 395 515 465

- - -- - -- - -- - -- - -

10 bar / 70ºC

73080007308200 7308300 7308400 7380700

DD 8 R 3/4” 206 335 - - - 25 bar / 70ºC 7290200

Válvula Flowjet 9116799

DIMENSIONES (mm)

“refix DE junior”– Para instalaciones en las que no se exige el

cumplimiento de la norma DIN 1988, p. ej.sistemas antiincendio, calefacción por sueloradiante, et.

– Sin válvula de recirculación del agua antilegionela,sin cierre ni vaciado

– Membrana no recambiablesegún DIN 4807. Tª máxima hasta 70ºC

– Protección anticorrosión en las partes que están encontacto con el agua

– Homologados según directiva 97/23/CEde aparatos a presión

– Color azul– Presión inicial 4,0 bar, excepto DE junior 25 (2 bar)

MODELOCOLOR AZUL

AØD H h


REFERENCIA

MEMBRANA NO RECAMBIABLE

DE junior 25DE junior 50DE junior 80DE junior 100DE junior 140DE junior 200DE junior 300DE junior 400DE junior 500DE junior 600

R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”R 1”

R 1”

280 409480480480634634740740740

485605665770

1.015885

1.1851.1751.3901.630

- - -1151051051059090808075

10 bar / 70ºC

7200400730960073097007309800730990073635007363600736370073638007363900

DIMENSIONES (mm)

16


“refix DT5”– Para instalaciones de agua potable,

con incrementos de presión ycalentamiento de agua

– Con válvula de recirculación del aguaantilegionela, incluido cierre yvaciado (60 a 500 litros),

– Membrana recambiable segúnsegún DIN 4807. Tª máxima hasta70ºC, KTW C, W 270.

– Fabricados y probados según DIN4807 T 5, DIN DVGW Reg. nº NW9481AU2133 y NW 9481AT2535

– Homologado según directiva97/23/CE de aparatos a presión

– Color verde– Presión inicial 4,0 bar

MODELOCOLOR VERDE

A

ØD H h


10 bar / 70ºC


16 bar / 70ºC

MEMBRANA RECAMBIABLE

DT5 60 R 11/4” 409 766 80 7309000 - - -

DT5 80

R 11/4”DN 50DN 65DN 80

480480480480

750750750750

65100110115

7309100736500073357057335805

7316005737000073103067310307

DT5 100

R 11/4”DN 50DN 65DN 80

480480480480

835835835835

65100110115

7309200736540073654057365406

7365408737010073701017370102

DT5 200

R 11/4”DN 50DN 65DN 80

635635635635

975975975975

80105115120

7309300736510073651057365106

7365108737020073702057370206

DT5 300

R 11/4”DN 50DN 65DN 80

635635635635

1.2751.2751.2751.275

80105115120

7309400736520073363057336405

7319205737030073142057314206

DT5 400

R 11/4”DN 50DN 65DN 80

740740740740

1.2451.2451.2451.245

7095

105110

7319305736550073365057336605

- - -737040073390067339005

DT5 500

R 11/4”DN 50DN 65DN 80

740740740740

1.4751.4751.4751.475

7090

100110

7309500736530073653077365305

- - -737050073705077370505

DT5 600DN 50DN 65DN 80

740740740

1.8601.8601.860

235235235

736560073367057336806

737060073391057339205

DT5 800DN 50DN 65DN 80

740740740

2.3252.3252.325

235235235

736570073369057337006

737070073393057339406

DT5 1000*D=740

DN 50DN 65DN 80

740740740

2.6042.6042.604

235235235

736580073371057337205

737080073395057339605

DT5 1000*D=1000

DN 50DN 65DN 80

1.0001.0001.000

2.0002.0002.000

160150140

732010573373057337405

732020573397057339805

DT5 1500DN 65DN 80DN 100

1.2001.2001.200

2.0002.0002.000

160150140

732030573375057337605

732040573399057340005

DT5 2000DN 65DN 80DN 100

1.2001.2001.200

2.4502.4502.450

160150140

732050573377057337805

732060573401057340205

DT5 3000DN 65DN 80DN 100

1.2001.2001.200

2.5202.5202.520

190180170

732070573379057338005

732080573403057340405

DIMENSIONES (mm)


3000 litros

17


“refix DE”– Para instalaciones en las que no se exige el

cumplimiento de la norma DIN 1988, p. ej.sistemas antiincendio, calefacción por sueloradiante, et.

– Sin válvula de recirculación del aguaantilegionela, sin cierre ni vaciado

– Membrana recambiable según DIN 4807. Tª máxima hasta 70ºC

– Protección anticorrosión en las partes queestán en contacto con el agua

– Homologados según directiva 97/23/CEde aparatos a presión

– Membrana recambiable– Color azul– Presión inicial 4,0 bar

MODELOCOLOR AZUL

AØD H h


REFERENCIA

MEMBRANA RECAMBIABLE A PARTIR DE 60 LITROS

DE 8DE 12DE 18DE 25DE 33DE 33*Con pie de apoyo

R 3/4”R 3/4”R 3/4”R 3/4”R 3/4”R 3/4”

206280280280354354

320310380500455520

- - -- - -- - -- - -- - -65

10 bar / 70ºC

730100073020007303000730400073039007305500

DE 60DE 80DE 100DE 200DE 300DE 400DE 500

R 1”R 1”R 1”R 11/4”R 11/4”R 11/4”R 11/4”

409480480634634740740

740730835970

1.2701.2451.475

160150150145145135135

7306400730650073066007306700730680073068507306900

DE 600DE 800DE 1000*D=740

R 11/2”R 11/2”R 11/2”

740740740

1.8602.3252.604

265265265

730695073069607306970

DE 1000*D=1000

DE 1500DE 2000DE 3000DE 4000DE 5000


1.0001.2001.2001.5001.5001.500

2.0102.0102.4702.5203.0953.630

290290290320320320

731140573116057311705731180573540007354200

DE 8DE 12DE 25

R 3/4”R 3/4”R 3/4”

206280280

320310500

- - -- - -- - -

16 bar / 70ºC

730100673021057304015

DE 80DE 100DE 200DE 300

R 1”R 1”R 11/4”R 11/4”

480480634634

730835970

1.270

150150145145

7348600734861073486207348630

DE 400DE 500DE 600DE 800DE 1000*D=740

R 11/2”R 11/2”R 11/2”R 11/2”R 11/2”

740740740740740

1.3951.6151.8602.3252.604

265265265265265

73486407348650734866073486707348680

DE 1000*D=1000

DE 1500DE 2000DE 3000DE 4000DE 5000


1.0001.2001.2001.5001.5001.500

2.0102.0302.5002.5703.1453.680

290290290320320320

731280573129057313005731310573541007354300

DE 8 R 3/4” 206 320 - - -

25 bar / 70ºC

7290100

DE 80DE 120DE 180DE 300DE 400DE 600DE 800DE 1000*D=740

DN 50DN 50DN 50DN 50DN 50DN 50DN 50DN 50

450450450750750750750750

9251.2351.5151.2751.3951.8602.2602.760

185185185200200185185185

73176007313700731350073138007313300732150073212007321000

DIMENSIONES (mm)

2 a 33 l(10/16 bar)

33* a 1000 l(10/16 bar)

1000 a 2000 l(10/16 bar)

80 a 1000 l(25 bar)

3000 a 5000 l (10/16 bar)

18


Vaso amortiguador detemperatura “V”– Necesario en instalaciones con

temperaturas de retorno >70oC óen instalaciones de climatizacióna <0oC

– Homologado según directiva97/23/CE de aparatos a presión

– Utilizable como vaso tampón– Color rojo

Vaso decantador de lodosy partículas “EB”– Homologado según directiva

97/23/CE de aparatos a presión– Color rojo

ØD

ØD

A1

A1

A1

A1

A2

A2

h

HH

30 l. 60 - 750 l.

MODELO AØD H h


REFERENCIA

V 12V 20

R 3/4”R 3/4”

280280

285 360

- - - 10 bar / 120ºC74032007402000

V 60V 200V 300V 350V 1000V 1500V 2000V 3000V 4000V 5000

R 1”DN 40DN 40DN 40DN 65DN 65DN 65DN 65DN 65DN 65

409 634634634

1.0001.2001.2001.5001.5001.500

730900

1.2001.3402.0552.0552.0552.6003.1803.720

170142142142285285285315315315

10 bar / 120ºC

7402600770180077019007702400740020574003057400405740050574006057400705

V 500V 750V 1000V 1500V 2000V 3000V 4000V 5000

DN 40DN 40DN 65DN 65DN 65DN 65DN 65DN 65

750750

1.0001.2001.2001.5001.5001.500

1.7202.3302.0202.0202.4802.5603.1303.670

210210305305305340340340

6 bar / 120ºC

78528007851800 7851905 7852305 7852405 7852505 7853405 7854805

DIMENSIONES (mm)

MODELO A1 A2ØD H h


REFERENCIA

EB 30

EB 60

EB 80

EB 100

R 11/4”

DN 50

DN 65

DN 80

R 1”

R 1”

R 1”

R 1”

409

409

480

480

455

770

765

870

- - -

100

100

100

10 bar / 120ºC

7636000

7635100

7636200

7636300

EB 180

EB 300

EB 400

EB 750

DN 100

DN 125

DN 150

DN 250

R 1”

R 1”

R 1”

R 1”

600

600

750

750

1.110

1.600

1.500

2.215

315

315

315

315

6 bar / 120ºC

7632000

7633000

7634000

7634100

DIMENSIONES (mm)

12 - 20 l 60 - 350 l 500 - 750 l 1000 - 2000 l 3000 - 5000 l

19


Separador de aire “LA”– Para sistemas de calefacción y climatización– Para instalaciones con presiones reducidas– Color rojo

R 3/8”R 3/8”

AA

L1 L1

L L

h h

Vaso tampón “T”– Para conexión a válvulas de seguridad en

generadores de calor, según DIN 4751 T2– Color rojo

Vaso antigolpe de ariete– Para aparatos con armaduras de cierre rápido

p. ej. lavadoras, lavavajillas– Homologado según directiva 97/23/CE de

aparatos a presión– Capacidad 165 cm3

– Presión inicial 4,0 bar– Color azul

d22

d21

d40

d30

AB

Manómetro medidor de presión inicial– Manómetro indicador, hasta 4 bar

LA 32 - LA 50 LA 65 - LA 200

MODELOL B D h A


REFERENCIA

LA 32LA 40LA 50LA 65LA 80LA 100LA 125LA 150LA 200

300300300590590590590590590

255255255310310310310510510

206206206280280280280409409

304040606050409040

DN 32DN 40DN 50DN 65DN 80DN 100DN 125DN 150DN 200

10 bar / 120ºC

7671000 7672000 7673000 7674000 7675000 7676000 7677000 7678000 7679000

DIMENSIONES (mm)

MODELOA B d30 d21 d22 d40

REFERENCIA

T 170T 270T 380T 480T 550

328400528710896

556575

115125

206280409480634

506580

125150

6580

100150200

6580

100150200

76800007681000 7682000 7683000 7684000

MODELO REFERENCIA

10 bar / 70ºC 7351000

REFERENCIA

7925000

DIMENSIONES (mm)

DD

Ø 86

115

G 1/2

20

DEPÓSITOS INTERACUMULADORES

Depósito interacumulador SB/SF paracalentamiento de ACS– Depósito interacumulador con aislamiento y

recubrimiento exterior de color, apto para cualquierinstalación de calefacción, especialmente en sistemasde baja temperatura

– Depósito de acero de calidad ST 37/2– Doble esmaltado interior, según DIN 4753– Ánodo de magnesio– Presión de trabajo máxima: agua de calefacción 16 bar,

ACS 10 bar– Temperatura de trabajo máxima: agua de calefacción

(110oC, ACS 95oC)

*Los depósitos interacumuladores SF están equipados con 2 ánodos y solamente con un recubrimiento exterior en color blanco(empaquetado por separado)

Depósito interacumulador US– Depósito interacumulador para colocación horizontal– Depósito de acero de calidad ST 37/2– Doble esmaltado interior, según DIN 4753– Ánodo de magnesio– Presión de trabajo máxima: agua de calefacción 16 bar,


(110oC, ACS 95oC)

K

H

MODELO LITROS ØD H AZUL NARANJA GRIS BLANCO

SB 100

SF 120

SB 150

SB 200

SB 300

SB 400

SB 500

100

120

155

205

300

390

480

512

560

540

540

700

700

700

849

800

1.222

1.473

1.334

1.631

1.961

7763000

- - -

7750100

7750200

7750300

7750400

7750500

7763100

- - -

7750600

7750700

7750800

7750900

7751000

7763900

- - -

7764100

7764200

7764300

7764400

7764500

7763800

7759600

7763600

7763300

7763400

7763500

7763700

SF 750*

SF 1000*

719

953

910

1.010

2.010

2.030

- - -

- - -

- - -

- - -

- - -

- - -

7754600

7754700

DIMENSIONES (mm) REFERENCIA COLOR

MODELO LITROS H K AZUL NARANJA GRIS

US 150

US 250

150

250

590

644

995

1.095

7762000

7762500

7762100

7762600

7765000

7765100

DIMENSIONES (mm) REFERENCIA COLOR

SF 120 litros SB 100, 150 - 1000 litros

21

DEPÓSITOS ACUMULADORES E INTERACUMULADORES

Depósito interacumulador paracalentamiento de ACS con energía solarSB/2 - SF/2– Depósito interacumulador para el aprovechamiento de

la energía solar– Depósito de acero de calidad ST 37/2– Doble esmaltado interior, según DIN 4753– Ánodo de magnesio– Recubrimiento de color– Presión de trabajo máxima: agua de calefacción 16 bar,


383 K (110oC), ACS 368 K (95oC)

Depósito acumulador para almacenamiento de ACS paracombinar con un intercambiador de placas externo LS– Depósito de acero de calidad ST 37/2 con aislamiento– Doble esmaltado interior S/ DIN 4753– Ánodo de magnesio– Presión máxima de trabajo 10 bar– Temperatura máxima 95oC

Accesorios y repuestos

MODELO LITROS ØD H AZUL NARANJA GRIS BLANCO GRIS PERLA

SF 200/2SB 300/2SF 300/2SB 400/2SB 500/2

180280280380470

540600700700700

1.4731.8341.3341.6311.961

- - -7740500

- - -77612007757000

7760600- - -

77671007740700

- - -7741600

- - -77423007741700

77434007742200

- - -77424007707500

- - -- - -

7753300- - -- - -

SF 750/2SF 1000/2

720970

9101.010

2.0002.025

- - -- - -

- - -- - -

- - -- - -

77432007743300

- - -- - -

DIMENSIONES (mm)

MODELO LITROS ØD H

REFERENCIA

LS 300LS 500LS 750*LS 1000*LS 1500*LS 2000*

300500750

1.0001.5002.000

600700910

1.0101.2001.400

1.8341.9612.0002.0252.2202.130

650050065006006500000650010065003006500400

DIMENSIONES (mm)

REFERENCIA COLOR

ACCESORIO REFERENCIA

Ánodo de corriente externa* 7751300Ánodo 120 litros, M 8 x 26 x 420 mm 7757400 Ánodo 150 litros, R 1” x 26 x 480 mm 7751400 Ánodo 200 litros, R 1” x 26 x 550 mm 7751500 Ánodo 300 litros, R 1” x 26 x 800 mm 7751510 Ánodo 400 litros, R 1” x 26 x 900 mm 7751520 Ánodo 500 litros, R 1” x 26 x 1.100 mm 7751530 Ánodo 750 litros, R 11/4” x 33 x 500 mm (2 unidades) 7751540 Ánodo 1.000 litros, R 11/4” x 33 x 625 mm (2 unidades) 7751610 Ánodo 750/2 litros, R 11/4” x 33 x 1.060 mm 7751570 Ánodo 1.000/2 litros, R 11/4” x 33 x 1.250 mm 7757590 Ánodo en cadena, R 1” x 22 x 1.600 mm** 7751600 Termómetro con vaina 1/2“ (bimetal) 7751200 Termostato de regulación*** 7751100

ØD

* Aislamiento no montado. LS 1500 y LS 2000 con 2 ánodos.

* No para “SF 120” ** No para “SF 750-1000”, “US 150-250”, “LS 750-2000” *** No para “SF 120”, “US 150-250”.

SEDICAL, S. A.Txorierri Etorbidea 46 - Pab. 12Apartado de Correos 22E-48150-SONDIKA (VIZCAYA)E-mail: [email protected]

Telf.: 944 710 460Fax: 944 710 009

944 710 132

RED DE DISTRIBUCIÓN Y SERVICIOS TÉCNICOS AUTORIZADOS PARA TODA ESPAÑA

CÓDIGO CIUDAD FIRMA DIRECCIÓN TELÉFONO TFNO. MÓVIL TELEFAXPOSTAL




33013 OVIEDO SEDICAL, S.A. Luis Fdez. Castañón 2-1º - Oficina 2 985 270 988 618 111 627 985 963 69407010 P. MALLORCA VALDECO, S.L. Carretera Valldemossa 25 971 759 228 607 955 526 971 295 11531191 PAMPLONA-CORDOVILLA SEDICAL, S.A. Polígono Galaria C/V nº 3 Of. 2 F 948 263 581 629 530 191 948 170 613



18000040,oct. 2008

Separador demicroburbujasde aire y lodos

Sistemas de desgasificacióny eliminación de lodos Sedical

Hi-Flow: DN 50 hasta DN 300

Hi-Flow desmontable: DN 50 hasta DN 300

Desmontable: DN 50 hasta DN 300

Acero: DN 50 hasta DN 300

Latón vertical: 22 mm

Latón horizontal: 22 mm hasta 1”

A G U A D E L A I N S T A L A C I Ó N S I E M P R E L I B R E D E A I R E Y D E L O D O S

Un único aparato pone fin al aire y a los lodosen el agua de las instalaciones

La duración y el grado derendimiento de lasinstalaciones de calefaccióncentral y de refrigeracióndependen en gran medida dela calidad del agua de lainstalación. El tipo y laantigüedad de una instalaciónson determinantes para el tipoy la frecuencia de lasreclamaciones. La corrosión yla cavitación, provocadas,entre otros, por agua rica enoxígeno y en lodos, originanun fuerte desgaste de partesimportantes de la instalación.

Las constantes reclamaciones ylas múltiples horas invertidasen mantenimiento provocanaltos costes e insatisfaccióntanto en el usuario como en el

instalador.

Pero hay otra posibilidad...Con una instalación librede aire y de lodos. Porque

existe un aparato único y dedoble acción, el cual eliminadel agua de la instalación, deforma automática, todo el aire(incluso los gases disueltos) ytambién las partículas de lodode tamaño microscópico. Todoello sin la utilización de filtros,eliminando la necesidad demantenimiento y de cambiode filtros. Esto implica menorpérdida de tiempo y menorescostes.Su nombre:

SPIROVENT AIRE Y LODOS


S U N U C L E O R E V E L A L A S D I F E R E N C I A S

SPIROVENTAIRE Y LODOS

La gran diferencia1. Válvula de purga garantizada sin fugas ysin posibilidad de cierre. Opcionalmente, conrosca de conexión para conducto de purga.

2. Las anillas para colgar el separador deaire y lodos facilitan el montaje.

4. Llave para eliminar mayores cantidadesde aire al llenar la instalación y paraeliminar impurezas.

3. La construcción especial de la cámara deaire evita que las impurezas lleguen a laválvula de purga.

7. El espesor de las paredes garantiza unamuy larga duración.

6. El caudal no se ve influído por el lodo.

8. La pieza fundamental es el Spirotubo.Esta pieza ha sido construidaespecialmente para una eliminaciónóptima del aire y de los lodos y tiene unfactor de resistencia muy bajo.

9. La gran capacidad de recogida de lodopermite una frecuencia de limpieza baja.

10. Llave para extraer el lodo recogido.

El efecto especial de esteaparato combinado radica ensu formato constructivo. ElSpirotubo, especialmenteconstruido para el Spirovent yque se encuentra en sunúcleo, tiene una funciónesencial: por una parte, seocupa de que incluso laspartículas microscópicas delodo se depositen de formaautomática en un espacioprevisto para ello. Por otraparte, provoca que el aire ylas microburbujas asciendanfácilmente del agua de lainstalación a una cámara deaire. Las partículas de lodo seextraen a través de una llave.

Durante este proceso, lainstalación puede continuaren funcionamiento. El aire seextrae automáticamentemediante una válvula depurga exclusiva.

5. Múltiples posibilidades de conexión:ejecuciones soldadas y embridadas hastaDN 300 mm. Siempre disponibles en stock.


Una instalación correcta es fundamentalpara un funcionamiento sin problemas

Para una disposición óptimadel Spirovent Aire y Lodos enla instalación, la eliminaciónde las microburbujas de aire esdecisiva. Por ello, el aparato sedebe instalar en la parte máscaliente. En las instalacionesde calefacción central, estepunto es en el cual el aguasale de la caldera. En las insta-laciones de refrigeración, estepunto se encuentra delante dela enfriadora. Aquí se liberanlas microburbujas. Su forma-ción se basa en la Ley deHenry, según la cual la solu-bilidad de los gases en aguase reduce al aumentar latemperatura y/o al disminuirla presión. El Spirovent apro-vecha esta circunstancia,poniendo en marcha unadesgasificación por absorciónen toda la instalación.

V E N T A J A S P A R A

E L I N S T A L A D O R

Y P A R A E L

U S U A R I O

En qué punto se recoge el lodotiene una transcedencia menor.En primer lugar hay que garan-tizar el óptimo efecto delseparador de aire.

Al abrir la llave, el lodo recogido salerápidamente al exterior, de forma quese puede cerrar la llave enseguida.Todo el proceso tarda muy pocossegundos.

� Máxima protección de lainstalación y conservación dela calidad del agua.

� Optima transmisión térmica.� Mínima tasa de averías.� Eliminación de las causas más

importantes de corrosión.� No hay ruidos molestos.� Sin necesidad de purga

manual tras la puesta enmarcha.

� Eliminación de bypass y deválvulas de bloqueoadicionales en la instalación;no se precisa mantenimientode los filtros ni cambio de losmismos.

� Se puede eliminar el lodomientras la instalaciónpermanece funcionando.

� Tres años de garantía.

Todas estas ventajas vienendadas por el modo especial deactuación del Spirotubo. Entreotros, el Spirotubo se ocupa dela reducción del caudal princi-pal, de forma que, de unaparte, puedan ascender lasburbujas de aire a la cámara deaire y, de otra parte, que laspartículas de lodo con un pesoespecífico mayor que el delagua puedan depositarse en lazona de recogida.

Calefacción central

Separador demicroburbujas

y de lodos

Caldera decalefacción

Máx

. 15

met

ros

Instalación de frío

Enfriadora

Separador demicroburbujas de

aire y de lodos

Formación demicroburbujas de aire

Absorción de burbujasde aire

Formación demicroburbujas

La ejecución HiFlow ha sido desarrollada especialmente parainstalaciones con caudales volumétricos por encima de 1 m/shasta 3 m/s.

Máx

. 15

met

ros

Cabello

Resto soldadura

Hematita

Rango de un filtro estandard

Visible al ojo humano

Rango lodos Spirovent

Arena

Magnetita

¿CUÁL ES EL TAMAÑO DE LAS PARTÍCULAS DE LODOS?

d/hembra G 22 mm comp. 1” 22 mm comp. vert.

H2 mm 257 257 246

h2 mm 112 112 –

L mm 106 88 97

Caudal m3/h 1,25 2 1,25

Volumen l. 0,35 0,35 0,4

Peso kg. 1,8 1,7 2,1


DN soldado mm 050 065 080 100 125 150 200 250 300

OD mm 60.3 76.1 88.9 114.3 139.7 168.3 219.1 273 323.9

H2 mm 630 630 785 785 1045 1045 1315 1715 2025

H2 Hi-flow mm 910 910 1145 1145 1570 1570 1995 2680 3190

h2 mm 265 265 345 345 480 480 615 815 970

h2 Hi-flow mm 405 405 525 525 745 745 955 1295 1550

D mm 159 159 219 219 324 324 406 508 610

DF mm 285 285 340 340 460 460 565 670 780

e/hembra BSP 1” 1” 1” 1” 1” 1” 1” 2” 2”

L mm 260 260 370 370 525 525 650 750 850

LF mm 350 350 470 475 635 635 775 890 1005

Caudal 1 m/s m3/h 8 15 20 30 50 75 125 200 275

Caudal Hi-flow 3 m/s m3/h 25 40 55 95 145 220 360 575 810

Volumen l 7 7 25 25 75 75 150 300 500

Volumen Hi-flow l 10 10 37 37 115 115 230 500 830

Peso kg 12 / 17 12 / 18 30 / 38 30 / 40 70 / 83 70 / 86 130 / 152 193 / 224 321 / 365Soldado/embridado

Peso Desmontable kg 30 / 35 30 / 36 50 / 58 50 / 60 110 / 123 110 / 126 178 / 200 282 / 313 420 / 464Soldado/embridado

Peso Hi-flow kg 20 / 25 20 / 26 40 / 48 40 / 50 100 / 113 100 / 116 200 / 222 293 / 324 470 / 514Soldado/embridado

Peso Desmontable Hi-flow kg 38 / 43 38 / 44 60 / 68 60 / 70 140 / 153 140 / 156 248 / 270 385 / 416 595 / 639Soldado/embridado

Datos técnicos

Gráficas de resistencia

Todas las ejecuciones deSpirovent están previstas paraun rango de temperaturas de0 a 110ºC y una presión detrabajo de 0 a 10 bar.

A partir de DN 050, la carcasadel Spirovent es de St 37(de conformidad conEN 10027-1S235JR).Conexión embridada: PN 16.

Para las medidas 22 mm derácor de tornillo, 3/4”, 1”, 1 1/4” y1 1/2”, la carcasa es de latón.

Se pueden suministrar otros materiales, otras presionesde trabajo y otras temperaturas previa consulta.

Mediciones realizadassegún estándaresSpirotech.Valores mostrados sonvalores máximos.

Para más informaciónconsultar.

Spirovent Aire y Lodos

Caudal de agua en m3/h

Pérd

ida

de

carg

a en

kPa

RED DE DISTRIBUCIÓN Y SERVICIOS TÉCNICOS AUTORIZADOS PARA TODA ESPAÑA Y PORUGAL

CÓDIGO CIUDAD FIRMA DIRECCIÓN TELÉFONO MÓVIL TELEFAXPOSTAL




33013 OVIEDO SEDICAL, S.A. Luis Fdez. Castañón 2-1º - Oficina 2 985 270 988 618 111 627 985 963 69407010 P. MALLORCA VALDECO, S.L. Carretera Valldemossa 25 971 759 228 607 955 526 971 295 11531011 PAMPLONA SEDICAL, S.A. Monasterio Fitero 34 - 14º 948 263 581 629 530 191 948 170 613



4485-010 PORTO/AVELEDA-VILA DO CONDE SEDICAL, S.A. P. I. de Aveleda, Nave C - Travessa do Bairro 40 229 996 220 911 960 550 229 965 646

SEDICAL, S. A.Pol. Ind. Berreteaga, s/n. - Pab. 12Apartado de Correios 22E-48150-SONDIKA (VIZCAYA)E-mail: [email protected]

Telf.: 944 710 460Fax: 944 710 009

944 710 132


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


- 1 -

ANEXO 4. CÁLCULO DE LA DEMANDA ESTIMADA PARA REFRIGERACIÓN Y CALEFACCIÓN

1. DEMANDA ENERGÉTICA DE REFRIGERACIÓN

El método utilizado para calcular la demanda estimada para verano, es el

método de Grados-Día, que se basa en calcular los Grados-Día, como la suma

de las diferencias de temperaturas, entre una temperatura referencia y la

máxima de un día a lo largo de un mes(nuestro caso). Una vez calculados estos,

podremos determinar la demanda energética de refrigeración para ese mes.

El cálculo de Grados-Días viene dado por la siguiente fórmula:

GD= n i=1 (Tmax-Tref)/2*ni*Xe, donde

Tmax es la temperatura máxima media mensual en ºC, proporcionada en

nuestro caso por AEMET.

Tref es la temperatura de referencia, en nuestro caso la condición de

temperatura interior para refrigeración.

ni es la cantidad de días que consideramos para cada mes

Xe es un coeficiente que valdrá:

1, si Tmax > Tref y 0, si Tmax < Tref

Una vez que conocemos los Grado-Día, determinamos la demanda en

refrigeración mensual como:

Demanda= (P *GD * 24)/ (Te-Tref) donde,

P es la potencia en refrigeración máxima calculada por hoja de carga para

el climatizador 1, dada en kW. Para nuestro caso será de 97,75 kw para el

climatizador 1 y de 18,1 Kw para el climatizador 2

Te es la temperatura exterior de diseño que es de 33,9 ºC


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


Realizamos los cálculos a través de hoja excel para climatizador 1 (Tref=26ºC)

y climatizador 2 (Tref=25º). Los datos son los siguientes:

GRADOS DIA-REFRIGERACIÓN

CLIMATIZADOR 1 POT REF= 97,75

MES Tref Tmax DIAS Xe GD DEMANDA

Enero 26 10,3 31 0 0 0,00

Febrero 26 13,3 28 0 0 0,00

Marzo 26 16,6 31 0 0 0,00

Abril 26 18,7 30 0 0 0,00

Mayo 26 23,2 31 0 0 0,00

Junio 26 27,7 30 1 25,5 7572,53

Julio 26 31,5 31 1 85,25 25316,01

Agosto 26 31 31 1 77,5 23014,56

Septiembre 26 26,7 30 1 10,5 3118,10

Octubre 26 20,7 31 0 0 0,00

Noviembre 26 14,3 30 0 0 0,00

Diciembre 26 10,7 31 0 0 0,00

CLIMATIZADOR 2 POT REF= 18,1

MES Tref Tmax DIAS Xe GD DEMANDA

Enero 25 10,3 31 0 0 0,00

Febrero 25 13,3 28 0 0 0,00

Marzo 25 16,6 31 0 0 0,00

Abril 25 18,7 30 0 0 0,00

Mayo 25 23,2 31 0 0 0,00

Junio 25 27,7 30 1 40,5 1976,76

Julio 25 31,5 31 1 100,75 4917,51

Agosto 25 31 31 1 93 4539,24

Septiembre 25 26,7 30 1 25,5 1244,63

Octubre 25 20,7 31 0 0 0,00

Noviembre 25 14,3 30 0 0 0,00

Diciembre 25 10,7 31 0 0 0,00

2. DEMANDA ENERGÉTICA DE CALEFACCIÓN

El método utilizado para calcular la demanda estimada en Invierno, es el

método de Grados-Día, el mismo que se ha utilizado en el apartado anterior.

El cálculo de Grados-Días para calefacción, viene dado por la siguiente

fórmula:

GD= n i=1 (Tref-(Tmax+Tmin)/2)*ni*Xe, donde


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


Tmax es la temperatura máxima media mensual en ºC, proporcionada en


Tmin es la temperatura mínima media mensual en ºC, proporcionada en


Tref es la temperatura de referencia, en nuestro caso la condición de

temperatura interior para calefacción.

ni es la cantidad de días que consideramos para cada mes

Xe es un coeficiente que valdrá:

1, si Tref> (Tmax+Tmin)/2 y 0, si Tref>(Tmax+Tmin)/2

Una vez que conocemos los Grado-Día, determinamos la demanda en

refrigeración mensual como:

Demanda= (P *GD * 24)/ (Te-Tref) donde,

P es la potencia en refrigeración máxima calculada por hoja de carga para

el climatizador 1, dada en kW. Para nuestro caso será de 97,75 kw para el

climatizador 1 y de 18,1 Kw para el climatizador 2

Te es la temperatura exterior de diseño -1,8ºC

Realizamos los cálculos a través de hoja excel para climatizador 1 (Tref=21ºC)

y climatizador 2 (Tref=21º). Los datos son los siguientes:

GRADOS DIA-CALEFACCIÓN

CLIMATIZADOR 1 tref=21 POT REF= 58,68

MES Tmin Tmax

(Tmax+Tmin)/

2 DIAS Xe GD DEMANDA

Enero 2,4 10,3 6,35 31 1 454,15 28052,13

Febrero 3,5 13,3 8,4 28 1 352,8 21791,90

Marzo 5,2 16,6 10,9 31 1 313,1 19339,69

Abril 7,4 18,7 13,05 30 1 238,5 14731,77

Mayo 11,2 23,2 17,2 31 1 117,8 7276,32

Junio 14,8 27,7 21,25 30 0 0 0,00

Julio 17,6 31,5 24,55 31 0 0 0,00

Agosto 17,8 31 24,4 31 0 0 0,00

Septiembre 14,7 26,7 20,7 30 1 9 555,92

Octubre 10,3 20,7 15,5 31 1 170,5 10531,52

Noviembre 5,8 14,3 10,05 30 1 328,5 20290,93

Diciembre 3,5 10,7 7,1 31 1 430,9 26616,01


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


149186,18

CLIMATIZADOR 2 tref=21 POT REF= 14,1

MES Tmin Tmax

(Tmax+Tmin)/


MES Tmin Tmax

(Tmax+Tmin)/


Enero 2,4 10,3 6,35 31 1 454,15 6740,54

Febrero 3,5 13,3 8,4 28 1 352,8 5236,29

Marzo 5,2 16,6 10,9 31 1 313,1 4647,06

Abril 7,4 18,7 13,05 30 1 238,5 3539,84

Mayo 11,2 23,2 17,2 31 1 117,8 1748,40

Junio 14,8 27,7 21,25 30 0 0 0,00

Julio 17,6 31,5 24,55 31 0 0 0,00

Agosto 17,8 31 24,4 31 0 0 0,00

Septiembre 14,7 26,7 20,7 30 1 9 133,58

Octubre 10,3 20,7 15,5 31 1 170,5 2530,58

Noviembre 5,8 14,3 10,05 30 1 328,5 4875,63

Diciembre 3,5 10,7 7,1 31 1 430,9 6395,46

35847,39

3. DEMANDA ENERGÉTICA PARA DESHUMIDIFICACIÓN EN INVIERNO

La demanda energética para deshumidificación se debe a que tenemos un

ambiente interior con exceso de humedad en Invierno, que hace que tenga

que funcionar la batería de frío para quitar esa humedad y posteriormente

calentarlo con la batería de calefacción para llevarlo a las condiciones de

diseño.

Primeramente intentaremos secar con todo el aire exterior que tenemos y lo

que falte lo haremos con la batería de frío.

Las condiciones exteriores del aire exterior de Tª y humedad las sacamos de

los registros de AEMET.

El calor latente capaz de quitar el aire exterior es:

Qlext= caudal extr *1,*0,6* (h absoluta (Tmax y h%))- h absoluta (Tref y h%)),

donde,

Caudal de extracción es nuestro caudal máximo de extracción que es

5000m3/h

h absoluta (Tmax y h%), es la humedad absoluta a la temperatura media de

las máximas del mes y humedd relativa de ese mes

h absoluta (Tref), es la humedad absoluta a la temperatura referencia que e

la temperatura de las condiciones interiores 21ºC y a 55%, la cual es de 8,8

gr/kg


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


Sabiendo que debemos quitar un calor latente igual a 27.385,68 kcal/h,

tendremos un total de calor latente que quitar con batería de:

Qlatente frio=(27.385,68-Qlext), que habrá que añadir a la potencia en frío.

Una vez, que tengamos el calor latente, sabremos el caudal de

deshumidificación, que vendrá dado por:

Caudal aire desh = calor sens efec/ (0,29*incr temp ºC)

Incr temp ºC= (1-bf)*(t amb-tr) = 8,1

bf para esta instalación la definíamos como 0,1

Tamb=t ret = 21ªC y Trocío (21ºC y 55%)= 12 ºC

Para calcular a que temperatura sale de la batería el aire, haremos,

19.200 m3/h = (Caudal aire desh *8,1)/ (21-tsalida)

Una vez sepamos a que temperatura sale el aire de la batería, necesito

calentarlo hasta los 21ºC que estaba.

Q añadido= caudal * cp aire *(21-tsal) =19.200*0,24*(21-t sali), que habrá que

añadir a la potencia de calefacción.

Con todo lo explicado y con ayuda de hoja excel, los resultados obtenidos

son:


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


- 1 -

DESHUMIDIFICACIÓN

CLIMATIZADOR 1 H abs ref= 8,8 calor latente= 27.385,68 caudal ext= 5000

MES H% Tmax H abs Q lat ext Q lat frio Q lat frio horas Qlat frio

(Kw) (Kwh)

Enero 75 10,3 6,8 -7200,00 20185,68 23,47 744,00 17462,96

Febrero 68 13,3 6,1 -9720,00 17665,68 20,54 672,00 13803,88

Marzo 60 16,6 7 -6480,00 20905,68 24,31 744,00 18085,84

Abril 58 18,7 7,3 -5400,00 21985,68 25,56 720,00 18406,62

Mayo 56 23,2 8,2 -2160,00 25225,68 29,33 744,00 21823,15

Septiembre 59 26,7 13,2 15840,00 27385,68 31,84 720,00 22927,55

Octubre 69 20,7 10,2 5040,00 27385,68 31,84 744,00 23691,80

Noviembre 74 14,3 7 -6480,00 20905,68 24,31 720,00 17502,43

Diciembre 77 10,7 6,1 -9720,00 17665,68 20,54 744,00 15282,87


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES


199311,12 231,76 168987,09

MES Q lat frio caudal aire 21-tsa Q añadido Q añadido horas Q añadido

Kw Kwh

Enero 20186,68 8593,73 3,63 16706,22 19,43 744,00 14452,82

Febrero 17666,68 7520,94 3,17 14620,70 17,00 672,00 11424,55

Marzo 20906,68 8900,25 3,75 17302,08 20,12 744,00 14968,31

Abril 21986,68 9360,02 3,95 18195,87 21,16 720,00 15233,75

Mayo 25226,68 10739,33 4,53 20877,25 24,28 744,00 18061,25

Septiembre 27385,68 11658,44 4,92 22664,01 26,35 720,00 18974,52

Octubre 27385,68 11658,44 4,92 22664,01 26,35 744,00 19607,00

Noviembre 20906,68 8900,25 3,75 17302,08 20,12 720,00 14485,46

Diciembre 17666,68 7520,94 3,17 14620,70 17,00 744,00 12648,61

164952,93 139856,28

Los datos obtenidos estan en Kcal/h, tendremos que pasarlos a Kw y multiplicarlos por las horas de trabajo sabiendo que es un

sistema 24 horas.


UN RECINTO DEDICADO

A EXPOSICIONES

P.F.C.-Yolanda M. Liso Chillida Planos - 1 -

ÍNDICE

IV-PLANOS 1. PLANTA SUPERFICIES

2. PLANTA COTAS 3. SECCIONES 4. INSTALACIÓN DE AIRE ACONDICIONADO Y VENTILACIÓN 5. ESQUEMA DE PRINCIPIO DE CLIMATIZACIÓN FRÍO 6. ESQUEMA DE PRINCIPIO DE CLIMATIZACIÓN CALOR

taz-pfc-2011-626_ane

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