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8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010“Con Ingeniería Desarrollamos Minería” TECSUP – Trujillo, PERU
Efecto del tipo de medio de molienda sobre la eficiencia de molienda
Por:Levi Guzmán R.
Ing°Senior de AplicacionesMoly-Cop Adesur S.A
VIII Congreso Nacional de Minería, 19-22 octubre, 2010
8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010“Con Ingeniería Desarrollamos Minería” TECSUP – Trujillo, PERU
Introducción
• Históricamente, se considera que las tecnologías de molienda convencional y
molienda semiautogena (SAG) son energéticamente ineficientes. En diversas investigaciones se ha indicado que del total de energía consumida solo se utiliza
entre 3 - 5% (Fuersteneau, 2003) para realizar el trabajo de molienda.
• Recientemente algunos
investigadores indicaron que la
eficiencia energética de molienda puede ser alcanzada hasta un
20% en la fractura interpartícula
(Fuerstenau, Kapur, Schoenert, Marktscheffel, 1990). (Arentzen,
Bhappu, 2008).
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Introducción
• Varios investigadores han señalado que hay tres aspectos fundamentales con los cuales se puede optimizar la eficiencia de molienda :
–– El uso correcto del medio de molienda (diEl uso correcto del medio de molienda (di áámetro, tipo, densidad, forma)metro, tipo, densidad, forma)– El movimiento de la carga molturante.(efecto forros , velocidad)– El control automático del circuito de molienda
• Por otro lado, se puede asegurar que mejorar la “eficiencia de molienda ” es mucho mas importante que el costo del medio de molienda, ya que los beneficios de poder lograr mayores capacidades de tratamiento y/o mejores calidades de producto son varias veces mas importantes que el costo del medio de molienda.
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Rango de tamaño de partícula y eficiencias de energía para varios equipos
Fuente: Fuersteneau, M., 2003. Principles of mineral processing
70
80
603
7
51.5
20 – 30
∞ - 1000
1000 – 200
200 – 20200 – 2
20 – 5
5 – 0.20.2 – 0.001
20 – 1
Explosivos
Chancadora Giratoria
Chancadora de ConoMolino Autógeno/SemiAutógeno
Molino de Barras
Molino de BolasMolino Agitado
HPGR
Eficiencia Aproximada, %
Rango de Tamaño Normal, mm
Equipo
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E = kWhton
kWton/hr
=
� La Energía específica es indiscutiblement e la variable operacional más determinante en los proceso de molienda.
� Definida como la cantidad de Energía (kWh) aplicada, en promedio, a cada ton de mineral molido. Equivalente a la razón entre la Potencia del Molino y el tonelaje horario procesado.
� Existe una clara relación entre la energía Especifica Kwh/ton y el tamaño de producto P80
Concepto Fundamentalenergía específica, kWh/ton
4
5
6
7
8
9
10
11
12
80 100 120 140 160 180 200 220 240 260
Product Size, µµµµm
Spe
cífic
Ene
rgy,
kW
h/to
n
Alimentacion
4000 µµµµm
2000 µµµµm
1000 µµµµm
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“ Si queremos optimizar elProceso, tenemos que utilizar la energia disponiblede manera mas eficiente.
““ Si queremosSi queremos optimizaroptimizar elelProceso, tenemos que Proceso, tenemos que utilizar la utilizar la energia disponibleenergia disponiblede manera mas eficiente.de manera mas eficiente.
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La EcuaciLa Ecuaci óón de la Potencian de la Potencia
GRANDYGRANDY
P = 0.2264 D 3.5 ( L/D ) ρap Nc ( J – J2 ) sin α
HOGG & FUERSTENAUHOGG & FUERSTENAU
P = 0.2380 D3.5 (L/D) ρap Nc ( J – 1.065 J2) sin α
MORRELLMORRELL
P = 10.86 L P = 10.86 L ρρapap NcNc D D 0.50.5(2 r(2 rmm
33 –– 3 r3 rmm22 rrjj+r+rjj
33) ( sin ) ( sin θθ ))T T
3 ( 3 ( rrmm –– rrjj ))
En los últimos años diversos investigadores han pro puesto ecuaciones teóricas para poder predecir la demanda de potencia de los molinos de bolas y SAG .
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La Ecuación de la PotenciaHogg & Fuerstenau
Pnet = c • W sen αααα • NTorque
Donde :
W = ρρρρap J (ππππD2/4) L
c/D ≅≅≅≅ 0.447 - 0.476 J
PPnetnet = 0.238 D= 0.238 D3.5 3.5 (L/D) (L/D) NNcc ρρρρρρρρapap ( J ( J -- 1.065 J1.065 J2 2 ) s) seen n αααααααα
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Validación del Modelo de Potenciabase de datos - MolyCop
• Se tomo información operacional de 73 molinos de bolas y 22 molinos SAG de plantas en Chile, Perú y Brasil, las cuales sirvieron para construir una base de datos.
• Los datos de Potencia de cada una de las instalaciones fue calculada haciendo uso del software Moly-Cop Tools, y comparada con la medida a nivel industrial.
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Moly-Cop Tools TM
Remarks Industrial Database for the Verification of the Hogg & Fuerstenau Model.
Reference Mill Dimensions and Operating Conditions ExperimentalOperation Diameter Length Mill Speed Rotational Charge Balls Ore Density, % Solids Pulp Density Lift Net % Gross
ft ft % Critical Speed, rpm Filling,% Filling,% ton/m3 in the Mill ton/m3 Angle, (°) Power, kW Losses Power, kW
Copperton SAG 1 33,50 15,00 69,93 9,25 23,50 10,50 2,80 60,53 1,637 39,27 6148 5,00 6472Copperton SAG 2 33,50 15,00 70,69 9,36 23,50 10,50 2,80 59,84 1,625 39,67 6263 5,00 6593Copperton SAG 3 33,50 15,00 70,93 9,39 23,50 10,50 2,80 61,43 1,653 39,17 6230 5,00 6558Copperton SAG 4 35,20 17,00 69,28 8,94 23,50 10,50 2,80 60,55 1,637 39,50 7852 5,00 8265Antamina 36,50 18,50 68,50 8,69 28,00 16,00 4,00 75,00 2,286 40,51 13122 10,00 14580Collahuasi SAG 1 31,50 12,50 77,00 10,51 24,00 18,00 2,80 78,00 2,006 38,30 6199 7,00 6666Collahuasi SAG 2 31,50 12,50 77,00 10,51 24,00 18,00 2,80 78,00 2,006 36,57 5960 7,00 6409Collahuasi SAG 3 39,50 21,50 77,00 9,38 24,00 18,00 2,80 78,00 2,006 35,76 17703 7,00 19035Candelaria SAG1 35,50 15,00 76,20 9,80 31,00 17,50 3,00 74,00 1,974 40,71 10742 7,00 11550Candelaria SAG2 35,50 15,00 76,20 9,80 31,00 17,50 3,00 74,00 1,974 42,22 11067 7,00 11900Chuquicamata SAG 16 31,50 16,50 78,00 10,65 28,00 13,00 2,80 78,00 2,006 38,32 7359 5,00 7746Chuquicamata SAG 17 31,50 16,50 78,00 10,65 28,00 13,00 2,80 78,00 2,006 37,93 7295 5,00 7679Laguna Seca SAG 4 37,50 19,50 77,00 9,63 25,00 19,00 2,70 71,00 1,808 40,43 15951 7,00 17151Los Colorados SAG 1 27,50 13,50 79,00 11,54 25,00 13,00 2,70 71,00 1,808 37,05 4038 5,00 4251Los Colorados SAG 2 27,50 13,50 79,00 11,54 25,00 13,00 2,70 71,00 1,808 37,48 4078 5,00 4293Los Colorados SAG 3 35,50 18,50 79,00 10,16 25,00 15,00 2,70 71,00 1,808 43,42 12752 5,00 13423Andina SAG 1 36,00 15,00 78,00 9,96 32,00 14,00 2,80 76,00 1,955 41,81 10500 5,00 11053Los Pelambres SAG 1 35,50 18,50 78,00 10,03 28,00 14,00 2,80 78,00 2,006 42,64 12517 7,00 13459Los Pelambres SAG 2 35,50 18,50 78,00 10,03 28,00 14,00 2,80 78,00 2,006 43,29 12670 7,00 13624Kidston 27,00 12,00 78,00 11,50 26,00 11,00 2,80 76,00 1,955 39,72 3453 7,00 3713Teniente SAG1 35,50 14,50 77,00 9,90 24,00 18,00 2,80 78,00 2,006 42,85 10640 5,00 11200Teniente SAG2 37,50 21,50 77,00 9,63 24,00 18,00 2,80 78,00 2,006 42,72 18050 5,00 19000
MILL POWER ESTIMATIONHogg & Fuerstenau Model
SAG MILLS
SAG Mills Database
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0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
14000
16000
18000
20000
22000
24000
0 5000 10000 15000 20000 25000
Potencia Neta Experimental, kW
Pote
ncia
Net
a Est
imad
a, k
W
± 5,7 % error
SAG MILLS
Validació n de modelo de Hogg & Fuerstenau
Ref.- Norambuena, Alejandro.- Validación de Modelo de Potencia - 2010
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0
2000
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6000
8000
10000
12000
14000
16000
18000
0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000
Potencia Neta Experimental, kW
Pote
ncia
Net
a Est
imad
a, k
W
± 8,9 % error
BALL MILLS
Validación de modelo de Hogg & Fuerstenau
Ref.- Norambuena, Alejandro.- Validación de Modelo de Potencia - 2010
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La densidad Aparente de la Carga
Pneta = 0.238 D3.5 (L/D) Nc ρρρρap ( J - 1.065 J 2 ) sen ααααPPnetaneta = 0.238 D= 0.238 D3.5 3.5 (L/D) (L/D) NNcc ρρρρρρρρapap ( J ( J -- 1.065 J1.065 J2 2 ) s) seen n αααααααα
Densidad Aparente de
la carga
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La La DensidadDensidad AparenteAparente de la de la CargaCarga ..!!..!!
� Corresponde al radio del peso total de la carga en el molino y el volumen aparente acupado por la carga :
Peso (Bolas + Rocas + Pulpa )ρρρρap =
Volumen Aparente de la carga
Normalmente expresado en ton/m3.
� Corresponde al radio del peso total de la carga en el molino y el volumen aparente acupado por la carga :
Peso (Bolas + Rocas + Pulpa )ρρρρap =
Volumen Aparente de la carga
Normalmente expresado en ton/m3.
ρρρρap = [ (1-f v) ρρρρb Jb + (1-fv) ρρρρm (J - Jb) + ρρρρp Jp fv J ] / Jρρρρap = [ (1-f v) ρρρρb Jb + (1-fv) ρρρρm (J - Jb) + ρρρρp Jp fv J ] / J
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Descomposición de la potenciaEn función de los componentes de la carga
Como la Demanda de Potencia es proporcional a la Densidad Aparente de la Carga , podemos entonces identificar la contribución a di cha demanda asignable a cada componente de la misma.
15
Para el caso de molienda convencional de bolas,se tiene el caso especial :
J
JfJJJfJf vppbmvbbv
ap
]).()1(.)1[( ρρρρ
+−−+−=
])1[( vppvbap fJf ρρρ +−=
Densidad de la bola
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Densidad del medio de Molienda(Método de Arquimedes )
Mediciones realizadas mostraron que la bola forjada de alto carbono tiene entre 1.5% a 4.0% de mayor densidad en comparación a otros tipos de medios de molienda
Diam Forjado Fundida10-12% Hi-Cr
18-20% Hi-Cr
30-33% Hi-Cr
1.0" 7.813 7.562 7.536 7.542
1.5" 7.805 7.691 7.560 7.551 7.545
2.0" 7.802 7.680 7.580 7.558 7.531
2.5" 7.812 7.657 7.603 7.556 7.512
3.0" 7.798 7.647 7.593 7.511 7.501
Tipo de medio de molienda
7.300
7.400
7.500
7.600
7.700
7.800
7.900
1.0" 1.5" 2.0" 2.5" 3.0"
Diametro de Bola (pulg)
Den
sida
d (g
r/cm
3)
Forjado HiC
10-12% Hi-Cr
18-20% Hi-Cr
30-33% Hi-Cr
Fundida HiC
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La Densidad del medio de MoliendaSu efecto en la demanda de Potencia
Grinding Media power demand - Batch test
0.4200
0.4300
0.4400
0.4500
0.4600
0.4700
0.4800
0.4900
0.5000
0.5100
0.5200
Forged Cast 12%Cr 18%Cr 32 %Cr
Ball Type
Pow
er (k
w)
Ag-Au
Au
Cu
Cu-Coarse
Se realizaron pruebas a nivel laboratorio con diferentes medios de molienda y Diferentes tipos de mineral, notándose claramente relación entre el tipo de medio de molienda y la demanda de potencia.
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oftw
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Min
eral
Grin
ding
Min
eral
Grin
ding
Pro
cess
esP
roce
sses
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Simulaciones de Interés
• En base a las consideraciones anteriores y haciendo uso del software Moly-Cop Tools; se realizaron simulaciones en un molino 24’ x 36´, con la finalidad de demostrar el efecto de la densidad del medio de molienda sobre la eficiencia de molienda. (se utilizo valores para una bola de 3.0”)
Moly-Cop Tools TM (Version 2.0)
Simulation N° 0
Remarks
30.60 % Solids53.97 % - Size 18148.2 P80 Bpc 0.019 17.61 psi
Bpf 0.270 Bpw 0.227 8 # of Cyclones
6.60 Vortex 4.69 Apex
ton/hr 1000.0F80 1293 78.00 % Solids
Water, 346.8 Water, m3/hr m3/hr 1497.9
Gross kW 7206.1% Balls 40.00 Circ. Load 236.67
% Critical 71.00 m3/hr 4231% Solids 70.00 % Solids 53.42
kWh/ton 7.21Wio 13.26
Base Case Example
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Simulaciones de InterésEfecto de la potencia a nivel Industrial
Haciendo uso de la formula de Hogg & Fuersteneau, se calculo la potencia demanda por cada uno de los tipos de medios de molienda.
Medio de MoliendaDensidad,
gr/cc
Dif densidad
(%)Potencia,
KwDif Potencia,
(%)
Forjado HiC 7.798 11531
Fundida HiC 7.647 1.93% 11339 -1.69%
10-12% Hi-Cr 7.593 2.63% 11271 -2.31%
18-20% Hi-Cr 7.511 3.68% 11166 -3.27%
30-33% Hi-Cr 7.501 3.81% 11154 -3.38%
Variacion de la Potencia en funcion del tipo de Med io de Molienda
10900
11000
11100
11200
11300
11400
11500
11600
Tipo de Medio de Molienda
Pot
enci
a, K
w
Forjado HiC
Fundida HiC
10-12% Hi-Cr
18-20% Hi-Cr
30-33% Hi-Cr
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Se realizaron simulaciones, manteniendo el tonelaje de alimentación fresca, los resultados mostraron que el medio de molienda forjado obtiene un tamaño de producto mas fino , como consecuencia de una mayor eficiencia de molienda.
Forjado Fundido HCr12% HCr18% HCr32%
Tm/Hr 1100 1100 1100 1100 1100
F80 (micrones) 3677 3677 3677 3677 3677
P80 (micrones) 148.3 151 152.6 154.7 154.4
C.E (Kwhr/Ton) 10.48 10.31 10.24 10.14 10.15
WiO (Kwh/ton) 15.97 15.91 15.89 15.86 15.87
Radio de Red. 2.53 2.46 2.43 2.39 2.39
C.C (%) 278 284 286 289 2.89
Medio de Molienda
Simulaciones de InterésEfecto sobre el tamaño de partícula
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Simulaciones de InterésEfecto sobre el tamaño de partícula
Media Type - Effect of Grinding Performance
130
135
140
145
150
155
160
165
170
HiC Fundida HiCr 12% HiCr 18% HiCr 31%
Media Type
P80
15
15.5
16
16.5
17
17.5
WiO
P80
WiO
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De igual manera se realizaron simulaciones, manteniendo un mismo tamaño de producto P80 y maximizando el tonelaje de alimentación fresca. Los medios de molienda forjado obtuvieron hasta un 2.2% de mayor capacidad de tratamiento que el medio de molienda mas cercano. De igual manera se logro reducir el WiO (Kwh/ton) indicativo de un proceso mas eficiente enérgicamente hablando.
Forjado Fundido HCr12% HCr18% HCr32%
Tm/Hr 1125 1100 1090 1076 1078
F80 (micrones) 3677 3677 3677 3677 3677
P80 (micrones) 151 151 151 151 151
C.E (Kwhr/Ton) 10.26 10.31 10.34 10.36 10.36
WiO (Kwh/ton) 15.83 15.91 15.94 15.98 15.98
Radio de Red. 2.43 2.46 2.47 2.49 2.49
C.C (%) 287 284 282 280 280
Medio de Molienda
Simulaciones de InterésEfecto sobre la capacidad tratamiento
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Simulaciones de InterésEfecto sobre la capacidad tratamiento
Media Type - Effect of Grinding Performance
1000
1050
1100
1150
1200
HiC Fundida HiCr 12% HiCr 18% HiCr 31%
Media Type
TM
/Hr
15
15.5
16
16.5
17
WiO
Ton/Hr
WiO2.2%
4.3%
Forjada
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0.001
0.01
0.1
1
10
1 10 100 1000 10000 100000
Particle Size, µµµµm
Sel
ectio
n F
unct
ion,
ton/
kWh
.
SiE = α0 (di)α1 / [ 1 +
(di/dcrit)α2]Si
E = α0 (di)α1 / [ 1 + (di/dcrit)α2]
αααα0
αααα1
dcrit
(α(α(α(α2 - αααα1)
En diferentes estudios (Muranda, 1990; Guzmán 2001) han demostrado que la función selección SiE, (moliendabilidad) tiene un rol fundamental sobre el proceso de molienda, especialmente el parámetro αo; el cual representa la velocidad de molienda del mineral.
Simulaciones de Interésefecto sobre la moliendabilidad
8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010“Con Ingeniería Desarrollamos Minería” TECSUP – Trujillo, PERU
Pruebas de Laboratorio - Batch
Breakage Parameters - Gold Ore
0.010
0.100
1.000
10.000
10 100 1000 10000 100000Particle Size (microns)
Sel
ectio
n Fun
ctio
n (S
iE)
Forjados
10 - 12% Cr
18-20% Cr
30-33% Cr
Silver/Gold Ore
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Determinación de la Función SelecciónPruebas de laboratorio - Batch
Los resultados de las pruebas batch determinaron que los medios de moliendaforjados de alto carbono tienen una mejor función selección (moliendabilidad) en comparación a los otros tipos de medios de molienda evaluados
Breakage Parameters - Cu- Ore
0.010
0.100
1.000
10.000
10 100 1000 10000 100000Particle Size (microns)
Sel
ectio
n Fun
ctio
n (S
iE)
MCA
10 - 12% Cr
18-20% Cr
30-33% Cr
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Se realizaron simulaciones del efecto del tipo de molienda sobre la moliendabilidaddel mineral y su efecto sobre el rendimiento operacional. Se observo que los medios de molienda forjados obtienen hasta un 3.8% de mayor capacidad del medio de molienda mas cercano. De igual manera se logro reducir el WiO de 16.07 a 15.57 Kwh/ton indicativo de un proceso mas eficiente enérgicamente hablando.
Forjado Fundido HCr12% HCr18% HCr32%
Tm/Hr 1142 1100 1078 1060 1070
F80 (micrones) 3677 3677 3677 3677 3677
P80 (micrones) 151 151 151 151 151
C.E (Kwhr/Ton) 10.1 10.31 10.45 10.41 10.42
WiO (Kwh/ton) 15.57 15.91 16.12 16.06 16.07
Radio de Red. 2.4 2.46 2.69 2.87 2.73
C.C (%) 289 284 285 284 284
Medio de Molienda
Simulaciones de Interésefecto de la moliendabilidad sobre la capacidad trat amiento
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Media Type Effect on Throughput
1050
1070
1090
1110
1130
1150
Forged Cast HCr12% HCr18% HCr32%
Media Type
Thr
ough
put (
MT
(hr)
MT/Hr3.8% higherthroughput
6.7% HigherThroughput
Simulaciones de IntéresEfecto de la Moliendabilidad sobre la capacidad trat amiento
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Conclusiones
• Se ha demostrado que es posible optimizar el proceso de molienda mediante
la selección correcta del medio de molienda que permita maximizar la eficacia (demanda de potencia ) y la eficiencia energética del proceso
(utilización correcta).
• Es necesario considerar cambios en la forma de medición y evaluación del proceso de molienda no solo considerando términos de capacidad de tratamiento, consumo de acero y de energía, sino también incluir el análisis de la moliendabilidad de mineral la cual es una poderosa herramienta de
optimización del proceso.
• De igual manera se ha demostrado que las diferencias en la densidad de los medios de molienda afecta necesariamente el peso de la carga molturante, lo cual a su vez afectará la demanda de potencia y por lo tanto la eficiencia
energética del proceso de molienda.
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Gracias …!!!