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Sociedad Mexicana de Ingeniería Estructural
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PROPUESTA DE ESTIMACIÓN DE DAÑO EN UNA ESTRUCTURA TIPO INDUSTRIAL DEBIDO A LA ACCIÓN DE VIENTOS PROVOCADOS POR UN CICLÓN TROPICAL DEPENDIENDO DE
SU ORIGEN
Jesús Salvador Garcia Carrera1 , Ulises Mena Hernandez
1 y Leodegario Sansón Reyes
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RESUMEN
Los daños en las estructuras provocados por ciclones tropicales intensos ocurren principalmente por los
efectos combinados del evento (grandes ráfagas de viento, fuerte oleaje e inundaciones), aunado a una
capacidad estructural deficiente de las construcciones. Las autoridades de CFE preocupadas por el impacto
que tiene los ciclones tropicales en las poblaciones, han concentrado sus esfuerzos en buscar medidas de
mitigación, que reduzcan los daños en las estructuras, pero sobre todo las interrupciones del servicio. Por tal
motivo, se propone en este trabajo un procedimiento para evaluar el daño en las estructuras destinadas a las
casetas de control dentro de las subestaciones eléctricas (clasificadas como estructuras tipo industrial),
sometidas a fuerzas de viento provocadas por los ciclones, tomando en cuenta los criterios de diseño
estructural actuales. Por otra parte se analizará la relación del costo de reparar el daño causado a la estructura
expuesta contra el costo inicial de la misma. Finalmente, se concluirá con la estimación de daño y
construcción de escenarios de daño tras el paso de un ciclón tropical, utilizando el sistema de información
geográfico ARCGIS.
ABSTRACT
The catastrophic effects on structures during tropical cyclones occur primarily by the combined effects of the
event (higher gusts, high waves and flooding), coupled with a deficient structural capacity. Therefore, a
procedure to assess the damage in facilities’ structures is proposed. This procedure will apply in order to
assess structural damage in electrical substation, subjected to wind forces caused by cyclones, considering the
current structural design criteria. On the other hand, an analyst of initial structure cost and repair cost after
damage caused by cyclones will be studied. Finally, the structural damage estimate and damage scenarios
after a cyclone will be obtained, using the geographical information system ARCGIS.
INTRODUCCIÓN
México se encuentra localizado en una región geográfica, que es propensa a ser afectada por ciclones
tropicales que se originan en el Océano Pacífico y en el Océano Atlántico. Durante la temporada de huracanes
(aproximadamente siete meses al año), al menos un fenómeno meteorológico importante impacta territorio
nacional. Los efectos suelen ser catastróficos en el sector energético debido a la alta vulnerabilidad de sus
instalaciones y por la combinación de las grandes ráfagas de viento, fuerte oleaje y sobre todo debido a las
inundaciones, que provocan las crecidas de los ríos. Esto ha quedado evidenciado con los daños provocados
por los huracanes Gilberto (1988), Paulina (1997) o con el huracán Wilma (2005), considerado como el
fenómeno más poderoso registrado en el Océano Atlántico, que nació frente a las costas de las Islas Caimán el
16 de Octubre y que el 21 de Octubre impactó la Península de Yucatán con vientos superiores a los 64 m/s
1 Investigador, Instituto de Investigaciones Eléctricas (IIE), Gerencia de Ingeniería Civil, Reforma No113,
Col. Palmira, 62490, Cuernavaca, Morelos, México. Teléfono, (777) 362-3811 Ext. 7596, 7735;
[email protected]; [email protected]
2 Jefe Del Departamento de Hidrometeorología, Comisión Federal de Electricidad, Gerencia de Estudios de
Ingeniería Civil, Av. Insurgentes Sur No. 826, Col. Del Valle, 03100, México, D.F.;
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(230 km/h). Wilma dejó a su paso pérdidas en el sector eléctrico por 297.4 millones de pesos, como resultado
de los daños provocados por el colapso o reparación de líneas de transmisión, subestaciones eléctricas, plantas
generadoras, redes de distribución, pero sobre todo debido a la interrupción del servicio eléctrico.
Las autoridades de CFE han concentrado sus esfuerzos en reducir al mínimo las interrupciones del servicio,
elaborando planes de contingencia, apoyados de la información que proporciona el Departamento de
Meteorología de la CFE y organizando su personal para actuar inmediatamente después de sucedido un
evento catastrófico (como los vividos en las temporadas de ciclones en 1988 y 2005). Para ello, no sólo se
requiere de una planeación detallada, basada en la predicción de la trayectoria de estos fenómenos
meteorológicos, sino también de los efectos que tendrán en cada una de las instalaciones del sector eléctrico.
Para poder lograr esto, es necesario desarrollar una metodología simplificada que permitan determinar los
daños en las estructuras debido al efecto del viento, considerando la trayectoria del ciclón e implementada en
un Sistema de Información Geográfica ARCGIS, para la elaboración de escenarios de daño, que serán la base
en los planes de mitigación.
FUNCIÓN DE LAS SUBESTACIONES ELECTRICAS
Las subestaciones eléctricas son instalaciones industriales cuyos objetivos son modificar y establecer los
niveles de tensión de la infraestructura eléctrica, facilitar el transporte y distribuir la energía eléctrica a las
poblaciones. Es por ello que las subestaciones de transmisión son la liga entre la generación y la transmisión,
y posteriormente entre la transmisión y la distribución.
Normalmente una subestación de transmisión esta conformada por a) estructuras mayores, que son los marcos
estructurales que sujetan y soportan los cables conductores, y mantienen su posición respecto a los cables de
llegada de las torres de transmisión; b) estructuras menores, que son los elementos estructurales que dan
soporte a los equipos primarios y materiales de instalación permanente; c) casetas y edificios, que son las
estructuras que tienen la finalidad de proteger físicamente de los agentes ambientales críticos a los equipos
que no son capaces de estar a la intemperie, entre los que se encuentran las casetas de control, subestaciones
SF6, Relevadores, Metal Clad, plantas de emergencia y de vigilancia; d) varios, que pueden ser sistemas de
drenaje, trincheras y ductos, fosas de captación de aceite, tanques colectores, mamparas y algunas obras
complementarias para el funcionamiento correcto de la subestaciones de transmisión. En la figura 1 se
muestra una subestación típica de transmisión. En ella pueden apreciarse las estructuras que se emplean para
mantener los cables, los equipos primarios, casetas de control y operación así como otras instalaciones.
Figura 1 Subestación de transmisión
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CARACTERISTICAS DE UNA CASETA DE CONTROL
Las casetas de control son estructuras a base de marcos de concreto con muros de mampostería y losas de
concreto o de elementos prefabricados, o bien una estructura tipo industrial a base de marcos de acero con
muros y techos de material prefabricado. Estas casetas, dependiendo de su diseño arquitectónico y tamaño,
podrán ser moduladas para tener en su interior áreas destinadas a salas de control, cuarto de comunicaciones,
cuarto de baterías, cuarto de protección, control y medición (PCM), sanitarios y en algunos casos dormitorios,
cocina y área para usos múltiples. Sus dimensiones, largo y ancho podrán variar dependiendo de las
necesidades que debe cubrir la caseta, incluso de la ubicación geográfica. La forma y características
estructurales de las casetas de control se muestran en la figura 2.
Figura 2 Casetas de control típicas en subestaciones de transmisión (izquierda, marcos de concreto y muros de mampostería; derecha, marcos de acero y muros prefabricados)
Dado que las casetas de control contendrán todos los equipos que proporcionan información importante del
funcionamiento de la subestación, como equipos de protección, medición, control, automatización,
comunicaciones, el diseño estructural de la caseta se deberá realizar con métodos de diseño que garanticen la
seguridad de la estructura.
Caseta de control como ejemplo de aplicación
El arreglo arquitectónico de las casetas de control se estructurará en función de las necesidades operativas que
deben cubrir en cada subestación, así como por las condiciones climáticas y condiciones del suelo. En la
figura 3 se muestra la planta arquitectónica de la caseta de control empleada en este estudio, que es muy
común en subestaciones de transmisión.
Figura 3 Planta arquitectónica de la caseta de control
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La caseta de control que se analiza en este ejemplo esta estructurada por dos marcos de acero con separación
de 7.32 m en el sentido corto (Eje 1-5) y 6 marcos (Eje A-F) con una separación de 5 m al centro de los
elementos estructurales en el sentido largo. Dado que el techo debe tener una pendiente mínima para evitar la
acumulación de agua, en el Eje 1 las trabes están a una altura de 4.23 m, mientras que en el Eje 5
correspondientes a las trabes se encuentra a una altura de 4.08 m, estas medidas con al centro del elemento.
En cada marco, se requieren de elementos secundarios para garantizar un correcto funcionamiento del sistema
de muro y techo. Para una mejor apreciación, lo anterior se muestra en la figura 4.
Figura 4 Arreglo físico de los elementos estructurales
Diseño estructural consiente
El diseño de la caseta se realizó siguiendo las recomendaciones de la especificación de CFE C0000-13,
correspondiente a edificios y casetas para subestaciones eléctricas. En la CFE C0000-13 se definen las cargas
que se deben considerar en el análisis y diseño de las estructuras, así como las condiciones, combinaciones y
factores de carga. Se estipula que el diseño estructural deberá hacerse por el estado límite de resistencia.
Acciones
Las acciones que actuarán sobre la estructura se pueden dividir en tres categorías: peso de la estructura, cargas
vivas y efectos producidos por la acción del viento. Las condiciones básicas de acuerdo a la especificación,
descritas de forma simplificada son las siguientes:
PP = Peso propio de la estructura
CV = Carga viva
PVNEB, C1 = Presión de viento normal a la estructura, Barlovento Caso 1
PVNEB, C2 = Presión de viento normal a la estructura, Barlovento Caso 2
PVNES, C1 = Presión de viento normal a la estructura, Sotavento Caso 1
PVNES, C2 = Presión de viento normal a la estructura, Sotavento Caso 2
PVPEB, C1 = Presión de viento paralelo a la estructura, Barlovento Caso 1
PVPEB, C2 = Presión de viento paralelo a la estructura, Barlovento Caso 2
PVPES, C1 = Presión de viento paralelo a la estructura, Sotavento Caso 1
PVPES, C2 = Presión de viento paralelo a la estructura, Sotavento Caso 2
Las combinaciones de carga correspondiente a los estados límite de resistencia empleados para este estudio
fueron las siguientes:
1. 1.4 ( PP + CV )
2. 1.1 ( PP + PVNEB, C1)
3. 1.1 ( PP + PVNEB, C2)
4. 1.1 ( PP + PVNES, C1)
5. 1.1 ( PP + PVNES, C2)
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6. 1.1 ( PP + PVPEB, C1)
7. 1.1 ( PP + PVPEB, C2)
8. 1.1 ( PP + PVPES, C1)
9. 1.1 ( PP + PVPES, C2)
MODELO PARAMÉTRICO PARA LA SIMULACIÓN DE LOS CAMPOS DE VIENTOS MÀXIMOS GENERADOS POR CICLONES TROPICALES
Para determinar la velocidad máxima en un sitio de interés relacionada con un ciclón tropical se emplean
modelos paramétricos de viento que dependen de variables del propio ciclón, así como del sitio de interés
donde se desea conocer el viento máximo probable que ocasionará el fenómeno meteorológico. El modelo
paramétrico calcula diferentes variables que van desde el radio máximo gradiente, velocidad del viento
sostenida promediada cada ocho minutos a 10 metros sobre la superficie del mar, velocidad del viento
promediada cada minuto y finalmente la velocidad del viento para una ubicación considerando los efectos de
sitio como constantes para los tipos de terrenos más representativos del territorio nacional. En la figura 5 se
muestra un diagrama de las variables requeridas por el modelo.
Modelo Paramétrico
Sitio de interésCiclón Tropical
Presión central (mb)
Velocidad del viento
(km/h)
Velocidad de
desplazamiento (km/h)
Posición del ojo del ciclón
latitud, longitud (°)
Trayectoria
Dirección respecto a la
trayectoria del ciclón (°)
Posición del sitio
latitud, longitud (°)
Distancia al centro del
ciclón (km)
Altura a la cual se determinara
la velocidad (m)
Efectos de sitio
Tipo de terreno
Factor de topografía
Figura 5 Diagrama del modelo paramétrico
Las variables del ciclón se pueden obtener de los boletines meteorológicos que proporcionan las dependencias
gubernamentales o de investigación, como pueden ser el Centro Nacional de Huracanes de Miami (NHC por
sus siglas en ingles), el Servicio Meteorológico Nacional (SMN), el Centro Meteorológico de la Comisión
Federal de Electricidad (CEMET-CFE), etc. Las variables que corresponden al sitio de interés son la posición
del sitio en coordenadas geográficas, altura a la que se desea determinar la velocidad, factor de topografía y
tipo de terreno; mientras que las variables de distancia al centro del ciclón y dirección a la trayectoria del
ciclón dependerán de la formación del ciclón para poder ser determinadas. Para apreciar mejor la relación de
estas variables se presenta la figura 6.
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Figura 6 Variables que dependen del ciclón tropical
Uno de los aspectos importantes que se tienen que considerar para el cálculo de los vientos estimados, son los
factores que dependen de los efectos de sitio, ya que estos realizan modificaciones al flujo del viento por la
topografía del sitio (montañas, valles, pendientes, costas, etc.) así como por la fricción con la superficie del
terreno (campo abierto plano, árboles o construcciones dispersas; arbolado, lomeríos, obstrucciones
estrechamente espaciadas y los centros de las ciudades). De estos factores depende que el viento reduzca o
incremente la velocidad respecto al nivel del mar. Para apreciar los efectos de sitio se muestra la figura 7.
Figura 7 Efectos de sitio por la topografía local y superficie del terreno
CALIBRACIÓN DEL MODELO PARAMÉTRICO
Para garantizar los resultados obtenidos con modelos paramétricos que estiman velocidades de vientos
máximos generados por un ciclón tropical, es necesario realizar análisis comparativos con datos reales
registrados durante ciclones históricos.
El modelo que se aplicará en este estudio, estima la velocidad del viento máximo en cualquier sitio de interés
a una determinar altura (incluye efectos de sitio). Para determinar la velocidad del viento máximo, primero se
calcula una velocidad de viento a 10 metros sobre la superficie del mar promediada a cada 8 minutos y
posteriormente se calcula la velocidad del viento promediada cada minuto tal como se reporta en los boletines
meteorológicos. Para este trabajo se calibró el modelo con el huracán Wilma, para una fecha y hora precisa.
Los resultados se compararon con información presentada por la División de Investigación de Huracanes
(HRD por sus siglas en inglés) pertenecientes a la Administración Nacional Oceánica y Atmosférica (NOAA).
Dicha información corresponde a una variedad de datos recopilados, analizados y procesados sobre ciclones
tropicales y que se encuentran a disposición del público general. En la figura 8 se muestra la información que
emitió la HRD-NOOA sobre el huracán Wilma el 21 de Octubre de 2005 a las 13:00 Z (5:00 hora local).
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Figura 8 Vientos máximos sostenidos cada minuto
Los resultados obtenidos con el modelo paramétrico se muestran en la figura 9. La unidad de medida de los
vientos se encuentra en m/s a diferencia de la figura 8 que se presenta Nudos (kts), sin embargo, la
información disponible puede transformarse a cualquier unidad de velocidad. Es por ellos que en la tabla 1 se
presenta una comparación del modelo de campos de vientos máximos (CAVEMAX) con la información de la
HRD-NOOA.
Figura 9 Vientos máximos sostenidos cada minuto del huracán Wilma (21 OCT 2005 13:00 Z)
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Se espera que exista una diferencia entre los valores calculados con CAVEMAX y los datos reales. Esta
diferencia puede calcularse con la relación viento registrado - viento estimado, definida como:
est
reg
VTOVto
VtoR (1)
Donde:
regVto es el viento registrado por la HRD-NOOA
estVto es el viento estimado por CAVEMAX
Tabla 1 Relación de vientos del huracán Wilma
Punto Coordenadas Viento registrado
HRD-NOOA
Viento estimado CAVEMAC
RVTO Latitud Longitud
1 15.76° -88.63° 9.85 m/s (35.47 km/h) 10.96 m/s (39.44 km/h) 0.90 2 15.76° -88.25° 10.66 m/s (38.36 km/h) 11.38 m/s (40.97 km/h) 0.94 3 15.76° -87.00° 12.75 m/s (45.91 km/h) 12.26 m/s (44.15 km/h) 1.04 4 15.76° -86.67° 8.88 m/s (31.97 km/h) 12.32 m/s (44.34 km/h) 0.72 5 15.82° -87.43° 12.35 m/s (44.45 km/h) 12.27 m/s (44.18 km/h) 1.01 6 15.82° -84.23° 11.31 m/s (40.72 km/h) 10.49 m/s (37.77 km/h) 1.08 7 15.87° -83.85° 11.97 m/s (43.1 km/h) 10.08 m/s (36.27 km/h) 1.19 8 16.09° -87.49° 12.94 m/s (46.59 km/h) 13.33 m/s (47.98 km/h) 0.97 9 16.36° -84.99° 12.18 m/s (43.86 km/h) 13.63 m/s (49.06 km/h) 0.89
10 16.74° -87.05° 16.35 m/s (58.87 km/h) 16.99 m/s (61.17 km/h) 0.96 11 17.12° -86.84° 18.71 m/s (67.34 km/h) 19.69 m/s (70.89 km/h) 0.95 12 17.39° -87.16° 19.68 m/s (70.84 km/h) 21.42 m/s (77.12 km/h) 0.92 13 18.31° -88.08° 20.82 m/s (74.97 km/h) 25.73 m/s (92.61 km/h) 0.81 14 18.31° -86.67° 24.04 m/s (86.54 km/h) 32.24 m/s (116.06 km/h) 0.75 15 18.42° -86.73° 24.46 m/s (88.05 km/h) 33.71 m/s (121.37 km/h) 0.73 16 18.90° -85.81° 28.54 m/s (102.75 km/h) 39.68 m/s (142.85 km/h) 0.72 17 19.12° -85.26° 26.54 m/s (95.56 km/h) 37.25 m/s (134.11 km/h) 0.71 18 19.23° -83.10° 17.61 m/s (63.38 km/h) 17.65 m/s (63.54 km/h) 1.00 19 19.34° -84.34° 23.84 m/s (85.81 km/h) 28.1 m/s (101.16 km/h) 0.85 20 19.45° -85.86° 35.91 m/s (129.28 km/h) 49.42 m/s (177.92 km/h) 0.73 21 19.83° -84.02° 24.02 m/s (86.47 km/h) 26.14 m/s (94.09 km/h) 0.92 22 19.88° -86.46° 47.71 m/s (171.75 km/h) 50.97 m/s (183.5 km/h) 0.94 23 19.93° -86.13° 54.9 m/s (197.63 km/h) 61.98 m/s (223.12 km/h) 0.89 24 20.10° -86.40° 0 m/s (0 km/h) 0 m/s (0 km/h) 0.00 25 20.15° -83.96° 24.25 m/s (87.3 km/h) 27.52 m/s (99.06 km/h) 0.88 26 20.31° -86.19° 54.73 m/s (197.01 km/h) 63.76 m/s (229.53 km/h) 0.86 27 20.48° -83.75° 22.87 m/s (82.33 km/h) 25.08 m/s (90.3 km/h) 0.91 28 20.69° -84.78° 28.57 m/s (102.86 km/h) 35.93 m/s (129.35 km/h) 0.80 29 20.91° -84.02° 24.01 m/s (86.45 km/h) 26.38 m/s (94.98 km/h) 0.91 30 21.24° -84.61° 25.61 m/s (92.19 km/h) 30.27 m/s (108.96 km/h) 0.85 31 21.51° -84.40° 23.82 m/s (85.76 km/h) 26.48 m/s (95.32 km/h) 0.90 32 21.89° -83.20° 16.2 m/s (58.31 km/h) 17.46 m/s (62.86 km/h) 0.93 33 22.43° -84.56° 20.13 m/s (72.48 km/h) 21.13 m/s (76.07 km/h) 0.95 34 22.54° -84.61° 19.8 m/s (71.29 km/h) 20.63 m/s (74.26 km/h) 0.96 35 22.86° -88.68° 15.26 m/s (54.93 km/h) 17.92 m/s (64.51 km/h) 0.85 36 23.19° -87.43° 17.96 m/s (64.65 km/h) 19.33 m/s (69.6 km/h) 0.93 37 23.51° -86.89° 17.83 m/s (64.2 km/h) 17.88 m/s (64.36 km/h) 1.00 38 23.89° -88.25° 12.96 m/s (46.67 km/h) 14.38 m/s (51.78 km/h) 0.90 39 24.22° -88.52° 11.35 m/s (40.86 km/h) 12.81 m/s (46.1 km/h) 0.89 40 24.33° -87.87° 12.85 m/s (46.26 km/h) 13.18 m/s (47.46 km/h) 0.97
Las relaciones viento registrado-viento estimado que se presentan en la tabla 1 varían una de otras, teniendo
que el valor más bajo fue de 0.71 , es decir, se registró un viento 29% menor al estimado y en el caso opuesto
se registró un viento 19% mayor al estimado. Estos 40 puntos fueron tomados aleatoriamente, ya que el
modelo completo contiene más de 20,000 puntos, con un valor mínimo de RVTO = 0.69, un valor máximo de
RVTO = 1.21 y una media RVTO = 0.83. Estas diferencias se pueden dar por diversas causas como puede ser que
el modelo considera el centro del ciclón completamente circular cuando en la realidad tiene algunas
variaciones, o porque el comportamiento y trayectoria no son precisos.
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EJEMPLOS DE APLICACIÓN
México se ha visto afectado por un gran número de ciclones tropicales, ya sea por su impacto directo en
costas nacionales, es decir que el ojo del ciclón toca tierra, o por los ciclones que pasan muy cerca, con radios
de vientos mayores a 18 m/s (65 km/h). Se tienen registros que de 1851 hasta el 2010 han impacto 189
ciclones provenientes del Océano Atlántico, del mismo modo, aunque en un periodo más corto, de 1951 hasta
2010 han impacto el territorio nacional 168 ciclones que tuvieron su origen en el Océano Pacífico. En la
figura 10 se muestran las trayectorias de los ciclones tropicales que han impactado.
Con base en la información histórica, para este estudio se analizaron 10 ciclones tropicales que tuvieron
efectos en la Republica Mexicana, 5 con origen en el Océano Pacífico y 5 en el Océano Atlántico, dichos
fenómenos meteorológicos han registrados las mayores velocidades de viento al impactar. En la tabla 2 se
presentan estos ciclones.
Figura 10 Base de datos de ciclones tropicales que han impactado a México de 1851 a 2010
Tabla 2 Ciclones tropicales con los registros de vientos máximos
Nombre Año Origen Vientos máximos al impacto
Janet 1955 Atlántico 75 m/s (270 km/h) 53 m/s (193 km/h)*
Carmen 1974 Atlántico 62 m/s (222 km/h) Madeline 1976 Pacífico 64 m/s (230 km/h)
Gilbert 1988 Atlántico 80 m/s (287 km/h) 60 m/s (215 km/h)*
Pauline 1997 Pacífico 54 m/s (195 km/h) Kenna 2008 Pacífico 64 m/s (230 km/h) Wilma 2005 Atlántico 64 m/s (230 km/h) Lane 2006 Pacífico 57 m/s (204 km/h)
Dean 2007 Atlántico 72 m/s (260 km/h) 43 m/s (155 km/h)*
Jimena 2009 Pacífico 46 m/s (165 km/h) 18 m/s (65 km/h)*
*segundo impacto
Para los ciclones presentados en la tabla 2, se desarrollaron los modelos de campo de vientos durante sus
trayectorias. El objetivo es conocer la velocidad máxima necesaria para el cálculo de las fuerzas que actúan en
una estructura, de acuerdo a los criterios de diseño. De forma resumida se presentan dos ejemplos de estos
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cálculos en las figuras 11 y 12. En ambas figuras se muestra la trayectoria del ciclón así como el campo de
vientos máximos calculados. La escala grafica corresponde a la escala en que se clasifican los ciclones
tropicales según la intensidad de viento. No obstante, a partir del 2012, se aplicará una escala modificada por
el Comité de Huracanes de la Asociación Regional IV de la Organización Meteorológica Mundial, la cual no
aplica para este trabajo ya que los ejemplos son de años anteriores.
Figura 11 Modelo de vientos máximos tras el paso del Huracán Gilbert 1988
Figura 12 Modelo de vientos máximos tras el paso del Pauline 1997
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ESTIMACIÓN DEL DAÑO ESTRUCTURAL
Como se mencionó, el objetivo de este estudio es estimar el daño de las casetas de control (figura 3 y 4) que
se encuentran dentro de las subestaciones eléctricas.
Modelación de los marcos
El análisis y diseño estructural, así como la revisión de la capacidad de los elementos estructurales se realizó
con el programa STAAD.Pro. Se generaron varios modelos con velocidades de viento tanto mínimas como
máximas, tratando de abarcar las velocidades de viento estimadas para los 10 ciclones presentados en la tabla
2. En la figura 13 se muestra el modelo estructural de la caseta de control, mientras que en la tabla 3 se
presentan las secciones empleadas de los elementos estructurales. La revisión del nivel de trabajo de los
elementos se realizó siguiendo las recomendaciones de reglamento AISC, 2005.
Tabla 3 Sección de elementos estructurales
Elemento Sección
Columna OR 305X152X4.8 Trabe OR 305X152X4.8 Elemento secundario CE 152X19 Elemento de soporte CE 152X19
El resto de los elementos que integran la estructura son para dar soporte al sistema de muro y techo
prefabricado, ya que estos tipos de sistemas requieren elementos estructurales a cada distancia que sirven de
soporte y garantizan su desempeño constructivo.
Figura 13 Modelo y análisis de la estructura
Resultados obtenidos
El índice de daño de una estructura o de un componente por lo regular se representa por medio de gráficas,
que suelen mostrarse en forma de curvas o en su caso en líneas, que tienen características similares, dichas
características pueden ser:
Índice de daño estimado (ordenadas) como relación de un evento determinado (abscisas) bajo una
escala determinada
El índice de daño puede estar determinado con base a una consecuencia dada: estructural, económica,
funcional, etc.
Pueden ser para una estructura específica o para un grupo de estructuras con las mismas
características y localizadas en una zona determinada
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Para este estudio, el daño que experimenta una estructura se representa a través de una relación, llamada
Índice de daño ID, lo que implica el costo de reparar el daño causado al sistema expuesto y el costo inicial de
la estructura. La relación puede representarse como:
IE
RDD
C
CI (1)
Donde:
RDC es el costo de reparar el daño
IEC es el inicial de la estructura
De esta forma, el daño se expresa como un porcentaje del valor total de la estructura. En la figura 14 se
muestra la curva utilizado en este estudio, que toma en cuenta el sistema estructural, los sistemas de muro y
techo, y los sistemas de puertas y ventanas.
Figura 14 Curva de estimación de daño
Del análisis representado en la figura 14, se aprecia como a partir de una velocidad de viento de 30 m/s
(108 km/h) la estructura comienza a presentar daños mínimos, a velocidades de 70 m/s (252 km/h) el daño se
aproximan al 50% del costo de la estructura y en vientos superiores a los 100 m/s (360 km/h) se presentan
daños severos en elementos estructurales y es muy probablemente que la estructura ya no pueda ser reparada.
Escenario de daños debido a un ciclón tropical
Para poder generar un escenario de daños en una región específica, debido a la amenaza de impacto de un
ciclón tropical, es necesario tener curvas de estimación de daño para los distintos sistemas estructurales y los
vientos probables máximos que afectaran a las estructuras. Una vez definida la curva de estimación de daño
para las casetas de control (figura 14) y los vientos máximos probables para los 10 ciclones tropicales
presentados en la tabla 2, representados gráficamente en las figuras 11 y 12, se obtienen los escenarios de
daños en algunas de las subestaciones de transmisión pertenecientes a CFE y distribuidas por todo México
(figura 15).
Con los resultados de los campos de vientos máximos estimados que se generaron para cada uno de los 10
ciclones tropicales, se determinó el escenario de daño que puede presentarse en las subestaciones, siempre y
cuando exista una estructura similar dentro de las instalaciones.
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Figura 15 Ubicación de subestaciones de transmisión
Sin embargo, para tener una idea más clara y precisa, basado en los resultados obtenidos con la curva de
estimación de daño, se utiliza una matriz de daño para puntualizar los intervalos de estimación esperada.
Dicha matriz se presenta en la tabla 4, con 6 intervalos propuestos con la escala de daño, asociados a una
descripción basándose en los resultados de daño. Posteriormente se presentan las figuras 16 y 17, en donde se
muestra el escenario de daños esperados tras el paso de un ciclón en las subestaciones de transmisión que se
encontraran en el radio de vientos estimados. En la tabla 5 se presentan algunos de los resultados obtenidos
para las subestación que se encuentran dentro de los campos de vientos máximos estimados.
Tabla 4 Matriz de daño
Rango de ID Estado de Daño Descripción
0.00 – 0.05 Ninguno Sin ningún daño.
0.05 – 0.20 Mínimo Algunas ventanas rotas y puertas dañadas. Daños mínimos en muros.
0.20 – 0.35 Menor
50% de los muros prefabricados dañados y algunas secciones del techo. Daños en elementos secundarios.
0.35 – 0.50 Moderado
Mas del 80% de muros y techos dañados, Daños fuertes en elementos secundarios y de soporte. Por el costo de los elementos prefabricados el costo de reparación se aproxima al 50% del costo de la estructura total.
0.50 – 0.65 Severo
Muros y techo completamente destruidos, daños en elementos estructurales principales. Debido al costo de reparación puede ser más económico construir nuevamente la estructura que repararla.
0.65 – 1.00 Total Colapso total de la estructura.
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Tabla 5 Estimación de daño en subestaciones tras el impacto de un ciclón tropical
Océano Ciclón tropical Año Subestación vulnerable Latitud Longitud Estimación de daño
AT
LÁ
NT
ICO
Janet 1955
S.E. Lerma 19.77 -90.61 0.23 S.E. Champoton 19.31 -90.72 0.43 S.E. Sabancuy 18.91 -91.26 0.19
S.E. West 18.06 -88.60 0.49 S.E. Escarcega 18.64 -90.83 0.34
Carmen 1974
S.E. Palyuc 19.47 -88.49 0.16 S.E. Lázaro Cárdenas 19.14 -88.43 0.28
S.E. Xul-Ha 18.75 -88.36 0.44 S.E. Insurgentes 18.57 -88.38 0.44
S.E. Chetumal Norte 18.56 -88.27 0.21
Gilbert 1988
S.E. Puerto Juárez 21.36 -86.95 0.27 S.E. Balam 21.28 -87.24 0.47
S.E. Popolna 21.22 -87.59 0.70 S.E. Bonampak 21.22 -86.87 0.27
S.E. Cancún 21.09 -86.90 0.32
Wilma 2005
S.E. Iberostar 20.59 -87.15 0.71 S.E. Playa del Carmen 20.52 -87.24 0.63
S.E. Calica 20.46 -87.33 0.52 S.E. Tulum 20.38 -87.47 0.40
S.E. Cozumel 20.39 -86.99 0.77
Dean 2007
S.E. Palyuc 19.47 -88.49 0.43 S.E. Lazaro Cardenas 19.14 -88.43 0.71
S.E. Xul-Ha 18.75 -88.36 0.52 S.E. Insurgentes 18.57 -88.38 0.45
S.E. Chetumal Norte 18.56 -88.27 0.38
PA
CÍF
ICO
Madeline 1976
S.E. San Isidro 18.02 -102.47 0.33 S.E. Sicartsa 18.00 -102.38 0.37 S.E. Fertimex 17.98 -102.29 0.40
S.E. NKS 18.00 -102.24 0.38 S.E. Lázaro Cárdenas 17.97 -102.17 0.40
Pauline 1997
S.E. Santa Rosa 15.83 -96.92 0.30 S.E. Puerto Escondido 15.71 -96.45 0.55
S.E. Pochutla 15.93 -96.03 0.30 S.E. Huatulco 15.93 -95.91 0.27 S.E. Conejos 16.04 -95.90 0.21
Kenna 2002
S.E. Servicio Aguamilpa 21.83 -104.73 0.38 S.E. Acuamilpa 21.77 -104.61 0.30
S.E. Tepic II 21.51 -104.97 0.20 S.E. Las Brisas 21.43 -104.94 0.16
S.E. Tepic I 21.49 -104.71 0.18
Lane 2006
S.E. Navolato 24.63 -106.90 0.28 S.E. Higuera 24.56 -106.95 0.32
S.E. Culiacan II 24.52 -107.33 0.38 S.E. Culiacan Pot. 24.47 -106.97 0.39 S.E. Costa Rica 24.35 -107.54 0.42
Jimena 2009
S.E. Pes 25.84 -111.43 0.08 S.E. Sto. Domingo 25.58 -111.99 0.10 S.E. Insurgentes 25.37 -111.90 0.16 S.E. San Carlos 25.27 -112.07 0.20
S.E. Villa Constitución 25.18 -111.86 0.23
En la figura 16 se presenta el escenario de daños estimado tras el paso del huracán Wilma (2005), si se
observa la tabla 4, la subestaciones que presentaría el mayor índice de daño ID = 0.77 es la S.E. Cozumel, la
cual se encuentra ubicada en la Isla de Cozumel. El intervalo de daño que le correspondería es el de “Daño
Total”. Por otra parte, en la figura 17 se presenta la misma situación para el huracán Pauline (1997), de la
tabla 4, se observa que el ID = 0.55 es el mayor y le corresponde a la S.E. Puerto Escondido y el intervalo
corresponderá a un “Daño Severo”.
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Figura 16 Escenario de daños para Wilma 2005
Figura 17 Escenario de daños para Pauline 1997
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CONCLUSIONES
El modelo paramétrico empleado para obtener los campos de vientos máximos estimados dado un ciclón
tropical que se dirige a costas nacionales, puede servir como una herramienta práctica para predecir los radios
de viento o velocidades máximas, que pueden usarse para la construcción de escenarios de daño.
La curva de índice de daño obtenida sólo es aplicable para el modelo de la caseta de control, bajo las
condiciones y criterios de diseño estructural mencionadas en el trabajo. Puede servir como guía para obtener
curvas similares para otro tipo de estructuras que se consideren importantes dentro del sector energético, ya
que este sector es uno de los más vulnerables ante los embates de estos fenómenos meteorológicos.
La estimación de un escenario de daños puede ayudar en la toma de decisiones, para elaborar medidas de
mitigación que pueden servir para reducir los efectos de los ciclones tropicales en los sistemas estructurales
que se encuentran en sus trayectorias. Uno de los usos más importantes de este tipo de estudios es en la
elaboración de planes de actuación para la reparación y recuperación del servicio eléctrico.
Con el análisis de los ciclones tropicales, se puede observar que hasta la fecha los ciclones con origen en el
Océano Atlántico representan una mayor amenaza para el territorio nacional, ya que tienen la posibilidad de
originarse muy lejos de México e ir absorbiendo energía para impactar en territorio nacional, convirtiéndose
en ciclones catastróficos.
REFERENCIAS
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Specification AISC/AISC 360-05, March.
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Subestaciones Eléctricas”, Mayo.
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máxima probable de los Seguros de huracán y/u otros riesgos hidrometeorológicos”, Anexo 7.9.1,
Diciembre.
Comisión Federal de Electricidad – Instituto de Investigaciones Eléctricas (2008), “Manual de Diseño de
Obras Civiles, Diseño por Viento”, Sección C, Tema 1, Capítulo 4.
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Management Agency, Mitigation Division, Washington, D.C., May.
Guzmán B.M.A., Mendoza B.J, Vilar R.J.I., García C.J.S. (2012), “Apoyo técnico para el desarrollo de
proyectos de modernización de obra civil en subestaciones eléctricas de la Zona Metropolitana del Valle
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http://www.csc.noaa.gov/hurricanes/#.
Hurricane Research Division, Atlantic Oceanographic and Meteorological Laboratories, National Oceanic and
Atmospheric and Administration (2012). Pagina Web: http://www.aoml.noaa.gov/hrd/.
López D.H., Godoy A.L., “Metodología para la estimación de daños estructurales ocasionados por
vientos huracanados en edificaciones industriales”, Rev. Int. de Desastres Naturales, Accidentes e
Infraestructura Civil. Vol. 5(2), pp. 121-134.
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Politécnica de Catalunya. Departamento de Ingeniería del Terreno, Cartográfica y Geofísica. Barcelona,
España. Julio.