readiris - eaaay.gov.co

PROYECTO: 1

UBICACIÓN : YOPAL CASANARE

SOLICITÓ : E.A.A.A.Y

0,00

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

1,20

1,30

1,40

1,50 1,50

1,60

1,70

1,80

1,90

2,00

2,10

2,20

2,30

2,40

2,50

2,60

2,70

2,80

2,90

3,00

3,10

3,20

3,30

3,40

3,50

3,60 3,60

3,70

3,80

3,90

4,00

4,10

4,20

4,30

4,40

4,50

4,60

4,70

4,80

4,90

5,00

5,10

5,20

5,30

5,40 5,40

5,50

5,60

5,70

5,80

5,90

6,00

6,10

6,20

6,30

6,40

6,50

6,60

6,70

6,80

6,90

Realizó : Revisó:

NELSON E. BOHORQUEZ NELSON E. ARANGO GUTIERREZ

NO HUBO CAMBIO DE MATERIAL DESPUES DE LOS 6 M

MUESTREO ALTERADO EN BOLSA M1

2,4 - 4,7 MATERIAL GRAVAS REGULARES

CON LIMOS


0,0 - 0,2 m CAPA VEGETAL

4,7 - 6,9 MATERIAL GRAVAS GRUESAS CON

LIMOS

ESTUDIO GEOTECNIA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA MUESTRA :

GUIA

(M)

PROFUNDIDAD

(M)SPT DCPT PERFIL DESCRIPCION

ANEXO 1 - EXPLORACION 1-4

PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE PROVISIONAL, MUNICIPIO DE YOPAL.

PARAMETROS GEOTECNICOS DE DISEÑO

1-4

PERFILES TERRENO

REGISTRO DE CAMPO

NO SE ENCONTRO PRESENCIA DE NIVEL FREATICO

Observaciones : Aprobó:

N30 = 27

N30 = 31

N30 = 23

0,2 - 2,4 m GRAVAS CON LIMOS Y ARENA TIPO

GW GM




TABLAS DE DISEÑO DE LA PRUEBA DE RESISTENCIA A LA PENETRACION ESTANDAR SPT.

q d q d q a q a

q u kg/cm2 Descripción:

Consistenciacuadrada continua cuadrada continua

<2 <0.25 muy blanda 0 3 <0 <0.92 <0.71 <0.3 <0.22

2 · 4 0.25 - 0.50 blanda 0 · 2 30 0 - 0.25 0.92 - 1.85 0.71 - 1.42 0.30 - 0.60 0.22 - 0.45

4 · 8 0.50 - 1.00 media 2 · 4 45 - 90 0.25 - 0.50 1.85 - 3.70 1.42 - 2.85 0.60 - 1.20 0.45 - 0.90

8 · 15 1.00 - 2.00 compacta 4 · 6 90 - 200 0.50 - 1.00 3.70 - 7.40 2.85 - 5.70 1.20 - 2.40 0.90 - 1.80

15 · 30 2.00 - 4.00 muy compacta 6 · 12 >200 LP>H>LR (Ic>1) 7.40 - 14.80 5.70 - 11.40 2.40 - 4.80 1.80 - 3.60

>30 >4.00 dura >14 >200 H<LR (Ic>>1) >14.80 >11.40 >4.80 >3.60

LR: límite de retracción LP: límite plástico H:humedad

Compacidad

relativa

Cr (%)

Descripción:

Densidad

relativa

0 · 4 0 ·15 muy floja 28 100 0 - 0.15 Requieren

5 · 10 16 · 35 floja 28 - 30 100 - 250 0.15 - 0.33 compactación

11 · 30 36 · 65 media 30 - 36 250 - 500 0.33 - 0.67 0.7 - 2.5

31 · 50 66 · 85 densa 36 - 41 500 - 1000 0.67 - 0.85 2.5 - 4.5

>50 86 · 100 muy densa >41 >1000 0.85 - 1 > 4.5

Ref.: "Mecánica de suelos y cimentaciones". Carlos Crespo Villalaz.

Ref.: Guía geotécnica para cimentaciones de edificios en la comunidad de Madrid

Ref.: Geotécnia y cimientos III, primera parte.

q a (kg/cm2)

Ic índice consistencia

Para Arenas húmedas se puede

adoptar un angulo de friccion interno

de 10º a 15º. Ref.: "Mecánica de

suelos y cimentaciones". Carlos

Crespo Villalaz. Pág. 175.

N

En arcillas f ángulo

rozamiento

interno (º)

N

f ángulo

rozamiento

interno (º)

En arenas

E kg/cm2 Id índice densidad

E kg/cm2

Profundidad nivel freático bajo la superficie, Dw: m

Profundidad de desplante bajo la superficie, D: 1,00 m

Arena fina bajo el nivel freático SI (s) o NO (n):

Perfil friccionante (F) o cohesivo (C)

Sondeo N30 SPT Inicio Fin MediaPeso unitario

g (T/m3)

Q0 (T/m2) Ncorr Ncorr Parametro

Angulo de

friccionCohesion Profundidad E (Ton/m

2)

1-4 27 0,00 0,30 0,15 1,88 0,28 27,00 27,00 F 34,8 0 0,15 33,750 29,835 27,275 26,038 25,310 2160,00

1-4 27 0,30 0,60 0,45 1,88 0,85 27,00 27,00 F 34,8 0 0,45 33,750 29,835 27,275 26,038 25,310 2160,00

1-4 27 0,60 0,90 0,75 1,88 1,41 27,00 27,00 F 34,8 0 0,75 33,750 29,835 27,275 26,038 25,310 2160,00

1-4 27 0,90 1,20 1,05 1,88 1,97 27,00 27,00 F 34,8 0 1,05 33,750 29,835 27,275 26,038 25,310 2160,00

1-4 27 1,20 1,50 1,35 1,97 2,66 39,01 39,01 F 38,0 0 1,35 48,759 43,102 39,404 37,617 36,565 3120,55

1-4 27 1,50 1,80 1,65 1,97 3,25 37,19 37,19 F 37,5 0 1,65 46,494 41,100 37,574 35,870 34,867 2975,60

1-4 31 1,80 2,10 1,95 1,97 3,84 40,97 40,97 F 38,5 0 1,95 51,217 45,275 41,391 39,514 38,409 3277,88

1-4 31 2,10 2,40 2,25 1,97 4,43 39,49 39,49 F 38,1 0 2,25 49,363 43,636 39,892 38,083 37,018 3159,21

1-4 31 2,40 2,70 2,55 1,97 5,02 38,19 38,19 F 37,8 0 2,55 47,741 42,202 38,582 36,832 35,802 3055,41

1-4 31 2,70 3,00 2,85 1,97 5,61 37,04 37,04 F 37,5 0 2,85 46,299 40,928 37,417 35,720 34,721 2963,16

1-4 31 3,00 3,30 3,15 1,97 6,21 36,00 36,00 F 37,2 0 3,15 45,003 39,782 36,369 34,720 33,748 2880,16

1-4 31 3,30 3,60 3,45 1,97 6,80 35,06 35,06 F 37,0 0 3,45 43,824 38,740 35,416 33,810 32,864 2804,71

1-4 31 3,60 3,90 3,75 1,97 7,39 34,19 34,19 F 36,7 0 3,75 42,743 37,785 34,543 32,976 32,054 2735,56

1-4 23 3,90 4,20 4,05 1,97 7,98 24,78 24,78 F 34,2 0 4,05 30,973 27,380 25,031 23,896 23,227 1982,26

1-4 23 4,20 4,50 4,35 1,97 8,57 24,23 24,23 F 34,1 0 4,35 30,286 26,772 24,475 23,366 22,712 1938,29

1-4 23 4,50 4,80 4,65 1,97 9,16 23,72 23,72 F 33,9 0 4,65 29,645 26,206 23,957 22,871 22,231 1897,25

1-4 23 4,80 5,10 4,95 1,97 9,75 23,23 23,23 F 33,8 0 4,95 29,043 25,674 23,471 22,407 21,780 1858,78

1-4 23 5,10 5,40 5,25 1,97 10,34 22,78 22,78 F 33,7 0 5,25 28,478 25,174 23,014 21,971 21,356 1822,58

1-4 23 5,40 5,70 5,55 1,97 10,93 22,35 22,35 F 33,5 0 5,55 27,944 24,702 22,583 21,559 20,956 1788,39

1-4 23 5,70 6,00 5,85 1,97 11,52 21,95 21,95 F 33,4 0 5,85 27,437 24,254 22,173 21,168 20,576 1755,99

B (m): <= 1,30 2,00 3,00 4,00 5,00 Módulo defor.

Cw: 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

1 Terzaghi:

Asentamiento máximo de 2.54 cms

En pruebas de penetración estándar tipo SPT, y suelos sin cohesión, y considerando el valor

de N a una presión de sobrecarga efectiva de 10 Ton/m2

como estándar, el factor de

corrección CN que hay que aplicar a los valores de campo de N para otras presiones

diferentes esta dado aproximadamente por:

Corrección según

profundidad del nivel

freático:

Presión vertical efectiva por sobrecarga en T/m2

a la profundidad de la prueba de

penetración. Ecuación válida para:

CARGA ADMISIBLE EN FUNCION DEL GOLPETEO DEL ENSAYO SPT



N

F

Qadm (Ton/m2)

12

1*

*3.3

11*

2

BNa

BD

DwCw 1*

2

1)200

(log*77.0 10P

CN

2/5.2 mTP

P

8

Na

mB 30.1

mB 30.1

APROXIMACIONES SUCESIVAS PARA DETERMINAR LAS DIMENSIONES DE LA CIMENTACION

m=L/B Ancho (m) Largo (m) Qa (Ton/m2) Carga (T) Terzaghi:

1,00 1,50 1,50 44,784 100,00

NOTA

Relación L/B: 1,00

Carga (P): 100,00 T

N: 37,19

Ancho cimentación (B): 1,500 m

Largo cimentación (L): 1,500 m

B: 1,494 Asentamiento máximo de 2.54 cmsCapacidad portante admisible qad: 44,784

P en Toneladas

qad en T/m2

VERDADERO

100,76



12

1*

*3.3

11*

2

BNa

8

Na

mB 30.1

mB 30.1

B

Lq

PB

ad *



TENSION TRANSMITIDA EN PROFUNDIDAD

Ancho (B): 1,50 m 150 cm

Largo (L): 1,50 m 150 cm

Carga admisible ( q adm ): 44,784 kg/cm2

44,784 kg/cm2

Incremento profundidad ( D h): 0,050 m 5 cm

Carga total (Q t ): 1007,65 T 1007648,385 kg

Ángulo respecto a vertical: 30 º 0,52 radianes

Profundidad Ancho Longuitud Carga Carga Ancho Longuitud Carga Carga

equivalente equivalente superficie transmitida transmitida equivalente equivalente superficie transmitida transmitida

(Z, m) (m) (m) (m2) Ton/m2 (%) máxima (%) (m) (m) (m2) kg/cm2 (%) máxima (%)

0,000 1,50 1,50 2,25 44,7844 100,00 44,78 100,00 1,50 1,50 2,25 44,78 100,00 44,78 100,00

0,050 1,55 1,55 2,40 41,9417 93,65 44,78 100,00 1,53 1,53 2,34 43,11 96,26 44,78 100,00

0,100 1,60 1,60 2,56 39,3613 87,89 44,78 100,00 1,56 1,56 2,43 41,53 92,72 44,78 100,00

0,150 1,65 1,65 2,72 37,0119 82,64 44,78 100,00 1,59 1,59 2,52 40,03 89,38 44,78 100,00

0,200 1,70 1,70 2,89 34,8667 77,85 44,78 100,00 1,62 1,62 2,61 38,61 86,22 44,78 100,00

0,250 1,75 1,75 3,06 32,9028 73,47 44,78 100,00 1,64 1,64 2,70 37,27 83,21 44,78 100,00

0,300 1,80 1,80 3,24 31,1003 69,44 44,78 100,00 1,67 1,67 2,80 35,99 80,37 44,78 100,00

0,350 1,85 1,85 3,42 29,4419 65,74 44,16 98,61 1,70 1,70 2,90 34,78 77,67 44,78 100,00

0,400 1,90 1,90 3,61 27,9127 62,33 41,87 93,49 1,73 1,73 3,00 33,63 75,10 44,78 100,00

0,450 1,95 1,95 3,80 26,4996 59,17 39,75 88,76 1,76 1,76 3,10 32,54 72,65 44,78 100,00

0,500 2,00 2,00 4,00 25,1912 56,25 37,79 84,38 1,79 1,79 3,20 31,50 70,33 44,78 100,00

0,550 2,05 2,05 4,20 23,9774 53,54 35,97 80,31 1,82 1,82 3,30 30,50 68,11 44,78 100,00

0,600 2,10 2,10 4,41 22,8492 51,02 34,27 76,53 1,85 1,85 3,41 29,56 66,00 44,33 99,00

0,650 2,15 2,15 4,62 21,7988 48,67 32,70 73,01 1,88 1,88 3,52 28,65 63,98 42,98 95,97

0,700 2,20 2,20 4,84 20,8192 46,49 31,23 69,73 1,90 1,90 3,63 27,79 62,06 41,69 93,08

0,750 2,25 2,25 5,06 19,9042 44,44 29,86 66,67 1,93 1,93 3,74 26,97 60,22 40,45 90,32

0,800 2,30 2,30 5,29 19,0482 42,53 28,57 63,80 1,96 1,96 3,85 26,18 58,46 39,27 87,69

0,850 2,35 2,35 5,52 18,2462 40,74 27,37 61,11 1,99 1,99 3,96 25,43 56,77 38,14 85,16

0,900 2,40 2,40 5,76 17,4939 39,06 26,24 58,59 2,02 2,02 4,08 24,70 55,16 37,06 82,74

0,950 2,45 2,45 6,00 16,7871 37,48 25,18 56,23 2,05 2,05 4,20 24,01 53,62 36,02 80,43

1,000 2,50 2,50 6,25 16,1224 36,00 24,18 54,00 2,08 2,08 4,32 23,35 52,14 35,03 78,21

1,050 2,55 2,55 6,50 15,4963 34,60 23,24 51,90 2,11 2,11 4,44 22,71 50,72 34,07 76,08

1,100 2,60 2,60 6,76 14,9060 33,28 22,36 49,93 2,14 2,14 4,56 22,10 49,36 33,16 74,04

1,150 2,65 2,65 7,02 14,3489 32,04 21,52 48,06 2,16 2,16 4,68 21,52 48,05 32,28 72,07

1,200 2,70 2,70 7,29 13,8223 30,86 20,73 46,30 2,19 2,19 4,81 20,96 46,79 31,43 70,19

1,250 2,75 2,75 7,56 13,3243 29,75 19,99 44,63 2,22 2,22 4,94 20,41 45,58 30,62 68,38

1,300 2,80 2,80 7,84 12,8527 28,70 19,28 43,05 2,25 2,25 5,06 19,89 44,42 29,84 66,63

1,350 2,85 2,85 8,12 12,4056 27,70 18,61 41,55 2,28 2,28 5,20 19,39 43,30 29,09 64,96

1,400 2,90 2,90 8,41 11,9816 26,75 17,97 40,13 2,31 2,31 5,33 18,91 42,23 28,37 63,34

1,450 2,95 2,95 8,70 11,5788 25,85 17,37 38,78 2,34 2,34 5,46 18,45 41,19 27,67 61,79

1,500 3,00 3,00 9,00 11,1961 25,00 16,79 37,50 2,37 2,37 5,60 18,00 40,19 27,00 60,29

1,550 3,05 3,05 9,30 10,8320 24,19 16,25 36,28 2,39 2,39 5,74 17,57 39,23 26,35 58,84

1,600 3,10 3,10 9,61 10,4854 23,41 15,73 35,12 2,42 2,42 5,87 17,15 38,30 25,73 57,45

1,650 3,15 3,15 9,92 10,1552 22,68 15,23 34,01 2,45 2,45 6,02 16,75 37,40 25,13 56,11

1,700 3,20 3,20 10,24 9,8403 21,97 14,76 32,96 2,48 2,48 6,16 16,36 36,54 24,55 54,81

1,750 3,25 3,25 10,56 9,5399 21,30 14,31 31,95 2,51 2,51 6,30 15,99 35,70 23,98 53,56

1,800 3,30 3,30 10,89 9,2530 20,66 13,88 30,99 2,54 2,54 6,45 15,63 34,90 23,44 52,34

1,850 3,35 3,35 11,22 8,9788 20,05 13,47 30,07 2,57 2,57 6,60 15,28 34,12 22,92 51,17

1,900 3,40 3,40 11,56 8,7167 19,46 13,08 29,20 2,60 2,60 6,74 14,94 33,36 22,41 50,04

1,950 3,45 3,45 11,90 8,4659 18,90 12,70 28,36 2,63 2,63 6,89 14,61 32,63 21,92 48,95

2,000 3,50 3,50 12,25 8,2257 18,37 12,34 27,55 2,65 2,65 7,05 14,30 31,93 21,45 47,89

2,050 3,55 3,55 12,60 7,9956 17,85 11,99 26,78 2,68 2,68 7,20 13,99 31,24 20,99 46,86

2,100 3,60 3,60 12,96 7,7751 17,36 11,66 26,04 2,71 2,71 7,36 13,70 30,58 20,54 45,87

2,150 3,65 3,65 13,32 7,5635 16,89 11,35 25,33 2,74 2,74 7,51 13,41 29,94 20,11 44,91

2,200 3,70 3,70 13,69 7,3605 16,44 11,04 24,65 2,77 2,77 7,67 13,13 29,32 19,70 43,98

2,250 3,75 3,75 14,06 7,1655 16,00 10,75 24,00 2,80 2,80 7,83 12,86 28,72 19,29 43,08

2,300 3,80 3,80 14,44 6,9782 15,58 10,47 23,37 2,83 2,83 8,00 12,60 28,14 18,90 42,20

2,350 3,85 3,85 14,82 6,7981 15,18 10,20 22,77 2,86 2,86 8,16 12,35 27,57 18,52 41,35

2,400 3,90 3,90 15,21 6,6249 14,79 9,94 22,19 2,89 2,89 8,33 12,10 27,02 18,15 40,53

2,450 3,95 3,95 15,60 6,4582 14,42 9,69 21,63 2,91 2,91 8,49 11,86 26,49 17,79 39,73

2,500 4,00 4,00 16,00 6,2978 14,06 9,45 21,09 2,94 2,94 8,66 11,63 25,97 17,45 38,96

2,550 4,05 4,05 16,40 6,1433 13,72 9,21 20,58 2,97 2,97 8,83 11,41 25,47 17,11 38,20

2,600 4,10 4,10 16,81 5,9943 13,38 8,99 20,08 3,00 3,00 9,01 11,19 24,98 16,78 37,47

2,650 4,15 4,15 17,22 5,8508 13,06 8,78 19,60 3,03 3,03 9,18 10,98 24,51 16,46 36,76

2,700 4,20 4,20 17,64 5,7123 12,76 8,57 19,13 3,06 3,06 9,36 10,77 24,05 16,15 36,07

2,750 4,25 4,25 18,06 5,5787 12,46 8,37 18,69 3,09 3,09 9,53 10,57 23,60 15,85 35,40

2,800 4,30 4,30 18,49 5,4497 12,17 8,17 18,25 3,12 3,12 9,71 10,37 23,16 15,56 34,75

2,850 4,35 4,35 18,92 5,3251 11,89 7,99 17,84 3,15 3,15 9,89 10,18 22,74 15,28 34,11

2,900 4,40 4,40 19,36 5,2048 11,62 7,81 17,43 3,17 3,17 10,08 10,00 22,33 15,00 33,49

2,950 4,45 4,45 19,80 5,0885 11,36 7,63 17,04 3,20 3,20 10,26 9,82 21,93 14,73 32,89

3,000 4,50 4,50 20,25 4,9760 11,11 7,46 16,67 3,23 3,23 10,45 9,65 21,54 14,47 32,31

3,050 4,55 4,55 20,70 4,8673 10,87 7,30 16,30 3,26 3,26 10,63 9,48 21,16 14,21 31,74

3,100 4,60 4,60 21,16 4,7620 10,63 7,14 15,95 3,29 3,29 10,82 9,31 20,79 13,97 31,18

3,150 4,65 4,65 21,62 4,6602 10,41 6,99 15,61 3,32 3,32 11,01 9,15 20,43 13,72 30,64

3,200 4,70 4,70 22,09 4,5616 10,19 6,84 15,28 3,35 3,35 11,21 8,99 20,08 13,49 30,12

Método 2 en 1

Esfuerzo vertical z a profundidad dz

(Método 2 en 1) z máxima = z media*1.5

En función del ángulo


ZLZB

LBqmedia o

Z

*

**

tan*tan

**

ZLZB

LBqmedia o

Z




Ancho (B): 1,50 m 150 cm

Largo (L): 1,50 m 150 cm


44,784 kg/cm2







Método 2 en 1





ZLZB

LBqmedia o

Z

*

**

tan*tan

**

ZLZB

LBqmedia o

Z

3,250 4,75 4,75 22,56 4,4660 9,97 6,70 14,96 3,38 3,38 11,40 8,84 19,74 13,26 29,61

3,300 4,80 4,80 23,04 4,3735 9,77 6,56 14,65 3,41 3,41 11,60 8,69 19,40 13,03 29,11

3,350 4,85 4,85 23,52 4,2838 9,57 6,43 14,35 3,43 3,43 11,79 8,54 19,08 12,82 28,62

3,400 4,90 4,90 24,01 4,1968 9,37 6,30 14,06 3,46 3,46 11,99 8,40 18,76 12,60 28,14

3,450 4,95 4,95 24,50 4,1124 9,18 6,17 13,77 3,49 3,49 12,19 8,26 18,45 12,40 27,68

3,500 5,00 5,00 25,00 4,0306 9,00 6,05 13,50 3,52 3,52 12,40 8,13 18,15 12,19 27,23

3,550 5,05 5,05 25,50 3,9512 8,82 5,93 13,23 3,55 3,55 12,60 8,00 17,86 12,00 26,79

3,600 5,10 5,10 26,01 3,8741 8,65 5,81 12,98 3,58 3,58 12,81 7,87 17,57 11,80 26,36

3,650 5,15 5,15 26,52 3,7992 8,48 5,70 12,73 3,61 3,61 13,01 7,74 17,29 11,62 25,94

3,700 5,20 5,20 27,04 3,7265 8,32 5,59 12,48 3,64 3,64 13,22 7,62 17,02 11,43 25,53

3,750 5,25 5,25 27,56 3,6559 8,16 5,48 12,24 3,67 3,67 13,43 7,50 16,75 11,25 25,13

3,800 5,30 5,30 28,09 3,5872 8,01 5,38 12,01 3,69 3,69 13,65 7,38 16,49 11,08 24,73

3,850 5,35 5,35 28,62 3,5205 7,86 5,28 11,79 3,72 3,72 13,86 7,27 16,23 10,91 24,35

3,900 5,40 5,40 29,16 3,4556 7,72 5,18 11,57 3,75 3,75 14,07 7,16 15,99 10,74 23,98

3,950 5,45 5,45 29,70 3,3925 7,58 5,09 11,36 3,78 3,78 14,29 7,05 15,74 10,58 23,61

4,000 5,50 5,50 30,25 3,3311 7,44 5,00 11,16 3,81 3,81 14,51 6,94 15,50 10,42 23,26

4,050 5,55 5,55 30,80 3,2713 7,30 4,91 10,96 3,84 3,84 14,73 6,84 15,27 10,26 22,91

4,100 5,60 5,60 31,36 3,2132 7,17 4,82 10,76 3,87 3,87 14,95 6,74 15,05 10,11 22,57

4,150 5,65 5,65 31,92 3,1565 7,05 4,73 10,57 3,90 3,90 15,18 6,64 14,82 9,96 22,23

4,200 5,70 5,70 32,49 3,1014 6,93 4,65 10,39 3,92 3,92 15,40 6,54 14,61 9,81 21,91

4,250 5,75 5,75 33,06 3,0477 6,81 4,57 10,21 3,95 3,95 15,63 6,45 14,39 9,67 21,59

4,300 5,80 5,80 33,64 2,9954 6,69 4,49 10,03 3,98 3,98 15,86 6,35 14,19 9,53 21,28

4,350 5,85 5,85 34,22 2,9444 6,57 4,42 9,86 4,01 4,01 16,09 6,26 13,98 9,39 20,97

4,400 5,90 5,90 34,81 2,8947 6,46 4,34 9,70 4,04 4,04 16,32 6,17 13,78 9,26 20,67

4,450 5,95 5,95 35,40 2,8463 6,36 4,27 9,53 4,07 4,07 16,56 6,09 13,59 9,13 20,38

4,500 6,00 6,00 36,00 2,7990 6,25 4,20 9,38 4,10 4,10 16,79 6,00 13,40 9,00 20,10

4,550 6,05 6,05 36,60 2,7529 6,15 4,13 9,22 4,13 4,13 17,03 5,92 13,21 8,87 19,82

4,600 6,10 6,10 37,21 2,7080 6,05 4,06 9,07 4,16 4,16 17,27 5,83 13,03 8,75 19,54

4,650 6,15 6,15 37,82 2,6642 5,95 4,00 8,92 4,18 4,18 17,51 5,75 12,85 8,63 19,27

4,700 6,20 6,20 38,44 2,6214 5,85 3,93 8,78 4,21 4,21 17,75 5,68 12,67 8,51 19,01

4,750 6,25 6,25 39,06 2,5796 5,76 3,87 8,64 4,24 4,24 18,00 5,60 12,50 8,40 18,75

4,800 6,30 6,30 39,69 2,5388 5,67 3,81 8,50 4,27 4,27 18,24 5,52 12,33 8,28 18,50

4,850 6,35 6,35 40,32 2,4990 5,58 3,75 8,37 4,30 4,30 18,49 5,45 12,17 8,17 18,25

4,900 6,40 6,40 40,96 2,4601 5,49 3,69 8,24 4,33 4,33 18,74 5,38 12,01 8,07 18,01

4,950 6,45 6,45 41,60 2,4221 5,41 3,63 8,11 4,36 4,36 18,99 5,31 11,85 7,96 17,77

5,000 6,50 6,50 42,25 2,3850 5,33 3,58 7,99 4,39 4,39 19,24 5,24 11,69 7,85 17,54

5,050 6,55 6,55 42,90 2,3487 5,24 3,52 7,87 4,42 4,42 19,50 5,17 11,54 7,75 17,31

5,100 6,60 6,60 43,56 2,3132 5,17 3,47 7,75 4,44 4,44 19,75 5,10 11,39 7,65 17,09

5,150 6,65 6,65 44,22 2,2786 5,09 3,42 7,63 4,47 4,47 20,01 5,04 11,24 7,55 16,87

5,200 6,70 6,70 44,89 2,2447 5,01 3,37 7,52 4,50 4,50 20,27 4,97 11,10 7,46 16,65

5,250 6,75 6,75 45,56 2,2116 4,94 3,32 7,41 4,53 4,53 20,53 4,91 10,96 7,36 16,44

5,300 6,80 6,80 46,24 2,1792 4,87 3,27 7,30 4,56 4,56 20,79 4,85 10,82 7,27 16,23

5,350 6,85 6,85 46,92 2,1475 4,80 3,22 7,19 4,59 4,59 21,06 4,79 10,69 7,18 16,03

5,400 6,90 6,90 47,61 2,1165 4,73 3,17 7,09 4,62 4,62 21,32 4,73 10,55 7,09 15,83

5,450 6,95 6,95 48,30 2,0861 4,66 3,13 6,99 4,65 4,65 21,59 4,67 10,42 7,00 15,63

5,500 7,00 7,00 49,00 2,0564 4,59 3,08 6,89 4,68 4,68 21,86 4,61 10,29 6,91 15,44

5,550 7,05 7,05 49,70 2,0274 4,53 3,04 6,79 4,70 4,70 22,13 4,55 10,17 6,83 15,25

5,600 7,10 7,10 50,41 1,9989 4,46 3,00 6,70 4,73 4,73 22,40 4,50 10,04 6,75 15,07

5,650 7,15 7,15 51,12 1,9710 4,40 2,96 6,60 4,76 4,76 22,68 4,44 9,92 6,67 14,88

5,700 7,20 7,20 51,84 1,9438 4,34 2,92 6,51 4,79 4,79 22,95 4,39 9,80 6,59 14,70

5,750 7,25 7,25 52,56 1,9170 4,28 2,88 6,42 4,82 4,82 23,23 4,34 9,69 6,51 14,53

5,800 7,30 7,30 53,29 1,8909 4,22 2,84 6,33 4,85 4,85 23,51 4,29 9,57 6,43 14,36

5,850 7,35 7,35 54,02 1,8652 4,16 2,80 6,25 4,88 4,88 23,79 4,24 9,46 6,35 14,19

5,900 7,40 7,40 54,76 1,8401 4,11 2,76 6,16 4,91 4,91 24,07 4,19 9,35 6,28 14,02

5,950 7,45 7,45 55,50 1,8155 4,05 2,72 6,08 4,94 4,94 24,36 4,14 9,24 6,21 13,86

6,000 7,50 7,50 56,25 1,7914 4,00 2,69 6,00 4,96 4,96 24,64 4,09 9,13 6,13 13,70

6,050 7,55 7,55 57,00 1,7677 3,95 2,65 5,92 4,99 4,99 24,93 4,04 9,03 6,06 13,54

6,100 7,60 7,60 57,76 1,7445 3,90 2,62 5,84 5,02 5,02 25,22 4,00 8,92 5,99 13,38

6,150 7,65 7,65 58,52 1,7218 3,84 2,58 5,77 5,05 5,05 25,51 3,95 8,82 5,93 13,23

6,200 7,70 7,70 59,29 1,6995 3,79 2,55 5,69 5,08 5,08 25,80 3,91 8,72 5,86 13,08

6,250 7,75 7,75 60,06 1,6777 3,75 2,52 5,62 5,11 5,11 26,10 3,86 8,62 5,79 12,93

6,300 7,80 7,80 60,84 1,6562 3,70 2,48 5,55 5,14 5,14 26,39 3,82 8,53 5,73 12,79

6,350 7,85 7,85 61,62 1,6352 3,65 2,45 5,48 5,17 5,17 26,69 3,78 8,43 5,66 12,65

6,400 7,90 7,90 62,41 1,6146 3,61 2,42 5,41 5,20 5,20 26,99 3,73 8,34 5,60 12,51

6,450 7,95 7,95 63,20 1,5943 3,56 2,39 5,34 5,22 5,22 27,29 3,69 8,25 5,54 12,37




Ancho (B): 1,50 m 150 cm

Largo (L): 1,50 m 150 cm


44,784 kg/cm2







Método 2 en 1





ZLZB

LBqmedia o

Z

*

**

tan*tan

**

ZLZB

LBqmedia o

Z

6,500 8,00 8,00 64,00 1,5745 3,52 2,36 5,27 5,25 5,25 27,59 3,65 8,15 5,48 12,23

6,550 8,05 8,05 64,80 1,5550 3,47 2,33 5,21 5,28 5,28 27,90 3,61 8,07 5,42 12,10

6,600 8,10 8,10 65,61 1,5358 3,43 2,30 5,14 5,31 5,31 28,20 3,57 7,98 5,36 11,97

6,650 8,15 8,15 66,42 1,5170 3,39 2,28 5,08 5,34 5,34 28,51 3,53 7,89 5,30 11,84

6,700 8,20 8,20 67,24 1,4986 3,35 2,25 5,02 5,37 5,37 28,82 3,50 7,81 5,24 11,71

6,750 8,25 8,25 68,06 1,4805 3,31 2,22 4,96 5,40 5,40 29,13 3,46 7,72 5,19 11,59

6,800 8,30 8,30 68,89 1,4627 3,27 2,19 4,90 5,43 5,43 29,44 3,42 7,64 5,13 11,46

6,850 8,35 8,35 69,72 1,4452 3,23 2,17 4,84 5,45 5,45 29,76 3,39 7,56 5,08 11,34

6,900 8,40 8,40 70,56 1,4281 3,19 2,14 4,78 5,48 5,48 30,07 3,35 7,48 5,03 11,22

6,950 8,45 8,45 71,40 1,4112 3,15 2,12 4,73 5,51 5,51 30,39 3,32 7,40 4,97 11,11

7,000 8,50 8,50 72,25 1,3947 3,11 2,09 4,67 5,54 5,54 30,71 3,28 7,33 4,92 10,99

7,050 8,55 8,55 73,10 1,3784 3,08 2,07 4,62 5,57 5,57 31,03 3,25 7,25 4,87 10,88

7,100 8,60 8,60 73,96 1,3624 3,04 2,04 4,56 5,60 5,60 31,35 3,21 7,18 4,82 10,77

7,150 8,65 8,65 74,82 1,3467 3,01 2,02 4,51 5,63 5,63 31,67 3,18 7,10 4,77 10,66

7,200 8,70 8,70 75,69 1,3313 2,97 2,00 4,46 5,66 5,66 32,00 3,15 7,03 4,72 10,55

7,250 8,75 8,75 76,56 1,3161 2,94 1,97 4,41 5,69 5,69 32,33 3,12 6,96 4,68 10,44

7,300 8,80 8,80 77,44 1,3012 2,91 1,95 4,36 5,71 5,71 32,66 3,09 6,89 4,63 10,33

7,350 8,85 8,85 78,32 1,2865 2,87 1,93 4,31 5,74 5,74 32,99 3,05 6,82 4,58 10,23

7,400 8,90 8,90 79,21 1,2721 2,84 1,91 4,26 5,77 5,77 33,32 3,02 6,75 4,54 10,13

7,450 8,95 8,95 80,10 1,2579 2,81 1,89 4,21 5,80 5,80 33,65 2,99 6,69 4,49 10,03

7,500 9,00 9,00 81,00 1,2440 2,78 1,87 4,17 5,83 5,83 33,99 2,96 6,62 4,45 9,93

7,550 9,05 9,05 81,90 1,2303 2,75 1,85 4,12 5,86 5,86 34,33 2,94 6,55 4,40 9,83

7,600 9,10 9,10 82,81 1,2168 2,72 1,83 4,08 5,89 5,89 34,67 2,91 6,49 4,36 9,74

7,650 9,15 9,15 83,72 1,2036 2,69 1,81 4,03 5,92 5,92 35,01 2,88 6,43 4,32 9,64

7,700 9,20 9,20 84,64 1,1905 2,66 1,79 3,99 5,95 5,95 35,35 2,85 6,36 4,28 9,55

7,750 9,25 9,25 85,56 1,1777 2,63 1,77 3,94 5,97 5,97 35,69 2,82 6,30 4,23 9,46

7,800 9,30 9,30 86,49 1,1650 2,60 1,75 3,90 6,00 6,00 36,04 2,80 6,24 4,19 9,36

7,850 9,35 9,35 87,42 1,1526 2,57 1,73 3,86 6,03 6,03 36,39 2,77 6,18 4,15 9,28

7,900 9,40 9,40 88,36 1,1404 2,55 1,71 3,82 6,06 6,06 36,74 2,74 6,12 4,11 9,19

7,950 9,45 9,45 89,30 1,1284 2,52 1,69 3,78 6,09 6,09 37,09 2,72 6,07 4,08 9,10

8,000 9,50 9,50 90,25 1,1165 2,49 1,67 3,74 6,12 6,12 37,44 2,69 6,01 4,04 9,01

8,050 9,55 9,55 91,20 1,1048 2,47 1,66 3,70 6,15 6,15 37,79 2,67 5,95 4,00 8,93

8,100 9,60 9,60 92,16 1,0934 2,44 1,64 3,66 6,18 6,18 38,15 2,64 5,90 3,96 8,85

8,150 9,65 9,65 93,12 1,0821 2,42 1,62 3,62 6,21 6,21 38,51 2,62 5,84 3,93 8,76

8,200 9,70 9,70 94,09 1,0709 2,39 1,61 3,59 6,23 6,23 38,87 2,59 5,79 3,89 8,68

8,250 9,75 9,75 95,06 1,0600 2,37 1,59 3,55 6,26 6,26 39,23 2,57 5,74 3,85 8,60

8,300 9,80 9,80 96,04 1,0492 2,34 1,57 3,51 6,29 6,29 39,59 2,55 5,68 3,82 8,53

8,350 9,85 9,85 97,02 1,0386 2,32 1,56 3,48 6,32 6,32 39,95 2,52 5,63 3,78 8,45

8,400 9,90 9,90 98,01 1,0281 2,30 1,54 3,44 6,35 6,35 40,32 2,50 5,58 3,75 8,37

8,450 9,95 9,95 99,00 1,0178 2,27 1,53 3,41 6,38 6,38 40,69 2,48 5,53 3,71 8,30

8,500 10,00 10,00 100,00 1,0076 2,25 1,51 3,38 6,41 6,41 41,06 2,45 5,48 3,68 8,22

8,550 10,05 10,05 101,00 0,9976 2,23 1,50 3,34 6,44 6,44 41,43 2,43 5,43 3,65 8,15

8,600 10,10 10,10 102,01 0,9878 2,21 1,48 3,31 6,47 6,47 41,80 2,41 5,38 3,62 8,07

8,650 10,15 10,15 103,02 0,9781 2,18 1,47 3,28 6,49 6,49 42,17 2,39 5,34 3,58 8,00

8,700 10,20 10,20 104,04 0,9685 2,16 1,45 3,24 6,52 6,52 42,55 2,37 5,29 3,55 7,93

8,750 10,25 10,25 105,06 0,9591 2,14 1,44 3,21 6,55 6,55 42,93 2,35 5,24 3,52 7,86

8,800 10,30 10,30 106,09 0,9498 2,12 1,42 3,18 6,58 6,58 43,31 2,33 5,20 3,49 7,79

8,850 10,35 10,35 107,12 0,9407 2,10 1,41 3,15 6,61 6,61 43,69 2,31 5,15 3,46 7,73

8,900 10,40 10,40 108,16 0,9316 2,08 1,40 3,12 6,64 6,64 44,07 2,29 5,11 3,43 7,66

8,950 10,45 10,45 109,20 0,9227 2,06 1,38 3,09 6,67 6,67 44,45 2,27 5,06 3,40 7,59

9,000 10,50 10,50 110,25 0,9140 2,04 1,37 3,06 6,70 6,70 44,84 2,25 5,02 3,37 7,53

9,050 10,55 10,55 111,30 0,9053 2,02 1,36 3,03 6,73 6,73 45,23 2,23 4,98 3,34 7,46

9,100 10,60 10,60 112,36 0,8968 2,00 1,35 3,00 6,75 6,75 45,61 2,21 4,93 3,31 7,40

9,150 10,65 10,65 113,42 0,8884 1,98 1,33 2,98 6,78 6,78 46,01 2,19 4,89 3,29 7,34

9,200 10,70 10,70 114,49 0,8801 1,97 1,32 2,95 6,81 6,81 46,40 2,17 4,85 3,26 7,27

9,250 10,75 10,75 115,56 0,8720 1,95 1,31 2,92 6,84 6,84 46,79 2,15 4,81 3,23 7,21

9,300 10,80 10,80 116,64 0,8639 1,93 1,30 2,89 6,87 6,87 47,19 2,14 4,77 3,20 7,15

9,350 10,85 10,85 117,72 0,8560 1,91 1,28 2,87 6,90 6,90 47,59 2,12 4,73 3,18 7,09

9,400 10,90 10,90 118,81 0,8481 1,89 1,27 2,84 6,93 6,93 47,98 2,10 4,69 3,15 7,03

9,450 10,95 10,95 119,90 0,8404 1,88 1,26 2,81 6,96 6,96 48,39 2,08 4,65 3,12 6,98

9,500 11,00 11,00 121,00 0,8328 1,86 1,25 2,79 6,98 6,98 48,79 2,07 4,61 3,10 6,92

9,550 11,05 11,05 122,10 0,8252 1,84 1,24 2,76 7,01 7,01 49,19 2,05 4,57 3,07 6,86

9,600 11,10 11,10 123,21 0,8178 1,83 1,23 2,74 7,04 7,04 49,60 2,03 4,54 3,05 6,80

9,650 11,15 11,15 124,32 0,8105 1,81 1,22 2,71 7,07 7,07 50,01 2,02 4,50 3,02 6,75

9,700 11,20 11,20 125,44 0,8033 1,79 1,20 2,69 7,10 7,10 50,41 2,00 4,46 3,00 6,69




Ancho (B): 1,50 m 150 cm

Largo (L): 1,50 m 150 cm


44,784 kg/cm2







Método 2 en 1





ZLZB

LBqmedia o

Z

*

**

tan*tan

**

ZLZB

LBqmedia o

Z

9,750 11,25 11,25 126,56 0,7962 1,78 1,19 2,67 7,13 7,13 50,82 1,98 4,43 2,97 6,64

9,800 11,30 11,30 127,69 0,7891 1,76 1,18 2,64 7,16 7,16 51,24 1,97 4,39 2,95 6,59

9,850 11,35 11,35 128,82 0,7822 1,75 1,17 2,62 7,19 7,19 51,65 1,95 4,36 2,93 6,53

9,900 11,40 11,40 129,96 0,7754 1,73 1,16 2,60 7,22 7,22 52,07 1,94 4,32 2,90 6,48

9,950 11,45 11,45 131,10 0,7686 1,72 1,15 2,57 7,24 7,24 52,48 1,92 4,29 2,88 6,43

10,000 11,50 11,50 132,25 0,7619 1,70 1,14 2,55 7,27 7,27 52,90 1,90 4,25 2,86 6,38

10,050 11,55 11,55 133,40 0,7553 1,69 1,13 2,53 7,30 7,30 53,32 1,89 4,22 2,83 6,33

10,100 11,60 11,60 134,56 0,7488 1,67 1,12 2,51 7,33 7,33 53,75 1,87 4,19 2,81 6,28

10,150 11,65 11,65 135,72 0,7424 1,66 1,11 2,49 7,36 7,36 54,17 1,86 4,15 2,79 6,23

10,200 11,70 11,70 136,89 0,7361 1,64 1,10 2,47 7,39 7,39 54,60 1,85 4,12 2,77 6,18

10,250 11,75 11,75 138,06 0,7298 1,63 1,09 2,44 7,42 7,42 55,02 1,83 4,09 2,75 6,13

10,300 11,80 11,80 139,24 0,7237 1,62 1,09 2,42 7,45 7,45 55,45 1,82 4,06 2,73 6,09

10,350 11,85 11,85 140,42 0,7176 1,60 1,08 2,40 7,48 7,48 55,88 1,80 4,03 2,70 6,04

10,400 11,90 11,90 141,61 0,7116 1,59 1,07 2,38 7,50 7,50 56,32 1,79 4,00 2,68 5,99

10,450 11,95 11,95 142,80 0,7056 1,58 1,06 2,36 7,53 7,53 56,75 1,78 3,96 2,66 5,95

10,500 12,00 12,00 144,00 0,6998 1,56 1,05 2,34 7,56 7,56 57,19 1,76 3,93 2,64 5,90

10,550 12,05 12,05 145,20 0,6940 1,55 1,04 2,32 7,59 7,59 57,62 1,75 3,90 2,62 5,86

10,600 12,10 12,10 146,41 0,6882 1,54 1,03 2,31 7,62 7,62 58,06 1,74 3,88 2,60 5,81

10,650 12,15 12,15 147,62 0,6826 1,52 1,02 2,29 7,65 7,65 58,50 1,72 3,85 2,58 5,77

10,700 12,20 12,20 148,84 0,6770 1,51 1,02 2,27 7,68 7,68 58,95 1,71 3,82 2,56 5,73

10,750 12,25 12,25 150,06 0,6715 1,50 1,01 2,25 7,71 7,71 59,39 1,70 3,79 2,54 5,68

10,800 12,30 12,30 151,29 0,6660 1,49 1,00 2,23 7,74 7,74 59,84 1,68 3,76 2,53 5,64

10,850 12,35 12,35 152,52 0,6607 1,48 0,99 2,21 7,76 7,76 60,28 1,67 3,73 2,51 5,60

10,900 12,40 12,40 153,76 0,6553 1,46 0,98 2,19 7,79 7,79 60,73 1,66 3,70 2,49 5,56

10,950 12,45 12,45 155,00 0,6501 1,45 0,98 2,18 7,82 7,82 61,18 1,65 3,68 2,47 5,52

11,000 12,50 12,50 156,25 0,6449 1,44 0,97 2,16 7,85 7,85 61,64 1,63 3,65 2,45 5,48

11,050 12,55 12,55 157,50 0,6398 1,43 0,96 2,14 7,88 7,88 62,09 1,62 3,62 2,43 5,44

11,100 12,60 12,60 158,76 0,6347 1,42 0,95 2,13 7,91 7,91 62,55 1,61 3,60 2,42 5,40

11,150 12,65 12,65 160,02 0,6297 1,41 0,94 2,11 7,94 7,94 63,00 1,60 3,57 2,40 5,36

11,200 12,70 12,70 161,29 0,6247 1,40 0,94 2,09 7,97 7,97 63,46 1,59 3,55 2,38 5,32

11,250 12,75 12,75 162,56 0,6199 1,38 0,93 2,08 8,00 8,00 63,92 1,58 3,52 2,36 5,28

11,300 12,80 12,80 163,84 0,6150 1,37 0,92 2,06 8,02 8,02 64,39 1,57 3,49 2,35 5,24

11,350 12,85 12,85 165,12 0,6102 1,36 0,92 2,04 8,05 8,05 64,85 1,55 3,47 2,33 5,20

11,400 12,90 12,90 166,41 0,6055 1,35 0,91 2,03 8,08 8,08 65,32 1,54 3,44 2,31 5,17

11,450 12,95 12,95 167,70 0,6009 1,34 0,90 2,01 8,11 8,11 65,78 1,53 3,42 2,30 5,13

11,500 13,00 13,00 169,00 0,5962 1,33 0,89 2,00 8,14 8,14 66,25 1,52 3,40 2,28 5,09

11,550 13,05 13,05 170,30 0,5917 1,32 0,89 1,98 8,17 8,17 66,72 1,51 3,37 2,27 5,06

11,600 13,10 13,10 171,61 0,5872 1,31 0,88 1,97 8,20 8,20 67,20 1,50 3,35 2,25 5,02

11,650 13,15 13,15 172,92 0,5827 1,30 0,87 1,95 8,23 8,23 67,67 1,49 3,32 2,23 4,99

11,700 13,20 13,20 174,24 0,5783 1,29 0,87 1,94 8,25 8,25 68,14 1,48 3,30 2,22 4,95

11,750 13,25 13,25 175,56 0,5740 1,28 0,86 1,92 8,28 8,28 68,62 1,47 3,28 2,20 4,92

11,800 13,30 13,30 176,89 0,5696 1,27 0,85 1,91 8,31 8,31 69,10 1,46 3,26 2,19 4,88

11,850 13,35 13,35 178,22 0,5654 1,26 0,85 1,89 8,34 8,34 69,58 1,45 3,23 2,17 4,85

11,900 13,40 13,40 179,56 0,5612 1,25 0,84 1,88 8,37 8,37 70,06 1,44 3,21 2,16 4,82

11,950 13,45 13,45 180,90 0,5570 1,24 0,84 1,87 8,40 8,40 70,55 1,43 3,19 2,14 4,78

12,000 13,50 13,50 182,25 0,5529 1,23 0,83 1,85 8,43 8,43 71,03 1,42 3,17 2,13 4,75

12,050 13,55 13,55 183,60 0,5488 1,23 0,82 1,84 8,46 8,46 71,52 1,41 3,15 2,11 4,72

12,100 13,60 13,60 184,96 0,5448 1,22 0,82 1,82 8,49 8,49 72,01 1,40 3,12 2,10 4,69

12,150 13,65 13,65 186,32 0,5408 1,21 0,81 1,81 8,51 8,51 72,50 1,39 3,10 2,08 4,66

12,200 13,70 13,70 187,69 0,5369 1,20 0,81 1,80 8,54 8,54 72,99 1,38 3,08 2,07 4,62

12,250 13,75 13,75 189,06 0,5330 1,19 0,80 1,79 8,57 8,57 73,49 1,37 3,06 2,06 4,59

12,300 13,80 13,80 190,44 0,5291 1,18 0,79 1,77 8,60 8,60 73,98 1,36 3,04 2,04 4,56

12,350 13,85 13,85 191,82 0,5253 1,17 0,79 1,76 8,63 8,63 74,48 1,35 3,02 2,03 4,53

12,400 13,90 13,90 193,21 0,5215 1,16 0,78 1,75 8,66 8,66 74,98 1,34 3,00 2,02 4,50

12,450 13,95 13,95 194,60 0,5178 1,16 0,78 1,73 8,69 8,69 75,48 1,33 2,98 2,00 4,47

12,500 14,00 14,00 196,00 0,5141 1,15 0,77 1,72 8,72 8,72 75,98 1,33 2,96 1,99 4,44

12,550 14,05 14,05 197,40 0,5105 1,14 0,77 1,71 8,75 8,75 76,49 1,32 2,94 1,98 4,41

12,600 14,10 14,10 198,81 0,5068 1,13 0,76 1,70 8,77 8,77 76,99 1,31 2,92 1,96 4,38

12,650 14,15 14,15 200,22 0,5033 1,12 0,75 1,69 8,80 8,80 77,50 1,30 2,90 1,95 4,35

12,700 14,20 14,20 201,64 0,4997 1,12 0,75 1,67 8,83 8,83 78,01 1,29 2,88 1,94 4,33

12,750 14,25 14,25 203,06 0,4962 1,11 0,74 1,66 8,86 8,86 78,52 1,28 2,87 1,92 4,30

12,800 14,30 14,30 204,49 0,4928 1,10 0,74 1,65 8,89 8,89 79,03 1,27 2,85 1,91 4,27

12,850 14,35 14,35 205,92 0,4893 1,09 0,73 1,64 8,92 8,92 79,55 1,27 2,83 1,90 4,24

12,900 14,40 14,40 207,36 0,4859 1,09 0,73 1,63 8,95 8,95 80,06 1,26 2,81 1,89 4,22

12,950 14,45 14,45 208,80 0,4826 1,08 0,72 1,62 8,98 8,98 80,58 1,25 2,79 1,88 4,19




Ancho (B): 1,50 m 150 cm

Largo (L): 1,50 m 150 cm


44,784 kg/cm2







Método 2 en 1





ZLZB

LBqmedia o

Z

*

**

tan*tan

**

ZLZB

LBqmedia o

Z

13,000 14,50 14,50 210,25 0,4793 1,07 0,72 1,61 9,01 9,01 81,10 1,24 2,77 1,86 4,16

13,050 14,55 14,55 211,70 0,4760 1,06 0,71 1,59 9,03 9,03 81,62 1,23 2,76 1,85 4,13

13,100 14,60 14,60 213,16 0,4727 1,06 0,71 1,58 9,06 9,06 82,14 1,23 2,74 1,84 4,11

13,150 14,65 14,65 214,62 0,4695 1,05 0,70 1,57 9,09 9,09 82,67 1,22 2,72 1,83 4,08

13,200 14,70 14,70 216,09 0,4663 1,04 0,70 1,56 9,12 9,12 83,19 1,21 2,70 1,82 4,06

13,250 14,75 14,75 217,56 0,4632 1,03 0,69 1,55 9,15 9,15 83,72 1,20 2,69 1,81 4,03

13,300 14,80 14,80 219,04 0,4600 1,03 0,69 1,54 9,18 9,18 84,25 1,20 2,67 1,79 4,01

13,350 14,85 14,85 220,52 0,4569 1,02 0,69 1,53 9,21 9,21 84,78 1,19 2,65 1,78 3,98

13,400 14,90 14,90 222,01 0,4539 1,01 0,68 1,52 9,24 9,24 85,31 1,18 2,64 1,77 3,96

13,450 14,95 14,95 223,50 0,4508 1,01 0,68 1,51 9,27 9,27 85,85 1,17 2,62 1,76 3,93

13,500 15,00 15,00 225,00 0,4478 1,00 0,67 1,50 9,29 9,29 86,38 1,17 2,60 1,75 3,91

13,550 15,05 15,05 226,50 0,4449 0,99 0,67 1,49 9,32 9,32 86,92 1,16 2,59 1,74 3,88

13,600 15,10 15,10 228,01 0,4419 0,99 0,66 1,48 9,35 9,35 87,46 1,15 2,57 1,73 3,86

13,650 15,15 15,15 229,52 0,4390 0,98 0,66 1,47 9,38 9,38 88,00 1,15 2,56 1,72 3,84

13,700 15,20 15,20 231,04 0,4361 0,97 0,65 1,46 9,41 9,41 88,54 1,14 2,54 1,71 3,81

13,750 15,25 15,25 232,56 0,4333 0,97 0,65 1,45 9,44 9,44 89,09 1,13 2,53 1,70 3,79

13,800 15,30 15,30 234,09 0,4305 0,96 0,65 1,44 9,47 9,47 89,63 1,12 2,51 1,69 3,77

13,850 15,35 15,35 235,62 0,4277 0,95 0,64 1,43 9,50 9,50 90,18 1,12 2,50 1,68 3,74

13,900 15,40 15,40 237,16 0,4249 0,95 0,64 1,42 9,53 9,53 90,73 1,11 2,48 1,67 3,72

13,950 15,45 15,45 238,70 0,4221 0,94 0,63 1,41 9,55 9,55 91,28 1,10 2,46 1,66 3,70

14,000 15,50 15,50 240,25 0,4194 0,94 0,63 1,40 9,58 9,58 91,83 1,10 2,45 1,65 3,68

14,050 15,55 15,55 241,80 0,4167 0,93 0,63 1,40 9,61 9,61 92,39 1,09 2,44 1,64 3,65

14,100 15,60 15,60 243,36 0,4141 0,92 0,62 1,39 9,64 9,64 92,94 1,08 2,42 1,63 3,63

14,150 15,65 15,65 244,92 0,4114 0,92 0,62 1,38 9,67 9,67 93,50 1,08 2,41 1,62 3,61

14,200 15,70 15,70 246,49 0,4088 0,91 0,61 1,37 9,70 9,70 94,06 1,07 2,39 1,61 3,59

14,250 15,75 15,75 248,06 0,4062 0,91 0,61 1,36 9,73 9,73 94,62 1,06 2,38 1,60 3,57

14,300 15,80 15,80 249,64 0,4036 0,90 0,61 1,35 9,76 9,76 95,18 1,06 2,36 1,59 3,55

14,350 15,85 15,85 251,22 0,4011 0,90 0,60 1,34 9,78 9,78 95,75 1,05 2,35 1,58 3,52

14,400 15,90 15,90 252,81 0,3986 0,89 0,60 1,33 9,81 9,81 96,31 1,05 2,34 1,57 3,50

14,450 15,95 15,95 254,40 0,3961 0,88 0,59 1,33 9,84 9,84 96,88 1,04 2,32 1,56 3,48

14,500 16,00 16,00 256,00 0,3936 0,88 0,59 1,32 9,87 9,87 97,45 1,03 2,31 1,55 3,46

14,550 16,05 16,05 257,60 0,3912 0,87 0,59 1,31 9,90 9,90 98,02 1,03 2,30 1,54 3,44

14,600 16,10 16,10 259,21 0,3887 0,87 0,58 1,30 9,93 9,93 98,59 1,02 2,28 1,53 3,42

14,650 16,15 16,15 260,82 0,3863 0,86 0,58 1,29 9,96 9,96 99,17 1,02 2,27 1,52 3,40

14,700 16,20 16,20 262,44 0,3840 0,86 0,58 1,29 9,99 9,99 99,74 1,01 2,26 1,52 3,38

14,750 16,25 16,25 264,06 0,3816 0,85 0,57 1,28 10,02 10,02 100,32 1,00 2,24 1,51 3,36

14,800 16,30 16,30 265,69 0,3793 0,85 0,57 1,27 10,04 10,04 100,90 1,00 2,23 1,50 3,34

14,850 16,35 16,35 267,32 0,3769 0,84 0,57 1,26 10,07 10,07 101,48 0,99 2,22 1,49 3,33

14,900 16,40 16,40 268,96 0,3746 0,84 0,56 1,25 10,10 10,10 102,06 0,99 2,20 1,48 3,31

14,950 16,45 16,45 270,60 0,3724 0,83 0,56 1,25 10,13 10,13 102,64 0,98 2,19 1,47 3,29

15,000 16,50 16,50 272,25 0,3701 0,83 0,56 1,24 10,16 10,16 103,23 0,98 2,18 1,46 3,27


CAPACIDAD PORTANTE UNITARIA NSR-10 PARA UNA PROFUNDIDAD DE DESPLANTE DE 1,0 METROS

f = 34,81 Angulo de friccion del suelo en grados

f = 0,61 Angulo de friccion del suelo en radianes

Tan f = 0,70

ep Tan f

8,88

(( p /4)+( f /2)) = 62,40 A

Tan2 A = 3,66

Tipo de Suelo = FRICCIONANTE B3

B2

Cu = 0,00 T/m2 Cohesión no drenada ( Veleta ) 41,18 61,11

N = 27,00

Nq = 32,51

Nc = 45,32

N g = 43,80 B C/qad qad CARGA p

(m) (m2) (T/m2) (T) (T/m2) m Cm

g fundacion= 0,880 T/m3 sumergido 0,44 0,19 26,36 5,00 26,36 0,0023 0,234

g sobrecapa = 1,880 T/m3 0,59 0,35 28,51 10,00 28,51 0,0034 0,344

Df = 1,00 m 0,71 0,50 30,08 15,00 30,08 0,0043 0,433

B = 1,00 m 0,80 0,64 31,35 20,00 31,35 0,0051 0,511

0,88 0,77 32,44 25,00 32,44 0,0058 0,581

q = g *Df 1,88 T/m2 0,95 0,90 33,39 30,00 33,39 0,0065 0,645

1,42 2,01 39,84 80,00 39,84 0,0115 1,151

qd = 80,43 T/m2 1,55 2,40 41,65 100,00 41,65 0,0132 1,316

2,03 4,14 48,31 200,00 48,31 0,0200 2,005

F.S. = 3,00 2,38 5,66 53,03 300,00 53,03 0,0257 2,572

2,52 6,36 55,01 350,00 55,01 0,0283 2,830

qad = 26,81 T/m2 2,65 7,04 56,81 400,00 56,81 0,0307 3,074

2,89 8,33 60,01 500,00 60,01 0,0353 3,532

QU = 26,81 T/m2

EU = 10723,99

m = 0,35

Cd = 1,08 MIN 0,44 0,19 26,36 5,00 26,36 0,00 0,23

Ed = 4647,06 MAX 2,89 8,33 60,01 500,00 60,01 0,04 3,53

Ks = 3166,533 T/m3

1,0

ASENTAMIENTO

PROFUNDIDAD DE DESPLANTE


2

γfundacion

qsobrecapaCd

*B*Nγ*Df*NγC*Nq


CAPACIDAD PORTANTE UNITARIA NSR-10 PARA PROFUNDIDAD VARIABLE HASTA 6.0 m

f = 34,81 Angulo de fricción del suelo en grados

f = 0,61 Angulo de fricción del suelo en radianes

Tan f = 0,70

ep Tan f

8,88

(( p /4)+( f /2)) = 62,40 A

Tan2 A = 3,66

Cu = 0,00 T/m2 Cohesión no drenada (Veleta)

N = 27,00

Nq = 32,51

Nc = 45,32 Df CPT, SPT g qu Cu q Dr f Nq Nc N g USC qad KS

N g = 43,80 (m) (N) (T/m3) (T/m2) (T/m2) (T/m2) (%) (°) (T/m2) (T/m3)

0,50 27 1,88 0,00 0,001 0,94 65,38 34,806 32,51 45,32 43,80 GP GM 16,62 1963,57

g fundacion= 0,88 T/m3 1,00 27 1,88 0,00 0,001 1,88 65,38 34,806 32,51 45,32 43,80 GW GM 26,81 3166,53

g sobrecapa = 1,88 m 2,00 31 1,97 0,00 0,001 3,85 89,90 38,485 52,21 64,41 81,42 GW GM 80,18 9470,32

Df = 1,00 m 3,00 31 1,97 0,00 0,001 5,82 81,34 37,201 44,05 56,72 65,36 GW GM 96,05 11344,60

B = 1,00 Ancho minimo de trabajo 4,00 23 1,97 0,00 0,001 7,79 61,35 34,202 30,17 42,93 39,66 GW GM 84,78 10013,37

5,00 23 1,97 0,00 0,001 9,76 58,53 33,779 28,66 41,35 37,00 GW GM 99,23 11720,41

q = g *Df 1,88 T/m2 6,00 23 1,97 0,00 0,001 11,73 56,17 33,425 27,46 40,09 34,92 GW GM 113,02 13348,54

qd = 80,43

F.S. = 3,00

qad = 26,81 T/m2

QU = 26,81

EU = 10723,99

m = 0,35

Cd = 1,08 MIN 0,50 23,00 1,88 0,00 0,00 0,94 56,17 33,42 27,46 40,09 34,92 16,62 1963,57

Ed = 4647,06 MAX 6,00 31,00 1,97 0,00 0,00 11,73 89,90 38,49 52,21 64,41 81,42 113,02 13348,54

Ks = 3166,533 T/m3


ANALISIS DE CAPACIDAD PORTANTE REALIZADO POR

UNIDAD DE M2 DE CIMENTACION B=12

γfundacion

qsobrecapaCd

*B*Nγ*Df*NγC*Nq

%)*15,0(25 Drf

p senf

3,14 0,57

ka = 0,27

kp = 3,66

b (rad) b (grad) f (rad) f (grad) d' (rad) d' (grad) (rad) (grad) ah av y (rad) y (grad)

0,00 0 0,61 34,8 0 0 1,57 90 0,2 0,03 0,203 11,65

DA 1 2 3

2,17 0,22 1,00 0,47

KA 1(sen(fy 2(sen2(fy 3(sen 4(sen2

0,47 0,92 0,85 1,00 1,00

Dp 1 2 3

0,18 0,33 1,00 0,57

Kp 1(sen(-f 2(sen2(-f 3(sen 4(sen2

3,66 0,82 0,67 1,00 1,00

Mononobe-Okabe (analisis pseudo-estático)

CALCULO DE COEFICIENTES DE PRESION DE TIERRAS ACTIVO (ka) Y PASIVO (kp)

Coulomb

f (grad) f (rad)



34,8 0,61Para Arenas y arcillas húmedas se

puede adoptar un angulo de friccion

interno de 10º a 15º. Para calculo de

empujesRef.: "Mecánica de suelos y

cimentaciones". Carlos Crespo Villalaz.

Pág. 175.

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

0,000 10,000 20,000 30,000 40,000 50,000 60,000

PR

OF

UN

DID

AD

(M

)

Qa (Ton/m2)

PLANTA PROVISIONAL DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE, MUNICIPIO DE YOPAL.PERFIL PROMEDIO. GRAFICA 1. CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO, SPT.

B = 2.0 M

B = 3.0 M

B = 4.0 M

B = 5.0 M

B<1,3

0,000

2,000

4,000

6,000

8,000

10,000

12,000

14,000

16,000

0,00 5,00 10,00 15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00 45,00 50,00

PR

OF

UN

DID

AD

(M

ET

RO

S)

CARGA TRANSMITIDA (T/M2)

PLANTA PROVISIONAL DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE, MUNICIPIO DE YOPAL

PERFIL PROMEDIO. GRAFICA 2. TENSION TRANSMITIDA A PROFUNDIDAD EN EL SUELO

METODO 2 EN 1 EN FUNCION DEL ANGULO

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

10,00 30,00 50,00 70,00 90,00 110,00 130,00

PRESION ADMISIBLE (T/m2)

PR

OF

UN

DID

AD

D

ES

PL

AN

TE

(m

)PLANTA PROVISIONAL DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE, MUNICIPIO DE YOPAL

PERFIL PROMEDIO. GRAFICA 3 "PRESION ADMISIBLE VARIABLE HASTA 6,0m"

0,00

100,00

200,00

300,00

400,00

500,00

600,00

0,00 0,50 1,00 1,50 2,00 2,50 3,00 3,50

CA

RG

A (

T)

ANCHO DEL CIMIENTO (m)


PERFIL PROMEDIO. GRAFICA 4 "CARGA ADMISIBLE DF = 1,0 METROS"

0,000

0,500

1,000

1,500

2,000

2,500

3,000

3,500

4,000

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5

AS

EN

TA

MIE

NT

O (

Cm

)

ANCHO DEL CIMIENTO (m)


PERFIL PROMEDIO. GRAFICA 5"ASENTAMIENTOS ELASTICOS DF = 1,0 METROS"

0,00

2000,00

4000,00

6000,00

8000,00

10000,00

12000,00

14000,00

16000,00

0,00 1,00 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00

KS

(T

/m3)

PROFUNDIDAD DESPLANTE (m)


PERFIL PROMEDIO. GRAFICA 6 "MODULO DE REACCION DEL SUELO VARIABLE HASTA 6,00 METROS

SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS UNIFICADO "U.S.C.S." SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS AASHTO

DIVISIONES Símbolos del NOMBRES TÍPICOS

PRINCIPALES grupo

GRAVAS

ARENAS <5%->GW,GP,SW,SP.

>12%->GM,GC,SM,SC.

ESTUDIO GEOTÉCNICO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE PROVISIONAL, MUNICIPIO DE YOPAL

DEPARTAMENTO DE CASANARE

Limos y arcillas:

MHLimos inorgánicos, suelos arenosos finos o

limosos con mica o diatomeas, limos elásticos.

Límite líquido mayor de 50

Arenas con

finos SM Arenas limosas, mezclas de arena y limo.

Límites de

Atterberg debajo

de la línea A o

IP<4.

Suelos muy orgánicos PTTurba y otros suelos de alto contenido

orgánico.

Más de la mitad

del material pasa

por el tamiz

número 200

CH Arcillas inorgánicas de plasticidad alta.

OHArcillas orgánicas de plasticidad media a

elevada; limos orgánicos.

SUELOS DE

GRANO FINO

Limos y arcillas:

MLLimos inorgánicos y arenas muy finas, limos límpios,

arenas finas, limosas o arcillosa, o limos arcillosos con

ligera plásticidad.

Límite líquido menor de 50 CLArcillas inorgánicas de plasticidad baja a media,

arcillas con grava, arcillas arenosas, arcillas limosas.

OLLimos orgánicos y arcillas orgánicas limosas

de baja plasticidad.

Los límites

situados en la

zona rayada

con IP entre 4 y

7 son casos

intermedios que

precisan de

símbolo doble.

(apreciable

cantidad de

finos) SC Arenas arcillosas, mezclas arena-arcilla.

Límites de

Atterberg sobre la

línea A con IP>7.

Cu=D 60 /D 10>6

Cc=(D30)2/D 10xD 60 entre 1

y 3

Más de la mitad

de la fracción

gruesa pasa

por el tamiz

número 4 (4,76

mm)

(pocos o sin

finos) SPArenas mal graduadas, arenas con grava,

pocos finos o sin finos.

Cuando no se cumplen

simultáneamente las condiciones

para SW.5 al 12%->casos límite

que requieren usar doble

símbolo.

Arenas bien graduadas, arenas con grava,


Más de la mitad

del material

retenido en el

tamiz número 200

(apreciable

cantidad de

finos) GC Gravas arcillosas, mezclas grava-arena-arcilla.

Límites de

Atterberg sobre la

línea A con IP>7.

Arenas

límpias SW

Gravas limosas, mezclas grava-arena-limo.

Límites de

Atterberg debajo

de la línea A o

IP<4.

Encima de línea

A con IP entre 4

y 7 son casos

límite que

requieren doble

símbolo.

Determinar porcentaje de

grava y arena en la curva

granulométrica. Según el

porcentaje de finos

(fracción inferior al tamiz

número 200). Los suelos

de grano grueso se

clasifican como sigue:

Cu=D 60 /D 10>4

Cc=(D30)2/D 10xD 60 entre 1

y 3

No cumplen con las

especificaciones de granulometría

para GW.

(sin o con

pocos finos) GPGravas mal graduadas, mezclas grava-arena,


Gravas con

finos GM

IDENTIFICACIÓN DE LABORATORIO

SUELOS DE

GRANO

GRUESO

Gravas

límpias GWGravas, bien graduadas, mezclas grava-arena,


Más de la mitad

de la fracción

gruesa es

retenida por el

tamiz número 4

(4,76 mm)

SISTEMA DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS AASHTO

Clasificación

general

A-7

Grupo: A-1-a A-1-b A-3 A-2-4 A-2-5 A-2-6 A-2-7 A-4 A-5 A-6 A-7-5

A-7-6

Porcentaje que pasa:

Nº 10 (2mm) 50 máx - -

Nº 40 (0,425mm) 30 máx 50 máx 51 mín

Nº 200 (0,075mm) 15 máx 25 máx 10 máx

Características de la

fracción que pasa por

el tamiz Nº 40

Límite líquido - 40 máx 41 mín 40 máx 41 mín 40 máx 41 mín 40 máx 41 mín (2)

Indice de plasticidad NP (1) 10 máx 10 máx 11 mín 11 mín 10 máx 10 máx 11 mín 11 mín

Constituyentes

principales

Características

como subgrado

(1): No plástico

(2): El índice de plasticidad del subgrupo A-7-5 es igual o menor al LL menos 30

(3): El índice de plasticidad del subgrupo A-7-6 es mayor que LL menos 30

ESTUDIO GEOTÉCNICO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE PROVISIONAL, MUNICIPIO DE YOPAL

DEPARTAMENTO DE CASANARE

Suelos arcillososFragmentos de

Arena fina Grava y arena arcillosa o limosaroca, grava y arena

Excelente a bueno Pobre a malo

Suelos limosos

36 min

-

6 máx

35 máx

A-1

- -

- -

Materiales granulares Materiales limoso arcilloso

(35% o menos pasa por el tamiz Nº 200 (más del 35% pasa el tamiz Nº 200)

INDICE DE GRUPO:

IG = (F-35)*[0,2+0,005*(LL-40)]+0,01-(F-15)*(IP-10)

SIENDO:F: % que pasa el tamiz ASTM Nº 200LL: límite líquido.IP: índice de plasticidad.

EL INDICE DE GRUPO PARA LOS SUELOS DE LOS SUBGRUPOS A-2-6 Y A-2-7SE CALCULA SOLO: IG = 0,01*(F-15)*(IP-10)

NELSON EDUARDO ARANGO GUTIERREZ

INGENIERO GEOLOGO MP. 15223-138876 BYC

CLASIFICACION SUELOS

PROYECTO:

LOCALIZACION:

SONDEO: 1 MUESTRA: 1

PROFUNDIDAD (m): 2,00 FECHA: ene-13

PHum: 2.071,30 Plavado: 1.881,90

Tamiz (%) (%) (%) ,

(mm) Pasa Acumulado Retenido Retenido (gr)

100,000 100,00 0,00 0,00 0,00

76,200 100,00 0,00 0,00 0,00

63,500 100,00 0,00 0,00 0,00

50,800 94,66 0,00 0,00 0,00

38,100 89,32 10,68 10,68 221,30

25,400 70,62 29,38 18,69 387,20

19,050 61,11 29,38 0,00 0,00

12,700 51,60 48,40 19,02 394,00

9,525 48,14 51,86 3,46 71,70

6,350 45,16 51,86 0,00 0,00

4,750 42,19 57,81 5,95 123,30

2,00 34,74 65,26 7,44 154,20

1,191 26,97 73,03 7,77 161,00

0,419 15,49 84,51 11,48 237,70

0,150 10,72 89,28 4,77 98,90

0,074 9,14 90,86 1,57 32,60

FONDO 0,00 100,00 9,14 189,40

Límite líquido LL 0,00 %

Límite plastico LP 0,00 %

Índice plasticidad IP 0,00 %

Pasa tamiz Nº 4 (5mm): 42,19 %

Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 9,14 %

D60: 18,31 mm

D30: 1,51 mm

D10 (diámetro efectivo): 0,12 mm

Coeficiente de uniformidad (Cu): 159,06

Grado de curvatura o gradacion (Cc, Cz): 1,08

LABORATORISTA NELSON E. ARANGO G.

NELSON E. BOHORQUEZ INGENIERO GEOTECNISTA

MP. 15223-138876 BYC

ESTUDIO GEOTECNICO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE

PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

Color

GRIS OSCURO

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

90,00

100,00

0,0010,0100,1001,00010,000100,000

PO

RC

EN

TA

JE

QU

E P

AS

A

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRIA

No. 3

No. 4

No. 10

No. 16

No. 40

No. 200

No. 100

3"

2 1/2"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

PROYECTO:

LOCALIZACION: YOPAL CASANARE


PROFUNDIDAD (m): 2 FECHA: ene-13

40 0 40 10

40 70 100 70

0 10

100 10

Material granular

Excelente a bueno como subgrado

A-1-a Fragmentos de roca, grava y arena

1

Valor del índice de grupo (IG):

-7,2 0 0

15,732 25,48 25,48 4,00

60 75 100 58,40

50 0 4 10

50 60 4 25

30 7 20 #¡REF!

30 20 25,48 4

7 10

7 30



MP. 15223-138876 BYC




ESTUDIO GEOTECNICO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA

POTABLE PROVISIONAL

Grava bien graduada con limo con arena GW GM

Clasificación AAHSTO

Sistema unificado de clasificación de suelos (S.U.C.S.)

Suelo de partículas gruesas.( Nomenclatura con símbolo doble).

0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)

CLASIFICACION FRACCION LIMOSA-ARCILLOSA (AASHTO)

A-7-5

A-2-7

A-5

A-2-5

A-7-6

A-6

A-2-6

A-4

A-2-4

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)

ABACO DE CASAGRANDE

LINEA A

LINEA B

CH

CL

OH ó MH

ML ú OLCL ó ML




PROYECTO:

LOCALIZACION:



PHum: 2.028,70 Plavado: 1.836,50

Tamiz (%) (%) (%) ,


100,000 100,00 0,00 0,00 0,00

76,200 100,00 0,00 0,00 0,00

63,500 100,00 0,00 0,00 0,00

50,800 91,16 0,00 0,00 0,00

38,100 82,32 17,68 17,68 358,70

25,400 79,03 20,97 3,29 66,80

19,050 68,51 20,97 0,00 0,00

12,700 58,00 42,00 21,02 426,50

9,525 54,01 45,99 3,99 81,00

6,350 49,04 45,99 0,00 0,00

4,750 44,07 55,93 9,94 201,60

2,00 33,30 66,70 10,78 218,60

1,191 27,31 72,69 5,99 121,50

0,419 16,89 83,11 10,42 211,30

0,150 10,68 89,32 6,22 126,10

0,074 9,47 90,53 1,20 24,40

FONDO 0,00 100,00 9,47 192,20





Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 9,47 %

D60: 13,91 mm

D30: 1,55 mm






MP. 15223-138876 BYC


PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

Color

CAFÉ OSCURO

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

90,00

100,00

0,0010,0100,1001,00010,000100,000

PO

RC

EN

TA

JE

QU

E P

AS

A

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRIA

No. 3

No. 4

No. 10

No. 16

No. 40

No. 200

No. 100

3"

2 1/2"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

PROYECTO:




40 0 40 10

40 70 100 70

0 10

100 10

Material granular



1


-7,2 0 0

15,732 25,48 25,48 4,00

60 75 100 58,40

50 0 4 10

50 60 4 25

30 7 20 #¡REF!

30 20 25,48 4

7 10

7 30



MP. 15223-138876 BYC





POTABLE PROVISIONAL





0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)


A-7-5

A-2-7

A-5

A-2-5

A-7-6

A-6

A-2-6

A-4

A-2-4

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)

ABACO DE CASAGRANDE

LINEA A

LINEA B

CH

CL

OH ó MH

ML ú OLCL ó ML




PROYECTO:

LOCALIZACION:



PHum: 2.041,10 Plavado: 1.839,30

Tamiz (%) (%) (%) ,


100,000 100,00 0,00 0,00 0,00

76,200 100,00 0,00 0,00 0,00

63,500 100,00 0,00 0,00 0,00

50,800 97,86 0,00 0,00 0,00

38,100 95,72 4,28 4,28 87,40

25,400 75,75 24,25 19,96 407,50

19,050 68,43 24,25 0,00 0,00

12,700 61,10 38,90 14,65 299,10

9,525 55,90 44,10 5,20 106,10

6,350 51,35 44,10 0,00 0,00

4,750 46,79 53,21 9,11 185,90

2,00 37,83 62,17 8,96 182,90

1,191 31,96 68,04 5,87 119,90

0,419 15,93 84,07 16,03 327,10

0,150 10,51 89,49 5,42 110,70

0,074 9,89 90,11 0,62 12,70

FONDO 0,00 100,00 9,89 201,80





Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 9,89 %

D60: 12,03 mm

D30: 1,10 mm






MP. 15223-138876 BYC


PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

Color

CAFÉ OSCURO

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

90,00

100,00

0,0010,0100,1001,00010,000100,000

PO

RC

EN

TA

JE

QU

E P

AS

A

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRIA

No. 3

No. 4

No. 10

No. 16

No. 40

No. 200

No. 100

3"

2 1/2"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

PROYECTO:




40 0 40 10

40 70 100 70

0 10

100 10

Material granular



1


-7,2 0 0

15,732 25,48 25,48 4,00

60 75 100 58,40

50 0 4 10

50 60 4 25

30 7 20 #¡REF!

30 20 25,48 4

7 10

7 30



MP. 15223-138876 BYC





POTABLE PROVISIONAL





0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)


A-7-5

A-2-7

A-5

A-2-5

A-7-6

A-6

A-2-6

A-4

A-2-4

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)

ABACO DE CASAGRANDE

LINEA A

LINEA B

CH

CL

OH ó MH

ML ú OLCL ó ML




PROYECTO:

LOCALIZACION:



PHum: 2.030,30 Plavado: 1.842,10

Tamiz (%) (%) (%) ,


100,000 100,00 0,00 0,00 0,00

76,200 100,00 0,00 0,00 0,00

63,500 100,00 0,00 0,00 0,00

50,800 90,94 0,00 0,00 0,00

38,100 81,89 18,11 18,11 367,70

25,400 78,11 21,89 3,78 76,80

19,050 68,29 21,89 0,00 0,00

12,700 58,48 41,52 19,63 398,50

9,525 53,68 46,32 4,80 97,50

6,350 48,65 46,32 0,00 0,00

4,750 43,62 56,38 10,05 204,10

2,00 32,73 67,27 10,89 221,20

1,191 26,80 73,20 5,93 120,40

0,419 16,95 83,05 9,85 200,00

0,150 10,64 89,36 6,30 128,00

0,074 9,27 90,73 1,37 27,90

FONDO 0,00 100,00 9,27 188,20





Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 9,27 %

D60: 13,68 mm

D30: 1,63 mm






MP. 15223-138876 BYC


PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

Color

CAFÉ OSCURO

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

90,00

100,00

0,0010,0100,1001,00010,000100,000

PO

RC

EN

TA

JE

QU

E P

AS

A

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRIA

No. 3

No. 4

No. 10

No. 16

No. 40

No. 200

No. 100

3"

2 1/2"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

PROYECTO:




40 0 40 10

40 70 100 70

0 10

100 10

Material granular



1


-7,2 0 0

15,732 25,48 25,48 4,00

60 75 100 58,40

50 0 4 10

50 60 4 25

30 7 20 #¡REF!

30 20 25,48 4

7 10

7 30



MP. 15223-138876 BYC





POTABLE PROVISIONAL





0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)


A-7-5

A-2-7

A-5

A-2-5

A-7-6

A-6

A-2-6

A-4

A-2-4

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)

ABACO DE CASAGRANDE

LINEA A

LINEA B

CH

CL

OH ó MH

ML ú OLCL ó ML




PROYECTO:

LOCALIZACION:



PHum: 2.052,00 Plavado: 1.930,10

Tamiz (%) (%) (%) ,


100,000 100,00 0,00 0,00 0,00

76,200 100,00 0,00 0,00 0,00

63,500 100,00 0,00 0,00 0,00

50,800 89,15 0,00 0,00 0,00

38,100 78,30 21,70 21,70 445,30

25,400 59,72 40,28 18,58 381,20

19,050 53,65 40,28 0,00 0,00

12,700 47,58 52,42 12,14 249,20

9,525 42,86 57,14 4,72 96,90

6,350 37,98 57,14 0,00 0,00

4,750 33,10 66,90 9,76 200,20

2,00 24,60 75,40 8,50 174,40

1,191 20,05 79,95 4,55 93,40

0,419 12,43 87,57 7,62 156,30

0,150 7,14 92,86 5,29 108,60

0,074 5,94 94,06 1,20 24,60

FONDO 0,00 100,00 5,94 121,90





Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 5,94 %

D60: 25,59 mm

D30: 3,75 mm






MP. 15223-138876 BYC


PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

Color

CAFÉ OSCURO

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

90,00

100,00

0,0010,0100,1001,00010,000100,000

PO

RC

EN

TA

JE

QU

E P

AS

A

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRIA

No. 3

No. 4

No. 10

No. 16

No. 40

No. 200

No. 100

3"

2 1/2"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

PROYECTO:




40 0 40 10

40 70 100 70

0 10

100 10

Material granular



1


-7,2 0 0

15,732 25,48 25,48 4,00

60 75 100 58,40

50 0 4 10

50 60 4 25

30 7 20 #¡REF!

30 20 25,48 4

7 10

7 30



MP. 15223-138876 BYC





POTABLE PROVISIONAL





0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)


A-7-5

A-2-7

A-5

A-2-5

A-7-6

A-6

A-2-6

A-4

A-2-4

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)

ABACO DE CASAGRANDE

LINEA A

LINEA B

CH

CL

OH ó MH

ML ú OLCL ó ML




PROYECTO:

LOCALIZACION:



PHum: 2.110,70 Plavado: 1.940,00

Tamiz (%) (%) (%) ,


100,000 100,00 0,00 0,00 0,00

76,200 100,00 0,00 0,00 0,00

63,500 100,00 0,00 0,00 0,00

50,800 89,58 0,00 0,00 0,00

38,100 79,17 20,83 20,83 439,70

25,400 72,18 27,82 6,99 147,60

19,050 64,08 27,82 0,00 0,00

12,700 55,99 44,01 16,18 341,60

9,525 51,53 48,47 4,46 94,20

6,350 45,60 48,47 0,00 0,00

4,750 39,68 60,32 11,85 250,10

2,00 28,76 71,24 10,92 230,50

1,191 22,58 77,42 6,18 130,50

0,419 13,40 86,60 9,18 193,70

0,150 8,93 91,07 4,47 94,40

0,074 8,09 91,91 0,84 17,70

FONDO 0,00 100,00 8,09 170,70





Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 8,09 %

D60: 15,85 mm

D30: 2,31 mm






MP. 15223-138876 BYC


PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

Color

CAFÉ OSCURO

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

90,00

100,00

0,0010,0100,1001,00010,000100,000

PO

RC

EN

TA

JE

QU

E P

AS

A

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRIA

No. 3

No. 4

No. 10

No. 16

No. 40

No. 200

No. 100

3"

2 1/2"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

PROYECTO:




40 0 40 10

40 70 100 70

0 10

100 10

Material granular



1


-7,2 0 0

15,732 25,48 25,48 4,00

60 75 100 58,40

50 0 4 10

50 60 4 25

30 7 20 #¡REF!

30 20 25,48 4

7 10

7 30



MP. 15223-138876 BYC





POTABLE PROVISIONAL





0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)


A-7-5

A-2-7

A-5

A-2-5

A-7-6

A-6

A-2-6

A-4

A-2-4

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)

ABACO DE CASAGRANDE

LINEA A

LINEA B

CH

CL

OH ó MH

ML ú OLCL ó ML




PROYECTO:

LOCALIZACION:



PHum: 2.045,30 Plavado: 1.892,70

Tamiz (%) (%) (%) ,


100,000 100,00 0,00 0,00 0,00

76,200 100,00 0,00 0,00 0,00

63,500 100,00 0,00 0,00 0,00

50,800 89,33 0,00 0,00 0,00

38,100 78,66 21,34 21,34 436,50

25,400 71,53 28,47 7,12 145,70

19,050 63,62 28,47 0,00 0,00

12,700 55,71 44,29 15,83 323,70

9,525 51,36 48,64 4,35 89,00

6,350 45,40 48,64 0,00 0,00

4,750 39,45 60,55 11,91 243,60

2,00 28,44 71,56 11,01 225,10

1,191 22,11 77,89 6,33 129,40

0,419 12,94 87,06 9,17 187,60

0,150 8,33 91,67 4,62 94,40

0,074 7,46 92,54 0,87 17,70

FONDO 0,00 100,00 7,46 152,60





Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 7,46 %

D60: 16,14 mm

D30: 2,39 mm






MP. 15223-138876 BYC

Color

CAFÉ OSCURO


PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

90,00

100,00

0,0010,0100,1001,00010,000100,000

PO

RC

EN

TA

JE

QU

E P

AS

A

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRIA

No. 3

No. 4

No. 10

No. 16

No. 40

No. 200

No. 100

3"

2 1/2"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

PROYECTO:




40 0 40 10

40 70 100 70

0 10

100 10

Material granular



1


-7,2 0 0

15,732 25,48 25,48 4,00

60 75 100 58,40

50 0 4 10

50 60 4 25

30 7 20 #¡REF!

30 20 25,48 4

7 10

7 30



MP. 15223-138876 BYC









POTABLE PROVISIONAL

0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)


A-7-5

A-2-7

A-5

A-2-5

A-7-6

A-6

A-2-6

A-4

A-2-4

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)

ABACO DE CASAGRANDE

LINEA A

LINEA B

CH

CL

OH ó MH

ML ú OLCL ó ML




PROYECTO:

LOCALIZACION:



PHum: 2.087,80 Plavado: 1.878,20

Tamiz (%) (%) (%) ,


100,000 100,00 0,00 0,00 0,00

76,200 100,00 0,00 0,00 0,00

63,500 100,00 0,00 0,00 0,00

50,800 90,67 0,00 0,00 0,00

38,100 81,33 18,67 18,67 389,70

25,400 73,32 26,68 8,02 167,40

19,050 66,43 26,68 0,00 0,00

12,700 59,55 40,45 13,77 287,50

9,525 55,03 44,97 4,51 94,20

6,350 49,21 44,97 0,00 0,00

4,750 43,39 56,61 11,64 243,00

2,00 30,70 69,30 12,69 265,00

1,191 24,43 75,57 6,27 131,00

0,419 15,34 84,66 9,09 189,70

0,150 11,15 88,85 4,20 87,60

0,074 10,04 89,96 1,11 23,10

FONDO 0,00 100,00 10,04 209,60





Pasa tamiz Nº 200 (0,080 mm): 10,04 %

D60: 13,12 mm

D30: 1,91 mm

D10 (diámetro efectivo): mm

Coeficiente de uniformidad (Cu):

Grado de curvatura o gradacion (Cc, Cz):



MP. 15223-138876 BYC

Color

CAFÉ OSCURO


PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

0,00

10,00

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

90,00

100,00

0,0010,0100,1001,00010,000100,000

PO

RC

EN

TA

JE

QU

E P

AS

A

ABERTURA TAMIZ (mm)

GRANULOMETRIA

No. 3

No. 4

No. 10

No. 16

No. 40

No. 200

No. 100

3"

2 1/2"

2"

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

PROYECTO:




40 0 40 10

40 70 100 70

0 10

100 10

Material granular



0


-7,2 0 0

15,732 25,48 25,48 4,00

60 75 100 58,40

50 0 4 10

50 60 4 25

30 7 20 #¡REF!

30 20 25,48 4

7 10

7 30



MP. 15223-138876 BYC

Grava mal graduada con limo con arena GP GM








POTABLE PROVISIONAL

0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)


A-7-5

A-2-7

A-5

A-2-5

A-7-6

A-6

A-2-6

A-4

A-2-4

0

10

20

30

40

50

60

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

IND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D (

%)

LIMITE LIQUIDO (%)

ABACO DE CASAGRANDE

LINEA A

LINEA B

CH

CL

OH ó MH

ML ú OLCL ó ML

PROYECTO:

LOCALIZACIÓN:

CLIENTE: E.A.A.A.Y

DESCRIPCION:

Muestra No. 1 2 3 4 5 6

Profundidad (m) 2,00

Peso rec.+sue. húm. (P1) (gr) 74,60

Peso rec.+sue. seco (P2) (gr) 73,10

Peso recipiente (P3) (gr) 12,00

Peso del agua (gr) 1,50

Peso del suelo seco (gr) 61,10

Humedad (%) 2,5

ELABORA REVISA AUTORIZA

NELSON E. BOHORQUEZ ING. NELSON E. ARANGO G.

Laboratorista Ingeniero geotecnista

GRAVA MAL GRADUADA CON LIMO Y ARENA TIPO GP GM

SONDEO 1

VARIACION DEL CONTENIDO DE HUMEDAD CON LA PROFUNDIDAD

NELSON EDUARDO ARANGO GUTIERREZINGENIERO GEOLOGO MP. 15223-138876 BYC

CONTENIDO DE HUMEDADESTUDIO GEOTECNICO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE

PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

PR

OFU

ND

IDA

D (

M)

CONTENIDO DE HUMEDAD (%)

PROYECTO:

LOCALIZACIÓN:

CLIENTE: E.A.A.A.Y

DESCRIPCION:

Muestra No. 1 2 3 4 5 6







Humedad (%) 4,9





CONTENIDO DE HUMEDAD


SONDEO 1

GRAVA MAL GRADUADA CON LIMO Y ARENA TIPO GP GM


PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2

PR

OFU

ND

IDA

D (

M)


PROYECTO:

LOCALIZACIÓN:

CLIENTE: E.A.A.A.Y

DESCRIPCION:

Muestra No. 1 2 3 4 5 6







Humedad (%) 4,4




GRAVA BIEN GRADUADA CON LIMO Y ARENA TIPO GW GM

SONDEO 2




PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0

PR

OFU

ND

IDA

D (

M)


PROYECTO:

LOCALIZACIÓN:

CLIENTE: E.A.A.A.Y

DESCRIPCION:

Muestra No. 1 2 3 4 5 6







Humedad (%) 5,3





SONDEO 2




PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0

PR

OFU

ND

IDA

D (

M)


PROYECTO:

LOCALIZACIÓN:

CLIENTE: E.A.A.A.Y

DESCRIPCION:

Muestra No. 1 2 3 4 5 6







Humedad (%) 3,8





SONDEO 3




PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0

PR

OFU

ND

IDA

D (

M)


PROYECTO:

LOCALIZACIÓN:

CLIENTE: E.A.A.A.Y

DESCRIPCION:

Muestra No. 1 2 3 4 5 6







Humedad (%) 5,3





SONDEO 3




PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0

PR

OFU

ND

IDA

D (

M)


PROYECTO:

LOCALIZACIÓN:

CLIENTE: E.A.A.A.Y

DESCRIPCION:

Muestra No. 1 2 3 4 5 6







Humedad (%) 2,9





SONDEO 4




PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5

PR

OFU

ND

IDA

D (

M)


PROYECTO:

LOCALIZACIÓN:

CLIENTE: E.A.A.A.Y

DESCRIPCION:

Muestra No. 1 2 3 4 5 6







Humedad (%) 3,0





SONDEO 4




PROVISIONAL

YOPAL CASANARE

0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

5,00

6,00

7,00

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5

PR

OFU

ND

IDA

D (

M)


PROYECTO: 1



0,00 N.A

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

1,20

1,30

1,40

1,50 1,50

1,60

1,70

1,80

1,90

2,00

2,10

2,20

2,30

2,40

2,50

2,60

2,70

2,80

2,90

3,00

3,10

3,20

3,30

3,40

3,50

3,60 3,60

3,70

3,80

3,90

4,00

4,10

4,20

4,30

4,40

4,50

4,60

4,70

4,80

4,90

5,00

5,10

5,20

5,30

5,40 5,40

5,50

5,60

5,70

5,80

5,90

6,00

6,10

6,20

6,30

6,40

6,50

6,60

6,70

6,80

6,90

Realizó : Revisó:


Observaciones :

GUIA

(M)

PROFUNDIDAD

(M)

NO SE ENCONTRO PRESENCIA DE NIVEL FREATICO NO HUBO CAMBIO DE MATERIAL DESPUES DE LOS 6 M

SPT

0,0 - 0,2 m CAPA VEGETAL

Aprobó:

PERFIL DESCRIPCION


N30 = 27MUESTREO ALTERADO EN BOLSA M1


MUESTRA : ESTUDIO GEOTECNIA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE PROVISIONAL

N30 = 23


LIMOS

N30 = 31



PERFILES TERRENO

REGISTRO DE CAMPO

0,2 - 2,4 m GRAVAS CON LIMOS Y ARENA TIPO

GW GM

2,4 - 4,7 MATERIAL GRAVAS REGULARES CON

LIMOS

DCPT

PROYECTO: 2



0,00 N.A

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

1,20

1,30

1,40

1,50 1,50

1,60

1,70

1,80

1,90

2,00

2,10

2,20

2,30

2,40

2,50

2,60

2,70

2,80

2,90

3,00

3,10

3,20

3,30

3,40

3,50

3,60 3,60

3,70

3,80

3,90

4,00

4,10

4,20

4,30

4,40

4,50

4,60

4,70

4,80

4,90

5,00

5,10

5,20

5,30

5,40 5,40

5,50

5,60

5,70

5,80

5,90

6,00

6,10

6,20

6,30

6,40

6,50

6,60

Realizó : Revisó:


MUESTRA :



PERFILES TERRENO

REGISTRO DE CAMPO

ESTUDIO GEOTECNIA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE PROVISIONAL

DESCRIPCION

0,0 - 0,2 m VEGETAL

PROFUNDIDAD

(M)

N30 = 9



LIMOS


GUIA

(M)

N30 = 25

SPT DCPT PERFIL


LIMOS

0,2 - 1,9m GRAVA LIMOSA CON ARENA TIPO

GM



NO HUBO CAMBIO DE MATERIAL DESPUES DE LOS 6 M NO SE ENCONTRO PRESENCIA DE NIVEL FREATICO

PROYECTO: 3



0,00 N.A

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

1,20

1,30

1,40 1,40

1,50

1,60

1,70

1,80

1,90

2,00

2,10

2,20

2,30

2,40

2,50

2,60

2,70

2,80

2,90

3,00

3,10

3,20

3,30

3,40

3,50

3,60 3,60

3,70

3,80

3,90

4,00

4,10

4,20

4,30

4,40

4,50

4,60

4,70

4,80

4,90

5,00

5,10

5,20

5,30

5,40 5,40

5,50

5,60

5,70

5,80

5,90

6,00

6,10

6,20

6,30

6,40

6,50

6,60

6,70

6,80

6,90

Realizó : Revisó:


MUESTRA :



PERFILES TERRENO

REGISTRO DE CAMPO

ESTUDIO GEOTECNIA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE PROVISIONAL

GUIA

(M)

PROFUNDIDAD

(M)SPT DCPT PERFIL

N30 = 19

DESCRIPCION

N30 = 11


0,1 - 2,1 m GRAVA CON LIMO Y ARENAS TIPO

GP GM


LIMOS



0,0 - 0,1 m VEGETAL


4,5- 6,9 MATERIAL GRAVAS GRUESAS CON

LIMOS


PROYECTO: 3



0,00 N.A

0,10

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,00

1,10

1,20

1,30

1,40 1,40

1,50

1,60

1,70

1,80

1,90

2,00

2,10

2,20

2,30

2,40

2,50

2,60

2,70

2,80

2,90

3,00

3,10

3,20

3,30

3,40

3,50

3,60 3,60

3,70

3,80

3,90

4,00

4,10

4,20

4,30

4,40

4,50

4,60

4,70

4,80

4,90

5,00

5,10

5,20

5,30

5,40 5,40

5,50

5,60

5,70

5,80

5,90

6,00

6,10

6,20

6,30

6,40

6,50

6,60

6,70

6,80

6,90

Realizó : Revisó:





LIMOS

N30 = 21



0,0 - 0,1 m VEGETAL

0,1 - 1,7 m GRAVA CON LIMO Y ARENAS TIPO

GP GM


N30 = 15


LIMOS

GUIA

(M)

PROFUNDIDAD

(M)SPT DCPT PERFIL DESCRIPCION



PERFILES TERRENO

REGISTRO DE CAMPO

ESTUDIO GEOTECNIA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE PROVISIONAL MUESTRA :

NELSON EDUARDO ARANGO GUTIÉRREZ

INGENIERO GEÓLOGO MP. 15223-138876 BYC

SOCIEDAD COLOMBIANA DE GEOTECNIA COMISIÓN DE FUNDACIONES

SISTEMA DE GESTIÓN DE LA CALIDAD Código FQ-GE-CON

ESTUDIO GEOTÉCNICO Versión 0

Folio

SOLICITA ENVÍA ESTUDIO No. OBJETO FECHA

EAAAY ING. NELSON E. ARANGO G.

1-01-01-2013

ESTUDIO GEOTÉCNICO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE PROVISIONAL , MUNICIPIO DE YOPAL, DEPARTAMENTO DE CASANARE

ENERO DE 2013

OFICINA Y LABORATORIO CARRERA 19 No. 39-55, CEL. 3115324741 E- MAIL: [email protected], [email protected] YOPAL - CASANARE

ESTUDIO GEOTÉCNICO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE PROVISIONAL, MUNICIPIO DE YOPAL, DEPARTAMENTO DE CASANARE.

PRESENTA:

E.A.A.AY

YOPAL, ENERO DE 2013

mailto:[email protected]







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E.A.A.A.Y ING. NELSON E. ARANGO G.

1-01-01-2012

ESTUDIO GEOTÉCNICO PLANTA DE TEATAMIENTO DE AGUA POTABLE PROVISIONAL, MUNICIPIO DE YOPAL, DEPARTAMENTO DE CASANARE

ENERO DE 2013


ESTUDIO GEOTÉCNICO PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE

PROVISIONAL, MUNICIPIO DE YOPAL, DEPARTAMENTO DE CASANARE..

CONSULTOR:

NELSON EDUARDO ARANGO GUTIÉRREZ INGENIERO GEÓLOGO - GEOTECNISTA

MP. 15223-138876 BYC SOCIEDAD COLOMBIANA DE GEOTECNIA

COMISIÓN DE FUNDACIONES

YOPAL, ENERO DE 2013








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ENERO DE 2013


TABLA DE CONTENIDO

LISTA DE FIGURAS Y TABLAS INTRODUCCIÓN 1. GENERALIDADES

1.1 LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO 1.2 UBICACIÓN GEOLÓGICA

1.2.1 SISMICIDAD 2. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO

2.1 ASPECTOS GEOTÉCNICOS DEL ÁREA DEL PROYECTO 2.2 CARACTERÍSTICAS ESTRUCTURALES

3. EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO 3.1 EXPLORACIÓN CON PERFORACION MANUAL 3.2 MUESTREO Y ENSAYOS DE CAMPO

4. ANÁLISIS DE RESULTADOS 4.1 DESCRIPCIÓN DEL SUBSUELO 4.2 NIVEL FREÁTICO Y AGUAS SUPERFICIALES 4.3 PROPIEDADES GEOMECÁNICAS DEL PERFIL DE SUELO 4.4 ANÁLISIS DE ESTABILIDAD Y DEFORMACIÓN 4.5 TIPO DE CIMENTACIÓN Y NIVEL DE FUNDACIÓN

5. CAPACIDAD PORTANTE 5.1 EXPLORACIÓN 1 A 4

5.1.1 CIMENTACIÓN SUPERFICIAL. Df = 1,0 m. 5.1.1.1 CARGA ADMISIBLE EN FUNCIÓN DEL GOLPETEO DEL ENSAYO SPT PARA SUELOS MIXTOS (TERZAGHI) 5.1.1.2 ECUACIÓN NSR 10 5.1.1.3 PREDIMENSIONAMIENTO DE CIMIENTOS 5.1.1.4 CALCULO DE ESFUERZOS INDUCIDOS AL SUELO DE FUNDACIÓN 5.1.1.5 ASENTAMIENTOS TOTALES

6 COEFICIENTE LATERAL DE PRESIÓN DE TIERRAS 7 CONCLUSIONES








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ENERO DE 2013


8 RECOMENDACIONES 8.1 TIPO Y PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN 8.2 COEFICIENTE LATERAL DE PRESIÓN DE TIERRAS 8.3 PARÁMETROS DE DISEÑO SISMO RESISTENTE 8.4 EXCAVACIONES Y RELLENOS 8.5 OTRAS RECOMENDACIONES

9 LIMITACIONES LISTA DE ANEXOS Y GRAFICAS ANEXOS CIMENTACIÓN SUPERFICIAL GRAFICAS RESULTADOS DE LABORATORIO REGISTRO FOTOGRÁFICO








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ENERO DE 2013


LISTA DE FIGURAS Y TABLAS

FIGURA 1. Zonas de Amenaza Sísmica aplicable a edificaciones para la NSR-10 en función de Aa y Av. FIGURA 2. Mapa de valores de Aa. FIGURA 3. Mapa de valores de Av. TABLA A. Valores de Aa, Av y Nivel de Amenaza Sísmica. N.S.R.-10 Capitulo A, para el departamento de Casanare. TABLA B. Valores del coeficiente Fa para la zona de periodos cortos del espectro TABLA C. Valores del coeficiente Fv para la zona de periodos intermedios del espectro FIGURA 4. Coeficiente de amplificación Fa del suelo para la zona de períodos cortos del espectro. FIGURA 5. Coeficiente de amplificación Fv del suelo para la zona de períodos intermedios del espectro.








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ENERO DE 2013


INTRODUCCIÓN El informe contiene los resultados del estudio Geotécnico o de suelos y fundaciones para el proyecto ESTUDIO GEOTÉCNICO PLANTA DE TREATAMIENTO DE AGUA POTABLE PROVISIONAL, MUNICIPIO DE YOPAL, DEPARTAMENTO DE CASANARE. El estudio incluye un reconocimiento Geológico y Geotécnico preliminar del área del proyecto y sus zonas perimetrales, la exploración del subsuelo mediante CUATRO (4) EXPLORACIONES GEOTÉCNICAS con avance mediante apique, barreno manual y cono dinámico, efectuando ensayos de campo y un muestreo sistemático de acuerdo a la Norma A.S.T.M. D1586-67; para realizar posteriormente los ensayos de laboratorio requeridos en la determinación de las características de resistencia y compresibilidad del subsuelo, propiedades necesarias en los análisis de estabilidad y deformación para las alternativas de fundación. El informe presenta todos los detalles del estudio, memorias de los resultados de la investigación con base en el código colombiano de construcciones sismorresistente NSR-10, las conclusiones y recomendaciones que deben tenerse en cuenta para el sistema de cimentación más adecuado, los parámetros sísmicos del perfil de suelo, lo mismo que los criterios para su diseño y construcción. El estudio fue realizado en el mes de ENERO del año 2013.








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ENERO DE 2013


1. GENERALIDADES

1.1 LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO El proyecto se ubica el área rural del MUNICIPIO DE YOPAL EN LA VEREDA LA VEGA. Se plantearon CUATRO (4) exploraciones geotécnicas mediante apique manual y avance mediante perforación manual y penetración de cono dinámico.

Ilustración 1. Ubicación general de sitio de estudio.








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ENERO DE 2013


Ilustración 2. Ubicación local de sitio de estudio. Zona plana y alejado de la

montaña.

1.2 UBICACIÓN GEOLÓGICA En general el proyecto se ubica sobre una terraza aluvial de régimen fluviotorrencial de edad cuaternaria de naturaleza friccionante. En la margen izquierda aguas abajo del rio Cravo sur. Está constituido por GRAVAS CON PRESENCIA DE LIMOS Y ARENAS, CLASIFICADO SEGÚN LA S.U.C.S. COMO UN SUELO “GW Y GM”. Así mismo el lote presenta una pendiente baja del orden de 1,2% y alejado de la zona de influencia de proceso de remoción en masa.








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ENERO DE 2013


SISMICIDAD En el territorio Colombiano existe una gran influencia en este campo, debido a la convergencia de las placas tectónicas de Nazca y Sudamérica, reflejada en las grandes fallas que se presentan en la Cordillera de los Andes, a las cuales se les atribuyen los sismos que se han presentado a través del tiempo. Los modernos procedimientos de registro instrumental permiten realizar cálculos sismométricos, como las velocidades de propagación de las ondas sísmicas, trayectorias seguidas por ondas, profundidad epicentral o focal, densidades en el interior de la tierra, naturaleza del movimiento sísmico, etc. Teniendo en cuenta los factores mencionados se han hecho clasificaciones y zonificaciones con respecto a la sismicidad. En Colombia se tiene una clasificación sismológica que ubica la zona de estudio en un nivel de amenaza intermedia, que puede convertirse en un factor detonante cuando las condiciones morfológicas y propiedades geotécnicas de los materiales son susceptibles a la desestabilización de las laderas. ZONAS DE RIESGO SÍSMICO EN COLOMBIA El mapa de zonas de riesgo sísmico en Colombia indica la mayor o menor peligrosidad de las diferentes regiones del territorio nacional. Esto permite a los ingenieros, constructores y en general a los científicos interesados en este tipo de información, disponer de la actividad sísmica probable en una zona determinada, o mejor aún captar una visión general de la sismicidad global del país.








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ENERO DE 2013


Figura 1. Zonas de Amenaza Sísmica aplicable a edificaciones para la NSR-10 en función de Aa y Av.

YOPAL








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ENERO DE 2013


Figura 2. Mapa de valores de Aa.

YOPAL








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ENERO DE 2013


Figura 3. Mapa de valores de Av. Para poder entender un poco más del aspecto relacionado a continuación se harán varias distinciones:

YOPAL








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ENERO DE 2013


Zona de Riesgo Sísmico: son regiones del país donde el riesgo sísmico se considera bajo, intermedio o alto. Zona de Riesgo Sísmico Bajo: es aquella zona donde Aa como Av son menores o iguales a 0.10. Zona de Riesgo Sísmico Intermedio: es aquella zona donde Aa o Av o ambos son mayores o iguales a 0.10 y ninguno de los dos excede a 0.20. Zona de Riesgo Sísmico Alto: es aquella zona donde Aa o Av o ambos son mayores de 0.20.

TABLA A. Valores de Aa, Av y Nivel de Amenaza Sísmica. N.S.R.-10 Capitulo A, para el departamento de casanare.

Movimiento Sísmico de Diseño: esta se define en función de la aceleración pico efectiva (Aa) y de la velocidad pico efectiva (Av). Según el espectro de diseño, los valores de Aa y Av, para el sitio del proyecto son de 0.30 y 0.20 respectivamente lo cual nos representa una zona de riesgo sísmico ALTO.








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ENERO DE 2013


2. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO

2.1 ASPECTOS GEOTÉCNICOS DEL ÁREA DEL PROYECTO El área del proyecto donde se cimentara la PLANTA DE TRATAMIENTO presenta las siguientes características: Pendiente Relativamente plana Formación Terraza aluvial fluviotorrencial. Tipo de depósito Gravas con limos. Vegetación Capa vegetal. Tipo de erosión No evidencia. Estado Remoldeado, semialterado, Estado de esfuerzos Normalmente consolidado El perfil estratigráfico generalizado puntual del proyecto se caracteriza por ser una sucesión de GRAVAS CON PRESENCIA DE LIMOS Y ARENAS, CLASIFICADO SEGÚN LA S.U.C.S. COMO UN SUELO “GW Y GM”.

2.2 CARACTERÍSTICAS ESTRUCTURALES La estructura proyectada corresponde a PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUA POTABLE, cimentada sobre una losa. Las cargas que se transmitirán al suelo de fundación se simulan entre 5 y 500 toneladas. Cabe anotar que las cargas mayoradas por fuerzas de sismo no superan en ningún caso el 20% de la carga real por peso propio de la estructura más la carga viva de utilización de las estructuras.








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ENERO DE 2013


3. EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO

3.1 EXPLORACIÓN CON PERFORACION MANUAL Para conocer el perfil estratigráfico, las propiedades geomecánicas de las capas y la posición y características del nivel freático; se realizaron CUATRO (4) exploraciones mediante apique manual y avance perforación manual y con cono dinámico hasta alcanzar una profundidad máxima de exploración de 6.00 metros. La disposición de la exploración se planeó con el propósito de lograr una correlación tridimensional del perfil del subsuelo del área del proyecto. Inicialmente se realizaron trincheras con retroexcavadora para corroborar la continuidad estratigráfica en el lote.

3.2 MUESTREO Y ENSAYOS DE CAMPO En cada exploración se efectuó un muestreo representativo para los diferentes estratos, tomando muestras alteradas en bolsa para clasificación y ensayo de resistencia a la penetración con cono dinámico DCPT. Todas las muestras se identificaron visualmente en campo y en laboratorio, y sobre un número representativo de los diferentes estratos se realizó el siguiente programa de ensayos: • Ensayos de humedad natural con Speedy. • Granulometría y gradación • Densidad natural con cono y arena. • Densidad relativa correlación de DCPT En la sección de anexos se muestran los respectivos registros obtenidos tanto en campo como en laboratorio para cada exploración de la siguiente manera:








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ENERO DE 2013


• Anexos cimentación superficial

• Anexo 1; Parámetros geotécnicos de diseño

• Anexo 2; Tablas de diseño de la prueba de resistencia a la penetración estándar SPT.

• Anexo 3; Carga admisible en función del golpeteo del ensayo DCPT para

suelos mixtos.

• Anexo 4; Aproximaciones sucesivas para determinar las dimensiones de la cimentación.

• Anexo 5; Tensión transmitida en profundidad.

• Anexo 6; Capacidad portante NSR-10 para profundidad variable hasta

6.0mts.

• Anexo 7; Capacidad portante Df = 1,0 m.

• Anexo 8; Coeficientes de Presión de Tierras Activo (Ka) Y Pasivo (Kp).

• Gráfica 1; Capacidad portante del suelo, DCPT.

• Gráfica 2; Tensión transmitida a profundidad en el suelo.

• Gráfica 3; Presión admisible variable hasta 6.00 mts.

• Gráfica 4; Carga admisible Df = 1,0 m.

• Gráfica 5; Asentamientos elásticos Df = 1,0 m.

• Gráfica 6; Modulo de reacción del suelo Ks variable hasta Df = 6.00 metros. • Resultados de laboratorio • Registro fotográfico








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4. ANÁLISIS DE RESULTADOS

4.1 DESCRIPCIÓN DEL SUBSUELO En el Anexo 1 de cada exploración se muestra el perfil geotécnico con la descripción de campo y los resultados de los ensayos de laboratorio. En general se pudo establecer la presencia de un suelo compuesto por GRAVAS CON PRESENCIA DE LIMOS Y ARENAS, CLASIFICADO SEGÚN LA S.U.C.S. COMO UN SUELO “GW Y GM”.

4.2 NIVEL FREÁTICO Y AGUAS SUPERFICIALES Con el fin de realizar los cálculos geotécnicos y ante la posibilidad de ascensos piezometricos debido a la actividad hidrogeológica presente en este tipo de depósitos se tomo como critico la profundidad de nivel freático Dw = 0.00 metros. Esto condiciona que el cálculo de presión del suelo de fundación se hará con el peso unitario sumergido. En cada uno de los perfiles encontrados se presenta la posición del nivel freático.

4.3 PROPIEDADES GEOMECÁNICAS DEL PERFIL DE SUELO La historia geológica del perfil de subsuelo explorado permite clasificarlo como un material normalmente consolidado de composición friccionante. De acuerdo con la clasificación unificada de suelos S.U.S.C., el perfil explorado pertenece a los grupos “GW, GM”. El anexo 1, de cada exploración muestra un resumen de todos los resultados de ensayos de campo obtenidos para el perfil promedio establecido, recopilando los datos de todo el muestreo efectuado y tomando los registros de ensayos de campo para la exploración efectuada. En general las propiedades geomecánicas encontradas en cada una de las capas del perfil de suelo explorado reflejan características buenas con relación a los requerimientos de la fundación del proyecto; relacionadas con la ALTA resistencia








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al corte y a la naturaleza friccionante del suelo. La resistencia al corte tiene un comportamiento constante contra la profundidad del perfil. Las propiedades geomecánicas e índice por capas pueden resumirse así:, humedad natural media (HN), limites de Atterberg bajos (LL, LP e IP), pesos unitarios o gamma medios (γt) en t/m3, pesos específicos medios (Gs), esfuerzos efectivos de preconsolidación medios a bajos (σp) en t/m2.

4.4 ANÁLISIS DE ESTABILIDAD Y DEFORMACIÓN Con base en los resultados de investigación del subsuelo, en cuanto a su resistencia y compresibilidad, teniendo en cuenta la topografía del terreno y suelo de fundación al igual que las características estructurales del proyecto; se realizó el análisis de estabilidad (Capacidad portante) para cimentación superficial por los métodos de SPT (Terzaghi) y NSR-10 (Meyerhof). Los asentamientos se evaluaron del tipo elásticos o inmediatos. Masisa

4.5 TIPO DE CIMENTACIÓN Y NIVEL DE FUNDACIÓN La profundidad de cimentación para las estructuras proyectadas se determina según su tipo de uso. Para el cálculo se utilizó una profundidad de desplante Df = 1,0 metros, sin embargo se presenta para las demás profundidades hasta llegar a la máxima de exploración. Anexo 6 y 7. El tipo de cimentación recomendada es:

Sistema estructural Tipo de cimentación Profundidad de cimentación

Carga puntual o distribuida LOSA MACIZA LA CIMENTACION

SERA DE TIPO SUPERFICIAL

Inicialmente se debe excavar la capa vegetal y realizar una nivelación y replanteo del lote, para luego colocar un geotextil tejido 3000 y sobre el iniciar la construcción de un relleno en material tipo SUB-BASE seleccionada y compactada al 90% de su proctor con remate de 0,30 metros de BASE seleccionada y compactada al 95% de su proctor








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5. CAPACIDAD PORTANTE

5.1 EXPLORACIÓN 1 A 4

5.1.1 CIMENTACIÓN SUPERFICIAL. Df = 1,0 m. Teniendo en cuenta el nivel de fundación adoptado y la estratigrafía del suelo, se establece la presión de hundimiento por falla general para suelos de naturaleza mixta de la siguiente manera:

5.1.1.1 CARGA ADMISIBLE EN FUNCIÓN DEL GOLPETEO DEL ENSAYO SPT PARA SUELOS MIXTOS (TERZAGHI) En pruebas de penetración estándar tipo SPT para suelos con cohesión, y considerando el valor de N a una presión de sobrecarga efectiva de 10 Ton/m2 como estándar, el factor de corrección CN que hay que aplicar a los valores de campo de N para otras presiones diferentes esta dado aproximadamente por:

)200(log*77.0 10 PCN =

=P Presión vertical efectiva por sobrecarga en T/m2 a la profundidad de la prueba de penetración. Ecuación válida para:

2/5.2 mTP ≥ Luego con el valor corregido de N se aplica la ecuación (Anexo 3): Donde B es el ancho de la cimentación y teniendo en cuenta la corrección por nivel freático

121*

*3.311*

2

+=

BNaσ








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=

BLq

PBad *

Por aproximaciones sucesivas (Anexo 4) se determinan las dimensiones máximas de la zapata por apoyo así: P = Carga de simulación a soportar = 100 Toneladas Para calcular el Esfuerzo vertical σz a profundidad dz, se utilizan dos métodos (Anexo 5) (Método 2 en 1)

( ) ( )ZLZBLBqmedia o

Z ++=

***σ

σz máxima = σz media*1.5 En función del ángulo

( ) ( )αασ

tan*tan**

ZLZBLBqmedia o

Z ++=

5.1.1.2 ECUACIÓN NSR 10

qo = C*Nc + γsobrecapa*Df*Nq + 2

** γγ NBfundacion

Donde Nc, Nq y Nγ son factores adimensionales de capacidad portante calculados según las siguientes ecuaciones:

Nq =

+

242* φπφπ tane tan

Nc = (Nq – 1)*cotφ Nγ = 2(Nq –1)*tanφ

++=

BDDwCw 1*

21








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B = Ancho del cimiento en metros γsobrecapa = peso unitario total Ton/m3 ; γfundación = γsobrecapa -1 Ton/m3 Df = variable hasta 6.0 metros q = γsobrecapa*Df Capacidad portante neta de seguridad: Adoptando un factor de seguridad (F.S.) = 3. Para una profundidad de 1.0 metros. qad = qo/F.S. F.S. = 3 VER ANEXO 6

5.1.1.3 PREDIMENSIONAMIENTO DE CIMIENTOS Tomando las condiciones máximas de carga axial última de columnas para los rangos más frecuentes, según datos analizados por áreas aferentes, se calcula el ancho mínimo de cimientos (B), considerando la capacidad portante neta de seguridad y la fundación con base en la alternativa de cimientos aislados, la ecuación de cálculo es la siguiente: B = (Q/qad)1/2. El anexo 7 muestra las dimensiones para las condiciones de carga más probables y relevantes en el análisis de estabilidad, utilizando cimientos cuadrados.

5.1.1.4 CALCULO DE ESFUERZOS INDUCIDOS AL SUELO DE FUNDACIÓN Para las condiciones de carga con cimientos aislados, los anchos de cimiento calculados, se efectúa el cálculo para esfuerzos de contacto, esfuerzos de descarga por excavación y esfuerzos netos transmitidos al suelo, comparados con la capacidad portante de seguridad. El anexo 7 muestra estos resultados. Donde: σc = Esfuerzo de contacto.

Dp = Esfuerzo de descarga por excavación. σn = Esfuerzo neto transmitido al suelo de fundación.

Como puede observarse en el anexo 7 de cada sondeo, para todas las condiciones de carga con los anchos de cimiento calculados, los esfuerzos netos








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reales (σn) inducidos al perfil del suelo bajo la fundación se encuentran por debajo de la capacidad portante. Lo anterior permite verificar que, las condiciones de estabilidad y deformación son óptimas para cualquier sistema de fundación.

5.1.1.5 ASENTAMIENTOS TOTALES El asentamiento o deformación total es el siguiente: δt = δi + δcp + δcs Donde: δt = Asentamiento total. δi = Asentamientos inmediatos o elásticos. δcp = Asentamientos por consolidación primaria. δcs = Asentamientos por consolidación secundaria. Asentamientos Inmediatos (δi): Se calcula el asentamiento inmediato por el método elástico, en éste se considera una deformación tridimensional producida casi simultáneamente con la aplicación de la carga durante la construcción, los parámetros de cálculo son los siguientes: Compresibilidad: Para el cálculo de asentamientos se adopta un módulo de deformación elástica a partir de las siguientes correlaciones: - (No Drenado) = Eu = 400 * Qad, T/m2. - (Drenado) = Ed = 2/3 * (1-µ) * Eu. T/m2. • Se toma la relación de poisson (µ= 0.50) para suelos mixtos en estado

saturado. El asentamiento inmediato para cimientos aislados se calcula por la teoría de Timoshenko y Goodier (1970), tomando las mismas condiciones de cargas estructurales del anexo 7, siendo estas las más críticas: δi = Cd * B * σc * (1- µ2)/Ed Donde: Cd = factor de forma y rigidez del cimiento = 1,08. (CCP-95) B = Dimensión menor del cimiento (m). σc = Esfuerzo de contacto (T/m2). δi = Asentamiento inmediato en (cm). En el anexo 7 y gráfica 5 se aprecian los resultados de los asentamientos inmediatos (δi), calculados para las diferentes cargas consideradas, con los anchos mínimos de cimiento requeridos.








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6 COEFICIENTE LATERAL DE PRESIÓN DE TIERRAS La presión que el suelo o depósito ejerce sobre las paredes de la cimentación, depende en términos generales del desplazamiento del conjunto. La hipótesis de diseño corresponde a que el relleno ceda generando una disminución de la presión hasta un mínimo que se identifica como el estado activo. El valor del coeficiente activo de presión de tierras es entonces KA:

−=

+−

=241

1 2 φπφφ Tan

SenSenK A

Los resultados se presentan en el Anexo 8 para cada una de las exploraciones realizadas.








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7 CONCLUSIONES 1. El área del proyecto donde se cimentara la PLANTA DE TRATAMIENTO presenta las siguientes características: Pendiente Relativamente plana Formación Terraza aluvial fluviotorrencial. Tipo de depósito Gravas con limos. Vegetación Capa vegetal. Tipo de erosión No evidencia. Estado Remoldeado, semialterado, Estado de esfuerzos Normalmente consolidado 2. El perfil estratigráfico generalizado puntual del proyecto se caracteriza por ser

una sucesión de GRAVAS CON PRESENCIA DE LIMOS Y ARENAS, CLASIFICADO SEGÚN LA S.U.C.S. COMO UN SUELO “GW Y GM”.

3. Las propiedades índice y geomecánicas encontradas en cada una de las capas del perfil del suelo explorado, reflejan características buenas con relación a los requerimientos de la fundación del proyecto; en cuanto a la resistencia al corte. 4. El nivel de cimentación usado para el cálculo es de 1,0 metros, para un ancho unitario B = 1.00 metros (CAPACIDAD PORTANTE UNITARIA), sin embargo se presentan los demás análisis hasta la profundidad máxima de sondeo y su utilización está condicionada según requerimiento estructural. Se debe excavar la capa vegetal y realizar una nivelación y replanteo del lote, para luego colocar un geotextil tejido 3000 y sobre él iniciar la construcción de un relleno en material tipo SUB-BASE seleccionada y compactada al 90% de su proctor con remate de 0,30 metros de BASE seleccionada y compactada al 95% de su proctor . 5. Geotécnicamente el suelo del proyecto puede caracterizarse como de consistencia media a baja con actividad potencial alta entre 0.0 m y 1.00 m en promedio de profundidad y de consistencia media con actividad potencial baja entre 1.00 m y 6.0m.








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6. Las características del proyecto y del suelo de fundación permiten establecer que para la obra, lo más adecuado técnica y económicamente es un sistema de cimentación superficial tipo losa maciza sobre relleno, cumpliendo los chequeos estructurales a volcamiento (Momentos). 7. Los cortes de las excavaciones de la cimentación se pueden hacer verticales, sin adoptar un sistema de sostén lateral, atendiendo el cálculo de la altura crítica para suelos así:

Hc = ..SF

Hcult

Hcult = ´

*2γCu

Para excavaciones más profundas o que no correspondan a las de cimentación, se debe consultar al ingeniero de suelos para su concepto y diseño.








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8 RECOMENDACIONES

8.1 TIPO Y PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN Para la fundación de las estructuras se recomienda adoptar una cimentación superficial mediante Losa maciza sobre relleno seleccionado, compactado según especificación y aislado del suelo de fundación por un geotextil tejido 3000. Se recomienda diseñar un sistema de subdrenaje perimetral a la plataforma con el fin de evitar cambios volumétricos en el suelo (Geodren). El nivel de fundación para el proyecto, si finalmente los chequeos de esfuerzos y áreas, dan viabilidad a estas alternativas, debe implantarse a la profundidad descrita en el numeral 4.5.

8.2 COEFICIENTE LATERAL DE PRESIÓN DE TIERRAS Se recomienda adoptar los valores de coeficientes de presión lateral de tierras propuestos en el anexo 8.

8.3 PARÁMETROS DE DISEÑO SISMO RESISTENTE Según las Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismo Resistente (Ley 400 de agosto 1997 modificada ley 1229 de 2008 y Decreto 926 de marzo de 2008) y teniendo en cuenta los criterios locales de esfuerzos activos producidos por las Fallas, se debe tomar los siguientes parámetros: Tremor sísmico en escala de intensidad de Mercalli = 7.25 a 7.50. Zona de amenaza sísmica = Alta. Aa = 0.30 Av = 0.20








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Tipo de perfil de suelo = D. 15 < N < 50 Fa = 1,2 Fv = 2,0 Grupo de uso = I. Coeficiente de importancia (I) = 1. La orientación del sismo más peligroso debe tomarse en dirección aproximada Este - Oeste, siendo ésta la orientación del eje principal de esfuerzos tectónicos (σ1) que plegaron y fallaron las rocas regionalmente; el efecto de la fuerza sísmica sobre las estructuras debe ser aplicado en las dos direcciones.

TABLA B. Valores del coeficiente Fa para la zona de periodos cortos del espectro

TABLA C. Valores del coeficiente Fv para la zona de periodos intermedios del espectro








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FIGURA 4. Coeficiente de amplificación Fa del suelo para la zona de períodos cortos del espectro.








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FIGURA 5. Coeficiente de amplificación Fv del suelo para la zona de períodos intermedios del espectro.








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8.4 EXCAVACIONES Y RELLENOS Las excavaciones para los cimientos y los cortes de adecuación del proyecto, deben planearse obligatoriamente en período seco. Las excavaciones de cimientos se pueden hacer con taludes verticales atendiendo el cálculo de altura crítica, numeral 7.7. Si se proyectan placas de piso, deberán apoyarse en una capa de recebo de 0,30 m de espesor compacto, una vez descapotada la capa superior; las características del material de recebo para el relleno deben ser: Límite líquido máximo 26%, Índice de plasticidad máximo 6%, Espesor de compactación 0,10 a 0,15 m, Grado de compactación; mínimo 90% del peso unitario seco máximo del Proctor Modificado y con una granulometría como la siguiente:

Tamiz % que pasa 2 ½” 75-100 1” 50-80 No 4 20-55 No 200 0-20

8.5 OTRAS RECOMENDACIONES Para dar una correcta interpretación y aplicabilidad al estudio de suelos este debe ser contemplado en su totalidad sin limitaciones a los capítulos de conclusiones y recomendaciones. Se deberá enviar al Ingeniero Geólogo una copia de los planos de cimentación, para su revisión desde el punto de vista del comportamiento geotécnico y de interacción SUELO - ESTRUCTURA para su referencia posterior. La construcción de la cimentación debe hacerse preferiblemente en época de verano para evitar alteraciones y remoldeos en la base de cimentación, problemas de inestabilidad en las excavaciones e incrementos de caudales de evacuación. Bajo ninguna circunstancia se debe permitir la descarga de aguas superficiales en las zonas aledañas al lote del proyecto una vez hecha la fundación. Desde el punto de vista de sustancias químicas nocivas al concreto se deberán








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realizar los ensayos correspondientes de acuerdo a la INV-1996 puesto que el ambiente geológico de formación y evolución del perfil del suelo se ha dado en condiciones de clima cálido, donde las reacciones químicas ácidas probablemente han estado presentes, de manera que se prevé la presencia de sulfatos. Esta apreciación es cualitativa tomando como referencia la historia geológica del perfil; sin embargo es de libre albedrío si los profesionales encargados del proyecto desean obtener datos cuantitativos al respecto. Se recomienda programar visitas por parte del Ingeniero Geólogo durante la construcción de la cimentación con el fin de inspeccionar el proceso de excavación y aprobación del suelo de fundación. Los asentamientos en condiciones normales surgidos por las propiedades de compresibilidad, consideradas por deformación elástica, serán de medios a altos, proporcionales a las cargas, lo cual permite esforzar el suelo a un 100% de su resistencia al corte mediante presiones de trabajo equivalentes; sin embargo debe hacerse un chequeo detallado con las cargas reales de diseño. De cualquier forma la fundación diseñada debe descartar totalmente asentamientos de tipo diferencial. El proceso de excavación debe ser muy técnico evitando remoldeos en el suelo de fundación o las paredes excavadas, lo que posteriormente pueda ocasionar asentamientos. El proceso constructivo excavación-cimentación debe efectuarse en el menor tiempo posible con el fin de controlar el levantamiento del fondo de la excavación debido al rebote de estratos y/o presiones negativas de subpresión.








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9 LIMITACIONES Los resultados obtenidos en este estudio, lo mismo que las recomendaciones dadas están basados en las características estructurales del proyecto, lo mismo que las propiedades geomecánicas del subsuelo explorado mediante pruebas de campo y laboratorio. Cualquier modificación posterior en las características hidraulicas y estructurales del proyecto con relación a las suministradas por el diseñador, implicarán nuevas condiciones de estabilidad y deformación que deben ser calculadas. Si durante la construcción aparecen circunstancias no previstas en este informe, se deberá avisar al Ingeniero Geólogo para buscar las soluciones y recomendaciones más convenientes. El piso de cimentación deberá ser aprobado por el Ingeniero Geólogo. Se debe incluir obligatoriamente en la valla de obra el geotecnista del proyecto con nombre y matricula profesional.








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LISTA DE ANEXOS Y GRAFICAS • Anexos cimentación superficial

• Anexo 1; Parámetros geotécnicos de diseño.

• Anexo 2; Tablas de diseño de la prueba de resistencia a la penetración estándar DCPT.

• Anexo 3; Carga admisible en función del golpeteo del ensayo DCPT para suelos

mixtos.

• Anexo 4; Aproximaciones sucesivas para determinar las dimensiones de la zapata.

• Anexo 5; Tensión transmitida en profundidad.

• Anexo 6; Capacidad portante NSR-10 para profundidad variable.

• Anexo 7; Capacidad portante Df = 1,0 metros.

• Anexo 8; Coeficientes de Presión de Tierras Activo (Ka) Y Pasivo (Kp).

• Gráfica 1; Capacidad portante del suelo, DCPT.

• Gráfica 2; Tensión transmitida a profundidad en el suelo.

• Gráfica 3; Presión admisible variable.

• Gráfica 4; Carga admisible Df = 1,0 metros.

• Gráfica 5; Asentamientos elásticos Df = 1,0 metros.

• Gráfica 6; Modulo de reacción del suelo Ks variable. • Resultados de laboratorio • Registro fotográfico








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ANEXOS CIMENTACIÓN SUPERFICIAL








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GRAFICAS








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RESULTADOS DE LABORATORIO








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REGISTRO FOTOGRÁFICO








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Foto 1. Vista panorámica del lote.








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Foto 2.exploracion geotécnica No. 1. SPT 1. Resistencia a la penetración con cono

dinamico.








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Foto 3. Exploración geotécnica No.1. SPT. 1. Resultados..








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Foto 4. Exploración geotécnica No.1. SPT 2 .resistencia a la penetración con cono.








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Foto 5. Exploración geotécnica No. 1. SPT 3. Resistencia a la penetración con cono.








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Foto 6. Exploración geotécnica No. 2. SPT 4 . Resistencia a la penetración con cono dinámico.








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Foto 7. Exploración geotécnica No. 2. SPT 5. Resistencia a la penetración con cono dinámico.








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Foto 10. Exploración geotécnica No. 3. SPT 8 . Resistencia a la penetración con cono dinámico.








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Foto 11. Exploración geotécnica No.3. SPT 9 . Resistencia a la penetración con cono dinámico.








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Foto 13. Exploración geotécnica No. 4. SPT 11. Resistencia a la penetración con

cono dinámico.








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