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UN IV ER S I DAD POL I T É CN I CA DE MADR ID – E . T . S . ARQU I T EC TURA
MÁSTER EN ESTRUCTURAS DE LA EDIFICACIÓN. PROYECTO FIN DE MÁSTER
PROYECTO DE ESTRUCTURA
AYUNTAMIENTO DE MONT‐ROIG DEL CAMP. JORDI BADÍA (BAAS)
AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS
TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY
DICIEMBRE DE 2017
MÁSTER ESTRUCTURAS DE LA EDIFICACIÓN ‐ PROYECTO FIN DE MÁSTER DICIEMBRE 2017
AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY
E . T . S . A R QU I T E C T U R A 2 UNIVERS IDAD POL I TÉCN ICA DE MADR ID
INDICE .
0. INTRODUCCIÓN 5
0.1 Los arquitectos: Jordi Badía ‐ Baas 6
0.2 Obra seleccionada: Ayuntamiento de Mont‐Roig del Camp (Tarragona) 6
0.2.1 Geometría y materialidad del edificio
0.2.2 Usos del edificio
0.2.3 Estructura original del proyecto
0.2.4 Documentación original del proyecto
0.3 Desarrollo del Proyecto Fin de Máster 12
0.3.1 Principios y condicionantes de partida
0.3.2 Planteamiento estructural
1. BASES DE CÁLCULO 14
1.1 Normativa de aplicación 15
1.2 Acciones consideradas 16
1.3 Combinación de acciones 19
1.4 Materiales empleados en la estructura 21
1.5 Cumplimiento de norma sismorresistente 22
1.6 Cumplimiento de normativa de protección frente al fuego 22
1.7 Cumplimiento de normativa de protección frente al ruido 23
2. PREDIMENSIONADO DE LA ESTRUCTURA 26
2.1 Predimensionado de la torre 27
2.2 Predimensionado del zócalo 33
2.2.1 Predimensionado de forjados
2.2.2 Predimensionado de vigas
2.2.3 Predimensionado de soportes
2.2.5 Predimensionado muros de sótano
2.2.6 Predimensionado zapatas
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3. MEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA 38
3.1 Cálculo de la estructura de la torre 41
3.1.1 Dimensionado vigas
Conexión madera‐hormigón
3.1.2 Dimensionado pilares
3.1.3 Estudio local del forjado
Vibraciones
3.1.4 Estudio global de la estructura: estabilidad horizontal
3.1.5 Núcleos de CLT y escaleras.
3.1.6 Uniones
3.2 Cálculo de la estructura de hormigón 83
3.2.1 Cumplimiento de normativa de resistencia al fuego
3.2.2 Forjados y vigas
3.2.3 Soportes. Fuego acero (revestimiento cerámico)
3.2.4 Cimentación
3.2.5 Muros de sótano y muros de carga en planta baja
3.2.6 Escaleras
4. BIBLIOGRAFÍA Y FUENTES 99
ANEJO 1: MEMORIA DE CÁLCULO DE LA CONEXIÓN MADERA‐HORMIGÓN EN VIGAS MIXTAS.
ANEJO 2: COMPROBACIONES DESPLAZAMIENTOS HORIZONTALES DE LA ESTRUCTURA DE MADERA
ANEJO 3: REACCIONES EN LOS NUDOS DE APOYO DE LA ESTRUCTURA DE MADERA SOBRE FORJADO DE HORMIGÓN
ANEJO 4: COMPROBACIONES E.L.U. Y E.L.S. VIGAS Y FORJADOS
ANEJO 5: COMPROBACIONES E.L.U. Y E.L.S. PILARES
ANEJO 6: COMPROBACIONES ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN. ZAPATAS
ANEJO 7: COMPROBACIONES MUROS DE SÓTANO Y MUROS DE CARGA
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INDICE DE PLANOS .
PLANOS DE ARQUITECTURA
a01 ‐ PLANTA BAJA. SECCIÓN A‐A’
a02 ‐ PLANTA SÓTANO. ALZADOS Y SECCIÓN B‐B’
a03 ‐ PLANTAS 1ª, 2ª, 3ª, 4ª Y 5ª
PLANOS DE CIMENTACIÓN
01 ‐ EXCAVACIÓN
02 ‐ FORJADO DE PLANTA SÓTANO. ARMADO DE MUROS
03 ‐ CUADRO 1: CIMENTACIÓN. CUADRO 2: ARRANQUES. CUADRO 3: PILARES. DETALLES
PLANOS DE ESTRUCTURA
04 ‐ FORJADO DE TECHO DE SÓTANO. GEOMETRÍA Y DESPIECE DE VIGAS
05 ‐ FORJADO DE TECHO DE SÓTANO. DESPIECE DE VIGAS
06 ‐ FORJADO DE TECHO DE SÓTANO Y PLANTA BAJA. ARMADO DE NEGATIVOS
07 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTA BAJA. GEOMETRÍA Y ARMADO DE POSITIVOS
08 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTA BAJA. DESPIECE DE VIGAS
09 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTA BAJA. DESPIECE DE VIGAS
10 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTA BAJA. DESPIECE DE VIGAS
11 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTA BAJA. ARMADO DE NEGATIVOS Y ESCALERAS
12 ‐ ARRANQUE DE ESTRUCTURA DE MADERA. GEOMETRÍA, SECCIONES Y DETALLES
13 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTAS 1ª, 2ª Y 3ª. GEOMETRÍA, ARMADOS Y DETALLES
14 ‐ FORJADO DE TECHO DE PLANTA 4ª Y ESCALERAS. GEOMETRÍA, ARMADOS Y DETALLES
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0. INTRODUCCIÓN
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0. INTRODUCCIÓN .
0.1 LOS ARQUITECTOS: JORDI BADÍA ‐ BAAS
BAAS es un estudio de arquitectura y diseño dirigido por el Arquitecto Jordi Badía, fundado en el año 1994.
Tiene su sede en Barcelona, y una amplia experiencia, reconocida tanto por los prestigiosos premios recibidos (Premios FAD, Premio Ciudad de Barcelona 2009...) como por su gran difusión en publicaciones especializadas (Architectural Review, El Croquis, A+U, Casabella).
Su obra incluye viviendas colectivas; edificios administrativos; entre los que se incluyen sedes de juzgados, viveros de empresas o embajadas; así como edificios de uso público como facultades, museos, hospitales, o edificios de ayuntamientos, como el que centra el trabajo de este Proyecto Fin de Máster.
Algunas de sus obras más notables son los tanatorios de León (premio AR+D) y Terrassa; el Palacio de Justicia de Sant Boi, o el museo Can Framis de la Fundación Vila Casas en Barcelona.
Su trabajo destaca por la búsqueda de la sencillez, apoyada en la técnica más vanguardista, en el cumplimiento de los requerimientos que cada proyecto plantea. Su arquitectura busca por encima de todo ser útil y adecuada, y resolverse con una calidad técnica de alto nivel y sin renunciar a la capacidad de emoción que ofrece la mejor arquitectura.
Es una arquitectura que apuesta por la continuidad con la tradición y el contexto, y comprometida con el medio ambiente.
0.2 OBRA SELECCIONADA: AYUNTAMIENTO DE MONT‐ROIG DEL CAMP (TARRAGONA)
El edificio seleccionado como objeto del presente Proyecto Fin de Máster es el proyecto para la sede del Ayuntamiento de la localidad de Mont‐Roig del Camp, en Tarragona.
El proyecto fue realizado entre los años 2008 y 2010, si bien su ejecución ha sido aplazada de manera indefinida. El objetivo del ayuntamiento encargante era el de unificar todos los servicios del mismo, que en la actualidad se encuentran repartidos en diferentes sedes de la región.
El solar donde se ubica está en los límites de la ciudad, en un entorno de poca densidad y construcciones bajas.
El conjunto del edificio se puede simplificar como la suma de dos partes: en primer lugar, un
zócalo horizontal en planta baja, con un sótano inferior de menor superficie; y en segundo
lugar, una torre que se eleva sobre el zócalo, apoyándose en éste.
El proyecto da valor a algunos temas de la arquitectura popular, como el patio, el estuco
grueso blanco, el artesonado, etc. En este sentido, los forjados buscan dotar al conjunto de
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una imagen que recuerda a la arquitectura tradicional del lugar, con un artesonado de nervios
vistos, que se apoyan sobre vigas de canto descolgadas.
0.2.1 GEOMETRÍA Y MATERIALIDAD DEL EDIFICIO
El zócalo horizontal, de una planta de altura, es prisma rectangular de dimensiones aproximadas en planta 50x30m, perforado por diversos patios.
El patio principal, al que se llega desde el porche de acceso, tiene unas dimensiones aproximadas de 18x13m. Todas las dependencias de mayor carácter público se vuelcan a este espacio: vestíbulo, oficina de atención al ciudadano, sala de exposiciones, etc.
Una franja de servicios y circulaciones verticales, coincidente con la proyección de la torre, separa este ámbito más público de las zonas de trabajo con menor contacto con los visitantes.
MAQUETA DE PLANTA BAJA. BAAS ARQUITECTURA
El resto de paquetes funcionales de planta baja se organizan alrededor de patios de distintas dimensiones, que refuerzan la iluminación de esta pieza introvertida.
Algunos de estos patios llegan al nivel de planta sótano, donde se alojan servicios secundarios.
MAQUETA DEL CUERPO BAJO ‐ ZÓCALO. BAAS ARQUITECTURA
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Por encima de este zócalo, se levanta la torre de 4 plantas de altura, como un segundo prisma rectangular apoyado de manera vertical sobre el zócalo.
Tiene una dimensión en planta aproximada de 22x9’5m, y se eleva sobre la cubierta del zócalo una altura de algo menos de 15m, convirtiéndose en la pieza representativa de todo el conjunto.
MAQUETA DEL CONJUNTO. BAAS ARQUITECTURA
El proyecto prevé un uso contundente de los materiales, a fin de enriquecer el concepto de sencillez y pureza de formas, buscada en el edificio. El hormigón armado de la estructura, aparece como el acabado visto interior de los forjados de viguetas, gracias a la eliminación de todas las instalaciones colgadas del techo, las cuales si sitúan en el grueso de un suelo técnico.
En fachada, las lamas verticales de hormigón se alternan con tramos de vidrio.
Interiormente, el suelo se cubre de moqueta negra, y las divisorias entre espacios de trabajo se levantan en madera de pino natural y vidrio.
El agua aparece como un material más en el proyecto, materializándose en la misma cubierta inundada del zócalo de planta baja. Este recurso, proporciona al edificio una mayor inercia térmica, a la vez que funciona como quinta fachada del edificio.
CUBIERTA INUNDADA DEL TANATORIO DE LEÓN. BAAS ARQUITECTURA
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0.2.2 USOS DEL EDIFICIO
‐ Planta Baja: ocupada por dependencias de uso público, que incluyen el vestíbulo, la oficina de atención al ciudadano, la sala de exposiciones, etc. junto a zonas de trabajo con menor contacto con los visitantes.
‐ Planta Sótano: archivo, almacenes e instalaciones.
‐ Torre: se entiende como el final del itinerario público del edificio. En la primera planta se encuentra la sala de plenos justo a un amplio vestíbulo. La planta segunda y tercera agrupan el programa de las regidorías, salas de reuniones, y el despacho del alcalde.
0.2.3 ESTRUCTURA ORIGINAL DEL PROYECTO
El sistema estructural del edificio, mixto de hormigón y perfiles metálicos, busca liberar las plantas de cualquier elemento rígido.
La estructura de hormigón armado se hace visible exterior e interiormente en el volumen de la torre, materializándose en un perímetro de lamas verticales de 13cm. De espesor, separadas 60cm., que refuerzan la idea de sencillez y pureza del volumen.
En planta baja, un muro de hormigón armado, con acabado de estuco, sigue el límite del edificio, volcándolo a su espacio interior. La estructura de esta planta se complementa con las mismas lamas verticales de hormigón en el patio principal de acceso, y unos perfiles tubulares metálicos, integrados en la carpintería de los patios pequeños.
Todo este sistema regular de perfiles contamina también los acabados del interior del edificio, y da lugar a techos de hormigón visto, compuestos de viguetas descolgadas del mismo espesor de las lamas, que van alternando su dirección según la organización de la planta.
ESQUEMA ESTRUCTURAL DE FORJADO DE TECHO DE PLANTA BAJA. BAAS ARQUITECTURA
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0.3 DESARROLLO DEL PROYECTO FIN DE MÁSTER
0.3.1 PRINCIPIOS Y CONDICIONANTES DE PARTIDA
Cabe reseñar como punto de partida, que el presente Proyecto Fin de Máster se ha entendido desde sus inicios como el último ejercicio académico del Máster, y como una ocasión para ejercitar en la práctica el mayor grado de los conocimientos adquiridos durante el mismo, especialmente en aquellos campos de mayor interés para el autor.
Este hecho, provoca que se produzcan “situaciones” constructivas o estructurales que difícilmente tendrían cabida en una situación a ejecutar en la realidad, pero que se asumen como parte del ya citado carácter académico.
Así mismo, el proyecto seleccionado como referencia, plantea algunos condicionantes de partida que son sin duda determinantes a la hora de tomar decisiones, algunas de las cuales son continuistas con el planteamiento de los autores reales, siendo otras completamente ajenas a dicho planteamiento. En concreto, cabría reseñar los siguientes:
1. Se asume como principio inamovible el respeto por la arquitectura y construcción tradicionales, que se concreta en dos aspectos: el carácter introvertido del cuerpo del zócalo, cerrado al exterior mediante un muro continuo y abierto a los patios interiores; y el concepto de arquitectura vista de hormigón como parte de la imagen interior del edificio.
2. El hecho de que se trate de un proyecto no construido, provoca que algunas de las decisiones tomadas a priori por los autores, fueran difícilmente ejecutables en la realidad. En concreto, se proyectan elementos estructurales de tipo soporte, en hormigón con una anchura de 13cm., que con una ejecución in situ no garantizarían los recubrimientos necesarios para la durabilidad de la armadura.
Ante estos condicionantes y tras valorar diferentes opciones, se llega a un planteamiento previo estructural que se concreta a continuación.
0.3.2 PLANTEAMIENTO ESTRUCTURAL
Se plantea una estructura que cuenta con dos partes completamente diferenciadas, cada una de ellas identificada con los dos volúmenes que conforman el edificio.
PLANTA SÓTANO (cota ‐3,35m)
Muros de sótano perimetrales de hormigón armado, y forjado sanitario mediante elementos prefabricados como encofrado perdido, tipo ‘caviti’.
TECHO DE PLANTA SÓTANO (cota 0,00m) Y TECHO DE PLANTA BAJA (+3.75m)
Estructura en base a forjados unidireccionales de hormigón armado visto, para el cuerpo del zócalo, que incluye el forjado de techo de sótano, así como el techo de planta baja, que en su mayor parte es la cubierta del zócalo, aunque también incluye el suelo de la planta primera (salón de plenos).
En este volumen, se toma la decisión por tanto de continuar con el planteamiento del proyecto original, aunque con ligeras variaciones.
Se respetan los muros de hormigón que sustentarán a los forjados en el perímetro del edificio.
Los pilares en forma de lamas, que en el proyecto original son de hormigón, se realizarán con perfiles tubulares de acero, buscando que sean de una anchura lo suficientemente pequeña para permitir que sean revestidos mediante piezas cerámicas con las que conformar esa
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imagen de lama, de dimensiones cercanas a las que se plantean en el proyecto original. Esto permitirá además la protección contra el fuego de dichos perfiles metálicos.
Las escaleras de estas plantas se ejecutarán también en hormigón armado.
PLANTAS 2ª (cota +8,45m), 3ª (cota +12,40m) Y CUBIERTA (cota +15,60m)
La estructura de la torre se realizará en madera. Se elige este material por dos razones. Por una parte, el interés del autor del presente Proyecto de trabajar con este tipo de estructura; y por otra, el propio carácter del material, acorde a los principios originales del edificio, con forjados formados por nervios vistos, y pilares repetidos en forma de lamas, fácilmente “repetibles” en madera, no así en otros materiales alternativos.
De esta forma, la estructura de la torre estará formada por pilares de madera laminada que nacerán del forjado de techo de planta baja, y sustentarán los forjados de las plantas 2ª, 3ª y cubierta de la torre, ejecutados en base a una estructura mixta de vigas de madera laminada y hormigón.
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1. BASES DE CÁLCULO
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1. BASES DE CÁLCULO .
1.1 NORMATIVA DE APLICACIÓN
‐ Código Técnico de la Edificación
‐ SE_Seguridad Estructural
‐ DB‐SE_Seguridad estructural
‐ DB‐SE‐AE_Acciones en la edificación
‐ DB‐SE‐C_Cimientos
‐ DB‐SE‐A_Acero
‐ DB‐SE‐M_Madera
‐ DA‐V‐SE‐M_Documento de Aplicación Vivienda: Seguridad Estr. ‐ Madera
‐ SI_Seguridad en caso de incendio
‐ DB‐HR_Protección frente al ruido
‐ Eurocódigos
‐ Eurocódigo 0: Bases de cálculo
‐ Eurocódigo 1: Acciones en estructuras
‐ Eurocódigo 2: Proyecto de estructuras de hormigón
‐ Eurocódigo 3: Proyecto de estructuras de acero
‐ Eurocódigo 5: Proyecto de estructuras de madera
‐ EHE‐08: Instrucción de Hormigón Estructural
‐ Norma de construcción sismorresistente: Parte general y edificación (NCSE‐02)
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1.2 ACCIONES CONSIDERADAS
Se describen a continuación todas las acciones consideradas sobre el edificio, conforme a lo establecido en el CTE‐DB‐SE‐Acciones en la edificación.
1. ACCIONES PERMANENTES
1.1 PESO PROPIO
1.1.1 PESO PROPIO SOBRE FORJADOS:
Zona del edificio Elemento Peso (kN/m2)
FORJADO SÓTANO: Moqueta 0,50
Suelo Técnico 0,30
Mortero regulación 40mm 0,80
Aislamiento 50mm XPS 0,02
TOTAL PESO PROPIO SIN FORJADO: 1,62
Forjado unidireccional sin bovedilla e=30cm 4,00
FORJADO TIPO: Moqueta 0,50
Suelo Técnico 0,30
Mortero regulación 40mm 0,80
Aislamiento 50mm XPS 0,02
TOTAL PESO PROPIO SIN FORJADO: 1,62
Forjado unidireccional sin bovedilla e=30cm 4,00
PATIOS: Pavimento cerámico o hidráulico <0,08m 1,00
TOTAL PESO PROPIO SIN FORJADO: 1,00
Forjado unidireccional sin bovedilla e=30cm 4,00
CUBIERTA "ZÓCALO": Agua e=20cm 1,50
Cubierta plana invertida con acabado grava 2,50
TOTAL PESO PROPIO SIN FORJADO: 4,00
Forjado unidireccional sin bovedilla e=30cm 4,00
CUBIERTA "TORRE" ‐ parte transitable
Cubierta plana invertida 2,50
TOTAL PESO PROPIO SIN FORJADO: 2,50
Forjado mixto hormigón‐madera
CUBIERTA "TORRE" ‐ parte no transitable
Cubierta plana invertida 2,50
TOTAL PESO PROPIO SIN FORJADO: 2,50
Forjado mixto hormigón‐madera
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1.1.2 PESO PROPIO TABIQUERÍA
Zona del edificio Elemento Peso (kN/m2)
Espacios interiores Tabiquería de madera + mamparas vidrio 1,00
TOTAL TABIQUERÍA 1,00
1.1.3 PESO PROPIO LINEAL: CERRAMIENTOS, ANTEPECHOS,
Zona del edificio Elemento Peso (kN/m2)
CUBIERTA "TORRE" ‐ ambas partes
Peto: LHD h=1,00m (1,00m2) 1,00
TOTAL PETOS PERIMETRALES (kN/m) 1,00
FACHADAS TORRE Pared exterior fachada ventilada de madera 1,00
TOTAL Fachadas torre 1,00
2.2 ACCIONES DEL TERRENO Se especifican más adelante como parte del predimensionado de los muros de sótano, y conforme a lo establecido en el DB‐SE‐Cimientos.
2. ACCIONES VARIABLES
2.1 SOBRECARGA DE USO
Zona del edificio Categoría de Uso Carga uniforme
(kN/m2)
PLANTA SÓTANO: C1: acceso al público. Zonas con mesas y sillas 3,00
PLANTA BAJA: C1: acceso al público. Zonas con mesas y sillas 3,00
PLANTA 1ª: C2: acceso al público. Zona con asientos fijos 4,00
PLANTAS 2ª, 3ª, 4ª (ii. Azotea)
B: zonas administrativas 2,00
CUBIERTA (torre y zócalo) G1: cubierta accesible para conservación 1,00
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2.3 VIENTO ACCIÓN DEL VIENTO qe=qb x ce x cp
qb: presión dinámica del viento 0,50
ce: coeficiente de exposición 2,00
cp –lado largo torre‐*: coeficiente eólico de presión 0,80
cs –lado largo torre‐*: coeficiente eólico de succión ‐0,60
cp –lado corto torre‐**: coeficiente eólico de presión 0,80
cs –lado corto torre‐**: coeficiente eólico de succión ‐0,40
Presión: qe= 0,8 kN/m2
Succión lado largo: qe= ‐0,6 kN/m2
Succión lado corto: qe= qe= ‐0,4 kN/m2
Esbelteces de la torre: *Lado largo = 1,65 (15,7 / 9,5 m)
**Lado corto = 0,70 (15,7 / 22,7m)
2.4 NIEVE* DETERMINACIÓN DE LA CARGA DE NIEVE qn = μ x sk
μ: coeficiente de forma de la cubierta 1,00
sk: valor característico 0,40
qn= 0,4 kN/m2
*Acción no concomitante con sobrecarga de uso tipo G1 en cubiertas planas accesibles.
3. ACCIONES ACCIDENTALES
3.1 SISMO Conforme a la Norma de Construcción Sismorresistente, se justifica su cumplimiento en el apartado 1.3. Cumplimiento de norma sismorresistente. 3.2 INCENDIOS Conforme a DB‐SI, se justifica su cumplimiento en el apartado 1.4. Cumplimiento de normativa de protección frente al fuego.
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CUADRO RESUMEN POR PLANTAS
1. ACCIONES PERMANENTES 2. ACCIONES VARIABLES
1.1 PESO PROPIO 1.2 BARANIDLLAS 2.1 SOBRECARGA DE USO
SUELO SÓTANO 2,65 3,00
SUELO P. BAJA 2,65 3,00
SUELO P. B. ‐patios‐ 1,00 3,00
SUELO P. 1ª 2,65 4,00
CUBIERTA ZÓCALO 4,00 1,00 (perímetro) 1,00
SUELO P. 2ª 2,65 2,00
SUELO P. 3ª 2,65 2,00
SUELO P. 4ª 2,65 2,00
SUELO P. 4ª ‐azotea‐ 2,50 1,00 (perímetro) 2,00
CUBIERTA TORRE 2,50 1,00 (perímetro) 1,00
*Cargas expresadas en kN/m2 (superficiales) o kN/m (lineales)
1.3 COMBINACIÓN DE ACCIONES
Se describen a continuación todas las diferentes situaciones de combinación de acciones consideradas sobre el edificio, conforme a lo establecido en el CTE‐DB‐Seguridad Estructural.
Se emplean en todos los casos coeficientes de seguridad, ϒ, y coeficientes de simultaneidad, Ψ, establecidos en las siguientes tablas del CTE‐DE‐SE, de aplicación sobre los valores de cálculo de las acciones consideradas.
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1.3.1. CAPACIDAD PORTANTE = ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOS
1 Situación persistente o transitoria
Combinación de acciones a partir de la siguiente expresión:
2 Situación extraordinaria o accidental
Combinación de acciones a partir de la siguiente expresión:
1.3.2 APTITUD AL SERVICIO = ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO
1 Combinación característica
Combinación de acciones de corta duración que pueden ser irreversibles, a partir de la siguiente expresión:
2 Combinación frecuente:
Combinación de acciones de corta duración que pueden resultar reversibles, a partir de la siguiente expresión:
3 Combinación casi permanente:
Combinación de acciones de larga duración, a partir de la siguiente expresión:
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1.4 MATERIALES EMPLEADOS EN LA ESTRUCTURA
En la estructura proyectada, se emplean los siguientes materiales, de los cuales se enumeran algunas de sus propiedades, en valores característicos:
HORMIGÓN HA‐25: Forjados, vigas, pilares, muros y cimentación.
Resistencia a compresión 25 N/mm2
Módulo de deformación 32.035 N/mm2
Resistencia media a tracción 2’56 N/mm2
Peso específico 25 kN/m3
ACERO B 500 S: Armaduras
Resistencia característica 500 N/mm2
Módulo de elasticidad 200.000 N/mm2
ACERO S 275: Pilares metálicos
Resistencia característica 275 N/mm2
Módulo de elasticidad 210.000N/mm2
Peso específico 78’5 kN/m3
MADERA LAMINADA ENCOLADA GL24
Resistencia a flexión 24 N/mm2
Resistencia a tracción paralela a las fibras 16’5 N/mm2
Módulo de elasticidad medio paralelo a las fibras 11.600 N/mm2
Peso específico 3,80 kN/m3
CONDICIONES DE EXPOSICIÓN DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN:
Cimientos y muros de sótano:
Clase Normal. IIa ‐ Qa. Elementos enterrados o sumergidos.
Forjado de techo de planta baja y muros exteriores:
Clase Normal IIb. Exteriores en ausencia de cloruros, sometidos a la acción del agua de lluvia, en zonas con precipitación media anual inferior a 600mm. (Tarragona = 560mm)
Resto de la obra:
Clase No agresiva I. Interiores de edificios, no sometidos a condensaciones.
CLASE DE SERVICIO ESTRUCTURA DE MADERA:
Clase de servicio 1: forjados intermedios entre espacios habitables; muros entramados interiores; Estructura de una cubierta cuyo espacio bajo techo es habitable, aislado térmicamente.
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1.5 CUMPLIMIENTO DE NORMA SISMORRESISTENTE
Tal y como se especifica en CTE‐DB‐SE‐AE, las acciones sísmicas se regulan por la Norma de construcción sismorresistente NSCE‐02: Parte general y edificación.
Conforme a esta normativa, el edificio que nos ocupa tiene una clasificación de construcción de importancia normal, descrito en el artículo 1.2.2 de la misma como:
El artículo 1.2.3 Criterios de aplicación de la Norma, especifica que la aplicación de la Norma no es obligatoria en los siguientes casos, entre otros:
Conforme al mapa sísmico, la localidad de Mont‐Roig del Camp se encuentra en una zona de aceleración sísmica inferior a 0,04g, por lo que la aplicación de esta Norma no es obligatoria en el edificio objeto del presente Proyecto.
1.6 CUMPLIMIENTO DE NORMATIVA DE PROTECCIÓN FRENTE AL FUEGO
Se describe a continuación los requisitos que debe cumplir la estructura del edificio objeto de este Proyecto, conforme a lo establecido en el DB‐SI.
La justificación de su cumplimiento, así como las medidas tomadas para el mismo en el cálculo de la estructura, se detalla más adelante.
ELEMENTOS ESTRUCTURALES PRINCIPALES DB‐SI 6. Artículo 3.
La resistencia al fuego de un elemento estructural principal del edificio (incluidos forjados, vigas y soportes), es suficiente si:
a) alcanza la clase indicada en la tabla 3.1 o 3.2 que representa el tiempo en minutos de resistencia ante la acción representada por la curva normalizada tiempo temperatura.
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Conforme a esto, la estructura de nuestro edificio debe cumplir los siguientes valores de resistencia al fuego, en función de la zona donde se encuentre y su uso. Las cotas de cada planta se expresan en referencia a la cota 0,00m, que es la de evacuación del edificio:
‐ PLANTA SÓTANO (cota ‐3.35m). Uso Administrativo. Resistencia R‐120.
Incluye: soportes y muros en planta sótano, forjado de techo de planta sótano.
‐ PLANTA BAJA (cota 0,00m). Uso Pública Concurrencia. Resistencia R‐90.
Incluye: soportes y muros en planta baja, forjado de techo de planta baja.
‐ PLANTA 1ª (cota +3,75m). Uso Pública Concurrencia. Resistencia R‐90.
Incluye: soportes y muros en planta primera, vigas y forjados de techo de planta 1ª.
‐ PLANTAS 2ª (cota +8,45m), 3ª (cota +12,40m). Uso Administrativo. Resistencia R‐60.
Incluye: soportes y muros en plantas 2ª y 3ª, vigas y forjados de techo de plantas 2ª y 3ª.
‐ CUBIERTA DE LA TORRE (cota +15,60m). Uso Administrativo. Resistencia R‐60.
Incluye: soportes y muros en planta cuarta, vigas y forjados de techo de cubierta de la torre.
Se generaliza todo el conjunto en dos clases de resistencia:
‐ R‐120 para los elementos de planta sótano, incluida la estructura de techo de planta sótano
‐ R‐90 para los elementos de planta baja.
‐ R‐60 para los elementos de la torre.
1.7 CUMPLIMIENTO DE NORMATIVA DE PROTECCIÓN FRENTE EL RUIDO
La normativa vigente sobre protección frente al ruido se recoge en el DB‐HR Protección contra el ruido.
Conforme a dicha normativa, en el edifico objeto del presente Proyecto deben satisfacerse las siguientes exigencias:
De acuerdo a la norma, el edifico es considerado Recinto Protegido, y dentro de él, se distinguen tres unidades de uso, diferenciadas en el siguiente gráfico:
‐ Sótano: uso administrativo. ‐ Planta baja: uso pública concurrencia ‐ Torre: uso administrativo
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CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS Y VALORES DE AISLAMIENTO ACÚSTICO
Forjados unidireccionales de hormigón (techo de sótano y techo de planta baja): ‐ Forjado unidireccional in situ, con casetón recuperable. Canto 24+5cm. ‐ Aislamiento de tipo Lana Mineral e=40mm. ‐ Mortero de regulación e=50mm. ‐ Suelo técnico con acabado en moqueta.
De acuerdo al Catálogo de Elementos Constructivos, los valores acústicos de este conjunto son los siguientes: Forjado sin piezas de entrevigado, canto 250mm: ‐ Masa = 250kg/m2
‐ RA = 51 dBA ‐ RAtr = 47 dBA ‐ Ln,W = 78 dBA
Suelo Flotante tipo S01, compuesto por Lana Mineral e=40mm + capa de mortero e=50mm. ‐ ΔRA = 11 dBA ‐ ΔLW = 33 dBA
Cubierta plana inundada: los valores acústicos a considerar son los propios del forjado.
Forjados mixtos de madera y hormigón (techo de plantas 1ª, 2ª, 3ª y 4ª): ‐ Forjado mixto de vigas de madera laminada y hormigón, con losa de hormigón de canto 8 cm. ‐ Aislamiento de tipo Lana Mineral e=40mm. ‐ Mortero de regulación e=50mm. ‐ Suelo técnico con acabado en moqueta.
De acuerdo al Catálogo de Elementos Constructivos, los valores acústicos de este conjunto son los siguientes: Se considera únicamente la losa de hormigón, de canto 80mm: ‐ Masa = 200kg/m2
‐ RA = 31 dBA (estimado) Suelo Flotante tipo S01, compuesto por Lana Mineral e=40mm + capa de mortero e=50mm.
‐ ΔRA = 11 dBA ‐ ΔLW = 33 dBA
Cubierta plana invertida, con aislamiento de Lana mineral e=80mm. Considerado únicamente el aislamiento de la lana mineral y la losa de hormigón: ‐ Masa = 220kg/m2
‐ RA = 51 Dba FICHAS JUSTIFICATIVAS DE LA OPCIÓN SIMPLIFICADA DE AISLAMIENTO ACÚSTICO Las tablas siguientes recogen las fichas justificativas del cumplimiento de los valores límite de aislamiento acústico mediante la opción simplificada.
Fachadas, cubiertas y suelos en contacto con el aire exterior (apartado 3.1.2.5)
Solución de fachada, cubierta, o suelo en contacto con el aire exterior: ………………..
CUBIERTA DEL ZÓCALO (Techo de planta baja)
Elementos constructivos
Tipo Área (m2) % de huecos
Características
de proyecto exigidas
Parte ciega
Cubierta inundada, forjado unidireccional in situ. 0
Sc = 840 RA,tr (dBA) = 51 ≥ 33
Huecos ‐
Sh = 0 RA,tr (dBA) = ‐ ≥ ‐
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Fachadas, cubiertas y suelos en contacto con el aire exterior (apartado 3.1.2.5)
Solución de fachada, cubierta, o suelo en contacto con el aire exterior: ………………..
CUBIERTA DE LA TORRE ‐ TERRAZA AZOTEA (Techo de planta 3ª)
Elementos constructivos
Tipo Área (m2) % de huecos
Características
de proyecto exigidas
Parte ciega
Cubierta plana transitable, sobre forjado mixto madera‐hormigón 0
Sc = 125 RA,tr (dBA) = 35 ≥ 33
Huecos ‐
Sh = 0 RA,tr (dBA) = ‐ ≥ ‐
Elementos horizontales de separación entre recintos (apartado 3.1.2.3.5)
Solución de elementos horizontales de separación entre: Planta sótano y P. Baja; P. Baja y P. 1ª
Forjados techo de planta sótano y techo de planta baja
Elementos constructivos Tipo Características
de proyecto exigidas
Elemento horizontal de separación
Forjado Forjado unidireccional in situ sin bovedilla
m (kg/m2) = 250 ≥ 250
RA (dBA) = 51 ≥ 49
Suelo flotante Solución S01 Catálogo Elem. Constructivos
ΔRA (dBA) = 11 ≥ 11
ΔLW (dB) = 33 ≥ 26
Techo suspendido
‐
ΔRA (dBA) = 0 ≥ 0
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2. PREDIMENSIONADO DE LA ESTRUCTURA
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2. PREDIMENSIONADO DE LA ESTRUCTURA .
2.1 PREDIMENSIONADO DE LA TORRE
Una vez tomada la decisión de realizar la estructura de la torre en madera laminada, se realizan unos primeros tanteos, y se concluye que la solución más óptima para las luces que se manejan es utilizar forjados mixtos de madera y hormigón, en base a vigas de canto de madera laminada, con una losa de hormigón sobre las mismas, conectada a ésta mediante conectores.
Las vigas apoyan sobre pilares igualmente de madera laminada.
Tomada esta decisión, se realiza un estudio en el que se tienen en cuenta estado límite último (resistencia del material) y estado límite de servicio (flecha de las vigas) que conduce a la obtención de las secciones necesarias.
Para tomar la decisión definitiva de la sección a utilizar, se realiza el siguiente proceso:
1. Se elige el tipo de madera a emplear: en este caso, madera laminada a partir de madera de abeto, del tipo GL24.
2. Conocidas los anchos estándar y secciones más habituales, y a partir de las acciones ya conocidas (apartado 1.2), se realiza un tanteo con las siguientes premisas:
‐ Para cada ancho de viga estándar (165mm, 190mm y 215mm), se prueban cinco distancias entre ejes de vigas: 1’00m, 1’20m, 1’40m, 1’60m y 1’80m. Esto nos da un total de 15 casos diferentes a estudio.
‐ Se considera por el momento una losa de hormigón de espesor 50mm.
3. El necesario cumplimiento de los ELU y ELS hace que para las anchuras elegidas e interejes probados, se requieran unos cantos de viga determinados. Se estudian localmente las vigas, considerándolas biapoyadas, y teniendo en cuenta la sección mixta que forma con el hormigón.
4. Conocidas las tres variables dependientes (anchura, intereje, canto) y sus reacciones en los apoyos, se predimensionan los pilares a partir únicamente del axil, puesto que se supone un momento flector nulo en dichos apoyos. Se obtienen así las secciones necesarias para cada caso estudiado. No se comprueba de momento el pandeo de los pilares.
5. Finalmente, cada uno de los 15 casos estudiados lleva asociados varios datos que permiten compararlos entre sí, destacando entre ellos el total de peso de madera que requieren.
CARÁCTERÍSTICAS DE LAS VIGUETAS DE MADERA
‐ Clase de madera GL24 ‐ fm,k = 24’0 N/mm2 ‐ fv,k = 2’7 N/mm2 ‐ fc,90k = 2’7 N/mm2 ‐ fh,d = 16’0 N/mm2 ‐ Em = 11’6 kN/mm2 ‐ ρm = 3’8 kN/m3
‐ Resistencia al fuego R‐60
‐ D ef = 49’0mm
‐ Caras expuestas: inferior y laterales
‐ Clase de servicio CS 1 (interior seco)
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COMPROBACIONES ESTRUCTURALES
‐ Estado límite ultimo de flexión: fm,d > σd
‐ Estado límite último de cortante: fv,d > Τd
‐ Estado límite último de rasante: ϕd > Rd
‐ Flecha, integridad de elementos constructivos: L < L/400
< L/400
‐ Flecha, confort: L < L/350
‐ Flecha, apariencia de la obra: L < L/300
En las páginas siguientes, se muestra la tabla comparativa de los 15 casos estudiados, las diferentes comprobaciones realizadas en cada uno de ellos, y los resultados que arrojaban.
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TIPO MADERA
SEPARACIÓN ENTRE VIGAS
CARGA VARIABLE
CARGA PERM.
ANCHURA CANTO CUMPLE RESIST?
CUMPLE FLECHA?
GL‐24 1,00 2,00 2,65 0,165 0,45 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,20 2,40 3,18 0,165 0,45 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,40 2,80 3,71 0,165 0,495 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,60 3,20 4,24 0,165 0,54 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,80 3,60 4,77 0,165 0,585 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,00 2,00 2,65 0,190 0,315 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,20 2,40 3,18 0,190 0,36 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,40 2,80 3,71 0,190 0,36 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,60 3,20 4,24 0,190 0,405 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,80 3,60 4,77 0,190 0,45 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,00 2,00 2,65 0,215 0,27 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,20 2,40 3,18 0,215 0,315 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,40 2,80 3,71 0,215 0,36 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,60 3,20 4,24 0,215 0,405 CUMPLE CUMPLE
GL‐24 1,80 3,60 4,77 0,215 0,45 CUMPLE CUMPLE
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TIPO MADERA
SEPARACIÓN ENTRE VIGAS
PP TOTAL ESTRUCTURA
(kN/m)
CARGA EN PILAR / PLANTA (kN)
Vsu Vpp NÚMERO DE VIGAS / PLANTA
Nº UNIONES / PLANTA
GL‐24 1,00 1,53 24,78 8,40 16,38 21 42
GL‐24 1,20 1,78 28,69 10,08 18,61 17 34
GL‐24 1,40 2,06 32,59 11,76 20,83 15 30
GL‐24 1,60 2,34 36,50 13,44 23,06 13 26
GL‐24 1,80 2,62 40,40 15,12 25,28 11 22
GL‐24 1,00 1,48 24,78 8,40 16,38 21 42
GL‐24 1,20 1,76 28,69 10,08 18,61 17 34
GL‐24 1,40 2,01 32,59 11,76 20,83 15 30
GL‐24 1,60 2,29 36,50 13,44 23,06 13 26
GL‐24 1,80 2,57 40,40 15,12 25,28 11 22
GL‐24 1,00 1,47 24,78 8,40 16,38 21 42
GL‐24 1,20 1,76 28,69 10,08 18,61 17 34
GL‐24 1,40 2,04 32,59 11,76 20,83 15 30
GL‐24 1,60 2,33 36,50 13,44 23,06 13 26
GL‐24 1,80 2,62 40,40 15,12 25,28 11 22
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TIPO MADERA
SEPARACIÓN ENTRE VIGAS
KG TOTALES MADERA / PLANTA
CANTO PILAR (m)
ANCHO PILAR (m)
CUMPLE PILAR?
Nº PILARES
KG TOTALES MADERA PILARES
GL‐24 1,00 5239,08 0,36 0,165 CUMPLE 43 10727,64
GL‐24 1,20 4241,16 0,405 0,165 CUMPLE 35 8731,80
GL‐24 1,40 4116,42 0,405 0,165 CUMPLE 31 8507,27
GL‐24 1,60 3891,89 0,405 0,165 CUMPLE 27 8083,15
GL‐24 1,80 3567,56 0,45 0,165 CUMPLE 23 7459,45
GL‐24 1,00 4223,02 0,315 0,19 CUMPLE 43 8647,13
GL‐24 1,20 3907,01 0,315 0,19 CUMPLE 35 8043,84
GL‐24 1,40 3447,36 0,315 0,19 CUMPLE 31 7124,54
GL‐24 1,60 3361,18 0,315 0,19 CUMPLE 27 6980,90
GL‐24 1,80 3160,08 0,315 0,19 CUMPLE 23 6607,44
GL‐24 1,00 4096,01 0,27 0,215 CUMPLE 43 8387,06
GL‐24 1,20 3868,45 0,27 0,215 CUMPLE 35 7964,46
GL‐24 1,40 3900,96 0,27 0,215 CUMPLE 31 8061,98
GL‐24 1,60 3803,44 0,27 0,215 CUMPLE 27 7899,44
GL‐24 1,80 3575,88 0,27 0,215 CUMPLE 23 7476,84
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A partir de estos datos, se realiza una comparativa de los kilogramos de madera necesarios para cada intereje y sección de entre los estudiados, que se resume en las siguientes gráficas.
GRÁFICA DEL PESO TOTAL DE MADERA EN VIGAS
GRÁFICA DEL PESO TOTAL DE MADERA EN PILARES
De este análisis de datos se desprende que el ancho de viga más competente en cuanto a ahorro de material es el de 19 cm.
Si bien con interejes muy cortos, el más óptimo es el ancho 21,5cm, en cuanto se separan un poco las vigas (a partir de 120 cm de intereje), el ancho de 19cm pasa a ser el más económico. En base a esto, se decide emplear vigas de anchura 190mm. A la hora de decidir el intereje a elegir, se tienen en consideración otros dos condicionantes:
1. La separación entre vigas debe permitir una separación suficiente para el empleo de tableros normalizados y una losa autoportante.
2. El ritmo de pilares es un elemento importante en la imagen del conjunto del edificio. Desde el origen del Proyecto original, la repetición de lamas verticales es un elemento compositivo que vincula el cuerpo bajo con la torre. Es por esto que se decide utilizar la separación de 160cm, que es múltiplo de la que se emplea en los nervios de la estructura de hormigón, donde las viguetas in situ tienen un intereje de 80cm.
Esta decisión supone en realidad una complicación añadida a la estructura de la torre, pues como se verá en el cálculo, se ha debido proceder a un estudio local del forjado entre vigas, optándose finalmente por el empleo de tableros de CLT, en cuya ejecución se deberá apuntalar el tablero.
Bien es cierto que el espesor inicial considerado de 50mm. no cumplía con los requerimientos de protección frente al ruido establecidos en DB‐HR, por lo que la decisión finalmente optimiza también el empleo de una losa de esa entidad.
1,00 1,20 1,40 1,60 1,80
0,00
1000,00
2000,00
3000,00
4000,00
5000,00
6000,00
ANCHO 16,5cm
ANCHO 19cm
ANCHO 21,5cm
1,00 1,20 1,40 1,60 1,80
0,00
2000,00
4000,00
6000,00
8000,00
10000,00
12000,00
ANCHO 16,5cm
ANCHO 19cm
ANCHO 21,5cm
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2.2 PREDIMENSIONADO DEL ZÓCALO .
NOTA DEL AUTOR: durante el desarrollo del Máster en Estructuras de la Edificación del autor del presente proyecto, el mismo utilizó el edificio objeto de este PFM para la parte de prácticas del módulo de Hormigón.
De esta forma, se calculó la estructura de una parte del zócalo en diferentes alternativas estructurales, entre ellas, el forjado unidireccional in situ que finalmente se llevará a cabo.
Dado que el proceso de predimensionado del forjado fue el mismo, y que del cálculo de la estructura se extrajeron algunas reflexiones válidas para el desarrollo del PFM, se reflejarán a continuación algunas partes de ese trabajo académico.
ESTUDIO PREVIO:
A partir del estudio de la planta de arquitectura y el funcionamiento del edificio global, se realiza un planteamiento estructural de la parte más compleja del zócalo, que es la cubierta de la planta baja.
En concreto, hay dos partes del edificio que por su importancia, condicionan al resto.
1. En primer lugar, la torre que se eleva sobre el zócalo, apoyándose sobre éste.
2. En segundo lugar, los dos “soportales” existentes en el patio principal, elementos de entidad dentro del proyecto, que constituyen además una imagen muy potente del mismo. Se entiende como premisa inamovible la no existencia de pilares en estos ámbitos.
SOPORTALES DE ACCESO EN VOLADIZO Y TORRE
ANÁLISIS DE LA PLANTA. ELEMENTOS SIGNIFICATIVOS DE PARTIDA.
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De este primer análisis surgen las primeras líneas estructurales claras:
1. Dos líneas de pórticos paralelos que recorren la planta en su sentido más corto, sobre las que apoyará el conjunto de la torre.
2. Otras dos líneas de pórticos perpendiculares, coincidiendo con la línea de cerramiento de los patios, que permitirán el apoyo de los forjados para el posterior vuelo, manteniendo la imagen de los nervios en los soportales del patio.
ANÁLISIS DE LA PLANTA. PRIMERAS LÍNEAS ESTRUCTURALES.
En el siguiente grado de profundización, se pone evidencia la necesidad de descargar los pórticos sobre los que apoyará la torre, por lo que se plantea la disposición de otros pórticos perpendiculares a éstos, que permitan que los forjados sean paralelos a los que sustentan la torre. De este modo, en esta parte del edificio, se disponen las vigas en una retícula ortogonal, de manera que las vigas paralelas al lado largo del edificio cargan con el peso del forjado, mientras que las paralelas al lado corto, cargan con el peso de la torre.
Al tratarse de una zona con paquetes de servicios, la ubicación de los pilares es bastante flexible.
PÓRTICOS BAJO LA TORRE
El resto de la estructura se ajusta a los huecos que conforman los patios, núcleos de comunicación, etc. siguiendo una lógica ortogonal.
ESQUEMA ESTRUCTURAL TECHO DE PLANTA BAJA
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2.2.1 PREDIMENSIONADO DE FORJADOS
CONSIDERACIONES PREVIAS:
‐ Geometría en planta: se plantean las diferentes posibilidades respecto a la posición de los pilares y la dirección de los diferentes forjados, atendiendo principalmente a:
‐ planos de arquitectura y usos del edificio. ‐ importancia de la estructura vista en el edificio, y por tanto, la dirección de los nervios de los forjados y los encuentros entre cambios de dirección. ‐ planteamientos racionales: luces razonables y buscar la continuidad de forjados.
‐ Acciones consideradas y combinaciones, descritas en apartados 1.2 y 1.3.
‐ Materiales y condiciones de exposición, descritos en el apartado 1.4.
‐ Exposición al fuego: tal y como se describe en el apartado 1.6, conforme al DB‐SI, la estructura del edificio debe tener las siguientes resistencias frente al fuego, en función de su ubicación:
‐ R‐120 para los elementos de planta sótano, incluido el techo de planta sótano. ‐ R‐90 para el resto del edificio.
Para cumplir con estas exigencias, el DB‐SI‐6 en su Anejo C establece las siguientes dimensiones mínimas a cumplir por las viguetas de los forjados, que al no llevar entrevigado ni falso techo, se consideran con sus tres caras expuestas al fuego.
Así pues, como punto de partida se elige el uso de forjados con viguetas de separación entre ejes 800mm, y con las siguientes anchuras mínimas:
‐ Techo de planta sótano: anchura de vigueta ≥ 200mm ‐ Techo de planta baja: anchura de vigueta ≥ 150mm
‐ Protección frente al ruido: el peso propio de los forjados cumple con las especificaciones acústicas necesarias respecto a aislamiento frente a ruido aéreo. Sí será necesario disponer un aislamiento frente a ruido de impacto en los suelos de los forjados, tal y como se especifica en el apartado 1.7 de este PFM.
PREDIMENSIONADO:
La instrucción EHE, en su Artículo 50, establece unas relaciones entre luz y canto útil (L/d) para los nervios de los forjados que hacen que no sea necesaria la comprobación de flechas.
Se toma como punto de partida estos cantos para los forjados a dimensionar. Se estudian las situaciones más desfavorables en cada planta y se obtienen los siguientes cantos:
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δ1 δ2 Luz L (m)
Coef. C (tabla 50.2.2.1.b EHE)
hmin (m)
TECHO DE SÓTANO
0,8956 0,9625 5,15 17 0,26
TECHO DE BAJA: zona del forjado bajo la torre.
0,9721 0,9120 4,15 21 0,18
TECHO DE BAJA: zona del forjado como cubierta.
0,8452 1,0182 6,45 24 0,23
Para el forjado de techo de planta baja, se unifica el canto en todo el forjado, con el valor más desfavorable de entre los dos obtenidos.
Se procede a la obtención de solicitaciones. Se considera en todos los casos la hipótesis de vigas continuas con inercia constante, apoyadas en las vigas o muros sobre los que descansan.
Como se verá posteriormente en el cálculo, se utiliza el ejercicio académico del curso descrito al principio de este capítulo para realizar el análisis de las solicitaciones mediante dos métodos diferentes: ‐ Análisis lineal con redistribución limitada en el forjado de techo de planta sótano. ‐ Análisis plástico para Estado Límite Último.
De este ejercicio se extrae un primer cálculo de la estructura de hormigón (parte de ella), que sufrirá algunas variaciones tanto en la geometría en planta como en algunas solicitaciones, que conducirán al cálculo definitivo, descrito más adelante.
2.2.2 PREDIMENSIONADO DE VIGAS
CONSIDERACIONES PREVIAS:
‐ Geometría en planta: se plantean las diferentes posibilidades respecto a la posición de los pilares y la dirección de los diferentes forjados, atendiendo principalmente a:
‐ planos de arquitectura y usos del edificio. ‐ importancia de la estructura vista en el edificio: se resalta la importancia de las vigas, con vigas de canto. ‐ planteamientos racionales: luces razonables y buscar la continuidad de vigas.
‐ Acciones consideradas y combinaciones, descritas en apartados 1.2 y 1.3.
‐ Materiales y condiciones de exposición, descritos en el apartado 1.4.
‐ Exposición al fuego: tal y como se describe en el apartado 1.6, conforme al DB‐SI, la estructura del edificio debe tener las siguientes resistencias frente al fuego, en función de su ubicación:
‐ R‐120 para los elementos de planta sótano, incluido el techo de planta sótano. ‐ R‐90 para el resto del edificio.
Para cumplir con estas exigencias, como se ha visto en el apartado 2.2.1, será suficiente con anchuras de viga superiores a 200mm. Se elige un ancho de viga de 300mm.
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PREDIMENSIONADO:
La instrucción EHE, en su Artículo 50, establece unas relaciones entre luz y canto útil (L/d) para las vigas de hormigón armado que hacen que no sea necesaria la comprobación de flechas.
En el caso que nos ocupa, se predimensionan las vigas de canto más desfavorables (luces mayores), atendiendo a sus condiciones de continuidad.
Se obtienen cantos de 60cm, que son el dato de partida con el que se pasará a su dimensionado.
2.2.3 PREDIMENSIONADO DE SOPORTES
CONSIDERACIONES PREVIAS:
‐ Geometría en planta: los pilares se adaptan a dos situaciones diferentes: ‐ En los ámbitos que rodean al patio principal, así como en el extremo oeste del edificio, se emplearán pilares metálicos formados por UPE dobles en cajón, que se adaptarán al ritmo de lamas verticales planteado en el proyecto original. ‐ En el espacio del edificio bajo la torre y su entorno, los pilares serán de hormigón armado, pudiéndose adaptar su ubicación con facilidad, al tratarse de zonas con espacios de servicio y bastante tabiquería, con crujías y anchos bien determinados.
‐ Acciones consideradas y combinaciones, descritas en apartados 1.2 y 1.3.
‐ Materiales y condiciones de exposición, descritos en el apartado 1.4.
‐ Exposición al fuego: tal y como se describe en el apartado 1.6, conforme al DB‐SI, la estructura del edificio debe tener las siguientes resistencias frente al fuego, en función de su ubicación:
‐ R‐120 para los pilares de planta sótano, que serán todos de hormigón. ‐ R‐90 para el resto del edificio. Con respecto a los pilares metálicos, se toma la precaución de que los mismos irán revestidos por material cerámico, formando dicha cerámica la forma del resto de lamas del entorno, y sirviendo a la vez de protección contra el fuego.
PREDIMENSIONADO:
Con las acciones y combinaciones de acciones ya descritas, se realiza una estimación de los axiles que recibirá cada pilar, obteniendo a partir de estos axiles, la sección mínima de hormigón que deben tener, a partir de la expresión Ac = Nd / fcd
Así, los pilares más desfavorables, que se encuentran en planta sótano en la zona bajo la torre, reciben unos axiles de 960kN.
Nd = 960kN
Fcd = 25 / 1’5 N/mm2
Ac = 960.000 / 16’67 = 57.600mm2 = b x b b ≈ 250mm.
Se predimensionan los pilares de hormigón con unas dimensiones de 300 x 300mm.
En perfiles de acero, se tiene en cuenta el efecto del pandeo, utilizando de inicio perfiles dobles 2xUPE‐80 soldados.
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3. MEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA
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3. MEMORIA DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA .
Del predimensionado descrito anteriormente, se toman las decisiones fundamentales acerca del tipo de solución estructural a emplear en cada parte, así como un primer acercamiento a sus dimensiones.
En base a los datos extraídos de este predimensionado, se procede al cálculo completo de la estructura, en el que se sigue el siguiente proceso:
1. Cálculo de la estructura de la torre: se dimensionarán todos los elementos que componen el cuerpo elevado “torre”, cuya estructura será en base a pilares de madera, vigas mixtas madera‐ hormigón, y forjados intermedios igualmente de tablero de madera.
El orden seguido en el dimensionado de esta parte de la estructura es:
1.1 Conocidas las acciones, se dimensionan vigas mixtas y pilares. El dimensionamiento se realiza a través del cálculo manual en base a los Estados Límite Últimos y Estados Límite de Servicio, teniendo siempre en cuenta las escuadrías de madera laminada existentes en el mercado.
1.2 Conocida la separación entre vigas, se dimensiona el forjado intermedio, en base a tableros de madera. El dimensionado se realiza igualmente mediante un cálculo manual, y en base a prontuarios y tablas de fabricantes de tableros de madera contralaminada (CLT).
1.3 Una vez dimensionado el conjunto de cada planta, así como los pilares que las sustentan, se procede a realizar un estudio global de la estructura. En concreto, se analiza la estabilidad de la misma ante acciones horizontales.
Para ello, se utiliza un modelo tridimensional de barras mediante el programa informático SAP2000. Como se verá más adelante, de este estudio de la estabilidad global, se impone la necesidad de introducir elementos que coarten los desplazamientos del conjunto. Estudiadas varias posibilidades, estos elementos se concretan en tres: núcleo del ascensor y muro transversal, y núcleo de escaleras.
1.4 A partir del modelo tridimensional, se obtienen las solicitaciones de los elementos introducidos (núcleo ascensor, muro, escaleras), procediéndose a su dimensionado en base a ELU y ELS. Estos elementos serán igualmente de paneles de madera contralaminada CLT.
1.5 Por último, y también a partir de los resultados obtenidos del modelo tridimensional, en concreto las acciones en los diferentes nudos, se procederá el dimensionado de las uniones, atendiendo a las acciones existentes en cada caso, y a soluciones existentes en el mercado para estas uniones madera‐madera o madera‐hormigón.
2. Cálculo del cuerpo de hormigón: a partir del modelo tridimensional de SAP2000 de la torre, obtenemos las reacciones en los apoyos de la torre sobre el cuerpo‐zócalo de hormigón.
Estas acciones, junto con las acciones sobre la estructura ya descritas, determinarán el dimensionado de la estructura.
Para el dimensionado del conjunto de la estructura de hormigón, y a partir de la información obtenida del predimensionado, y también de un primer cálculo manual de los forjados, realizado en el Módulo de Hormigón del Máster, se emplea el programa informático CYPECAD.
Conocidas las acciones sobre el terreno, se predimensionan manualmente los elementos de la cimentación (zapatas aisladas y corridas), introduciendo sus dimensiones en el programa para su validación.
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Algunos condicionantes de este cálculo, que deben ser tenidos en cuenta son: la protección al fuego de los pilares metálicos, que supone unos condicionantes geométricos, así como el carácter “visto” de los forjados, que igualmente arroja unos condicionantes específicos en cuanto a geometría ‐casetones recuperables existentes en mercado‐, protección frente al fuego, etc. como se verá más adelante.
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3.1 CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA DE LA TORRE
3.1.1 DIMENSIONADO DE VIGAS
En apartados anteriores, se han descrito las acciones consideradas, así como el predimensionado que llevó a la toma de decisiones sobre la separación entre vigas.
Todos estos datos se resumen a continuación:
ANCHO TRIBUTARIO: 1,60m
SOBRECARGA SUPERFICIAL DE USO qsu = 2,00 kN/m2
SOBRECARGA SUPERFICIAL PESO PROPIO (excepto losa hormigón) qpp = 2,65 kN/m2
LONGITUD DE CÁLCULO DE LA VIGA L = 8,90m
RESISTENCIA AL FUEGO: R‐60
Se calculan las vigas como biapoyadas, arrojando los siguientes valores de cortante y momento flector característicos, en base a los cuales se dimensiona la sección de las vigas:
Definido el tipo de madera a emplear, y conocida la resistencia al fuego que se debe alcanzar, se tantean diferentes dimensiones de la sección de la viga, en base a las escuadrías existentes en el mercado.
Se realizan las comprobaciones de ELU y ELS, que se resumen a continuación:
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La sección de viga que cumple las condiciones de una viga tipo es 190 x 405mm de madera laminada tipo GL24, con una losa de hormigón de 5 cm, además de una placa de aislamiento de otros 50mm de espesor, y el espesor del propio tablero del forjado.
Se determina esta sección para todas las vigas existentes en la planta. Si bien existen algunos casos de vigas de luz menor o mucho menor que la dimensionada, se decide emplear la misma escuadría para todas ellas, por una cuestión principalmente estética, aunque también de homogeneidad y facilidad de transporte y construcción.
CONEXIÓN MADERA‐HORMIGÓN
Sí se afina el cálculo en el dimensionamiento de la conexión madera hormigón. Dicho cálculo se realiza una vez definida toda la estructura de la torre, conocido el espesor final del tablero, y consecuentemente, la sección final de la viga, cuyos datos son:
‐ Espesor del tablero: 85mm
‐ Espesor aislante: 50mm
‐ Espesor hormigón: 50mm
‐ Base de la viga: 190mm
‐ Altura de la viga: 405mm
Se estudian tres casos diferentes, en función de la luz de las vigas:
CASO 1. Viga tipo, de luz 890cm
CASO 2. Viga apoyada en muro transversal (Pórtico 9m), de luz 537cm.
CASO 3. Vigas apoyadas en núcleo de ascensor (Pórticos 3m y 4m). Si bien existen dos luces diferentes, se calcula para la peor de ellas, de luz 324cm.
Los resultados definitivos, en base a los cálculos reflejados en el Anejo I, son los siguientes:
Conectores de perno y crampones tipo TECNARIA CTL MAXI 12/175, colocados sobre la viga, con las separaciones siguientes:
Caso 1: separación variable: 8 cm en cuartos extremos de la viga; 16 cm en mitad central.
Caso 2: separación única: 22cm en toda la longitud de la viga.
Caso 3: separación única: 25cm en toda la longitud de la viga.
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3.1.2 DIMENSIONADO DE PILARES
Siguiendo el mismo criterio que en las vigas, se dimensiona el pilar pésimo, unificando su sección para el resto de pilares.
La sección de los pilares se mantendrá constante en toda su longitud, dado que serán de una única pieza, a la que se ensamblarán las vigas en cada planta. El principal condicionante para esto, que es el transporte, es factible dado que las longitudes habituales serán de 12 m, con la excepción de los pilares de las series M1 a M5, de longitud en torno a 15 m.
Los pilares son considerados biarticulados, tanto en su unión con el forjado de planta, como en el apoyo sobre el forjado de hormigón (arranque del pilar).
Este pilar es obviamente uno de los de planta primera, dado que recibe la carga de todas las plantas superiores y además, esta planta primera es la de mayor altura libre (mayor longitud de pandeo del pilar). Las condiciones de partida de este pilar son las siguientes:
SOBRECARGA DE USO SOBRE EL PILAR qsu = 56,80 kN
SOBRECARGA PESO PROPIO SOBRE EL PILAR qpp = 110,40 kN
LONGITUD DE CÁLCULO DEL PILAR (ALTURA) L = 4,70m
RESISTENCIA AL FUEGO:
Todos los pilares de la estructura de la torre se sitúan en el exterior del edificio, separados del interior del mismo por medio de la fachada, que se apoya sobre los forjados.
Dicha fachada deberá tener una resistencia al fuego al menos EI‐60, por lo que el inicio de carbonización de los pilares comenzaría siempre después del tiempo exigido de resistencia para la estructura a estudio (60 minutos), tal y como se describe en el Apartado E.2.3.2.1 del Anejo SI‐E Resistencia al fuego en estructuras de madera.
Así pues, no se tiene en cuenta reducción alguna de la sección de los pilares debida a la acción del fuego.
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, 0,
, . , 0,0,9371 1
CUMPLE .
La sección de pilar que cumple las condiciones del pilar tipo es 190 x 310 mm de madera laminada tipo GL24.
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3.1.3 DIMENSIONADO DEL FORJADO DE LA TORRE
Condicionantes previos:
SOBRECARGA SUPERFICIAL DE USO qsu = 2,00 kN/m2
SOBRECARGA SUPERFICIAL PESO PROPIO qpp = 2,65 kN/m2
LUZ DE CÁLCULO DEL TABLERO L = 1,60m
RESISTENCIA AL FUEGO: R‐60
DENSIDAD DEL PANEL CONTRALAMINADO: 450 kg/ m3
TRANSMITANCIA DEL PANEL CONTRALAMINADO: 0,130 W/m.K
MÓDULO DE YOUNG: E=10.000N/mm2
LÍMITE ELÁSTICO: fm,d=10N/mm2
El condicionante más restrictivo de todos es la Resistencia al Fuego.
Dado que la estructura debe tener una resistencia R‐60, y tratándose de paneles de madera contralaminada, se calcula primero la sección de panel que se carbonizaría en esos 60 minutos, conforme a lo establecido en el Anejo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera, del DB‐SI, que en su apartado E.2.3.1 define la velocidad de carbonización nominal de cálculo, de maderas sin protección.
En concreto, para nuestro caso, esta velocidad sería βn = 0,55 mm/min para madera maciza o laminada encolada con densidad característica ≥ 450 kg/m3.
Se trata de paneles con una sola cara expuesta al fuego (la inferior).
La sección carbonizada en los 60 minutos de reacción al fuego será de 33mm.
Conocido este dato, se debe seleccionar un panel cuya sección de la lámina expuesta al fuego sea igual o mayor a estos 33mm, de manera que no llegue a carbonizarse la lámina entera en el tiempo exigido.
Dado que los paneles laminados están formados por láminas impares dispuestas de manera simétrica, se busca un panel cuyas láminas exteriores sean de espesor 33mm. El menor de estos paneles tendrá una lámina intermedia de 19mm, formando un conjunto de 85mm.
Se selecciona este panel de 85mm, y se realizan el resto de comprobaciones de ELU y ELS del panel, en base a los datos ya expuestos, y a las tablas del fabricante, para cargas de 4,65kN/mm2 y luces de 1,60m:
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El tablero seleccionado de 85mm y láminas 33+19+33mm cumple las condiciones de resistencia y deformación requeridas.
Por último, habría que comprobar para este forjado, el cumplimiento de la limitación de vibraciones, establecida en el EUROCÓDIGO 5 (UNE‐EN 1995‐1‐1)
LIMITACIÓN DE LAS VIBRACIONES Eurocódigo 5 (UNE‐EN 1995‐1‐1)
En el apartado 5.3.2.2, el Eurocódigo establece los siguientes requisitos a cumplir por los forjados de madera, con el fin de alcanzar un comportamiento satisfactorio de la estructura frente a las vibraciones, considerándose al menos los siguientes aspectos: ‐ Confort de los usuarios ‐ Comportamiento de elementos estructurales o no estructurales ‐ Funcionamiento de equipos e instalaciones.
REQUISITO 1: RIGIDEZ
Donde:
: Desplazamiento vertical máximo instantáneo causado por una fuerza estática concentrada, F aplicada en cualquier punto del forjado, teniendo en cuenta la distribución de la carga gracias al sistema de reparto transversal.
El valor de /F puede obtenerse a partir de la expresión de la flecha de una viga biapoyada con carga puntual, F, en el centro del vano, incluyendo algunos factores de ajuste que se proponen en el Anexo Nacional Británico del Eurocódigo 5:
kdist: 0,3
kfv: 1,05
l: 8950mm
(EI)vig: 15.492.960.000 kN.mm2
/F = 0,30367 ≤ a
CUMPLE REQUISITO 1: RIGIDEZ: zona de “mejor comportamiento”
⁄
48
MÁST
AUTO
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REQU
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b(f1. ‐1
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UISITO 2: VE
de:
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eficiente de
3,6197
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1) = 0,007447
.
URAS DE LA ED
REZ CEMBRAN
C T U R A
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a velocidad a
> b = 161,4
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NOS
E VIBRACIÓN
al impulso un
el forjado, en
iento modal
0,00
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PROYECTO FIN
52
N
nitario.
n Hz
l. = 0,01 (Eu
0044 < 0,00
O 2: VELOCI
N DE MÁSTER
UN IVERS IDA
urocódigo 5)
0744
IDAD DE VIB
R
TUTOR: JUA
AD POL I TÉC
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E 2017
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3.1.4 ESTUDIO GLOBAL DE LA ESTRUCTURA: ESTABILIDAD HORIZONTAL
En estructuras de madera, una de los puntos críticos es la estabilidad global de la estructura, debido a que son estructuras sin el carácter monolítico de otras como las de hormigón.
Sus nudos son de partida menos rígidos, por lo que es importante establecer estrategias para conseguir esta estabilidad en el conjunto.
En resumen, se trata de comprobar el cumplimiento del edificio en su Aptitud al Servicio en lo referente a las deformaciones debidas a desplazamientos horizontales.
Conforme al DB‐SE, la estructura debe tener una rigidez suficiente para que los valores de desplome sean menores que los siguientes:
En concreto, en el edificio que nos ocupa, estos valores son:
1/500 de la altura total = 3,12cm
1/250 de la altura de la planta = 1,9cm
Para su estudio en el caso que nos ocupa, se modeliza la estructura de la torre en un modelo tridimensional a través del programa informático SAP2000. Se establecen de partida varias premisas, buscando ser lo más fiel con la realidad constructiva del conjunto, así como con el comportamiento de este tipo de estructuras:
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PREMISAS DE PARTIDA EN EL MODELO TRIDIMENSIONAL DE SAP2000:
1. El modelo se simplifica en un conjunto de elementos verticales ‐soportes‐ y horizontales ‐vigas‐, cuyas uniones se consideran articuladas (sin momento flector).
2. El apoyo del conjunto en el terreno (que luego será el forjado de hormigón), se realiza igualmente mediante apoyos articulados, sin solicitaciones de momento flector en ningún caso.
3. Dado que el forjado de cada planta será una losa de hormigón sobre las vigas mixtas madera‐hormigón, es factible asumir que toda la planta se comportará como un diafragma rígido, esto es, todos sus nudos mantendrán su posición relativa ante esfuerzos horizontales, que serán absorbidos por la propia losa de hormigón.
4. Las cargas gravitatorias se aplican como cargas lineales sobre cada viga.
5. Las cargas de viento se aplican como cargas lineales horizontales sobre cada pilar.
6. En lo referente al apoyo de la torre sobre el forjado de hormigón, se obvia en este modelo. Se trata como un edificio apoyado sobre el terreno. Las reacciones pésimas de entre todas las hipótesis estudiadas, serán trasladadas al modelo de hormigón, como acciones puntuales en cada uno de los arranques de los elementos de la torre que llegan hasta el terreno.
7. Dado que los elementos vigas y pilares ya han sido dimensionados, se introducen en el modelo con sus secciones y materiales correspondientes. Debido al modelo de diafragma rígido, la sección de las vigas no afecta sobre la estabilidad horizontal del conjunto, pero sí es importante la sección de los pilares, que se introducen con sus secciones (apartado 3.1.2).
8. Se introducen todas las acciones descritas en el apartado 1.2, así como las combinaciones de acciones descritas en el apartado 1.3 del presente documento.
Para el estudio de la estabilidad global, y tal y como indica el CTE‐DB‐SE, se estudiarán los desplomes en combinaciones de tipo casi permanente. En concreto se estudian siempre dos casos: viento perpendicular al lado “largo” del edificio, y viento perpendicular al lado “corto”.
IMAGEN DEL MODELO INICIAL
Se describe a continuación la evolución seguida en el proceso de estudio del conjunto, a través de los diferentes modelos estudiados, y destacando en cada caso los valores más representativos o pésimos.
El conjunto de todos los resultados obtenidos en cada caso, se incluye en el Anejo 2.
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DESARROLLO DEL MODELO Y LA ESTRUCTURA:
MODELO 1.0:
Elementos principales: pilares y vigas, según su disposición normal.
Elementos arriostramiento: no se introduce ningún elemento específico de arriostramiento del conjunto.
Resultados y conclusiones:
El conjunto del edificio sufre desplomes horizontales muy significativos. Los valores de desplome total del edificio están muy cercanos al límite.
Se debe arriostrar la estructura horizontalmente, ante lo que se plantean diversas alternativas:
1. Diagonales de arriostramiento: se descarta esta posibilidad por no tener ninguna relación con el carácter del edficio, su materialidad, así como el concepto de envolvente que se busca, en el que el ritmo lo marquen únicamente elementos verticales sin interrupción.
2. Núcleo rígido en el interior: se utilizará estructuralmente el núcleo de comunicaciones del ascensor como elemento de arriostramiento.
RESULTADOS MODELO 1.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE. VISTA 3D
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RESULTADOS MODELO 1.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE
ALZADO PÓRTICO 2
RESULTADOS MODELO 1.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE
PLANTA TECHO DE 3ª.
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MODELO 2.0:
Elementos principales: pilares y vigas, según su disposición normal.
Elementos arriostramiento: se introduce el núcleo del ascensor como superficie tipo “shell” vinculada en cada planta con las vigas, y apoyada en el terreno.
A la hora de apoyar el edificio sobre el edificio de hormigón, este núcleo del ascensor tendrá continuidad hasta el terreno a través de un núcleo de hormigón.
Resultados y conclusiones:
El núcleo del ascensor consigue arriostrar la estructura de manera significativa. Los desplomes en el entorno del núcleo toman valores muy bajos.
Sin embargo, en la zona del edificio más alejada del núcleo del ascesnor, siguen produciéndose desplomes importantes, por lo que se impone la necesidad de establecer un arriostramiento del edificio en esa zona.
Por último, el pórtico número 1, que no se encuentra unido al “diafragma” de cada planta, por estar separado de éstas mediante el hueco de la escalera, obviamente sufre unas deformaciones grandes, con desplomes importantes. Únicamente en la planta de cubierta, donde sí está unido al diafragma, se mantiene en valores aceptables.
Parece evidente que hay que establecer una estrategia para arriostrar esta parte de la estructura.
RESULTADOS MODELO 2.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE. VISTA 3D
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RESULTADOS MODELO 2.0. RESULTADOS MODELO 2.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE COMBINACIÓN CASIPERMANENTE ALZADO PÓRTICO 3 ALZADO PÓRTICO 1
RESULTADOS MODELO 2.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE PLANTA TECHO DE 3ª
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MODELO 2.1:
Elementos principales: pilares y vigas, según su disposición normal.
Elementos arriostramiento: al núcleo del ascensor, se le añade un muro transversal en el pórtico número 9, aprovechando la zona en planta junto al hueco de la escalera que sube de planta 1ª, y que en el cuerpo de hormigón podrá ser una zona de apoyo que podría continuarse hasta el terreno.
Resultados y conclusiones:
El muro transversal arriostra el conjunto del edificio en la zona contraria al núcleo del ascensor. Los desplomes en todos los nudos son controlados.
Únicamente sigue existiendo un problema en el pórtico 1, que está sin arriostrar debido a la separación del resto del edificio por medio del hueco de la escalera.
Se estudia el modo de arriostrar este primer pórtico.
RESULTADOS MODELO 2.1. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE. VISTA 3D
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AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY
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RESULTADOS MODELO 2.1. RESULTADOS MODELO 2.1. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE COMBINACIÓN CASIPERMANENTE ALZADO PÓRTICO 9 ALZADO PÓRTICO 14 (extremo)
RESULTADOS MODELO 2.1. RESULTADOS MODELO 2.1. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE COMBINACIÓN CASIPERMANENTE PLANTA TECHO DE 3ª ALZADO PÓRTICO 1
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MODELO 3.0:
Elementos principales: pilares y vigas, según su disposición normal.
Elementos arriostramiento: al núcleo del ascensor, se le añade un muro transversal en el pórtico número 9, aprovechando la zona en planta junto al hueco de la escalera que sube de planta 1ª, y que en el cuerpo de hormigón podrá ser una zona de apoyo que podría continuarse hasta el terreno.
Resultados y conclusiones:
La introducción del núcleo de la escalera, con su arranque desde el terreno, y apoyado tanto en los pilares exteriores como en las vigas de cada planta, consigue el arriostramiento global de esa parte del edificio que aún tenía desplomes significativos.
Para evitar que los paneles que conforman la escalera tuvieran deformaciones verticales excesivas, se introducen dos pilares en la fachada “corta” del edifcio, en los que se apoyarán las escaleras en cada tramo.
Se discretizan las superficies tipo “shell” para su comprobación y dimensionado, como se verá en el apartado 3.1.5
RESULTADOS MODELO 2.1. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE. VISTA 3D
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RESULTADOS MODELO 3.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE
PLANTA TECHO DE 3ª.
Representación gradual por colores de las barras con mayor desplazamiento en el eje X
RESULTADOS MODELO 1.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE
ALZADO PÓRTICO 1 (no se representan los tableros de escalera).
Representación gradual por colores de las barras con mayor desplazamiento en el eje X
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3.1.5 MUROS DE CLT Y ESCALERAS
Condicionantes previos:
SOBRECARGA SUPERFICIAL DE USO qsu = 2,00 kN/m2
SOBRECARGA SUPERFICIAL PESO PROPIO qpp = 0,50 kN/m2
RESISTENCIA AL FUEGO: R‐60
DENSIDAD DEL PANEL CONTRALAMINADO: 450 kg/ m3
TRANSMITANCIA DEL PANEL CONTRALAMINADO: 0,130 W/m.K
MÓDULO DE YOUNG: E=10.000N/mm2
LÍMITE ELÁSTICO: fm,d=10N/mm2
El condicionante más restrictivo de todos es la Resistencia al Fuego.
Dado que la estructura debe tener una resistencia R‐60, y tratándose de paneles de madera contralaminada, se calcula primero la sección de panel que se carbonizaría en esos 60 minutos, conforme a lo establecido en el Anejo E Resistencia al fuego de las estructuras de madera, del DB‐SI, que en su apartado E.2.3.1 define la velocidad de carbonización nominal de cálculo, de maderas sin protección.
En concreto, para nuestro caso, esta velocidad sería βn = 0,55 mm/min para madera maciza o laminada encolada con densidad característica ≥ 450 kg/m3.
La sección carbonizada en los 60 minutos de reacción al fuego será de 33mm.
Se trata de PANELES EXPUESTOS AL FUEGO POR AMBAS CARAS.
Conocida la sección que se carbonizará, se selecciona un panel cuya sección resultante tras la carbonización sea suficiente para resistir los esfuerzos calculados. Dichos esfuerzos se obtienen a partir del modelo de SAP2000 descrito en el apartado 3.1.4.
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PREMISAS DE PARTIDA EN EL MODELO TRIDIMENSIONAL DE SAP2000:
1. Los paneles (muros o losas de escalera) se introducen como elementos Shell.
2. A estos elementos, se les asigna la sección del panel seleccionado. Para la comprobación de la resistencia en el caso de fuego, se introducen las características del panel con la sección reducida.
3. Se toma la precaución de tener en cuenta las características ortotrópicas del material a la hora de la creación de la sección en el programa.
4. Se discretizan los elementos tipo “Shell” en subdivisiones de tamaño 0,50m x 0,50m, para un análisis de los resultados más preciso.
5. Los muros (transversal y núcleo de ascensor) se enlazan con la estructura en cada planta, transmitiendo el diafragma sus esfuerzos sobre las los muros en cada planta, y se apoyan en el terreno mediante apoyos articulados.
6. Los núcleos de escaleras se entienden como conjuntos rígidos en todo el tramo, que se apoyan en los pilares laterales y de fondo (descansillos), así como en las vigas de entrega y arranque de cada planta.
En este sentido, cabe destacar que no se dimensionan las uniones entre los paneles de descansillo y zancas, considerando que cada tramo entre plantas de escalera llegará a la obra preensamblado, y habrá sido calculado por el fabricante para los esfuerzos requeridos.
Se representan a continuación algunas de las vistas analizadas del modelo, añadiendo en el anejo 5 las comprobaciones realizadas sobre las secciones de madera.
Igualmente, de este modelo se extraen las solicitaciones de los muros y escaleras en sus apoyos sobre elementos estructurales, a partir de las cuales se dimensionarán y diseñarán los nudos (apartado 3.1.6)
Igualmente, se obtienen las acciones de estos elementos sobre el terreno, que se emplearán para:
a) Dimensionado de la estructura de hormigón, al introducir estas reacciones como solicitaciones sobre el forjado de techo de planta baja.
b) Diseño y dimensionado de los arranques de estos elementos (muros y escaleras): apartado 3.1.6 Uniones.
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RESULTADOS MODELO 1.0. COMBINACIÓN CASIPERMANENTE
VISTA 3D
Representación gradual por colores de los desplazamientos en el eje Z (U3).
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RESULTADOS MODELO 1.0. COMBINACIÓN PERSISTENTE O TRANSITORIA 1
VISTA 3D
Representación gradual por colores de las tracciones sobre las superficies.
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RESULTADOS MODELO 1.0. COMBINACIÓN PERSISTENTE O TRANSITORIA 1
VISTA 3D
Representación mediante flechas de las reacciones en los apoyos de núcleo de ascensor y escaleras (imagen 1) y muro transversal (imagen 2).
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3.1.6 UNIONES
Existen 5 tipos de uniones en el conjunto de la estructura de madera. Buscando simplificar los detalles, y el empleo de soluciones lo más homogéneas posible, se han resumido todos los encuentros en los siguientes 5:
1. Arranque de pilares de madera laminada sobre forjado de hormigón. Transmisión de esfuerzos axiles de compresión, y coacción de movimientos horizontales.
2. Arranque de muros de CLT sobre forjado de hormigón. Transmisión de axiles de compresión o tracción, transmisión de esfuerzos cortantes paralelos al plano de apoyo.
3. Apoyo de viga de madera laminada sobre soporte de madera laminada. Transmisión de esfuerzos cortantes sin momento flector.
4. Apoyo de tablero sobre muro de CLT, transmisión de esfuerzo cortante sin momento flector.
5. Apoyo de tablero sobre muro de CLT, viga o pilar de madera laminada, con transmisión de esfuerzo cortante y de tracción.
Se detalla a continuación el diseño y dimensionado de cada uno de estos detalles, en base a las acciones consideradas, siempre en el caso pésimo de entre todos los nudos iguales.
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ENVOLVENTE
NUDO F1 F2
KN KN
PILARES
1 1,7784 0,2236
6 1,0582 0,234
11 1,0504 0,0105508
16 1,0348 0,0101322
21 0,832 0,0106002
25 1,1154 3,1486
26 0,8216 0,0106002
31 0,8138 0,0106002
36 0,8034 0,0105326
40 25,78 12,7894
41 0,7956 0,0106002
46 0,7852 0,0106002
51 0,7774 0,0106002
56 0,767 0,0106002
61 0,5538 0,0106002
66 0,1534 0,0094562
211 0,6006 0,9386
216 4,3966 1,053
221 2,5532 0,0286
226 2,5402 0,0286
231 2,0488 0,0286
236 2,0384 0,0286
241 2,0306 0,0286
246 14,9708 0,6162
251 2,0124 0,0286
256 2,002 0,0286
261 1,9942 0,0286
266 1,9838 0,0286
271 1,469 0,0286
276 0,455 0,026
UNIÓN 1: ARRANQUE DE PILARES DE MADERA LAMINADA SOBRE FORJADO DE HORMIGÓN
SOLICITACIONES:
COMPRESIÓN FUERZA HORIZ. LONGI. (F1) FUERZA HORIZ. TRANSV. (F2)
‐ La fuerza de compresión se transmite directamente al forjado de hormigón. ‐ Las fuerzas horizontales toman los siguientes valores, en el conjunto de todos los pilares que se apoyan en el forjado (aparecen sombreados los valores máximos)
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PLACA DE ANCLAJE SELECCIONADA:
BASE DE PILAR TIPO FD‐20_4 DE ROTHOBLAAS. Ver detalles en planos.
ESPECIFICACIONES
‐ Elemento exterior, sin necesidad de protección frente al fuego.
‐ Anclaje a forjado de hormigón mediante pernos de diámetro 12mm en espera, soldados a la placa base.
DETALLES
COMPROBACIÓN
En base a los valores de las acciones anteriormente descritas:
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UNIÓN 2: ARRANQUE DE MUROS DE CLT SOBRE FORJADO DE HORMIGÓN
SOLICITACIONES:
TRACCIÓN Y CORTANTES PARALELOS AL PLANO DE APOYO
‐ La fuerza de compresión se transmite directamente al forjado de hormigón. ‐ Las fuerzas horizontales toman los siguientes valores, en el conjunto de todos los pilares que se apoyan en el forjado (aparecen sombreados los valores máximos)
ENVOLVENTE
NUDO
F1 TRAC F2 F3
KN KN KN
MUROS
77 ‐11,9574 33,7402 12,558
81 0,0000 33,4314 13,9308
86 0,0000 26,8128 33,4074
151 ‐15,1892 20,449 28,3972
156 ‐5,0544 6,7964 4,4746
287 ‐45,5463 12,2278 0,13
396 0,0000 33,0224 0,0546
426 0,0000 28,9944 0,0806
666 0,0000 25,8674 0,1326
696 0,0000 15,8132 0,0468
835 0,0000 0,1118 21,1224
845 0,0000 0,1456 2,4518
876 0,0000 0,0962 22,6096
887 0,0000 0,0572 27,2688
1035 0,0000 8,2654 0,0234026
1068 ‐68,5984 3,1616 0,0494
1221 ‐11,8508 21,4422 3,3332
1241 ‐1,1258 24,4868 1,7914
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PLACA DE ANCLAJE SELECCIONADA:
Anclaje compuesto por dos piezas:
ANGULAR PARA FUERZAS DE CORTE EN PAREDES TIPO TITAN N‐TCN240 DE ROTHOBLAAS
ARANDELA PARA FUERZAS DE TRACCIÓN TIPO TITAN WASHER TCW240 DE ROTHOBLAAS
ESPECIFICACIONES
‐ Elemento exterior, sin necesidad de protección frente al fuego.
‐ Anclaje a hormigón mediante 2 anclajes químicos, con las siguientes especificaciones:
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DETALLES
COMPROBACIÓN
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RESISTENCIA A LA TRACCIÓN (F1): Solicitación = 45,55kN
RESISTENCIA AL CORTE (F2‐F3): Solicitación = 33,75kN
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UNIÓN 3: APOYO DE VIGA DE MADERA LAMINADA SOBRE SOPORTE DE MADERA LAMINADA
SOLICITACIONES:
CORTANTE: viga biapoyada Los valores de este cortante se han visto previamente en el apartado de dimensionado de las vigas: Vdtot = 41,79kN SOPORTE SELECCIONADO:
SOPORTE OCULTO CON AGUJEROS TIPO ALUMIDI‐240 CON AGUJEROS DE ROTHOBLAAS
ESPECIFICACIONES
PROTECCIÓN FRENTE AL FUEGO: Para garantizar la unión oculta completa, se deben respetar los siguientes espesores mínimos de revestimiento, mediante tapas de madera. En concreto, los especificados para resistencia R‐60, de acuerdo a los detalles que acompañan a la tabla:
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DETALLES
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COMPROBACIÓN
RESISTENCIA A CORTANTE (Fv). Solicitación = 41,79kN
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UNIÓN 4: APOYO DE TABLERO SOBRE MURO DE CLT, SOLO CORTANTE
SOLICITACIONES: Se trata del apoyo de los tableros en torno al núcleo del ascensor, y al muro transversal, que apoyan directamente sobre dichos muros. Tienen un ancho tributario de 0,80m, con las cargas habituales. Se disponen apoyos cada 120cm como mucho, por lo que la solicitación de cortante que llegará a cada apoyo de este tipo será de 3,5kN. Fv = 3,5kN SOPORTE SELECCIONADO:
CONECTOR OCULTO MADERA‐MADERA TIPO UVT‐3070 DE ROTHOBLAAS
ESPECIFICACIONES
PROTECCIÓN FRENTE AL FUEGO: Para garantizar la unión oculta completa, se ejecutará el fresado de la pieza en la que apoyan los elementos, bien sea muro, viga o soporte, de manera que toda la conexión quede completamente oculta. En concreto, los especificados para resistencia R‐60, de acuerdo a los detalles que acompañan a la tabla:
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DETALLES
COMPROBACIÓN
RESISTENCIA A CORTANTE (Fv). Solicitación = 3,50kN
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UNIÓN 5: APOYO DE TABLEROS SOBRE SOPORTES, MUROS O VIGAS, CON ESFUERZOS DE CORTANTE Y TRACCIÓN‐COMPRESIÓN.
SOLICITACIONES:
TRACCIÓN Y CORTANTES EN LOS NUDOS DE APOYO
Este tipo de uniones se produce en el edificio en tres casos: 1. Apoyo de los descansillos de la escalera en los pilares. 2. Apoyo de los tramos de escalera en sus arranques y entregas, sobre las vigas de planta. 3. Apoyos intermedios de vigas de madera laminada en pilares. Apoyos laterales en los pilares de fachada junto a la escalera. El caso pésimo de entre todos ellos, se produce en la entrega de las escaleras en las vigas de planta. De acuerdo al modelo tridimensional establecido en SAP2000, cada uno de los 4 apoyos de la escalera en la viga realiza un esfuerzo de tracción inferior a 5kN. Los esfuerzos de cortante transmitidos, en el peor caso, que son los apoyos de los tableros de descansillo de escalera sobre los soportes, arrojan valores de Fv = 60kN SOPORTE SELECCIONADO:
CONECTOR OCULTO MADERA‐MADERA TIPO UVT‐60215 DE ROTHOBLAAS
ESPECIFICACIONES
PROTECCIÓN FRENTE AL FUEGO: Para garantizar la unión oculta completa, se ejecutará el fresado de la pieza en la que apoyan los elementos, bien sea muro, viga o soporte, de manera que toda la conexión quede completamente oculta. En concreto, los especificados para resistencia R‐60, de acuerdo a los detalles que acompañan a la tabla:
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COMPROBACIÓN
RESISTENCIA A CORTANTE (Fv). Solicitación = 60kN
RESISTENCIA A TRACCIÓN (F1). Solicitación = 4 kN
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3.2 CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA DE HORMIGÓN
Debido a su importancia en el diseño de la estructura, este apartado comienza con la justificación del cumplimiento de resistencia al fuego de la estructura de hormigón, que arrojará algunos condicionantes determinantes en el diseño y dimensionamiento de la estructura, como se describirá en cada apartado.
3.2.1 CUMPLIMIENTO DE NORMATIVA DE RESISTENCIA AL FUEGO
‐ Norma de hormigón: CTE DB SI ‐ Anejo C: Resistencia al fuego de las estructuras de hormigón armado.
‐ Norma de acero: CTE DB SI ‐ Anejo D: Resistencia al fuego de los elementos de acero.
COMPROBACIONES A REALIZAR:
Generales: ‐ Distancia equivalente al eje: am ³ amín (se indica el espesor de revestimiento necesario para cumplir esta condición cuando resulte necesario). ‐ Dimensión mínima: b ³ bmín. Particulares: ‐ Se han realizado las comprobaciones particulares para aquellos elementos estructurales en los que la norma así lo exige.
NOTACIÓN:
‐ R. req.: resistencia requerida, periodo de tiempo durante el cual un elemento estructural debe mantener su capacidad portante, expresado en minutos.
‐ F. Comp.: indica si el forjado tiene función de compartimentación.
‐ am: distancia equivalente al eje de las armaduras (CTE DB SI ‐ Anejo C ‐ Fórmula C.1).
‐ amín: distancia mínima equivalente al eje exigida por la norma para cada tipo de elemento estructural.
‐ b: menor dimensión de la sección transversal.
‐ bmín: valor mínimo de la menor dimensión exigido por la norma.
‐ Rev. mín. nec.: espesor de revestimiento mínimo necesario.
‐ Aprov.: aprovechamiento máximo del perfil metálico bajo las combinaciones de fuego.
DATOS GENERALES:
Datos por planta
Planta R. req.
Revestimiento de elementos de hormigón Revestimiento de elementos
metálicos
Inferior (forjados y vigas)
Pilares y muros Pilares
Cubierta R 90 Sin revestimiento
ignífugo Sin revestimiento ignífugo Revestimiento cerámico
Planta Baja
R 120 Sin revestimiento
ignífugo Sin revestimiento ignífugo Revestimiento cerámico
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COMPROBACIONES:
TECHO DE PLANTA SÓTANO
Planta Baja ‐ Pilares ‐ R 120
bmín: 250 mm; amín: 40 mm
Refs.
Cara X Cara Y
Estado bx am by am
(mm) (mm) (mm) (mm)
P1 300 57 400 57 Cumple
P17 300 61 400 60 Cumple
P2 300 61 300 60 Cumple
P3 300 61 400 60 Cumple
P4 300 61 400 60 Cumple
Planta Baja ‐ Vigas ‐ R 120
Pórtico Tramo Dimensiones
(mm) bmín (mm)
am (mm)
amín (mm)
Rev. mín. nec. P. Lana de roca(1)
(mm) Estado
1 P20‐P1 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple
P1‐P19 300x800 200 43 40 ‐‐‐ Cumple
2 B29‐B17 200x290 N.P. 40 35 ‐‐‐ Cumple
3 B24‐B23 200x290 N.P. 40 35 ‐‐‐ Cumple
4 P26‐P2 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple
P2‐B11 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple
5 B22‐P18 300x800 200 43 40 ‐‐‐ Cumple
6 P21‐P3 300x800 200 48 40 ‐‐‐ Cumple
P3‐P25 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple
7 P22‐P17 300x800 200 43 40 ‐‐‐ Cumple
P17‐P24 300x800 200 46 40 ‐‐‐ Cumple
8 B25‐B20 300x290 N.P. 39 35 ‐‐‐ Cumple
9 P23‐P4 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple
P4‐P16 300x800 200 44 40 ‐‐‐ Cumple
10 B27‐B28 200x290 N.P. 40 35 ‐‐‐ Cumple
11 B13‐B14 200x290 N.P. 40 35 ‐‐‐ Cumple
12 B18‐B19 200x290 N.P. 39 35 ‐‐‐ Cumple
13 P1‐P2 300x290 N.P. 38 35 ‐‐‐ Cumple
Notas: (1) Panel rígido de lana de roca volcánica N.P.: No procede.
Planta Baja ‐ Muros ‐ R 120
Ref. Espesor(mm)
bmín (mm)
am(mm)
amín
(mm)Estado
M2 300 160 53 25 Cumple
M3 300 160 51 25 Cumple
M4 300 160 53 25 Cumple
M8 300 180 52 35 Cumple
M9 300 180 52 35 Cumple
M11 300 180 52 35 Cumple
M12 300 180 52 35 Cumple
M1 300 160 52 25 Cumple
MÁSTER ESTRUCTURAS DE LA EDIFICACIÓN ‐ PROYECTO FIN DE MÁSTER DICIEMBRE 2017
AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY
E . T . S . A R QU I T E C T U R A 85 UNIVERS IDAD POL I TÉCN ICA DE MADR ID
Planta Baja ‐ Forjado de viguetas ‐ R 120
Paño Forjado btotal(mm)
bmín
(mm)am
(mm)amín
(mm)Estado
TODOS SkyRail RecH24 150mm/85cm 200 200 41 50 Cumple TECHO DE PLANTA BAJA (CUBIERTA):
Cubierta ‐ Pilares ‐ R 90
bmín: 250 mm; amín: 30 mm
Refs.
Cara X Cara Y
Estado bx am by am
(mm) (mm) (mm) (mm)
P1 300 55 300 55 Cumple
P16 300 55 300 55 Cumple
P17 300 56 300 55 Cumple
P18 300 55 300 55 Cumple
P19 300 55 300 55 Cumple
P2 300 55 300 55 Cumple
P24 300 57 300 57 Cumple
P25 300 55 300 55 Cumple
P3 300 55 300 54 Cumple
P4 300 56 300 56 Cumple
P5 300 55 300 55 Cumple
Cubierta ‐ Vigas ‐ R 90
Pórtico Tramo Dimensiones
(mm)bmín
(mm)am
(mm)amín
(mm)Estado
1 P20‐P1 300x900 150 44 28 Cumple
P1‐P19 300x900 150 47 28 Cumple
2 Pórtico 15‐Pórtico 16 250x290 N.P. 40 25 Cumple
3 Pórtico 18‐> 250x290 N.P. 39 25 Cumple
<‐Pórtico 21 250x290 N.P. 40 25 Cumple
4
P15‐P14 300x800 150 43 28 Cumple
P14‐P13 300x800 150 43 28 Cumple
P13‐P12 300x800 150 43 28 Cumple
5 P26‐P2 300x900 150 44 28 Cumple
P2‐M8 300x900 150 42 28 Cumple
6 M11‐P18 300x900 150 44 28 Cumple
7 P21‐P3 300x900 150 48 28 Cumple
P3‐P25 300x900 150 44 28 Cumple
8
Pórtico 22‐> 200x290 N.P. 40 25 Cumple
2 200x290 N.P. 40 25 Cumple
<‐Pórtico 28 200x290 N.P. 40 25 Cumple
9 P22‐P17 300x900 150 44 28 Cumple
P17‐P24 300x900 150 48 28 Cumple
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AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY
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Cubierta ‐ Vigas ‐ R 90
Pórtico Tramo Dimensiones
(mm)bmín
(mm)am
(mm)amín
(mm)Estado
10
P8‐P7 300x800 150 44 28 Cumple
P7‐P6 300x800 150 43 28 Cumple
P6‐P5 300x800 150 44 28 Cumple
11 Pórtico 14‐> 450x290 N.P. 40 25 Cumple
<‐Pórtico 18 450x290 N.P. 40 25 Cumple
12 Pórtico 25‐Pórtico 26 200x290 N.P. 39 25 Cumple
13 P23‐P4 300x900 150 44 28 Cumple
P4‐P16 300x900 150 48 28 Cumple
14
M4‐P20 300x290 N.P. 39 25 Cumple
P20‐P26 300x290 N.P. 39 25 Cumple
P26‐P21 300x290 N.P. 39 25 Cumple
P21‐P22 300x290 N.P. 39 25 Cumple
P22‐P23 300x290 N.P. 39 25 Cumple
P23‐M2 300x290 N.P. 39 25 Cumple
15 Pórtico 1‐Pórtico 5 200x290 N.P. 40 25 Cumple
16 Pórtico 1‐Pórtico 5 200x290 N.P. 40 25 Cumple
17 Pórtico 9‐Pórtico 11 200x290 N.P. 39 25 Cumple
18
M4‐P1 300x900 150 44 28 Cumple
P1‐P2 300x900 150 44 28 Cumple
P2‐P3 300x900 150 44 28 Cumple
P3‐P17 300x900 150 44 28 Cumple
P17‐P4 300x900 150 44 28 Cumple
P4‐M2 300x900 150 44 28 Cumple
19 Pórtico 1‐Pórtico 3 300x290 N.P. 39 25 Cumple
20 Pórtico 7‐Pórtico 9 200x290 N.P. 40 25 Cumple
21
M4‐P19 300x900 150 44 28 Cumple
P19‐P18 300x900 150 44 28 Cumple
P18‐P25 300x900 150 44 28 Cumple
P25‐P24 300x900 150 44 28 Cumple
P24‐P16 300x900 150 44 28 Cumple
P16‐M2 300x900 150 44 28 Cumple
22
M5‐P15 300x800 150 44 28 Cumple
P15‐P11 300x800 150 43 28 Cumple
P11‐P9 300x800 150 43 28 Cumple
P9‐P8 300x800 150 43 28 Cumple
P8‐B9 300x800 150 43 28 Cumple
23
Pórtico 4‐> 200x290 N.P. 40 25 Cumple
2 200x290 N.P. 40 25 Cumple
<‐Pórtico 8 200x290 N.P. 40 25 Cumple
24 M5‐P14 300x800 150 45 28 Cumple
25 Pórtico 10‐M7 200x290 N.P. 40 25 Cumple
26 Pórtico 10‐M7 200x290 N.P. 40 25 Cumple
27 M5‐P13 350x850 150 44 27 Cumple
28
B8‐P12 300x800 150 44 28 Cumple
P12‐P10 300x800 150 43 28 Cumple
P10‐P5 300x800 150 43 28 Cumple
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AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY
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Cubierta ‐ Vigas ‐ R 90
Pórtico Tramo Dimensiones
(mm)bmín
(mm)am
(mm)amín
(mm)Estado
P5‐B7 300x800 150 43 28 Cumple
29 M10‐M7 300x900 150 45 28 Cumple
Cubierta ‐ Muros ‐ R 90
Ref. Espesor(mm)
bmín (mm)
am(mm)
amín
(mm)Estado
M2 300 140 51 20 Cumple
M4 300 140 51 20 Cumple
M5 300 160 51 25 Cumple
M6 300 160 51 25 Cumple
M7 300 160 51 25 Cumple
M8 250 160 52 25 Cumple
M9 250 160 52 25 Cumple
M11 250 160 52 25 Cumple
M12 250 160 52 25 Cumple
Cubierta ‐ Forjado de viguetas ‐ R 90
Paño Forjado btotal(mm)
bmín
(mm)am
(mm)amín (mm) Estado
U1, U2, U5, ...(1) SkyRail RecH24 150mm/80cm 150 150 40 40 Cumple
U3 y U4 SkyRail RecH24 150mm/80cm 150 150 43 40 Cumple
U20, U21, U22, ...(2) SkyRail RecH24 150mm/80cm 150 150 41 40 Cumple
Notas: (1) Paños U1, U2, U5, U6, U7, U8, U9, U10, U11, U12, U13, U14, U15, U16, U17, U18, U19, U23, U24 y U27 (2) Paños U20, U21, U22, U25 y U26
Cubierta ‐ Pilares metálicos ‐ R 90
Refs. Perfil Temperatura
perfil (°C)
Aprov. Rev. mín. nec.Ladrillo hueco(1)
(mm)Estado
P6 UPE 120, Doble en cajón soldado 516.5 89.33% 40 Cumple
P7 UPE 120, Doble en cajón soldado 516.5 92.52% 40 Cumple
P8 UPE 100, Doble en cajón soldado 511.0 92.04% 40 Cumple
P9 UPE 100, Doble en cajón soldado 540.0 85.63% 40 Cumple
P10 UPE 80, Doble en cajón soldado 508.0 89.71% 40 Cumple
P11 UPE 80, Doble en cajón soldado 508.0 91.43% 40 Cumple
P12 UPE 120, Doble en cajón soldado 516.5 85.26% 40 Cumple
P13 UPE 100, Doble en cajón soldado 511.0 94.72% 40 Cumple
P14 UPE 100, Doble en cajón soldado 540.0 89.52% 40 Cumple
P15 UPE 120, Doble en cajón soldado 516.5 87.15% 40 Cumple
P20 UPE 100, Doble en cajón soldado 572.0 89.53% 40 Cumple
P21 UPE 120, Doble en cajón soldado 548.5 83.78% 40 Cumple
P22 UPE 100, Doble en cajón soldado 649.0 72.71% 40 Cumple
P23 UPE 100, Doble en cajón soldado 572.0 84.92% 40 Cumple
P26 UPE 100, Doble en cajón soldado 572.0 88.83% 40 Cumple
Notas: (1) Ladrillo hueco guarnecido por ambas caras
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3.2.2 FORJADOS Y VIGAS
CONDICIONANTES DE PARTIDA:
Como se ha descrito en el apartado anterior, las condiciones que exige el cumplimiento de la normativa de resistencia frente al fuego son diferentes en el forjado de techo de sótano y el forjado de techo de planta baja.
En concreto, el ancho mínimo de la vigueta en la planta sótano debe ser de 200mm, mientras que en techo de planta baja, es suficiente con un ancho de 150mm.
Se toma la decisión de utilizar el mismo módulo de casetón recuperable en ambas plantas, de manera que los forjados se diferencian en su intereje, tal y como se describe a continuación:
‐ El forjado utilizado para el techo de planta sótano tendrá un intereje de 85cm, teniendo las características que se describen en este cuadro:
‐ El forjado utilizado para el techo de planta baja tendrá un intereje de 80cm, teniendo las características que se describen en el siguiente cuadro:
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Tomada esta decisión, se calcula la armadura necesaria para cada paño, que se especifica de manera detallada en los planos.
En lo referente a las vigas, se adoptan tres cantos diferentes:
‐ Techo de planta de sótano: vigas de canto 800mm.
‐ Techo de planta baja: pórticos bajo la torre: vigas de canto 900mm.
‐ Techo de planta baja: pórticos en torno al patio central: vigas de canto 800mm.
Las comprobaciones efectuadas sobre los forjados y vigas se describen en el Anejo 5.
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3.2.3 SOPORTES
Se dimensionan los soportes de hormigón y metálicos, así como sus arranques, obteniendo las dimensiones y armados detallados en el cuadro de pilares adjunto.
Las comprobaciones sobre los Estado Límite Últimos y Estado Límite de Servicio efectuadas sobre los pilares se describen en el Anejo 5.
NOTA: como se ha explicado en el apartado 3.2.1 así como en la memoria del proyecto, los pilares metálicos estarán protegidos de la acción del fuego mediante elementos de ladrillo hueco guarnecido por ambas caras, de espesor mínimo 40mm, conformando las lamas verticales características de la imagen del edificio.
CUADRO DE SOPORTES DE HORMIGÓN:
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CUADRO DE SOPORTES METÁLICOS:
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3.2.4 CIMENTACIÓN
INFORME GEOTÉCNICO
El emplazamiento de la obra ya se ha descrito en apartados anteriores.
Se empleará un sistema de referencia a partir de un punto inamovible del terreno (elementos de alcantarillado, puntos de luz, o similar) localizado en base a coordenadas UTM de máxima precisión, como el uso de GPS.
A partir de aquí, se replantearán el resto de puntos de cota, sondeo y ejes constructivos para la ejecución de la obra.
El norte aparece reflejado en planos mediante una flecha y la letra “N”. Para garantizar la exactitud de las medidas, éstas se realizarán mediante triangulaciones virtuales (aparatos digitales) y constructivas.
Conforme a lo establecido en CTE DB SE‐C y EC‐7, el estudio geotécnico se realizará como sigue:
RECONOCIMIENTO DEL TERRENO
Tipo de construcción: C‐2: construcciones entre 4 y 10 plantas.
Grupo de terreno: T‐2: terrenos intermedios.
Distancia máxima entre puntos de reconocimiento: dmáx = 25m
Profundidad de reconocimiento: P ≥ 25m
Se comprobará que 3,5m por debajo de la profundidad de 25m, el aumento neto de tensión bajo el peso del edificio es ≤10% de la tensión efectiva vertical existente en el terreno en esa cota, antes de la construcción del edificio.
Tipo de cimentación: Directa: muros de sótano y zapatas rígidas aisladas.
Por tanto, se seguirán las siguientes actuaciones:
1. Se realizará un ensayo de campo por sondeo mecánico por presión: penetración estándar SPT, con muestra categoría A.
2. Se tomarán además muestras de agua de los distintos acuíferos encontrados.
3. El número orientativo de determinaciones in situ o ensayos de laboratorio será el indicado en la tabla 3.7 de CTE DB SE‐C. En el caso de presencia de nivel freático, se determinará la acidez Baumann‐Gully y se tomará al menos una muestra del 50% de los sondeos, aplicándose los cementos necesarios para casos de resistencia adicional.
A continuación se refleja un plano con la planta de situación y el estudio topográfico, con sus puntos de sondeo, así como el resultado del estudio geotécnico.
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PLANO: PLANTA DE SITUACIÓN Y ESTUDIO TOPOGRÁFICO ESCALA: 1 / 300. Cotas en m
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ZAPATAS AISLADAS
CUADRO DE DESCRIPCIÓN DE ELEMENTOS
Referencias Geometría Armado
P1 Zapata cuadrada Ancho: 250.0 cm Canto: 75.0 cm
X: 11Ø20c/23 Y: 11Ø20c/23
P2 Zapata cuadrada Ancho: 220.0 cm Canto: 75.0 cm
Sup X: 8Ø16c/29 Sup Y: 8Ø16c/29 Inf X: 8Ø16c/28 Inf Y: 8Ø16c/28
P3 Zapata cuadrada Ancho: 270.0 cm Canto: 75.0 cm
X: 12Ø20c/23 Y: 12Ø20c/23
P4 Zapata cuadrada Ancho: 270.0 cm Canto: 75.0 cm
X: 12Ø20c/23 Y: 12Ø20c/23
P5 Zapata cuadrada Ancho: 150.0 cm Canto: 40.0 cm
X: 9Ø12c/17 Y: 9Ø12c/17
P6 Zapata cuadrada Ancho: 130.0 cm Canto: 40.0 cm
X: 5Ø16c/27 Y: 5Ø16c/27
P7, P12 Zapata cuadrada Ancho: 140.0 cm Canto: 40.0 cm
X: 5Ø16c/27 Y: 5Ø16c/27
P8, P13 Zapata cuadrada Ancho: 120.0 cm Canto: 40.0 cm
X: 4Ø16c/27 Y: 4Ø16c/27
P9 Zapata cuadrada Ancho: 110.0 cm Canto: 40.0 cm
X: 4Ø16c/27 Y: 4Ø16c/27
P10 Zapata cuadrada Ancho: 90.0 cm Canto: 40.0 cm
X: 3Ø16c/27 Y: 3Ø16c/27
P11 Zapata cuadrada Ancho: 100.0 cm Canto: 40.0 cm
X: 4Ø16c/27 Y: 4Ø16c/27
P14 Zapata cuadrada Ancho: 110.0 cm Canto: 40.0 cm
X: 4Ø16c/27 Y: 4Ø16c/27
P15 Zapata cuadrada Ancho: 140.0 cm Canto: 40.0 cm
X: 5Ø16c/27 Y: 5Ø16c/27
P17 Zapata cuadrada Ancho: 280.0 cm Canto: 75.0 cm
X: 12Ø20c/23 Y: 12Ø20c/23
Las comprobaciones efectuadas sobre cada zapata se describen con detalle en el Anejo 6.
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ZAPATAS CORRIDAS
CUADRO DE DESCRIPCIÓN DE ELEMENTOS
Las comprobaciones efectuadas sobre cada zapata se describen con detalle en el Anejo 6.
PLACAS DE ANCLAJE DE PILARES
CUADRO DE DESCRIPCIÓN DE ELEMENTOS
Referencias Placa base Disposición Rigidizadores Pernos
P6, P7, P12, P14
Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 15 mm
Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Paralelos X: ‐Paralelos Y: ‐
4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta
P8, P13, P15 Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 18 mm
Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Paralelos X: ‐Paralelos Y: ‐
4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta
P9, P20, P21, P26
Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 14 mm
Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Paralelos X: ‐Paralelos Y: ‐
4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta
P10, P11 Ancho X: 200 mm Ancho Y: 150 mm Espesor: 15 mm
Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Paralelos X: ‐Paralelos Y: ‐
4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta
P22 Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 9 mm
Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Paralelos X: ‐Paralelos Y: ‐
4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta
P23 Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 12 mm
Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Paralelos X: ‐Paralelos Y: ‐
4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta
Las comprobaciones efectuadas sobre cada zapata se describen con detalle en el Anejo 6.
Referencias GEOMETRÍA ARMADO
M2 Vuelo a la izquierda: 25.0 cm Vuelo a la derecha: 25.0 cm Ancho total: 80.0 cm Canto de la zapata: 60.0 cm
Inferior Longitudinal: Ø12c/10 Inferior Transversal: Ø12c/10
M3 Vuelo a la izquierda: 40.0 cm Vuelo a la derecha: 40.0 cm Ancho total: 110.0 cm Canto de la zapata: 60.0 cm
Inferior Longitudinal: Ø12c/20 Inferior Transversal: Ø16c/25 Superior Longitudinal: Ø12c/20 Superior Transversal: Ø12c/20
M4 Vuelo a la izquierda: 35.0 cm Vuelo a la derecha: 35.0 cm Ancho total: 100.0 cm Canto de la zapata: 60.0 cm
Inferior Longitudinal: Ø12c/20 Inferior Transversal: Ø16c/25 Superior Longitudinal: Ø12c/20 Superior Transversal: Ø12c/20
M5 Vuelo a la izquierda: 25.0 cm Vuelo a la derecha: 25.0 cm Ancho total: 80.0 cm Canto de la zapata: 60.0 cm
Inferior Longitudinal: Ø12c/20 Inferior Transversal: Ø12c/20 Superior Longitudinal: Ø12c/20 Superior Transversal: Ø12c/20
M6 Vuelo a la izquierda: 25.0 cm Vuelo a la derecha: 25.0 cm Ancho total: 80.0 cm Canto de la zapata: 60.0 cm
Inferior Longitudinal: Ø12c/20 Inferior Transversal: Ø12c/20 Superior Longitudinal: Ø12c/20 Superior Transversal: Ø12c/20
M7 Vuelo a la izquierda: 45.0 cm Vuelo a la derecha: 45.0 cm Ancho total: 120.0 cm Canto de la zapata: 60.0 cm
Inferior Longitudinal: Ø12c/10 Inferior Transversal: Ø12c/10
M1 Vuelo a la izquierda: 25.0 cm Vuelo a la derecha: 25.0 cm Ancho total: 80.0 cm Canto de la zapata: 60.0 cm
Inferior Longitudinal: Ø12c/10 Inferior Transversal: Ø12c/10
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3.2.5 MUROS DE SÓTANO Y MUROS DE CARGA EN PLANTA BAJA
MUROS DE SÓTANO Y MUROS DE CARGA
CUADRO DE DESCRIPCIÓN DE ELEMENTOS
Muro M1: Longitud: 2819.9 cm
Planta Espesor (cm)
Armadura vertical Armadura horizontal Izquierda Derecha Izquierda Derecha
Planta Baja 30.0 Ø12/15 cm Ø8c/15 cm Ø12c/15 cm Ø12c/15 cm
Muro M2: Longitud: 1869.9 cm
Planta Espesor (cm)
Armadura vertical Armadura horizontal Izquierda Derecha Izquierda Derecha
Cubierta 30.0 Ø10/15 cm Ø8c/15 cm Ø10c/15 cm Ø10c/15 cm Planta Baja 30.0 Ø10/15 cm Ø8c/15 cm Ø12c/15 cm Ø12c/15 cm
Muro M3: Longitud: 2819.9 cm
Planta Espesor (cm)
Armadura vertical Armadura horizontal Izquierda Derecha Izquierda Derecha
Planta Baja 30.0 Ø10/15 cm Ø8c/15 cm Ø12c/15 cm Ø12c/15 cm
Muro M4: Longitud: 1869.9 cm
Planta Espesor (cm)
Armadura vertical Armadura horizontal Izquierda Derecha Izquierda Derecha
Cubierta 30.0 Ø8/10 cm Ø8c/10 cm Ø10c/15 cm Ø10c/15 cm Planta Baja 30.0 Ø12/25 cm Ø10c/25 cm Ø12c/15 cm Ø12c/15 cm
Muro M5: Longitud: 2422.3 cm
Planta Espesor (cm)
Armadura vertical Armadura horizontal Izquierda Derecha Izquierda Derecha
Planta Baja 30.0 Ø8/10 cm Ø8c/10 cm Ø10c/15 cm Ø10c/15 cm
Muro M6: Longitud: 1665.2 cm
Planta Espesor (cm)
Armadura vertical Armadura horizontal Izquierda Derecha Izquierda Derecha
Planta Baja 30.0 Ø8/10 cm Ø8c/10 cm Ø10c/15 cm Ø10c/15 cm
Muro M7: Longitud: 2422.3 cm
Planta Espesor (cm)
Armadura vertical Armadura horizontal Izquierda Derecha Izquierda Derecha
Planta Baja 30.0 Ø8/10 cm Ø8c/10 cm Ø10c/15 cm Ø10c/15 cm
MÁSTER ESTRUCTURAS DE LA EDIFICACIÓN ‐ PROYECTO FIN DE MÁSTER DICIEMBRE 2017
AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY
E . T . S . A R QU I T E C T U R A 98 UNIVERS IDAD POL I TÉCN ICA DE MADR ID
Muro M8 = M9 = M10 = M11: foso del ascensor
Planta Espesor (cm)
Armadura vertical Armadura horizontal Izquierda Derecha Izquierda Derecha
Cubierta 30.0 Ø8/15 cm Ø8c/15 cm Ø10c/15 cm Ø10c/15 cm Planta Baja 30.0 Ø8/15 cm Ø8c/15 cm Ø10c/15 cm Ø10c/15 cm
Las comprobaciones efectuadas sobre cada muro se describen con detalle en el Anejo 7.
MÁSTER ESTRUCTURAS DE LA EDIFICACIÓN ‐ PROYECTO FIN DE MÁSTER DICIEMBRE 2017
AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY
E . T . S . A R QU I T E C T U R A 99 UNIVERS IDAD POL I TÉCN ICA DE MADR ID
4. BIBLIOGRAFÍA Y FUENTES .
‐ Argüelles, R, Arriaga, F. y otros (2013): “Estructuras de madera. Bases de Cálculo”. AITIM.
‐ ARQUITECTURA PLUS (2010): “Grandes proyectos 2010‐2011”. Grupo Vía.
‐ Arriaga, F., Íñiguez, G. y otros (2011): “Diseño y cálculo de uniones en estructuras de madera”. Maderia. Sociedad Española de la Madera.
‐ AV MONOGRAFÍAS (2011): “España 2011”. Publisher. Arquitectura Viva.
‐ Calavera, J. (2015): “Cálculo de estructuras de cimentación”. Instituto Técnico de Materiales y Construcciones.
‐ Calavera, J. (2008): “Proyecto y cálculo de estructuras de hormigón: en masa, armado y pretensado”. Instituto Técnico de Materiales y Construcciones.
‐ Queipo de Llano, J., González, B. y otros (2010): “Guía de construir con madera”. Construir con Madera (CcM).
‐ Quiroz, L (2012): “Análisis y diseño de estructuras con SAP2000”. Marcombo.
‐ Olmos, P.J. (2007): “Cimentaciones superficiales. Diseño de zapatas”. Universidad de Valladolid
‐ TC CUADERNOS (2007): “BAAS Jordi Badía. Arquitectura 2000‐2007”. Ediciones Generales de la Construcción.
MEMORIA DE CÁLCULO ‐ TECNARIA FORJADOS MIXTA MADERA‐HORMIGÓN
CASO 1: LUZ = 890cm
Forjados mixtos madera‐hormigón en estados límite con conectores TECNARIA Norma de cálculo: EN 1995‐1‐1/2005 Los resultados que se describen se obtienen exclusivamente utilizando los conectores Tecnaria; cualquier otro uso de este cálculo no ofrece ninguna seguridad.
DATOS Forjado con armazón simple con tablero interrumpido ___ GEOMETRÍA ___ Espesor capa de hormigón: 5 cm Espesor entarimado: 8.5 cm Espesor aislante: 5 cm Peso específico entarimado: 6.00 kN/m³ Peso específico aislante: 0.50 kN/m³ ‐ Entre ejes de vigas: 160 cm Base vigas: 19 cm Altura vigas: 40.5 cm Luz libre vigas: 890 cm ‐ Relación luz/flecha tiempo cero: L/500 Relación luz/flecha tiempo infinito: L/350 ___ CARGAS ___ ‐ Cargas no estructurales Mortero: 0.60 kN/m² Pavimento: 1.00 kN/m² Tabique: 1.00 kN/m² Otros: 0.00 kN/m² Total permanentes estructurales: 2.38 kN/m² Total permanentes non estructurales: 2.60 kN/m² Total variables: 2.00 kN/m² ‐ Total por metro lineal Total ELS: 11.16 kN/m Total ELU: 15.55 kN/m ___ MATERIALES ___ ‐ MADERA ‐ Tipo: BB SE‐M GL24h Resistencia característica a flexión fm,k = 24.0 N/mm² Resistencia característica a tracción f_t,0,k = 16.5 N/mm² Resistencia al corte característica f_v,k = 2.70 N/mm² Módulo de elasticidad medio E_0,m = 11600 N/mm² Peso específico medio r_m = 3.8 kN/m³ Factor de modificación K_mod = 0.80 Factor de fluencia K_def = 0.60 Coeficiente de seguridad g_m = 1.25 ‐ Clase HORMIGÓN: C25/30 ‐ Rck30 Resistencia característica cilíndrica f_c,k = 25.0 N/mm² Módulo de elasticidad E = 30500 N/mm² Peso específico r = 25.0 kN/m³ Coeficiente de fluencia f = 3.00 Coeficiente de seguridad g_m = 1.50 ‐ CONECTOR tipo: TECNARIA CTL MAXI 12/175
Resistencia característica conector F_k = 19300 N Módulo de desplazamiento inicial conector K_ser = 18600 N/mm Módulo de desplazamiento último conector K_u = 10400 N/mm ‐ OTROS PARAMETROS: Coeficiente parcial carga estructurales g_G,1 = 1.35 Coeficiente parcial carga no estructurales g_G,2 = 1.35 Coeficiente parcial carga de uso g_Q = 1.50 Coeficiente acción permanente de las cargas de uso (simultaneidad 2) Y_2 = 0.30 Grueso de las tablas de clausura: 2.0 cm
RESULTADOS Conectores de perno y crampones TECNARIA CTL MAXI 12/175 colocados sobre viga con entablado interrumpido Conectores a desplazamiento variable ‐ en los cuartos extremos: 8.1 cm ‐ en la mitad central: 16.2 cm Número de conectores por viga: 82 Disponer armadura inferior B500S de: 1.59 cm²/viga
COMPROBACIONES Anchura de la capa de compresión de hormigón: 160.00 cm ___ ESTADO LÍMITE ÚLTIMO ___ Momento máximo: 153.99 kNm Corte máximo: 69.21 kN ‐ Tiempo cero HORMIGÓN ‐ tensión máxima: 6.55 N/mm² <= 14.17 N/mm² HORMIGÓN ‐ tensión mínima: ‐7.30 N/mm² MADERA ‐ flexo‐tensión: 0.76 <= 1.00 MADERA ‐ corte: 0.77 N/mm² <= 1.73 N/mm² CONECTOR ‐ corte: 11485 N <= 11877 N ‐ Tiempo infinito HORMIGÓN ‐ tensión máxima: 5.36 N/mm² <= 14.17 N/mm² HORMIGÓN ‐ tensión mínima: ‐3.61 N/mm² MADERA ‐ flexo‐tensión: 0.81 <= 1.00 MADERA ‐ corte: 0.80 N/mm² <= 1.73 N/mm² CONECTOR ‐ corte: 11769 N <= 11877 N ___ ESTADO LÍMITE DE EJERCICIO ___ ‐ Tiempo cero EI: 73830223033691 Nmm² Flecha máxima (combinaciones de acciones característica): 12.35 mm <= 17.80 mm ‐ Tiempo infinito EI: 45848522384944 Nmm² Flecha máxima (combinaciones de acciones característica): 19.89 mm <= 25.43 mm
ADVERTENCIAS ‐ Introduzca una red electrosoldada de al menos 6 mm de diámetro y malla 20x20 cm. ‐ Realice una sobreposición de las hojas de red de al menos una malla. ‐ Mantenga la red electrosoldada levantada de la superficie durante la colada. ‐ Apuntale el forjado antes de la colada y mantenga los puntales hasta que el hormigón esté completamente fraguado. ‐ Verifique la losa de hormigón o las eventuales viguetas entre las vigas. ‐ La cantidad de armadura (red y otras eventuales barras ortogonales a las vigas) depende de la verificación de la losa en flexión entre las vigas. ‐ Se aconseja conectar la losa a las mamposterías perimetrales mediante perforaciones armadas.
‐ Realice un agujero de 8 mm de diámetro para los tornillos del conector MAXI. ‐ Disponga los conectores en varias filas si el espacio entre los conectores es inferior a 7 cm. ‐ Si se utilice un aislante debajo de la losa es necesario interrumpirlo en correspondencia con las vigas por una anchura superior al valor máximo entre: 10 cm, dos veces la altura del racor de hormigón y la anchura de la viga. Situar al lado de los conectores al menos dos barras de 8 mm de diámetro horizontales. _____________________________________________________________________________
MEMORIA DE CÁLCULO ‐ TECNARIA FORJADOS MIXTA MADERA‐HORMIGÓN CASO 2: LUZ = 53cm Forjados mixtos madera‐hormigón en estados límite con conectores TECNARIA Norma de cálculo: EN 1995‐1‐1/2005 Los resultados que se describen se obtienen exclusivamente utilizando los conectores Tecnaria; cualquier otro uso de este cálculo no ofrece ninguna seguridad.
DATOS Forjado con armazón simple con tablero interrumpido ___ GEOMETRÍA ___ Espesor capa de hormigón: 5 cm Espesor entarimado: 8.5 cm Espesor aislante: 5 cm Peso específico entarimado: 6.00 kN/m³ Peso específico aislante: 0.50 kN/m³ ‐ Entre ejes de vigas: 160 cm Base vigas: 19 cm Altura vigas: 40.5 cm Luz libre vigas: 537 cm ‐ Relación luz/flecha tiempo cero: L/500 Relación luz/flecha tiempo infinito: L/350 ___ CARGAS ___ ‐ Cargas no estructurales Mortero: 0.60 kN/m² Pavimento: 1.00 kN/m² Tabique: 1.00 kN/m² Otros: 0.00 kN/m² Total permanentes estructurales: 2.38 kN/m² Total permanentes non estructurales: 2.60 kN/m² Total variables: 2.00 kN/m² ‐ Total por metro lineal Total ELS: 11.16 kN/m Total ELU: 15.55 kN/m ___ MATERIALES ___ ‐ MADERA ‐ Tipo : BB SE‐M GL24h Resistencia característica a flexión fm,k = 24.0 N/mm² Resistencia característica a tracción f_t,0,k = 16.5 N/mm² Resistencia al corte característica f_v,k = 2.70 N/mm² Módulo de elasticidad medio E_0,m = 11600 N/mm² Peso específico medio r_m = 3.8 kN/m³ Factor de modificación K_mod = 0.80 Factor de fluencia K_def = 0.60 Coeficiente de seguridad g_m = 1.25 ‐ Clase HORMIGÓN: C25/30 ‐ Rck30 Resistencia característica cilíndrica f_c,k = 25.0 N/mm² Módulo de elasticidad E = 30500 N/mm² Peso específico r = 25.0 kN/m³ Coeficiente de fluencia f = 3.00 Coeficiente de seguridad g_m = 1.50 ‐ CONECTOR tipo: TECNARIA CTL MAXI 12/175 Resistencia característica conector F_k = 19300 N
Módulo de desplazamiento inicial conector K_ser = 18600 N/mm Módulo de desplazamiento último conector K_u = 10400 N/mm ‐ OTROS PARAMETROS: Coeficiente parcial carga estructurales g_G,1 = 1.35 Coeficiente parcial carga no estructurales g_G,2 = 1.35 Coeficiente parcial carga de uso g_Q = 1.50 Coeficiente acción permanente de las cargas de uso (simultaneidad 2) Y_2 = 0.30 Grueso de las tablas de clausura: 2.0 cm
RESULTADOS Conectores de perno y crampones TECNARIA CTL MAXI 12/175 colocados sobre viga con entablado interrumpido Conectores a desplazamiento variable ‐ en los cuartos extremos: 26.2 cm ‐ en la mitad central: 50.0 cm Número de conectores por viga: 16 Disponer armadura inferior B500S de: 2.10 cm²/viga Disponer estribos B500S: 1.56 cm²/m
COMPROBACIONES Anchura de la capa de compresión de hormigón: 134.25 cm ___ ESTADO LÍMITE ÚLTIMO ___ Momento máximo: 56.06 kNm Corte máximo: 41.76 kN ‐ Tiempo cero HORMIGÓN ‐ tensión máxima: 3.69 N/mm² <= 14.17 N/mm² HORMIGÓN ‐ tensión mínima: ‐7.54 N/mm² MADERA ‐ flexo‐tensión: 0.37 <= 1.00 MADERA ‐ corte: 0.47 N/mm² <= 1.73 N/mm² CONECTOR ‐ corte: 10846 N <= 11877 N ‐ Tiempo infinito HORMIGÓN ‐ tensión máxima: 2.67 N/mm² <= 14.17 N/mm² HORMIGÓN ‐ tensión mínima: ‐4.65 N/mm² MADERA ‐ flexo‐tensión: 0.41 <= 1.00 MADERA ‐ corte: 0.52 N/mm² <= 1.73 N/mm² CONECTOR ‐ corte: 11857 N <= 11877 N ___ ESTADO LÍMITE DE EJERCICIO ___ ‐ Tiempo cero EI: 34095606339893 Nmm² Flecha máxima (combinaciones de acciones característica): 3.55 mm <= 10.74 mm ‐ Tiempo infinito EI: 21537730414165 Nmm² Flecha máxima (combinaciones de acciones característica): 5.61 mm <= 15.34 mm
ADVERTENCIAS ‐ Introduzca una red electrosoldada de al menos 6 mm de diámetro y malla 20x20 cm. ‐ Realice una sobreposición de las hojas de red de al menos una malla. ‐ Mantenga la red electrosoldada levantada de la superficie durante la colada. ‐ Apuntale el forjado antes de la colada y mantenga los puntales hasta que el hormigón esté completamente fraguado. ‐ Verifique la losa de hormigón o las eventuales viguetas entre las vigas. ‐ La cantidad de armadura (red y otras eventuales barras ortogonales a las vigas) depende de la verificación de la losa en flexión entre las vigas. ‐ Se aconseja conectar la losa a las mamposterías perimetrales mediante perforaciones armadas.
‐ Realice un agujero de 8 mm de diámetro para los tornillos del conector MAXI. ‐ Disponga los conectores en varias filas si el espacio entre los conectores es inferior a 7 cm. ‐ Si se utilice un aislante debajo de la losa es necesario interrumpirlo en correspondencia con las vigas por una anchura superior al valor máximo entre: 10 cm, dos veces la altura del racor de hormigón y la anchura de la viga. Situar al lado de los conectores al menos dos barras de 8 mm de diámetro horizontales.
MEMORIA DE CÁLCULO ‐ TECNARIA FORJADOS MIXTA MADERA‐HORMIGÓN CASO 3: LUZ = 325cm Forjados mixtos madera‐hormigón en estados límite con conectores TECNARIA Norma de cálculo: EN 1995‐1‐1/2005 Los resultados que se describen se obtienen exclusivamente utilizando los conectores Tecnaria; cualquier otro uso de este cálculo no ofrece ninguna seguridad.
DATOS Forjado con armazón simple con tablero interrumpido ___ GEOMETRÍA ___ Espesor capa de hormigón: 5 cm Espesor entarimado: 8.5 cm Espesor aislante: 5 cm Peso específico entarimado: 6.00 kN/m³ Peso específico aislante: 0.50 kN/m³ ‐ Entre ejes de vigas: 160 cm Base vigas: 19 cm Altura vigas: 40.5 cm Luz libre vigas: 324 cm ‐ Relación luz/flecha tiempo cero: L/500 Relación luz/flecha tiempo infinito: L/350 ___ CARGAS ___ ‐ Cargas no estructurales Mortero: 0.60 kN/m² Pavimento: 1.00 kN/m² Tabique: 1.00 kN/m² Otros: 0.00 kN/m² Total permanentes estructurales: 2.38 kN/m² Total permanentes non estructurales: 2.60 kN/m² Total variables: 2.00 kN/m² ‐ Total por metro lineal Total ELS: 11.16 kN/m Total ELU: 15.55 kN/m ___ MATERIALES ___ ‐ MADERA ‐ Tipo : BB SE‐M GL24h Resistencia característica a flexión fm,k = 24.0 N/mm² Resistencia característica a tracción f_t,0,k = 16.5 N/mm² Resistencia al corte característica f_v,k = 2.70 N/mm² Módulo de elasticidad medio E_0,m = 11600 N/mm² Peso específico medio r_m = 3.8 kN/m³ Factor de modificación K_mod = 0.80 Factor de fluencia K_def = 0.60 Coeficiente de seguridad g_m = 1.25 ‐ Clase HORMIGÓN: C25/30 ‐ Rck30 Resistencia característica cilíndrica f_c,k = 25.0 N/mm² Módulo de elasticidad E = 30500 N/mm² Peso específico r = 25.0 kN/m³ Coeficiente de fluencia f = 3.00 Coeficiente de seguridad g_m = 1.50 ‐ CONECTOR tipo: TECNARIA CTL MAXI 12/175 Resistencia característica conector F_k = 19300 N Módulo de desplazamiento inicial conector K_ser = 18600 N/mm
Módulo de desplazamiento último conector K_u = 10400 N/mm ‐ OTROS PARAMETROS: Coeficiente parcial carga estructurales g_G,1 = 1.35 Coeficiente parcial carga no estructurales g_G,2 = 1.35 Coeficiente parcial carga de uso g_Q = 1.50 Coeficiente acción permanente de las cargas de uso (simultaneidad 2) Y_2 = 0.30 Grueso de las tablas de clausura: 2.0 cm
RESULTADOS Conectores de perno y crampones TECNARIA CTL MAXI 12/175 colocados sobre viga con entablado interrumpido Conectores a desplazamiento variable ‐ en los cuartos extremos: 50.0 cm ‐ en la mitad central: 50.0 cm Número de conectores por viga: 8 Disponer armadura inferior B500S de: 1.00 cm²/viga
COMPROBACIONES Anchura de la capa de compresión de hormigón: 81.00 cm ___ ESTADO LÍMITE ÚLTIMO ___ Momento máximo: 20.41 kNm Corte máximo: 25.19 kN ‐ Tiempo cero HORMIGÓN ‐ tensión máxima: 2.01 N/mm² <= 14.17 N/mm² HORMIGÓN ‐ tensión mínima: ‐3.72 N/mm² MADERA ‐ flexo‐tensión: 0.16 <= 1.00 MADERA ‐ corte: 0.32 N/mm² <= 1.73 N/mm² CONECTOR ‐ corte: 4366 N <= 6672 N ‐ Tiempo infinito HORMIGÓN ‐ tensión máxima: 1.38 N/mm² <= 14.17 N/mm² HORMIGÓN ‐ tensión mínima: ‐2.41 N/mm² MADERA ‐ flexo‐tensión: 0.19 <= 1.00 MADERA ‐ corte: 0.36 N/mm² <= 1.73 N/mm² CONECTOR ‐ corte: 4910 N <= 6672 N ___ ESTADO LÍMITE DE EJERCICIO ___ ‐ Tiempo cero EI: 21786657822233 Nmm² Flecha máxima (combinaciones de acciones característica): 0.74 mm <= 6.48 mm ‐ Tiempo infinito EI: 13530892574634 Nmm² Flecha máxima (combinaciones de acciones característica): 1.18 mm <= 9.26 mm
ADVERTENCIAS ‐ Introduzca una red electrosoldada de al menos 6 mm de diámetro y malla 20x20 cm. ‐ Realice una sobreposición de las hojas de red de al menos una malla. ‐ Mantenga la red electrosoldada levantada de la superficie durante la colada. ‐ Apuntale el forjado antes de la colada y mantenga los puntales hasta que el hormigón esté completamente fraguado. ‐ Verifique la losa de hormigón o las eventuales viguetas entre las vigas. ‐ La cantidad de armadura (red y otras eventuales barras ortogonales a las vigas) depende de la verificación de la losa en flexión entre las vigas. ‐ Se aconseja conectar la losa a las mamposterías perimetrales mediante perforaciones armadas. ‐ Realice un agujero de 8 mm de diámetro para los tornillos del conector MAXI. ‐ Disponga los conectores en varias filas si el espacio entre los conectores es
inferior a 7 cm. ‐ Si se utilice un aislante debajo de la losa es necesario interrumpirlo en correspondencia con las vigas por una anchura superior al valor máximo entre: 10 cm, dos veces la altura del racor de hormigón y la anchura de la viga. Situar al lado de los conectores al menos dos barras de 8 mm de diámetro horizontales.
COMPROBACIÓN DESPLAZAMIENTOS DE NUDOS
COMBINACIONES DE ACCIONES ESTUDIADAS:
‐ Combinación casi permanente: viento perpendicular a lado largo
‐ Combinación casi permanente: viento perpendicular a lado corto
Valores límite (CTE DB‐SE Art. 4.3.3.2 Desplazamientos horizontales)
a) Desplome total: 1/500 de la altura total = 3,12cm
b) Desplome local: 1/250 de la altura de la planta = 1,9cm
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000069 ‐0,000267 ‐0,000032
2 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000131 ‐0,000208 ‐0,000222 0,00039 ‐0,000032
3 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000131 ‐0,000333 ‐0,000169 0,000591 ‐0,000032
4 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000131 ‐0,000409 ‐0,0003 0,000633 ‐0,000032
5 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000131 ‐0,000428 0,00028 ‐0,000309 ‐0,000032
6 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,00006 ‐0,000043 ‐0,000032
7 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 0,000131 ‐0,000316 ‐0,000205 ‐0,000013 ‐0,000032
8 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 0,000131 ‐0,000529 ‐0,000141 3,718E‐06 ‐0,000032
9 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 0,000131 ‐0,000679 ‐0,00019 ‐9,310E‐07 ‐0,000032
10 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 0,000131 ‐0,000719 0,00006 4,542E‐07 ‐0,000032
11 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 ‐0,000029 ‐0,000032
12 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000131 ‐0,000076 ‐9,283E‐06 ‐9,062E‐06 ‐0,000032
13 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000131 ‐0,000117 1,941E‐06 2,506E‐06 ‐0,000032
14 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000131 ‐0,000146 ‐3,537E‐07 ‐6,276E‐07 ‐0,000032
15 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000131 ‐0,000153 4,599E‐07 3,062E‐07 ‐0,000032
16 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 ‐8,006E‐06 ‐0,000032
17 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000131 ‐0,00011 ‐9,588E‐06 ‐2,491E‐06 ‐0,000032
18 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000131 ‐0,000177 1,888E‐06 6,889E‐07 ‐0,000032
19 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000131 ‐0,000235 ‐3,953E‐07 ‐1,725E‐07 ‐0,000032
20 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000131 ‐0,00024 ‐2,968E‐07 8,415E‐08 ‐0,000032
21 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 6,070E‐06 ‐0,000032
22 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000022 0,000131 ‐0,000171 ‐9,022E‐06 1,901E‐06 ‐0,000032
23 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000022 0,000131 ‐0,000258 2,178E‐06 ‐5,591E‐07 ‐0,000032
24 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000022 0,000131 ‐0,000306 ‐7,822E‐07 2,754E‐07 ‐0,000032
25 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000211 0,000305 ‐0,000477
26 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 0,00002 ‐0,000032
27 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000073 0,000131 ‐0,000171 ‐9,022E‐06 6,308E‐06 ‐0,000032
28 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000073 0,000131 ‐0,000258 2,178E‐06 ‐1,855E‐06 ‐0,000032
29 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000073 0,000131 ‐0,000306 ‐7,822E‐07 9,137E‐07 ‐0,000032
30 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 ‐0,000067 ‐0,002625 0,000634 ‐0,000615 ‐0,000032
31 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 0,000034 ‐0,000032
32 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000124 0,000131 ‐0,000171 ‐9,022E‐06 0,000011 ‐0,000032
33 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000124 0,000131 ‐0,000258 2,178E‐06 ‐3,151E‐06 ‐0,000032
34 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000124 0,000131 ‐0,000306 ‐7,822E‐07 1,552E‐06 ‐0,000032
35 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000061 ‐0,002341 0,000519 0,000635 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
36 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 0,000048 ‐0,000032
37 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 0,000131 ‐0,000106 ‐9,157E‐06 0,000015 ‐0,000032
38 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 0,000131 ‐0,000158 2,090E‐06 ‐4,446E‐06 ‐0,000032
39 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 0,000131 ‐0,000183 ‐6,279E‐07 2,190E‐06 ‐0,000032
40 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000228 0,000247 ‐0,000298
41 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 0,000062 ‐0,000032
42 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000226 0,000131 ‐0,000171 ‐9,022E‐06 0,00002 ‐0,000032
43 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000226 0,000131 ‐0,000258 2,178E‐06 ‐5,742E‐06 ‐0,000032
44 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000226 0,000131 ‐0,000306 ‐7,822E‐07 2,829E‐06 ‐0,000032
45 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 0,000061 ‐0,005057 ‐0,00085 0,000579 ‐0,000032
46 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 0,000076 ‐0,000032
47 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000278 0,000131 ‐0,000171 ‐9,022E‐06 0,000024 ‐0,000032
48 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000278 0,000131 ‐0,000258 2,178E‐06 ‐7,038E‐06 ‐0,000032
49 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000278 0,000131 ‐0,000306 ‐7,822E‐07 3,467E‐06 ‐0,000032
50 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 0,000061 ‐0,004407 ‐0,000869 0,000464 ‐0,000032
51 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 0,00009 ‐0,000032
52 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000329 0,000131 ‐0,000171 ‐9,022E‐06 0,000028 ‐0,000032
53 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000329 0,000131 ‐0,000258 2,178E‐06 ‐8,334E‐06 ‐0,000032
54 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000329 0,000131 ‐0,000306 ‐7,822E‐07 4,105E‐06 ‐0,000032
55 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 0,000061 ‐0,003473 ‐0,000816 0,001143 ‐0,000032
56 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 0,000105 ‐0,000032
57 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00038 0,000131 ‐0,000171 ‐9,022E‐06 0,000033 ‐0,000032
58 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00038 0,000131 ‐0,000258 2,178E‐06 ‐9,629E‐06 ‐0,000032
59 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00038 0,000131 ‐0,000306 ‐7,822E‐07 4,743E‐06 ‐0,000032
60 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000267 ‐0,000631 ‐0,000715 0,000141 ‐0,000259 ‐0,000165
61 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000037 0,000119 ‐0,000032
62 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000431 0,000131 ‐0,000139 ‐9,022E‐06 0,000037 ‐0,000032
63 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000431 0,000131 ‐0,000208 2,178E‐06 ‐0,000011 ‐0,000032
64 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000431 0,000131 ‐0,000247 ‐7,822E‐07 5,382E‐06 ‐0,000032
66 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000036 0,000126 ‐0,000032
67 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000456 0,000131 ‐0,000179 ‐0,000011 0,000039 ‐0,000032
68 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000456 0,000131 ‐0,000267 3,360E‐06 ‐0,000012 ‐0,000032
69 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000456 0,000131 ‐0,0003 ‐1,665E‐06 5,701E‐06 ‐0,000032
72 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000393 ‐0,000236 ‐0,00073 ‐0,000132 ‐0,000114 ‐0,000477
74 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00046 ‐0,00024 ‐0,002305 ‐0,000686 ‐0,000788 0,000336
76 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000895 ‐0,00024 ‐0,001445 ‐0,000881 ‐0,00034 0,000041
77 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000154 0,000669 0,000258
78 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000245 0,000063 ‐0,00248 ‐0,000846 0,000462 ‐0,000499
79 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000392 ‐0,000301 ‐0,000143 ‐0,000057 0,000051 ‐0,000177
80 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000448 ‐0,000288 ‐0,00066 ‐0,00007 ‐0,000313 ‐0,000152
81 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000017 ‐0,000013 2,011E‐06
82 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000064 ‐0,00004 ‐5,472E‐06 ‐0,000011 ‐0,000032
83 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000064 ‐0,000052 2,204E‐07 ‐1,418E‐06 ‐0,000032
84 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000064 ‐0,000062 2,588E‐07 ‐1,148E‐07 ‐0,000032
85 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000064 ‐0,000068 9,533E‐07 ‐0,000023 ‐0,000032
86 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐3,564E‐06 9,669E‐06 4,103E‐08
87 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000064 ‐0,000045 ‐6,560E‐06 ‐5,454E‐06 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
88 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000064 ‐0,000053 ‐2,499E‐07 ‐3,075E‐07 ‐0,000032
89 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000064 ‐0,000063 ‐5,974E‐07 ‐1,918E‐07 ‐0,000032
90 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000064 ‐0,000068 ‐1,151E‐06 ‐0,000032 ‐0,000032
91 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,186E‐06 ‐0,000091 ‐0,000389 ‐0,000628 ‐0,000734 0,000187
92 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,253E‐06 0,000546 ‐0,000549 ‐0,000806 ‐0,000974 0,000336
93 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000089 ‐0,000089 ‐0,001782 ‐0,000484 ‐0,00089 ‐0,000297
94 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000025 0,000548 ‐0,002339 ‐0,000635 ‐0,001091 ‐0,000357
97 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000088 ‐0,00001 ‐0,003827 ‐0,000718 ‐0,000721 0,000343
98 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 0,000523 ‐0,004796 ‐0,000735 ‐0,000813 0,000578
99 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐3,347E‐07 ‐7,120E‐06 ‐0,001962 ‐0,000766 ‐0,000468 ‐0,000449
100 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,770E‐06 0,000528 ‐0,002609 ‐0,000992 ‐0,000612 ‐0,000498
101 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000458 ‐9,079E‐06 ‐0,002962 ‐0,000885 ‐0,000366 ‐0,000011
102 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000534 0,000524 ‐0,003926 ‐0,001064 ‐0,000357 ‐0,000081
103 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000435 0,00006 ‐0,004137 ‐0,000839 0,000351 0,000688
104 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00024 0,000062 ‐0,003399 ‐0,001008 0,000375 ‐0,000067
105 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000049 ‐0,000061 ‐9,535E‐08 ‐8,594E‐07 ‐0,000033
106 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000049 ‐0,000062 6,029E‐07 1,155E‐07 ‐0,000032
107 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000064 ‐0,000062 1,050E‐06 ‐2,417E‐06 ‐0,000033
108 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000049 ‐0,000063 1,424E‐07 ‐9,705E‐07 ‐0,000032
109 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000064 ‐0,000063 ‐2,324E‐07 5,097E‐07 ‐0,000033
110 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000049 ‐0,000064 ‐1,823E‐07 9,435E‐07 ‐0,000032
111 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000064 ‐0,000064 ‐2,562E‐07 ‐5,572E‐08 ‐0,000033
112 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000049 ‐0,000064 ‐3,524E‐07 ‐5,274E‐07 ‐0,000032
113 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000064 ‐0,000064 ‐3,785E‐07 1,296E‐06 ‐0,000033
114 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000049 ‐0,000065 ‐3,969E‐07 2,241E‐06 ‐0,000032
115 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000064 ‐0,000065 ‐7,157E‐07 ‐2,071E‐07 ‐0,000033
116 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 0,000049 ‐0,000065 ‐5,950E‐07 ‐2,685E‐06 ‐0,000032
117 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 0,000064 ‐0,000066 5,375E‐07 6,102E‐06 ‐0,000033
118 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,00005 ‐0,000065 ‐1,114E‐07 ‐3,717E‐06 ‐0,000032
119 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000034 ‐0,000061 ‐5,770E‐08 5,240E‐07 ‐0,000032
120 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000034 ‐0,000062 1,973E‐07 ‐7,269E‐07 ‐0,000032
121 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000034 ‐0,000063 1,671E‐07 6,297E‐07 ‐0,000032
122 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000034 ‐0,000064 ‐6,663E‐08 ‐7,730E‐07 ‐0,000032
123 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000034 ‐0,000064 ‐2,439E‐07 1,249E‐06 ‐0,000032
124 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000034 ‐0,000065 ‐3,625E‐07 ‐1,148E‐06 ‐0,000032
125 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000035 ‐0,000065 ‐2,826E‐07 5,690E‐07 ‐0,000032
126 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000035 ‐0,000065 ‐2,032E‐07 1,266E‐07 ‐0,000032
127 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,00002 ‐0,000061 ‐9,895E‐08 ‐5,341E‐07 ‐0,000032
128 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,00002 ‐0,000062 8,887E‐08 6,547E‐07 ‐0,000032
129 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,00002 ‐0,000063 1,061E‐07 ‐7,418E‐07 ‐0,000032
130 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,00002 ‐0,000063 ‐3,053E‐08 9,566E‐07 ‐0,000032
131 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,00002 ‐0,000064 ‐2,017E‐07 ‐8,801E‐07 ‐0,000032
132 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,00002 ‐0,000064 ‐2,941E‐07 8,594E‐07 ‐0,000032
133 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,00002 ‐0,000065 ‐2,846E‐07 ‐3,196E‐07 ‐0,000032
134 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,00002 ‐0,000065 ‐1,882E‐07 1,223E‐07 ‐0,000032
135 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,176E‐06 ‐0,000061 ‐1,221E‐07 6,330E‐07 ‐0,000032
136 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,178E‐06 ‐0,000062 8,093E‐08 ‐6,213E‐07 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
137 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,128E‐06 ‐0,000063 1,023E‐07 8,184E‐07 ‐0,000032
138 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,109E‐06 ‐0,000064 ‐3,521E‐08 ‐8,985E‐07 ‐0,000032
139 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,165E‐06 ‐0,000064 ‐2,064E‐07 1,172E‐06 ‐0,000032
140 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,282E‐06 ‐0,000064 ‐2,864E‐07 ‐7,234E‐07 ‐0,000032
141 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,408E‐06 ‐0,000065 ‐2,601E‐07 5,338E‐07 ‐0,000032
142 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,496E‐06 ‐0,000065 ‐1,387E‐07 ‐3,171E‐07 ‐0,000032
143 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,309E‐06 ‐0,000061 ‐8,527E‐08 ‐5,222E‐07 ‐0,000032
144 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,330E‐06 ‐0,000062 1,840E‐07 8,439E‐07 ‐0,000032
145 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,425E‐06 ‐0,000063 1,590E‐07 ‐6,481E‐07 ‐0,000032
146 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,441E‐06 ‐0,000064 ‐8,377E‐08 8,518E‐07 ‐0,000032
147 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,356E‐06 ‐0,000064 ‐2,620E‐07 ‐1,368E‐06 ‐0,000032
148 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,208E‐06 ‐0,000065 ‐3,555E‐07 2,028E‐06 ‐0,000032
149 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,065E‐06 ‐0,000065 ‐1,682E‐07 ‐3,725E‐07 ‐0,000032
150 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,004E‐06 ‐0,000065 ‐3,083E‐08 ‐6,446E‐08 ‐0,000032
151 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 7,975E‐06 ‐0,000021 1,067E‐06
152 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000038 ‐0,000025 3,627E‐06 ‐9,261E‐06 ‐0,000032
153 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000038 ‐0,000047 5,613E‐07 ‐5,015E‐07 ‐0,000032
154 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000038 ‐0,000062 4,980E‐07 6,343E‐07 ‐0,000032
155 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000038 ‐0,00007 1,927E‐06 0,000041 ‐0,000032
156 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 8,451E‐06 ‐2,067E‐06 7,246E‐07
157 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000038 ‐0,000026 2,467E‐06 ‐4,045E‐06 ‐0,000032
158 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000038 ‐0,000048 ‐5,599E‐07 5,281E‐07 ‐0,000032
159 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000038 ‐0,000063 ‐9,924E‐07 1,139E‐06 ‐0,000032
160 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000038 ‐0,00007 ‐1,141E‐06 0,000041 ‐0,000032
161 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000024 ‐0,000061 ‐2,227E‐07 1,320E‐06 ‐0,000031
162 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000024 ‐0,000062 5,774E‐07 ‐1,419E‐07 ‐0,000032
163 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000024 ‐0,000063 8,764E‐08 5,665E‐07 ‐0,000032
164 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000024 ‐0,000064 ‐2,511E‐07 ‐1,055E‐06 ‐0,000032
165 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000024 ‐0,000064 ‐4,353E‐07 8,880E‐07 ‐0,000031
166 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 ‐0,000024 ‐0,000065 ‐4,338E‐07 ‐2,808E‐06 ‐0,000031
167 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 ‐0,000023 ‐0,000066 ‐5,370E‐07 5,215E‐06 ‐0,000031
168 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000023 ‐0,000064 2,553E‐07 6,753E‐06 ‐0,000031
169 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000039 ‐0,000062 1,226E‐06 9,649E‐07 ‐0,000032
170 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000039 ‐0,000063 ‐4,129E‐07 ‐5,665E‐07 ‐0,000032
171 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000038 ‐0,000064 ‐3,842E‐07 ‐5,805E‐08 ‐0,000031
172 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000038 ‐0,000064 ‐5,121E‐07 ‐1,518E‐06 ‐0,000031
173 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000038 ‐0,000065 ‐9,301E‐07 9,218E‐07 ‐0,00003
174 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 ‐0,000038 ‐0,000067 1,030E‐06 ‐8,457E‐06 ‐0,00003
175 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000049 ‐0,000051 ‐5,390E‐08 ‐2,168E‐06 ‐0,000033
176 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000049 ‐0,000052 1,093E‐06 ‐1,340E‐06 ‐0,000032
177 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000063 ‐0,000053 1,732E‐06 ‐4,026E‐06 ‐0,000032
178 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000048 ‐0,000053 4,652E‐07 ‐1,935E‐06 ‐0,000032
179 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000063 ‐0,000054 ‐2,082E‐07 ‐5,604E‐07 ‐0,000032
180 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000048 ‐0,000055 1,252E‐08 ‐4,241E‐07 ‐0,000032
181 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000109 0,000063 ‐0,000055 3,020E‐08 ‐6,908E‐07 ‐0,000032
182 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000048 ‐0,000056 ‐4,812E‐08 ‐5,756E‐07 ‐0,000032
183 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000109 0,000063 ‐0,000056 ‐2,944E‐07 4,721E‐08 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
184 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000048 ‐0,000057 ‐1,518E‐07 9,740E‐08 ‐0,000032
185 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000109 0,000063 ‐0,000057 ‐2,157E‐07 1,653E‐07 ‐0,000032
186 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000049 ‐0,000058 ‐2,353E‐07 6,298E‐08 ‐0,000032
187 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000063 ‐0,000058 ‐4,529E‐07 7,121E‐07 ‐0,000032
188 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000049 ‐0,00006 ‐5,170E‐07 8,578E‐07 ‐0,000032
189 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000063 ‐0,000059 ‐4,356E‐07 6,490E‐07 ‐0,000032
190 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000049 ‐0,000061 ‐8,288E‐07 4,151E‐07 ‐0,000032
191 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000064 ‐0,000061 ‐1,260E‐06 2,801E‐06 ‐0,000032
192 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000034 ‐0,00005 ‐1,651E‐08 ‐1,025E‐06 ‐0,000032
193 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000034 ‐0,000051 3,907E‐07 ‐1,692E‐06 ‐0,000032
194 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000034 ‐0,000053 4,037E‐07 ‐7,685E‐07 ‐0,000032
195 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000034 ‐0,000054 1,268E‐07 ‐1,095E‐06 ‐0,000032
196 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000034 ‐0,000056 ‐8,299E‐08 ‐2,043E‐07 ‐0,000032
197 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000108 0,000034 ‐0,000057 ‐2,167E‐07 ‐3,108E‐07 ‐0,000032
198 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000034 ‐0,000058 ‐3,603E‐07 1,812E‐07 ‐0,000032
199 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000034 ‐0,000059 ‐4,952E‐07 2,076E‐07 ‐0,000032
200 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000034 ‐0,00006 ‐3,935E‐07 ‐2,700E‐07 ‐0,000032
201 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000019 ‐0,000049 ‐8,823E‐08 ‐1,733E‐06 ‐0,000032
202 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000019 ‐0,000051 2,276E‐07 ‐7,560E‐07 ‐0,000032
203 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000019 ‐0,000052 3,076E‐07 ‐1,235E‐06 ‐0,000032
204 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000019 ‐0,000054 1,640E‐07 ‐4,081E‐07 ‐0,000032
205 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000019 ‐0,000055 ‐5,166E‐08 ‐6,624E‐07 ‐0,000032
206 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000019 ‐0,000057 ‐2,408E‐07 ‐1,137E‐07 ‐0,000032
207 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000019 ‐0,000058 ‐3,824E‐07 ‐9,878E‐08 ‐0,000032
208 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000019 ‐0,000059 ‐4,289E‐07 ‐1,812E‐07 ‐0,000032
209 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,00002 ‐0,00006 ‐3,216E‐07 3,945E‐07 ‐0,000032
210 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 4,708E‐06 ‐0,000048 ‐1,506E‐07 ‐8,299E‐07 ‐0,000032
211 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000219 0,000222 ‐0,000177
212 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000604 ‐0,000512 ‐0,000283 0,000046 ‐0,000036 ‐0,002332
213 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000063 0,000156 ‐0,000464 0,000106 0,0004 ‐0,002272
214 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,001025 0,001228 ‐0,000564 0,00007 ‐0,0001 ‐0,00238
215 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 ‐0,000137 ‐0,000587 0,000614 0,000417 ‐0,000032
216 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000218 0,000431 ‐0,000152
217 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 ‐0,000137 ‐0,001306 0,00003 0,00024 ‐0,000032
218 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 ‐0,000137 ‐0,002052 6,306E‐06 0,000399 ‐0,000032
219 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 ‐0,000137 ‐0,002385 0,000427 0,000278 ‐0,000032
220 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000157 ‐0,000137 ‐0,002425 ‐0,000177 ‐0,000136 ‐0,000032
221 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 ‐0,000029 ‐0,000032
222 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000137 ‐0,000104 9,630E‐06 ‐9,062E‐06 ‐0,000032
223 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000137 ‐0,000162 ‐2,024E‐06 2,506E‐06 ‐0,000032
224 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000137 ‐0,000202 3,577E‐07 ‐6,276E‐07 ‐0,000032
225 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000137 ‐0,000214 4,139E‐07 3,062E‐07 ‐0,000032
226 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 ‐8,006E‐06 ‐0,000032
227 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000137 ‐0,000142 9,417E‐06 ‐2,491E‐06 ‐0,000032
228 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000137 ‐0,000228 ‐2,181E‐06 6,889E‐07 ‐0,000032
229 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000137 ‐0,000301 3,107E‐07 ‐1,725E‐07 ‐0,000032
230 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000137 ‐0,00031 ‐4,313E‐07 8,415E‐08 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
231 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 6,070E‐06 ‐0,000032
232 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000022 ‐0,000137 ‐0,000171 9,492E‐06 1,901E‐06 ‐0,000032
233 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000022 ‐0,000137 ‐0,000258 ‐2,318E‐06 ‐5,591E‐07 ‐0,000032
234 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000022 ‐0,000137 ‐0,000306 8,520E‐07 2,754E‐07 ‐0,000032
235 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 4,683E‐06 ‐0,00005 2,200E‐07 ‐1,370E‐06 ‐0,000032
236 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 0,00002 ‐0,000032
237 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000073 ‐0,000137 ‐0,000171 9,492E‐06 6,308E‐06 ‐0,000032
238 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000073 ‐0,000137 ‐0,000258 ‐2,318E‐06 ‐1,855E‐06 ‐0,000032
239 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000073 ‐0,000137 ‐0,000306 8,520E‐07 9,137E‐07 ‐0,000032
240 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 4,548E‐06 ‐0,000052 3,161E‐07 ‐4,017E‐07 ‐0,000032
241 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 0,000034 ‐0,000032
242 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000124 ‐0,000137 ‐0,000171 9,492E‐06 0,000011 ‐0,000032
243 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000124 ‐0,000137 ‐0,000258 ‐2,318E‐06 ‐3,151E‐06 ‐0,000032
244 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000124 ‐0,000137 ‐0,000306 8,520E‐07 1,552E‐06 ‐0,000032
245 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 4,433E‐06 ‐0,000053 1,558E‐07 ‐8,309E‐07 ‐0,000032
246 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000037 0,000019 ‐1,594E‐06
247 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000137 ‐0,000055 0,000012 0,000022 ‐0,000032
248 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000137 ‐0,000045 ‐3,043E‐06 ‐2,186E‐07 ‐0,000032
249 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000137 ‐0,000045 1,200E‐06 ‐6,547E‐06 ‐0,000032
250 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 4,415E‐06 ‐0,000055 ‐7,896E‐08 ‐2,273E‐07 ‐0,000032
251 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 0,000062 ‐0,000032
252 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000226 ‐0,000137 ‐0,000171 9,492E‐06 0,00002 ‐0,000032
253 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000226 ‐0,000137 ‐0,000258 ‐2,318E‐06 ‐5,742E‐06 ‐0,000032
254 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000226 ‐0,000137 ‐0,000306 8,520E‐07 2,829E‐06 ‐0,000032
255 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 4,498E‐06 ‐0,000056 ‐2,815E‐07 ‐4,185E‐07 ‐0,000032
256 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 0,000076 ‐0,000032
257 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000278 ‐0,000137 ‐0,000171 9,492E‐06 0,000024 ‐0,000032
258 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000278 ‐0,000137 ‐0,000258 ‐2,318E‐06 ‐7,038E‐06 ‐0,000032
259 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000278 ‐0,000137 ‐0,000306 8,520E‐07 3,467E‐06 ‐0,000032
260 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 4,662E‐06 ‐0,000058 ‐4,296E‐07 ‐1,993E‐07 ‐0,000032
261 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 0,00009 ‐0,000032
262 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000329 ‐0,000137 ‐0,000171 9,492E‐06 0,000028 ‐0,000032
263 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000329 ‐0,000137 ‐0,000258 ‐2,318E‐06 ‐8,334E‐06 ‐0,000032
264 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000329 ‐0,000137 ‐0,000306 8,520E‐07 4,105E‐06 ‐0,000032
265 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 4,873E‐06 ‐0,000059 ‐4,749E‐07 1,258E‐07 ‐0,000032
266 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 0,000105 ‐0,000032
267 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00038 ‐0,000137 ‐0,000171 9,492E‐06 0,000033 ‐0,000032
268 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00038 ‐0,000137 ‐0,000258 ‐2,318E‐06 ‐9,629E‐06 ‐0,000032
269 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00038 ‐0,000137 ‐0,000306 8,520E‐07 4,743E‐06 ‐0,000032
270 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 5,068E‐06 ‐0,00006 ‐3,587E‐07 ‐3,981E‐07 ‐0,000032
271 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000039 0,000119 ‐0,000032
272 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000431 ‐0,000137 ‐0,000139 9,492E‐06 0,000037 ‐0,000032
273 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000431 ‐0,000137 ‐0,000208 ‐2,318E‐06 ‐0,000011 ‐0,000032
274 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000431 ‐0,000137 ‐0,000247 8,520E‐07 5,382E‐06 ‐0,000032
275 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,813E‐06 ‐0,000048 ‐1,263E‐07 ‐1,654E‐06 ‐0,000032
276 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000038 0,000126 ‐0,000032
277 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000456 ‐0,000137 ‐0,000179 0,000012 0,000039 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
278 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000456 ‐0,000137 ‐0,000267 ‐3,500E‐06 ‐0,000012 ‐0,000032
279 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000456 ‐0,000137 ‐0,0003 1,735E‐06 5,701E‐06 ‐0,000032
280 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,889E‐06 ‐0,000049 4,447E‐07 ‐2,604E‐07 ‐0,000032
281 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,00001 ‐0,000051 4,771E‐07 ‐8,387E‐07 ‐0,000032
282 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,00001 ‐0,000053 1,261E‐07 ‐1,324E‐07 ‐0,000032
283 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,00001 ‐0,000054 ‐1,409E‐07 ‐6,159E‐07 ‐0,000032
284 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,00001 ‐0,000056 ‐3,050E‐07 ‐2,462E‐07 ‐0,000032
285 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,971E‐06 ‐0,000058 ‐4,735E‐07 ‐2,986E‐07 ‐0,000032
286 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000038 8,428E‐07 1,528E‐06 0,000015 ‐0,000032
287 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000013 ‐0,000023 ‐2,979E‐09
288 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000038 ‐0,000042 ‐1,386E‐06 ‐3,173E‐06 ‐0,000032
289 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000038 ‐0,000074 7,825E‐07 ‐0,000122 ‐0,000032
290 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,720E‐06 ‐0,000059 ‐6,089E‐07 ‐2,595E‐07 ‐0,000032
291 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐9,450E‐06 ‐0,00006 ‐4,686E‐07 4,913E‐07 ‐0,000032
292 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000024 ‐0,000047 ‐1,598E‐07 6,419E‐08 ‐0,00003
293 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000024 ‐0,000049 1,350E‐06 ‐6,274E‐07 ‐0,000032
294 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000061 ‐0,001427 ‐0,000898 0,000504 ‐0,000032
295 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000377 ‐0,000481 ‐0,001428 0,000079 ‐0,000028 ‐0,000461
296 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000061 ‐0,002122 ‐0,001074 0,000567 ‐0,000032
297 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000034 0,00018 ‐0,002265 0,00021 0,000264 ‐0,000472
298 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000061 ‐0,002322 ‐0,001138 0,000771 ‐0,000032
299 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000246 0,001391 ‐0,002617 0,000055 0,000197 ‐0,000316
300 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000025 ‐0,000051 5,201E‐07 3,372E‐07 ‐0,000032
301 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000025 ‐0,000053 ‐1,092E‐07 ‐7,422E‐07 ‐0,000032
302 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000025 ‐0,000054 ‐1,887E‐07 ‐2,543E‐07 ‐0,000032
303 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000025 ‐0,000056 ‐3,420E‐07 ‐4,874E‐07 ‐0,000032
304 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000025 ‐0,000057 ‐4,473E‐07 ‐3,131E‐07 ‐0,000032
305 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000024 ‐0,000059 ‐7,605E‐07 ‐3,879E‐07 ‐0,000032
306 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 ‐0,000024 ‐0,00006 ‐1,048E‐06 ‐1,949E‐07 ‐0,000032
307 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000104 ‐0,000039 ‐0,000049 2,750E‐06 2,310E‐06 ‐0,000032
308 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000104 ‐0,00004 ‐0,000051 ‐1,676E‐07 ‐6,834E‐07 ‐0,000032
309 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000104 ‐0,00004 ‐0,000052 1,988E‐07 ‐1,658E‐07 ‐0,000032
310 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,00004 ‐0,000054 ‐2,936E‐07 ‐4,897E‐07 ‐0,000032
311 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000039 ‐0,000056 ‐1,527E‐07 ‐3,143E‐07 ‐0,000032
312 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000039 ‐0,000057 ‐4,678E‐07 ‐4,114E‐07 ‐0,000032
313 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000039 ‐0,000059 ‐4,005E‐07 ‐3,704E‐07 ‐0,000032
314 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000039 ‐0,00006 ‐1,406E‐06 ‐8,015E‐07 ‐0,000032
315 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000099 0,000048 ‐0,000037 ‐6,410E‐06 ‐9,311E‐06 ‐0,000035
316 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000102 0,000049 ‐0,00004 1,882E‐06 ‐5,941E‐06 ‐0,00003
317 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000102 0,000061 ‐0,000041 7,202E‐06 6,590E‐06 ‐0,000025
318 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000103 0,000048 ‐0,000042 8,861E‐07 ‐7,694E‐07 ‐0,00003
319 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000103 0,000061 ‐0,000043 ‐2,952E‐06 ‐5,165E‐06 ‐0,000027
320 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000104 0,000048 ‐0,000043 ‐2,384E‐07 ‐3,949E‐06 ‐0,000031
321 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 0,000062 ‐0,000044 ‐4,329E‐07 ‐1,948E‐06 ‐0,00003
322 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 0,000048 ‐0,000045 ‐1,831E‐07 ‐1,875E‐06 ‐0,000031
323 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000062 ‐0,000046 ‐1,231E‐06 ‐2,552E‐06 ‐0,00003
324 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000048 ‐0,000046 ‐3,909E‐07 ‐2,240E‐06 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
325 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000062 ‐0,000047 ‐9,346E‐07 ‐1,251E‐06 ‐0,000031
326 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000048 ‐0,000048 ‐7,444E‐07 ‐7,340E‐07 ‐0,000032
327 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000063 ‐0,000049 ‐8,722E‐07 ‐1,166E‐06 ‐0,000032
328 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000049 ‐0,00005 ‐1,213E‐06 ‐1,246E‐06 ‐0,000032
329 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000107 0,000063 ‐0,00005 ‐2,216E‐06 1,971E‐06 ‐0,000032
330 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000096 0,000033 ‐0,000035 ‐4,231E‐06 ‐8,196E‐06 ‐0,000032
331 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,0001 0,000034 ‐0,000038 ‐7,979E‐07 ‐6,215E‐06 ‐0,000033
332 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000102 0,000034 ‐0,00004 7,882E‐07 ‐4,877E‐06 ‐0,000032
333 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000104 0,000034 ‐0,000042 4,565E‐07 ‐2,537E‐06 ‐0,000032
334 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 0,000033 ‐0,000043 2,675E‐08 ‐3,009E‐06 ‐0,000032
335 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 0,000034 ‐0,000045 ‐3,029E‐07 ‐1,814E‐06 ‐0,000032
336 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000034 ‐0,000047 ‐6,043E‐07 ‐1,729E‐06 ‐0,000032
337 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000034 ‐0,000048 ‐4,991E‐07 ‐1,774E‐06 ‐0,000032
338 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000094 0,000018 ‐0,000033 ‐2,683E‐06 ‐8,546E‐06 ‐0,000032
339 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000099 0,000019 ‐0,000035 ‐7,996E‐07 ‐6,322E‐06 ‐0,000033
340 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000101 0,000019 ‐0,000037 1,937E‐07 ‐4,842E‐06 ‐0,000033
341 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000103 0,000019 ‐0,00004 2,947E‐07 ‐3,627E‐06 ‐0,000033
342 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000104 0,000019 ‐0,000042 ‐2,448E‐08 ‐2,691E‐06 ‐0,000033
343 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 0,000019 ‐0,000044 ‐3,592E‐07 ‐2,203E‐06 ‐0,000032
344 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 0,000019 ‐0,000046 ‐5,237E‐07 ‐2,044E‐06 ‐0,000032
345 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000106 0,000019 ‐0,000047 ‐4,149E‐07 ‐1,292E‐06 ‐0,000032
346 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000094 3,445E‐06 ‐0,000031 ‐8,948E‐07 ‐8,212E‐06 ‐0,000032
347 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000098 3,703E‐06 ‐0,000033 ‐2,677E‐07 ‐6,586E‐06 ‐0,000033
348 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000101 3,735E‐06 ‐0,000035 5,700E‐08 ‐4,240E‐06 ‐0,000033
349 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000102 3,714E‐06 ‐0,000038 ‐4,708E‐09 ‐3,841E‐06 ‐0,000033
350 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000103 3,774E‐06 ‐0,00004 ‐2,756E‐07 ‐2,387E‐06 ‐0,000033
351 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000104 3,966E‐06 ‐0,000042 ‐5,657E‐07 ‐2,577E‐06 ‐0,000033
352 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 4,260E‐06 ‐0,000045 ‐6,984E‐07 ‐1,685E‐06 ‐0,000032
353 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 4,549E‐06 ‐0,000047 ‐5,448E‐07 ‐1,963E‐06 ‐0,000032
354 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000095 ‐0,000011 ‐0,000029 7,692E‐07 ‐8,626E‐06 ‐0,000031
355 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000098 ‐0,000011 ‐0,000031 5,703E‐07 ‐5,119E‐06 ‐0,000032
356 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,0001 ‐0,000011 ‐0,000033 1,502E‐07 ‐4,604E‐06 ‐0,000032
357 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000101 ‐0,000011 ‐0,000036 ‐2,110E‐07 ‐1,574E‐06 ‐0,000033
358 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000102 ‐0,000011 ‐0,000039 ‐4,810E‐07 ‐3,290E‐06 ‐0,000032
359 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000103 ‐0,000011 ‐0,000041 ‐7,448E‐07 ‐2,138E‐06 ‐0,000032
360 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000104 ‐0,00001 ‐0,000044 ‐1,010E‐06 ‐2,294E‐06 ‐0,000032
361 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,00001 ‐0,000046 ‐7,958E‐07 ‐1,157E‐06 ‐0,000032
362 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000097 ‐0,000024 ‐0,000027 2,794E‐06 ‐7,958E‐06 ‐0,000029
363 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000099 ‐0,000025 ‐0,000028 1,534E‐06 ‐4,698E‐06 ‐0,00003
364 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000099 ‐0,000026 ‐0,000031 4,501E‐07 2,051E‐06 ‐0,000031
365 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,0001 ‐0,000026 ‐0,000035 ‐8,573E‐08 ‐4,005E‐06 ‐0,000031
366 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000101 ‐0,000026 ‐0,000037 ‐3,638E‐07 ‐1,753E‐06 ‐0,000031
367 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000102 ‐0,000026 ‐0,00004 ‐5,620E‐07 ‐2,706E‐06 ‐0,000032
368 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000103 ‐0,000025 ‐0,000043 ‐1,119E‐06 ‐2,685E‐06 ‐0,000032
369 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000105 ‐0,000025 ‐0,000045 ‐1,767E‐06 ‐1,914E‐06 ‐0,000032
370 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000098 ‐0,000038 ‐0,000028 5,912E‐07 0,000015 ‐0,000025
371 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000097 ‐0,000039 ‐0,000031 1,567E‐06 ‐4,774E‐06 ‐0,000027
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
372 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000099 ‐0,00004 ‐0,000034 4,030E‐07 ‐1,162E‐06 ‐0,000029
373 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,0001 ‐0,00004 ‐0,000036 1,656E‐07 ‐3,058E‐06 ‐0,00003
374 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000101 ‐0,00004 ‐0,000039 ‐3,272E‐07 ‐2,541E‐06 ‐0,000031
375 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000102 ‐0,00004 ‐0,000042 ‐3,389E‐07 ‐2,422E‐06 ‐0,000031
376 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000104 ‐0,000039 ‐0,000044 ‐2,424E‐06 ‐4,502E‐06 ‐0,000032
377 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,260E‐06 3,480E‐07 ‐0,000011 ‐4,351E‐06 ‐7,966E‐07 ‐2,613E‐07
378 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 3,018E‐06 ‐8,796E‐06 ‐6,046E‐06 ‐0,000014 ‐3,414E‐06
379 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000013 5,094E‐06 ‐0,000012 ‐5,646E‐06 ‐0,000021 ‐6,335E‐06
380 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000022 5,809E‐06 ‐0,000013 ‐8,040E‐06 ‐0,000012 ‐4,580E‐06
381 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000023 7,867E‐06 ‐0,000016 ‐3,069E‐06 ‐0,000018 ‐4,688E‐06
382 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 9,655E‐06 ‐0,000017 ‐0,00001 ‐0,000012 ‐7,752E‐06
383 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000013 ‐0,000019 ‐0,000011 ‐0,000017 ‐8,428E‐06
384 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000041 0,000015 ‐0,00002 ‐0,000012 ‐0,000012 ‐0,000011
385 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000043 0,00002 ‐0,000023 ‐9,516E‐06 ‐0,000017 ‐0,000011
386 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000051 0,00002 ‐0,000024 ‐0,000012 ‐0,000012 ‐0,000015
387 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000052 0,000026 ‐0,000026 ‐0,000011 ‐0,000017 ‐0,000014
388 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000061 0,000025 ‐0,000027 ‐0,000013 ‐0,000013 ‐0,000018
389 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000062 0,000033 ‐0,000029 ‐0,00001 ‐0,000017 ‐0,000017
390 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000071 0,000031 ‐0,000029 ‐0,000013 ‐0,000012 ‐0,00002
391 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000072 0,00004 ‐0,000032 ‐0,000012 ‐0,000018 ‐0,00002
392 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00008 0,000037 ‐0,000032 ‐0,000014 ‐0,000015 ‐0,000023
393 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000081 0,000046 ‐0,000035 ‐9,133E‐06 ‐0,000015 ‐0,000021
394 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 0,000043 ‐0,000034 ‐0,000015 ‐0,00001 ‐0,000026
395 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000091 0,000054 ‐0,000038 ‐0,000019 ‐0,000027 ‐0,000021
396 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐3,818E‐06 ‐0,000027 ‐7,278E‐07
397 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000012 1,651E‐06 ‐8,152E‐06 ‐3,547E‐06 ‐3,813E‐06 ‐2,792E‐06
398 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 3,569E‐06 ‐0,000012 ‐4,315E‐06 ‐0,000013 ‐5,108E‐06
399 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 6,096E‐06 ‐0,000015 ‐5,940E‐06 ‐0,000011 ‐7,920E‐06
400 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00004 9,328E‐06 ‐0,000018 ‐7,184E‐06 ‐0,000013 ‐0,000011
401 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00005 0,000013 ‐0,000022 ‐7,992E‐06 ‐0,000012 ‐0,000015
402 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00006 0,000017 ‐0,000024 ‐8,451E‐06 ‐0,000013 ‐0,000018
403 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00007 0,000021 ‐0,000027 ‐8,962E‐06 ‐0,000013 ‐0,000021
404 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00008 0,000026 ‐0,000029 ‐9,356E‐06 ‐0,000012 ‐0,000025
405 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000089 0,00003 ‐0,000032 ‐7,775E‐06 ‐0,000011 ‐0,00003
406 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,547E‐06 ‐1,621E‐07 ‐9,357E‐06 ‐1,113E‐06 0,000018 ‐7,596E‐08
407 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐9,815E‐06 3,958E‐07 ‐8,317E‐06 ‐1,362E‐06 ‐0,000016 ‐2,709E‐06
408 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 1,172E‐06 ‐0,000011 ‐2,160E‐06 ‐7,188E‐06 ‐5,374E‐06
409 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 2,386E‐06 ‐0,000014 ‐3,195E‐06 ‐0,000014 ‐8,294E‐06
410 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000039 4,096E‐06 ‐0,000017 ‐4,208E‐06 ‐0,000011 ‐0,000012
411 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000049 6,215E‐06 ‐0,00002 ‐4,928E‐06 ‐0,000014 ‐0,000015
412 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 8,619E‐06 ‐0,000023 ‐5,441E‐06 ‐0,000012 ‐0,000019
413 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000069 0,000011 ‐0,000025 ‐5,796E‐06 ‐0,000013 ‐0,000022
414 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000079 0,000014 ‐0,000028 ‐5,705E‐06 ‐0,000012 ‐0,000026
415 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000087 0,000016 ‐0,00003 ‐4,667E‐06 ‐0,00001 ‐0,00003
416 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐5,448E‐06 ‐1,261E‐07 ‐9,232E‐06 1,660E‐06 ‐0,000024 1,914E‐07
417 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 ‐8,450E‐07 ‐9,305E‐06 1,437E‐06 3,733E‐07 ‐2,747E‐06
418 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000019 ‐1,344E‐06 ‐0,00001 7,658E‐07 ‐0,000016 ‐5,641E‐06
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
419 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 ‐1,475E‐06 ‐0,000012 ‐7,483E‐08 ‐8,582E‐06 ‐8,582E‐06
420 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000038 ‐1,227E‐06 ‐0,000015 ‐8,091E‐07 ‐0,000014 ‐0,000012
421 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000048 ‐6,797E‐07 ‐0,000018 ‐1,344E‐06 ‐0,000011 ‐0,000015
422 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000058 7,854E‐08 ‐0,000021 ‐1,721E‐06 ‐0,000014 ‐0,000019
423 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000068 9,851E‐07 ‐0,000024 ‐1,972E‐06 ‐0,000012 ‐0,000022
424 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000078 1,957E‐06 ‐0,000026 ‐1,972E‐06 ‐0,000012 ‐0,000026
425 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000087 2,838E‐06 ‐0,000029 ‐1,567E‐06 ‐0,00001 ‐0,000029
426 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 4,357E‐06 ‐0,00001 3,837E‐07
427 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 ‐2,150E‐06 ‐6,082E‐06 4,119E‐06 ‐0,000018 ‐3,022E‐06
428 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000019 ‐3,999E‐06 ‐8,643E‐06 3,319E‐06 ‐5,530E‐06 ‐5,996E‐06
429 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 ‐5,447E‐06 ‐0,000011 2,515E‐06 ‐0,000015 ‐8,781E‐06
430 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000037 ‐6,593E‐06 ‐0,000013 2,017E‐06 ‐0,00001 ‐0,000012
431 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000047 ‐7,559E‐06 ‐0,000016 1,726E‐06 ‐0,000015 ‐0,000015
432 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000057 ‐8,421E‐06 ‐0,000018 1,542E‐06 ‐0,000012 ‐0,000018
433 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000067 ‐9,196E‐06 ‐0,000021 1,342E‐06 ‐0,000016 ‐0,000022
434 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000077 ‐9,859E‐06 ‐0,000025 1,091E‐06 ‐0,000012 ‐0,000025
435 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000087 ‐0,00001 ‐0,000027 8,227E‐07 ‐0,000011 ‐0,000028
436 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐3,489E‐06 9,507E‐08 ‐4,838E‐06 9,664E‐06 ‐3,289E‐06 ‐2,999E‐07
437 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐8,831E‐06 ‐3,660E‐06 ‐4,075E‐06 8,221E‐06 ‐7,603E‐06 ‐3,629E‐06
438 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000018 ‐6,837E‐06 ‐6,254E‐06 6,743E‐06 ‐0,000016 ‐6,420E‐06
439 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000027 ‐9,483E‐06 ‐8,288E‐06 6,055E‐06 ‐9,319E‐06 ‐8,844E‐06
440 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000036 ‐0,000012 ‐0,00001 5,840E‐06 ‐0,000015 ‐0,000012
441 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000046 ‐0,000014 ‐0,000013 5,796E‐06 ‐0,000012 ‐0,000015
442 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000056 ‐0,000017 ‐0,000015 5,746E‐06 ‐0,000015 ‐0,000018
443 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000066 ‐0,000019 ‐0,000018 5,535E‐06 ‐0,000012 ‐0,000021
444 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000076 ‐0,000021 ‐0,000022 5,039E‐06 ‐0,000019 ‐0,000024
445 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000088 ‐0,000023 ‐0,000026 4,204E‐06 ‐0,000012 ‐0,000027
446 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐9,687E‐06 ‐5,709E‐06 ‐2,515E‐06 7,417E‐06 ‐0,000014 ‐6,046E‐06
447 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000017 ‐9,685E‐06 ‐3,475E‐06 5,505E‐06 ‐0,000013 ‐5,472E‐06
448 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000026 ‐0,000014 ‐5,119E‐06 5,537E‐06 ‐0,000018 ‐9,254E‐06
449 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000035 ‐0,000017 ‐7,008E‐06 5,186E‐06 ‐0,000016 ‐0,000012
450 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000045 ‐0,000021 ‐9,192E‐06 5,130E‐06 ‐0,000018 ‐0,000015
451 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000054 ‐0,000025 ‐0,000012 4,991E‐06 ‐0,000017 ‐0,000017
452 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000064 ‐0,000028 ‐0,000014 4,755E‐06 ‐0,00002 ‐0,00002
453 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000075 ‐0,000031 ‐0,000017 3,529E‐06 ‐0,000016 ‐0,000021
454 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000087 ‐0,000034 ‐0,00002 4,880E‐06 ‐0,000036 ‐0,000021
455 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,00005 ‐0,000061 4,708E‐08 ‐1,152E‐06 ‐0,000031
456 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,00005 ‐0,000062 ‐6,881E‐07 2,382E‐07 ‐0,000032
457 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000065 ‐0,000063 ‐1,181E‐06 ‐2,284E‐06 ‐0,000031
458 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000051 ‐0,000063 ‐1,457E‐07 ‐9,592E‐07 ‐0,000032
459 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000065 ‐0,000063 2,505E‐07 7,106E‐07 ‐0,000031
460 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000051 ‐0,000064 2,276E‐07 1,160E‐06 ‐0,000032
461 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000065 ‐0,000064 3,130E‐07 1,111E‐08 ‐0,000031
462 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,00005 ‐0,000064 4,250E‐07 ‐7,183E‐07 ‐0,000031
463 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000065 ‐0,000064 4,812E‐07 1,542E‐06 ‐0,000031
464 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,00005 ‐0,000065 4,813E‐07 2,688E‐06 ‐0,000031
465 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000064 ‐0,000065 8,504E‐07 ‐5,053E‐07 ‐0,000031
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
466 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 0,00005 ‐0,000065 6,256E‐07 ‐3,864E‐06 ‐0,000031
467 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 0,000064 ‐0,000066 ‐5,215E‐07 7,591E‐06 ‐0,000031
468 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,00005 ‐0,000064 7,947E‐08 ‐4,871E‐06 ‐0,000032
469 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000036 ‐0,000061 ‐1,699E‐08 7,796E‐07 ‐0,000032
470 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000036 ‐0,000062 ‐2,685E‐07 ‐8,496E‐07 ‐0,000032
471 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000036 ‐0,000063 ‐2,025E‐07 8,262E‐07 ‐0,000032
472 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000036 ‐0,000064 8,378E‐08 ‐8,810E‐07 ‐0,000032
473 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000036 ‐0,000064 3,046E‐07 1,499E‐06 ‐0,000032
474 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000036 ‐0,000064 4,442E‐07 ‐1,561E‐06 ‐0,000032
475 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000036 ‐0,000064 3,559E‐07 7,035E‐07 ‐0,000032
476 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000035 ‐0,000064 2,713E‐07 2,798E‐07 ‐0,000032
477 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000021 ‐0,000061 2,848E‐08 ‐6,065E‐07 ‐0,000032
478 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000021 ‐0,000062 ‐1,819E‐07 9,201E‐07 ‐0,000032
479 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000021 ‐0,000063 ‐1,768E‐07 ‐8,309E‐07 ‐0,000032
480 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000022 ‐0,000063 1,438E‐08 1,159E‐06 ‐0,000032
481 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000021 ‐0,000064 2,491E‐07 ‐1,058E‐06 ‐0,000032
482 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000021 ‐0,000064 3,939E‐07 1,004E‐06 ‐0,000032
483 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000021 ‐0,000065 4,200E‐07 ‐3,911E‐07 ‐0,000032
484 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000021 ‐0,000065 3,427E‐07 2,737E‐07 ‐0,000032
485 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 6,760E‐06 ‐0,000061 2,473E‐08 9,773E‐07 ‐0,000032
486 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 6,817E‐06 ‐0,000062 ‐2,254E‐07 ‐6,701E‐07 ‐0,000032
487 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 6,930E‐06 ‐0,000063 ‐2,246E‐07 1,060E‐06 ‐0,000032
488 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 6,991E‐06 ‐0,000064 ‐1,228E‐08 ‐9,760E‐07 ‐0,000032
489 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 6,935E‐06 ‐0,000064 2,524E‐07 1,303E‐06 ‐0,000032
490 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 6,776E‐06 ‐0,000064 4,218E‐07 ‐8,332E‐07 ‐0,000032
491 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 6,570E‐06 ‐0,000065 4,676E‐07 5,836E‐07 ‐0,000032
492 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 6,376E‐06 ‐0,000065 3,855E‐07 ‐2,928E‐07 ‐0,000032
493 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐7,937E‐06 ‐0,000061 ‐7,290E‐08 ‐5,379E‐07 ‐0,000032
494 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐7,828E‐06 ‐0,000062 ‐4,142E‐07 1,211E‐06 ‐0,000032
495 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐7,630E‐06 ‐0,000063 ‐3,490E‐07 ‐6,357E‐07 ‐0,000032
496 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐7,556E‐06 ‐0,000064 1,691E‐08 9,822E‐07 ‐0,000032
497 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐7,638E‐06 ‐0,000064 3,151E‐07 ‐1,431E‐06 ‐0,000032
498 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐7,838E‐06 ‐0,000065 5,350E‐07 2,080E‐06 ‐0,000032
499 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐8,092E‐06 ‐0,000064 4,700E‐07 ‐5,067E‐07 ‐0,000032
500 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐8,309E‐06 ‐0,000064 4,009E‐07 ‐1,737E‐07 ‐0,000032
501 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000023 ‐0,000061 8,291E‐08 2,022E‐06 ‐0,000033
502 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000022 ‐0,000062 ‐9,934E‐07 1,024E‐08 ‐0,000032
503 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000022 ‐0,000063 ‐3,037E‐07 6,715E‐07 ‐0,000032
504 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000022 ‐0,000064 2,046E‐07 ‐1,061E‐06 ‐0,000032
505 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000022 ‐0,000064 4,933E‐07 9,446E‐07 ‐0,000032
506 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐0,000023 ‐0,000065 6,345E‐07 ‐2,876E‐06 ‐0,000032
507 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐0,000023 ‐0,000065 9,419E‐07 5,207E‐06 ‐0,000032
508 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000023 ‐0,000064 3,009E‐07 6,487E‐06 ‐0,000032
509 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000037 ‐0,000063 ‐1,906E‐06 9,967E‐07 ‐0,000032
510 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000037 ‐0,000063 3,194E‐07 ‐5,340E‐07 ‐0,000032
511 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000037 ‐0,000064 3,243E‐07 ‐2,733E‐08 ‐0,000032
512 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000037 ‐0,000064 6,051E‐07 ‐1,530E‐06 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
513 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000037 ‐0,000065 1,092E‐06 9,439E‐07 ‐0,000033
514 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 ‐0,000038 ‐0,000066 ‐4,916E‐07 ‐8,646E‐06 ‐0,000033
515 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,00005 ‐0,000051 ‐1,062E‐08 ‐1,294E‐06 ‐0,00003
516 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000051 ‐0,000052 ‐1,045E‐06 ‐7,570E‐07 ‐0,000032
517 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000065 ‐0,000054 ‐1,733E‐06 ‐5,192E‐06 ‐0,000031
518 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000051 ‐0,000054 ‐4,067E‐07 ‐2,007E‐06 ‐0,000032
519 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000066 ‐0,000054 9,716E‐08 ‐6,408E‐08 ‐0,000031
520 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000051 ‐0,000055 5,356E‐08 ‐2,119E‐08 ‐0,000032
521 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000066 ‐0,000055 ‐5,717E‐08 ‐5,456E‐07 ‐0,000031
522 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000051 ‐0,000056 1,151E‐07 ‐3,644E‐07 ‐0,000032
523 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000066 ‐0,000056 2,767E‐07 3,310E‐07 ‐0,000031
524 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000051 ‐0,000057 2,170E‐07 3,384E‐07 ‐0,000032
525 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000065 ‐0,000058 2,074E‐07 3,971E‐07 ‐0,000032
526 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000051 ‐0,000059 2,934E‐07 3,016E‐07 ‐0,000032
527 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000065 ‐0,000059 4,579E‐07 9,217E‐07 ‐0,000032
528 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000051 ‐0,00006 5,609E‐07 9,689E‐07 ‐0,000032
529 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000065 ‐0,00006 4,092E‐07 8,799E‐07 ‐0,000032
530 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,00005 ‐0,000061 8,204E‐07 5,498E‐07 ‐0,000032
531 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000065 ‐0,000061 1,236E‐06 2,834E‐06 ‐0,000031
532 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000036 ‐0,000051 1,248E‐07 ‐2,076E‐07 ‐0,000031
533 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000036 ‐0,000052 ‐3,217E‐07 ‐1,161E‐06 ‐0,000032
534 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000037 ‐0,000053 ‐3,422E‐07 ‐3,375E‐07 ‐0,000032
535 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000037 ‐0,000055 ‐6,784E‐08 ‐9,089E‐07 ‐0,000032
536 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000037 ‐0,000056 1,455E‐07 5,986E‐08 ‐0,000032
537 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000037 ‐0,000057 2,816E‐07 ‐8,354E‐08 ‐0,000032
538 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000036 ‐0,000059 4,186E‐07 3,155E‐07 ‐0,000032
539 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000036 ‐0,00006 5,259E‐07 4,219E‐07 ‐0,000032
540 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000036 ‐0,000061 3,728E‐07 ‐3,338E‐07 ‐0,000032
541 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000022 ‐0,00005 2,099E‐07 ‐1,013E‐06 ‐0,000032
542 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000022 ‐0,000051 ‐1,634E‐07 ‐2,132E‐07 ‐0,000032
543 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000022 ‐0,000053 ‐2,840E‐07 ‐8,471E‐07 ‐0,000032
544 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000022 ‐0,000054 ‐1,441E‐07 ‐1,381E‐07 ‐0,000032
545 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000022 ‐0,000056 8,889E‐08 ‐4,296E‐07 ‐0,000032
546 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000022 ‐0,000057 2,954E‐07 3,134E‐08 ‐0,000032
547 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000022 ‐0,000058 4,377E‐07 1,375E‐07 ‐0,000032
548 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000022 ‐0,000059 4,577E‐07 ‐1,451E‐07 ‐0,000032
549 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000021 ‐0,00006 3,001E‐07 6,740E‐07 ‐0,000032
550 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 7,244E‐06 ‐0,000049 2,779E‐07 ‐1,865E‐07 ‐0,000032
551 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 7,244E‐06 ‐0,000051 ‐2,193E‐07 ‐8,485E‐07 ‐0,000032
552 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 7,394E‐06 ‐0,000052 ‐3,689E‐07 ‐1,186E‐07 ‐0,000032
553 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 7,534E‐06 ‐0,000054 ‐1,943E‐07 ‐5,389E‐07 ‐0,000032
554 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 7,560E‐06 ‐0,000055 8,507E‐08 ‐1,226E‐07 ‐0,000032
555 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 7,465E‐06 ‐0,000057 3,267E‐07 ‐1,913E‐07 ‐0,000032
556 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 7,277E‐06 ‐0,000058 4,922E‐07 ‐1,253E‐07 ‐0,000032
557 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 7,041E‐06 ‐0,000059 5,178E‐07 4,076E‐07 ‐0,000032
558 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 6,841E‐06 ‐0,00006 3,397E‐07 ‐4,004E‐07 ‐0,000032
559 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐7,502E‐06 ‐0,000049 2,227E‐07 ‐9,913E‐07 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
560 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐7,430E‐06 ‐0,00005 ‐5,433E‐07 6,368E‐08 ‐0,000032
561 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐7,118E‐06 ‐0,000052 ‐6,506E‐07 ‐5,089E‐07 ‐0,000032
562 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐6,928E‐06 ‐0,000054 ‐2,213E‐07 ‐1,635E‐07 ‐0,000032
563 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐6,919E‐06 ‐0,000055 1,243E‐07 ‐3,865E‐07 ‐0,000032
564 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐7,033E‐06 ‐0,000057 3,442E‐07 ‐2,092E‐07 ‐0,000032
565 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐7,242E‐06 ‐0,000058 5,500E‐07 ‐8,274E‐08 ‐0,000032
566 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐7,534E‐06 ‐0,000059 6,889E‐07 ‐1,863E‐07 ‐0,000032
567 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐7,829E‐06 ‐0,00006 4,586E‐07 8,913E‐07 ‐0,000032
568 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐0,000022 ‐0,000048 4,731E‐07 6,109E‐07 ‐0,000034
569 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000022 ‐0,00005 ‐1,682E‐06 ‐2,990E‐07 ‐0,000031
570 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000021 ‐0,000052 ‐6,914E‐07 ‐1,386E‐07 ‐0,000031
571 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000021 ‐0,000053 1,012E‐07 ‐5,097E‐07 ‐0,000031
572 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000021 ‐0,000055 2,397E‐07 ‐3,173E‐07 ‐0,000032
573 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000021 ‐0,000056 4,579E‐07 ‐3,529E‐07 ‐0,000032
574 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000022 ‐0,000058 5,861E‐07 ‐3,086E‐07 ‐0,000032
575 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000022 ‐0,000059 9,445E‐07 ‐1,827E‐07 ‐0,000032
576 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000023 ‐0,000061 1,227E‐06 ‐4,631E‐08 ‐0,000032
577 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000036 ‐0,00005 ‐3,714E‐06 5,737E‐07 ‐0,000031
578 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000036 ‐0,000051 1,978E‐07 ‐2,397E‐07 ‐0,000031
579 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000036 ‐0,000053 ‐3,359E‐07 ‐1,676E‐07 ‐0,000031
580 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000036 ‐0,000055 3,034E‐07 ‐2,605E‐07 ‐0,000031
581 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000036 ‐0,000056 1,584E‐07 ‐2,033E‐07 ‐0,000032
582 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000036 ‐0,000058 5,543E‐07 ‐2,324E‐07 ‐0,000032
583 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000036 ‐0,000059 3,917E‐07 ‐2,817E‐07 ‐0,000032
584 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000037 ‐0,000061 1,695E‐06 ‐3,762E‐07 ‐0,000032
585 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000049 ‐0,000041 ‐5,436E‐06 ‐6,278E‐06 ‐0,000033
586 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,00005 ‐0,000043 ‐6,842E‐07 ‐4,379E‐06 ‐0,00003
587 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000064 ‐0,000045 1,884E‐06 ‐4,915E‐06 ‐0,000029
588 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000051 ‐0,000044 ‐6,736E‐07 ‐3,522E‐06 ‐0,00003
589 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000064 ‐0,000046 ‐2,172E‐06 ‐2,279E‐06 ‐0,00003
590 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000051 ‐0,000045 ‐8,351E‐07 ‐2,135E‐06 ‐0,00003
591 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000034 0,000065 ‐0,000046 ‐4,542E‐07 ‐1,531E‐06 ‐0,00003
592 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000051 ‐0,000046 ‐4,260E‐07 ‐1,283E‐06 ‐0,000031
593 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000034 0,000065 ‐0,000047 ‐4,444E‐07 ‐6,187E‐07 ‐0,00003
594 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000051 ‐0,000048 ‐1,104E‐07 ‐8,156E‐07 ‐0,000031
595 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000034 0,000065 ‐0,000048 1,520E‐07 5,086E‐07 ‐0,00003
596 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000051 ‐0,000049 4,684E‐07 9,502E‐07 ‐0,000031
597 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000065 ‐0,000049 3,304E‐07 5,244E‐07 ‐0,00003
598 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000051 ‐0,000051 1,081E‐06 1,071E‐08 ‐0,000031
599 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000065 ‐0,000051 1,631E‐06 5,274E‐06 ‐0,00003
600 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000035 ‐0,000038 ‐3,769E‐06 ‐5,268E‐06 ‐0,00003
601 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000036 ‐0,00004 ‐1,772E‐06 ‐4,673E‐06 ‐0,000031
602 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000037 ‐0,000042 ‐6,293E‐07 ‐3,288E‐06 ‐0,000031
603 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000037 ‐0,000043 ‐3,817E‐07 ‐2,549E‐06 ‐0,000031
604 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000037 ‐0,000045 ‐9,811E‐08 ‐1,619E‐06 ‐0,000031
605 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000033 0,000037 ‐0,000047 2,930E‐07 ‐8,098E‐07 ‐0,000031
606 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000037 ‐0,000048 6,571E‐07 ‐5,557E‐07 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
607 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000036 ‐0,00005 6,025E‐07 ‐7,648E‐07 ‐0,000031
608 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 0,000021 ‐0,000036 ‐2,213E‐06 ‐5,367E‐06 ‐0,00003
609 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 0,000022 ‐0,000038 ‐1,443E‐06 ‐4,139E‐06 ‐0,000031
610 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000022 ‐0,000039 ‐8,258E‐07 ‐3,561E‐06 ‐0,000031
611 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000023 ‐0,000041 ‐3,403E‐07 ‐2,408E‐06 ‐0,000031
612 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000023 ‐0,000043 1,036E‐07 ‐1,914E‐06 ‐0,000031
613 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000023 ‐0,000045 5,049E‐07 ‐1,166E‐06 ‐0,000031
614 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000022 ‐0,000047 7,093E‐07 ‐1,102E‐06 ‐0,000032
615 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000022 ‐0,000049 5,893E‐07 ‐4,098E‐07 ‐0,000032
616 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 7,338E‐06 ‐0,000033 ‐6,290E‐07 ‐5,035E‐06 ‐0,00003
617 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 7,738E‐06 ‐0,000035 ‐1,067E‐06 ‐4,351E‐06 ‐0,000031
618 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 8,211E‐06 ‐0,000037 ‐9,453E‐07 ‐3,006E‐06 ‐0,000031
619 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 8,522E‐06 ‐0,00004 ‐3,629E‐07 ‐2,679E‐06 ‐0,000031
620 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 8,537E‐06 ‐0,000042 2,907E‐07 ‐1,678E‐06 ‐0,000031
621 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 8,294E‐06 ‐0,000044 7,754E‐07 ‐1,615E‐06 ‐0,000031
622 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 7,890E‐06 ‐0,000046 9,770E‐07 ‐8,021E‐07 ‐0,000032
623 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 7,484E‐06 ‐0,000048 7,882E‐07 ‐1,137E‐06 ‐0,000032
624 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000027 ‐6,688E‐06 ‐0,00003 8,110E‐07 ‐5,393E‐06 ‐0,000031
625 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐6,607E‐06 ‐0,000033 ‐1,090E‐06 ‐3,558E‐06 ‐0,000032
626 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐5,941E‐06 ‐0,000035 ‐1,386E‐06 ‐3,136E‐06 ‐0,000031
627 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐5,575E‐06 ‐0,000038 ‐3,144E‐07 ‐1,804E‐06 ‐0,000031
628 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐5,645E‐06 ‐0,00004 4,774E‐07 ‐2,122E‐06 ‐0,000031
629 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐5,989E‐06 ‐0,000043 9,846E‐07 ‐1,314E‐06 ‐0,000031
630 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐6,543E‐06 ‐0,000045 1,387E‐06 ‐1,322E‐06 ‐0,000031
631 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐7,170E‐06 ‐0,000047 1,104E‐06 ‐3,189E‐07 ‐0,000032
632 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 ‐0,000022 ‐0,000028 2,469E‐06 ‐4,550E‐06 ‐0,000035
633 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 ‐0,000021 ‐0,00003 ‐3,518E‐06 ‐3,280E‐06 ‐0,00003
634 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,00002 ‐0,000033 ‐1,348E‐06 ‐1,094E‐06 ‐0,00003
635 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,00002 ‐0,000036 4,481E‐07 ‐2,589E‐06 ‐0,000031
636 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,00002 ‐0,000039 7,997E‐07 ‐1,572E‐06 ‐0,000031
637 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,00002 ‐0,000041 1,195E‐06 ‐1,711E‐06 ‐0,000031
638 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐0,000021 ‐0,000044 1,892E‐06 ‐1,262E‐06 ‐0,000031
639 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐0,000022 ‐0,000046 2,665E‐06 ‐1,004E‐06 ‐0,000031
640 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000027 ‐0,000034 ‐0,000029 ‐7,912E‐06 3,115E‐06 ‐0,00003
641 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000027 ‐0,000033 ‐0,000032 9,050E‐07 ‐2,241E‐06 ‐0,000031
642 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 ‐0,000034 ‐0,000035 ‐4,742E‐07 ‐1,041E‐06 ‐0,000031
643 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 ‐0,000034 ‐0,000038 5,412E‐07 ‐1,351E‐06 ‐0,000031
644 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 ‐0,000034 ‐0,00004 7,686E‐07 ‐9,132E‐07 ‐0,000031
645 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000035 ‐0,000043 6,328E‐07 ‐8,769E‐07 ‐0,000031
646 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000036 ‐0,000045 3,747E‐06 ‐8,257E‐07 ‐0,00003
647 ESTAB_3_Casiperm Combination 3,478E‐07 ‐5,220E‐07 ‐0,000015 ‐0,000019 8,179E‐07 ‐2,660E‐07
648 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,286E‐06 6,376E‐06 ‐0,000012 ‐0,000015 ‐8,160E‐06 ‐3,644E‐06
649 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,312E‐06 8,251E‐06 ‐0,000015 ‐0,000015 ‐9,170E‐06 ‐5,066E‐06
650 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,555E‐06 0,000013 ‐0,000017 ‐0,000013 ‐4,413E‐06 ‐7,695E‐06
651 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,599E‐06 0,000016 ‐0,000021 ‐0,000015 ‐9,172E‐06 ‐7,096E‐06
652 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐7,841E‐06 0,000018 ‐0,000022 ‐0,000011 ‐9,467E‐06 ‐0,00001
653 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐9,607E‐06 0,000023 ‐0,000026 ‐0,000011 ‐5,740E‐06 ‐0,000011
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
654 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 0,000023 ‐0,000026 ‐9,953E‐06 ‐6,357E‐06 ‐0,000013
655 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000013 0,000029 ‐0,00003 ‐0,000012 ‐7,941E‐06 ‐0,000013
656 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000014 0,000027 ‐0,000029 ‐9,976E‐06 ‐9,032E‐06 ‐0,000015
657 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000016 0,000034 ‐0,000034 ‐0,000011 ‐6,995E‐06 ‐0,000016
658 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000018 0,000032 ‐0,000033 ‐9,887E‐06 ‐7,546E‐06 ‐0,000018
659 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000019 0,00004 ‐0,000037 ‐0,000011 ‐7,866E‐06 ‐0,000019
660 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000021 0,000036 ‐0,000035 ‐9,750E‐06 ‐8,519E‐06 ‐0,000021
661 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000022 0,000046 ‐0,00004 ‐0,000011 ‐6,992E‐06 ‐0,000021
662 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000024 0,000041 ‐0,000038 ‐0,00001 ‐7,024E‐06 ‐0,000024
663 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000025 0,000052 ‐0,000042 ‐9,574E‐06 ‐7,022E‐06 ‐0,000024
664 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000027 0,000045 ‐0,00004 ‐0,00001 ‐7,084E‐06 ‐0,000027
665 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 0,000057 ‐0,000044 ‐0,000014 ‐4,757E‐06 ‐0,000026
666 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐9,162E‐06 ‐0,000014 1,210E‐06
667 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐8,661E‐07 4,780E‐06 ‐0,000011 ‐9,815E‐06 6,654E‐06 ‐3,308E‐06
668 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,901E‐06 9,330E‐06 ‐0,000015 ‐9,129E‐06 ‐9,568E‐06 ‐6,977E‐06
669 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,358E‐06 0,000013 ‐0,000019 ‐7,920E‐06 ‐3,749E‐06 ‐0,00001
670 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐9,649E‐06 0,000017 ‐0,000022 ‐7,171E‐06 ‐8,894E‐06 ‐0,000013
671 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000013 0,00002 ‐0,000026 ‐6,787E‐06 ‐6,142E‐06 ‐0,000015
672 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000017 0,000023 ‐0,000029 ‐6,642E‐06 ‐8,415E‐06 ‐0,000018
673 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 0,000027 ‐0,000032 ‐6,569E‐06 ‐6,761E‐06 ‐0,000021
674 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000023 0,00003 ‐0,000034 ‐6,579E‐06 ‐7,332E‐06 ‐0,000024
675 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000026 0,000033 ‐0,000036 ‐5,668E‐06 ‐6,252E‐06 ‐0,000028
676 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,522E‐09 1,974E‐07 ‐0,000012 ‐6,815E‐06 0,000024 2,203E‐08
677 ESTAB_3_Casiperm Combination 6,140E‐07 3,291E‐06 ‐0,000011 ‐6,579E‐06 ‐0,000013 ‐3,286E‐06
678 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,550E‐06 6,234E‐06 ‐0,000013 ‐5,981E‐06 8,274E‐07 ‐6,626E‐06
679 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐5,108E‐06 8,861E‐06 ‐0,000016 ‐5,240E‐06 ‐8,901E‐06 ‐9,737E‐06
680 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐8,454E‐06 0,000011 ‐0,000019 ‐4,574E‐06 ‐4,545E‐06 ‐0,000013
681 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000012 0,000013 ‐0,000023 ‐4,154E‐06 ‐8,547E‐06 ‐0,000015
682 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000016 0,000015 ‐0,000026 ‐3,881E‐06 ‐6,297E‐06 ‐0,000018
683 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000019 0,000017 ‐0,000028 ‐3,670E‐06 ‐7,858E‐06 ‐0,000021
684 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000023 0,000018 ‐0,000031 ‐3,414E‐06 ‐6,447E‐06 ‐0,000025
685 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000026 0,00002 ‐0,000033 ‐2,959E‐06 ‐6,201E‐06 ‐0,000028
686 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,204E‐06 1,513E‐07 ‐0,00001 ‐3,391E‐06 ‐0,000025 ‐2,546E‐07
687 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,265E‐06 1,763E‐06 ‐9,667E‐06 ‐3,300E‐06 6,363E‐06 ‐3,374E‐06
688 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,770E‐06 3,235E‐06 ‐0,000011 ‐2,846E‐06 ‐9,420E‐06 ‐6,512E‐06
689 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,394E‐06 4,443E‐06 ‐0,000014 ‐2,236E‐06 ‐2,367E‐06 ‐9,615E‐06
690 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐7,336E‐06 5,369E‐06 ‐0,000017 ‐1,683E‐06 ‐8,513E‐06 ‐0,000013
691 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 6,073E‐06 ‐0,00002 ‐1,289E‐06 ‐5,587E‐06 ‐0,000016
692 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000014 6,610E‐06 ‐0,000023 ‐9,482E‐07 ‐8,402E‐06 ‐0,000019
693 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000018 6,970E‐06 ‐0,000025 ‐5,120E‐07 ‐6,596E‐06 ‐0,000022
694 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000022 7,115E‐06 ‐0,000028 ‐1,058E‐07 ‐7,259E‐06 ‐0,000025
695 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000025 7,162E‐06 ‐0,000031 ‐1,127E‐07 ‐6,075E‐06 ‐0,000028
696 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐5,352E‐07 6,085E‐06 ‐2,914E‐07
697 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,085E‐08 2,146E‐07 ‐6,235E‐06 ‐4,003E‐07 ‐0,000011 ‐3,409E‐06
698 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,580E‐06 2,651E‐07 ‐8,981E‐06 4,585E‐08 ‐1,467E‐07 ‐6,496E‐06
699 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐3,496E‐06 5,116E‐08 ‐0,000011 7,123E‐07 ‐8,271E‐06 ‐9,614E‐06
700 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,422E‐06 ‐4,405E‐07 ‐0,000014 1,187E‐06 ‐4,733E‐06 ‐0,000013
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
701 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐9,735E‐06 ‐1,103E‐06 ‐0,000017 1,477E‐06 ‐8,548E‐06 ‐0,000016
702 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000013 ‐1,881E‐06 ‐0,000019 1,732E‐06 ‐6,629E‐06 ‐0,000019
703 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000017 ‐2,839E‐06 ‐0,000022 2,314E‐06 ‐8,645E‐06 ‐0,000021
704 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000021 ‐4,166E‐06 ‐0,000025 3,249E‐06 ‐6,915E‐06 ‐0,000024
705 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000025 ‐5,759E‐06 ‐0,000028 2,832E‐06 ‐6,386E‐06 ‐0,000029
706 ESTAB_3_Casiperm Combination 8,072E‐07 ‐8,419E‐08 ‐5,164E‐06 2,732E‐06 ‐2,447E‐06 ‐8,755E‐08
707 ESTAB_3_Casiperm Combination 5,023E‐07 ‐1,404E‐06 ‐4,167E‐06 2,970E‐06 2,250E‐07 ‐3,805E‐06
708 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,613E‐07 ‐2,706E‐06 ‐6,313E‐06 3,469E‐06 ‐7,456E‐06 ‐6,469E‐06
709 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,765E‐06 ‐4,385E‐06 ‐8,477E‐06 4,193E‐06 ‐4,190E‐06 ‐9,874E‐06
710 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐5,503E‐06 ‐6,358E‐06 ‐0,000011 4,608E‐06 ‐8,473E‐06 ‐0,000013
711 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐8,759E‐06 ‐8,390E‐06 ‐0,000013 4,531E‐06 ‐6,806E‐06 ‐0,000016
712 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000012 ‐0,00001 ‐0,000016 4,743E‐06 ‐9,040E‐06 ‐0,000019
713 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000016 ‐0,000013 ‐0,000019 4,928E‐06 ‐7,657E‐06 ‐0,000022
714 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 ‐0,000015 ‐0,000022 6,551E‐06 ‐9,973E‐06 ‐0,000024
715 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000024 ‐0,000019 ‐0,000025 8,740E‐06 ‐7,258E‐06 ‐0,000027
716 ESTAB_3_Casiperm Combination 6,511E‐07 ‐3,408E‐06 ‐2,752E‐06 4,772E‐06 ‐8,509E‐07 ‐5,194E‐06
717 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,946E‐08 ‐5,785E‐06 ‐3,600E‐06 4,171E‐06 ‐2,709E‐06 ‐7,324E‐06
718 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐2,015E‐06 ‐9,026E‐06 ‐5,055E‐06 6,680E‐06 ‐6,691E‐06 ‐0,00001
719 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,703E‐06 ‐0,000012 ‐6,906E‐06 5,953E‐06 ‐6,028E‐06 ‐0,000013
720 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐7,812E‐06 ‐0,000016 ‐9,091E‐06 6,516E‐06 ‐7,977E‐06 ‐0,000016
721 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 ‐0,000019 ‐0,000012 6,093E‐06 ‐7,546E‐06 ‐0,000019
722 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000015 ‐0,000023 ‐0,000014 7,200E‐06 ‐8,896E‐06 ‐0,000022
723 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000019 ‐0,000026 ‐0,000017 5,767E‐06 ‐7,745E‐06 ‐0,000025
724 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000023 ‐0,00003 ‐0,000021 0,000014 ‐0,000013 ‐0,000027
725 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000091 0,000064 ‐0,000061 6,417E‐07 4,962E‐07 ‐0,000031
726 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000091 0,000064 ‐0,000062 ‐3,854E‐09 ‐9,371E‐07 ‐0,000033
727 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000091 0,000064 ‐0,000063 1,974E‐07 ‐2,551E‐07 ‐0,000033
728 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000091 0,000064 ‐0,000064 ‐2,236E‐07 6,487E‐07 ‐0,000033
729 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000091 0,000064 ‐0,000064 ‐4,573E‐07 9,941E‐07 ‐0,000033
730 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 0,000064 ‐0,000065 1,555E‐07 2,215E‐06 ‐0,000033
731 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000089 0,000065 ‐0,000065 ‐1,965E‐07 1,242E‐06 ‐0,000033
732 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000088 0,000064 ‐0,000065 4,339E‐06 7,863E‐06 ‐0,000036
733 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000076 0,000064 ‐0,000062 ‐4,430E‐07 4,838E‐07 ‐0,000032
734 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000076 0,000064 ‐0,000062 3,023E‐07 ‐1,242E‐07 ‐0,000032
735 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000076 0,000064 ‐0,000063 ‐1,205E‐07 ‐8,765E‐08 ‐0,000032
736 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000076 0,000064 ‐0,000064 ‐6,160E‐08 5,559E‐07 ‐0,000032
737 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000075 0,000064 ‐0,000064 1,264E‐07 1,373E‐06 ‐0,000032
738 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000075 0,000064 ‐0,000065 ‐5,747E‐07 1,987E‐06 ‐0,000033
739 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000073 0,000064 ‐0,000065 1,913E‐06 2,621E‐06 ‐0,000033
740 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000072 0,000064 ‐0,000065 ‐1,706E‐06 1,961E‐06 ‐0,000032
741 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000061 0,000064 ‐0,000062 3,434E‐07 4,980E‐07 ‐0,000032
742 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00006 0,000064 ‐0,000062 ‐4,385E‐07 ‐9,328E‐08 ‐0,000032
743 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00006 0,000065 ‐0,000063 6,144E‐08 ‐3,837E‐08 ‐0,000032
744 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00006 0,000065 ‐0,000064 7,505E‐08 6,000E‐07 ‐0,000032
745 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00006 0,000064 ‐0,000064 ‐7,985E‐08 1,442E‐06 ‐0,000032
746 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 0,000064 ‐0,000065 5,913E‐07 2,041E‐06 ‐0,000032
747 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000058 0,000064 ‐0,000065 ‐1,956E‐06 2,761E‐06 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
748 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000057 0,000064 ‐0,000065 1,776E‐06 1,536E‐06 ‐0,000032
749 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000045 0,000064 ‐0,000062 ‐1,005E‐06 5,998E‐07 ‐0,000033
750 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000045 0,000065 ‐0,000062 ‐1,220E‐07 ‐7,928E‐07 ‐0,000031
751 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000045 0,000065 ‐0,000063 ‐2,053E‐07 ‐1,155E‐07 ‐0,000031
752 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000045 0,000065 ‐0,000064 2,713E‐07 8,062E‐07 ‐0,000031
753 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000045 0,000065 ‐0,000064 5,400E‐07 1,102E‐06 ‐0,000031
754 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 0,000064 ‐0,000065 ‐3,806E‐08 2,537E‐06 ‐0,000031
755 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000043 0,000064 ‐0,000065 2,423E‐07 1,009E‐06 ‐0,000031
756 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000042 0,000065 ‐0,000065 ‐4,678E‐06 9,929E‐06 ‐0,000027
757 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000091 0,000064 ‐0,000052 4,380E‐07 ‐4,753E‐07 ‐0,00003
758 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000092 0,000064 ‐0,000053 ‐1,075E‐07 ‐2,242E‐06 ‐0,000032
759 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000093 0,000064 ‐0,000054 4,252E‐07 ‐1,317E‐06 ‐0,000033
760 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000093 0,000064 ‐0,000055 ‐4,058E‐07 ‐3,813E‐07 ‐0,000032
761 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000093 0,000064 ‐0,000057 ‐1,234E‐07 5,595E‐08 ‐0,000032
762 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000093 0,000064 ‐0,000058 ‐4,508E‐07 5,364E‐07 ‐0,000032
763 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000093 0,000064 ‐0,000059 ‐3,145E‐07 9,022E‐07 ‐0,000032
764 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000092 0,000064 ‐0,00006 ‐6,510E‐07 1,519E‐06 ‐0,000032
765 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000092 0,000064 ‐0,000061 ‐3,801E‐07 2,029E‐06 ‐0,000032
766 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000076 0,000064 ‐0,000052 ‐5,702E‐07 ‐3,209E‐07 ‐0,000031
767 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000077 0,000064 ‐0,000053 2,956E‐07 ‐1,234E‐06 ‐0,000032
768 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000077 0,000064 ‐0,000054 ‐2,691E‐07 ‐1,353E‐06 ‐0,000032
769 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000078 0,000064 ‐0,000056 1,768E‐07 ‐7,116E‐07 ‐0,000032
770 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000078 0,000064 ‐0,000057 ‐2,846E‐07 ‐2,316E‐08 ‐0,000032
771 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000078 0,000064 ‐0,000058 7,558E‐09 5,293E‐07 ‐0,000032
772 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000077 0,000064 ‐0,000059 ‐2,738E‐07 1,044E‐06 ‐0,000032
773 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000077 0,000064 ‐0,00006 ‐1,884E‐07 1,425E‐06 ‐0,000032
774 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000076 0,000064 ‐0,000061 1,961E‐07 1,201E‐06 ‐0,000032
775 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000061 0,000064 ‐0,000052 3,175E‐07 ‐5,912E‐08 ‐0,000032
776 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000061 0,000064 ‐0,000053 ‐4,755E‐07 ‐1,214E‐06 ‐0,000032
777 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000062 0,000065 ‐0,000054 1,426E‐07 ‐1,428E‐06 ‐0,000031
778 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000063 0,000065 ‐0,000056 ‐2,615E‐07 ‐6,943E‐07 ‐0,000031
779 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000063 0,000065 ‐0,000057 2,159E‐07 3,029E‐08 ‐0,000032
780 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000063 0,000065 ‐0,000058 ‐6,736E‐08 5,841E‐07 ‐0,000032
781 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000062 0,000065 ‐0,000059 2,112E‐07 1,095E‐06 ‐0,000032
782 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000062 0,000064 ‐0,00006 7,292E‐08 1,464E‐06 ‐0,000032
783 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000061 0,000064 ‐0,000061 ‐3,547E‐07 1,224E‐06 ‐0,000032
784 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000045 0,000064 ‐0,000052 ‐6,928E‐07 3,306E‐07 ‐0,000034
785 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000046 0,000065 ‐0,000053 ‐5,374E‐08 ‐2,641E‐06 ‐0,000031
786 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000047 0,000065 ‐0,000054 ‐5,148E‐07 ‐1,444E‐06 ‐0,000031
787 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000048 0,000065 ‐0,000056 3,175E‐07 ‐2,468E‐07 ‐0,000031
788 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000048 0,000065 ‐0,000057 7,125E‐08 1,943E‐07 ‐0,000031
789 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000047 0,000065 ‐0,000058 4,092E‐07 6,889E‐07 ‐0,000032
790 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000047 0,000065 ‐0,000059 2,601E‐07 1,054E‐06 ‐0,000032
791 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000046 0,000065 ‐0,00006 6,188E‐07 1,644E‐06 ‐0,000031
792 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000046 0,000064 ‐0,000061 2,244E‐07 2,108E‐06 ‐0,000032
793 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000088 0,00006 ‐0,00004 ‐3,618E‐06 ‐0,000011 ‐0,000036
794 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 0,000062 ‐0,000041 ‐3,000E‐06 ‐1,588E‐07 ‐0,000028
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
795 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 0,000062 ‐0,000043 1,069E‐06 ‐6,594E‐07 ‐0,000028
796 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000091 0,000062 ‐0,000045 ‐1,909E‐06 ‐1,662E‐06 ‐0,000029
797 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000091 0,000063 ‐0,000046 ‐6,338E‐07 ‐1,023E‐06 ‐0,00003
798 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000092 0,000063 ‐0,000048 ‐1,031E‐06 ‐5,488E‐07 ‐0,000031
799 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000092 0,000063 ‐0,000049 ‐1,181E‐06 4,714E‐07 ‐0,000032
800 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000091 0,000064 ‐0,000051 ‐7,409E‐07 1,281E‐06 ‐0,000032
801 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000073 0,000059 ‐0,00004 ‐4,806E‐06 ‐8,698E‐06 ‐0,000031
802 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000075 0,000062 ‐0,000042 ‐2,483E‐06 ‐3,974E‐06 ‐0,000031
803 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000076 0,000063 ‐0,000043 ‐2,309E‐06 ‐1,156E‐06 ‐0,00003
804 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000077 0,000063 ‐0,000045 ‐5,057E‐07 ‐7,000E‐07 ‐0,000029
805 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000077 0,000063 ‐0,000047 ‐1,043E‐06 ‐3,447E‐07 ‐0,00003
806 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000077 0,000064 ‐0,000048 ‐5,982E‐07 3,089E‐07 ‐0,00003
807 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000077 0,000064 ‐0,00005 ‐5,971E‐07 8,788E‐07 ‐0,000031
808 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000076 0,000064 ‐0,000051 4,045E‐09 6,555E‐07 ‐0,000031
809 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000058 0,00006 ‐0,000041 ‐4,607E‐06 ‐7,356E‐06 ‐0,00003
810 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000061 0,000062 ‐0,000043 ‐3,514E‐06 ‐4,286E‐06 ‐0,000031
811 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000062 0,000063 ‐0,000045 ‐1,883E‐06 ‐2,111E‐06 ‐0,00003
812 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000063 0,000064 ‐0,000046 ‐9,618E‐07 ‐8,371E‐07 ‐0,00003
813 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000063 0,000064 ‐0,000047 ‐5,394E‐07 ‐6,324E‐08 ‐0,00003
814 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000063 0,000064 ‐0,000049 ‐2,662E‐07 7,301E‐07 ‐0,00003
815 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000062 0,000064 ‐0,00005 ‐3,428E‐08 1,455E‐06 ‐0,00003
816 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000061 0,000064 ‐0,000051 ‐4,253E‐07 1,149E‐06 ‐0,000031
817 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 0,000061 ‐0,000043 ‐5,851E‐06 ‐5,559E‐06 ‐0,00003
818 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000046 0,000063 ‐0,000045 ‐3,215E‐06 ‐4,043E‐06 ‐0,00003
819 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000047 0,000064 ‐0,000045 ‐3,574E‐07 ‐2,273E‐06 ‐0,00003
820 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000048 0,000064 ‐0,000046 ‐1,015E‐06 ‐9,291E‐07 ‐0,00003
821 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000048 0,000065 ‐0,000047 ‐6,224E‐08 2,569E‐08 ‐0,00003
822 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000048 0,000065 ‐0,000049 1,085E‐07 8,369E‐07 ‐0,00003
823 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000048 0,000065 ‐0,00005 6,966E‐07 2,154E‐06 ‐0,00003
824 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000046 0,000065 ‐0,000051 5,185E‐07 3,284E‐06 ‐0,000031
825 ESTAB_3_Casiperm Combination 2,824E‐07 2,923E‐06 ‐0,000012 ‐6,499E‐06 ‐0,000027 ‐6,031E‐07
826 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00001 4,883E‐06 ‐9,733E‐06 4,352E‐06 ‐0,000023 ‐4,171E‐06
827 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 9,409E‐06 ‐0,000014 ‐7,536E‐06 ‐0,00002 ‐7,334E‐06
828 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 0,000015 ‐0,000018 ‐2,884E‐06 ‐0,000019 ‐9,440E‐06
829 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000037 0,000021 ‐0,000022 ‐7,624E‐06 ‐0,000018 ‐0,000012
830 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000045 0,000028 ‐0,000026 ‐5,941E‐06 ‐0,000019 ‐0,000014
831 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000054 0,000034 ‐0,000029 ‐7,866E‐06 ‐0,000019 ‐0,000017
832 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000062 0,000041 ‐0,000033 ‐6,094E‐06 ‐0,000019 ‐0,000019
833 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000071 0,000048 ‐0,000036 ‐9,413E‐06 ‐0,00002 ‐0,000021
834 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00008 0,000055 ‐0,000039 ‐5,130E‐06 ‐0,000021 ‐0,000025
835 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000016 ‐0,000017 8,153E‐07
836 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐8,472E‐06 4,960E‐06 ‐7,371E‐06 ‐0,000015 ‐0,000017 ‐3,846E‐06
837 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000017 0,000011 ‐0,000013 ‐2,069E‐06 ‐0,000016 ‐7,273E‐06
838 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000024 0,000017 ‐0,000018 ‐9,038E‐06 ‐0,000015 ‐9,927E‐06
839 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000023 ‐0,000022 ‐6,094E‐06 ‐0,000015 ‐0,000012
840 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000038 0,000029 ‐0,000026 ‐8,735E‐06 ‐0,000015 ‐0,000015
841 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000045 0,000036 ‐0,00003 ‐7,184E‐06 ‐0,000015 ‐0,000018
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
842 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000053 0,000042 ‐0,000033 ‐8,700E‐06 ‐0,000015 ‐0,00002
843 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00006 0,000049 ‐0,000036 ‐6,714E‐06 ‐0,000016 ‐0,000023
844 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000067 0,000055 ‐0,000039 ‐6,161E‐06 ‐0,000013 ‐0,000028
845 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000032 ‐0,000013 ‐1,048E‐06
846 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐6,608E‐06 7,747E‐06 ‐8,797E‐06 1,428E‐07 ‐0,000014 ‐3,965E‐06
847 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000013 0,000012 ‐0,000014 ‐0,000011 ‐0,000014 ‐7,087E‐06
848 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000019 0,000019 ‐0,000019 ‐6,798E‐06 ‐0,000013 ‐9,994E‐06
849 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000025 0,000025 ‐0,000024 ‐9,654E‐06 ‐0,000012 ‐0,000013
850 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 0,000031 ‐0,000028 ‐7,825E‐06 ‐0,000012 ‐0,000016
851 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000037 0,000037 ‐0,000031 ‐9,046E‐06 ‐0,000013 ‐0,000018
852 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000043 0,000044 ‐0,000035 ‐8,120E‐06 ‐0,000013 ‐0,000021
853 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000049 0,00005 ‐0,000037 ‐7,713E‐06 ‐0,000012 ‐0,000025
854 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000054 0,000056 ‐0,000039 ‐6,577E‐06 ‐0,00001 ‐0,000028
855 ESTAB_3_Casiperm Combination 5,372E‐07 2,089E‐06 ‐0,000015 3,459E‐06 ‐0,000014 2,304E‐07
856 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,633E‐06 6,589E‐06 ‐0,000012 ‐0,000015 ‐0,000011 ‐4,437E‐06
857 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐9,807E‐06 0,000014 ‐0,000016 ‐9,000E‐06 ‐0,00001 ‐6,686E‐06
858 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000015 0,000021 ‐0,000022 ‐0,000011 ‐9,574E‐06 ‐0,00001
859 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000019 0,000027 ‐0,000026 ‐8,819E‐06 ‐9,043E‐06 ‐0,000013
860 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000023 0,000033 ‐0,00003 ‐9,889E‐06 ‐9,468E‐06 ‐0,000016
861 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000028 0,000039 ‐0,000034 ‐9,043E‐06 ‐9,379E‐06 ‐0,000019
862 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000045 ‐0,000037 ‐8,822E‐06 ‐9,280E‐06 ‐0,000022
863 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000037 0,000051 ‐0,000039 ‐9,403E‐06 ‐8,392E‐06 ‐0,000025
864 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00004 0,000057 ‐0,000041 ‐6,983E‐06 ‐7,082E‐06 ‐0,000028
865 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,155E‐07 ‐2,335E‐06 ‐3,364E‐06 ‐4,894E‐07 ‐0,000016 ‐1,870E‐07
866 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐7,294E‐06 ‐4,833E‐06 ‐2,883E‐06 4,447E‐06 ‐0,000016 ‐4,265E‐06
867 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000014 ‐9,195E‐06 ‐4,466E‐06 3,092E‐06 ‐0,000016 ‐6,400E‐06
868 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000022 ‐0,000013 ‐6,283E‐06 2,599E‐06 ‐0,000017 ‐9,465E‐06
869 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000016 ‐8,384E‐06 2,364E‐06 ‐0,000018 ‐0,000012
870 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000038 ‐0,00002 ‐0,000011 2,370E‐06 ‐0,000018 ‐0,000015
871 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000046 ‐0,000024 ‐0,000013 2,077E‐06 ‐0,00002 ‐0,000017
872 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000055 ‐0,000027 ‐0,000016 1,773E‐06 ‐0,00002 ‐0,000019
873 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000065 ‐0,00003 ‐0,000019 1,792E‐06 ‐0,000024 ‐0,00002
874 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000077 ‐0,000033 ‐0,000022 7,477E‐07 ‐0,000027 ‐0,000024
875 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000086 ‐0,000036 ‐0,000025 2,417E‐06 ‐0,000011 ‐0,000041
876 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000012 ‐0,000011 ‐1,423E‐07
877 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐5,405E‐06 ‐5,037E‐06 ‐2,888E‐06 2,310E‐06 ‐0,000011 ‐3,809E‐06
878 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 ‐8,193E‐06 ‐4,727E‐06 4,262E‐06 ‐0,000012 ‐7,061E‐06
879 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000017 ‐0,000012 ‐6,887E‐06 3,191E‐06 ‐0,000013 ‐9,878E‐06
880 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000023 ‐0,000015 ‐9,119E‐06 3,653E‐06 ‐0,000014 ‐0,000013
881 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00003 ‐0,000019 ‐0,000012 3,153E‐06 ‐0,000015 ‐0,000015
882 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000038 ‐0,000023 ‐0,000014 3,492E‐06 ‐0,000016 ‐0,000018
883 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000046 ‐0,000026 ‐0,000017 2,967E‐06 ‐0,000018 ‐0,00002
884 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000055 ‐0,000029 ‐0,00002 2,646E‐06 ‐0,000019 ‐0,000023
885 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000063 ‐0,000032 ‐0,000023 2,839E‐06 ‐0,000016 ‐0,000029
886 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000069 ‐0,000035 ‐0,000025 1,293E‐06 ‐8,868E‐06 ‐0,000031
887 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐1,479E‐06 ‐7,668E‐06 9,697E‐08
888 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐3,546E‐06 ‐3,736E‐06 ‐2,427E‐06 6,315E‐06 ‐8,011E‐06 ‐3,985E‐06
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
889 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐7,504E‐06 ‐7,377E‐06 ‐4,780E‐06 2,585E‐06 ‐9,119E‐06 ‐7,472E‐06
890 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000012 ‐0,000011 ‐6,878E‐06 4,644E‐06 ‐0,000011 ‐0,00001
891 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000017 ‐0,000014 ‐9,151E‐06 3,680E‐06 ‐0,000012 ‐0,000013
892 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000023 ‐0,000018 ‐0,000012 4,483E‐06 ‐0,000013 ‐0,000016
893 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000029 ‐0,000021 ‐0,000014 3,796E‐06 ‐0,000014 ‐0,000018
894 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000036 ‐0,000025 ‐0,000017 4,709E‐06 ‐0,000015 ‐0,000021
895 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000043 ‐0,000029 ‐0,00002 3,632E‐06 ‐0,000015 ‐0,000025
896 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00005 ‐0,000032 ‐0,000023 2,671E‐06 ‐0,000013 ‐0,000027
897 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000055 ‐0,000035 ‐0,000025 2,475E‐06 ‐7,541E‐06 ‐0,000029
898 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,552E‐08 ‐1,577E‐06 ‐3,476E‐06 2,062E‐06 ‐1,970E‐06 ‐1,722E‐07
899 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,555E‐06 ‐3,155E‐06 ‐2,985E‐06 8,844E‐07 ‐3,471E‐06 ‐4,295E‐06
900 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐3,791E‐06 ‐6,452E‐06 ‐4,444E‐06 5,437E‐06 ‐5,902E‐06 ‐8,032E‐06
901 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐7,057E‐06 ‐9,848E‐06 ‐6,371E‐06 3,720E‐06 ‐7,502E‐06 ‐0,000011
902 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 ‐0,000013 ‐8,461E‐06 5,267E‐06 ‐9,046E‐06 ‐0,000013
903 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000016 ‐0,000017 ‐0,000011 4,574E‐06 ‐9,686E‐06 ‐0,000016
904 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 ‐0,00002 ‐0,000013 5,476E‐06 ‐0,000011 ‐0,000019
905 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000026 ‐0,000024 ‐0,000016 4,470E‐06 ‐0,000011 ‐0,000022
906 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 ‐0,000027 ‐0,000019 7,077E‐06 ‐0,000012 ‐0,000026
907 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000037 ‐0,000032 ‐0,000023 4,043E‐06 ‐0,000012 ‐0,000029
908 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000042 ‐0,000035 ‐0,000025 1,212E‐06 ‐5,969E‐06 ‐0,000025
909 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000087 ‐0,000037 ‐0,000028 1,797E‐06 4,639E‐06 ‐0,000027
910 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000085 ‐0,000038 ‐0,000031 5,891E‐07 1,874E‐06 ‐0,000026
911 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000085 ‐0,000038 ‐0,000034 4,414E‐07 ‐1,286E‐06 ‐0,000028
912 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000086 ‐0,000039 ‐0,000037 ‐3,571E‐08 ‐1,628E‐06 ‐0,000029
913 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000086 ‐0,000039 ‐0,000039 ‐1,114E‐07 ‐2,135E‐06 ‐0,00003
914 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000087 ‐0,000039 ‐0,000042 ‐7,888E‐07 ‐2,576E‐06 ‐0,00003
915 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000089 ‐0,000038 ‐0,000044 ‐2,628E‐07 ‐2,998E‐06 ‐0,000031
916 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 ‐0,000038 ‐0,000046 1,318E‐06 ‐9,756E‐07 ‐0,000033
917 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000072 ‐0,000036 ‐0,000028 1,505E‐06 ‐1,926E‐06 ‐0,000032
918 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000072 ‐0,000037 ‐0,000031 5,837E‐07 1,272E‐06 ‐0,000029
919 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000071 ‐0,000037 ‐0,000034 3,618E‐07 3,085E‐07 ‐0,000029
920 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000071 ‐0,000037 ‐0,000037 ‐1,639E‐08 ‐8,368E‐07 ‐0,000029
921 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000072 ‐0,000038 ‐0,000039 ‐1,593E‐07 ‐1,465E‐06 ‐0,00003
922 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000073 ‐0,000038 ‐0,000042 ‐1,801E‐07 ‐1,828E‐06 ‐0,00003
923 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000074 ‐0,000038 ‐0,000044 3,880E‐07 ‐1,474E‐06 ‐0,000031
924 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000074 ‐0,000038 ‐0,000046 ‐5,829E‐07 ‐6,335E‐07 ‐0,000032
925 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000057 ‐0,000036 ‐0,000028 4,296E‐07 ‐2,305E‐06 ‐0,00003
926 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000057 ‐0,000036 ‐0,000031 6,520E‐07 2,707E‐07 ‐0,000031
927 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000057 ‐0,000036 ‐0,000034 ‐5,607E‐07 1,734E‐07 ‐0,00003
928 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000057 ‐0,000036 ‐0,000037 1,625E‐07 ‐5,322E‐07 ‐0,00003
929 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000058 ‐0,000036 ‐0,00004 1,124E‐07 ‐1,006E‐06 ‐0,00003
930 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000058 ‐0,000037 ‐0,000042 8,020E‐08 ‐1,184E‐06 ‐0,000031
931 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000037 ‐0,000044 ‐4,931E‐07 ‐9,279E‐07 ‐0,000031
932 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000037 ‐0,000046 3,834E‐07 ‐3,600E‐07 ‐0,000031
933 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000043 ‐0,000035 ‐0,000028 5,236E‐07 4,409E‐07 ‐0,000031
934 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000042 ‐0,000035 ‐0,000031 ‐2,509E‐06 1,614E‐07 ‐0,000032
935 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000043 ‐0,000035 ‐0,000034 3,281E‐07 ‐4,909E‐07 ‐0,000031
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
936 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000043 ‐0,000035 ‐0,000037 ‐3,598E‐07 ‐4,550E‐07 ‐0,00003
937 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000043 ‐0,000035 ‐0,00004 1,747E‐08 ‐5,734E‐07 ‐0,00003
938 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000043 ‐0,000036 ‐0,000043 8,504E‐07 ‐6,127E‐07 ‐0,000031
939 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000037 ‐0,000045 ‐1,381E‐08 ‐6,176E‐07 ‐0,000031
940 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000037 ‐0,000047 ‐1,514E‐06 ‐3,806E‐08 ‐0,000031
941 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000089 ‐0,000038 ‐0,000048 2,003E‐07 9,901E‐07 ‐0,000031
942 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000089 ‐0,000039 ‐0,00005 9,986E‐07 3,274E‐07 ‐0,000031
943 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000089 ‐0,000039 ‐0,000052 ‐2,878E‐07 ‐2,354E‐07 ‐0,000032
944 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000089 ‐0,000039 ‐0,000054 1,673E‐07 ‐2,582E‐07 ‐0,000032
945 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000089 ‐0,000039 ‐0,000056 ‐3,419E‐07 ‐3,141E‐07 ‐0,000032
946 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 ‐0,000039 ‐0,000057 ‐1,119E‐07 ‐3,284E‐07 ‐0,000032
947 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 ‐0,000038 ‐0,000059 ‐5,456E‐07 ‐4,555E‐07 ‐0,000032
948 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 ‐0,000038 ‐0,00006 ‐1,832E‐07 ‐5,622E‐07 ‐0,000032
949 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 ‐0,000038 ‐0,000061 1,095E‐06 ‐8,329E‐08 ‐0,000032
950 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000074 ‐0,000038 ‐0,000048 6,506E‐07 9,530E‐08 ‐0,000032
951 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000074 ‐0,000038 ‐0,00005 ‐3,572E‐07 2,796E‐07 ‐0,000032
952 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000074 ‐0,000038 ‐0,000052 3,738E‐07 ‐1,247E‐08 ‐0,000032
953 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000074 ‐0,000038 ‐0,000054 ‐3,889E‐07 ‐2,157E‐07 ‐0,000032
954 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000074 ‐0,000038 ‐0,000056 1,139E‐07 ‐2,893E‐07 ‐0,000032
955 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000074 ‐0,000038 ‐0,000057 ‐3,191E‐07 ‐3,469E‐07 ‐0,000032
956 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000074 ‐0,000038 ‐0,000059 ‐1,680E‐07 ‐3,730E‐07 ‐0,000032
957 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000075 ‐0,000038 ‐0,00006 3,208E‐07 ‐2,347E‐07 ‐0,000032
958 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000075 ‐0,000038 ‐0,000061 ‐6,319E‐07 ‐3,193E‐08 ‐0,000032
959 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000037 ‐0,000048 ‐8,997E‐07 8,430E‐08 ‐0,000032
960 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000037 ‐0,00005 1,339E‐07 1,574E‐07 ‐0,000032
961 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000037 ‐0,000052 ‐6,444E‐07 ‐1,966E‐08 ‐0,000032
962 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000037 ‐0,000054 2,182E‐07 ‐1,742E‐07 ‐0,000032
963 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000037 ‐0,000056 ‐2,763E‐07 ‐2,490E‐07 ‐0,000032
964 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000037 ‐0,000057 1,968E‐07 ‐3,005E‐07 ‐0,000032
965 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000038 ‐0,000059 ‐5,430E‐08 ‐3,135E‐07 ‐0,000032
966 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000038 ‐0,00006 ‐6,207E‐07 ‐1,603E‐07 ‐0,000032
967 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000038 ‐0,000061 3,939E‐07 4,614E‐08 ‐0,000032
968 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000037 ‐0,000049 ‐4,209E‐07 4,735E‐07 ‐0,000032
969 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000036 ‐0,000051 ‐1,492E‐06 1,552E‐07 ‐0,000032
970 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000036 ‐0,000053 1,230E‐07 ‐6,940E‐08 ‐0,000032
971 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000036 ‐0,000054 ‐3,835E‐07 ‐9,790E‐08 ‐0,000032
972 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000037 ‐0,000056 2,359E‐07 ‐1,341E‐07 ‐0,000032
973 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000037 ‐0,000058 ‐3,731E‐08 ‐1,812E‐07 ‐0,000032
974 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000037 ‐0,000059 5,344E‐07 ‐2,721E‐07 ‐0,000032
975 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000038 ‐0,00006 ‐1,012E‐07 ‐3,182E‐07 ‐0,000032
976 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000038 ‐0,000061 ‐1,765E‐06 6,205E‐08 ‐0,000031
977 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 ‐0,000038 ‐0,000062 ‐3,411E‐08 2,400E‐07 ‐0,000032
978 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 ‐0,000038 ‐0,000063 2,100E‐07 ‐2,546E‐07 ‐0,000032
979 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00009 ‐0,000038 ‐0,000064 ‐3,204E‐07 ‐9,679E‐07 ‐0,000032
980 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000091 ‐0,000038 ‐0,000065 ‐5,952E‐07 ‐1,212E‐06 ‐0,000031
981 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000092 ‐0,000038 ‐0,000065 2,776E‐07 ‐2,728E‐06 ‐0,000031
982 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000093 ‐0,000037 ‐0,000066 ‐4,746E‐08 ‐5,885E‐07 ‐0,000031
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
983 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000094 ‐0,000038 ‐0,000065 6,570E‐06 ‐0,000011 ‐0,000026
984 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000075 ‐0,000038 ‐0,000062 4,420E‐07 ‐3,608E‐08 ‐0,000032
985 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000075 ‐0,000038 ‐0,000063 ‐2,354E‐07 ‐3,917E‐07 ‐0,000032
986 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000075 ‐0,000038 ‐0,000064 ‐1,057E‐07 ‐9,960E‐07 ‐0,000032
987 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000076 ‐0,000038 ‐0,000065 1,820E‐07 ‐1,770E‐06 ‐0,000032
988 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000077 ‐0,000037 ‐0,000065 ‐6,699E‐07 ‐2,275E‐06 ‐0,000031
989 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000078 ‐0,000038 ‐0,000065 2,796E‐06 ‐2,941E‐06 ‐0,000031
990 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000079 ‐0,000038 ‐0,000065 ‐2,267E‐06 ‐1,554E‐06 ‐0,000032
991 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000037 ‐0,000062 ‐7,739E‐07 1,567E‐09 ‐0,000032
992 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000059 ‐0,000037 ‐0,000063 3,810E‐08 ‐3,900E‐07 ‐0,000032
993 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00006 ‐0,000037 ‐0,000064 2,811E‐08 ‐9,973E‐07 ‐0,000032
994 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00006 ‐0,000037 ‐0,000065 ‐1,001E‐07 ‐1,776E‐06 ‐0,000032
995 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000061 ‐0,000038 ‐0,000065 8,717E‐07 ‐2,285E‐06 ‐0,000032
996 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000062 ‐0,000038 ‐0,000065 ‐2,536E‐06 ‐2,966E‐06 ‐0,000033
997 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000064 ‐0,000038 ‐0,000065 2,446E‐06 ‐1,538E‐06 ‐0,000032
998 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000037 ‐0,000062 ‐2,794E‐07 2,720E‐07 ‐0,000032
999 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000037 ‐0,000063 ‐4,603E‐07 ‐2,577E‐07 ‐0,000032
1000 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000044 ‐0,000037 ‐0,000064 2,992E‐07 ‐9,795E‐07 ‐0,000032
1001 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000045 ‐0,000037 ‐0,000065 6,514E‐07 ‐1,211E‐06 ‐0,000033
1002 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000046 ‐0,000038 ‐0,000065 ‐4,889E‐08 ‐2,758E‐06 ‐0,000033
1003 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000047 ‐0,000038 ‐0,000066 4,092E‐07 ‐6,138E‐07 ‐0,000033
1004 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000048 ‐0,000037 ‐0,000065 ‐5,921E‐06 ‐0,000011 ‐0,000038
1005 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000168 ‐0,000122 ‐0,000046 0,000011 0,000022 ‐0,000034
1006 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000153 ‐0,000116 ‐0,000045 0,000016 0,00003 ‐0,000031
1007 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000152 ‐0,00013 ‐0,000058 0,000018 0,000044 ‐0,000032
1008 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000134 ‐0,000107 ‐0,000045 0,00002 0,000034 ‐0,000029
1009 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000134 ‐0,00012 ‐0,000058 0,000022 0,000037 ‐0,00003
1010 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000115 ‐0,000097 ‐0,000044 0,000023 0,000034 ‐0,000026
1011 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000116 ‐0,000109 ‐0,000058 0,000026 0,000037 ‐0,000027
1012 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000096 ‐0,000086 ‐0,000042 0,000026 0,000033 ‐0,000022
1013 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000098 ‐0,000096 ‐0,000055 0,000029 0,000038 ‐0,000023
1014 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000078 ‐0,000073 ‐0,000038 0,000028 0,000034 ‐0,000019
1015 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000079 ‐0,000082 ‐0,000051 0,000031 0,000037 ‐0,00002
1016 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000059 ‐0,000059 ‐0,000034 0,00003 0,00003 ‐0,000015
1017 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000061 ‐0,000066 ‐0,000046 0,000033 0,000036 ‐0,000016
1018 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000042 ‐0,000045 ‐0,000028 0,000031 0,00003 ‐0,000012
1019 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000045 ‐0,00005 ‐0,000039 0,000035 0,000033 ‐0,000012
1020 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000026 ‐0,00003 ‐0,000021 0,000032 0,000022 ‐7,742E‐06
1021 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000029 ‐0,000034 ‐0,000029 0,000036 0,000031 ‐8,099E‐06
1022 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000011 ‐0,000015 ‐0,000014 0,000033 0,00002 ‐3,919E‐06
1023 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000014 ‐0,000017 ‐0,000018 0,000036 0,000027 ‐4,293E‐06
1024 ESTAB_3_Casiperm Combination 3,737E‐06 1,734E‐07 ‐0,000017 0,000033 ‐1,470E‐06 2,935E‐07
1025 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000165 ‐0,000107 ‐0,000038 9,613E‐06 0,000022 ‐0,000033
1026 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000151 ‐0,000102 ‐0,000036 0,000014 0,000025 ‐0,000031
1027 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000134 ‐0,000095 ‐0,000034 0,000017 0,000031 ‐0,000028
1028 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000115 ‐0,000086 ‐0,000033 0,00002 0,000031 ‐0,000025
1029 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000096 ‐0,000076 ‐0,000031 0,000022 0,000034 ‐0,000022
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1030 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000076 ‐0,000065 ‐0,000028 0,000025 0,000029 ‐0,000018
1031 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000058 ‐0,000053 ‐0,000024 0,000026 0,000032 ‐0,000015
1032 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00004 ‐0,00004 ‐0,00002 0,000027 0,000023 ‐0,000011
1033 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000024 ‐0,000027 ‐0,000015 0,000028 0,000025 ‐7,393E‐06
1034 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000012 ‐0,000014 ‐0,000011 0,000029 7,631E‐06 ‐3,591E‐06
1035 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000029 0,000033 3,323E‐07
1036 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000163 ‐0,000093 ‐0,00003 8,196E‐06 0,00002 ‐0,000032
1037 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00015 ‐0,000088 ‐0,000028 0,000011 0,000027 ‐0,00003
1038 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000133 ‐0,000082 ‐0,000026 0,000014 0,000027 ‐0,000027
1039 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000114 ‐0,000075 ‐0,000023 0,000017 0,000034 ‐0,000024
1040 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000095 ‐0,000066 ‐0,000021 0,000019 0,000028 ‐0,000021
1041 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000075 ‐0,000057 ‐0,000018 0,000021 0,000035 ‐0,000018
1042 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000056 ‐0,000046 ‐0,000016 0,000023 0,000024 ‐0,000014
1043 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000039 ‐0,000035 ‐0,000013 0,000024 0,000031 ‐0,000011
1044 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000024 ‐0,000024 ‐0,00001 0,000025 0,000014 ‐7,133E‐06
1045 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00001 ‐0,000012 ‐6,901E‐06 0,000025 0,000025 ‐3,534E‐06
1046 ESTAB_3_Casiperm Combination 4,231E‐06 ‐7,130E‐08 ‐8,163E‐06 0,000026 ‐0,000014 3,405E‐08
1047 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000163 ‐0,000079 ‐0,000022 6,738E‐06 0,000022 ‐0,000031
1048 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000149 ‐0,000075 ‐0,00002 9,212E‐06 0,000024 ‐0,000029
1049 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000132 ‐0,00007 ‐0,000017 0,000012 0,000032 ‐0,000027
1050 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000113 ‐0,000064 ‐0,000014 0,000014 0,000028 ‐0,000024
1051 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000094 ‐0,000057 ‐0,000012 0,000016 0,000037 ‐0,000021
1052 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000074 ‐0,000049 ‐9,249E‐06 0,000018 0,000026 ‐0,000017
1053 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000056 ‐0,00004 ‐7,261E‐06 0,00002 0,000036 ‐0,000014
1054 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000038 ‐0,000031 ‐5,845E‐06 0,000021 0,000018 ‐0,00001
1055 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000023 ‐0,000021 ‐4,474E‐06 0,000022 0,000031 ‐6,915E‐06
1056 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000011 ‐0,00001 ‐4,938E‐06 0,000022 3,450E‐06 ‐3,486E‐06
1057 ESTAB_3_Casiperm Combination 3,377E‐06 ‐5,157E‐08 ‐3,965E‐06 0,000022 0,000025 ‐1,119E‐07
1058 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000163 ‐0,000065 ‐0,000014 5,193E‐06 0,00002 ‐0,000031
1059 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00015 ‐0,000062 ‐0,000011 7,018E‐06 0,000028 ‐0,000029
1060 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000132 ‐0,000059 ‐7,985E‐06 9,008E‐06 0,000027 ‐0,000026
1061 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000112 ‐0,000054 ‐4,044E‐06 0,000011 0,000039 ‐0,000023
1062 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000093 ‐0,000048 ‐1,163E‐06 0,000013 0,000027 ‐0,00002
1063 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000074 ‐0,000042 9,085E‐07 0,000015 0,000039 ‐0,000017
1064 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000055 ‐0,000034 1,978E‐06 0,000016 0,000022 ‐0,000013
1065 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000038 ‐0,000026 2,275E‐06 0,000018 0,000037 ‐0,00001
1066 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000023 ‐0,000018 1,657E‐06 0,000018 0,000011 ‐6,683E‐06
1067 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000011 ‐8,976E‐06 1,711E‐06 0,000019 0,00003 ‐3,367E‐06
1068 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000019 0,000011 ‐6,407E‐08
1069 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000166 ‐0,000052 ‐5,601E‐06 3,680E‐06 0,000022 ‐0,000031
1070 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00015 ‐0,00005 ‐2,815E‐06 4,614E‐06 0,000028 ‐0,000028
1071 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00013 ‐0,000047 3,885E‐06 6,234E‐06 0,000044 ‐0,000025
1072 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000111 ‐0,000044 8,306E‐06 8,159E‐06 0,000029 ‐0,000022
1073 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000092 ‐0,00004 0,000011 0,00001 0,000043 ‐0,000019
1074 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000073 ‐0,000034 0,000013 0,000012 0,000027 ‐0,000016
1075 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000055 ‐0,000028 0,000013 0,000013 0,000042 ‐0,000013
1076 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000039 ‐0,000022 0,000012 0,000014 0,000019 ‐9,636E‐06
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1077 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000023 ‐0,000015 0,00001 0,000015 0,00004 ‐6,430E‐06
1078 ESTAB_3_Casiperm Combination 9,127E‐06 ‐7,518E‐06 7,289E‐06 0,000016 5,317E‐06 ‐3,219E‐06
1079 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,536E‐06 4,557E‐10 9,644E‐06 0,000016 0,000021 1,577E‐08
1080 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000146 ‐0,000037 0,000013 1,674E‐06 0,000055 ‐0,000028
1081 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000128 ‐0,000036 0,000019 3,362E‐06 0,000027 ‐0,000025
1082 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00011 ‐0,000034 0,000024 5,224E‐06 0,000046 ‐0,000022
1083 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000091 ‐0,000031 0,000027 7,114E‐06 0,00003 ‐0,000019
1084 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000073 ‐0,000027 0,000028 8,846E‐06 0,000044 ‐0,000015
1085 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000056 ‐0,000023 0,000027 0,00001 0,000025 ‐0,000012
1086 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00004 ‐0,000018 0,000025 0,000012 0,000043 ‐9,253E‐06
1087 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000025 ‐0,000012 0,000022 0,000012 0,000015 ‐6,168E‐06
1088 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000011 ‐6,123E‐06 0,000015 0,000013 0,00004 ‐3,083E‐06
1089 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000174 ‐0,000141 ‐0,000052 7,024E‐06 1,145E‐06 ‐0,000035
1090 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000126 ‐0,000047 6,245E‐06 0,000014 ‐0,000034
1091 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000173 ‐0,000111 ‐0,000039 5,890E‐06 0,000016 ‐0,000034
1092 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000172 ‐0,000096 ‐0,000032 5,263E‐06 0,000016 ‐0,000033
1093 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000171 ‐0,000081 ‐0,000024 4,486E‐06 0,000016 ‐0,000032
1094 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000171 ‐0,000067 ‐0,000017 3,641E‐06 0,000015 ‐0,000032
1095 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000171 ‐0,000053 ‐9,235E‐06 2,864E‐06 0,000011 ‐0,000032
1096 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000167 ‐0,000039 ‐6,471E‐06 2,751E‐06 ‐6,466E‐06 ‐0,000032
1097 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000177 ‐0,000143 ‐0,00005 2,911E‐06 7,610E‐06 ‐0,000035
1098 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000128 ‐0,000046 2,823E‐06 7,667E‐06 ‐0,000035
1099 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000113 ‐0,00004 2,821E‐06 0,000011 ‐0,000034
1100 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000177 ‐0,000098 ‐0,000034 2,719E‐06 0,000012 ‐0,000034
1101 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000176 ‐0,000083 ‐0,000027 2,472E‐06 0,000011 ‐0,000033
1102 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000175 ‐0,000068 ‐0,000021 2,154E‐06 0,000011 ‐0,000033
1103 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000173 ‐0,000054 ‐0,000016 1,898E‐06 3,542E‐06 ‐0,000032
1104 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000171 ‐0,00004 ‐0,000012 1,725E‐06 0,000014 ‐0,000032
1105 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000144 ‐0,000048 ‐9,001E‐08 5,625E‐06 ‐0,000035
1106 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000129 ‐0,000045 2,578E‐07 7,383E‐06 ‐0,000034
1107 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000113 ‐0,00004 5,237E‐07 7,660E‐06 ‐0,000034
1108 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000098 ‐0,000035 7,009E‐07 7,997E‐06 ‐0,000034
1109 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000179 ‐0,000084 ‐0,00003 7,738E‐07 9,280E‐06 ‐0,000033
1110 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000069 ‐0,000025 7,557E‐07 5,300E‐06 ‐0,000033
1111 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000176 ‐0,000055 ‐0,000021 6,837E‐07 0,00001 ‐0,000032
1112 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000174 ‐0,000041 ‐0,000018 5,750E‐07 2,054E‐06 ‐0,000032
1113 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000143 ‐0,000047 ‐2,178E‐06 3,380E‐06 ‐0,000034
1114 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000128 ‐0,000044 ‐1,600E‐06 4,679E‐06 ‐0,000034
1115 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000113 ‐0,000041 ‐1,136E‐06 5,186E‐06 ‐0,000034
1116 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000098 ‐0,000037 ‐7,910E‐07 6,404E‐06 ‐0,000033
1117 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000084 ‐0,000033 ‐5,524E‐07 4,424E‐06 ‐0,000033
1118 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000069 ‐0,000029 ‐4,274E‐07 7,502E‐06 ‐0,000033
1119 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000055 ‐0,000026 ‐4,103E‐07 1,901E‐06 ‐0,000032
1120 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000176 ‐0,000041 ‐0,000024 ‐4,979E‐07 7,546E‐06 ‐0,000032
1121 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000142 ‐0,000046 ‐3,489E‐06 1,037E‐06 ‐0,000034
1122 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000183 ‐0,000127 ‐0,000044 ‐2,796E‐06 2,497E‐06 ‐0,000033
1123 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000183 ‐0,000112 ‐0,000041 ‐2,225E‐06 3,569E‐06 ‐0,000033
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1124 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000098 ‐0,000038 ‐1,783E‐06 2,872E‐06 ‐0,000033
1125 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000083 ‐0,000035 ‐1,468E‐06 5,200E‐06 ‐0,000033
1126 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000069 ‐0,000032 ‐1,286E‐06 1,535E‐06 ‐0,000033
1127 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000179 ‐0,000054 ‐0,00003 ‐1,234E‐06 5,347E‐06 ‐0,000032
1128 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,00004 ‐0,000029 ‐1,309E‐06 ‐7,119E‐08 ‐0,000032
1129 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,00014 ‐0,000045 ‐4,080E‐06 ‐1,393E‐06 ‐0,000033
1130 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000126 ‐0,000044 ‐3,378E‐06 ‐2,790E‐09 ‐0,000033
1131 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000111 ‐0,000042 ‐2,763E‐06 1,065E‐06 ‐0,000033
1132 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000097 ‐0,00004 ‐2,289E‐06 3,455E‐06 ‐0,000033
1133 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000083 ‐0,000037 ‐1,959E‐06 8,364E‐07 ‐0,000033
1134 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000068 ‐0,000035 ‐1,770E‐06 3,558E‐06 ‐0,000032
1135 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000054 ‐0,000034 ‐1,710E‐06 ‐1,188E‐06 ‐0,000032
1136 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000039 ‐0,000033 ‐1,789E‐06 3,636E‐06 ‐0,000032
1137 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000138 ‐0,000044 ‐3,948E‐06 ‐7,444E‐06 ‐0,000032
1138 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000124 ‐0,000045 ‐3,347E‐06 ‐8,028E‐07 ‐0,000032
1139 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,00011 ‐0,000043 ‐2,758E‐06 1,974E‐06 ‐0,000032
1140 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000096 ‐0,000041 ‐2,343E‐06 1,912E‐07 ‐0,000032
1141 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000082 ‐0,000039 ‐2,051E‐06 3,009E‐06 ‐0,000032
1142 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000067 ‐0,000038 ‐1,877E‐06 ‐1,277E‐06 ‐0,000032
1143 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000179 ‐0,000053 ‐0,000037 ‐1,817E‐06 1,034E‐06 ‐0,000032
1144 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000039 ‐0,000038 ‐1,800E‐06 ‐4,812E‐06 ‐0,000033
1145 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000179 ‐0,000123 ‐0,000044 ‐2,646E‐06 1,184E‐06 ‐0,000031
1146 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000109 ‐0,000043 ‐2,310E‐06 2,352E‐08 ‐0,000032
1147 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000095 ‐0,000042 ‐2,040E‐06 2,346E‐06 ‐0,000032
1148 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000081 ‐0,000041 ‐1,829E‐06 ‐1,002E‐06 ‐0,000032
1149 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000066 ‐0,00004 ‐1,665E‐06 2,603E‐06 ‐0,000032
1150 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000052 ‐0,00004 ‐1,590E‐06 ‐3,861E‐06 ‐0,000032
1151 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000052 ‐0,000043 ‐1,156E‐06 2,019E‐06 ‐0,000032
1152 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000037 ‐0,000042 ‐1,183E‐06 2,203E‐06 ‐0,000032
1153 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000179 ‐0,000051 ‐0,000044 ‐7,819E‐07 ‐1,966E‐07 ‐0,000032
1154 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000179 ‐0,000037 ‐0,000044 ‐7,153E‐07 2,667E‐06 ‐0,000032
1155 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000051 ‐0,000046 ‐3,861E‐07 3,266E‐06 ‐0,000032
1156 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000179 ‐0,000037 ‐0,000045 ‐3,301E‐07 ‐1,322E‐06 ‐0,000032
1157 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000051 ‐0,000047 ‐2,272E‐08 ‐3,054E‐06 ‐0,000032
1158 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000037 ‐0,000047 2,959E‐08 4,438E‐06 ‐0,000032
1159 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000051 ‐0,000049 2,889E‐07 5,138E‐06 ‐0,000032
1160 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000037 ‐0,000049 3,364E‐07 ‐5,096E‐06 ‐0,000032
1161 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000051 ‐0,000051 5,358E‐07 ‐7,695E‐06 ‐0,000032
1162 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000037 ‐0,000052 5,810E‐07 8,055E‐06 ‐0,000032
1163 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000051 ‐0,000053 7,094E‐07 8,669E‐06 ‐0,000032
1164 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000037 ‐0,000055 7,538E‐07 ‐0,000014 ‐0,000032
1165 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000052 ‐0,000055 8,026E‐07 ‐0,00002 ‐0,000032
1166 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000037 ‐0,00006 8,363E‐07 0,000021 ‐0,000032
1167 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000176 ‐0,000052 ‐0,000051 8,250E‐07 ‐0,00003 ‐0,000032
1168 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000066 ‐0,000042 ‐1,285E‐06 ‐1,958E‐06 ‐0,000032
1169 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000065 ‐0,000044 ‐8,514E‐07 2,497E‐06 ‐0,000032
1170 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000065 ‐0,000046 ‐4,330E‐07 ‐1,849E‐06 ‐0,000032
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1171 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000065 ‐0,000047 ‐5,336E‐08 3,212E‐06 ‐0,000032
1172 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000065 ‐0,000049 2,677E‐07 ‐4,707E‐06 ‐0,000032
1173 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000065 ‐0,00005 5,193E‐07 3,959E‐06 ‐0,000032
1174 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000065 ‐0,000051 6,961E‐07 ‐9,750E‐06 ‐0,000032
1175 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000179 ‐0,000066 ‐0,00005 7,971E‐07 ‐2,804E‐06 ‐0,000032
1176 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000176 ‐0,000066 ‐0,000049 8,352E‐07 ‐4,979E‐06 ‐0,000032
1177 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,00008 ‐0,000042 ‐1,409E‐06 2,426E‐06 ‐0,000032
1178 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000079 ‐0,000044 ‐9,252E‐07 ‐1,489E‐06 ‐0,000032
1179 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000079 ‐0,000045 ‐4,632E‐07 2,342E‐06 ‐0,000032
1180 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000079 ‐0,000047 ‐5,869E‐08 ‐2,794E‐06 ‐0,000032
1181 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000079 ‐0,000048 2,752E‐07 2,212E‐06 ‐0,000032
1182 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000079 ‐0,000049 5,334E‐07 ‐5,400E‐06 ‐0,000032
1183 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,00008 ‐0,000049 7,143E‐07 ‐1,586E‐07 ‐0,000032
1184 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000179 ‐0,00008 ‐0,000049 8,213E‐07 ‐4,323E‐06 ‐0,000032
1185 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000177 ‐0,00008 ‐0,000049 8,636E‐07 ‐1,493E‐06 ‐0,000032
1186 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000094 ‐0,000043 ‐1,531E‐06 ‐6,371E‐07 ‐0,000032
1187 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000093 ‐0,000044 ‐9,735E‐07 2,079E‐06 ‐0,000032
1188 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000093 ‐0,000045 ‐4,648E‐07 ‐1,509E‐06 ‐0,000032
1189 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000093 ‐0,000046 ‐3,499E‐08 1,624E‐06 ‐0,000032
1190 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000093 ‐0,000047 3,130E‐07 ‐3,229E‐06 ‐0,000032
1191 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000093 ‐0,000048 5,793E‐07 1,239E‐07 ‐0,000032
1192 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000094 ‐0,000048 7,651E‐07 ‐3,946E‐06 ‐0,000032
1193 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000094 ‐0,000048 8,752E‐07 ‐1,630E‐06 ‐0,000032
1194 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000177 ‐0,000094 ‐0,000048 9,189E‐07 ‐1,533E‐06 ‐0,000032
1195 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000108 ‐0,000043 ‐1,641E‐06 1,883E‐06 ‐0,000031
1196 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000107 ‐0,000044 ‐9,856E‐07 ‐1,472E‐07 ‐0,000031
1197 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000107 ‐0,000045 ‐4,364E‐07 1,800E‐06 ‐0,000031
1198 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000107 ‐0,000046 1,642E‐08 ‐1,711E‐06 ‐0,000032
1199 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000107 ‐0,000046 3,797E‐07 1,893E‐07 ‐0,000032
1200 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000107 ‐0,000047 6,559E‐07 ‐3,078E‐06 ‐0,000032
1201 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000108 ‐0,000047 8,476E‐07 ‐1,608E‐06 ‐0,000032
1202 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000108 ‐0,000048 9,585E‐07 ‐3,205E‐06 ‐0,000032
1203 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000177 ‐0,000109 ‐0,000048 1,002E‐06 ‐2,056E‐06 ‐0,000032
1204 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000122 ‐0,000044 ‐1,706E‐06 1,345E‐06 ‐0,000031
1205 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000121 ‐0,000045 ‐9,793E‐07 3,046E‐06 ‐0,000031
1206 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000121 ‐0,000045 ‐3,895E‐07 ‐2,705E‐07 ‐0,000031
1207 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000121 ‐0,000046 9,339E‐08 4,061E‐07 ‐0,000031
1208 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000121 ‐0,000046 4,750E‐07 ‐1,859E‐06 ‐0,000031
1209 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000121 ‐0,000046 7,628E‐07 ‐1,350E‐06 ‐0,000032
1210 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000122 ‐0,000046 9,614E‐07 ‐3,281E‐06 ‐0,000032
1211 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000122 ‐0,000047 1,072E‐06 ‐3,460E‐06 ‐0,000032
1212 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000176 ‐0,000123 ‐0,000047 1,107E‐06 ‐3,280E‐06 ‐0,000032
1213 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000136 ‐0,000045 ‐1,882E‐06 7,609E‐06 ‐0,000031
1214 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000135 ‐0,000045 ‐1,005E‐06 1,857E‐06 ‐0,000031
1215 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000135 ‐0,000045 ‐3,318E‐07 7,997E‐07 ‐0,000031
1216 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000135 ‐0,000045 1,907E‐07 ‐4,594E‐07 ‐0,000031
1217 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000182 ‐0,000135 ‐0,000045 5,946E‐07 ‐1,122E‐06 ‐0,000031
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1218 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000181 ‐0,000135 ‐0,000045 8,951E‐07 ‐2,234E‐06 ‐0,000031
1219 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00018 ‐0,000136 ‐0,000045 1,099E‐06 ‐3,009E‐06 ‐0,000032
1220 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000178 ‐0,000136 ‐0,000045 1,207E‐06 ‐5,048E‐06 ‐0,000032
1221 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, 0,000161 0,000566 ‐0,000268
1222 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000136 ‐4,508E‐06 ‐0,000227 ‐0,000241 0,000568 0,000195
1223 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000164 ‐7,034E‐06 ‐0,000261 0,000069 0,000657 ‐0,000333
1224 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000271 ‐0,000017 ‐0,000449 ‐6,712E‐06 0,000549 ‐0,00039
1225 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000323 ‐0,000018 ‐0,000515 ‐0,000321 0,00063 0,000125
1226 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000397 ‐0,000034 ‐0,000659 ‐0,000379 0,000504 0,000075
1227 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000472 ‐0,000036 ‐0,000754 ‐0,000093 0,00058 ‐0,00045
1228 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00051 ‐0,000057 ‐0,000847 ‐0,000142 0,000434 ‐0,00049
1229 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000605 ‐0,000058 ‐0,000969 ‐0,000469 0,000507 0,000012
1230 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000603 ‐0,000083 ‐0,001002 ‐0,000513 0,000346 ‐0,000017
1231 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000718 ‐0,000085 ‐0,001152 ‐0,000233 0,000416 ‐0,000558
1232 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000674 ‐0,000113 ‐0,00112 ‐0,000267 0,000247 ‐0,000594
1233 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000807 ‐0,000113 ‐0,001297 ‐0,000614 0,000316 ‐0,000071
1234 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000721 ‐0,000144 ‐0,001198 ‐0,000658 0,000145 ‐0,000084
1235 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000871 ‐0,000145 ‐0,001401 ‐0,000356 0,000213 ‐0,00067
1236 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000744 ‐0,000177 ‐0,001235 ‐0,000381 0,000043 ‐0,000708
1237 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00091 ‐0,000176 ‐0,001466 ‐0,000768 0,000114 ‐0,000116
1238 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000741 ‐0,000208 ‐0,001232 ‐0,000814 ‐0,000068 ‐0,000115
1239 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000925 ‐0,00021 ‐0,00149 ‐0,000472 7,736E‐06 ‐0,000835
1240 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000722 ‐0,00024 ‐0,001193 ‐0,000439 ‐0,000055 ‐0,000812
1241 ESTAB_3_Casiperm Combination 0, 0, 0, ‐0,000172 0,000491 0,000272
1242 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000109 ‐4,461E‐06 ‐0,000191 0,000067 0,000478 ‐0,000343
1243 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00022 ‐0,000017 ‐0,000386 ‐0,000309 0,00048 0,000136
1244 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000327 ‐0,000034 ‐0,000571 ‐0,00006 0,000437 ‐0,000432
1245 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00042 ‐0,000057 ‐0,000733 ‐0,000423 0,000367 0,000039
1246 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000496 ‐0,000083 ‐0,000863 ‐0,000179 0,000278 ‐0,000526
1247 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000549 ‐0,000113 ‐0,000955 ‐0,000554 0,00018 ‐0,000038
1248 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000579 ‐0,000144 ‐0,001007 ‐0,000296 0,000078 ‐0,000627
1249 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000586 ‐0,000176 ‐0,001019 ‐0,000695 ‐0,000019 ‐0,000097
1250 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000572 ‐0,000208 ‐0,000993 ‐0,000385 ‐0,000106 ‐0,000703
1251 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000535 ‐0,000238 ‐0,000934 ‐0,000808 ‐0,00021 ‐0,000143
1252 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000077 ‐7,203E‐06 ‐0,000149 ‐0,000287 0,000422 0,000184
1253 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000171 ‐0,000018 ‐0,000325 0,000012 0,000423 ‐0,000383
1254 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00026 ‐0,000036 ‐0,000489 ‐0,000348 0,000377 0,000094
1255 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000336 ‐0,000058 ‐0,000629 ‐0,000096 0,000305 ‐0,000464
1256 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000394 ‐0,000084 ‐0,000735 ‐0,000459 0,000215 0,000014
1257 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00043 ‐0,000113 ‐0,000803 ‐0,000208 0,000114 ‐0,000558
1258 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000444 ‐0,000144 ‐0,000829 ‐0,000596 0,000014 ‐0,000056
1259 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000436 ‐0,000176 ‐0,000815 ‐0,000314 ‐0,000082 ‐0,000646
1260 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000411 ‐0,000209 ‐0,000772 ‐0,000757 ‐0,000103 ‐0,000141
1261 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000762 ‐0,000239 ‐0,00173 ‐0,000619 ‐0,000707 0,000531
1262 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000603 ‐0,000217 ‐0,001992 ‐0,000873 ‐0,000662 0,000265
1263 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000771 ‐0,000216 ‐0,001672 ‐0,000714 ‐0,000663 0,000607
1264 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000446 ‐0,000197 ‐0,002262 ‐0,000733 ‐0,00067 0,000547
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1265 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000613 ‐0,000198 ‐0,001941 ‐0,000873 ‐0,000668 0,000281
1266 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000295 ‐0,000177 ‐0,00252 ‐0,000885 ‐0,000611 0,000311
1267 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000463 ‐0,000176 ‐0,002197 ‐0,000726 ‐0,000607 0,000529
1268 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000163 ‐0,000154 ‐0,002745 ‐0,000766 ‐0,000509 0,000535
1269 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00033 ‐0,000154 ‐0,00242 ‐0,000858 ‐0,000504 0,000298
1270 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000059 ‐0,00013 ‐0,002923 ‐0,000904 ‐0,000373 0,000324
1271 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000225 ‐0,000129 ‐0,002594 ‐0,000737 ‐0,000366 0,000509
1272 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00001 ‐0,000102 ‐0,00304 ‐0,000797 ‐0,000212 0,000534
1273 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000155 ‐0,000101 ‐0,002707 ‐0,000869 ‐0,000202 0,000292
1274 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00004 ‐0,000071 ‐0,003089 ‐0,000938 ‐0,000032 0,000319
1275 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000125 ‐0,00007 ‐0,00275 ‐0,000755 ‐0,000024 0,000515
1276 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000025 ‐0,000035 ‐0,003064 ‐0,000817 0,000157 0,00055
1277 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000136 ‐0,000032 ‐0,00272 ‐0,000903 0,000165 0,000232
1278 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000029 6,358E‐06 ‐0,002962 ‐0,000958 0,000342 0,000234
1279 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000189 2,449E‐06 ‐0,002625 ‐0,00074 0,000267 0,00067
1280 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000142 0,00006 ‐0,002806 ‐0,000832 0,000474 0,000591
1281 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000606 ‐0,000238 ‐0,00202 ‐0,000784 ‐0,000693 0,000292
1282 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000442 ‐0,000218 ‐0,002305 ‐0,000716 ‐0,000711 0,000507
1283 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000277 ‐0,000197 ‐0,002586 ‐0,000879 ‐0,000688 0,000315
1284 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000123 ‐0,000176 ‐0,002852 ‐0,000776 ‐0,000627 0,000547
1285 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 ‐0,000154 ‐0,003084 ‐0,000925 ‐0,000524 0,000342
1286 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000117 ‐0,000129 ‐0,003269 ‐0,000826 ‐0,000388 0,000557
1287 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000187 ‐0,000102 ‐0,003394 ‐0,000967 ‐0,000227 0,000359
1288 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000217 ‐0,00007 ‐0,003451 ‐0,000875 ‐0,000045 0,000555
1289 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000203 ‐0,000035 ‐0,003431 ‐0,000998 0,00015 0,00038
1290 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000135 8,420E‐06 ‐0,003331 ‐0,00093 0,000382 0,000487
1291 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000046 0,000059 ‐0,003152 ‐0,000835 0,000347 0,000397
1292 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000279 ‐0,000216 ‐0,002615 ‐0,000831 ‐0,000763 0,000334
1293 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000107 ‐0,000197 ‐0,002915 ‐0,000765 ‐0,000722 0,000532
1294 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000054 ‐0,000175 ‐0,003193 ‐0,000926 ‐0,000655 0,000347
1295 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000194 ‐0,000153 ‐0,003437 ‐0,000837 ‐0,00055 0,000573
1296 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000303 ‐0,000128 ‐0,003632 ‐0,00099 ‐0,000412 0,000379
1297 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000376 ‐0,0001 ‐0,003768 ‐0,000901 ‐0,000248 0,000585
1298 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000408 ‐0,000069 ‐0,003834 ‐0,00104 ‐0,000063 0,00041
1299 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000392 ‐0,000031 ‐0,003825 ‐0,000967 0,000131 0,000544
1300 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000331 6,327E‐06 ‐0,003729 ‐0,001074 0,000379 0,000562
1301 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000459 ‐0,000249 ‐0,001954 ‐0,000603 ‐0,000805 ‐0,000289
1302 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000446 ‐0,000252 ‐0,001666 ‐0,000599 ‐0,000679 0,000216
1303 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000447 ‐0,000238 ‐0,001966 ‐0,000717 ‐0,000686 ‐0,000297
1304 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000433 ‐0,000251 ‐0,001378 ‐0,0006 ‐0,000553 ‐0,000253
1305 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000433 ‐0,00024 ‐0,001621 ‐0,000719 ‐0,000551 0,000215
1306 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000422 ‐0,000251 ‐0,001094 ‐0,000579 ‐0,000431 0,000205
1307 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000421 ‐0,000239 ‐0,00128 ‐0,000694 ‐0,000411 ‐0,00027
1308 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00041 ‐0,00025 ‐0,000832 ‐0,000496 ‐0,000319 ‐0,000279
1309 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000412 ‐0,00024 ‐0,000959 ‐0,000644 ‐0,000283 0,000266
1310 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000397 ‐0,000254 ‐0,000607 ‐0,000511 ‐0,00034 0,000255
1311 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000457 ‐0,000263 ‐0,001599 ‐0,000476 ‐0,000805 0,000189
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1312 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000445 ‐0,000262 ‐0,001369 ‐0,000484 ‐0,000672 ‐0,000234
1313 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000433 ‐0,000263 ‐0,001135 ‐0,000489 ‐0,000551 0,000175
1314 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000422 ‐0,000261 ‐0,000901 ‐0,000479 ‐0,000445 ‐0,000221
1315 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000409 ‐0,000263 ‐0,000678 ‐0,000453 ‐0,000368 0,000174
1316 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000397 ‐0,00026 ‐0,000465 ‐0,000425 ‐0,000318 ‐0,000225
1317 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000455 ‐0,000272 ‐0,001249 ‐0,000345 ‐0,00078 ‐0,000207
1318 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000444 ‐0,000274 ‐0,001077 ‐0,000369 ‐0,000648 0,000156
1319 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000434 ‐0,000273 ‐0,000895 ‐0,000391 ‐0,000537 ‐0,000194
1320 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000422 ‐0,000273 ‐0,000705 ‐0,000398 ‐0,000445 0,000133
1321 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000409 ‐0,000271 ‐0,000515 ‐0,000395 ‐0,000369 ‐0,000167
1322 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000397 ‐0,000274 ‐0,000325 ‐0,000394 ‐0,000312 0,000111
1323 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000452 ‐0,000283 ‐0,000917 ‐0,00022 ‐0,000725 0,000143
1324 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000444 ‐0,000283 ‐0,000805 ‐0,000265 ‐0,000578 ‐0,000179
1325 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000433 ‐0,000284 ‐0,000663 ‐0,000312 ‐0,000516 0,000126
1326 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000423 ‐0,000283 ‐0,000511 ‐0,000321 ‐0,000437 ‐0,000148
1327 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00041 ‐0,000284 ‐0,000358 ‐0,000314 ‐0,000336 0,000058
1328 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000397 ‐0,00028 ‐0,0002 ‐0,000372 ‐0,000242 ‐0,000075
1329 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000444 ‐0,000292 ‐0,000557 ‐0,000262 ‐0,000599 0,000133
1330 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000434 ‐0,000293 ‐0,00044 ‐0,000243 ‐0,000494 ‐0,000162
1331 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000421 ‐0,000295 ‐0,000321 ‐0,000251 ‐0,000425 0,000085
1332 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000412 ‐0,000295 ‐0,000208 ‐0,000198 ‐0,000386 ‐0,000068
1333 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000089 ‐0,000024 ‐0,003463 ‐0,00074 ‐0,000892 ‐0,000354
1334 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000072 ‐0,000025 ‐0,003112 ‐0,000724 ‐0,000849 0,00027
1335 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000073 ‐8,739E‐06 ‐0,003483 ‐0,000729 ‐0,000861 ‐0,000357
1336 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000055 ‐0,000025 ‐0,002764 ‐0,000732 ‐0,000819 ‐0,000334
1337 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000055 ‐9,242E‐06 ‐0,003122 ‐0,00077 ‐0,000811 0,000267
1338 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000037 ‐0,000025 ‐0,002409 ‐0,000746 ‐0,000771 0,000264
1339 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000037 ‐8,928E‐06 ‐0,002746 ‐0,000798 ‐0,000761 ‐0,000343
1340 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000019 ‐0,000025 ‐0,00205 ‐0,000742 ‐0,000706 ‐0,00035
1341 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000021 ‐9,378E‐06 ‐0,002356 ‐0,000832 ‐0,000713 0,000294
1342 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,571E‐06 ‐0,000027 ‐0,001698 ‐0,000728 ‐0,000671 0,000292
1343 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000089 ‐0,000042 ‐0,003059 ‐0,000689 ‐0,000942 0,000254
1344 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000072 ‐0,000041 ‐0,002729 ‐0,000685 ‐0,000888 ‐0,000325
1345 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000055 ‐0,000041 ‐0,002399 ‐0,000692 ‐0,000839 0,00025
1346 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000037 ‐0,000041 ‐0,002065 ‐0,000701 ‐0,000793 ‐0,000324
1347 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000019 ‐0,000042 ‐0,001728 ‐0,000703 ‐0,000754 0,000254
1348 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,796E‐06 ‐0,000041 ‐0,001392 ‐0,000693 ‐0,000721 ‐0,00033
1349 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000089 ‐0,000057 ‐0,002636 ‐0,000632 ‐0,000974 ‐0,000313
1350 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000072 ‐0,000058 ‐0,002333 ‐0,000634 ‐0,000911 0,000239
1351 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000054 ‐0,000057 ‐0,002026 ‐0,000648 ‐0,000858 ‐0,000311
1352 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000037 ‐0,000058 ‐0,00171 ‐0,000664 ‐0,000816 0,000237
1353 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000019 ‐0,000057 ‐0,001389 ‐0,000674 ‐0,000784 ‐0,000309
1354 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,873E‐06 ‐0,000058 ‐0,001065 ‐0,000671 ‐0,00076 0,000236
1355 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000089 ‐0,000074 ‐0,002204 ‐0,000567 ‐0,000988 0,000231
1356 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000072 ‐0,000073 ‐0,001931 ‐0,000579 ‐0,000911 ‐0,000303
1357 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000054 ‐0,000074 ‐0,001646 ‐0,000607 ‐0,000867 0,000229
1358 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000037 ‐0,000073 ‐0,001348 ‐0,000632 ‐0,000828 ‐0,000299
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1359 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000019 ‐0,000074 ‐0,00104 ‐0,00065 ‐0,000796 0,000221
1360 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,764E‐06 ‐0,000073 ‐0,000726 ‐0,000659 ‐0,000779 ‐0,00029
1361 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000072 ‐0,000089 ‐0,001531 ‐0,000544 ‐0,000919 0,000227
1362 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000054 ‐0,000089 ‐0,001265 ‐0,000568 ‐0,00086 ‐0,000299
1363 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000037 ‐0,00009 ‐0,000984 ‐0,000601 ‐0,000824 0,000222
1364 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00002 ‐0,000089 ‐0,000689 ‐0,000623 ‐0,000804 ‐0,000286
1365 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000025 0,000533 ‐0,004371 ‐0,000875 ‐0,001059 ‐0,000445
1366 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 0,00053 ‐0,003963 ‐0,000846 ‐0,001043 0,000445
1367 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000018 0,000526 ‐0,004419 ‐0,000831 ‐0,001068 ‐0,000447
1368 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000015 0,000531 ‐0,003552 ‐0,000869 ‐0,001028 ‐0,000404
1369 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000015 0,000526 ‐0,004002 ‐0,000899 ‐0,001019 0,000432
1370 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00001 0,00053 ‐0,003128 ‐0,000895 ‐0,000986 0,000418
1371 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00001 0,000526 ‐0,00356 ‐0,000943 ‐0,000975 ‐0,000406
1372 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐5,695E‐06 0,000531 ‐0,002695 ‐0,000903 ‐0,000918 ‐0,000407
1373 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,628E‐06 0,000526 ‐0,003095 ‐0,001 ‐0,000935 0,000444
1374 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,254E‐06 0,000529 ‐0,002267 ‐0,000878 ‐0,000875 0,000439
1375 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000025 0,000534 ‐0,003887 ‐0,000824 ‐0,001135 0,00042
1376 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 0,000536 ‐0,003492 ‐0,000823 ‐0,001093 ‐0,000396
1377 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000015 0,000535 ‐0,003094 ‐0,000836 ‐0,001052 0,000408
1378 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00001 0,000535 ‐0,002689 ‐0,000853 ‐0,001013 ‐0,000384
1379 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐5,906E‐06 0,000534 ‐0,002277 ‐0,00086 ‐0,000977 0,000404
1380 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,095E‐06 0,000535 ‐0,001865 ‐0,000852 ‐0,000946 ‐0,000386
1381 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000024 0,00054 ‐0,003377 ‐0,000778 ‐0,00118 ‐0,000378
1382 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 0,000539 ‐0,003004 ‐0,000779 ‐0,001123 0,000395
1383 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000015 0,000539 ‐0,002626 ‐0,000799 ‐0,001076 ‐0,000372
1384 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 0,000539 ‐0,002237 ‐0,000821 ‐0,00104 0,000388
1385 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐5,849E‐06 0,000539 ‐0,001839 ‐0,000836 ‐0,001014 ‐0,000365
1386 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,186E‐06 0,000539 ‐0,001437 ‐0,000832 ‐0,000996 0,000384
1387 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000025 0,000543 ‐0,002853 ‐0,000715 ‐0,001199 0,000383
1388 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 0,000544 ‐0,002508 ‐0,000729 ‐0,001125 ‐0,000363
1389 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000015 0,000543 ‐0,00215 ‐0,000763 ‐0,001086 0,00038
1390 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00001 0,000544 ‐0,001776 ‐0,000794 ‐0,001053 ‐0,000357
1391 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐5,889E‐06 0,000543 ‐0,001388 ‐0,000818 ‐0,001029 0,00037
1392 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐1,414E‐06 0,000544 ‐0,000993 ‐0,000829 ‐0,001021 ‐0,000346
1393 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00002 0,000547 ‐0,002014 ‐0,0007 ‐0,001134 0,000378
1394 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000015 0,000548 ‐0,001672 ‐0,000729 ‐0,001078 ‐0,000356
1395 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000011 0,000547 ‐0,001312 ‐0,000771 ‐0,00105 0,000371
1396 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐5,447E‐06 0,000548 ‐0,000935 ‐0,000799 ‐0,001038 ‐0,000342
1397 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000339 0,000059 ‐0,002681 ‐0,000946 0,000442 ‐0,000279
1398 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000173 0,000058 ‐0,002329 ‐0,000812 0,000445 ‐0,000559
1399 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000084 0,000064 ‐0,002125 ‐0,00094 0,000462 ‐0,000274
1400 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000013 0,000059 ‐0,00198 ‐0,000936 0,000457 ‐0,000218
1401 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000086 0,000063 ‐0,00177 ‐0,000815 0,000487 ‐0,000602
1402 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000147 0,00006 ‐0,00164 ‐0,000773 0,000451 ‐0,00061
1403 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000422 0,000051 ‐0,002866 ‐0,000818 0,000388 ‐0,000565
1404 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000258 0,000052 ‐0,002515 ‐0,000938 0,000391 ‐0,000251
1405 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000097 0,000052 ‐0,002171 ‐0,000778 0,000396 ‐0,000568
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1406 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000062 0,000051 ‐0,001833 ‐0,000909 0,000407 ‐0,000218
1407 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000494 0,000043 ‐0,003021 ‐0,000953 0,000306 ‐0,000263
1408 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000329 0,000043 ‐0,002672 ‐0,000792 0,000309 ‐0,000565
1409 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000168 0,000043 ‐0,00233 ‐0,000915 0,000314 ‐0,000239
1410 ESTAB_3_Casiperm Combination 9,785E‐06 0,000043 ‐0,001997 ‐0,00075 0,000323 ‐0,000553
1411 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000545 0,000034 ‐0,003135 ‐0,00081 0,000204 ‐0,000576
1412 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000381 0,000034 ‐0,002787 ‐0,000929 0,000208 ‐0,000249
1413 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00022 0,000034 ‐0,002448 ‐0,000763 0,000214 ‐0,000556
1414 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000064 0,000033 ‐0,002119 ‐0,000882 0,000221 ‐0,000227
1415 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000575 0,000024 ‐0,0032 ‐0,00095 0,00009 ‐0,000255
1416 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000411 0,000024 ‐0,002855 ‐0,00078 0,000095 ‐0,000566
1417 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000251 0,000024 ‐0,002519 ‐0,000899 0,000101 ‐0,000234
1418 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000096 0,000024 ‐0,002193 ‐0,00073 0,000107 ‐0,000542
1419 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000581 0,000014 ‐0,003215 ‐0,000796 ‐0,000028 ‐0,000583
1420 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000418 0,000014 ‐0,002871 ‐0,000921 ‐0,000021 ‐0,000235
1421 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00026 0,000014 ‐0,002538 ‐0,000748 ‐0,000016 ‐0,000554
1422 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000106 0,000014 ‐0,002214 ‐0,000869 ‐0,000011 ‐0,000219
1423 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000562 5,387E‐06 ‐0,003177 ‐0,000943 ‐0,000141 ‐0,000221
1424 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000402 4,279E‐06 ‐0,002837 ‐0,00076 ‐0,000133 ‐0,000575
1425 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000245 4,303E‐06 ‐0,002505 ‐0,000892 ‐0,000128 ‐0,000222
1426 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000093 4,985E‐06 ‐0,002183 ‐0,000721 ‐0,000128 ‐0,000534
1427 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000524 ‐4,988E‐06 ‐0,003092 ‐0,000761 ‐0,000243 ‐0,00063
1428 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000364 ‐3,665E‐06 ‐0,002756 ‐0,000921 ‐0,000229 ‐0,000194
1429 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00021 ‐3,542E‐06 ‐0,002424 ‐0,000743 ‐0,000237 ‐0,000547
1430 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000057 ‐4,479E‐06 ‐0,002102 ‐0,000866 ‐0,000225 ‐0,000235
1431 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000317 ‐0,00001 ‐0,002643 ‐0,000729 ‐0,000248 ‐0,000604
1432 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000154 ‐9,517E‐06 ‐0,002306 ‐0,00094 ‐0,000262 ‐0,000249
1433 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000376 ‐9,910E‐07 ‐0,003158 ‐0,000679 ‐0,000455 0,000518
1434 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00024 ‐3,165E‐06 ‐0,003463 ‐0,000832 ‐0,000458 0,000185
1435 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000338 ‐7,472E‐06 ‐0,003256 ‐0,000643 ‐0,000494 0,000498
1436 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000108 ‐3,246E‐06 ‐0,003771 ‐0,000725 ‐0,000492 0,000449
1437 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000207 ‐8,236E‐06 ‐0,003542 ‐0,000757 ‐0,000494 0,000201
1438 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000031 ‐2,322E‐06 ‐0,004084 ‐0,00083 ‐0,000505 0,000259
1439 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000288 3,724E‐09 ‐0,003348 ‐0,000817 ‐0,000398 0,000208
1440 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000154 1,264E‐06 ‐0,003656 ‐0,000726 ‐0,000402 0,000457
1441 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000016 8,600E‐07 ‐0,003971 ‐0,00084 ‐0,000412 0,000246
1442 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000124 5,717E‐07 ‐0,004292 ‐0,00077 ‐0,000427 0,00045
1443 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000218 5,382E‐06 ‐0,003506 ‐0,000721 ‐0,000306 0,000426
1444 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000082 4,443E‐06 ‐0,003815 ‐0,000826 ‐0,000311 0,000253
1445 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000057 4,927E‐06 ‐0,004134 ‐0,000768 ‐0,000319 0,000439
1446 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,0002 4,871E‐06 ‐0,004461 ‐0,000866 ‐0,000331 0,00028
1447 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000166 9,078E‐06 ‐0,003617 ‐0,000799 ‐0,000195 0,000266
1448 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00003 9,504E‐06 ‐0,00393 ‐0,000763 ‐0,000202 0,000414
1449 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00011 9,002E‐06 ‐0,004252 ‐0,000848 ‐0,000209 0,000289
1450 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000254 9,437E‐06 ‐0,004584 ‐0,000813 ‐0,000219 0,000436
1451 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000137 0,000015 ‐0,003677 ‐0,000756 ‐0,000075 0,000381
1452 ESTAB_3_Casiperm Combination 1,177E‐06 0,000014 ‐0,003993 ‐0,000824 ‐0,000083 0,000299
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1453 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,00014 0,000015 ‐0,004319 ‐0,000805 ‐0,000091 0,000409
1454 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000285 0,000015 ‐0,004656 ‐0,000878 ‐0,000099 0,000318
1455 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000133 0,000021 ‐0,003682 ‐0,000797 0,000047 0,000318
1456 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐4,352E‐06 0,000022 ‐0,004002 ‐0,000802 0,000037 0,000374
1457 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000145 0,000021 ‐0,004333 ‐0,000854 0,000029 0,000322
1458 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000291 0,000021 ‐0,004673 ‐0,000845 0,000024 0,000414
1459 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000151 0,000032 ‐0,003634 ‐0,000813 0,000163 0,000314
1460 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000014 0,000029 ‐0,00396 ‐0,000824 0,00015 0,000353
1461 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000128 0,00003 ‐0,004294 ‐0,000833 0,000142 0,000389
1462 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000272 0,000032 ‐0,004638 ‐0,000888 0,000139 0,000315
1463 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000193 0,000038 ‐0,00354 ‐0,000775 0,000253 0,000466
1464 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00005 0,000042 ‐0,00387 ‐0,000859 0,000247 0,000299
1465 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000086 0,000042 ‐0,00421 ‐0,000867 0,000243 0,000308
1466 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000233 0,000039 ‐0,004551 ‐0,000834 0,00025 0,000478
1467 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000114 0,000057 ‐0,003752 ‐0,000836 0,000282 0,000459
1468 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000041 0,000057 ‐0,004089 ‐0,000798 0,000246 0,000415
1469 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000357 0,000129 ‐0,0036 ‐0,001046 0,000483 ‐0,000466
1470 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000192 0,000126 ‐0,003184 ‐0,001041 0,000446 ‐0,00041
1471 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000098 0,000066 ‐0,002984 ‐0,001076 0,000446 ‐0,000457
1472 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000033 0,000126 ‐0,002762 ‐0,001084 0,000469 ‐0,000326
1473 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000086 0,000065 ‐0,002547 ‐0,001061 0,000496 ‐0,000532
1474 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000132 0,000128 ‐0,002347 ‐0,000998 0,000461 ‐0,000543
1475 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000461 0,000181 ‐0,003799 ‐0,001045 0,00042 ‐0,000442
1476 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000295 0,000183 ‐0,003376 ‐0,001071 0,000412 ‐0,000376
1477 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000129 0,000183 ‐0,002959 ‐0,001006 0,000408 ‐0,000475
1478 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000032 0,000181 ‐0,002545 ‐0,001061 0,000416 ‐0,000318
1479 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000552 0,000235 ‐0,003967 ‐0,001104 0,000339 ‐0,000379
1480 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00038 0,000235 ‐0,003542 ‐0,001023 0,000331 ‐0,000484
1481 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000213 0,000235 ‐0,003123 ‐0,001071 0,000327 ‐0,000345
1482 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000049 0,000235 ‐0,002713 ‐0,00098 0,000328 ‐0,000479
1483 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000619 0,000285 ‐0,004094 ‐0,001044 0,000232 ‐0,000518
1484 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000445 0,000286 ‐0,003666 ‐0,001098 0,000226 ‐0,000354
1485 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000275 0,000286 ‐0,003246 ‐0,000996 0,000222 ‐0,000498
1486 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00011 0,000285 ‐0,002836 ‐0,001053 0,000221 ‐0,000326
1487 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00066 0,000334 ‐0,00417 ‐0,001136 0,000111 ‐0,000357
1488 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000483 0,000334 ‐0,003739 ‐0,001016 0,000106 ‐0,000528
1489 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000312 0,000335 ‐0,003319 ‐0,001085 0,000102 ‐0,000331
1490 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000146 0,000334 ‐0,002909 ‐0,000965 0,000099 ‐0,000502
1491 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000672 0,000381 ‐0,00419 ‐0,001037 ‐0,000018 ‐0,000565
1492 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000493 0,000382 ‐0,003758 ‐0,001122 ‐0,000021 ‐0,00033
1493 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000321 0,000382 ‐0,003336 ‐0,000987 ‐0,000025 ‐0,000533
1494 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000153 0,000382 ‐0,002925 ‐0,001069 ‐0,00003 ‐0,000309
1495 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000653 0,00043 ‐0,004153 ‐0,001158 ‐0,000143 ‐0,000315
1496 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000475 0,000429 ‐0,00372 ‐0,001004 ‐0,000146 ‐0,000572
1497 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000301 0,000429 ‐0,003297 ‐0,001109 ‐0,00015 ‐0,00031
1498 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000132 0,000429 ‐0,002882 ‐0,000961 ‐0,000161 ‐0,000531
1499 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000609 0,000475 ‐0,004063 ‐0,001021 ‐0,000262 ‐0,000644
Table: Joint Displacements
Joint OutputCase CaseType U1 U2 U3 R1 R2 R3
m m m Radians Radians Radians
1500 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000428 0,000476 ‐0,003631 ‐0,001153 ‐0,000249 ‐0,000287
1501 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000254 0,000476 ‐0,003202 ‐0,000993 ‐0,000279 ‐0,000564
1502 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000081 0,000476 ‐0,002784 ‐0,001107 ‐0,000272 ‐0,000313
1503 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00037 0,000524 ‐0,003511 ‐0,001007 ‐0,000266 ‐0,000637
1504 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000179 0,000526 ‐0,003061 ‐0,001223 ‐0,000306 ‐0,000349
1505 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000448 0,000482 ‐0,004121 ‐0,000566 ‐0,000439 0,000867
1506 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000243 0,000479 ‐0,004425 ‐0,000927 ‐0,000438 0,000192
1507 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000353 0,000527 ‐0,004227 ‐0,00054 ‐0,000481 0,000831
1508 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000044 0,000479 ‐0,004735 ‐0,000658 ‐0,000475 0,000762
1509 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000154 0,000527 ‐0,004507 ‐0,000815 ‐0,000483 0,000236
1510 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000168 0,000481 ‐0,005053 ‐0,000908 ‐0,000471 0,000319
1511 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000356 0,000426 ‐0,004301 ‐0,000902 ‐0,000362 0,000212
1512 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000154 0,000428 ‐0,004606 ‐0,000632 ‐0,000362 0,00079
1513 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000054 0,000428 ‐0,00492 ‐0,000924 ‐0,000365 0,000271
1514 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000265 0,000427 ‐0,005243 ‐0,000696 ‐0,000374 0,000774
1515 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000288 0,000375 ‐0,004439 ‐0,000615 ‐0,000252 0,000763
1516 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000084 0,000375 ‐0,004743 ‐0,000904 ‐0,000251 0,000261
1517 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000124 0,000375 ‐0,005058 ‐0,000671 ‐0,000253 0,000776
1518 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000338 0,000375 ‐0,005382 ‐0,000947 ‐0,000257 0,000299
1519 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000246 0,00032 ‐0,004524 ‐0,000872 ‐0,000126 0,000261
1520 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000041 0,000321 ‐0,004828 ‐0,000649 ‐0,000127 0,000761
1521 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000168 0,000321 ‐0,005143 ‐0,000923 ‐0,000128 0,000291
1522 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000383 0,000321 ‐0,005468 ‐0,000704 ‐0,00013 0,000785
1523 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000232 0,000266 ‐0,004551 ‐0,000628 4,714E‐06 0,00074
1524 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000028 0,000266 ‐0,004856 ‐0,000896 2,280E‐06 0,000284
1525 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000182 0,000266 ‐0,005171 ‐0,00068 9,895E‐07 0,000768
1526 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000398 0,000266 ‐0,005497 ‐0,000948 8,330E‐07 0,000309
1527 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000248 0,000212 ‐0,00452 ‐0,00087 0,000133 0,000279
1528 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000042 0,000212 ‐0,004827 ‐0,000661 0,000127 0,00075
1529 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000167 0,000212 ‐0,005143 ‐0,000922 0,000126 0,000295
1530 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000382 0,000212 ‐0,005468 ‐0,000704 0,000129 0,000783
1531 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,00029 0,000159 ‐0,004434 ‐0,000658 0,000248 0,000728
1532 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000085 0,000158 ‐0,004745 ‐0,000899 0,000239 0,000292
1533 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000125 0,000158 ‐0,005061 ‐0,000676 0,000239 0,000771
1534 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000337 0,00016 ‐0,005385 ‐0,000943 0,000247 0,000283
1535 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000357 0,000106 ‐0,004302 ‐0,000873 0,000345 0,00032
1536 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000147 0,000107 ‐0,004618 ‐0,000689 0,000318 0,000737
1537 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000057 0,000106 ‐0,004935 ‐0,000912 0,000334 0,000254
1538 ESTAB_3_Casiperm Combination ‐0,000267 0,000105 ‐0,005251 ‐0,000665 0,00036 0,000831
1539 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000226 0,000058 ‐0,004472 ‐0,000874 0,000343 0,000319
1540 ESTAB_3_Casiperm Combination 0,000018 0,000059 ‐0,004776 ‐0,000622 0,00033 0,000764
COMPROBACIÓN REACCIONES EN LOS APOYOS
COMBINACIONES DE ACCIONES ESTUDIADAS:
‐ Situaciones persistentes o transitoria
‐ Situaciones extraordinarias o accidentales
Los valores pésimos de entre los obtenidos, son los que se aplicarán como acciones sobre el forjado de hormigón, para el cálculo de la estructura de hormigón: vigas, pilares, cimentación.
TABLA: SITUACIONES PERSISTENTES O TRANSITORIAS
Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3
KN KN KN KN‐m KN‐m KN‐m
1 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 0,162 0,082 46,114 0 0 0
1 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,61 0,086 45,997 0 0 0
1 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 0,485 0,084 46,018 0 0 0
6 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,557 0,085 70,069 0 0 0
6 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,253 0,09 70,003 0 0 0
6 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 0,021 0,087 70,052 0 0 0
11 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,566 ‐9,25E‐03 20,282 0 0 0
11 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,248 ‐5,42E‐03 20,282 0 0 0
11 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 0,014 ‐7,35E‐03 20,282 0 0 0
16 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,579 ‐9,10E‐03 26,817 0 0 0
16 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,241 ‐5,25E‐03 26,817 0 0 0
16 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 4,16E‐03 ‐7,19E‐03 26,817 0 0 0
21 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,477 ‐9,38E‐03 48,075 0 0 0
21 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,191 ‐5,47E‐03 48,075 0 0 0
21 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐2,68E‐03 ‐7,43E‐03 48,075 0 0 0
25 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,439 1,2 300,345 0 0 0
25 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐0,435 1,211 299,914 0 0 0
25 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,438 1,204 300,263 0 0 0
26 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,486 ‐9,38E‐03 48,075 0 0 0
26 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,186 ‐5,47E‐03 48,075 0 0 0
26 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐9,50E‐03 ‐7,43E‐03 48,075 0 0 0
31 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,495 ‐9,38E‐03 48,075 0 0 0
31 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,181 ‐5,47E‐03 48,075 0 0 0
31 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,016 ‐7,43E‐03 48,075 0 0 0
36 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,503 ‐9,31E‐03 29,645 0 0 0
36 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,176 ‐5,43E‐03 29,641 0 0 0
36 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,023 ‐7,38E‐03 29,643 0 0 0
40 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 12,89 4,919 306,727 0 0 0
40 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 12,352 4,765 306,584 0 0 0
40 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 12,587 4,828 306,645 0 0 0
41 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,512 ‐9,38E‐03 48,075 0 0 0
41 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,171 ‐5,47E‐03 48,075 0 0 0
41 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,03 ‐7,43E‐03 48,075 0 0 0
46 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,521 ‐9,38E‐03 48,075 0 0 0
46 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,167 ‐5,47E‐03 48,075 0 0 0
46 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,037 ‐7,43E‐03 48,075 0 0 0
51 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,53 ‐9,38E‐03 48,075 0 0 0
51 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,162 ‐5,47E‐03 48,075 0 0 0
51 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,044 ‐7,43E‐03 48,075 0 0 0
56 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,539 ‐9,38E‐03 48,075 0 0 0
56 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,157 ‐5,47E‐03 48,075 0 0 0
56 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,05 ‐7,43E‐03 48,075 0 0 0
61 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,431 ‐9,38E‐03 38,205 0 0 0
61 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,105 ‐5,47E‐03 38,205 0 0 0
61 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,057 ‐7,43E‐03 38,205 0 0 0
66 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,202 ‐8,26E‐03 40,628 0 0 0
66 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,011 ‐4,85E‐03 40,628 0 0 0
66 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,061 ‐6,57E‐03 40,628 0 0 0
77 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐15,634 4,83 ‐4,599 0 0 0
77 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐14,758 4,509 ‐4,049 0 0 0
77 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐15,262 4,699 ‐4,367 0 0 0
81 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 14,949 ‐1,192 28,211 0 0 0
81 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 17,922 3,824 43,753 0 0 0
81 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 16,461 1,313 36,024 0 0 0
86 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 4,528 ‐14,626 40,896 0 0 0
86 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 12,59 ‐13,578 53,607 0 0 0
86 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 8,577 ‐14,12 47,32 0 0 0
151 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 3,862 9,389 15,013 0 0 0
151 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 6,799 4,478 ‐0,251 0 0 0
151 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 5,359 6,928 7,318 0 0 0
156 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐8,37 1,129 16,418 0 0 0
156 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐0,272 0,186 3,428 0 0 0
156 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐4,306 0,668 9,875 0 0 0
211 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,542 0,361 57,318 0 0 0
211 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐0,331 0,34 56,971 0 0 0
211 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,48 0,353 57,221 0 0 0
216 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐2,409 0,405 280,871 0 0 0
216 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐1,976 0,387 281,123 0 0 0
216 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐2,284 0,399 280,964 0 0 0
221 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,219 9,69E‐03 28,296 0 0 0
221 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,595 4,96E‐03 28,296 0 0 0
221 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 0,014 7,34E‐03 28,296 0 0 0
226 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,233 9,83E‐03 35,445 0 0 0
226 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,588 5,08E‐03 35,445 0 0 0
226 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 4,16E‐03 7,46E‐03 35,445 0 0 0
231 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,196 9,78E‐03 48,075 0 0 0
231 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,472 5,02E‐03 48,075 0 0 0
231 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐2,68E‐03 7,41E‐03 48,075 0 0 0
236 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,205 9,78E‐03 48,075 0 0 0
236 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,467 5,02E‐03 48,075 0 0 0
236 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐9,50E‐03 7,41E‐03 48,075 0 0 0
241 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,214 9,78E‐03 48,075 0 0 0
241 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,462 5,02E‐03 48,075 0 0 0
241 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,016 7,41E‐03 48,075 0 0 0
246 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐26,967 0,206 94,776 0 0 0
246 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐11,356 0,111 41,746 0 0 0
246 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐19,216 0,158 68,34 0 0 0
251 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,231 9,78E‐03 48,075 0 0 0
251 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,452 5,02E‐03 48,075 0 0 0
251 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,03 7,41E‐03 48,075 0 0 0
256 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,24 9,78E‐03 48,075 0 0 0
256 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,447 5,02E‐03 48,075 0 0 0
256 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,037 7,41E‐03 48,075 0 0 0
261 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,249 9,78E‐03 48,075 0 0 0
261 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,443 5,02E‐03 48,075 0 0 0
261 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,044 7,41E‐03 48,075 0 0 0
266 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,258 9,78E‐03 48,075 0 0 0
266 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,438 5,02E‐03 48,075 0 0 0
266 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,05 7,41E‐03 48,075 0 0 0
271 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,219 9,78E‐03 38,205 0 0 0
271 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,316 5,02E‐03 38,205 0 0 0
271 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,057 7,41E‐03 38,205 0 0 0
276 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,132 8,66E‐03 40,628 0 0 0
276 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 0,08 4,41E‐03 40,628 0 0 0
276 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,061 6,54E‐03 40,628 0 0 0
287 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐18,876 ‐0,124 ‐37,601 0 0 0
287 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐0,94 ‐0,069 ‐0,919 0 0 0
287 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐9,94 ‐0,097 ‐19,308 0 0 0
396 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 19,993 0,012 22,884 0 0 0
396 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 20,639 ‐0,014 27,909 0 0 0
396 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 20,355 ‐8,84E‐04 25,404 0 0 0
426 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 15,304 ‐3,14E‐03 21,004 0 0 0
426 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 15,964 0,023 16,164 0 0 0
426 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 15,672 9,85E‐03 18,562 0 0 0
666 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐6,548 0,041 31,146 0 0 0
666 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 5,965 0,049 34,375 0 0 0
666 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,279 0,045 32,785 0 0 0
696 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐10,548 ‐0,021 22,145 0 0 0
696 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 1,95 ‐0,03 18,731 0 0 0
696 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐4,286 ‐0,025 20,427 0 0 0
835 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 0,034 ‐12,359 23,115 0 0 0
835 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 3,79E‐03 ‐9,32 31,902 0 0 0
835 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 0,019 ‐10,856 27,537 0 0 0
845 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,065 ‐8,133 26,596 0 0 0
845 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐0,059 ‐2,762 34,358 0 0 0
845 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,062 ‐5,455 30,513 0 0 0
876 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 0,027 7,621 14,374 0 0 0
876 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐2,44E‐03 4,665 5,64 0 0 0
876 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 0,012 6,154 9,974 0 0 0
887 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐0,027 8,697 13,558 0 0 0
887 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐0,022 3,408 5,744 0 0 0
887 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐0,025 6,054 9,619 0 0 0
1035 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐20,41 ‐0,021 39,088 0 0 0
1035 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐7,691 ‐0,012 26,84 0 0 0
1035 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐14,118 ‐0,017 32,96 0 0 0
1068 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐12,42 0,016 ‐15,364 0 0 0
1068 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐2,168 8,05E‐03 13,236 0 0 0
1068 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐7,344 0,012 ‐1,091 0 0 0
1221 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination ‐10,486 ‐1,52 ‐4,558 0 0 0
1221 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination ‐9,684 ‐1,454 ‐4,057 0 0 0
1221 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination ‐10,177 ‐1,48 ‐4,359 0 0 0
1241 RESIST1_PP+Uso+(VientoIzq) Combination 9,418 ‐0,988 0,033 0 0 0
1241 RESIST1_PP+Uso+(VientoDer) Combination 9,257 ‐0,89 ‐0,165 0 0 0
1241 RESIST1_PP+Uso+(VientoCorto) Combination 9,268 ‐0,938 ‐0,115 0 0 0
TABLA: SITUACIONES EXTRAORDINARIAS O ACCIDENTALES
Joint OutputCase CaseType F1 F2 F3 M1 M2 M3
KN KN KN KN‐m KN‐m KN‐m
1 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,063 0,077 44,612 0 0 0
1 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,684 0,083 44,416 0 0 0
1 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 0,475 0,08 44,451 0 0 0
6 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,943 0,075 67,492 0 0 0
6 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,407 0,083 67,381 0 0 0
6 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 0,021 0,079 67,463 0 0 0
11 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,953 ‐0,01 18,425 0 0 0
11 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,404 ‐4,06E‐03 18,425 0 0 0
11 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 0,014 ‐7,26E‐03 18,425 0 0 0
16 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,969 ‐0,01 25,047 0 0 0
16 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,398 ‐3,90E‐03 25,047 0 0 0
16 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 4,04E‐03 ‐7,12E‐03 25,047 0 0 0
21 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,793 ‐0,011 42,645 0 0 0
21 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,32 ‐4,08E‐03 42,645 0 0 0
21 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐2,78E‐03 ‐7,35E‐03 42,645 0 0 0
25 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,435 1,1 296,782 0 0 0
25 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐0,429 1,117 296,064 0 0 0
25 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,434 1,106 296,645 0 0 0
26 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,803 ‐0,011 42,645 0 0 0
26 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,316 ‐4,08E‐03 42,645 0 0 0
26 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐9,58E‐03 ‐7,35E‐03 42,645 0 0 0
31 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,813 ‐0,011 42,645 0 0 0
31 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,313 ‐4,08E‐03 42,645 0 0 0
31 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,016 ‐7,35E‐03 42,645 0 0 0
36 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,824 ‐0,011 26,463 0 0 0
36 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,309 ‐4,05E‐03 26,456 0 0 0
36 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,023 ‐7,30E‐03 26,459 0 0 0
40 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 11,942 4,579 301,359 0 0 0
40 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 11,046 4,324 301,121 0 0 0
40 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 11,437 4,428 301,223 0 0 0
41 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,834 ‐0,011 42,645 0 0 0
41 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,306 ‐4,08E‐03 42,645 0 0 0
41 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,03 ‐7,35E‐03 42,645 0 0 0
46 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,844 ‐0,011 42,645 0 0 0
46 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,302 ‐4,08E‐03 42,645 0 0 0
46 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,037 ‐7,35E‐03 42,645 0 0 0
51 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,854 ‐0,011 42,645 0 0 0
51 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,299 ‐4,08E‐03 42,645 0 0 0
51 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,044 ‐7,35E‐03 42,645 0 0 0
56 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,864 ‐0,011 42,645 0 0 0
56 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,295 ‐4,08E‐03 42,645 0 0 0
56 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,05 ‐7,35E‐03 42,645 0 0 0
61 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,68 ‐0,011 34,133 0 0 0
61 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,213 ‐4,08E‐03 34,133 0 0 0
61 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,057 ‐7,35E‐03 34,133 0 0 0
66 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,296 ‐9,31E‐03 38,874 0 0 0
66 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,059 ‐3,64E‐03 38,874 0 0 0
66 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,061 ‐6,49E‐03 38,874 0 0 0
77 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐14,437 4,449 ‐4,106 0 0 0
77 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐12,977 3,915 ‐3,189 0 0 0
77 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐13,818 4,231 ‐3,719 0 0 0
81 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 13,618 ‐3,001 22,008 0 0 0
81 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 18,573 5,358 47,911 0 0 0
81 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 16,139 1,174 35,03 0 0 0
86 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 1,46 ‐14,595 35,069 0 0 0
86 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 14,896 ‐12,849 56,254 0 0 0
86 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 8,207 ‐13,752 45,776 0 0 0
151 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 2,969 10,922 19,597 0 0 0
151 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 7,865 2,737 ‐5,842 0 0 0
151 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 5,465 6,821 6,773 0 0 0
156 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐10,882 1,721 19,706 0 0 0
156 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 2,614 0,15 ‐1,944 0 0 0
156 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐4,11 0,953 8,801 0 0 0
211 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,583 0,337 57,4 0 0 0
211 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐0,231 0,302 56,822 0 0 0
211 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,48 0,324 57,238 0 0 0
216 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐2,412 0,366 273,644 0 0 0
216 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐1,691 0,335 274,064 0 0 0
216 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐2,204 0,356 273,799 0 0 0
221 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,375 0,011 25,496 0 0 0
221 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,982 3,43E‐03 25,496 0 0 0
221 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 0,014 7,38E‐03 25,496 0 0 0
226 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,39 0,011 32,776 0 0 0
226 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,977 3,53E‐03 32,776 0 0 0
226 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 4,04E‐03 7,49E‐03 32,776 0 0 0
231 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,325 0,011 42,645 0 0 0
231 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,788 3,47E‐03 42,645 0 0 0
231 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐2,78E‐03 7,45E‐03 42,645 0 0 0
236 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,335 0,011 42,645 0 0 0
236 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,784 3,47E‐03 42,645 0 0 0
236 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐9,58E‐03 7,45E‐03 42,645 0 0 0
241 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,345 0,011 42,645 0 0 0
241 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,781 3,47E‐03 42,645 0 0 0
241 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,016 7,45E‐03 42,645 0 0 0
246 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐31,776 0,237 111,063 0 0 0
246 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐5,758 0,079 22,681 0 0 0
246 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐18,857 0,158 67,003 0 0 0
251 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,366 0,011 42,645 0 0 0
251 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,774 3,47E‐03 42,645 0 0 0
251 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,03 7,45E‐03 42,645 0 0 0
256 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,376 0,011 42,645 0 0 0
256 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,77 3,47E‐03 42,645 0 0 0
256 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,037 7,45E‐03 42,645 0 0 0
261 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,386 0,011 42,645 0 0 0
261 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,767 3,47E‐03 42,645 0 0 0
261 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,044 7,45E‐03 42,645 0 0 0
266 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,396 0,011 42,645 0 0 0
266 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,763 3,47E‐03 42,645 0 0 0
266 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,05 7,45E‐03 42,645 0 0 0
271 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,327 0,011 34,133 0 0 0
271 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,565 3,47E‐03 34,133 0 0 0
271 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,057 7,45E‐03 34,133 0 0 0
276 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,18 0,01 38,874 0 0 0
276 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 0,175 3,03E‐03 38,874 0 0 0
276 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,061 6,58E‐03 38,874 0 0 0
287 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐25,19 ‐0,142 ‐50,607 0 0 0
287 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 4,703 ‐0,05 10,53 0 0 0
287 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐10,297 ‐0,097 ‐20,118 0 0 0
396 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 19,496 0,021 20,328 0 0 0
396 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 20,572 ‐0,023 28,704 0 0 0
396 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 20,1 ‐1,10E‐03 24,528 0 0 0
426 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 15,01 ‐0,012 21,875 0 0 0
426 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 16,108 0,031 13,808 0 0 0
426 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 15,623 9,17E‐03 17,806 0 0 0
666 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐10,905 0,037 28,811 0 0 0
666 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 9,949 0,051 34,192 0 0 0
666 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,458 0,044 31,543 0 0 0
696 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐14,749 ‐0,018 22,182 0 0 0
696 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 6,082 ‐0,033 16,491 0 0 0
696 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐4,311 ‐0,026 19,318 0 0 0
835 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 0,043 ‐13,189 19,296 0 0 0
835 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐6,63E‐03 ‐8,124 33,941 0 0 0
835 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 0,018 ‐10,684 26,667 0 0 0
845 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,065 ‐9,895 23,009 0 0 0
845 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐0,056 ‐0,943 35,946 0 0 0
845 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,061 ‐5,432 29,536 0 0 0
876 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 0,037 8,696 16,685 0 0 0
876 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐0,011 3,768 2,128 0 0 0
876 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 0,013 6,25 9,351 0 0 0
887 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐0,029 10,488 15,463 0 0 0
887 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐0,022 1,673 2,439 0 0 0
887 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐0,026 6,083 8,898 0 0 0
1035 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐24,378 ‐0,024 41,822 0 0 0
1035 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐3,179 ‐9,00E‐03 21,409 0 0 0
1035 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐13,891 ‐0,017 31,609 0 0 0
1068 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐15,872 0,019 ‐26,384 0 0 0
1068 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 1,216 5,47E‐03 21,282 0 0 0
1068 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐7,41 0,012 ‐2,596 0 0 0
1221 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination ‐9,584 ‐1,393 ‐4,086 0 0 0
1221 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination ‐8,247 ‐1,282 ‐3,252 0 0 0
1221 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination ‐9,068 ‐1,325 ‐3,756 0 0 0
1241 RESIST2_PP+(Uso)+VientoIzq Combination 8,778 ‐0,853 ‐0,102 0 0 0
1241 RESIST2_PP+(Uso)+VientoDer Combination 8,511 ‐0,689 ‐0,433 0 0 0
1241 RESIST2_PP+(Uso)+VientoCorto Combination 8,528 ‐0,769 ‐0,35 0 0 0
COMPROBACIONES REALIZADAS Y NOTACIÓN:
1. COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE‐08)
Notación: Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras Arm.: Armadura mínima y máxima Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas) N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) Tc: Estado límite de agotamiento por torsión. Compresión oblicua. Tst: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en el alma. Tsl: Estado límite de agotamiento por torsión. Tracción en las armaduras longitudinales. TNMx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y esfuerzos normales. Flexión al‐rededor del eje X. TVx: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Compresión oblicua TVy: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Compresión oblicua TVXst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje X. Tracción en el alma. TVYst: Estado límite de agotamiento por torsión. Interacción entre torsión y cortante en el eje Y. Tracción en el alma. T,Geom.: Estado límite de agotamiento por torsión. Relación entre las dimensiones de la sección. T,Disp.sl: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura longitudi‐nal. T,Disp.st: Estado límite de agotamiento por torsión. Separación entre las barras de la armadura transversal. x: Distancia al origen de la barra �: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
2. COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE‐08)
Notación: �c: Fisuración por compresión Wk,C,sup.: Fisuración por tracción: Cara superior Wk,C,Lat.Der.: Fisuración por tracción: Cara lateral derecha Wk,C,inf.: Fisuración por tracción: Cara inferior Wk,C,Lat.Izq.: Fisuración por tracción: Cara lateral izquierda �sr: Área mínima de armadura Vfis: Fisuración por cortante x: Distancia al origen de la barra �: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
2. COMPROBACIONES DE FLECHA
TECHO DE PLANTA SÓTANO
Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st
P20 - P1 Cumple Cumple '8.995 m' = 91.4
'P20' = 94.7
'1.752 m' = 6.6
'1.752 m' = 15.1
'1.840 m' = 7.7
'1.752 m' Cumple N.P.(1) '1.752 m'
= 10.3 N.P.(1) '1.752 m' Cumple
'1.752 m' Cumple
'1.752 m' Cumple
'1.752 m' Cumple
CUMPLE = 94.7
P1 - P19 Cumple Cumple '8.900 m' = 88.2
'P1' = 81.8
'0.000 m' = 10.1
'0.000 m' = 23.0
'0.000 m' = 11.5
'0.000 m' Cumple N.P.(2) '0.000 m'
= 14.2 N.P.(2) '0.000 m' Cumple
'0.000 m' Cumple
'0.000 m' Cumple
'0.000 m' Cumple
CUMPLE = 88.2
P26 - P2 Cumple Cumple '8.995 m' = 92.8
'P26' = 95.8
'1.752 m' = 10.7
'1.752 m' = 24.3
'1.840 m' = 11.6
'1.752 m' Cumple N.P.(1) '1.752 m'
= 10.4 N.P.(1) '1.752 m' Cumple
'1.752 m' Cumple
'1.752 m' Cumple
'1.752 m' Cumple
CUMPLE = 95.8
P2 - B11 Cumple Cumple '0.957 m' = 59.6
'P2' = 65.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 65.8
B22 - P18 Cumple Cumple '3.299 m' = 87.2
'2.794 m' = 53.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 87.2
P22 - P17 Cumple Cumple '8.995 m' = 83.2
'8.995 m' = 82.8
'6.852 m' = 5.9
'6.852 m' = 13.4
'6.852 m' = 7.6
'6.852 m' Cumple N.P.(1) '7.245 m'
= 7.1 N.P.(1) '7.245 m' Cumple
'6.852 m' Cumple
'6.852 m' Cumple
'6.852 m' Cumple
CUMPLE = 83.2
P17 - P24 Cumple Cumple '0.000 m' = 92.6
'3.720 m' = 93.4 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 93.4
B25 - B20 Cumple Cumple '0.248 m' = 44.9
'B25' = 83.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 83.0
B18 - B19 Cumple '0.000 m' Cumple
'4.200 m' = 30.1
'2.450 m' = 87.1 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 87.1
P1 - P2 Cumple Cumple '0.248 m' = 92.0
'0.987 m' = 94.6 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 94.6
Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st -
B29 - B17 Cumple '0.091 m' Cumple
'0.000 m' = 15.4
'2.362 m' = 45.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(4) CUMPLE
= 45.2
B24 - B23 Cumple '0.000 m' Cumple
'8.653 m' = 45.9
'8.754 m' = 88.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(4) CUMPLE
= 88.0
B27 - B28 Cumple '0.000 m' Cumple
'3.900 m' = 25.5
'1.233 m' = 43.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(4) CUMPLE
= 43.2
B13 - B14 Cumple '0.247 m' Cumple
'0.000 m' = 21.9
'1.233 m' = 50.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(4) CUMPLE
= 50.0
Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Vib.
P21 - P3 Cumple Cumple '8.990 m' = 92.6
'3.660 m' = 93.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(4) CUMPLE
= 50.0
P3 - P25 Cumple Cumple '0.000 m' = 92.7
'4.995 m' = 91.5 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(4) CUMPLE
= 43.1
P23 - P4 Cumple Cumple '0.000 m' = 92.7
'P23' = 95.6 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(4) CUMPLE
= 56.0
P4 - P16 Cumple Cumple '0.000 m' = 93.0
'3.720 m' = 94.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(4) CUMPLE
= 43.0
Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis
P20 - P1 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 4.302 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE
P1 - P19 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple N.P.(1) x: 0 m
Cumple x: 8.9 m Cumple Cumple CUMPLE
B29 - B17 x: 2.575 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple CUMPLE
B24 - B23 x: 8.901 m Cumple
x: 8.901 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) x: 8.754 m
Cumple Cumple CUMPLE
P26 - P2 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 4.94 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 3.24 m Cumple Cumple CUMPLE
P2 - B11 x: 0 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple CUMPLE
B22 - P18 x: 3.299 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple CUMPLE
P21 - P3 x: 4.297 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 4.297 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE
Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis
P3 - P25 x: 0 m Cumple
x: 8.9 m Cumple
x: 8.9 m Cumple
x: 5.42 m Cumple
x: 8.9 m Cumple
x: 3.72 m Cumple Cumple CUMPLE
P22 - P17 x: 8.995 m Cumple
x: 8.995 m Cumple
x: 8.995 m Cumple N.P.(1) x: 8.995 m
Cumple x: 0 m
Cumple Cumple CUMPLE
P17 - P24 x: 4.357 m Cumple
x: 8.9 m Cumple
x: 8.9 m Cumple
x: 4.357 m Cumple
x: 8.9 m Cumple
x: 8.395 m Cumple Cumple CUMPLE
B25 - B20 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) x: 0 m
Cumple Cumple CUMPLE
P23 - P4 x: 8.995 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 4.302 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE
P4 - P16 x: 8.9 m Cumple
x: 8.9 m Cumple
x: 8.9 m Cumple
x: 4.357 m Cumple
x: 8.9 m Cumple
x: 8.607 m Cumple Cumple CUMPLE
B18 - B19 x: 2.45 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) x: 2.45 m
Cumple N.P.(2) x: 2.144 m Cumple Cumple CUMPLE
P1 - P2 x: 1.233 m Cumple
x: 0 m Cumple N.P.(1) x: 1.233 m
Cumple N.P.(1) x: 0.987 m Cumple Cumple CUMPLE
Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis -
B27 - B28 x: 1.48 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple N.P.(3) CUMPLE
B13 - B14 x: 1.48 m Cumple N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) N.P.(2) Cumple N.P.(3) CUMPLE
Comprobaciones de flecha
Vigas
Sobrecarga (Característica)
fi,Q fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350
A plazo infinito (Cuasipermanente)
fT,max fT,lim fT,lim= L/300
Activa (Característica)
fA,max fA,lim fA,lim= L/400
Estado
P20 - P1 fi,Q: 5.47 mm fi,Q,lim: 25.70 mm
fT,max: 13.11 mm fT,lim: 29.98 mm
fA,max: 14.29 mm fA,lim: 22.49 mm CUMPLE
P1 - P19 fi,Q: 0.52 mm fi,Q,lim: 21.37 mm
fT,max: 1.73 mm fT,lim: 25.43 mm
fA,max: 1.29 mm fA,lim: 17.53 mm CUMPLE
B29 - B17 fi,Q: 0.54 mm fi,Q,lim: 14.87 mm
fT,max: 2.99 mm fT,lim: 17.35 mm
fA,max: 2.54 mm fA,lim: 13.01 mm CUMPLE
B24 - B23 fi,Q: 0.90 mm fi,Q,lim: 25.43 mm
fT,max: 2.91 mm fT,lim: 26.96 mm
fA,max: 3.11 mm fA,lim: 20.02 mm CUMPLE
P26 - P2 fi,Q: 3.37 mm fi,Q,lim: 25.70 mm
fT,max: 7.80 mm fT,lim: 29.98 mm
fA,max: 7.98 mm fA,lim: 22.49 mm CUMPLE
P2 - B11 fi,Q: 0.40 mm fi,Q,lim: 12.29 mm
fT,max: 1.09 mm fT,lim: 14.33 mm
fA,max: 0.98 mm fA,lim: 10.75 mm CUMPLE
B22 - P18 fi,Q: 0.05 mm fi,Q,lim: 9.43 mm
fT,max: 0.02 mm fT,lim: 0.68 mm
fA,max: 0.03 mm fA,lim: 0.73 mm CUMPLE
P21 - P3 fi,Q: 5.72 mm fi,Q,lim: 25.69 mm
fT,max: 16.67 mm fT,lim: 29.97 mm
fA,max: 18.34 mm fA,lim: 22.48 mm CUMPLE
P3 - P25 fi,Q: 1.32 mm fi,Q,lim: 23.18 mm
fT,max: 4.56 mm fT,lim: 27.52 mm
fA,max: 4.30 mm fA,lim: 20.51 mm CUMPLE
P22 - P17 fi,Q: 0.51 mm fi,Q,lim: 22.97 mm
fT,max: 2.35 mm fT,lim: 27.98 mm
fA,max: 1.72 mm fA,lim: 20.59 mm CUMPLE
P17 - P24 fi,Q: 5.48 mm fi,Q,lim: 25.43 mm
fT,max: 15.00 mm fT,lim: 29.67 mm
fA,max: 16.55 mm fA,lim: 22.25 mm CUMPLE
B25 - B20 fi,Q: 1.31 mm fi,Q,lim: 20.14 mm
fT,max: 6.05 mm fT,lim: 23.49 mm
fA,max: 5.22 mm fA,lim: 17.62 mm CUMPLE
Comprobaciones de flecha
Vigas
Sobrecarga (Característica)
fi,Q fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350
A plazo infinito (Cuasipermanente)
fT,max fT,lim fT,lim= L/300
Activa (Característica)
fA,max fA,lim fA,lim= L/400
Estado
P23 - P4 fi,Q: 4.09 mm fi,Q,lim: 25.70 mm
fT,max: 8.80 mm fT,lim: 29.98 mm
fA,max: 9.24 mm fA,lim: 22.49 mm CUMPLE
P4 - P16 fi,Q: 3.87 mm fi,Q,lim: 25.43 mm
fT,max: 8.13 mm fT,lim: 29.67 mm
fA,max: 8.84 mm fA,lim: 22.25 mm CUMPLE
B27 - B28 fi,Q: 0.11 mm fi,Q,lim: 11.14 mm
fT,max: 1.29 mm fT,lim: 13.00 mm
fA,max: 0.79 mm fA,lim: 9.75 mm CUMPLE
B13 - B14 fi,Q: 0.19 mm fi,Q,lim: 11.14 mm
fT,max: 1.77 mm fT,lim: 13.00 mm
fA,max: 1.30 mm fA,lim: 9.75 mm CUMPLE
B18 - B19 fi,Q: 1.53 mm fi,Q,lim: 12.00 mm
fT,max: 4.73 mm fT,lim: 14.00 mm
fA,max: 4.28 mm fA,lim: 10.50 mm CUMPLE
P1 - P2 fi,Q: 0.50 mm fi,Q,lim: 11.14 mm
fT,max: 2.85 mm fT,lim: 13.00 mm
fA,max: 2.23 mm fA,lim: 9.75 mm CUMPLE
TECHO DE PLANTA BAJA
Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st Vib.
P20 - P1 Cumple Cumple '8.182 m' = 91.9
'2.480 m' = 90.7 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
P1 - P19 Cumple Cumple '8.042 m' = 92.0
'5.140 m' = 91.6 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
P22 - P17 Cumple Cumple '8.182 m' = 92.4
'P17' = 86.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
P17 - P24 Cumple Cumple '8.042 m' = 91.6
'4.740 m' = 92.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
P23 - P4 Cumple Cumple '8.182 m' = 92.9
'2.480 m' = 93.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st -
Pórtico 15 - Pórtico 16 Cumple '0.198 m' Cumple
'0.495 m' = 9.8
'2.095 m' = 28.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 28.9
Pórtico 22 - Pórtico 28 Cumple '0.000 m' Cumple
'18.250 m' = 25.2
'18.048 m' = 59.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 59.3
Pórtico 14 - Pórtico 17 Cumple Cumple '7.050 m' = 28.0
'3.140 m' = 66.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 66.2
Pórtico 25 - Pórtico 26 Cumple '0.455 m' Cumple
'0.640 m' = 6.7
'1.240 m' = 8.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 8.0
P21 - P22 Cumple Cumple '0.248 m' = 23.5
'P21' = 48.1 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 48.1
P22 - P23 Cumple Cumple '3.952 m' = 33.2
'2.525 m' = 49.5 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 49.5
P23 - M2 Cumple Cumple '3.951 m' = 19.9
'P23' = 30.5 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 30.5
Pórtico 1 - Pórtico 5 Cumple '0.000 m' Cumple
'0.000 m' = 26.4
'Pórtico 1' = 45.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 45.8
Pórtico 7 - Pórtico 9 Cumple '0.248 m' Cumple
'0.000 m' = 20.4
'2.185 m' = 46.6 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 46.6
Pórtico 4 - Pórtico 8 Cumple '0.248 m' Cumple
'0.000 m' = 14.0
'1.700 m' = 18.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 18.2
Pórtico 10 - Pórtico 12 Cumple Cumple '0.000 m' = 30.2
'Pórtico 12' = 52.7 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 52.7
Pórtico 10 - Pórtico 12 Cumple '0.000 m' Cumple
'0.000 m' = 20.4
'Pórtico 12' = 45.4 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 45.4
Pórtico 12 - M7 Cumple Cumple '3.951 m' = 21.1
'4.170 m' = 47.6 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(3) CUMPLE
= 47.6
Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st
Pórtico 18 - Pórtico 21 Cumple '0.000 m' Cumple
'8.901 m' = 23.2
'3.740 m' = 29.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 29.9
P15 - P14 Cumple '0.000 m' Cumple
'4.742 m' = 18.1
'P14' = 19.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 19.0
P14 - P13 Cumple '0.000 m' Cumple
'0.758 m' = 16.1
'1.397 m' = 18.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 18.3
P13 - P12 Cumple '0.000 m' Cumple
'5.537 m' = 16.7
'5.596 m' = 16.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 16.9
P26 - P2 Cumple '0.000 m' Cumple
'8.080 m' = 93.6
'2.880 m' = 90.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 93.6
P2 - M8 Cumple Cumple '0.940 m' = 57.4
'0.858 m' = 68.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 68.2
M11 - P18 Cumple Cumple '0.858 m' = 49.9
'0.739 m' = 52.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 52.0
P21 - P3 Cumple '0.218 m' Cumple
'8.172 m' = 93.5
'2.670 m' = 94.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 16.9
P3 - P25 Cumple Cumple '8.042 m' = 92.1
'5.140 m' = 93.6 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 68.8
P8 - P7 Cumple Cumple '5.490 m' = 96.2
'2.290 m' = 90.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 96.2
P7 - P6 Cumple Cumple '4.722 m' = 85.7
'P7' = 72.8
'1.480 m' = 14.1
'1.480 m' = 32.2
'1.540 m' = 14.9
'1.510 m' Cumple N.P.(1) '1.480 m'
= 11.6 N.P.(1) '1.540 m' Cumple
'1.480 m' Cumple
'1.480 m' Cumple
'1.480 m' Cumple
CUMPLE = 85.7
P6 - P5 Cumple '0.000 m' Cumple
'0.758 m' = 95.3
'2.680 m' = 83.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 95.3
Pórtico 17 - Pórtico 18 Cumple Cumple '1.490 m' = 27.0
'0.493 m' = 52.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 52.3
P4 - P16 Cumple Cumple '8.042 m' = 94.4
'4.340 m' = 94.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 94.4
M4 - P20 Cumple '0.000 m' Cumple
'0.248 m' = 28.9
'M4' = 53.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 53.0
Vigas COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado Disp. Arm. Q N,M Tc Tst Tsl TNMx TVx TVy TVXst TVYst T,Geom. T,Disp.sl T,Disp.st
P20 - P26 Cumple Cumple '3.652 m' = 15.1
'P26' = 35.7 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 35.7
P26 - P21 Cumple '0.000 m' Cumple
'0.248 m' = 22.0
'2.430 m' = 46.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 46.0
Pórtico 1 - Pórtico 5 Cumple '0.000 m' Cumple
'0.000 m' = 20.7
'1.213 m' = 37.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 37.8
Pórtico 9 - Pórtico 11 Cumple Cumple '0.000 m' = 45.1
'Pórtico 9' = 87.4 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 87.4
M4 - P1 Cumple Cumple '4.292 m' = 13.8
'1.609 m' = 15.5 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 15.5
P1 - P2 Cumple Cumple '3.042 m' = 78.8
'3.042 m' = 52.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 78.8
P2 - P3 Cumple '0.000 m' Cumple
'1.280 m' = 48.8
'3.622 m' = 61.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 61.9
P3 - P17 Cumple Cumple '3.512 m' = 71.4
'P3' = 68.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 71.4
P17 - P4 Cumple Cumple '2.525 m' = 68.3
'P17' = 68.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 68.8
P4 - M2 Cumple Cumple '0.858 m' = 93.5
'2.000 m' = 62.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 93.5
Pórtico 1 - Pórtico 3 Cumple Cumple '1.330 m' = 8.1
'0.243 m' = 8.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 8.1
M4 - P19 Cumple '0.000 m' Cumple
'4.292 m' = 32.9
'P19' = 37.6 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 37.6
P19 - P18 Cumple Cumple '3.042 m' = 92.6
'2.150 m' = 61.7
'1.350 m' = 8.6
'1.350 m' = 20.2
'1.350 m' = 15.3
'1.350 m' Cumple N.P.(1) '1.350 m'
= 7.0 N.P.(1) '1.350 m' Cumple
'1.350 m' Cumple
'1.350 m' Cumple
'1.350 m' Cumple
CUMPLE = 92.6
P18 - P25 Cumple Cumple '1.150 m' = 68.7
'0.950 m' = 63.0
'4.350 m' = 9.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) '4.480 m'
= 19.4 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE = 68.7
P25 - P24 Cumple '0.000 m' Cumple
'3.512 m' = 77.6
'0.770 m' = 61.5 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 77.6
P24 - P16 Cumple Cumple '3.342 m' = 93.6
'0.250 m' = 73.9
'0.000 m' = 6.7 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(4) '0.000 m'
= 18.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE = 93.6
P16 - M2 Cumple Cumple '0.858 m' = 91.8
'0.858 m' = 69.7 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 91.8
M5 - P15 Cumple Cumple '6.400 m' = 92.6
'3.000 m' = 90.5 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 92.6
P15 - P11 Cumple Cumple '0.758 m' = 87.1
'P15' = 84.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 87.1
P11 - P9 Cumple '0.000 m' Cumple
'0.758 m' = 49.5
'0.310 m' = 59.0
'0.000 m' = 9.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(4) '0.000 m'
= 11.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE = 59.0
P9 - P8 Cumple '0.000 m' Cumple
'0.758 m' = 58.4
'0.500 m' = 45.8
'0.000 m' = 9.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(4) '0.000 m'
= 11.9 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE = 58.4
P8 - B9 Cumple '0.000 m' Cumple
'0.758 m' = 35.7
'0.700 m' = 26.3
'0.000 m' = 12.7 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(4) '0.000 m'
= 11.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE = 35.7
M5 - P14 Cumple Cumple '0.758 m' = 91.0
'4.400 m' = 91.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 91.8
Pórtico 12 - M7 Cumple Cumple '3.951 m' = 26.7
'4.170 m' = 57.0 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 57.0
M5 - P13 Cumple Cumple '6.592 m' = 95.0
'7.400 m' = 123.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 53.0
B8 - P12 Cumple '0.000 m' Cumple
'6.400 m' = 93.2
'3.000 m' = 94.2 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 94.2
P12 - P10 Cumple Cumple '0.758 m' = 64.0
'P12' = 84.4
'0.000 m' = 6.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(4) '0.000 m'
= 9.8 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE = 84.4
P10 - P5 Cumple '0.000 m' Cumple
'6.352 m' = 72.7
'P5' = 77.3
'4.910 m' = 18.7
'4.910 m' = 42.7
'4.910 m' = 32.4
'4.910 m' Cumple N.P.(4) '4.960 m'
= 14.6 N.P.(1) '4.910 m' Cumple
'4.910 m' Cumple
'4.910 m' Cumple
'4.910 m' Cumple
CUMPLE = 77.3
P5 - B7 Cumple Cumple '0.758 m' = 64.7
'P5' = 75.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 75.3
M10 - M7 Cumple '0.000 m' Cumple
'0.858 m' = 91.5
'M10' = 92.3 N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(2) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) CUMPLE
= 92.3
Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis
P20 - P1 x: 9.04 m Cumple
x: 9.04 m Cumple
x: 3.28 m Cumple
x: 3.28 m Cumple
x: 3.28 m Cumple
x: 1.08 m Cumple Cumple CUMPLE
P1 - P19 x: 5.94 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 5.94 m Cumple
x: 5.94 m Cumple
x: 5.94 m Cumple
x: 2.135 m Cumple Cumple CUMPLE
Pórtico 15 - Pórtico 16 x: 2.295 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
Pórtico 18 - Pórtico 21 x: 2.329 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P15 - P14 x: 5.5 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P14 - P13 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P13 - P12 x: 6.295 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis
P26 - P2 x: 3.68 m Cumple
x: 9.04 m Cumple
x: 3.68 m Cumple
x: 3.68 m Cumple
x: 3.68 m Cumple
x: 6.28 m Cumple Cumple CUMPLE
P2 - M8 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 0 m
Cumple x: 0 m
Cumple Cumple CUMPLE
M11 - P18 x: 1.939 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P21 - P3 x: 3.87 m Cumple
x: 9.03 m Cumple
x: 3.87 m Cumple
x: 3.87 m Cumple
x: 3.87 m Cumple
x: 6.47 m Cumple Cumple CUMPLE
P3 - P25 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 5.94 m Cumple
x: 5.94 m Cumple
x: 5.94 m Cumple
x: 7.54 m Cumple Cumple CUMPLE
P22 - P17 x: 9.04 m Cumple
x: 9.04 m Cumple
x: 9.04 m Cumple N.P.(1) x: 9.04 m
Cumple x: 7.685 m Cumple Cumple CUMPLE
P17 - P24 x: 5.45 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 5.45 m Cumple
x: 5.45 m Cumple
x: 5.45 m Cumple
x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE
P8 - P7 x: 2.89 m Cumple
x: 6.29 m Cumple
x: 2.89 m Cumple
x: 2.89 m Cumple
x: 2.89 m Cumple
x: 1.09 m Cumple Cumple CUMPLE
P7 - P6 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 0 m
Cumple x: 0 m
Cumple Cumple CUMPLE
P6 - P5 x: 3.28 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 3.28 m Cumple
x: 3.28 m Cumple
x: 3.28 m Cumple
x: 2.08 m Cumple Cumple CUMPLE
Pórtico 14 - Pórtico 17 x: 3.34 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
Pórtico 17 - Pórtico 18 x: 0.69 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P23 - P4 x: 9.04 m Cumple
x: 9.04 m Cumple
x: 3.28 m Cumple
x: 3.28 m Cumple
x: 3.28 m Cumple
x: 1.28 m Cumple Cumple CUMPLE
P4 - P16 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 5.14 m Cumple
x: 5.14 m Cumple
x: 5.14 m Cumple
x: 7.54 m Cumple Cumple CUMPLE
M4 - P20 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P20 - P26 x: 3.9 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P26 - P21 x: 2.43 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
Pórtico 1 - Pórtico 5 x: 1.455 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
Pórtico 9 - Pórtico 11 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 2.3 m
Cumple N.P.(2) x: 2.209 m Cumple Cumple CUMPLE
M4 - P1 x: 2.253 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P1 - P2 x: 3.9 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P2 - P3 x: 4.48 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P3 - P17 x: 4.37 m Cumple
x: 4.37 m Cumple
x: 4.37 m Cumple N.P.(1) x: 4.37 m
Cumple x: 4.37 m Cumple Cumple CUMPLE
P17 - P4 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 0 m
Cumple x: 0 m
Cumple Cumple CUMPLE
P4 - M2 x: 2.666 m Cumple N.P.(1) x: 2.666 m
Cumple x: 2.666 m Cumple
x: 2.666 m Cumple
x: 2.333 m Cumple Cumple CUMPLE
Pórtico 1 - Pórtico 3 x: 0.485 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
Pórtico 7 - Pórtico 9 x: 2.185 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
M4 - P19 x: 5.15 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P19 - P18 x: 2.35 m Cumple N.P.(1) x: 2.35 m
Cumple x: 2.35 m Cumple
x: 2.35 m Cumple
x: 2.15 m Cumple Cumple CUMPLE
Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis
P18 - P25 x: 4.48 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P25 - P24 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P24 - P16 x: 4.2 m Cumple
x: 4.2 m Cumple
x: 4.2 m Cumple N.P.(1) x: 4.2 m
Cumple x: 4.2 m Cumple Cumple CUMPLE
P16 - M2 x: 2.666 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 2.666 m Cumple
x: 2.666 m Cumple
x: 2.666 m Cumple
x: 2.333 m Cumple Cumple CUMPLE
M5 - P15 x: 3.6 m Cumple
x: 7.38 m Cumple
x: 3.6 m Cumple
x: 3.6 m Cumple
x: 3.6 m Cumple
x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE
P15 - P11 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 0 m
Cumple x: 0 m
Cumple Cumple CUMPLE
P11 - P9 x: 3.91 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P9 - P8 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
P8 - B9 x: 3.294 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
M5 - P14 x: 4.965 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 4.965 m Cumple
x: 4.965 m Cumple
x: 4.965 m Cumple
x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE
Pórtico 12 - M7 x: 0.885 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple CUMPLE
M5 - P13 x: 4.2 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 4.2 m Cumple
x: 4.2 m Cumple
x: 4.2 m Cumple
x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE
B8 - P12 x: 3.6 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 3.6 m Cumple
x: 3.6 m Cumple
x: 3.6 m Cumple
x: 0 m Cumple Cumple CUMPLE
P12 - P10 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 0 m
Cumple x: 0 m
Cumple Cumple CUMPLE
P10 - P5 x: 7.11 m Cumple
x: 7.11 m Cumple
x: 7.11 m Cumple N.P.(1) x: 7.11 m
Cumple x: 7.11 m Cumple Cumple CUMPLE
P5 - B7 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple N.P.(2) x: 0 m
Cumple x: 0 m
Cumple Cumple CUMPLE
M10 - M7 x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 6.148 m Cumple
x: 0 m Cumple
x: 8.948 m Cumple Cumple CUMPLE
Vigas COMPROBACIONES DE FISURACIÓN (INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL EHE-08)
Estado c Wk,C,sup. Wk,C,Lat.Der. Wk,C,inf. Wk,C,Lat.Izq. sr Vfis -
Pórtico 22 - Pórtico 28 x: 18.25 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE
Pórtico 25 - Pórtico 26 x: 1.44 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE
P21 - P22 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE
P22 - P23 x: 4.2 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE
P23 - M2 x: 2.1 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE
Pórtico 1 - Pórtico 5 x: 0 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE
Pórtico 4 - Pórtico 8 x: 1.9 m Cumple N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) N.P.(3) Cumple N.P.(3) CUMPLE
Pórtico 10 - Pórtico 12 x: 1.9 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE
Pórtico 10 - Pórtico 12 x: 1.9 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE
Pórtico 12 - M7 x: 0.557 m Cumple N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) N.P.(1) Cumple N.P.(3) CUMPLE
Comprobaciones de flecha
Vigas
Sobrecarga (Característica)
fi,Q fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350
A plazo infinito (Cuasipermanente)
fT,max fT,lim fT,lim= L/300
Activa (Característica)
fA,max fA,lim fA,lim= L/400
Estado
P20 - P1 fi,Q: 1.37 mm fi,Q,lim: 24.21 mm
fT,max: 9.46 mm fT,lim: 27.98 mm
fA,max: 7.86 mm fA,lim: 19.71 mm CUMPLE
P1 - P19 fi,Q: 0.86 mm fi,Q,lim: 25.43 mm
fT,max: 22.57 mm fT,lim: 29.67 mm
fA,max: 22.37 mm fA,lim: 22.25 mm CUMPLE
Pórtico 15 - Pórtico 16 fi,Q: 0.13 mm fi,Q,lim: 14.87 mm
fT,max: 1.89 mm fT,lim: 17.35 mm
fA,max: 0.89 mm fA,lim: 13.01 mm CUMPLE
Pórtico 18 - Pórtico 21 fi,Q: 0.94 mm fi,Q,lim: 25.43 mm
fT,max: 3.39 mm fT,lim: 29.67 mm
fA,max: 3.38 mm fA,lim: 22.25 mm CUMPLE
P15 - P14 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 15.71 mm
fT,max: 0.16 mm fT,lim: 16.67 mm
fA,max: 0.02 mm fA,lim: 1.68 mm CUMPLE
P14 - P13 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 17.96 mm
fT,max: 0.24 mm fT,lim: 20.95 mm
fA,max: 0.15 mm fA,lim: 15.71 mm CUMPLE
P13 - P12 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 17.99 mm
fT,max: 0.28 mm fT,lim: 20.98 mm
fA,max: 0.09 mm fA,lim: 14.86 mm CUMPLE
P26 - P2 fi,Q: 1.71 mm fi,Q,lim: 25.83 mm
fT,max: 13.93 mm fT,lim: 30.13 mm
fA,max: 12.72 mm fA,lim: 22.60 mm CUMPLE
P2 - M8 fi,Q: 0.09 mm fi,Q,lim: 12.29 mm
fT,max: 1.59 mm fT,lim: 14.33 mm
fA,max: 1.20 mm fA,lim: 10.75 mm CUMPLE
M11 - P18 fi,Q: 0.06 mm fi,Q,lim: 9.43 mm
fT,max: 0.26 mm fT,lim: 11.00 mm
fA,max: 0.24 mm fA,lim: 8.25 mm CUMPLE
P21 - P3 fi,Q: 0.86 mm fi,Q,lim: 20.32 mm
fT,max: 22.77 mm fT,lim: 30.10 mm
fA,max: 20.37 mm fA,lim: 22.58 mm CUMPLE
P3 - P25 fi,Q: 4.31 mm fi,Q,lim: 25.43 mm
fT,max: 9.57 mm fT,lim: 27.66 mm
fA,max: 10.52 mm fA,lim: 21.70 mm CUMPLE
Pórtico 22 - Pórtico 28 fi,Q: 0.38 mm fi,Q,lim: 50.33 mm
fT,max: 4.96 mm fT,lim: 60.83 mm
fA,max: 3.65 mm fA,lim: 44.61 mm CUMPLE
P22 - P17 fi,Q: 0.62 mm fi,Q,lim: 25.83 mm
fT,max: 0.72 mm fT,lim: 6.84 mm
fA,max: 1.47 mm fA,lim: 6.90 mm CUMPLE
P17 - P24 fi,Q: 4.16 mm fi,Q,lim: 25.43 mm
fT,max: 24.95 mm fT,lim: 29.67 mm
fA,max: 27.12 mm fA,lim: 22.25 mm CUMPLE
P8 - P7 fi,Q: 1.14 mm fi,Q,lim: 17.97 mm
fT,max: 7.98 mm fT,lim: 20.97 mm
fA,max: 7.62 mm fA,lim: 15.73 mm CUMPLE
P7 - P6 fi,Q: 0.04 mm fi,Q,lim: 15.66 mm
fT,max: 0.40 mm fT,lim: 18.27 mm
fA,max: 0.38 mm fA,lim: 13.70 mm CUMPLE
P6 - P5 fi,Q: 0.85 mm fi,Q,lim: 17.97 mm
fT,max: 5.99 mm fT,lim: 20.97 mm
fA,max: 5.53 mm fA,lim: 15.73 mm CUMPLE
Pórtico 14 - Pórtico 17 fi,Q: 0.10 mm fi,Q,lim: 14.34 mm
fT,max: 7.89 mm fT,lim: 23.50 mm
fA,max: 5.02 mm fA,lim: 17.63 mm CUMPLE
Pórtico 17 - Pórtico 18 fi,Q: 0.03 mm fi,Q,lim: 4.71 mm
fT,max: 0.31 mm fT,lim: 5.50 mm
fA,max: 0.26 mm fA,lim: 4.13 mm CUMPLE
Pórtico 25 - Pórtico 26 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 7.94 mm
fT,max: 0.19 mm fT,lim: 9.26 mm
fA,max: 0.11 mm fA,lim: 6.95 mm CUMPLE
P23 - P4 fi,Q: 0.68 mm fi,Q,lim: 25.83 mm
fT,max: 12.69 mm fT,lim: 30.13 mm
fA,max: 10.49 mm fA,lim: 22.60 mm CUMPLE
P4 - P16 fi,Q: 6.68 mm fi,Q,lim: 25.43 mm
fT,max: 14.35 mm fT,lim: 29.67 mm
fA,max: 17.74 mm fA,lim: 22.25 mm CUMPLE
M4 - P20 fi,Q: 0.08 mm fi,Q,lim: 15.29 mm
fT,max: 2.51 mm fT,lim: 17.83 mm
fA,max: 1.70 mm fA,lim: 13.37 mm CUMPLE
P20 - P26 fi,Q: 0.04 mm fi,Q,lim: 11.14 mm
fT,max: 0.99 mm fT,lim: 13.00 mm
fA,max: 0.71 mm fA,lim: 9.75 mm CUMPLE
P26 - P21 fi,Q: 0.08 mm fi,Q,lim: 13.89 mm
fT,max: 2.28 mm fT,lim: 16.20 mm
fA,max: 1.58 mm fA,lim: 12.15 mm CUMPLE
Comprobaciones de flecha
Vigas
Sobrecarga (Característica)
fi,Q fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350
A plazo infinito (Cuasipermanente)
fT,max fT,lim fT,lim= L/300
Activa (Característica)
fA,max fA,lim fA,lim= L/400
Estado
P21 - P22 fi,Q: 0.02 mm fi,Q,lim: 13.06 mm
fT,max: 0.34 mm fT,lim: 7.29 mm
fA,max: 0.27 mm fA,lim: 5.71 mm CUMPLE
P22 - P23 fi,Q: 0.03 mm fi,Q,lim: 12.00 mm
fT,max: 0.81 mm fT,lim: 14.00 mm
fA,max: 0.51 mm fA,lim: 10.50 mm CUMPLE
P23 - M2 fi,Q: 0.01 mm fi,Q,lim: 12.00 mm
fT,max: 0.77 mm fT,lim: 14.00 mm
fA,max: 0.54 mm fA,lim: 10.50 mm CUMPLE
Pórtico 1 - Pórtico 5 fi,Q: 0.07 mm fi,Q,lim: 11.14 mm
fT,max: 1.52 mm fT,lim: 13.00 mm
fA,max: 0.82 mm fA,lim: 9.75 mm CUMPLE
Pórtico 1 - Pórtico 5 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 11.14 mm
fT,max: 0.13 mm fT,lim: 1.96 mm
fA,max: 0.25 mm fA,lim: 1.82 mm CUMPLE
Pórtico 9 - Pórtico 11 fi,Q: 0.07 mm fi,Q,lim: 4.50 mm
fT,max: 0.46 mm fT,lim: 3.88 mm
fA,max: 0.51 mm fA,lim: 3.16 mm CUMPLE
M4 - P1 fi,Q: 0.01 mm fi,Q,lim: 14.71 mm
fT,max: 0.38 mm fT,lim: 17.17 mm
fA,max: 0.24 mm fA,lim: 12.87 mm CUMPLE
P1 - P2 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 11.14 mm
fT,max: 0.29 mm fT,lim: 13.00 mm
fA,max: 0.29 mm fA,lim: 9.75 mm CUMPLE
P2 - P3 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 12.80 mm
fT,max: 0.18 mm fT,lim: 12.48 mm
fA,max: 0.15 mm fA,lim: 8.80 mm CUMPLE
P3 - P17 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 12.49 mm
fT,max: 0.61 mm fT,lim: 14.57 mm
fA,max: 0.59 mm fA,lim: 10.93 mm CUMPLE
P17 - P4 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 12.00 mm
fT,max: 0.43 mm fT,lim: 14.00 mm
fA,max: 0.41 mm fA,lim: 10.50 mm CUMPLE
P4 - M2 fi,Q: 0.03 mm fi,Q,lim: 11.43 mm
fT,max: 0.87 mm fT,lim: 13.33 mm
fA,max: 0.83 mm fA,lim: 10.00 mm CUMPLE
Pórtico 1 - Pórtico 3 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 3.80 mm
fT,max: 0.05 mm fT,lim: 4.43 mm
fA,max: 0.04 mm fA,lim: 3.33 mm CUMPLE
Pórtico 7 - Pórtico 9 fi,Q: 0.38 mm fi,Q,lim: 12.49 mm
fT,max: 2.21 mm fT,lim: 14.57 mm
fA,max: 1.82 mm fA,lim: 10.93 mm CUMPLE
M4 - P19 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 14.71 mm
fT,max: 0.20 mm fT,lim: 14.50 mm
fA,max: 0.05 mm fA,lim: 2.15 mm CUMPLE
P19 - P18 fi,Q: 0.03 mm fi,Q,lim: 11.14 mm
fT,max: 0.62 mm fT,lim: 13.00 mm
fA,max: 0.58 mm fA,lim: 9.75 mm CUMPLE
P18 - P25 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 12.80 mm
fT,max: 0.31 mm fT,lim: 12.86 mm
fA,max: 0.29 mm fA,lim: 9.63 mm CUMPLE
P25 - P24 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 12.49 mm
fT,max: 0.55 mm fT,lim: 14.57 mm
fA,max: 0.52 mm fA,lim: 10.93 mm CUMPLE
P24 - P16 fi,Q: 0.02 mm fi,Q,lim: 12.00 mm
fT,max: 0.67 mm fT,lim: 14.00 mm
fA,max: 0.63 mm fA,lim: 10.50 mm CUMPLE
P16 - M2 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 11.43 mm
fT,max: 0.82 mm fT,lim: 13.33 mm
fA,max: 0.80 mm fA,lim: 10.00 mm CUMPLE
M5 - P15 fi,Q: 1.54 mm fi,Q,lim: 21.09 mm
fT,max: 12.93 mm fT,lim: 24.60 mm
fA,max: 12.28 mm fA,lim: 18.45 mm CUMPLE
P15 - P11 fi,Q: 0.02 mm fi,Q,lim: 13.46 mm
fT,max: 0.36 mm fT,lim: 15.70 mm
fA,max: 0.28 mm fA,lim: 11.78 mm CUMPLE
P11 - P9 fi,Q: 0.01 mm fi,Q,lim: 11.17 mm
fT,max: 0.24 mm fT,lim: 13.03 mm
fA,max: 0.18 mm fA,lim: 9.78 mm CUMPLE
P9 - P8 fi,Q: 0.00 mm fi,Q,lim: 13.43 mm
fT,max: 0.23 mm fT,lim: 15.67 mm
fA,max: 0.16 mm fA,lim: 11.75 mm CUMPLE
P8 - B9 fi,Q: 0.02 mm fi,Q,lim: 18.57 mm
fT,max: 0.82 mm fT,lim: 21.66 mm
fA,max: 0.52 mm fA,lim: 16.25 mm CUMPLE
Pórtico 4 - Pórtico 8 fi,Q: 0.12 mm fi,Q,lim: 32.14 mm
fT,max: 2.15 mm fT,lim: 37.50 mm
fA,max: 1.57 mm fA,lim: 23.75 mm CUMPLE
Comprobaciones de flecha
Vigas
Sobrecarga (Característica)
fi,Q fi,Q,lim fi,Q,lim= L/350
A plazo infinito (Cuasipermanente)
fT,max fT,lim fT,lim= L/300
Activa (Característica)
fA,max fA,lim fA,lim= L/400
Estado
M5 - P14 fi,Q: 1.69 mm fi,Q,lim: 21.14 mm
fT,max: 13.73 mm fT,lim: 24.67 mm
fA,max: 12.89 mm fA,lim: 18.50 mm CUMPLE
Pórtico 10 - Pórtico 12 fi,Q: 0.06 mm fi,Q,lim: 18.00 mm
fT,max: 3.43 mm fT,lim: 21.00 mm
fA,max: 2.21 mm fA,lim: 15.75 mm CUMPLE
Pórtico 12 - M7 fi,Q: 0.09 mm fi,Q,lim: 18.00 mm
fT,max: 4.25 mm fT,lim: 21.00 mm
fA,max: 2.76 mm fA,lim: 15.75 mm CUMPLE
Pórtico 10 - Pórtico 12 fi,Q: 0.13 mm fi,Q,lim: 18.00 mm
fT,max: 3.44 mm fT,lim: 21.00 mm
fA,max: 2.28 mm fA,lim: 15.75 mm CUMPLE
Pórtico 12 - M7 fi,Q: 0.15 mm fi,Q,lim: 18.00 mm
fT,max: 3.99 mm fT,lim: 21.00 mm
fA,max: 2.63 mm fA,lim: 15.75 mm CUMPLE
M5 - P13 fi,Q: 1.90 mm fi,Q,lim: 21.14 mm
fT,max: 20.52 mm fT,lim: 24.67 mm
fA,max: 19.21 mm fA,lim: 18.50 mm CUMPLE
B8 - P12 fi,Q: 1.72 mm fi,Q,lim: 21.09 mm
fT,max: 13.72 mm fT,lim: 24.60 mm
fA,max: 13.29 mm fA,lim: 18.45 mm CUMPLE
P12 - P10 fi,Q: 0.06 mm fi,Q,lim: 18.03 mm
fT,max: 0.82 mm fT,lim: 21.03 mm
fA,max: 0.71 mm fA,lim: 15.78 mm CUMPLE
P10 - P5 fi,Q: 0.10 mm fi,Q,lim: 20.31 mm
fT,max: 1.82 mm fT,lim: 23.70 mm
fA,max: 1.38 mm fA,lim: 17.78 mm CUMPLE
P5 - B7 fi,Q: 0.07 mm fi,Q,lim: 17.47 mm
fT,max: 1.25 mm fT,lim: 20.99 mm
fA,max: 0.97 mm fA,lim: 15.75 mm CUMPLE
M10 - M7 fi,Q: 1.76 mm fi,Q,lim: 31.27 mm
fT,max: 16.34 mm fT,lim: 36.49 mm
fA,max: 14.56 mm fA,lim: 27.37 mm CUMPLE
Se realizan comprobaciones de ELS y ELU, en base a la normativa vigente:
Hormigón: Instrucción de Hormigón Estructural EHE‐08
Disp.: Disposiciones relativas a las armaduras
Arm.: Armadura mínima y máxima
Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante
N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales
Inc.: Resistencia al fuego de las estructuras de hormigón armado. Soportes (CTE‐DB‐SI, Anejo)
Acero laminado y armado: CTE DB SE‐A
��: Limitación de esbeltez
�w: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida
Nc: Resistencia a compresión
MY: Resistencia a flexión eje Y
MZ: Resistencia a flexión eje Z
VZ: Resistencia a corte Z
NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados
MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados
VY: Resistencia a corte Y
MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados
P1 Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Disp. Arm. Q (%)
N,M (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 8.3 65.9 65.9 G, Q(2) Q,N,M 924.1 4.3 5.2 -0.1 8.7 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 8.3 67.5 67.5 G, Q(2) Q,N,M 932.6 -20.5 4.8 -0.1 8.7 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 8.3 67.5 67.5 G, Q(2) Q,N,M 932.6 -20.5 4.8 -0.1 8.7 Cumple Pie Cumple Cumple 8.3 67.5 67.5 G, Q(2) Q,N,M 932.6 -20.5 4.8 -0.1 8.7 Cumple
Planta Baja (-3.9 - 0 m) 30x40
Cabeza Cumple Cumple 34.0 92.5 92.5 G, Q(2) Q,N,M 1466.5 70.5 -25.3 13.3 37.0 Cumple -1.3 m Cumple Cumple 34.0 92.5 92.5 G, Q(2) Q,N,M 1466.5 70.5 -25.3 13.3 37.0 Cumple -3.3 m Cumple Cumple 34.0 92.5 92.5 G, Q(2) Q,N,M 1466.5 70.5 -25.3 13.3 37.0 Cumple Pie Cumple Cumple 34.0 80.8 80.8 G, Q(2) Q,N,M 1478.8 -44.1 16.0 13.3 37.0 Cumple
Sótano 30x40 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 9.2 80.8 80.8 G, Q(2) Q,N,M 1478.8 -44.1 16.0 13.3 37.0 Cumple Notas:
(1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 623.2 2.6 4.2 -1.2 5.2 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 629.5 -12.2 0.7 -1.2 5.2 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 629.5 -12.2 0.7 -1.2 5.2 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 629.5 -12.2 0.7 -1.2 5.2 Cumple
Planta Baja (-3.9 - 0 m) 30x40
Cabeza Cumple Cumple G(1) 897.7 41.9 -12.5 6.6 22.0 Cumple -1.3 m Cumple Cumple G(1) 897.7 41.9 -12.5 6.6 22.0 Cumple -3.3 m Cumple Cumple G(1) 897.7 41.9 -12.5 6.6 22.0 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 906.8 -26.2 7.9 6.6 22.0 Cumple
Sótano 30x40 - - - - - - - - - - Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P2 Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Disp. Arm. Q (%)
N,M (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 11.4 50.5 50.5 G, Q(2) Q,N,M 711.9 -2.0 -10.7 11.2 -3.9 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 11.4 56.8 56.8 G, Q(2) Q,N,M 720.4 9.1 21.2 11.2 -3.9 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 11.4 56.8 56.8 G, Q(2) Q,N,M 720.4 9.1 21.2 11.2 -3.9 Cumple Pie Cumple Cumple 11.4 56.8 56.8 G, Q(2) Q,N,M 720.4 9.1 21.2 11.2 -3.9 Cumple
Planta Baja (-3.9 - 0 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 11.6 80.8 80.8 G, Q(2) Q,N,M 1111.1 -13.0 -19.0 10.0 -6.8 Cumple -1.3 m Cumple Cumple 11.6 81.1 81.1 G, Q(2) Q,N,M 1120.3 8.2 12.0 10.0 -6.8 Cumple -3.3 m Cumple Cumple 11.6 81.1 81.1 G, Q(2) Q,N,M 1120.3 8.2 12.0 10.0 -6.8 Cumple Pie Cumple Cumple 11.6 81.1 81.1 G, Q(2) Q,N,M 1120.3 8.2 12.0 10.0 -6.8 Cumple
Sótano 30x30 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 3.4 81.1 81.1 G, Q(2) Q,N,M 1120.3 8.2 12.0 10.0 -6.8 Cumple Notas:
(1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 474.2 -1.3 -6.8 6.7 -2.3 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 480.5 5.3 12.4 6.7 -2.3 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 480.5 5.3 12.4 6.7 -2.3 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 480.5 5.3 12.4 6.7 -2.3 Cumple
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Planta Baja (-3.9 - 0 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 671.7 -7.3 -10.0 5.3 -3.8 Cumple -1.3 m Cumple Cumple G(1) 678.5 4.6 6.3 5.3 -3.8 Cumple -3.3 m Cumple Cumple G(1) 678.5 4.6 6.3 5.3 -3.8 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 678.5 4.6 6.3 5.3 -3.8 Cumple
Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P3 Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Disp. Arm. Q (%)
N,M (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 8.7 81.9 81.9 G, Q(2) Q,N,M 1152.8 3.7 -4.5 6.4 6.5 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 8.7 84.5 84.5 G, Q(2) Q,N,M 1161.3 -14.8 13.7 6.4 6.5 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 8.7 84.5 84.5 G, Q(2) Q,N,M 1161.3 -14.8 13.7 6.4 6.5 Cumple Pie Cumple Cumple 8.7 84.5 84.5 G, Q(2) Q,N,M 1161.3 -14.8 13.7 6.4 6.5 Cumple
Planta Baja (-3.9 - 0 m) 30x40
Cabeza Cumple Cumple 23.8 94.9 94.9 G, Q(2) Q,N,M 1741.4 48.2 -22.7 11.9 25.3 Cumple -1.3 m Cumple Cumple 23.8 95.0 95.0 G, Q(2) Q,N,M 1753.7 -30.1 14.3 11.9 25.3 Cumple -3.3 m Cumple Cumple 23.8 95.0 95.0 G, Q(2) Q,N,M 1753.7 -30.1 14.3 11.9 25.3 Cumple Pie Cumple Cumple 23.8 95.0 95.0 G, Q(2) Q,N,M 1753.7 -30.1 14.3 11.9 25.3 Cumple
Sótano 30x40 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 9.8 95.0 95.0 G, Q(2) Q,N,M 1753.7 -30.1 14.3 11.9 25.3 Cumple Notas:
(1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 742.1 2.3 -4.8 4.9 3.9 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 748.4 -8.8 9.2 4.9 3.9 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 748.4 -8.8 9.2 4.9 3.9 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 748.4 -8.8 9.2 4.9 3.9 Cumple
Planta Baja (-3.9 - 0 m) 30x40
Cabeza Cumple Cumple G(1) 1028.6 28.4 -10.5 5.5 14.9 Cumple -1.3 m Cumple Cumple G(1) 1037.7 -17.8 6.6 5.5 14.9 Cumple -3.3 m Cumple Cumple G(1) 1037.7 -17.8 6.6 5.5 14.9 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 1037.7 -17.8 6.6 5.5 14.9 Cumple
Sótano 30x40 - - - - - - - - - - Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P4 Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Disp. Arm. Q (%)
N,M (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 6.4 84.4 84.4 G, Q(2) Q,N,M 1187.9 -3.2 4.0 -2.5 -6.2 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 6.4 87.2 87.2 G, Q(2) Q,N,M 1196.4 14.5 -3.2 -2.5 -6.2 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 6.4 87.2 87.2 G, Q(2) Q,N,M 1196.4 14.5 -3.2 -2.5 -6.2 Cumple Pie Cumple Cumple 6.4 87.2 87.2 G, Q(2) Q,N,M 1196.4 14.5 -3.2 -2.5 -6.2 Cumple
Planta Baja (-3.9 - 0 m) 30x40
Cabeza Cumple Cumple 22.4 90.6 90.6 G, Q(2) Q,N,M 1707.4 -48.4 -2.2 1.2 -25.4 Cumple -1.3 m Cumple Cumple 22.4 93.3 93.3 G, Q(2) Q,N,M 1719.7 30.3 1.4 1.2 -25.4 Cumple -3.3 m Cumple Cumple 22.4 93.3 93.3 G, Q(2) Q,N,M 1719.7 30.3 1.4 1.2 -25.4 Cumple Pie Cumple Cumple 22.4 93.3 93.3 G, Q(2) Q,N,M 1719.7 30.3 1.4 1.2 -25.4 Cumple
Sótano 30x40 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 8.6 93.3 93.3 G, Q(2) Q,N,M 1719.7 30.3 1.4 1.2 -25.4 Cumple Notas:
(1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 760.0 -1.8 -0.8 0.8 -3.6 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 766.3 8.5 1.4 0.8 -3.6 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 766.3 8.5 1.4 0.8 -3.6 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 766.3 8.5 1.4 0.8 -3.6 Cumple
Planta Baja (-3.9 - 0 m) 30x40
Cabeza Cumple Cumple G(1) 1009.4 -28.7 -1.3 0.7 -15.1 Cumple -1.3 m Cumple Cumple G(1) 1018.5 18.0 0.8 0.7 -15.1 Cumple -3.3 m Cumple Cumple G(1) 1018.5 18.0 0.8 0.7 -15.1 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 1018.5 18.0 0.8 0.7 -15.1 Cumple
Sótano 30x40 - - - - - - - - - - Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P5 Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Disp. Arm. Q (%)
N,M (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 7.2 34.9 34.9 G, Q(2) Q,N,M 479.3 -1.4 -11.1 7.4 -1.0 Cumple 2.45 m Cumple Cumple 7.2 35.3 35.3 G, Q(2) Q,N,M 488.1 1.5 10.8 7.4 -1.0 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 7.2 35.3 35.3 G, Q(2) Q,N,M 488.1 1.5 10.8 7.4 -1.0 Cumple Pie Cumple Cumple 7.2 35.3 35.3 G, Q(2) Q,N,M 488.1 1.5 10.8 7.4 -1.0 Cumple
Sótano 30x30 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 1.7 35.3 35.3 G, Q(2) Q,N,M 488.1 1.5 10.8 7.4 -1.0 Cumple Notas:
(1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 313.8 -0.9 -7.2 4.8 -0.6 Cumple 2.45 m Cumple Cumple G(1) 320.4 1.0 7.0 4.8 -0.6 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 320.4 1.0 7.0 4.8 -0.6 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 320.4 1.0 7.0 4.8 -0.6 Cumple
Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P6
Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MY (%)
MZ (%)
VZ (%)
NMYMZ (%)
MtVZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 78.3 8.9 3.3 1.1 88.6 1.1 88.6 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 412.8 3.2 1.0 -0.6 1.7 Cumple
Pie Cumple Cumple 78.5 5.7 2.1 1.1 85.1 1.1 85.1 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 413.7 -2.0 -0.7 -0.6 1.7 Cumple Notas:
(1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MY (%)
MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 79.5 8.0 3.0 89.3 89.3 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 285.5 2.2 0.7 -0.4 1.2 Cumple Pie 79.7 5.1 1.9 85.9 85.9 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 286.2 -1.4 -0.5 -0.4 1.2 Cumple
Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P7
Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MY (%)
MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 81.3 7.6 4.1 91.8 91.8 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 428.7 2.7 -1.3 0.7 1.5 Cumple
Pie Cumple Cumple 81.5 4.8 2.6 88.1 88.1 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 429.6 -1.7 0.8 0.7 1.5 Cumple Notas:
(1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MY (%)
MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 82.5 6.8 3.7 92.5 92.5 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 296.5 1.8 -0.9 0.5 1.0 Cumple Pie 82.7 4.3 2.4 89.1 89.1 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 297.2 -1.2 0.6 0.5 1.0 Cumple
Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P8
Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 60.2 6.2 67.4 67.4 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 317.5 0.1 1.9 -1.1 0.0 Cumple Pie Cumple Cumple 60.4 4.0 65.0 65.0 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 318.3 0.0 -1.2 -1.1 0.0 Cumple
Notas: (1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 73.0 6.4 81.4 81.4 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 221.5 0.0 1.3 -0.7 0.0 Cumple Pie 73.1 4.1 78.6 78.6 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 222.0 0.0 -0.8 -0.7 0.0 Cumple
Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P9
Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 48.9 4.7 54.0 54.0 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 257.6 0.0 -1.5 0.8 0.0 Cumple Pie Cumple Cumple 49.0 3.0 52.3 52.3 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 258.4 0.0 0.9 0.8 0.0 Cumple
Notas: (1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 73.5 6.1 81.4 81.4 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 178.9 0.0 -1.0 0.6 0.0 Cumple Pie 73.7 3.9 78.8 78.8 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 179.4 0.0 0.6 0.6 0.0 Cumple
Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P10 Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 32.7 12.1 45.3 45.3 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 172.6 0.2 3.7 -2.1 0.1 Cumple Pie Cumple Cumple 32.9 7.7 40.9 40.9 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 173.2 -0.1 -2.4 -2.1 0.1 Cumple
Notas: (1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MY (%)
MZ (%)
VY (%)
NMYMZ (%)
MtVY (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 64.5 1.0 19.4 1.1 89.8 1.1 89.8 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VY,NMYMZ,MtVY 120.3 0.2 2.6 -1.4 0.1 Cumple
Pie 64.7 0.6 12.4 1.1 81.0 1.1 81.0 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VY,NMYMZ,MtVY 120.8 -0.1 -1.6 -1.4 0.1 Cumple Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P11 Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 41.6 3.3 45.1 45.1 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 219.6 0.0 -1.0 0.6 0.0 Cumple Pie Cumple Cumple 41.8 2.1 44.0 44.0 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 220.2 0.0 0.6 0.6 0.0 Cumple
Notas: (1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 81.4 5.2 88.7 88.7 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 151.9 0.0 -0.7 0.4 0.0 Cumple Pie 81.6 3.4 86.3 86.3 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 152.4 0.0 0.4 0.4 0.0 Cumple
Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P12 Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MY (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 79.6 6.4 84.1 84.1 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 419.6 -2.3 0.0 0.0 -1.3 Cumple Pie Cumple Cumple 79.8 4.1 82.6 82.6 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 420.5 1.4 0.0 0.0 -1.3 Cumple
Notas: (1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MY (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 80.9 5.8 85.3 85.3 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 290.7 -1.6 0.0 0.0 -0.9 Cumple Pie 81.1 3.7 83.9 83.9 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 291.4 1.0 0.0 0.0 -0.9 Cumple
Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P13 Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MY (%)
VZ (%)
NMYMZ (%)
MtVZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 58.5 10.6 1.3 66.5 1.3 66.5 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 312.1 -3.7 0.0 0.0 -2.1 Cumple
Pie Cumple Cumple 58.6 6.8 1.3 63.1 1.3 63.1 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 312.8 2.4 0.0 0.0 -2.1 Cumple Notas:
(1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MY (%)
VZ (%)
NMYMZ (%)
MtVZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 87.9 13.4 1.7 98.4 1.7 98.4 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 217.7 -2.6 0.0 0.0 -1.5 Cumple Pie 88.2 8.7 1.7 94.9 1.7 94.9 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 218.2 1.7 0.0 0.0 -1.5 Cumple
Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P14 Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MY (%)
VZ (%)
NMYMZ (%)
MtVZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 47.6 8.4 1.0 53.5 1.0 53.5 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 250.7 -2.9 0.1 0.0 -1.6 Cumple
Pie Cumple Cumple 47.7 5.4 1.0 51.2 1.0 51.2 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 251.5 1.9 0.0 0.0 -1.6 Cumple Notas:
(1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MY (%)
VZ (%)
NMYMZ (%)
MtVZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 72.0 10.6 1.3 80.0 1.3 80.0 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 175.2 -2.0 0.0 0.0 -1.1 Cumple Pie 72.2 6.8 1.3 77.4 1.3 77.4 G, Q(1) Nc,MY,VZ,NMYMZ,MtVZ 175.8 1.3 0.0 0.0 -1.1 Cumple
Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P15 Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MY (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza Cumple Cumple 86.5 5.1 90.2 90.2 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 456.3 -1.8 0.0 0.0 -1.0 Cumple Pie Cumple Cumple 86.7 3.3 89.1 89.1 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 457.2 1.1 0.0 0.0 -1.0 Cumple
Notas: (1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MY (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 120([]) Cabeza 88.0 4.6 91.5 91.5 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 316.1 -1.2 0.0 0.0 -0.7 Cumple Pie 88.2 2.9 90.4 90.4 G, Q(1) Nc,MY,NMYMZ 316.8 0.8 0.0 0.0 -0.7 Cumple
Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P16 Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Disp. Arm. Q (%)
N,M (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 21.1 66.6 66.6 G, Q(2) Q,N,M 862.2 -0.6 -26.5 22.0 -0.5 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 21.1 73.6 73.6 G, Q(2) Q,N,M 870.7 0.7 36.3 22.0 -0.5 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 21.1 73.6 73.6 G, Q(2) Q,N,M 870.7 0.7 36.3 22.0 -0.5 Cumple Pie Cumple Cumple 21.1 73.6 73.6 G, Q(2) Q,N,M 870.7 0.7 36.3 22.0 -0.5 Cumple
Sótano 30x30 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 4.7 73.6 73.6 G, Q(2) Q,N,M 870.7 0.7 36.3 22.0 -0.5 Cumple Notas:
(1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 560.7 -0.4 -11.3 9.1 -0.3 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 566.9 0.4 14.5 9.1 -0.3 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 566.9 0.4 14.5 9.1 -0.3 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 566.9 0.4 14.5 9.1 -0.3 Cumple
Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P17 Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Disp. Arm. Q (%)
N,M (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 16.9 90.1 90.1 G, Q(2) Q,N,M 1214.4 2.1 19.3 -16.8 5.5 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 16.9 90.9 90.9 G, Q(2) Q,N,M 1222.9 -13.6 -28.6 -16.8 5.5 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 16.9 90.9 90.9 G, Q(2) Q,N,M 1222.9 -13.6 -28.6 -16.8 5.5 Cumple Pie Cumple Cumple 16.9 90.9 90.9 G, Q(2) Q,N,M 1222.9 -13.6 -28.6 -16.8 5.5 Cumple
Planta Baja (-3.9 - 0 m) 30x40
Cabeza Cumple Cumple 24.5 96.6 96.6 G, Q(2) Q,N,M 1774.9 50.0 21.7 -11.4 26.2 Cumple -1.3 m Cumple Cumple 24.5 96.9 96.9 G, Q(2) Q,N,M 1787.2 -31.3 -13.7 -11.4 26.2 Cumple -3.3 m Cumple Cumple 24.5 96.9 96.9 G, Q(2) Q,N,M 1787.2 -31.3 -13.7 -11.4 26.2 Cumple Pie Cumple Cumple 24.5 96.9 96.9 G, Q(2) Q,N,M 1787.2 -31.3 -13.7 -11.4 26.2 Cumple
Sótano 30x40 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 10.7 96.9 96.9 G, Q(2) Q,N,M 1787.2 -31.3 -13.7 -11.4 26.2 Cumple Notas:
(1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 763.7 1.2 8.6 -7.6 3.2 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 770.0 -7.9 -12.9 -7.6 3.2 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 770.0 -7.9 -12.9 -7.6 3.2 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 770.0 -7.9 -12.9 -7.6 3.2 Cumple
Planta Baja (-3.9 - 0 m) 30x40
Cabeza Cumple Cumple G(1) 1044.0 29.5 10.2 -5.3 15.4 Cumple -1.3 m Cumple Cumple G(1) 1053.1 -18.4 -6.4 -5.3 15.4 Cumple -3.3 m Cumple Cumple G(1) 1053.1 -18.4 -6.4 -5.3 15.4 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 1053.1 -18.4 -6.4 -5.3 15.4 Cumple
Sótano 30x40 - - - - - - - - - - Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P18 Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Disp. Arm. Q (%)
N,M (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 1.4 41.8 41.8 G(2) Q 520.8 -1.3 0.0 -1.0 -1.0
Cumple G, Q(3) N,M 590.1 -1.4 -1.1 0.1 -1.0
2.35 m Cumple Cumple 1.4 42.5 42.5 G(2) Q 529.3 1.4 -2.9 -1.0 -1.0
Cumple G, Q(3) N,M 598.6 1.5 -0.8 0.1 -1.0
0.6 m Cumple Cumple 1.4 42.5 42.5 G(2) Q 529.3 1.4 -2.9 -1.0 -1.0
Cumple G, Q(3) N,M 598.6 1.5 -0.8 0.1 -1.0
Pie Cumple Cumple 1.4 42.5 42.5 G(2) Q 529.3 1.4 -2.9 -1.0 -1.0
Cumple G, Q(3) N,M 598.6 1.5 -0.8 0.1 -1.0
Sótano 30x30 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 0.3 42.5 42.5 G(2) Q 529.3 1.4 -2.9 -1.0 -1.0
Cumple G, Q(3) N,M 598.6 1.5 -0.8 0.1 -1.0
Notas: (1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre) (3) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 385.8 -1.0 0.0 -0.8 -0.7 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 392.1 1.1 -2.2 -0.8 -0.7 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 392.1 1.1 -2.2 -0.8 -0.7 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 392.1 1.1 -2.2 -0.8 -0.7 Cumple
Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P19 Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Disp. Arm. Q (%)
N,M (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 18.9 52.4 52.4 G, Q(2) Q,N,M 601.2 2.1 -27.0 19.7 1.4 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 18.9 55.0 55.0 G, Q(2) Q,N,M 609.7 -1.8 29.1 19.7 1.4 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 18.9 55.0 55.0 G, Q(2) Q,N,M 609.7 -1.8 29.1 19.7 1.4 Cumple Pie Cumple Cumple 18.9 55.0 55.0 G, Q(2) Q,N,M 609.7 -1.8 29.1 19.7 1.4 Cumple
Sótano 30x30 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 4.2 55.0 55.0 G, Q(2) Q,N,M 609.7 -1.8 29.1 19.7 1.4 Cumple Notas:
(1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 402.4 1.3 -18.4 12.7 0.9 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 408.7 -1.1 17.9 12.7 0.9 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 408.7 -1.1 17.9 12.7 0.9 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 408.7 -1.1 17.9 12.7 0.9 Cumple
Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P20
Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MY (%)
MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza Cumple Cumple 44.8 7.1 13.3 63.8 63.8 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 182.5 -1.7 3.0 -1.9 -1.0 Cumple
Pie Cumple Cumple 45.0 4.7 11.3 60.3 60.3 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 183.2 1.1 -2.5 -1.9 -1.0 Cumple Notas:
(1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MY (%)
MZ (%)
VZ (%)
NMYMZ (%)
MtVZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza 63.5 8.5 15.1 1.0 89.2 1.0 89.2 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 126.8 -1.2 2.0 -1.3 -0.7 Cumple
Pie 63.7 5.6 12.3 1.0 83.8 1.0 83.8 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 127.4 0.8 -1.6 -1.3 -0.7 Cumple Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P21 Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MY (%)
MZ (%)
VZ (%)
VY (%)
NMYMZ (%)
MtVZ (%)
MtVY (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza Cumple Cumple 56.6 10.3 30.4 1.3 1.8 98.6 1.3 1.8 98.6 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,VY,NMYMZ,MtVZ,MtVY 230.5 -2.5 6.8 -4.4 -1.5 Cumple
Pie Cumple Cumple 56.8 6.8 25.6 1.3 1.8 90.9 1.3 1.8 90.9 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,VY,NMYMZ,MtVZ,MtVY 231.4 1.7 -5.7 -4.4 -1.5 Cumple Notas:
(1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MY (%)
MZ (%)
VZ (%)
VY (%)
NMYMZ (%)
MtVZ (%)
MtVY (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza 57.5 9.1 26.8 1.1 1.5 96.7 1.1 1.5 96.7 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,VY,NMYMZ,MtVZ,MtVY 161.9 -1.7 4.7 -3.0 -1.0 Cumple
Pie 57.7 6.1 21.5 1.1 1.5 88.3 1.1 1.5 88.3 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,VY,NMYMZ,MtVZ,MtVY 162.5 1.2 -3.8 -3.0 -1.0 Cumple Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P22 Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza Cumple Cumple 23.6 4.7 28.1 28.1
G, Q(1) Nc 96.1 0.0 0.9 -0.6 0.0 Cumple
G(2) MZ,NMYMZ 95.2 0.0 1.1 -0.6 0.0 Pie Cumple Cumple 23.8 3.4 27.1 27.1 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 96.8 0.0 -0.8 -0.6 0.0 Cumple
Notas: (1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre) (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza 59.7 9.5 71.6 71.6
G, Q(1) Nc 70.8 0.0 0.7 -0.4 0.0 Cumple
G(2) MZ,NMYMZ 70.5 0.0 0.8 -0.5 0.0 Pie 60.2 6.6 68.7 68.7 G, Q(1) Nc,MZ,NMYMZ 71.4 0.0 -0.6 -0.4 0.0 Cumple
Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre) (2) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P23 Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MY (%)
MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza Cumple Cumple 43.4 1.0 13.1 58.1 58.1 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 176.8 0.2 2.9 -1.9 0.1 Cumple
Pie Cumple Cumple 43.6 0.7 10.7 55.6 55.6 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 177.6 -0.2 -2.4 -1.9 0.1 Cumple Notas:
(1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MY (%)
MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza 63.0 1.2 16.0 84.4 84.4 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 126.0 0.2 2.1 -1.3 0.1 Cumple Pie 63.3 0.9 12.3 79.8 79.8 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 126.6 -0.1 -1.6 -1.3 0.1 Cumple
Notas: (1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
P24 Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Disp. Arm. Q (%)
N,M (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 36.7 74.5 74.5 G, Q(2) Q,N,M 1016.8 0.8 -46.0 37.8 0.5 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 36.7 99.0 99.0 G, Q(2) Q,N,M 1025.3 -0.7 61.9 37.8 0.5 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 36.7 99.0 99.0 G, Q(2) Q,N,M 1025.3 -0.7 61.9 37.8 0.5 Cumple Pie Cumple Cumple 36.7 99.0 99.0 G, Q(2) Q,N,M 1025.3 -0.7 61.9 37.8 0.5 Cumple
Sótano 30x30 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 8.3 99.0 99.0 G, Q(2) Q,N,M 1025.3 -0.7 61.9 37.8 0.5 Cumple Notas:
(1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 679.4 0.5 -25.5 20.0 0.3 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 685.7 -0.5 31.6 20.0 0.3 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 685.7 -0.5 31.6 20.0 0.3 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 685.7 -0.5 31.6 20.0 0.3 Cumple
Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P25 Sección de hormigón - Temperatura ambiente
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Disp. Arm. Q (%)
N,M (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple 18.3 56.6 56.6 G, Q(2) Q,N,M 741.5 0.8 -21.7 19.1 0.5 Cumple 2.35 m Cumple Cumple 18.3 64.8 64.8 G, Q(2) Q,N,M 750.0 -0.7 32.6 19.1 0.5 Cumple 0.6 m Cumple Cumple 18.3 64.8 64.8 G, Q(2) Q,N,M 750.0 -0.7 32.6 19.1 0.5 Cumple Pie Cumple Cumple 18.3 64.8 64.8 G, Q(2) Q,N,M 750.0 -0.7 32.6 19.1 0.5 Cumple
Sótano 30x30 Arranque N.P.(1) N.P.(1) 4.1 64.8 64.8 G, Q(2) Q,N,M 750.0 -0.7 32.6 19.1 0.5 Cumple Notas:
(1) La comprobación no procede (2) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de hormigón - Situación de incendio
Tramo Dimensión (cm) Posición
Comprobaciones Esfuerzos pésimos Estado
Inc. Aprov. (%) Naturaleza N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 30x30
Cabeza Cumple Cumple G(1) 493.8 0.6 -10.3 8.7 0.4 Cumple 2.35 m Cumple Cumple G(1) 500.1 -0.5 14.4 8.7 0.4 Cumple 0.6 m Cumple Cumple G(1) 500.1 -0.5 14.4 8.7 0.4 Cumple Pie Cumple Cumple G(1) 500.1 -0.5 14.4 8.7 0.4 Cumple
Sótano 30x30 - - - - - - - - - - Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)
P26 Sección de acero laminado - Temperatura ambiente
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado w Nc
(%) MY (%)
MZ (%)
NMYMZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza Cumple Cumple 43.0 7.0 14.3 63.0 63.0 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 175.3 1.7 3.2 -2.0 1.0 Cumple
Pie Cumple Cumple 43.2 4.6 11.2 58.2 58.2 G, Q(1) Nc,MY,MZ,NMYMZ 176.0 -1.1 -2.5 -2.0 1.0 Cumple Notas:
(1) 1.35·PP+1.35·CM+1.35·CM(cubiertaexterior)+1.35·CM(cargastorre)+1.5·Qa+1.5·Qa(SUtorre)
Sección de acero laminado - Situación de incendio
Tramo Sección Posición Comprobaciones Esfuerzos pésimos
Estado Nc (%)
MY (%)
MZ (%)
VZ (%)
NMYMZ (%)
MtVZ (%)
Aprov. (%) Naturaleza Comp. N
(kN) Mxx
(kN·m) Myy
(kN·m) Qx
(kN) Qy
(kN)
Cubierta (0 - 3.75 m) 2xUPE 100([]) Cabeza 61.2 8.4 16.6 1.0 88.5 1.0 88.5 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 122.3 1.2 2.2 -1.3 0.7 Cumple
Pie 61.5 5.5 12.5 1.0 81.4 1.0 81.4 G, Q(1) Nc,MY,MZ,VZ,NMYMZ,MtVZ 122.9 -0.8 -1.6 -1.3 0.7 Cumple Notas:
(1) PP+CM+CM(cubiertaexterior)+CM(cargastorre)+0.5·Qa+0.5·Qa(SUtorre)
ZAPATAS AISLADAS
COMPROBACIONES:
Referencia: P1
Dimensiones: 250 x 250 x 75
Armados: Xi:Ø20c/23 Yi:Ø20c/23
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.193257 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.226022 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 9534.3 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 2011.3 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 468.68 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 436.91 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 301.66 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 255.84 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 2045.1 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 75 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P1:
Mínimo: 40 cm
Calculado: 66 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0018 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0012
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 23 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 23 cm Cumple
Referencia: P1
Dimensiones: 250 x 250 x 75
Armados: Xi:Ø20c/23 Yi:Ø20c/23
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 23 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 23 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 32 cm
Calculado: 68 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 68 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 29 cm
Calculado: 70 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 60 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 20 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 20 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P2
Dimensiones: 220 x 220 x 75
Armados: Xi:Ø16c/28 Yi:Ø16c/28 Xs:Ø16c/29 Ys:Ø16c/29
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.195121 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.208364 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 6823.4 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 10695.0 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 317.83 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 314.46 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 172.17 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 169.91 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 1857.6 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 75 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P2:
Mínimo: 63 cm
Calculado: 67 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.001
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.001 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.001 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
‐ Parrilla inferior:
Calculado: 16 mm Cumple
‐ Parrilla superior:
Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 28 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 28 cm Cumple
‐ Armado superior dirección X:
Calculado: 29 cm Cumple
‐ Armado superior dirección Y:
Calculado: 29 cm Cumple
Referencia: P2
Dimensiones: 220 x 220 x 75
Armados: Xi:Ø16c/28 Yi:Ø16c/28 Xs:Ø16c/29 Ys:Ø16c/29
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 28 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 28 cm Cumple
‐ Armado superior dirección X:
Calculado: 29 cm Cumple
‐ Armado superior dirección Y:
Calculado: 29 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 31 cm
Calculado: 49 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 29 cm
Calculado: 49 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 31 cm
Calculado: 49 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 49 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección X hacia der:
Mínimo: 19 cm
Calculado: 48 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección X hacia izq:
Mínimo: 19 cm
Calculado: 48 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 19 cm
Calculado: 48 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 19 cm
Calculado: 48 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección X hacia der:
Calculado: 19 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección X hacia izq:
Calculado: 19 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 19 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 19 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P3
Dimensiones: 270 x 270 x 75
Armados: Xi:Ø20c/23 Yi:Ø20c/23
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.196004 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.218959 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 13374.1 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 2981.2 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 603.92 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 564.19 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 406.33 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 364.54 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 2423.6 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 75 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P3:
Mínimo: 63 cm
Calculado: 66 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0018 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Calculado: 0.0019
‐ Armado inferior dirección X:
Mínimo: 0.0014 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Mínimo: 0.0013 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 23 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 23 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 23 cm Cumple
Referencia: P3
Dimensiones: 270 x 270 x 75
Armados: Xi:Ø20c/23 Yi:Ø20c/23
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 23 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 38 cm
Calculado: 78 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 37 cm
Calculado: 78 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 35 cm
Calculado: 80 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 35 cm
Calculado: 70 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 20 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 20 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P4
Dimensiones: 270 x 270 x 75
Armados: Xi:Ø20c/23 Yi:Ø20c/23
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.192963 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.212288 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 148016.8 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 2958.1 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 585.67 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 554.36 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 393.09 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 358.16 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 2382 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 75 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P4:
Mínimo: 63 cm
Calculado: 66 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0018 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0013
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 23 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 23 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 23 cm Cumple
Referencia: P4
Dimensiones: 270 x 270 x 75
Armados: Xi:Ø20c/23 Yi:Ø20c/23
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 23 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 37 cm
Calculado: 78 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 37 cm
Calculado: 78 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 34 cm
Calculado: 70 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 35 cm
Calculado: 80 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 20 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 20 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P5
Dimensiones: 150 x 150 x 35
Armados: Xi:Ø12c/17 Yi:Ø12c/17
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.17295 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.192865 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 2870.4 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 21535.6 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 88.32 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 82.95 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 133.51 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 124.59 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 1902.9 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 35 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P5:
Mínimo: 20 cm
Calculado: 28 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0016
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.002 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.002 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 12 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 17 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 17 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 17 cm Cumple
Referencia: P5
Dimensiones: 150 x 150 x 35
Armados: Xi:Ø12c/17 Yi:Ø12c/17
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 17 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Calculado: 46 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 26 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 22 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 24 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 23 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 12 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P6
Dimensiones: 130 x 130 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.194532 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.201694 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 32753.3 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 10708.7 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 62.85 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 63.72 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 91.43 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 92.90 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 2085 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P6:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Calculado: 0.0019
‐ Armado inferior dirección X:
Mínimo: 0.0012 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Mínimo: 0.0013 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
Referencia: P6
Dimensiones: 130 x 130 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 35 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 35 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 35 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 35 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 35 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P7
Dimensiones: 140 x 140 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.175795 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.181191 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 29986.7 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 14339.1 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 72.00 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 72.58 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 107.32 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 108.30 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 2165.1 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P7:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0013
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
Referencia: P7
Dimensiones: 140 x 140 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Calculado: 40 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 23 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 22 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 22 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 23 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P8
Dimensiones: 120 x 120 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.177267 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.181583 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 12515.1 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 383534.5 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 44.69 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 44.36 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 62.00 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 61.51 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 1605.7 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P8:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.001
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
Referencia: P8
Dimensiones: 120 x 120 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 30 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 30 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 31 cm
Calculado: 31 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 31 cm
Calculado: 31 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P9
Dimensiones: 110 x 110 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.171675 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.175893 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 12121.6 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 100000.0 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 32.39 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 32.16 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 40.42 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 40.22 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 1302.4 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P9:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0009
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
Referencia: P9
Dimensiones: 110 x 110 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 25 cm
Calculado: 25 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 25 cm
Calculado: 25 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 26 cm
Calculado: 26 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 26 cm
Calculado: 26 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P10
Dimensiones: 90 x 90 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.172067 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.19257 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 2571.6 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 44579.1 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 17.85 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 18.10 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 10.69 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 13.83 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 999.1 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P10:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0006
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
Referencia: P10
Dimensiones: 90 x 90 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P11
Dimensiones: 100 x 100 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.17658 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.180406 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 13694.0 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 100000.0 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 24.49 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 26.13 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 24.82 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 29.04 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 1268.4 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P11:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0008
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
Referencia: P11
Dimensiones: 100 x 100 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 21 cm
Calculado: 21 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 21 cm
Calculado: 21 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 22 cm
Calculado: 22 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 22 cm
Calculado: 22 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P12
Dimensiones: 140 x 140 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.17246 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.175501 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 100000.0 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 16425.5 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 70.03 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 70.98 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 104.28 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 105.85 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 2119.8 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P12:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0013
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
Referencia: P12
Dimensiones: 140 x 140 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 22 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 40 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 40 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 40 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 40 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P13
Dimensiones: 120 x 120 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.174618 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.182858 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 100000.0 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 6195.9 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 43.20 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 45.16 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 59.74 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 63.08 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 1578.8 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P13:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.001
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
Referencia: P13
Dimensiones: 120 x 120 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 30 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 30 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 31 cm
Calculado: 31 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 31 cm
Calculado: 31 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P14
Dimensiones: 110 x 110 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.167751 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.176286 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 291944.1 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 5885.6 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 31.06 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 32.55 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 38.55 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 41.10 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 1269.7 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P14:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Calculado: 0.0019
‐ Armado inferior dirección X:
Mínimo: 0.0008 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Mínimo: 0.0009 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
Referencia: P14
Dimensiones: 110 x 110 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 25 cm
Calculado: 25 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 25 cm
Calculado: 25 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 26 cm
Calculado: 26 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 26 cm
Calculado: 26 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P15
Dimensiones: 140 x 140 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.186096 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.188548 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 100000.0 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 22411.7 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 75.92 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 76.67 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 113.01 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 114.29 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 2304.4 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 40 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P15:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 32 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0013
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 16 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 27 cm Cumple
Referencia: P15
Dimensiones: 140 x 140 x 40
Armados: Xi:Ø16c/27 Yi:Ø16c/27
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 27 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 39 cm
Calculado: 39 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 39 cm
Calculado: 39 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 40 cm
Calculado: 40 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 24 cm
Calculado: 40 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 16 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 16 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P17
Dimensiones: 280 x 280 x 75
Armados: Xi:Ø20c/23 Yi:Ø20c/23
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.189725 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.210915 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 15443.6 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 3083.7 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 652.52 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 611.66 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 444.49 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 401.43 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 2511.9 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 75 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ P17:
Mínimo: 63 cm
Calculado: 66 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0018 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0018 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Calculado: 0.0019
‐ Armado inferior dirección X:
Mínimo: 0.0014 Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Mínimo: 0.0013 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 23 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 23 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 23 cm Cumple
Referencia: P17
Dimensiones: 280 x 280 x 75
Armados: Xi:Ø20c/23 Yi:Ø20c/23
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 23 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Mínimo: 38 cm
Calculado: 83 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Mínimo: 40 cm
Calculado: 83 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 37 cm
Calculado: 85 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 37 cm
Calculado: 75 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 20 cm
‐ Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 20 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
ZAPATAS CORRIDAS
COMPROBACIONES:
Referencia: M2
Dimensiones: 80 x 60
Armados: Xi:Ø12c/10 Yi:Ø12c/10
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.165299 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.196985 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 1846.2 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 5585.2 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 0.00 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 3089.38 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 0.00 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 0.00 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 162.9 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 60 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ M2:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 53 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
‐ Armado inferior dirección Y:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0015
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 12 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 10 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 10 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
Referencia: M2
Dimensiones: 80 x 60
Armados: Xi:Ø12c/10 Yi:Ø12c/10
Comprobación Valores Estado
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 10 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 10 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 15 cm
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 12 cm
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: M3
Dimensiones: 110 x 60
Armados: Xi:Ø12c/20 Yi:Ø16c/25 Xs:Ø12c/20 Ys:Ø12c/20
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.169811 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.212583 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 1195.4 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 10345.9 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 0.00 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 3989.56 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 0.00 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 0.00 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 251.6 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 60 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ M3:
Mínimo: 15 cm
Calculado: 53 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0023 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
‐ Armado inferior dirección Y:
Mínimo: 0.0013
Calculado: 0.0014 Cumple
‐ Armado superior dirección Y:
Mínimo: 0.0005
Calculado: 0.001 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
‐ Parrilla inferior:
Calculado: 12 mm Cumple
‐ Parrilla superior:
Calculado: 12 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 25 cm Cumple
‐ Armado superior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
Referencia: M3
Dimensiones: 110 x 60
Armados: Xi:Ø12c/20 Yi:Ø16c/25 Xs:Ø12c/20 Ys:Ø12c/20
Comprobación Valores Estado
‐ Armado superior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 25 cm Cumple
‐ Armado superior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado superior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 16 cm
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 16 cm
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 15 cm
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 15 cm
Calculado: 15 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 16 cm
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 16 cm
Calculado: 16 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 12 cm
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 12 cm
Calculado: 15 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: M4
Dimensiones: 100 x 60
Armados: Xi:Ø12c/20 Yi:Ø16c/25 Xs:Ø12c/20 Ys:Ø12c/20
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.130179 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.137144 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 14725.3 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 6919.2 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 0.00 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 2639.56 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 0.00 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 0.00 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 154.5 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 60 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ M4:
Mínimo: 30 cm
Calculado: 53 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0023 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
‐ Armado inferior dirección Y:
Mínimo: 0.0013
Calculado: 0.0014 Cumple
‐ Armado superior dirección Y:
Mínimo: 0.0003
Calculado: 0.001 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
‐ Parrilla inferior:
Calculado: 12 mm Cumple
‐ Parrilla superior:
Calculado: 12 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 25 cm Cumple
‐ Armado superior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
Referencia: M4
Dimensiones: 100 x 60
Armados: Xi:Ø12c/20 Yi:Ø16c/25 Xs:Ø12c/20 Ys:Ø12c/20
Comprobación Valores Estado
‐ Armado superior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 25 cm Cumple
‐ Armado superior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado superior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 16 cm
Calculado: 18 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 16 cm
Calculado: 18 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 15 cm
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 15 cm
Calculado: 15 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 16 cm
Calculado: 18 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 16 cm
Calculado: 18 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Mínimo: 12 cm
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Mínimo: 12 cm
Calculado: 15 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: M5
Dimensiones: 80 x 60
Armados: Xi:Ø12c/20 Yi:Ø12c/20 Xs:Ø12c/20 Ys:Ø12c/20
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.0981 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.113207 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 1900.8 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 26960.7 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 0.00 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: ‐339.95 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 0.00 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 0.00 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 88.4 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 60 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ M5:
Mínimo: 15 cm
Calculado: 53 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
‐ Parrilla inferior:
Calculado: 12 mm Cumple
‐ Parrilla superior:
Calculado: 12 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado superior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado superior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
Referencia: M5
Dimensiones: 80 x 60
Armados: Xi:Ø12c/20 Yi:Ø12c/20 Xs:Ø12c/20 Ys:Ø12c/20
Comprobación Valores Estado
‐ Armado superior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado superior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 12 cm
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
‐ Armado superior dirección Y:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0002
Calculado: 0.001 Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 15 cm
‐ Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: M6
Dimensiones: 80 x 60
Armados: Xi:Ø12c/20 Yi:Ø12c/20 Xs:Ø12c/20 Ys:Ø12c/20
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.0993753 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.170007 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 324.9 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 45158.1 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 0.00 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: ‐270.07 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 0.00 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 0.00 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 84.1 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 60 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ M6:
Mínimo: 15 cm
Calculado: 53 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
‐ Parrilla inferior:
Calculado: 12 mm Cumple
‐ Parrilla superior:
Calculado: 12 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado superior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado superior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
Referencia: M6
Dimensiones: 80 x 60
Armados: Xi:Ø12c/20 Yi:Ø12c/20 Xs:Ø12c/20 Ys:Ø12c/20
Comprobación Valores Estado
‐ Armado superior dirección X:
Calculado: 20 cm Cumple
‐ Armado superior dirección Y:
Calculado: 20 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 12 cm
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
‐ Armado superior dirección Y:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0002
Calculado: 0.001 Cumple
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 15 cm
‐ Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: M7
Dimensiones: 120 x 60
Armados: Xi:Ø12c/10 Yi:Ø12c/10
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.0940779 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.194729 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 3762.4 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 85.2 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 0.00 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 646.94 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 0.00 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 0.00 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 80.4 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 60 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ M7:
Mínimo: 15 cm
Calculado: 53 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
‐ Armado inferior dirección Y:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0004
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 12 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 10 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 10 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 10 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 10 cm Cumple
Referencia: M7
Dimensiones: 120 x 60
Armados: Xi:Ø12c/10 Yi:Ø12c/10
Comprobación Valores Estado
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 15 cm
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 12 cm
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: M1
Dimensiones: 80 x 60
Armados: Xi:Ø12c/10 Yi:Ø12c/10
Comprobación Valores Estado
Tensiones sobre el terreno:
‐ Tensión media en situaciones persistentes:
Máximo: 0.1962 MPa
Calculado: 0.119093 MPa Cumple
‐ Tensión máxima en situaciones persistentes:
Máximo: 0.24525 MPa
Calculado: 0.126843 MPa Cumple
Vuelco de la zapata:
Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al vuelco son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
‐ En dirección X:
Reserva seguridad: 32538.1 % Cumple
‐ En dirección Y:
Reserva seguridad: 3766.8 % Cumple
Flexión en la zapata:
‐ En dirección X:
Momento: 0.00 kN∙m Cumple
‐ En dirección Y:
Momento: 4529.60 kN∙m Cumple
Cortante en la zapata:
‐ En dirección X:
Cortante: 0.00 kN Cumple
‐ En dirección Y:
Cortante: 0.00 kN Cumple
Compresión oblicua en la zapata:
‐ Situaciones persistentes:
Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 5000 kN/m²
Calculado: 124.1 kN/m² Cumple
Canto mínimo:
Artículo 59.8.1 de la norma EHE‐98
Mínimo: 25 cm
Calculado: 60 cm Cumple
Espacio para anclar arranques en cimentación:
‐ M1:
Mínimo: 20 cm
Calculado: 53 cm Cumple
Cuantía geométrica mínima:
Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 0.0018
‐ En dirección X:
Calculado: 0.0019 Cumple
‐ En dirección Y:
Calculado: 0.0019 Cumple
Cuantía mínima necesaria por flexión:
‐ Armado inferior dirección Y:
Artículo 42.3.2 de la norma EHE‐98
Mínimo: 0.0014
Calculado: 0.0019 Cumple
Diámetro mínimo de las barras:
‐ Parrilla inferior:
Recomendación del Artículo 59.8.2 (norma EHE‐98)
Mínimo: 12 mm
Calculado: 12 mm Cumple
Separación máxima entre barras:
Artículo 59.8.2 de la norma EHE‐98
Máximo: 30 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 10 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 10 cm Cumple
Separación mínima entre barras:
Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
‐ Armado inferior dirección X:
Calculado: 10 cm Cumple
‐ Armado inferior dirección Y:
Calculado: 10 cm Cumple
Referencia: M1
Dimensiones: 80 x 60
Armados: Xi:Ø12c/10 Yi:Ø12c/10
Comprobación Valores Estado
Longitud de anclaje:
Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 15 cm
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
Longitud mínima de las patillas:
Mínimo: 12 cm
‐ Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 15 cm Cumple
‐ Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 15 cm Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
PLACAS DE ANCLAJE DE PILARES
COMPROBACIONES:
Referencia: P6 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 15 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.51 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.73 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 17.578 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 62.86 kN
Calculado: 0.46 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 219.213 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 237.436 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 198.593 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 254.215 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 970.625
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 879.798
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 1024.04
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 777.677
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P7 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 15 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.45 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.65 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 15.6739 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 62.86 kN
Calculado: 0.41 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 247.985 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 225.512 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 211.93 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 258.972 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 829.746
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 930.986
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 962.594
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 767.257
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P8 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 18 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.29 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.42 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 10.1636 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 75.43 kN
Calculado: 0.27 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 136.485 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 165.714 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 184.661 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 185.792 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 1406.47
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 1148.54
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 1318.41
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 1308.39
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P9 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 14 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.22 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.32 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 7.7149 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 58.67 kN
Calculado: 0.2 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 218.96 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 182.604 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 244.445 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 243.71 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 668.656
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 807.739
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 756.905
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 759.693
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P10 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 150 mm Espesor: 15 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 111 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.57 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.82 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 19.7767 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 62.86 kN
Calculado: 0.52 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 124.109 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 253.46 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 94.2304 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 99.3667 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 1691.8
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 723.858
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 2641.18
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 2464.91
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P11 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 150 mm Espesor: 15 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 111 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.15 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.22 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 5.32757 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 62.86 kN
Calculado: 0.14 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 259.028 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 224.126 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 120.951 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 121.526 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 716.22
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 845.807
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 1734.43
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 1725.34
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P12 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 15 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.35 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.5 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 12.0535 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 62.86 kN
Calculado: 0.32 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 231.66 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 231.719 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 250.377 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 209.98 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 888.956
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 888.69
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 774.302
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 931.81
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P13 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 18 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.59 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.84 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 20.254 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 75.43 kN
Calculado: 0.53 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 149.97 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 150.233 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 214.574 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 145.688 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 1435.12
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 1432.04
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 1036.95
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 1623.85
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P14 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 15 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.45 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.65 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 15.677 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 62.86 kN
Calculado: 0.41 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 171.282 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 172.592 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 244.952 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 168.073 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 1033.52
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 1024.19
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 749.259
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 1157.63
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P15 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 18 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.27 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.39 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 9.50994 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 75.43 kN
Calculado: 0.25 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 177.061 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 176.926 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 187.156 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 164.746 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 1392.18
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 1393.43
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 1259.06
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 1440.19
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P20 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 14 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.61 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.87 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 21.1514 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 58.67 kN
Calculado: 0.55 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 91.9356 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 192.898 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 201.909 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 148.813 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 1918.76
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 807.057
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 1030.91
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 1576.36
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P21 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 14 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 1.3 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 1.86 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 45.171 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 58.67 kN
Calculado: 1.18 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 56.0677 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 234.736 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 176.179 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 124.103 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 4698.32
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 806.91
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 1384.89
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 2352.67
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P22 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 9 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.19 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.27 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 6.43851 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 37.71 kN
Calculado: 0.17 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 142.932 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 220.486 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 220.44 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 219.206 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 663.08
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 421.804
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 570.95
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 577.285
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P23 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 12 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.53 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.76 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 18.2997 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 50.29 kN
Calculado: 0.48 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 121.731 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 251.372 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 223.938 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 234.572 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 1080.24
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 499.392
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 831.713
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 780.573
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
Referencia: P26 ‐Placa base: Ancho X: 200 mm Ancho Y: 200 mm Espesor: 14 mm ‐Pernos: 4Ø8 mm L=30 cm Prolongación recta ‐Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada
Comprobación Valores Estado
Separación mínima entre pernos:
3 diámetros
Mínimo: 24 mm
Calculado: 160 mm
Cumple
Separación mínima pernos‐borde:
1.5 diámetros
Mínimo: 12 mm
Calculado: 20 mm
Cumple
Longitud mínima del perno:
Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Mínimo: 15 cm
Calculado: 30 cm
Cumple
Anclaje perno en hormigón:
‐ Tracción:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
‐ Cortante:
Máximo: 14.36 kN
Calculado: 0.62 kN
Cumple
‐ Tracción + Cortante:
Máximo: 20.51 kN
Calculado: 0.89 kN
Cumple
Tracción en vástago de pernos:
Máximo: 20.12 kN
Calculado: 0 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 476.19 MPa
Calculado: 21.5362 MPa
Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Máximo: 58.67 kN
Calculado: 0.56 kN
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 261.905 MPa
‐ Derecha:
Calculado: 87.9403 MPa
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 186.573 MPa
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 143.071 MPa
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 194.928 MPa
Cumple
Flecha global equivalente:
Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
‐ Derecha:
Calculado: 2012.79
Cumple
‐ Izquierda:
Calculado: 835.147
Cumple
‐ Arriba:
Calculado: 1646.6
Cumple
‐ Abajo:
Calculado: 1070.36
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Máximo: 261.905 MPa
Calculado: 0 MPa
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
MÁSTER ESTRUCTURAS DE LA EDIFICACIÓN ‐ PROYECTO FIN DE MÁSTER DICIEMBRE 2017
AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY
E . T . S . A R QU I T E C T U R A 140 UNIVERS IDAD POL I TÉCN ICA DE MADR ID
ESFUERZOS EN MUROS
Sopor-te Planta
Dimen-sión (cm)
Tramo (m) Hipótesis
Base Cabeza
N (kN)
Mx (kN·m
)
My (kN·m
)
Qx (kN)
Qy (kN)
T (kN·m
)
N (kN)
Mx (kN·m
)
My (kN·m
)
Qx (kN)
Qy (kN)
T (kN·m
)
M3 Planta Baja
30.0 -3.90/0.00 Peso propio
Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
1877.8
560.4 57.6
1687.2
402.1 160.7
126.6 -1484
1.1 -5.9 85.5 -3.7
158.2 250.3
-193.7 4501.7
253.8 643.0
102.8 -2519
0.9 -4.3 68.8 -2.9
0.7 -3.5 -7.8 21.9 1.3
15.0
-239.9 -96.9 -2.4
-16.3 -204.6
14.6
854.9 425.3 42.7
1295.1
309.6 123.1
-222.1 -386.9
-1.7 12.1
-152.8 7.2
202.7 214.3
-115.0 3466.0
226.0 467.2
26.5 715.0
0.0 -3.5 20.8 -1.5
0.8 -3.6 -9.7 18.9 4.8
17.0
-129.8 -246.3
-4.4 30.3
-100.3 9.9
M4 Cubierta 30.0 0.00/3.75
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
712.6 153.5 84.1 0.1
64.9 -1.2
-31.2 -20.6 -9.8 39.6
-38.6 27.1
-124.9 170.1 -22.8 -11.3 -79.5 -0.6
-40.7 -19.4 -12.8
3.4 -15.9
7.5
-83.5 18.8
-25.0 -11.4 -38.3 -0.1
17.5 20.5 11.5
-100.7 -1.6 -3.9
236.6 153.5 84.1 0.1
64.9 -1.2
121.3 52.1 38.2 26.9 21.0 -1.2
188.3 99.5 71.1 31.4 64.1 -0.1
-40.7 -19.4 -12.8
3.4 -15.9
7.5
-83.5 18.8
-25.0 -11.4 -38.3 -0.1
17.5 20.5 11.5
-100.7 -1.6 -3.9
Planta Baja
30.0 -3.90/0.00
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
1351.1
288.6 77.1 1.5
216.3 -2.1
25.7 21.3
-28.0 47.5 35.1 30.8
-28.7 887.7
6.5 2.6
-35.7 0.2
-11.1 -17.9 -11.0
8.3 1.4 6.8
-23.7 1569.
6 5.1 2.0
-28.6 0.1
-5.3 -33.2 -1.3 20.8 -2.1 0.8
901.3 310.6 80.7 1.5
228.2 -1.2
65.9 30.9 -3.6 28.7 43.4 22.1
75.7 389.2 -17.7 -5.9 94.8 -0.2
-11.7 -18.1 -11.3
9.0 1.1 7.0
-39.0 -
589.3 8.7 2.3
-46.5 0.1
-51.9 -64.1 -7.3 44.2
-36.3 0.5
M5 Cubierta 30.0 0.00/3.75
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
991.5 236.5 122.4
-0.4 90.5 0.8
-1078 -600.1 -339.4
78.2 -228.3
84.9
-145.8 -95.8 -50.1
0.9 -36.8 -0.5
-17.9 -20.0 -15.7 11.8 -5.3 19.5
-123.2 -80.6 -42.2
0.8 -31.0 -0.2
344.2 200.1 104.1 -13.0 77.2 -1.1
344.9 216.4 112.3
-1.1 83.1 0.0
-500.3 -292.6 -155.2
17.9 -113.4
3.1
279.4 185.2 97.3 -1.7 71.3 0.0
-28.6 -29.6 -20.5 11.9 -9.0 19.5
-61.5 -43.7 -23.1 -0.1
-16.8 -0.1
-281.3 -192.3 -101.5
2.0 -74.1
0.6
M6 Cubierta 30.0 0.00/3.75
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
650.9 160.8 82.1 2.2
62.2 1.6
52.4 45.3 24.3 0.2
17.4 0.1
684.5 379.9 216.1 -36.8 152.5 -52.6
43.9 37.7 20.3 0.1
14.5 0.1
26.4 11.0 11.3
-19.6 7.5
-21.4
-11.7 -12.3 -6.7 -0.0 -4.7 0.3
204.7 149.8 76.2 0.5
57.7 0.4
-136.8 -118.5
-63.2 0.0
-45.6 0.0
444.9 232.8 123.3
6.9 88.7 4.9
67.7 58.6 31.0 0.0
22.5 0.0
101.3 50.7 31.5
-19.5 22.7
-21.3
-36.3 -29.3 -19.4
0.1 -11.4
0.1
M7 Cubierta 30.0 0.00/3.75
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
931.4 197.6 104.8
0.0 76.0 -0.1
303.8 52.3 58.4
108.8 39.0
-48.8
116.7 83.4 46.1 -0.4 32.2 -0.7
11.6 -5.7 0.7
29.4 2.8
-13.1
96.5 69.4 38.3 -0.2 26.7 -0.3
59.8 -0.0 -6.8 0.3
-0.1 0.9
299.6 194.7 102.9
-0.2 74.9 -0.1
348.9 88.7 67.5 1.8
34.4 -0.3
-239.7 -177.9
-97.4 0.6
-68.5 0.5
9.7 -6.2 0.2
29.3 2.6
-13.1
87.6 71.4 37.9 -0.5 27.5 -0.4
97.2 -44.8 -21.0
4.5 -17.2
2.1
M8 Cubierta 25.0 0.00/3.75
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
80.7 10.1 -7.1
190.1 12.8 21.3
0.4 0.9 0.5 0.4
-0.1 -0.4
4.1 8.7 5.9
-9.4 0.8
-5.3
3.0 3.5 1.4 0.6 1.1
-0.8
-0.3 1.6 2.2 3.5
-2.0 1.8
5.7 4.6 1.4 4.9 1.2 0.5
-5.0 -2.3
-10.6 209.0
1.8 17.0
-13.7 -6.3 0.1
-12.0 -5.4 -4.0
13.7 4.8
11.2 -32.7 -0.4
-15.5
25.6 11.9 -0.1 21.5 9.9 7.7
3.0 2.3
-0.5 -13.9
2.3 -1.6
29.4 13.9 0.2
29.7 11.7 7.9
Planta Baja
25.0 -3.90/0.00
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
154.8 23.1 -3.3
193.3 18.5 21.0
-0.9 -0.2 -0.0 -0.6 -0.4 -0.0
-8.7 0.7 0.1
-10.4 -0.5 -0.8
-1.8 -0.4 -0.0 -1.5 -0.5 -0.1
-3.3 0.8
-2.3 0.2 1.2 2.9
0.3 0.3 0.0 0.0 0.2
-0.0
82.8 17.3 -5.4
193.0 11.1 21.6
-7.3 -5.2 -1.5 -6.4 -1.7 -0.9
8.0 1.8 4.7
-13.6 3.3
-6.7
14.2 9.9 2.7
11.5 3.9 1.4
-9.5 -7.4 -2.1 0.8
-5.9 3.0
13.4 10.4 3.4
13.0 2.7 1.2
M9 Cubierta 25.0 0.00/3.75
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
110.7 24.1 2.7
236.9 10.7 16.7
-1.6 1.1 0.6 1.6
-2.4 0.9
-15.3 -5.2 0.2
-0.8 -9.0 -1.2
-9.2 -3.0 -1.2 1.5
-3.3 -1.3
-20.2 -6.5 0.1 0.6
-12.5 -0.9
-6.1 -0.6 0.2 0.4
-4.4 0.2
45.6 19.5 -5.6
241.7 12.8 24.9
14.2 5.0
-0.0 6.3 4.5 4.9
48.3 19.5 -8.5 11.2 13.7 30.1
-7.6 -1.5 -1.3 1.9
-3.2 0.0
-54.2 -21.9
9.3 -10.9 -15.3 -33.7
-24.6 -10.4
1.6 -0.8 -6.6
-11.6
Planta Baja
25.0 -3.90/0.00
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
205.2 31.0 -1.4
240.8 26.8 23.7
2.5 -1.9 -0.7 0.0 1.6 0.6
-0.7 -0.4 -0.1 0.6
-0.6 0.2
-3.2 -2.0 -0.8 -0.7 -1.0 -0.4
0.2 -0.1 -0.1 1.3
-0.3 0.3
0.3 -0.0 -0.0 0.0 0.2
-0.0
149.7 36.6 3.1
240.5 31.6 17.8
9.3 3.9 0.9 0.8 4.1 1.0
29.5 9.8 1.0 2.4
18.2 -0.8
-2.8 -2.4 -0.9 -0.9 -0.5 -0.4
-36.2 -11.9 -1.1 -3.2
-22.3 0.8
-12.8 -1.7 0.2 1.4
-8.8 0.3
M11 Cubierta 25.0 0.00/3.75
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
81.7 21.5 -4.1
194.0 6.3
24.9
-1.6 2.4
-0.1 1.3
-1.6 0.5
19.5 4.4 5.5
-12.3 11.6 -5.5
-5.8 5.2
-0.3 3.8
-5.5 1.2
14.9 8.3 4.8
-2.7 3.3 3.3
-8.9 5.4
-0.1 -0.1 -6.1 -0.2
32.8 21.5 -0.3
200.2 7.3
23.2
14.0 8.8 0.1 4.5 3.5 9.1
-39.1 -24.8 -0.4
-17.2 -10.2 -25.0
-27.1 -16.8
0.1 -7.8 -6.8
-17.5
23.5 7.9 0.3
-10.5 8.7 1.7
-28.3 -18.2 -0.7
-12.4 -7.2
-17.9
MÁSTER ESTRUCTURAS DE LA EDIFICACIÓN ‐ PROYECTO FIN DE MÁSTER DICIEMBRE 2017
AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY
E . T . S . A R QU I T E C T U R A 141 UNIVERS IDAD POL I TÉCN ICA DE MADR ID
Sopor-te Planta
Dimen-sión (cm)
Tramo (m) Hipótesis
Base Cabeza
N (kN)
Mx (kN·m
)
My (kN·m
)
Qx (kN)
Qy (kN)
T (kN·m
)
N (kN)
Mx (kN·m
)
My (kN·m
)
Qx (kN)
Qy (kN)
T (kN·m
)
Planta Baja
25.0 -3.90/0.00
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
170.6 22.5 -3.8
193.7 26.7 22.8
0.8 0.3
-0.0 0.6 0.3 0.0
-11.2 -1.8 -0.3
-10.9 -1.1 -1.0
1.6 0.4 0.0 1.4 0.5 0.1
-2.2 -1.2 -2.6 0.9 2.1 2.9
-0.3 -0.0 0.0
-0.1 -0.2 0.0
112.2 19.1 -4.0
193.8 25.1 24.3
11.8 -6.0 0.0 1.2 7.8 0.4
-12.6 6.1 5.4
-13.3 -10.4 -6.2
-22.1 10.4 -0.1 -2.2
-14.9 -0.4
-2.2 -5.2 -2.1 1.8
-1.8 3.0
-22.8 14.3 -0.2 -1.6
-15.8 -0.0
M12 Cubierta 25.0 0.00/3.75
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
90.7 10.5
-12.0 254.6
3.9 39.5
-5.0 5.6 1.0 6.4
-5.2 -0.6
16.7 11.4 0.2
-0.3 12.9 0.8
-16.1 -14.4 -4.1 3.7
-1.6 -5.0
24.1 15.4 0.5
-2.3 19.2 0.1
1.7 -3.0 -0.2 -1.6 1.9 0.0
40.1 27.5 -4.0
224.8 11.8 37.4
24.3 15.1 5.5
-4.6 3.6 8.3
-36.2 -24.2
0.9 -23.2 -9.6
-29.6
-19.0 -2.2 -2.7 -6.1 -9.1 4.0
46.2 30.5 -1.5 34.5 12.2 38.0
13.0 9.8 1.3
-15.7 2.3
10.3
Planta Baja
25.0 -3.90/0.00
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
211.2 26.8 -9.1
257.5 31.1 35.5
1.1 4.0
-0.2 2.3
-0.7 1.0
0.6 0.7
-0.0 -0.6 0.9
-0.1
-7.9 5.0 0.0 2.3
-5.9 0.4
-0.7 0.1
-0.0 -1.4 0.2
-0.1
0.3 -0.0 -0.0 -0.1 0.3
-0.0
136.2 30.4
-11.4 258.0 35.4 39.4
11.9 -6.5 -0.3 -0.1 8.3
-0.6
-31.5 -19.7 -0.0 -0.2
-25.8 0.9
-0.5 -14.8 -2.5 -6.8 4.6
-0.5
41.8 24.2 0.2 1.7
33.3 -0.9
4.4 -5.7 -0.7 -2.5 5.1
-0.2
M1 Planta Baja
30.0 -3.90/0.00
Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
1552.6
427.4 106.1 -18.8 302.9 -15.3
-163.6 1496.0
0.9 -8.6
-103.8 -2.1
66.2 -4.2
-18.1 43.3 -4.9
-41.3
-132.3 2524.
2 0.6
-6.9 -83.5 -1.7
13.2 9.4 1.8
-3.4 3.1 4.3
8.3 -23.1 -2.7 8.1
-2.6 7.2
617.8 324.8 82.0
-15.4 239.6 -11.7
287.4 364.9
-2.4 14.9
185.5 3.7
-23.0 4.1
-10.1 19.7
-12.6 -54.0
-32.1 -
711.3 0.9
-1.5 -23.8 -0.3
9.9 6.5 1.5
-2.2 2.7 3.7
-37.3 -124.8
2.1 -5.7
-23.5 0.3
ESFUERZOS EN ARRANQUES DE MUROS
Soporte Hipótesis Esfuerzos en arranques
N (kN)
Mx (kN·m)
My (kN·m)
Qx (kN)
Qy (kN)
T (kN·m)
M3 Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
1877.8 560.4 57.6
1687.2 402.1 160.7
126.6 -1484
1.1 -5.9 85.5 -3.7
158.2 250.3
-193.7 4501.7 253.8 643.0
102.8 -2519
0.9 -4.3 68.8 -2.9
0.7 -3.5 -7.8 21.9 1.3
15.0
-239.9 -96.9 -2.4
-16.3 -204.6
14.6 M4 Peso propio
Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
1351.1 288.6 77.1 1.5
216.3 -2.1
25.7 21.3
-28.0 47.5 35.1 30.8
-28.7 887.7
6.5 2.6
-35.7 0.2
-11.1 -17.9 -11.0
8.3 1.4 6.8
-23.7 1569.6
5.1 2.0
-28.6 0.1
-5.3 -33.2 -1.3 20.8 -2.1 0.8
M5 Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
991.5 236.5 122.4
-0.4 90.5 0.8
-1078 -600.1 -339.4
78.2 -228.3
84.9
-145.8 -95.8 -50.1
0.9 -36.8 -0.5
-17.9 -20.0 -15.7 11.8 -5.3 19.5
-123.2 -80.6 -42.2
0.8 -31.0 -0.2
344.2 200.1 104.1 -13.0 77.2 -1.1
M6 Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
650.9 160.8 82.1 2.2
62.2 1.6
52.4 45.3 24.3 0.2
17.4 0.1
684.5 379.9 216.1 -36.8 152.5 -52.6
43.9 37.7 20.3 0.1
14.5 0.1
26.4 11.0 11.3
-19.6 7.5
-21.4
-11.7 -12.3 -6.7 -0.0 -4.7 0.3
M7 Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
931.4 197.6 104.8
0.0 76.0 -0.1
303.8 52.3 58.4
108.8 39.0
-48.8
116.7 83.4 46.1 -0.4 32.2 -0.7
11.6 -5.7 0.7
29.4 2.8
-13.1
96.5 69.4 38.3 -0.2 26.7 -0.3
59.8 -0.0 -6.8 0.3
-0.1 0.9
MÁSTER ESTRUCTURAS DE LA EDIFICACIÓN ‐ PROYECTO FIN DE MÁSTER DICIEMBRE 2017
AUTOR: ÁNGEL PÉREZ CEMBRANOS TUTOR: JUAN IGNACIO REY REY
E . T . S . A R QU I T E C T U R A 142 UNIVERS IDAD POL I TÉCN ICA DE MADR ID
Soporte Hipótesis Esfuerzos en arranques
N (kN)
Mx (kN·m)
My (kN·m)
Qx (kN)
Qy (kN)
T (kN·m)
M8 Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
154.8 23.1 -3.3
193.3 18.5 21.0
-0.9 -0.2 -0.0 -0.6 -0.4 -0.0
-8.7 0.7 0.1
-10.4 -0.5 -0.8
-1.8 -0.4 -0.0 -1.5 -0.5 -0.1
-3.3 0.8
-2.3 0.2 1.2 2.9
0.3 0.3 0.0 0.0 0.2
-0.0 M9 Peso propio
Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
205.2 31.0 -1.4
240.8 26.8 23.7
2.5 -1.9 -0.7 0.0 1.6 0.6
-0.7 -0.4 -0.1 0.6
-0.6 0.2
-3.2 -2.0 -0.8 -0.7 -1.0 -0.4
0.2 -0.1 -0.1 1.3
-0.3 0.3
0.3 -0.0 -0.0 0.0 0.2
-0.0 M11 Peso propio
Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
170.6 22.5 -3.8
193.7 26.7 22.8
0.8 0.3
-0.0 0.6 0.3 0.0
-11.2 -1.8 -0.3
-10.9 -1.1 -1.0
1.6 0.4 0.0 1.4 0.5 0.1
-2.2 -1.2 -2.6 0.9 2.1 2.9
-0.3 -0.0 0.0
-0.1 -0.2 0.0
M12 Peso propio Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
211.2 26.8 -9.1
257.5 31.1 35.5
1.1 4.0
-0.2 2.3
-0.7 1.0
0.6 0.7
-0.0 -0.6 0.9
-0.1
-7.9 5.0 0.0 2.3
-5.9 0.4
-0.7 0.1
-0.0 -1.4 0.2
-0.1
0.3 -0.0 -0.0 -0.1 0.3
-0.0 M1 Peso propio
Cargas muertas CM (cubierta exterior) CM (cargas torre) Sobrecarga de uso Qa (SU torre)
1552.6 427.4 106.1 -18.8 302.9 -15.3
-163.6 1496.0
0.9 -8.6
-103.8 -2.1
66.2 -4.2
-18.1 43.3 -4.9
-41.3
-132.3 2524.2
0.6 -6.9
-83.5 -1.7
13.2 9.4 1.8
-3.4 3.1 4.3
8.3 -23.1 -2.7 8.1
-2.6 7.2