proyecto ct pai-1 iberdrola - vaalsol
TRANSCRIPT
Rev. FM1
Provincia de Valencia Conselleria de Infraestructuras y Transporte
IBERDROLA DISTRIBUCION ELECTRICA, S.A.U. Original
Servicio Territorial de Energía de Valencia
PROYECTO
Nº:
DE
NUEVO CENTRO DE TRANSFORMACIÓN EN EDIFICIO INDEPENDIENTE PREFABRICADO
(CT PAI-1) EN LA URBANIZACIÓN DEL SECTOR “SAN DIEGO”,
CARRETERA DE MONCADA Nº1
en el término municipal de ALFARA DEL PATRIARCA (VALENCIA)
Titular: IBERDROLA DISTRIBUCIÓN ELÉCTRICA, S.A.U
Promotor: INVERSIONES MONTELIMAR, S.L.
DOCUMENTOS:
� Memoria
� Presupuesto
� Planos
AÑO 2011
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALESDE LA COMUNIDAD VALENCIANADEMARCACIÓN VALENCIA
Nº.Colegiado: 5192 OSCAR RODRIGUEZ CRUZ
FECHA: 14/7/2011 NºVISADO: 2011/4010
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ORGANISMOS AFECTADOS
Indicar la relación de organismos afectados y sus titulares:
� Ayuntamiento de Alfara del Patriarca
� Diputación de Valencia
� Real Acequia de Moncada
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� MEMORIA DESCRIPTIVA
1 TITULAR.
Iberdrola Distribución Eléctrica SAU, con CIF A-95075578, y con domicilio a efectos de notificaciones en c/ Menorca, 19 Bajo (Valencia, 46023), empresa dedicada a la distribución y transporte de energía eléctrica.
2 PROMOTOR.
INVERSIONES MONTELIMAR, S.L., con CIF B-96744032, y con domicilio a efectos de notificaciones en c/ La Paz, 31-4º-8ª Valencia, empresa dedicada a la actividad de entre otras, promoción urbanística.
3 OBJETO DE LA INSTALACIÓN / JUSTIFICACION DE LA NECESIDAD DE LA INSTALACION Y SU INFLUENCIA EN EL SISTEMA.
La finalidad del presente proyecto es la instalación de un centro de transformación para proporcionar a través de las redes de baja tensión del mismo, un suministro de energía eléctrica regular, considerando asimismo las previsiones de expansión del territorio afecto a dicha instalación.
La instalación que se proyecta es necesaria para suministrar energía eléctrica a partir de la red existente de 20000V, dotando de suministro a la urbanización del sector “San Diego” carretera de Moncada Nº1, Alfara del Patriarca (Valencia).
La infraestructura no genera incidencias negativas en el sistema de distribución de energía eléctrica.
4 UBICACIÓN DE LA INSTALACION.
4.1 Situación.
La instalación que se proyecta queda emplazada en la provincia de Valencia, término municipal de Alfara del Patriarca, y concretamente en la carretera de Moncada Nº 1
El local se encuentra situado en: � un edificio independiente prefabricado de hormigón de maniobra interior.
4.2 Puntos de conexión de la infraestructura eléctrica.
La conexión con las instalaciones existentes se produce en la línea subterránea de MT en proyecto del tipo HEPRZ1 SS - 240 mm2 Al y titularidad de Iberdrola Distribución Eléctrica SAU con origen en el C.T. del cliente “Super Intermarche”, que se alimenta de la línea L-20 “Moncada” a 20 kV de la ST Vinalesa.
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5 SITUACIONES ESPECIALES.
Seguidamente se exponen las situaciones en las que el centro de transformación proyectado se encuentra en la zona de afección de algún organismo o empresa de servicio:
Situación especial Km. del vial Organismo afectado
Ubicación en zona de protección de Carretera CV-315 (Carretera de Moncada a Valencia)
Carretera de Moncada nº1, urbanización Sector “San Diego” Diputación de Valencia
Ubicación en zona de policía de aguas de la Real Acequia de Moncada
Carretera de Moncada nº1, urbanización Sector “San Diego” Real Acequia de Moncada
6 SITUACIONES PARTICULARES.
6.1 Descripción y soluciones técnicas adoptadas.
Al amparo del punto Segundo de la Resolución de 11 de Marzo de 2011, de la Dirección General de Energía por la que se aprueban las Normas Particulares de Iberdrola Distribución Eléctrica, S.A.U., para Alta Tensión (hasta 30 KV) y Baja Tensión en la Comunidad Valenciana, las situaciones particulares son las que se describen a continuación:
� No existen situaciones particulares.
7 CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DE LA INSTALACIÓN.
7.1 Diseño del Centro de Transformación (CT).
El presente proyecto se ajusta al Proyecto Tipo MT 2.11.01 de Centro de Transformación Compacto en edificio prefabricado de superficie, y demás especificaciones Particulares de Iberdrola Distribución Eléctrica, SAU, aprobadas por la Conselleria de Infraestructuras y Transportes, según resolución de 11 de Marzo de 2011 de la Dirección General de Energía, y publicadas en el Diario Oficial de la Generalitat Valenciana de fecha 28 de marzo del 2011.
Los cuadros de baja tensión de 8 salidas que se incluirán en el Centro de Transformación objeto del presente proyecto, se ajustarán a lo especificado en la NI 50.44.03., también aprobada por la resolución de 11 de Marzo de 2011.
El CT estará compuesto por un conjunto no extensible de 2 celdas de línea más 2 celdas de protección con aislamiento integral en SF6, aunque el montaje inicial se especificará en el
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correspondiente Certificado Fin de Obra de la instalación. El centro prefabricado independiente contará con acera perimetral de un metro.
El CT se instala por encima de la red general del alcantarillado, con una cota de la rasante interna como mínimo 20 cm más alta que la del exterior. Se halla situado en edificio independiente en parcela.
Tiene acceso directo y permanente desde vía pública, no restringida, mediante puertas metálicas y el local está libre de canalizaciones, desagües y cualquier otra clase de servidumbre. Está equipado con celdas de MT en SF6 integral y sus respectivos cuadros de BT. El edificio en el que se aloja la instalación, se ha diseñado de forma que garantiza el aislamiento térmico y acústico exigido por la normativa municipal y autonómica correspondiente.
La ventilación interior del CT se realiza por circulación natural del aire mediante la instalación de rejillas metálicas situadas en la parte inferior y superior de las puertas y en la fachada del local, con una superficie de ventilación de entrada de 2,72 m2 y de salida de 2,72 m2,con una separación entre ejes de ambas de 1,43 m, lo que garantiza para la superficie del local de 14,47 m2 una ventilación adecuada del mismo al ser su superficie mayor que la mínima necesaria según la tabla 3 del Proyecto Tipo.
El forjado del pavimento del centro de transformación soportará una sobrecarga móvil de 3.000 kg/m2 en la zona de rodadura y de 600 kg/m2 en el resto.
7.2 Características de los materiales.
Los materiales a instalar en el centro de transformación proyectado se encuentran recogidos las Normas Internas (NI) de Iberdrola Distribución Eléctrica SAU. que se detallan en el Capítulo III de la MT 2.03.20.
7.3 Normas de ejecución y recepción.
La ejecución y recepción de la instalación proyectada se realizará con arreglo a las normas particulares de Iberdrola Distribución Eléctrica SAU, capítulo IV del MT 2.03.20.
7.4 Transformador de potencia.
El centro de transformación se ha diseñado para la instalación de dos transformadores de 630 kVA quedando la potencia inicialmente instalada recogida en el Certificado Fin de Obra de la instalación.
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La relación de transformación será de 20.000/400-231 V.
El grupo de conexión será Dyn11.
7.5 Instalaciones de puesta a tierra.
7.5.1 Descripción.
Se ha utilizado el método de cálculo y proyecto de instalación de puesta a tierra para centros de transformación conectados a redes de tercera categoría de UNESA.
El electrodo elegido se corresponde con la configuración 70-25/5/82 para la puesta a tierra de protección, y con la configuración 5/42 para la puesta a tierra de servicio.
Los valores teóricos y calculados de acuerdo con el MIE-RAT 13 para el sistema de tierras, son los siguientes:
� Resistividad del terreno 150 Ohmios x m
� Resistencia de puesta a tierra de protección 11,4 Ohmios
� Resistencia de puesta a tierra de servicio 15,16 Ohmios
� Resistencia de puesta a tierra unificada 6,59 Ohmios
� Tensión máxima aplicada de contacto 24,04 Voltios (menor de 360V para t=0,2 según la MT 2.03.20 Apdo. 4.1. –MIE RAT 13 Apdo. 13.1.1.)
� Tensión máxima aplicada de paso 63,95 Voltios (menor de 360V para t=0,2 según la MT 2.03.20 Apdo. 4.1. –MIE RAT 13 Apdo. 13.1.1.)
Se adjunta croquis del sistema de tierras.
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7.5.2 Diseño sistema de tierras
Se adjunta una hoja de cálculo con el diseño proyectado (según el método de cálculo y proyecto de instalación de puesta a tierra para centros de transformación conectados a redes de tercera categoría, de UNESA).
Se incluye plano con la longitud total del flagelo y nº de picas a utilizar en cada una de las tierras (protección y servicio) y la distancia de separación para evitar la aparición de transferencias entre ambas, para el caso de que el diseño se haya realizado con tierras separadas.
Valencia a 11/07/2011
Óscar Rodríguez Cruz Ingeniero Industrial Nº Colegiado: 5192
Colegio de Ingenieros de la Comunidad Valenciana
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALESDE LA COMUNIDAD VALENCIANADEMARCACIÓN VALENCIA
Nº.Colegiado: 5192 OSCAR RODRIGUEZ CRUZ
FECHA: 14/7/2011 NºVISADO: 2011/4010
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ANEXO DE CÁLCULOS
ÍNDICE
1. CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA. 1.1. Investigación de las características del suelo. 1.2. Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y del tiempo máximo correspondiente a la eliminación del defecto. 1.3. Diseño de la instalación de tierra. 1.4. Cálculo de la resistencia del sistema de tierra. 1.5. Cálculo de las tensiones en el exterior de la instalación. 1.6. Cálculo de las tensiones en el interior de la instalación. 1.7. Cálculo de las tensiones aplicadas. 1.8. Investigación de las tensiones transferibles al exterior. 1.9. Corrección del diseño inicial.
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1. CÁLCULO DE LAS INSTALACIONES DE PUESTA A TIERRA.
1.1. Investigación de las características del suelo.
Según la investigación previa del terreno donde se intalará éste Centro de Transformación, se determina una resistividad media superficial de 150 �xm.
1.2. Determinación de las corrientes máximas de puesta a tierra y del tiempo máximo correspondiente a la eliminación del defecto.
En instalaciones de Alta Tensión de tercera categoría los parámetros de la red que intervienen en los cálculos de faltas a tierras son: Tipo de neutro.El neutro de la red puede estar aislado, rígidamente unido a tierra, o a través de impedancia (resistencia o reactancia), lo cual producirá una limitación de las corrientes de falta a tierra. Tipo de protecciones en el origen de la línea.Cuando se produce un defecto, éste es eliminado mediante la apertura de un elemento de corte que actúa por indicación de un relé de intensidad, el cual puede actuar en un tiempo fijo (relé a tiempo independiente), o según una curva de tipo inverso (relé a tiempo dependiente). Asimismo pueden existir reenganches posteriores al primer disparo que sólo influirán en los cálculos si se producen en un tiempo inferior a 0,5 s.
Según los datos de la red proporcionados por la compañía suministradora, se tiene:- Intensidad máxima de defecto a tierra, Idmáx (A): 500. - Duración de la falta. Desconexión inicial.Tiempo máximo de eliminación del defecto (s): 0.2.
1.3. Diseño de la instalación de tierra.
Para los cálculos a realizar se emplearán los procedimientos del ”Método de cálculo y proyecto de instalaciones de puesta a tierra para centros de transformación de tercera categoría“, editado por UNESA. TIERRA DE PROTECCIÓN. Se conectarán a este sistema las partes metálicas de la instalación que no estén en tensión normalmente pero pueden estarlo por defectos de aislamiento, averías o causas fortuitas, tales como chasis y bastidores de los aparatos de maniobra, envolventes metálicas de las cabinas prefabricadas y carcasas de los transformadores. TIERRA DE SERVICIO. Se conectarán a este sistema el neutro del transformador y la tierra de los secundarios de los transformadores de tensión e intensidad de la celda de medida. Para la puesta a tierra de servicio se utilizarán picas en hilera de diámetro 14 mm. y longitud 2 m., unidas mediante conductor desnudo de Cu de 50 mm2 de sección. El valor de la resistencia de puesta a tierra de este electrodo deberá ser inferior a 37 �.La conexión desde el centro hasta la primera pica del electrodo se realizará con cable de Cu de 50 mm2, aislado de 0,6/1 kV bajo tubo plástico con grado de protección al impacto mecánico de 7 como mínimo.
1.4. Cálculo de la resistencia del sistema de tierra.
Las características de la red de alimentación son: · Tensión de servicio, U = 20000 V. · Puesta a tierra del neutro: - Desconocida. · Nivel de aislamiento de las instalaciones de Baja Tensión, Ubt = 10000 V. · Características del terreno: · � terreno (�xm): 150. · �H hormigón (�xm): 3000.
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TIERRA DE PROTECCIÓN. Para el cálculo de la resistencia de la puesta a tierra de las masas (Rt), la intensidad y tensión de defecto (Id, Ud), se utilizarán las siguientes fórmulas: · Resistencia del sistema de puesta a tierra, Rt:
Rt = Kr · � (�)
· Intensidad de defecto, Id:
Id = Idmáx (A)
· Tensión de defecto, Ud:
Ud = Rt · Id (V)
El electrodo adecuado para este caso tiene las siguientes propiedades: · Configuración seleccionada: 70-25/5/82. · Geometría: Anillo. · Dimensiones (m): 7x2.5. · Profundidad del electrodo (m): 0.5. · Número de picas: 8. · Longitud de las picas (m): 2. Los parámetros característicos del electrodo son: · De la resistencia, Kr (�/�xm) = 0.076. · De la tensión de paso, Kp (V/((�xm)A)) = 0.0162. · De la tensión de contacto exterior, Kc (V/((�xm)A)) = 0.0335. Sustituyendo valores en las expresiones anteriores, se tiene:
Rt = Kr · � = 0.076 · 150 = 11.4 �.
Id = Idmáx = 500 A.
Ud = Rt · Id = 11.4 · 500 = 5700 V.
TIERRA DE SERVICIO. El electrodo adecuado para este caso tiene las siguientes propiedades: · Configuración seleccionada: 5/42. · Geometría: Picas en hilera. · Profundidad del electrodo (m): 0.5. · Número de picas: 4. · Longitud de las picas (m): 2. · Separación entre picas (m): 3. Los parámetros característicos del electrodo son: · De la resistencia, Kr (�/�xm) = 0.104. Sustituyendo valores:
RtNEUTRO = Kr · �= 0.104 · 150 = 15.6 �.
1.5. Cálculo de las tensiones en el exterior de la instalación.
Con el fin de evitar la aparición de tensiones de contacto elevadas en el exterior de la instalación, las puertas y rejillas metálicas que dan al exterior del centro no tendrán contacto eléctrico alguno con masas conductoras que, a causa de defectos o averías, sean susceptibles de quedar sometidas a tensión. Con estas medidas de seguridad, no será necesario calcular las tensiones de contacto en el exterior, ya que estas serán prácticamente nulas. Por otra parte, la tensión de paso en el exterior vendrá dada por las características del electrodo y la resistividad del terreno según la expresión:
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Up = Kp · � · Id = 0.0162 · 150 · 500 = 1215 V.
1.6. Cálculo de las tensiones en el interior de la instalación.
En el piso del Centro de Transformación se instalará un mallazo electrosoldado, con redondos de diámetro no inferior a 4 mm. formando una retícula no superior a 0,30x0,30 m. Este mallazo se conectará como mínimo en dos puntos opuestos de la puesta a tierra de protección del Centro. Dicho mallazo estará cubierto por una capa de hormigón de 10 cm. como mínimo. Con esta medida se consigue que la persona que deba acceder a una parte que pueda quedar en tensión, de forma eventual, estará sobre una superficie equipotencial, con lo que desaparece el riesgo de la tensión de contacto y de paso interior. De esta forma no será necesario el cálculo de las tensiones de contacto y de paso en el interior, ya que su valor será practicamente cero. Asimismo la existencia de una superficie equipotencial conectada al electrodo de tierra, hace que la tensión de paso en el acceso sea equivalente al valor de la tensión de contacto exterior.
Up (acc) = Kc · � · Id = 0.0335 · 150 · 500 = 2512.5 V.
1.7. Cálculo de las tensiones aplicadas.
Para la obtención de los valores máximos admisibles de la tensión de paso exterior y en el acceso, se utilizan las siguientes expresiones:
Upa = 10 · k / tn · (1 + 6 · � / 1000) V.
Upa (acc) = 10 · k / tn · (1 + (3 · � + 3 · �H) / 1000) V.
t = t´ + t´´ s.
Siendo: Upa = Tensión de paso admisible en el exterior, en voltios. Upa (acc) = Tensión en el acceso admisible, en voltios. k , n = Constantes según MIERAT 13, dependen de t. t = Tiempo de duración de la falta, en segundos. t´ = Tiempo de desconexión inicial, en segundos. t´´ = Tiempo de la segunda desconexión, en segundos. � = Resistividad del terreno, en �xm. �H = Resistividad del hormigón, 3000 �xm.
Según el punto 8.2. el tiempo de duración de la falta es:
t´ = 0.2 s.
t = t´ = 0.2 s.
Sustituyendo valores:
Upa = 10 · k / tn · (1 + 6 · � / 1000) = 10 · 360 · (1 + 6 · 150 / 1000) = 6840 V.
Upa (acc) = 10 · k / tn · (1 + (3 · � + 3 · �H) / 1000) = 10 · 360 · (1 + (3 · 150 + 3 · 3000) / 1000) = 37620 V.
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Los resultados obtenidos se presentan en la siguiente tabla: Tensión de paso en el exterior y de paso en el acceso.
Concepto Valor calculado Condición Valor admisible �������������������������������������������������������������������������������������Tensión de paso en el exterior Up = 1215 V. � Upa = 6840 V.
�������������������������������������������������������������������������������������Tensión de paso en el acceso Up (acc) = 2512.5 V. � Upa (acc) = 37620 V.
Tensión e intensidad de defecto.
Concepto Valor calculado Condición Valor admisible �������������������������������������������������������������������������������������Tensión de defecto Ud = 5700 V. � Ubt = 10000 V.
�������������������������������������������������������������������������������������Intensidad de defecto Id = 500 A. >
1.8. Investigación de las tensiones transferibles al exterior.
Al no existir medios de transferencia de tensiones al exterior no se considera necesario un estudio para su reducción o eliminación.No obstante, para garantizar que el sistema de puesta a tierra de servicio no alcance tensiones elevadas cuando se produce un defecto, existirá una distancia de separación mínima (Dn-p), entre los electrodos de los sistemas de puesta a tierra de protección y de servicio.
Dn-p � (� · Id) / (2000 · �) = (150 · 500) / (2000 · �) = 11.94 m.
Siendo: � = Resistividad del terreno en �xm. Id = Intensidad de defecto en A. La conexión desde el centro hasta la primera pica del electrodo de servicio se realizará con cable de Cu de 50 mm2, aislado de 0,6/1 kV bajo tubo plástico con grado de protección al impacto mecánico de 7 como mínimo.
1.9. Corrección del diseño inicial.
No se considera necesario la corrección del sistema proyectado según se pone de manifiesto en las tablas del punto 8.7.
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Óscar Rodríguez Cruz Ingeniero Industrial Nº Colegiado: 5192
Colegio de Ingenieros de la Comunidad Valenciana
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALESDE LA COMUNIDAD VALENCIANADEMARCACIÓN VALENCIA
Nº.Colegiado: 5192 OSCAR RODRIGUEZ CRUZ
FECHA: 14/7/2011 NºVISADO: 2011/4010
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PRESUPUESTO1. PRESUPUESTO GENERAL.
UNIDAD DE PROYECTO CANTIDAD PRECIOUNIT.
TOTAL
Caseta prefabricada de hormigón Orma PFU-5 1 5.851,36 5.851,36
Obra civil según planos, incluyendo acera perim. 1 3.791,58 3.791,58
Transformador 630 kVA 20/B2 2 4.595,94 9.191,88
CELDA CNE-P-F-SF6-24 2L+2P 1 6.136,10 6.136,10
Interconexión MT entre celdas y transformador 1 627,55 627,55
Interconexión BT entre cuadro y transformador 1 459,67 459,67
Cuadro BT 2 1.289,82 2.579,64
Electrodo de puesta a tierra CT prefabricado 1 966,46 966,46
Confección línea tierra protección 2 trafo 1 204,34 204,34
Confección línea tierra servicio 2 trafo 1 141,84 141,84
Pequeño material 1 360 360
Equipo de seguridad 1 255,34 255,34
PRESUPUESTO EJECUCIÓN 30.565,76
Valencia a 11/07/2011
Óscar Rodríguez Cruz Ingeniero Industrial Nº Colegiado: 5192
Colegio de Ingenieros de la Comunidad Valenciana
COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALESDE LA COMUNIDAD VALENCIANADEMARCACIÓN VALENCIA
Nº.Colegiado: 5192 OSCAR RODRIGUEZ CRUZ
FECHA: 14/7/2011 NºVISADO: 2011/4010
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PLANOS
1. PLANO Nº 1 / DE SITUACION 2. PLANO Nº 2 / DE EMPLAZAMIENTO DEL SOLAR 3. PLANO Nº 3 / DE DETALLE DE EMPLAZAMIENTO 4. PLANO Nº 4 / DE OBRA CIVIL O DE DETALLE DEL LOCAL 5. PLANO Nº 5 / DE MONTAJE DE LA APARAMENTA 6. PLANO Nº 6 / ESQUEMA ELECTRICO 7. PLANO Nº 7 / DE TIERRAS 8. PLANO Nº 8 / SEPARATA PARA AYUNTAMIENTO DE ALFARA DEL
PATRIARCA9. PLANO Nº 9 / SEPARATA PARA DIPUTACIÓN DE VALENCIA 10. PLANO Nº 10 / SEPARATA PARA REAL ACEQUIA DE MONCADA
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14/7/2011Documento visado electrónicamente con número 2011/4010. El objeto de este visado es la comprobación de la identidad y habilitación profesional del autor del trabajo y la corrección e integridad formal del trabajo profesional de acuerdo a la normativa aplicable al trabajo. En caso de daños derivados de este trabajo profesional visado, siempre que resulte responsable el autor del mismo, el COIICV responderá subsidiariamente de los daños que tengan su origen en defectos que hubieran debido ser puestos de manifiesto al visar el trabajo profesional y que guarden relación directa con los elementos que se han visado en este trabajo.
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