proyecto: ancascocha presa alternativa estudio …
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MINISTERIO DE AGRICULTURA Y ALIMENTACION OFICINA GENERAL DE IRRIGACIONES
DIRECCION DE INVESTIGACION APLICADA SUB DIRECCION DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS
4 *
INFORME TECNICO D 1 A - I G - N? 0 0 3 - 7 8
PROYECTO: ANCASCOCHA PRESA ALTERNATIVA
ESTUDIO GEOTECNiCO CON FINES DE CIMENTACION Y
AREAS DE PRESTAMO
* DPTO AYACUCHO
• PROV PARINACOCHAS
NOVIEMBRE 1978
LIMA-PERU
MINISTERIO DE AGRICULTURA Y ALIMENTACION OFICINA GENERAL DE IRRIGACIONES
Direccion de Invesfigacidn Apllcada Sub-D1recci6n de InvestigaciCTies Geol-fecnicas
Informe Ticnico DIA-IG-N'* 003-78
IPIOYECTO AJNICASCOOtlA - iPISESA AILTEfSNIATir^A ' " i '
ESTIUIPBO GEOTECINIICO COIN EIIINIES PE OMEINITA-
CnOIN Y AISEAS DE IPISESTAMO
DPTO.^ AYACUCHO
PROV.: PARINACOCHAS
NOVIEMBRE 1978 LIMA-PERU
n 1
J
niNDIICE
Pag.
1.0.0 GENERALIDADES
1.1,0 Anfecedenfes. 1
1.2.0 Medios de acceso a la z<x)a de frabaio. 1
1.3.0 Programaci6n de Estudios - Trabajos ejecutados. 2
1.3.1 InvesHgaciones Programadas, 2
1.3.1.1 Geologfa. 2
1.3.1.2 InvesHgaciones de Mecdnica de Suelos. 3
1.3.1.3 LaborattTrio de Campo. 3
1.3.1.4 Laborafx>rio Central de A/^c6nica de Suelos. 4
1.3.2 InvesHgaciones Ejecutadas. 4
1.3.2.1 Geologfa. 4
1.3.2.2 InvesHgaciones de Campo de Mecfinica de Suelos. 4
1.3.2.3 Laboratorio de Campo. 10
1.3.2.4 Laboratorio Central DIA. 10
2.0.0 GEOLOGIA DE SUPERFICIE.
2.1.0 Rasgos Geomorfol6gicos de la Region. 11
2.1.1 Clima. 13
2.1.2 Sismicidad. 14
/ . -
- 2 -
2.2.0 Levanftimiento Geologico de la Boquilla. 15
2.2.1 Morfologra. 15
2.2.2 EstratigrafTa y Rocxis. 16
2.2.3 Estruchiras. 19
2,3,0 Caracterrsticxjs Geol6gfcas del Aliviadero. 20
3.0.0 GEOLOGIA APLICADA Y MECANICA DE SUELOS.
3.1.0 Seccion de Clerre - Eje Altemafiva "B". 21
3.1.1 Estrlbo Izquierdo. 21
3.1.2 Zona enfre Estribos. 24
3.1.3 Estribo Derecho. 27
3.1.4 Caracterfsticas Geot6cnlcas de Cimentaci6n. 29
3.1.4.1 Eje de Presa, Boquilla. 29
3.1.4.2 Eje del Alivladero. 34
3.1.4.3 Par metros Ffslcos y Mec:dn!cos a uHlizarse en ei Diseflo. 36
3.2.0 Materia I es de Construcci6n. 45
3.2.1 Cantera de Rocas. 45
3.2.2 Cantera de materiales permeables, ogregados y filtros. 46
3.2.3 Canteras de material impermeable. 49
3.2.4 Caracterfsticas Geotecnicxjs de las dreas de pr stamo
y par6metros ffsicos y de resistencia a utilizarse en
el Diserlo. 55
- 3 -
3.2.4.1 CaraGterfsficas Geotecnicas. 55
3.2.4.2 Par^metros ffsicos y de resistencia a uHlizarse en
el DisefSo. 60
3.2.4.3 Conclusiones Finales. 67
4.0.0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.
4.0.1 Conclusiones. 69
4,0.1.1 Cimentacion - Eje de Presa. 69
4.0,1.2 Cimenktcidn - E|e del Aliviadero. 73
4.0.1.3 Canteras. 74
4.0.'2 Recomendaciones. 77
4.0.2.1 Cimen1tici6n - E|e de Presa (altemoHva B). 77
4.0.2.2 Cimen1aci6n - Eje Aliviadero. 80 4.0.2.3 Canteras. 82
A N E X O S
I Pianos y Records de Perforacion y Excavacion.
II Pruebas y Ensayos de Laboratorio de Campo.
Ensayos de Laboraforio en Lima (DIA).
—ooo) " (ooo—
MEMORIA DESCRIPTIVA
1.0.0 GENERALIDAPES.
1.1.0 Antecedentes.
El presente estudio es el resultado de las Investigociones Geot6cnica^
realTzadas para evaluar y deflnir las caracterfsticas de cimentacion a
nivel constructivo del Eje I I , Alternativa "B" , situado a 500 m. a -
guas abajo del actual Dique de la Represa de la laguna Ancascocha;
asf como estudiar a ese nivel , la disponibilicbd de canteras adecua -
das para la consiTucci6n de las estructuras que conforman el sistema
de regulaci6n del Proyecto Ancascocha-Chumpi; ejecutadas por la
Sub-Oirecci6n de investigacion^ Geot6cnicas de la Direcci6n de in
vestigaci6n Aplicada, de acuerdo al Convenio suscrito enfre la Di -
recci6n General Ejecutiva del Programa Nacional de Pequeflas y Me
dianas Irrigaciones y la Direcci6n General de Irrigaciones, Convenio
autorizado por Resoluci6n Directorai N " 164-78HDGPMI de fecha
15/8/78. EI monto total presupuestado para las investigaciones as -
ciende a la suma de S/. 3'500,000.
El 22 de AAayo de 1978 se iniciaron los trabajos de campo, habi^n -
dose conciufdo el 23 de Julio del pte. afio.
1.2.0 Medios de Acceso a la Zona de Trabajo.
A la zona de embalse de la laguna Ancascocha, se puede ilegar de
la siguiente manera :
/ . -
- 2 -
a) Lima-Chala, carretera asfalfxida (Panamericana Sur), 630 km.
Chala-Coracora, carretera afirmada, 361 kms.
Coracora-Chavifia, carretera afirmada, 16 kms.
Chavina-Desvfo (Reparticion), 4 kms., siguiendo la carretera a -
firmada Chavifia - Puquio.
Repartici6n~Dique, trocha carrozable, 4 kms. longitud.
b) Lima-Atico, carretera asfaltada O'cM^i^ericana Sur), 709 kms.
Atico-Caravelr, carretera afirmada, 74 kms.
Caraveir-Chavifia, carretera afirmada, 244 kms,
Chavifia-Desvfo (Repartici6n), 4 kms. siguiendo la carretera a -
firmada Choviffa-Puquio.
Report!ci6nH5ique-trocha carrozable, 4 kms. longitud.
c) Lima-Nazca, carretera asfaltada (Panamericana Sur), 450 kms.
Nazca-Puquio, carretera afirmada, 142 kms.
Puquio-Desvfo (Repartici6n), 43 kms., siguiendo la carretera a -
firmada Puquio-Chavifia.
Repartici6n^>ique, trocha carrozable, 4 kms. longitud.
1.3.0 Programaci6n de Estudios - Trabafos Ejecutados.
1.3.1 Investi^cicMies Programadas.
1.3.1.1 Geologra
Geologfa de superficie y subterrdnea en la boquilla elegida para
ser estudiada.
/ . -
- 3 -
Comprobaci6n del Levantamienhs ya realizacb en la zona del
Proyecto, con referencia a la zona de Represamiento.
1.3.1.2 investigaclones de Meo6nic« de Suelos.
Cimentac!6n.
. E\e de Presa : fres perforaciones diamantJnos (wia en cada es-
tribo y otra en el cauce) y fres excavaciones a cielo abierfo
en I OS estribos.
. Aliviadero : tres excavaciones a cielo ablerfo en el eje a l i -
viadero.
Cant'eras.
. Material para el cuerpo de la Presa, se eslwdiar6n zonas de
prestamo cerconas a la zona; se harSn 20 excavaciones a cie
lo abierto y extraccion de muesfras disturbadas y ensayos de
densidad natural.
1.3.1.3 Laboratorio de Campo.
Procesamiento y c5lculo de las densidades naturales, tanto en
las zonas de cimentacion como de canteras.
Clasificaci6n, usando mallos Ifmites, de las muestras disturbadas
extrafdas de cimentacion y canteras, y obtenci6n de muestras
representativas.
A-
- 4 -
1.3.1,4 Labomtorto Central de Mec^nica de Suelos.
En las muestras representatives obtenldas en el campo, se real? -
zardn ensayos de Laboratorio, de acuerdo a la close de suelo
encontrado.
1.3.2 Investigaciones Ejecutadas.
1.3.2.1 GeologFa.
Se ha efectuado el Levantamiento Geo l^ ico de superficie y subte -
rrdneo de la boquiila a Escala 1:500 y se ha comprobodo el Levanta
miento Geol6gico ya realizado en la zona del Proyecto, con refe -
rencia al lugar de represamiento (Alternativa B).
1.3.2.2 Investigaciones de Canrtpo de Mec6nica de Suelos.
Cimentacion.
. Eje de Presa : Perforaciones diamantinas.
Se ho ejecutado las tres perforaciones programadas, con un total
de 152.60 m. lineales perforodos, dispuestas de la siguiento ma
nera :
Sonc[a|e _A_-_1.
Ubicaci6n : Estribo Izquierdo.
A -
5 -
Elevaci6n
Diametro de Perforaci6n
Tipo de Perforaci&i
Inclinacign , , r , '
Profundidad Perforada
NOmero Pruebas Permeabilidad
Tipo de Pruebas Permeabilidad
Tramo Prueba de Permeabilidad
Sonda[e__A_-_2.
Ubicacion
Elevacidn
Didmetro de Perforacidn
Tipo de Perforacion
Inclinacion
Profundidad Perforada
NOmero Pruebas Permeabilidad
Tipo de Pruebas Permeabilidad
Tramo Prueba de Permeabilidad
S onda |e _A _2_3.
Ubicacion
Elevaci6n
Didmetro de Perforaci6n
: 3,410 m.s.n.m.
: Nx - Bx.
: RoitaciSn.
! Vert ical.
: 47.80 m.
: 14.
: Le Franc y Permeabilidad
a Presi6n/segOn Desigr^Hon
E-18 del Earth Annual.
: 5' a 10'.
: Giuce.
: 3,410 m.s.n.m.
: Nx - Bx
: Rotacion
: 20*' E-W
: 60.00 m.
: 18
: Le Franc y Permeabilidad
a Presi6n,segun Designation
E-18 del Earth AAanual.
: 5' a 10'.
Estribo Derecho.
3 ,4 l0 m.s.n.m,
Nx - Bx
/ . -
- 6 -
Tlpo de Perforaci6n
!nclinaci6n
Profundi dad Perforoda
NOmero Pruebas Permeabilidad
Ro1x3ci6n.
Vert ical.
44.80 m.
15.
Tipo de Pruebas Permeabilidad ? Le Franc y Permeabilidad a
Presi6n,seg0n Designation
E-18 del Earth A/^nuat.
Tramo Prueba de Permeabilidad : Cada I C .
. Efe de Presa ; Excavaciones a cielo abierto.
Se han efectuado tres excavaciones, ubicadas : una en el estri-
bo izquierdo y dos en el derecho, cuya denominacion es la si -
guiente ;
CI - PI - Estribo Izquierdo, profundidad = 4, lO m.
CI - P3 - Estribo Derecho, profurriidad = 6.00 m.
CI - P4 - Estribo Derecho, profundidad = 2^40 m.
Total : 10.50 m.
. Aliviadero : Excavaciones a cielo abierto.
Se hicieron 3 calicatas a lo largo del eje del Aliviadero Princi
pal, cuyas denominaciones y profundidades son las siguientes :
A l l - PI - profundidad = 4.50 m.
A l ] - P2 - profundidad = 3.50 m.
A l l - P3 - profundidad = 2.90 m. Total: 10.90 m. / . -
- 7 -
Canteras.
. Prospecci6n de conteras de material permeable (Agregados y
Filtros).
Gintera "X" : Ubicada en la cola del ach^ l embalse de la
laguna Ancoscocha, donde se hicleron 3 exca-
vaciones, cuyas denominaciones y profimdida -
des son las siguientes :
X - P i , profundidad de 1.40 m.
X - ?2, profundidad de 1,65 m.
X - P3, profundidad de 1.50 m.
Total : 4,55 m.
Cantera "D" ; Ubicada en la Qda, Yuracc Cruz, y a unos
300 m. del EJe de Prese, Altemativa "B" , en
donde se hizo 2 excavaciones, cuyas denc^mina
ciones y profundidades son las siguientes :
D - P i , profundidad de 2.20 m.
D - P2, profundidad de 1.80 m.
Total : 4.00 m.
Cantera "F" : Ubicada a unos 500 m. aguas abafo del Eje de
Presa, Altemativa "B" , donde se hizo urw &(.-
cavaci6n, cuya. derK>minaci6n y profundidad es
la siguiente :
F - P i , profwididad de 1.30 m.
Total : 1.30 m.
A-
8 -
. Prospecci^ de canteras de material impermeable.
Cantera " Y " : Ubiosda a unos 800 m. del Eje de Presa, se
hizo 4 excavaciones/ cuyas denominaciortes y
profundidedes son las siguientes :
Y - P i , profundidad de 3.20 m.
Y - P2, profundidad de 2.50 m.
Y - P3, profundidad de 2.80 m.
Y - P4, profundidad de 3.00 m.
Total : 11.50 m.
Cantera "C" : Ubicada a unos 200 m. deleEfe de Press, Al -
ternativa "B" , donde se hizo 4 excavaciones,
cuyas denominaciones y profundidades son las
siguientes :
C - P i , profundidad de 2.00 m.
C - P2, profundidad de 2,30 m,
C - P3, profundidad de 2.40 m.
C - P4, profundickad de 2.40 m.
Total : 9 , l 0 m.
. Prospecci6n de canteras de material semipermeable.
Cantera "A" : Ubicada en el flanco izquierdo del actual Di -
que, donde se hicieron 7 excavaciones, cuyas
denominaciones y profundicbdes son las siguien
tes :
A - P i , profundidad de 1.50 m.
A-
- 9
A - P2, profundidad de 2.70 m.
A - P3, profundidad de 2.10 m.
A - P4, profundidad de 2.20 m.
A - P5, profundidad de 3.00 m.
A - P6, profundidad de 2.15 m.
A - P7, profundidad de 3.00 m.
Total : 16.65 m. l .
Cantera "B" ; Ubicada en el flanco izcjuierdo del represamien
to de la laguna Ancascocha; se hicieron 5 ex
cavaciones, cuyas denominaciones y profundida
des son las siguientes :
B - P I , profundidad de 2.90 m.
B - P2, profundidad de 3.00 m.
B - P3, profundidad de 2.20 m.
B - P4, profundidad de 2.20 m.
B - P5, profundidad de 2.10 m.
Total : 12.40 m.
. Prospeccion de Gsnteras de Rocxis.
Cantera de Roca 1 : Ubicada a 300 m. al Nor-Este del E{e
de Altemativa "B" , corBtitufdo por rocas
de ignimbritos andesfticos, doode se hizo
una voladura.
Cantera de Roca 2 : Ubicada a 4 km. hacia el Nor-Oeste
del E{e de la presa en estudio (Altemati
va 6), constitufcJa por un mcKxtzD rocoso
A -
- l o
de ignimbritas andesi^lcas. Se hizo una
voladura.
1.3.2.3 Laboratorio de Campo.
En el Lciboratorio de Mec^nTca de Suelos, instolado en el campo, se hide -
ron Ios siguienfes ensayos, en muestras de cimentacion y de canferas :
Muestras disturbadas
Humedad hidrosc6pica
Andlisis mecdnico grueso
Analisis mec6nico fino
Lfmites Ifquido
Lfmite pidstico
Densidad natural de campo
21
23
14
24
17
17
17
Muestras de agua para determinar sus caracterfsHcas qufmicas, ffsicas y con
tenido de materiales en suspension, PH, etc.
Los records de perforacion, de excavaci6n, cuadros de Permeabilidad y Ios
resultados del fndice de calidad de las rocas, se adjuntan como anexos al
final del informe.
1.3.2.4 Laboratorio Central - DIA.
En el Laboratorio de Mec^nica de Suelos de la Direcci6n de Investi^ci6n
Aplicada, a cargo de la Srte. Ingeniero Lucfa Gaviria Pastor, se realizaron
Ios siguientes ensayos en las muestras represenfntivas exfrafdas de ia zom>
de estudios :
An6lisis granulometrico por mallas : 6
AnSlisis granulometrico combinado : 14
Material m6s fino que la malla N''2O0 : 3
/ . -
- 11 -
Lfmitie Ifquido
Lfmife pl^stico
Lfmite de coniracci6n
Peso especFfico
Peso especFFico saturado superHcie seca
Proctor esf ndar
Maximo y mfnimo
Densidad natural
Permeabilidad
Consolidacion
Expansi6n controlada
Expansion libre
Compresi6n no confinada
Triaxial rdpida
Triaxial consolidada saturada rdpida con me
dici6i de presi6n de poros
Prueba de intemperismo
18
18
16
23
6
4
4
1
9
5
1
1
2
6
2
3
Adem^s se reaiizd en el Laboratorio de la Universidad Cat6lica del PerO,
un ensayo de compresion simple y un ensayo triaxial en orm mueslra de ro -
ca del estribo derecho (foba dacftica).
Los cuadros y grdftcos de los resultodos de Laboratorio, se adjunton como A
nexos, al final del informe.
2 .0.0 GEOLOGIA DEL SUPERFICIE.
2 ,1 .0 Rasgos Geomorfologicos de la Regi6n.
La region estudiacb se ubica en la Cordillera Occidental de los An -
A -
- 12 -
des, con altitudes de 3,200 a 3,600 m. , en un sector donde su mo£
fologfa nos muestra valles encanonados con cauces de fuerte pendien
te, {unto a pequeflas planicies, muy locales, donde se ha insfalado
la laguna de Ancascocha y las lagunitas de Oioruro.
Los rasgos geomorfologicos de la regi6n, son los caracterfsticos de u
nai intensa actividad volcdnica, el volcanlsmo es el principal respon
sable de la morfologfa actual, habiendo fambien actuado como factor
coadyuvante la orogenesis pliocena-cuaternaria.
El relieve del meajzoico y del terciario inferior a medio, fue sepul-
tado por las erupciones volc6nicas, que en forma de pirocldsticas en
su mayor parte, se depositaron sobre diferentes niveles originados por
el tectonismo y por la erosion. El volcanlsmo plio-pleistoqeno (to -
bas dacfticas) modified substancialmente la morfologfa pre-existente,
determinando cuencas endorrSicas que dieron lugar a la formaci6n de
iagunas, lagtAiitas y pantanos, como la de Ancascocha, Oforuro, etc
en los niveles m6s bajos y peneplanizados por la erosi6n.
La ultima etapa del levantamiento andino, adem^s de los cambios de
nivel determinados por la tect6nica, origin6 fambien un volconismo
fisural que depostf6 las ignimbritas y aglomerados andesfticos del tipo
"nubes ardientes" que modificaron en algo la morfologfa del volcanis •i
mo de las tobas dacfticas.
La 6ltima crisis climatica es la responsable de la accidn f luvial , la
que ha erosionado a las rocas pirocl6sticas, formando estrechamientos
y/o cursos meandriformes en las zonas lianas, buscando su drenaje
natural al sistema fluvial de las regiones bajas. La ousencia de te -
/ . -
- 13 -
rrozas / el pobre desarrollo de los cursos Fiuviales nos indican que
la acci6n fluvial exisfente se idenHfica con los procesos geom6rficos
recientes / acftiales. La gfaciaci6n siempre presente en los ^ r t e s
alhas de la Cordillera por encima de los 3,800 m.s.n.m. no es muy
activa en la regi6n esfudiada que esf6 enfre los 3,200 a 3,600 m.
s .n .m. , los depSsihss glaciales encontrados corresponden a bloques y
fragmenfos de orrgen volcdnico con una mafriz areno-limosa^rcillosa
que cubren las partes llanos / flancos de las verf-ientes, a los que
clasificamos como dep6sffx>s fluvic^laciales^
Las vertienfres fambien esfan recubierfos en parte, por materiaJes c o -
tuviales-torrenciales, producto de la meteorizocion de las rocas v o l -
oSnicas / la accion climdtica actual.
La zona de la boquflla de la Alternativa "B" , se ubica &a el valle
del rfo Sangarar^, con morfologfa de estrechamiento a unos 500 m.
aguas abajo del acfual dique de Ancascocha, inmediatamente aguas
abajo de la confluencia de los rfos Sangarard / la queb'oda Yuracc
Cruz. El estrechamiento originado por la erosion fluvial determina
el afloramiento de tobas dacfticas en el flanco derecho y de ignim -
britas andesFticas en ei izqui^rdo, habiendo excavado su cauce en
el contacto entre estas dos formaciones geol6gicas.
Clima.
El 6rea de estudio se encuentra en una regi6n de ciima estepa Mon-
temo sub-topical, se ubica aJtitudinalmente en la zona Mesoandina,
entre los 2,800 a 3,800 m.
A -
- 14 -
La brotemperatura media anual m&<imo es de 11.3" C, y la media a
noal mmima es de 7,1** C.
El promedio m6ximo de iM*ecipi fa clones total por aHo, es de 666.9
mm. y el promedio mrnimo es de 226.5 miirmetros,
Esta determinaci6n del clima de la zona de estadio, es en lease a la
clasificaci6n climatologica del Perii, publfcada por la Oficirw Na -
clonal de Evaluaci6n de Recursos (ONERN - 1976), efectuada por
el Dr. Leslie R. Haldridge.
La pluvfosidad se encuenfra exclusivamente en aguaceros que onual -
mente caen en los meses de Diciemb'e a Marzo; la pluviosidad no
es predecible de afSo a afSo.
Los meses de m6s frfo en la zwia son de Junio a Setiembre.
Las direcciones dominantes de los vientos son : Nor-Esfe. Casi en
su totalidad la regi6n esta cuWerta por vegetaci6n orbusfiva poco
densa; en su mayorfa ichu.
2.1.2 Sismicidad.
Los terrenos en la boquilla del e|e, Altemativa "B" , desde el punta
de vista sfsmico se clasifican en la Close I I I , terrenos sismicamaite
desfavorables, consHtufdos por zonas de contacta en regiones morfol6
gicas de faldas de cerros.
SegOn la publicacion "Historia de los sismos m5s notables ocurridos
- 15 -
en el Perf}", tenemos que en el lapso de 1900 - i960 se han produ-
cido en la regi6n cinco sismos sin informacidn de infensidad ni mag-
nihid, dos sismos de infensidad VI de Mercal l i , un sismo de VII de
infensidad da Mercalli / dos sismos de IX de infensidad de Mercall i .
SegOn la carfa sfsmica del PerO, publicada por el Insfifuio GeofFsico
del PerO/ fenemos que la regi6n de la Provincia de Parinacochas se
ubica en la region sfsmica N° 8 que corresponde a alia sTsmicidad y
en donde se han producido 8 sismos con epicenfros en el Continenfe
con profundidades mayores y menores de 60 kms.
2 .2 .0 Levanfomienfo Geol6gico de la Boquilla.
El levantamienfo geol6gico de la boquilla, Alfemafiva "B" , se ha
realizado medianfe el mapeo en el ferreno de las fo'maciones aflo **
ranfes, previo apoyo de las fof<^raffas a^reas.
Se ha hecho el levantamienfo geologico en base al mopa fqsograficcy
escala 1:500, proporcionado por la Direccidn Efecutiva del Programa
Nacional de fequeffas y Medianas Irrigaciones (D.E.P.M. i . ) .
2.2.1 Morfologfa.
La boquilla fiene morfologfa de cafion (estrechamiento) por erosidn
fluvial del rfo Sangararfi, en rocas volc6nicas, el framo del esfrecha
mienfo es de unos 350 m. de longifud a porHr de la confluencia de
la Qda. Yuracc Cruz con el rfo Sangararfi.
El flanco derecho (fobas dacil-icas) de la verfienfe Hene una gradien
/ . -
16 -
ie que vorfa de 20° - 30**desde e! cauce (coia 3,383) hasta la coha
3,440, por enclma de esta coia, el flanco adopici un corto trecho
de suave pendiente de unos 120 m. y se corttinfia hacfa arriba con
pendieni^s mayores de 30°, constituyendo los contrafuertes andlnos.
El flanco izqulerdo (ignimbritas andesR-icas) Hene una pendiente de
31° a 45°desde e\ cauce hasta la cota 3,438, por encfma de esta
cota se observa una pequefia planicie hacia el Este, que coincfde
con el contact© con la formacidn de tobas docfficas que son menos
reslstentes a la erosi6n.
El cauce del rfo Sangorarfi est6 poco desarrol lado, observdndose que
tiene un ancho promedio de 21 m. , en el sector encafionado no se
observan terrazas, pero debido a su cercanTa con la Qda. Yuracc
Cruz se nota en el esiribo derecho un nivel de acumulaciSn de unos
26 m. de ancho, en razdn que la dTreccI6n de la escorrenfia de la
Qda. es casi perpendicular al rfo Sangarard.
Estrotigrgfra y Rocas.
La secuencia estratigr^fica desde la mds antigua hasta la m6s actual,
es la siguiente :
TERCIARIO.
Terclario Superior.
Tobas Dacfticas.- En la zona de boquiila, altemativei "B" , en su
margen derecho, afUnxt una secuencia de rocas
volcSnicas, const!tufda por tobas dacfticas, de color gris blanqueci -
/ . -
- 17 -
no, compuestos esencialmente por plagioclasas del fipo s6dico, 24 %,
cuarzo 16 %, feldespato pot^sico 5 %, vidrio voicdnico 60 %, con
accesorios de bioHfa, homeblenda y mtnerales opacos; su fexhjra es
porfirffica, pasta microcristalirw. Su Hpo de fraclwa es irregular y
de alta cohesi6n al esiado fresco.
El estribo derecho estfi conformado por iobas dacrrtcas meteorizadas
en superficie, y en partes, cubierin por material residual de 0.50m.
de espesor.
Los tufos dacfticos son los m6s extendidos en la zona de la boquilla
y constituyen la roca da basamento, son rocas pirocldsHcas estrafifi -
codas en capas de 5 a 30 m. de potencia, son poroses p^o compac
fas, y en profundi dad, duros.
La margen derecha es diferente en morfologfa, litologfa y estructura,
a la izquierda.
Terciario Superior - Cuatemario Inferior.
Ignimbritas AwdesFticas. - En el eje de Altemafiva "B" , margen iz -
quierda, aflora una secuencia de rocas
volcdnicas del tipo Ignimbrita AndesH'ica, de color gris oscuro; su
textura es porfirrtica con pasta microcristalina; compuesta par pla -
gioclasas sddicas en un 65 %; feldespato pot^sico 30 % y con ac -
cesorios piroxenos opacos. Por su composici6n y naturaleza, esta ro
CO es dura y resistente, present6ndose muy fracturacte por la acci6n
tect6nica y /o enfriamiento rdpido del magma (coniracct6n).
Esta roca ba sido depositada sobre una superficie de erosi6n de tobos
dacfticos, de la cota 3,383 hasta la cota 3,438.
A-
- 18 -
De la cofa 3,383 hcislxi 3,438, sus aftcH^miaifos son mucho menores
en extensi6n a las de las tobas dacrticas, y en el sector de la bo -
quilla aparecen como una col!na aislada, por su posici6n y con^>osi-
cl6n consideromos que eslas tgnimbrikis andesfflcas sm dep6s!los piro
cidsttcos del Hpo "nubes ardienfes" que se formaron a partir de v i o -
lentas explosiones que escaparon por una fractura, estableci^ndose a
sr las ignimbrikis o tufos soldados, rocas que f-ienen el aspecfo y la
dureza de la verdadera lava.
CUATERNARIO.
Los maleriales cuaierirartos esf^n representados por los siguientes dep6
sitos :
Dep6sifos Fluvfgles.- El lecho actual del r fo, lo consfihiyen dep6si-
tos fluviales de gravas, arenas con algo de l i -
mo y arc? I las, con abundanfes piedras y pedrones, sub-angulosos a
sub-redondeados, hasfa de 120 cm.de didmefro, en porcentafe apro -
ximodo del 30 % , en su mayorfa tgnimbrifcis andesfHcas.
Dep6«tos Torrencioles - Cotuvtales. - Se ha observado la presencia
de pequefjos depdsifos ixjrren -
ciales-coluviales, encima de los dep6sitos fluviales, alrededor del
<xiuce y en los flancos, en donde la acci6n clim^tica ha producldo
la alferaci6n de las fobas dacfHcas e ignimbr!ias andesfMcas y los
maleriales coiuviales de ladera han sido arraslrados y deposffados pen*
los torrentes hacia el fondo del valle. Estos depdsftos no Henen
mas de 1.20 m. de espesor y estfin consHhirdos por la acumulacion
de limos arcillosos-^renosos e inciusi6n de gravilla angulosa a suban
A -
- 19 -
gulosa, el color en con{unio es rrvarrSn oscuro.
Deposifps Coluviales.- Son acumuiacicMies cons1i1tH<ias POT ia deposi
tciciSn de fragmentos rocoso$ angulosos in si
tu, que han tenido poco recorrido / se localtzon al pie o sobre tos
macfzos rocosos, con poca mairiz orcillo arertosaf su disfrfbucidn es
de regular exfensi6n en los alrededores de la altemaHva "B".
Estructuras.
Desde el punfo de vista i«ct6nico, la regidn presenta las Olfimas fa-
ses del levantamiento de los Andes, debtdo a la gran flexuro epeiro
gen^tica del plioceno-pleisfoceno, observ^ndose diferentes niveles es
truchirales subsecuentemente erosionados en la formacion de tobas da
cfticas, debido al fallamiento que acompafia a la orogenia, confomte
se observa en las fotograffas apneas.
Los dep6sitos de ignimbrita andesftica parecen corresponder a una e -
tapa post-orogenica, de allf que sus afloramientos que son poco ex -
tensos no son determinantes en ia estructura regional de la zorM estu
diada.
Los rosgos estructurales m s impOTtantes en la zona de ia laoquilla
son :
DToclosas.- En el flanco derecho, los aflorttmierttos de totes dacfti
cas presentan un diacJasamiento que sigue el sistana cO
bico, que permite su cHsytmcion en bloque^ geomlrtrleos con espacia-
miento de las dlaclasos de 6 m. y abertura de 6 cm., adem^s del
sistema cObico principal se observan otros sistemas de dfaclasas que
/ . -
20 -
siguen diferentes direcciones. En general, las capas de tobas dacfH
cas fienen posicf6n subhorizontal con algunos lugores donde hoy f l e -
xuras (pliegues) debido a fatlas menores.
En el flanco izquierdo, el afloramiento de ignlmbritas andesFMces pre
senta un diaclasamiento fuerfe en todas direcciones, debido en gran
parte al enfriamiento rdipido del magma (contraccidn) y tambi^n por
efectos del tectonismo reclente, que en general no ha sido muy sig -
niRcativo,
Fallas.- El esfudio de las fotograffas a^reas permil« mapear uno fa-
lla casi longihidinal al rfo Sangarar^, que crwzm por el
flanco izquierdo de la boquilla a unos 180 m. del couce, esta falla
porece ser la que ha servido de escape a las explosTcmes volc^icas
que depositaron las ignlmbritas andesH'icas.
Caracterrsticas Geol6gicas del Aliviadero.
El eje de aliviadero corre en sentldo Noi-e Sur y esl6 ubicado a u -
nos 500 m. al Nor-Este del Eje de Presa, Aliernatlva "B"; altlfudi
natmente esf comprendido entre las cotes 3,430 y 3,390 m.s.n.m.
Geol6glcamente, la zona de esKidIo estd ubicada en un encafonamlen
to, cuyo flanco derecho esf consHtufdo por dep6sltos fluvio-glacia-
les y el izquierdo por tobas dacfticas, con cubertura fluvio-torrerjcia
les.
La zona baja del talweg tiene un ancho de unos 30 m. y un largo
de 600 m. aproximadamente, y estS constitufda por llmos de alto
plasticidad, de color gris oscuro, con Inclusidn de gravilla y grava%
en porcentafe del lO %.
/ . -
- 21 -
En superflcie se observaron abundanfes coluvios, constttufdos por pie
dras, pedrones y bioques de hasta 10 m. de alto por 8 m. de anch(^
de aglomerados con matriz tobacea y tobas dacfHcas.
3.0.0 GEOLOGIA APLICADA Y MECANICA DE SUELOS.
3.1.0 $ecci6n de Cierre - E|e AlternaHva "B".
La ubicac!6n del efe de Presa llomado Alternafiva "B", fue proporcio
nada por la Oficina de Proyectos de la D .E .P .M. I . , sefkiidndose en
el Piano topografico a Escala 1:25,000 del estudio de Factibilidad
del Proyecto Ancascocha-Chumpi, En base a esfe piano y a los h i -
tos de referenda encontrados en el campo, fue que la Comision de
Estudios replante6 este eje en la zona de trabajo.
Se hicieron 3 perforaciones diamanfinas y 3 calicatas, las que se
describen a continuacton.
3.1.1 Estribo Izquierdo.
Esfe esfribo, se ha investigado medianfe la p«^oraci6n diamantina
A - 1, y una calicata denominada Ci-Pl .
Son^Le^_-_ l .
Inicialmente se hizo una plafaforma de 3 x 4 m. a la altura de la
coia 3,4l0 m. que cort5 la pendienfe. Las ro<^s esHin consHfufdas
por ignimbritas andesfticas, fracturadas de color marr^ gri^ceo. Las
rocas se presentan en estado de poca alferaci6n y de baja dureza;
las caras de las fractures se observan poco oxidadas.
A -
- 22 -
Los prim«x>$ 0.6:1 m. se hicieron con excavac!6n manual, de 0.61 a
4,57 m., las rocas ignimbrii«s estfin fuertemente firachjradas, poco
alteradas, de color gris, las caras de las fracfuras osfentan oxidacio
nes ferrosas. En el tramo 0.61 a 1,52 m. la recuperaci6n fue del
50 %, y de 1 . ^ a 4.57 m. fue de 65 %, en este ultimo iramo, la
roca es m s dura y masiva que en el anterior.
De 4.57 a 16.76 m. encontramos rocas de ignimbritas andesrticas,
de fracturadas a muy fracturadas, la alteracion en la roca no exists
las fracturas son verticales, transversales y diagonales al testtgo; d
material es de color gris verdoso; la roca es dura, masiva y sona,
las caras de las fractures presentan oxidaciones de Sulfate de Cobr^
siendo la recuperacion variable, « i el tramo 4.57 a 7.62 m. 63 %;
de 7.62 a 10.97 m. 51 %, y de 10.97 a 16.76 m. 46 %. Enfre
15.87 a 16.18 se encuentra mezcia de arena fina y limos que cons=
tituye rellwio de fractura,
Entre 16.76 a 37.79 m. se obtuvo 20.03 m. de potencia final. Las
rocas de ignimbritas andesfticas se enconfraron hasta 36.30 m. con
diferentes grados de fracturacion, teniendo las fracturas, variadas di
recciones, sus caras estSn oxidadas con sulfato de cob'e, color gris
verdoso.
Entre los tramos 20.>^ a 21.33 m. y 28.95 a 29.87 m. se encontr6
relleno de fractura, constitufdo por gravilia, arena griMsa y limo,
de color verdoK).
A portir de los 36.30 m. se encontr6 la zona de contacto entre las
ignimbritas andesfticas y las tobas daci^icas, donde las tobas se pre-
A-
- 23 -
sentan mu/ alteradas.
La recuperac!6n obfenida entre 16.76 a 37,79 m. es la s!guienfe :
16.76 a 20.12 m. un 53 %; 20.12 a 23.16 m. 28 %; 23.16 a
28.04 m. 61 %; 28.04 a 31.39 m. 51 %; y de 31.39 a 37.79m.
un 56 %.
De 37.79 a 47.85 ra,la potencia perforada en este tramo es de
10.06 m. conformada por tobas dacfticas alterados hasf« 41.45 m, y
poco alferados hasta 47.85 m.
En el tramo 0.00 a 36.30, la perforaci6n airaves6 rocas de ignimbri
tas andesfticas, y de acuerdo al Tndice de calidad de la roca (R.
O .D . ) esta roca se presents de"muy mala a maie/1
De 36.30 a 47.85 m., las tobas dacfticas tienen un fndice R.Q.D.
que sindica a esta roca como de "muy mala a mala". Este resulta -
do del R.Q.D. nos indica que las rocas que conforman este estribo
se presenfan muy fracturadas.
Las pruebas de Permeabilidad realizadas, determinan permeabilidad^ -1 -5
del orden lO a lO , detall6ndose a continuaci6n el coeficiente de permeabilidad encontrado en toda la Perforacion :
De 3.04 a 3.65 m. la permeabilidad es del orden de lO cm/seg.
" 6.40 a 9.75 m. " " " " " '} 10"^ crr/seg.
" 16.76 a 20.11 m. " " " " " " lO'^ cn/seg.
" 20.11 a 21.33 m. " " " " " " lO"^ cm/seg.
" 20.72 a 39.92 m. " " -« " « '- lo-4 cm/seg.
" 37.20 a 39.92 m. " ' " 10~^ cm/seg.
" 37.18 a 45.72 m. " " " " " " 10"^ cm/seg.
/ . •
- 24
De 37.18 a 47.85 m. la permeabilidad es del orden de 10 cm/seg.
De acuerdo al resuttado de esfos snsayos/ se pueden cons!d«rar dos
frames bien dlferenciados, uno hasfw los 20 m. de proftindidad, en
que la roca es de muy permeable a permeable, y ofro, de tos 20.00
a 47,85m. en que la permeabiiickid alternadamente varfa de semiper
meable a impermeable.
Cdi<Mta_ajfj^
Esiti excavaci6n a cielo abierto se hizo en la cofa 3,396 m.h0Sta u
na profundidad de 4.10 m. , se enconlro materiales coluvio-torrencia
les, constitufdos por grava limosa, color gris oscuro, con presencia
de pocas rafces, de baja plasficidad, con inclusi6n de gravil la, gra
va, guijarros y piedras de formas angulares a sub-^ngulosas, poco a\_
teradas; la piedra de mayor tamano alcanz6 1.80 x 0.90 m.de d i6 -
mefro.
Se frat6 de hacer la prueba de Permeabilicbd del Pozo abierto, no
logrdndose su objertvo, por la rdpida filfraci6n a fraves del fondo
de la calicafa, llen^ndose s6lo hasfa 3.10 m., emple^ndose la m6x\_
ma capacidad de la bomba de 65 If/seg.
3.1,2 Zona enfre Esfribos.
El cauce del lecho del rfo Sangarard, tiene un ancfio de 12 m. , ha
bfendose ubicado la Perforaci6n A - 2 en el exfremo izquierdo del
lectio mencionado.
/ . -
- 25 -
Este sondaje se realizo con utw incHn«cl6n de 20° en (Kreccion Este -
Oesfe.
Los primeros 6.70 m. corresponden a nraterial f luvial , const!tufdo
por clasfos redondeados de Ignimbrifas and^fHcas, poco alterados y
mezclados con gravas, arenas, y en poco porcentaje iimos arcillosos.
El porcentaje de recuperacion en los tramos 0.00 - 2.44 m. fue de
20 %,y de 2.44 a 6.70 m. de 18 %.
De los 6.70 a 21.94 m. con potencia de 15.24 m. se encuentra i n -
fercalaciones de esiratos gravosos, arenosos y arcillosos, de espesor
variable, de color marr6n claro, las gravas son en su mayorfa de ro
cas de ignimbritas andesfticas y tobas dacfticas alteradss, cuya recu
peracion esrentre 6.70 m. a 12.80 m. 12 %, de 12.80 a 18.50 m.
16 %, y de 18.59 a 21.94 m. 47 %.
Desde 21.94 a 26,00m. una potencia de 4,06 m. de fragmentos de
Ignimbritas, muy fracturados con fracturas oblfcuas, los caras de las
fracturas presentan oxidaciones ferrugincwas, en estado de alteracidn
en contacto con tobas dacfticas alteradas en los tramos finales; la
recuperacion es de 27 a 99 %.
A partir de los 26.00 m. hasta 58.52 m. con potencia de 30.79 m.
se encontro la toba dacTtica, de color bianco, poco aiterada y poco
fracturada; las fracturas son oblfcuas y transversales al testigo, con
sus caras oxidadas. La roca es dura y masiva, se recuper6 del 67
al 99 %.
A -
- 26 -
En el tramo 31.08 a 31,39 se detect6 relleno de fracture constitufdo
por descomposici6n de tobas dacfticas, con oxidaciones ferrosas.
Debemos sefialar que la toba dacftica sana a alterada, encontrada,
es una roca dura y masiva, y Hene la caracterrstica de ser poco fr6
gil al goIpe; el fndice de calickid de la roca (R.Q.D.) , no guorda
relacion con la gran recuperaci6n del testigo antes dicho.
Resumiendo, podemos sefialar que de 0.00 a 26.00 m. , el material
enccK^trado consiste en suelo aluvial e intercalaciones de estratos de
gravas, arenas y arcillas.
De 26.00 a 58.52 m. se detectan las rocas tobficeas dacfHcos, cu -
yo resultado, de acuerdo al fndice de calicbd (R.Q.D.) las sefbla
como rocas de "mala a regular".
Las pruebas de permeabilidad realizades, determinan el siguiente r e
sultado, para los diferentes iramos de PerForaci6n :
En Suelo Fluvial.
De 2.13 - 9.75 m. la
" 8.23 - 9.76 m. "
" 9.76 - 12.80 m. "
" 12.20 - 15.54 m. "
" 12.80 - 18.90 m. "
" 15.84 - 21.94 m. "
" 15.84 - 25.00 m. "
PermeaBlidad es •1 II
II 11
11 II
11 II
11 II
II II
del orden de 10 cm/seg.
10 cm/seg.
10" cm/seg.
lO cm/seg.
10 cm/seg.
lO cm/seg.
lO crr/seg.
En_RocaB JToWceas Dacfticas.
'a -3 De 28.04 - 40.24 m. la Permeabilidad es del orden de lO cm/seg. " 40.24 - 58.23 m. " " " " lO'^^cm/seg.
/ . -
- 27 -
Sei1al6ndonos las pruebas de Permeabllidad que el material fluvtol es
Impermeable y que las tobas dacfVfcas varfan de permeables a semi -
permeables, con la profundidad y segOn su grado de frachjraci6n.
3,1.3 Estribo Derecho.
Esfe esiribo se invesHg6,mediante la pa^^oraci6n diamanfina A - 3
y las excavaciones a cielo abierto denominades Ci-P3 y Ci-P4.
Sondaj^_A_-_3.
Se hizo una plataforma de 3 m.x 3 m. a la altura de la cota 3,410
m. que corta la pendiente. El macizo estS consfltuldo pCM* tobas do
ci^icas de color bianco, poco fracturadas, en proceso de meteoriza -
cion en los tramos iniciales; las caras de las fractures se presentan
poco oxidadas.
De 0.00 - 1.52 m. , las tobas dacfttcas se presentan en estado de
meteorizacion desmenuzables, con inclusiones de clastos de Ignimbri-
tas andesi^icas; la recuperaci6n es del 24 %.
Desde 1.52 - 9,75 m. tenemos un iramo de 8,23 m. en que las t o
bas se encuentran poco alteradas y poco iVacturadas, con oxidaciones
en las caras de fractura; la roca es dura y masiva, en los tramos n
nales aparece mds porcentaje de feldespatos de co\ar bianquecino y ro
sado. El porcentafe de recuperaci6n varfa de 74%« 98 %.
De 9,75 hasta 44,81 m, las tobas dacfticas se presentan poco fractu
radas, las fracturas son oblfcuas al testigo; las caras de las fractu -
ras se observan oxidadas, siendo la roca dura, masiva y sana,
/ . -
- 28 -
L« recuperaciSn fluctOa entre 69 a I 99 %.
Por el fndice de calidad de la roca (R.Q.D.) del macizo perforadcy
se puede deducir que en los primeros 1.52 m. la calidad de la roca
es "muy mala", y que de 1.52 a 44.81 m. el R.Q.D. es de "regu
lor a excelente", indic^ndonos que a mayor profundidad la roca es
de huena calidad.
Las pruebas de permeabilidad realizadas en el macizo, nos indican
el siguiente resultado para los frames que se exponen :
-5 De 3.04 - 4.87 m. la permeabilidad es del orden de 10 cm/seg.
" 4.87 - 35.66 m. " " " " l o " ^ cm/seg.
" 35.66 - 39.01 m. " " " " 10~^ cir/seg.
" 39.01 - 44.19 m. " " " " l o " ^ cm/seg.
Los resuitados de las pruebas de permeabilidad nos indican que la ro
ca que se presenta en el estribo derecho varfa de cxtracterrsticas se -
mipermeables a impermeables.
Ca|icata_Ci^3.
Se hizo la excavaci6n a cielo abierto, ubicada en el esfribo dere -
cho a la altura de la cota 3,393, con una profundidad final de 6.00
m. , el subsuelo consisfe de un material coluvial torrencial hasta los
2,50 m. , se Irata de una grava limosa, color marr6n claro, con i n
clusion de grava entre 3" y 5" en porcentajes de 30 a 40 % y frac
ciones mayores de 5" en un 10 %, se observan pedrones angulares
de 0.80 X 0.60 m. en un lO %. A portir de los 2.50 m. hasta los
A -
- 29 -
6.00 m. el material es f luv ia l , consfttufdo por grava pobremente
graduoda con finos arcillosos, COICM- gris y al final arena iimosa.
No se pudo hacer la prueba del Pozo abierto, por la intensa filtra -
cion que se producfa a parrtr de 4. lO m. Se bombeo durante 1 Yl
hora, emple^ndose la mdxima capacidad de la bomba de 65 Ite/seg.
Calicata Ci-P4.
La excavaci6n a cielo abierto se realize en el mismo esfrilx} derecho
a la altura de la cota 3,402 m. con una profundicbd final de 2.40
nn. en donde los primeros 0.60 m. es cubierfa del macizo, ctmsfituf-
do por limos arenosos, color gris, secos, de beija a mediana plosHci-
dad, regularmente compactos, con rafces e inclusion de fragmentos
l i ^ c e o s .
A (Mirrtr de 0.60 a 2.40 m. tobas dacfrtcos de col«- bianquecino, en
esfodo seco y masivo; de 0.60 m. a 0.9On. se encuenfr« en eskido
de alteracidn con inclusidn de clastos de ignimbriltis y numerosas frac
toras hasta de 3 cm. de abertora.
Se trafo de hacer la prueba de permeabi lidad del Pozo abierto, no
logr^ndose su objertvo, por la filfracion producida a iraves de las
fracturas, se bombeo durante 2 horas, empleandose la maxima capac_i
dad de la bomba de 65 Its/seg.
3 .1.4 Coracterrsticas Geotecnicas de Cimentaci6n.
3.1.4.1 E|e de Presa, Boquilla.
A -
- 36 -
De las investfgactones realizadas, se puede deductf que el suhsuelo
de cimentacion en la boquilla (alternativa B), e^ confca-mado suscin
tamente de la siguiente manera ;
En el estribo izquierdo, una roca volc6nica, ignimbrita ondesi^ica
hasta los 36 m. de profundidad, en que luego de una de zona de
fransiclon se localiza una roca hif6cea (h>ba dacftica), la que se ob
serv6 hasta el final de la profundidad prospecltida (48 m).
La zona entre esfribos se c«r«cteriza por presentar una pofente fwina
cion de suelo inconsolidado, consHtvfdo por gravos limosas medlana-
mente plasHcas COT po-centajes de grava del orden de 53 %, i n c l u -
si6n de pedrones y fraccitaies mayores de 5" en un 15 %, A par -
Hr de los 6.50 m. se detecta intBrcalaci6n de estrotos arcillosos, a -
renosos y gravosos de espesor variable hasha los 26 m., en que luego
de la correspondienfe zona de h-ansicidn se encuentra la 1-oba cktcfti
ca, la que conttnua hasta el fin de la Investigacion efectuedei.
En el estribo derecho, desde su inicio aflora la fobs dacfl'ica, la
que se miresira poco frachirada y meteorizada en los niveles superio-
res. Esta fwrnacion se observa en toda la profundidad esfudiada, se
concluye que la roca de base en la zona de cimenfcrcion de la bo -
quilla es precisamente esta 1t>ba daci>ica.
Estribo Izquierdo.
Las caracterfsticas eslructwales de este estribo rocoso, y que m s in
ciden en su capacidad de cargo considerando el mocizo como un ctm
{unto, esf6n dadas principalmente por el fuerte diaclasamiento que se
observa en todas direcciones, sin llegar a definir un sistema cObico
- 31 -
det^minado. Si bten la roca en Irozos aislados se encuenira dura,
masiva y sana, cu comportamiento como un con junto estd gobernado
preferentemente por la fuerte fracturacion observada.
Los vol ores del mdice de calidad (R.Q.D.) cataloga este estribo ro -
coso, como de caracterfsHcas entre malas y muy malas en toda la
profundidad estudiada.
La propiedad ffsica m6s importante que caracteriza este estribo, es
sin lugar a dudas su permeabitidad, la que de acuerdo a las pruebas
efeojtadas varfa de la siguiente forma :
Tramo K (cm/seg.) Grado
3.04 m. - 21.33 m. 10"^ - lO '^ Permeable
20.72 m. - 45.72 m. IQ*^ - 10"^ Semipermeoble a impermeable
De lo anterior, se concluye que ha bra que tomar medidas correct! vos
para este soport^ que modifiquen sus caracterfsHcas de resistencia y
de permeabilidad.
Zona entre Estribos (Cauce).
Como ya se expuso, el subsuelo de cimentacion en esta zona, con -
siste en un potente manto de suelo inconsolidado, que dados sus c a
racterfsHcas de permeabilidad constituye un sello impermeabilizante
a nivel de cauce para la estructura a proyectarse.
-5 -7 Las permeabilidades enconfradas fluctuan entre 10 a 10 cm/seg. correspondiendo los coeficientes mas bajos a los ruveles superiores.
/ . -
- 32 -
esto confirma lo anieriormente expresado.
En general, podemos sefSalor que geotecnicamente el comporfamienfo
mecdnico de esfe rtpo de suelos intermedios, depende de las caracte
rfsticas de su fracci6n muy f ina, menor a 0.0QI2 mm. la cual constf-
tuye la parte decisive o acHva de los mismos.
Estribo Derecho.
La roca (toba dcrcftica) que constituye este flanco, presenta caracte-
rfsHcas estructural^ que la determinan como urm roca sarw, en efec
to se ol^ervan algunas fracturas pero sin continuidad, que no inciden
mayormente en su comporfamienfo mecdnico, pudiendose efirmar su
competencia en cuanto a Ifmite de capacidad de carge y no produc-
cion de asenfamientos bajo acci6n de los esfuerzos actuantes.
En el Lebcx*atorio de Mecdnica de Rocas de la Universidad Cat6lica,
se ensay6 una muestra inalterada de esta roca, ejecut^ndose ensayos
de compresion simple y un ensoyo de compresi6n triaxial consolicbdo
rdpido. Los resulfados obtenidos se muestran en Kofa anexa al firKil
del infwme y se indican a continuaci6n ;
Compresi6n Simple.
Ensoyo N°
1
2
/ . -
jaiL
69.886 kg/cm2
69.972 kg/cm2
- 33 -
Compresl6n Triaxial.
Pres!6n de C6mara Presi6n Tolal K/crt? K/cm^
1 5 74.67
3.0 108.68
6.0 135.83
La prueba triaxial realizada define los siguientes par^metros de resisten-
cia :
Angulo de fricci6n interna (J2f ) : 59* 2 Cohesi6n ( c ) : 7.5 k/cm
Los valores dados confirman la buena calidad de la roca, sin embargo,
actuando con criterio conservador, para el cdlculo de estabilidad de to
ludes podemos desistir de la resistencia friccronal y considerar una cohe
si6n c igual a 34 k/cm^, esto queda a criterio del dise5ador.
La otra caracterfsHca importante a seHalar, es la permeabilidad, en es-
te flanco los valores encontrados fluctOan entre lO"^ a lO" cm/seg.,
variaciones que precisan que esta roca pertenece al rango de semiper -
meable a impermeable.
Los valores del fndice de calidad (R.Q.D.) determinan que esta forma-
ci6n en general, varfa entre condiciones buenas y excelentes, enconfi^
dose tramos regulares s6lo en los niveles superiores.
Ensayo N°
1
2
3
/ . -
- 34 -
La prueba de inmerslon reaifzoda en el estudio de campo, no produ-
\o efecio alguno en esfa roca.
Por todo lo dicho, conclufmos que este flanco presenta buenos parH-
cularidades geofecnicas para uHlizarse como apoyo de una Presa.
3.1.4.2 Eje del AlWiodero.
En esia zona se efectuaron 3 <xilicatas, obtenlendose el siguiente per
fit de subsuelo :
Excavaci6n A l ] - P i .
Situada aguas abajo pr6xima a la esiructura vertedora, se observa u -
na primera capa constttuTda por grava arcillosa (GC) de mediana
plasticidad, que contiene piedras mayores de 5" en un 35 %, y en -
globa pedrones del orden de 0.90m. x 0.60 m. en un 20 %.
Subyaciendo a \a capa anterior, se detecta basta el final de la pro-
fundidad investigada, grave pobremente graduada con fInos arcillosos
(GP-GC) de mediana plasticidad. El material se ^icuentra seco y
contiene 46 % de grava menores a 3" , se aprecia regular porcentafe
de piedras mayores de 5" , y en^ba pedrones de tamano hasta de
1.30 X 0.80 m.
Excavacion A|^ - P2.
Hasta los 2.90 m. se encuentra limo arcilloso de alta plasticidad
(MH), color gris oscuro a pardo amarillento, poco humedo, sin con -
A -
- 35 -
tenido de gravas.
Desde los 2.90 m. hasta el tSrmino de la excavaci6n, se presenfa u -
rv3 grava arclllo-limosa (GM-GC) con contenido de arena fina y me -
dia, poco hOmeda, confiene grava en regular porcentafe.
Excavaci6n Al i - P3.
En toda la profundidad de la excavaci6n realizada (2.90 m.) se en -
cuentra limo de alta piasticidad (MH), de color gris oscuro, seco y
regularmente compacto, se diferencia del suelo limoso encontrado en
la excavacidn anterior, en que contiene grava de fc»7nas angulosas
hasta en un 12 %, ademas engloba piedras aisladas de tamafio max! -
mo 0.80 m. x 0.60 m.
De acuerdo a lo expresado y segun el perfil del aliviadero, elabora t
do por el Proyecto (Piano N" 8), podemos deducir lo siguiente ;
El corte a darse para la cons1rucci6n de la estructura, varfa desde un
mdximo de 12 m. al pie del vertedero, hasta 8 m. aguas abajo al f i
nal del aliviadero, en consecuencia las excavaciones efecutadas han
sido muy superficiaies, pero podemc» deducir que la base de la estruc
fwo va a estar situada en subsuelo de cimentacidn gravoso, y los talu
des estardn apoyados, parte en suelo gravoso, y parte en el limo de al
ta piasticidad (MH) citado, s6lo en fraccidn del trazo, ya que en los
tramos iniciales todo el subsuelo estd conformado por suelo gravoso.
Geotecnicamente podemos afirmar, que la grava arcillosa o limosa,
consHtuye un buen material de soporte, sobre todo, teniendo en cuen
to el pequeffo esfuerzo a soportar, debiendo considerarse s6lo
/ . -
- 36 -
precouciones especiales en las partes del fnlud situadas en suelos l i -
mo arcillosos de alta plasHcidad.
3.1.4.3 Pardmetros ffsicos y mec6nicos a utilizarse en el DiseRo.
)
E}e de Presa BoguiIIa (Alternativa B).
Como ya se expreso, la Presa va a esiar cimenitida en material fluvial en
el cauce del rfo SangararS y en zonas rocosas en los estribos; referente
a los estribos rocosos, hemos visto que el estribo izquierdo es de oarac-
r . terFsfica muy_permeable y de fndices RQD muy bajos, en lo que res
pecfa a I estribo derecho, 6ste no presenta caracterFstiois anormales
que sean de temer, pudlendo decir que en general, luego de un tra
tamiento adecuado en el estribo izquierdo, estos sc^rtes van a ser
suficientemente resistentes para ser utilizados como fundacion de la
estructura.
En consecuencia, el presente an^lisis se circunscribe unicamente al
suelo fluvial de la fundacion, el que consiste esencialmente en los
primeros 6.70 m. de suelo grqvoso con finos pl6sticos que engloba
graves de diferentes tamarlos al igual que pedrones en diferentes pw
centsfes, seguidamente la estratigraffa presenta una intercalqcion de
estratos gravosos, arenosos, plasticos y arcillosos.
Es decir, los suelos en que se cimentara la presa dentro de la pro -
fundidad acHva de cimentaci6n Henen diferentes caracterrsttcas por -
tantes, siendo los esfratos gravosos mucho mds resistentes que los are
nosos y arcillosos, por esta raz6n se ha estudiado estos dos tipos de
suelos mediante ensayos de laboratorio que determinen sus pardmetros
ffsicos y de resistencia.
A-
- 37 -
Las muestras estudiadas son las siguientes :
Excqvaci6n Ci-P-^, muesira a profundidad 4.00 - 6.00 m.
Clasificaci6n SUCS : SM.
Densidad nqturol.
Densidad humeda
Densidad seca
Contenido natural de humedad
Lfmites de Consistencia.
1.890 gr/cc. Lifnite Itquido : 3 2 , 9 %
1.558 gr/cc. Lfmlte pl^stico s 24.8 %
21.33% Indlce pl^stTco t 8.1 %
Parfimelros fisicos.
Peso especifico ; 2.61
Proporclon de vacfos (e) : 0.675 -8
Coeficiente de permeabilidad : 5.89x10 cnyig.
Gnsdo de saturaciSn; 82 %
Indrce de compresi6n (Cc) JO.206
Pardmeiros de resistencia.
Se ha efecftjado una prueba de compresi6n simple, la que dio el sigui^ile
resultado :
Cohesi6n : 0.64 l</cm2.
Excflvocion C i -P l , muestra a profundidad 0.00 - 4.20m.
Clasificaci6n SUCS : G M .
Densidad natural.
Densidad hdmeife total
LfmTtes de consistencia.
1.890 gr/cc. Lfmife I fquido : 42.1 %
/ . -
- 38 -
Densidad seca total
Densidad seca menor N %
Contenido natural de humedad
1.801 gr/cc Lfmite plfistlco: 26.1 %
1.402 gr/cc. Indice plastico: 16 .0%
9 .93%
Par6metros ffsicos.
Peso especifico
Proporcion de vacfos (e)
Coeficiente de permeabilidad
2.66
0.897 -6
6.67x10 cni>4g.
Grado de satoracf6n?29 %
Indice de comf^esidni 0.289
Pqrametros de Resistencia.
Se ha desarrollado una prueba de compresi6n triaxial r^pida con el gra -
do de saturacT6n nattral y con porcentaje de grava del 50 %, obteniin -
dose los siguientes resultados :
Angulo de friccion interna (0) : 32*
Cohesion (c) ; 1.2 k/cm2,
Del estudio de los par6metros ffsicos y de resistencia se deduce lo siguioi^
te :
Los estreitos de suelo ftno son compacfx)s y de moderada a intermedia com
presibilidad, su grado de saturacion indica que se les puede corBiderar
casi saturados, por esta nazon es que se real!z6 un ensayo de compres!^
simple para la determinacidn de su resistencia al corte promedio.
Los suelos gravosos ya descritos Henen pcM-centafes de grava del orden de
50 %, por lo que son bastcmte resistentes. SegDn los valores de la pro -
porcion de vacfos y del fndice de compresion, quedan c^talogados como
A-
- 39 -
suelos compactos y de mediana a intermedia compresibilidad, el grado
de saturaci6n es bajo/ igual a 29 %, por lo que la consolidacidn de es -
tos suelos se va a producir en gran proporci6n durante la fase de cons -
trucci6n, aumentando en consecuencia los esfuerzos efectivos por com -
presi6n de la fase gaseosa, con el consiguiente inoremento en la resis -
tencia al corte al t6rmino de construcci6n de la esfrucfura.
El coeficiente de consolidaci6n (Cv) del estrato de suelo fino estudiado
es del orden de lO cmVseg. por lo que a l igual que el anferior suelo,
un buen.p(»-centa|e de consolidaci6n debe producirse durante la fase cons
trucHva. Lo anteriormente expresado nos va a permitir asumir algunos
pmiiimeiros cuerndo sea necesario, poniendonos del lado de la segwidad.
?or otra parte, de acuerdo al valor de los coeficientes de permeabilidad
obtenidos en los ensa/os de laboratorio, se establece que el subsuelo en
estudio es impermeable, por lo que no se debe esperar escapes importan-
tes de agua de filtraci6n que den lugar a considerar medidas especiales
en el disePio de la estructura; en consecuencia, el den te l l ^ que se di -
sefle, deber6 tener principalmente una funcion de iraba o anclaje para
la mefor uni6n del material de n6cleo con la roca o suelo fluvial de fun
dacion.
Seguidamente se indican los pardmefros a comiderarse en el diseffo :
Condiciones iniciales.
a . - Suelos finos pl6stia)s.
Peso especiTico (G) ; 2,61
Proporci6n de vacfos (e) : 0.675
Contenido natural de humedad : 21.33 %
/ . -
- 40 -
Densidad natural hOmeda : 1.890 gr/cc.
CohesT6n (c) : 0.64 l</cm2.
b) Suelos gravosos pl^sticos.
Peso especffico (G) material menor N*4 : 2,66
Peso especITico de la grava
Proporci6n de vacfos (e)
Contenido natural de humecbd :
Densidad natural h(imeda total •
Angulo de fricci6n Interna (0)
Cohesi6n (c)
Condiciones finales (suelo saturado y
a . - Suelos finos pl6sHcos.
Densidad del suelo saftjrado
Angulo de fr icci&i interna (0) *
Cohesion (c)
b. - Suelos gravosos pldsHcos.
2.51
0.897
9 .93%
1.890 gr/cc.
32«
• 1.2 k/cm2.
consolidado).
: 1.961 gr/cc.
: 2B°
: 0.32 k/cm2.
Con senHdo conservador se ha considerado el mismo Angulo de fric
cion interna (0) que pasa las condiciones iniciales, reduci6ndose
la'cohesion.
Densickid del suelo saturado
Angulo de friccidn interna (0)
Cohesi6n (c)
2.104 gr/cc.
32**
0.6k/cm2.
/ . -
- 41 -
E}e del Alivfadero.
Se ha estudiado especialmente, las caracterfsticos del suelo blando (MH)
que c:onsHtuye ICK niveles superiores en parf-e del trazo de esta eslructu -
ra, como ya ha sido ex|)licado anteriormente.
Excovaci6n A l ] - P2y muestra a profundidod 1.30 m.
Clasificacion SUCS ; MH
Densidad nqfaral de campo. Lfmites de Consistencia
Densidad hdmeda
Densidad seca
Contenico natural de humedad
1,758 gr/cc. Lfmite Ifquido
1.275 gr/cc. Lfmite pidstico
3 7 . 8 6 ^ indice plastico
Lfmite confraccion
9 7 %
45.3 %
5 1 . 7 %
11.1
Par^metros ffsicos.
Peso especiTIco
Proporci6n de vacfos (e)
Grado de saturaci6n (S)
2.62 Indice de liquidez : -0.144
1.055 Coreistertcia relativa : +1.144
94.1 % Indice de confracci6n: 85.9 %
Exc:ovaci6n A l ] - P- , muestra a profundidad de 2.90 m.
Clasificacion SUCS : MH.
Densidad natural de campo. Lfmites de consister^ia.
Densidad humeda
Densidad seca
Contenido natural humedad
: 1.520 gr/cc.
: 1.179 gr/cc.
: 28 .89%
Lfmite Ifquido
Lfmite pl6stico
Indice pl6stico
L.Contracci6n
: 6 1 . 3 %
: 3 2 . 9 %
: 28.4 %
: 2 1 . 4 %
/ . -
- A2 '
Pardmetros fisicos.
Peso especfRco ; 2.59 Indice de liquidez : -0.141
Proporcion de vacfos (e) ! 1,23 Consistencia relartva : +1.14
Grado de saturaci6n (S) : 62 % Indice de contracciSn : 39.9 %
Del estudio de los pardmeiros ffsicos, podemos concluir que este suelo
presents en toda la zona las mismas caracterrsficas de consistencia re la-
tiva y de humedad plasticidad, las que indican que el material se encuen
tra en el estodo semisolido y que no es remoldeable por «cci6n de goipes
o vibraciones.
Los valores del fndice de liquidez y de los mdices de otmtracci^ , defer
minan que se trota de un suelo altamente expansivo. Es de ftacer notsr
que para suelos con fndice de plasticidad de 50 % e -indice de liquidez
de 0, SOWERS sefiala una presi6n de expansion aproximada del orden de
1.3 k/cm2.
Los valores de las proporciones de vacfos, determinon que el suelo en es
tudio queda catalogado como un suelo blando.
La prueba de expansi6n realizada arro{6 los siguientes resultados :
Porcentap de expansion libre : 2.4 % en un tiempo de 20 dfas.
Presi6n de expansi6n : 1.08 l</cm2.
El resultado obtenido de la presi6n de expansion confirma lo cmteriormen
te indicado.
Los par6metros de resistencia del suelo se obtuvieron mediante una prue-
/ . -
- 43 -
ba frioxTat rdpida la que dio los siguienfes valores :
Angulo de fricci6n interna 0) : 4°
CohesiSn (c) : 0.78 l</cm2.
Inclinaci6n del talud mas apropiado para el corte.
De acuerdo al perfil estratigrSfIco de la zona, podemos deducir que po~
drra producirse una rotura por un cfrculo de falud tangente a la base fir-
me que en este caso es el subsuelo grcrvoso, sensiblem^ite m^ resistenle
que el limo de allxa plasticidad (MH).
Se efecivard un an^tisis aproximado de estabilided de i«lude$, en base a
los n&meros de estabiliGbd, sabemos que la sifiiaci6n mSs crfKoa se pro -
duce al fener tugar un vaciado sObiio, suponemos tombiSn que el suelo
l l e ^ a saturarse disminuyendo su resistencie a la mi tad, y que toda la
resistencia friccional llega a desarrollarse, adoptamos seg6n informcici6n
geol6gica una altura de suelos (MH) de 4 mefros, utilizam<» los sigui^i-
tes cteitos :
Densidad natural hOmeda ;
Densldad soturada del suelo
Densidad sumergide del suelo
Cohesi6n ( c )
Angulo de fricc16n interrw^
Angulo pesado de fncci6n(i0yy)
Altura de talud (MH)
1.758 gr/cc.
1.788 gr/cc.
0.788 gr/cc
0.39 k/cra2.
4°
1.76"
4m.
Se obhivo un nOmero de estabilidad igu«l a 0.55
Es decir, para alturas de 4 m. a(jn para taludes de 90^ un suelo de !as
/ . -
- 44 -
caracteristicas dodas no es afectado por un vaciado s6bi1x>.
Aliwa crftica paw un falud verfical (90*). - vaciado sObifo.
Densidad del suelo saturado
Densidad del suelo sumergido
Cohesion (c)
Angulo de fricci6n interna 0)
Angulo de friccion peaaddijA^)
Alfvra de talud (MH)
Angulo de talud
NOmero de estabilidad
1.788 gr/cc.
0.788 gr/ccr'
0.39 k/cm2.
: 4«
1.76'
! 4 m .
! 90°
: 0.253
Del nOmero de estabilidad obtenido se deduce la oltura orftica, eilta es
igual a 8.62 m. dando un factor de seguridad de 2.16 para una altara
de talud de 4 m.
Los otros casos diferentes al de vaciado sObito, que pueden presentar$e,
son mucho mas estables, por lo que no es necesario sv estudio.
De lo «<puestO/ deducimos que pora las alhiras que puede aicanzar el
suelo MH, no existe peiigro de que se produzca una (t>tura de talud aOn
en I OS casos mas crfticos de estabilidad.
Se recomienda adoptar un talud de 1.5 : 1 (horizontal a vertical), para
los taludes de la excavacidn.
La permeabilidad de esta suelo (MH) es igual a 1.18 x 10 cm/seg.,es
decir es prdcticomente impermeable.
De todo lo antericM*, conclufmos en relacion al Aliviadero lo s7gui«ites
/ . -
- 45 -
El subsuelo de grava limosa es buenas caracterfstlcas portantes, no debien
do presentar [»'oblemas en la consfrucci6n del aliviadero.
El suelo MH que puede abaroar parte de ios taludes del aliviadero es ex '
pansivo, debe considerarse algur^s medidas de correccidn.
3.2.0 Materiales de Construcci6n.
3.2.1 Cantera de Rocas.
El reconocimiento geoldgico ha permiHdo ubicar como las me{<M'es zonas
de explotaci6n de canteras de rocas, las que se encuentran enfre la inter-
s*cci6n de las coordenadas E-14*56' 26" y N . 73°5Q'U", llatYiada Canfe
ra de Rocas 1 y E-14'57' 22" y N-73'5T32", denominada Cantera de Ro
cas 2.
Cantera de Roca 1.
Ubicada a unos 300 m. al Nor-Este del Eje de la Altermitiva "6" y a 150
m. al Este del actual dique de rei 'esamiento de Lagma Ancascocha; estd
conformada por rocas de Ignimbritas andesfticos, producto de la deposite -
cidn fluvio-glacial, de famaPios variables entre 0.80 a 2.20m. de diame -
tro; de formas subangulosas, masivas, duras y muy resistentes, con matriz
limo arclllosa en porcentaje aproximado del 10 %; el area a explotarse
supera Ios 5,000 m2. con un volumen de 25,000 m3; se hizo una voladu-
ra y obtuvo muestras.
Cantera de Roca 2.
Ubicada a unos 5 km. hacia el Nor-Oeste del Eje de Presa en estudio, es
/ . -
- 46 -
Hi consHHjfda por macizcH rocosos de ignimbrlftis ondesUHcas, que se cerec
terizan por presenter eslructura tableede, de espesor variable/ slendo la
roca de excelenle calidad, dura, maslva y sana; ocupa \m ^ea de
255,018 iti2. con un voiumen aprovecheble de 1*800,000 m3. Se hizo una
voladura.
Para le explotacidn serd necesorio frabejarlas directamenfe con el uso de
expioslvos, para reducirles al tamafio deseado para su ufilizacidn. En lo
que respecta a la Canfera de Roca 1, se requiere consiruir um frocha c^-
rrozabie y desbrozar asF como limptor ur^ cubierta de haste 0.60 m. de
espesor. Por otro lado, en lo relatfvo a la Cantera 2, el transporte es
fdcil, por bordear al rmicizo la carretera aflrmada que va de Chavifia a
Puquio, la que se ccMiecta con el desvfo carrosable hacia el eje de la
Pre^ (alternativa B).
Canterq de Materieles Permeables, Agregados y Filtros.
En el drea prdxfma a la zona estudiada, la exl^«icia de e^e Hpo de ma •*
teriales granulares gravosos, no es abundante; se explmvrcm los lechos
de la quebrada Yuracc Cruz, rfo Pallcca HtMiyco y Pallcc» Rtma, cuya u-
ni6n da origen al rfo Songararji, encontnindose contidades insignificantes
de este tipo de material; de las canteras estudiadas pr^imos a la zona
del represamiento, solo la cantena A puede coimiderarse como fuertte de
materieles permeables, debido a su alto contenido de grave y bafo porcen
f«[e de finos (menor N'*200), por lo que hubo que reccmocerse ^reas mas
alefedas, localiz^ndose las canteras "X" y "F" de carecterrstioas si^erio
res a la cantere A.
Canteyg A.
Estd ubioada en el flanco izquierdo del actual dique, cuyo centro de con
/ . -
- 47 -
tera csoIncTde aproximadamente con la interseccfon de las coordenacks
E-14*56' 15" y N . 73*50'14". El Srea de la Cantera a explohsrse es de
33,365 m2. '
Se coracieriza pcx* confener alfo porcenfafe de grava, se Iraia de gravas
pobremente graduadas con finos arcillosos (GP-GC) en gran FK>porci6n, y
graves llmosas en menor cantidad. El horlzonte superior esti comtffufdo
por arenas limoais y limos arenoscxs (SM, ML) de baja plasHcidad, con in-
clusidn de gravas pequeffas en porceBia|es variables entre 15 % y 30 % ,
el espesor promedio de este eslrato es 0.60 m.; suby^cie^do a esfe mate-
rid hosfa la profundidad fitwl excavada se encuenfran el suelo grevoso ya
m«ici<MHrdo, el cual es de depositaci6n fluvio-glaciar de g^esfs volc^j.
ca, las gravas son de forma angular a subangular. Esie material contiene
39 % de piedras entre 3" y 5" y 16 % de piedras mayores de 5".
Los volumenes a obtenerse de esta cantera SCMI IOS siguientes :
Volumen Brufo
VWumenerrtre3"y 5"
Volumen nfrayor de 5"
Volumen neto menor de 3" •
Volumen neto mencM- 5"
GP-GC,GM
• 74,979 m3.
1 27,309 m3.
16,831 m3.
30,839 m3.
• 58,148 m3.
SM
12,767 m3.
2,960 m3.
- -
9,807 m3.
12,767 m3.
En tock el ^ea de esfa cantera ser nccesorfo realizar una ifmpieza de
0.20 m. da espesw, y ct^o vol omen a extraerw por este concept© es de
6,673 m3.
Cantera "X".
Ubicada en la cola del represamiento de Ancascocha, el centro de la can
A -
- 48 -
Ywm coincide aFM^»(imadamente con la Interseccion de ios coordeiwdas
E-14*54' 46" y N-ZS^STOB". El drea de la cantera estodiada es de
349,375 m2.
Es1« cantera estS constitufda por material de grave arenosa (GW y GP),
de color gris daro, donde el material de 3" a 5" consHtuye un promedio
del 43 % apr(»(imadamente, y mayor de 5" un 20 %. A parffr de los 0.80
m. se presents hOmedo.
La genesis de esfe material es volc^nica en un 60 %, conSfihiy«Tclo las to
bfls dacftfcas un 25 %. El material de esta ooniwa X es de imnspt»f% y
depos]1aci6n fluvial. No serli nece^rlo hacer trabajo de limpieza, pu -
diendose explotar directamente.
Los volOmenes a obtenerse de esto Gintera son los siguienies t
Volumen bruto
Volumen entre 3" y 5"
Volumen mayor 5"
Volumen neto menor 3"
Volumen neto menor 5"
Cantera "F".
638,041 m3.
271,889 m3.
127,609 m3.
238,543 m3.
510,432 m3.
Ubicacto en el cauce del rfo San^rorS, a 500 m. aguas abajo del Efe de
Pr^sa, Alternative "B", cuyo centro de cantera coincide aproximackmen -
te con las coordenadas E-14«57'll" y N-73*50' 15"; el 4rea de la cante
ra estudiada es de 6,600 m2. y no ser necesario extraer material de lim -
pieza.
/ . -
- 49 -
Esf« canfera esf6 consfiturda por grava orenosa, bien gradumdOf de color
gris, el material se presenta hOmedo a partir de 0«80 m.de profundidod;
las grvvas son de formas sub-engulosas a sub-redondeadas, de origen vol-
canico, de depositacion aluvial; predominan las ignimbritas sob-e las to -
bas dacfticas.
Se encsontr6 fracciones de rocas entre 3" y 5" en un 40 % y mayor de 5"
un 20 %; el material se encuentra limpio, libre de limos y arcillas.
Los volumenes a obtenerse de esta cantera son Ios siguienfes :
Volumen bruto
Volumen entre 3" y 5"
Volumen mayor de 5"
Volumen neto menor de 3"
Volumen neto menor de 5"
11,088 m3.
4,435 m3.
2,218 m3.
4,435 m3.
8,870 m3.
3.2.3 Canleras de material impermeable.
El estudio geomorfol6gico demostro que las zonas de prospeccion de
material impermeable, tenfan que buscarse en las zonas planas o de
suave pendiente, al pie de Ios aflc^-amientos, como roca madre de las
depositaciones torrenciales que rellenan las quebrackis previamente ero
sionadas, donde se depositan materiales r^iduales de estos afioremien-
tos, origirrados en perfodos secos y despues fransportados y deposftados
por acci^i climatica torrenciales y de grovedad.
Se prospect6 para material frno, las canteras denominaekis "Y" -"C'y "B"
/ . -
- 50 -
Canterg Impermeable "Y".
Estii ubicada a unos 800 m. hacia el Nor Oesfe de la altertiaHva "&",
cuyo cenfro de canfero coincide aproximackimente con la interseccron
de las coordenadas E-14«57'l0" y N-TS^SO" 53". El 4rea de la can-
tera a explotarse es de 31,625 mr.
Esfa constitufda por limo orcilloso arenoso (ML) de mediana plasticidad,
de regular compactocion, el color del material varfa de marr6n oscuro
a pardo amorillento, habierdose encontrado gravas cmtgufosos entre 3"
y 5" en porcentaje del 10 %; y, 20 % aproximadamente de arena
fina a media.
En toda el area de esta cantera serd necesario realizar una limpieza
de 0.20 m. de espesor, cuyo volumen a extraerse es cte d,325 m" .
Los vol6menes a obtenerse de esta cantera son los siguientes ;
Volumen bruto
Volumen entre 3" y 5"
Volumen neto menor de 3"
Volumen neto menor de 5"
Cantera impermeable "C".
93,208 m3.
7,848 m3.
85,360 m3.
93,208 m3.
Ubicada a unos 300 m. hacia el Norte del Eje de Presa, Altemativa
"B" y a unos 100 m. hacie el Nor oeste del actual dique, cuyo cen
tro de cantera coincide aproximadamente en la irrterseccion de las
coordenadas E-14<'56' 17" y N-73*50' 47". El area de la canfwa a
explotarse es de 48f 750 rrr.
/ . -
51 -
Esta cantera estS consfitufda por limos y arcillas de ba{a plasticidad
(CrML) , su color es variable entre marr6n claro y oscuro, medianamente
compactos, el material se presenfa poco humedo, con inclusiones prome -
dios del 12 % de piedras entre 3" y 5" y 8 % de piedras mayores de 5 ',
de formas angulosas, de origen volcanico y meteorizadas.
Los volumenes a obtenerse de esto cantera son los siguientes :
Volumen bruto
Volumen entre 3" y 5"
Volumen mayor 5"
Volumen neto menor 3"
Volumen neto menor 5"
118,620 m3.
11,927 m3.
9,992 m3.
96,701 m3.
108,628 m3.
En toda el area de esta cantera serd necesario realizar ana limpieza
de 0.20 m. de espesor, y cuyo volumen a extraerse por este concepto
es de 9,750 m3.
Cantera B.
Ubicada en el flanco izquierdo del represamiento de la Laguna Ancas
cocha, cuyo centro de cantera coincide aproximadamente con la inte£
secci6n de las coordenadas E-14*'55' 54" y N-73*50'09". El ^rea a
explotairse en esta Cantera es de 64,625 m2.
La cantera estS constitufda por arena limosa (SM), de mediarM plasti
cidad, de color marron oscuro, con inclusion de algunos estrotos de
^xiva, sin significacion, el material se presents seco; contiene pie -
dras enfre 3" y 5" en porcenteje promedio del 15 % aproximadamente.
Se deberd extraer 0.20 m. de espesor de material de limpieza en to -
/ . -
- 52 -
da el ^ea a explotorse en esta Cantero, cuyo volumen es de 12,925
m3.
Los volumenes a obienerse de esta Cantera son los sigulentes :
Volumen bruto
Volumen enlre 3" y 5"
Volumen mayor de 5"
Volumen neix> menor 3"
Volumen neto menor 5"
141,496 m3.
10,919 m3.
130,577 m3.
141,496 m3.
A continuaclon se indtcan los volumenes que rinde cack cantera, en
dos cuadros denomirMidos "Cuadro General de Vol6menes de Areas de
Pr stomo" y "Resumen de Volumenes por clases de Material", de los
cuales se concluye que existen suficientes cantidades de material, pa
ra cubrir los requerimientos de la estructuro a construirse. Se sefiala
tambien en estos cuadros la cantidad de agregados a obteneras de las
canteras de materia les permeables, estando estos vol6menes comprendi-
dos en el volumen total indicado para dichas canteras.
Se ad{unta como anexo al final del informe, un Piano de Ubicacion
con la localizaci6n de las areas de pr stamo investigadas, asf cixno
los resultados de laboratorio de campo y los records de excavacion
correspondientes a cada una de las calicafos a cielo abierto, ejecuta-
das.
A -
i P l O Y E C f O A H C A S C O C N A
CUADRO GENERAL DE VOLUMENES DE AREAS DE PRESTAMO
Canfwa
B
C
Y
A
X , F
Close de
Material
IMPERMEABLE
IMPERMEABLE
PERMEABLE
PERMEABLE
T O T A L E S
sues
SC, SM
CL
CL, ML
SM
GP-GC
GW, GP
Limpieza
mS
12,925
9,750
6,325
6,673
-
35,673
Volumen Bruto
m3
141,496
118,620
93,208
12,767
74,979
649,129
r090 , l 99
Volumen mayor 5"
m3
-
9,992
-
-
16,831
129,827
156,650
Volumen enfre 3" y 5" m3
10,919
11,927
7,848
2,960
27,309
276,324
327,287
Volumen neto menor
3"
130,577
96,701
85,360
9,807
30,839
242,978
596,262
Volumen neto menor
5"
141,496
108,628
93,208
12,767
58,148
519,302
933,549
- 54 -
RESUMEN DE VOLUMEN ES POR OASES DE MATERIAL
OASE DE SUELO
Impermeable
Permeable
T o t a l :
Agregados
VOLUMEN MENOR a"
m3
322,445
273,817
596,262
A^-^ado grueso (3" a N*»4)
3
160,599
VOLUMEN MENOR 5"
«3
356,099
5//,450
933,549
Agregado fino (menor N*4)
82,376
Noite.- El volumen de agregados ha sIdo obtenido de las cante ras de material permeable ( X y F ).
- 55 -
3.2.4 Caracferrsticas Geotecnicas de las Areas de Preshimo y Parametros FFsicos
y de Reslstencia a utilizarse en el Disefto.
3.2.4.1 Caracterfstlcas Geotecaiicas.
De los resultados de Laboratorlo efecfuados en las muestras refn-esMitotfvas
trafdas del campo, se deduce lo slguiente ;
Todos los suelos estudiados, canteras A, B, C e Y contienen finos, cuyos
Ifmites Ifquidos varfan entre 30.1 % y 39.8 %; Ifmites plasticos que flue
tuan enire 20.7 % y 26.8 %, e rndlces pidsticos entre 7.3 % y 15.8 %.
El rango de Ifmites de contrQcci6n esti comprendido entre 14.6 % y 18.9
%, Es decir, de acuerdo a estas caracterfsticas los sueIcK queckin cataio-
gados como de ligera a mediana plasticicfaid, haciendo hincapie que esta
propieckid incide m s en los suelos de las canteras B (SC, SM), C (CL) e
Y (CL, ML), sin embargo, en los suelos de la cantera A, esta particulari-
dad no es determinante debido at bajo p<N'centa{e de finos y alto porcenta
je de grava que es en algunos casos del orden de 71 %, hecho por el CIMII
el material de esta cantera ha sido considerado d^de el punto de vista de
su comportamiento, al ser utilizado en construccion de terraplenes, como
suelo granular o friccionante.
Por esta raz^ , la compecfacion de los suelos de las canteras B, C e Y ,
ha sido estudiada por los metodos del Proctor Standar, y los de la cantera
A, mediante ensoyos de m^imos y mfnimos con el material total. Los re
sultados obtenidos son los siguientes :
/ . -
- 56 -
Cantera B.
-llllfip^If^i? Maxlrrwi Densidad Qg^mo_ConJenr^ Muesira^ sucs fisslSLSi^^S: i s i i s - i i i n i i iEs l^
BP^-1 SC 1.665 20.5
BP3-1 SM 1.730 18.5
Cantera C.
C P i - 1 CL 1.620 22.2
Cantera Y .
Y P 3 - I a , ML 1.460 25.5
YP| - 1
Cantera A.
Densidad mSxTma total : 1.931 gr/cc.
DensTdad mfnlma total : 1.7(X) gr/cc.
Densidad maxima menor N" 4 : 1.192 gr/cc.
Densidad mfnima menor N®4 : 0.926 gr/cc.
En lo referente a la cantera X, abastecedora de suelos permeables, aptos
para ser utili:^dos como ftitros, e^saldones de la presa y agregados, con -
tiene finos no pidsticos, y su compactacidn ha sido estudiada en base a
densidades m^imas y mfntmas, dando los siguientes resuHados }
Muestrg^ Densi chid moxi Densidad mTj Maxima mmor MTnima menor maJotaT^jT^ ni_matotal__ t L l l ^ Z ^ S i b!^l.^?P£i
gr/cc.
X P T
XP2 •
XPg-
-1
-1
-1
2.02 1.92 1.410 1.156
2.00 1.91 1.419 1.158
2.03 1.95 1.412 1.158
/ . -
- 57 -
Los porcentejes de grava obtenidos son respecttvamente 67.3 %, 64.5 %
y 66.9 %.
Esta (»intera deber^ ser uf!li:;rada tambien para la obtanci6n de agregado^
los q%t9 en el total de la cantem se encuentran distribufdos de la siguiente
manere ; Agregado grueso en un promedio del 66 % en peso, constituyen -
do el agregado fino (arena) 34 %.
Las caracterFsticas mas importantes de este material son las siguientes t
Agregado grueso ; (mcnor a 1 1/2)
Modulo de fineza : 7.21
Peso especfRco saturado
superficie seca : 2.44
Humedad de absorci6n : 3 .85%
Agregado fino ; (menor N**4).
M6dulo de fineza : 2.85
Peso especffico saturado
superficie seca : 2.60
Humedad de absorcion : 3.12 %
Material menor N** 4 : 0 .87%
Las cantidades dadas son promedios de los resuitados obtenidos, se ha pro-
cedido asF porque los resuitados en las ires muestras son bostante similares;
se deduce principalmente que los arenas a utilizarse esfwn compreoeKcbs
dentro de la cetegorfa de aremis gruesas y que las humedades de absorci6n
para ambos tipos de agregados son altas, hecho que debe tenerse en cuen-
ta para realizar una buena dosiffcacion.
/ . -
- 58 -
Las arenas a utlllzarse son tambl^n bastante limplas/ y en general los agre
gados no van a necesltar proceso de lavado.
En relaclon a la cantera de roca, podemos decir que tlene un peso espe -
elTfco de 2,60 . y que se trata de una roca fi^eer volc^nica, de carac
terfsticas fr6giles o ductlies, por lo que deberd colocarse con culdado pa
ra evitar la prollferaclon de temaRos pequefios, su reslstencla al intempe -
rlsmo es alta, ya que s6lo se ha obtenldo en la prueba del suifato de sodts
perdldas de 1.67 % para los tamafSos mayores de 2", y de 4.07 % para ta
mafSos comprendidos entre 2" y 1 1/2".
Permeabllldades.
Un factor dirlmente para preclsar mas la clasiflcacion de materiales de
contMV anteriormente expuesta, es el coeflclente de permeabllldad (k),
el que es obtenldo en base a ios grados de compactacldn que se preve,
deben alcanzar los materiales constltutivos del cuerpo de la presa, esta
propledad fTsica alconza los slguientes valores :
Cantera A.
Muesira
AP - 1
A P ^ - l
Cantero B.
BPi - 1
BPg-l
K cm/seg.
6.20X 10'2
8.72x10"^
2.10x10"^
A -
- 59 -
Cantera C.
CP] - 1
Confera Y.
Y P 3 - I
YP^ - 1
Otntera X.
4.11x10"^
1.58 X lo"^
X P 2 - I 4 . 3 9 x l 0 " 2
Observesido el valor de las permeabilidades/ se puede establecer clara -
mente que los materiales de las canteras B, C e Y , cuyos coeficlentes de
(^rmeabilidad varfan entre 1,58 x lO y 8.72 x l0"° cm/seg. pueden
ser considerados pracHcamente Imp^meables, mieniras que los de las can
terns A y X, cuyos coeficienfes de permeabilidad son del orden de lO"
cm/seg. son indudablemenie permeables.
De lo dicho, se va obteniendo una idea del orden de colocaci6n que de -
ben tener los suelos en el cuerpo de la presa, y del tipo o clase de estruc
tura de tierra a disefiar.
Coeficlente de Consolidaci&t ( Cv)
En cuanto a los valores obtenidos para los coeficientes de corBolidaci^
(Cv) que son de! orden de lO"^ y lO cnyseg./ podemw afirmar que un
buen porcentaje de la consolidaci5n de estos suelos se va a producir en la
etapa constructiva, hecho que es favorable para la estabilidad de la es -
tructura y que nos permite asumir pardmetros de resistencia conservadores
y del lado de la seguridad.
/ . -
- 60 -
3.2.4.2 Par meiros Ffsicos y de Resistencia a utilizarse en el Disefjo.
Los pardmetros de resistencia obtenidos para los diversos suelos que confor
mar n el cu<irpo de la presa son los si^ientes :
Cantere B.
Mui^tra_BP| ^J_.
Prueba trioxial r6pida ; Angulo de fricci6n interna {j6^) : 6*30'
Cohesion ( c ) ; 1.08 k/cm^.
Muestra BP3 j _ l ^
Prueba triaxial r6pida : Angulo de fricci6n intenw (0| ) : 16*30' 2
Cohesi6n ( c ) : 1.15 k/cm .
Canterg C.
Mtwstra^CP^ j J L
Prueba Iriaxial rdpida : Angulo de fricci6n interna (8^ ) : 8" 30'
Cohesion ( c ) : 0.80 k/cm^.
Canterg Y .
Muestra Y P 3 - _ l ^ P l 2-1--
Prueba triaxial rdpida ; Angulo de fricci6n interna (^ : lO"
Co!iesi6n ( c ) : 0.94 k/cm^
A-
- 61 -
Cantera A.
Ei suelo de esfti cantera debe compactarse con los medios apropiados para
obtener una densidad relaffva (Dr) de 70 %, lo que significa, llegar a ob
tener una densidad total de compactecion igual a 1^^855^i*/ctS., debien''-
do considerarse un w^\6 de" friccion interna de 36**.
Se han desarrollado tambidn las siguientes pruebas para las canteras B eYV
Cantera B.
Muestra BP T - l i
Pruebas triaxial consolidada rdpida : Angulo de fricci6n interna (0_.): 15° cr
Cohesi6n ( c ) : 0.35 k/ctrr
Pruebas friaxial saiurada consolida
da, r^pida, con medicion de pre -
si6n de poros : Angulo de fricci6n interna O6f=0,): 22*
Cohesi6n ( c ) : 0.28 k/cm2
Cant«^ Y
MuesirasYPg Z . 1 A ^ 1 Z_l-_
Prueba triaxial consolidada r6pida : Angulo de fricci6n interna (0 . )! 19*30'
Cohesi6n ( c ) ! 0.30 k/cm^
Prueba triaxial saturada consolida
da r^pida con medici6n de presi^
de poros. : Angulo de fricci6n interna ij&f=^)t 22°
Cohesi6n ( c ) ; 0.20 k/cm^
/ . -
- 62 -
Can two X,
Este suelo del Hpo fricclonante, al igual que el de le canfera A, deberS
compactarse hasia obtener una densidad relativa de 70 %, lo que signifi-
ca obtener una densidad de compacfacion igual a 1.992 g r / c c , debiendo
considerar un 6ngulo de fricci6n interna de 40° , en caso de considerarse
el material menor al tamiz N*'4 para la consfruccion de filtros, debe con^
seguirse la misma densidad relativa y una densidad de compactacidn de
1.326 g r / c c , utiliz^ndose un ^ngulo de fricci6n interna, tombien ^ual
a 40°.
La prueba de resisfencia al intemperismo, realizada en los agregados a ob
tener de esta cant^xi, ha dado los siguientes resultados :
Agregado grueso : 13.36%
Agregado fino : 14.87%
Se concluye que es alto, por lo que deber6 adoptarse precauciones espe -
ciales, para aumentar la resistencia del concreto a elaborarse con estos a
gregados.
Teniendo en cuenta lo expresado, / de acuerdo a las diversos efapas por
las que pasa una presa de tierra, desde la iniciacion de la construccidn,
hasta cuando se encuentra funciorrando con el agua a su mdximo nivel de
almacenamiento, perfodos en los cuales los materiales que la constituyen
est6n sometidos a diferentes condiciones de solicitacion y considerando si
tuaciones limites extremes de esfuerzos, se sefiala los siguientes pardme -
tros de resistencia a considerar para el disefio :
/ . -
- 63 -
Condiciones Iniciqles.
Gintera B. Se tiene en cuenta lo siguienl-e :
1, - Las muesfras analizadas, descariando la grava limosa, son extre -
mas de las arenas que constltuyen esta c^nlvra.
2 . - Lo ya expresado sobre ei coeficienfe de consolidac!6n, en que al
term!no de la construccidn, debe haberse producldo cierfa conso
lidacion.
De acuerdo a lo anferior, los pardmetros que se recomienda utilizar
son :
Angulo de fricci6n interna (0)
Cohesion (c)
Densidad de compactacion
Optimo contenido de humedad
Proporcion de vacfos (e)
Peso especiTico ( G )
Coeficiente de permeabilidad (K)
Canfrerg C.
Angulo de friccion interna (jEf)
Cohesr6n ( c )
Densidad de compactacidn
Optimo contenido de humederd
Peso especiTico ( G )
10°
1.08 l</cm2.
1.698 gr/cc.
19 .5%
0.590
2.70
8.!^ X 10~8 cm/seg.
8° 30*
0.80 k/cm2
1.620 gr/cc.
2 2 %
1.71
/ . -
- 64 -
Proporci6n de vacTos ( e ) : 0.680
Coeficienfe de permeabilidad (k) : 4 . 1 1 x 1 0 cm/seg.
Canfera Y .
Angulo cte fricci6n infema (0 )
Cohesidn ( c )
Densidad de compacfacidn
Optimo contenido de humedad
Peso especiTico (G)
Proporci6n de vacTos (e)
Coeficienfe de permeabilidad(K)
10**
0.94 k/cm2.
1.460 gr/cc.
25.5 %
2.68
0.836
1.58 X 10"^ cm/seg.
Canfera X (Permeable).
AngUlo de fricci6n infmria (0)
Densidad de compacfaci6n (seca
iolal)
D«isidad de compacfacion sec^
menor N''4
40'
1.992 gr/cc.
1.326 gr/cc.
Coeficienfe de permeabilidad (K) : 4.39 xlO cm/seg.
Cartferg A (Permeable).
Angulo de fricci6n infema (0) : 36°
Densidad de compacfaci6n (seca
tofol) : 1.855 g/cc.
Densidad de compacfaci6n seca
menor N*'4 ; 1.098 gr/cc.
Coeficienfe de permeabilidad (K) : 6.2 x 10 cm/seg.
- 65 -
Para el matorial permeable se ha considerado alcanzar un grado de compac
faci6n equfvalente al 70 % de densidad relatfva.
CondiciCTies Finales.
Esta sifuaci6n exfrema estar^ represenftada por los siguientes parSmeiros, pa
ra los diferenies Hpos de maferiales estudiados.
Cantera B.
Si se trabafa con esfuerzos fotales ;
Angulo de fricci6n interna (0) : 15°
Cohesion ( c ) : 0.35 k/cm^
Si se frabaja con esfuerzos efectivos :
Angulo de friccion interna {)6) : 22"
Cohesi6n ( c ) : 0.28 k/cm^
Ademds se utilizard segOn sea el caso, las siguientes densidodes :
Densidad del suelo satirado : 2.069 gr/cc.
Densidad del suelo sumergido : 1.069 gr/cc.
Canteras C e Y .
Para todos los efectos prdcticos, se usar n en los suelos a explotor de estas
canteras/ los siguientes pardmetros :
/ . -
6 6 -
Si se frabafa con esfuerzos totals :
Angulo de fr?cci6n interna ()S) : 19" 30'
Cohesi6n ( c ) : 0.30 k/cm2.
Si se hnbaja con esfuerzos efecHvos :
Angulo de fricci6n interna (jef) : 22"
Cohesi6n ( c ) : 0.20 k/cm2.
Ademds ser n usadas segdn el caso, las siguientes densidades :
Cantera C.
Densidad del suelo saturado : 2.024 gr/cc.
Densidad del suelo sumergido : 1.024 gr/cc.
Cantera Y .
Densicted del suelo saturado : 1.915 gr/cc.
Densidad del 9jelo sumergido : 0.915 gr/cc.
En cuonto a los matw'iales de las canteras A y X prevalece el mismo crite -
rio que para las condiciones iniciales, debiendo usarse «n el aniilisis las
densidades que correspondan, las presiones de poros se disipan rapidamente
y en tocb momento act6an esfuerzos efectivos, Los pes<» volOmetricos a u-
tilizar ser n los siguientes: Cantera A.
Densidad total del suelo saturado : 2.160 gr/cc.
Densidad saturado del suelo menor N*'4 : 1.689 gr/cc. / . -
- 67 -
Densidad total del suelo sumergldo :
Densictod sumergider del suel o menor N° 4:
1 J60gr /cc .
0.689 gr/cc.
Cantera X.
Densidad total del suelo saturado
Densidad saturada del suelo menor N''4
Densidad total del suelo sumergido
Densidad sumergido del suelo menor N ° 4
2.238 gr/cc.
1.842 gr/cc.
1.238 gr/cc.
0.842 gr/cc.
Condicion de vaciado r^pido.
Para estas condiciones y de acuerdo a los valores de permeabilidad de los
suelos impermeables (canteras B, C e Y ) , consideramos la resisfencia al cor
te igual a la que exisffa anfes del vaciado rdpido, frabajando en consecuein
cia con los porSmefros dados para la condici6n final, calculondo las fuer -
zas acfuantes con ei nivel del agua en el a^aiacenamiento en la posicion co
rrespondienfe a la presa vacfa. Los suelos permeables no son afectados sen
sibSeraenfe p^ un vaciado s6bito, debido a que eliminan rapidamenfe las
presiones de poros, en consecuencia se usan los par^mefros ya establecidos
para esfos suelos.
3.2.4.3 Gonclusiones Finales.
De lo dicho anferiormente, se deduce las siguientes conclusiones importan-
fes :
Existe suficiente material de canteras para consfruir una Presa de fierra de
las dimensiones adoptadas en el diseffo preliminar que se nos ha proporctona
do, el que requiere de 360,000 m3,
/ . -
- 68 -
De acuerdo a los tipos de suelos enconfrados, esia esfruoftira podrra tener
una seccidn graduada o una seccl6n mixia. En la seccion graduada, el nu-
cleo Impermeable estarla constitufdo preferentemente en el cenfro, con sue
los de la canfera Y , sucesivamente hacia los faludes con suelos de las can -
teras C y B en ese (^den, de acuerdo a sus caracterrsHcas de permeabilidad.
SeguSrfan dos zorras de suelo permeable fino, para conHnuor la consfruccion
de los espaldones con material granular tipo grava arenosa, contempldndose
la protecci6n de enrocamiento del talud aguas arriba y un sampeado de ro -
ca acomodada en el talud aguas abajo.
En caso de no conseguirse una distribuci6n de materiales adecuada en la sec
ci6n graduada, podrfa adoptarse como ya se explic6 una secci6n mlxtB, la
que consistirra esencialmente de un nOcleo central impermeable y respaldos
muy importantes, ya sea de grava arenosa, la cual existe en suflciente can
tidad (cantera X) , o de enrocamiento que tambiSn se puede conseguir en
volumenes apreciables. Los respaldos de enrocamiento se separan del nuclw)
por zonas delgadas de filtros y transiciones, las que pueden consistir en ma
terial perm^ible fino de buena graduaci6n y rezaga (roca fina) respecHva -
mente, si los respaldos estuvieran formados por grava arenosa, pueden no
ser necesarios los filtros. Ambos tipos de presa (seccion mixta) son m s re-
sistentes que la de seccion graduada, requiriendo en consecuenci^ para la
estabilidad, taludes mas inclinados, siendo m s costosa la que utiliza enro-
camienfo.
Tambi n podrfa pensarse, en una presa de enrocamiento con membrana im -
permmaUe, pero esta estrucfura es mas costosa.
Podrfa tambien construirse una presa de gravedad, porque existe suficiente
/ . -
- 69 -
cantidad de agregados, pero esfos han experimeniiado regular percKda en el
ensayo de Intemperismo y adem^s este Hpo de presa es mas caro.
4 .0 .0 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.
De acuerdo al an^Iisis y evaiuacidn realizada en el transcursb del informe,
en base a la informaci6n de campo y laboratorio proporcionada, se deduce
las siguientes conclusiones y recomendaclones :
4.0.1 CcOTclusiones.
4.0,1.1 Gmenft3ci6n - Efe de Presa.
1. - Por las caracferfsHcas geologicas enconiradas, es facHble consfruir una
presa en el eje (altemativa B) eshjdiado.
2.- La roca de basamenfx> consiste en una foba dacftica, la que aflora nfti -
damente en el estribo derecho, mientras que en el estribo izquierdo a -
floran rocas del tipo ignimbritas andesilf'icas, las que se han depositado
sobre una superficie de erosi6n de la toba dacftica.
-4 ^ J " ' 3 . - Las permeabilidades en el estribo derecho son del orden de 10 cm/seg.
que lo clasifioan como de caracterfsticas semipermeables, con valores
del fndice RQD que lo catalogan en esfados de regular a excelente.
L«s tobas se observan alteradas hasta 1.52 m., luego se encuenfran po -
CO alteradas o en buen estado.
r
4. - El estribo izquierdo constitufdo por rocas ignimbritas andesfticas, con
/ . -
- 70 -
FcM*nia un macizo rocoso frachn'adc^ debido al enfriamiento r^pido del
magma (coniracci6n) y tambiSn por efectos del toctonismo regional.
El macizo es denso y resistonte, y presenta permeabilidad decrecien-
fe. En la zona de contacto con las tobas dacfticas (37.80m.) se pre
senta alferaci6n.
Las permeabilidades medidas en el estribo izquierdo son del orden de
lO" a lO"^ cm/seg. hasta los 21 m. de profundidac^ para luego
fluctuar entre lO"^ a lO"^ cm/seg., de acuerdo a estos resultad(» se
pueden considerar dos tramos bien diferenciados, uno hasta los 21 m.
de profundidad en que la roca es permeable y otro hasta el fin de la
proftindidad estudiada (47.85 m.) en que la roca es de caracferfsticas
s^nipermeable a impermeable. Los fndices de calidad (RQD), en to-
da la profundidad estudiada dan valores indistintamente de muy malos
a malos.
Se ha evidenciado medlante las perforaciones en los estribos, la exi£
tencia de una capa superficial de. material residual hasta de 0.60 m.
de espesor.
Los flancos de apoyo de la estructura, tobas e ignimbritas, no presen
tan problemas de movimiento de masas, lo que se ha confirmado con
los sondajes realizados en ambos eslribos del e|e (altomativa B).
Los matoriales cuatemarios ocupan los lechos de los rfos Sangarar6 y
quebradas latorales, asf como los escombros y detritos de talud en los
flancos rocosos.
La zona entre estribos se identifica con ei cauce del rfo Sangar^rd,
aprecidndose hasta los 6.70 m. de profundidad, material fluvial ei
/ . -
- 71 -
que es del Hpo de gravas limoMis (GM) o graves arcUlosas pob-emente
graduadas (GP-GC), que confienen arenas, finos pl sHcos y englo -
ban pedrones en diferenfes porcentaies.
De 6.70 m. a 26.00 m. la esfraHgrafTo caracterfsticas consiste en in
fercalaciones de esirafos gravosos, arenosos pl6sticos y arcillosos de
espesor variable. A partir de los 26,CK)m. hast« el fin de la profundj
dad prospectoda (58.52 m.) se encuentra la roca de base, foba dacF-
fica la cual esi6 tnicialmenle alierada, disminuyendo eslti altereciSn
con la profundidad.
10. - Los ensayos de permeabilidad efecfuados dieron los siguientes r^ulta
dos:
En el suelo fluvial variaron cnfre lO"^ cm/seg. a lO" cm/seg.
En la foba dacff-ica de base, flucftwron enlre lO"'' cm/seg. a lO"*^
cm/seg., mejorando la itnpermeabilidac^con la profundidad.
Se concluye que el material fluvial es impermeable, y que la foba de
base varfa de permeable a semipermeable con la profundidad. De a -
cuerdo a la posici6n del nivel fredtico (4.80m.), es posiijie que se -
gOn la profundidad que se de al dentelldn, su excavaci6n tenga que
hacerse por bombeo en la parte mas profunda del cauce, m6s no ha --
cia los estribos (ver piano de corte geol6gico).
1 1 . - La regi6n del proyecto presento int^isa acfi\^dad tect6nica caraoteri
zada por rasgos esfructiA^les importantes, fales como fallos y diacia -
sas. «
12 . - De la investigaci6n geol6gica, se concluye que el desarrollo del cur
/ . -
- 72 -
SO Fluvial del rfo Songorord que atraviesa el eje de press, alfemativa
B, ha sido formado por la erosrSn fluvial que ha erosionado a las ro -
cas lobdceas e ignimbritas, FcMtnondo un esfrechamiento que busca su
drenaje natural a I sisrtema fluvial de las regiones bajas, identifica -
mos esia acci6n fluvial con los procesos geomorfol6gicos recienfes y
acKiales.
Ambos flancos, luego de que el esfribo izquierdo sea frahsdo/ presen
inn buenas caracterfsficxis geof^cnicas para ser utiiizados como opoyo
de la presa.
En la zona enfre estribos, el subsuelo en que secitsnentara la presa,
tiene diferentes caracferfsHcas portantes, siendo los estribos gravo -
SOS, mucho mas resistenf«s que los esfrafos arenosos pl^stivos y arc! -
llosos.
Ambos tipos de suelos son compacfos y de mediana a intermedia com -
presibilidad.
De acuerdo al valor del coefici«ite de consolidacion (Cv) de los sue
los finos y al bajo grado de saturacion del suelo gravoso, se ccmclu -
ye que un buen porcentofe de consolidacidn debe productrse duremte
la fase ccwwtrOctiya.
Este suelo, por sus caracterfsHcas de permeabiiidad, constituye un se
llo imp«'meabiltzante a nivel de cauce, adem^s no debe esperarse es
capes importanies de agua de filtracion que den lugar a considerar me
didas especial es de disefio en la estructura,
Seg6n la carta sfsmica del PerO, publicada por el Instituto GeofTsico
/ . -
- 73 -
del Peru, se concluye que la zona det Proyecto en la provincia de
Parinacochas, estd ubicada en zona de allti sismicfcbd.
4.0.1.2 Cinnenfacl6n - E}e del Aliviodero.
1. - El estudio georSgico de superficie en el sector del alivladero sefiala
la existencla de materiaies fluvio-glaciales, sobre los que se deposita
ron suelos residuales que luego fueron transportados y deposilados por
accidn torrenciat y gravedad.
2 . - El subsuelo en los horizontes superiores del trazo del aliviadero, con
siste en dos closes de suslos;
En cierta longitud, a partir del verfedero, se observa una ^crva arci-
Ilosa potremente graduado (GP-GC) o grava arcillosa (GC), la cual
engloba pedrones en un 20 %/ este suelo se va profundizando hacia
el fin del trazo, suprayaciendo al material anterior, desde cierto lu~
gar pr6ximo a la calicata Ali-P2 se encuentra limo arcilloso de alta
plasticidad (MH).
3. - De acuerdo al disefio preliminar presentado, el corte a darse para la
consfruccion de la estructuret, vorfa desde un m^irm> de 12 m. al pis
del vertedero hasta 8 m. aguas abajo al final del aliviodero .
4. - Segdn la conciusidn N° 3, y por considra'aciones geol6gicas, se dedu
ce que la base cb la eslructura esfard situada en suelo gravoso y que
los taludes en una porcion de trazo, estordn ubicodos, parte en grava
y parte en el limo de alta plasticidad, habi ndose considerado para
es1« Oltimo una altura m^ima de 4 m.
/ . -
- 74
5 . - Geoii^cnioamenf-e, podemos aflrmar que el subsueio de grave (GP-
GC, GC)f es de buenas caracferfsticas portonfes y no debe presenter
asenfamientos de consideracidn, daffifios para la esfructura.
6. - El suelo (MH) de alia plasHcidad, en que se apoyarS parte de los te-
ludes segOn los ensoyos de laboraforio realizodos, es de caracterfsfi -
cds exponsivas, la presi6n de expemsidn obtenida es de 1.08 k/cm2.
que lo clasifican como aliamente expansivo.
7. - Para la alfura de corte m^imo, que puede alcanzar este suelo de a -
cuerdo al analisis desarrolladc^no existe peiigro de que se produzca
una rotura de ialud, aOn en los casos mds crfHcc^ de estabilidad.
4,0.1.3 Canteras.
1. - Exisfe suficienfe cantidad de maferiales para saHsfeicer los requeri -
mientos de volumen de la esfrucfura a consfrulrse,
2. - Las principales zonas de prSsfamo estudiadas son las canteras A, B,
C, F, X e Y .
3. - Del an^lrsis d^arrollado se establece que en la zona exfsten dos cla
ses de material, impermeabies y permeables, no hebi^dose detecta -
dosuelos que por su permeabilidad, una vez compactados se compor -
ten como semipermeables.
4. - Los canteras abastecedoras de suelos impermeabies son las canteras B,
C e Y , contribuyendo la cantera A con una pequefSa canHdad de are
rras limosas de su horlzonte si^erior.
Se ha encontrado las siguienfes clases de materiales y volumenes :
/ . -
- 75 -
Canteras
A
B
C
Y
Total :
Close de AAa-1«rial
sues
SM
SC, SM
CL
CL, ML
Volumen menor on
m3 ^
9.807
130.5//
96,701
85,360
322,445
Volumen menor
"m3 m
12,767
141,496
108,628
93,608
356,099
Los canteras de los que se obfendrdn materia les permeables, son las
canteras A, X y F en las que se ha enconirado las siguientes closes
de material y volOmenes :
Canteras
A
X, F
Total :
Close de Material
sues GP - G C
GW, GP
Volumen menor 3" m3
30,839
242,978
273,817
Volumen menor 5" m3
58,148
519,302
577,450
Las permeabilidades de los suelos compoctados de los canteras B, C e
Y son del orden de 10"° cm/seg. que las claslflcan como pracHcomen
te Impermeables.
Las permeabilidades de los suelos compoctados de las canteras A y X —2
son del orden de 10 can/seg. que Fas claslflcan como permeobles.
Los canteras permeables deben ser tambI6n abasfecedoras de Agrega-
A -
- 76 -
dos para la consfruccidn de las esirucfuros OUXIUGH*«S del proyecfo,
pudiendose conseguir en toitil de las canteras X y F, 160,599 m3, de
agregados grueK> y 82, 376 m^ de agregodo fino (arenas).
Se aclara que en zonas pr6ximas al lugar del represamienfo, no exis -
ten canteras de suelos permeables y de agregados que tengan signifl -
cacion, habiendose considerado para este efecto sdio la cantera A.
La cantera X que es la mas importante y la principal abastecedora,
se encuentra relativamente alejada en la cola de la laguna, pero pro
porclona suelos de calidad excelente.
En la prueba de resistencia al intemperismo (metodo del Sulfato de So
dio) se registra las siguientes p^rdidas :
Agregado grueso ; 13.36 %
Agregado fino : 14.87%
El modulo de fineza de las arenas, las ubi«i como arenas gruesas y
las humedades de absorcion son de 3.85 % y 3.12 % para el ogrego -
do grueso y fino respectivamente.
Se fia estiKliado dos lugares para al^tecimiento de enrcKxtdo, denomi-
nados Cantera de Roca N° 1 y Cantera de Roca N'*2, se concluye
que existen suficientes cantidades de este material para satisfacer ios
requerimientos de la eslructura y que la roca es de la clase ignimbrita
volcdnica, frdgil y d6cfil, con un peso e^ecffico de 2.6 y
p^didas en la prueba de resistencia al intempcaismo de 1.67 % para
Ios tamafios mayores de 2" y 1.67 % para tamafios comprendidos entre
2" y 1.1/2".
/ . -
'77 -
13. - Como conclusI6n final, podemos expresar que de acu«'do al estudio
de c«nf<eras realizado, es factible construir los siguienfes tipos de pre
sas : Presa de rterra zonificada, Presa de Herra mixta, Presa de enro-
cado y Presa de gravedad.
4.0.2 Recom e nd aciones.
Como consecuencia de las conclusiones anteriores y segOn lo expresodo en
el franscurso del informe, se emifen las siguienfes recomen<kiciones a seguir:
4 .0.2.1 Cimentecion - Efe de Presa (alfgmaHva B).
1 . - Las particularidades de cimenkicion de la boquilla y la condicion sis
mica de la zona, hacen recomendable la consfruccion de una presa
flexible rtpo rterra.
2 . - Debe meforarse las caracterfsficas estructurales del estribo i^uierdo,
con el fin de consolidar suficientemeni^ la roca, y disminuir a valo -
res tolerables los escapes de agua a que darfa lugar el represamiento.
3 . - En consecuencia, debe considerarse uxx proceso de inyecciones de ce
menfo en una o dos Imeas, de acuerdo a lo que considere el disefia -
dor; se recomienda hacer primero una cemen1aci6n a baja presidn
con perforaciones de pequefia profiMulidad (6 m.), con el fin de con
solidar los niveles superiores de la roca, y luego una cemeniaci6n a
alto presidn para crear \Km corHno impermeable al paso del agua.
4 . - Debe inyectarse la roca lo suficiente para impermeabilizar el flanco
en el senrtdo del efe de la presa, y verrtcalmenfe en profundidad hasfa
los 21 m. como mFnimo.
A -
- 78 -
La lin^ieza en el sitio de la presa debe ser hecha odecuadcimente,
se debe eiiminar la capa vegelcii en la zona entre estribos, y la capo
de material residual que se ha detectado en los estribos de 0.60m. de
espesor.
En el estribo derecho, debe eliminarse la zona intemperizada de roca
tobdcea, la cual se profundiza hasta 1.52 m.
El dentell6n de anclaje se deberd excavar en roca en los estribos y
en suelo fluvial en la zona entre estribos, la profundidad serd la que
determine el disefiador. La limpieza superficial debe ser mas exigen
te en el area de contacto entre el material del dentellon o del nucleo
con el material de la functocion, debiendose emplear en los estribos
rocosos agua y chorros de aire a presi6n.
Si bien las pruebas de permeabilidad realizadas en el sonda{e A-2
del cauce, han determinado que el subsuelo en esta zona es impermea
ble desde los 2.00m. de profundidad, los ensayos de permeabilidad
por el metodo del pozo abierto, efecutodos en los calicatas Ci-P3 y
Ci-P^, sttuadas en el esfribo derecho han dado perdidas par filtra -
ci6n mayores a 65 Its/seg. por lo que en este sector, el dentell^ o
zan{a de c!mentaci6n deberd profundizarse hasta encontrar lechos im
permeables.
De utilizarse explosivos para excavaciones en los estribos, estos deben
ser usados en la canildad mfnima para rK> producir fracturacidn exce -
siva en la roca, sobre todo en la roca del esfribo izquierdo, la cual
es frdgil y dOctil.
En la zoKi de los eslribos es recomendable colocar cuidadosamente el
material del nOcleo, con humedades mayores al 6ptimo pcara que el
/ . -
- 79 -
suelo se haga mSs pl6stico, y en consecuencia pueda adherirse mejor
a la roca.
1 1 . - Se utiliz€r6 los siguientes par^meiros fTsicos y de resistencia para el
disefk) de la presa :
Suelo Fluvial (zona entre eslribos).
Condiciones Iniciales.
g) Suelos finospl^sticos.
Peso especiTico (G)
Proporci6n de vacfos (e)
Contenido natural de humedad
Densidad natural humeda
Coeficiente de permeabilidad
Cohesion ( c )
b) Suelos gravosos plosticos.
Peso especFFico, material menor
NO 4 ( G )
Peso especifico de la grava
Proporci6n de vacFos (e)
Contenido natural de humedad
Densidad natural hOmeda total
Coeficiente de permeabllidad(K)
Angulo de friccidn interna (0)
Cohesi6n ( c )
A-
2.61
0.875
21.33 %
1.890 gr/cc
5.89X lo"^
0.64 k/cm2
ciVseg
2.66
2.51
0.897
9.'93 %
1.89 gr/cc
6.67X 10-6
32*
1.2 k/cm2
cm/seg
- 80 -
G)ndiciones Finales (suelo safawado y consolidedo).
a) Suelos finos pl6sticos.
Densidad del suelo saturado
Anguio de fricci6n interna (0)
Cohesi6n ( c )
1.961 gr/cc.
20**
0.32 k/cm2
b) Suelos fflovosos plasticos.
Densicbd del suelo saturado
Anguio de friccion Interna (0)
Cohesi6n ( c )
2.104gr^cc.
32*'
0.6k/cm2
EstTibo derecho - Roca toba dacftica.
Densidad hOmeda
Densidad seca
Contenido natural de humedad
Cohesi6n ( c )
1.824 gr/cc.
1.640 gr/cc.
11.23%
34 k/cm2
Estribo izquierdo - Roca ignimlyita.
Una vez tratado, no debe presenter probiemas de capacidad portonte
para la magnifud de la estructura a consfruir.
4,0.2.2 Cimentaci6n " Eje Aliviadero.
1 . - De revestirse el canal del aliviadero, serfa necesario considerar las
precauciones del caso, para evitar su detm'ioro por acci6n expansiva
/ . -
- 81 -
del suelo MH del cual ya demos hablodo.
Se recomienda dos mStodos no muy sofisHcados para control de esta
expansi6n que es del orden de 2.4 %.
a) Efectuar un prehinchado o humedecimiento del suelo expansivo,
mediante inundacidn de la caja del canal en los lugares donde se
encuentre este material, utilizando la misma calidad de ogira que
debe circular por esta esiructura por un tiempo mfnimo de 20 dfas.
b) Sobreexcovar el canal en los lugares dcMide se localiza el suelo
expansivo, y rellenar con suelos selectos impermeables y no expan
sivos, bien compactados. La compactacion deber6 ser efectuada por
lo menos al 98 % de la densidad maxima Proctor estandar, al 6pti
mo contenido de humedad o mayor, y deberd ser realizada con ro-
dillos paid de cabra para alcanzar una accidn completa de amasa-
do.
Se ccHisidera suficiente una sobreexcavaci6n mfnima de 1.00m., o
la necesaria para el buen funciorKimiento del equipo de compacta
cion, recomendando utilizer para el relleno, las arcillas y limos
de la cantera Y .
Al ser los suelos de cimentacion impermeables, no creo necesario pro
veer de filtros y drenes para los taludes y el fondo del canal, es pro
bable que durante el vaciado, el revestimiento pueda reajustarse, ya
que let Iiberaci6n del agua de los suelos impermeables es lenta y de
ba{o volumen. De todas formas, esto queda supeditado a decisi6n del
disefiador.
A -
- 82 -
4. - Se recomienda efectuor la excavacfSn con un kilud de 1 1/2: 1 (ho -
rizontal a vertical), el ciwil nos da sufici«ite seguridad desde el pun
to de vista de estebiltdad de los talu(fos.
4 .0.2.3 Conteras.
De acuerdo a Io conclufdo, sobre dreos de pr stamo se dan las siguientes
recomendaciones a seguir :
I . - Con los materiales existentes en la zona, es recomendable construir
dos tipos de presas : presa de tiara de secci6n graduada y prMO de
tierra de seccion mixta. La primera (seccidn graduada) consistir6 de
un nucleo central impermeable, en el cual se dfstribuird los materia
les de acuerdo a su permeabilidod en el sigutente orden : al cen -
tro se colocar6 el suelo de la cantera Y, y sucesivamente hacia los ta
ludes, los materiales de las canteras C y B.
La segunda zona constitufda por arenas limpias a obtenerse de la con
tera X, la que funcionor^ como filfro protector de la zona 1^ propor-
cionando una parte de la estabtlidod, se eolocar^ contigua a los talu
des de la zona 1. Podrfa st^tltuirse tambi^n este matnlal por grova
arenosa de la cantera X.
La tercM'a zono de erita resistencia al corte y que propwciona la ma -
yor parte de la estabilidad, estcn^ conformada por las gravas wenosas
de la cantera X, o tombfen por un rellerK) de roca, en Q«SO de utiii -
zitr$e para la zona 2, grave arenosa.
Es «»iveniente colooar un dr«i de tal6n aguas abafo en contacfo con
[a zona 3.
Si la zora 3 se contruye con grava arenosa, deberd protegerse el ta -
/ . -
- 83 -
lud aguas orriba, con una capa de enrocamiento colocada al volteo, y
el hilud de aguas aba{o, de acuerdo a lo sefialado por el disefiador.
La segunda secci6n que llamamcK mixta, estar6 conformada bdsicamen
ie por un n(jcleo delgado impermeable, sin llegar a constituir diafrag
ma, y espaidones rocosos de alta resisiencia al corfe, que proporcio -
nardn la estabilidad.
Enfre estos maieriales se tendrd en cuenta la correspondiente zona de
iransici6n, la que podrd conslcir de dos capas, una de orena que fim-
cionard como filiro y ofra de roca menuda en contacto con los mate -
riaies rocosos de los espaidones.
2 . - De los tipos de esfructuras descritos se recomienda la primera (secci6n
graduada), aunque la segunda (secc!6n mixta) permit* mayor inclirwi
cion de los taludes, uHlizandose en consecuencia menos material, en
todo caso la decisi6n deberd ser hecha en base a un criterio econ6mi
CO.
3 . - Debe estipularse en el Disefto un coeflciente sfsmico apropiado, ya
que la zona del Proyecto es de alta sismicidad, consecuentamenfe
los suelos granulares que se usen en el cuerpo de la presa, deben ser
bien compactados, utilizando rodillos vibratc»*ios, ademds debe darse
suflciente espesor a ICK filtros para permifir el sellado de los grietas
que podrTan producirse en el nOcleo por accidn sfsmica.
4. - Para los parfimetros ffsicos y de resfstencia a utilizarse para el enro -
cado, se use este material como relleno de roca para los espaidones,
o para protecci^n de taludes podemos considerar los sigutentes :
/ . -
- 84 -
Peso volum^irico : 1.60 g /cc .
Peso e^>ecfFico : 2 . ^
Angulo de friccI6n interna (0) ! 45"
5. - Los por meiTos fTsicos y de resistencia, a utilizarse en el diseffo para
los suelos de las diversas canivras, tanto pore las oxtdiclones inicia -
les de traba|o de la estructura, como para las finales y de vaciado
sObito, se indican en el capi>ulo correspondiente de canteras, ac^p^
f« 3 .2 .4 .2 , pdginas 63, 64, 65, 66 y 67.
6. - En cuonto a la uHlizaci6n de los materiales permeabies como agrega-
dos, se recomienda diseHar mezclas de baja relacion agua-*cemento,
con incli»i6n de aire con el objeio de aumenfar la resistencia del
concreto a I intemperismo y consecuentemente su estabilidad. Una in
clusi6n de 4 % de aire como mdximo se considera soffslactoria.
Recomendaciones Finales.
De primordial importancia son las siguientes recomendaciimes :
1. - Antes de dar por conclufdos los estudios en el represemiento de Anca^
cocha, es preciso efecutar nuevos estudios hidrol6gicos tanto superfi-
ciales como subterr6neos, pues en la fecha de la visita de inspecci6n
Junio 1978, con embalse lleno, el aliviadero del dique actual estaba
evacuando un caudal estimado en 300 Its/seg. que se ccmsidera muy por
debajo de los 1,200 ItV^seg. que debfan rel»zar por el dique en di -
cha fecha.
2 . - Si el andlisis del estudio hidrol6gico, corrobora los rendimienfos de
la cuenca conocidos, se debe proceder a efecufar el estudio hidrolo -
/ . -
- 85 -
gico subterrdneo (Hidrogeologfa), pues en la zona del proyecto son
visibies numerosos manantiales que deben ser invesHgados, y demos -
irar que no proceden de las aguas almacenodas en Ancascocha, caso
conirario se confirmarfa que el vaso no es esfcinco.
Lima, 11 de Diciembre de 1978
Ing? Jwge S^chez Vargas
INVESTIGACIONES GEOTECNICAS
~ym A4arHcorena CafSamero Ing? Sub-Director (a. i . )
Ing? Alfredo FIcwes Nicoll Jefe de la Divisidn de Geologfa
Aplicacfei
Isv.
MINISTERIO DE AGRICULTURA
AUTOR :
TITULO :
N°CLASIF:
NOMBRE :
BIBLIOTECA
OGI
ANCASOCHA PRESA ALTERNATIVA B-EST GEOTENCICO
P12.03 - 585
ENTREGA DEVOLUCION FECHA FIRMA FECHA FIRMA
INVENTRRIO DE BIENES CULTURHLES
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