prugenera

ESTE DOCUMENTO HA SIDO DESARROLLADO POR:RICHARD PAREDES FERNANDEZ ELVIS ROMERO CAMPOS ADOLFO HURTADO CARDENASEn el curso: CENTRALES ELECTRICAS IProfesor: Ing. Ronal Antara A. http://fiee.uni.edu.pe/838008D/home.htmFIEE UNI LIMA PERUDICIEMBRE 2000

Universidad Nacional de Ingeni e ra Facultad de Ingeniera Elctrica y Electrnica

FIEE

Tema:PROTOCOLO DE PRUEBAS DE GENERADORES SINCRONOS EN SU FABRICACION ,MONTAJEY PUESTA DE SERVICIOCurso:CENTRALES ELECTRICAS I

AlumnosCdigo

PROTOCOLO DE PRUEBAS DEL GENERADOR SINCRONO

CENTRALES ELECTRICAS IPAREDES FERNNDEZ RICHARD ROMERO CAMPOS ELVIS HURTADO CARDENAS ADOLFO

941050J

941073J

941029K

PROTOCOLO DE PRUEBAS DE GENERADORES

SINCRONOS

EN SU FABRICACIN MONTAJE Y PUESTA DE SERVICIO

CONTENIDO

1. LIMITES DE OPERACIN DE LOS GENERADORES SNCRONOS

CORRIENTE DE ARMADURA MXIMAPOTENCIA MXIMA DE LA MQUINA MOTRIZCORRIENTE DE EXCITACIN MXIMACORRIENTE DE EXCITACIN MNIMANGULO DE TORQUE MXIMOCURVA DE CAPACIDAD DEL GENERADOR

2. DETERMINACINDELASCURVASDECAPACIDADPARA GENERADORES SNCRONOS

OBTENCINDELACARTADEOPERACINPARAUN GENERADOR DE POLOS LISOSOBTENCINDELACARTADEOPERACINPARAUN GENERADOR DE POLOS SALIENTES

3. PRUEBAS PARA LA OBTENCIN DE PARMETROS ELCTRICOS DEL GENERADOR SNCRONO

PRUEBA DE VACIOPRUEBA DE CORTO CIRCUITOPRUEBA DE DESLIZAMIENTODETERMINACINDELOSPARMETROSDEREACTANCIAS SINCRONAS (XD, XQ)PRUEBA DE CALENTAMIENTO

4. MONTAJE DE UN GENERADOR(INTRODUCCION)

5. DATOS TCNICOS ACTUALESCARACTERSTICAS NOMINALES DEL GENERADOR5.2 DATOS NOMINALES DE LA EXCITATRIZ PRINCIPAL6. CONDICIONES MNIMAS DE DISEO 6.1ARROLLAMIENTO DEL ESTATOR 6.2REFRIGERACIN AIRE - AGUAEQUIPO DE PROTECCIN CONTRA INCENDIOCONTROL DE TEMPERATURA POR GRUPOCONTROL DE CAUDAL EN GENERADORES Y COJINETES7.REPUESTOS8. DOCUMENTACIN TCNICA9. DESMONTAJE Y MONTAJE ELECTROMECNICO LOCAL10. OBRAS CIVILES11. DISEO Y FABRICACIN11.1NORMAS11.2GENERADORSISTEMA DE REFRIGERACIN

PROTECCIN CONTRA INCENDIO11.5TERMOELEMENTOS12. EVALUACIN DE ROTOR Y EXCITATRIZ13. PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIOPRUEBAS EN FABRICA13.1.1GENERADOR13.1.2REFRIGERANTES13.1.3PROTECCIN CONTRA INCENDIOPRUEBAS DURANTE EL MONTAJEPRUEBAS DE PUESTA EN SERVICIO14.RECEPCINRECEPCIN PROVISIONALRECEPCIN FINAL15.HOJAS DE CARACTERSTICAS TCNICAS

INTRODUCCIN

La operacin de un generador sncrono en un sistema de potencia depende de las restricciones que pesan sobre l; en tal sentido la habilidad de producir energa elctrica en estado estacionario queda limitada principalmente por el calentamiento de los devanados de armadura y de campo. Estas restricciones as como otras determinan los lmites de operacin del generador, y se pueden mostrar grficamente a travs de la curva de capacidad especfica del generador; a esta curva tambin se le conoce como carta de operacin o diagrama P Q.

El presente curso tiene como finalidad hacer conocer la importancia de las curvas de capacidad de los generadores, para una operacin apropiada en condiciones normales as como frente a perturbaciones del sistema.

En la primera parte se explicar los lmites de operacin del generador que originan la curva de capacidad, y determina la regin de operacin segura del generador.

En la segunda parte veremos el procedimiento de construccin de los lugares geomtricos las curvas de capacidad para generadores sncronos de polos lisos y polos salientes a partir de parmetros establecidos.

Finalmente se explicaran las pruebas a realizar en el generador, con la finalidad de obtener los parmetros propios de la mquina, con los cuales se determinan los valores lmites de operacin.

LIMITES DE OPERACIN DE LOS GENERADORES SNCRONOS

La operacin de un generador sncrono es limitado principalmente por el calentamiento de los devanado estatrico y rotrico, el sobrecalentamiento de estos devanados repercute en la vida til de la mquina, se dice que por cada 10 C que se excede la temperatura nominal del devanado, el tiempo promedio de la mquina se acorta a la mitad. Por esta razn, una mquina sncrona no puede ser sobrecargada a menos que sea absolutamente necesario.

Otras limitaciones para la operacin del generador es la estabilidad esttica de la mquina dada por el ngulo de torque mximo, la excitacin mnima permisible y la potencia mxima entregada por la mquina motriz.

Estas limitaciones que en conjunto forman la regin sobre el cual la operacin del generador es segura, se detallan a continuacin.

CORRIENTE DE ARMADURA MXIMA

Es la corriente mxima permisible en el estator impuesto por el calentamiento del estator y la consiguiente vida til de la aislacin. En el grfico N 01 se muestra este lugar geomtrico como una semicircunferencia de radio igual a la potencia aparente mxima (kVA), este valor viene dado por el producto de la tensin nominal y la corriente mxima permisible de armadura.

POTENCIA MXIMA DE LA MQUINA MOTRIZ (Turbina)

Este lmite esta determinado por la capacidad de la mquina motriz (Turbina) debido a limitaciones propias de fabricacin, esta restirccin impide entregar mas que cierta cantidad de potencia mxima.

El lugar geomtrico de este lmite se representa mediante una recta paralela al eje Q, a una distancia de magnitud igual a la potencia mxima de la turbina. En el grfico N 01 podemos observa como este lugar geomtrico limita la potencia activa que puede entregar el generador.

CORRIENTE DE EXCITACIN MXIMA

Existe un valor mximo permisible de corriente de excitacin impuesto por un lado por el calentamiento del rotor, o por caractersticas propias de la excitatriz. Este valor de corriente de excitacin induce en el estator una FEM mxima el cual genera un lmite de potencia aparente entregada por el generador (Para el caso de polos lisos se representa mediante una circunferencia y en el caso de polos salientes mediante la forma polar de un Lemagn de Pascal el cual se puede apreciar en el grfico N 01.

En este grfico podemos ver como queda limitada la operacin de la mquina en el cuadrante donde el generador est sobrexcitado, considerado as debido a que en esta parte el generador est entregando potencia reactiva al sistema.

CORRIENTE DE EXCITACIN MNIMA

La excitatriz del generador es una mquina de corriente continua, por ello es imposible anular los flujos residuales (magnetismo remanente); por eso, aunque se anule la excitacin siempre habr una FEM mnima inducida para contrarrestar esos flujos residuales.

En la prctica cuando no se conoce el valor de la corriente mnima de excitacin, se estima entre un 5 a 10% de la excitacin necesaria con carga nominal.

El lugar geomtrico de este lmite es una curva semejante a la corriente de excitacin mxima, el lmite por mnima corriente de excitacin se muestra en el grfico N 01

NGULO DE TORQUE MXIMO (Lmite de estabilidad permanente)

La potencia producida por un generador sncrono depende del ngulo definido entre la tensin en bornes del generador y la FEM inducida, vase el diagrama fasorial en el cual no se ha considerado la resistencia de armadura (ver grfico N 02).

El ngulo se le conoce como ngulo de torque y la potencia mxima que puede suministrar el generador de acuerdo al grfico N 03 corresponde a un = 90 , la potencia mxima expresada por esta ecuacin determina el lmite de estabilidad esttica del generador. Normalmente, los generadores no se acercan a este lmite, siendo los ngulos tpicos de torque entre 15 y 20 a plena carga.

Cualquier intento de transmitir una potencia hace aumentar el ngulo en ms de 90, lo que disminuye la potencia provocando inestabilidad y prdida del sincronismo.

El lugar geomtrico de este lmite se representa por un paraboloide para el caso del rotor de polos salientes, sin embargo para el caso de polos lisos ser una recta paralela al eje Q.

No es aconsejable operara el generador, justo en este lmite terico, debido a las perturbaciones del sistema que puedan ocurrir, en tal sentido se recomienda definir un lmite prctico de seguridad como lmite de estabilidad permanente. Este se obtiene trasladando la curva para una menor potencia en 10% a 20% de la capacidad nominal de la mquina. (ver grfico N 01).

POTENCIA ACTIVA -P

3

5

6

1.

24

-Va2 /X

GENERADOR SUBEXCITADO(CAPACITIVO)

GENERADOR SOBREXCITADO(INDUCTIVO)

POTENCIA REACTIVA - Q CURVAS LMITE1. CORRIENTE DE ARMADURA2. MXIMA CORRIENTE EXCITATRIZ3. POTENCIA MOTRIZ MXIMA4. MNIMA CORRIENTE EXCITATRIZ5. ESTABILIDAD TERICA6. ESTABILIDAD PRCTICA

GRAFICON 1: Lmites de operacin para un generador sncrono de polos lisos

XsIVaIaEf

POTENCIA ACTIVA -P

PmaxP * sen omx = 90

GRFICO N 2 : Diagrama fasorial (Generador de polos salientes)GRFICO N 3: Potencia activa v/s ngulo de torque

CURVA DE CAPACIDAD DEL GENERADOR

Despus de haber impuesto las restricciones que limitan la operacin del generador, la curva resultante es lmite de operacin del generador el cual determina la regin sobre la cual se asegura una operacin confiable de la mquina (ver grfico N 04).

POTENCIA ACTIVA -P1.00.950.950.850.850.80.70.70.60.30.30.40.2

1.00.8

0.6

0.4

0.2

0.00.2

0.40.60.81.0 P.U

GENERADOR SUBEXCITADO (CAPACITIVO)

GENERADOR SOBREXCITADO(INDUCTIVO)

POTENCIA REACTIVA - Q

GRAFICO N 4 : Carta de operacin de un generador sncrono de polos lisos

A la curva de capacidad tambin se le conoce como carta de operacin del generador y en el se pueden determinar las diferentes combinaciones de megavatios y megavars que pueden ser producidos por el generador a diferentes factores de potencia y ngulos torque (). Los vars positivos son suministrados por el generador y es la zona de sobreexcitacin donde el generador funciona con factor de potencia inductivo, y los vars negativos son alimentados dentro del generador desde el sistema de energa y es la zona de subexcitacin donde el generador trabaja con factor de potencia capacitivo.

No podemos mantener la misma potencia aparente a un factor de potencia mas bajo, debido al lmite de temperatura del bobinado del rotor. La capacidad del generador es reducida a un bajo factor de potencia en retraso.

En la zona subexcitada una corriente de excitacin muy baja puede hacer que el rotor salga fuera de paso, debido a la prdida de torque magntico. Si el generador sufriera una prdida completa de campo, el generador seguira entregando potencia activa por el accionamiento de la turbina, pero retirara potencia reactiva del sistema para mantener la excitacin, esto conducira a

una baja tensin en los terminales del generador produciendo un sobrecalentamiento en el hierro del estator, en este caso el rel de perdida de campo puede ser usado para dar alarma o iniciar la desconexin de la unidad.

Durante una perturbacin en un sistema de energa interconectado de gran tamao, puede ocurrir que el sistema llegue a ser desconectado en reas separadas; en algunas reas tendremos demasiada generacin disponible y otras habr generacin insuficiente si una distribucin de carga no se realiza inmediatamente; el generador sufrir cadas de frecuencia, de tensin y un aumento de la corriente en el estator y puede producir un sobrecalentamiento del mismo. El regulador de tensin aumentar la excitacin en el generador para elevar la tensin de lnea, y esto puede conducir al sobrecalentamiento del rotor. Para proteger al rotor un rel de sobrecorriente puede ser instalado en el circuito de excitacin.

Del mismo modo el bobinado del estator puede ser protegido del sobrecalentamiento por la instalacin de un rel de sobrecorriente de tiempo extremadamente inverso, fijado para operar justo cuando el lmite trmico de corto tiempo del bobinado del estator sea alcanzado.

DETERMINACIN DE LAS CURVAS DE CAPACIDAD PARA GENERADORES SNCRONOS

En esta parte se determinar y analizar el mtodo para construir la carta de operacin del generador sncrono de polos lisos as como para el de polos salientes.

OBTENCIN DE LA CARTA DE OPERACIN PARA UN GENERADOR DE POLOS LISOS

Para determinar los lmites de funcionamiento del generador, partiremos de las ecuaciones de potencias especficas para el generador sncrono de rotor de polos lisos; estas ecuaciones son las siguientes:

S2 = P2 + Q2 .................................(1)

P = V. Ef . Sen............................(2)Xs

Q = V.Ef.cos- V2 ......................(3)XsXs

Luego operando estas ecuaciones encontramos: P2 + (Q + V2)2 = (V.Ef)2 ...........(4)XsXs

Esta ecuacin nos representa un crculo con centro en:

Q = - V2 ............................(5)Xsy radio:

r = V.Ef ............................(6)Xs

Donde:

P: Potencia activa (W)Q: Potencia reactiva (VAR)

V: Tensin en terminales (V)Ef: Fuerza electromotriz inducida (V): ngulo de torqueXs: Reactancia sncrona ()

Determinacin del lugar geomtrico de la mxima corriente de armadura (calentamiento del estator).

En una hoja milimetrada trazar un eje de coordenadas cartesianas, donde la abscisa corresponder a la potencia reactiva y la ordenada a la potencia activa.

Ahora a partir de la ecuacin N 1 se puede definir el lugar geomtrico como una semicircunferencia en el semiplano positivo P con centro en el origen y radio de potencia mxima (ver grfico N 5).

POTENCIA ACTIVA -PVa*Iamax.O.POTENCIA REACTIVA - Q

GRFICO N 5 : Lugar geomtrico de la mxima corriente de armadura

La potencia mxima esta dada por el valor de la tensin nominal y la mxima corriente de armadura, de acuerdo a la siguiente frmula:

S = V x Ia max

Determinacin del lugar geomtrico de la mxima potencia activa

De acuerdo con la capacidad de la mquina motriz (Turbina), podemos determinar este lmite trazando una recta paralela al eje Q distante en una magnitud igual a la potencia activa mxima impuesta por la Turbina (ver grfico N 6).

POTENCIA ACTIVA -

Pmx.

O.POTENCIA REACTIVA -

GRFICO N6 : Lmite de la potencia mxima de la turbina

Determinacin del lugar geomtrico de la mxima corriente de excitacin (calentamiento del rotor)

La corriente de excitacin mxima trae consigo un valor mximo de la fuerza electromotriz inducida.

El lugar geomtrico de este lmite se representa como una semicircunferencia en el semiplano positivo P de centro en el punto (-V2/Xs,0) de acuerdo a la ecuacin N 4 (ver grfico N 7).

POTENCIA ACTIVA -Va*Efmx / XsO.

-Va2/Xs

POTENCIA REACTIVA -

GRFICO N 7 : Mxima corriente de excitacinPara determinar el radio de la semicircunferencia, medir la distancia comprendida entre el punto (V2/Xs, 0) y el origen de coordenadas. Esta distancia corresponde a la excitacin donde la FEM inducida es igual a la tensin nominal (Ef = Vn) para un ngulo de torque igual a cero (= 0).

El valor de la distancia obtenida en centmetros del paso anterior corresponde al equivalente de la corriente de excitacin que induce aquella FEM.

A partir de la curva de vaco se determina la corriente de excitacin que induce en la armadura una FEM igual al valor de la tensin nominal.

Luego se puede encontrar la corriente de excitacin mxima a partir de la siguiente relacin:

Iexc (Ef = Vn) [A] = Iexc (Ef = Vn) [cm] I exc max [A]Iexc max [cm]

Con el equivalente en centmetros de la corriente de excitacin mxima, se determina el radio de la semicircunferencia de excitacin constante mxima.

Determinacin del lugar geomtrico de la mnima corriente de excitacin (Flujos residuales)

Proceder como en el caso anterior con la diferencia de que el radio se determinar con el valor de la corriente mnima de excitacin. Luego, siguiendo con la construccin de la carta de operacin esta ser de acuerdo al grfico N 8

POTENCIA ACTIVA -Va*Efmin / XsO.-Va2/Xs

POTENCIA REACTIVA -

GRFICO N 8 : Mnima corriente de excitacin

En la prctica cuando no se conoce el valor de esta corriente mnima de excitacin, se estima entre un 5 a 10 % de la excitacin necesaria con carga nominal.

Determinacin del lmite prctico para estabilidad permanente

El ngulo mximo que se puede obtener para una carga mxima es cuando es igual a 90 ; este lmite terico corresponde a una recta paralela al eje P, y que pasa por el punto (-V2/Xs,0) .

El lmite prctico se obtiene trazando circunferencias para diferentes valores de potencia, tal como se muestra en la figura N 9, luego a partir de la intercepcin de estas circunferencias con el lmite de estabilidad terico, puntos denominados con la letra c, se decrementa cada potencia mxima en un 10 a 20% de la potencia activa nominal.

Los puntos d obtenidos se trasladan horizontalmente, hasta interceptar con la circunferencia correspondiente, obtenindose los puntos f .

El lugar geomtrico resultante de la unin de los puntos f, corresponde al lmite de estabilidad permanente prctico.

LmiteTericoPOTENCIA ACTIVA - Pc3d3 LmitePrcticoc2d2f3 f2c1d1f1-Va2/Xs

E = Vnom..

POTENCIA REACTIVA - Q

GRFICO N 9 : Lmite de estabilidad permanente considerando margen de seguridad

Finalmente, la carta de operacin completa para el generador de polos lisos, se presenta en el grfico N 10.

POTENCIA ACTIVA - P1.00.950.950.850.850.80.70.70.60.30.40.30.2

1.00.8

0.6

0.4

0.2

0.00.2

0.40.60.81.0 P.U.

GENERADOR SUBEXCITADO(CAPACITIVO)

GENERADOR SOBREXCITADO(INDUCTIVO)

POTENCIA REACTIVA - Q

GRFICO N 10 : Carta de operacin de un generador sncrono de polos lisos

OBTENCIN DE LA CARTA DE OPERACIN PARA UN GENERADOR DE POLOS SALIENTES

El mtodo para determinar los lmites de operacin de un generador sncrono de polos salientes es similar al caso anterior, la diferencia radica en la obtencin de las curvas de excitacin y lmite de estabilidad permanente.

Las ecuaciones especficas para un generador sncrono de polos salientes son las siguientes:

P = (VEf + V2 ( 1 - 1 )cos)sen..................(7)

XdXq Xd

Q + V2 = (VEf + V2 ( 1 - 1 )cos)sen.........(8)XqXdXq Xd

Definiendo la ecuacin en coordenadas polares, tenemos:

r = VEf + V2 ( 1 - 1 )cos...............................(9)

XdXq Xd

Entonces:

P = rsen

Q + V2 = rcos..........................................(11)

Xq

Luego se tiene que:

P2 + (Q + V2)2 = r 2 .....................................(12)Xq

Esta expresin representa la forma polar de un cardioide perteneciente a la familia de los caracoles de Pascal o Lemagn de Pascal (ver grfico N 11).

r-V2/Xq0P

Q

GRFICO N 11 : Cardioide Lemagn de Pascal

La determinacin de los lugares geomtricos correspondientes a la mxima corriente de armadura y al lmite de la turbina, se determinan de la misma manera que en la del generador de polos lisos. Por tanto en esta parte nos avocaremos a la determinacin de los lugares geomtricos de los puntos de excitacin y estabilidad permanente.

Determinacin del lugar geomtrico de la mxima corriente de excitacin (calentamiento del rotor)

Graficar una circunferencia de dimetro igual a: V2 (1/Xq 1/Xd); esta semicircunferencia corresponde al lugar geomtrico de los puntos de excitacin cero, a partir del cual la excitacin del campo comienza a aumentar.

Medir la distancia comprendida entre el punto (V2/Xd, 0) y el origen de coordenadas; esta distancia corresponde a la excitacin donde la FEM inducida es igual a la tensin nominal (Ef = Vn) para un ngulo de torque igual a cero (= 0), ver grfico N 12.

P

B

A

A-V2/Xq-V2/Xd

QIexc.mxB

GRFICO N : Lugar geomtrico de la mxima excitacin

El valor de la distancia obtenida en centmetros del paso anterior corresponde al equivalente de la corriente de excitacin que induce aquella FEM.

A partir de la curva de vaco determinar la corriente de excitacin que induce en la armadura una FEM igual al valor de la tensin nominal.Determinar la corriente de excitacin mxima a partir de la siguiente relacin: Iexc (Ef = Vn) [A] = Iexc (Ef = Vn) [cm]I exc max [A]Iexc max [cm]

Con el equivalente en centmetros de la corriente de excitacin mxima, determinar el radio del cardioide de excitacin constante mxima.

Obtener el lugar geomtrico del cardioide variando el ngulo de torque () y manteniendo el trazo AB constante en magnitud; es decir desplazar el punto A sobre la circunferencia (ver grfico N 12)

Determinacin del lugar geomtrico de la mnima corriente de excitacin (Flujos residuales)

Se determina en forma similar al caso anterior, con la diferencia que se utiliza la corriente de excitacin mnima en vez de la mxima

En la prctica cuando no se conoce el valor de esta corriente mnima de excitacin, se estima entre un 5 a 10% de la excitacin necesaria con carga nominal.

Determinacin del lmite prctico para estabilidad permanente

Para determinar este lmite, el primer paso consiste en graficar cardioides para distintos valores de Ef (mnimo 4), luego trazar lneas rectas a partir del origen de aquellas. Los nuevos puntos de intercepcin se trasladan verticalmente hasta la intercepcin con su lnea recta correspondiente (ver grfico N 13).

PLnea rectaLIMITETEORICOLIMITEPRACTICO-V2/Xd-V2 /XqEf = VnomQ

GRFICO N 13 : Lmite terico y prctico de estabilidad permanente

El lugar geomtrico del lmite terico de estabilidad permanente est dado por la interseccin de los nuevos puntos encontrados en el paso anterior.

Fijar un lmite de seguridad disminuyendo el lmite terico entre 10% a 20% de la potencia nominal.

Bajar una lnea vertical desde las curvas de excitacin con la disminucin fijada en el paso anterior; trasladar los puntos resultantes de la disminucin horizontalmente hasta interceptar la curva de excitacin constante correspondiente; la unin de los puntos resultantes corresponde al lmite prctico. (ver grfico N 13)

se representa en el grfico N 14.

POTENCIA ACTIVA - P0.951.00.950.850.850.80.70.70.60.30.40.30.2

1.00.8

0.6

0.4

0.2

0.00.2

0.40.60.81.0 P.U.

GENERADOR SUBEXCITADO (CAPACITIVO)

GENERADOR SOBREXCITADO (INDUCTIVO)

POTENCIA REACTIVA - Q

GRFICO N 14 : Carta de operacin de un generador de polos salientes

PRUEBAS PARA LA OBTENCIN DE PARMETROS ELCTRICOS DEL GENERADOR SNCRONO

En esta parte veremos las pruebas a realizar para la obtencin de parmetros elctricos necesarios en la construccin de la curva de capacidad del generador.

Los parmetros a encontrar, para el caso del generador de polos lisos es la reactancia sncrona, y en el caso de generadores sncronos de polos salientes

son la reactancia sncrona en eje directo y la reactancia sncrona en el eje de cuadratura.

Las pruebas a realizarse estn acorde con las recomendaciones de la IEEE Std 115-1995 y son las siguientes:

Prueba de vaco Prueba de cortocircuito Prueba de deslizamiento Prueba de calentamiento (carrera trmica) PRUEBA DE VACIOEsta prueba consiste en obtener valores de tensin en el estator a circuito abierto cuando se excita el rotor el cual esta girando a la velocidad sncrona.

Algunas recomendaciones para la obtencin de estos valores y la distribucin de la toma de lecturas son las siguientes:

a) Tomar seis lecturas por debajo del 60% de la tensin nominal del estator incluida el cero de excitacin.

b) Entre el 60% y 110% tomar para cada incremento de 5% de la tensin nominal (mnimo 10 puntos). En este rango se encuentra el codo de saturacin y por tanto es conveniente tener varios puntos que nos permitan una mejor resolucin de la curva.

c) Por encima del 110% se debe tomar por lo menos dos puntos hasta llegar aproximadamente al 120% de la tensin nominal o en todo caso al mximo permitido por el fabricante.

d) La lectura de la tensin entre lineas, debe tomarse de las tres fases con el fin de verificar el balance de fases. Estas lecturas deben realizarse bajo condiciones constantes de excitacin y velocidad.

e) El generador debe mantenerse operando en un determinado punto de tensin por varios minutos para permitir se estabilice la velocidad y la excitacin, pues una variacin de estos puede causar un error de lectura.

f) Cuando la tensin sobrepase el 110% las lecturas deben realizarse lo mas rpido posible.

La curva caracterstica de vacio puede graficarse para solo una tensin de lnea o con el promedio de las tensiones de fase, para cada valor de la corriente de excitacin (ver grfico N 15).

Va

Linea de entre hierro

Vnom

Curva de saturacin

IoIf

GRFICO N 15 : Curva Caracterstica de vaco

Con esta curva caracterstica es posible hallar la tensin generada internamente para cualquier corriente de campo del generador. Ntese que al comienzo la curva es casi perfectamente lineal decayendo a mayores corrientes de campo. Esto se debe a que al principio el hierro no saturado de la armadura de la mquina sncrona presenta una reluctancia varios miles de veces ms pequea que la reluctancia del entrehierro, as que al principio casi toda la fuerza magnetomotriz se establece sobre el entrehierro, dando como resultado el aumento de flujo en forma lineal. Cuando se satura el hierro, su reluctancia aumenta dramticamente, y el flujo aumenta con mayor lentitud con el incremento de la fuerza magnetomotriz. La parte recta y su extensin se denomina lnea del entrehierro.

PRUEBA DE CORTOCIRCUITO

La prueba de cortocircuito consiste en obtener valores de corriente de armadura debido a la excitacin en el rotor cuando este se encuentra girando a la velocidad sncrona.

Las lecturas a registrar de la corriente de armadura sern para los valores de 125%, 100%, 75%, 50% y 25% del valor nominal de la corriente de armadura.

La prueba con el valor mximo tradicional de 125% debe ser obtenido por el mismo fabricante, debido a que el enfriamiento en el estator en algunas mquinas no permite una operacin sobre el 100% de la corriente nominal sin que exista riesgo de dao en la mquina.

La grfica derivada del ensayo de cortocircuito se conoce como caracterstica de cortocircuito y se puede observar en el grfico N 16, el cual es prcticamente rectilneo.

Ia

Inom

IccIfGRFICO N 16 : Curva caracterstica de cortocircuito

PRUEBA DE DESLIZAMIENTO

La prueba de deslizamiento consiste en hacer girar el rotor a una velocidad ligeramente diferente a la velocidad sncrona, con el circuito de campo abierto y los bobinados del estator energizados con una fuente de potencia trifsica, de secuencia positiva, balanceada, a frecuencia nominal y tensin debajo del codo saturacin vista en la curva de vaco (aproximadamente a un 25% de la tensin nominal). El esquema de la prueba se observa en el grfico N 17.

ROTOR

ESTATORA

0VTensin trifsica, balanceada y de secuncia positiva (aprox. 25% de Vnom)

Velocidad ligeramente diferente a lavelocidadVsncrona

GRFICO N 17 : Esquema del circuito para la prueba de deslizamiento

Se deben registrar lecturas de la corriente de armadura, tensin de armadura y la tensin inducida en el rotor mediante un voltmetro de cero en el centro. Tambin es posible utilizar oscilogramas u osciloscopios.

La diferencia de velocidades entre el campo giratorio que las corrientes del inducido generan y la velocidad del rotor, da lugar a que alternativamente los ejes del campo del inducido coincidan con los polos inductores o estn en cuadratura con estos. Cuando ambos ejes coinciden la fuerza magnetomotriz del inducido acta sobre el circuito longitudinal de reluctancia mnima, por lo tanto el flujo ser mximo, en tanto que cuando estn en cuadratura acta sobre el circuito transversal de reluctancia mxima.

A continuacin se dan algunas recomendaciones para la ejecucin de esta prueba:

a) En la prctica se presentan dificultades para mantener constante la velocidad cercana a la velocidad sncrona, debido al efecto de los polos salientes y a las corrientes inducidas en los devanados de amortiguamiento los cuales producen torques pulsantes. En estos casos es recomendable realizar una serie de lecturas para diferentes deslizamientos partiendo del deslizamiento mas pequeo con el cual se logra mantener la velocidad contante.

b) La velocidad de giro del rotor puede ser mayor o menor respecto de la velocidad sncrona, se pueden tomar lecturas para deslizamientos de 1%, 2% y 3%.

c) La tensin inducida en el circuito de campo puede tomar valores altos debido a deslizamiento grandes. Estos casos se presenta para deslizamientos mayores al 5%.

d) Se registrn lecturas simultaneas para los valores mximo y mnimo de tensin y corriente de la armadura. La tensin mnima y la corriente mxima ocurren cuando la tensin en el campo es mximo, mientras que sucede lo contrario cuando la tensin en el campo pasa por cero (ver grfico N 21).

TENSINREGISTRADA EN LOS TERMINALES DEL ROTOR

EJE DIRECTO

VARIACI N DE LA TENSIN EN EL ESTATOR

VARIACIN DE LA CORRIENTE DE ARMADURA

GRFICO N 17 : Variaciones de tensin y corriente (prueba de deslizamiento) DETERMINACINDELOSPARMETROSDEREACTANCIAS SNCRONAS (Xd, Xq)

En esta parte se detallan los pasos a seguir para determinar las reactancias sncronas en un generador de polos salientes, cabe mencionar que el caso de un generador de polos lisos la reactancia sncrona es igual a la reactancia en el eje directo por lo que solo bastar con encontrar este parmetro.

DETERMINACIN DE LA REACTANCIA SINCRONA EN EL EJE DIRECTO (Xd)

La reactancia sncrona no saturada se calcula a partir de las curvas caractersticas de vaco y cortocircuito tal como se muestra en la figura N 18.

VaIa

Vnom

Inom

IfIo Icc

GRFICO N 18 : Curvas caractersticas de vaco y cortocircuito

Por tanto la reactancia sncrona en el eje directo no saturada se determinar a partir de la siguiente relacin:

Xd = IccIo

Donde:

Xd :Reactancia sncrona en el eje directo no saturadoIcc :Corriente de cortocircuito para la corriente nominal en la armaduraIo :Corriente de vaco no saturada para la tensin nominal en la linea del entrehierro

Este valor tambin equivale a la reactancia sncrona para el caso del generador de polos lisos.

DETERMINACIN DE LA REACTANCIA SINCRONA EN EL EJE DE CAUDRATURA (Xq)

Para la determinacin de este parmetro se har uso de los resultados obtenidos en la prueba de deslizamiento as como el valor de Xd encontrado en el paso anterior.

A partir de los valores mximos y mnimos de la corriente y tensin de armadura obtenidas de la prueba de deslizamiento, podemos encontrar las reactancias sncronas saturadas Xds y Xqs mediante las siguientes relaciones.

Xds = EmaxXqs = Emin IminImax

Luego el valor de la reactancia en cuadratura no saturada se determinara a travs de la siguiente relacin:

Xq = Xd (Xqs) = Xd ( Emin )( Imin) XdsEmax Imax

Todos los valores de reactancias encontrados estn dados en por unidad sin embargo, si el objetivo es encontrar el valor de la reactancia sncrona en el eje de cuadratura no saturado; se pueden utilizar los valores reales de tensin y corriente, debido a que estos solo expresan una relacin en la ecuacin.

PRUEBA DE CALENTAMIENTO (Carrera trmica)

La prueba de calentamiento se realizan para determinar el incremento de temperatura bajo alguna referencia; esta temperatura de referencia puede ser la temperatura ambiente o temperatura de ambiente interno. Tal temperatura depende del modo mediante el cual la mquina es refrigerada. Las prcticas internacionales sugieren que el trmino Temperatura Refrigerante es una forma aceptable de describir esta condicin referencial.

La prueba se realiza con la mquina operando en cualquiera de las muchas condiciones de carga, la informacin requerida es el incremento de temperatura en puntos especficos de carga.

El mtodo preferido para hacer la prueba de temperatura es mantener constante las condiciones especficas de la corriente de armadura, potencia, tensin y frecuencia hasta que la mquina alcance una temperatura constante, mientras tanto se deben ir tomando lecturas cada media hora o menos.

La mquina debe operara sin el regulador de tensin para lograr que la corriente de excitacin sea constante.

Sin embargo la experiencia a demostrado que es difcil mantener constante la tensin; algunos procedimientos viables han buscado superar este problema graficando la potencia aparente al cuadrado en lugar de la corriente al cuadrado todo en por unidad, contra el incremento de temperatura (ver figura N 19). El uso de la potencia presenta limitaciones para ciertos diseos de mquinas en las cuales se dan prdidas diferentes a tensiones diferentes o prdidas desiguales para corrientes diferentes.

T (C)Estator

50

40

30

20

10

0,20,40,60,81,01,21,4Ia2 (p.u.)GRFICO N 19 : Curva tpica de la temperatura del bobinado de armadura vs. La corriente de armadura al cuadrado

Las siguientes recomendaciones para llevar a cabo las pruebas de calentamiento son resumidas a continuacin:

a) Mantener la tensin en bornes entre 2% del valor especfico durante la prueba

b) Realizar una serie de pruebas con varios valores de tensin cerca del valor especfico e interpolar los resultados utilizando mtodos de regresin lineal.

c) Se deben registrar temperaturas para diferentes valores de corriente de armadura o en su defecto potencia. (por ejemplo para 25%, 50%, 75% y 100% del valor nominal).

Finalmente a partir de esta prueba podemos determinar el lmite de corriente mxima en la armadura, tomando en cuenta la clase de aislamiento, los valores mximos de temperatura aceptables de acuerdo a la operacin y los incrementos de temperatura cuando varia la corriente o en todo caso la potencia.

MONTAJE DEUN GENERADOR 4.INTRODUCCIONEn este trabajo encontraremos las pruebas en fabrica,montaje y puesta de servicio de un generador sincrono.

5. DATOS TCNICOS ACTUALES

CARACTERSTICAS NOMINALES DEL GENERADOR Nmero de generadores:3 Generador eje horizontal tipo:W 240/14 Acoplamiento a las turbinas:Directo Fabricante:Brown Boveri Sistema de Generacin:Corriente AlternaTrifsico Conexin:Estrella bobinado simple Nmero de bornes del bobinadoEstatrico: 6 Potencia aparente nominal(a 0.7 de f.p.sobre excitado): 17,5 MVA Tensin Nominal:6,5- 6,0 KV Margen de regulacin del voltaje: Corriente nominal:1560 - 1690 AMP. Potencia Activa nominal:12,25 MW Factor de potencia nominalsobre excitado: 0,7 Frecuencia nominal:60 Hz Velocidad Nominal:514 RPM Velocidad de embalamiento:940 RPM Nmero de polos del rotor:14 Clase de aislamiento de acuerdo a la norma IEC:Devanado estatrico actual: Clase B Devanado estatrico requerido : Clase F Devanado rotrico: Clase B Sentido de rotacin (visto desdeexcitatriz): Horario

5.2 DATOS NOMINALES DE LA EXCITATRIZ PRINCIPAL

- Mquina ExcitatrizTipo: GF 196aFabricante: Brown BoveriAcoplamiento:Directo ConcntricoVoltaje: 105 (115) VCorriente: 700 APotencia: 73.5 KW

6. CONDICIONES MNIMAS DE DISEO

ARROLLAMIENTO DEL ESTATOR

Sern diseados para una tensin de 10 000 voltios 5% (el nivel de tensin puede ser cambiado)

Arrollamiento del estator formado con barras montadas en ranura abierta, constituidas por un conjunto de conductores de cobre aislados entre s con aislamiento de fibra de vidrio barnizado.

El aislamiento contra masa debe ser en Clase F, constituido por un recubrimiento de cinta enrollada en forma continua a lo largo de toda la barra e impregnada al vaco con resina epxica sin disolventes, efectundose la polimerizacin de la resina sometiendo las barras a un calentamiento adecuado.

En el suministro deber incluirse accesorios, separadores, seis bornes terminales, conectores, cuas de cierre de ranuras y todos los dems materiales necesarios para una completa instalacin de los devanados hasta los bornes terminales.

No deber contener ningn material que no corresponda al aislamiento Clase F.

REFRIGERACIN AIRE - AGUA

La ventilacin del generador se realiza en circuito cerrado convencional.

El aire pasara atravez del entrehierro, el rotor y estator mediante 2 ventiladores ubicados a los extremos del rotor.

Despus de pasar el aire por el generador ingresa a la cmara de aire caliente y antes de circular nuevamente por el generador ser enfriado mediante 4 refrigerantes con circulacin de agua.

EQUIPO DE PROTECCIN CONTRA INCENDIO

Consta de botellones de almacenamiento del gas (CO2), bastidor para su fijacin, tubera colectora, tuberas de distribucin, sistema de deteccin de incendio, tablero de control y alarma.

El funcionamiento del equipo ser mediante electroimn, el mismo que recibir la orden del equipo de control. A su vez, tambin debe contar con el disparo manual.

CONTROL DE TEMPERATURA POR GRUPO

Se realizar mediante la instalacin de veintinueve (29) detectores de temperatura a resistencia DTR, tipo PT 100, 100 ohmios a 0C, los mismos que llevarn las seales de temperatura a los equipos de control.

CONTROL DE CAUDAL EN GENERADORES Y COJINETES

a) Un caudalmetro instalado a la salida del agua de refrigeracin del generador, con contactos de alarma y diplay visualizador del caudal instalado en la sala de mquinas.

7 REPUESTOS

Servirn para la unidad del generador:

a) 10% del nmero de barras, 3% barras de fondo de ranura y 7% barras superiores del estator, con material necesario para instalacin, tales como cuas de cierre de ranuras, tiras de relleno, barnices, cintas, cordeles, aislantes, resina, soldadura, etc.

b) Un (1) DTR tipo PT 100 (100 -C), para cojinete del generador.

Los repuestos solicitados sern suministrados en el sitio de las obras con la primera Unidad, debiendo ser cuidados para su uso posterior a largo plazo.

Laspiezasderepuestodeberncorresponderaloscomponentes suministradosEn la constitucin del generador, elaboradas a calibre, debiendo ser totalmente intercambiables con los originales de los generadores, a fin de evitar cualquier trabajo de ajuste en el sitio.

8 DOCUMENTACIN TCNICA

Durante los trabajos de diseo y fabricacin, el Proveedor entregar a la Empresa Electrica encargada, entre otros, la siguiente documentacin:

Bases de diseo y clculo. Protocolos de clculos y diseo. Protocolo de pruebas de materiales y equipos. Protocolo de pruebas en fbrica y en sitio. Informe de la inspeccin de los rotores de cada generador. Planos de conjunto, piezas y detalles. Planos de montaje con detalles de materiales. Esquemas elctricos y de control, funcionales y de conexin. Manuales de operacin, mantenimiento, despiece de componentes y montaje. Diagramas de capacidad del generador, vaco, cortocircuito, corriente de excitacin versus corriente de carga. Valores de prueba del aislamiento de los devanados nuevos, ndice de polarizacin, capacidad y resistencia de aislamiento.

Rango normal de temperatura de operacin de todos los puntos controlados por los DTR. Ajuste de los contactos de alarma por DTR. Informe de pruebas y puesta en servicio de cada generador. Lista de materiales y repuestos con indicacin de cantidades, nmero de serie, direccin y cdigo del fabricante.

Todos los documentos, planos y esquemas, sern proporcionados por triplicado.

9 DESMONTAJE Y MONTAJE ELECTROMECNICO LOCAL

Para el desmontaje y montaje del generador el Proveedortiene la responsabilidad de efectuar los siguiente trabajos:

a) Desmontaje del Generador de su ubicacin actual al lugar de los trabajos.

b) Desmontaje total de los devanados de estator existentes en los generadores.

c) Inspeccin de las condiciones del ncleo del estator, efectuar su limpieza y pintado. Si como resultado de la inspeccin del ncleo se necesitara realizar algunos trabajos en l, previa orden de compra separada y con autorizacin de la empresa electrica, el Proveedor podr realizar los cambios.

d) Inspeccin de las placas con dedos de presin.

e) Desmontaje de cada uno de los polos del rotor .

f) Desmontaje de cada bobina polar para su mantenimiento y pruebas. Realizar la inspeccin de los ncleos de cada polo.

g) Inspeccin de las condiciones del eje del rotor en su conjunto, incluyendo la llanta, realizar su limpieza y pintado.

h) Si como resultado de la inspeccin del rotor se necesitara realizar algunos trabajos en l, previa orden de compra separada y con autorizacin de Empresa Electrica, el Proveedor podr hacer dichos cambios.

i) Montaje de bobinas polares.

j) Montaje de polos en el rotor.

k) Montaje de nuevos devanados en los estatores.

l) Montaje de refrigerantes aire - agua y sus instalaciones auxiliares.

m) Montaje de las barras 10 KV. de salida y neutro del generador en su nuevo recorrido.

n) Montaje de transformadores de corriente en los seis bornes de salida y neutro del generador, anexo A-E03.

o) Montaje de transformadores de tensin en las barras de salida y neutro del generador, anexo A-E03.

p) Montaje de terminales y cables de 10 KV. entre las barras de salida del generador y el primario del transformador de potencia.

q) Montaje del sistema de control de temperatura (DTR), termoelementos y caudalmetros.

r) Montaje del generador en su posicin de servicio.

10 OBRAS CIVILES

Para los trabajos de montaje en las cmaras de aire fro y aire caliente, el Proveedor tiene la responsabilidad de efectuar los siguientes trabajos:

a) Desmontaje de los terminales y cables de 6.5 KV.

b) Abrir cuatro espacios en las paredes, entre las cmaras de aire fro y aire caliente, para la instalacin de los marcos de refrigerantes aire- agua.

c) Abrir un espacio en la cmara de aire caliente, en la pared lado pasadizo, para el montaje de barras de 10 KV., transformadores de proteccin, medida y los accesorios correspondientes.

d) Instalacin de anclajes para estructuras soporte de equipos 10 KV.

e) Preparacin de los ductos de ingreso y salida de tuberas de agua de refrigeracin del generador.

11 DISEO Y FABRICACIN

11.1NORMAS

El requerimiento a suministrar bajo estas especificaciones, ser diseado, construido y probado de acuerdo con las especificaciones de la IEC (Comisin Electrotcnica Internacional). En el caso de que no existan indicaciones en estas normas, para alguna caracterstica especfica, se recurrirn a las normas como ANSI, IEEE, NEMA, SEV VDE, como Norma de carcter supletorio.

Las principales normas a tenerse en cuenta, son los siguientes:

IEC Publicacin 34-1 (1969): Maquinaria Elctrica Rotativa. Parte IClasificacin y Comportamiento.

IEC Publicacin 85 (1957) : Recomendacin para la clasificacin deMateriales utilizados para el aislamiento de maquinaria y aparatos elctricos en relacin con la estabilidad trmica en servicio.

IEC Publicacin 28 (1925) :International Standard of Resistance for Copper.

ISO/R370-1964:Conversion of Toleranced Dimensions from inches into millimeters and vice versa.

ISO/R1829 :ISO System for limits and Fits.

Los materiales a utilizarse en la fabricacin, debern ser nuevos y de primera calidad, libre de defectos e imperfecciones, y de las clasificaciones y calidades sealadas en conformidad con la ltima edicin de la norma DIN o ASTM respectiva.

Las normas DIN (Norma de la Industria Alemana) y ASTM (Sociedad Americana para ensayar materiales) son normas de aplicacin para el suministro de materiales.

Para las pruebas del equipamiento se considerar las normas de aplicacin en las publicaciones IEEE (Instituto de Ingenieros Electricistas y Electrnicos USA) que se indican a continuacin:

Standard IEEE N 5: Guide for Insulation Testing of Large A-CRotating Machinery with high direct voltage.

Standard IEEE Std 62: Recommended Guide for making dielectricmeasurements in the field.

Standard IEEE Std 322: Recommended Practice, Rules for the use ofUnits of the International System of units.

GENERADOR

El diseo de los devanados del estator deber ser efectuado utilizando las tcnicas modernas existentes, de manera de elegir ptimamente los nuevos devanados.

Para el aislamiento de los devanados del estator se deber usar solo materiales aislantes correspondientes a la Clase F, segn la publicacin 85 de IEC (1957).

Para los devanados del estator se deber utilizar cobre refinado electrolticamente con una resistencia especfica menor o igual a 0.0172 Ohmios.mm / m.

En condiciones nominales y con 125% de la tensin nominal, el aislamiento de las barras del estator no deber ser sometido a ms de2.5 KV. por milmetro.

El sistema de aislamiento del estator deber envolver continuamente a la bobina con cinta de mica-fibra de vidrio para el conductor primario y aislamiento a tierra.

La estructura de aislamiento total (incluyendo los extremos de cada devanado) ser completamente impregnado con resina sinttica termoelstica (polyester y/o epoxy) insoluble al agua y al aceite.

Para repartir correctamente el potencial en la superficie del aislamiento de los devanados, se utilizar barniz conductor en la parte alojada en la ranura y barniz repartidor de potencial en las cabezas de bobina.

A fin de evitar cualquier descarga por efecto corona en la salida de barras del estator desde la ranura, el potencial superficial deber ser controlado por medio de un sistema de proteccin anti-corona hasta 125% de la tensin nominal

Los barnices conductores y semiconductores aplicados en las barras u otros componentes sern insolubles en agua o aceite.

Las barras del estator debern consistir en trenzas, transpuestas por el sistema Roebel, formadas por un conjunto de conductores aislados, de seccin rectangular, debiendo las barras ser intercambiables con las de su capa correspondiente. Debern estar soldadas y aisladas en ambos extremos.

Su fijacin ser rgida y arriostradas de tal modo, que los devanados sean capaz de resistir sin dao alguno, cortocircuitos trifsicos en los bornes de salida. Asimismo, soportar desconexiones sbitas de su carga. El aislamiento entre las barras ser de dracn y/o fibra de vidrio impregnado

Las barras de los devanados del estator debern encajar ajustadamente dentro de las ranuras del ncleo de hierro, los pequeos espacios radiales o juego lateral existente debern ser llenados con tiras apropiadas de clase F, insertadas en un slo lado.

No se aceptarn adhesivos para asegurar las cuas.

La posicin de los bornes terminales del devanado deber ser modificada en el lado neutro y en la salida del generador, debiendo ubicarse en la cmara de aire caliente.

La nueva ubicacin de los bornes terminales del generador dar lugar a trabajos de obras civiles para permitir un nuevo recorrido de las barras de salida, celda de neutro y a su vez la instalacin de intercambiadores de calor para la refrigeracin del generador en circuito cerrado.

Para cada rotor debe suministrarse un juego de anillos helicoidales con las mismas dimensiones que los originales.

SISTEMA DE REFRIGERACIN

Para la refrigeracin del generador, cada elemento refrigerante estar formado por un haz de tubos de cobre con aletas de aluminio, dos placas tubulares y dos cabezales en ambos extremos.

Cada refrigerante debe tener vlvulas a la entrada y salida del agua, vlvulas de vaciado y tapn de purga de aire.

El control del funcionamiento de la refrigeracin se realizar mediante (DTR) del tipo PT 100 (100 - 0C) y el equipo auxiliar para visualizar la temperatura.

Los (DTR) a instalarse sern los siguientes:

Cuatro (4), en cmaras de aire fro. Dos (2), en cmara de aire caliente. Dos (2), entrada y salida agua de refrigeracin generador.

Adicionalmente deber instalarse dos termmetros con contactos de alarma y disparo, uno a la entrada y otro a la salida del agua de refrigeracin.

PROTECCIN CONTRA INCENDIO

Para la proteccin contra incendio de los generadores, los botellones sern construidos en acero, sin soldaduras; debern tener el cuello roscado para fijacin de los tapones de proteccin de las vlvulas para su transporte.

Las vlvulas sern de apertura rpida por medio de palanca, con vlvulas de seguridad, de perfecta estanqueidad y gran seguridad, con el tubo sonda hasta el fondo para su completa descarga. Adosados al bastidor irn los mecanismos de accionamiento de apertura de las vlvulas de los botellones.

por seguridad tendrann vlvulas intercaladas para la deteccin de prdidas de gas.

El sistema de disparo se realizar por electroimn, el mismo que recibir la orden de accionamiento a travs del tablero de control al ser detectado el fuego por los sensores de temperatura, liberando el contrapeso que en su cada arrastre el cable con el que estn unidas las palancas para la apertura de las vlvulas de los botellones.

Las tuberas sern de acero sin soldaduras, la colectora ser ubicada en la parte superior del bastidor y las portadoras con las boquillas difusoras del gas orientadas hacia el rotor del generador.

Para la deteccin del fuego y funcionamiento automtico de la instalacin contra incendio, se deber suministrar 6 sensores de temperatura por cada generador, cada uno con contactos de alarma, disparo y regulacin de temperatura independiente.

La seal acstica de alarma ser por medio de claxon con potente sonido, para sealizacin en los ambientes de mayor ruido.

En el tablero de control y alarma se recibirn las seales desde los sensores de temperatura y se emitirn las rdenes de accionamiento del sistema de proteccin contra incendio, el mismo que debe estar previsto para funcionar con 220 voltios-60 ciclos y 125 voltios DC, con protecciones contra cortocircuitos.

En la parte frontal se dispondr de lmparas de sealizacin de los circuitos de alarma, disparo, prueba peridica y puesta en servicio.

Para cuando se tenga que efectuar trabajos en las cmaras de aire del generador, deber tener dispositivo de bloqueo del funcionamiento del equipo de proteccin contra incendio con sealizacin en el tablero de control.

Todo el conjunto de componentes se pintar contra la oxidacin antes de las capas de acabado.

TERMOELEMENTOS

Para realizar el control de temperatura se deber suministrar (DTR) del tipo PT 100 (100 - 0C), debiendo instalarse los siguientes:

Doce (12), en devanados del estator. Tres (3), en el ncleo del estator. Cuatro (4), dos en cada cmara de aire fro. Dos (2), en cmara de aire caliente. Tres (3), en el casquete inferior de cada cojinete. Uno (1), en el aceite del transformador de potencia.

Dos (2), a la entrada y salida del agua de refrigeracin del generador

Los detectores de temperatura del tipo de resistencia (DTR), sern conectados al instrumento indicador, montado en el tablero de control del grupo en la sala de mquinas.

Para el conexionado de los accesorios se utilizarn conductores de cobre aislados con material sinttico para 2000 Voltios y especialmente resistentes a altas temperaturas. Entre los (DTR) y la bornera, los conductores irn dentro de una tubera metlica galvanizada resistente al calor y humedad.

Usarn bornes de tipo moldeado, de capacidad nominal de 2000 V. con una seccin transversal mnima de 6 milmetros cuadrados (mm) y debern contar con sus membretes designativos para cada borne.

Todo alambre o conductor de cable deber tener su borne propio, debindose disponer de un juego suficiente para su conexin. El color del aislamiento ser negro y en su disposicin se evitarn los ngulos agudos y las esquinas.

Adicionalmente, tambin debern suministrarse los siguientes termoelementos:

Termmetros Uno (1), en cmara de aire caliente. Dos (2), en cmaras de aire fro. Tres (3), en el casquete superior de cada cojinete.

Termostatos Uno (1), en cmara de aire caliente, con contactos de alarma. Dos (2), en cmaras de aire fro, con contactos de alarma.

12 EVALUACIN DE ROTOR Y EXCITATRIZ

Se debe tener en cuenta la base del diseo:

Bases de diseo y clculo. Valores de tensin y corriente excitacin. Protocolo de prueba de materiales y equipos. Planos de componentes y montaje Diagramas elctricos. Repuestos para mantenimiento. Informe de la inspeccin y evaluacin realizada al rotor y excitatriz de cada generador.

13 PRUEBAS Y PUESTA EN SERVICIO

Todo el equipo elctrico y materiales, debern ser probados segn las Normas C.E.I. (Comisin Electrotcnica Internacional), las pruebas son esenciales para la aceptacin del generador.

PRUEBAS EN FABRICA

GENERADOR

Cada una de las barras Roebel ser sometida a una prueba entre trenzas para verificar la ausencia de cortocircuitos con 110 V c.a rms.

Cada una de las barras del estator ser sometida a una prueba de alta tensin con un voltaje de 40,000 voltios eficaces a 60 ciclos por segundo, por el lapso de un (01) minuto.

Se medir el ngulo de prdidas dielctricas (tg ) del aislamiento de cada una de las bobinas, con valores de tensin entre el 20 % y 120% de la tensin nominal, en escalones de 20%. El valor obtenido a 0.2 veces la tensin nominal, no deber exceder de0.03 para que la bobina sea aceptada.

El incremento de los valores medidos de (tg ) entre cualquier paso de tensin aplicada, no deber exceder el 0.013 por Kilovoltio, el incremento total entre 0.2 y 1.2 veces la tensin nominal no deber exceder a 0.01 por kV. Las bobinas que evidencien un incremento superior al 0.013 por kV sern rechazadas.

Se llevar acabo una prueba de sobretensin destructiva del aislamiento a 20 C, en cuatro (04) barras seleccionadas del total del bobinado, debindose verificar que la tensin de perforacin del aislamiento no deber ser menor que cinco veces y media (5.5) la tensin nominal. En caso de que una de las muestras seleccionadas no responda a este requerimiento, se debern escoger y ensayar otras 4 barras ms. Si otra vez fallase, se rechazar entonces el devanado entero.

REFRIGERANTE

Cada uno de los refrigerantes ser probado con una presin de 12 kg/cm2.

PROTECCIN CONTRA INCENDIO

Los botellones de CO2 sern probados y contrastados a 250 kg/cm2

Las vlvulas de seguridad sern graduadas a 190 kg/cm2 Los detectores de temperatura sern probados a 80 C la alarma y 100C el disparo.

PRUEBAS DURANTE EL MONTAJE

Las pruebas se realizarn en el lugar de montaje,los equipos para esta prueba son los siguientes:

Prueba de aislamiento interlaminar de ncleo estatrico. Esta prueba se llevar a cabo segn la norma IEEE Std. 56-1977 u otra que asegure igual o mejor calidad.

Para efectuar la medicin y deteccin de zonas calientes durante la prueba de aislamiento interlaminar del ncleo, se utilizar un detector infrarrojo de temperatura, sensible a cambios de medio grado centgrado.

Al terminar el montaje de las barras en el fondo de la ranura se llevar a cabo una prueba dielctrica con 27 KV. a.c.

Finalizado el montaje de las barras superiores, se efectuar una prueba dielctrica con 27 KV. a.c.

Cada fase del alternador terminado de montar ser sometido a una prueba de tangente delta (Tg ) cuyos valores servirn de referencia para la futura operacin de la unidad renovada.

Deber medirse la impedancia de cada bobina polar despus del montaje en su ncleo.

Ensayo de tensin entre los alambres de conexin de los detectores de temperatura contra tierra, con 1500 voltios rms y comprobacin de los valores correctos de resistencia de los detectores de temperatura (DTR)

PRUEBAS DE PUESTA EN SERVICIO

Las pruebas de puesta en servicio se subdividirn en:

a) Pruebas Preliminares

Prueba efectiva del equipo de proteccin contra incendio con descarga efectiva de las botellas de CO2.

Medicin de la resistencia de aislamiento del devanado del estator y del ndice de polarizacin.

Medicin de la resistencia ohmica por fase del devanado del estator.

Medicin de la capacidad por fase del devanado del estator.

Medicin de la resistencia de aislamiento del devanado del rotor.

Medicin de la resistencia ohmica del devanado del rotor.

Medicin de la capacidad del devanado del rotor.

Cada fase del alternador terminado deber pasar una prueba de rigidez dielctrica con 21 kV. AC 60 ciclos, aplicados durante un(1) minuto con las otras fases a tierra.

El devanado del rotor deber pasar una prueba de rigidez dielctrica con 2500 V. AC 60 ciclos, aplicados durante un (01) minuto contra tierra.

Control de vibraciones en cada uno de los cojinetes del generador.

Prueba de calentamiento hasta estabilizar temperatura en los cojinetes.

Prueba de la calidad de la onda sinusoidal generada, midiendo el THF (Telephone Harmonic Factor), de lnea a lnea en vaco y a la velocidad nominal, la cual debe cumplir con las limitaciones dadas en la norma IEC 34.

Prueba sin carga, a velocidad nominal del grupo, aumento gradual de la tensin del generador hasta el 110% del voltaje nominal, marcha continua sin carga.

Determinacin de las caractersticas en vaco.

Determinacin de las caractersticas en cortocircuito.

Primera sincronizacin con la red.

Pruebas de comportamiento en marcha

Prueba de las protecciones mecnicas y protecciones con rels del generador.

Prueba de operacin bajo carga hasta llegar a plena carga activa y reactiva, marcha continua.

Control de vibraciones en los cojinetes con el generador a plena carga.

Determinacin de las curvas en V, corriente de excitacin versus corriente en mquina, a tensin nominal para 0, 10 y 16.6 MW.

Determinacin de las curvas P-Q.

Medicin de las temperaturas de acuerdo con la Especificacin, y pruebas de potencia de salida a varios factores de potencia.

Prueba de eficiencia. Se determinarn las prdidas y eficiencia del alternador de acuerdo a las normas IEC 34-2-1972 e IEC-34-2A- 1972. La eficiencia est sujeta a una garanta segn Artculo N 14.

14 RECEPCIN

RECEPCIN PROVISIONAL

Una vez finalizado las pruebas de puesta en servicio,se detallara el resultado de estas pruebas con sus clculos respectivos. Existe un tiempo de prueba experimental luego de haber evaluado el informe(el tiempo es de 8 semanas) Antes de dar por concluida la fase de Operacin Experimental, se realizar una medicin de la tg de cada devanado para comparar con los valores obtenidos durante el montaje,se emitir un certificado de Aceptacin Provisional

RECEPCIN FINAL

La aceptacin final tendr lugar al concluir el plazo de garanta de dos(2) aos, a partir de la fecha de Aceptacin Provisional.

15 HOJA DE CARACTERSTICAS TCNICAS N 1

POSDESCRIPCIONUNIDA DSOLICI- TADOOFR E- CIDO

1BOBINADOS

1.01MARCA

1.02TENSIN NOMINAL FASE A FASEKV10

1.03MXIMA TENSIN DE OPERACINKV11

1.04NMERO DE FASESTRES

1.05CONEXINESTRELL

A

1.06NMERODETERMINALESDEL

DEVANADOSEIS

1.07

NMERO DE BARRAS (ROEBEL)

1.08

PASO DE BOBINA

1.09%

MARGEN NORMAL DE REGULACIN DE 5

TENSIN

1.10HZ

FRECUENCIA NOMINAL60

1.11MVA

CAPACIDAD NOMINAL DE SALIDA A F.P.20

0.7,SOBREXCITADO,10%DE

1.12TENSIN NOMINALA.

1.13CORRIENTE NOMINAL

F

1.14CLASEDEAISLAMIENTODEL

DEVANADO (IEC)

MXIMASOBREELEVACINDE

TEMPERATURAPARATRABAJOC

CONTINUO A CORRIENTE NOMINAL YC

40 C DE TEMPERATURA AMBIENTE

1.15 BOBINADO ESTATOR

BOBINADO ROTOR14

1.16

NMERO DE POLO ROTORP.U.

P.U.

REACTANCIAS DEL GENERADOR:P.U.

SINCRONA EJE DIRECTO XdP.U.

SINCRONA EJE EN CUADRATURA XqP.U.

TRANSITORIA XdP.U.

SUBTRANSITORIA EJE DIRECTO XdP.U.

SUBTRANSITORIAEJE

1.17

1.18CUADRATURA Xq SECUENCIA CERO Xo SECUENCIA NEGATIVA RELACIN DE CORTOCIRCUITOR.P.M.

Kg./m2514

VELOCIDAD

MOMENTO DE INERCIA

15. HOJA DE CARACTERSTICAS TCNICAS N 2

POSDESCRIPCIONUNIDA DSOLICI- TADOOFR E- CIDO

1.19TENSIN DE EXCITACIN NOMINALV

1.20CORRIENTE DE EXCITACIN NOMINALA

1.21TENSIN DE PRUEBA DEL DEVANADO

-EN FABRICAKV40

-EN MONTAJEKV

1.22RIGIDEZDIELCTRICADELV/mm2350

AISLAMIENTO

1.23

1.24DIMENSIONESDELASTRENZAS (STRANDS)mm2

.mm 2

1.25AREA TOTAL DEL CONDUCTORm 20C0,0172

1.26RESISTENCIA ESPECIFICA DEL COBREOHM

1.27RESISTENCIA DEVANADO ESTATOR AKW

75 C

1.28%

PRDIDAS TOTAL EN EL COBRE

1.29Kg

EFICIENCIA EN EL ALTERNADOR

1.30Grados

PESO DEVANADO DEL ESTATOR

1.31N

TRANSPOSICIN ROEBEL

CORTESECCIONALDEBOBINA

(ESQUEMA)

INCLUYE:

AISLAMIENTO DE TRENSASN

NMERODETRENSASPOR

1.32CONDUCTOR%1,5

1.33 DESCRIPCINDELNMERODE CAPASUSADASENELAISLAMIENTO,DOCUMENTODE DETALLE

g g c/s

0,50,50 10

MXIMO THF (TELEPHONE HARMONIC

FACTOR)

REQUERIMIENTOSSISMICOSDEL

EQUIPO ACELERACIN HORIZONTAL ACELERACIN VERTICAL FRECUENCIA DE MOVIMIENTO

15. HOJA DE CARACTERSTICAS TCNICAS N 3

POSDESCRIPCIONUNIDA DSOLICI- TADOOFR E- CIDO

2REFRIGERANTES AIRE-AGUA

2.1MARCA

2.2DIMENSIONESmm

2.3CAPACIDAD DE DESIPACINKW

2.4NMERON4

2.5PESOKg

LADO AIRE

2.6CAUDALM3/Seg.

2.7PRESIN DE DISEO

2.8PRESIN DE CARGA

2.9TEMPERATURA DE ENTRADAC

2.10TEMPERATURA DE SALIDAC

LADO AGUA

2.11CAUDALL/min.

2.12PRESIN DE DISEO

2.13PRESIN DE ENSAYO

2.14PRESIN DE CARGA

2.15TEMPERATURA ENTRADAC

2.16TEMPERATURA SALIDAC

MATERIAL

2.17TUBOSCOBRE

2.18ALETASALUMINI

O

2.19CABEZALES

METAL

2.20COLECTORESMUNTZ

ACERO

EPXI

15.HOJA DE CARACTERSTICAS TCNICAS N 4

POSDESCRIPCIONUNIDA DSOLICI- TADOOFR E- CIDO

3CAUDALIMETROS

3.1MARCA

3.2CAUDAL

3.3TENSIN AUXILIARVcc20-250

3.4RESOLUCIN

3.5DISPLAY

15.HOJA DE CARACTERSTICAS TCNICAS N 5

POSDESCRIPCIONUNIDA DSOLICI- TADOOFR E- CIDO

4REFRIGERANTES AIRE-AGUA

4.1MARCA

4.2NMERO DE BOTELLONES C02N

4.3PRESIN DE PRUEBA BOTELLONESKg/cm2250

4.4VLVULA DE DISPARO

4.5VLVULA DE SEGURIDADKg/cm2190

4.6VLVULA ANTI-RETORNOKg/cm2

4.7ELECTROIMNVcc12.5

4.8CABEZAL DEL DISPAROMANUAL

4.9APERTURA DE VLVULASAUTOMA.

4.10AVISADOR DE PRDIDAS DE GAS

4.11SENSORESDEDETECCINCON

TEMPERATURA REGULABLE

ALARMAC80

DISPAROC100

4.12TABLERO DE CONTROL

4.13SEAL ACUSTICA

15. HOJA DE CARACTERSTICAS TCNICAS N 6

POSDESCRIPCIONUNIDA DSOLICI- TADOOFR E- CIDO

5DETECTORES DE TEMPERATURA

DTR

5.1MARCA

5.2MATERIAL

5.3RESISTENCIA A O COHMIO100

S

5.4TENSIN DE PRUEBA1,5

KV

5.5NUMERO DE CONDUCTORES POR DTR3

N

6TERMOSTATOS TERMOMETROS

6.1MARCA

6.2ESCALA

6.3NMERO DE CONTACTOS ELCTRICO1

CONTROL DE EXCENTRICIDAD DE LOS ANILLOS

Se procedera a verificar y controlar la excentricidad de los anillos deslizantes de los generadores que nos permitira determinar los valores obtenidos y la accin inmediata a tomar .

Este tipo de control se efecta en los anillos deslizantes de los generadores de grandes potencias , en nuestras centrales tenemos generadores con anillos deslizantes ranurados y otros del tipo compactos los cuales por desgaste llegan a tener ciert a excentricidad que es perjudici al para el funcionamiento de estos.

Para efectuar los controles de excentricidad se necesita contar con un reloj comparador de precisin que nos dar valores precisos.

EJECUCION

La supervisin de Mantenimiento de Mantenimiento Elctrico tendr a su cargo los controles peridicos.

PROCEDIMI ENTO

Condiciones previas :

Colocar tarjeta de seguridad exigiendo al operador lo siguiente : Grupo fuera de servicio y eje parado o girando a baja velocidad a 200rp m. Fusibles de mando y t ierra rotor desconectados

DESCRIPCION :

Fijar el reloj comparador a la estructura del generador mediante su base magntica de tal forma que el sensor de este quede exactamente sobre la superfici e del anillo deslizante controlar. Levantar todos los carbones de los anillos deslizantes Solicitar hacer girar el generador a una velocidad de entr e 50 -100 r.p.m. y tomar medidas en ambos anill os dir ectamente sobre su superfici e. Subir la velocidad a 200 r.p.m. . y tomar medida colocando el sensor del reloj comparador sobre el casquillo de cobre de un carbn previamente colocado en su alojamiento (porta carbn). Repetir la misma operacin en los dos anillos deslizantes del generador.

El valor de excentricidad obtenido en los controles no debe superar valores entre 6 y 8 centsimos de milmetro, si los valores estn por encima de 1 dcimo de milmetro los efectos de la excentr icidad ya se pueden notar y por lo tanto hay que programar un alisado de anillos con piedras especiales destinadas a este fin. Los efectos por exceso de excentricidad se manifiestan con ruidos o golpeteos anormales como si hubieran fuerte rozamientos de los carbones, acompaado de manchas oscuras en la patina del anillo deslizante del generador.

CONDICIONES FINALES

Retiro de herramientas Normalizacin de carbones Retiro de tarjeta de segurid ad Normalizacindelcircuitoelctricodelgenerador (fusibl es ect .)

Duracin del trabajo: Aproximadamente 04 horas

4. . PERSONAL :

01 Tcnico 01 Asistente

5.- EQUIPOS Y HERRAMIENTAS :

Reloj comparador con base magntica marca Mitutoyo Port almpara.

6.- REFERENCIAS :

Los valores m xim os y mnimos nombrados anteriormente son losobtenidos en base a experi encia desarr ollada y a los buenos resultados que se han dado en este tipo de labor tanto en centrales hidr ulicas como trmicas.

7. DEFINI CIONES :

- EXCENTRICIDAD DE ANILLOS : Es el desgaste anormal en forma de manchas y en bajo relieve que sufren los anillos de acero de los generadores elctricos que se manifi estan como movimiento continuo ondulatorio y que

generalmente se produce o es ms notorio el anillo de polaridad negativa

Datos tcnicos del Grupo N 01 ( C. H. Huinco)

TURBINASTipo: PeltonEje: HorizontalFabricante: RIVAPotencia: 60 MWN Turbinas/Generador2

GENERADORFabricante: BBCPotencia Nominal: 85 MVATensin nominal: 12,5 kVCorriente nominal: 3926 AFrecuencia: 60 HzVelocidad: 514 rpmFactor de potencia: 0,76Reactancia directa: 135 %Reactancia de cuadratura: 81%

EXCITATRIZ PRINCIPALTipo: G98BTensin: 305 480 VCorriente nominal: 1130 1330 ACorriente para tensin nominal: 405 A (segn prueba de vacio del 13/12/74)Potencia: 345 (360) kW

PRUEBA DE DESLIZAMIENTO:

Alcances de la metodologa para efectuar la prueba de deslizamiento en generadores sncronos de polos salientes.

1. ALCANCE

A las unidades generadora de energa elctrica de la Central Hidroelctrica de Matucana Grupo N 01.

2. RESPONSABILIDAD

La supervisin y ejecucin de la prueba de deslizamiento estar a cargo del Area Tcnica a travs del Departamento Elctrico (Unidad de Equipos Elctricos) con el apoyo del Mantenimiento Elctrico de Centrales Hidrulicas.

3. ACTIVIDADES

DESCRIPCIN

Condiciones previas

Grupo generador a probar fuera de servicio eje parado (Grupo N 01).Grupo generador a operar como fuente de alimentacin fuera de servicio (Grupo N 02)Interruptor de campo abierto.Interruptor principal abierto.Seccionador principal abierto.Fusibles de maniobra desconectados.Bloquear la proteccin tierra rotor y fusibles de alimentacin desconectados (Grupo N 01).Bloqueo del sistema de proteccin contra incendio.Anular el bloqueo de cierre y apertura entre el interruptor de campo y interruptor principal para el grupo N 01Ubicar puntos de medicin de corriente y tensin en las borneras seccionables del medidor multifuncin del grupo N 01.Llevar puntos de medicin de tensin del rotor, a la sala de mquinas detrs de los paneles de instrumentos. Los puntos de medicin de tensin deben tener un interruptor termomagntico para conexin e interrupcin de la seal.

Realizar las siguientes conexines elctricas en el grupo N 01:

Retirar los carbones de los anillos de la fuente de excitacinDesconectar la resistencia de descarga del circuito de campo.Poner en cortocircuito el bobinado rotrico.Conectar en los terminales de la resistencia shunt (1500 A= 60 mV) un multmetro FLUKE para medir la corriente en el campo cuando est en cortocircuitoConectar la seal de corriente del estator al osciloscopio a travs de un trafo de medicin y en paralelo a una resistenciaConectar la seal de tensin del estator al osciloscopio a travs de un trafo de medicinConectar la seal de tensin del campo al osciloscopio. Este circuito debe tener un interruptor termomagntico como medida de proteccin.Instalar un pulsador de cierre de interruptor de campo en la sala de mquina detrs del panel de instrumentos de medida.Instalar un pulsador de apertura de interruptor de campo en la sala de mquina detrs del panel de instrumentos de medida.

Verificar el desbloqueo mediante pruebas de cierre del interruptor de campo y apertura del interruptor principal

Poner en cortocircuito el campo a travs del pulsador de cierre

Poner o verificar que el interruptor principal este abierto

Verificar que el interruptor del circuito que lleva la seal de tensin del campo al osciloscopio este abierto

Realizar la prueba de deslizamiento siguiendo los siguientes pasos:

Girar el rotor mediante el motor primo (Turbina) hasta llegar a la velocidad sncrona (450 rpm)

Realizar pruebas para velocidades de 459, 455, 450 , 445 y 441 rpm de giro del rotor, medir esta velocidad de la seal del alternador piloto mostrada en el frecuencmetro instalado en el panel del regulador de velocidad (sala de mquinas). Coordinar continuamente con el operador por radio. Finalmente estabilizar el giro del rotor a 450 rpm.

Cerrar el seccionador principal del grupo fuente y del grupo de prueba

Poner en servicio el grupo fuente (Grupo N 02) a tensin mnima.

Cerrar el interruptor principal del grupo fuente y grupo en prueba

Elevar la tensin del grupo fuente gradualmente hasta llegar a 3125 voltios (La operacin del grupo debe ser en modo manual).Verificar que la frecuencia del grupo fuente sea constante en 60 Hertz

Continuamente se debe controlar la corriente inducida en el rotor y dar aviso por radio. La corriente inducida es mnima; sin embargo, si esta aumentar a valores superiores a 400 A debido a una variacin inesperada de velocidad de giro del rotor, o variacin de la frecuencia del grupo fuente; se debe actuar sobre el pulsador de apertura del interruptor principal.

Estabilizar la velocidad del rotor en 455 rpm (1% de deslizamiento) del grupo N 01 y en el grupo N 02 ,la tensin en 3125 voltios a 60 Hz.

Indicar al operador la apertura del interruptor de campo. Mediante un voltmetro FLUKE medir la tensin de campo. En los bornes de llegada del interruptor termomagntico.

Cerrar el interruptor termomagntico de la seal de tensin del campo para visualizar la seal en el osciloscopio.

Verificar los valores de tensin y corriente en el estator y tensin del rotor en el osciloscopio.

Anotar en el protocolo de pruebas los valores mximo y mnimo de tensin y corriente del estator visualizados en el osciloscopio.

Almacenar en la memoria del osciloscopio las formas de ondas registradas.

Cerrar el interruptor de campo, abrir el interruptor de la seal de campo y registrar la corriente en el shunt del campo.

Estabilizar la velocidad del rotor en 459 rpm (2% de deslizamiento) del grupo N 01 y en el grupo N 02 ,la tensin en 3125 voltios a 60 Hz.

Repetir los pasos del 10 al 15.

Llevar la tensin de giro del rotor a 450 rpm

Bajar la tensin de la fuente al mnimo

Abrir el interruptor principal del grupo en servicio

Bajar la velocidad de giro del rotor

Sacar fuera de servicio el grupo fuente

Normalizar el circuito del campo

Normalizar la proteccin tierra rotor

Retirar los instrumentos de medida y normalizar el circuito de medicin

DURACIN TOTAL DEL TRABAJO

El tiempo estimado para la ejecucin de la prueba es de: 08:00 horas.

4. DATOS Y RECOMENDACIONES TCNICAS

La tensin inducida en el rotor es proporcional al deslizamiento, por lo tanto no debe llegarse a un deslizamiento del 4% (432 468 rpm)

Mejores resultados se obtiene con deslizamiento pequeos, sin embargo podra ser difcil mantener constante la velocidad, por eso es necesario tomar lecturas para deslizamientos del 1%, 2% y hasta 3% si fuera necesario.

Cuando se esta efectuando la prueba de deslizamiento (registro de ondas en el osciloscopio) se notara una elevada tensin en el rotor (aumento inesperado del deslizamiento y/o salida fuera de servicio del grupo fuente), primero debe cerrarse el interruptor de campo y luego deber abrirse el interruptor principal.

5. EQUIPOS Y HERRAMIENTAS

01 Osciloscopio 01 Transformador de medicin de tensin PT 1/2 01 Transformador de medicin de corriente CT 1/5 04 Radios porttiles 03 multmetros FLUKE 01 Reostato de 10 A. (0 20 Ohm) 01 Decada de resistencias

Maleta de herramientas para electricista

6. MATERIALES Y REPUESTOS

01 termomagnetico de 6 A 100 metros de cable apantallado 01 pulsador para el cierre del interruptor de campo 01 pulsador para la apertura del interruptor principal 50metros de cable indropene para mando interruptor de campo y principal 02 pinzas cocodrilos grandes 40metros de cable 2-1X35mm2 para conexin de resistencia de descarga 02 terminales de 01 resistencia de 10 Ohm y 1 W Juegos de terminales para conexiones