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PROJECTE O TESINA D’ESPECIALITAT

Títol

Análisis comparativo de las características mecánicas de las

mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix

y Tracción Indirecta.

Autor/a

Joan Cañellas Garriga.

Tutor/a

José Rodrigo Miró Recasens.

Departament

Infraestructura del Transporte y del Territorio.

Intensificació

Caminos.

Data

Julio 2010

Agradecimientos

Análisis comparativo de las características mecánicas de las mezclas bituminosas obtenidas a partir de los ensayos Fénix y Tracción Indirecta

Mencionar especialmente la ayuda que he recibido por

parte de las personas de la Sección de Caminos del

Departamento de Infraestructura del Transporte y del

Territorio, especialmente a Félix Pérez, Rodrigo Miró y

Adriana Martínez por haberme introducido en el

interesante mundo de las patologías de firmes, muy

desconocida por la sociedad pero de gran importancia

para la conservación de nuestras infraestructuras viarias.

También mencionar la colaboración de Ramón Botella y

Gonzalo Valdés por haberme facilitado los datos necesarios

para el análisis de este trabajo y todas las personas del

Laboratorio de Caminos, Josep, Jordi e Iván que sin su

esfuerzo no seria posible el ensayo de las probetas de

estudio.

A todos ellos, muchísimas gracias.

Resumen


RESUMEN

El deterioro de las mezclas bituminosas de un firme de una carretera incide

negativamente en los usuarios de la misma impidiendo garantizar una circulación

segura. Establecer distintos métodos para evaluar estos mecanismos de deterioro es

un factor primordial para poder prolongar la vida útil y asegurar el máximo rendimiento

de las infraestructuras viarias.

La aparición de distintas patologías en las mezclas bituminosas se inicia

cuando la carretera se pone en servicio, siendo la más usual la fisuración por fatiga

causada por las solicitaciones producidas por las repetidas cargas de los vehículos y

los agentes climatológicos. Actualmente, el Ensayo a Tracción Indirecta es el método

más usado en España para determinar la resistencia de una mezcla frente a la

fisuración, sometiendo una probeta a una carga diametral a compresión, sin tener en

cuenta otras características mecánicas de gran importancia y determinantes para

realizar un análisis más completo de este fenómeno.

Por este motivo, se diseñó un método sencillo y económico, todavía en fase de

experimentación, para estudiar el proceso de fisuración de las mezclas bituminosas

llamado Ensayo Fénix, destinado a cuantificar los distintos parámetros que influyen en

dicho procedimiento de deterioro.

A partir de una amplia muestra de probetas ensayadas en el Laboratorio de

Caminos de la Universidad Politécnica de Cataluña, el presente estudio correlaciona

los distintos parámetros obtenidos por cada uno de los dos métodos, describiendo las

ventajas e inconvenientes hallados, con objeto de aportar más información sobre el

Ensayo Fénix.

Resumen


ABSTRACT

The deterioration of the bituminous mixtures of a strong negative impact on

road users in the same blocking ensure safe movement. Set different methods to

assess these mechanisms of deterioration is a primary factor in order to extend the

useful life and ensure maximum performance of road infrastructure.

The emergence of various diseases in bituminous mixtures is initiated when the

road is put into service, the most usual fatigue crack caused by the stresses caused by

repeated vehicle loads and climatic agents. Currently, the indirect tensile test is the

most used in Spain to determine the strength of a mixture against cracking, subjecting

a specimen to a diametral compressive load, without taking into account other

important mechanical properties and determinants for a more complete discussion of

this phenomenon.

For this reason, we designed a simple and economical method, still under

experimentation to study the process of cracking of asphalt mixes test called Fénix, to

quantify the various parameters that influence this process of deterioration.

From a large sample of specimens tested at the Road Laboratoire of the

Technical University of Catalonia, the present study correlates the various parameters

obtained by each of the two methods, describing the advantages and disadvantages

found, in order to provide more information on the Fénix Test.

Índice


ÍNDICE

1.- Introducción y objetivos 1

2.- Estado del arte 5

2.1.-Tipología de firmes. Breve descripción 6

2.1.1.- Firmes flexibles (base granular) 6

2.1.2.- Firmes flexibles (base bituminosa) 6

2.1.3.- Firmes semirrígidos (bases tratadas) 6

2.1.4.- Firmes rígidos (pavimentos de hormigón) 7

2.2.- Patologías de firmes 7

2.3.- Agentes de deterioro de los firmes flexibles y semirrígidos 8

2.3.1.- Patologías de fisuración 9

2.3.2.- Otras patologías 11

2.4.- Ensayos de fisuración 15

3.- Metodología 19

3.1.- Ensayo a Tracción Indirecta 19

3.1.1.- Procedimiento del ensayo 22

3.1.2.- Cálculos 22

3.2.- Ensayo Fénix (Tracción Directa) 23

3.2.1.- Procedimiento del ensayo 23

3.2.2.- Parámetros establecidos 24

3.3.- Procedimiento del presente estudio 27

3.3.1.- Probetas rotas en el Ensayo a Tracción Indirecta 28

3.3.2.- Probetas rotas en el Ensayo Fénix 29

4.- Análisis de resultados 31

4.1.- Analogía de las curvas entre ambos ensayos 32

4.2.- Probetas sometidas a Tracción Indirecta 34

4.2.1.- ITS de las mezclas densas (D-20) 35

4.2.2.- ITS de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 36

4.2.3.- ITS de las mezclas gruesas (G-20) 40

4.3.- Probetas sometidas a Tracción Directa 41

4.3.1.- RT de las mezclas densas (D-20) 42

4.3.2.- RT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 43

4.3.3.- RT de las mezclas gruesas (G-20) 46

4.3.4.- IRT de las mezclas densas (D-20) 47

4.3.5.- IRT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 48

Índice


4.3.6.- IRT de las mezclas gruesas (G-20) 51

4.3.7.- GD de las mezclas densas (D-20) 52

4.3.8.- GD de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 53

4.3.9.- GD de las mezclas gruesas (G-20) 56

4.3.10.- IT de las mezclas densas (D-20) 57

4.3.11.- IT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 57

4.3.12.- IT de las mezclas gruesas (G-20) 59

4.4.- IRT, GD y IT obtenidos del Ensayo a Tracción Indirecta 61










4.5.- Correlaciones entre los ensayos Fénix y a Tracción Indirecta 80

4.5.1.- ITS-RT de las mezclas densas (D-20) 81

4.5.2.- ITS-RT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20) 83

4.5.3.- ITS-RT de las mezclas gruesas (G-20) 87










5.- Conclusiones 119

6.- Referencias bibliográficas 123

7.- Anejo 1. Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta 127

8.- Anejo 2. Curvas del Ensayo Fénix 139

9.- Anejo 3. Resultados del Ensayo a Tracción Indirecta 151

10.- Anejo 4. Resultados del Ensayo Fénix 161

Introducción y objetivos


1

1.- INTRODUCCIÓN Y OBJETIVOS

El funcionamiento correcto de las infraestructuras viales de un territorio es el

factor más determinante para su desarrollo. En particular, las carreteras son el

elemento principal que inciden en dicho progreso ya que es, actualmente, el modo de

transporte más usado en nuestra sociedad.

El firme es el elemento principal en cualquier carretera situado en la zona de

rodadura, donde transitan los vehículos. Por este motivo, su funcionalidad es

primordial dentro del conjunto de toda la infraestructura y, para ello, es diseñado para

tener una capacidad soporte y establecer una superficie de rodadura adecuada al

largo de toda su vida útil.

La vida útil de las mezclas bituminosas de un firme se determina por el

comportamiento de los mecanismos de deterioro de sus propiedades mecánicas.

Conocer esta evolución permite establecer el momento óptimo de actuación, para

garantizar estas propiedades y estipular posibles métodos de mejora.

El deterioro de las mezclas bituminosas de un firme se inicia cuando la

carretera se pone en servicio, por la acción de las solicitaciones producidas en las

cargas de paso de los vehículos y los agentes climatológicos, produciendo un

descenso en su calidad hasta situarse por debajo de unos umbrales establecidos,

afectando tanto la capacidad estructural como funcional de las carreteras.



2

Existen diversos factores que inciden y determinan el proceso de deterioro de

un firme. Éstos se manifiestan principalmente en los siguientes tipos de fallo:

- Fisuración por fatiga.

- Desprendimiento de gravillas o pulimiento de los áridos.

- Deformaciones.

- Hundimiento de las gravillas.

El deterioro más frecuente en las mezclas bituminosas es el fallo por fisuración,

originado por la fatiga del material y por las variaciones climatológicas. Éste se inicia

mediante microfisuras en el material permitiendo, entre otros, la infiltración de agua,

comportando así la debilitación de la estructura y a sufrir, a posteriori, severos daños

en el firme.

Por este motivo, se ha tratado de afrontar la caracterización de las propiedades

mecánicas de las mezclas bituminosas relacionadas con el deterioro de la fisuración,

principalmente por medio de ensayos experimentales realizados sobre probetas

fabricadas en laboratorio.

Uno de los ensayos más usados para determinar la fisuración es el Ensayo de

Tracción Indirecta. Permite obtener la carga máxima que puede soportar una mezcla,

antes de su rotura, al someter una probeta a una carga diametral que produce un

esfuerzo a tracción de forma indirecta, sin obtener otros parámetros mecánicos de

gran importancia.

Para lograr un estudio más completo del comportamiento de las mezclas

bituminosas expuestas a esfuerzos a tracción, se ha desarrollado un nuevo ensayo

experimental en el marco del Proyecto Fénix. La finalidad de este ensayo es poder

medir distintas características mecánicas de las mezclas de forma sencilla y

económica, para evaluar el comportamiento a fatiga de forma más completa.

La presente tesina se centra en realizar un estudio sobre la fisuración de las

mezclas bituminosas producidas por solicitaciones a tracción, a partir de los ensayos

de Tracción Indirecta y Fénix (Tracción Directa), y establecer posibles correlaciones

entre ambos a partir de distintos parámetros mecánicos analizados.



3

Para desarrollar este estado, en el Laboratorio de Caminos del Departamento

de Infraestructura del Transporte y del Territorio de la Universidad Politécnica de

Catalunya, se ensayaron un total de 434 probetas de mezclas bituminosas en caliente

(Densas, Semidensas y Gruesas) provenientes de distintos fabricantes. De todas

estas probetas, 263 fueron ensayadas respecto el Ensayo de Tracción Indirecta y las

171 restantes fueron rotas a partir del Ensayo Fénix.

El motivo de analizar solamente mezclas bituminosas en caliente es debido al

gran uso actual de este tipo de mezclas, facilitando así la obtención de material

suficiente para la fabricación de un número elevado de probetas garantizando lo

máximo posible unos resultados lo más contrastados posibles.

Una vez obtenidos los resultados de los ensayos, se calcularon los distintos

parámetros de cada ensayo y posteriormente se efectuó su posterior comparación.

De las probetas ensayadas con el Ensayo Fénix se obtuvieron los siguientes

parámetros: la Resistencia a Tracción (RT), el Índice de Rigidez a Tracción (IRT), la

Energía Disipada (GD) y el Índice de Tenacidad (IT). En cambio, de las probetas rotas a

partir del Ensayo de Tracción Indirecta sólo se obtuvo la Resistencia a Tracción

Indirecta (ITS), ya que es el único parámetro que establecido en el actual ensayo.

En primer lugar y para contrastar ambos ensayos, a partir de las curvas

obtenidas de las probetas rotas en el Ensayo de Tracción Indirecta, se calcularon el

Índice de Rigidez a Tracción, la Energía Disipada i el Índice de Tenacidad de igual

forma que establece el Ensayo Fénix. De este modo se consiguen comparar estos

resultados, al mismo tiempo que se correlacionan las resistencias a tracción de estos

dos ensayos.

Al finalizar estos cuatro balances, se consigue describir posibles modos de

comportamiento de las distintas mezclas bituminosas ensayadas y evaluar así sus

características, para poderla estudiar cuando son aplicados en las capas de firme de

las carreteras de nueva construcción o en tareas de conservación.

Estado del arte


5

2.- ESTADO DEL ARTE

El firme de una carretera está constituido por un conjunto de capas colocadas

horizontalmente sobre el terreno para proporcionar una superficie cómoda y segura

para la circulación de los vehículos transmitiendo las solicitaciones en la explanada. El

fallo de un firme se produce cuando la calidad de rodadura desciende por debajo de

unos umbrales, provocando que la conducción de los vehículos no se produzca en

condiciones aceptables.

El firme de una carretera puede estar compuesto por materiales muy diferentes

diversificándolas éstos en diversos tipos de firmes. Esta tipología de firmes viene

determinada por unas propiedades funcionales y un comportamiento frente distintos

agentes de deterioro.

Por este motivo, el presente capítulo trata de hacer, en primer lugar, una breve

descripción de los tipos de firmes, relatar los principales agentes de deterioro,

centrándose en la fisuración producidos en las mezclas bituminosas, por el cual se

centra la exposición de esta tesina.

Finalmente se presentará la evolución de los ensayos de fisuración existentes

para centrarse finalmente en los métodos de tracción de modo indirecto (Ensayo a

Tracción Indirecta) como de forma directa (Ensayo Fénix).

Estado del arte


6

2.1.- Tipología de firmes. Breve descripción

Los firmes se pueden agrupar en cuatro tipologías:

2.1.1.- Firmes flexibles (base granular)

Estos firmes se caracterizan por estar constituidos por capas de base y de

subbase de un material granular y estar recubiertos por un tratamiento superficial o

una capa de mezcla bituminosa delgada. Son las capas granulares las que deben

resistir las acciones del tráfico. La capa de rodadura sirve para impermeabilizar el

firme, soportar los efectos abrasivos del tráfico y proporcionar una capa cómoda y

segura.

2.1.2.- Firmes flexibles (base bituminosa)

Son los tipos de firmes más utilizados en nuestro país. Están compuestos por

una base y un pavimento (capa de rodadura y subbase) de mezclas bituminosas. La

capa de base trabaja a flexotracción con una cierta rigidez, disminuyendo las

solicitaciones en la explanada.

Los modos de deterioro más frecuentes en este tipo de firme es, en primer

caso, el fallo estructural del firme por fisuración de sus capas bituminosas por fatiga

(en mayoría de los casos, piel de cocodrilo) y el segundo lugar, debido por

deformaciones excesivas.

2.1.3.- Firmes semirrígidos (bases tratadas)

Se caracterizan por una mayor rigidez de las capas que lo componen, en

particular de la capa de base granular tratada con ligante. El pavimento está

constituido por una o dos capas de mezcla bituminosa (rodadura e intermedia) y la

subbase suele ser un material granular estabilizado. Es la capa de base la que debido

a su mayor rigidez, absorbe la mayor parte de los esfuerzos.

El mecanismo de deterioro que produce su fallo es precisamente los esfuerzos

de flexotracción a que está sometida la capa de base y, debido a un proceso de fatiga,

produce su fisuración. Éste se manifiesta con la aparición en superficie de fisuras que

evolucionan en forma de malla fina.

Estado del arte


7

2.1.4.- Firmes rígidos (pavimentos de hormigón)

Un pavimento de hormigón está constituido por una losa de hormigón que

puede ser colocada directamente sobre la explanada o bien intercalada con una capa

soporte que puede estar tratada, actuando al mismo tiempo como capa de rodadura y

como capa de base.

A continuación se clasifican los principales deterioros que pueden padecer los

firmes.

2.2.- Patologías de firmes

A lo largo de la vida útil, el firme está sometido a múltiples solicitaciones que le

hacen entrar en carga generadas por el tráfico y por las variaciones térmicas. Los

ciclos de carga/descarga provocan finalmente la fatiga del firme. La consecuencia

inmediata de este desgaste es la aparición de diversas patologías que nos informan

del mal funcionamiento del firme.

A continuación se exponen las patologías más frecuentes en los firmes de las

carreteras:

- Fisuraciones superficiales: Se observan a simple vista, pudiendo

tener su origen en cualquier capa del firme.

- Roderas: Deformaciones longitudinales en la capa de rodadura

producidas por el paso de cargas elevadas asociadas con elevadas

temperaturas, generando una deformación permanente a corto plazo

y una posterior fluencia lateral del material bituminoso.

- Deformaciones superficiales: Se producen asientos diferenciales de

alguna de las capas granulares o de la propia explanada, debidos a

la incapacidad mecánica para absorber las solicitaciones verticales o

horizontales expuestas. Pueden afectar en zonas concretas o a un

tramo de una carretera.

- Pulimento: Se produce por el continuo proceso de abrasión que se

someten los áridos que están en contacto con el neumático,

influenciados también por el agua presente superficialmente.

Estado del arte


8

- Desprendimientos: Pérdida de material producida por la descenso

de la cohesión existente entre las partículas, ocasionando la

aparición de baches y socavones.

- Exudaciones y fluencias: Movilizaciones de material dentro de la

estructura del firme produciendo deformaciones.

2.3.- Agentes de deterioro de los firmes flexibles y semirrígidos

Una vez puesto en servicio un tramo de carretera, poco a poco va perdiendo

sus características iniciales de funcionalidad y resistencia determinados por distintos

factores. En primer lugar están los factores relacionados por el mismo firme:

espesores, materiales y ejecución, considerándolos como agentes pasivos y en

segundo lugar se hallarían los principales causantes de deterioro, considerados como

agentes activos, provocados por el tráfico de vehículos y por las condiciones

climatológicas.

Los agentes activos de deterioro son variables difíciles de prevenir,

dependiendo de un conjunto de elementos diversos. El tráfico está relacionado, entre

otros, por el número de cargas y por la velocidad de circulación.

Cada carga actúa sobre el pavimento transmitiendo una solicitación horizontal y

otra vertical, evolucionando con el tiempo, a un deterioro del firme manifestándose

principalmente en los siguientes tipos de fallo:

- Fisuración por fatiga.

- Desprendimiento de gravillas o pulimiento de los áridos.

- Deformaciones.

- Hundimiento de las gravillas.

Sin embargo, la climatología de una zona está asociada con las variaciones

diarias y estacionales de la temperatura, con la pluviosidad y la helacidad de la zona,

influyendo negativamente en las mezclas bituminosas. Por este motivo, también se

considerará estos factores como causantes del deterioro de los firmes, mostrándose a

continuación los principales fallos:

- Desenvuelta de mezclas bituminosas.

- Fisuración por esfuerzos térmicos.

Estado del arte


9

- Fisuración y degradaciones superficiales por efecto del hielo.

- Pérdida de la capacidad portante de la explanada en periodos de

deshielo o húmedos.

Teniendo en cuenta estos dos factores principales (Cargas de tráfico y

climatología), se detallan todos los tipos de fallos que se pueden encontrar en los

firmes flexibles y semirrígidos haciendo un especial énfasis en los relacionados con la

fisuración ya que serán objeto de estudio. Por este motivo, se clasifican estas

patologías en dos grandes grupos. Uno hará referencia sobre las patologías

relacionadas con la fisuración y el otro incluirán el resto de patologías clasificándolas

en tres grandes apartados: Deformaciones, Desprendimientos y Exudaciones.

2.3.1.- Patologías de fisuración

Producen la aparición de discontinuidades superficiales y profundas en la

estructura del firme, clasificadas en:

Fisura longitudinal central: Es una fisura que sigue el eje de la calzada

producida por los siguientes motivos:

- Mala construcción de la junta longitudinal de la capa superior.

- Reflejo de una fisura longitudinal en capa de base.

- Penetración diferencial de las heladas en la parte central de la

calzada.

Fisura longitudinal lateral: Línea de rotura paralela al eje y próxima al borde de

la calzada, originada por:

- Mala construcción de la junta longitudinal entre dos bandas de

mezclas bituminosas.

- Movimiento diferencial en casos de ensanches de calzadas.

Fisura transversal: Línea de rotura transversal o sensiblemente perpendicular al

eje de la carretera debido normalmente por:

- Retracción térmica de la capa de rodadura.

- Mala ejecución de la junta transversal.

Estado del arte


10

Fisura errática: Línea de rotura en forma de zig-zag siguiendo una dirección

longitudinal, causada por:

- Puesta en obra defectuosa de la base.

- Acción del hielo.

Fisura parabólica: Son líneas de rotura curvadas semejándose a parábolas o

en forma de media luna, debidas normalmente a:

- Deslizamiento de la capa de rodadura en zonas sometidas a

esfuerzos importantes tales como frenado y aceleraciones.

- Falta de unión de la capa de rodadura con la inferior.

Piel de cocodrilo (cuarteo en malla fina): Malla de líneas de rotura con

diagonales no mayores de 20 cm. Son consecuencia de las siguientes

acciones:

- Rotura de la capa de rodadura debido a las solicitaciones del tráfico,

a la fatiga y al envejecimiento.

- Falta de capacidad portante del firme, o de espesor.

- Evolución de un cuarteo en malla gruesa.

Cuarteo en malla gruesa: Malla en líneas de rotura con diagonales de longitud

superior a 20 cm, causadas habitualmente por:

- Falta de espesor o fatiga de las capas de firme.

- Falta de capacidad de soporte del firme.

- Mala calidad de alguna de las capas del firme.

Fisuras en las rodadas: Son fisuras en el eje de la zona de rodadas

ocasionadas por el paso de los vehículos ocasionadas por:

- Fatiga o deformación de la capa de rodadura al paso de vehículos

pesados.

- Falta de capacidad de soporte del firme.

Estado del arte


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Fisura en el borde de la calzada: Línea de rotura en el borde del pavimento,

producida por:

- Asiento del arcén o del ensanchamiento de la calzada.

- Rotura producida por movimientos del terreno.

- Excesiva deformabilidad del conjunto estructural del firme.

- Drenaje defectuoso.

- Acción del hielo.

- Anchura insuficiente de la calzada que obliga a los vehículos a

circular muy cerca del borde.

Fisura reflejada: Debido por el agrietamiento de las capas inferiores, causada

por:

- Movimiento de las capas inferiores.

- Falta de unión en las juntas o grietas de las capas inferiores.

- Retracción de la capa de base.

Fisura curva: Fisura en forma de arco de circunferencia oblicuo, ocasionada

normalmente por un asentamiento de los rellenos.

Fisuras finas: Pequeñas y finas fisuras superficiales muy próximas, generadas

por:

- Mala dosificación del ligante.

- Compactación no efectuada en su momento, base inestable durante

la compactación.

- Compactación realizada cuando la mezcla está demasiado caliente.

- Exceso de compactado.

- Exceso de finos en la superficie.

2.3.2.- Otras patologías

DEFORMACIONES

Dentro de los deterioros debidos por las deformaciones se engloban los que

afectan a la geometría de la superficie de rodadura de la carretera:

Estado del arte


12

Rodera: Deformación longitudinal en la capa de rodadura producida por la

canalización de cargas elevadas asociadas con elevadas temperaturas, generando

una deformación permanente a corto plazo y una posterior fluencia del material

bituminoso originando cordones laterales. Pueden deberse a dos causas principales:

- Empleo de mezclas bituminosas con insuficiente resistencia a la

deformación plástica, en combinación con tráfico pesado y elevadas

temperaturas.

- Compactación insuficiente del pavimento.

Su cuantificación se realiza midiendo su extensión y la máxima profundidad con

una regla o cinta metálica y un transversoperfilógrafo.

Hundimiento: Son alteraciones en la cota transversal de la rasante que pueden

crear desniveles importantes, debidos principalmente a:

- La degradación localizada de capas superficiales como

consecuencia de un drenaje inadecuado.

- Ejecución del firme localmente defectuosa.

- Contaminación de las capas inferiores.

- Desplome de cavidades subterráneas.

- Presencia de heterogeneidades no detectadas en el terreno.

Blandón: Asiento localizado en la superficie de la calzada que la configura en

forma de hundimiento, producido como consecuencia de:

- La degradación de capas inferiores en un punto sensible.

- Mala construcción o contaminación local.

- Falta de resistencia de la explanada.

- Rotura de canalizaciones por la merma en las condiciones

mecánicas del terreno y el lavado de finos producido por el agua a

presión.

- Falta de drenaje, por ausencia, deficiencia o rotura del mismo.

Estado del arte


13

Cordón longitudinal: Desplazamiento horizontal del material en la superficie de

rodadura, creando protuberancias prolongadas en la dirección del tráfico,

generalmente en el borde de la calzada. Se debe a las siguientes causas:

- Falta de unión entre capas bituminosas.

- Falta de contención lateral de la capa de rodadura.

- Fuerzas tangenciales excesivas, debidas a la circulación de

vehículos pesados en zonas de mayor pendiente (rampas).

DESPRENDIMIENTOS

Los desprendimientos son patologías que afectan a la regularidad de la capa

de rodadura, ocasionando erosiones y fragmentaciones del material e incluso la

desaparición de ciertas zonas del pavimento.

Firme brillante: Se caracteriza por un aspecto brillante y oscuro de la calzada.

Suele deberse a las siguientes causas:

- Pérdida de áridos superficiales dejando aparecer el ligante.

- Excesiva compactación (incluido el tráfico) de una mezcla

demasiada rica en mortero y ligante.

- Exceso de ligante.

Descarnadura: La superficie de rodadura aparece parcialmente descarnada por

arranque de gravilla debido a uno de los siguientes motivos:

- Falta de adhesividad entre los áridos y el ligante.

- Ligante envejecido o muy duro.

- Dosificación de ligante muy escasa.

- Falta de compactación.

- Apertura al tráfico antes de tiempo.

Áridos pulimentados: La superficie de la calzada aparece lisa y pulida por el

desgaste de los áridos, debido al efecto de abrasión por la acción del tráfico. Es un

efecto inevitable, causado principalmente por los siguientes factores:

- Áridos de la superficie de la calzada pulimentados por el tráfico.

Estado del arte


14

- Hundimientos de los áridos gruesos en el mortero en el caso de

mezclas o en la capa de la base.

- Áridos poco apropiados para la intensidad de tráfico.

Peladuras: Zona localizada en la que la capa de rodadura se ha desprendido

del firme, ocasionada por:

- Mala adherencia con la capa inferior.

- Insuficiente espesor o estabilidad de la capa de rodadura.

EXUDACIONES

Las exudaciones son movilizaciones de material dentro de la estructura del

firme, provocando segregaciones y heterogeneidades en su estructura interna, que

pueden favorecer y ocasionar las roturas, deformaciones y otro tipo de patologías

derivadas.

Exudaciones: Presencia de ligante en zonas de superficie de la calzada, con un

aspecto negro y brillante, producidos por:

- Sobredosificación del ligante en la capa de rodadura.

- Contaminación por riego de adherencia excesivo.

- Ligante con baja viscosidad.

- Su aparición se ve favorecida por el tráfico intenso.

Flujo de ligante: Ascenso del betún a la superficie de rodadura a través de una

grieta, generalmente provocada por la sobredosificación de ligante en capas inferiores.

Ascensión de finos: Señales en la superficie de la calzada de color blanco,

ocasionadas por la fechada de la capa de grava-escoria, grava-cemento o suelo-

cemento subiendo a través de la capa de rodadura en zonas con grietas o mal

compactadas.

Una vez detallados los mecanismos de deterioro de un firme, se mencionarán

los ensayos relacionados con la fisuración. En esta tesina se utiliza un ensayo

normalizado y en pleno uso en España, que consiste en aplicar una probeta una carga

diametral (Ensayo a Tracción Indirecta) y otro ensayo, en fase experimental,

Estado del arte


15

caracterizado por aplicar un esfuerzo de forma directa en una probeta de mezcla

bituminosa (Ensayo Fénix).

Actualmente se emplean otros ensayos, que evalúan el comportamiento de las

mezclas bituminosas en distintos modos de solicitaciones, provocando mecanismos de

fisuración de las mismas. Los más usados son los siguientes:

- Single-edge notched beam (SE).

- Semicircular bend (SCB).

- Disk-shaped compact tension (DC).

- Dog-Bone Direct Tension Test (DBDT)

Por este motivo, es conveniente detallar estos métodos de ensayo analizando

sus ventajas e inconvenientes.

2.4.- Ensayos de fisuración

Como ya se ha comentado anteriormente, la fisuración es una de las causas

más comunes en el proceso de fatiga de un firme. Sin embargo, es difícil analizar la

fisuración de las mezclas bituminosas debido a sus características reológicas y a los

distintos factores que contribuyen a la formación de fisuras y su posterior propagación.

En general, son de naturaleza mecánica (cargas de tráfico) o ciclos ambientales

(climatología y el envejecimiento de los materiales). Estos factores son los

desencadenantes de dichas fisuras pudiendo clasificarlas en distintas tipologías o

patrones geométricos tales como: fisuras longitudinales, fisuras transversales, a piel

de cocodrilo, entre muchos otros.

Se pueden considerar tres etapas involucradas en la formación de fisuras: su

iniciación de carácter microestructural y posterior formación de microfisuras; su

propagación, debido a la unión de microfisuras y finalmente la fractura completa de las

mezclas bituminosas.

En 1957, Irwin propuso una clasificación de los mecanismos de fisuración y sus

modos de propagación recogidas en tres tipologías:

- De tracción o modo de apertura de la fisura.

Estado del arte


16

- De corte.

- De desgarro.

De todos estos modos, los de tracción son los más frecuentes. En los últimos

años, la comunidad científica se ha centrado en la investigación del comportamiento

de la fisuración de las mezclas bituminosas, a partir de ensayos experimentales que

simulan la propagación de las fisuras en las capas de firme y permiten evaluar su

resistencia a la fisuración.

Concretamente en los Estados Unidos se desarrollaron cuatro ensayos para

medir la resistencia al agrietamiento de las mezclas bituminosas: el Ensayo Single-

Edge Notched Beam (SE), el Ensayo Semicircular Bend (SCB), el Ensayo Disk-

Shaped Compact Tension (DC) y el Ensayo Dog-Bone Direct Tension Test (DBDT). A

continuación se describe brevemente cada uno de ellos.

El ensayo Single-Edge Notched Beam (SE) se utiliza para determinar las

propiedades de fractura de las mezclas bituminosas. Consiste en aplicar, sobre una

probeta rectangular biapoyada, una carga en su punto central provocando una zona de

compresión. Sin embargo, en su parte posterior se efectúan los esfuerzos a tracción

iniciándose a posteriori su fisuración (Figura 1).

Figura 1. Esquema del Ensayo Single-Edge Notched Beam (SE)

El ensayo Semicircular Bend (SCB) se ha utilizado en varios estudios ya que

se requieren menos muestras por tratarse de probetas semicirculares, cortadas por la

mitad. Igual que en el caso anterior, éstas se colocan de forma biapoyada aplicando la

carga en la zona semicircular, originando un estado de compresión en la probeta e

iniciando la fisuración en el lado liso opuesto a partir de los esfuerzos a tracción

originados (Figura 2).

Estado del arte


17

Figura 2. Esquema del Ensayo Semicircular Bend (SCB)

El ensayo Disk-Shaped Compact Tension (DC) no recurre a ninguna carga a

compresión. A partir de una probeta se realizan dos pequeños agujeros para aplicar

posteriormente dos esfuerzos a tracción, iniciando así el mecanismo a tracción. El

aspecto beneficioso de este método es que no se producen zonas de compresión

directa y la zona de fractura es mayor. Sin embargo, es posible ocasionar zonas de

microfisuras al efectuar los agujeros para la posterior aplicación del esfuerzo a tracción

(Figura 3).

Figura 3. Esquema del Disk-Shaped Compact Tensión (DC)

Finalmente, el ensayo Dog-Bone Direct Tension Test (DBDT) ha sido

desarrollado recientemente por la Universidad de Florida. Es un método difícil de

realizar por el proceso de fabricación de las probetas y por la necesidad de equipos de

medida muy complejos (Figura 4).

Estado del arte


18

Figura 4. Esquema del Dog-Bone Direct Tension Test (DBDT)

El método para evaluar la fisuración más usado en España es el Ensayo a

Tracción Indirecta especificado en la Norma UNE-EN-12697-23. Trata de calcular la

resistencia a la fisuración de las mezclas bituminosas a partir de someter a una fuerza

de compresión diametral a una probeta cilíndrica, induciendo la formación de grietas

hasta la rotura.

El inconveniente más destacado de este método es que la probeta está

sometida a una carga de compresión y la tracción generada es de forma indirecta.

Sólo se calcula la resistencia que ofrece la probeta ensayada, despreciando por

completo otros posibles parámetros determinantes para analizar los comportamientos

generados en el proceso de fisuración. Por todos estos aspectos, fue conveniente

hallar otra metodología para obtener resultados más completos sobre la evolución de

los procesos de fisuración de las mezclas bituminosas.

El Ensayo Fénix, todavía en fase experimental, evalúa distintos parámetros

obtenidos al someter una probeta semicircular a una fuerza de tracción de forma

directa, provocando su agrietamiento hasta la rotura.

El objetivo principal de este estudio es evaluar los resultados de cada uno de

estos dos ensayos, determinando posibles correlaciones entre ellos, y establecer así

sus ventajas e inconvenientes. Para lograrlo, se han ensayado un gran número de

probetas. En el capítulo siguiente se especifica la metodología empleada de forma

detallada.

Metodología


19

3.- METODOLOGÍA

Como se ha indicado anteriormente, el presente estudio consiste en analizar y

correlacionar distintos parámetros mecánicos obtenidos a partir del Ensayo a Tracción

Indirecta (método normalizado) y el Ensayo Fénix (método en fase experimental) de

las mezclas bituminosas en caliente (Densas, Semidensas y Gruesas).

En primer lugar, se hará una descripción exhaustiva de cada uno de los dos

métodos permitiendo conocer su funcionamiento y los parámetros calculados.

Posteriormente, se detallará el número de probetas ensayadas en el Laboratorio de

Caminos de la Universidad Politécnica de Catalunya para cada tipología de mezcla, y

los distintos parámetros obtenidos, para comparar, posteriormente, los resultados

obtenidos en cada ensayo.

3.1.- Ensayo a Tracción Indirecta

Actualmente, este método es el más utilizado en España. El procedimiento está

descrito en la UNE-EN 12697-23 de la Asociación Española de Normalización y

Certificación, y permite determinar la resistencia a tracción indirecta

(resquebrajamiento) de probetas de mezcla bituminosa en caliente.

Las probetas cilíndricas a ensayar deben estar a una temperatura específica de

ensayo, colocadas entre unas bandas de carga de la prensa y son sometidas a una

carga diametral a lo largo de la dirección del eje del cilindro, a una velocidad constante

de desplazamiento, hasta producirse su rotura.

Metodología


20

La Resistencia a Tracción Indirecta es el esfuerzo máximo calculado en función

de la carga máxima aplicada cuando se produce la fisuración y de las dimensiones de

la probeta.

La prensa de ensayo tiene que ser de tipo Marshall o un aparato similar, con

una capacidad mínima recomendada de 28 kN y permitiendo la aplicación de cargas

sobre las probetas de ensayo a una velocidad de deformación constante de 50±2

mm/min.

El bastidor de ensayo debe de estar equipado con bandas de carga de acero

templado, que dispongan de una superficie cóncava con un radio de curvatura que se

corresponda con el radio nominal de la probeta (Tabla 1).

Dimensiones (mm)

Diámetro de la

probeta 100±3 150±3 160±3

Anchura de la

banda de carga 12,7±0,2 19,1±0,2 20,0±0,2

Tabla 1: Anchura de la banda de carga.

Las bandas de carga deben tener como mínimo la misma longitud de la probeta

sometida a ensayo (Tabla 2).

Diámetro de la

probeta, D (mm)

Anchura de la

banda de carga,

W (mm)

Diferencia de altura máxima en la cara

curva de la banda de carga, h (mm)

100 12,7 0,40

150 19,1 0,61

160 20,0 0,63

Tabla 2: Dimensiones de las bandas de carga adaptadas exactamente a la probeta.

La parte superior del bastidor de ensayo debe estar guiada para asegurar un

desplazamiento paralelo de las bandas de carga (Figura 1).

Metodología


21

Figura 1: Bastidor de ensayo con bandas de carga y probeta.

donde:

1. Bastidor de ensayo.

2. Bandas de carga.

3. Probeta.

El aparato de medida debe mostrar la carga con una precisión de ±0,2 kN. Para

cada mezcla a ensayar se deben preparar como mínimo tres probetas cilíndricas.

Éstas deben de tener un diámetro de 100±3 mm, de 150±3 mm o de 160±3 mm. Para

las probetas de 100 mm de diámetro nominal, la granulometría máxima del árido de la

mezcla bituminosa no debe exceder de los 22 mm. Para las probetas de 150 mm y

160 mm de diámetro, la granulometría máxima del árido no debe exceder de los 40

mm. En el presente estudio, el diámetro de las probetas ensayadas tenían, en su

mayoría, era de 101.6 mm, excepto algunos casos concretos, en los que su diámetro

era de 103,7 mm. La altura de las probetas debe estar comprendida entre 35 mm y 75

mm.

Las probetas deben ponerse a la temperatura de ensayo introduciéndolas en

un baño de agua. Las probetas se protegen del agua por medio de una bolsa de

plástico blando de forma que el sistema de empleo se adapte perfectamente a la

superficie de la probeta para que permita la transmisión del calor. También se pueden

introducir en una cámara de aire controlada mediante un termostato.

Las probetas con diámetro inferior a los 150 mm se conservarán, por lo menos,

durante 2 horas en el baño de agua o en la cámara de aire, y las probetas con

diámetro igual o mayor de 150 mm se deberán conservar durante 4 horas como

mínimo. Cuando se utilice el acondicionamiento en cámara de aire, la temperatura de

ensayo se debe controlar colocando las probetas junto a una probeta falsa que tenga

integrado un indicador de temperatura.

Metodología


22

3.1.1.- Procedimiento del ensayo

Se toma una probeta acondicionada y se coloca en el bastidor de ensayo. La

máquina de ensayo debe estar situada en una habitación cuya temperatura esté

comprendida entre 15 y 25 ºC.

La probeta se debe alinear sobre la banda de carga inferior, de forma que la

carga se pueda aplicar diametralmente. A continuación, se inicia la compresión de la

probeta hasta que se alcance la carga máxima (P). Se continúa aplicando carga hasta

que se produzca la rotura de la probeta registrándose el tipo de rotura, según las

siguientes categorías:

a) Rotura limpia por tracción: La probeta se rompe de forma limpia a lo

largo de una línea diametral, con la excepción de pequeñas

secciones triangulares próximas a las bandas de carga.

b) Deformación: Las probetas no presentan una línea de rotura

claramente visible.

c) Combinación: Las probetas presentan una línea de rotura limitada y

áreas deformadas más grandes, próximas a las bandas de carga.

3.1.2.- Cálculos

Para cada probeta se calcula la Resistencia a Tracción Indirecta (ITS) con la

fórmula siguiente y se calculará posteriormente el valor medio de las mediciones

obtenidas:

HD

PITS

⋅⋅=

π2

donde:

- ITS: Resistencia a Tracción Indirecta, expresada en GPa.

- P: Carga máxima, expresada en kN.

- D: Diámetro de la probeta, expresado en milímetros.

- H: Altura de la probeta, expresada en milímetros.

Metodología


23

3.2.- Ensayo Fénix (Tracción Directa)

El presente método, en fase de experimentación, fue desarrollado por el

Laboratorio de Caminos de la Universidad Politécnica de Catalunya para lograr más

información sobre la tenacidad y la resistencia a la fisuración de las mezclas

bituminosas.

3.2.1.- Procedimiento del ensayo

El procedimiento de ensayo consiste en someter media probeta, obtenida por

serrado a partir de una probeta fabricada según el método Marshall, a un esfuerzo de

tracción directa. Después de serrar la probeta se le realiza una pequeña entalladura en

su parte central (Figura 3). Mediante una resina epoxi, se fijan a las dos secciones de

la cara lisa separadas por dicha entalladura unas placas de acero fijadas a los

soportes de la prensa mediante dos pernos permitiendo un movimiento de rotación

(Figura 4).

Figura 3: Probeta ensayo Fénix Figura 4: Prensa ensayo Fénix.

Se someten las probetas semicilíndricas a un ensayo simple de tracción directa

a una temperatura de 20 ºC, utilizando una prensa que disponga de una cámara capaz

de controlar la temperatura con una precisión de ±1 ºC.

El desplazamiento se realiza a una velocidad constante de 1 mm/min hasta

llegar a la rotura total de la probeta. A partir de las medidas realizadas por el equipo de

registro, se procede a dibujar las curvas para detallar a posteriori los siguientes

parámetros que se obtienen el ensayo Fénix:

Metodología


24

3.2.2.- Parámetros establecidos

Carga máxima a tracción (Fmax): Carga máxima registrada en el ensayo a

tracción directa.

Desplazamiento a carga máxima (∆Fmax): Desplazamiento realizado por el

pistón cuando se registra la máxima carga a tracción.

Resistencia a tracción (RT): Relación entre la carga máxima registrada y el área

de ligamento:

lh

FRT

·

·1000 max=

donde:

- RT: Resistencia a Tracción, expresada en MPa.

- Fmax: Carga máxima registrada, expresada en kN.

- h: Espesor de la probeta, expresada en milímetros.

- l: Longitud inicial de ligamento, expresada en milímetros.

Desplazamiento de rotura (∆R): Desplazamiento en el cual la carga ha

disminuido hasta los 0,1 kN, indicando la tenacidad de la mezcla bituminosa, ya que

cuando las mezclas son más dúctiles se obtienen mayores valores mientras que las

mezclas frágiles ocurre todo lo contrario.

Índice de rigidez a tracción (IRT): Relación entre la carga media y el

desplazamiento correspondiente a este valor. A mayor índice a tracción menos flexible

será la mezcla.

map

RT

FI

∆

⋅=

max21

donde:

- IRT: Índice de Rigez a Tracción, expresada en kN/mm.

- Fmax: Carga máxima registrada, expresada en kN.

- ∆map: Desplazamiento antes de la carga máxima a ½ Fmax, expresada en mm.

Metodología


25

Trabajo realizado en el proceso de fisuración (WD): Área bajo la curva

relacionando la carga y el desplazamiento.

∑=

+++ −⋅−⋅+⋅−=n

i

iiiiiiiD yyxxyxxW1

111 )()(5,0)()(

donde:

- WD: Trabajo realizado en el proceso de fisuración, expresado en kN/mm.

- x: Desplazamiento registrado, expresado en milímetros.

- y: Carga registrada, expresada en milímetros.

- n: Punto en que la carga ha descendido a 0,1 kN.

Energía disipada o de fractura (GD): Trabajo total realizado en el proceso de

fisuración dividido entre el área de ligamiento.

lh

WG DD ⋅

=

donde:

- GD: Energía Disipada en el proceso de fisuración, expresada en J/m2.

- WD: Trabajo realizado en el proceso de fisuración. Área bajo la curva carga-

desplazamiento, expresada en kN/mm.

- h: Espesor de la probeta, expresada en metros.

- l: Longitud inicial de ligamento, expresada en metros.

Índice de tenacidad (IT): Energía disipada en el periodo de relajación

multiplicada por un factor de fragilidad. Es el desplazamiento realizado desde la carga

máxima hasta que la carga ha caído a la mitad de la carga total. Tiene la finalidad de

evaluar la tenacidad de la mezcla bituminosa considerándose como ausencia de

fragilidad. A medida que este parámetro aumenta, la mezcla es más tenaz, en cambio,

a medida que este factor disminuye, la mezcla tiene un comportamiento menos tenaz.

)(max

max

Fmdp

FD

Tlh

WWI ∆−∆⋅

⋅−

=

Metodología


26

donde:

- IT: Índice de Tenacidad. Parámetro adimensional.

- WD: Trabajo realizado en el proceso de fisuración. Es el área bajo la curva

relacionando la carga-desplazamiento, expresada en kN-mm.

- WFmax: Trabajo realizado hasta la carga máxima, expresada en kN-mm.

- Fmax: Carga máxima, expresada en kN.

- ∆map: Desplazamiento a ½ Fmax antes de la carga máxima, expresado en

milímetros.

- ∆Fmax: Desplazamiento a Fmax después de producirse la carga máxima,

expresado en milímetros.

- ∆R: Desplazamiento hasta llegar a F=0,1 kN, expresado en milímetros.

A partir de la curva caga-desplazamiento se puede observar la evolución de la

deformación experimentada antes de llegar a la rotura con la carga sometida. A través

de esta curva se pueden evaluar distintos parámetros detallados anteriormente (Figura

5).

F (KN)

Fmax

0,1

∆∆∆∆Fmax ∆∆∆∆R ∆∆∆∆ (mm)

W Fmax

WD

½ Fmax

∆∆∆∆mdp ∆∆∆∆map

Figura 5: Representación gráfica de los parámetros obtenidos en el ensayo Fénix.

Metodología


27

3.3.- Procedimiento del presente estudio

Como se ha comentado anteriormente, la fisuración es uno de los principales

procedimientos en la degradación de las mezclas bituminosas de un firme.

Actualmente, tal como se ha mencionado anteriormente, el ensayo más usado en

España es el Ensayo a Tracción Indirecta, con el que se calcula la Resistencia a

Tracción de una mezcla al someter una probeta a una carga a compresión, generando

unos esfuerzos a tracción de forma indirecta. De este ensayo sólo se obtiene la

máxima carga registrada ignorando por completo otros aspectos del proceso de

fractura, no permitiendo obtener un estudio completo en los mecanismos de fisuración

por fatiga.

Por este motivo, se desarrolló un nuevo ensayo que permitiera obtener un

abanico más amplia de información sobre la fisuración. Este nuevo método, el Ensayo

Fénix, permite evaluar más aspectos y de forma más económica, aplicando un

esfuerzo de tracción directa, sin recurrir a ninguna carga a compresión.

Para determinar y evaluar estas ventajas, fue necesario ensayar una muestra

amplia de probetas con cada uno de los dos ensayos. En el Laboratorio de Caminos

de la Universidad Politécnica de Catalunya se fabricaron un gran número de probetas

de mezclas bituminosas en caliente (Densas, Semidensas y Gruesas); las mezclas

densas eran de los tipos D-12 y D-20, las mezclas semidensas eran de los tipos S-12,

S-20 y S-25 y las mezclas gruesas eran de tipo G-20.

Para realizar este estudio, se fabricaron y ensayaron un total de 434 probetas,

de las cuales 263 fueron rotas a partir del Ensayo a Tracción Indirecta y las 171

restantes fueron ensayadas con el Ensayo Fénix. Para conseguir una amplia gama de

mezclas se recurrieron a distintos proveedores y asegurar así una mayor variedad

para cada tipo de mezcla. Todos estos fabricantes fueron nombrados por una letra, de

la A hasta la V y garantir así su anonimato.

Las mezclas conseguidas por cada fabricante estaban, a la vez, subdivididas

en tres subtipos según la temperatura de compactación, 120, 135 y 155 ºC. Los

betunes más usados para realizar estas mezclas fueron B-40/50 y B-60/70.

De una misma mezcla, de un mismo proveedor, se fabricaron generalmente

cinco probetas para cada temperatura de compactación para someterlas al Ensayo a

Metodología


28

Tracción Indirecta, obteniendo así un total de 15 probetas. En cambio, para el Ensayo

Fénix se fabricaron tres probetas para cada uno de los casos, obteniendo un total de 9

probetas.

A continuación se exponen el número y tipo de probetas rotas por cada uno de

los dos métodos objetos de estudio.

3.3.1.- Probetas rotas en el Ensayo a Tracción Indirecta

Con el Ensayo a Tracción Indirecta se rompieron 45 probetas de mezclas

bituminosas densas (15 probetas D-12 y las 30 restantes D-20), 173 probetas de

mezclas semidensas (95 probetas S-12, 63 probetas S-20 y 15 probetas S-25) y las

últimas 45 probetas eran de mezcla gruesas (todas ellas G-20) (tabla 3).

A través de los datos obtenidos, se calculó el único parámetro establecido por

este ensayo, la Resistencia a Tracción Indirecta (ITS) según la normativa UNE-EN

12697-23.

D-12 H 15 15I 15J 15A 15B 14C 15D 12E 15F 13G 11Q 9R 15S 9T 15U 15

S-25 V 15 15L 15M 15N 15

263PROBETAS TOTALES TI

S-12

S-20

G-20 45

30

ENSAYO A TRACCIÓN INDIRECTA

D-20Densas

Semidensas

Gruesas

PROBETAS TOTALES

95

63

TIPO DE MEZCLA PROCEDENCIANÚMERO

PROBETAS

Tabla 3: Clasificación de las probetas ensayadas a Tracción Indirecta.

A partir de los resultados obtenidos, se calculó el único parámetro establecido

en este ensayo, la Resistencia a Tracción Indirecta (ITS), según la normativa UNE-EN

12697-23.

Metodología


29

3.3.2.- Probetas rotas en el Ensayo Fénix

Con el Ensayo Fénix se rompieron 27 probetas de mezclas bituminosas densas

(9 probetas D-12 y las 18 restantes D-20), 117 probetas eran de mezclas semidensas

(63 probetas S-12, 45 probetas S-20 y 9 probetas S-25) y las últimas 27 probetas eran

de mezcla gruesa (todas ellas G-20) resumidos en la tabla 4:

D-12 H 9 9I 9J 9A 9B 9C 9D 9E 9F 9G 9Q 9R 9S 9T 9U 9

S-25 V 9 9L 9M 9N 9

171PROBETAS TOTALES TI

Gruesas G-20 27

DensasD-20 18

Semidensas

S-12 63

S-20 45

TIPO DE MEZCLA PROCEDENCIANÚMERO

PROBETASPROBETAS TOTALES

ENSAYO FÉNIX (TRACCIÓN DIRECTA)

Tabla 4: Clasificación de las probetas ensayadas a Tracción Directa (Fénix).

A partir de los resultados obtenidos, se calcularon todos los parámetros

establecidos en este ensayo: Resistencia a Tracción (RT), Índice de Rigidez a

Tracción (IRT), Energía Disipada (GD) y Índice de Tenacidad (IT).

Para poder comparar estos parámetros obtenidos por ambos métodos, fue

imprescindible calcular los parámetros establecidos en el Ensayo Fénix a partir de los

resultados obtenidos del Ensayo a Tracción Indirecta. Una vez recopilados todos los

parámetros calculados, se realizaron todas las correlaciones.

Cabe destacar finalmente, que se excluyeron las mezclas densas tipo S-12 y

las mezclas semidensas S-25, ya que no se consiguió fabricar un número suficiente de

probetas. En el capítulo siguiente se detallan y se analizan los resultados obtenidos,

estableciendo las correlaciones entre ambos ensayos.

Análisis de resultados


31

4.- ANÁLISIS DE RESULTADOS

Las fisuraciones producidas por las solicitaciones a tracción en las mezclas

bituminosas provocan la disminución de las propiedades mecánicas en los firmes. Por

ello se utilizan distintos métodos de ensayo sencillos de realizar, que permiten predecir

su comportamiento a partir de diversos parámetros.

El Ensayo a Tracción Indirecta, detallado en el capítulo anterior y muy utilizado

en España, sólo permite obtener el Índice de Tracción Indirecta (ITS) sin calcular otros

parámetros de gran importancia. Otro inconveniente es que la probeta no está

sometida a un esfuerzo a tracción simple, si no que ésta se produce a través de una

compresión a partir de una carga diametral. Por lo tanto, las curvas carga-

desplazamiento de diferentes probetas de un mismo tipo de mezcla presentan grandes

diferencias entre ellas, impidiendo un análisis lo suficientemente sólido para

determinar el comportamiento de las mezclas cuando se inicia y evoluciona el proceso

de fisuración.

Por este motivo se diseñó otro método donde se pudieran obtener las

principales características mecánicas de las mezclas bituminosas, de forma rápida,

sencilla y económica, a partir de la aplicación de un esfuerzo a tracción directa. Este

nuevo ensayo en fase experimental lleva por nombre Ensayo Fénix.

En este estudio se han comparado ambos ensayos, correlacionando sus

propiedades y analizando sus ventajas e inconvenientes, a partir de una muestra

amplia de probetas de mezclas bituminosas ensayadas en el Laboratorio de Caminos



32

de la Universidad Politécnica de Catalunya. A partir de los resultados obtenidos,

expuestos en este capítulo, se profundiza sobre la idoneidad del nuevo Ensayo Fénix.

En primer lugar, se compara la forma general la morfología de las curvas

carga-desplazamiento obtenidas de cada uno de los dos ensayos, profundizando a

posteriori en los distintos parámetros que se obtienen.

4.1.- Analogía de las curvas de ambos ensayos

En este apartado se presentan dos curvas representativas, una para cada

ensayo, y se describen la forma de las curvas carga-desplazamiento registradas

durante el ensayo.

En la figura 1, se muestra una curva obtenida a partir del Ensayo a Tracción

Indirecta.

Tipología curva obtenida en Ensayo de Tracción Indirecta

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Desplazamiento (mm)

Ca

rga

(k

N)

Curva Ensayo Tracción Indirecta

Figura 1: Tipología curva obtenida en Ensayo de Tracción Indirecta.

Debido a que en el Ensayo de Tracción Indirecta se aplica a la probeta

cilíndrica un esfuerzo de compresión, ésta resiste unas cargas elevadas antes de

producirse su rotura. Una vez se alcanza la carga máxima y se produce la rotura de la

probeta, la pendiente de descarga es mayor.

En cambio, en la figura 2, se muestra una curva obtenida a partir del Ensayo

Fénix. En este ensayo se somete una probeta semicircular a un esfuerzo a tracción



33

simple y directo. Este modo de aplicación de la carga implica que la fisuración de la

probeta se produce al poco tiempo de aplicarla y ésta crece muy rápidamente hasta

llegar a su rotura. La carga máxima registrada es mucho menor y se produce con más

anterioridad respeto a las registradas en el Ensayo de Tracción Indirecta, mostrando

una elevada pendiente de carga. Una vez llegado este punto y haberse provocado la

rotura, la pendiente de la curva de descarga va disminuyendo de forma más lenta.

Tipología curva obtenida en el Ensayo Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

0 1 2 3 4 5 6

Desplazamiento (mm)

Ca

rga

(k

N)

Curva Ensayo Fénix

Figura 2: Tipología curva obtenida en el Ensayo Fénix.

Por último, en la figura 3 y de forma más gráfica, se presenta una comparación

entre las dos curvas anteriores. En ella se observa la gran diferencia entre las cargas

máximas registradas de ambos métodos. La carga registrada en el Ensayo Fénix es

aproximadamente la décima parte de la carga registrada en el Ensayo de Tracción

Indirecta.

Otro aspecto importante son las pendientes de carga de las dos curvas. La

pendiente de la curva de carga del Ensayo a Tracción Indirecta es menor respecto a la

del Ensayo Fénix.



34

Comparación Curvas TI-Fénix

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Desplazamiento (mm)

Ca

rga

(K

N)

Curva Ensayo TI

Curva Ensayo Fénix

Figura 3: Comparación curvas Tracción Indirecta – Fénix.

Por último, un aspecto de gran importancia respecto a las curvas obtenidas por

ambos ensayos es que en el Ensayo Fénix las curvas son más parecidas para

probetas de un mismo tipo de mezcla; en cambio, el Ensayo a Tracción Indirecta que

se obtienen curvas más dispares, dificultando así un análisis preciso.

A continuación se detallan y analizan los resultados obtenidos para cada uno

de los dos ensayos, con objeto de proceder a establecer las correlaciones entre ellos.

4.2.- Probetas sometidas a Tracción Indirecta

Como se ha descrito en el capítulo dedicado a la metodología de este estudio,

se han ensayado un total de 263 probetas, clasificadas en mezclas Densas,

Semidensas y Gruesas. De todas ellas, 45 eran mezclas bituminosas densas (15 de

D-12 y las 30 restantes D-20), 173 eran mezclas semidensas (95 probetas S-12, 63

probetas S-20 y las últimas 15 probetas S-25) y las 45 probetas restantes eran de

mezcla gruesa (todas ellas G-20) procedentes de distintos fabricantes nombrados

cada uno de ellos por una letra. A la vez, éstas se subdividieron según la temperatura

de compactación: 120, 135 y 155 ºC. Cuando mayor es la temperatura de

compactación, mayor es la resistencia de las mezclas.



35

Para una misma mezcla bituminosa de un mismo fabricante se fabricaron, en la

mayoría de los casos, 5 probetas para cada una de las temperaturas de compactación,

hasta tener 15 probetas en total. Se descartaron los resultados de las probetas de

mezcla tipos D-12 y S-25 ya que solamente se tenía un proveedor y un número

insuficiente de probetas para efectuar con ciertas garantías posibles correlaciones.

Actualmente, la norma UNE-EN 12697-23 regula el procedimiento del Ensayo a

Tracción Indirecta, en la que solamente se establece un parámetro característico, la

Resistencia a Tracción Indirecta (ITS), tal como se ha mencionado anteriormente.

A continuación se exponen los resultados obtenidos a partir de este ensayo,

detallando las dimensiones de las probetas ensayadas, la carga máxima registrada y

el ITS calculado por cada tipo de mezcla.

4.2.1.- ITS de las mezclas densas (D-20)

En la tabla 1 se exponen los resultados obtenidos a partir de las 30 probetas

ensayadas. Cabe destacar, en primer lugar, que de 13 de ellas se tuvieron que

descartar debido a su respuesta anómala, con curvas poco racionales.

Carga Máxima Diámetro Probeta Altura ProbetaTracción Indirecta

Media Tracción Indirecta

P (kN) D (mm) H (mm) ITS (GPa) ITS (GPa)I (D-20) 120º 1 21,65 103,7 61,5 0,002161I (D-20) 120º 2 19,51 103,7 61,6 0,001944I (D-20) 120º 3 25,51 103,7 60,6 0,002584I (D-20) 120º 4 23,02 103,7 61,9 0,002283I (D-20) 120º 5 24,28 103,7 62,6 0,002381I (D-20) 135º 1 24,11 103,7 60,8 0,002434I (D-20) 135º 2 30,05 103,7 61,9 0,002980I (D-20) 135º 3 25,51 103,7 59,7 0,002623I (D-20) 135º 4 24,54 103,7 62,3 0,002418I (D-20) 135º 5 24,46 103,7 48,9 0,003071I (D-20) 155º 1 26,73 103,7 60,3 0,002721I (D-20) 155º 2 30,38 103,7 61,4 0,003038I (D-20) 155º 3 31,33 103,7 60,0 0,003206I (D-20) 155º 4 27,23 103,7 61,3 0,002727I (D-20) 155º 5 28,70 103,7 61,5 0,002865J (D-20) 120º 1 19,08 103,7 62,8 0,001865J (D-20) 120º 2 19,85 103,7 63,8 0,001910J (D-20) 120º 3 19,81 103,7 63,6 0,001912J (D-20) 120º 4 17,44 103,7 63,9 0,001676J (D-20) 120º 5 17,57 103,7 64,6 0,001670J (D-20) 135º 1 29,98 103,7 61,4 0,002998J (D-20) 135º 2 27,85 103,7 61,3 0,002789J (D-20) 135º 3 33,06 103,7 61,8 0,003284J (D-20) 135º 4 29,95 103,7 61,4 0,002995J (D-20) 135º 5 32,46 103,7 62,0 0,003214J (D-20) 155º 1 28,46 103,7 61,8 0,002827J (D-20) 155º 2 31,35 103,7 62,2 0,003094J (D-20) 155º 3 18,62 103,7 65,6 0,001743J (D-20) 155º 4 22,56 103,7 65,5 0,002114J (D-20) 155º 5 24,76 103,7 64,8 0,002346

0,002275

0,002911

D-20. RESISTENCIA TRACCIÓN INDIRECTA (ITS). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

Nombre Probeta

0,002637

0,001896

0,002789

0,002827

Tabla 1: ITS calculados a partir de mezclas D-20.



36

El diámetro de todas las probetas era de 103,7 milímetros, con unas alturas

comprendidas entre los 48,9 y los 63,8 milímetros; las cargas máximas registradas

oscilaban entre los 19,08 y 31,33 kN.

De cada conjunto de probetas, según el fabricante y la temperatura de

compactación, se calcularon el valor máximo de la resistencia a Tracción Indirecta

para facilitar más adelante, el establecimiento de las correlaciones. Las ITS

correspondientes a una temperatura de compactación de 120 ºC eran generalmente

las más bajas, en cambio, las ITS más elevadas correspondían a las mezclas con una

temperatura de compactación de 155 ºC, oscilando todas ellas entre los 0,001896 y

0,002911 GPa.

4.2.2.- ITS de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)

Mezclas S-12:

Tal como se ha citado anteriormente, se han ensayado un total de 95 probetas,

de las cuales 16 se descartaron debido por considerar los resultados poco coherentes

(tablas 2 y 3).

El diámetro de las probetas era mayoritariamente de 101,6 mm, excepto en las

probetas tipo B que eran de 103,7 mm, con unas alturas comprendidas entre los 51,1 y

los 68,5 mm; las cargas máximas registradas oscilaban entre los 15,44 y los 34,83 kN.

Entre todas las probetas tipo S-12, las ITS menores correspondían a las

compactadas con una temperatura de 120 ºC; por el contrario, las ITS más elevadas

correspondían a las compactadas a 155 ºC, oscilando entre 0,001588 y 0,003095 Gpa.



37



P (kN) D (mm) H (mm) ITS (GPa) ITS (GPa)

A (S-12) 120º 1 17,95 101,6 67,9 0,001656

A (S-12) 120º 2 11,63 101,6 61,3 0,001189

A (S-12) 120º 3 22,12 101,6 68,5 0,002023A (S-12) 120º 4 16,26 101,6 66,9 0,001523

A (S-12) 120º 5 18,97 101,6 64,3 0,001849

A (S-12) 135º 1 18,98 101,6 64,3 0,001850

A (S-12) 135º 2 20,79 101,6 66,0 0,001974A (S-12) 135º 3 20,71 101,6 65,2 0,001990

A (S-12) 135º 4 17,82 101,6 64,6 0,001728A (S-12) 135º 5 15,44 101,6 66,5 0,001455

A (S-12) 150º 1 20,37 101,6 63,7 0,002004A (S-12) 150º 2 17,94 101,6 65,6 0,001714

A (S-12) 150º 3 22,75 101,6 65,9 0,002163A (S-12) 150º 4 21,45 101,6 66,3 0,002027A (S-12) 150º 5 15,39 101,6 66,0 0,001461

B (S-12) 120º 1 18,46 103,7 62,0 0,001828B (S-12) 120º 2 20,33 103,7 64,1 0,001947

B (S-12) 120º 3 20,81 103,7 64,4 0,001984B (S-12) 120º 4 21,10 103,7 64,1 0,002021B (S-12) 120º 5 21,95 103,7 64,2 0,002099

B (S-12) 135º 1 25,49 103,7 62,4 0,002508B (S-12) 135º 2 23,71 103,7 63,9 0,002278

B (S-12) 135º 3 24,68 103,7 64,3 0,002356B (S-12) 135º 4 23,52 103,7 63,9 0,002260

B (S-12) 155º 1 24,33 103,7 61,7 0,002421

B (S-12) 155º 2 28,70 103,7 63,4 0,002779B (S-12) 155º 3 24,80 103,7 62,4 0,002440

B (S-12) 155º 4 26,43 103,7 63,4 0,002559B (S-12) 155º 5 25,37 103,7 59,2 0,002631

C (S-12) 120º 1 27,62 101,6 66,5 0,002602

C (S-12) 120º 2 28,60 101,6 67,0 0,002675

C (S-12) 120º 3 30,31 101,6 65,3 0,002908C (S-12) 120º 4 28,67 101,6 65,1 0,002760C (S-12) 120º 5 31,03 101,6 65,2 0,002982

C (S-12) 135º 1 26,58 101,6 64,5 0,002582

C (S-12) 135º 2 31,65 101,6 65,2 0,003042

C (S-12) 135º 3 30,87 101,6 64,7 0,002990C (S-12) 135º 4 32,48 101,6 65,0 0,003131C (S-12) 135º 5 31,16 101,6 64,2 0,003041

C (S-12) 155º 1 34,83 101,6 65,5 0,003332

C (S-12) 155º 2 30,66 101,6 64,0 0,003002

C (S-12) 155º 3 28,19 101,6 65,3 0,002705C (S-12) 155º 4 32,90 101,6 64,8 0,003181C (S-12) 155º 5 32,14 101,6 61,9 0,003253

0,002537

S-12. RESISTENCIA TRACCIÓN INDIRECTA (ITS). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

Nombre Probeta

0,001763

0,001886

0,002065

0,001976

0,002350

0,002785

0,002871

0,003095

Tabla 2: ITS calculados a partir de mezclas S-12.



38




D (S-12) S 120º 1 23,29 101,6 57,1 0,002556

D (S-12) S 120º 2 24,73 101,6 66,6 0,002327

D (S-12) S 120º 3 23,79 101,6 66,6 0,002238D (S-12) S 120º 4 21,31 101,6 67,1 0,001990

D (S-12) S 135º 1 23,68 101,6 66,1 0,002245

D (S-12) S 135º 2 24,94 101,6 69,7 0,002242

D (S-12) S 135º 3 26,06 101,6 66,7 0,002448D (S-12) S 135º 4 25,22 101,6 64,9 0,002435

D (S-12) S 155º 1 24,77 101,6 67,6 0,002296D (S-12) S 155º 2 27,03 101,6 66,3 0,002555

D (S-12) S 155º 3 26,27 101,6 65,7 0,002505

D (S-12) S 155º 4 22,46 101,6 68,2 0,002064

E (S-12) 120º 1 19,83 101,6 66,7 0,001863

E (S-12) 120º 2 21,60 101,6 66,7 0,002029

E (S-12) 120º 3 19,74 101,6 67,2 0,001841

E (S-12) 120º 4 20,20 101,6 66,5 0,001903E (S-12) 120º 5 20,35 101,6 67,9 0,001878

E (S-12) 135º 1 21,75 101,6 66,2 0,002059

E (S-12) 135º 2 22,42 101,6 65,1 0,002158E (S-12) 135º 3 22,81 101,6 67,2 0,002127

E (S-12) 135º 4 23,06 101,6 64,7 0,002233E (S-12) 135º 5 21,71 101,6 65,3 0,002083

E (S-12) 155º 1 26,46 101,6 62,9 0,002636

E (S-12) 155º 2 24,88 101,6 63,0 0,002475

E (S-12) 155º 3 23,63 101,6 63,4 0,002335

E (S-12) 155º 4 25,88 101,6 63,3 0,002562

E (S-12) 155º 5 20,90 101,6 66,5 0,001969

F (S-12) 120º 1 18,11 101,6 65,3 0,001738F (S-12) 120º 2 19,61 101,6 66,2 0,001856

F (S-12) 120º 3 20,52 101,6 65,6 0,001960

F (S-12) 135º 1 12,30 101,6 63,2 0,001219

F (S-12) 135º 2 18,88 101,6 66,1 0,001790

F (S-12) 135º 3 19,79 101,6 65,0 0,001908F (S-12) 135º 4 19,22 101,6 65,8 0,001830

F (S-12) 135º 5 19,17 101,6 65,8 0,001826

F (S-12) 155º 1 21,75 101,6 64,1 0,002126

F (S-12) 155º 2 15,62 101,6 64,1 0,001527

F (S-12) 155º 3 20,65 101,6 64,1 0,002019F (S-12) 155º 4 19,97 101,6 64,5 0,001940

F (S-12) 155º 5 22,60 101,6 64,0 0,002213

G (S-12) 120º 1 17,09 101,6 67,7 0,001582

G (S-12) 120º 2 14,66 101,6 69,0 0,001331

G (S-12) 120º 3 16,13 101,6 68,0 0,001486G (S-12) 120º 4 18,23 101,6 67,3 0,001697

G (S-12) 135º 1 17,65 101,6 66,4 0,001666

G (S-12) 135º 2 19,87 101,6 66,7 0,001867G (S-12) 135º 3 18,36 101,6 66,1 0,001740

G (S-12) 155º 1 18,53 101,6 65,2 0,001781

G (S-12) 155º 2 22,88 101,6 66,2 0,002166

G (S-12) 155º 3 20,68 101,6 65,8 0,001969G (S-12) 155º 4 20,97 101,6 64,9 0,002025

0,001804

0,002355

0,001871

0,002132

0,001903

0,001588

0,002067

0,002502

0,001851

0,001838


Nombre Probeta

0,002278

0,002342

Tabla 3: ITS calculados a partir de mezclas S-12 (continuación).

Mezclas S-20:

Se han ensayado un total de 63 probetas de este tipo de mezcla, de las cuales

18 se excluyeron de este estudio por presentar resultados poco coherentes (tablas 4 y

5).



39




Q (S-20) 120º 1 28,91 101,6 63,4 0,002857

Q (S-20) 120º 2 27,58 101,6 64,2 0,002692Q (S-20) 120º 3 29,36 101,6 63,0 0,002920

Q (S-20) 135º 1 30,92 101,6 64,5 0,003004Q (S-20) 135º 2 29,45 101,6 65,6 0,002813

Q (S-20) 135º 3 26,41 101,6 66,2 0,002500

Q (S-20) 155º 1 30,09 101,6 65,1 0,002896

Q (S-20) 155º 2 36,48 101,6 64,0 0,003572Q (S-20) 155º 3 35,92 101,6 63,2 0,003561

R (S-20) 120º 1 26,85 101,6 64,4 0,002612

R (S-20) 120º 2 25,27 101,6 64,8 0,002444

R (S-20) 120º 3 24,45 101,6 64,0 0,002394R (S-20) 120º 4 26,90 101,6 64,2 0,002625R (S-20) 120º 5 24,30 101,6 64,0 0,002379

R (S-20) 135º 1 23,59 101,6 66,6 0,002219

R (S-20) 135º 2 24,08 101,6 65,3 0,002311

R (S-20) 135º 3 11,18 101,6 67,4 0,001039R (S-20) 135º 4 17,77 101,6 65,9 0,001690R (S-20) 135º 5 14,76 101,6 64,9 0,001425

R (S-20) 155º 1 23,44 101,6 66,6 0,002205

R (S-20) 155º 2 27,41 101,6 67,4 0,002548

R (S-20) 155º 3 25,62 101,6 66,1 0,002429R (S-20) 155º 4 26,15 101,6 66,1 0,002479R (S-20) 155º 5 25,85 101,6 66,7 0,002428

S (S-20) 130º 1 15,33 101,6 70,7 0,001359

S (S-20) 130º 2 21,77 101,6 69,9 0,001951S (S-20) 130º 3 20,20 101,6 65,4 0,001935

S (S-20) 145º 1 18,10 101,6 60,9 0,001862

S (S-20) 145º 2 20,02 101,6 65,4 0,001918S (S-20) 145º 3 17,96 101,6 67,4 0,001670

S (S-20) 165º 1 28,91 101,6 63,4 0,002857S (S-20) 165º 2 27,58 101,6 64,2 0,002692S (S-20) 165º 3 29,36 101,6 63,0 0,002920

0,002491


0,002265

0,002415

0,001749

Nombre Probeta

0,002823

0,002752

0,003566

0,001794

0,002889

Tabla 4: ITS calculados a partir de mezclas S-20.

En este caso el diámetro de todas las probetas ensayadas era de 101,6 mm y

sus alturas oscilaban entre los 60,2 y 70,7 mm; las cargas máximas estaban

comprendidas entre los 15,33 y los 38,42 kN y la Resistencia a Tracción Indirecta de

este conjunto de probetas fluctuaban entre los 0,001749 y los 0,003608 GPa.



40




T (S-20) S 120º 1 24,29 101,6 66,3 0,002296

T (S-20) S 120º 2 23,33 101,6 66,9 0,002185T (S-20) S 120º 3 25,41 101,6 66,5 0,002394

T (S-20) S 120º 4 24,73 101,6 67,7 0,002289T (S-20) S 120º 5 21,50 101,6 66,9 0,002014

T (S-20) S 135º 1 24,00 101,6 65,8 0,002285

T (S-20) S 135º 2 31,89 101,6 66,4 0,003009

T (S-20) S 135º 3 30,70 101,6 66,1 0,002910T (S-20) S 135º 4 24,52 101,6 66,6 0,002307

T (S-20) S 135º 5 27,26 101,6 66,4 0,002572

T (S-20) S 155º 1 28,49 101,6 65,7 0,002717

T (S-20) S 155º 2 28,26 101,6 65,3 0,002712

T (S-20) S 155º 3 33,89 101,6 66,4 0,003198T (S-20) S 155º 4 29,12 101,6 67,0 0,002723

T (S-20) S 155º 5 31,56 101,6 65,6 0,003015

U (S-20) S 120º 1 31,61 101,6 62,6 0,003164

U (S-20) S 120º 2 30,01 101,6 62,4 0,003013

U (S-20) S 120º 3 31,28 101,6 62,1 0,003156U (S-20) S 120º 4 37,38 101,6 61,7 0,003796

U (S-20) S 120º 5 30,15 101,6 61,8 0,003057

U (S-20) S 135º 1 28,12 101,6 61,7 0,002856

U (S-20) S 135º 2 32,27 101,6 61,6 0,003282

U (S-20) S 135º 3 29,99 101,6 62,1 0,003026U (S-20) S 135º 4 34,70 101,6 62,2 0,003496

U (S-20) S 135º 5 27,95 101,6 62,5 0,002802

U (S-20) S 155º 1 38,42 101,6 60,2 0,003999U (S-20) S 155º 2 31,74 101,6 60,5 0,003287

U (S-20) S 155º 3 32,49 101,6 60,8 0,003348U (S-20) S 155º 4 35,45 101,6 61,3 0,003624U (S-20) S 155º 5 34,51 101,6 61,4 0,003522


Nombre Probeta

0,002196

0,002831

0,002876

0,003372

0,003268

0,003608

Tabla 5: ITS calculados a partir de mezclas S-20 (continuación).

4.2.3.- ITS de las mezclas gruesas (G-20)

En la tabla 6, se exponen los resultados obtenidos a partir de las 45 probetas

ensayadas (9 de ellas se despreciaron en los cálculos).

Los diámetros eran de 101,6 mm y las alturas fluctuaban entre los 63,4 y 68,7

mm. Las cargas máximas registradas estaban entre los 17,9 y los 30,4 kN y las

Resistencias de Tracción Indirecta estaban entre 0,001688 y 0,002557 GPa.



41



P (kN) D (mm) H (mm) ITS (GPa) ITS (GPa)L (G-20) 120º 1 25,0 101,6 63,5 0,002464L (G-20) 120º 2 27,0 101,6 66,5 0,002541L (G-20) 120º 3 26,9 101,6 68,7 0,002454L (G-20) 120º 4 23,2 101,6 64,0 0,002270L (G-20) 120º 5 22,1 101,6 65,4 0,002116L (G-20) 135º 1 23,1 101,6 63,5 0,002275L (G-20) 135º 2 25,3 101,6 66,5 0,002380L (G-20) 135º 3 27,2 101,6 68,7 0,002478L (G-20) 135º 4 28,7 101,6 64,0 0,002809L (G-20) 135º 5 25,5 101,6 65,4 0,002447L (G-20) 155º 1 22,8 101,6 63,5 0,002246L (G-20) 155º 2 30,4 101,6 66,5 0,002864L (G-20) 155º 3 26,6 101,6 68,7 0,002425L (G-20) 155º 4 27,5 101,6 64,0 0,002692L (G-20) 155º 5 27,3 101,6 65,4 0,002618M (G-20) 120º 1 18,4 101,6 68,6 0,001684M (G-20) 120º 2 16,2 101,6 68,6 0,001482M (G-20) 120º 3 16,8 101,6 67,8 0,001552M (G-20) 120º 4 17,9 101,6 68,0 0,001647M (G-20) 120º 5 18,9 101,6 68,3 0,001732M (G-20) 135º 1 18,4 101,6 67,8 0,001704M (G-20) 135º 2 19,3 101,6 68,0 0,001780M (G-20) 135º 3 17,8 101,6 67,5 0,001652M (G-20) 135º 4 21,0 101,6 67,0 0,001964M (G-20) 135º 5 19,7 101,6 66,5 0,001855M (G-20) 155º 1 22,5 101,6 68,1 0,002074M (G-20) 155º 2 22,6 101,6 67,7 0,002090M (G-20) 155º 3 22,6 101,6 67,5 0,002096M (G-20) 155º 4 23,5 101,6 66,1 0,002225M (G-20) 155º 5 24,2 101,6 65,7 0,002311N (G-20) S (2) 3 24,3 101,6 64,2 0,002372N (G-20) S (4) 3 23,7 101,6 63,6 0,002330N (G-20) S (6) 3 22,7 101,6 64,4 0,002206N (G-20) S (8) 3 20,8 101,6 64,4 0,002026N (G-20) S (10) 3 21,6 101,6 64,4 0,002100N (G-20) S (2) 2 21,7 101,6 63,6 0,002142N (G-20) S (4) 2 22,0 101,6 64,5 0,002139N (G-20) S (6) 2 20,9 101,6 63,6 0,002062N (G-20) S (8) 2 20,5 101,6 64,2 0,002001N (G-20) S (10) 2 20,2 101,6 64,7 0,001952N (G-20) S (2) 1 25,4 101,6 62,2 0,002555N (G-20) S (4) 1 22,1 101,6 64,1 0,002157N (G-20) S (6) 1 23,6 101,6 63,4 0,002327N (G-20) S (8) 1 23,5 101,6 63,9 0,002307N (G-20) S (10) 1 23,1 101,6 63,6 0,002272

0,002557

0,001688

0,001826

0,002176

0,002233

0,002059

0,002266

G-20. RESISTENCIA TRACCIÓN INDIRECTA (ITS). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

Nombre Probeta

0,002348

0,002486

Tabla 6: ITS calculados a partir de mezclas G-20.

4.3.- Probetas sometidas a Tracción Directa

Se han ensayado un total de 171 probetas, siguiendo la misma estructura que

el procedimiento anterior. De todas ellas, 27 eran probetas de mezcla bituminosa

densa, (9 de D-12 y 18 de D-20), 117 de mezcla semidensa (63 probetas S-12, 45

probetas S-20 y las 9 probetas restantes S-25) y finalmente las últimas 27 eran de tipo

grueso, todas ellas G-20. Cada proveedor fabricó 3 probetas para cada temperatura

de compactación (120, 135 y 155ºC) para cada una de las tipologías de las mezclas

consideradas. Los resultados obtenidos a partir de las mezclas D-12 y S-25 no ase

han tenido en consideración por los mismos motivos antes expuestos.



42

El Ensayo Fénix permite evaluar cuatro parámetros mecánicos lo

suficientemente importantes para establecer la caracterización de los periodos de

fisuración de las mezclas bituminosas. Este aspecto es fundamental respeto el Ensayo

a Tracción Indirecta, ya que con más información adquirida es posible evaluar mejor el

comportamiento de las mezclas bituminosas. Estos parámetros son:

- Resistencia a tracción (RT).

- Índice de rigidez a tracción (IRT).

- Energía disipada (GD).

- Índice de tenacidad (IT).

A continuación, se expondrán todos los resultados obtenidos, clasificándolos

por tipología de mezcla.

RESISTENCIA A TRACCIÓN (RT)

4.3.1.- RT de las mezclas densas (D-20)

En la tabla 7, se exponen los resultados obtenidos de las 18 probetas

ensayadas, excluyendo 6, por considerarlos incoherentes.

Carga Máxima Altura Probeta Longitud ProbetaResistencia

Tracción

Media Resistencia

TracciónP (kN) H (mm) L (mm) RT (MPa) RT (MPa)

I (D-20) 120º 3a 0,61 42,0 61,6 0,235

I (D-20) 120º 7a 0,75 42,8 60,8 0,289I (D-20) 120º 12a 0,74 48,5 62,2 0,247

I (D-20) 135º 21a 0,90 43,2 61,7 0,336

I (D-20) 135º 26a 0,84 43,5 62,6 0,308I (D-20) 135º 30a 0,76 48,6 62,2 0,253

I (D-20) 155º 37a 0,98 43,5 61,7 0,365

I (D-20) 155º 42a 1,39 43,4 61,1 0,522

I (D-20) 155º 46a 1,43 43,2 60,6 0,545

J (D-20) 120º 4 0,61 43,7 63,4 0,219

J (D-20) 120º 6 1,09 44,0 63,3 0,391J (D-20) 120º 8 0,56 43,7 63,5 0,201

J (D-20) 135º 12 0,52 42,5 64,2 0,189

J (D-20) 135º 20 0,61 42,9 63,3 0,226J (D-20) 135º 24 1,57 44,1 62,2 0,571

J (D-20) 155º 28 2,06 43,6 64,1 0,738

J (D-20) 155º 32 1,53 42,3 64,9 0,556

J (D-20) 155º 36 0,59 42,2 63,8 0,218

0,208

0,218

0,241

0,299

0,533

0,210

D-20. RESISTENCIA TRACCIÓN (RT). (ENSAYO FÉNIX).

Nombre Probeta

Tabla 7: RT calculados a partir de mezclas D-20.



43

La secciones lisas de las probetas donde se sujetaban las placas de acero con

resina epoxi, tenían una longitud que oscilaba entre los 42,0 y los 48,6 mm y una

altura entre los 60,6 y los 63,8 mm. La resistencia media para cada temperatura de

compactación y fabricante, estaba entre 0,208 y 0,533 MPa.

4.3.2.- RT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)

Mezclas S-12:

En este caso, se ensayaron un total de 63, de las cuales 11 resultados fueron

rechazados (tablas 8 y 9). Las superficies lisas de las probetas eran muy similares a

las de las mezclas densas anteriores, entre los 41,6 y los 44,8 mm. También las

alturas que oscilaban entre los 62,1 y los 70,2 mm. Las cargas máximas estaban entre

los 0,49 y 1,59 los kN.

Los valores medios de las Resistencias a Tracción calculados, estaban entre

los 0,179399 y los 0,561031 MPa.



44


Tracción

Media Resistencia


A (S-12) 120º AM 0,72 42,2 65,3 0,259594

A (S-12) 120º AT 0,60 41,6 65,3 0,220361A (S-12) 120º BC 0,62 41,9 64,5 0,228024

A (S-12) 135º T 0,51 41,6 64,9 0,190468A (S-12) 135º AB 0,80 42,4 63,7 0,297413A (S-12) 135º AJ 0,64 42,3 65,8 0,230696

A (S-12) 150º B 1,00 42,4 63,1 0,374838

A (S-12) 150º I 0,78 42,3 70,2 0,263441A (S-12) 150º Q 0,68 42,4 67,4 0,237016

B (S-12) 120º C2 0,49 42,6 64,1 0,178822

B (S-12) 120º C5 0,49 42,8 63,7 0,179976B (S-12) 120º C10 0,41 42,8 66,6 0,142376

B (S-12) 135º B3 0,57 42,7 64,8 0,207978B (S-12) 135º B7 0,64 42,7 63,1 0,237067B (S-12) 135º B16 0,67 42,5 64,5 0,246078

B (S-12) 155º A2 0,80 42,5 62,1 0,304038

B (S-12) 155º A8 0,77 42,8 63,6 0,284610B (S-12) 155º A15 0,74 42,6 64,5 0,270294

C (S-12) 120º F3 1,13 42,8 66,5 0,398272

C (S-12) 120º F9 1,36 43,1 64,9 0,484867C (S-12) 120º F14 1,19 43,4 66,1 0,413637

C (S-12) 135º I3 1,39 43,2 64,7 0,496315

C (S-12) 135º I9 1,17 43,4 64,6 0,415771C (S-12) 135º I15 1,31 43,0 63,8 0,478006

C (S-12) 155º S3 1,56 43,3 65,5 0,550216

C (S-12) 155º S9 1,57 43,4 65,5 0,553751C (S-12) 155º S15 1,59 43,0 63,7 0,579127

D (S-12) S 120º 1 0,93 43,3 67,0 0,320938

D (S-12) S 120º 2 0,88 43,5 67,2 0,302179D (S-12) S 120º 3 0,92 43,0 65,2 0,329527

D (S-12) S 135º 1 1,04 43,4 67,2 0,357796

D (S-12) S 135º 2 0,83 43,1 67,2 0,284824D (S-12) S 135º 3 0,82 43,2 67,8 0,280362

D (S-12) S 155º 1 1,06 43,2 66,5 0,368939D (S-12) S 155º 2 1,06 43,3 65,4 0,373359D (S-12) S 155º 3 1,21 44,0 64,3 0,429332

0,432259

0,463364

0,282593

0,317548

0,371149

0,561031

0,250229

0,179399

0,241572

0,286314

S-12. RESISTENCIA TRACCIÓN (RT). (ENSAYO FÉNIX).

Nombre Probeta

0,235993

0,239526

Tabla 8: RT calculados a partir de mezclas S-12.



45


Tracción

Media Resistencia


E (S-12) 120º 15 0,75 42,9 67,9 0,259343E (S-12) 120º 17 0,81 42,6 66,7 0,285850E (S-12) 120º 23 0,84 42,9 66,7 0,292990

E (S-12) 135º 1 0,91 42,5 66,0 0,324248E (S-12) 135º 3 1,36 42,5 65,8 0,485087E (S-12) 135º 7 1,19 42,9 65,9 0,419548

E (S-12) 155º 30 1,08 42,8 65,0 0,389340E (S-12) 155º 32 1,18 42,7 63,5 0,434049E (S-12) 155º 37 1,16 42,1 63,5 0,435540

F (S-12) 120º 16 0,74 42,1 64,1 0,274459

F (S-12) 120º 18 0,69 42,2 65,2 0,249738F (S-12) 120º 22 0,95 42,8 67,2 0,331831

F (S-12) 135º 6 0,56 42,7 64,6 0,204669

F (S-12) 135º 8 0,78 42,6 64,6 0,283868F (S-12) 135º 12 0,91 42,7 63,9 0,335158

F (S-12) 155º 25 0,59 42,9 66,4 0,207591

F (S-12) 155º 27 0,96 42,8 66,0 0,339091F (S-12) 155º 31 0,79 42,8 65,6 0,282974

G (S-12) 120º 4 0,55 43,4 68,1 0,186629

G (S-12) 120º 10 0,77 43,9 67,4 0,260412G (S-12) 120º 11 0,73 43,6 67,9 0,247296

G (S-12) 135º 8 0,73 42,9 66,6 0,254217

G (S-12) 135º 18 0,75 44,0 66,2 0,259156G (S-12) 135º 35 1,08 44,0 66,3 0,371315

G (S-12) 155º 22 0,79 43,9 65,0 0,276376

G (S-12) 155º 24 1,16 43,8 65,3 0,405118G (S-12) 155º 26 1,26 44,8 66,2 0,423934

0,253854

0,256687

0,414526


Nombre Probeta

0,279394

0,409627

0,309513

0,245282

0,419643

0,262098

Tabla 9: RT calculados a partir de mezclas S-12 (continuación).

Mezclas S-20:

Para este tipo de mezclas se fabricaron un total de 45 probetas. Una vez

ensayadas, 8 de ellas presentaron unos resultados poco coherentes y fueron

desestimadas en los cálculos finales (tabla 10).

Las placas de acero estaban fijadas a unas superficies que oscilaban entre los

42,2 y los 43,7 mm, las alturas estaban comprendidas entre los 63,3 y los 67,4 mm y

las cargas entre los 0,49 y 2,04 kN. Las resistencias medias a tracción, según las

distintas temperaturas de compactación, oscilaban entre los 0,169284 y los 0,665971

MPa.



46


Tracción

Media Resistencia


Q (S-20) 120º 1 1,14 43,7 64,8 0,401702

Q (S-20) 120º 2 1,09 43,7 65,8 0,380943Q (S-20) 120º 3 0,74 43,4 67,8 0,251109

Q (S-20) 135º 1 1,13 42,5 65,1 0,407694

Q (S-20) 135º 2 1,35 43,3 64,3 0,483582Q (S-20) 135º 3 1,25 43,0 64,9 0,446768

Q (S-20) 155º 1 0,71 43,1 65,5 0,252007Q (S-20) 155º 2 1,16 43,7 63,0 0,421948

R (S-20) 120º 2 0,82 43,4 66,5 0,282734

R (S-20) 120º 6 0,84 42,5 67,0 0,294284R (S-20) 120º 11 0,98 43,1 66,0 0,344064

R (S-20) 135º 2 0,99 43,4 65,5 0,347482

R (S-20) 135º 6 0,87 42,5 65,3 0,312555R (S-20) 135º 11 0,89 43,1 65,1 0,317901

R (S-20) 155º 2 1,04 43,4 64,6 0,370689

R (S-20) 155º 6 1,01 42,5 65,1 0,363889R (S-20) 155º 11 1,07 43,1 64,3 0,387963

S (S-20) 130º 1 0,68 43,2 65,9 0,239672

S (S-20) 130º 2 0,49 42,8 67,4 0,169284S (S-20) 130º 3 0,67 43,3 66,3 0,233218

S (S-20) 145º 1 1,38 43,2 63,9 0,499890

S (S-20) 145º 2 1,00 42,8 63,3 0,369845S (S-20) 145º 3 1,05 43,3 63,9 0,380159

S (S-20) 165º 1 1,01 43,0 64,1 0,366562S (S-20) 165º 2 0,90 42,3 65,2 0,326368S (S-20) 165º 3 1,15 42,3 65,3 0,416874

T (S-20) S 120º 1F 0,96 43,6 66,1 0,332911

T (S-20) S 120º 3F 0,86 43,3 66,4 0,299399T (S-20) S 120º 5F 0,87 43,7 66,4 0,300952

T (S-20) S 135º 1E 1,29 43,7 66,6 0,444109

T (S-20) S 135º 3E 1,33 43,3 67,2 0,455292T (S-20) S 135º 5E 1,38 43,0 66,1 0,487184

T (S-20) S 155º 1D 1,27 43,4 65,8 0,443478

T (S-20) S 155º 3D 1,33 43,1 66,4 0,465315T (S-20) S 155º 5D 1,09 42,8 67,2 0,380253

U (S-20) S 120º 1I 1,36 42,1 64,1 0,504791U (S-20) S 120º 3I 1,51 42,2 65,2 0,550539U (S-20) S 120º 5I 1,61 42,8 67,2 0,558468

U (S-20) S 135º 1H 1,37 42,7 64,6 0,496248

U (S-20) S 135º 3H 1,42 42,6 64,6 0,518220U (S-20) S 135º 5H 1,41 42,7 63,9 0,517596

U (S-20) S 155º 1G 1,96 42,9 66,4 0,687285

U (S-20) S 155º 3G 2,04 42,8 66,0 0,722367U (S-20) S 155º 5G 1,65 42,8 65,6 0,588261

0,554504

0,325979

0,300176

0,462195


0,391323

0,375002

0,346465

0,510688

0,665971

0,429682

0,421948

0,307027

Nombre Probeta

0,169284

0,374180

0,446015

Tabla 10: RT calculados a partir de mezclas S-20.

4.3.3.- RT de las mezclas gruesas (G-20)

En la tabla 11, se muestran los resultados de las 27 probetas ensayadas

destacando (6 se consideraron pocos fiables).



47

Carga Máxima Altura Probeta Longitud ProbetaTracción Indirecta


P (kN) H (mm) L (mm) RT (MPa) RT (MPa)

L (G-20) 120º C3 1,06 42,9 67,2 0,369207

L (G-20) 120º C9 1,38 43,1 68,5 0,467612L (G-20) 120º C15 1,28 43,3 66,4 0,444781

L (G-20) 135º B3 1,02 43,2 68,9 0,342945

L (G-20) 135º B9 1,09 42,9 66,9 0,380856L (G-20) 135º B15 1,16 43,1 65,1 0,414166

L (G-20) 155º A3 1,43 42,9 65,1 0,512960L (G-20) 155º A9 1,43 43,1 66,2 0,503416L (G-20) 155º A15 1,33 42,9 67,2 0,462955

M (G-20) 120º 2 0,53 43,4 69,1 0,228567

M (G-20) 120º 6 0,60 42,5 68,4 0,279671M (G-20) 120º 11 0,52 43,1 67,4 0,218267

M (G-20) 135º 2 0,66 43,4 66,3 0,214166

M (G-20) 135º 6 0,80 42,5 67,3 0,246036M (G-20) 135º 11 0,63 43,1 67,5 0,292509

M (G-20) 155º 2 0,62 43,4 66,9 0,214166M (G-20) 155º 6 0,70 42,5 67,0 0,246036M (G-20) 155º 11 0,84 43,1 67,0 0,292509

N (G-20) S 1C 0,84 43,8 64,2 0,297664

N (G-20) S 3C 0,84 43,5 64,0 0,301522N (G-20) S 5C 0,88 42,9 64,7 0,318094

N (G-20) S 1B 0,90 43,6 63,9 0,322140

N (G-20) S 3B 0,60 43,9 63,9 0,213079N (G-20) S 5B 0,81 43,2 64,6 0,291381

N (G-20) S 1A 0,84 42,7 63,4 0,311879N (G-20) S 3A 1,06 43,3 63,0 0,387805N (G-20) S 5A 1,15 43,2 62,2 0,426130

0,275533

0,406967

0,493110

0,223417

0,253337

0,269272

0,299593

G-20. RESISTENCIA TRACCIÓN (RT). (ENSAYO FÉNIX).

Nombre Probeta

0,456197

0,379322

Tabla 11: RT calculados a partir de mezclas G-20.

Las superficies tenían una amplitud entre los 42,5 y los 43,9 mm, las alturas

estaban entre los 62,2 y los 69,1 mm, y las cargas aplicadas entre los 0,52 y los 1,43

kN. Entonces, Las Resistencias a Tracción medias oscilaban entre los 0,223417 y los

0,493110 MPa.

Una vez obtenidos los valores de este parámetro, se procederá a presentar, de

forma análoga, los datos relativos al Índice de Rigidez a Tracción (IRT), obtenido como

la relación entre la carga media (½ Fmax) y el desplazamiento correspondiente a ese

valor.

ÍNDICE DE RIGIDEZ A TRACCIÓN (IRT)

4.3.4.- IRT de las mezclas densas (D-20)

Los resultados se recogen en la tabla 12:



48

Carga MáximaDesplazamiento a

1/2 Fmax Antes Pico

Índice Rigidez Tracción

Media Índice Rigidez Tracción

P (kN) ∆map (mm) IRT (kN/mm) IRT (kN/mm)

I (D-20) 120º 3a 0,61 0,05 6,514

I (D-20) 120º 7a 0,75 0,08 4,855I (D-20) 120º 12a 0,74 0,07 5,717

I (D-20) 135º 21a 0,90 0,06 7,071

I (D-20) 135º 26a 0,84 0,07 6,360I (D-20) 135º 30a 0,76 0,06 6,345

I (D-20) 155º 37a 0,98 0,06 8,676

I (D-20) 155º 42a 1,39 0,09 8,153

I (D-20) 155º 46a 1,43 0,08 8,777

J (D-20) 120º 4 0,61 0,07 4,203

J (D-20) 120º 6 1,09 0,08 6,588

J (D-20) 120º 8 0,56 0,07 3,933

J (D-20) 135º 12 0,52 0,07 3,737

J (D-20) 135º 20 0,61 0,06 5,393

J (D-20) 135º 24 1,57 0,08 10,032

J (D-20) 155º 28 2,06 0,09 11,244

J (D-20) 155º 32 1,53 0,08 9,638

J (D-20) 155º 36 0,59 0,05 5,657

4,565

5,657

6,116

6,592

8,465

4,068

Nombre Probeta

D-20. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO FÉNIX).

Tabla 12: IRT calculados a partir de mezclas D-20.

Se destaca, en primer lugar, unos desplazamientos relativamente pequeños y

muy constantes en todos los ensayos realizados, oscilando entre los 0,05 y los 0,09

mm.

Las probetas fabricadas para una temperatura de compactación de 120 ºC

alcanzan índices menores. Por el contrario, las probetas de las mezclas con una

temperatura de compactación de 155 ºC, presentan los índices más elevados.

4.3.5.- IRT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)

Mezclas S-12:

Las tablas 13 y 14 resumen los resultados obtenidos. Igual que el caso anterior,

los desplazamientos registrados presentaban valores muy reducidos, con un máximo

de 0,35 milímetros. Los índices oscilaban entre los 1,153 y los 8,521 kN/mm.



49


1/2 Fmax Antes Pico




A (S-12) 120º AM 0,72 0,07 1,879

A (S-12) 120º AT 0,60 0,09 1,158A (S-12) 120º BC 0,62 0,06 1,726

A (S-12) 135º T 0,51 0,08 1,143

A (S-12) 135º AB 0,80 0,07 2,179A (S-12) 135º AJ 0,64 0,06 1,693

A (S-12) 155º B 1,00 0,11 2,212

A (S-12) 155º I 0,78 0,09 1,702A (S-12) 155º Q 0,68 0,07 1,730

B (S-12) 120º C2 0,49 0,06 4,128

B (S-12) 120º C5 0,49 0,06 4,266B (S-12) 120º C10 0,41 0,05 3,833

B (S-12) 135º B3 0,57 0,06 5,219

B (S-12) 135º B7 0,64 0,08 4,125B (S-12) 135º B16 0,67 0,10 3,391

B (S-12) 155º A2 0,80 0,07 5,481

B (S-12) 155º A8 0,77 0,08 4,766B (S-12) 155º A15 0,74 0,06 5,764

C (S-12) 120º F3 1,13 0,05 2,838

C (S-12) 120º F9 1,36 0,08 2,805C (S-12) 120º F14 1,19 0,09 2,877

C (S-12) 135º I3 1,39 0,21 2,800

C (S-12) 135º I9 1,17 0,08 2,814C (S-12) 135º I15 1,31 0,18 2,741

C (S-12) 155º S3 1,56 0,12 2,836

C (S-12) 155º S9 1,57 0,13 2,835C (S-12) 155º S15 1,59 0,17 2,745

D (S-12) S 120º 1 0,93 0,05 9,073

D (S-12) S 120º 2 0,88 0,10 4,555D (S-12) S 120º 3 0,92 0,10 4,617

D (S-12) S 135º 1 1,04 0,09 5,815

D (S-12) S 135º 2 0,83 0,07 5,585D (S-12) S 135º 3 0,82 0,13 3,136

D (S-12) S 155º 1 1,06 0,12 4,316

D (S-12) S 155º 2 1,06 0,08 6,922D (S-12) S 155º 3 1,21 0,08 7,296

4,360

6,081

S-12. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO FÉNIX).

Nombre Probeta

1,588

1,672

4,197

5,337

2,857

2,785

2,836

5,619

3,758

1,716

Tabla 13: IRT calculados a partir de mezclas S-12.



50


1/2 Fmax Antes Pico




E (S-12) 120º 15 0,75 0,06 6,407

E (S-12) 120º 17 0,81 0,06 6,450E (S-12) 120º 23 0,84 0,07 6,410

E (S-12) 135º 1 0,91 0,05 9,491

E (S-12) 135º 3 1,36 0,08 8,295E (S-12) 135º 7 1,19 0,08 7,777

E (S-12) 155º 30 1,08 0,07 7,965

E (S-12) 155º 32 1,18 0,06 9,424E (S-12) 155º 37 1,16 0,09 6,575

F (S-12) 120º 16 0,74 0,03 1,098

F (S-12) 120º 18 0,69 0,02 1,775F (S-12) 120º 22 0,95 0,06 8,142

F (S-12) 135º 6 0,56 0,21 1,371

F (S-12) 135º 8 0,78 0,26 1,474F (S-12) 135º 12 0,91 0,28 1,655

F (S-12) 155º 25 0,59 0,13 2,225

F (S-12) 155º 27 0,96 0,08 6,344F (S-12) 155º 31 0,79 0,21 1,868

G (S-12) 120º 4 0,55 0,14 2,008

G (S-12) 120º 10 0,77 0,33 1,176G (S-12) 120º 11 0,73 0,32 1,130

G (S-12) 135º 8 0,73 0,35 1,030

G (S-12) 135º 18 0,75 0,18 2,140G (S-12) 135º 35 1,08 0,28 1,902

G (S-12) 155º 22 0,79 0,23 1,741

G (S-12) 155º 24 1,16 0,15 3,799G (S-12) 155º 26 1,26 0,14 4,441

1,153

1,585

7,988

1,437

1,565

2,047

4,120


Nombre Probeta

6,422

8,521

Tabla 14: IRT calculados a partir de mezclas S-12 (continuación).

Mezclas S-20:

Los desplazamientos registrados son pequeños, comprendidos entre los 0,01 y

los 0,21 mm (tabla 15).

Las mezclas S-20 resistían cargas superiores a los del caso anterior,

alcanzando unos índices más elevados, que oscilaban entre los 2,981 y los 12,829

kN/mm.



51


1/2 Fmax Antes Pico




Q (S-20) 120º 1 1,14 0,08 7,463

Q (S-20) 120º 2 1,09 0,07 7,826Q (S-20) 120º 3 0,74 0,06 6,345

Q (S-20) 135º 1 1,13 0,10 5,414

Q (S-20) 135º 2 1,35 0,09 7,656Q (S-20) 135º 3 1,25 0,11 5,850

Q (S-20) 155º 1 0,71 0,09 4,009Q (S-20) 155º 2 1,16 0,10 5,466

R (S-20) 120º 2 0,82 0,07 6,010

R (S-20) 120º 6 0,84 0,01 3,061R (S-20) 120º 11 0,98 0,07 7,500

R (S-20) 135º 2 0,99 0,12 4,004

R (S-20) 135º 6 0,87 0,16 3,779R (S-20) 135º 11 0,89 0,19 3,379

R (S-20) 155º 2 1,04 0,07 7,208

R (S-20) 155º 6 1,01 0,07 7,144R (S-20) 155º 11 1,07 0,11 4,803

S (S-20) 130º 1 0,68 0,12 2,887

S (S-20) 130º 2 0,49 0,10 2,981S (S-20) 130º 3 0,67 0,12 2,853

S (S-20) 145º 1 1,38 0,07 10,288

S (S-20) 145º 2 1,00 0,07 6,908S (S-20) 145º 3 1,05 0,10 5,314

S (S-20) 165º 1 1,01 0,21 2,659

S (S-20) 165º 2 0,90 0,14 3,364S (S-20) 165º 3 1,15 0,20 2,902

T (S-20) S 120º 1F 0,96 0,04 13,760

T (S-20) S 120º 3F 0,86 0,05 8,514T (S-20) S 120º 5F 0,87 0,04 10,619

T (S-20) S 135º 1E 1,29 0,07 9,840

T (S-20) S 135º 3E 1,33 0,07 9,953T (S-20) S 135º 5E 1,38 0,06 10,884

T (S-20) S 155º 1D 1,27 0,06 9,990

T (S-20) S 155º 3D 1,33 0,04 18,106T (S-20) S 155º 5D 1,09 0,05 10,392

U (S-20) S 120º 1I 1,36 0,04 15,327

U (S-20) S 120º 3I 1,51 0,07 10,747U (S-20) S 120º 5I 1,61 0,06 13,064

U (S-20) S 135º 1H 1,37 0,09 7,972

U (S-20) S 135º 3H 1,42 0,11 6,797U (S-20) S 135º 5H 1,41 0,06 12,049

U (S-20) S 155º 1G 1,96 0,08 12,374

U (S-20) S 155º 3G 2,04 0,10 10,621U (S-20) S 155º 5G 1,65 0,07 11,447

3,011

9,567

7,645

3,721

6,385

2,981

6,111


10,226

12,829

11,906

8,939

11,481

6,307

Nombre Probeta

5,466

5,524


4.3.6.- IRT de las mezclas gruesas (G-20)

En las últimas mezclas estudiadas, los índices de rigidez fluctuaban los 4,019 y

los 9,357 kN/mm, con unos desplazamientos entre los 0,03 y los 0,26 mm (tabla 16).



52


1/2 Fmax Antes Pico




L (G-20) 120º C3 1,06 0,21 2,487

L (G-20) 120º C9 1,38 0,26 2,660

L (G-20) 120º C15 1,28 0,07 8,606

L (G-20) 135º B3 1,02 0,05 9,629

L (G-20) 135º B9 1,09 0,20 2,759

L (G-20) 135º B15 1,16 0,14 4,266

L (G-20) 155º A3 1,43 0,21 3,449

L (G-20) 155º A9 1,43 0,16 4,600

L (G-20) 155º A15 1,33 0,17 4,008

M (G-20) 120º 2 0,53 0,10 2,629

M (G-20) 120º 6 0,60 0,06 4,794

M (G-20) 120º 11 0,52 0,05 5,458

M (G-20) 135º 2 0,66 0,06 5,184

M (G-20) 135º 6 0,80 0,10 4,052

M (G-20) 135º 11 0,63 0,08 3,843

M (G-20) 155º 2 0,62 0,09 3,452

M (G-20) 155º 6 0,70 0,06 5,931M (G-20) 155º 11 0,84 0,07 6,161

N (G-20) S 1C 0,84 0,05 8,761

N (G-20) S 3C 0,84 0,04 9,954N (G-20) S 5C 0,88 0,04 10,616

N (G-20) S 1B 0,90 0,06 8,059

N (G-20) S 3B 0,60 0,03 9,164N (G-20) S 5B 0,81 0,04 9,862

N (G-20) S 1A 0,84 0,06 6,990

N (G-20) S 3A 1,06 0,07 7,623

N (G-20) S 5A 1,15 0,06 9,839

G-20. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO FÉNIX).

5,633

5,551

4,019

4,043

4,514

Nombre Probeta

6,046

9,357

8,960

8,731

Tabla 16: IRT calculados a partir de mezclas G-20.

Otro aspecto interesante es conocer el trabajo emanado en el proceso de

fisuración hasta llegar a la rotura de las probetas. Se cuantifica a partir del área de las

curvas carga-desplazamiento considerando el área asociada a una carga mínima de

0,1 kN. Dividiendo este valor por la superficie de fractura, se obtiene la Energía

Disipada, el tercer parámetro que se obtiene a partir del Ensayo Fénix. Seguidamente,

y de la misma forma que los dos casos anteriores, se expondrán los resultados de

todas las probetas ensayadas.

ENERGÍA DISIPADA (GD)

Una vez calculados los trabajos (WD) de cada una de las probetas,

correspondiente a las áreas de las curvas carga-desplazamiento, y dividiéndolas por el

áreas de rotura, se obtienen la energía que se disipa en el proceso de fisuración.

4.3.7.- GD de las mezclas densas (D-20)

Especificados en la tabla 17:



53

Trabajo Total Altura Probeta Longitud Probeta Energia DisipadaMedia Energia

DisipadaWD (kN-mm) H (mm) L (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)

I (D-20) 120º 3a 0,77 42,0 61,6 295,798

I (D-20) 120º 7a 0,83 42,8 60,8 319,167

I (D-20) 120º 12a 0,66 48,5 62,2 220,458

I (D-20) 135º 21a 1,07 43,2 61,7 400,271

I (D-20) 135º 26a 1,39 43,5 62,6 510,396

I (D-20) 135º 30a 1,05 48,6 62,2 347,571

I (D-20) 155º 37a 0,91 43,5 61,7 337,957

I (D-20) 155º 42a 0,82 43,4 61,1 307,293

I (D-20) 155º 46a 0,83 43,2 60,6 317,044

J (D-20) 120º 4 0,84 43,7 63,4 302,023

J (D-20) 120º 6 1,37 44,0 63,3 493,983

J (D-20) 120º 8 0,89 43,7 63,5 320,814

J (D-20) 135º 12 0,85 42,5 64,2 312,423

J (D-20) 135º 20 0,87 42,9 63,3 321,211

J (D-20) 135º 24 1,26 44,1 62,2 460,210

J (D-20) 155º 28 1,33 43,6 64,1 475,397

J (D-20) 155º 32 0,75 42,3 64,9 274,838

J (D-20) 155º 36 0,87 42,2 63,8 324,822

316,817

324,822

258,128

419,413

312,169

311,419

D-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO FÉNIX).

Nombre Probeta

Tabla 17: GD calculados a partir de mezclas D-20.

Los trabajos oscilaban entre los 0,66 y los 1,39 kN-mm, con unas Energías

Disipadas entre los 258,128 y los 419, 413 J/m2.

4.3.8.- GD de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)

Mezclas S-12:

En la tabla 18 se recoge la Energía Disipada de todas las probetas, que está

comprendida entre los 303,861 y los 467,64 J/m2, con unos trabajos entre los 0,85 y

los 1,49 J/m2.



54



A (S-12) 120º AM 0,93 42,2 65,3 338,600

A (S-12) 120º AT 0,97 41,6 65,3 356,384A (S-12) 120º BC 0,86 41,9 64,5 318,550

A (S-12) 135º T 0,85 41,6 64,9 314,161

A (S-12) 135º AB 0,92 42,4 63,7 341,603A (S-12) 135º AJ 0,87 42,3 65,8 313,224

A (S-12) 150º B 1,29 42,4 63,1 483,299

A (S-12) 150º I 1,22 42,3 70,2 410,488A (S-12) 150º Q 1,01 42,4 67,4 354,203

B (S-12) 120º C2 1,01 42,6 64,1 368,910B (S-12) 120º C5 0,98 42,8 63,7 358,802B (S-12) 120º C10 0,74 42,8 66,6 258,149

B (S-12) 135º B3 1,08 42,7 64,8 390,258

B (S-12) 135º B7 1,19 42,7 63,1 440,413B (S-12) 135º B16 1,31 42,5 64,5 477,155

B (S-12) 155º A2 1,21 42,5 62,1 457,369

B (S-12) 155º A8 1,37 42,8 63,6 504,682B (S-12) 155º A15 1,21 42,6 64,5 440,870

C (S-12) 120º F3 1,06 42,8 66,5 372,578

C (S-12) 120º F9 1,31 43,1 64,9 466,880C (S-12) 120º F14 1,08 43,4 66,1 376,206

C (S-12) 135º I3 1,49 43,2 64,7 534,381

C (S-12) 135º I9 1,15 43,4 64,6 411,280C (S-12) 135º I15 0,93 43,0 63,8 339,514

C (S-12) 155º S3 1,40 43,3 65,5 493,421C (S-12) 155º S9 1,01 43,4 65,5 355,220C (S-12) 155º S15 1,26 43,0 63,7 458,518

D (S-12) S 120º 1 1,06 43,3 67,0 367,009

D (S-12) S 120º 2 1,24 43,5 67,2 423,577D (S-12) S 120º 3 1,14 43,0 65,2 407,706

D (S-12) S 135º 1 1,06 43,4 67,2 363,564

D (S-12) S 135º 2 0,92 43,1 67,2 317,591D (S-12) S 135º 3 0,85 43,2 67,8 290,131

D (S-12) S 155º 1 1,14 43,2 66,5 396,031

D (S-12) S 155º 2 1,06 43,3 65,4 376,447D (S-12) S 155º 3 1,07 44,0 64,3 378,327

E (S-12) 120º 15 0,73 42,9 67,9 250,814

E (S-12) 120º 17 0,89 42,6 66,7 311,944E (S-12) 120º 23 0,78 42,9 66,7 272,405

E (S-12) 135º 1 0,99 42,5 66,0 351,785E (S-12) 135º 3 1,31 42,5 65,8 466,995E (S-12) 135º 7 1,08 42,9 65,9 381,499

E (S-12) 155º 30 0,84 42,8 65,0 301,593

E (S-12) 155º 32 0,99 42,7 63,5 364,710E (S-12) 155º 37 1,34 42,1 63,5 500,973

F (S-12) 120º 16 0,79 42,1 64,1 293,197

F (S-12) 120º 18 0,65 42,2 65,2 237,823F (S-12) 120º 22 0,78 42,8 67,2 270,859

F (S-12) 135º 6 0,87 42,7 64,6 316,046

F (S-12) 135º 8 0,94 42,6 64,6 343,058F (S-12) 135º 12 1,04 42,7 63,9 380,877

F (S-12) 155º 25 0,76 42,9 66,4 265,267

F (S-12) 155º 27 1,06 42,8 66,0 375,858F (S-12) 155º 31 0,90 42,8 65,6 319,230

G (S-12) 120º 4 2,55 43,4 68,1 862,990G (S-12) 120º 10 1,07 43,9 67,4 359,936G (S-12) 120º 11 1,06 43,6 67,9 357,553

G (S-12) 135º 8 1,30 42,9 66,6 455,531

G (S-12) 135º 18 1,22 44,0 66,2 419,283G (S-12) 135º 35 1,00 44,0 66,3 342,258

G (S-12) 155º 22 0,78 43,9 65,0 274,257G (S-12) 155º 24 1,08 43,8 65,3 378,981G (S-12) 155º 26 1,02 44,8 66,2 344,364

337,844

322,996

382,346

363,856

389,092

265,510

386,239

S-12. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO FÉNIX).

Nombre Probeta

437,407

361,672

458,784

467,640

405,221

428,392

435,720

399,431

303,861

278,388

400,093

361,968

292,249

358,744

Tabla 18: GD calculados a partir de mezclas S-12.



55

Mezclas S-20:

Los trabajos oscilaban entre los 0,88 y los 1,89 kN-mm, registrándose unas

Energías Disipadas entre los 321,194 y los 495,625 J/m2. Véase la tabla 19.



Q (S-20) 120º 1 1,45 43,7 64,8 511,468

Q (S-20) 120º 2 1,29 43,7 65,8 447,181Q (S-20) 120º 3 0,92 43,4 67,8 312,639

Q (S-20) 135º 1 1,19 42,5 65,1 430,436Q (S-20) 135º 2 1,18 43,3 64,3 422,238Q (S-20) 135º 3 1,22 43,0 64,9 436,387

Q (S-20) 155º 1 1,17 43,1 65,5 413,685Q (S-20) 155º 2 0,88 43,7 63,0 321,194

R (S-20) 120º 2 1,04 43,4 66,5 361,569

R (S-20) 120º 6 0,91 42,5 67,0 319,955R (S-20) 120º 11 1,24 43,1 66,0 434,660

R (S-20) 135º 2 1,47 43,4 65,5 517,554

R (S-20) 135º 6 0,96 42,5 65,3 344,343R (S-20) 135º 11 1,47 43,1 65,1 522,470

R (S-20) 155º 2 1,89 43,4 64,6 674,489

R (S-20) 155º 6 1,10 42,5 65,1 396,440R (S-20) 155º 11 1,15 43,1 64,3 415,952

S (S-20) 130º 1 0,84 43,2 65,9 296,783

S (S-20) 130º 2 1,14 42,8 67,4 395,844S (S-20) 130º 3 0,95 43,3 66,3 330,249

S (S-20) 145º 1 1,31 43,2 63,9 475,135

S (S-20) 145º 2 1,01 42,8 63,3 373,875S (S-20) 145º 3 0,96 43,3 63,9 346,348

S (S-20) 165º 1 1,10 43,0 64,1 399,223

S (S-20) 165º 2 1,11 42,3 65,2 402,048S (S-20) 165º 3 0,88 42,3 65,3 319,257

T (S-20) S 120º 1F 1,12 43,6 66,1 389,827

T (S-20) S 120º 3F 1,16 43,3 66,4 404,325T (S-20) S 120º 5F 1,23 43,7 66,4 423,377

T (S-20) S 135º 1E 1,26 43,7 66,6 431,518

T (S-20) S 135º 3E 1,24 43,3 67,2 425,666T (S-20) S 135º 5E 1,24 43,0 66,1 437,892

T (S-20) S 155º 1D 1,28 43,4 65,8 448,513

T (S-20) S 155º 3D 1,26 43,1 66,4 441,406T (S-20) S 155º 5D 1,25 42,8 67,2 434,378

U (S-20) S 120º 1I 1,22 42,1 64,1 453,030U (S-20) S 120º 3I 1,04 42,2 65,2 378,239U (S-20) S 120º 5I 1,17 42,8 67,2 406,994

U (S-20) S 135º 1H 1,09 42,7 64,6 393,994

U (S-20) S 135º 3H 1,15 42,6 64,6 418,482U (S-20) S 135º 5H 1,38 42,7 63,9 507,379

U (S-20) S 155º 1G 1,25 42,9 66,4 438,828

U (S-20) S 155º 3G 1,45 42,8 66,0 515,696U (S-20) S 155º 5G 1,31 42,8 65,6 468,347

Nombre Probeta

S-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO FÉNIX).

479,325

439,952

474,290

495,627

395,844

372,061

461,456

392,617

429,687

321,194

360,111

400,636

413,851

431,692

441,432




56

4.3.9.- GD de las mezclas gruesas (G-20)

Para este último tipo de mezclas, los trabajos oscilaban entre los 0,69 y los

1,56 kN-mm, midiéndose unas energías comprendidas entre los 243,234 y los 470,13

J/m2 (Tabla 20).



L (G-20) 120º C3 1,07 42,9 67,2 372,447

L (G-20) 120º C9 1,36 43,1 68,5 462,541L (G-20) 120º C15 1,37 43,3 66,4 477,719

L (G-20) 135º B3 1,19 43,2 68,9 401,079

L (G-20) 135º B9 1,29 42,9 66,9 448,654L (G-20) 135º B15 1,02 43,1 65,1 362,526

L (G-20) 155º A3 1,28 42,9 65,1 457,373L (G-20) 155º A9 1,11 43,1 66,2 388,784L (G-20) 155º A15 0,91 42,9 67,2 317,201

M (G-20) 120º 2 0,69 43,4 69,1 230,526

M (G-20) 120º 6 1,06 42,5 68,4 365,755M (G-20) 120º 11 0,74 43,1 67,4 255,942

M (G-20) 135º 2 1,03 43,4 66,3 357,960

M (G-20) 135º 6 0,98 42,5 67,3 341,112M (G-20) 135º 11 1,28 43,1 67,5 440,705

M (G-20) 155º 2 1,46 43,4 66,9 504,226M (G-20) 155º 6 0,73 42,5 67,0 256,795M (G-20) 155º 11 1,10 43,1 67,0 380,171

N (G-20) S 1C 0,71 43,8 64,2 253,026

N (G-20) S 3C 0,86 43,5 64,0 310,720N (G-20) S 5C 1,39 42,9 64,7 500,897

N (G-20) S 1B 1,01 43,6 63,9 363,297

N (G-20) S 3B 0,79 43,9 63,9 282,694N (G-20) S 5B 1,53 43,2 64,6 548,389

N (G-20) S 1A 0,73 42,7 63,4 268,638N (G-20) S 3A 0,91 43,3 63,0 335,056N (G-20) S 5A 0,92 43,2 62,2 342,647

G-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO FÉNIX).

Nombre Probeta

470,130

404,087

338,852

387,786

243,234

399,332

318,483

281,873

398,127

Tabla 20: GD calculados a partir de mezclas G-20.

Por último, se presenta el último parámetro obtenido del Ensayo Fénix, refernte

al Índice de Tenacidad, adimensional, calculados a partir de la Energía Disipada en el

periodo de relajación multiplicado por un factor de fragilidad. A medida que este

parámetro aumenta, la mezcla es más tenaz, en cambio, a medida que este factor

disminuye, la mezcla presenta un comportamiento menos tenaz.

ÍNDICE DE TENACIDAD (IT)

Este parámetro es el más complejo de adquirir; es necesario obtener diversas

mediciones a partir de las curvas dibujadas como el área hasta el punto de carga

máxima (Trabajo hasta carga máxima), el área total y las correspondientes



57

desplazamientos. Análogamente los tres casos antes descritos, se exponen a

continuación los resultados obtenidos.

4.3.10.- IT de las mezclas densas (D-20)


Trabajo Total

Trabajo hasta Carga

Máxima

Altura Probeta

Longitud Probeta

Desplazamiento a 1/2 Fmax Post

Pico

Desplazamiento a Fmax

Índice de Tenacidad

Media Índice de

Tenacidad

WD (kN-mm)

WF (kN-mm)

H (mm) L (mm) ∆ mdp (mm)∆ Fmax (mm)

IT IT

I (D-20) 120º 3a 0,77 0,08 42,0 61,6 1,0 0,2 0,000177

I (D-20) 120º 7a 0,83 0,07 42,8 60,8 0,8 0,1 0,000171I (D-20) 120º 12a 0,66 0,11 48,5 62,2 0,7 0,2 0,000209

I (D-20) 135º 21a 1,07 0,13 43,2 61,7 0,8 0,2 0,000221I (D-20) 135º 26a 1,39 0,16 43,5 62,6 0,9 0,3 0,000398I (D-20) 135º 30a 1,05 0,14 48,6 62,2 1,0 0,3 0,000278

I (D-20) 155º 37a 0,91 0,14 43,5 61,7 0,7 0,2 0,000143

I (D-20) 155º 42a 0,82 0,17 43,4 61,1 0,4 0,2 0,000049I (D-20) 155º 46a 0,83 0,20 43,2 60,6 0,4 0,2 0,000048

J (D-20) 120º 4 0,84 0,18 43,7 63,4 1,3 0,4 0,000214

J (D-20) 120º 6 1,37 0,22 44,0 63,3 1,0 0,3 0,000348J (D-20) 120º 8 0,89 0,15 43,7 63,5 1,4 0,4 0,000181

J (D-20) 135º 12 0,85 0,16 42,5 64,2 1,5 0,4 0,000108

J (D-20) 135º 20 0,87 0,15 42,9 63,3 1,2 0,3 0,000169J (D-20) 135º 24 1,26 0,17 44,1 62,2 0,5 0,2 0,000276

J (D-20) 155º 28 1,33 0,29 43,6 64,1 0,5 0,2 0,000272

J (D-20) 155º 32 0,75 0,19 42,3 64,9 0,4 0,2 0,000101J (D-20) 155º 36 0,87 0,16 42,2 63,8 1,3 0,3 0,000065

D-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO FÉNIX).

Nombre Probeta

0,000138

0,000065

0,000193

0,000299

0,000080

0,000198

Tabla 21: IT calculados a partir de mezclas D-20.

Las probetas de mezclas densas estudiadas presentaban unos índices de

tenacidad comprendidas entre los 0,000065 (fabricante J con una temperatura de

compactación de 155 ºC) y los 0,000299 (fabricante I con una temperatura

compactación de 135 ºC).

4.3.11.- IT de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)

Las tablas 22 y 23 exponen los resultados del Índice de Tenacidad, para cada

tipología de mezcla.

Respecto las mezclas S-12, los resultados presentaban un rango

comprendidos con unos intervalos entre los 0,00013 y los 0,00068.



58

Trabajo TotalTrabajo

hasta Carga Máxima

Altura Probeta

Longitud Probeta


Pico



Media Índice de

Tenacidad

WD (kN-mm)WF (kN-

mm) H (mm) L (mm) ∆ mdp (mm)∆ Fmax (mm) IT IT

A (S-12) 120º AM 0,93 0,14 42,2 65,3 1,1 0,3 0,000242

A (S-12) 120º AT 0,97 0,16 41,6 65,3 1,3 0,4 0,000287A (S-12) 120º BC 0,86 0,13 41,9 64,5 1,1 0,3 0,000229

A (S-12) 135º T 0,85 0,12 41,6 64,9 1,2 0,3 0,000247

A (S-12) 135º AB 0,92 0,15 42,4 63,7 0,8 0,3 0,000157A (S-12) 135º AJ 0,87 0,15 42,3 65,8 1,1 0,3 0,000205

A (S-12) 150º B 1,29 0,21 42,4 63,1 1,1 0,3 0,000307

A (S-12) 150º I 1,22 0,19 42,3 70,2 1,2 0,3 0,000316A (S-12) 150º Q 1,01 0,13 42,4 67,4 1,1 0,3 0,000265

B (S-12) 120º C2 1,01 0,13 42,6 64,1 1,6 0,3 0,000408

B (S-12) 120º C5 0,98 0,13 42,8 63,7 1,6 0,3 0,000389B (S-12) 120º C10 0,74 0,05 42,8 66,6 1,6 0,2 0,000339

B (S-12) 135º B3 1,08 0,13 42,7 64,8 1,4 0,3 0,000391

B (S-12) 135º B7 1,19 0,17 42,7 63,1 1,5 0,4 0,000416B (S-12) 135º B16 1,31 0,22 42,5 64,5 1,4 0,4 0,000380

B (S-12) 155º A2 1,21 0,22 42,5 62,1 1,2 0,4 0,000320

B (S-12) 155º A8 1,37 0,16 42,8 63,6 1,2 0,3 0,000425B (S-12) 155º A15 1,21 0,21 42,6 64,5 1,3 0,4 0,000355

C (S-12) 120º F3 1,06 0,19 42,8 66,5 0,6 0,2 0,000133

C (S-12) 120º F9 1,31 0,21 43,1 64,9 0,8 0,2 0,000225C (S-12) 120º F14 1,08 0,19 43,4 66,1 0,8 0,2 0,000155

C (S-12) 135º I3 1,49 0,30 43,2 64,7 1,0 0,4 0,000241

C (S-12) 135º I9 1,15 0,18 43,4 64,6 0,8 0,2 0,000191C (S-12) 135º I15 0,93 0,15 43,0 63,8 0,7 0,3 0,000120

C (S-12) 155º S3 1,40 0,25 43,3 65,5 0,8 0,3 0,000187C (S-12) 155º S9 1,01 0,23 43,4 65,5 0,5 0,3 0,000068C (S-12) 155º S15 1,26 0,22 43,0 63,7 0,7 0,3 0,000148

D (S-12) S 120º 1 1,06 0,19 43,3 67,0 0,8 0,2 0,000176

D (S-12) S 120º 2 1,24 0,12 43,5 67,2 1,2 0,2 0,000365D (S-12) S 120º 3 1,14 0,16 43,0 65,2 1,0 0,3 0,000249

D (S-12) S 135º 1 1,06 0,16 43,4 67,2 0,8 0,2 0,000179

D (S-12) S 135º 2 0,92 0,19 43,1 67,2 0,9 0,3 0,000158D (S-12) S 135º 3 0,85 0,14 43,2 67,8 0,9 0,3 0,000157

D (S-12) S 155º 1 1,14 0,22 43,2 66,5 0,9 0,3 0,000189

D (S-12) S 155º 2 1,06 0,16 43,3 65,4 0,8 0,2 0,000176D (S-12) S 155º 3 1,07 0,21 44,0 64,3 0,8 0,3 0,000157

E (S-12) 120º 15 0,73 0,15 42,9 67,9 0,8 0,3 0,000113

E (S-12) 120º 17 0,89 0,19 42,6 66,7 1,0 0,3 0,000164E (S-12) 120º 23 0,78 0,13 42,9 66,7 0,7 0,2 0,000112

E (S-12) 135º 1 0,99 0,12 42,5 66,0 0,9 0,2 0,000226

E (S-12) 135º 3 1,31 0,21 42,5 65,8 0,8 0,2 0,000225E (S-12) 135º 7 1,08 0,19 42,9 65,9 0,7 0,2 0,000157

E (S-12) 155º 30 0,84 0,16 42,8 65,0 0,6 0,2 0,000095

E (S-12) 155º 32 0,99 0,20 42,7 63,5 0,7 0,2 0,000140E (S-12) 155º 37 1,34 0,27 42,1 63,5 0,9 0,3 0,000220

F (S-12) 120º 16 0,79 0,12 42,1 64,1 1,1 0,5 0,000152

F (S-12) 120º 18 0,65 0,15 42,2 65,2 1,0 0,4 0,000102F (S-12) 120º 22 0,78 0,15 42,8 67,2 0,7 0,2 0,000098

F (S-12) 135º 6 0,87 0,16 42,7 64,6 1,4 0,5 0,000232

F (S-12) 135º 8 0,94 0,15 42,6 64,6 1,2 0,4 0,000208F (S-12) 135º 12 1,04 0,15 42,7 63,9 1,0 0,4 0,000178

F (S-12) 155º 25 0,76 0,16 42,9 66,4 1,2 0,4 0,000170

F (S-12) 155º 27 1,06 0,14 42,8 66,0 0,8 0,2 0,000199F (S-12) 155º 31 0,90 0,11 42,8 65,6 1,0 0,3 0,000189

G (S-12) 120º 4 2,55 0,45 43,4 68,1 1,8 0,5 0,000980

G (S-12) 120º 10 3,07 0,46 43,9 67,4 1,4 0,6 0,000713G (S-12) 120º 11 1,06 0,17 43,6 67,9 1,4 0,5 0,000244

G (S-12) 135º 8 2,38 0,45 42,9 66,6 1,6 0,6 0,000697

G (S-12) 135º 18 1,22 0,14 44,0 66,2 1,6 0,3 0,000462G (S-12) 135º 35 1,00 0,14 44,0 66,3 1,0 0,4 0,000180

G (S-12) 155º 22 0,78 0,16 43,9 65,0 0,9 0,4 0,000102

G (S-12) 155º 24 1,08 0,20 43,8 65,3 0,8 0,3 0,000154G (S-12) 155º 26 1,02 0,19 44,8 66,2 0,7 0,3 0,000115

0,000134

0,000263

0,000157

0,000182

0,000171

0,000184

S-12. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO FÉNIX).

Nombre Probeta

0,000130

0,000580

0,000203

0,000135

0,000127

0,000193

0,000179

0,000253

0,000203

0,000291

0,000398

0,000398

0,000366

0,000152

0,000478

Tabla 22: IT calculados a partir de mezclas S-12.



59


hasta Carga Máxima

Altura Probeta

Longitud Probeta


Pico



Media Índice de

Tenacidad

WD (kN-mm)WF (kN-


Q (S-20) 120º 1 1,45 0,23 43,7 64,8 1,1 0,3 0,000347

Q (S-20) 120º 2 1,29 0,18 43,7 65,8 1,2 0,2 0,000387Q (S-20) 120º 3 0,92 0,06 43,4 67,8 0,1 0,2 -0,000005

Q (S-20) 135º 1 1,19 0,19 42,5 65,1 0,8 0,3 0,000206

Q (S-20) 135º 2 1,18 0,13 43,3 64,3 0,6 0,2 0,000173Q (S-20) 135º 3 1,22 0,16 43,0 64,9 0,7 0,2 0,000187

Q (S-20) 155º 1 1,17 0,18 43,1 65,5 1,4 0,3 0,000364Q (S-20) 155º 2 0,88 0,14 43,7 63,0 0,6 0,2 0,000101

R (S-20) 120º 2 1,04 0,18 43,4 66,5 1,1 0,3 0,000238

R (S-20) 120º 6 0,91 0,14 42,5 67,0 1,0 0,3 0,000188R (S-20) 120º 11 1,24 0,20 43,1 66,0 0,9 0,3 0,000236

R (S-20) 135º 2 1,47 0,21 43,4 65,5 1,3 0,3 0,000417

R (S-20) 135º 6 0,96 0,15 42,5 65,3 1,0 0,3 0,000186

R (S-20) 135º 11 1,47 0,25 43,1 65,1 1,3 0,5 0,000352

R (S-20) 155º 2 1,89 0,27 43,4 64,6 1,1 0,3 0,000445

R (S-20) 155º 6 1,10 0,18 42,5 65,1 0,9 0,2 0,000205R (S-20) 155º 11 1,15 0,20 43,1 64,3 0,9 0,3 0,000214

S (S-20) 130º 1 0,84 0,04 43,2 65,9 0,9 0,2 0,000179

S (S-20) 130º 2 0,52 0,08 42,8 67,4 0,9 0,2 0,000112S (S-20) 130º 3 0,95 0,05 43,3 66,3 1,2 0,2 0,000300

S (S-20) 145º 1 1,31 0,15 43,2 63,9 0,9 0,2 0,000316

S (S-20) 145º 2 1,01 0,20 42,8 63,3 1,1 0,3 0,000241S (S-20) 145º 3 0,96 0,12 43,3 63,9 1,0 0,2 0,000226

S (S-20) 165º 1 1,10 0,18 43,0 64,1 0,9 0,4 0,000183

S (S-20) 165º 2 1,11 0,21 42,3 65,2 1,4 0,4 0,000328S (S-20) 165º 3 0,88 0,11 42,3 65,3 0,9 0,3 0,000157

T (S-20) S 120º 1F 1,12 0,14 43,6 66,1 0,8 0,1 0,000212

T (S-20) S 120º 3F 1,16 0,14 43,3 66,4 1,0 0,2 0,000292

T (S-20) S 120º 5F 1,23 0,25 43,7 66,4 1,1 0,3 0,000276

T (S-20) S 135º 1E 1,56 0,31 43,7 66,6 1,1 0,2 0,000351

T (S-20) S 135º 3E 1,54 0,38 43,3 67,2 0,8 0,3 0,000201T (S-20) S 135º 5E 1,54 0,28 43,0 66,1 0,9 0,2 0,000286

T (S-20) S 155º 1D 1,58 0,37 43,4 65,8 0,9 0,3 0,000262

T (S-20) S 155º 3D 1,56 0,26 43,1 66,4 0,9 0,2 0,000333T (S-20) S 155º 5D 1,45 0,26 42,8 67,2 1,0 0,2 0,000303

U (S-20) S 120º 1I 1,22 0,25 42,1 64,1 0,6 0,2 0,000160

U (S-20) S 120º 3I 1,44 0,32 42,2 65,2 0,7 0,2 0,000192U (S-20) S 120º 5I 1,57 0,36 42,8 67,2 0,6 0,2 0,000174

U (S-20) S 135º 1H 1,09 0,31 42,7 64,6 0,7 0,2 0,000118

U (S-20) S 135º 3H 1,15 0,33 42,6 64,6 0,7 0,2 0,000127U (S-20) S 135º 5H 1,38 0,30 42,7 63,9 0,7 0,2 0,000203

U (S-20) S 155º 1G 1,25 0,40 42,9 66,4 0,5 0,2 0,000094

U (S-20) S 155º 3G 1,45 0,50 42,8 66,0 0,5 0,3 0,000095U (S-20) S 155º 5G 1,31 0,34 42,8 65,6 0,5 0,2 0,000119

0,000183

0,000189

0,000101

Nombre Probeta

S-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO FÉNIX).

0,000367

0,000233

0,000256

0,000284

0,000279

0,000221

0,000149

0,000103

0,000319

0,000288

0,000112

0,000299


Los índices de tenacidad de las mezclas S-20 presentaban unos valores

comprendidos entre los 0,000101 y los 0,000367.

4.3.12.- IT de las mezclas gruesas (G-20)

En la tabla 24 se recoge este último parámetro para las mezclas gruesas

ensayadas.



60


hasta Carga Máxima

Altura Probeta

Longitud Probeta


Pico



Media Índice de

Tenacidad

WD (kN-mm)WF (kN-


L (G-20) 120º C3 1,07 0,20 42,9 67,2 1,0 0,4 0,000284

L (G-20) 120º C9 1,76 0,19 43,1 68,5 1,0 0,4 0,000316L (G-20) 120º C15 1,77 0,22 43,3 66,4 0,8 0,2 0,000310

L (G-20) 135º B3 1,19 0,09 43,2 68,9 0,9 0,1 0,000277

L (G-20) 135º B9 1,29 0,18 42,9 66,9 1,0 0,4 0,000227L (G-20) 135º B15 1,02 0,16 43,1 65,1 0,7 0,3 0,000132

L (G-20) 155º A3 1,28 0,24 42,9 65,1 0,8 0,4 0,000147

L (G-20) 155º A9 1,11 0,16 43,1 66,2 0,6 0,3 0,000095L (G-20) 155º A15 0,91 0,19 42,9 67,2 0,6 0,3 0,000069

M (G-20) 120º 2 0,69 0,15 43,4 69,1 1,2 0,4 0,000139M (G-20) 120º 6 1,06 0,18 42,5 68,4 1,5 0,4 0,000352M (G-20) 120º 11 0,74 0,13 43,1 67,4 1,3 0,3 0,000208

M (G-20) 135º 2 1,03 0,18 43,4 66,3 1,4 0,3 0,000305

M (G-20) 135º 6 0,98 0,16 42,5 67,3 1,0 0,3 0,000193M (G-20) 135º 11 1,28 0,15 43,1 67,5 1,7 0,3 0,000535

M (G-20) 155º 2 1,46 0,19 43,4 66,9 2,0 0,4 0,000711

M (G-20) 155º 6 0,73 0,15 42,5 67,0 0,9 0,3 0,000137M (G-20) 155º 11 1,10 0,16 43,1 67,0 1,1 0,3 0,000273

N (G-20) S 1C 0,71 0,18 43,8 64,2 0,7 0,2 0,000082

N (G-20) S 3C 0,86 0,14 43,5 64,0 0,9 0,2 0,000178N (G-20) S 5C 1,39 0,15 42,9 64,7 1,1 0,2 0,000426

N (G-20) S 1B 1,01 0,07 43,6 63,9 0,9 0,3 0,000216N (G-20) S 3B 0,79 0,08 43,9 63,9 1,0 0,1 0,000209N (G-20) S 5B 1,53 0,10 43,2 64,6 1,3 0,1 0,000601

N (G-20) S 1A 0,73 0,17 42,7 63,4 0,7 0,2 0,000114

N (G-20) S 3A 0,91 0,23 43,3 63,0 0,8 0,2 0,000147N (G-20) S 5A 0,92 0,23 43,2 62,2 0,7 0,2 0,000117

0,000104

0,000173

0,000420

G-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO FÉNIX).

Nombre Probeta

0,000313

0,000212

0,000205

0,000130

0,000342

0,000132

Tabla 24: IT calculados a partir de mezclas G-20.

Como se ha mencionado anteriormente, el Ensayo a Tracción Indirecta sólo

nos permite calcular la resistencia que ofrecen las probetas. Sin embargo, este método

no permite calcular los otros parámetros que proporciona el Ensayo Fénix: Índice de

Resistencia a Tracción, Energía Disipada e Índice de Tenacidad.

Por este motivo y para efectuar una comparación completa entre ambos

ensayos, se calcularon estos tres parámetros a partir de los datos obtenidos de las

probetas rotas con el Ensayo de Tracción Indirecta. Así se podrán comparar los

mismos parámetros resultantes de la aplicación de los dos ensayos y tratar de

establecer correlaciones entre:

- La Resistencia a Tracción Indirecta (ITS) del Ensayo a Tracción Indirecta y

la Resistencia a Tracción (RT) del Ensayo Fénix.

- El Índice de Resistencia a Tracción (IRT) entre el Ensayo Fénix y el Ensayo

a Tracción Indirecta.

- La Energía Disipada entre ambos ensayos.

- El Índice de Tenacidad obtenidos a partir de los dos ensayos.



61

4.4.- IRT, GD y IT del Ensayo a Tracción Indirecta

Seguidamente y de la misma forma que se ha expuesto anteriormente, se

presentarán los valores de los tres parámetros (Índice de Resistencia a Tracción, la

Energía Disipada y el Índice de Tenacidad) de las probetas ensayadas con el método

a Tracción Indirecta, calculados tal como se ha hecho en el Ensayo Fénix, para

correlacionarlos a posteriori.

ÍNDICE DE RIGIDEZ A TRACCIÓN (IRT)


Los desplazamientos obtenidos a partir del Ensayo a Tracción Indirecta son

claramente superiores a las obtenidos con el Ensayo Fénix, oscilando entre los 0,33 y

los 0,758 mm, resultando así unos Índices a Rigidez a Tracción muy superiores, entre

los 18,503 y los 25,646 kN/mm.

Quedan especificados en la tabla 25:



62


1/2 Fmax Antes Pico




I (D-20) 120º 1 21,65 0,40 25,956

I (D-20) 120º 2 19,51 0,46 21,089

I (D-20) 120º 3 25,51 0,63 20,106

I (D-20) 120º 4 23,02 0,54 20,164I (D-20) 120º 5 24,28 0,43 27,193

I (D-20) 135º 1 24,11 0,52 23,105

I (D-20) 135º 2 30,05 0,67 22,396

I (D-20) 135º 3 25,51 0,61 20,901

I (D-20) 135º 4 24,54 0,53 23,322I (D-20) 135º 5 24,46 0,65 18,961

I (D-20) 155º 1 26,73 0,55 24,394

I (D-20) 155º 2 30,38 0,74 20,511

I (D-20) 155º 3 31,33 0,59 26,678

I (D-20) 155º 4 27,23 0,53 25,959I (D-20) 155º 5 28,70 0,47 30,688

J (D-20) 120º 1 19,08 0,50 19,171

J (D-20) 120º 2 19,85 0,57 17,452

J (D-20) 120º 3 19,81 0,53 18,885

J (D-20) 120º 4 17,44 0,39 22,119J (D-20) 120º 5 17,57 0,58 15,197

J (D-20) 135º 1 29,98 0,57 17,452

J (D-20) 135º 2 27,85 0,38 19,631

J (D-20) 135º 3 33,06 0,76 21,810

J (D-20) 135º 4 29,95 0,33 45,590J (D-20) 135º 5 32,46 0,49 33,428

J (D-20) 155º 1 28,46 0,53 23,289

J (D-20) 155º 2 31,35 0,72 21,867

J (D-20) 155º 3 18,62 0,67 13,843

J (D-20) 155º 4 22,56 0,67 16,856J (D-20) 155º 5 24,76 0,61 20,261

D-20. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

Nombre Probeta

23,289

19,631

24,438

21,737

25,646

18,503

Tabla 25: IRT calculados a partir de mezclas D-20.


Mezclas S-12:

Las tablas 26 y 27 exponen los resultados calculados. Al igual que el caso

anterior, los desplazamientos registrados también presentaban unas magnitudes

superiores, entre los 0,40 y los 1,386 mm. A partir de estos datos, los Índices de

Rigidez oscilaban entre los 16,004 y los 22,805 kN/mm.



63


1/2 Fmax Antes Pico




A (S-12) 120º 1 17,95 0,79 11,341

A (S-12) 120º 2 11,63 1,05 5,543

A (S-12) 120º 3 22,12 0,47 23,482A (S-12) 120º 4 16,26 0,37 21,960

A (S-12) 120º 5 18,97 0,72 13,261

A (S-12) 135º 1 18,98 0,63 15,128A (S-12) 135º 2 20,79 0,48 21,757

A (S-12) 135º 3 20,71 1,14 9,103

A (S-12) 135º 4 17,82 0,58 18,028A (S-12) 135º 5 15,44 0,59 15,227

A (S-12) 150º 1 20,37 0,65 15,615

A (S-12) 150º 2 17,94 0,66 13,570

A (S-12) 150º 3 22,75 0,54 21,251

A (S-12) 150º 4 21,45 0,47 22,949A (S-12) 150º 5 15,39 0,42 18,389

B (S-12) 120º 1 18,46 0,47 19,857B (S-12) 120º 2 20,33 0,54 18,900

B (S-12) 120º 3 20,81 0,50 20,941

B (S-12) 120º 4 21,10 0,59 17,917B (S-12) 120º 5 21,95 0,48 22,776

B (S-12) 135º 1 25,49 0,79 16,108B (S-12) 135º 2 23,71 0,84 14,098

B (S-12) 135º 3 24,68 0,50 24,723B (S-12) 135º 4 23,52 0,68 17,327

B (S-12) 155º 1 24,33 0,61 19,869

B (S-12) 155º 2 28,70 0,70 20,650B (S-12) 155º 3 24,80 0,78 15,955

B (S-12) 155º 4 26,43 0,63 21,031B (S-12) 155º 5 25,37 0,57 22,335

C (S-12) 120º 1 27,62 0,65 21,404

C (S-12) 120º 2 28,60 0,76 18,732

C (S-12) 120º 3 30,31 0,65 23,379

C (S-12) 120º 4 28,67 0,77 18,663

C (S-12) 120º 5 31,03 0,64 24,385

C (S-12) 135º 1 26,58 1,03 14,391

C (S-12) 135º 2 31,65 0,70 22,679

C (S-12) 135º 3 30,87 1,39 11,612

C (S-12) 135º 4 32,48 0,67 24,143C (S-12) 135º 5 31,16 0,60 25,954

C (S-12) 155º 1 34,83 0,72 24,291

C (S-12) 155º 2 30,66 0,82 19,475

C (S-12) 155º 3 28,19 0,80 18,870

C (S-12) 155º 4 32,90 0,82 20,534C (S-12) 155º 5 32,14 0,80 20,270

17,511

19,939

21,313

20,082

20,688

S-12. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

Nombre Probeta

21,078

20,078

18,064

16,004




64


1/2 Fmax Antes Pico




D (S-12) S 120º 1 23,29 0,46 25,584

D (S-12) S 120º 2 24,73 0,63 19,793

D (S-12) S 120º 3 23,79 0,80 14,996D (S-12) S 120º 4 21,31 0,75 14,257

D (S-12) S 135º 1 23,68 0,59 20,161

D (S-12) S 135º 2 24,94 0,72 17,345

D (S-12) S 135º 3 26,06 0,59 22,131

D (S-12) S 135º 4 25,22 0,53 23,782

D (S-12) S 155º 1 24,77 0,46 25,044D (S-12) S 155º 2 27,03 0,48 26,003

D (S-12) S 155º 3 26,27 0,61 19,382

D (S-12) S 155º 4 22,46 0,49 20,792

E (S-12) 120º 1 19,83 0,69 14,304

E (S-12) 120º 2 21,60 0,44 24,590E (S-12) 120º 3 19,74 0,58 16,959

E (S-12) 120º 4 20,20 0,47 21,330E (S-12) 120º 5 20,35 0,61 16,658

E (S-12) 135º 1 21,75 0,68 15,965

E (S-12) 135º 2 22,42 0,52 21,603E (S-12) 135º 3 22,81 0,59 19,260

E (S-12) 135º 4 23,06 0,61 19,031E (S-12) 135º 5 21,71 0,50 21,838

E (S-12) 155º 1 26,46 0,61 21,587E (S-12) 155º 2 24,88 0,61 20,403

E (S-12) 155º 3 23,63 0,47 25,049

E (S-12) 155º 4 25,88 0,55 23,453E (S-12) 155º 5 20,90 0,71 14,717

F (S-12) 120º 1 18,11 0,62 16,687F (S-12) 120º 2 19,61 0,67 16,744

F (S-12) 120º 3 20,52 0,69 16,877

F (S-12) 135º 1 12,30 1,04 5,927

F (S-12) 135º 2 18,88 0,53 17,713

F (S-12) 135º 3 19,79 0,47 21,097F (S-12) 135º 4 19,22 0,58 16,518

F (S-12) 135º 5 19,17 0,58 16,508

F (S-12) 155º 1 21,75 0,68 15,965

F (S-12) 155º 2 15,62 0,40 19,460

F (S-12) 155º 3 20,65 0,43 23,968F (S-12) 155º 4 19,97 0,44 22,493

F (S-12) 155º 5 22,60 0,81 13,888

G (S-12) 120º 1 17,09 0,71 16,015

G (S-12) 120º 2 14,66 0,86 8,522

G (S-12) 120º 3 16,13 0,73 15,205G (S-12) 120º 4 18,23 0,68 17,450

G (S-12) 135º 1 17,65 0,71 12,382

G (S-12) 135º 2 19,87 0,47 21,263G (S-12) 135º 3 18,36 0,57 16,193

G (S-12) 155º 1 18,53 1,11 8,336

G (S-12) 155º 2 22,88 0,67 17,006

G (S-12) 155º 3 20,68 0,67 15,440G (S-12) 155º 4 20,97 1,30 8,089

16,223

18,728

16,223

18,658

19,539

16,769

22,623

17,959

20,472

20,855

22,805

17,313


Nombre Probeta




65

Mezclas S-20:

Los desplazamientos producidos a la mitad de la carga máxima de cada una de

las probetas oscilaban entre los 0,49 y los 2,52 mm. Véase tablas 28 y 29).


1/2 Fmax Antes Pico




Q (S-20) 120º 1 28,91 0,57 15,912

Q (S-20) 120º 2 27,58 0,62 17,830Q (S-20) 120º 3 29,36 0,62 21,471

Q (S-20) 135º 1 30,92 0,73 21,331Q (S-20) 135º 2 29,45 0,56 26,317

Q (S-20) 135º 3 26,41 0,78 17,003

Q (S-20) 155º 1 30,09 0,65 23,212

Q (S-20) 155º 2 36,48 0,59 24,872Q (S-20) 155º 3 35,92 0,62 23,106

R (S-20) 120º 1 26,85 0,61 21,953

R (S-20) 120º 2 25,27 0,67 18,840

R (S-20) 120º 3 24,45 0,71 17,209

R (S-20) 120º 4 26,90 0,59 22,678R (S-20) 120º 5 24,30 0,80 15,808

R (S-20) 135º 1 23,59 0,54 17,798

R (S-20) 135º 2 24,08 0,49 23,873

R (S-20) 135º 3 11,18 0,89 11,394

R (S-20) 135º 4 17,77 0,57 18,698R (S-20) 135º 5 14,76 0,79 14,639

R (S-20) 155º 1 23,44 0,85 14,515

R (S-20) 155º 2 27,41 0,63 21,764

R (S-20) 155º 3 25,62 0,76 16,892

R (S-20) 155º 4 26,15 0,70 18,566R (S-20) 155º 5 25,85 0,57 22,630

S (S-20) 130º 1 15,33 0,55 17,994

S (S-20) 130º 2 21,77 0,72 19,153S (S-20) 130º 3 20,20 0,55 22,492

S (S-20) 145º 1 18,10 0,62 14,491

S (S-20) 145º 2 20,02 0,65 19,475S (S-20) 145º 3 17,96 0,62 18,537

S (S-20) 165º 1 28,91 0,56 23,808

S (S-20) 165º 2 27,58 1,14 12,094S (S-20) 165º 3 29,36 0,67 19,842

20,822

19,006

21,825


19,297

20,835

19,167

23,989

18,404

Nombre Probeta

17,934


Respecto en las mezclas S-20, los Índices de Rigidez calculados estaban

comprendidos entre los 17,934 y los 24,044 kN/mm con unos desplazamientos

registrados entre los 0,49 y los 0,85 mm.



66


1/2 Fmax Antes Pico




T (S-20) S 120º 1 24,29 0,69 21,605

T (S-20) S 120º 2 23,33 0,67 21,365T (S-20) S 120º 3 25,41 0,52 2,455

T (S-20) S 120º 4 24,73 0,68 22,215T (S-20) S 120º 5 21,50 0,54 23,836

T (S-20) S 135º 1 24,00 2,52 4,759

T (S-20) S 135º 2 31,89 1,10 18,489

T (S-20) S 135º 3 30,70 0,88 21,415T (S-20) S 135º 4 24,52 1,28 9,604

T (S-20) S 135º 5 27,26 0,89 19,391

T (S-20) S 155º 1 28,49 0,60 23,750

T (S-20) S 155º 2 28,26 0,83 17,021

T (S-20) S 155º 3 33,89 0,66 25,587T (S-20) S 155º 4 29,12 1,45 10,023

T (S-20) S 155º 5 31,56 0,64 24,561

U (S-20) S 120º 1 31,61 0,51 24,846

U (S-20) S 120º 2 30,01 0,76 19,790

U (S-20) S 120º 3 31,28 0,54 20,840U (S-20) S 120º 4 37,38 0,54 26,447

U (S-20) S 120º 5 30,15 0,84 18,023

U (S-20) S 135º 1 28,12 0,78 17,932

U (S-20) S 135º 2 32,27 0,70 17,973

U (S-20) S 135º 3 29,99 0,61 20,439U (S-20) S 135º 4 34,70 0,56 27,144

U (S-20) S 135º 5 27,95 0,51 27,194

U (S-20) S 155º 1 38,42 0,54 29,456U (S-20) S 155º 2 31,74 0,59 21,000

U (S-20) S 155º 3 32,49 0,75 21,564

U (S-20) S 155º 4 35,45 0,59 24,099U (S-20) S 155º 5 34,51 0,65 20,556

23,778

Nombre Probeta

22,255

19,765

22,119

24,044

21,852




En las últimas mezclas estudiadas, los Índices de Rigidez fluctuaban entre los

11,493 y los 18,720 kN/mm, con unos desplazamientos entre 0,494 y 1,393 mm, muy

superiores respecto a los obtenidos en el Ensayo Fénix (tabla 30).



67


1/2 Fmax Antes Pico




L (G-20) 120º 1 25,0 0,79 16,241

L (G-20) 120º 2 27,0 0,92 15,079

L (G-20) 120º 3 26,9 0,73 18,570

L (G-20) 120º 4 23,2 0,80 15,073L (G-20) 120º 5 22,1 1,12 11,715

L (G-20) 135º 1 23,1 0,76 15,618

L (G-20) 135º 2 25,3 0,70 17,991

L (G-20) 135º 3 27,2 0,66 20,540

L (G-20) 135º 4 28,7 0,74 19,403L (G-20) 135º 5 25,5 0,88 15,567

L (G-20) 155º 1 22,8 0,97 13,332

L (G-20) 155º 2 30,4 0,99 16,116

L (G-20) 155º 3 26,6 1,29 10,587

L (G-20) 155º 4 27,5 0,80 17,348L (G-20) 155º 5 27,3 0,89 15,295

M (G-20) 120º 1 18,4 0,78 14,442

M (G-20) 120º 2 16,2 1,12 8,736

M (G-20) 120º 3 16,8 0,98 9,298

M (G-20) 120º 4 17,9 1,39 8,480M (G-20) 120º 5 18,9 1,00 11,556

M (G-20) 135º 1 18,4 0,78 12,442

M (G-20) 135º 2 19,3 0,75 13,078

M (G-20) 135º 3 17,8 0,95 10,182

M (G-20) 135º 4 21,0 0,65 16,189M (G-20) 135º 5 19,7 0,54 18,354

M (G-20) 155º 1 22,5 0,71 16,035

M (G-20) 155º 2 20,2 0,55 18,278

M (G-20) 155º 3 22,6 0,62 18,264

M (G-20) 155º 4 23,5 0,57 20,758M (G-20) 155º 5 24,2 0,61 19,823

N (G-20) S (2) 3 24,3 0,63 19,229

N (G-20) S (4) 3 23,7 0,57 20,664

N (G-20) S (6) 3 22,7 0,74 15,226

N (G-20) S (8) 3 20,8 0,60 17,450N (G-20) S (10) 3 21,6 0,84 12,786

N (G-20) S (2) 2 21,7 0,55 19,767

N (G-20) S (4) 2 22,0 0,59 18,690

N (G-20) S (6) 2 20,9 0,64 16,409

N (G-20) S (8) 2 20,5 0,56 18,459N (G-20) S (10) 2 20,2 0,60 16,700

N (G-20) S (2) 1 25,4 0,49 25,650

N (G-20) S (4) 1 22,1 0,59 18,787

N (G-20) S (6) 1 23,6 0,57 20,571

N (G-20) S (8) 1 23,5 0,80 14,690N (G-20) S (10) 1 23,1 0,56 20,599

G-20. ÍNDICE RIGIDEZ TRACCIÓN (IRT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

18,005

18,388

14,346

11,493

Nombre Probeta

14,527

15,016

18,720

18,143

18,662

Tabla 30: IRT calculados a partir de mezclas G-20.

Seguidamente se exponen los resultados relativos a la Energía Disipada,

obtenida a partir del Ensayo a Tracción Indirecta.



68

ENERGÍA DISIPADA (GD)



Trabajo Total Diámetro Probeta Altura Probeta Energia DisipadaMedia Energia

DisipadaWD (kN-mm) D (mm) H (mm) GD (J/m2) GD (J/m2)

I (D-20) 120º 1 57,90 103,7 61,5 9078,693

I (D-20) 120º 2 67,04 103,7 61,6 10495,445

I (D-20) 120º 3 51,77 103,7 60,6 8237,721

I (D-20) 120º 4 62,06 103,7 61,9 9668,210

I (D-20) 120º 5 59,88 103,7 62,6 9224,389

I (D-20) 135º 1 55,55 103,7 60,8 8810,814

I (D-20) 135º 2 52,14 103,7 61,9 8123,251

I (D-20) 135º 3 65,62 103,7 59,7 10599,787

I (D-20) 135º 4 57,85 103,7 62,3 8953,965I (D-20) 135º 5 52,89 103,7 48,9 10429,927

I (D-20) 155º 1 58,47 103,7 60,3 9350,376

I (D-20) 155º 2 61,16 103,7 61,4 9605,728

I (D-20) 155º 3 47,99 103,7 60,0 7712,806

I (D-20) 155º 4 50,58 103,7 61,3 7956,728I (D-20) 155º 5 62,18 103,7 61,5 9750,054

J (D-20) 120º 1 53,98 103,7 62,8 8288,854

J (D-20) 120º 2 55,38 103,7 63,8 8369,950

J (D-20) 120º 3 63,18 103,7 63,6 9579,520

J (D-20) 120º 4 54,17 103,7 63,9 8174,863J (D-20) 120º 5 54,52 103,7 64,6 8137,960

J (D-20) 135º 1 55,38 103,7 61,4 8697,115

J (D-20) 135º 2 60,01 103,7 61,3 9439,483

J (D-20) 135º 3 57,39 103,7 61,8 8954,942

J (D-20) 135º 4 62,62 103,7 61,4 9835,481

J (D-20) 135º 5 46,67 103,7 62,0 7258,092

J (D-20) 155º 1 61,54 103,7 61,8 9601,851

J (D-20) 155º 2 58,40 103,7 62,2 9053,568

J (D-20) 155º 3 36,22 103,7 65,6 5324,792

J (D-20) 155º 4 31,84 103,7 65,5 4687,598J (D-20) 155º 5 38,37 103,7 64,8 5709,621

9601,851

8746,108

9323,764

9698,623

9439,483

D-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

Nombre Probeta

8875,139

Tabla 31: GD calculados a partir de mezclas D-20.

Las áreas bajo la curva son muy superiores debido a que las cargas máximas

registradas son muy elevadas. Así, los trabajos oscilan entre los 47,99 y los 65,62 kN-

mm, con unas Energías Disipadas comprendidas entre los 8.746,108 y los 9.698,623

J/m2.



69

4.4.5.-GD de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)

Mezclas S-12:

Las tablas 32 y 33 recogen los valores de la Energía Disipada para todas las

probetas, estando comprendidos entre los 6.436,560 y los 10.007,694 J/m2, a partir de

áreas incluidas entre los 40,43 y los 113,42 J/m2.



A (S-12) 120º 1 50,18 101,6 67,9 7274,436

A (S-12) 120º 2 42,52 101,6 61,3 6826,631

A (S-12) 120º 3 51,10 101,6 68,5 7342,036A (S-12) 120º 4 46,33 101,6 66,9 6816,581

A (S-12) 120º 5 49,85 101,6 64,3 7631,367

A (S-12) 135º 1 41,99 101,6 64,3 6426,979A (S-12) 135º 2 50,62 101,6 66,0 7549,550

A (S-12) 135º 3 50,20 101,6 65,2 7578,710

A (S-12) 135º 4 44,09 101,6 64,6 6717,337A (S-12) 135º 5 42,10 101,6 66,5 6230,454

A (S-12) 150º 1 39,46 101,6 63,7 6097,478

A (S-12) 150º 2 44,74 101,6 65,6 6712,595

A (S-12) 150º 3 45,48 101,6 65,9 6792,338

A (S-12) 150º 4 45,99 101,6 66,3 6826,678

A (S-12) 150º 5 40,43 101,6 66,0 6029,745

B (S-12) 120º 1 55,73 103,7 62,0 8668,620B (S-12) 120º 2 59,18 103,7 64,1 8903,037

B (S-12) 120º 3 59,23 103,7 64,4 8869,050

B (S-12) 120º 4 60,48 103,7 64,1 9098,609B (S-12) 120º 5 55,81 103,7 64,2 8382,999

B (S-12) 135º 1 61,10 103,7 62,4 9442,054B (S-12) 135º 2 64,69 103,7 63,9 9761,667

B (S-12) 135º 3 62,41 103,7 64,3 9359,005

B (S-12) 135º 4 59,15 103,7 63,9 8927,014

B (S-12) 155º 1 63,21 103,7 61,7 9878,584

B (S-12) 155º 2 62,12 103,7 63,4 9447,814

B (S-12) 155º 3 60,49 103,7 62,4 9348,133

B (S-12) 155º 4 63,81 103,7 63,4 9705,563B (S-12) 155º 5 64,09 103,7 59,2 10438,935

C (S-12) 120º 1 45,11 101,6 66,5 6540,926

C (S-12) 120º 2 110,91 101,6 67,0 8490,704

C (S-12) 120º 3 113,42 101,6 65,3 9705,380

C (S-12) 120º 4 100,71 101,6 65,1 7751,868C (S-12) 120º 5 96,98 101,6 65,2 7896,426

C (S-12) 135º 1 105,84 101,6 64,5 8262,232

C (S-12) 135º 2 106,03 101,6 65,2 8442,602

C (S-12) 135º 3 54,61 101,6 64,7 8307,420

C (S-12) 135º 4 44,43 101,6 65,0 6728,090

C (S-12) 135º 5 54,39 101,6 64,2 8338,232

C (S-12) 155º 1 60,69 101,6 65,5 8859,019

C (S-12) 155º 2 57,22 101,6 64,0 8602,977

C (S-12) 155º 3 54,66 101,6 65,3 8238,709

C (S-12) 155º 4 63,44 101,6 64,8 8969,148C (S-12) 155º 5 60,26 101,6 61,9 9136,530

8077,061

8362,751

8761,276

6436,560

8784,463

9372,435

S-12. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

Nombre Probeta

7266,105

7068,144

10007,694




70



D (S-12) S 120º 1 46,82 101,6 57,1 8069,895

D (S-12) S 120º 2 52,90 101,6 66,6 7817,477

D (S-12) S 120º 3 50,27 101,6 66,6 7429,485D (S-12) S 120º 4 42,38 101,6 67,1 6216,718

D (S-12) S 135º 1 49,67 101,6 66,1 7395,770

D (S-12) S 135º 2 48,81 101,6 69,7 6892,813D (S-12) S 135º 3 54,79 101,6 66,7 8084,534

D (S-12) S 135º 4 43,72 101,6 64,9 6630,053

D (S-12) S 155º 1 51,07 101,6 67,6 7436,060D (S-12) S 155º 2 44,87 101,6 66,3 6660,505

D (S-12) S 155º 3 44,95 101,6 65,7 6734,188

D (S-12) S 155º 4 36,03 101,6 68,2 5199,371

E (S-12) 120º 1 48,98 101,6 66,7 7227,421

E (S-12) 120º 2 44,80 101,6 66,7 6610,695E (S-12) 120º 3 47,27 101,6 67,2 6923,074

E (S-12) 120º 4 42,51 101,6 66,5 6292,394

E (S-12) 120º 5 45,28 101,6 67,9 6563,656

E (S-12) 135º 1 45,45 101,6 66,2 6757,544

E (S-12) 135º 2 52,40 101,6 65,1 7922,082E (S-12) 135º 3 49,79 101,6 67,2 7293,164

E (S-12) 135º 4 55,84 101,6 64,7 8494,103

E (S-12) 135º 5 51,49 101,6 65,3 7760,375

E (S-12) 155º 1 49,32 101,6 62,9 7718,000E (S-12) 155º 2 47,04 101,6 63,0 7348,976

E (S-12) 155º 3 41,47 101,6 63,4 6438,585

E (S-12) 155º 4 43,12 101,6 63,3 6704,700

E (S-12) 155º 5 49,05 101,6 66,5 7260,396

F (S-12) 120º 1 49,12 101,6 65,3 7403,486F (S-12) 120º 2 48,52 101,6 66,2 7213,446

F (S-12) 120º 3 47,41 101,6 65,6 7113,787

F (S-12) 135º 1 45,81 101,6 63,2 7133,575

F (S-12) 135º 2 43,24 101,6 66,1 6438,741

F (S-12) 135º 3 44,68 101,6 65,0 6765,231F (S-12) 135º 4 47,68 101,6 65,8 7131,678

F (S-12) 135º 5 46,99 101,6 65,8 7029,263

F (S-12) 155º 1 45,45 101,6 64,1 6978,930

F (S-12) 155º 2 46,13 101,6 64,1 7083,754

F (S-12) 155º 3 45,02 101,6 64,1 6912,890F (S-12) 155º 4 46,13 101,6 64,5 7039,642

F (S-12) 155º 5 55,72 101,6 64,0 8569,169

G (S-12) 120º 1 53,92 101,6 67,7 7838,814

G (S-12) 120º 2 48,94 101,6 69,0 6981,654

G (S-12) 120º 3 53,38 101,6 68,0 7726,439G (S-12) 120º 4 54,14 101,6 67,3 7918,309

G (S-12) 135º 1 56,51 101,6 66,4 8376,324

G (S-12) 135º 2 51,20 101,6 66,7 7555,473

G (S-12) 135º 3 47,73 101,6 66,1 7106,693

G (S-12) 155º 1 50,41 101,6 65,2 7609,428

G (S-12) 155º 2 48,41 101,6 66,2 7197,725

G (S-12) 155º 3 48,91 101,6 65,8 7316,733

G (S-12) 155º 4 48,59 101,6 64,9 7369,517

7827,854

7331,083

7257,229

7052,565

7243,573

6841,228

7003,804

7645,454


Nombre Probeta

7383,394

7250,793

6507,531

6751,636

Tabla 33: GD calculados a partir de mezclas S-12 (continuación).

Mezclas S-20:

Las áreas oscilaban entre los 35,51 y los 57,66 kN-mm, logrando unas

energías entre los 6.471,857 y los 7.544,629 J/m2. Véase las tablas 34 y 35.



71



Q (S-20) 120º 1 43,40 101,6 63,4 6737,806

Q (S-20) 120º 2 43,10 101,6 64,2 6606,968

Q (S-20) 120º 3 57,66 101,6 63,0 9007,816

Q (S-20) 135º 1 56,50 101,6 64,5 8621,742

Q (S-20) 135º 2 43,73 101,6 65,6 6560,630

Q (S-20) 135º 3 43,50 101,6 66,2 6467,517

Q (S-20) 155º 1 34,84 101,6 65,1 5268,227

Q (S-20) 155º 2 44,26 101,6 64,0 6806,633

Q (S-20) 155º 3 39,41 101,6 63,2 6137,080

R (S-20) 120º 1 51,10 101,6 64,4 7809,825

R (S-20) 120º 2 38,83 101,6 64,8 5897,917

R (S-20) 120º 3 48,48 101,6 64,0 7455,709

R (S-20) 120º 4 48,64 101,6 64,2 7457,012

R (S-20) 120º 5 53,30 101,6 64,0 8196,973

R (S-20) 135º 1 44,99 101,6 66,6 6648,873

R (S-20) 135º 2 54,62 101,6 65,3 8232,748

R (S-20) 135º 3 58,15 101,6 67,4 8491,446

R (S-20) 135º 4 55,18 101,6 65,9 8241,810

R (S-20) 135º 5 62,05 101,6 64,9 9410,955

R (S-20) 155º 1 50,71 101,6 66,6 7494,207

R (S-20) 155º 2 49,41 101,6 67,4 7215,414

R (S-20) 155º 3 50,75 101,6 66,1 7556,851

R (S-20) 155º 4 45,26 101,6 66,1 6739,371

R (S-20) 155º 5 44,68 101,6 66,7 6592,479

S (S-20) 130º 1 41,25 101,6 70,7 5743,091

S (S-20) 130º 2 53,95 101,6 69,9 7596,942

S (S-20) 130º 3 49,50 101,6 65,4 7448,885

S (S-20) 145º 1 49,32 101,6 60,9 7970,920

S (S-20) 145º 2 48,03 101,6 65,4 7228,905

S (S-20) 145º 3 43,06 101,6 67,4 6287,655

S (S-20) 165º 1 54,38 101,6 63,4 8442,384

S (S-20) 165º 2 51,46 101,6 64,2 7890,086

S (S-20) 165º 3 41,11 101,6 63,0 6422,477

7432,430

6471,857

7363,487

7440,810

7251,461

6929,640

6758,280

7450,863

7544,629


Nombre Probeta




72



T (S-20) S 120º 1 53,00 101,6 66,3 7868,078

T (S-20) S 120º 2 51,49 101,6 66,9 7575,356T (S-20) S 120º 3 53,38 101,6 66,5 7900,705

T (S-20) S 120º 4 46,18 101,6 67,7 6713,849T (S-20) S 120º 5 49,80 101,6 66,9 7326,719

T (S-20) S 135º 1 33,80 101,6 65,8 5056,524

T (S-20) S 135º 2 44,10 101,6 66,4 6536,975

T (S-20) S 135º 3 49,65 101,6 66,1 7393,058T (S-20) S 135º 4 52,84 101,6 66,6 7808,728

T (S-20) S 135º 5 40,14 101,6 66,4 5949,884

T (S-20) S 155º 1 35,51 101,6 65,7 5319,755

T (S-20) S 155º 2 51,49 101,6 65,3 7760,970

T (S-20) S 155º 3 50,53 101,6 66,4 7490,098T (S-20) S 155º 4 53,85 101,6 67,0 7910,325

T (S-20) S 155º 5 62,60 101,6 65,6 9392,876

U (S-20) S 120º 1 44,24 101,6 62,6 6955,800

U (S-20) S 120º 2 34,93 101,6 62,4 5508,873

U (S-20) S 120º 3 42,68 101,6 62,1 6764,553U (S-20) S 120º 4 43,16 101,6 61,7 6884,978

U (S-20) S 120º 5 30,77 101,6 61,8 4900,149

U (S-20) S 135º 1 38,77 101,6 61,7 6185,448

U (S-20) S 135º 2 44,43 101,6 61,6 7099,077

U (S-20) S 135º 3 44,07 101,6 62,1 6984,861U (S-20) S 135º 4 41,32 101,6 62,2 6538,471

U (S-20) S 135º 5 26,94 101,6 62,5 4242,047

U (S-20) S 155º 1 48,55 101,6 60,2 7937,780U (S-20) S 155º 2 36,50 101,6 60,5 5938,049

U (S-20) S 155º 3 40,42 101,6 60,8 6542,908U (S-20) S 155º 4 44,89 101,6 61,3 7207,679U (S-20) S 155º 5 41,78 101,6 61,4 6697,402

6945,227

6626,639

6856,941

6868,444

6874,136


Nombre Probeta

7371,000

Tabla 35: GD calculados a partir de mezclas S-20 (continuación).


En esta última tipología de mezclas, los trabajos oscilaban entre los 42,8 y los

61,7 kN-mm, midiéndose unas energías comprendidas entre los 7.481,081 y los

8.226,474 J/m2 (Tabla 36).



73



L (G-20) 120º 1 61,7 101,6 63,5 9561,065L (G-20) 120º 2 52,3 101,6 66,5 7737,505L (G-20) 120º 3 54,2 101,6 68,7 7759,780L (G-20) 120º 4 50,1 101,6 64,0 7709,895L (G-20) 120º 5 52,5 101,6 65,4 7897,430L (G-20) 135º 1 59,9 101,6 63,5 9284,684L (G-20) 135º 2 49,4 101,6 66,5 7309,120L (G-20) 135º 3 49,3 101,6 68,7 7063,864L (G-20) 135º 4 55,3 101,6 64,0 8504,447L (G-20) 135º 5 59,2 101,6 65,4 8915,936L (G-20) 155º 1 59,1 101,6 63,5 9155,004L (G-20) 155º 2 48,4 101,6 66,5 7162,676L (G-20) 155º 3 55,8 101,6 68,7 7998,967L (G-20) 155º 4 48,3 101,6 64,0 7435,494L (G-20) 155º 5 38,0 101,6 65,4 5715,062M (G-20) 120º 1 56,1 101,6 68,6 8044,449M (G-20) 120º 2 54,1 101,6 68,6 7765,677M (G-20) 120º 3 51,7 101,6 67,8 7502,496M (G-20) 120º 4 48,2 101,6 68,0 6977,392M (G-20) 120º 5 51,5 101,6 68,3 7421,402M (G-20) 135º 1 56,1 101,6 67,8 8150,049M (G-20) 135º 2 45,8 101,6 68,0 6622,115M (G-20) 135º 3 45,8 101,6 67,5 6675,683M (G-20) 135º 4 48,2 101,6 67,0 7084,268M (G-20) 135º 5 54,9 101,6 66,5 8125,801M (G-20) 155º 1 53,5 101,6 68,1 7728,003M (G-20) 155º 2 36,6 101,6 67,7 5324,215M (G-20) 155º 3 44,4 101,6 67,5 6481,169M (G-20) 155º 4 56,1 101,6 66,1 8360,478M (G-20) 155º 5 51,3 101,6 65,7 7679,430N (G-20) S (2) 3 58,8 101,6 64,2 9014,644N (G-20) S (4) 3 53,8 101,6 63,6 8325,905N (G-20) S (6) 3 49,5 101,6 64,4 7565,291N (G-20) S (8) 3 50,1 101,6 64,4 7656,991N (G-20) S (10) 3 65,3 101,6 64,4 9973,004N (G-20) S (2) 2 53,6 101,6 63,6 8299,983N (G-20) S (4) 2 51,1 101,6 64,5 7794,540N (G-20) S (6) 2 47,5 101,6 63,6 7354,775N (G-20) S (8) 2 46,1 101,6 64,2 7066,721N (G-20) S (10) 2 57,0 101,6 64,7 8671,433N (G-20) S (2) 1 37,6 101,6 62,2 5951,514N (G-20) S (4) 1 46,2 101,6 64,1 7088,693N (G-20) S (6) 1 62,4 101,6 63,4 9691,008N (G-20) S (8) 1 45,5 101,6 63,9 7002,858N (G-20) S (10) 1 42,8 101,6 63,6 6630,040

8226,474

8040,529

G-20. ENERGIA DISIPADA (GD). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

Nombre Probeta

7938,035

7481,081

7495,558

7562,270

8140,708

7837,491

7603,150

Tabla 36: GD calculados a partir de mezclas G-20.

Por último, se exponen los resultados referentes al Índice de Tenacidad,

adimensional, de las probetas ensayadas por el método de Tracción Indirecta.

ÍNDICE DE TENACIDAD (IT)


Especificados en la tabla 37. Los rangos de los valores estaban comprendidos

entre los 0,005121 y los 0,008425.



74


hasta Carga Máxima

Diámetro Probeta

Altura Probeta


Pico



Media Índice de

Tenacidad

WD (kN-mm)WF (kN-

mm) D (mm) H (mm) ∆ mdp (mm)∆ Fmax (mm) IT IT

I (D-20) 120º 1 57,90 21,91 103,7 61,5 2,8 1,4 0,007839I (D-20) 120º 2 67,04 23,35 103,7 61,6 3,7 1,6 0,013928I (D-20) 120º 3 51,77 23,12 103,7 60,6 2,3 1,5 0,003956I (D-20) 120º 4 62,06 23,53 103,7 61,9 2,8 1,5 0,007673I (D-20) 120º 5 59,88 27,18 103,7 62,6 2,8 1,5 0,006359I (D-20) 135º 1 55,55 20,19 103,7 60,8 2,5 1,5 0,005439I (D-20) 135º 2 52,14 26,99 103,7 61,9 2,3 1,5 0,003020I (D-20) 135º 3 65,62 23,45 103,7 59,7 2,8 1,7 0,008033I (D-20) 135º 4 57,85 22,55 103,7 62,3 2,7 1,6 0,006079I (D-20) 135º 5 52,89 18,14 103,7 48,9 2,4 1,5 0,006316

I (D-20) 155º 1 58,47 20,21 103,7 60,3 2,4 1,4 0,006158I (D-20) 155º 2 61,16 27,99 103,7 61,4 2,4 1,7 0,003423I (D-20) 155º 3 47,99 23,15 103,7 60,0 1,9 1,4 0,001938I (D-20) 155º 4 50,58 21,09 103,7 61,3 2,1 1,4 0,003274I (D-20) 155º 5 62,18 23,70 103,7 61,5 2,4 1,4 0,005926J (D-20) 120º 1 53,98 23,82 103,7 62,8 3,1 1,5 0,007249J (D-20) 120º 2 55,38 23,53 103,7 63,8 3,0 1,5 0,007279J (D-20) 120º 3 63,18 25,45 103,7 63,6 3,4 1,6 0,010748J (D-20) 120º 4 54,17 18,71 103,7 63,9 3,2 1,4 0,009274J (D-20) 120º 5 54,52 19,25 103,7 64,6 3,5 1,6 0,009726J (D-20) 135º 1 55,38 19,53 103,7 61,4 3,0 1,5 0,008514J (D-20) 135º 2 60,01 25,65 103,7 61,3 2,6 1,2 0,007100J (D-20) 135º 3 57,39 28,57 103,7 61,8 2,3 1,6 0,003310J (D-20) 135º 4 62,62 32,24 103,7 61,4 2,2 1,3 0,004063J (D-20) 135º 5 46,67 27,20 103,7 62,0 1,7 1,3 0,001336J (D-20) 155º 1 61,54 25,87 103,7 61,8 2,3 1,4 0,005121J (D-20) 155º 2 58,40 28,82 103,7 62,2 2,3 1,6 0,003287J (D-20) 155º 3 36,22 18,95 103,7 65,6 2,1 1,6 0,001145J (D-20) 155º 4 31,84 17,81 103,7 65,5 1,9 1,4 0,001112J (D-20) 155º 5 38,37 18,25 103,7 64,8 1,9 1,3 0,001878

D-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

Nombre Probeta

0,007290

0,006467

0,004144

0,008425

0,007100

0,005121

Tabla 37: IT calculados a partir de mezclas D-20.


Mezclas S-12:

Las tablas 38 y 39 exponen los resultados de este índice referidos a estas

mezclas semidensass. En este caso los índices estaban comprendidos entre los

0,002744 y los 0,008364.



75

Trabajo Total

Trabajo hasta Carga

Máxima

Diámetro Probeta

Altura Probeta


Pico



Media Índice de

Tenacidad

WD (kN-mm)

WF (kN-mm) D (mm) H (mm) ∆ mdp (mm)

∆ Fmax (mm) IT IT

A (S-12) 120º 1 50,18 23,64 101,6 67,9 3,4 2,1 0,005176

A (S-12) 120º 2 42,52 21,99 101,6 61,3 4,7 2,9 0,005794

A (S-12) 120º 3 51,10 20,19 101,6 68,5 2,4 1,3 0,004798A (S-12) 120º 4 46,33 19,48 101,6 66,9 3,0 1,6 0,005786

A (S-12) 120º 5 49,85 18,89 101,6 64,3 3,0 1,7 0,005865

A (S-12) 135º 1 41,99 19,19 101,6 64,3 2,6 1,6 0,003519A (S-12) 135º 2 50,62 21,40 101,6 66,0 2,6 1,5 0,004993

A (S-12) 135º 3 50,20 23,27 101,6 65,2 3,3 2,2 0,004502

A (S-12) 135º 4 44,09 16,92 101,6 64,6 2,7 1,4 0,005370A (S-12) 135º 5 42,10 16,95 101,6 66,5 3,0 1,6 0,005423

A (S-12) 150º 1 39,46 18,62 101,6 63,7 2,5 1,5 0,003098

A (S-12) 150º 2 44,74 25,54 101,6 65,6 3,2 2,1 0,003340

A (S-12) 150º 3 45,48 22,33 101,6 65,9 2,4 1,5 0,003134

A (S-12) 150º 4 45,99 19,43 101,6 66,3 2,4 1,3 0,004075A (S-12) 150º 5 40,43 15,60 101,6 66,0 2,8 1,4 0,005364

B (S-12) 120º 1 55,73 22,02 103,7 62,0 3,1 1,6 0,007798B (S-12) 120º 2 59,18 25,92 103,7 64,1 3,5 1,8 0,008530

B (S-12) 120º 3 59,23 25,78 103,7 64,4 3,3 1,7 0,007770

B (S-12) 120º 4 60,48 29,46 103,7 64,1 3,5 2,0 0,006924B (S-12) 120º 5 55,81 22,51 103,7 64,2 2,7 1,5 0,006383

B (S-12) 135º 1 61,10 27,66 103,7 62,4 3,0 1,8 0,005896B (S-12) 135º 2 64,69 24,81 103,7 63,9 3,3 1,8 0,008961

B (S-12) 135º 3 62,41 24,94 103,7 64,3 2,8 1,5 0,007428B (S-12) 135º 4 59,15 22,50 103,7 63,9 2,8 1,6 0,006803

B (S-12) 155º 1 63,21 24,51 103,7 61,7 2,9 1,6 0,008125

B (S-12) 155º 2 62,12 29,12 103,7 63,4 2,6 1,7 0,004605B (S-12) 155º 3 60,49 31,02 103,7 62,4 2,9 2,0 0,004333

B (S-12) 155º 4 63,81 30,85 103,7 63,4 2,7 1,8 0,004694B (S-12) 155º 5 64,09 26,68 103,7 59,2 2,8 1,6 0,007177

C (S-12) 120º 1 45,11 23,10 101,6 66,5 2,1 1,5 0,002016

C (S-12) 120º 2 110,91 24,14 101,6 67,0 2,5 1,6 0,011005

C (S-12) 120º 3 113,42 28,54 101,6 65,3 2,6 1,6 0,012755

C (S-12) 120º 4 100,71 25,13 101,6 65,1 2,4 1,6 0,008264C (S-12) 120º 5 96,98 29,35 101,6 65,2 2,1 1,6 0,005258

C (S-12) 135º 1 105,84 27,07 101,6 64,5 2,7 1,9 0,009164

C (S-12) 135º 2 106,03 27,63 101,6 65,2 2,2 1,6 0,006960

C (S-12) 135º 3 54,61 31,00 101,6 64,7 3,0 2,4 0,002109

C (S-12) 135º 4 44,43 25,35 101,6 65,0 2,1 1,5 0,001803C (S-12) 135º 5 54,39 26,62 101,6 64,2 2,2 1,5 0,002976

C (S-12) 155º 1 58,96 31,59 101,6 65,5 2,3 1,6 0,002729

C (S-12) 155º 2 55,94 30,44 101,6 64,0 2,4 1,8 0,002178

C (S-12) 155º 3 54,66 31,49 101,6 65,3 2,5 1,9 0,002225

C (S-12) 155º 4 59,05 31,10 101,6 64,8 2,4 1,8 0,002936C (S-12) 155º 5 57,46 27,63 101,6 61,9 2,4 1,7 0,003650

S-12. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

Nombre Probeta

0,005406

0,004596

0,003436

0,007481

0,007272

0,006665

0,007860

0,004015

0,002744




76

Trabajo Total

Trabajo hasta Carga

Máxima

Diámetro Probeta

Altura Probeta


Pico



Media Índice de

Tenacidad

WD (kN-mm)


∆ Fmax (mm) IT IT

D (S-12) S 120º 1 46,82 20,77 101,6 57,1 2,3 1,4 0,004204

D (S-12) S 120º 2 52,90 24,50 101,6 66,6 2,7 1,6 0,004395

D (S-12) S 120º 3 50,27 22,13 101,6 66,6 2,7 1,7 0,004039D (S-12) S 120º 4 42,38 20,01 101,6 67,1 2,5 1,7 0,002511

D (S-12) S 135º 1 49,67 20,89 101,6 66,1 2,4 1,5 0,004124

D (S-12) S 135º 2 48,81 25,04 101,6 69,7 2,6 1,7 0,002827D (S-12) S 135º 3 54,79 23,38 101,6 66,7 2,4 1,5 0,004124

D (S-12) S 135º 4 43,72 21,25 101,6 64,9 2,1 1,4 0,002287

D (S-12) S 155º 1 51,07 22,45 101,6 67,6 2,3 1,4 0,003962D (S-12) S 155º 2 44,87 22,48 101,6 66,3 2,0 1,3 0,002114

D (S-12) S 155º 3 44,95 20,91 101,6 65,7 2,1 1,4 0,002543

D (S-12) S 155º 4 36,03 17,36 101,6 68,2 1,9 1,3 0,001607

E (S-12) 120º 1 48,98 21,98 101,6 66,7 2,8 1,7 0,004655

E (S-12) 120º 2 44,80 18,36 101,6 66,7 2,2 1,2 0,003961E (S-12) 120º 3 47,27 23,79 101,6 67,2 2,7 1,7 0,003527

E (S-12) 120º 4 42,51 19,81 101,6 66,5 2,4 1,3 0,003575E (S-12) 120º 5 45,28 20,64 101,6 67,9 2,7 1,5 0,004164

E (S-12) 135º 1 45,45 24,31 101,6 66,2 2,5 1,7 0,002486

E (S-12) 135º 2 52,40 24,64 101,6 65,1 2,6 1,5 0,004476E (S-12) 135º 3 49,79 23,22 101,6 67,2 2,5 1,5 0,003978

E (S-12) 135º 4 55,84 23,71 101,6 64,7 2,6 1,5 0,005557E (S-12) 135º 5 51,49 24,42 101,6 65,3 2,5 1,5 0,004097

E (S-12) 155º 1 49,32 27,23 101,6 62,9 2,3 1,5 0,002709E (S-12) 155º 2 47,04 25,52 101,6 63,0 2,2 1,5 0,002519

E (S-12) 155º 3 41,47 23,34 101,6 63,4 2,0 1,3 0,001865

E (S-12) 155º 4 43,12 23,86 101,6 63,3 1,9 1,3 0,001857E (S-12) 155º 5 49,05 26,15 101,6 66,5 2,8 1,8 0,003126

F (S-12) 120º 1 49,12 21,30 101,6 65,3 2,9 1,7 0,005115F (S-12) 120º 2 48,52 22,25 101,6 66,2 2,9 1,7 0,004635

F (S-12) 120º 3 47,41 22,97 101,6 65,6 2,7 1,7 0,003743

F (S-12) 135º 1 45,81 23,41 101,6 63,2 4,8 2,9 0,006631

F (S-12) 135º 2 43,24 20,39 101,6 66,1 2,5 1,5 0,003299

F (S-12) 135º 3 44,68 22,60 101,6 65,0 2,5 1,5 0,003485F (S-12) 135º 4 47,68 22,96 101,6 65,8 2,9 1,7 0,004356

F (S-12) 135º 5 46,99 20,29 101,6 65,8 2,6 1,5 0,004352

F (S-12) 155º 1 45,45 24,31 101,6 64,1 2,5 1,7 0,002568

F (S-12) 155º 2 46,13 18,69 101,6 64,1 2,9 1,5 0,005758

F (S-12) 155º 3 45,02 17,72 101,6 64,1 2,3 1,2 0,004799F (S-12) 155º 4 46,13 20,22 101,6 64,5 2,5 1,3 0,004637

F (S-12) 155º 5 55,72 30,15 101,6 64,0 3,0 2,0 0,003976

G (S-12) 120º 1 53,92 23,01 101,6 67,7 3,9 2,1 0,008133

G (S-12) 120º 2 48,94 22,59 101,6 69,0 4,4 2,5 0,007429

G (S-12) 120º 3 53,38 23,33 101,6 68,0 4,2 2,2 0,008426G (S-12) 120º 4 54,14 20,46 101,6 67,3 3,6 1,8 0,008533

G (S-12) 135º 1 56,51 23,50 101,6 66,4 4,0 2,1 0,009431

G (S-12) 135º 2 51,20 19,13 101,6 66,7 2,8 1,5 0,006506G (S-12) 135º 3 47,73 18,83 101,6 66,1 3,0 1,6 0,005884

G (S-12) 155º 1 50,41 22,10 101,6 65,2 3,8 2,3 0,006191

G (S-12) 155º 2 48,41 19,60 101,6 66,2 2,7 1,5 0,004837

G (S-12) 155º 3 48,91 21,28 101,6 65,8 2,8 1,7 0,004596G (S-12) 155º 4 48,59 20,02 101,6 64,9 3,4 2,2 0,005022

0,008364

0,006195

0,004717


Nombre Probeta

0,003787

0,003341

0,002556

0,003980

0,004119

0,002238

0,004498

0,003873

0,004440

Tabla 39: IT calculados a partir de mezclas S-12 (continuación).



77

Mezclas S-20:

Especificados en las tablas 40 y 41 expuestas a continuación. En el presente

caso los intervalos de valores de los índices de tenacidad presentaban unos valores

comprendidos entre los 0,000700 y los 0,005043.

Trabajo Total

Trabajo hasta Carga

Máxima

Diámetro Probeta

Altura Probeta


Pico



Media Índice de

Tenacidad

WD (kN-mm)


∆ Fmax (mm) IT IT

Q (S-20) 120º 1 43,40 16,75 101,6 63,4 3,0 1,5 0,006037

Q (S-20) 120º 2 43,10 16,95 101,6 64,2 2,4 1,4 0,003948Q (S-20) 120º 3 57,66 26,57 101,6 63,0 2,7 1,7 0,005145

Q (S-20) 135º 1 56,50 30,27 101,6 64,5 2,6 1,7 0,003719Q (S-20) 135º 2 43,73 23,23 101,6 65,6 1,9 1,4 0,001709

Q (S-20) 135º 3 43,23 22,81 101,6 66,2 2,5 1,6 0,002626

Q (S-20) 155º 1 34,84 16,88 101,6 65,1 1,7 1,2 0,001429

Q (S-20) 155º 2 44,26 31,61 101,6 64,0 1,6 1,2 0,000598Q (S-20) 155º 3 39,41 22,68 101,6 63,2 1,6 1,2 0,001016

R (S-20) 120º 1 51,10 20,23 101,6 64,4 2,4 1,4 0,004997

R (S-20) 120º 2 38,42 18,66 101,6 64,8 2,2 1,4 0,002246R (S-20) 120º 3 48,68 21,25 101,6 64,0 2,6 1,6 0,004184

R (S-20) 120º 4 48,64 26,31 101,6 64,2 2,4 1,6 0,002799R (S-20) 120º 5 53,30 27,11 101,6 64,0 2,9 1,9 0,004154

R (S-20) 135º 1 44,99 36,71 101,6 66,6 2,6 1,5 0,001411

R (S-20) 135º 2 54,62 22,27 101,6 65,3 2,4 1,3 0,005208

R (S-20) 135º 3 58,15 22,97 101,6 67,4 3,7 2,0 0,008645

R (S-20) 135º 4 55,18 19,53 101,6 65,9 3,0 1,5 0,008029R (S-20) 135º 5 62,05 27,16 101,6 64,9 3,3 2,0 0,006814

R (S-20) 155º 1 50,71 25,03 101,6 66,6 2,9 1,9 0,003801

R (S-20) 155º 2 49,41 29,55 101,6 67,4 2,3 1,5 0,002439

R (S-20) 155º 3 50,75 22,77 101,6 66,1 2,7 1,7 0,004186

R (S-20) 155º 4 45,26 20,46 101,6 66,1 2,4 1,5 0,003535R (S-20) 155º 5 44,68 20,46 101,6 66,7 2,0 1,4 0,002241

S (S-20) 130º 1 41,25 27,88 101,6 70,7 3,5 1,6 0,003513

S (S-20) 130º 2 53,95 35,48 101,6 69,9 3,3 1,8 0,003897S (S-20) 130º 3 49,50 30,44 101,6 65,4 3,1 1,5 0,004636

S (S-20) 145º 1 49,32 19,37 101,6 60,9 4,2 1,7 0,011852

S (S-20) 145º 2 48,03 31,88 101,6 65,4 3,1 1,7 0,003383S (S-20) 145º 3 43,06 26,26 101,6 67,4 3,2 1,4 0,004288

S (S-20) 165º 1 54,38 22,72 101,6 63,4 2,3 1,3 0,004937

S (S-20) 165º 2 51,46 22,72 101,6 64,2 2,8 2,0 0,003884S (S-20) 165º 3 41,11 22,78 101,6 63,0 2,0 1,4 0,001711

0,004016

0,003835

0,003324

0,000807

0,003676

0,003309

0,003490


Nombre Probeta

0,005043

0,003172




78

Trabajo Total

Trabajo hasta Carga

Máxima

Diámetro Probeta

Altura Probeta


Pico



Media Índice de

Tenacidad

WD (kN-mm)


∆ Fmax (mm) IT IT

T (S-20) S 120º 1 53,00 24,01 101,6 66,3 2,8 1,6 0,004935

T (S-20) S 120º 2 51,49 27,41 101,6 66,9 2,8 1,8 0,003709T (S-20) S 120º 3 53,38 22,43 101,6 66,5 2,9 1,8 0,005034

T (S-20) S 120º 4 46,18 21,33 101,6 67,7 2,3 1,4 0,003252T (S-20) S 120º 5 49,80 23,10 101,6 66,9 2,6 1,6 0,003981

T (S-20) S 135º 1 33,80 16,34 101,6 65,8 2,0 1,4 0,001340

T (S-20) S 135º 2 48,10 18,68 101,6 66,4 1,8 1,2 0,002928

T (S-20) S 135º 3 53,65 18,18 101,6 66,1 2,0 1,2 0,004234T (S-20) S 135º 4 52,84 15,63 101,6 66,6 2,1 1,3 0,004529

T (S-20) S 135º 5 44,14 16,34 101,6 66,4 1,9 1,2 0,003108

T (S-20) S 155º 1 39,51 16,47 101,6 65,7 1,6 1,1 0,001753

T (S-20) S 155º 2 55,49 17,09 101,6 65,3 1,7 1,1 0,003651

T (S-20) S 155º 3 54,53 20,95 101,6 66,4 1,6 1,1 0,002365T (S-20) S 155º 4 53,85 22,54 101,6 67,0 2,1 1,5 0,002850

T (S-20) S 155º 5 62,60 19,53 101,6 65,6 2,2 1,1 0,006705

U (S-20) S 120º 1 44,24 19,67 101,6 62,6 1,4 1,1 0,000885

U (S-20) S 120º 2 34,93 19,37 101,6 62,4 1,7 1,4 0,000700

U (S-20) S 120º 3 43,26 18,22 101,6 62,1 1,4 1,1 0,001054U (S-20) S 120º 4 43,70 21,93 101,6 61,7 1,3 1,1 0,000684

U (S-20) S 120º 5 30,77 19,89 101,6 61,8 1,7 1,5 0,000346

U (S-20) S 135º 1 38,77 28,33 101,6 61,7 2,1 1,8 0,000419

U (S-20) S 135º 2 44,43 25,46 101,6 61,6 1,7 1,5 0,000505

U (S-20) S 135º 3 45,07 22,23 101,6 62,1 1,7 1,3 0,001095U (S-20) S 135º 4 42,32 24,65 101,6 62,2 1,4 1,3 0,000501

U (S-20) S 135º 5 26,94 13,93 101,6 62,5 1,4 1,0 0,000810

U (S-20) S 155º 1 48,55 19,88 101,6 60,2 1,3 1,0 0,001117U (S-20) S 155º 2 40,70 16,24 101,6 60,5 1,3 1,1 0,000823

U (S-20) S 155º 3 40,42 20,57 101,6 60,8 1,6 1,4 0,000698

U (S-20) S 155º 4 44,89 19,98 101,6 61,3 1,3 1,1 0,000838U (S-20) S 155º 5 43,84 18,78 101,6 61,4 1,3 1,2 0,000429

0,000802


Nombre Probeta

0,003969

0,003423

0,002590

0,000874

0,000700

Tabla 41: IT calculados a partir de mezclas S-20 (continuación).


En la tabla 42 se resume este parámetro para las mezclas gruesas ensayadas.

Los índices calculados presentaban unos rangos comprendidos entre los 0,002759 y

los 0,005764.



79

Trabajo Total

Trabajo hasta Carga

Máxima

Diámetro Probeta

Altura Probeta


Pico



Media Índice de

Tenacidad

WD (kN-mm)


∆ Fmax (mm) IT IT

L (G-20) 120º 1 61,7 25,3 101,6 63,5 3,0 1,8 0,006822L (G-20) 120º 2 52,3 23,3 101,6 66,5 2,5 1,7 0,003435L (G-20) 120º 3 54,2 22,0 101,6 68,7 2,2 1,6 0,003025L (G-20) 120º 4 50,1 25,5 101,6 64,0 2,6 1,9 0,002577L (G-20) 120º 5 52,5 25,1 101,6 65,4 2,8 2,1 0,002896L (G-20) 135º 1 59,9 24,9 101,6 63,5 3,0 1,8 0,006272L (G-20) 135º 2 49,4 22,4 101,6 66,5 2,3 1,6 0,002868L (G-20) 135º 3 49,3 23,4 101,6 68,7 2,3 1,5 0,002796L (G-20) 135º 4 55,3 23,0 101,6 64,0 2,2 1,5 0,003531L (G-20) 135º 5 59,2 28,5 101,6 65,4 2,8 1,9 0,004011L (G-20) 155º 1 59,1 28,2 101,6 63,5 3,0 2,1 0,004513L (G-20) 155º 2 48,4 25,2 101,6 66,5 2,2 1,8 0,001438L (G-20) 155º 3 55,8 27,9 101,6 68,7 3,0 2,3 0,002535L (G-20) 155º 4 48,3 23,9 101,6 64,0 2,3 1,7 0,002551L (G-20) 155º 5 38,0 17,5 101,6 65,4 1,9 1,5 0,001240M (G-20) 120º 1 56,1 27,0 101,6 68,6 3,6 2,0 0,006594M (G-20) 120º 2 54,1 23,2 101,6 68,6 3,9 2,3 0,006899M (G-20) 120º 3 51,7 24,8 101,6 67,8 3,7 2,3 0,005334M (G-20) 120º 4 48,2 25,5 101,6 68,0 3,8 2,5 0,004278M (G-20) 120º 5 51,5 24,7 101,6 68,3 3,5 2,0 0,005512M (G-20) 135º 1 56,1 27,0 101,6 67,8 3,6 2,0 0,006689M (G-20) 135º 2 45,8 22,4 101,6 68,0 2,8 1,7 0,003816M (G-20) 135º 3 45,8 20,0 101,6 67,5 3,0 2,0 0,003874M (G-20) 135º 4 48,2 22,9 101,6 67,0 2,7 1,6 0,004233M (G-20) 135º 5 54,9 24,3 101,6 66,5 3,0 1,6 0,006548M (G-20) 155º 1 53,5 21,9 101,6 68,1 2,8 1,7 0,005011M (G-20) 155º 2 36,6 14,6 101,6 67,7 2,1 1,3 0,002606M (G-20) 155º 3 44,4 21,4 101,6 67,5 2,3 1,6 0,002405M (G-20) 155º 4 56,1 21,6 101,6 66,1 2,7 1,5 0,006077M (G-20) 155º 5 51,3 21,6 101,6 65,7 2,3 1,5 0,003561N (G-20) S (2) 3 72,1 32,9 101,6 64,2 3,1 1,8 0,007394N (G-20) S (4) 3 62,0 24,9 101,6 63,6 2,6 1,5 0,006571N (G-20) S (6) 3 53,5 30,8 101,6 64,4 2,7 1,9 0,002587N (G-20) S (8) 3 54,6 22,0 101,6 64,4 2,8 1,5 0,006327N (G-20) S (10) 3 65,3 31,5 101,6 64,4 3,9 2,4 0,007259N (G-20) S (2) 2 53,6 18,3 101,6 63,6 2,6 1,4 0,006675N (G-20) S (4) 2 51,1 19,2 101,6 64,5 2,6 1,5 0,005358N (G-20) S (6) 2 47,5 18,7 101,6 63,6 2,6 1,5 0,004645N (G-20) S (8) 2 46,1 15,8 101,6 64,2 2,4 1,3 0,004910N (G-20) S (10) 2 57,0 19,3 101,6 64,7 2,9 1,6 0,007234N (G-20) S (2) 1 37,6 16,8 101,6 62,2 1,7 1,2 0,001714N (G-20) S (4) 1 46,2 20,3 101,6 64,1 2,2 1,5 0,002754N (G-20) S (6) 1 62,4 31,2 101,6 63,4 2,7 1,6 0,005191N (G-20) S (8) 1 45,5 25,0 101,6 63,9 2,4 1,6 0,002364N (G-20) S (10) 1 42,8 21,3 101,6 63,6 2,2 1,5 0,002232

0,004263

0,005720

0,005764

0,003135

G-20. ÍNDICE DE TENACIDAD (IT). (ENSAYO TRACCIÓN INDIRECTA).

Nombre Probeta

0,003933

0,003867

0,002759

0,005462

0,005321

Tabla 42: IT calculados a partir de mezclas G-20.

En este momento, ya se han obtenido los cuatro parámetros mecánicos para

cada una de 434 probetas ensayadas, de las cuales 263 se rompieron con el Ensayo

de Tracción Indirecta y 171 por el Ensayo Fénix. A partir de ahora, se intentarán

establecer correlaciones entre los resultados obtenidos para ambos ensayos.

Para cada tipo de mezcla: D-20, S-12, S-20, G-20 respectivamente, se

realizarán una serie de gráficos, en los que en el eje de abscisas se representarán los

valores obtenidos a partir del Ensayo Fénix y en el eje de ordenadas los resultados del

Ensayo a Tracción Indirecta.



80

Los puntos representados son los valores medios de todas las probetas

ensayadas para un mismo tipo de mezcla, con la misma temperatura de compactación

y proveída por un mismo fabricante.

En el siguiente apartado se presentan estas gráficas, analizando cada una de

ellas de acuerdo al objetivo principal de este estudio.

4.5.- Correlaciones entre los ensayos Fénix y a Tracción Indirecta.

La finalidad principal del presente estudio es aportar más información sobre la

fiabilidad y las características del Ensayo Fénix respecto al Ensayo de Tracción

Indirecta. El Ensayo Fénix fue diseñado para ofrecer una descripción lo más detallada

posible de los mecanismos de fisuración a fatiga de las mezclas bituminosas. El

método más usado en España para caracterizar la fisuración es el Ensayo a Tracción

Indirecta, método bastante incompleto por distintos motivos. El primero es la forma de

inducir el esfuerzo a la probeta cilíndrica, ya que se aplica una carga de compresión

diametral, a velocidad constante, hasta llegar a la rotura completa de la probeta. Con

esta carga de compresión se genera, de forma indirecta, unos esfuerzos a tracción.

Teniendo en cuenta la geometría de la probeta ensayada (altura y diámetro) y a partir

de la carga máxima, se obtiene el único parámetro detallado en este ensayo, la

Resistencia a Tracción Indirecta (ITS), ignorando por completo otros parámetros

presentes en un proceso de fisuración como la tenacidad de la mezcla o la energía

disipada. Fueron estos los motivos por los que se planteó el desarrollo de un nuevo

método para obtener una caracterización más completa del proceso de fisuración.

Mediante ambos ensayos, se ensayó una muestra de probetas lo más extensa

posible con objeto de correlacionar los parámetros calculados y analizar así las

ventajas e inconvenientes.

A continuación se presentan las gráficas donde se comparan cada uno de los

parámetros obtenidos de ambos ensayos, clasificados por el tipo de mezcla. Cada

punto representado hace referencia al valor medio de las probetas ensayadas de una

misma mezcla, con una temperatura de compactación, provinente de un mismo

fabricante.



81

Se han establecido cuatro tipos de correlaciones. La primera entre las

tensiones generadas en el proceso de ensayo, comparando la Resistencia a Tracción

Indirecta (ITS) del Ensayo a Tracción Indirecta respecto la Resistencia a Tracción (RT)

del Ensayo Fénix. La segunda correlación compara los Índices de Rigidez a Tracción

(IRT) de ambos ensayos. La tercera contrasta las Energías Disipadas (GD) a partir de

los Trabajos calculados (WD) y finalmente se correlacionan los Índices de Tenacidad

(IT).

RESISTENCIA A TRACCIÓN INDIRECTA – RESISTENCIA A TRACCIÓN

4.5.1.- ITS-RT de las mezclas densas (D-20)

En la figura 4 se muestran las Resistencias a Tracción medias entre ambos

ensayos para la mezcla D-20 estudiada.

ITS-RT. Probetas Mezclas D-20.

y = 0,0014x + 0,0021

R2 = 0,214

0,0010

0,0015

0,0020

0,0025

0,0030

0,0035

0,0040

0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n I

nd

irec

ta

ITS-RT. Probetas D-20

Lineal (ITS-RT. Probeta s D-

20)

Figura 4: Correlación ITS-RT de las mezclas D-20.

En esta primera correlación se han considerado las resistencias medias de las

probetas de los proveedores I y J, subdivididas en tres temperaturas de compactación

(120, 135 y 155 ºC), obteniendo 6 puntos de estudio.

Destacar, en primer lugar los dos puntos señalados con el recuadro azul,

correspondientes a las probetas del fabricante J con unas temperaturas de

compactación de 135 y 155 ºC. Observando las tablas antes expuestas se pueden



82

observar que un gran número de probetas rechazadas provenían de este fabricante.

Concretamente solo se pudieron dar por buenas una de las cinco probetas ensayadas

con el Ensayo a Tracción Indirecta para cada una de dichas temperaturas. Por este

motivo, fue imposible obtener unos valores contrastados.

Estos dos casos impidieron alcanzar unas correlaciones lo suficientemente

fiables, ya que la recta de regresión hallada presentaba una pendiente muy pequeña

(0,0014) respecto con las otras mezclas estudiadas cuyo parámetro de correlación (R2)

presentaba solamente un valor de 0,2142.

Finalmente se optó por desestimar completamente los valores

correspondientes al fabricante J con las temperaturas de compactación de 135 y

155ºC trazando solamente en la gráfica cuatro valores, figura 5, mejorando el

parámetro de correlación (R2) elevándolo hasta un valor de 0,764.

ITS-RT. Probetas Mezclas D-20.

y = 0,0026x + 0,0016

R2 = 0,764

0,0010

0,0015

0,0020

0,0025

0,0030

0,0035

0,0040

0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

ITS-RT. Probetas D-20

Lineal (ITS-RT. Probetas D-20)

Figura 5: Correlación ITS-RT de las mezclas D-20 corregidas.

Asimismo, la falta de poseer más probetas ensayadas, limitó bastante dicha

evaluación.

En las tablas 43 y 44 se muestran los distintos parámetros estadísticos,

correspondientes a cada uno de los dos ensayos, que muestran las dispersiones

halladas en cada grupo de probetas ensayadas.



83

M+2σ M+2σI (D-20) 120º 0,002275 0,000110 0,048432 0,000250 0,002055I (D-20) 135º 0,002679 0,000304 0,115304 0,003245 0,002029I (D-20) 155º 0,002876 0,000209 0,071795 0,003329 0,002493J (D-20) 120º 0,001817 0,000027 0,013999 0,001949 0,001843

Ensayo a Tracción Indirecta

Nombre Probeta Media Des. EstándarDes. Estándar /

MediaIntervalos confianza (95%)

Tabla 43: Parámetros estadísticos de las probetas D-20 a partir del Ensayo a Tracción

Indirecta.

El ITS medio de las 30 probetas de mezcla D-20 ensayadas con el Ensayo a

Tracción Indirecta, tenían unos coeficientes de variación medio de todos los registros

pequeños, aproximadamente un 6,23%. Además, las desviaciones estándar eran

reducidas, limitando los intervalos de confianza al 95% en un rango de valores muy

próximos a los valores medidos, indicando un poco dispersión en las ITS calculadas.

M+2σ M-2σI (D-20) 120º 0,241000 0,007850 0,032568 0,256732 0,225333I (D-20) 135º 0,299000 0,042265 0,141266 0,383722 0,214660I (D-20) 155º 0,533000 0,015736 0,029501 0,564861 0,501919J (D-20) 120º 0,210000 0,012959 0,061728 0,235851 0,184016

Media Des. EstándarDes. Estándar /


Ensayo Fénix

Nombre Probeta

Tabla 44: Parámetros estadísticos de las probetas D-20 a partir del Ensayo Fénix.

Como se indicó anteriormente, se rompieron 18 probetas con el Ensayo Fénix.

Las desviaciones estándar eran similares, con variaciones pequeñas al 6,6%

reflejándose también en los intervalos de confianza.

4.5.2.- ITS-RT de las de mezclas semidensas

Mezclas S-12

Los resultados se representan en la figura 6:



84

y = 0,0032x + 0,0012R² = 0,59

0,0010

0,0015

0,0020

0,0025

0,0030

0,0035

0,0040

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7

En

sayo

Tra

cció

n I

nd

irec

ta

Ensayo Fénix

ITS-RT. Probetas Mezclas S-12.

ITS-RT. Probetas S-12

Lineal (ITS-RT. Probetas S-12)

Figura 6: Correlación ITS-RT de las mezclas S-12.

En las tablas 45 y 46 se exponen los parámetros estadísticos de las mezclas S-

12 (media, desviación estándar, intervalos de confianza al 95%):

M+2σ M+2σ

A (S-12) 120º 0,001763 0,000219 0,124331 0,002201 0,001324

A (S-12) 135º 0,001752 0,000222 0,126615 0,002195 0,001308

A (S-12) 155º 0,002065 0,000086 0,041680 0,002237 0,001893

B (S-12) 120º 0,001976 0,000100 0,050595 0,002176 0,001776

B (S-12) 135º 0,002350 0,000113 0,048070 0,002576 0,002124

B (S-12) 155º 0,002537 0,000107 0,042095 0,002751 0,002323

C (S-12) 120º 0,002785 0,000158 0,056822 0,003102 0,002469

C (S-12) 135º 0,002871 0,000252 0,087642 0,003374 0,002368

C (S-12) 155º 0,003095 0,000250 0,080700 0,003594 0,002595

D (S-12) S 120º 0,002278 0,000234 0,102671 0,002745 0,001810

D (S-12) S 135º 0,002342 0,000115 0,048888 0,002572 0,002113

D (S-12) S 155º 0,002355 0,000224 0,095238 0,002803 0,001906

E (S-12) 120º 0,001871 0,000026 0,014081 0,001924 0,001818

E (S-12) 135º 0,002132 0,000068 0,032081 0,002269 0,001995

E (S-12) 155º 0,002502 0,000129 0,051606 0,002760 0,002244

F (S-12) 120º 0,001851 0,000111 0,060068 0,002074 0,001629

F (S-12) 135º 0,001838 0,000050 0,027034 0,001938 0,001739

F (S-12) 155º 0,001903 0,000262 0,137696 0,002427 0,001379

G (S-12) 120º 0,001588 0,000106 0,066510 0,001800 0,001377

G (S-12) 135º 0,001838 0,000089 0,049478 0,001982 0,001625

G (S-12) 155º 0,002067 0,000139 0,067150 0,002345 0,001790

Intervalos confianza (95%)



Media

Tabla 45: Parámetros estadísticos de las probetas S-12 a partir del Ensayo a Tracción

Indirecta.



85

A partir del Ensayo a Tracción Indirecta, las ITS oscilaban en un intervalo de

6,71%, muy similar respecto a las probetas densas.

M+2σ M+2σ

A (S-12) 120º 0,235993 0,020795 0,088117 0,277583 0,194403

A (S-12) 135º 0,239526 0,054017 0,225515 0,347559 0,131492A (S-12) 155º 0,250229 0,018685 0,074671 0,287598 0,212859

B (S-12) 120º 0,179399 0,000816 0,004548 0,181031 0,177767

B (S-12) 135º 0,241572 0,006371 0,026374 0,254315 0,228830B (S-12) 155º 0,286314 0,016936 0,059153 0,320187 0,252442

C (S-12) 120º 0,432259 0,046203 0,106888 0,524665 0,339852

C (S-12) 135º 0,463364 0,042221 0,091118 0,547806 0,378922C (S-12) 155º 0,561031 0,015771 0,028110 0,592572 0,529490

D (S-12) S 120º 0,317548 0,013985 0,044042 0,345519 0,289577

D (S-12) S 135º 0,282593 0,003155 0,011165 0,288903 0,276282D (S-12) S 155º 0,371149 0,003126 0,008422 0,377401 0,364898

E (S-12) 120º 0,279394 0,017728 0,063452 0,314851 0,243938

E (S-12) 135º 0,409627 0,080877 0,197440 0,571381 0,247874E (S-12) 155º 0,419643 0,026254 0,062562 0,472150 0,367136

F (S-12) 120º 0,262098 0,017480 0,066694 0,297059 0,227137

F (S-12) 135º 0,309515 0,036267 0,117176 0,382048 0,236978F (S-12) 155º 0,245282 0,053304 0,217319 0,351891 0,138674

G (S-12) 120º 0,253854 0,009274 0,036535 0,272403 0,235305

G (S-12) 135º 0,256687 0,003493 0,013607 0,263672 0,249701G (S-12) 155º 0,414526 0,013305 0,032098 0,441137 0,387915

Ensayo Fénix



Tabla 46: Parámetros estadísticos de las probetas S-12 a partir del Ensayo Fénix.

Una vez deducidas las RT en las mezclas S-12, subrayamos que los valores

oscilaban entre un intervalo de 7,50%.

Señalar finalmente que el grado de correlación alcanzada en las mezclas S-12

fue algo más fiable que la de la mezcla D-20 ya que se dispone de un mejor número

de probetas, concretamente de 158. Se observó claramente que cuanto mayor era la

ITS del Ensayo a Tracción Indirecta, mayor era la RT del Ensayo Fénix.

Completaremos este análisis con el otro tipo de mezclas semidensas

estudiadas, las S-20.

Mezclas S-20

De la misma forma que en los dos casos anteriores, en la figura 7 se

representan los resultados obtenidos a partir de las mezclas S-20.



86

ITS-RT. Probetas Mezclas S-20.

y = 0,004x + 0,0011

R2 = 0,6598

0,0010

0,0015

0,0020

0,0025

0,0030

0,0035

0,0040

0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

ITS-RT. Probetas S-20

Lineal (ITS-RT. Probetas S-20)

Figura 7: Correlación ITS-RT de las mezclas S-20.

En este caso se ensayaron un total de 108 probetas, de las cuales 63 fueron

sometidas al Ensayo a Tracción Indirecta y las 45 restantes al Ensayo Fénix. Para este

tipo de mezclas semidensas se obtiene una mejor correlación entre los índices de

tensión de los dos ensayos. El factor R2 ascendió hasta 0,6598, con una recta de

regresión con una pendiente ligeramente superior a las mezclas S-12. En las tablas 47

y 48 se recogen los parámetros estadísticos de los resultados en las probetas de

mezcla S-20.

M+2σ M+2σ

Q (S-20) 120º 0,002823 0,000118 0,041773 0,003059 0,002587

Q (S-20) 135º 0,003159 0,000513 0,162517 0,004186 0,002132Q (S-20) 155º 0,002491 0,000119 0,047945 0,002730 0,002252

R (S-20) 120º 0,002265 0,000064 0,028472 0,002394 0,002136

R (S-20) 135º 0,002415 0,000148 0,061403 0,002712 0,002119R (S-20) 155º 0,001749 0,000338 0,193144 0,002424 0,001073

S (S-20) 130º 0,001794 0,000176 0,097924 0,002145 0,001443

S (S-20) 145º 0,002889 0,000044 0,015396 0,002978 0,002800S (S-20) 165º 0,002196 0,000132 0,059897 0,002459 0,001933

T (S-20) S 120º 0,002831 0,000229 0,080922 0,003289 0,002373

T (S-20) S 135º 0,002876 0,000279 0,097108 0,003434 0,002317T (S-20) S 155º 0,003372 0,000367 0,108904 0,004107 0,002638

U (S-20) S 120º 0,003268 0,000235 0,071951 0,003738 0,002798U (S-20) S 135º 0,003608 0,000296 0,082125 0,004201 0,003015U (S-20) S 155º 0,002502 0,000129 0,051606 0,002760 0,002244





Indirecta.



87

Los valores medios de las ITS a Ensayo a Tracción Indirecta de las mezclas S-

20, presentaban unos intervalos comprendidos de un 8,21%, ligeramente mayores

respecto las ITS de las mezclas S-12.

M+2σ M+2σ

Q (S-20) 120º 0,344585 0,081615 0,236851 0,507815 0,181354

Q (S-20) 135º 0,446015 0,037950 0,085087 0,521915 0,370115Q (S-20) 155º 0,336978 0,120166 0,356600 0,577310 0,096645

R (S-20) 120º 0,307027 0,032590 0,106147 0,372208 0,241847

R (S-20) 135º 0,325979 0,018813 0,057712 0,363605 0,288354R (S-20) 155º 0,374180 0,012411 0,033168 0,399002 0,349359

S (S-20) 130º 0,214058 0,038910 0,181772 0,291877 0,136238

S (S-20) 145º 0,416631 0,072288 0,173506 0,561208 0,272055S (S-20) 165º 0,369935 0,045347 0,122582 0,460629 0,279240

T (S-20) S 120º 0,311087 0,018915 0,060804 0,348918 0,273256

T (S-20) S 135º 0,462195 0,022352 0,048359 0,506898 0,417492T (S-20) S 155º 0,429682 0,044177 0,102814 0,518037 0,341328

U (S-20) S 120º 0,537933 0,028974 0,053861 0,595981 0,479985U (S-20) S 135º 0,510688 0,012510 0,024496 0,535707 0,485669U (S-20) S 155º 0,665971 0,069547 0,104430 0,805066 0,526876





Comparando ahora las RT de las mezclas S-20 respecto a las de las mezclas

S-12, se observaron que las resistencias a tracción indirecta de las probetas de

mezclas S-20 eran sensiblemente superiores, con unas mayores oscilaciones en los

datos, en un 11,65%.

Finalmente se muestran los resultados de la última tipología de mezclas

estudiadas, la G-20.

4.5.3.- ITS-RT de las mezclas gruesas (G-20)

La figura 8 representaban los valores medios para esta tipología de mezcla,

para cada proveedor y temperatura de compactación.



88

ITS-RT. Probetas Mezclas G-20.

y = 0,0025x + 0,0013

R2 = 0,7271

0,0010

0,0015

0,0020

0,0025

0,0030

0,0035

0,0040

0,00 0,10 0,20 0,30 0,40 0,50 0,60 0,70

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

ITS-RT. Probetas G-20

Lineal (ITS-RT. Probetas G-20)

Figura 8: Correlación ITS-RT de las mezclas G-20.

La primera característica observada de las 72 probetas ensayadas, fue que

para este tipo de mezcla el factor de correlación era elevado, concretamente de

0,7271.

En las tablas 49 y 50 se completa el presente análisis, a través de los

parámetros estadísticos.

M+2σ M+2σL (G-20) 120º 0,002348 0,000192 0,081710 0,002732 0,001964L (G-20) 135º 0,002486 0,000231 0,092869 0,002947 0,002024L (G-20) 155º 0,002557 0,000275 0,107583 0,003107 0,002007M (G-20) 120º 0,001688 0,000043 0,025368 0,001773 0,001602M (G-20) 135º 0,001826 0,000111 0,060672 0,002047 0,001604M (G-20) 155º 0,002176 0,000112 0,051288 0,002400 0,001953

N (G-20) S 120º 0,002233 0,000155 0,069538 0,002544 0,001923N (G-20) S 135º 0,002059 0,000084 0,040662 0,002227 0,001892N (G-20) S 155º 0,002266 0,000076 0,033528 0,002418 0,002114




Tabla 49: Parámetros estadísticos de las probetas G-20 a partir del Ensayo a Tracción

Indirecta.

Las ITS calculadas y su variabilidad a partir del Ensayo a Tracción Indirecta

eran muy similares respecto a los casos anteriores, de 6,25%.



89

M+2σ M+2σL (G-20) 120º 0,456197 0,016144 0,035387 0,488484 0,423910L (G-20) 135º 0,379322 0,035635 0,093944 0,450592 0,308052L (G-20) 155º 0,493110 0,026547 0,053836 0,546205 0,440016M (G-20) 120º 0,223417 0,007283 0,032598 0,237983 0,208851M (G-20) 135º 0,253337 0,055397 0,218667 0,364130 0,142544M (G-20) 155º 0,269272 0,032861 0,122036 0,334994 0,203551

N (G-20) S 120º 0,299593 0,002728 0,009105 0,305048 0,294137N (G-20) S 135º 0,275533 0,056231 0,204080 0,387995 0,163072N (G-20) S 155º 0,406967 0,027100 0,066590 0,461167 0,352768

Ensayo Fénix



Tabla 50: Parámetros estadísticos de las probetas G-20 a partir del Ensayo Fénix.

Finalmente, las Resistencias a Tracción (RT) de las mezclas G-20 presentaban

una variación más elevada comparándola a las obtenidas en el Ensayo a Tracción

Indirecta, concretamente de un 9,29%.

Una vez se han graficado y analizando todas las resistencias de las probetas,

cuanto mayor era el ITS del Ensayo a Tracción Indirecta, mayor era el RT del Ensayo

Fénix, especialmente en las mezclas semidensas y gruesas. En cambio, la presencia

de datos incoherentes en las mezclas densas dificulta llegar a la misma conclusión

para estas mezclas.

Por último, destacar que los registros del Ensayo Fénix muestran mayor

variabilidad que los del Ensayo a Tracción Indirecta, pero todos ellos inferiores a un

10%, mayoritariamente. Las probetas sometidas a tracción directa alcanzan su rotura

con cargas muy inferiores a las del Ensayo a Tracción Indirecta, por lo que sus

registros eran muy inferiores, del orden de la décima parte y en caso de producirse

pequeñas variaciones implica un aumento considerable del porcentaje de variabilidad.

Llegado este punto, se analizará el Índice de Rigidez a Tracción a través de

ambos ensayos.

ÍNDICE DE RIGIDEZ A TRACCIÓN


En la figura 9 se correlacionaron los datos de las mezclas bituminosas densas

(D-20).



90

IRT. Probetas Mezclas D-20.

y = 1,5396x + 13,108

R2 = 0,7564

5

10

15

20

25

30

35

0 2 4 6 8 10 12 14

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

IRT. Probetas D-20

Lineal (IRT. Probetas D-20)

Figura 9: Correlación IRT de las mezclas D-20.

En este caso sucedió todo lo contrario respeto a la correlación de las

resistencias antes expuesta. Ahora las mezclas densas presentaban una buena

relación entre los índices calculados por ambos ensayos. Cuanto mayor era el Índice

de Rigidez con el Ensayo Fénix, mayor era el índice respecto al Ensayo a Tracción

Indirecta. Los datos graficados se ajustaban a la recta de regresión (R2=0,7564).

Las tablas 51 y 52 muestran los parámetros estadísticos tomados en

consideración:

M+2σ M-2σ

I (D-20) 120º 24,438 3,752 0,154 31,943 16,933

I (D-20) 135º 21,572 2,056 0,095 25,684 17,460

I (D-20) 155º 25,646 3,692 0,144 33,030 18,262

J (D-20) 120º 18,503 0,921 0,050 20,345 16,661

J (D-20) 135º 19,631 - - - -

J (D-20) 155º 23,289 - - - -



Media



Indirecta.

El Índice de Rigidez a Tracción promedio de las mezclas Densas a partir del

Ensayo a Tracción Indirecta tenía unas variabilidades promedias de 11,10%.



91

M+2σ M-2σ

I (D-20) 120º 6,116 0,563 0,092 7,243 4,989

I (D-20) 135º 6,592 0,415 0,063 7,422 5,762

I (D-20) 155º 8,465 0,441 0,052 9,348 7,582

J (D-20) 120º 4,068 0,191 0,047 4,451 3,685

J (D-20) 135º 4,565 1,171 0,256 6,907 2,223

J (D-20) 155º 5,657 - - - -

Ensayo Fénix

Nombre Probeta MediaIntervalos confianza (95%)

Des. EstándarDes. Estándar /

Media


Una primera observación de los IRT obtenidos por el Ensayo Fénix es que éstos

eran muy inferiores a los obtenidos con el Ensayo a Tracción Indirecta, ya que en el

Ensayo Fénix se alcanzaban la rotura de las probetas con unas cargas

aproximadamente diez veces inferiores a las del Ensayo a Tracción Indirecta, tal como

se ha mencionado anteriormente. Por este motivo, el Índice de Rigidez tenía una

variabilidad menor respecto en las calculadas a partir del Ensayo a Tracción Indirecta,

concretamente de 10,20%.

Seguidamente se evaluará las mezclas semidensas (S-12 y S-20).


Mezclas S-12

Los resultados quedan representados en la figura 10:

IRT. Probetas Mezclas S-12.

y = 0,3938x + 17,731

R2 = 0,1825

5

10

15

20

25

30

35

0 2 4 6 8 10 12 14

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

IRT. Probetas S-12

Lineal (IRT. Probetas S-12)

Figura 10: Correlación IRT de las mezclas S-12.



92

Las mezclas semidensas S-12 ensayadas presentaban un comportamiento

diferente entre los dos ensayos. Se observó un poco correlación de los datos

graficados (R2=0,1825), y una menor pendiente de la recta de regresión comparándola

con las mezclas D-20.

Los aumentos del Índice a Rigidez del Ensayo Fénix no quedaban reflejados

con un aumento del mismo orden en el Ensayo a Tracción Indirecta. Esto era debido a

los factores que inciden en el cálculo de este parámetro, sobretodo por los

desplazamientos producido a la ½ carga máxima.

Como se ha descrito en capítulos anteriores, la pendiente de carga en el

Ensayo Fénix eran muy elevada, por lo que a la ½ carga máxima se presentaba un

desplazamiento muy pequeño. En cambio, en el Ensayo a Tracción Indirecta los

desplazamientos a esta misma carga son sensiblemente superiores.

Las tablas 53 y 54 recogen la media, desviación estándar e intervalos de

confianza al 95% de estos parámetros.

M+2σ M-2σ

A (S-12) 120º 17,511 6,099 0,348 29,708 5,314

A (S-12) 135º 16,004 5,341 0,334 26,686 5,322

A (S-12) 155º 19,551 3,229 0,165 26,010 13,093

B (S-12) 120º 20,078 1,880 0,094 23,837 16,319

B (S-12) 135º 18,064 4,634 0,257 27,333 8,795B (S-12) 155º 21,078 1,233 0,059 23,545 18,611

C (S-12) 120º 21,313 2,617 0,123 26,547 16,078

C (S-12) 135º 20,082 7,515 0,374 35,113 5,051C (S-12) 155º 20,688 2,119 0,102 24,926 16,450

D (S-12) S 120º 18,658 5,229 0,280 29,116 8,199

D (S-12) S 135º 20,855 2,769 0,133 26,393 15,317

D (S-12) S 155º 22,805 3,215 0,141 29,235 16,375

E (S-12) 120º 17,313 2,929 0,169 23,172 11,454

E (S-12) 135º 19,539 2,380 0,122 24,299 14,780E (S-12) 155º 22,623 2,048 0,091 26,718 18,528

F (S-12) 120º 16,769 0,097 0,006 16,963 16,575

F (S-12) 135º 17,959 2,167 0,121 22,293 13,625F (S-12) 155º 20,472 3,542 0,173 27,556 13,387

G (S-12) 120º 16,223 1,137 0,070 18,497 13,950

G (S-12) 135º 18,728 3,584 0,191 25,897 11,559

G (S-12) 155º 16,223 1,107 0,068 18,438 14,008





Indirecta.



93

En la tabla se observa una gran dispersión del Índice de Rigidez a Tracción,

con una variabilidad media de un 16,30% respecto, observándose unas desviaciones

estándar muy elevadas, que conllevó unos intervalos de confianza muy amplios, por lo

que en este caso, no será posible establecer correlaciones entre los parámetros

obtenidos por los dos ensayos.

M+2σ M-2σ

A (S-12) 120º 1,588 0,380 0,239 2,347 0,828

A (S-12) 135º 1,672 0,519 0,310 2,709 0,634

A (S-12) 155º 1,716 0,020 0,012 1,755 1,676

B (S-12) 120º 4,197 0,098 0,023 4,392 4,001

B (S-12) 135º 3,758 0,519 0,138 4,796 2,719

B (S-12) 155º 5,337 0,514 0,096 6,365 4,308

C (S-12) 120º 2,800 0,036 0,013 2,912 2,768

C (S-12) 135º 2,785 0,039 0,014 2,863 2,707

C (S-12) 155º 2,805 0,052 0,019 2,910 2,701

D (S-12) S 120º 6,081 2,591 0,426 11,263 0,900

D (S-12) S 135º 4,360 1,732 0,397 7,824 0,897

D (S-12) S 155º 5,619 1,843 0,328 9,305 1,933

E (S-12) 120º 6,422 0,024 0,004 6,470 6,375

E (S-12) 135º 8,521 0,879 0,103 10,279 6,763

E (S-12) 155º 7,988 1,424 0,178 10,837 5,139

F (S-12) 120º 1,437 0,479 0,334 2,395 0,478

F (S-12) 135º 1,567 0,128 0,082 1,821 1,309

F (S-12) 155º 2,047 0,252 0,123 2,552 1,542

G (S-12) 120º 1,153 0,032 0,028 1,217 1,089

G (S-12) 135º 1,585 0,785 0,495 3,154 0,015

G (S-12) 155º 4,120 0,454 0,110 5,028 3,212

Des. Estándar / Media


Ensayo Fénix

Nombre Probeta Media Des. Estándar


En el Ensayo Fénix se observa unas variaciones muy similares a las obtenidas

a partir del Ensayo Tracción Indirecta, concretamente de un 16,50%.

A continuación se evalúa el Índice de Rigidez de las mezclas S-20.

Mezclas S-20

De forma análoga a los dos casos anteriores, en la figura 11 se representan los

resultados obtenidos con las mezclas S-20.



94

y = 0,2616x + 18,918R² = 0,1987

5

10

15

20

25

30

35

0 2 4 6 8 10 12 14

En

sayo

Tra

cció

n I

nd

irec

ta

Ensayo Fénix

IRT. Probetas Mezclas S-20.

IRT. Probetas S-20

Lineal (IRT. Probetas S-20)

Figura 11: Correlación IRT de las mezclas S-20.

Se han ensayado un total de 63 probetas con el método de Tracción Indirecta y

45 con el método de Tracción Directa (108 en total).

Al igual que para las S-12, con las mezclas S-20 se presentaron una escasa

correlación entre los datos (R2=0,1987) y una pendiente de la recta de regresión muy

similar al caso anterior. (0,2616). Los motivos de ello son los mismos que los descritos

anteriormente. En las tablas 55 y 56 se recogen los parámetros estadísticos.

M+2σ M-2σ

Q (S-20) 120º 18,404 2,824 0,153 24,052 12,757

Q (S-20) 135º 21,550 4,661 0,216 30,873 12,228

Q (S-20) 155º 23,730 0,990 0,042 25,711 21,749

R (S-20) 120º 19,297 2,968 0,154 25,233 13,362

R (S-20) 135º 17,280 4,674 0,270 26,627 7,933

R (S-20) 155º 18,873 3,372 0,179 25,617 12,129

S (S-20) 130º 19,880 2,335 0,117 24,550 15,209

S (S-20) 145º 17,501 2,648 0,151 22,798 12,204

S (S-20) 165º 18,581 5,957 0,321 30,496 6,666

T (S-20) S 120º 18,295 8,907 0,487 36,110 0,481

T (S-20) S 135º 14,732 7,181 0,487 29,093 0,371

T (S-20) S 155º 20,188 6,602 0,327 33,392 6,985

U (S-20) S 120º 21,989 3,533 0,161 29,055 14,924

U (S-20) S 135º 22,137 4,705 0,213 31,547 12,727

U (S-20) S 155º 23,335 3,686 0,158 30,708 15,962

Des. EstándarDes. Estándar /

Media



Nombre Probeta Media


Indirecta.



95

Los valores presentaban unas variaciones muy elevados, similares a las

obtenidas respecto a las mezclas S-12, concretamente de 16,00% dificultando lograr

también unas correlaciones óptimas. Véase a continuación los resultados obtenidos

por el Ensayo Fénix.

M+2σ M-2σ

Q (S-20) 120º 7,645 0,256 0,034 8,157 7,132

Q (S-20) 135º 6,307 1,189 0,189 8,685 3,928

Q (S-20) 155º 5,466 0,000 0,000 5,466 5,466

R (S-20) 120º 5,524 2,259 0,409 10,042 1,005

R (S-20) 135º 3,721 0,316 0,085 4,355 3,088

R (S-20) 155º 6,385 1,370 0,215 9,125 3,645

S (S-20) 130º 2,981 - - 2,981 2,981

S (S-20) 145º 6,111 1,127 0,184 8,366 3,856

S (S-20) 165º 3,011 0,498 0,165 4,008 2,015

T (S-20) S 120º 9,567 1,489 0,156 12,544 6,590

T (S-20) S 135º 10,226 0,573 0,056 11,371 9,080

T (S-20) S 155º 12,829 4,574 0,357 21,977 3,681

U (S-20) S 120º 11,906 1,639 0,138 15,183 8,628

U (S-20) S 135º 8,939 2,757 0,308 14,453 3,426

U (S-20) S 155º 11,481 0,877 0,076 13,235 9,727

Des. Estándar / Media

Ensayo Fénix

Nombre ProbetaIntervalos confianza (95%)

Media Des. Estándar


Comparando las IRT halladas en las mezclas S-20 respecto con las mezclas S-

12 tenían unas variaciones muy similares respecto al caso anterior, concretamente de

16,90%.


estudiadas, las G-20.


La figura 12 se grafican los promedios de los valores de esta tipología de

mezclas.



96

y = 0,8813x + 10,799R² = 0,5327

5

10

15

20

25

30

35

1 3 5 7 9 11 13 15

En

sayo

Tra

cció

n I

nd

irec

ta

Ensayo Fénix

IRT. Probetas Mezclas G-20.

IRT. Probetas G-20

Lineal (IRT. Probetas G-20)

Figura 12: Correlación IRT de las mezclas G-20.

El análisis de las mezclas Gruesas presentaban una mejora, respecto las

mezclas semidensas, en la correlación de los Índices de Rigidez a Tracción de ambos

ensayos con una R2 de 0,5327 y con una pendiente de la recta de regresión de

0,8813.

Las tablas 57 y 58 completan el presente análisis a través de los parámetros

estadísticos detallados.

M+2σ M-2σ

L (G-20) 120º 14,527 1,954 0,134 18,434 10,620

L (G-20) 135º 18,388 2,121 0,115 22,630 14,146

L (G-20) 155º 14,346 3,017 0,210 20,379 8,312

M (G-20) 120º 11,493 2,981 0,259 17,456 5,530

M (G-20) 135º 15,016 2,763 0,184 20,541 9,490

M (G-20) 155º 18,720 2,065 0,110 22,850 14,590

N (G-20) S 120º 18,142 2,347 0,129 22,836 13,449

N (G-20) S 135º 18,005 1,417 0,079 20,839 15,171

N (G-20) S 155º 18,662 2,780 0,149 24,222 13,102



Media



Indirecta.

La variabilidad a partir del Ensayo a Tracción Indirecta era muy similar respecto

a los casos anteriores, concretamente de 16,36%.



97

M+2σ M-2σ

L (G-20) 120º 3,133 0,669 0,213 4,470 1,796

L (G-20) 135º 3,218 0,910 0,283 5,037 1,399L (G-20) 155º 4,019 0,576 0,143 5,171 2,868

M (G-20) 120º 4,043 2,000 0,495 8,044 0,043

M (G-20) 135º 4,514 0,948 0,210 6,410 2,617M (G-20) 155º 6,046 0,163 0,027 6,371 5,721

N (G-20) S 120º 9,357 0,844 0,090 11,045 7,670

N (G-20) S 135º 9,028 0,109 0,101 10,847 7,210N (G-20) S 155º 8,731 1,567 0,180 11,865 5,596

Ensayo Fénix




Finalmente con el Ensayo Fénix, las mezclas G-20 presentaban unas

Resistencias a Tracción (RT) con unas variaciones más elevadas, comparándolas a las

obtenidas en el Ensayo a Tracción Indirecta, de un orden de magnitud de 19,30%.

Expuestos todos los datos y una vez hallados los Índices de Rigidez a Tracción

en cada uno de los dos ensayos, se llegó a la conclusión que los resultados de este

parámetro eran muy dispersos respecto los registros en las resistencias hallados

anteriormente. El motivo principal fue por las desplazamientos experimentadas en

cada una de las 434 probetas ensayadas en el instante de resistir la ½ carga máxima.

Cada probeta reaccionaba de una forma distinta frente las acciones aplicadas. Cuanto

más rígida era una probeta, menor era el desplazamiento producido, produciéndose

una ruptura frágil en el proceso de fisuración. Respecto los desplazamientos, estos

registros eran los que experimentaban mayor variabilidad, y dividiéndolos éstos con

sus respectivas medias cargas máximas, se alcanzaban un abanico de resultados

dispersos.

Finalmente, el Índice de Rigidez a Tracción era un parámetro más difícil de

correlacionar (sobretodo en las mezclas semidensas ensayadas) respecto en las

resistencias halladas anteriormente.

A continuación se procederá a analizar la Energía Disipada, la tercera

característica estudiada.

ENERGÍA DISIPADA

Otro aspecto significativo a analizar nombrado anteriormente es la Energía

Disipada, definida como el trabajo total realizado dividido por el área de fractura. El



98

trabajo se calcula a partir del área de la curva-desplazamiento de una probeta con una

carga mínima de 0,1 kN.

A continuación y de la misma forma que en los dos parámetros estudiados

anteriormente se exponen los resultados y las correlaciones halladas.


En la figura 13, se presentan los resultados promedios referentes del presente

parámetro en las mezclas D-20:

GD. Probetas Mezclas D-20.

y = 3,4406x + 8169,9

R2 = 0,222

4000

5000

6000

7000

8000

9000

10000

11000

200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n I

nd

irec

ta

GD. Probetas D-20

Lineal (GD. Probeta s D-20)

Figura 13: Correlación GD de las mezclas D-20.

Una primera aproximación en los resultados obtenidos es la gran dispersión de

los 6 puntos graficados (R2=0,222) con una pendiente de la recta de regresión de

3,4406.

En analizar anteriormente las resistencias en las mezclas densas, se mencionó

la poca fiabilidad de los registros provinentes del fabricante J con unas temperaturas

de compactación de 135 y 155 ºC. Por este motivo también se optó por eliminar estos

dos puntos para evaluar como influyen éstos respecto la recta de regresión y su

coeficiente de correlación (Figura 14).



99

A partir de los cuatro puntos resultantes, se pudo observar una ligera mejora en

el factor de correlación respecto al hallado anteriormente, aumentando su valor hasta

el 0,3144 con una pendiente en la recta de regresión muy similar que la hallada

anteriormente, concretamente de 3,5618. Sin embargo, el resultado final indicó

igualmente unos comportamientos muy dispersos, debidos principalmente a las

distintas morfologías de las curvas de carga-desplazamiento de cada una de las

probetas para calcular los respectivos trabajos.

GD. Probetas Mezclas D-20.

y = 3,5618x + 8007

R2 = 0,3144

4000

5000

6000

7000

8000

9000

10000

11000

200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

GD. Probetas D-20

Lineal (GD. Probetas D-20)

Figura 14: Correlación GD de las mezclas D-20 corregido.

En las tablas 59 y 60 muestran de la misma forma que en todos los casos

anteriores, los parámetros estadísticos tenidos en cuenta para el presente estudio.

M+2σ M-2σ

I (D-20) 120º 9323,764 307,065 0,033 9937,894 8709,634

I (D-20) 135º 9698,623 946,858 0,098 11592,340 7804,907I (D-20) 155º 8875,139 964,311 0,109 10803,760 6946,517

J (D-20) 120º 8746,108 722,894 0,083 10191,896 7300,320





Indirecta.

Todas las probetas ensayadas con el Ensayo a Tracción Indirecta presentaron

una variabilidad pequeña, comprendida en 8,04%.



100

M+2σ M-2σ

I (D-20) 120º 258,128 53,273 0,206 364,674 151,582

I (D-20) 135º 419,413 83,083 0,198 585,579 253,246I (D-20) 155º 312,169 6,895 0,022 325,959 298,378

J (D-20) 120º 311,419 13,287 0,042 337,993 284,844

Ensayo Fénix




En este caso, la variabilidad presente en el Ensayo Fénix aumenta respecto al

Ensayo a Tracción Indirecta hasta alcanzar un 9,77%.

4.5.8.- GD de las mezclas semidensas (S-12 y S-20)

Mezclas S-12

Los resultados quedan reflejados en la figura 15:

GD. Probetas Mezclas S-12.

y = 10,246x + 3806,3

R2 = 0,3899

4000

5000

6000

7000

8000

9000

10000

11000

200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

GD. Probetas S-12

Lineal (GD. Probetas S-12)

Figura 15: Correlación GD de las mezclas S-12.

En primer lugar, en aumentar considerablemente el número de probetas

ensayadas se percibe una mejora en la correlación de este parámetro aumentando la

R2 hasta 0,3899 respecto a los resultados obtenidos con las mezclas densas antes

expuestas. Igualmente la pendiente de la recta de regresión aumenta hasta a los

10,246. Sin embargo se puede observar una dispersión elevada entre todos los

registros calculados.



101

Seguidamente las tablas 61 y 62 se especifican las cuantificaciones

estadísticas de las mezclas S-12 (media, desviación estándar, intervalos de confianza

al 95%):

M+2σ M-2σ

A (S-12) 120º 7266,105 337,304 0,046 7940,714 6591,496

A (S-12) 135º 7068,144 584,975 0,083 8238,094 5898,194

A (S-12) 155º 6436,560 431,758 0,067 7300,076 5573,044

B (S-12) 120º 8784,463 271,337 0,031 9327,137 8241,788

B (S-12) 135º 9372,435 343,961 0,037 10060,358 8684,512B (S-12) 155º 10007,694 383,355 0,038 10774,404 9240,985

C (S-12) 120º 8077,061 1153,323 0,143 10383,707 5770,415

C (S-12) 135º 8363,751 70,848 0,008 8504,448 8221,054C (S-12) 155º 8761,276 350,612 0,040 9462,500 8060,053

D (S-12) S 120º 7383,394 821,172 0,111 9025,738 5741,050

D (S-12) S 135º 7250,793 640,211 0,088 8531,215 5970,371

D (S-12) S 155º 6507,531 939,543 0,144 8386,617 4628,445

E (S-12) 120º 6751,636 409,065 0,061 7569,766 5933,506

E (S-12) 135º 7645,454 656,206 0,086 8957,867 6333,041E (S-12) 155º 7052,565 585,561 0,083 8223,687 5881,443

F (S-12) 120º 7243,573 147,180 0,020 7537,934 6949,212

F (S-12) 135º 6841,228 309,564 0,045 7460,356 6222,101F (S-12) 155º 7003,804 74,298 0,011 7152,399 6855,209

G (S-12) 120º 7827,854 96,403 0,012 8020,661 7635,047

G (S-12) 135º 7331,083 317,335 0,043 7965,754 6696,413

G (S-12) 155º 7257,229 84,152 0,011 7425,532 7088,926





Indirecta.

Los resultados en las mezclas semidensas S-12 presentaban una variabilidad

muy similar respecto en las mezclas densas, concretamente en un 5,80%.

M+2σ M-2σ

A (S-12) 120º 337,844 18,928 0,056 375,701 299,988

A (S-12) 135º 322,996 16,121 0,050 355,237 290,755

A (S-12) 155º 382,346 39,799 0,104 461,944 302,747

B (S-12) 120º 363,856 7,147 0,020 378,151 349,561

B (S-12) 135º 458,784 25,981 0,057 510,746 406,822B (S-12) 155º 467,640 33,123 0,071 533,886 401,394

C (S-12) 120º 405,221 53,429 0,132 512,078 298,364

C (S-12) 135º 428,392 98,554 0,230 625,500 231,284C (S-12) 155º 435,720 71,866 0,165 579,451 291,988

D (S-12) S 120º 399,431 29,178 0,073 457,786 341,075

D (S-12) S 135º 303,861 19,417 0,064 342,694 265,027

D (S-12) S 155º 386,239 13,848 0,036 413,934 358,544

E (S-12) 120º 278,388 31,001 0,111 340,390 216,386

E (S-12) 135º 400,093 59,813 0,149 519,719 280,467E (S-12) 155º 389,092 101,902 0,262 592,896 185,289

F (S-12) 120º 265,510 39,155 0,147 343,821 187,199

F (S-12) 135º 361,968 26,742 0,074 415,451 308,484F (S-12) 155º 292,249 38,158 0,131 368,565 215,932

G (S-12) 120º 358,744 1,685 0,005 362,115 355,374

G (S-12) 135º 437,407 25,631 0,059 488,670 386,144

G (S-12) 155º 361,672 24,478 0,068 410,628 312,716

Ensayo Fénix






102

A partir del Ensayo Fénix, se obtuvo una variabilidad superior respecto a las

halladas en el Ensayo a Tracción Indirecta, concretamente de 9,82%.

Finalizaremos el análisis de las mezclas semidensas con las S-20, para

completar la correlación presente.

Mezclas S-20

En el caso de este tipo de mezclas, vemos en principio un comportamiento

menos fiable respecto en las mezclas antes estudiadas. En la figura 16, se detallan

gráficamente los resultados obtenidos.

GD. Probetas Mezclas S-20.

y = 2,9912x + 5819,2

R2 = 0,1769

4000

5000

6000

7000

8000

9000

10000

200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

GD. Probetas S-20

Lineal (GD. Probetas S-20)

Figura 16: Correlación GD de las mezclas S-20.

Una vez ensayadas todas las 108 probetas de mezcla S-20, se puede

comprobar que todos los puntos registrados se concentran en una zona muy concreta

de la figura pero sin concernir una relación proporcional entre los resultados de ambos

ensayos. En aumentar la energía Disipada en el Ensayo a Tracción Indirecta no se

correlacionaba con un aumento de modo proporcional respecto con el Ensayo Fénix.

Por este motivo el factor R2 presenta solamente un valor de 0,1769, impidiendo hallar

una conclusión fiable.



103

Las tablas 63 y 64 se analizan las variaciones de los datos registrados de las

probetas S-20:

M+2σ M-2σ

Q (S-20) 120º 7450,863 1349,947 0,181 10150,756 4750,970Q (S-20) 135º 7544,629 1523,267 0,202 10591,164 4498,095

Q (S-20) 155º 6471,857 473,445 0,073 7418,747 5524,966

R (S-20) 120º 7363,487 874,509 0,119 9112,505 5614,469

R (S-20) 135º 7440,810 1119,968 0,151 9680,747 5200,874R (S-20) 155º 7251,461 372,256 0,051 7995,973 6506,948

S (S-20) 130º 6929,640 1030,244 0,149 8990,127 4869,152

S (S-20) 145º 6758,280 665,564 0,098 8089,407 5427,153S (S-20) 165º 7432,430 1428,290 0,192 10289,010 4575,851

T (S-20) S 120º 7371,000 490,801 0,067 8352,602 6389,399

T (S-20) S 135º 6626,639 725,753 0,110 8078,144 5175,133T (S-20) S 155º 6856,941 1338,114 0,195 9533,169 4180,713

U (S-20) S 120º 6868,444 96,690 0,014 7061,823 6675,064U (S-20) S 135º 6874,136 296,251 0,043 7466,638 6281,634

U (S-20) S 155º 6945,227 842,589 0,121 8630,404 5260,050





Indirecta.

Los valores medios de la GD en el Ensayo a Tracción Indirecta de las mezclas

S-20, presentaban unos intervalos de variabilidad comprendidos de un 11,77%, muy

superiores respecto las mezclas S-12.

M+2σ M-2σ

Q (S-20) 120º 479,325 45,458 0,095 570,240 388,409

Q (S-20) 135º 429,687 7,104 0,017 443,896 415,479Q (S-20) 155º 321,194 0,000 0,000 321,194 321,194

R (S-20) 120º 372,061 58,068 0,156 488,197 255,925

R (S-20) 135º 461,456 101,452 0,220 664,361 258,551R (S-20) 155º 495,627 155,206 0,313 806,039 185,216

S (S-20) 130º 395,844 0,000 0,000 395,844 395,844

S (S-20) 145º 360,111 19,464 0,054 399,040 321,183S (S-20) 165º 400,636 1,997 0,005 404,631 396,641

T (S-20) S 120º 413,851 13,472 0,033 440,795 386,908T (S-20) S 135º 431,692 6,115 0,014 443,922 419,462T (S-20) S 155º 441,432 7,068 0,016 455,568 427,297

U (S-20) S 120º 392,617 20,333 0,052 433,283 351,950

U (S-20) S 135º 439,952 59,664 0,136 559,280 320,624U (S-20) S 155º 474,290 38,777 0,087 551,844 396,736

Ensayo Fénix




La variabilidad de los resultados obtenidos con el Ensayo Fénix fue menor

respecto el Ensayo a Tracción Indirecta, concretamente de 7,94%.



104


estudiadas, concretamente G-20.


La figura 17 expone los resultados obtenidos:

GD. Probetas Mezclas G-20.

y = 1,8955x + 7131,3

R2 = 0,2147

4000

5000

6000

7000

8000

9000

10000

11000

200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

GD. Probetas G-20

Lineal (GD. Probetas G-20)

Figura 17: Correlación GD de las mezclas G-20.

Siguiendo los mismos comportamientos que las situaciones anteriores, las

mezclas gruesas tenían una oscilación en los resultados muy variables (R2=0,2147).

Asimismo, se observó una pendiente muy baja en la recta de regresión comparándola,

por ejemplo en la calculada en las mezclas S-12, evidenciándose que en un aumento

de las Energías Disipadas en el Ensayo Fénix no se traducía con un aumento

proporcional en el Ensayo a Tracción Indirecta.

En último lugar, se dan a conocer específicamente los parámetros estadísticos

resumidos en las tablas 65 y 66.



105

M+2σ M-2σL (G-20) 120º 8226,474 893,560 0,109 10013,594 6439,354L (G-20) 135º 8040,529 1041,149 0,129 10122,828 5958,230L (G-20) 155º 7938,035 882,885 0,111 9703,804 6172,266M (G-20) 120º 7481,081 536,026 0,072 8553,134 6409,029M (G-20) 135º 7495,558 765,425 0,102 9026,409 5964,708M (G-20) 155º 7562,270 784,668 0,104 9131,605 5992,935

N (G-20) S 120º 8140,709 674,079 0,083 9488,867 6792,549N (G-20) S 135º 7837,491 659,224 0,084 9155,938 6519,043N (G-20) S 155º 7603,150 1406,072 0,185 10415,293 4791,007





Indirecta.

Las GD calculadas y su respectiva variabilidad a partir del Ensayo a Tracción

Indirecta presentaban una variabilidad comprendida con unos intervalos de 10,87%.


N (G-20) S 120º 281,873 40,796 0,145 363,464 200,282N (G-20) S 135º 398,127 136,229 0,342 670,584 125,669N (G-20) S 155º 338,852 5,368 0,016 349,587 328,117

Ensayo Fénix




Finalmente, la variabilidad de las Energías Disipadas de las mezclas G-20 tenía

una variabilidad ligeramente superior comparándola a las obtenidas con el Ensayo a

Tracción Indirecta, de un 14,52%.

La conclusión más relevante que se obtuvo una vez analizados todos los

resultados del presente parámetro, fue que las deformaciones registradas de todas las

probetas influyeron negativamente para establecer una buena correlación. Igualmente,

la inestabilidad existente en las cargas máximas registradas, en particular en el

Ensayo a Tracción Indirecta, y la rama de descarga del Ensayo Fénix fueron

determinantes en el cálculo de las energías.

La gran pluralidad de las formas de las curvas trazadas por las probetas a partir

del Ensayo a Tracción Indirecta, en particular las cargas máximas como también las

deformaciones y las pendientes, tanto en carga como en descarga, dificultó

considerablemente establecer un comportamiento fiable de las mismas. Igualmente la

pendiente de descarga en el Ensayo Fénix fue el factor determinante por concebir



106

unas variaciones de las áreas de las mismas, causando unos registros respecto en el

Trabajo muy variables.

Finalmente, se pudo afirmar que cuanto más depende un parámetro de la

forma de la curva carga-desplazamiento, más inestable es su comportamiento.

Llegado este punto, se analizará el último parámetro mecánico detallado en el

presente estudio, concretamente el Índice de Tenacidad.

ÍNDICE DE TENACIDAD

El Índice de Tenacidad se define como la energía disipada en el período de

relajación una vez aplicada la carga máxima, y la diferencia entre los desplazamientos

realizados desde la carga máxima hasta que la carga ha caído a la mitad de la carga

total. Su finalidad es evaluar la tenacidad de la mezcla bituminosa. Por tanto, a medida

que este parámetro aumenta, la mezcla es más tenaz, y al contrario, a medida que

este factor disminuye, la mezcla tiene un comportamiento más inconstante.

Su expresión de cálculo es a partir de los esfuerzos de trabajo en las ramas de

descarga, una vez aplicadas las acciones de máxima carga, concretamente el área

post pico en las curvas carga-descarga multiplicada por el desplazamiento asociado.

Debido que cada probeta presenta unas curvas con unas características singulares, en

analizar un conjunto de éstas de un mismo tipo de mezcla bituminosa, éstos presentan

unos valores dispersos respecto en las ensayadas con el Ensayo a Tracción Indirecta.

Por estos motivos, se entorpece mucho lograr unos niveles de correlación plausibles.

Seguidamente se muestran los índices calculados en el presente estudio

siguiendo la misma estructura que en los casos anteriores.


En la figura 18, se muestran los Índices de Tenacidad adimensionales de las

mezclas gruesas (D-20) estudiadas.



107

IT. Probetas Mezclas D-20.

y = 10,666x + 0,0047

R2 = 0,3531

0,000

0,001

0,002

0,003

0,004

0,005

0,006

0,007

0,008

0,009

0,010

0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

IT. Probetas D-20

Lineal (IT. Probetas D-20)

Figura 18: Correlación IT de las mezclas D-20.

Como ha sucedido con los otros parámetros en las mezclas densas, no se

pudo garantizar un nivel de correlación más fiable. Además, la necesidad de las

mediciones respecto las áreas y sus desplazamientos relacionados para calcular el

presente parámetro, dificultó todavía más para analizar posibles comportamientos

respecto la tenacidad de las mezclas.

En los puntos graficados, presentaron una pendiente en la recta de regresión

con un valor de 10,666 con un factor de correlación de 0,3531.

Véanse las tablas 67 y 68 donde se exponen los parámetros estadísticos

hallados.

M+2σ M-2σI (D-20) 120º 0,007290 0,000811 0,111269 0,008913 0,005668I (D-20) 135º 0,006467 0,001108 0,171300 0,008682 0,004251I (D-20) 155º 0,004144 0,001828 0,441268 0,007801 0,000487J (D-20) 120º 0,008425 0,002012 0,238767 0,012449 0,004402J (D-20) 135º 0,007100 - - - -J (D-20) 155º 0,005121 - - - -





Indirecta.

Los Índices de Tenacidad de las mezclas densas presentaban un rango de

variación elevado, concretamente de 24,06% debido, como se ha comentado



108

anteriormente, por las formas de las curvas carga-desplazamiento de cada una de las

30 probetas ensayadas.

M+2σ M-2σI (D-20) 120º 0,000193 0,000023 0,118724 0,000239 0,000147I (D-20) 135º 0,000299 0,000091 0,303180 0,000480 0,000118I (D-20) 155º 0,000049 0,000001 0,014580 0,000050 0,000047J (D-20) 120º 0,000198 0,000023 0,117356 0,000244 0,000151J (D-20) 135º 0,000138 0,000043 0,313657 0,000225 0,000052J (D-20) 155º 0,000065 - - - -

Ensayo Fénix




La variabilidad de los índices hallados a partir del Ensayo Fénix era de 17,34%,

claramente inferior respecto a los calculados con el Ensayo a Tracción Indirecta. Otro

aspecto a destacar es el orden de magnitud del presente parámetro en ambos

ensayos, concretamente los valores obtenidos en el Ensayo Fénix presentaban un

orden de magnitud inferior respecto en los índices del Ensayo a Tracción Indirecta,

debido por la gran diferencia de las áreas de ambos métodos y por la proporcionalidad

de los desplazamientos medidos, sobretodo cuando se producían los esfuerzos

máximos.


Mezclas S-12

En la figura 19 quedan reflejados los Índices de Tenacidad de las presentes

mezclas estudiadas:



109

IT. Probetas Mezclas S-12.

y = 9,4619x + 0,0025

R2 = 0,4435

0,000

0,001

0,002

0,003

0,004

0,005

0,006

0,007

0,008

0,009

0,010

0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n I

nd

irec

ta

IT. Probetas S-12

Linea l (IT. Probeta s S-12)

A

B

Figura 19: Correlación IT de las mezclas S-12.

En ensayarse un gran número de probetas se ha observado una correlación

más estable respecto en las mezclas densas antes estudiadas, aumentando el

parámetro R2 hasta 0,4435. Sin embargo, la presencia del punto A (fabricante C con

una temperatura de compactación de 120 ºC) y el punto B (fabricante G con una

temperatura de compactación de 135 ºC) desvirtuaron esta correlación por tener unas

disgregaciones elevadas respecto en el Ensayo a Tracción Indirecta y el Ensayo

Fénix.


y = 13,699x + 0,0014

R2 = 0,7134

0,000

0,001

0,002

0,003

0,004

0,005

0,006

0,007

0,008

0,009

0,010

0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

IT. Probetas S-12

Lineal (IT. Probetas S-12)




110

Excluyendo estos dos puntos, la correlación mejora substancialmente

aumentando el factor de correlación hasta 0,7134 y la pendiente de la recta de

regresión hasta los 13,699 (Figura 20).

Véanse las tablas 69 y 70 donde se especifican las cuantificaciones

estadísticas de las presentes mezclas (media, desviación estándar, intervalos de

confianza al 95%).

M+2σ M-2σ

A (S-12) 120º 0,005406 0,000509 0,094142 0,006424 0,004388

A (S-12) 135º 0,004596 0,000801 0,174294 0,006199 0,002994A (S-12) 155º 0,003436 0,000554 0,161309 0,004544 0,002327

B (S-12) 120º 0,007481 0,000836 0,111815 0,009154 0,005808

B (S-12) 135º 0,007272 0,001290 0,177361 0,009852 0,004692B (S-12) 155º 0,006665 0,001772 0,265842 0,010209 0,003121

C (S-12) 120º 0,007860 0,004328 0,550717 0,016517 0,000000

C (S-12) 135º 0,004015 0,002587 0,644336 0,009189 0,000000C (S-12) 155º 0,002744 0,000602 0,219287 0,003947 0,001540

D (S-12) S 120º 0,003787 0,000863 0,227847 0,005513 0,002061

D (S-12) S 135º 0,003341 0,009310 0,278772 0,005203 0,001478D (S-12) S 155º 0,002556 0,001012 0,395881 0,004580 0,000532

E (S-12) 120º 0,003980 0,000535 0,134429 0,005050 0,002910

E (S-12) 135º 0,004119 0,001105 0,268171 0,006328 0,001910E (S-12) 155º 0,002238 0,000442 0,197405 0,003121 0,001354

F (S-12) 120º 0,004498 0,000696 0,154741 0,005890 0,003106

F (S-12) 135º 0,003873 0,000560 0,144701 0,004994 0,002752F (S-12) 155º 0,004440 0,001343 0,302399 0,007126 0,001755

G (S-12) 120º 0,008364 0,000207 0,024751 0,008778 0,007950

G (S-12) 135º 0,006195 0,000440 0,070955 0,007074 0,005316G (S-12) 155º 0,004717 0,000171 0,036194 0,005058 0,004375





Indirecta.

Destacar en el presente caso y como se ha explicitado anteriormente, es la

gran variabilidad de los datos conseguidos, con unos intervalos comprendidos entre

los 22,07%.



111

M+2σ M-2σ

A (S-12) 120º 0,000253 0,000031 0,120764 0,000314 0,000192A (S-12) 135º 0,000203 0,000045 0,222478 0,000293 0,000113

A (S-12) 155º 0,000291 0,000036 0,124621 0,000363 0,000218

B (S-12) 120º 0,000398 0,000014 0,035043 0,000426 0,000371B (S-12) 135º 0,000398 0,000026 0,064412 0,000450 0,000347

B (S-12) 155º 0,000366 0,000054 0,146227 0,000474 0,000259

C (S-12) 120º 0,000171 0,000048 0,281156 0,000267 0,000075C (S-12) 135º 0,000184 0,000061 0,330893 0,000306 0,000062

C (S-12) 155º 0,000134 0,000061 0,451920 0,000256 0,000013

D (S-12) S 120º 0,000263 0,000095 0,360743 0,000454 0,000073D (S-12) S 135º 0,000157 0,000001 0,005241 0,000159 0,000156

D (S-12) S 155º 0,000182 0,000010 0,052598 0,000202 0,000163

E (S-12) 120º 0,000130 0,000030 0,231820 0,000190 0,000070E (S-12) 135º 0,000203 0,000040 0,195178 0,000282 0,000124

E (S-12) 155º 0,000152 0,000063 0,415794 0,000278 0,000026

F (S-12) 120º 0,000127 0,000035 0,275705 0,000197 0,000057F (S-12) 135º 0,000193 0,000021 0,109258 0,000235 0,000151

F (S-12) 155º 0,000179 0,000014 0,075779 0,000207 0,000152

G (S-12) 120º 0,000478 0,000332 0,693780 0,001141 0,000000G (S-12) 135º 0,000580 0,000166 0,286526 0,000912 0,000247

G (S-12) 155º 0,000135 0,000028 0,208465 0,000191 0,000078

Ensayo Fénix




Los índices de las mezclas en el Ensayo Fénix presentaban un rango de

variabilidad muy similar comparándola con el Ensayo a Tracción Indirecta,

concretamente un 22,32%.

Finalmente mencionar que las mezclas S-12 presentaban un comportamiento

más tenaces a causa de tener unos Índices de Tenacidad superiores respecto con las

mezclas densas.

Para completar el análisis de las mezclas semidensas, se exponen a continuación los

resultados de las mezclas S-20.

Mezclas S-20

De la misma forma que en las mezclas S-12, se detallan los resultados

obtenidos en las mezclas S-20 a partir de la figura 21:



112


y = 11,233x + 0,0003

R2 = 0,4516

0,000

0,001

0,002

0,003

0,004

0,005

0,006

0,007

0,008

0,009

0,010

0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n I

nd

irec

ta

IT. Probetas S-20

Linea l (IT. Probeta s S-20)

A


En primer lugar se observó una mejor correlación de las mezclas S-20 en

comparación con las anteriores mezclas estudiadas, aumentando el factor R2 hasta

0,4516 y aumentando también la pendiente de la recta de regresión. Sin embargo, la

presencia del punto A (fabricante C con una temperatura de compactación de 120 ºC)

destacó por no ajustarse con los otros registros, distorsionado la totalidad de los

resultados. Excluyendo el presente punto A, la correlación mejoró hasta alcanzar una

pendiente de la recta de regresión de 14,744 con un factor de correlación de 0,7045

(Figura 22).


y = 14,744x - 0,0007

R2 = 0,7045

0,000

0,001

0,002

0,003

0,004

0,005

0,006

0,007

0,008

0,009

0,010

0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

IT. Probetas S-20

Lineal (IT. Probetas S-20)

Figura 22: Correlación IT de las mezclas S-20 corregido.



113

Las tablas 71 y 72 se analizan las variaciones de los datos registrados de las

probetas S-20:

M+2σ M-2σ

Q (S-20) 120º 0,005043 0,001048 0,207752 0,007139 0,002948

Q (S-20) 135º 0,003172 0,000773 0,243650 0,004718 0,001626

Q (S-20) 155º 0,000807 0,000295 0,366032 0,001398 0,000216

R (S-20) 120º 0,003676 0,001123 0,305439 0,005922 0,001430

R (S-20) 135º 0,003309 0,002685 0,811452 0,008680 0,000000

R (S-20) 155º 0,003490 0,000750 0,214882 0,004990 0,001990

S (S-20) 130º 0,004016 0,000571 0,142151 0,005157 0,002874

S (S-20) 145º 0,003835 0,000640 0,166800 0,005115 0,002556

S (S-20) 165º 0,003324 0,002281 0,686163 0,007886 0,000000

T (S-20) S 120º 0,003969 0,000711 0,179007 0,005390 0,002548T (S-20) S 135º 0,003423 0,000708 0,206753 0,004838 0,002008

T (S-20) S 155º 0,002590 0,000969 0,374107 0,004528 0,000652

U (S-20) S 120º 0,000874 0,000185 0,212127 0,001245 0,000503

U (S-20) S 135º 0,000700 0,000342 0,487943 0,001384 0,000017U (S-20) S 155º 0,000802 0,000283 0,352560 0,001367 0,000236





Indirecta.

En la tabla, los valores medios de los IT en el Ensayo a Tracción Indirecta

presentaban, en esta ocasión, una variabilidad muy superior respecto las mezclas S-

12 situándose con un 33,04%.

M+2σ M-2σ

Q (S-20) 120º 0,000367 0,000028 0,076477 0,000423 0,000311

Q (S-20) 135º 0,000189 0,000016 0,086019 0,000221 0,000156

Q (S-20) 155º 0,000101 - - - -

R (S-20) 120º 0,000221 0,000029 0,129695 0,000278 0,000164

R (S-20) 135º 0,000319 0,000119 0,374975 0,000557 0,000080R (S-20) 155º 0,000288 0,000136 0,473102 0,000560 0,000015

S (S-20) 130º 0,000112 0,000000 0,000000 0,000112 0,000112

S (S-20) 145º 0,000233 0,000011 0,047499 0,000256 0,000211

S (S-20) 165º 0,000256 0,000103 0,402740 0,000461 0,000050

T (S-20) S 120º 0,000284 0,000011 0,040175 0,000307 0,000261

T (S-20) S 135º 0,000279 0,000075 0,268147 0,000429 0,000130T (S-20) S 155º 0,000299 0,000035 0,117686 0,000370 0,000229

U (S-20) S 120º 0,000183 0,000013 0,072668 0,000210 0,000156

U (S-20) S 135º 0,000149 0,000047 0,311650 0,000242 0,000056

U (S-20) S 155º 0,000103 0,000014 0,135774 0,000131 0,000075

Ensayo Fénix




Comparando las IT halladas en las mezclas S-20 del Ensayo Fénix respecto

con el Ensayo a Tracción Indirecta, se observó que éstos tenían un comportamiento

más estable reduciendo el rango de valores hasta 18,11%.



114

Por último se muestran a continuación los resultados de las mezclas G-20.


Este último caso estudiado en el presente estudio se presentaron los

resultados de los Índices de Tenacidad en las mezclas gruesas (Véase figura 23).

IT. Probetas Mezclas G-20.

y = 4,6603x + 0,0034

R2 = 0,1994

0,000

0,001

0,002

0,003

0,004

0,005

0,006

0,007

0,008

0,009

0,010

0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n I

nd

irec

ta

IT. Probetas G-20

Lineal (IT. Probeta s G-20)

Figura 23: Correlación IT de las mezclas G-20.

La primera característica observada de las 72 probetas ensayadas, es la poca

sensibilidad que presentaron las mezclas gruesas respecto con las mezclas

semidensas estudiadas anteriormente debido a la presencia de los dos puntos

marcadas en el recuadro azul. Estos dos registros trataban de unas mezclas con unas

temperaturas de compactación de 120 ºC (fabricantes M y N) alterando

significativamente la recta de regresión y el respectivo factor R2 hasta 0,1994.

Excluyendo finalmente estos dos registros, el factor de correlación aumentaría

hasta alcanzar un valor de 0,7748 y una pendiente de la recta de regresión de 8,2826

(Figura 24).



115

IT. Probetas Mezclas G-20.

y = 8,2826x + 0,0021

R2 = 0,7748

0,000

0,001

0,002

0,003

0,004

0,005

0,006

0,007

0,008

0,009

0,010

0,0000 0,0001 0,0002 0,0003 0,0004 0,0005 0,0006

Ensayo Fénix

En

sayo

Tra

cció

n In

dir

ecta

IT. Probetas G-20

Lineal (IT. Probetas G-20)

Figura 24: Correlación IT de las mezclas G-20.

Las tablas 73 y 74 completan el presente análisis a través de los parámetros

estadísticos detallados seguidamente:


N (G-20) S 120º 0,005720 0,002138 0,378116 0,009995 0,001444N (G-20) S 135º 0,005764 0,001133 0,373761 0,008031 0,003498N (G-20) S 155º 0,003135 0,001388 0,196590 0,005911 0,000359





Indirecta.

Los Índices de Tenacidad calculados a partir del Ensayo a Tracción Indirecta

presentaban una variabilidad más elevada de todas las situaciones estudiadas,

concretamente en un 36,35%.



116


N (G-20) S 120º 0,000130 0,000068 0,522716 0,000265 0,000000N (G-20) S 135º 0,000342 0,000224 0,655254 0,000790 0,000000N (G-20) S 155º 0,000132 0,000021 0,162392 0,000175 0,000089

Ensayo Fénix




A partir del Ensayo Fénix los Índices de Tenacidad presentaban un rango de

variabilidad similar y muy elevado comparados con las calculados en el Ensayo a

Tracción Indirecta, concretamente de 35,76%.

Por último, se puede afirmar que el Índice de Tenacidad es un parámetro

orientativo sobre las posibles conductas tenaces de las mezclas bituminosas. Sin

embargo, es muy difícil correlacionar este parámetro debido a la gran diversidad que

relatan los resultados por una misma tipología de mezcla. La ecuación de cálculo,

basada a partir de las áreas carga-desplazamiento, explica la variabilidad en los

comportamientos ya que, en cada una de las probetas, trazan unos gráficos

completamente distintos.

Conclusiones


119

5.- CONCLUSIONES

El correcto comportamiento de un firme de una carretera es primordial para

garantizar una circulación adecuada al largo de toda la vida útil. Por este motivo es

trascendental conocer los mecanismos de deterioro de las mezclas bituminosas.

El deterioro de las mezclas bituminosas es debido principalmente, a las cargas

de tráfico y a los agentes climatológicos, siendo la fisuración la tipología de fallo más

frecuente.

El ensayo más usado en España para evaluar la fisuración de una mezcla

bituminosa es el Ensayo a Tracción Indirecta, que permite obtener la resistencia de

una probeta sometida a una carga de compresión diametral, ignorando por completo

otros parámetros mecánicos de gran importancia. Por este motivo se ha desarrollado

el Ensayo Fénix a tracció directa. En esta tensión se han comparado los distintos

parámetros mecánicos obtenidos por ambos ensayos, a partir de una muestra amplia

de probetas de mezclas bituminosas.

Una vez realizados todos los ensayos se observa una gran variabilidad en las

curvas carga-desplazamiento, sobretodo en las obtenidas a partir del Ensayo a

Tracción Indirecta, lo que impide establecer de forma fiable el comportamiento de las

mezclas. Las variaciones más destacadas se producen en particular en los

desplazamientos de rotura, que hacen variar las pendientes de las ramas de carga y

descarga. Pero, sin lugar a dudas, el parámetro que ofrece una mejor variabilidad es el

trabajo realizado calculado a partir del área de las curvas. Este hecho impide

Conclusiones


120

significativamente correlacionar adecuadamente la Energía Disipada en los procesos y

determinar los Índices de Tenacidad.

Debido a la gran irregularidad de las formas en las curvas obtenidas a partir del

Ensayo a Tracción Indirecta se han tenido que descartar un mayor número de ensayos

respecto al Ensayo Fénix, ya que éste proporciona unas curvas más constantes, con

unas variaciones mucho más pequeñas, permitiendo realizar un estudio más profundo

y sobretodo fiable del proceso de fisuración de las mezclas bituminosas.

Finalizados y correlacionados los cuatro parámetros analizados por ambos

ensayos se puede afirmar que:

- Respecto a las resistencias calculadas, aunque las correlaciones establecidas

para cada tipo de mezcla estudiada, no presentan coeficientes de regresión elevados,

se observa cuanto mayor es la resistencia en el Ensayo a Tracción Indirecta, mayor lo

es también en el Ensayo Fénix, por cada tipología de mezcla.

- Los Índices de Rigidez a Tracción presentan mayor variabilidad ya que se

calculan a partir de los desplazamientos a la mitad de la carga máxima. Las

variaciones observadas en el Ensayo Fénix son menores porque las pendientes de

carga son muy similares entre ellas, todo lo contrario que con el Ensayo a Tracción

Indirecta donde se observan unas rigideces muy dispersas.

- La necesidad de calcular las áreas de las curvas carga-desplazamiento para

obtener la Energía Disipada y presentar éstas formas distintas para un mismo tipo de

mezcla dificulta enormemente poder establecer unos criterios comparativos,

especialmente en el caso del ensayo a Tracción Indirecta. En el Ensayo Fénix, aunque

presenta unas pendientes de carga muy similares, las curvas tras rotura son bastante

distintas por un mismo tipo de mezcla, alterando las áreas resultantes. Por este motivo

los puntos graficados oscilan bastante respecto a las rectas de regresión, dificultando

establecer una correlación fiable.

- El Índice de Tenacidad, es el parámetro con más dispersión de todos los

estudiados, debido a que se calcula a partir de los trabajos y de los desplazamientos

relacionados que mayores variaciones. Por tanto, no es posible establecer ninguna

correlación.

Conclusiones


121

Correlacionar distintos parámetros mecánicos de una misma mezcla

bituminosa fabricada por distintos proveedores, proporcionó adquirir un nivel de

contraste más elevados en los resultados del presente estudio. Sin embargo, la

diversificación en la metodología de fabricación influenció mucho en los resultados

obtenidos. Una misma mezcla de un mismo fabricante presentaba unos rangos de

variación similares pero distintos respecto a los otros fabricantes aumentando,

finalmente, las dispersiones en la totalidad de los resultados.

Por último, se puede afirmar que el Ensayo Fénix nos permite describir de

forma más completa el proceso de fisuración de las mezclas bituminosas. Es un

método que somete a las probetas un esfuerzo a tracción directa, sin recurrir a

ninguna carga a compresión. Los resultados obtenidos no presentan grandes

dispersiones, asegurándose así su fiabilidad. Además, al poder disponer de una

muestra más amplia de probetas en el Ensayo Fénix (dos probetas por cada una a

Tracción Indirecta) nos permite obtener más resultados y coeficientes de variación

menores. Por tanto, aplicación de este ensayo puede ser de gran utilidad para evaluar

la fisuración de la mezcla y diseñar así mezclas con mayor vida útil.



123

6.- REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

- Pérez, F., Valdés, G. y Miró, R., (2010), Fénix Test: Development of a Nex

Test Procedure for evaluatinf Cracking Resistance in Bituminous Mixtures.

Annual Meeting of the Transportation Research Board.

- Valdés, G., Botella, R. y Pérez, F., (2010), Evaluación de la resistencia a

fisuración en mezclas bituminosas mediante la utilización del Ensayo Fénix.

- Botella, R., Valdés, G. y Martínez, A., (2008), Quality Specifications for

Bituminous Mixtures using the Indirect Tensite Test, 2nd Euroasphalt &

Eurobitume Congress, Barcelona.

- Bañón, L. y Beviá, J., (2006), Manual de Carreteras.

- Wagoner, M., Buttlar, W. y Paulino, G., (2005), Disk-Shapped Compact

Tension Test for Asphalt Concrete Fracture. Society for Experimental

Mechanics, vol. 45, Nº 3.

- Norma española UNE-EN 12697-23, (2004), Métodos de ensayo para

mezclas bituminosas en caliente. Parte 23: Determinación de la resistencia a la

tracción indirecta de probetas bituminosas.

- Mull, M., Stuart, K. y Yehia, A., (2002), Fracture Resistance Characterization

of Chemically Modified Crumb Rubber Asphalt Pavement. Journal of Materials

Science.

- Molenar, A., Scarpes, A. y Liu, X., (2002), Semi-Circular Bending Test; Simple

but useful? Journal of the Association of Asphalt Paving Technologists, 71, 795-

815.

- Miró, R., Pérez, F. y Martínez, A., (2000), Quality Specifications for Bituminous

Mixtures using the Indirect Tensite Test, 2nd Euroasphalt & Eurobitume

Congress, Barcelona.

Anejo 1

CURVAS DEL ENSAYO A TRACCIÓN INDIRECTA

Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta


127

Mezclas Densas (S-20)

I (D-20) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

I (D-20) 120º 1

I (D-20) 120º 2

I (D-20) 120º 3

I (D-20) 120º 4

I (D-20) 120º 5

I (D-20) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

I (D-20) 135º 1

I (D-20) 135º 2

I (D-20) 135º 3

I (D-20) 135º 4

I (D-20) 135º 5

I (D-20) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

I (D-20) 155º 1

I (D-20) 155º 2

I (D-20) 155º 3

I (D-20) 155º 4

I (D-20) 155º 5

J (D-20) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

J (D-20) 120º 1

J (D-20) 120º 2

J (D-20) 120º 3

J (D-20) 120º 4

J (D-20) 120º 5

J (D-20) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

J (D-20) 135º 1

J (D-20) 135º 2

J (D-20) 135º 3

J (D-20) 135º 4

J (D-20) 135º 5

J (D-20) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

J (D-20) 155º 1

J (D-20) 155º 2

J (D-20) 155º 3

J (D-20) 155º 4

J (D-20) 155º 5



128

Mezclas Semidensas

S-12

A (S-12) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

A (S-12) 120º 1

A (S-12) 120º 2

A (S-12) 120º 3

A (S-12) 120º 4

A (S-12) 120º 5

A (S-12) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

A (S-12) 135º 1

A (S-12) 135º 2

A (S-12) 135º 3

A (S-12) 135º 4

A (S-12) 135º 5

A (S-12) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

A (S-12) 155º 1

A (S-12) 155º 2

A (S-12) 155º 3

A (S-12) 155º 4

A (S-12) 155º 5

B (S-12) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

B (S-12) 120º 1

B (S-12) 120º 2

B (S-12) 120º 3

B (S-12) 120º 4

B (S-12) 120º 5

B (S-12) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

B (S-12) 135º 1

B (S-12) 135º 2

B (S-12) 135º 3

B (S-12) 135º 4

B (S-12) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N) B (S-12) 155º 1

B (S-12) 155º 2

B (S-12) 155º 3

B (S-12) 155º 4

B (S-12) 155º 5



129

C (S-12) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

C (S-12) 120º 1

C (S-12) 120º 2

C (S-12) 120º 3

C (S-12) 120º 4

C (S-12) 120º 5

C (S-12) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

C (S-12) 135º 1

C (S-12) 135º 2

C (S-12) 135º 3

C (S-12) 135º 4

C (S-12) 135º 5

C (S-12) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

C (S-12) 155º 1

C (S-12) 155º 2

C (S-12) 155º 3

C (S-12) 155º 4

C (S-12) 155º 5

D (S-12) S 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

D (S-12) S 120º 1

D (S-12) S 120º 2

D (S-12) S 120º 3

D (S-12) S 120º 4

D (S-12) S 135

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

D (S-12) S 135º 1

D (S-12) S 135º 2

D (S-12) S 135º 3

D (S-12) S 135º 4

D (S-12) S 155

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

D (S-12) S 155º 1

D (S-12) S 155º 2

D (S-12) 155º 3

D (S-12) 155º 4



130

E (S-12) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

E (S-12) 120º 1

E (S-12) 120º 2

E (S-12) 120º 3

E (S-12) 120º 4

E (S-12) 120º 5

E (S-12) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

E (S-12) 135º 1

E (S-12) 135º 2

E (S-12) 135º 3

E (S-12) 135º 4

E (S-12) 135º 5

E (S-12) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

E (S-12) 155º 1

E (S-12) 155º 2

E (S-12) 155º 3

E (S-12) 155º 4

E (S-12) 155º 5

F (S-12) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

F (S-12) 120º 1

F (S-12) 120º 2

F (S-12) 120º 3

F (S-12) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

F (S-12) 135º 1

F (S-12) 135º 2

F (S-12) 135º 3

F (S-12) 135º 4

F (S-12) 135º 5

F (S-12) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

F (S-12) 155º 1

F (S-12) 155º 2

F (S-12) 155º 3

F (S-12) 155º 4

F (S-12) 155º 5



131

G (S-12) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

G (S-12) 120º 1

G (S-12) 120º 2

G (S-12) 120º 3

G (S-12) 120º 4

G (S-12) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

G (S-12) 135º 1

G (S-12) 135º 2

G (S-12) 135º 3

G (S-12) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

40

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

G (S-12) 155º 1

G (S-12) 155º 2

G (S-12) 155º 3

G (S-12) 155º 4



132

Mezclas Semidensas

S-20

Q (S-20) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

Q (S-20) 120º 1

Q (S-20) 120º 2

Q (S-20) 120º 3

Q (S-20) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

Q (S-20) 135º 1

Q (S-20) 135º 2

Q (S-20) 135º 3

Q (S-20) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

Q (S-20) 155º 1

Q (S-20) 155º 2

Q (S-20) 155º 3

R (S-20) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

R (S-20) 120º 1

R (S-20) 120º 2

R (S-20) 120º 3

R (S-20) 120º 4

R (S-20) 120º 5

R (S-20) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

R (S-20) 135º 1

R (S-20) 135º 2

R (S-20) 135º 3

R (S-20) 135º 4

R (S-20) 135º 5

R (S-20) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

R (S-20) 155º 1

R (S-20) 155º 2

R (S-20) 155º 3

R (S-20) 155º 4

R (S-20) 155º 5



133

S (S-20) 130º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

S (S-20) 130º 1

S (S-20) 130º 2

S (S-20) 130º 3

S (S-20) 145

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

S (S-20) 145º 1

S (S-20) 145º 2

S (S-20) 135º 3

S (S-20) 165

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

S (S-20) 165º 1

S (S-20) 165º 2

S (S-20) 165º 3

T (S-20) S 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

T (S-20) S 120º 1

T (S-20) S 120º 2

T (S-20) S 120º 3

T (S-20) S 120º 4

T (S-20) S 120º 5

T (S-20) S 135

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

T (S-20) S 135º 1

T (S-20) S 135º 2

T (S-20) S 135º 3

T (S-20) S 135º 4

T (S-20) S 135º 5

T (S-20) S 155

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

T (S-20) S 155º 1

T (S-20) S 155º 2

T (S-20) S 155º 3

T (S-20) S 155º 4

T (S-20) S 155º 5



134

U (S-20) S 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

U (S-20) S 120º 1

U (S-20) S 120º 2

U (S-20) S 120º 3

U (S-20) S 120º 4

U (S-20) S 120º 5

U (S-20) S 135

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N) U (S-20) S 135º 1

U (S-20) S 135º 2

U (S-20) S 135º 3

U (S-20) S 135º 4

U (S-20) S 135º 5

U (S-20) S 155

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N) U (S-20) S 155º 1

U (S-20) S 155º 2

U (S-20) S 155º 3

U (S-20) S 155º 4

U (S-20) S 155º 5



135

Mezclas Gruesas (G-20)

L (G-20) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

L (G-20) 120º 1

L (G-20) 120º 2

L (G-20) 120º 3

L (G-20) 120º 4

L (G-20) 120º 5

L (G-20) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

L (G-20) 135º 1

L (G-20) 135º 2

L (G-20) 135º 3

L (G-20) 135º 4

L (G-20) 135º 5

L (G-20) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

L (G-20) 155º 1

L (G-20) 155º 2

L (G-20) 155º 3

L (G-20) 155º 4

L (G-20) 155º 5

M (G-20) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

M (G-20) 120º 1

M (G-20) 120º 2

M (G-20) 120º 3

M (G-20) 120º 4

M (L-20) 120º 5

M (G-20) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

M (G-20) 135º 1

M (G-20) 135º 2

M (G-20) 135º 3

M (G-20) 135º 4

M (G-20) 135º 5

M (G-20) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

M (G-20) 155º 1

M (G-20) 155º 2

M (G-20) 155º 3

M (G-20) 155º 4

M (G-20) 155º 5



136

N (G-20) S (3) 120º

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

N (G-20) S (2) 120º 3

N (G-20) S (4) 120º 3

N (G-20) S (6) 120º 3

N (G-20) S (8) 120º 3

N (G-20) S (10) 120º 3

N (G-20) S (2) 135

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

N (G-20) S (2)

135º 2N (G-20) S (4)

135º 2N (G-20) S (6)

135º 2N (G-20) S (8)

135º 2N (G-20) S (10)

135º 2

N (G-20) S (1) 155

0

5

10

15

20

25

30

35

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

N (G-20) S (2) 155º 1

N (G-20) S (4) 155º 1

N (G-20) S (6) 155º 1

N (G-20) S (8) 155º 1

N (G-20) S (10) 155º 1

Anejo 2

CURVAS DEL ENSAYO FÉNIX

Curvas del Ensayo Fénix


139


I (D-20) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

I (D-20) 120º 1

I (D-20) 120º 2

I (D-20) 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

I (D-20) 135º 1

I (D-20) 135º 2

I (D-20) 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

I (D-20) 155º 1

I (D-20) 155º 2

I (D-20) 155º 3

J (D-20) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

J (D-20) 120º 1

J (D-20) 120º 2

J (D-20) 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

J (D-20) 135º 1

J (D-20) 135º 2

J (D-20) 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

J (D-20) 155º 1

J (D-20) 155º 2

J (D-20) 155º 3



140

Mezclas Semidensas

S-12

A (S-12) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

A (S-12) 120º 1

A (S-12) 120º 2

A (S-12) 120º 3

A (S-12) 135 Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

A (S-12) 135º 1

A (S-12) 135º 2

A (S-12) 135º 3

A (S-12) 155 Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

A (S-12) 155º 1

A (S-12) 155º 2

A (S-12) 155º 3

B (S-12) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

B (S-12) 120º 1

B (S-12) 120º 2

B (S-12) 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

B (S-12) 135º 1

B (S-12) 135º 2

B (S-12) 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

B (S-12) 155º 1

B (S-12) 155º 2

B (S-12) 155º 3



141

C (S-12) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

C (S-12) 120º 1

C (S-12) 120º 2

C (S-12) 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

C (S-12) 135º 1

C (S-12) 135º 2

C (S-12) 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

C (S-12) 155º 1

C (S-12) 155º 2

C (S-12) 155º 3

D (S-12) S 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

D (S-12) S 120º 1

D (S-12) S 120º 2

D (S-12) S 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

D (S-12) S 135º 1

D (S-12) S 135º 2

D (S-12) S 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

D (S-12) S 155º 1

D (S-12) S 155º 2

D (S-12) 155º 3



142

E (S-12) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

E (S-12) 120º 1

E (S-12) 120º 2

E (S-12) 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

E (S-12) 135º 1

E (S-12) 135º 2

E (S-12) 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

E (S-12) 155º 1

E (S-12) 155º 2

E (S-12) 155º 3

F (S-12) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

F (S-12) 120º 1

F (S-12) 120º 2

F (S-12) 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

F (S-12) 135º 1

F (S-12) 135º 2

F (S-12) 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

F (S-12) 155º 1

F (S-12) 155º 2

F (S-12) 155º 3



143

G (S-12) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

G (S-12) 120º 1

G (S-12) 120º 2

G (S-12) 120º 3

G (S-12) 135

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

G (S-12) 135º 1

G (S-12) 135º 2

G (S-12) 135º 3

G (S-12) 155º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

G (S-12) 155º 1

G (S-12) 155º 2

G (S-12) 155º 3



144

Mezclas Semidensas

S-20

Q (S-20) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

Q (S-20) 120º 1

Q (S-20) 120º 2

Q (S-20) 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

Q (S-20) 135º 1

Q (S-20) 135º 2

Q (S-20) 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

Q (S-20) 155º 1

Q (S-20) 155º 2

R (S-20) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

R (S-20) 120º 1

R (S-20) 120º 2

R (S-20) 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

R (S-20) 135º 1

R (S-20) 135º 2

R (S-20) 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

R (S-20) 155º 1

R (S-20) 155º 2

R (S-20) 155º 3



145

S (S-20) 130º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

S (S-20) 130º 1

S (S-20) 130º 2

S (S-20) 130º 3

S (S-20) 145 Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N) S (S-20) 145º 1

S (S-20) 145º 2

S (S-20) 135º 3

S (S-20) 165º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

S (S-20) 165º 1

S (S-20) 165º 2

S (S-20) 165º 3

T (S-20) S 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

T (S-20) S 120º 1

T (S-20) S 120º 2

T (S-20) S 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

T (S-20) S 135º 1

T (S-20) S 135º 2

T (S-20) S 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

T (S-20) S 155º 1

T (S-20) S 155º 2

T (S-20) S 155º 3



146

U (S-20) S 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

U (S-20) S 120º 1

U (S-20) S 120º 2

U (S-20) S 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

U (S-20) S 135º 1

U (S-20) S 135º 2

U (S-20) S 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

U (S-20) S 155º 1

U (S-20) S 155º 2

U (S-20) S 155º 3



147


L (G-20) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

L (G-20) 120º 1

L (G-20) 120º 2

L (G-20) 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

L (G-20) 135º 1

L (G-20) 135º 2

L (G-20) 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

L (G-20) 155º 1

L (G-20) 155º 2

L (G-20) 155º 3

M (G-20) 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

M (G-20) 120º 1

M (G-20) 120º 2

M (G-20) 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

M (G-20) 135º 1

M (G-20) 135º 2

M (G-20) 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

M (G-20) 155º 1

M (G-20) 155º 2

M (G-20) 155º 3



148

N (G-20) S 120º Fénix

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

N (G-20) S 120º 1

N (G-20) S 120º 2

N (G-20) S 120º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

N (G-20) S 135º 1

N (G-20) S 135º 2

N (G-20) S 135º 3


0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

2,2

2,4

2,6

2,8

3

0 1 2 3 4 5 6

Deformación (mm)

Ca

rga

(k

N)

N (G-20) S 155º 1

N (G-20) S 155º 2

N (G-20) S 155º 3

Anejo 3

RESULTADOS DEL ENSAYO A TRACCIÓN INDIRECTA

Datos Curvas del Ensayo a Tracción Indirecta


151


Ca

rga M

áxim

aC

arg

a M

áx

ima

(1/2

) C

arg

a

Máxim

aA

(map

)A

F(m

ax)

A(m

dp

)A

(md

p)-

A(m

ap

)A

RT

rab

ajo

(M

àx)

Tra

bajo

(T

ota

l)

P (

kP

)P

(k

N)

(kN

)(m

m)

(mm

)(m

m)

(mm

)(m

m)

(kN

-mm

)(k

N-m

m)

I (D

-20)

120

º 1

216

52

1,6

51

0,8

24

0,4

02

1,3

79

2,7

68

2,3

67

5,9

54

21,9

15

57,9

00

I (D

-20)

120

º 2

195

11

9,5

19,7

54

0,4

63

1,6

30

3,6

67

3,2

04

5,9

52

23,3

52

67,0

44

I (D

-20)

120

º 3

255

12

5,5

11

2,7

53

0,6

34

1,4

67

2,3

35

1,7

00

5,9

58

23,1

16

51,7

68

I (D

-20)

120

º 4

230

22

3,0

21

1,5

11

0,5

44

1,5

08

2,7

87

2,2

43

5,9

14

23,5

31

62,0

61

I (D

-20)

120

º 5

242

82

4,2

81

2,1

42

0,4

31

1,5

29

2,7

91

2,3

60

5,9

37

27,1

82

59,8

81

I (D

-20)

135

º 1

241

12

4,1

11

2,0

54

0,5

22

1,4

84

2,4

53

1,9

32

5,9

76

20,1

90

55,5

52

I (D

-20)

135

º 2

300

53

0,0

51

5,0

23

0,6

71

1,4

94

2,2

64

1,5

93

4,5

75

26,9

85

52,1

43

I (D

-20)

135

º 3

255

12

5,5

11

2,7

57

0,6

10

1,6

55

2,8

34

2,2

24

5,9

77

23,4

50

65,6

22

I (D

-20)

135

º 4

245

42

4,5

41

2,2

68

0,5

26

1,5

73

2,6

86

2,1

60

5,9

80

22,5

50

57,8

47

I (D

-20)

135

º 5

244

62

4,4

61

2,2

28

0,6

45

1,4

87

2,4

08

1,7

64

5,9

77

18,1

40

52,8

89

I (D

-20)

155

º 1

267

32

6,7

31

3,3

65

0,5

48

1,4

05

2,4

12

1,8

64

5,9

82

20,2

10

58,4

69

I (D

-20)

155

º 2

303

83

0,3

81

5,1

89

0,7

40

1,7

46

2,4

03

1,6

63

5,9

85

27,9

90

61,1

61

I (D

-20)

155

º 3

313

33

1,3

31

5,6

65

0,5

87

1,3

93

1,8

78

1,2

91

4,9

11

23,1

50

47,9

89

I (D

-20)

155

º 4

272

32

7,2

31

3,6

16

0,5

25

1,3

93

2,0

99

1,5

74

5,6

76

21,0

90

50,5

79

I (D

-20)

155

º 5

287

02

8,7

01

4,3

50

0,4

68

1,3

85

2,3

67

1,9

00

5,9

61

23,7

00

62,1

81

J (

D-2

0)

120

º 1

190

81

9,0

89,5

39

0,4

98

1,4

91

3,0

56

2,5

58

5,9

83

23,8

20

53,9

77

J (

D-2

0)

120

º 2

198

51

9,8

59,9

26

0,5

69

1,5

10

3,0

22

2,4

53

5,9

99

23,5

30

55,3

76

J (

D-2

0)

120

º 3

198

11

9,8

19,9

07

0,5

25

1,5

67

3,4

46

2,9

22

5,9

75

25,4

50

63,1

78

J (

D-2

0)

120

º 4

174

41

7,4

48,7

19

0,3

94

1,4

27

3,1

60

2,7

66

5,8

32

18,7

14

54,1

70

J (

D-2

0)

120

º 5

175

71

7,5

78,7

84

0,5

78

1,6

45

3,4

93

2,9

15

5,9

64

19,2

51

54,5

16

J (

D-2

0)

135

º 1

299

82

9,9

89,9

26

0,5

69

1,5

10

3,0

22

2,4

53

5,9

99

19,5

29

55,3

76

J (

D-2

0)

135

º 2

278

52

7,8

51

3,9

27

0,3

75

1,2

40

2,5

53

2,1

78

5,8

17

25,6

45

60,0

10

J (

D-2

0)

135

º 3

330

63

3,0

61

6,5

31

0,7

58

1,5

55

2,2

91

1,5

33

5,9

62

28,5

68

57,3

89

J (

D-2

0)

135

º 4

299

52

9,9

51

4,9

74

0,3

28

1,3

26

2,1

77

1,8

49

4,7

17

32,2

36

62,6

24

J (

D-2

0)

135

º 5

324

63

2,4

61

6,2

29

0,4

85

1,2

54

1,6

96

1,2

10

5,5

79

27,2

02

46,6

65

J (

D-2

0)

155

º 1

284

62

8,4

61

4,3

22

0,5

25

1,3

62

2,2

82

1,7

57

5,9

38

25,8

70

61,5

40

J (

D-2

0)

155

º 2

313

53

1,3

51

5,6

75

0,7

17

1,5

64

2,2

81

1,5

64

5,9

72

28,8

25

58,3

97

J (

D-2

0)

155

º 3

186

21

8,6

29,3

09

0,6

72

1,6

46

2,0

98

1,4

25

5,8

43

18,9

52

36,2

23

J (

D-2

0)

155

º 4

225

62

2,5

61

1,2

79

0,6

69

1,3

76

1,9

14

1,2

45

4,7

43

17,8

09

31,8

40

J (

D-2

0)

155

º 5

247

62

4,7

61

2,3

82

0,6

11

1,2

58

1,8

86

1,2

74

4,7

44

18,2

50

38,3

67

No

mb

re P

rob

eta



152

Mezclas Semidensas (S-12)

Carg

a M

áx

ima

Carg

a M

áxim

a(1

/2)

Ca

rga

A(m

ap

)A

F(m

ax)

A(m

dp

)A

(md

p)-

A(m

ap

)A

RT

rab

ajo

(M

àx)

Tra

bajo

(T

ota

l)

P (

kP

)P

(kN

)(k

N)

(mm

)(m

m)

(mm

)(m

m)

(mm

)(k

N-m

m)

(kN

-mm

)

A (

S-1

2)

120º

1179

517

,95

8,9

77

0,7

92

2,0

87

3,4

32

2,6

40

5,9

85

23,6

35

50,1

84

A (

S-1

2)

120º

2116

311

,63

5,8

14

1,0

49

2,9

29

4,6

87

3,6

38

5,9

79

21,9

94

42,5

17

A (

S-1

2)

120º

3221

222

,12

11,0

59

0,4

71

1,3

34

2,4

14

1,9

43

5,9

95

20,1

90

51,0

98

A (

S-1

2)

120º

4162

616

,26

8,1

28

0,3

70

1,5

52

3,0

17

2,6

47

5,9

59

19,4

82

46,3

33

A (

S-1

2)

120º

5189

718

,97

9,4

85

0,7

15

1,7

18

2,9

55

2,2

40

5,9

53

18,8

85

49,8

55

A (

S-1

2)

135º

1189

818

,98

9,4

92

0,6

27

1,5

85

2,5

93

1,9

66

5,9

91

19,1

93

41,9

87

A (

S-1

2)

135º

2207

920

,79

10,3

93

0,4

78

1,4

82

2,6

28

2,1

50

5,9

74

21,3

99

50,6

24

A (

S-1

2)

135º

3207

120

,71

10,3

55

1,1

37

2,1

67

3,2

74

2,1

37

5,9

81

23,2

67

50,2

04

A (

S-1

2)

135º

4178

217

,82

8,9

10

0,5

78

1,3

84

2,6

81

2,1

03

5,9

61

16,9

16

44,0

88

A (

S-1

2)

135º

5154

415

,44

7,7

19

0,5

91

1,5

81

3,0

38

2,4

47

5,9

87

16,9

50

42,0

95

A (

S-1

2)

155º

1203

720

,37

10,1

84

0,6

52

1,5

01

2,4

63

1,8

11

3,9

60

18,6

17

39,4

62

A (

S-1

2)

155º

2179

417

,94

8,9

72

0,6

61

2,0

72

3,2

32

2,5

70

3,9

37

25,5

38

44,7

39

A (

S-1

2)

155º

3227

522

,75

11,3

74

0,5

35

1,4

63

2,3

69

1,8

34

3,9

20

22,3

33

45,4

78

A (

S-1

2)

155º

4214

521

,45

10,7

27

0,4

67

1,3

23

2,3

57

1,8

90

5,9

85

19,4

25

45,9

85

A (

S-1

2)

155º

5153

915

,39

7,6

96

0,4

19

1,3

92

2,8

41

2,4

22

5,9

68

15,5

96

40,4

33

B (

S-1

2)

120º

1184

618

,46

9,2

32

0,4

65

1,6

46

3,1

33

2,6

68

5,9

68

22,0

24

55,7

34

B (

S-1

2)

120º

2203

320

,33

10,1

67

0,5

38

1,7

94

3,4

99

2,9

61

5,9

46

25,9

17

59,1

80

B (

S-1

2)

120º

3208

120

,81

10,4

04

0,4

97

1,7

26

3,2

77

2,7

80

5,9

61

25,7

76

59,2

30

B (

S-1

2)

120º

4211

021

,10

10,5

52

0,5

89

1,9

80

3,4

63

2,8

75

5,9

62

29,4

60

60,4

80

B (

S-1

2)

120º

5219

521

,95

10,9

75

0,4

82

1,4

70

2,7

46

2,2

64

5,9

60

22,5

14

55,8

10

B (

S-1

2)

135º

1254

925

,49

12,7

44

0,7

91

1,8

14

2,9

55

2,1

64

5,9

66

27,6

56

61,0

98

B (

S-1

2)

135º

2237

123

,71

11,8

57

0,8

41

1,8

10

3,2

99

2,4

58

5,9

61

24,8

09

64,6

90

B (

S-1

2)

135º

3246

824

,68

12,3

42

0,4

99

1,4

68

2,7

90

2,2

90

5,9

59

24,9

39

62,4

10

B (

S-1

2)

135º

4235

223

,52

11,7

60

0,6

79

1,5

65

2,7

95

2,1

16

5,9

71

22,5

00

59,1

54

B (

S-1

2)

155º

1243

324

,33

12,1

66

0,6

12

1,5

74

2,9

17

2,3

05

5,9

81

24,5

09

63,2

06

B (

S-1

2)

155º

2287

028

,70

14,3

52

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95

1,6

56

2,5

74

1,8

79

5,9

79

29,1

23

62,1

15

B (

S-1

2)

155º

3248

024

,80

12,4

02

0,7

77

1,9

94

2,9

45

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68

5,9

78

31,0

19

60,4

91

B (

S-1

2)

155º

4264

326

,43

13,2

17

0,6

28

1,7

52

2,6

89

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60

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05

30,8

53

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10

B (

S-1

2)

155º

5253

725

,37

12,6

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68

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2,7

52

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84

5,9

82

26,6

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85

C (

S-1

2)

120

º 1

276

227

,62

13,8

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0,6

45

1,4

98

2,1

17

1,4

72

4,9

51

23,1

03

45,1

07

C (

S-1

2)

120

º 2

286

028

,60

14,3

00

0,7

63

1,6

21

2,4

84

1,7

21

4,9

51

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38

110,9

09

C (

S-1

2)

120

º 3

303

130

,31

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66

0,6

49

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18

2,6

15

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23

C (

S-1

2)

120

º 4

286

728

,67

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66

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07

C (

S-1

2)

120

º 5

310

331

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0,6

36

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79

C (

S-1

2)

135

º 1

265

826

,58

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69

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33

1,9

19

2,6

81

1,6

48

4,9

64

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72

105,8

40

C (

S-1

2)

135

º 2

316

531

,65

15,8

36

0,6

98

1,5

75

2,1

63

1,4

65

4,9

67

27,6

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26

C (

S-1

2)

135

º 3

308

730

,87

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1,3

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C (

S-1

2)

135

º 4

324

832

,48

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73

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3,3

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32

C (

S-1

2)

135

º 5

311

631

,16

15,5

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1,4

75

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1,5

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64

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88

C (

S-1

2)

155

º 1

348

334

,83

17,5

28

0,7

22

1,6

33

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1,5

75

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67

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91

C (

S-1

2)

155

º 2

306

630

,66

15,9

73

0,8

20

1,7

99

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54

1,5

34

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59

30,4

37

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18

C (

S-1

2)

155

º 3

281

928

,19

15,0

35

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97

1,8

68

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1,7

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56

31,4

89

54,6

60

C (

S-1

2)

155

º 4

329

032

,90

16,9

19

0,8

24

1,7

52

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43

1,6

19

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31,0

97

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36

C (

S-1

2)

155

º 5

321

432

,14

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1,6

54

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S-1

2)

S 1

20º

1

232

923

,29

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46

0,4

55

1,3

76

2,3

12

1,8

57

4,9

68

20,7

71

46,8

16

D (

S-1

2)

S 1

20º

2247

324

,73

12,3

67

0,6

25

1,6

34

2,6

81

2,0

56

4,9

69

24,5

00

52,8

97

D (

S-1

2)

S 1

20º

3237

923

,79

11,9

87

0,7

99

1,7

33

2,7

05

1,9

05

4,9

55

22,1

34

50,2

72

D (

S-1

2)

S 1

20º

4213

121

,31

10,6

53

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47

1,6

99

2,4

65

1,7

17

4,9

51

20,0

14

42,3

82

D (

S-1

2)

S 1

35º

1

236

823

,68

11,8

38

0,5

87

1,4

81

2,4

43

1,8

56

4,9

42

20,8

94

49,6

68

D (

S-1

2)

S 1

35º

2249

424

,94

12,4

69

0,7

19

1,7

31

2,5

73

1,8

54

4,9

59

25,0

42

48,8

12

D (

S-1

2)

S 1

35º

3260

626

,06

13,0

31

0,5

89

1,5

13

2,4

03

1,8

14

4,8

98

23,3

81

54,7

87

D (

S-1

2)

S 1

35º

4252

225

,22

12,6

11

0,5

30

1,3

95

2,0

66

1,5

36

4,9

68

21,2

51

43,7

18

D (

S-1

2)

S 1

55º

1247

724

,77

12,3

86

0,4

58

1,3

94

2,3

45

1,8

87

4,9

74

22,4

54

51,0

72

D (

S-1

2)

S 1

55º

2270

327

,03

13,5

16

0,4

83

1,3

26

1,9

62

1,4

80

4,8

05

22,4

77

44,8

66

D (

S-1

2)

S 1

55º

3262

726

,27

13,1

36

0,6

14

1,4

08

2,1

14

1,5

00

4,9

54

20,9

12

44,9

52

D (

S-1

2)

S 1

55º

4224

622

,46

11,2

30

0,4

93

1,2

75

1,8

71

1,3

78

4,9

53

17,3

60

36,0

27

E (

S-1

2)

120º

1198

319

,83

9,9

15

0,6

93

1,6

67

2,8

36

2,1

43

7,1

29

21,9

84

48,9

78

E (

S-1

2)

120º

2216

021

,60

10,8

00

0,4

39

1,1

60

2,1

75

1,7

36

7,1

30

18,3

61

44,7

99

E (

S-1

2)

120º

3197

419

,74

9,8

70

0,5

82

1,6

66

2,6

92

2,1

10

7,1

29

23,7

92

47,2

67

E (

S-1

2)

120º

4202

020

,20

10,0

99

0,4

73

1,3

29

2,3

93

1,9

19

5,7

74

19,8

11

42,5

14

E (

S-1

2)

120º

5203

520

,35

10,1

75

0,6

11

1,4

98

2,6

63

2,0

53

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13

20,6

38

45,2

80

E (

S-1

2)

135º

1217

521

,75

10,8

74

0,6

81

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2,4

56

1,7

74

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14

24,3

14

45,4

51

E (

S-1

2)

135º

2224

222

,42

11,2

03

0,5

19

1,4

94

2,5

61

2,0

42

7,8

12

24,6

37

52,3

98

E (

S-1

2)

135º

3228

122

,81

11,4

06

0,5

92

1,4

76

2,4

98

1,9

06

6,7

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23,2

22

49,7

94

E (

S-1

2)

135º

4230

623

,06

11,5

28

0,6

06

1,4

96

2,6

33

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27

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55,8

36

E (

S-1

2)

135º

5217

121

,71

10,8

57

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97

1,4

96

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86

E (

S-1

2)

155º

1264

626

,46

13,2

30

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13

1,4

97

2,2

81

1,6

68

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33

27,2

32

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23

E (

S-1

2)

155º

2248

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,88

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34

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17

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39

E (

S-1

2)

155º

3236

323

,63

11,8

14

0,4

72

1,3

28

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90

1,5

19

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36

23,3

44

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74

E (

S-1

2)

155º

4258

825

,88

12,9

41

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52

1,3

28

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48

1,3

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36

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20

E (

S-1

2)

155º

5209

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,90

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0,7

07

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38

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60

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53

5,4

32

26,1

45

49,0

54

F (

S-1

2)

120º

1181

118

,11

9,0

55

0,6

17

1,6

74

2,8

94

2,2

78

7,9

71

21,2

96

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18

F (

S-1

2)

120º

2196

119

,61

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1,6

73

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17

F (

S-1

2)

120º

3205

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13

F (

S-1

2)

135º

1123

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,30

6,1

49

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37

2,8

61

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F (

S-1

2)

135º

2188

818

,88

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38

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33

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03

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F (

S-1

2)

135º

3197

919

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F (

S-1

2)

135º

4192

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F (

S-1

2)

135º

5191

719

,17

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F (

S-1

2)

155º

1217

521

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F (

S-1

2)

155º

2156

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F (

S-1

2)

155º

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F (

S-1

2)

155º

4199

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F (

S-1

2)

155º

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G (

S-1

2)

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220

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S 1

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S 1

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S-2

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S 1

35

º 5

2726

27

,26

13

,63

20

,88

61,1

55

1,9

09

1,0

23

4,1

42

16,3

36

40,1

39

T (

S-2

0)

S 1

55

º 1

2849

28

,49

14

,24

50

,60

01,0

51

1,5

59

0,9

59

4,7

51

16,4

74

35,5

06

T (

S-2

0)

S 1

55

º 2

2826

28

,26

14

,13

10

,83

01,1

05

1,7

36

0,9

05

9,9

93

17,0

86

51,4

93

T (

S-2

0)

S 1

55

º 3

3389

33

,89

16

,94

60

,66

21,1

22

1,5

97

0,9

35

6,5

16

20,9

47

50,5

34

T (

S-2

0)

S 1

55

º 4

2912

29

,12

14

,56

21

,45

31,4

92

2,1

11

0,6

59

9,2

27

22,5

41

53,8

47

T (

S-2

0)

S 1

55

º 5

3156

31

,56

15

,78

00

,64

21,1

21

2,1

58

1,5

16

5,8

38

19,5

31

62,6

03

U (

S-2

0)

S 1

20º

13161

31

,61

15

,80

70

,51

21,1

34

1,3

63

0,8

51

4,4

78

19,6

67

44,2

40

U (

S-2

0)

S 1

20º

23001

30

,01

15

,00

50

,75

81,3

73

1,6

59

0,9

00

4,0

23

19,3

74

34,9

25

U (

S-2

0)

S 1

20º

33128

31

,28

15

,64

20

,54

21,1

18

1,3

84

0,8

41

3,0

54

18,2

22

42,6

80

U (

S-2

0)

S 1

20º

43738

37

,38

18

,68

80

,54

31,1

18

1,3

15

0,7

72

3,0

89

21,9

28

43,1

60

U (

S-2

0)

S 1

20º

53015

30

,15

15

,07

60

,83

71,4

75

1,6

75

0,8

38

4,1

24

19,8

90

30,7

67

U (

S-2

0)

S 1

35º

12812

28

,12

14

,05

80

,78

41,8

16

2,0

67

1,2

83

4,3

45

28,3

34

38,7

75

U (

S-2

0)

S 1

35º

23227

32

,27

16

,13

30

,70

21,4

93

1,6

60

0,9

57

4,9

58

25,4

60

44,4

30

U (

S-2

0)

S 1

35º

32999

29

,99

14

,99

50

,61

31,3

50

1,6

52

1,0

40

4,9

48

22,2

31

44,0

70

U (

S-2

0)

S 1

35º

43470

34

,70

17

,34

90

,55

71,2

70

1,4

49

0,8

92

5,9

04

24,6

49

41,3

20

U (

S-2

0)

S 1

35º

52795

27

,95

13

,97

60

,51

40,9

99

1,3

94

0,8

80

3,4

95

13,9

32

26,9

37

U (

S-2

0)

S 1

55º

13842

38

,42

19

,20

80

,54

21,0

33

1,2

71

0,7

29

3,6

17

19,8

85

48,5

50

U (

S-2

0)

S 1

55º

23174

31

,74

15

,87

10

,58

81,0

70

1,2

77

0,6

89

2,4

30

16,2

42

36,5

00

U (

S-2

0)

S 1

55º

33249

32

,49

16

,24

30

,75

31,3

60

1,5

77

0,8

23

8,4

01

20,5

68

40,4

17

U (

S-2

0)

S 1

55º

43545

35

,45

17

,72

30

,58

91,1

34

1,3

44

0,7

55

5,6

16

19,9

78

44,8

90

U (

S-2

0)

S 1

55º

53451

34

,51

17

,25

70

,65

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68

1,2

75

0,6

25

3,5

29

18,7

75

47,7

80

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157


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a M

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Carg

a M

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m)

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m)

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L (

G-2

0)

120º

1249

724

,97

12,8

80

0,7

93

1,7

83

2,9

93

2,2

00

4,9

68

25,3

09

61,6

84

L (

G-2

0)

120º

2269

726

,97

13,8

55

0,9

19

1,7

41

2,5

43

1,6

24

4,9

53

23,3

29

52,2

78

L (

G-2

0)

120º

3269

126

,91

13,4

57

0,7

25

1,5

53

2,2

08

1,4

83

4,9

40

21,9

52

54,1

63

L (

G-2

0)

120º

4231

923

,19

12,0

25

0,7

98

1,8

78

2,5

57

1,7

59

4,9

53

25,4

52

50,1

33

L (

G-2

0)

120º

5220

922

,09

13,1

50

1,1

22

2,0

83

2,7

85

1,6

62

4,9

53

25,0

61

52,4

76

L (

G-2

0)

135º

1230

623

,06

11,7

99

0,7

55

1,8

13

2,9

69

2,2

13

4,9

67

24,8

86

59,9

01

L (

G-2

0)

135º

2252

625

,26

12,6

45

0,7

03

1,6

03

2,3

20

1,6

18

4,9

52

22,3

62

49,3

83

L (

G-2

0)

135º

3271

727

,17

13,5

84

0,6

61

1,5

33

2,2

85

1,6

23

4,9

68

23,3

51

49,3

05

L (

G-2

0)

135º

4286

928

,69

14,3

43

0,7

39

1,5

33

2,2

43

1,5

04

4,9

55

22,9

68

55,2

99

L (

G-2

0)

135º

5255

425

,54

13,6

20

0,8

75

1,9

33

2,7

99

1,9

24

4,9

53

28,4

50

59,2

43

L (

G-2

0)

155º

1227

622

,76

12,9

12

0,9

69

2,0

71

3,0

15

2,0

46

4,9

55

28,2

21

59,0

64

L (

G-2

0)

155º

2304

030

,40

16,0

12

0,9

94

1,7

76

2,1

95

1,2

02

4,9

55

25,2

48

48,3

94

L (

G-2

0)

155º

3265

926

,59

13,6

72

1,2

91

2,3

28

2,9

60

1,6

69

4,9

56

27,8

51

55,8

32

L (

G-2

0)

155º

4275

027

,50

13,8

42

0,7

98

1,6

56

2,3

36

1,5

38

4,9

54

23,9

41

48,3

49

L (

G-2

0)

155º

5273

227

,32

13,6

60

0,8

93

1,5

16

1,9

19

1,0

26

4,9

54

17,5

32

37,9

75

M (

G-2

0)

120

º 1

184

418

,44

9,7

33

0,7

82

1,9

80

3,5

61

2,7

79

4,9

68

27,0

00

56,0

68

M (

G-2

0)

120

º 2

162

316

,23

9,7

39

1,1

15

2,3

26

3,8

78

2,7

63

4,9

37

23,1

60

54,1

25

M (

G-2

0)

120

º 3

167

916

,79

9,1

14

0,9

80

2,3

14

3,6

82

2,7

02

4,9

53

24,8

20

51,6

81

M (

G-2

0)

120

º 4

178

717

,87

9,0

27

1,3

93

2,5

45

3,8

47

2,4

53

4,9

55

25,5

00

48,2

05

M (

G-2

0)

120

º 5

188

818

,88

9,5

47

0,9

99

2,0

26

3,4

53

2,4

54

4,9

58

24,7

00

51,4

99

M (

G-2

0)

135

º 1

184

418

,44

9,7

33

0,7

82

1,9

80

3,5

61

2,7

79

5,9

88

27,0

00

56,1

41

M (

G-2

0)

135

º 2

193

219

,32

9,7

88

0,7

48

1,7

08

2,8

37

2,0

89

4,9

51

22,4

00

45,7

51

M (

G-2

0)

135

º 3

178

017

,80

9,6

46

0,9

47

1,9

82

3,0

11

2,0

64

4,9

48

19,9

77

45,7

82

M (

G-2

0)

135

º 4

210

021

,00

10,4

99

0,6

49

1,5

65

2,7

03

2,0

55

4,9

53

22,9

00

48,2

24

M (

G-2

0)

135

º 5

196

919

,69

9,8

47

0,5

37

1,6

01

3,0

46

2,5

10

4,9

66

24,3

00

54,9

01

M (

G-2

0)

155

º 1

225

422

,54

11,3

33

0,7

07

1,6

85

2,7

82

2,0

75

4,9

52

21,8

65

53,4

70

M (

G-2

0)

155

º 2

225

822

,58

10,0

19

0,5

48

1,2

77

2,0

91

1,5

43

4,9

63

14,5

89

36,6

22

M (

G-2

0)

155

º 3

225

822

,58

11,2

90

0,6

18

1,5

82

2,2

98

1,6

79

4,9

66

21,4

06

44,4

48

M (

G-2

0)

155

º 4

234

723

,47

11,7

37

0,5

65

1,5

14

2,6

96

2,1

30

4,9

65

21,6

29

56,1

47

M (

G-2

0)

155

º 5

242

324

,23

12,1

16

0,6

11

1,5

12

2,3

14

1,7

03

4,9

64

21,6

30

51,2

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N (

G-2

0)

S (

2)

3253

625

,36

12,1

52

0,6

32

1,8

32

3,0

62

2,4

30

9,9

90

32,9

00

58,8

00

N (

G-2

0)

S (

4)

3217

421

,74

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24

0,5

72

1,4

76

2,6

21

2,0

48

9,6

17

24,9

00

53,8

00

N (

G-2

0)

S (

6)

3243

024

,30

11,3

35

0,7

44

1,9

37

2,6

82

1,9

38

7,4

32

30,8

00

49,5

00

N (

G-2

0)

S (

8)

3220

722

,07

10,4

10

0,5

97

1,4

95

2,7

63

2,1

66

9,3

32

22,0

00

50,1

00

N (

G-2

0)

S (

10)

3220

222

,02

10,7

92

0,8

44

2,4

45

3,8

51

3,0

07

6,9

24

31,4

64

65,2

54

N (

G-2

0)

S (

2)

2236

523

,65

10,8

72

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50

1,3

94

2,6

13

2,0

63

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95

18,2

52

53,6

32

N (

G-2

0)

S (

4)

2235

523

,55

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10

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78

2,5

78

1,9

89

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17

19,1

52

51,0

79

N (

G-2

0)

S (

6)

2209

320

,93

10,4

65

0,6

38

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45

2,5

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7,5

32

18,6

70

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N (

G-2

0)

S (

8)

2226

722

,67

10,2

48

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55

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2,3

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26

7,6

35

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04

46,0

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N (

G-2

0)

S (

10)

2235

323

,53

10,0

82

0,6

04

1,5

95

2,8

56

2,2

52

8,4

13

19,2

92

57,0

02

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G-2

0)

S (

2)

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020

,50

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78

0,4

94

1,1

50

1,6

72

1,1

78

8,7

00

16,8

38

37,6

11

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G-2

0)

S (

4)

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220

,82

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87

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2,2

04

1,6

17

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93

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67

46,1

66

N (

G-2

0)

S (

6)

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,06

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72

1,6

13

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12

9,6

18

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22

62,4

24

N (

G-2

0)

S (

8)

1201

620

,16

11,7

66

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01

1,6

38

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88

1,5

87

7,3

20

25,0

15

45,4

64

N (

G-2

0)

S (

10)

1215

821

,58

11,5

29

0,5

60

1,4

93

2,1

62

1,6

02

5,8

37

21,2

57

42,8

42

No

mb

re P

rob

eta

Anejo 4

RESULTADOS DEL ENSAYO FÉNIX

Datos Curvas del Ensayo Fénix


161


Ten

sió

n M

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aÁ

rea

Car

ga

Máx

ima

Car

ga

Máx

ima

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) C

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a M

áxim

aA

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)A

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)A

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p)-

A(m

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AR

Tra

baj

o (

Màx

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ota

l)

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N)

P (

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m)

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)(m

m)

(mm

)(m

m)

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-mm

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N-m

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3A

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41

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11

0,6

65

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a0

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89

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63

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0,8

45

0,7

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2,9

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0,1

34

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66

26

a0

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23

83

9,7

73

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66

0,2

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0,8

77

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43

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58

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a0

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30

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3,8

56

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0,0

60

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82

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43

1,0

49

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97

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29

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56

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04

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84

0,6

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a0

,522

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a0

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72

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073

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72

0,3

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1,3

16

1,2

44

2,6

65

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79

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37

60

,391

27

81

108

7,9

27

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83

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95

1,0

38

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54

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27

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66

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38

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58

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89

1,2

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58

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-20

) 1

20

º

I (D

-20

) 1

35

º

I (D

-20

) 1

55

º

No

mb

re P

rob

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D-2

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15

5º

J (

D-2

0)

13

5º

J (

D-2

0)

12

0º



162


Ten

sió

n M

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Car

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)(m

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,302

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85

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0,0

58

0,2

07

0,6

63

0,6

05

2,0

01

0,2

33

0,9

21

L (

G-2

0)

120

º

L (

G-2

0)

135

º

L (

G-2

0)

155

º

M (

G-2

0)

15

5º

M (

G-2

0)

12

0º

M (

G-2

0)

13

5º

No

mb

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rob

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N (

G-2

0)

S 1

20º

N (

G-2

0)

S 1

35º

N (

G-2

0)

15

5º

projecte o tesina d’especialitat · en particular, las carreteras son el elemento principal que...

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