presentacion

Instalaciones Sanitarias Diseño de Sistema de Agua Fría

PRESENTACION

En base a los conocimientos impartidos por el docente, los estudiantes

desarrollaran un trabajo domiciliario de Instalaciones Sanitarias. El objetivo es que al

término de la asignatura, el estudiante será capaz de hacer el diseño de Instalaciones

Sanitarias con los suficientes criterios básicos.

A través de este trabajo a realizar se da la oportunidad al alumno de plasmar

todos los conocimientos impartidos por el docente durante el IX ciclo regular de la

Escuela Académica Profesional de Ingeniería Civil.

Es importante señalar que la labor del Ingeniero Civil debe ser tal manera que

por su sólida preparación técnica y una formación integral como persona pueda

resolver con eficiencia los problemas que se presentan en las áreas de su competencia.

Por tal caso esperamos que el presente trabajo domiciliario cumpla con los

objetivos trazados en este curso y sirva más delante de apoyo para futuros trabajos en

el curso de Instalaciones Sanitarias.

1


DISEÑO DE SISTEMA DE AGUAS FRIA

I. INTRODUCCIÓN

Aplicando los conocimientos impartidos en clase por el docente, procederemos a diseñar un

sistema de agua fría del Hostal “La Hamaca”, procurando cumplir con los parámetros

estipulados por la norma vigente IS.010.

El siguiente proyecto consta con los cálculos de tubería, volumen de tanque elevado, altura del

tanque elevado, volumen de cisterna, diámetro del medidor, potencia de la bomba.

II. OBJETIVOSOBJETIVOS GENERALES

proyectar un sistema de agua fría para el inmueble estudiado.

Aplicar todos los criterios ingenieriles, dentro de los márgenes de la norma

OBJETIVOS ESPECIFICOS

Aplicar los criterios de La norma IS-10 orientado al diseño de redes de agua fría

aplicar los criterios aprendidos en clase impartidos por el docente del curso de instalaciones

sanitarias.

III. ESPECIFICACIONES TECNICAS

El objetivo de los planos y especificaciones es dejar, al finalizar la obra, en perfecto estado de

funcionamiento las Instalaciones Sanitarias, del edificio de 2 pisos, con azotea.

a) Los materiales a usarse deben ser nuevos, de reconocida calidad, de primer uso y ser de

utilización actual en el Mercado Nacional o Internacional.

b) Cualesquier materiales que lleguen malogrados a la obra o que se malogren durante la

ejecución de los trabajos serán reemplazados por otros en buen estado.

1. Trabajos

a) Para la ejecución del trabajo correspondiente a la parte de Instalaciones Sanitarias, deberá

chequearse este proyecto con los proyectos correspondientes de: Arquitectura, Estructura,

Instalaciones Eléctricas.

b) No se colocarán registros en sitios inaccesibles.

2


c) Al terminar el trabajo se deberá proceder a la limpieza de los desperdicios que existan

ocasionados por materiales y equipos empleados en la ejecución de su trabajo.

d) Cualquier salida sanitaria, que aparezca en los planos en forma esquemática y cuya posición

no estuviere definida, deberá consultarse al constructor, para su ubicación final.

e) Antes de proceder al llenado de techos, el Inspector de la Obra procederá a la revisión del

trabajo, asegurándose de la hermeticidad de las uniones entres tubos y accesorios, tubos y

tubos.

2. Instalaciones Comprendidas y sus límites

Las instalaciones comprendidas se harán de acuerdo a los planos y como se indica en las

presentes especificaciones, abarcando pero no limitándose a los siguientes trabajos.

a) Instalaciones de agua fría, los equipos de bombeo, cisternas y tanque elevado, hasta cada

uno de los aparatos sanitarios, incluyendo válvulas y todo accesorio.

b) Instalaciones de desagüe, ventilación desde cada uno de los aparatos sanitarios, sumideros,

hasta el punto de conexión con la toma pública de desagües. Se incluye sumideros, registros,

cajas, etc.

c) Instalaciones de aparatos sanitarios.

3. Tuberías y Accesorios para las instalaciones de Agua Fría

Las redes de agua fría serán con tuberías de PVC con uniones y accesorios de PVC serán

para 105 lbs/pulg² de presión.

Las tuberías irán empotradas, en pisos y paredes, según los planos.

Tratando en todo lo posible que se pueda reparar y evitando ser empotradas en tramos

largos.

4. Válvulas

Las válvulas de agua fría compuerta, globo, checks, flotadores, etc, serán de bronce con

uniones roscadas y para 105 lbs/pulg² de presión, serán de primera calidad, similares a la

crane.

Cualquier válvula que tenga que instalarse en un piso, será alojada en caja de albañilería

con marco de bronce y tapa rellena con el mismo material que el piso; si tiene que

3


instalarse en la pared, será alojada en caja con marco y puerta revestida del mismo

material de la pared (mayólica, pepelma, etc).

Al lado de cada válvula se instalará una unión universal cuando se trata de tuberías visibles

y dos uniones universales cuando la válvula se instale en caja o nicho.

5. Ejecución, trazado y obra de mano

Se observarán las siguientes prescripciones:

a) las tuberías distribuidoras de agua en los baños y ambientes sanitarios en general, se

instalarán en los falsos pisos procurando no hacer recorrido debajo de los aparatos, o

cimientos, salvo las derivaciones o ramales a cada aparato o cuando el diseño lo exija.

b) Las uniones entre tuberías y tuberías con accesorios de agua fría se unirán con pintura en

pasta o con cemento especial.

c) Las uniones universales serán del tipo normal con asiento de bronce cónico.

d) En general para las tuberías de PVC usarán reducciones para los cambios de diámetro y

para las conexiones a aparatos o equipos.

Todas las salidas de desagüe rematarán en una unión o cabeza enrasada con el plomo bruto

de la pared o piso

Los registros roscados serán de bronce, de cierre hermético.

6. Instalaciones Interiores

Antes de cubrirse las tuberías que vayan empotradas se ejecutarán las pruebas, las que

consistirán en la siguiente:

a) Prueba de presión con bomba de mano para las tuberías de agua debiendo soportar una

presión de 105 lbs/pulg² sin presentar escapes por lo menos durante 30 minutos.

b) Prueba de las tuberías de desagüe, que consistirán en llenar las tuberías después de

haber taponeado las salidas bajas, debiendo permanecer llenas sin presentar escapes por

lo menos durante 24 horas.

c) Las pruebas de las tuberías se podrán efectuar parcialmente a medida que el trabajo

vaya avanzando, debiendo realizarse al final una prueba general.

d) Los aparatos sanitarios y especiales se probarán uno a uno, debiendo observar un

funcionamiento satisfactorio.

7. Redes Exteriores

Después de terminadas las instalaciones de todas las tuberías y antes de cubrirse se

someterán a pruebas de funcionamiento. Estas serán:

Tuberías de agua

4


Pruebas de presión con bomba de mano, debiendo soportar una presión de

105lbs/pulg² durante 30mint y sin presentar escapes.

8. Accesorios

Válvula de compuerta y retención (Swing-Check) del mismo diámetro que la descarga de la

bomba, válvula de pie.

Especificaciones de Aparatos Sanitarios. - Todo de primera calidad, oficinas - tiendas:

a) Lavatorios : serán de porcelana vitrificada, blanca, equipados con llave, desagüe, tapón

cadena, trampa, tubo de abasto, niple canoplas; los accesorios serán cromados,

escuadras de dimensiones 23” x 17”

b) W.C. (Inodoro): Tanque bajo, de porcelana vitrificada, blanco, con todos sus accesorios

internos (de primera calidad), tornillos y huachas cromadas para fijarlos al piso, asiento

de madera esmaltado del mismo color del aparato.

c) Lavaderos de Cocina : serán de acero inoxidable con grifería de combinación (para

agua fría) de una poza y un escurridero derecho, con desagüe, y tapón del desagüe

especial del mismo material del lavadero, de dimensiones aproximadas 16” x 40”.

d) Lavadero de patio: será de material forrado con mayólica, hecho sitio, con desagüe y

tapón, cadenas, trampas de una sola poza, y un escurridero, de una llave para agua fría.

e) Baño de servicio: W.C. de características similares a los de tiendas y oficinas, pero con

taza integral sin asiento de madera.

f) Duchas: baterías de agua fría de primera calidad, sumidero y canastilla de 90°,

cromado.

IV. MARCO TEÓRICO

1. DISEÑO DEL SISTEMA DE DISTRIBUCIÓN DE AGUA

La red de distribución de agua de un edificio hemos de diseñarla para que todos los aparatos

sanitarios funcionen correctamente. Hay que tener en cuenta que la cantidad de agua fría y

caliente que se consume, varia dependientemente del tipo de edifico, uso para que se le

destine y la hora del día. El sistema debe llenar los requisitos de capacidad suficiente den todas

sus partes: Tuberías, bombas, tanques de almacenamiento, equipos de calentamiento, etc.

Para satisfacer las demandas máximas, pero sin olvidarnos de la economía de las instalaciones.

5


2. INFORMACIONES PRELIMINARES

Se investigara o determinará la presión mínima del agua en las redes públicas de agua potable

de la zona en que se construirá el edificio (de preferencia determinar la hora en que se

presenta esa presión mínima) con el objeto de poder elegir el método de alimentación, el que

puede ser directo o usando cisterna y tanque elevado o equipos de bombeo a presión

(hidroneumático). El dato de la presión mínima también nos servirá para calcular el diámetro

de las tuberías de entrada y de distribución si es que se elige el sistema de alimentación directa.

3. MÉTODOS DE CALCULO DE LAS REDES INTERIORES

3.1. EL MÉTODO ALEMÁN DE LA RAÍZ CUADRADA

Este método alemán toma como unidad de gasto de una llave de 10mm. De diámetro

(0.25 lt/seg.) y se considera como unidad de “peso”. Para cualquier otro aparato

sanitario que tenga un gasto deferente se establece un factor de “peso”, tomando como

relación de los gastos del mueble y de la llave de 10mm, y elevándola al cuadrado.

El factor de peso de cada aparato sanitario se multiplica por el número de aparatos

sanitarias a que corresponda, que servirá la tubería que se va a diseñar, se suman los

productos y se saca la raíz cuadrada; el resultado se multiplica por el gasto de la llave de

10mm. Obteniéndose el gasto para el que se diseñara la tubería.

Este método de computar los gastos de diseño no toman en cuenta la frecuencia con

que sen usa cada tipo de aparatos sanitarios ni el intervalo necesario para su uso, pero

toma en cuenta el promedio del gasto de cada tipo de aparatos sanitarios. No toma en

cuenta la diferencia entre servicios público y privado.

La ventaja de este método es que es más fácil de entender, ya que sustituye los

complicados conceptos que requiere la aplicación de la teoría de las probabilidades por

la suposición de que el gasto máximo que debe tomarse en cuenta se obtiene por la

relación de la raíz cuadrada.

Como en todos los otros métodos, si se tiene gastos tales como de aparatos de

purificación de aire, llaves de manguera, etc., se considera sumándoles el gasto obtenido

en el cálculo. Además, si se tiene batería de laboratorios o duchas que pueda usarse en

forma simultánea, se calculará su gasto multiplicando el número de muebles por el gasto

de uno.

6


3.2. EL MÉTODO DE ROY B. HUNTER.

El Dr. Roy B. Hunter fue el que aplico por primera vez la teoría de las probabilidades al

caculo de los gastos en os sistemas de plomería.

Este método consiste en asignar a cada aparato sanitario o grupo de aparatos sanitarios,

un número de “unidades de gasto” o “peso” determinado experimentalmente.

La “unidad de peso” es la que corresponde a la descarga de un laboratorio común con

trampa sanitaria de 1 ¼” de diámetro, equivalente al pie cúbico por minuto (7.48 GPM o

0.471 LPS)

Este método considera aparatos sanitarios de uso intermitente y tiene en cuenta el

hecho de que cuanto mayor es su número, la proporción del uso simultáneo de los

aparatos disminuye.

Para estimar la máxima demanda de agua de un edificio o sección de él, debe tenerse en

cuenta si el tipo de servicio que van a prestar los aparatos es público o privado.

Es obvio indicar que el gasto obtenido por este método es tal que hay cierta probabilidad

que no sea sobrepasado, sin embrago esta condición puede presentarse, pero en muy

raras ocasiones.

En un sistema formado por pocos muebles o aparatos sanitarios, si se ha diseñado de

acuerdo a este método, el gasto adicional de un aparato sanitario mas que aquellos

dados por el cálculo puede sobrecargar al sistema en forma que produzca condiciones

inconvenientes de funcionamiento, en cambio, si se trata de muchos aparatos sanitarios,

una sobrecarga de uno o varios aparatos sanitarios, rara vez se notará.

7


V. MEMORIA DE CÁLCULO

Para determinar tanto el volumen de la cisterna, como del tanque elevado necesitamos saber

cuál va ser el consumo diario de la edificación.

Por eso se hace necesario el cálculo de la dotación.

Requerimos de algunos valores.

La dotación de agua para riego de jardines será de 5 litros por m2 de jardín por día.

La dotación de agua para estacionamientos será de 2 litros por m2 por día.

La dotación de agua para oficinas será de 20 litros por habitante por día.

La dotación de agua para depósitos de materiales, equipos y artículos manufacturados, se calculará a razón de 0,50 L/d por m2 de área útil del local y por cada turno de trabajo de 8 horas o fracción.

1. CÁLCULO DE LA DOTACIÓN

Datos1er Nivel

- 12 dormitorios - 1 deposito de maletas 5.99 m2

- 1 deposito general 8.93 m2

- 1 despensa 9.438 m2

- 1 lavandería 50 kg/día- 1 oficina administrativa 10.09 m2

- 1 Restauran-Cafetería 100.26 m2

- Áreas verdes 171.65 m2

- Estacionamiento 62.98 m2

2do Nivel

- 14 dormitorios- 1 Sala conferencia Cap. 80 Personas- Depósitos 18.37 m2

- 1 lavandería 50 Kg/día

1er Nivel12 dorm. X 500 lt/dorm. 6 000 lt/díaDep 1 - 5.99 m2 x 0.5 lt/día/m2 2.99 lt/díaDep 2 - 8.93 m2 x 0.5 lt/día /m2 4.46 lt/díaDep 3 - 9.44 m2 x 0.5 lt/día /m2 4.72 lt/díaLav. - 40lt/kg. x 50 kg /día 2 000 lt/díaOfi. 10.09 m2 x 6 lt/día/m2 60.54 lt/díaRest 100.26 m2 x 40 lt/día/m2 4 010.40 lt/día

8


Jard 171.65 m2x 2 lt/día/m2 343.26 lt/díaEst. 62.98 m2 x 2 lt/día/m2 125.96 lt/día

2do Nivel14 dorm. X 500 lt/dorm. 7 000 lt/díaSal - 80 pers x 3 lt/pers 240 lt/díaDep - 18.37 m2 x 0.5 lt/día /m2 9.19 lt/díaLav. - 40lt/kg. x 50 kg /día 2 000 lt/día

Dotación = 21 801.52 lt/día

VOLUMEN consumo diario = 21 801.52 lt/día = 21.8 m3/día = 0.25 lt/s

2. CÁLCULO DE VOLUMEN DE CISTERNA Y TANQUE ELEVADO

VOLUMEN CISTERNA = (3/4) V= (3/4) 21.8= 16.35 m3

VOLUMEN TANQUE = (1/3) V= (1/3)21.8= 7.27 m3

3. CÁLCULO DE RAMAL DOMICILIARIO – ACOMETIDA

Contamos con los siguientes datos:

o Presión en la red pública (20m).

o Presión mínima de agua a la salida de la cisterna (2m).

o Desnivel entre la red pública y el punto de entrega a la cisterna (1m).

o Longitud de la línea de servicio 9.90m.

o Tiempo de llenado de la cisterna 4 horas.

o Volumen de cisterna 16.35 m3.

o Accesorios a utilizar: Una válvula de paso, una válvula compuerta, 2 codos de 90º y un codo de 45º.

Solución

Calculo de la carga disponible

H = Pr – Ps - HT

Pr = Presión en la red.Ps = Presión de Salida.

9


HT = Desnivel entre red pública y cisterna.

H = 20m – 2m – 1m H = 17m (Carga disponible)

Hfmed<0.5 H

hfmed<0.5(17)hfmed<8.5m

QLlenado=V Cisterna

T Llenado

QLlenado=16 . 35m3

4horas

QLlenado=1 .354 lt /seg .

Sabiendo que 1lt/seg. = 13.2 GPM

QLlenado=17 . 873GPM .

La pérdida de carga permitida es de 8.5m, que expresado en Psi

hf =12. 07 Psi

Con estos dos últimos datos, podemos apoyarnos en el de PÉRDIDA DE PRESIÓN EN MEDIDOR TIPO DISCO.

Lo que nos resulta. φ3 /4 } {¿

Y una perdida hf =2. 6m

Ahora bien, esta sección de medidor ocasionara una pérdida de carga de 2.6m. Por lo que la perdida de carga finalmente quedara.

H = 17m -2.6m H = 14.4m

Calculo de diámetro de la tubería alimentadora

Asumiendo un Ǿ de ¾”

Longitud de accesorios (*)

1 válvula de paso de ¾” = 0.10 m 1 válvula compuerta de ¾” = 0.10 m 2 codos de 90º = 1.2 m 1 codo de 45º = 0.3 m

10


Longitud equivalente. (LE) = 1.7m

LT = LR + LE

LT = Longitud TotalLR = Longitud RealLE = Longitud equivalente

LE = 9.9m +1.7mLE = 11.6m

Q = Volumen de Cisterna/Tiempo de llenado

Asumiendo que el tiempo de llenado sea en 4horas, obtendremos.

Q = 16.35 m3/ (4x3 600seg)Q = 0.908 lt/seg.

Q = 0.908x10-3 m3/segǾ = ¾” = 0.01875 mC = 110 Para PVC

Aplicando la formula

S = 1.06

Por lo tanto la perdida de carga.hf = L x Shf = 11.6 x 1.06hf = 12.296 m < 14.4 m (OK), Cumple el diámetro de la tubería.

4. CÁLCULO DE LA POTENCIA DE LA BOMBA

Para este cálculo necesitamos conocer la altura dinámica, que está dada por la siguiente

formula.

HDT=H s+H i+H fs+H fi

Donde:

Hs = Altura de succiónHi = Altura de impulsiónHfs = Perdida por succión

Hfi = Perdida por impulsión

Como podremos ver las dos últimas expresiones son dependientes de las dos primeras.

Analizaremos el plano sanitario. Y asumiremos una altura tentativa del tanque elevado, y

para las condiciones requeridas analizar si cumple para dotar tanto que caudal como de

11


presión mínima al punto más crítico, es decir el que se encuentre más alejado

horizontalmente y tenga menor altura estática.

Para nuestro sistema de agua fría, fue necesario dotar de una salida al tanque, que se

ramifico en dos, con el fin de evitar diámetros de alimentación excesivos.

Ahora para analizar el punto más desfavorable nos apoyamos de la siguiente isometría,

solo analizaremos la parte derecha, puesto que en donde se encuentra dicho punto crítico.

12


ISOMETRÍA DE SISTEMA DE TUBERIAS DE AGUA FRIA

13


La línea roja nos demarca el recorrido de nuestro tramo más crítico, por eso se hace necesario determinar la presión en el punto F.

Para el pre dimensionamiento de las tuberías se utilizo el método de gasto máximo

probable de Hunter.(Tabla Nº 01 - Anexos)

Procedemos a resolver la isometría mostrada en la parte superior.

o Para realizar esta isometría recurrimos a los planos de arquitectura y de corte de la

estructura.

o De acuerdo a la destrucción de agua para cada alimentador, el total de gastos

acumulados a nivel de piso para la sección.

Alimentador: Son 24 baños completos, y sabemos que cada baño completo se le

asigna 6UH.

Alimentador: 144UH

Para hallar el caudal de este valor, debemos extrapolar

UH Q(lt/s)

110 1.75

120 1.83

140 X

* Tabla N 03

144−110144−120

= x−1. 75x−1 . 83

14


x=2 .022lt / s

Consideramos una sola salida del tanque elevado.

El punto más desfavorable es el F.

Consideramos una presión mínima de salida en el punto F de 3m.

Altura disponible = (3.1+1.5)-3.0

HD = 1.6

s=( Q

0. 2785CD2 .63)1. 85

ALTURA DISPONIBLE LONGITUD EQUIV.

ALT. EST. 3,1 LONG. 19,1ALT. TNQ 1,5 LE 22,92PS 3HD 1,6 SMAX= 0,0698

Diámetro tentantivo

D=( Q

0. 2785CS1

1 .85

)1

2. 63

D=1 .815=2 pu lg

TRAMO LONG.(m)

LONG. EFEC. (m)

CAUDAL(lt/)

C D(pulg) S Hf(m)

PRESIÓN(m)

A-B 3,1 3,72 2,022 100 2 0,04359 0,162 4,438B-C 4 4,8 2,022 100 2 0,04359 0,209 4,229C-D 6 7,2 1,09 100 1,5 0,056341 0,406 3,823D-E 6 7,2 0,61 100 1,25 0,046741 0,337 3,486E-F 0,7 0,84 0,38 100 1 0,057671 0,048 3,438

Como vemos la presión en el punto crítico, cumple con las condiciones mínimas del

problema 3.438 > 3 (OK)

ALTURA DISPONIBLE LONGITUD EQUIV.ALT. EST. 6,2 LONG. 3,1ALT. TNQ 1,5 LE 3,72PS 4,438HD 3,262 SMAX= 0,876882

15


TRAMO LONG.(m)

LONG. EFEC. (m)

CAUDAL(lt/)

C D(pulg) S Hf(m)

PRESIÓN(m)

G-H 3,1 3,72 1,38 100 2 0,021502 0,080 7,700H-I 6 7,2 2,022 100 1,25 0,429076 3,089 4,611I-J 6 7,2 1,09 100 1,5 0,056341 0,406 4,205

Matemáticamente nuestro sistema cumple, lo que quiere decir que nuestro tanque se

quedara en esa altura (7.00 m).

La parte izquierda se dimensionara por el método de Hunter.

Ahora conocemos ya la altura de impulsión.

Calculo de Caudal de bombeo (Qb)

Qb = Volumen de tanque/tiempo de llenadoQb = 7.27m3/1hrQb = 2.02 lt/seg.

Con este valor, recurrimos a la tabla.

Qb (lt/seg) Ǿ tub. imp. (Pulg.)Hasta 0.5 ¾”

1.0 11.6 1 ¼”3.0 1 ½”5.0 2”8.0 2 ½”

15.0 3”

De tabla, y con el caudal hallado, el diámetro de la tubería de impulsión sale 1 ½”

Ǿ tub. Impulsión = 1 ½”

Y como el diámetro de la tubería de succion es siempre mayor, entonces asumimos un

diámetro de 2”.

Ǿ tub. Succión = 2”

Qb = 2.02 x 10-3 m3/seg.C = 110 para PVCD = 2” =0.051m

S = 0.036

Calculo de altura dinámica total

ADT = Hs + Hi + Hfs+ Hfi

Calculo de hfs (perdida de carga por succión)

hfs = L x S

16


Consideramos un 10% de longitud equivalente en la tubería de succión. L = 2mL = 2.2m

Por lo que:

hfs = 2.2 x0.036

hfs = 0.0792m

Cálculo de hfi (perdida de carga por impulsión)

Qb = 2.02 x 10-3 m3/seg.C = 110 para PVC

D = 1 ½” =0.0375m

Por formula:

S = 0.159

Considerando una pérdida del 25% por accesorios.

hfi = 0.159 x 6.15 x 1.25

hfi = 1.31m

Por lo que:

HDT = 2.00 + 7.00 + 1.31 + 0.0792

HDT = 10.39m

Cálculo de la potencia de la bomba

Potencia=Qb xHDT

75n

Donde:n = eficiencia de la bombaPot = 2.02 x 10.39/(75 x 0.70)Pot = 0.40 HP

POTENCIA DE LA BOMBA = 0.5 HP

17


VI. ANEXOS

Tabla Nº 01 de Gastos Probables para la Aplicación del Método de Hunter.

Tabla Nº1 de Gastos Probables para la aplicación del Método de Hunter.

Gastos Probables para aplicación del Método de Hunter

N° de N° de Gasto probable Gasto

unidades unidades Tanque Válvula probable

1 3 0.12 - -

2 4 0.16 - -

3 5 0.23 0.91 -

4 6 0.25 0.94 -

5 7 0.26 0.97 -

6 8 0.29 1.00 -

7 9 0.32 1.03 -

8 10 0.34 1.06 -

9 12 0.38 1.12 -

10 14 0.42 1.17 -

11 16 0.46 1.22 -

12 18 0.50 1.27 -

13 20 0.54 1.33 -

14 22 0.58 1.37 -

15 24 0.61 1.42 -

16 26 0.67 1.45 -

17 28 0.71 1.51 -

18 30 0.75 1.55 -

19 32 0.79 1.59 -

20 34 0.82 1.63 -

21 36 0.85 1.67 -

22 38 0.88 1.70 -

23 40 0.91 1.74 -

24 42 0.95 1.78 -

25 44 1.00 1.82 -

26 46 1.03 1.84 -

27 48 1.09 1.92 -

28 50 1.13 1.97 -

29 55 1.19 2.04 -

30 60 1.25 2.11 -

31 65 1.31 2.17 -

32 70 1.36 2.23 -

33 75 1.41 2.29 -

18


34 80 1.45 2.35 -

35 85 1.50 2.40 -

36 90 1.56 2.45 -

37 95 1.62 2.50 -

38 100 1.67 2.55 -

39 110 1.75 2.60 -

40 120 1.83 2.72 -

41 130 1.91 2.80 -

42 140 1.96 2.85 -

43 150 2.06 2.95 -

44 160 2.14 3.04 -

45 170 2.22 3.12 -

46 180 2.29 3.20 -

47 190 2.37 3.25 -

48 200 2.45 3.36 -

49 210 2.53 3.44 -

50 220 2.60 3.51 -

51 230 2.65 3.58 -

52 240 2.75 3.65 -

53 250 2.84 3.71 -

54 260 2.91 3.79 -

55 270 2.99 3.87 -

56 280 3.07 3.94 -

57 290 3.15 4.04 -

58 300 3.32 4.12 -

59 320 3.37 4.24 -

60 340 3.52 4.35 -

61 380 3.67 4.46 -

62 390 3.83 4.60 -

63 400 3.97 4.72 -

64 420 4.12 4.84 -

65 440 4.27 4.96 -

66 450 4.42 5.08 -

67 480 4.57 5.20 -

68 500 4.71 5.31 -

69 550 5.02 5.57 -

70 600 5.34 5.83 -

71 650 5.85 6.09 -

72 700 5.95 6.35 -

73 750 6.20 6.61 -

74 800 6.60 6.84 -

75 850 6.91 7.11 -

76 900 7.22 7.36 -

77 950 7.53 7.61 -

78 1000 7.84 7.85 -

79 1100 - - 8.27

19


80 1200 - - 8.70

81 1300 - - 9.15

82 1400 - - 9.56

83 1500 - - 9.90

84 1600 - - 10.42

85 1700 - - 10.89

86 1800 - - 11.25

87 1900 - - 11.71

88 2000 - - 12.14

89 2100 - - 12.57

90 2200 - - 13.00

91 2300 - - 13.42

92 2400 - - 13.86

93 2500 - - 14.29

94 2600 - - 14.71

95 2700 - - 15.12

96 2800 - - 15.53

97 2900 - - 15.97

98 3000 - - 16.20

99 3100 - - 16.51

100 3200 - - 17.23

101 3300 - - 17.85

102 3400 - - 18.07

103 3500 - - 18.40

104 3600 - - 18.91

105 3700 - - 19.23

106 3800 - - 19.75

107 3900 - - 20.17

108 4000 - - 20.50

Para el número de unidades de esta columna es indiferente que los artefactos sean de tanque o de válvula

Nota:Los gastos están sados en lt/seg y corresponden a un ajuste de la tabla original del método de Hunter

Fuente:Reglamento Nacional de Construcciones

20


VII. REFERENCIAS BIBLIGRAFICAS

INSTALACIONES SANITARIAS EN EDIFICACIONESING. ENRIQUE JIMENO BLASCOSEGUNDA EDICIÓN 1995

INSTALACIONES SANITARIASING. LUIS PITA C.PRIMERA EDICIÓN 1992

INSTALACIONES SANITARIAS ING. JORGE ORTIZ B.

REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES

21

presentacion

Documents