planilla de diemencionado vias ferreas i -2012

7/22/2019 Planilla de Diemencionado Vias Ferreas i -2012

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HOJA DE CALCULO

DETERMINACIÓN DE LOS MOMENTOS

METODO DE ZIMERMANN CAMBIAR

RESULTADOS

MOTOR Bo-Bo-Bo (Tn) 93

ANCHO DE TROCHA(mm) 1000SEPARACION d(cm)= 60 L(cm)= 72.4

l(cm) 200

s(cm) 106.35

PESO DE RIEL(lb/yd) 80

Q(kg)= 7750

b(cm)= 24 y0(cm)= 0.159292

k(kg/cm3)= 14 y1(cm)= 0.007829

x1(cm)= 220 y2(cm)= 0.003001

x2(cm)= 290E(kg/cm2)= 2.10E+06

I(cm4)= 1098.85

x0(cm) 0

U(kg/cm2) 350 M0(kg.cm) 140275

Impacto(ci) 1.7 M1(kg.cm) 6538.432

h(cm) 12 M2(kg.cm) 2464.216

L1(cm) 46.83

p0(kg/cm2) 2.23p1(kg/cm2) 0.11

p2(kg/cm2) 0.042

Datos y consideraciones

= 4 ∗ ∗ ∗

= 2 ∗ ∗ ∗ 1

∗ − ∗ cos

+ sin

= 4 ∗ ∗ −

∗ cos sin

= ∗

DISEÑO DE LA INFRAESTRUCTURA Y SUPERESTRUCTURA DE UNA VIA FERREA



HOJA DE CALCULO

METODO DE TIMOSHENKO

L(cm)= 64.77

y0(cm)= 0.128383

y1(cm)= 0.004425

y2(cm)= 0.001515

M0(kg.cm) 363299.2

M1(kg.cm) 11800.08

M2(kg.cm) 3964.077

p0(kg/cm2) 1.797

p1(kg/cm2) 0.062

p2(kg/cm2) 0.021

= ∗ 164 ∗ ∗ ∗ ∗

∗ − ∗ cos + sin

= 4 ∗ ∗ ∗ ∗ ∗

M= ∗ ∗∗ ∗∗

∗ − ∗ cos

sin

= ∗




HOJA DE CALCULO

METODO DE TALBOT

L(cm) 71.66

y0(cm)= 0.1545

y1(cm)= 0.00736

y2(cm)= 0.00279

M0(kg.cm) 138845

M1(kg.cm) 6270.03

M2(kg.cm) 2339.35

q0(kg/cm2 54.0735q1(kg/cm2 2.57636

q2(kg/cm2 0.9778

= 4 ∗ ∗

= 164 ∗ ∗ ∗

∗ − ∗ cos

+ sin

= 16 4 ∗

∗ − ∗ cos

sin

= ∗




HOJA DE CALCULO

METODO DE SALLOR HUNKEV

L(cm)= 64.77

y0(cm)= 0.1593

y1(cm)= 0.00549

y2(cm)= 0.00188

M0(kg.cm) 140269

M1(kg.cm) 4555.98

M2(kg.cm) 1530.52

p0(kg/cm2 2.23

p1(kg/cm2 0.077

p2(kg/cm2 0.026

= 4 ∗ ∗ ∗ ∗ ∗

= ∗ 2 ∗ ∗ ∗ ∗ 4 ∗ ∗ ∗ ∗ − ∗ cos + sin

= 4 ∗ 4 ∗ ∗ ∗

∗ ∗ −

∗ cos sin

= ∗




HOJA DE CALCULO

1.- DIMENCIONAMIENTO DE RIEL

Tensión por Influencia de la temperatura

3.381 kg/mm2

Se considera las temperaturas siguientes para Santa Cruz

t1= 19 (Temperatura media mínima)

t2= 33 ( Temperatura media maxima)

Tensión interna residual (calidad del riel)

El dimensionamiento debe cumplir:

Verificacion a tension

13.11 kg/mm2

22.59 kg/mm2

2.- DIMENCIONAMIENTO DE DURMIENTE

2,1.- DISEÑO A COMPRESIÓN

1

-0.0737

-0.0527

4769.3 kg

15.6473 kg/cm2

= 24.15 ∗ ∆

= 6.1/2

+ + ≤ 23/2

= =

≤ 23/2

3,38+13,11+6.1≤ 23/2

= ∗ ∗ 2 ∗ ∗ = + + = cos

+ sin

=

=

=

=

= ∗

=

= 25/2

≤

‼!




HOJA DE CALCULO

2,2.- DISEÑO A FLEXIÓN

2.122 kg/cm2

576 cm3

96.95 kg/cm2

2.122

Debe cumplir:

= ∗ ∗ 2 ∗

= ∗ ∗ ′

2 ∗

= ∗

6

=

=

= 135/2

=

á =

P = 2,12 /2 ≤ á = 2,12/2

= 96,90 /2 ≤ = 135/2 ‼! ‼!




HOJA DE CALCULO




HOJA DE CALCULO

3.- DIMENSIONAMIENTO DE LA BASE Y LA PLATAFORMA

Aplicando los principios de la teoria de ODEMARK

51700

420

15.22

120

7750

4.048

7.884

350

24

60420

Asentamiento admisible1.55 mm

Asentamiento real producido por :

10.65 kg/cm2

Debe Cumplir

1.534 mm

Del abaco de Odemark F = 0.265

Aplicando los principios de la teoria de FOX

2.253 kg/cm2

0.466 kg/cm2

Del abaco de FOX 0.07

0.1577

Alatura de la base asumido h1(cm)=

Rigidez vertical"K"(tn/mm)=Modulo de elasticidad de la base Eb(700-1700)kg/cm2=

DATOS Y CONSIDERACIONES

Modulo de elasticidad de la plataforma Ep(kg/cm2)=

Radio de la placa de carga c1(cm)=

d(cm)Tipo de suelo en la plataforma Arena Suelta

Q(kg)=

Relacion modular Eb/Ep=

h1/c1=

U(kg/cm2)

b(cm)

= 1.5 ∗ ∗ 1 ∗

= ∗ 1

=

=

=

= ≤

=

∗

2 ∗

4 ∗ ∗

= 0.006∗1+0.7log

=

=

= 0,07 ∗

≤ =

‼!

‼! / =




HOJA DE CALCULO




ANEXOS

Propiedades de los rieles y el suelo

Peso(lb/yd) I(cm4) f(cm) w(cm3)70 819.98 11.75 134.21

80 1098.85 12.7 165.51

85 1252.86 13.18 181.9

100 1831.42 14.61 239.25

NOTA.- CONSIDERAR QUE EL MAXIMO PERFIL EN EL MERCADO DE SUDAMERICA ES DE DE 90 Lb/Yd


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