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Plan Director de Drenaje Pluvial para la ciudad de Santo Domingo

CONSORCIO AUDING – WATSON – ISCO

PLAN DIRECTOR DE DRENAJE PLUVIAL PARA LA CIUDAD DE SANTO DOMINGO

ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN. OBJETIVOS. TRABAJOS DESARROLLADOS ...................1

2. DESARROLLO DE LA CIUDAD DE SANTO DOMINGO. ESTUDIOS PREVIOS......................................................................................................................2

3. CARACTERÍSTICAS FÍSICAS DE LA ZONA.......................................................4

4. RED DE DRENAJE PLUVIAL EXISTENTE...........................................................6

5. CUENCAS URBANAS VERTIENTES......................................................................9

6. PLUVIOMETRÍA ...................................................................................................... 11

7. MÉTODO EMPLEADO PARA EL CÁLCULO DE CAUDALES DE ESCORRENTÍA ........................................................................................................ 14

8. DETERMINACIÓN DE LOS COEFICIENTES DE ESCORRENTÍA ............... 16

9. ESTUDIO DE ALTERNATIVAS............................................................................. 20

9.1. CÁLCULO Y DEFINICIÓN DE LOS SISTEMAS DE DESAGÜE EN CADA UNA DE LAS CUENCAS, SEGÚN LA ALTERNATIVA ESTABLECIDA........................................................................................................................................ 22

9.2. VALORACIÓN DE LAS ALTERNATIVAS.............................................................................................................. 25

10. SOLUCIÓN DEL PLAN DIRECTOR ..................................................................... 28

10.1. RED PRIMARIA DE COLECTORES................................................................................................................... 28

10.1.1. Embalses de laminación .........................................................................................................................34

10.2. ADECUACIÓN DE LAS CAÑADAS................................................................................................................... 37

11. VALORACIÓN, PLAN Y PROGRAMA DE INVERSIONES.............................. 48


CONSORCIO AUDING – WATSON – ISCO Página 1

1. INTRODUCCIÓN. OBJETIVOS. TRABAJOS DESARROLLADOS La red de colectores de drenaje de la ciudad de Santo Domingo está extendida básicamente en los barrios antiguos de la ciudad abarcando el 16,4 % de la superficie comprendida entre el río Haina, Arroyo Guzmán, Arroyo Manzano, río Isabela, río Ozama y Avenida Charles de Gaulle y en las zonas llanas existen innumerables pozos filtrantes, con una vida útil limitada, lo que comporta una reducción de su eficacia. Como consecuencia de esta insuficiencia o de la falta de instalaciones de drenaje, la ciudad padece a menudo inundaciones en zonas orográficamente deprimidas muy localizadas, tanto en la red vial como en las zonas residenciales, dificultando extraordinariamente el tráfico y perturbando sensiblemente la vida ciudadana. Además, el aumento de superficies impermeables en la ciudad de Santo Domingo como consecuencia de las edificaciones y de las pavimentaciones origina un notable incremento de los caudales circulantes en superficie, al disminuir los caudales infiltrados. Con el objetivo de paliar el déficit existente de infraestructuras de drenaje de la ciudad y disponer de un instrumento de gestión para el manejo y desarrollo futuro de las redes de alcantarillado, la Secretaría de Estado de Obras Públicas y Comunicaciones adjudicó, al Consorcio de empresas consultoras AUDING-WATSON-ISCO el desarrollo del Plan Director de Drenaje Pluvial para la ciudad de Santo Domingo. Éste tiene como objeto principal resolver el problema global de las escorrentías en la ciudad de Santo Domingo, evitando inundaciones y estancamientos en puntos bajos, definiendo para ello los ejes primarios para el drenaje de la área de estudio hacia su medio receptor superficial: los ríos Ozama, Haina, Isabela o el mar Caribe, dependiendo de la cuenca vertiente. Asimismo, el estudio comprende diferentes fuentes y mecanismos de financiación para la implementación del Plan Director, estableciéndose las distintas fases de ejecución, con la finalidad de priorizar las actuaciones con carácter preferencial y así conseguir el máximo beneficio a partir de la primera inversión. Los trabajos desarrollados para cumplir lo expuesto han sido lo siguientes: q Análisis de la situación actual q Determinación de los parámetros básicos q Estudio de alternativas q Desarrollo de la solución propuesta q Programa de inversiones



2. DESARROLLO DE LA CIUDAD DE SANTO DOMINGO. ESTUDIOS PREVIOS

En los 30 últimos años, la población de la ciudad ha pasado de los 670.000 habitantes a más de los 2.500.000 actuales, en cambio, la longitud de la red de drenaje pluvial apenas se ha extendido, cubriendo principalmente por la zona situada al norte del antiguo centro urbano, donde las pendientes del terreno facilitan la implantación de una red de descarga por gravedad. Los principales estudios realizados precedentes a este Plan Director son: q El “Estudio de factibilidad de un programa de mejoras y expansión del Servicio de

Alcantarillado Sanitario y Pluvial de la ciudad de Santo Domingo”, redactado por las empresas consultoras HYDROTECNIC CORPORATION e INGENIERÍA SANITARIA CxA en julio de 1969, por encargo del Instituto Nacional de Aguas Potables y Alcantarillado (INAPA).

Este estudio es un verdadero Plan Director de aguas pluviales, en el que se planteaba un programa realista de actuaciones para dotar a la ciudad, paulatina y ordenadamente de las infraestructuras necesarias para atender las necesidades previstas para el año 2000. Los datos más significativos incluidos en el estudio referidos al año 1969 son:

Población estimada 650.000 personas Superficie urbana 4.240 hectáreas Superficie drenada 750 hectáreas % Superficie urbana drenada 17,7 % Colectores pluviales existentes 59,40 Km

q El “Programa de reestructuración y crecimiento de la Ciudad de Santo Domingo y del

Distrito Nacional” redactado durante el trienio 1991-1993 por las empresas consultoras METROPILITANA MILANESE Y ELECTROCONSULT , en estrecha colaboración con el AYUNTAMIENTO DEL DISTRITO NACIONAL, dentro del marco del convenio de cooperación técnica que, a principios de los años 90, estableció el Gobierno de la República Dominicana con el Gobierno Italiano.

En este estudio, en los apartados correspondientes a la red de alcantarillado pluvial, se realiza en primer lugar un inventario pormenorizado de la red, se identifican los problemas existentes, se proponen unas prioridades de actuaciones para resolver el drenaje en las principales vías urbanas y se establece un “Plan de fortalecimiento” de la División de



Drenaje Pluvial del Ayuntamiento del Distrito Nacional, con el objetivo de dotarla de los medios necesarios para realizar el mantenimiento regular a todos los sistemas de la ciudad. Los datos más significativos incluidos en el estudio referidos al año 1993 son:

Población según censo en el D.N. 2.193.046 personas Superficie urbana 16.207 hectáreas Superficie drenada 2.225 hectáreas % Superficie urbana drenada 13,7 % Colectores pluviales existentes 136 Km



3. CARACTERÍSTICAS FÍSICAS DE LA ZONA El drenaje superficial de un área geográfica determinada, está siempre condicionado por las características físicas de la zona considerada, tanto por su forma superficial –orografía-, como por la composición del suelo –geología-.

Por un lado, la orografía condicionará el camino a recorrer por las escorrentías de las aguas pluviales, hasta alcanzar el canal de desagüe que discurre por los puntos más bajos de la superficie drenada. Por otro lado, la composición del subsuelo también influye en la formación de la red drenante natural, básicamente en función de dos características que le son propias: a) la impermeabilidad y b) la erosionabilidad. El grado de impermeabilidad condicionará la generación de un determinado volumen de escorrentías, según la capacidad de absorción que pueda admitir el terreno. El grado de erosionabilidad condicionará el trazado natural del canal de desagüe, ya que los cursos fluviales, sean permanentes o no, se abrirán paso por los lugares en los que la dureza del suelo es más baja, llegando a formar los valles por erosión de las franjas de los suelos más débiles. Santo Domingo emerge sobre las aguas, sobre una roca caliza de origen arreficial costero, cuya continuidad queda truncada por los desagües de los ríos Haina y Ozama . La altura de esta formación arreficial, en la plataforma situada al este del río Ozama, alcanza valores próximos a los 45 m sobre el nivel del mar, mientras la plataforma Occidental es un poco más alta, llegando a cotas superiores a los 55 m del nivel marino, En ambos casos, son característicos los farallones que separan la franja litoral emergente de la planicie posterior situada en la cota más alta. Por detrás de las cumbreras de los farallones, la capa rocosa de origen arrecifal desciende paulatinamente, y el suelo queda nivelado, más o menos llano, por depósitos de arenas y arcillas. En la zona Este, por encima de la zona central descrita, el río Ozama ha abierto su camino formando la llanura fluvial por la que discurre, y cuyo surco ha sido rellenado por sedimentos aluviales. Por el contrario, en la zona Oeste, los depósitos de las lagunas prearrecifales se adentran más hacia el interior de la isla, y como resultado de ello, la meseta central alcanza grandes proporciones, pudiéndose detectar una segunda sobreelevación en los confines de la misma. En este caso, por detrás de la meseta central, el terreno desciende abruptamente hacia la depresión fluvial del río Isabela, formando múltiples arroyos y cañadas de desagüe. Más al Oeste, la ciudad se extiende alrededor de la Autopista Duarte, la cual discurre, en el entorno próximo a Santo Domingo, por encima de los suelos formados en la época terciaria superior, situándose la propia autopista sobre el parte-aguas que limita las cuencas vertientes del río Haina y del río Isabela; la proximidad de ambos ríos y de sus valles fluviales forman laderas pronunciadas.Ahora la ciudad ya se extiende por el norte de los ríos Isabela y Ozama, ocupando suelos más o menos estables, de origen lacustre prearrecifal.



De la exposición anterior se puede deducir que las características de permeabilidad del subsuelo existente son importantes. Es un hecho constatable que, en el día de hoy, el drenaje de las cuencas internas se realiza, de forma más o menos eficaz, mediante la infiltración de las aguas en los subsuelos profundos de gran permeabilidad. La geomorfología del área de Santo Domingo está marcada por la existencia de un sistema de terrazas paralelas a la línea de la costa, producto de los movimientos de la superficie del mar en épocas pasadas. Las rocas que aparecen expuestas en los muros de las terrazas, son calizas pertenecientes a la facie arrecifal del complejo. Este rasgo se extiende a todo lo ancho del área bajo estudio, desde Boca Chica, hasta el río Haina.

Se detectan las tres fácies de un escenario arrecifal típico (arrecifal, posterior y lagunal), y su distribución determina la capacidad drenante y la profundidad hasta las capas acuíferas potencialmente aprovechables. La roca caliza arrecifal es muy cársica y permeable, y aflora en toda la franja que bordea la costa, mientras que hacia el norte resulta cubierta por los sedimentos de la facie posterior, donde la permeabilidad varia entre moderada y alta. En algunas zonas aisladas, la roca caliza arrecifal está cubierta por depósitos arcillosos de la facie lagunal, que a veces sobrepasan los 60 metros de espesor. En estos casos la capacidad drenante del área depende exclusivamente de la posibilidad de perforar hasta las calizas subyacentes. Este fenómeno se presenta en el perímetro que abarca los sectores de los Prados, Fernández, Julieta, La Castellana, Los Jardines, y parte de Arroyo Hondo. Desde el punto de vista del drenaje pluvial los factores geológicos más importantes a tener en cuenta son los siguientes:

• La distribución superficial de las diferentes facies, por cuanto éstas condicionan la

capacidad de disposición de los sistemas de drenaje mediante pozos. • El espesor y el tipo de rocas próximas a la superficie, ya que esto afecta directamente el

costo y la factibilidad de construir los conductos de los sistemas de alcantarillado. Aunque los perfiles estratigráficos de pozos proveen una idea de al respecto, para fines de prever contingencias en futuras excavaciones de drenes, se requiere un programa de sondeos o calicatas más localizado y detallado.



4. RED DE DRENAJE PLUVIAL EXISTENTE El drenaje de las escorrentías pluviales de la Ciudad de Santo Domingo, se realiza de diversas maneras:

I. Mediante sistemas de alcantarillado que recogen las aguas superficiales que

escurren por las cunetas y, a través de los imbornales o tragantes, las canalizan por conductos subterráneos hasta el punto de vertido al medio receptor, bien sea el Mar Caribe, bien los ríos Haina, Isabela, Ozama o algunos de sus afluentes.

II. Mediante sistemas de alcantarillado similares a los anteriores que desembocan en embalses receptores, los cuales se drenan al subsuelo a través de pozos filtrantes y, en algunos casos, en cavernas que están conectadas al exterior por pequeñas entradas correspondientes a fisuras o grietas del techo o paredes de las mismas.

III. Puntualmente, a través de pozos filtrantes situados en los lugares de acumulación superficial de escorrentías. Este sistema, muy extendido en Santo Domingo por su economía (no por su escasa eficacia), solo resuelve situaciones muy localizadas y solo es efectivo cuando el medio receptor dispone de gran permeabilidad y el pozo se conserva debidamente durante su período de vida útil, el cual no se puede determinar a priori, pues depende de diversas circunstancias, algunas de las cuales no controlables por el hombre (cabe señalar que el “mantenimiento” de un pozo filtrante, por lo general sólo se realiza cuando el pozo deja de funcionar, y lo manifiesta dejando el agua en la superficie de los pavimentos, deteriorándolos rápidamente; o sea, cuando los tragantes y cámaras de decantación están repletos de desperdicios y los pozos también).

IV. Y finalmente, en los barrios situados sobre terrenos orográficamente accidentados, el drenaje urbano sigue las leyes de escurrimiento natural, descendiendo las aguas superficialmente por calles y linderos hasta llegar al fondo de las vaguadas, donde los arroyos y cañadas canalizan las aguas hasta los ríos, que son, en definitiva, los drenes naturales de la zona (básicamente en las laderas de los ríos Haina e Isabela). Buena parte de los cauces naturales que discurren dentro del perímetro urbano han sido más o menos canalizados, pero en muchos casos se han ocupado terrenos adyacentes hasta restringir sustancialmente la sección de desagüe del cauce, lo que da origen a grandes problemas, tanto en el aspecto social, como en el aspecto hidrológico.

Las redes existentes de drenaje pluvial cubren una superficie muy limitada de todo el territorio urbano y su máximo desarrollo coincide básicamente con la zona más antigua de la ciudad. Los colectores de la red pluvial existente, en su gran mayoría, son de recorridos



cortos y situados cerca del punto de desagüe, por lo que disponen de pendientes que aseguran velocidades mínimas de paso de agua suficientemente altas como para arrastrar los sólidos que se introducen en la red conjuntamente con las escorrentías. En la ciudad existe una gran profusión de pozos filtrantes, sobretodo en la planicie central de la ciudad, en la que no se ha desarrollado una red drenante tradicional. Se han realizado unos inventarios de muestreo de pozos filtrantes eficaces situados a cotas relativamente altas, en dos áreas significativas de la ciudad, una en el sector oriental y otra en el sector occidental, para poder determinar las relaciones entre el número de filtrantes y la superficie drenada, así como la capacidad de percolación que ofrece el sistema. En el siguiente plano puede verse la situación de los pozos filtrantes inventariados, y los resultados teóricos que pueden deducirse de esta muestra que son:

SECTOR OCCIDENTAL

SECTOR

ORIENTAL

Superficie muestreada (Ha) 526 318 Pozos inventariados (ud) 280 257 Percolación unitaria estimada (l/s) 50 30 Densidad media (ud/Ha) 0,53 0,81 Percolación estimada (l/s·Ha) 26,6 24,2

Evidentemente la densidad de pozos filtrantes en zonas de eficacia reducida es mucho mayor, ya que aplicando los resultados del muestreo obtenido al conjunto del área urbana en la que las condiciones del terreno son parecidas a las que presentan las zonas muestreadas, el número de pozos se situaría entorno a las 2.400 unidades (1.500 pozos en el sector este y 900 en el oeste), cuando la realidad puede superar con creces esta estimación. Esta red existente presenta problemas derivados por el mal uso de la misma. Entre otros, se pueden enumerar: - Las acometidas indiscriminadas de aguas fecales o industriales a la red de alcantarillado

pluvial. - La ineficacia del sistema de recogida de aguas pluviales en la red por la acumulación de

basuras en las calles arrastradas por las escorrentías a los imbornales. - Las tapas de los registros, muchas de las cuales son de fundición nodular, de pequeño

diámetro, a veces inadecuadas para el peso que deben soportar, lo que origina la rotura de las mismas, e incluso frecuentemente son extraídas de su lugar para ser vendidas con las consecuencias que ello conlleva.

- La porosidad de los conductos. - La poca densidad de la red secundaria de captación.



En los siguientes planos parciales se reflejan las zonas de la ciudad que resultan afectadas por la acumulación temporal de escorrentías a causa de las limitaciones de los sistemas de drenaje actualmente existentes. Se ha querido diferenciar dos tipos de afecciones diferentes, a la red vial y al vecindario, así como el grado de afección que se produce. Del correcto análisis de estos planos se ha establecido el orden de prioridades de las actuaciones que deben acometerse durante la vigencia de este plan. Los planos de por sí son muy ilustrativos de la situación que se produce en la ciudad en los períodos de lluvia relativamente moderados. A simple vista puede observarse que en las zonas urbanizadas que disponen de red de drenaje pluvial, los puntos conflictivos son escasos mientras que por el contrario, en las zonas que no disponen de redes drenantes es donde aparecen las zonas críticas.



5. CUENCAS URBANAS VERTIENTES La determinación de las cuencas vertientes es el principal punto de partida para el establecimiento de actuaciones que contempla este Plan de Drenaje Pluvial. La ciudad de Santo presenta doce grandes cuencas bien delimitadas. La denominación y superficie de cada una de ellas es:

DENOMINACIÓN SUPERFICIE

(H) Río Haina, vertiente oriental (HN) Río Haina, vertiente Norte (IS) Río Isabela, vertiente Sur (ISO) Río Isabela, vertiente Sur-Oeste (IN) Río Isabela, vertiente Norte (DCO) Depresión central, lado Oeste de la Ciudad (CO) Mar Caribe, lado Oeste de la Ciudad (DOO) Desembocadura río Ozama, lado Oeste (DOE) Desembocadura río Ozama, lado Este (OS) Río Ozama, vertiente Sur (ON) Río Ozama, vertiente Norte, y (CE1) Mar Caribe, lado Este, hasta la Avda. Charles de Gaulle

2.513 Ha 1.091 Ha 3.553 Ha 2.516 Ha 2.435 Ha 1.560 Ha 2.490 Ha

988 Ha 972 Ha

1.838 Ha 1.267 Ha

865 Ha Por no estar recogida en la cartografía original a escala 1/15.000, en el plano no se incluye la parte oriental de la última cuenca, desde la Avda. Charles de Gaulle hasta el Aeropuerto, que también entra en el ámbito del estudio. Esta zona, denominada CE2, tiene una superficies de 4512 Ha. El relieve es un factor importante en el comportamiento de la cuenca, cuanto mayores son los desniveles en la cuenca, mayor es la velocidad de circulación y menor es el tiempo de concentración por lo que aumenta el caudal de punta. Queda claro que la orografía condicionará el camino a recorrer por las escorrentías de las aguas pluviales, hasta alcanzar el canal de desagüe que discurre por los puntos más bajos de la superficie drenada. Dentro de cada gran cuenca, se han delimitado las sub-cuencas medianas, siguiendo las líneas cumbreras que forman el perímetro de los valles drenados por los arroyos y cañadas, que serán los canales de desagüe hacia los ríos Haina, Isabela y Ozama o directamente al Mar Caribe. Esta delimitación es clara cuando el relieve es diverso, pero cuando la orografía es prácticamente llana, como ocurre en diversas partes de la ciudad, la delimitación de las sub-cuencas es muy difícil de establecer, porque existen muchos puntos bajos que, en si mismos, no son indicadores de ser vértices de pequeñas dolinas, ya que pueden haberse formado con motivo de las obras de urbanización de los terrenos, si no se



mantuvieron las correspondientes rasantes de los viales. Además, en estas zonas es prácticamente imposible determinar y definir cuencas de captación y líneas parte-aguas, no pudiéndose precisar a ciencia cierta el recorrido y el punto de destino de las escorrentías, por lo que se han localizado y contrastado con inspecciones visuales en momentos de lluvia, observando la dirección que adoptan las escorrentías.



6. PLUVIOMETRÍA El estudio pluviométrico tiene por finalidad la determinación de la lluvia correspondiente a un determinado período de retorno o a unas condiciones prefijadas. Se puede considerar que la zona de Santo Domingo tiene un clima de transición entre sub-tropical y tropical, generalmente húmedo a lluvioso. La ciudad está ubicada en una zona donde el año puede ser dividido en dos distintas temporadas, la época lluviosa de 7 meses de duración y la seca o no lluviosa de 5 meses. La época más lluviosa se extiende de Mayo a Septiembre cuando el promedio de lluvia mensual alcanza a 160 milímetros y con un estimado de 13.9 días de lluvia por mes. La época seca tiene un promedio mensual de 60 milímetros con 9.1 días de lluvia por mes. A nivel anual se registra un promedio de 1410.4 mm de lluvia y de 142.4 días lluviosos.

Los datos pluviométricos del Área Urbana de Santo Domingo, recogidos en la Estación de Santo Domingo en el período 1931-1985 reflejan estos comentarios:

Días de lluvia Precipitación (mm)

Enero 9,6 54,9 Febrero 7,8 52,2 Marzo 7,3 48,9 Abril 9,2 71,9 Mayo 14,3 189,8 Junio 13,4 156,8 Julio 14,3 150,5 Agosto 14,0 162,8 Septiembre 14,4 177,1 Octubre 14,7 166,4 Noviembre 12,1 103,8 Diciembre 11,5 75,3 Año 142,4 1.410,4

Un aspecto notable del clima de la República Dominicana es la alta frecuencia de las tormentas tropicales y ciclones, algunas de las cuales pueden alcanzar las proporciones de un huracán. Estos destructivos huracanes tropicales atraviesan el sur y sur-oeste del país y representan un peligro constante tanto al ser humano como a los edificios y plantaciones agrícolas. Un ejemplo de estas situaciones, es una tormenta que azotó en Septiembre de 1.930, con vientos a 240 km/hora, causando la muerte de 2.000 personas y daños materiales muy abundantes. La estación de huracanes es de Junio a Octubre. Muertes y daños materiales son causados más por desbordes debido a las grandes precipitaciones (hasta 750



mm en un período de 24 horas) que acompañan a los ciclones, que por acción directa del viento.

Los factores climáticos representativos del área de Santo Domingo se pueden resumir como sigue:

Precipitación promedio anual 1.410,4 mm Lluvia máxima en 1 hora 70 mm Temperatura promedio en Agosto 27,1 º C Temperatura promedio en Enero 24,0 º C Temperatura media anual 25,6 º C

Hydrotechnic Corporation, Ingenieros Consultores de la ciudad de Nueva York, con la colaboración de Ingeniería Sanitaria CxA de Santo Domingo, realizó en Julio de 1969 un Estudio de Factibilidad sobre el Servicio de Alcantarillado Sanitario y Pluvial. Programa de Mejoras y Expansión de la ciudad de Santo Domingo. Este informe de factibilidad trataba sobre el programa de mejoramiento y ampliación de los sistemas existentes de alcantarillado de la ciudad de Santo Domingo, capital de la República Dominicana.

En este estudio, en el punto referente al Sistema de Alcantarillado Pluvial, se recoge un estudio hidrológico en el cual se establecen las curvas intensidad-duración-frecuencia que son las normalmente empleadas en la ciudad de Santo Domingo. Las intensidades de lluvia máxima adoptadas en este Plan de Drenaje son las referidas y normalmente empleadas en Santo Domingo, las cuales, para un período de retorno de 5 años y en función del tiempo de duración de la lluvia, dan los siguientes valores:

Duración de la lluvia

Intensidad máxima

30 minutos 35 minutos 40 minutos 45 minutos 50 minutos 55 minutos 60 minutos

3,1” /(h·m2) � 220 l/(s·Ha) 2,8” /(h·m2) � 200 l/(s·Ha) 2,7” /(h·m2) � 190 l/(s·Ha) 2,5” /(h·m2) � 175 l/(s·Ha) 2,3” /(h·m2) � 160 l/(s·Ha) 2,1” /(h·m2) � 150 l/(s·Ha) 2,0” /(h·m2) � 140 l/(s·Ha)

Para intensidades de lluvia con períodos de retorno superiores a los 5 años, pueden aplicarse los valores anteriores multiplicados por los coeficientes siguientes:

1,11 para lluvia con período de retorno de 10 años, 1,25 para lluvia con período de retorno de 15 años, y 1,40 para lluvia con período de retorno de 20 años



La curva intensidad-duración-frecuencia permite la obtención de la intensidad para los distintos tiempos de las precipitaciones en función del período de retorno deseado. Se obtiene al unir los puntos representativos de la intensidad media en intervalos de diferente duración para un mismo período de retorno. Son curvas que decrecen con la longitud del intervalo de tiempo considerado puesto que se trata de intensidades medias.

En el gráfico que se adjunta, donde se representa esta curva intensidad-duración-frecuencia, la ordenada corresponde la magnitud de la intensidad mientras que la abscisa es la duración de la precipitación. Para el diseño de la red principal de drenaje urbano de Santo Domingo, se ha elegido como período de retorno tipo el que corresponde a una frecuencia de 5 años.



7. MÉTODO EMPLEADO PARA EL CÁLCULO DE CAUDALES DE ESCORRENTÍA

Se ha utilizado para el cálculo de los caudales de escorrentía superficial el “Método Racional”, también conocido por “Método Lloyd-Davies” que, desde principios de siglo y en todo el mundo, ha sido ampliamente aplicado en el cálculo de diseño de hidrología urbana para cuencas inferiores a los 10 km2.

El método transforma la lluvia en escorrentía mediante la fórmula:

Q = C m · It,T · A

Q - Caudal de escorrentía A - Es la superficie de la cuenca afluente en un punto cuyo caudal pluvial se

desea conocer. It,T - Es la intensidad de lluvia que corresponde al máximo aguacero para un

período de retorno dado (T) para una duración correspondiente al tiempo de concentración (tc).

Cm - Es el coeficiente de escorrentía medio que corresponde a la relación entre la cantidad de lluvia y la cantidad de agua de escorrentía en el área A durante el tiempo de concentración, siendo éste el tiempo que tarda la gota que cae en el punto más alejado de la cuenca en alcanzar el punto en el cual se desea conocer el caudal (sumando el tiempo de recorrido superficial, también llamado tiempo de escorrentía, y el tiempo de recorrido a través de la red de colectores aguas arriba del punto de estudio).

Para el diseño de la red principal de drenaje urbano de Santo Domingo se ha elegido como período de retorno tipo el que corresponde a una frecuencia de 5 años, adoptado en todos los estudios anteriores y en las normas de diseño de la CAASD para las cuencas urbanas con relieves moderados, y es adecuado siempre que en los episodios extraordinarios en los que se presenten caudales de lluvias de mayor intensidad, estos puedan ser drenados de forma mixta, a través de la propia red drenante y superficialmente, sin que los daños que puedan derivarse del escurrimiento superficial sean importantes. En otros casos, como en cauces y cañadas, donde el escurrimiento se acumula en una única sección de desagüe, esta se habrá de diseñar para lluvias más intensas, con períodos de retorno mayores, que se definirán en función de la sección disponible, la velocidad de descenso del agua y, por consiguiente, por los daños que razonadamente se puedan asumir. Si, para las redes urbanas con pendientes moderadas, en lugar de escoger un período de retorno de 5 años, se escogiera uno mayor, el diseño de los colectores implicaría secciones mucho mayores y más costosas, las cuales solo serían utilizadas en su máxima capacidad en



contadas ocasiones. Adoptando las secciones correspondientes al período de retorno considerado, cuando ocurra una lluvia superior a la prevista, el agua que no pueda ser inmediatamente drenada se retendrá temporalmente en la superficie vial, es decir se repartiría en un ámbito mucho mayor, quedando amortiguado el problema. El tiempo de concentración (Tc) de una cuenca sometida a una determinada precipitación se define como el intervalo de tiempo transcurrido entre el instante en el que finaliza la lluvia (tf) y el instante en el que deja de pasar escorrentía por la sección de cálculo (tfe), es decir: ffe ttTc −=

Consecuencia inmediata de esta definición es que el tiempo de concentración es la duración necesaria para que una gota de agua que cae en el punto hidrológicamente más alejado de la sección de cálculo, consiga alcanzarla. Este tiempo de concentración es una característica de la cuenca vertiente, y que es, por tanto, independiente de la configuración y magnitud del aguacero. El tiempo de concentración (Tc) en el punto de cálculo se compone por tiempo de escorrentía (Te) y tiempo de recorrido (Tr). El tiempo de escorrentía está recomendado se fije en 15-30 minutos, y debido a las características de las cuencas, se han fijado en 20-30 minutos. El tiempo de recorrido se determina suponiendo que la velocidad de recorrido es la denominada velocidad de paso (velocidad a sección llena del colector), asumiendo esta hipótesis como cierta si ésta no supera los 3 m/seg. En general, se puede comprobar fácilmente que chaparrones cuya duración es igual o mayor que el tiempo de concentración dan lugar a caudales constantes en el punto de cálculo, por lo cual se dimensiona la conducción para el caudal producido por un chaparrón de duración igual al tiempo de concentración.



8. DETERMINACIÓN DE LOS COEFICIENTES DE ESCORRENTÍA Como ya se ha mencionado, en el año 1997, la Oficina del Plan Director del Ayuntamiento del Distrito Nacional de Santo Domingo propone a los munícipes los “Lineamientos para el desarrollo de la ciudad de Santo Domingo” como herramienta de trabajo para organizar la futura estructura urbana de la ciudad. En base a planteamientos efectuados y analizando la tipología de los diversos barrios que conforman la ciudad, en la situación actual y la prevista en las futuras décadas, se han fijado los coeficientes de escorrentía que corresponden a cada zona dentro del ámbito del estudio, coeficientes variables que dependen, en las zonas urbanas, principalmente del porcentaje de superficies impermeabilizadas (cubiertas o pavimentadas), que a su vez vienen determinadas por los coeficientes de ocupación del suelo y el tipo de urbanización de las zonas libres. En cuanto a la posible infiltración del agua en la zona edáfica o capa vegetal libre, ésta depende, entre otros aspectos, de:

a) La pendiente del terreno, por su menor contacto para infiltración, b) El tipo de terreno, y por tanto la capacidad de infiltración del agua, c) El tipo y densidad de vegetación, d) Retención en depresiones de terreno, e) Evaporación, y f) La saturación del terreno por lluvias inmediatamente anteriores. Una vez observadas in situ las características de los distintos barrios de Santo Domingo, se han establecido, para la redacción de este Plan de Drenaje, unos coeficientes de escorrentía homogéneos para los distintos usos de suelo, de acuerdo con la siguiente clasificación:

1. Casco Antiguo: C = 0,85 (Zonas de estructura urbana muy densa de calles estrechas y

algunas de ellas, con las casas adosadas. Máxima impermeabilización del suelo). 2. Zona altamente impermeabilizada: C = 0,80 (Zonas densamente construidas, alrededor

de la Ciudad Colonial, urbanizadas a la antigua usanza, con linderos pequeños, lo que implica un alto índice de ocupación e impermeabilización del suelo).

3. Zona suburbial: C = 0,7 (Zonas densamente poblada, con casitas independientes, a

veces con paredes medianeras y otras separadas por mínimos espacios no pavimentados, con urbanización vial angosta e intrincada. Normalmente con pendientes pronunciadas que facilitan el escurrimiento pero sin pavimentación en la totalidad de las calles).

4. Zona de negocios y comercial: C = 0,65 (Zona actualmente residencial, con linderos

medianos, pero que se están transformando en centros de negocios, por lo que los



linderos, antes ajardinados, se pavimentan para aumentar la capacidad de parqueo. Estas zonas se están convirtiendo, paulatinamente, en el centro comercial de la ciudad).

5. Zona urbana semi-densa: C = 0,6 (Constituida por bloques aislados con linderos

medianos, corresponde a la tipología típica de los ensanches construidos a partir de los años 30 y es la más característica de la ciudad. Los solares presentan pequeñas áreas ajardinadas en las que el agua puede infiltrarse. Se ha incluido en esta categoría zonas que, sociológicamente en el día de hoy, se pueden considerar suburbiales pero con un grado inferior de impermeabilización del terreno (por tener mayores espacios entre las viviendas, pendientes menos pronunciadas en las calles, etc.) que las que se incluyen en la categoría 3, como son arrabales de buena parte de la zona Herrera, desde la orilla del río Haina hasta la zona Industrial y toda el área urbana del sector Norte, (con las excepciones de las zonas verdes y de desarrollo residencial alto), por ser la tipología de ocupación del suelo que, posiblemente en un futuro más o menos inmediato, les corresponda).

6. Zona residencial alta: C = 0,5 (Constituida por bloques aislados de alta calidad, con

grandes linderos ajardinados, en las zonas turísticas y residenciales de clase alta). 7. Ciudad jardín: C = 0,25 (Zonas residenciales de alto nivel, con grandes mansiones

totalmente rodeadas de prados y jardines). 8. Zona industrial: C = 0,7 (Corresponde al polígono industrial Herrera, donde la

tendencia futura será la impermeabilización parcial de los patios, para aprovechar mejor el terreno. También se incluye en esta categoría toda la zona portuaria del río Haina).

9. Zona verde: C = 0,15 (Por la situación y las características de las zonas verdes de

Santo Domingo, las escorrentías que se generan en estas áreas son muy pequeñas y más teniendo en cuenta el alto grado de percolación del subsuelo kárstico sobre el que se asientan la mayoría de zonas verdes urbanas. En esta categoría también se ha incluido todo el “Cinturón Verde”, incluso las zonas marginales en él incluidas, en las orillas de los ríos, actualmente muy densificadas).

El siguiente cuadro recoge las superficies correspondientes a cada categoría:



CATEGORÍA

SUPERFICIE

1. Casco Antiguo: C = 0,85 400,0 Ha 2. Zona altamente impermeabilizada: C = 0,80 497,0 Ha 3. Zona suburbial: C = 0,70 895,0 Ha 4. Zona de negocios y comercial: C = 0,65 486,0 Ha 5. Zona urbana semi-densa: C = 0,60 11.016,2 Ha 6. Zona residencial alta: C = 0,50 1.517,1 Ha 7. Ciudad jardín: C = 0,25 1.178,5 Ha 8. Zona industrial: C = 0,70 398,0 Ha 9. Zona verde: C = 0,15 5.800,2 Ha

Total zona urbanizable 22.188,0 Ha Dentro de los límites urbanos, como zonas verdes, se localizan por un lado el llamado Cinturón Verde, que como ya se ha indicado, cabalga mayoritariamente sobre los cauces naturales que, en ningún caso pueden ser urbanizables, mientras que por otro lado, dentro de la zona puramente urbana, existen unas zonas verdes que corresponden, además del denominado “Cinturón Verde”, a los parques y jardines de la ciudad, como son: El jardín botánico nacional, el complejo lúdico Santo Domingo Country Club, el Parque Mirador Sur el Centro Olímpico y el conjunto Mirador del Este – Los tres Ojos. Finalmente cabe señalar que en el cómputo de la zona urbana tampoco se ha considerado la pequeña franja del frente costero, es decir, las zonas acantiladas existentes entre la Avda. España y el Mar Caribe, en el lado Oriental, y entre la Avda. George Washington y el Mar en el frente Occidental. Este frente costero de mas de 20 km de longitud y con una anchura media de 35 m, supone una superficie de mas 70 Ha de acantilados que conforman un magnífico mirador de la costa caribeña. Una vez determinados los coeficientes de escorrentía en las distintas zonas de estudio, se han determinado los coeficientes medios de escorrentía correspondientes a cada una de las grandes cuencas, pudiéndose evaluar, por aplicación directa del “Método Racional” los volúmenes de escorrentía que se generan y se han de desaguar para una lluvia con una duración determinada. Para el caso concreto de la máxima lluvia que se puede originar para un período de retorno de 5 años y una duración de una hora, equivalente a una precipitación continuada de 2,0”/(h·m2) � 140 l/(s·Ha), los volúmenes de escorrentía que se generan en cada una de las cuencas referenciadas son:



CUENCA

Cm SUPERFICIE ESCORRENTÍA

(H) Río Haina, vertiente oriental (HN) Río Haina, vertiente Norte (IS) Río Isabela, vertiente Sur (ISO) Río Isabela, vertiente Sur-Oeste (IN) Río Isabela, vertiente Norte (DCO) Depresión central, lado Oeste de la Ciudad (CO) Mar Caribe, lado Oeste de la Ciudad (DOO) Desembocadura río Ozama, lado Oeste (DOE) Desembocadura río Ozama, lado Este (OS) Río Ozama, vertiente Sur (ON) Río Ozama, vertiente Norte, y (CE) Mar Caribe, lado Este, hasta C de Gaulle

0,51 0,32 0,39 0,30 0,39 0,60 0,60 0,65 0,54 0,53 0,45 0,52

2.513 Ha 1.091 Ha 3.553 Ha 2.516 Ha 2.435 Ha 1.560 Ha 2.490 Ha

988 Ha 972 Ha

1.838 Ha 1.267 Ha

865 Ha

647.000 m3

176.000 m3

707.000 m3

381.000 m3

479.000 m3

472.000 m3

759.000 m3

325.000 m3

266.000 m3

495.000 m3

288.000 m3

225.000 m3



9. ESTUDIO DE ALTERNATIVAS Para resolver el problema planteado por el drenaje pluvial de Santo Domingo, se han analizado diferentes alternativas, con el objeto de elegir la solución más idónea que evite los posibles anegamientos de diversas zonas orográficamente deprimidas, donde se originan perjuicios, más o menos notables, tanto para la vida ciudadana por su incidencia sobre el tráfico vial, como molestias para el propio vecindario, evacuando las escorrentías que se generan hacia los medios receptores naturales finales.

Las alternativas se plantean exclusivamente en el ámbito urbano, cuyo relieve es más o menos homogéneo, ya que en las zonas orográficamente accidentadas, el drenaje siempre se realizará siguiendo las leyes de escorrentía natural, superficialmente o a través de colectores si fuera preciso, hasta llegar a los arroyos y cañadas, como sucede en toda la gran cuenca del Haina y la parte meridional de la Isabela Sur, drenada a través de los arroyos Manzano, Hondo y Salado y sus afluentes. La solución que deba adoptarse en estas cuencas es única y común a todas ellas. No obstante el Plan contemplará diversas medidas correctoras que se deben prever para garantizar la función de eje drenante de las cañadas, puesto que la invasión de sus cauces origina, o mejor dicho ya es un grave problema, no solo hidráulico sino también urbanístico y social.

En ningún caso se han planteado soluciones que precisen instalaciones electromecánicas para el transporte de las aguas pluviales, como pueden ser las estaciones de bombeo para salvar las barreras orográficas y poder realizar el trasvase de una cuenca interior a otra que vierta directamente a un medio receptor superficial. Estas soluciones son costosas, deben construirse para situaciones extremas ya que, requieren un mantenimiento continuado y para su aplicación, además de consumir energía, requieren que su suministro esté asegurado, por lo que normalmente, además de estar conectadas a la red general, han de tener otra fuente de energía alternativa para casos de emergencia.

Los criterios básicos para el establecimiento de las tres alternativas en la zona urbana considerada, han sido:

Alternativa A. Drenaje tradicional mediante red de colectores: En esta solución se propone un drenaje tradicional, mediante una red de colectores interceptores de todas las escorrentías, para evacuarlas por gravedad y en régimen de descarga libre hacia los medios receptores superficiales finales. En el planteamiento de esta alternativa no se tiene en cuenta como medio receptor el subsuelo (salvo casos muy excepcionales de pequeñas cuencas endógenas), ni los embalses de regulación ni campos de pozos existentes. Los colectores existentes deberán reconducirse hacia los nuevos ejes



drenantes, lo que en algunos casos implicará situar los ejes principales a mayor profundidad. La depresión central drena, una parte hacia la cuenca superior, Isabela Sur, y otra hacia el Mar Caribe, mediante colectores profundos o túneles.

Alternativa B. Drenaje mediante red de colectores y embalses de laminación:: Esta

alternativa es similar a la anterior, pero en determinadas sub-cuencas se plantea intercalar, en los colectores primarios, embalses reguladores, bien existentes o de nueva construcción. En estos embalses se laminarán las puntas de los caudales máximos que se puedan generar durante precipitaciones extraordinarias, por lo que el colector de desagüe podrá ser de un tamaño relativamente menor, con lo que su construcción se facilita considerablemente. En los embalses también se aprovechará la posible capacidad de percolación del subsuelo, tanto por filtración directa (si el subsuelo inmediato es permeable) como a través de pozos filtrantes. Se contempla la integración de los mismos en el entrono urbano, es decir, su cubrición, y de esta manera aprovechar su cubierta para desarrollar actividades lúdicas o recreativas (parques, canchas de deportes, etc.). En el caso de aprovecharse embalses existentes, la solución será mas económica que en los casos en que se contemple la implantación de un nuevo embalse.

Alternativa C. Drenaje mixto, combinación de sistemas de drenaje local a través de pozos

filtrantes complementado por una red de colectores. En esta solución se combinan sistemas de drenaje local a través de los pozos filtrantes que percolan parcialmente las aguas pluviales en el subsuelo calizo, complementado por una red de colectores interceptores del resto de las escorrentías, para evacuarlas por gravedad, en régimen de descarga libre, hacia los medios receptores naturales finales, los ríos Isabela, Ozama y Haina y el Mar Caribe



9.1. Cálculo y definición de los sistemas de desagüe en cada una de las cuencas, según la alternativa establecida Una vez expuestos los criterios básicos que se aplican en cada alternativa, se han establecido, para cada una de ellas, los sistemas de drenaje de cada sub-cuenca. Como ya se ha dicho anteriormente, en las alternativas A y B, las sub-cuencas de la gran cuenca central del sector occidental serán drenadas hacia el río Isabela o hacia el Mar Caribe, en función de la situación del punto de concentración de las aguas, es decir, del punto más bajo de la sub-cuenca; si este punto está situado cerca del límite meridional (sub-cuencas Luperón, Nuñez de Cáceres, Fernando Defilló y Naco - Sur), el desagüe se plantea hacia el Mar Caribe, mientras que en las restantes sub-cuencas (Winston Churchill – Norte, y Tiradentes – Norte), el desagüe se prevé hacia el río Isabela.

Para el cálculo de escorrentías a desaguar en los distintos puntos de estudio de los colectores planteados, se ha utilizado el “Método Racional” y sus secciones se han dimensionado para que la velocidad del agua no sobrepase los 3 m/s, ya que la circulación a velocidades mayores puede producir un deterioro importante en las paredes del colector. Desde luego, no se sobrepasan los 6 m/s.

En la Alternativa B, para estimar el volumen de laminación de los estanques, se considera que el volumen a laminar es el que corresponde a una duración del chaparrón igual al tiempo de concentración, y el drenaje del estanque no funciona a pleno rendimiento hasta pasado un determinado espacio de tiempo desde el inicio de la lluvia. Como los embalses se sitúan en zonas relativamente permeables, se ha estimado así mismo la capacidad de percolación del fondo del mismo. La posible implantación de un embalse en un sistema se ha considerado en función del posible ahorro que esta solución pueda suponer en relación a la adoptada en la primera alternativa. Los embalses se han situado en puntos estratégicos, principalmente aguas arriba del cruce del colector de desagüe con vías principales, para que la ejecución de este cruce, a relativa profundidad, interfiera lo menos posible con la circulación vial. Además de los embalses existentes, se han previsto nuevos embalses en las cuencas Luperón Norte (Fondo de Manganagua), en la cuenca Fernando Defilló (cerca del cruce de la Avenida Gustavo Mejía Ricart y la calle Bohechio), dos en la cuenca Tiradentes-Norte (uno en Serralles y otro cerca del cruce de la calle Tiradentes con la Dr. Heriberto Pieter), y en el sector oriental, dos en la cuenca Villa Faro (uno en la calle 23 antes de cruzar la carretera Mendoza y el segundo en el Residencial del Este antes de cruzar la carretera Mella), otro la cuenca Carolina-Mandinga, en el barrio Mandinga y el último en la cuenca Charles de Gaulle, a la altura de Cancino.

En cuanto a la tercera alternativa, se plantea la infiltración directa al subsuelo en las zonas en las que la eficacia de los pozos filtrantes sea previsiblemente alta, que sólo ocurre en los terrenos relativamente elevados. El diámetro mínimo de las perforaciones, para conseguir



elevados rendimientos, deberá de ser de 24”, con un encamisado de 20” de diámetro y el pozo deberá descender entre 30 y 40 pies bajo el nivel freático. En estas condiciones los pozos que se construyan en la meseta central occidental podrán drenar, por término medio, de 120 a 150 l/s, (en lugar de los 50 l/s que se estima drenan los actualmente operantes, perforados generalmente con diámetros comprendidos entre 8” y 14”), de manera que con una densidad de pozo y medio por hectárea se absorberán las escorrentías allí generadas, mientras que en las partes altas de la zona oriental, por encima de la cota 25 m, el rendimiento de los nuevos pozos filtrantes se estima en 50 l/s (en lugar de los 30 l/s que tienen los actuales); aunque la capacidad es relativamente pequeña, se plantea la construcción de los pozos, a razón de uno por hectárea, para atender determinados problemas locales que se dan en las grandes cuencas orientales, en las que la pendiente del terreno es escasa e irregular. Para todas las alternativas, los criterios establecidos para el dimensionamiento de los colectores han sido:

a) El coeficiente de escorrentía adoptado es C = 0,60, valor aproximado al medio ponderado de toda la zona urbana de Santo Domingo una vez excluidas las zonas verdes, ya que de otra manera el coeficiente medio obtenido sería extraordinariamente bajo.

b) Para determinar el tiempo de concentración en el punto de cálculo, se adopta 20 o

30 minutos como tiempo de entrada en el inicio del colector y el tiempo de recorrido del agua a través del colector se calcula suponiendo que ésta circula a una velocidad de 3 m/s.

c) El dimensionado de los colectores se realiza con criterios conservadores, es decir, se

definen los caudales máximos de cálculo en determinados puntos del colector, y la sección de desagüe resultante se aplica aguas arriba del punto de estudio, para compensar la posible poca discretización que se ha realizado.

d) Para estimar el volumen de laminación de los estanques, se considera que el

volumen a laminar es el que corresponde a una duración del chaparrón igual al tiempo de concentración, que la punta coincide con el tiempo de concentración y el drenaje del estanque no funciona a pleno rendimiento hasta pasado un determinado espacio de tiempo desde el inicio de la lluvia. Como los embalses se sitúan en zonas relativamente permeables, se valora, limitadamente, la capacidad de percolación del fondo del embalse, sumándose al drenaje del colector de salida.

e) La capacidad de infiltración de los pozos que se construyan en la meseta central

occidental se estima, por término medio, de 120 a 150 l/s, y con una densidad de pozo y medio por hectárea serán capaces de absorber las escorrentías que se produzcan en períodos de lluvia de corta duración, que es cuando la intensidad del aguacero es más elevada. Los pozos que se construyan en la zona oriental, al



construirse en cotas relativamente bajas, su rendimiento se estima en 50 l/s; aunque la capacidad es relativamente pequeña, se plantea la construcción de los pozos, a razón de uno por hectárea, para atender determinados problemas locales que se dan en las grandes cuencas orientales, en las que la pendiente del terreno es escasa y no es constante.

A partir de las citadas premisas, se plantea el dimensionamiento de los colectores y demás instalaciones de drenaje, según la alternativa considerada, para todas las cuencas urbanas que no disponen de una vaguada natural claramente conformada, como elemento vertebrador del sistema de drenaje. Tampoco se tienen en cuenta, en este estudio comparativo, las cuencas urbanas que poseen una red de drenaje pluvial que funciona actualmente, así como las zonas cuyo eje de drenaje sea una cañada natural, pues la solución sería la misma en cada una de las alternativas.



9.2. Valoración de las alternativas Para valorar las distintas alternativas planteadas, una vez dimensionados sus elementos, se han adoptado los precios de mercado habituales de las distintas unidades de obra que en ellas intervienen, incrementadas con los porcentajes correspondientes a operaciones auxiliares tales como entibaciones de zanjas, apeos y/o reposición de servicios afectados, señalizaciones, achiques, partes proporcionales de pozos de registro, imbornales e imprevistos. Se ha supuesto que los colectores generales se deben instalar con un recubrimiento mínimo de 3 m, para salvar las distintas redes de servicio que se afecten, especialmente los grandes acueductos, que por norma general atraviesan la ciudad por las grandes avenidas en sentido Este-Oeste, perpendicularmente a los ejes drenantes.

Para valorar correctamente, se han confeccionado los precios unitarios de las distintas unidades de obra totalmente terminadas, en función de las distintas secciones tipo constructivas consideradas. La valoración de cada una de las propuestas planteadas ha sido:

1. Alternativa A: La inversión estimada para la implantación de los ejes primarios de la

red de drenaje pluvial propuesta en esta alternativa, constituidos por 71,6 km de colectores, de los cuales 7,2 km son en túnel, asciende a 3.332,18 millones de pesos dominicanos.

2. Alternativa B. La inversión estimada para la implantación de los ejes primarios de la

red de drenaje pluvial propuesta en esta alternativa, contemplando la adecuación del fondo de Manganagua como embalse de regulación, el cubrimiento de los campos de pozos existentes en la depresión central occidental, la construcción de 7 nuevos embalses de laminación y 72,3 km de nuevos colectores, de los cuales 5 km son en túnel, asciende a 2.992,85 millones de pesos dominicanos, alternativa más económica debido a la disminución de secciones. Esta solución requiere unas inversiones adicionales, de 184,75 millones de pesos dominicanos, entre expropiaciones y traslados de población asentada en el fondo de Manganagua:

q Costes del traslado de parte de la población asentada en el Fondo de Manganagua,

para ubicar el embalse de laminación. La superficie prevista de ocupación es de 1 Ha, en la que se estima residen unas 600 personas, cuyo traslado y reubicación en otras zonas se estima en 30 millones de pesos dominicanos.

q El coste de las expropiaciones de terrenos para ubicar los embalses de nueva

implantación se valora en 154,75 millones de pesos dominicanos, según el siguiente desglose:



NUEVO EMBALSE

SUPERFICIE

(m²)

PRECIO

(RD$ / m²)

COSTE

(RD$ Millones)

Fernando Defilló Serralles Tiradentes- Heriberto Pieter Mendoza Amapola Mandinga Cancino

6.000 4.000 4.000 2.500 6.000

12.000 9.000

10.000 10.000 10.000

500 500 500 500

60,00 40,00 40,00 1,25 3,00 6,00 4,50

3. Alternativa C. La inversión estimada para la construcción de 8.235 pozos filtrantes y la

implantación de 55,4 km de colectores primarios de la red de drenaje pluvial que complementan el drenaje existente propuesta en esta alternativa, asciende a RD$ 3.391,56 Millones.

A continuación se expone el cuadro comparativo de las tres soluciones propuestas, en el que se constata que la alternativa B es la que se estima más idónea para solucionar la red de drenaje pluvial en la ciudad de Santo Domingo.



CUADRO COMPARATIVO DE LAS TRES ALTERNATIVAS PROPUESTAS

ALTERNATIVA A ALTERNATIVA B ALTERNATIVA C » Es una alternativa conservadora y tradicional. » Es una alternativa poco flexible: una vez

adoptada una solución, si la capacidad de ella se ve ultrapasada, será preciso implantar colectores adicionales.

» Es una alternativa con fuertes inversiones iniciales para poder iniciar la red drenante secundaria con la que entrarán en servicio los sistemas correspondientes

» No se tiene en cuenta la permeabilidad del subsuelo cárstico de Santo Domingo.

» Para que el sistema sea realmente efectivo, la red secundaria se ha de desarrollar completamente y con secciones relativamente significativas.

» Si los colectores se diseñan con la pendiente adecuada, las velocidades de circulación del agua podran asegurar un sistema autolimpiante, lo que da mas seguridad al sistema y los costes de mantenimiento son moderados.

» La vida útil de la red drenante de colectores es mucho más dilatada que el plazo de su ejecución, planteado en 30 años. Con un mantenimiento adecuado, los grandes colectores de la red primaria pueden perdurar múltiples decenas de años.

» Es una alternativa novedosa y versátil, al

introducir elementos reguladores en el sistema de evacuación de las escorrentías

» Es la alternativa más económica » En los embalses de regulación se pretende

aprovechar la capacidad de percolación del terreno, bien directamente, bien a través de pozos filtrantes, cuyo mantenimiento será relativamente asequible al estar debidamente localizados.

» Si las condiciones futuras de permeabilidad de la superficie urbana aumentan respecto a las consideradas en los diseños definitivos, la capacidad de la red drenante se podría aumentar ampliando los embalses, sin necesidad de construir colectores adicionales. Es, por tanto, una alternativa segura.

» Es una alternativa que requiere un mayor mantenimiento que la anterior, sobretodo en la limpieza de los fondos de los embalses (para asegurar la capacidad filtrante del terreno), y en las secciones de control de salida.

» Al igual que en la alternativa A, las infraestructuras previstas, si se mantienen adecuadamente, pueden perdurar múltiples decenas de años.

» Es la alternativa que aprovecha la

permeabilidad del estrato calizo del subsuelo como elemento receptor de las escorrentías.

» Es una alternativa practicada mayoritariamente en determinadas áreas de Santo Domingo desde las décadas de los años 30-40, cuando se dejó de construirse sistemas de drenaje tradicional. Las inversiones realizadas son inmediatamente operativas.

» Es una alternativa altamente eficaz para resolver problemas locales de forma inmediata y con costes de inversión acotados.

» Es una alternativa de la que no se tiene una experiencia, no sólo local, sino a nivel internacional, que permita garantizar su idoniedad.

» Es la alternativa en la que la red secundaria es mucho más corta y de secciones menores.

» Es la alternativa que, para ser eficaz, requiere un costoso y continuado mantenimiento.

» Es la alternativa en la que las infraestructuras principales, los pozos, tiene una vida útil limitada (unos 10 años), que deben renovarse continuamente. Con ella no se sientan bases permanentes para un sistema de drenaje definitivo y estable.

» Es la alternativa más cara, en su globalidad, de las tres contempladas.



10. SOLUCIÓN DEL PLAN DIRECTOR

10.1. Red primaria de colectores El área urbana de Santo Domingo contemplada en el presente Plan Director de Drenaje Pluvial, presenta una serie de características orográficas determinadas, pudiéndo establecer diversos sectores según sus condiciones de drenaje:

• Grandes cuencas urbanas • Pequeñas cuencas urbanas próximas a los cauces receptores • Ciudad Colonial • Cuencas litorales tributarias al mar Caribe, y • Cuencas periurbanas

En el estudio de alternativas propuesto se han contemplado diversas soluciones de drenaje y una vez analizadas exhaustivamente las mismas para drenar todas las cuencas vertientes urbanas que carecen de una red de colectores de aguas pluviales, se propone que el Plan Director contemple una solución intermedia entre las distintas alternativas consideradas, básicamente basada en la alternativa B, en la que se conjugan:

1. Soluciones de drenaje tradicional constituidas por una red de colectores concentradores interceptados por un gran eje que vierte las aguas al medio receptor superficial, y

2. Soluciones mixtas en las que la red de colectores concentradores conduce las

escorrentías de gran parte de la cuenca drenada a un embalse de laminación, en el cual, gracias a su capacidad de retención, se regulan las puntas de los caudales concentrados, para ser vertidos al medio receptor a través de un emisario de dimensiones optimizadas. En los casos que se ha adoptado esta solución, el conjunto embalse de laminación – emisario de salida es más económico y operativo que la solución tradicional. Además, estas soluciones, siempre que ello sea factible, contemplan la posibilidad de drenar parte de los caudales regulados directamente al subsuelo, en el propio embalse de laminación, siguiendo la práctica que se está llevando a cabo actualmente en gran parte de la ciudad.

La red primaria de colectores drenantes de las áreas urbanas está integrada por una serie de colectores que se han identificado, bien sea por el eje viario bajo el cual discurren, bien por el barrio principal o sector que drenan. Los sistemas considerados son:



En el sector Occidental:

1. Avenida Luperón Norte 2. Avenida Luperón Sur 3. Núñez de Cáceres 4. Dr. Fernando Defilló 5. Winston Churchill Norte 6. Avenida Tiradentes Norte 7. Naco Sur – Centro Olímpico – Máximo Gómez Sur 8. Máximo Gómez Norte 9. Juan Erazo 10. Mirador Sur 11. Avenida Jiménez Moya 12. Abraham Lincoln Sur 13. Alma Mater 14. Socorro Sánchez 15. Dr. Pasteur 16. Santomé 17. Benavides 18. Pequeños sistemas del litoral occidental

Y en el sector Oriental:

19. Los Tres Brazos 20. Los Mina 21. Alma Rosa – Ozama 22. Ensanche Ozama 23. Avenida de las Américas 24. Villa Duarte 25. Amapola 26. Villa Faro 27. Carolina Mandinga 28. Charles de Gaulle, y 29. Pequeños sistemas del lateral Oriental

Algunos de estos sistemas ya existen actualmente y funcionan aceptablemente. Otros, aunque existen, deberán ser remodelados o desdoblados, siguiendo las directrices del Plan. Unos terceros están en fase de construcción y finalmente los cuartos son los que han de construirse para completar la red de colectores primarios.



TABLA RESUMEN DEL DIMENSIONADO DE LOS COLECTORES PROPUESTOS EN EL PLAN DIRECTOR DE DRENAJE PLUVIAL

SISTEMA

CUENCA (Ha)

CAUDAL QI (m

3/s) SECCIÓN

1. Avda. Luperón – Norte

Tramo P.R.a1 – P.R.a14 (660 m) Tramo P.R.a14 – P.R.a24 (480 m) Tramo P.R.a24 – P.R.a34 (530 m) Tramo P.R.a34 – P.R.a39 (270 m) Tramo P.R.a39 – P.R.a48 (485 m) Tramo P.R.a48 – CE (35 m) Embalse de laminación (28.903,36 m3 – 0,34 Ha) Tramo C.S. – C.R.1 (345 m) Tramo C.R.1-C.R.2 (445 m) Tramo C.R.2-C.R.3 (250 m) Tramo C.R.3-C.R.4 (915 m) Tramo C.R.4-C.R.5 (235 m) Tramo C.R.5 – P.R.b15 (670 m) Tramo P.R.b15 – Salida Mar Caribe (465 m)

60,00 94,24

132,80 168,83 201,98 225,54 109,75

- - - - - 14,44 18,76

14,58 21,68 29,08 34,80 40,40 43,80 23,90 23,00 23,00 23,00 23,00 39,88

3,51+39,88 4,24+39,88

2,60 x 2,00 m2 3,50 x 2,20 m2

4,00 x 2,50 m2

4,25 x 2,80 m2 5,00 x 3,20 m2 5,00 x 3,20 m2

- ∅ 3,30 m ∅ 3,30 m ∅ 3,30 m ∅ 3,30 m ∅ 3,30 m

5,00 x 3,20 m2 5,00 x 3,20 m2

2. Avda. Luperón – Sur Tramo PR-1 – PR-7 ( 380 m) Tramo PR-7 – PR-17 ( 555 m) Tramo PRB-1 – PR-19 ( 600 m) Tramo PR-17 – PR-22 ( 275 m) Tramo PR-22 – PR-42 ( 1.109 m)

36,24 75,41 20,61

121,89 132,41

8,81

16,00 4,45

24,13 25,69

1,80 x 1,70 m2

3,00 x 2,00 m2

∅ 60” 4,00 x 2,25 m2

4,00 x 2,25 m2 3. Núñez de Cáceres Colector Núñez de Cáceres Norte. Tramo 1 (520 m) Colector Núñez de Cáceres Norte. Tramo 2 (750 m) Colector Gustavo Mejía Ricart (888 m) Colector concentrador (48 m) Colector Núñez de Cáceres Sur (700 m) Embalse de laminación (35.044,51 m3-1,36 Ha)

51,46 82,72 75,06 - 49,59

221,68

12,50 21,61 18,23 37,26 12,05 53,18

2,60 x 2,00 m2 3,50 x 2,20 m2 3,25 x 2,00 m2 4,30 x 3,00 m2 2,60 x 2,00 m2

- 4. Fernando Defilló Tramo P.R.a1 – P.R.a9 (445 m) Tramo P.R.a9 – P.R.a17 (375 m) Tramo P.R.a17 – C.E. (250 m) Tramo P.R.b1 – P.R.b9 (360 m) Tramo P.R.b9 – P.R.a9 (425 m) Tramo P.R.c1 – P.R.c9 (360 m) Tramo P.R.c9 – P.R.a17 (400 m) Embalse de laminación ( 18.396,79 m3 – 0,60 Ha) Tramo C.S – C.R.1 (13 m) Tramo C.R.1 – C.R.2 (113 m) Tramo C.R.2 – C.R.3 (2007 m)

15,54 64,68

121,02 28,32 37,98 29,46 37,44

121,02 - - -

3,78

14,29 26,02 6,88 8,93 7,15 8,61

26,01 12,00 12,00 12,00

∅ 60”

2,60 x 2,00 m2 4,00 x 2,25 m2 1,80 x 1,70 m2 2,00 x 1,70 m2 1,80 x 1,70 m2

1,80 x 1,70 m2 -

∅ 2,30 m ∅ 2,30 m



SISTEMA

CUENCA (Ha)

CAUDAL QI (m3/s)

SECCIÓN

Tramo C.R.3 – C.R.4 (450 m) Tramo C.R.4 – P.R.d11 (515 m) Tramo P.R.d11 – Salida al mar Caribe (735 m)

- 29,70 52,54

27,74 7,22+27,74

12,24+27,74

∅ 2,30 m ∅ 3,30 m

4,00 x 3,00 m2

5,00 x 3,20 m2 5. Winston Churchill – Norte Tramo 5.1 – 5.2 ( 400 m) Tramo 5.3 – 5.4 ( 200 m) Cubrición embalses existentes (19.850 m3) Tramo 5.5 – 5.6 ( 1.500 m)

27,30 36,43

116,99 -

6,34 8,01

21,05 9,50

∅ 66”

1,80 x 1,70 m2

- ∅ 2,30 m

6. Tiradentes – Norte Tramo 6.1 – 6.2 ( 600 m) Tramo 6.2 – 6.3 ( 950 m) Tramo 6.3 – 6.5 ( 500 m) Tramo 6.4 – 6.5 ( 450 m) Tramo 6.5 – 6.6 ( 600 m) Tramo 6.6 – 6.7 ( 550 m) Tramo 6.7 – 6.8 ( 150 m)

28,60 50,00 67,60 35,70

163,60 202,10 220,00

5,72 9,50

11,90 7,85

27,00 31,70 33,00

1,80 x 1,70 m2

2,00 x 2,00 m2

2,20 x 2,00 m2

1,80 x 1,70 m2

4,00 x 2,50 m2

4,20 x 2,55 m2

4,25 x 2,80 m2 7. Naco Sur / Centro Olímpico / Máximo Gómez Sur

Tramo P.R.a 1-P.R.a 17 (745 m) Tramo P.R.a 17-P.R.a 31 ( 650 m) Tramo P.R.a 31-P.R.a 52 ( 997 m) Tramo P.R.b 1-P.R.a 52 ( 1.145 m) Tramo P.R.a 52- C.E. ( 22 m) Embalse de laminación ( 32.725 m3 – 0,85 Ha) Tramo C.S.-C.R.2 (215,5 m) Tramo C.R.2 – P.R.c 1 ( 759 m). (En construcción) Tramo P.R.c 1 - P.R.c 24 ( 1.060 m)

39,65 68,90 77,88 32,10

- 109,60

- 34,85 62,68

9,59 15,02 16,20 7,70

23,90 37,50 6,50

9,20+6,50 13,8+6,50

2,20 x 1,70 m2 2,50 x 2,30 m2 3,00 x 2,00 m2

1,80 x 1,70 m2 4,00 x 2,25 m2

- ∅ 66”

2,60 x 1,35 m2

3,00 x 2,40 m2 9. Juan Erazo Tramo 9.1 – 9.2 ( 500 m) Tramo 9.2 – 9.3 ( 500 m) Tramo 9.3 – 9.4 ( 640 m) Tramo 9.4 – 9.5 ( 460 m)

31,60 52,00 72,40 92,80

6,32 9,98

13,18 15,96

1,80 x 1,70 m2

2,00 x 2,00 m2

2,30 x 2,00 m2

2,50 x 2,30 m2 10. Mirador Sur Tramo 10.1 – 10.2 ( 800 m ) Tramo 10.2 – 10.3 ( 750 m )

46,00 64,00

10,12 13,30

2,20 x 1,70 m2

2,30 x 2,00 m2 11. Jiménez Moya Tramo 11.1 – 11.2 ( 550 m ) Tramo 11.2 – 11.3 ( 600 m )

48,00 75,00

10,56 15,60

2,20 x 1,70 m2

2,50 x 2,30 m2 12. Abraham Lincoln – Sur Tramo 12.1 – 12.2 ( 600 m ) Tramo 12.2 – 12.3 ( 400 m )

33,60 51,60

7,40

10,73

1,80 x 1,70 m2

2,20 x 1,70 m2 13. Alma Mater Tramo 13.1 – 13.2 ( 550 m ) Tramo 13.2 – 13.3 ( 400 m )

42,00 63,00

9,24

13,10

2,20 x 1,70 m2

2,30 x 2,00 m2



SISTEMA

CUENCA (Ha)

CAUDAL QI (m3/s)

SECCIÓN

19. Los Tres Brazos 19.a Cantares (600 m) 19.b Cerros del Ozama (1.050 m) 19.c Génesis (900 m) 19.d Moisés (500 m)

57,0 48,5 56,5 31,3

6,9 6,0 6,8 4,2

1,80 x 1,70 m2

∅ 66” 1,80 x 1,70 m2

∅ 48” 20. Los Mina 20.a Mina Norte oeste (900 m) 20.b Mina Norte este (2.100 m en 3 ejes) 20.c Mina Sur (1.200 m)

49,7 77,7 89,1

6,0

Varios 7,2

∅ 66” ∅ 48”

1,80 x 1,70 m2 21. Alma Rosa – Ozama Tramo 21.1 – 21.2 ( 580 m ) Tramo 21.2 – 21.3 ( 480 m ) Tramo 21.3 – 21.4 ( 500 m ) Tramo 21.4 – 21.5 ( 880 m ) Tramo 21.5 – 21.6 ( 300 m )

26,16 45,72 69,78 89,94

102,48

5,23 8,46

12,35 15,11 16,09

1,80 x 1,70 m2

2,00 x 2,00 m2

2,50 x 2,30 m2

3,00 x 2,00 m2

3,00 x 2,40 m2 25. Amapola

Tramo PR-1 – PR-9 ( 465 m ) Tramo PRB-1 – PR-9 ( 450 m ) Tramo PR-9 – PR-17 ( 475 m ) Tramo PR-17 – PR-26 ( 401 m ) Tramo PR-26 – PR-40 ( 703 m ) Tramo PR-40 – PR-45 ( 195 m ) Tramo PR-45 – PR-64 ( 870 m )

10,92 13,74 37,56 45,24 59,94 77,16 96,36

2,65 3,34 7,70 8,78

11,09 13,19 16,19

∅ 48” ∅ 60”

1,80 x 1,70 m2 2,00 x 2,00 m2 2,20 x 2,00 m2

2,50 x 2,30 m2

2,50 x 2,30 m2 26. Villa Faro Tramo 26.1 – 26.2 ( 860 m ) Tramo 26.2 – 26.3 ( 760 m ) Tramo 26.3 – 26.4 ( 780 m ) Tramo 26.4 – 26.5 ( 780 m ) Tramo 26.5 – 26.6 ( 920 m ) Tramo 26.5 – 26.6 ( 700 m )

48,48 99,12

133,98 170,82 201,18 231,72

10,67 19,82 26,26 31,60 34,00 36,38

2,00 x 2,00 m2

3,00 x 2,40 m2

4,00 x 2,25 m2

4,20 x 2,55 m2

4,25 x 2,80 m2

4,30 x 3,00 m2 27. Carolina – Mandinga Tramo 27.1 – 27.2 ( 550 m ) Tramo 27.3 – 27.2 ( 400 m ) Tramo 27.2 – 27.4 ( 750 m ) Tramo 27.4 – 27.7 ( 1.000 m ) Tramo 27.5 – 27.6 ( 500 m ) Tramo 27.6 – 27.7 ( 450 m ) Embalse de laminación ( 43.837,77 m3 – 1,15 Ha ) Tramo 27.7 – 27.8 ( 900 m ) Tramo 27.8 – 27.9 ( 950 m ) Tramo 27.9 – 27.10 ( 500 m ) Tramo 27.10 – 27.11 ( 600 m )

39,20 51,54

110,28 129,70 19,10 35,88

203,40 - 49,50

102,10 134,20

8,43

11,18 22,05 24,63 4,48 8,11

34,98 11,00

6,53+11,00 12,26+11,00 15,70+11,00

1,80 x 1,70 m2 2,00 x 2,00 m2 3,50 x 2,20 m2 4,00 x 2,25 m2

∅ 60” 1,80 x 1,70 m2

- 2,00 x 2,00 m2

3,00 x 2,00 m2

3,60 x 2,20 m2

4,00 x 2,25 m2 28. Charles de Gaulle Tramo 28.1 – 28.2 ( 1.220 m ) Tramo 28.2 – 28.3 ( 1.180 m )

35,70 76,60

7,57

14,71

1,80 x 1,70 m2

2,50 x 2,30 m2



SISTEMA

CUENCA (Ha)

CAUDAL QI (m3/s)

SECCIÓN

Tramo 28.3 – 28.4 ( 700 m ) Tramo 28.4 – 28.5 ( 840 m )

136,50 207,30

24,71 35,26

4,00 x 2,25 m2

4,30 x 3,00 m2 29. Pequeños sistemas del litoral oriental Desde río Ozama hasta Aut. Las Américas 3 colectores pequeños (3.150 m) 5 colectores medianos (5.250 m) 2 colectores grandes (2.400 m) Desde Aut. Las Américas hasta AILA, se preven 16 colectores compuestos por: Tramos superiores ( 17.500 m ) Tramos intermedios (8.300 m ) Tramos finales (2.900 m )

- - - - - -

- - - - - -

∅ 48” ∅ 60” ∅ 66”

2,60 x 2,00 m2 3,60 x 2,20 m2

4,20 x 2,55 m2



10.1.1. Embalses de laminación La evacuación del volumen de agua de lluvia caido en una ciudad puede hacerse con opciones distintas: la más tradicional, pretende eliminar las aguas de lluvia que caen en una zona lo más inmediata y rápidamente posible. Este modo de actuar mediante su introducción en la red de drenaje, permite despejar la superficie de la ciudad reduciendo al máximo los problemas o molestias que pueda suponer la escorrentía circulante. Pero esta forma de abordar el problema confiando exclusivamente en la capacidad de la red planteará sin duda un sobredimensionado de la misma, más costoso al tener que contemplar la totalidad de los caudales de diseño. Una alternativa a este enfoque es la actuación orientada al almacenamiento y laminación de volúmenes de agua, resultando la regulación de los caudales de circulación por la red. Con el objetivo de intentar minimizar de los costes de implantación de la infraestructura diseñada, se han estudiado la construcción de nuevos embalses en las zonas de:

• Cuenca Fernando Defilló • Centro Olímpico • Carolina Mandinga

Además, se ha estudiado la adecuación del fondo de Manganagua como embalse de laminación, el cubrimiento de los embalses existentes en la cuenca Winston Churchill-Norte y el acondicionamiento y techado del embalse existente en la cuenca Núñez de Cáceres. Para su diseño se establece el balance de volúmenes de agua que son regulados por el embalse mientras dura la escorrentía debida a la lluvia mediante la ecuación de continuidad. Se ha realizado un estudio de evaluación volumétrica de siguientes embalses de regulación: 1. Fondo de Manganagua 2. Fernando Defilló 3. Carolina Mandinga 4. Centro Olímpico 5. Winston Churchill 6. Núñez de Cáceres



Los resultados obtenidos son los siguientes: • Fondo de Manganagua Caudal máximo de lluvia (m3/s) 43,75 Caudal máximo salida (m3/s) 23,00 Volumen total de lluvia (m3) 99.760,85 Volumen necesario del depósito (m3) 28.903,36 Tiempo de vaciado del depósito (h) 1,38 • Fernando Defilló Caudal máximo de lluvia (m3/s) 26,01 Caudal máximo salida (m3/s) 12,00 Volumen total de lluvia (m3) 51.861,45 Volumen necesario del depósito (m3) 18.396,79 Tiempo de vaciado del depósito (h) 1,34 • Carolina Mandinga Caudal máximo de lluvia (m3/s) 34,98 Caudal máximo salida (m3/s) 11,00 Volumen total de lluvia (m3) 83.963,52 Volumen necesario del depósito (m3) 43.837,77 Tiempo de vaciado del depósito (h) 2,26 • Centro Olímpico Caudal máximo de lluvia (m3/s) 23,90 Caudal máximo salida (m3/s) 6,50 Volumen total de lluvia (m3) 53.773,60 Volumen necesario del depósito (m3) 30.958,18 Tiempo de vaciado del depósito (h) 2,41 • Winston Churchill Caudal máximo de lluvia (m3/s) 21,05 Caudal máximo salida (m3/s) 9,50 Volumen total de lluvia (m3) 54.332,01 Volumen necesario del depósito (m3) 19.851,74 Tiempo de vaciado del depósito (h) 1,77



• Núñez de Cáceres Caudal máximo de lluvia (m3/s) 53,18 Caudal máximo salida (m3/s) 23,00 Volumen total de lluvia (m3) 90.937,74 Volumen necesario del depósito (m3) 35.044,51 Tiempo de vaciado del depósito (h) 1,21 En el diseño básico se han tenido en cuenta diversos elementos. El primero es que estos embalses deben lógicamente integrarse en el entorno urbano, siendo para ello la mejor solución su cubrición completa, disponiendo así de una nueva superficie adecuada para nuevos usos, de carácter eminentemente lúdicos, y conseguir además una nueva ordenación homogénea del área afectada. En el Plano ‘Propuesta de cubrición. Planta y alzados’ así como en el Plano ‘Propuesta de cubrición. Persoectiva’ queda definida la propuesta de cubrición, utilizando la superficie disponible que queda unos metros por encima del nivel del terreno, para la ubicación de instalaciones deportivas, a las que se accederá por una escaleras, con un vallado perimetral a modo de protección. En el Plano ‘Diseño en planta y secciones’, queda definido el diseño básico de los embalses, y en ellos se contemplan la definición general de las obras. En el Plano ‘Perspectiva general’ quedan reflejados los distintos elementos del cuerpo central del embalse. En el diseño básico quedan establecidos los siguientes términos: - Definición en planta - Definición en alzado - Aspectos estructurales - Consideraciones sobre el fondo del depósito - Sistema de entrada de aguas - Sistema de salida de aguas - Aliviaderos de superficie - Ventilación del interior - Entradas en el depósito



10.2. Adecuación de las cañadas Los principales cauces fluviales que se integran en la red primaria de drenaje son cuencas tributarias vertientes de los ríos Haina, Isabela y Ozama y sus afluentes, conformando las llamadas “cuencas periurbanas”, que tienen como ejes drenantes principales los mencionados cursos de agua. Al ir extendiéndose la zona urbana mas allá de las mesetas centrales, se han poblado masivamente estas zonas próximas a los cursos fluviales, llegando incluso a invadir parte de los cauces, con la consiguiente disminución de su capacidad de desagüe, que puede ocasionar graves perjuicios.

Los asentamientos tan densos que padecen determinadas cuencas periurbanas, en las que las edificaciones se han construido tan próximas que, a veces, ni se ha respetado un paso mínimo para la circulación vial, con lo que no pueden entrar los servicios de recogida de basura, los vecinos han utilizado el cauce de las cañadas como vertederos de basuras y residuos.

En otros casos, el cauce de las cañadas ha sido invadido por los aportes de tierras y materiales diversos arrastradas por las escorrentías que hacia ellas descienden veloz y superficialmente a través de las calles y pasajes concurrentes.

La red primaria de cauces fluviales que drenan las áreas periurbanas y se integran dentro del Plan Director de Drenaje Pluvial son:

A Arroyo Guzmán B Arroyo Guajimía C Cañada Villa Aurea D Cañada Las Caobas – Olimpo E Cañada Buenos Aires F Cañada El Indio G Cañada La Ureña H Arroyo Manzano I Arroyo Seco J Cañada Don Honorio y afluentes K Arroyo Hondo y afluentes L Cañada Jardín Botánico M Arroyo Salado N Cañada La Cuaba O Cañada Infierno P Cañada Cachón de la Rubia Q Arroyo Varía R Arroyo San Francisco



S Arroyo Mateo T Arroyo Manoguayabo U Arroyo La Ciénaga V Arroyo Lebrón W Arroyo Arenoso X Arroyo Palmarejo Y Arroyo Arenoso (Cementerio Cristo Redentor) Z Arroyo Marte AA Río Yaguaza AB Arroyo Porquero AC Arroyo Limonal AD Cañada Cabeza de Ceuta AE Cañada Sabana Perdida AF Cañada Salomé AG Cañada Villa Blanca AH Cañada Lotería AI Zona de la Hondonada AJ Zona de San Diego AK Zona de Puerta de Hierro AL Zona Manzano AM Zona del Arroyo Lebrón AN Zona Mirador Norte AÑ Zona Urbanización Máximo Gómez AO Zona Urbanización Cerros de Buena Vista

A la hora de establecer las actuaciones en cada uno de los cauces estudiados se han considerado criterios hidráulicos y criterios de tipo social y medioambiental. Otros cauces importantes ya están acondicionados para ejercer su función de ejes drenantes, tanto en la actualidad como en la situación futura prevista para el año horizonte (2012) correspondiente a las adecuaciones de cañadas del Plan de Drenaje. Ellos son, concretamente los tramos de cabecera de la Cañada del Jardín Botánico (tramo anterior a la Avenida Carlos Pérez Ricart) y del Arroyo Salado (tramo anterior a la Avenida Los Arroyos).

En el resto de cauces se plantean diferentes actuaciones a realizar para que puedan garantizar el correcto drenaje de las cuencas vertientes tributarias en las condiciones establecidas en el presente Plan de Drenaje. Los cauces fluviales que se integran en la Red Primaria de Drenaje Pluvial de la Ciudad de Santo Domingo, tienen una característica común: la cota más alta de sus cuencas tributarias están situadas dentro del área urbana de la zona estudiada, es decir, que las cuencas vertientes no se extienden fuera de la ciudad sino que están totalmente integradas en ella. Ninguno de los cauces considerados recibe aportes de escorrentías generadas en tramos superiores fuera del ámbito urbano.



Característica importante cuando se ha de elegir un determinado tratamiento de adecuación del cauce fluvial integrado en su entorno urbano, ya que la elección no está restringida a los condicionantes que imponen las posibilidades de drenaje de la cuenca antes de discurrir por la zona urbana; ya que en estos casos, si se plantea un encauzamiento o una cubrición del cauce en el tramo urbano, se han de tomar ciertas precauciones, para proteger las obras de los posibles arrastres transportados por las aguas, que pueden mermar la capacidad de desagüe y dañar las estructuras de la propia canalización.

Este no es el caso de los cauces fluviales mencionados. Gran parte de ellos se originan en las cabeceras de sus respectivas cuencas, las cuales, que en su mayoría, están densamente pobladas, y incluso se han llegado a establecer asentamientos ocupacionales en el propio lecho del cauce.

En ocasiones, cuando el lecho del cauce se ha encachado y la sección es pequeña, se ha techado el encauzamiento con una liviana losa de concreto, sobre la que se ha establecido la correspondiente vivienda, que, evidentemente, vierte directamente sus aguas sanitarias al cauce. Estas situaciones son particularmente conflictivas, pues, si las aguas no pueden desaguar correctamente bajo estas construcciones a precario, se remansan aguas arriba y cuando alcanzan cierta altura, por presión, pueden arrasarlas, como desgraciadamente ha sucedido con demasiada frecuencia. El número de pérdidas humanas producidas por las riadas que se originan en estos cauces es, tristemente, elevado.

Por tanto, cuando la expansión urbana se aproxima a un cauce conviene cubrirlo desde su cabecera, para evitar situaciones como las descritas anteriormente.

Ahora bien, el encauzamiento mediante una sección cerrada en la cabecera de una cañada supone limitar su capacidad de desagüe al caudal de diseño adoptado por el proyectista. Por razones económicas el proyectista asumirá en su diseño unas limitaciones, en función del riesgo de los daños que se puedan producir en situaciones excepcionales, cuando las escorrentías a desaguar sean superiores a las elegidas para el cálculo de su sección cubierta. En estas condiciones el drenaje podría establecerse de forma mixta, en parte a través de la sección encauzada y los excedentes correrán superficialmente por encima de la cubrición. Por este motivo es indispensable mantener un espacio despejado por encima de la canalización, en el que no pueda erigirse construcción alguna, ya que este espacio actuará como cauce superficial para evacuar los excedentes de escorrentías. Además, este nuevo espacio, en forma de vial deprimido respecto a las edificaciones colindantes situadas por encima del nivel de seguridad, garantizará el acceso a los registros de la canalización enterrada para su limpieza y mantenimiento periódico.

La solución adoptada tiene una ventaja adicional nada despreciable: la posible creación del nuevo vial encima del encauzamiento de la cañada actuará de eje vertebrador y vía de acceso a las casitas situadas a ambos lados de la cañada, con lo que se facilitará su integración en el entorno urbano. Pero es más, al efectuar la cubrición, deberá procederse a la implantación de los diversos servicios e infraestructuras urbanas para servir a la



población allí asentada: arterias de abastecimiento, canalizaciones telefónicas y colectores concentradores de aguas residuales deberán instalarse, bien en los laterales del nuevo colector pluvial, bien por encima.

Las cubriciones de las actuales cañadas deberán diseñarse con los mismos criterios que los establecidos para el diseño de los colectores urbanos, limitando la velocidad de circulación del agua a 3 m/s. En los casos en los que la pendiente del terreno y del fondo de la cuenca es importante, el tiempo de concentración inicial se establece en 10 minutos en las cañadas cuyas subcuencas se encuentran en su totalidad en zona urbanizada, con alto grado de impermeabilidad, pendientes notables y con su cabecera muy cercana al límite de la subcuenca; y se establece en 15 minutos en los casos en que la cañada tiene su cabecera lejana al límite de la subcuenca tributaria en zonas donde el grado de impermeabilidad no es tan alto y las pendientes son menos importantes. La capacidad de evacuación de las secciones cerradas se dispone para aquellas lluvias máximas que puedan originarse para un período de retorno de 20 años, de manera que, en caso de producirse una situación que sobrepase a la propuesta, las escorrentías que no puedan conducirse por el colector descenderán por el vial superior, pero estos caudales ya serán mucho más limitados y evidentemente no crearán situaciones de riesgo para el entorno (se ha de tener presente que las cuencas son relativamente pequeñas y el desnivel limitado, pues las cotas más altas se sitúan sobre los 60 m).

En los tramos intermedios de las grandes cañadas, en los que de una parte los caudales a evacuar son relativamente altos y de otra la anchura del cauce actual es significativa, ya no se contempla la cubrición del mismo, pues ello significaría inversiones importantes que no podrían justificarse de por sí. En este caso se propone el encauzamiento del cauce mediante una sección formada por unos muros laterales de concreto y una solera de encachado de piedras, en medio de la cual se prevé un pequeño rebaje, también en U, todo ello de concreto, para el paso de pequeños caudales, y así facilitar el mantenimiento y limpieza de la solera. Se considera necesario dejar un resguardo, respecto a la coronación de los muros del encauzamiento, de 30 cm por encima del máximo nivel de las aguas para el caudal de diseño.

En este caso los criterios de dimensionado, aunque similares, difieren algo respecto a los marcados para la cubrición de la cabecera de las cañadas: aunque la velocidad de circulación del agua por el tramo encauzado continua limitándose a 3 m/s, la capacidad de evacuación del nuevo cauce se dispone para aquellas lluvias máximas que puedan originarse para un período de retorno de 15 años, ya que en estos tramos, al ser de pendiente más reducida, si el cauce fuera desbordado en situaciones límites, el agua discurrirá por las superficies laterales de anegamiento y los posibles daños que ello comportase, con las medidas propuestas, serían realmente muy limitados.

En ambos laterales del encauzamiento se establece un vial de servicio, de unos tres metros de anchura, para poder acceder al nuevo cauce y realizar periódicamente las labores de limpieza y mantenimiento que se deban realizar regularmente. Paralelamente a estos viales de servicio se proponen unos viales de circulación, que enlazarán con el vial superior en el



tramo cubierto, actuando como vías de acceso a las zonas urbanas situadas en ambos lados del cauce.

Finalmente se prevé un tercer tipo de encauzamiento, en la desembocadura de las grandes cañadas, donde las superficies laterales a los cauces son amplias y prácticamente llanas; para evitar que en los casos excepcionales el agua se desborde por toda la planicie lateral, al lado de los caminos de servicio se construirán unas motas de defensa para impedir el paso de las aguas crecidas más allá de dichos terraplenes. En este caso puede darse que el nivel del agua en la zona encauzada se sitúe por encima del terreno lateral y este no pueda drenarse directamente al cauce cuando éste baje crecido, con lo que se construirán una serie de drenes que atraviesen el terraplén, dotados de una clapeta de retención en el extremo inferior, para impedir el paso del agua desde el cauce a las zonas litorales en los momentos de crecida y, una vez pasada ésta, las zonas laterales se vaciarán a través de los mencionados drenes, levantando la clapeta de retención.

No obstante, en los encauzamientos de los cauces se ha tener una precaución importante, cuando se cruzan con una arteria vial que las sobrepasa elevada. En estos casos, la sección libre entre el cauce y el puente vial ha de ser lo suficiente amplio como para asegurar el paso de una gran avenida correspondiente a períodos de retorno elevados, entre 100 y 300 años, pues de no ser así, los puentes podrían obstaculizar el desagüe correcto de las aguas provocando situaciones peligrosas aguas arriba de la mencionada obra de paso. Las secciones de paso, aunque por las necesidades de desagüe no precisen grandes dimensiones, se deberán diseñar de manera que no sea posible la obstrucción por acumulación de materiales arrastrados por las aguas, ya que entonces el vial sobreelevado con la sección de paso obstruida actuaría a modo de presa, pudiendo provocar situaciones realmente peligrosas, tanto para el propio vial, como para las zonas situadas aguas arriba, que podrían inundarse y, en el peor de los casos, si el empuje del agua retenida por la infraestructura vial obstruida fuera suficiente para desmoronarla, además del daño que sufriría la propia infraestructura vial al romperse, la riada que podría formarse en el momento del desmoronamiento podría afectar a extensas zonas situadas aguas abajo.



RESUMEN DEL DIMENSIONADO DEL ENCAUZAMIENTO DE LOS PRINCIPALES CAUCES FLUVIALES INTEGRADOS EN LA RED

PRIMARIA DEL PLAN DIRECTOR DE DRENAJE PLUVIAL a) Vertiente del río Haina. Arroyo Guajimía y afluentes: CAUCE

ACTUACIÓN

CUENCA

(Ha)

CAUDAL Q (m3/s)

SECCIÓN

C) Cañada Villa Áurea Tramo superior Tramo final

cubrición cubrición

75,6

125,0

13,7 22,0

2,60 x 2,00 m2 3,00 x 2,70 m2

D) Cañada Las Caobas – Olimpo Tramo superior Tramo hasta Avda. 27 de Febrero Tramo inferior

cubrición cubrición enc. simple

95,1

125,0 164,0

17,3 22,0 27,0

3,00 x 2,00 m2

3,00 x 2,70 m2

3,40 x 3,00 m2 E) Cañada Buenos Aires Tramo superior Tramo intermedio Tramo inferior

cubrición cubrición enc. simple

70,0

140,0 179,0

12,7 24,6 32,5

2,30 x 2,00 m2

3,20 x 2,70 m2

4,00 x 3,00 m2 F) Cañada El Indio Tramo superior Tramo inferior


92,7

112,7

19,7 23,1

3,50 x 2,00 m2 3,50 x 2,30 m2

G) Cañada La Ureña Tramo superior Tramo inferior


41,2 98,4

8,9

20,9

1,80 x 1,70 m2 3,00 x 2,50 m2

B) Arroyo Guajimía Tramo inicial – ramal 1 Tramo inicial – ramal 2 Tramo Alameda – Villa Áurea Tramo Villa Áurea –Cruce Calle M29 Tramo Cruce Calle M29– Las Caobas Tramo Las Caobas – Buenos Aires Tramo Buenos Aires – El Indio Tramo El Indio – La Ureña Tramo La Ureña – Autopista Tramo Autopista – Río Haina

cubrición cubrición cubrición enc. simple enc. simple enc. simple enc. simple enc. simple enc. simple enc. desemb.

41,2

120,7 197,2 377,3 377,3 565,3 843,2 965,1

1.153,4 1.357,8

7,66 9,14

17,35 47,73 47,73 70,66

108,60 138,01 155,02 169,45

1,80 x 1,70 m2 2,20 x 1,70 m2 3,00 x 2,00 m2 5,00 x 4,00 m2 6,00 x 4,30 m2

6,00 x 4,30 m2

8,00 x 5,00 m2

10,50 x 5,00 m2

11,00 x 5,00 m2

12,50 x 5,00 m2



b) Vertiente del río Haina. Arroyo Guzmán y afluentes:

CAUCE

ACTUACIÓN

CUENCA

(Ha)

CAUDAL Q (m3/s)

SECCIÓN

R) Arroyo San Francisco Tramo inicial Tramo Afluente 1 Tramo Afluente 2 Tramo 1 Tramo Afluente 3 Tramo 2 Tramo Afluente 4 Tramo final Tramo Afluente 5 Tramo Afluente 6

cubrición cubrición mantener c.a. cubrición cubrición cubrición mantener c.a. enc. simple cubrición cubrición

40,60 4,69 5,16

56,44 5,08

67,43 13,53

106,36 9,57 5,18

7,02 1,08

- 8,56 1,15

10,53 -

12,01 1,91 0,86

1,80 x 1,70 m2 1,80 x 1,70 m2

- 1,80 x 1,70 m2

1,80 x 1,70 m2

2,20 x 1,70 m2

- 3,40 x 3,00 m2 1,80 x 1,70 m2 1,80 x 1,70 m2

S) Arroyo Mateo Tramo Afluente 1 Tramo superior Tramo Afluente 2 Tramo intermedio Tramo inferior

cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición

61,69 59,94

108,60 177,73 252,03

14,21 9,90

15,43 25,49 37,61

2,60 x 2,00 m2

2,20 x 1,70 m2

3,00 x 2,00 m2

3,20 x 2,80 m2

5,30 x 4,00 m2

T) Arroyo Manoguayabo Tramo inicial - Ramal 1 Tramo inicial - Ramal 2 Tramo intermedio 1 Tramo Afluente 1 Tramo intermedio 2 Tramo intermedio 3 (incorporación del arroyo Mateo) Tramo Afluente 2 - Tramo inicial 1 Tramo Afluente 2 - Tramo inicial 2 Tramo Afluente 2 - Tramo inferior Tramo inferior Tramo Afluente 3

cubrición cubrición enc. simple cubrición enc. simple enc. simple cubrición mantener c.a. cubrición enc. simple mantener c.a.

57,42 47,28

112,10 18,00

142,90 410,23

51,51 13,44 67,92

484,60 26,55

13,23 10,89 24,42 4,15

28,72 63,59

7,32

- 8,30

68,91 -

2,30 x 2,00 m2

2,20 x 2,00 m2

3,40 x 3,00 m2

1,80 x 1,70 m2

4,00 x 3,00 m2

6,00 x 4,30 m2

1,80 x 1,70 m2

-

1,80 x 1,70 m2

6,00 x 4,30 m2

-



c) Vertiente del río Isabela. Arroyo Hondo y afluentes: CAUCE

ACTUACIÓN

CUENCA

(Ha)

CAUDAL Q (m3/s)

SECCIÓN

J) Cañada Don Honorio Tramo superior Tramo final


65,0

100,0

12,1 18,2

2,20 x 2,00 m2 3,25 x 2,00 m2

I) Arroyo Seco Tramo superior Tramo segundo Tramo tercero hasta Don Honorio Tramo inferior hasta Arroyo Hondo Id. estudiado como enc. simple

cubrición cubrición cubrición cubrición enc. simple

65,0

150,0 200,0 390,0 390,0

12,1 26,1 31,8 60,9 56,2

2,20 x 2,00 m2

3,20 x 2,80 m2

3,70 x 3,00 m2

5,30 x 4,00 m2

5,00 x 4,00 m2 L) Cañada Jardín Botánico Tramo inferior hasta Arroyo Hondo

enc. simple

680,0

70,5

6,00 x 4,30 m2

M) Arroyo Salado Tramo inferior hasta Arroyo Hondo

enc. simple

558,0

60,0

6,00 x 3,70 m2

K) Arroyo Hondo Afluente Las Colinas Afluente Enriquillo tramo superior Afluente Enriquillo tramo intermedio Afluente Enriquillo tramo inferior Afluente Constelación Tramo Constelación – A. Seco Tramo A. Seco – Nuevo A. Hondo Tramo Nuevo A. Hondo – Jardín Bot. Tramo Jardín Bot. – A. Salado Tramo A. Salado – Río Isabela

cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición enc. simple enc. simple enc. simple enc. simple enc. desemb.

61,8 76,5

120,0 182,0 74,2

350,0 886,0 971,0

1.816,0 2.524,0

4,7 5,8 9,1

13,4 12,4 33,4 90,3 90,3

148,6 230,0

1,80 x 1,70 m2 1,80 x 1,70 m2 2,20 x 1,70 m2 2,30 x 2,00 m2

2,20 x 2,00 m2

4,00 x 3,00 m2

7,00 x 4,60 m2

7,00 x 4,60 m2

10,50 x 5,00 m2

13,50 x 6,00 m2

e) Vertiente del río Isabela. Otros arroyos y afluentes:

CAUCE

ACTUACIÓN

CUENCA

(Ha)

CAUDAL Q (m3/s)

SECCIÓN

V) Arroyo Lebrón Tramo inicial - Ramal 1 Tramo inicial - Ramal 2 Tramo 1 Tramo Afluente 1 Tramo 2

cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición

51,47 30,11 85,87 14,15

102,51

5,14 6,94

12,30 3,10

15,13

1,80 x 1,70 m2 1,80 x 1,70 m2

2,20 x 2,00 m2

1,80 x 1,70 m2

2,30 x 2,00 m2



CAUCE

ACTUACIÓN

CUENCA

(Ha)

CAUDAL Q (m3/s)

SECCIÓN

Tramo Afluente 2 Tramo 3 Tramo Afluente 3 Tramo 4 Tramo Afluente 4 -Tramo inicial Ramal 1 Tramo Afluente 4 -Tramo inicial Ramal 2 Tramo Afluente 4 - Tramo final Tramo 5 Tramo Afluente 5 Tramo final

cubrición cubrición cubrición enc. simple cubrición cubrición cubrición enc. simple cubrición enc. simple

10,12 113,17 15,08

169,89 33,05 27,12 72,39

258,90 30,55

317,22

2,22 16,84 1,56

20,41 7,61 6,25

16,37 34,89 7,04

42,28

1,80 x 1,70 m2

3,00 x 2,00 m2

1,80 x 1,70 m2

3,40 x 3,00 m2

1,80 x 1,70 m2

1,80 x 1,70 m2

3,00 x 2,00 m2

5,00 x 4,00 m2

1,80 x 1,70 m2

5,00 x 4,00 m2

W) Arroyo Arenoso Tramo inicial Tramo Afluente 1 Tramo intermedio 1 Tramo Afluente 2 Tramo Intermedio 2 Tramo Afluente 3 Tramo intermedio 3 Tramo final

cubrición cubrición enc. simple cubrición enc. simple cubrición enc. simple enc. simple

56,34 24,36

124,60 24,35

156,58 10,45

195,43 250,62

12,98 5,61

25,14 6,08

31,19 2,37

33,32 33,78

2,30 x 2,00 m2

1,80 x 1,70 m2

3,40 x 3,00 m2

1,80 x 1,70 m2

4,00 x 3,00 m2

1,80 x 1,70 m2

4,00 x 3,20 m2

4,00 x 3,20 m2

Y) Arroyo Arenoso (Cementerio Cristo Redentor) Tramo inicial Tramo inicial – Ramal 1 Afluente – Ramal 1 Tramo final – Ramal 1 Tramo Intermedio 1 Ramal 2 Tramo intermedio 2 Ramal 3 Tramo final

mantener c.a. mantener c.a. cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición mantener c.a.

200,08 17,57 4,91

25,12 261,38 12,58

273,96 14,22

-

- -

0,47 4,62

26,28 1,40

27,67 1,31

-

-

-

1,80 x 1,70 m2

1,80 x 1,70 m2

3,20 x 2,80 m2

1,80 x 1,70 m2

3,70 x 3,00 m2

1,80 x 1,70 m2

-

AA) Arroyo Yaguaza Arroyo Yaguaza – Ramal 1 Tramo superior Afluente 1 Tramo intermedio 1 Afluente 2 Tramo Intermedio 2 Arroyo Yaguaza – Ramal 2 Tramo superior – Afluente 1 Tramo inferior – Afluente 1 Tramo superior – Afluente 2 Tramo inferior – Afluente 2

cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición mantener c.a. cubrición mantener c.a.

45,02 11,23 99,75

102,43 208,64

98,22 -

35,90 -

10,37 2,59

20,68 23,60 42,39

22,25 -

8,27 -

2,20 x 1,70 m2

1,80 x 1,70 m2

3,00 x 2,50 m2

3,00 x 2,70m2

5,30 x 4,00 m2

3,50 x 2,20 m2

-

1,80 x 1,70 m2

-



CAUCE

ACTUACIÓN

CUENCA

(Ha)

CAUDAL Q (m3/s)

SECCIÓN

Arroyo Yaguaza – Laguna Ramal 1 Ramal 2


36,94 28,53

8,51 6,57

1,80 x 1,70 m2

1,80 x 1,70 m2

AB) Arroyo Porquero Tramo inicial Tramo intermedio 1 Ramal 1 Tramo intermedio 2 Ramal 2 Tramo intermedio 3 Ramal 3 Tramo intermedio 4 Ramal 4 Tramo intermedio 5 Tramo final

mantener c.a. cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición cubrición mantener c.a.

36,08 41,77 1,76

48,21 40,45 94,41 17,72

114,16 6,36

153,35 -

-

4,39 0,30 5,07 7,77

13,04 2,99

15,79 1,47

22,14 -

-

1,80 x 1,70 m2

1,80 x 1,70 m2

1,80 x 1,70 m2

1,80 x 1,70 m2

2,30 x 2,00 m2

1,80 x 1,70 m2

3,00x 2,00 m2

1,80 x 1,70 m2

3,50 x 2,20 m2

-

AN) Afluentes Río Isabela – Zona Mirador Norte Tramo superior – Afluente 1 Tramo inferior – Afluente 1

cubrición mantener c.a.

9,23 -

2,13 -

1,80 x 1,70 m2

-

f) Vertiente del río Ozama. Arroyos y afluentes:

CAUCE

ACTUACIÓN

CUENCA

(Ha)

CAUDAL Q (m3/s)

SECCIÓN

AC) Arroyo Limonal Tramo superior – Ramal 1 Tramo inferior – Ramal 1 Tramo superior – Ramal 2 Tramo inferior – Ramal 2

cubrición mantener c.a. cubrición mantener c.a.

24,54

- 1,84

-

5,65

- 0,42

-

1,80 x 1,70 m2

- 1,80 x 1,70 m2

- AD) Cañada Cabeza de Ceuta Tramo superior – Ramal 1 Tramo inferior – Ramal 1 Tramo superior – Ramal 2 Tramo inferior – Ramal 2 Tramo superior – Ramal 3 Tramo inferior – Ramal 3

cubrición mantener c.a. cubrición mantener c.a. cubrición mantener c.a.

11,04

- 4,74

- 6,32

-

2,54

- 1,09

- 1,46

-

1,80 x 1,70 m2

- 1,80 x 1,70 m2

- 1,80 x 1,70 m2

- AE) Cañada Sabana Perdida Tramo inicial - Ramal 1 Tramo intermedio 1


40,09 58,23

9,39

13,50

2,20 x 1,70 m2

2,60 x 2,00 m2



CAUCE

ACTUACIÓN

CUENCA

(Ha)

CAUDAL Q (m3/s)

SECCIÓN

Tramo Ramal 1 Tramo intermedio 2 Tramo Ramal 2

cubrición enc. simple cubrición

36,27 65,92 17,40

9,75 14,14 3,07

2,20 x 1,70 m2

3,40 x 3,00 m2

1,80 x 1,70 m2 AG) Cañada Villa Blanca Tramo inicial 1 Tramo Afluente 1 Tramo intermedio Tramo final

cubrición cubrición cubrición mantener c.a.

38,54 3,40

66,78 -

10,36 0,91

16,42 -

2,20 x 1,70 m2

1,80 x 1,70 m2

3,00 x 2,00 m2

- AH) Cañada Lotería Tramo inicial Tramo final

cubrición mantener c.a.

13,61

-

2,56

-

1,80 x 1,70 m2

-



11. VALORACIÓN, PLAN Y PROGRAMA DE INVERSIONES La ampliación de la red primaria de drenaje propuesta contempla la implantación de 100 km de nuevos colectores, 6,50 Km de túneles, la adecuación del Fondo de Manganagua como embalse de regulación, el cubrimiento de los embalses existentes en la cuenca Winston Churchill-Norte, el acondicionamiento y techado del embalse de la Núñez de Cáceres, la construcción de tres nuevos embalses de laminación (Fernando Defilló, Centro Olímpico Juan Pablo Duarte y Carolina Mandinga) y la adecuación (cubrición o encauzamiento) de 81,80 km. de cauces fluviales, arroyos o cañadas, con una inversión global del orden de 8.402,59 millones RD$ de acuerdo a la tabla adjunta.

ACTUACIONES EN LA RED PRIMARIA DE COLECTORES

Nº SISTEMA TOTAL (RD$ MILLONES)

1 Avda. Luperón – Norte 419,15 2 Avda. Luperón – Sur 132,25 3 Núñez de Cáceres 200,02 4 Fernando Defilló 374,02 5 Winston Churchill – Norte 126,51 6 Tiradentes – Norte 163,57 7 Naco Sur/Centro Olímpico/ Máximo Gómez Sur 225,40 9 Juan Erazo 67,35 10 Mirador Sur 50,06 11 Jiménez Moya 40,35 12 Abraham Lincoln – Sur 27,42 13 Alma Mater 30,47 19 Los Tres Brazos 72,23 20 Los Mina 88,32 21 Alma Rosa - Ozarna 102,71 25 Amapola 102,29 26 Villa Faro 296,76 27 Carolina Mandinga 355,38 28 Charles de Gaulle 190,24 29 Pequeños Sistemas del Litoral Oriental 1.596,23 TOTAL 4.660,73



ACTUACIONES EN LA RED PRIMARIA DE CAÑADAS

Nº ARROYO / CAÑADA TOTAL (RD$ MILLONES)

B Arroyo Guajimía 603,54 C Cañada Villa Aurea 51,09 D Cañada Las Caobas – Olimpo 101,11 E Cañada Buenos Aires 95,84 F Cañada El Indio 47,16 G Cañada La Ureña 51,09 K Arroyo Hondo y Afluentes 452,12 I Arroyo Seco 159,16 J Cañada Don Honorio y Afluentes 47,16 L Cañada Jardín Botánico 50,07 M Arroyo Salado 92,99 N Cañada La Cuaba 47,43 O Cañada Infierno 47,43 P Cañada Cachón de la Rubia 22,65 R Arroyo San Francisco 118,69 S Arroyo Mateo 203,18 T Arroyo Manoguayabo 239,39 V Arroyo Lebrón 449,40 W Arroyo Arenoso 220,10 Y Arroyo Arenoso (Cementerio Cristo Redentor) 113,58

AA Río Yaguaza 216,94 AB Arroyo Porquero 113,97 AN Afluentes Río Isabela - Zona Mirador Norte 12,58 AC Arroyo Limonal 32,23 AD Cañada Cabeza de Ceuta 22,01 AE Cañada Sabana Perdida 86,54 AG Cañada Villa Blanca 33,01 AH Cañada Lotería 11,40

TOTAL 3.741,86

TOTAL ACTUACIONES 8.402,59 Ahora bien, la red de Drenaje pluvial, para que sea realmente eficaz, se ha de complementar con una red de colectores secundarios, la estimación de la cual puede establecerse a partir de los siguientes ratios determinados en diversos planteamientos efectuados en distintas zonas de la ciudad:



Tipo de cuenca Longitud de la red secundaria

Grandes cuencas urbanas: 80 m/Ha. Cuencas litorales: 60 m/Ha. Cuencas periurbanas drenadas por cañadas: 40 m/Ha.

Aplicando estas ratios a las distintas cuencas que ahora carecen de red drenante, se puede estimar la longitud de la red secundaria en:

Tipo de cuenca Longitud de la red secundaria

Grandes cuencas urbanas: (3.900 Ha) 312 km. Cuencas litorales: (5.800 Ha) 348 km. Cuencas periurbanas (3.100 Ha) 416 km. Total 1.076 km.

Si se considera como sección media de la red secundaria de drenaje pluvial la alcantarilla circular de 24” de diámetro interior, con un coste unitario de implantación (incluidas las partes proporcionales de pozos de registro, imbornales, entibaciones, apeos de servicios, etc.) de 8,450 RD$/m, la valoración de la nueva red secundaria asciende a la cantidad de 9.092,20 Millones RD$. Cabe reseñar que buena parte de la red de drenaje existente es muy antigua y tarde o temprano debe procederse a su reconstrucción. El mal estado de la misma se detecta principalmente, como ya se ha expuesto en estudios anteriores, en los colectores de sección rectangular, construidos in situ sin garantías de estanqueidad y resistencia para las cargas que han debido soportar posteriormente. Si bien en los grandes colectores los mantenimientos han sido más continuos, no ha sido así en los pequeños colectores, con secciones de paso inferiores a 1 m², de los que hay más de 31 km., la mayoría de los cuales deben reconstruirse.

Así pues, el monto total de las inversiones a realizar para dotar a la ciudad de Santo Domingo de una completa red drenante, se puede cifrar en 20.000 Millones RD$, cifra en la que se incluye únicamente los porcentajes correspondientes a la ejecución de diseños constructivos y control de las obras (estimado en un 6,5% sobre el total de la inversión) y obras adicionales que la ejecución del nuevo alcantarillado pueda conllevar (estimado en un 8% sobre el total de la inversión). No se incluye en el monto total de las inversiones la valoración por concepto de reasentamiento de población ubicada en las cañadas y en los terrenos donde está previsto la



implementación de embalses de laminación, así como las posibles expropiaciones que se deriven. Entre las infraestructuras productivas, el sistema de alcantarillado pluvial constituye un tipo diferenciado, pues su existencia incide no sólo sobre la población, sino que genera un mayor número de beneficiarios por razón, entre otras causas, de la mayor accesibilidad del territorio y la mejora de su potencial económico y social. Es por todo ello que el impacto socio-económico del sistema de alcantarillado pluvial debe analizarse sobre una doble vertiente.

a) El impacto microeconómico, cuantificando los beneficios que genera esta obra para los ciudadanos, usuarios y también por las vías alternativas que se vean afectadas en comparación con la inversión realizada y los costes de reposición y mantenimiento, esto permite estimar la rentabilidad social de la inversión, que es un instrumento que ayuda al sector público a seleccionar sus decisiones de inversión con criterios de eficacia social. b) El impacto microeconómico valorando los efectos que puede tener sobre la economía de la zona al terminar las obras.

El cálculo de rentabilidad social sigue una metodología donde se comparan los costes de construcción y mantenimiento del sistema, con los beneficios que comportan para la población. Con este propósito y finalidad debe elaborarse un análisis de prospectiva para la capital Santo Domingo a un horizonte bastante amplio que incluya una serie de previsiones sobre la evolución demográfica, las características de la población, el mercado laboral, el crecimiento económico y la renta de sus habitantes. A pesar del crecimiento de los últimos años, la capital registra un gran crecimiento demográfico y una continuada pérdida relativa de su nivel de calidad de vida todo ello motivado fundamentalmente por la falta de infraestructuras tal como las ahora analizadas, juntamente con la red viaria necesaria para potenciar los desplazamientos y la creación de nuevas industrias y servicios. De no emprenderse la tarea de la construcción de estas infraestructuras básicas, el escenario sería continuista basándose en el mantenimiento del modelo socio -económico actual, y su evolución y comportamiento se basaría en las tendencias actuales y sin limitaciones. El escenario “pro-activo” significa cambiar la tendencia reciente que exige una mayor tasa de crecimiento económico. Las variables motrices para conseguirlo son los puestos de trabajo y la productividad variable, que es el verdadero indicador de la mejora de la estructura productiva y de la generación de mayor valor añadido.



Conseguir este objetivo del escenario “pro-activo” exige un importante aumento de la productividad respecto al escenario continuista, hecho que se sustenta en el desarrollo de nuevas actividades terciarias y también industriales, generadores de mayor valor añadido y en una modernización de las existentes para desarrollar estas actividades, por lo que el condicionante y elemento clave es la realización y ejecución de grandes infraestructuras, tanto hidrológicas como viarias. La combinación de mayor productividad y más ocupación, permitiría invertir la tendencia a la pérdida de importancia económica y demográfica a la que aboca un escenario continuista y permitiría un mayor nivel de renta. La ejecución del sistema de alcantarillado pluvial dentro de este escenario “pro-activo”, es un instrumento muy importante y prácticamente imprescindible, pues comporta toda una serie de efectos inmediatos y tangibles. Entre estos, los beneficios de una ciudad con sistema de alcantarillado pluvial son generalmente de naturaleza indirecta. No teniendo datos estadísticos del mantenimiento de las calles y daños en las propiedades, producida por las inundaciones es prácticamente imposible valorar monetariamente los beneficios debidos a las instalaciones de este alcantarillado pluvial, por lo que la comparación de costes y beneficios tangibles, según la metodología utilizada en estudios de rentabilidad de infraestructuras, no es posible llevarla a cabo con plena seguridad y certeza de tal modo que se puedan obtener unos datos claramente contrastables.

* Mejora global de la accesibilidad a la comarca, especialmente con las zonas interiores, integrándose esta infraestructura en el conjunto del territorio favoreciendo de este modo su estructuración y equilibrio territorial y social, como consecuencia y efectos de la materialización de las potencialidades de crecimiento que de su existencia se derivan para la economía y la sociedad en general. * Una localización más central que favorece a los sectores exportadores de la isla, así como las actividades relacionadas con el sector industrial general. * Una mejora e impulso del sector turístico al contar con unas infraestructuras básicas para el desarrollo de las actividades del sector, favoreciéndose la captación de la inversión nacional e internacional y, en consecuencia, la consolidación de Santo Domingo como centro turístico de presente y futuro, dentro del contexto geográfico y económico. * Ahorro y protección de aquellas zonas actualmente desprotegidas de las inundaciones, evitando de éste modo los costes sociales, económicos, sanitarios que se producen por su causa periódicamente. La actuación en esta vertiente incide de este modo en el desarrollo económico y social de esta área, consolidando su prosperidad y su equilibrio económico y social convirtiéndose en un factor de crecimiento y desarrollo de forma sostenida.



* Un sistema adecuado de evacuación y recogida de aguas pluviales facilitará particularmente en las zonas más densamente pobladas y de bajos ingresos, una mejora de las condiciones generales de la población, especialmente por lo que respecta a sanidad y salud pública, especialmente si la construcción de esta infraestructura se lleva a cabo conjuntamente con las mejoras específicas del alcantarillado y de las condiciones sanitarias generales y específicas con la implantación de una red de atención básica local y domiciliaria. * Aumento de las zonas edificables. La construcción de las citadas infraestructuras conlleva poder disponer de suelo edificable que garantiza el crecimiento y saneamiento urbanístico de Santo Domingo y su área de influencia. * Revalorización del suelo urbano y local. Como consecuencia de ello se genera unos efectos tributarios superiores y claramente positivos por las plusvalías producidas por el aumento del valor de la propiedad. * Aumento de nuevas industrias y servicios. La contemplación y construcción de esta infraestructura tiene unos efectos directos e indirectos en el sector secundario de la economía y en el desarrollo de la actividad económica e industrial generándose nuevos lugares de trabajo y favoreciendo la reactivación económica de esta zona. * Utilización de las aguas pluviales para usos alternativos como riego y mantenimiento de zonas comunes ajardinadas públicas o privadas e incluso terrenos lúdicos (zonas y equipamientos deportivos, campos de golf), favoreciendo de este modo la racionalidad y uso del agua potable, siguiendo las tendencias ya aplicadas en otras ciudades y países (Europa, Estados Unidos, etc.).

En el presente estudio se propone el Plan de Inversiones que contempla, única y exclusivamente, la total ejecución de las obras propuestas de los ejes primarios de drenaje contempladas en el Plan Director de Drenaje Pluvial de la Ciudad de Santo Domingo. La ejecución total de la red primaria de colectores y cañadas contempladas en el Plan Director se ha previsto realizar en tres períodos. El primer período, en la que se propone construcción y adecuación de los colectores y cañadas que pueden drenar las zonas que ahora soportan los problemas más graves de anegamientos y que repercuten de una forma más acusada en la vida ciudadana; un segundo período posterior en la que se implantarán el resto de actuaciones previstas dentro del área urbana. En el tercer período de actuación, previsto a medio/largo plazo, se prevé la ejecución de la red de drenaje de la zona litoral oriental de la ciudad delimitada entre la avenida Charles de Gaulle hasta el aeropuerto internacional de Las Américas; en esta zona, la densidad urbana actual es relativamente baja, pero se está urbanizando a buen ritmo, ritmo que se irá incrementando a medida que se ejecuten nuevas inversiones viales en la Autopista de Las



Américas y aumente la fluidez de comunicación entre los dos sectores de la ciudad separados por el río Ozama. Lo ideal sería desarrollar la red urbana de drenaje pluvial, junto con las demás redes de servicio que han de discurrir por el subsuelo, a medida que avance la urbanización zonal, y por encima de todo, en caso de ejecutarse cualquier obra de ampliación de la Autopista de las Américas, cuyo trazado es casi paralelo al frente litoral, deberá aprovecharse la ocasión para construir ya los pasos soterrados de todos los colectores principales propuestos.

Como se ha mencionado anteriormente, la red de drenaje de la ciudad de Santo Domingo no será del todo efectiva hasta que se desarrolle completamente y entre en servicio la red secundaria de colectores, cuya realización se desarrollará a medida que los ejes primarios correspondientes entren en servicio, por lo que su ejecución tendrá un cierto desfase respecto a los mencionados ejes primarios. Por este motivo se plantea aglutinar un mayor porcentaje de la ejecución de la red primaria durante la primera fase, dentro del primer período de implantación del plan de inversiones, disminuyendo en los períodos siguientes, equilibrando de esta manera la distribución total de las inversiones y obras a lo largo del tiempo hasta la consecución de toda la red de drenaje pluvial, primaria y secundaria. En el primer período se ha contemplado la ejecución de las obras que se deben acometer con carácter preferencial, para conseguir el máximo beneficio a partir de la primera inversión, beneficio tanto para el mantenimiento del correcto servicio, en los períodos de lluvia, del sistema de la red primaria vial que soporta el movimiento circulatorio ciudadano, como para aliviar las áreas urbanas que soportan con más frecuencia graves daños derivados de las escorrentías y anegamientos. Las actuaciones previstas en este primer período son:



ACTUACIONES PREVISTAS EN EL PRIMER PERÍODO


1 Avda. Luperón - Norte 419,15 2 Avda. Luperón – Sur 132,25 7 Naco Sur/Centro Olímpico/ Máximo Gómez Sur 225,40 9 Juan Erazo 67,35 12 Abraham Lincoln - Sur 27,42 20 Los Mina 88,32 25 Amapola 102,29 26 Villa Faro (desde Ctra. Mella hasta desembocadura) 183,26

27 Carolina Mandinga (desde Ctra. Mella hasta desembocadura)

96,03

29 20% de los pequeños colectores del litoral oriental entre el río Ozama y la Avda. de Charles de Gaulle 46,58

B Arroyo Guajimía (desde la cabecera hasta su paso bajo la Autopista 6 de Noviembre) 377,24

C Cañada Villa Aurea 51,09 D Cañada Las Caobas – Olimpo 101,11 E Cañada Buenos Aires 95,84 F Cañada El Indio 47,16 G Cañada La Ureña 51,09

I Arroyo Seco (desde la cabecera hasta la confluencia con la cañada Don Honorio) 106,10

J Cañada Don Honorio y Afluentes 47,16

K Arroyo Hondo (cubrición de la cabecera con sus afluentes y encauzamiento de la desembocadura) 204,43

M Arroyo Salado 92,99 N Cañada La Cuaba 47,43 O Cañada Infierno 47,43 P Cañada Cachón de la Rubia 22,65 R Arroyo San Francisco 118,69 S Arroyo Mateo 203,18 T Arroyo Manoguayabo 239,39 V Arroyo Lebrón 449,40 W Arroyo Arenoso 220,10

AA Río Yaguaza – Ramal 1 (Colonia de los Doctores) 101,00



ACTUACIONES PREVISTAS EN EL PRIMER PERÍODO


AD Cañada Cabeza de Ceuta 22,01 AE Cañada Sabana Perdida 86,54 AG Cañada Villa Blanca 33,01 AH Cañada Lotería 11,40

TOTAL COSTE DE LAS OBRAS: PERÍODO 1

4.164,49

Como puede observarse, en este primer período se ha programado, además de la construcción de los colectores interceptores que puedan acometer la solución definitiva del drenaje de los puntos críticos que más afectan la circulación vial global de la ciudad, la cubrición de la cabecera de las cañadas, básicamente las correspondientes a las cuencas de los arroyos situados en áreas urbanizadas deprimidas de la ciudad de Santo Domingo (Ciudad Agraria, Las Caobas, Engombe, Los Alcarrizos, Sabana Perdida), con lo que se pretende no solo resolver el problema de evacuación de las escorrentías sino también iniciar el proceso de reurbanización de estas zonas tan degradadas. Es decir, la resolución del problema del drenaje de aguas pluviales comportará una serie de beneficios a la población vecinal, difícilmente cuantificables, pero que serán tanto mayores cuanto más incidan en la reestructuración viaria, creando el inicio de una nueva ordenación barrial.

Dentro de este primer período las inversiones se han desglosado en seis etapas, según el orden de prioridades que se ha considerado más provechoso para el desarrollo integral urbano. Las actuaciones previstas en cada fase son:

Ø Fase a) Inversión en obras: 740,39 millones RD$:

- Avenida Luperón – Norte - Naco Sur / Centro Olímpico / Máximo Gómez Sur - Cañada Buenos Aires

Ø Fase b) Inversión en obras: 735,54 millones RD$:

- Avenida Luperón – Sur - Amapola - Arroyo Guajimía (desde la cabecera hasta su paso bajo la Autopista 6 de

noviembre) - Cañada Cachón de la Rubia. - Cañada Las Caobas - Olimpo



Ø Fase c) Inversión en obras: 680,13 millones RD$:

- El 20% de los pequeños colectores del sector litoral oriental entre el

estuario del río Ozama y la Avenida de Charles de Gaulle - Juan Erazo - Cañadas: El Indio, La Ureña, Don Honorio, La Cuaba, el Infierno y

Sabana Perdida - Arroyo Manoguayabo

Ø Fase d) Inversión en obras: 673,12 millones RD$:

- Arroyo Seco (desde la cabecera hasta la confluencia con la cañada Don Honorio)

- Arroyo Hondo (Cubrición de la cabecera con sus afluentes y el encauzamiento de la desembocadura)

- Arroyos Salado y Mateo - Cañadas Cabeza de Ceuta, Villa Blanca y Lotería

Ø Fase e) Inversión en obras: 665,81 millones RD$:

- Abraham Lincoln – Sur - Los Mina - Villa Faro (desde carretera Mella hasta la desembocadura) - Carolina – Mandinga (desde carretera Mella hasta la desembocadura) - Arroyo San Francisco - Río Yaguaza-Ramal 1 (Colonia de los Doctores) - Cañada Villa Aurea

Ø Fase f) Inversión en obras: 669,50 millones RD$:

- Arroyos Lebrón y Arenoso

En el segundo período se ha contemplado la ejecución de las obras que completan la implantación de la red de drenaje pluvial en el entorno urbano propiamente dicho, estableciendo el límite oriental de este segundo período en la Avenida Charles de Gaulle. Asimismo, se completan las actuaciones en los cauces restantes, que discurren en un entorno menos urbanizado que los incluidos en el primer período. Las actuaciones previstas en este período son:



ACTUACIONES PREVISTAS EN EL SEGUNDO PERÍODO


3 Núñez de Cáceres 200,02 4 Fernando Defilló 374,02 5 Winston Churchill – Norte 126,51 6 Tiradentes – Norte 163,57 10 Mirador Sur 50,06 11 Jiménez Moya 40,35 13 Alma Mater 30,47 19 Los Tres Brazos 72,23 21 Alma Rosa – Ozama 102,71 26 Villa Faro (desde cabecera hasta Ctra. Mella) 113,50 27 Carolina Mandinga (desde cabecera hasta Ctra. Mella) 259,35 28 Charles de Gaulle 190,24 29 80% de los pequeños colectores del litoral oriental

entre el río Ozama y la Avda. de Charles de Gaulle 186,32

B Arroyo Guajimía (desde su paso bajo la Autopista 6 de Noviembre hasta la desembocadura)

226,30

I Arroyo Seco (desde la confluencia con la cañada Don Honorio hasta la desembocadura) 53,06

K Arroyo Hondo (encauzamiento simple tramo intermedio) 247,69

L Cañada Jardín Botánico 50,07 Y Arroyo Arenoso (Cementerio Cristo Redentor) 113,58

AA Río Yaguaza- Ramal 2 (Guaricano) Río Yaguaza- Laguna

115,94 AB Arroyo Porquero 113,97 AN Afluentes Río Isabela - Zona Mirador Norte 12,58 AC Arroyo Limonal 32,23

TOTAL COSTE DE LAS OBRAS: PERÍODO 2

2.874,77

También las inversiones programadas en este segundo período se han desglosado en cuatro etapas, según el orden de prioridades que se ha considerado más provechoso para el desarrollo integral urbano. Las actuaciones previstas en cada fase son:

Ø Fase g) Inversión en obras: 707,64 millones RD$:

- Núñez de Cáceres - Fernando Defilló



- Alma Mater - Arroyo Seco (desde la confluencia con la Cañada Don Honorio hasta la

desembocadura al arroyo Hondo) - Cañada Jardín Botánico

Ø Fase h) Inversión en obras: 711,71 millones RD$:

- Tiradentes – Norte - Jiménez Moya - Alma Rosa - Ozama - Villa Faro (desde cabecera hasta Carretera. Mella) - Carolina – Mandinga (desde cabecera hasta Carretera Mella) - Arroyo Limonal

Ø Fase i) Inversión en obras: 729,37 millones RD$:

- Winston Churchill Norte - Arroyo Guajimía (desde paso bajo la Autopista 6 de Noviembre hasta la

desembocadura) - Charles de Gaulle - 80% de los pequeños colectores del sector litoral oriental entre el río

Ozama y la Avenida Charles de Gaulle

Ø Fase j) Inversión en obras: 726,05 millones RD$:

- Mirador Sur - Los Tres Brazos - Arroyo Hondo (encauzamiento simple tramo intermedio) - Arroyos Arenoso (Cementerio Cristo Redentor) y Porquero - Río Yaguaza-Ramal 2 (Guaricano) y río Yaguaza-Laguna - Afluentes río Isabela - Zona Mirador Norte

Respecto al tercer período , se ha considerado que los 16 ejes drenantes a construir para desaguar las escorrentías que se originen en un futuro en la cuenca litoral oriental, en la zona comprendida entre el Aeropuerto Internacional Las Américas y la Avenida Charles de Gaulle, deberán implantarse a medida que esta extensa zona vaya completando su urbanización, ya que así podrán acometerse las obras de forma racional, conjuntamente con la implantación de las restantes redes de servicio e infraestructuras que deban discurrir bajo los nuevos viales, con el consiguiente ahorro que ello comporta.

Por ese motivo se ha agrupado la construcción de estos colectores interceptores en un tercer período indeterminado, coincidiendo con la urbanización de cada sector. En este caso debería imponerse a los promotores de nuevas urbanizaciones, como condición indispensable para la recepción de las obras viales por parte del Ayuntamiento del Distrito



Nacional, la implantación de todas las redes de servicio, incluidas las redes de alcantarillado pluviales y sanitarias.

Por otro lado, aunque las zonas colindantes no estén urbanizadas actualmente, cuando se acometa la ampliación de la Autopista de Las Américas, deberán construirse los pasos correspondientes a los colectores de drenaje pluvial, ya que estos deben desaguar directamente al mar Caribe, mientras que el resto de los servicios pueden implantarse por el vial de servicio, en el lado norte de la Autopista.

Como se ha dicho, se han previsto 16 ejes drenantes, de manera que la cuenca litoral se divide artificialmente en 16 subcuencas de 1 km. de anchura. Suponiendo la máxima ocupación futura de la zona y la total impermeabilización de los viales una vez asfaltados, se ha estimado un coeficiente de escorrentía similar al resto de las zonas urbanas de la ciudad de Santo Domingo con similares características orográficas.

Como consecuencia de los estudios realizados, la red primaria de drenaje de este sector que abarca unas 4.500 Ha, estará formada por los mencionados 16 colectores, con una longitud total de 28,7 km., cuyo coste de construcción estimado es de 1.363,33 M. RD$. De acuerdo con el programa expuesto de inversiones y su ejecución, el coste total previsto por períodos, sería el siguiente:

INVERSIÓN (M. RD$) PERÍODO INTERVALO

EJECUCIÓN PARCIAL TOTAL

PROYECTOS Y SUPERVISIÓN

DE OBRAS (M. RD$)

TOTAL INVERSIÓN

(M. RD$)

I

a) b) c) d) e) f)

2001-2006

740,39 735,54 680,13 673,12 665,81 669,50

4.164,49 270,69 4.435,18

g) h) i)

II

j)

2007-2010

707,64 711,71 729,37 726,05

2874,77 186,86 3.061,63

III 1.363,33 88,61 1.451,94 TOTAL 8.402,59 546,16 8.948,75

plan director drenaje pluvial ciudad santo · pdf fileplan director de drenaje plu vial para...

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