pe linea e-s tomeza

HOJA DE CONTROL DE FIRMASELECTRÓNICAS

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Nombre: Número colegiado/a: Firma colegiado/a:




DOCUMENTO VISADO CON FIRMA ELECTRÓNICA DEL COLEGIO OFICIAL DE INGENIEROS INDUSTRIALES

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Colegio:

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PROYECTO DE EJECUCIÓN

DE LA LÍNEA AÉREA DE TRANSPORTE DE ENERGÍA ELÉCTRICA A 220 KV CUADRUPLE CIRCUITO

ENTRADA Y SALIDA EN LA SUBESTACIÓN DE TOMEZA DE LA L.AT. A 220 KV LOURIZAN – TIBO

Y LOURIZAN - PAZOS

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Y LOURIZAN - PAZOS

DOCUMENTO 1 MEMORIA

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DOCUMENTO Nº 1

MEMORIA

GENERAL

1. ANTECEDENTES Y FINALIDAD DE LA INSTALACIÓN

2. OBJETO Y SITUACIÓN ADMINISTRATIVA

3. CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA LÍNEA

4. TRAZADO DE LA LÍNEA. ALINEACIONES. RELACIÓN DE APOYOS

5. CRUZAMIENTOS

5.1 NORMAS GENERALES SOBRE CRUZAMIENTOS

5.2 RELACIÓN CORRELATIVA DE CRUZAMIENTOS

6. RELACIÓN DE MINISTERIOS, CONSEJERÍAS, ORGANISMOS Y EMPRESAS DE

SERVICIO PÚBLICO AFECTADOS POR LA INSTALACIÓN DE LA LÍNEA

7. RELACIÓN DE AYUNTAMIENTOS

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1. ANTECEDENTES Y FINALIDAD DE LA INSTALACIÓN

En virtud de los dispuesto en la disposición transitoria novena y en los artículos 9 y

35.2 de la ley 17/2007, de 4 julio, por la que se modifica la Ley 54/1997, de 27 de

noviembre, del Sector Eléctrico, para adaptarla a lo dispuesto en la directiva

2003/54/CE, del Parlamento Europeo y del Consejo, de 26 de junio de 2003, sobre

normas comunes para el mercado interior de la electricidad, RED ELÉCTRICA DE

ESPAÑA, S.A.U. (en adelante RED ELÉCTRICA) como gestor de la red de

transporte y transportista único, tiene atribuida la función de transportar energía

eléctrica, así como construir, mantener y maniobras las instalaciones de

transporte.

Dentro del marco del ejercicio de las citadas funciones y en orden al efectivo

cumplimiento de las finalidades relativas al transporte de energía eléctrica, RED

ELÉCTRICA ha proyectado la construcción de la línea aérea de transporte de

energía eléctrica de cuádruple circuito a 220 kV denominada “Entrada/Salida en la

SE de Tomeza de la línea a 220 kV Lourizan - Tibo y Lourizan - Pazos”, en la

provincia de Pontevedra, con una longitud aproximada de 50 m.

Dicha instalación permitirá un aumento del mallado de la red de transporte,

favoreciendo al mismo tiempo una mejora general de la eficiencia en el transporte,

lo que se traduce en una reducción de las pérdidas de red en el conjunto del

sistema peninsular.

Asimismo, permitirá un aumento en la seguridad en la red de 220kV de la zona,

con las consiguientes mejoras para el apoyo al suministro de la demanda.

La línea eléctrica objeto del presente Proyecto de Ejecución se encuentra incluida

en la “Planificación de los Sectores de Electricidad y Gas. 2008-2016”, aprobado

por el Consejo de Ministros de 30 de Mayo de 2008. Dicha Planificación eléctrica

es vinculante para RED ELÉCTRICA como sujeto que actúa en el sistema

eléctrico y en su elaboración, las Comunidades Autónomas han participado en las

propuestas de desarrollo de la red de transporte de energía eléctrica, en

cumplimiento de lo dispuesto en la referida Ley 17/2007 de 4 de julio y en el Real

Decreto 1955/2000, de 1 de diciembre, por el que se regulan las actividades de

transporte, distribución, comercialización, suministro y procedimientos de

autorización de instalaciones de energía eléctrica.

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2. OBJETO Y SITUACIÓN ADMINISTRATIVA

Conforme a lo establecido en la Ley 17/2007, de 4 de julio, por la que se modifica

la Ley 54/1997, de 27 de noviembre, del Sector Eléctrico, para adaptarla a lo

dispuesto en la Directiva 2003/54/CE, del Parlamento Europeo y del Consejo, de

26 de junio de 2003, sobre normas comunes para el mercado interior de la

electricidad, y al tratarse el presente proyecto de una instalación de la red de

transporte secundario cuyo ámbito de afección está contenido dentro de la

Provincia de Pontevedra, en la Comunidad Autónoma de Galicia, compete a ésta

Comunidad resolver sobre las autorizaciones del presente proyecto de instalación

eléctrica.

Por ello, corresponde al Servicio Territorial de Industria, Energía y Minas de la

Delegación Provincial de Teruel, la tramitación del procedimiento administrativo de

la línea aérea de transporte de energía eléctrica de cuádruple circuito a 220 kV

denominada “Entrada/Salida en la SE de Tomeza de la línea a 220 kV Lourizan -

Tibo y Lourizan - Pazos” para la obtención de las resoluciones relativas a:

- Autorización Administrativa

- Declaración, en concreto, de Utilidad Pública, la cual lleva implícita la

Declaración de Urgente Ocupación a efectos de expropiación forzosa (Art.

54.1 de la Ley 54/1997).

- Aprobación del Proyecto de Ejecución.

En el documento nº 6 “Relación de Bienes y Derechos” se describen en sus

aspectos material y jurídico los bienes y derechos de necesaria expropiación para

la imposición de servidumbre de paso aéreo de energía eléctrica.

En el orden técnico, su objeto es el de informar de las características de la

instalación proyectada, así como mostrar su adaptación a lo preceptuado en el

Real Decreto 223/2008, de 15 de febrero por el que se aprueba el Reglamento

sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta

tensión y sus instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT-01a 09.

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3. CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LA LÍNEA

La línea objeto del presente proyecto tiene como principales características las

siguientes:

- Sistema ................................................................... Corriente alterna trifásica

- Frecuencia .............................................................................................. 50 Hz

- Tensión Nominal ................................................................................... 220 kV

- Tensión más elevada de la red ............................................................. 245 kV

- Temperatura máxima del conductor ........................................................85 ºC

- Capacidad térmica de transporte por

Circuito s/Real Decreto 2819/1998 ....................................... 894 MVA/circuito

- Nº de circuitos .................................................................................................4

- Nº de conductores por fase.............................................................................2

- Tipo de conductor ....................................................................CONDOR (AW)

- Nº de cables compuesto tierra-óptico .............................................................2

- Tipo de cables compuesto tierra-óptico .............. OPGW 48 fibras tipo I 17 kA

- Nº de cables de tierra......................................................................................1

- Tipo de cable de tierra ............................................................................... 7N7

- Tipo de aislamiento ...........................................Aisladores de vidrio U-160 BS

- Apoyos ................................................................Torres metálicas de celosía

- Cimentaciones ............................................................De zapatas individuales

- Puestas a tierra .................................Anillos cerrados de acero descarburado

- Longitud total.............................................................................................50 m

- Términos municipales afectados ....................................Vilaboa (Pontevedra)

Las características de la línea existente a 220 kV Lourizan - Tibo y Lourizan -

Pazos se resumen a continuación:

- Tensión Nominal ................................................................................... 220 kV

- Nº circuitos ......................................................................................................2

- Nº conductores por fase..................................................................................1

- Tipo de conductor .............................................................................CONDOR

- Tipo fibra óptica/cable de tierra.................................................. OPGW 16 f.o.

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4. TRAZADO DE LA LÍNEA. ALINEACIONES. RELACIÓN DE APOYOS

La línea objeto del presente proyecto está formada por tres alineaciones y discurre

por el término municipal de Vilaboa, provincia de Pontevedra.

La línea hará Entrada y Salida en la SE de Tomeza de la Línea a 220 kV Lourizan

- Tibo y Lourizan - Pazos. Para ello hay que instalar tres nuevas torres en el vano

entre las torres existentes T-0 y T-1 de la citada línea, a partir de ahora T-11 y T-1

respectivamente. Una de las nuevas torres hará en doble circuito la Entrada y

Salida del circuito Lourizan-Pazos y las otras dos harán en simple circuito la

Entrada y Salida del circuito Lourizan-Tibo.

Dicho vano entre las torres existentes T-11 (T-0 original) y T-1 de la Línea a 220

kV Lourizan - Tibo y Lourizan – Pazos efectúa los siguientes cruzamientos:

- Cruzamiento 1.1-1: Línea Eléctrica a 66 kV Pontesampayo – Mourente entre

sus apoyos nº 356 y nº 357, propiedad de Unión Fenosa Distribución S.A.

En el plano “Planta General” incluido en el documento Nº 3 “Planos” del presente

proyecto se indica el trazado de la línea, que está formado por las alineaciones

que se describe a continuación:

ALINEACIÓN Nº1 Esta alineación hace la Entrada y Salida en doble circuito en la SE de Tomeza del

circuito Lourizan-Pazos. Se inicia en el nuevo apoyo T-0, a ubicar entre los apoyos

existentes T-11 (T-0 original) y T-1 de la Línea a 220 kV Lourizan - Tibo y Lourizan

– Pazos, propiedad de Red Eléctrica de España S.A, a una distancia de 117,76 y

108,25 metros respectivamente, y finaliza en el Pórtico de la nueva SE de

Tomeza. Está situada en el Término Municipal de Vilaboa, provincia de

Pontevedra. Tiene una longitud de 50,40 m y no efectúa cruzamiento alguno.

Forma con los apoyos existentes T-11 (T-0 original) y T-1 de la línea a 220 kV

Lourizan - Tibo y Lourizan – Pazos un ángulo de 200g .

ALINEACIÓN Nº2

Esta alineación hace la Entrada y Salida en simple circuito en la SE de Tomeza

del circuito Lourizan-Tibo, por la parte de Tibo. Se inicia en el nuevo apoyo T-12, a

ubicar entre los apoyos T-11 (T-0 original) y T-1 de la Línea a 220 kV Lourizan -

Tibo y Lourizan – Pazos, propiedad de Red Eléctrica de España S.A, a una

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distancia de 100,56 y 123,86 metros respectivamente, y finaliza en el Pórtico de la

nueva SE de Tomeza. Está situada en el Término Municipal de Vilaboa, provincia

de Pontevedra. Tiene una longitud de 36,44 m y no efectúa cruzamiento alguno.

Forma con el apoyo T-11 (T-0 original) de la línea a 220 kV Lourizan - Tibo y

Lourizan – Pazos un ángulo de 200g .

ALINEACIÓN Nº3

Esta alineación hace la Entrada y Salida en simple circuito en la SE de Tomeza

del circuito Lourizan-Tibo, por la parte de Lourizan. Se inicia en el nuevo apoyo T-

0-1, a ubicar entre los apoyos T-11 (T-0 original) y T-1 de la Línea a 220 kV

Lourizan - Tibo y Lourizan – Pazos, propiedad de Red Eléctrica de España S.A, a

una distancia de 138 y 86,44 metros respectivamente, y finaliza en el Pórtico de la

nueva SE de Tomeza. Está situada en el Término Municipal de Vilaboa, provincia

de Pontevedra. Tiene una longitud de 36,39 m y no efectúa cruzamiento alguno.

Forma con el apoyo T-1 de la línea a 220 kV Lourizan - Tibo y Lourizan – Pazos

un ángulo de 200g .

En la tabla adjunta se muestra la relación de apoyos que conforman la Entrada y

Salida en la SE de Tomeza:

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5. CRUZAMIENTOS

5.1. NORMAS GENERALES SOBRE CRUZAMIENTOS

Las normas aplicables a los cruzamientos de la línea están recogidas en el

apartado 5 de la ITC-LAT 07, para líneas aéreas con conductores desnudos, del

Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas

eléctricas de alta tensión aprobado por el Real Decreto 223/2008, de 15 de

febrero.

La seguridad en los cruzamientos queda reforzada con diversas medidas

adoptadas a lo largo de la línea. Estas medidas pueden resumirse en:

• Las cadenas de amarre se proyectan con un margen de seguridad

suficiente para cumplir la seguridad reforzada.

• En las cadenas de amarre las grapas serán de compresión.

• El conductor y el cable de tierra, tienen una carga de rotura muy superior a

1.200 daN.

A continuación, se detallan distintos casos de cruzamientos y de distancias de

seguridad particularizados para este proyecto.

Líneas eléctricas y de telecomunicación

Este epígrafe atiende al apartado 5.6 en la ITC-LAT 07 del Reglamento de Líneas

de Alta Tensión.

Las líneas de telecomunicación son consideradas como líneas de baja tensión.

En el cruce con líneas eléctricas, se situará a mayor altura la de tensión más

elevada. En este caso, la actual línea a 220 kV Lourizan – Tibo y Lourizan – Pazos

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entre los apoyos T-0 y T-1 cruza una línea de 66 kV, por lo que ya cruza en la

actualidad por encima de esta.

Se procura que el cruce se efectúe en la proximidad de uno de los apoyos de la

línea más elevada, atendiendo a los siguientes criterios:

- La distancia entre los conductores de la línea inferior y los elementos más

próximos de los apoyos de la línea superior, no sea inferior a la fórmula dada por:

elD+5,1 (m)

con un mínimo, en función de la línea de tensión inferior, de:

- 2 metros para líneas de tensión hasta 45 kV.

- 3 metros para líneas de tensión superior a 45 kV y hasta 66 kV.




Los valores de Del se indican en la Tabla 1 en función de la tensión de la línea

inferior.

Tensión más elevada de la red

(kV)

Del

(metros) Dpp

(metros)

3,6 0,08 0,10 7,2 0,09 0,10 12 0,12 0,15

17,5 0,16 0,20 24 0,22 0,25 30 0,27 0,33 36 0,35 0,40 52 0,60 0,70

72,5 0,70 0,80 123 1,00 1,15 145 1,20 1,40 170 1,30 1,50 245 1,70 2,00 420 2,80 3,20

Tabla 1. Distancias de aislamiento eléctrico para evitar descargas

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- En condiciones más desfavorables, la distancia vertical mínima entre los

conductores de ambas líneas no sea inferior a la fórmula dada por:

ppadd DD + (m)

Considerando un valor de Dadd de 3,5 m para líneas de tensión nominal de 220 kV

según establece el apartado 5.6 en la ITC-LAT 07 y Dpp en función de los valores

de la Tabla 1 para líneas de tensión más elevada de red de 245 kV, la distancia

mínima vertical entre los conductores de ambas líneas en el cruzamiento será de

5,5 metros según el Reglamento.

Adicionalmente, el Reglamento establece que la distancia mínima vertical entre los

conductores de fase de la línea eléctrica superior y los cables de tierra

convencionales o cables compuestos tierra-óptico (OPGW) de la línea inferior, en

el caso de que existan, no deberá ser inferior a:

elD+5,1 (m)

Para líneas de 220 kV, Del es igual a 1,70 m, siendo la distancia mínima vertical

en el cruzamiento de 3,2 m.

No obstante, Red Eléctrica, como criterio general y por mayor seguridad, dejará

una distancia mínima vertical para líneas de 220 kV en los cruzamientos con otras

líneas eléctricas de 5,5 metros entre los conductores de fase o entre conductores

y cables de tierra.

DISTANCIAS DE SEGURIDAD

Distancias al terreno y caminos

Este epígrafe atiende al apartado 5.5 en la ITC-LAT 07 del Reglamento de Líneas

de Alta Tensión.

La distancia mínima al suelo vendrá dado por la fórmula.

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elD+3,5 (m),

con un mínimo de 6 m

Los valores de Del se indican en la Tabla 1 en función de la tensión más elevada

de la red, siendo por tanto la distancia mínima según el Reglamento de 7 m para

líneas de 220 kV, pero en este proyecto, por cuestiones de seguridad, esta

distancia será como mínimo de 8 metros.

Distancia a masa

Este epígrafe atiende al apartado 5.4.2 en la ITC-LAT 07 del Reglamento de

Líneas de Alta Tensión.

La distancia entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos no

será inferior a Del metros, con un mínimo de 0,2 m.

El valor de Del viene indicado en la Tabla 1 en función de la tensión más elevada

de la red, siendo Del para líneas de 220 kV igual a 1,70 m. En este proyecto, por

mayor seguridad, la distancia mínima a masa será de 1,80 metros.

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5.2. RELACIÓN CORRELATIVA DE CRUZAMIENTOS

PROVINCIA DE PONTEVEDRA

- 1.1-1 Línea eléctrica de 66 kV Pontesampayo – Mourente entre sus

apoyos nº 356 y nº 357, propiedad de Unión Fenosa Distribución S.A.

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6. RELACIÓN DE MINISTERIOS, CONSEJERÍAS, ORGANISMOS Y EMPRESAS DE SERVICIO PÚBLICO AFECTADOS POR LA INSTALACIÓN DE LA LÍNEA


• UNIÓN FENOSA DISTRIBUCIÓN S.A.

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7. RELACIÓN DE AYUNTAMIENTOS


EXCMO. AYUNTAMIENTO DE VILABOA.

Bilbao, Diciembre de 2009

ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DEINGENIEROS INDUSTRIALES DE GALICIA

Delegación de A CORUÑA

D/Dª Luis Fernando Acarregui ZabalaNº.Colegiado: 2684 / COII de BIZKAIA

Visado digital nº CO093802Fecha: 24/06/2010

Francisco Antonio Bello FernándezSubdelegado

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Y LOURIZAN - PAZOS

DOCUMENTO 2 CÁLCULOS

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DOCUMENTO Nº 2

CALCULOS

Índice

PORTADA E ÍNDICE

CAPÍTULO 1 ............ CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CABLES

CAPÍTULO 2 ............. CÁLCULOS ELÉCTRICOS

CAPÍTULO 3 ............. AISLAMIENTO

CAPÍTULO 4 ............. CÁLCULO DE LOS APOYOS

CAPÍTULO 5 ............. CIMENTACIONES







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CAPÍTULO 1

CALCULO MECÁNICO DE LOS CABLES

1.1. CÁLCULO MECÁNICO DEL CONDUCTOR

1.2. CÁLCULO MECÁNICO DEL CABLE DE GUARDA

1.3. VANOS REGULADORES. RESUMEN DE SERIES

1.4. TABLAS DE TENDIDO DEL CONDUCTOR

1.5. TABLAS DE TENDIDO DEL CABLE DE GUARDA

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1.1. CÁLCULO MECÁNICO DEL CONDUCTOR

El conductor a emplear en la línea será el CONDOR AW.

Características del conductor CONDOR AW

- Denominación CONDOR AW

- Sección total 454,50 mm2

- Sección Al 402,30 mm2

- Sección Aw 52,20 mm2

- Diámetro 27,72 mm

- Peso 1,457 kg/m

- Carga de rotura 13.200 kg

- Módulo de elasticidad 6.700 kg/mm2

- Coeficiente de dilatación 19,5 x 10-6/ºC

- Resistencia unitaria a 25ºC y 50 Hz 0,0718 ohm/km

ZONA A

Para zonas cuya altitud sea inferior a 500 m las hipótesis consideradas son las

siguientes:

Hipótesis inicial

Los nuevos vanos a tender serán de entrada a los pórticos, por lo que irán

destensados:

EDS (2,27%) → Ti = 300 kg

T = 15 ºC P = Pc = 1,457 kg/m

Se ha calculado el tense al que está sometido el vano existente, y al colocar las

nuevas torres T-12, T-0 y T-0-1, se ha tomado como condiciones iniciales las del tense

máximo al que está sometido en las condiciones actuales:

Ti = 2.749 kg

T = -5 ºC P = Pc = 2,453 kg/m (Conductor Condor)

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Hipótesis finales 1. Tracción máxima viento 140 km/h W = 69,44 kg/m2 T = - 5 ºC P = PP wc+ 22 = 2,414 kg/m

2. Flecha máxima temperatura

T = 85 ºC P = Pc = 1,457 kg/m

3. Flecha máxima con viento (120 km/h) W= 51.02 kg/m2

T = 15 ºC P = wc PP 22

+ = 2,031 kg/m

4. Flecha mínima

T = -5 ºC P = Pc = 1,457 kg/m

5. Desviación de cadenas W = 25,5 kg/m2

T= -5 ºC P = wc PP 22

+ = 1,619 kg/m

6. Control de vibraciones

T= -5 ºC P = Pc = 1,457 kg/m

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1.2. CÁLCULO MECÁNICO DE LOS CABLES DE GUARDA

Los cables de fibra óptica a instalar en esta línea son el cable compuesto OPGW

48/Tipo I (17kA) y el cable de tierra 7N7 AWG. Los cables se instalarán según la

siguiente disposición, de tal forma que la suma de las tensiones máximas de los

nuevos cables a instalar sean igual a la tensión máxima del cable de fibra óptica

actualmente instalado.

Las características del cable compuesto OPGW son las siguientes:

- Denominación OPGW 48/Tipo I

- Sección total 119 mm2

- Diámetro 15,3 mm

- Peso 0,68 kg/m




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Hipótesis inicial

• Tramo T0-1 y T-12 a Pórticos SE.Tomeza:

EDS (0,72%) → Ti = 75 kg

T = 15 ºC P = Pc = 0,68 kg/m

• Tramo T-1 a T0-1 y T-11 a T-12:

EDS (5,37%) → Ti = 1.000 kg

T = -5 ºC P = 1,261 kg/m



T = 50 ºC P = Pc = 0,68 kg/m

3. Flecha máxima con viento (120 km/h) W= 61,22 kg/m2

T = 15 ºC P = wc PP 22

+ = 1,0353 kg/m

4. Flecha mínima

T = -5 ºC P = Pc = 0,68 kg/m


T= -5 ºC P = Pc = 0,68 kg/m

Las características del cable de tierra 7N7 AWG son las siguientes:

- Denominación 7N7 AWG

- Sección total 73,87 mm2

- Diámetro 11 mm

- Peso 0,491 kg/m


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ZONA A


siguientes:

Hipótesis inicial

• Tramo T0-1 y T-12 a Pórticos SE.Tomeza:

EDS (1,16%) → Ti = 100 kg

T = 15 ºC P = Pc = 0,491 kg/m

• Tramo T-1 a T0 y T-0 a T-11:

EDS (4,56%) → Ti = 721 kg

T = -5 ºC P = 0,908 kg/m



T = 50 ºC P = Pc = 0,491 kg/m

3. Flecha máxima con viento (120 km/h) W= 61,22 kg/m2

T = 15 ºC P = wc PP 22

+ = 0,7457 kg/m

4. Flecha mínima

T = -5 ºC P = Pc = 0,491 kg/m


T= -5 ºC P = Pc = 0,491 kg/m

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1.3. VANOS REGULADORES. RESUMEN DE SERIES

A continuación se da la relación de todas las series y los vanos reguladores de cada

una de ellas.

Resumen de Series

Torre inicial Torre final

Nº de serie Nº Tipo Nº Tipo Longitud serie (m)

Vano regulador

(m) T1 – T0 T-1 EXISTENTE T-0 DRAGO 2.500-

H51 101,50 101,50

T-1 – T0-1 T-1 EXISTENTE T0-1 DRAGO 2500-F51-Bandera 82,67 82,67

T-0 – T-11 T-0 DRAGO 2.500-H51 T-11 EXISTENTE 106,41 106,41

T-11 – T-12 T-11 EXISTENTE T-12 DRAGO 2500-F51-Bandera 100,30 100,30

T0-1 – Pórtico T0-1 DRAGO 2500-F51-Bandera Pórtico Pórtico 36,39 36,39

T-0 – Pórtico T-0 DRAGO 2.500-H51 Pórtico Pórtico 50,41 50,41

T-12 – Pórtico T-12 DRAGO 2500-F51-Bandera Pórtico Pórtico 36,44 36,44

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1.4. TABLAS DE TENDIDO DEL CONDUCTOR

A continuación se da una tabla con los valores de tense y flecha para distintos vanos

reguladores y temperaturas, considerando como hipótesis inicial la siguiente y una

fluencia de 10ºC:

- Conductor : CÓNDOR AW

- Temperatura inicial : 15 ºC

- Sobrecarga inicial : 1,457 kg/m

- Tense inicial : 300 kg (2,27%)

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1.5. TABLAS DE TENDIDO DE LOS CABLES DE GUARDA

A continuación se dan los valores de tense y flecha para distintos vanos reguladores y

temperaturas del cable compuesto OPGW 48/Tipo I (17kA), considerando como

hipótesis inicial las siguientes (zona A) y para una fluencia de 0ºC:

- Cable de guarda : OPGW 15.3/TIPO I




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A continuación se dan los valores de tense y flecha para distintos vanos reguladores y

temperaturas del cable de tierra 7N7 AWG, considerando como hipótesis inicial las

siguientes (zona A) y para una fluencia de 0ºC:

- Cable de guarda : 7N7 AWG




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CAPÍTULO 2

CÁLCULOS ELÉCTRICOS

2.1. INTRODUCCIÓN

2.2. PARÁMETROS ELÉCTRICOS

2.2.1. Resistencia eléctrica

2.2.2. Reactancia

2.2.3. Susceptancia

2.2.4. Admitancia

2.2.5. Impedancia y potencia característica

2.3. CAPACIDAD DE TRANSPORTE

2.3.1. En función de la Tª ambiente

2.3.2. Por intensidad máxima admisible del conductor

2.3.3. Por caída de tensión

2.4. PÉRDIDA DE POTENCIA

2.5. EFECTO CORONA

2.6. PUESTA A TIERRA

2.6.1. Normas generales

2.6.2. Clasificación de los apoyos según su ubicación

2.6.3. Listado de apoyos

2.6.4. Diseño del sistema de puesta a tierra

2.6.5. Verificación del diseño del sistema de puesta a tierra

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2.1. INTRODUCCIÓN

Este documento contiene los cálculos eléctricos correspondientes a la línea de cuádruple

circuito de 220kV de Entrada y Salida en la SE de Tomeza de la línea Lourizan – Tibo y

Lourizan - Pazos.

Las características de la línea y las hipótesis de cálculo utilizadas para el tramo aéreo son

las siguientes:

- Circuito doble: Tipo de apoyo predominante: DRAGO 2.500

Longitud del tramo aéreo: 0,503 km

- Conductor de fase: Condor AW

- Número de conductores por fase: 2

- Dos conductores de tierra: OPGW – 17 kA / 7N7 AWG

- Frecuencia de cálculo: 50 Hz

- Tensión nominal: 220 kV

- Tensión más elevada de la red: 245 kV

- Altitud media de la línea sobre el nivel del mar: 45 m

- Cálculos realizados para resistividad del terreno: 100 Ω·m

- Tipo de cadenas de aisladores predominante: Amarre.

- Temperatura máxima de trabajo del conductor: 85 ºC

- Velocidad del viento perpendicular al conductor: 0,6 m/s

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2.2. PARÁMETROS ELÉCTRICOS

Se han calculado los parámetros de la línea de doble circuito dúplex de 220kV de entrada y

salida en la SE de Tomeza.

2.2.1. Resistencia eléctrica

La resistencia eléctrica kilométrica de la línea es:

Rk = 0,0718 Ω/km

La resistencia de toda la línea será:

R = Rk . L = 0,0361 Ω

2.2.2. Reactancia

La reactancia kilométrica de la línea se calcula mediante la fórmula:

Xk = 2 · π · f · L (Ω/km)

L es el coeficiente de autoinducción que se obtiene mediante la fórmula:

L = (0,25 + 4,6 log (D/r)) 10-4 Henrios/km, para fases dúplex

Por tanto la formula de la reactancia, resulta:

Xk = 2 π f .½.(0,25 + 4,6 log (D/r)) 10-4 Ω/km, para doble circuito

Donde:

X………Reactancia (Ω /km)

f………Frecuencia de la red en Hertzios (f = 50 Hz)

D………separación media geométrica entre conductores en mm.

r………Radio del conductor en mm.

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La separación media geométrica en D/C se calcula mediante la fórmula:

D = 3321 DDD ⋅⋅

Donde:

D1 = ´11

´1313´1212

DDDDD ⋅⋅⋅

D2 = ´22

´2323´2121

DDDDD ⋅⋅⋅

D3 = ´33

´3232´3131

DDDDD ⋅⋅⋅

DXY son las distancias entre los conductores, que para la línea proyectada tienen los

siguientes valores: 13720,06

10040,42

8600

8200

DRAGO armado H51

10040,42

3

2

1'

2'

82001 3'

5500

5500

La distancia geométrica entre fases es, tomado como referencia el apoyo tipo DRAGO,

armado H51:

D1-2 = D2-3 = D1’-2’ = D2’-3’ = 5,504 m D1-3 = D1’-3’ = 11 m D1-1’ = D3-3’ = 13,72 m D1-2’ = D2-1’ = D2-3’ = D3-2’ = 10,04 m D1-3’ = D3-1’ = 8,2 m D2-2’ = 8,6 m

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D = 3 321 xDxDD

D1 = ((D1-2 D1-2’ D1-3 D1-3’)1/2 )/D1-1’ =

= ((5,504 x 10,04 x 11 x 8,2)1/2) / 13,72 = 5,146 m D2 = ((D2-1 D2-1’ D2-3 D2-3’)

1/2 )/D2-2’ = = ((5,504 x 10,04 x 5,504 x 10,04)1/2) / 8,6 = 6,426 m D3 = ((D3-1 D3-1’ D3-2 D3-2’)

1/2 )/D3-3’ = = ((11 x 8,2 x 5,504 x 10,04)1/2) / 13,72 = 5,146 m

mxxD 54,5146,5426,6146,53 ==

Sustituyendo estos valores en la fórmula de la impedancia, obtenemos el siguiente valor:

Xk = 2π 50 ½.(0,25 + 4,6 log (5540/13,86)) 10-4 = 0,1919 Ω/km

La línea es de 0,05 km de longitud, por tanto, la reactancia de la línea será:

X = Xk . 0,05 = 0,00959 Ω

2.2.3. Susceptancia

La expresión de la susceptancia kilométrica es:

Bk= n . 2.π.f . (24,2/Log(D/r)) /10⁹

Siendo:

n……. nº de circuitos

D……separación media geométrica entre conductores en mm.

r………Radio del conductor en mm.

Por tanto

Bk = 4 . 2. π . 50 . (24,2 / log(5540/13,86) / 109 = 1,9118.10-5 S/km

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Siendo la longitud de la línea de 0,05 km, la suceptancia de la línea será:

B = Bk . 0,05 = 9,5593.10-7 S

2.2.4. Admitancia

Yk = Gk + jBk

Siendo:

Gk……Perditancia ≈ 0

Bk…… Susceptancia

Por tanto la admitancia será

Yk = 0 + j 1,9118.10-5

Módulo: |Yk| = 1,9118.10-5 S/km

Argumento: βYk = arctg (Xk/ Rk)= arctg(1,9118.10-5 / 0) = arctg ∞ = 90º

Yk = 1,9118.10-5 90º

Siendo la longitud de la línea de 0,05 km, la admitancia de la línea será:

Y = 9,5593.10-7 90º

2.2.5. Impedancia y potencia característica

Impedancia: Zk = Rk + j Xk (Ω/km)

Donde:

Rk……Resistencia eléctrica alterna del conductor a 20ºC (Ω/km)

Xk…… Reactancia de autoinducción (Ω/km)

Por tanto la impedancia será:

Zk = 0,0718/4 + j 0,1919 = 0,01795 + j 0,14131 Ω/km

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Módulo: |Zk| = (Rk 2+ Xk2)1/2 = 0,1927 Ω/km

Argumento: βZk = arctg (Xk/ Rk)= 84,66º

Zk = 0,1927 84,66º

Siendo la longitud de la línea de 0,05 km, la impedancia de la línea será:

Z = 0,009635 84,66º

La impedancia característica será:

Zc = √ (Z / Y)

Zc = 100,395 -2,67º

La potencia característica se define por:

Pc = U2 / Zc

Pc = 220.0002 / 100,395= 482,095 . 106 W = 482,095 MW

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2.3. CAPACIDAD DE TRANSPORTE

2.3.1. En función de la Tª ambiente

Se ha calculado la capacidad de transporte del circuito de la línea y su variación con la

temperatura ambiente, con una velocidad de viento de 0,6 m/s perpendicular al conductor y

considerando el efecto de la radiación solar en las condiciones climáticas de la zona más

desfavorable.

El resumen de los resultados obtenidos es el siguiente (MVA por circuito y A por

conductor).

Las temperaturas se han obtenido de la Guía Resumida del Clima en España de 1971-

2000, del Ministerio de Obras Públicas y Transporte, edición 2001.

Con el presente estudio se cumple lo establecido en el vigente Reglamento de Líneas

Eléctricas Aéreas de Alta Tensión, ya que se ha tenido en cuenta la temperatura alcanzada

por los conductores, las condiciones climatológicas y la carga de la línea.

La capacidad de transporte por circuito calculada para la retribución económica de

inversiones en líneas según el Real Decreto 2819/1998 (Temperatura ambiente 10ºC) con

viento 0,6 m/s y sin insolación, para línea Dúplex de 220 kV con conductores tipo

CONDOR AW y temperatura de diseño de 85 °C, es de 894 MVA. La diferencia entre las

capacidades de transporte calculadas y según real decreto se debe a la consideración

para el cálculo de unas condiciones extremas de radiación solar a medio día y un margen

de seguridad para operación.

Temperatura del conductor de 85 º C:

Capacidad de transporte por circuito

Intensidad admisible por conductor

T. Invierno: 8 ºC 911,7 MVA 1.196,3 A

T. Verano: 30 ºC 759,6 MVA 996,7 A

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2.3.2. Por intensidad máxima admisible del conductor

Las densidades de corriente máximas en régimen permanente no sobrepasarán los valores

señalados en la tabla 11 del apartado 4.2.1. del Reglamento de líneas de Alta Tensión.

Características del conductor:

Tipo…………………………..CONDOR AW

Sección total…………………455 mm2

Sección aluminio…………….402,84 mm2, 54 hilos

Sección alumoweld…………..52,19 mm2, 7 hilos

Para una sección nominal de 455mm2 de aluminio, la densidad admisible de corriente en

régimen permanente es de 1,88 A/mm2. Para esta composición de cable (54+7) el factor de

corrección es 0,95, por tanto la densidad admisible de corriente será:

1,88 x 0,95 = 1,786 A/mm2

Que supondrá una intensidad de corriente por cable de:

I = 1,786 A/mm2 x 455 mm2 = 812,63 A

Como la fase es dúplex, la intensidad de corriente admisible por fase será:

I = 812,63 x 2 = 1625,26 A

Con esta intensidad, la potencia máxima en kilovatios, por límite térmico será:

P = √3 . U . I . cosφ (kW)

P = √3 . 220 . 1625,26 . 0,8 (kW)

P = 495.445,7896 kW = 495,4458 MW

La línea consta de 4 circuitos por lo que con el cable seleccionado se podrá evacuar la

siguiente potencia máxima atendiendo a la densidad admisible que este cable es capaz de

soportar:

P = 4 x 495,4458 MW = 1.981,78 MW

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2.3.3. Por caída de tensión

Despreciando la influencia que puede tener la capacidad de la línea, la caída de tensión,

en tanto por ciento, se puede expresar de la siguiente forma:

[ ]2(%)

n

kk

UtgXRlPU ϕ⋅+⋅⋅

=Δ . 100

Donde:

U(%)…….caída de tensión en tanto por ciento.

P…………Potencia a transportar (MW)

l…………..Longitud de la línea (km)

Rk…………Resistencia por fase y km (Ω/km) = 0,01795 Ω/km (apdo. 2.2.1)

Xk…………Reactancia por fase y km (Ω/km) = 0,1919 Ω/km (apdo. 2.2.2)

ϕ …………Angulo de desfase entre la intensidad y la tensión en el extremo receptor.

Un………..Tensión nominal (kV)

Para este cálculo se ha supuesto la potencia máxima a transportar por circuito obtenida en

el apartado anterior, es decir, la potencia máxima por intensidad máxima admisible del

conductor.

Se admite una caída máxima de tensión del 5%

Introduciendo los valores en la formula tenemos las siguientes caídas de tensión:

COS ϕ =1 COS ϕ =0.9 COS ϕ =0.8

0.0009 % 0.005 % 0.008 %

Como se observa las caídas de tensión son mucho inferiores al 5% solicitado.

NOTA: Estas pérdidas de potencia corresponden al tramo objeto del proyecto (0,05 km de

línea), por tanto se trata de pérdidas parciales.

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2.4. PÉRDIDA DE POTENCIA

La pérdida de potencia porcentual viene dada por la expresión:

P% = 100 . R . Pact . L / (U2 . cos2φ)

Aplicando la fórmula con los valores de la línea objeto del proyecto, las pérdidas de

potencia en función de los distintos valores del factor de potencia serán:

COS φ=1 COS φ=0.9 COS φ=0.8

P% 0.009 0.001 0.001

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2.5. EFECTO CORONA

El efecto corona se produce por la rigidez dieléctrica del aire y el campo eléctrico creado

en la superficie del conductor, provocando pérdidas de energía cuando este campo

eléctrico supera la citada rigidez dieléctrica del aire.

La rigidez dieléctrica depende de la presión barométrica, la temperatura y la humedad

relativa. El campo eléctrico en la superficie del conductor depende de la tensión del

sistema, de la disposición geométrica de los conductores que componen el circuito, de la

rugosidad del cable y de otra serie de factores complejos.

La tensión a partir de la cual comienzan las pérdidas por este fenómeno se denomina

“tensión critica disruptiva” y viene dada por la formula de Peek:

Uc = ´

ln328,29

rDnrmm tc ⋅⋅⋅⋅⋅⋅ δ

Para el conductor de esta línea en tiempo húmedo, se tienen los siguientes parámetros:

- Factor de rugosidad del conductor “mc”…………………...0,85

- Coeficiente meteorológico “mt”………………………….….0,8

- Factor de corrección de la densidad del aire “δ ”……..…1,0241

Para una altura media de 280m sobre el nivel del mar y para una Tª media de 8ªC

δ=3,926 . h / (273 + Tªm) = 3,926x73,3 / (273+8) = 1,0241

- Radio exterior del conductor “r”……………………….…..1,386 cm

- Radio ficticio del conductor “r´”……………………….…..7,446 cm

- Nº de conductores por fase “n”…………………………...2

- Distancia media geométrica entre fases “D”………….…554 cm

Resultando un valor de Uc = 303,62 kV que es superior tanto a los 220 kV nominales de la

línea como a los 245kV de la tensión más elevada de la línea.

Para el conductor de esta línea en tiempo seco, se tienen los siguientes parámetros:

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- Factor de rugosidad del conductor “mc”……………………………0,85

- Coeficiente meteorológico “mt”………………………………………1

- Factor de corrección de la densidad del aire “δ ”…………………0,9497

Para una altura media de 280m sobre el nivel del mar y para una Tª media de 30ªC

δ=3,926 . h / (273 + Tªm) = 3,926x73,3 / (273+30) = 0,9497

- Radio exterior del conductor “r”……………………….…………….1,386 cm

- Radio ficticio del conductor “r´”…………………………….………..7,446 cm

- Nº de conductores por fase “n” ”………………………………….…2

- Distancia media geométrica entre fases “D”……………………554 cm

Resultando un valor de Uc = 351,95 kV, que es superior tanto a los 220 kV de tensión

nominal de la línea, como a los 245kV de tensión más elevada de la línea. Por tanto no se

producirán pérdidas a través del aire ni en tiempo seco ni en tiempo húmedo.

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2.6. PUESTA A TIERRA

2.6.1. Normas generales

REE realizará el sistema de puesta a tierra de los apoyo según establece el

“REGLAMENTO SOBRE CONDICIONES TÉCNICAS Y GARANTÍAS DE SEGURIDAD EN

LÍNEAS ELÉCTRICAS DE ALTA TENSIÓN” aprobado mediante Real Decreto.

223/2008 en el Consejo de Ministros del 15 de febrero de 2008 en el apartado 7 de la

instrucción técnica complementaria ITC-LAT 07 “Líneas aéreas con conductores

desnudos”.

Todos los apoyos de material conductor, como es el caso de los apoyos metálicos

empleados por REE en todas sus líneas, deberán conectarse a tierra mediante una

conexión específica.

En el caso de líneas eléctricas que contengan cables de tierra a lo largo de toda su

longitud, el diseño de su sistema de puesta a tierra deberá considerar el efecto de los

cables de tierra.

2.6.2. Clasificación de los apoyos según su ubicación

Para poder identificar los apoyos en los que se debe garantizar los valores admisibles de

las tensiones de contacto, se establece la siguiente clasificación de los apoyos según su

ubicación:

a) Apoyos NO frecuentados. son los situados en lugares que no son de acceso público o

donde el acceso de personas es poco frecuente.

Básicamente los apoyos no frecuentados serán los situados en bosques, monte bajo,

explotaciones agrícola o ganaderas, zonas alejadas de los núcleos urbanos, etc.

b) Apoyos Frecuentados. Son los situados en lugares de acceso público y donde la

presencia de personas ajenas a la instalación eléctrica es frecuente: donde se espere que

las personas se queden durante tiempo relativamente largo, algunas horas al día durante

varias semanas, o por un tiempo corto pero muchas veces al día.

Básicamente se considerarán apoyos frecuentados los situados en:

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• Casco urbano y parques urbanos públicos.

• Zonas próximas a viviendas.

• Polígonos industriales.

• Áreas públicas destinadas al ocio, como parques deportivos, zoológicos, ferias y otras

instalaciones análogas.

• Zonas de equipamientos comunitarios, tanto públicos como privados, tales como

hipermercados, hospitales, centros de enseñanza, etc.

Desde el punto de vista de la seguridad de las personas, los apoyos frecuentados podrán

considerarse exentos del cumplimiento de las tensiones de contacto en los siguientes

casos:

1. Cuando se aíslen los apoyos de tal forma que todas las partes metálicas del apoyo

queden fuera del volumen de accesibilidad limitado por una distancia horizontal mínima de

1,25 m, utilizando para ello vallas aislantes.

2. Cuando todas las partes metálicas del apoyo queden fuera del volumen de accesibilidad

limitado por una distancia horizontal mínima de 1,25 m, debido a agentes externos

(orografía del terreno, obstáculos naturales, etc.).

3. Cuando el apoyo esté recubierto por placas aislantes o protegido por obra de fábrica de

ladrillo hasta una altura de 2,5 m, de forma que se impida la escalada al apoyo.

En estos casos, no obstante, habrá que garantizar que se cumplen las tensiones de paso

aplicadas.

A su vez, los apoyos frecuentados se clasifican en dos subtipos:

b1) Apoyos frecuentados con calzado (F): se considerará como resistencias adicionales

la resistencia adicional del calzado, Ra1, y la resistencia a tierra en el punto de contacto,

Ra2. Se puede emplear como valor de la resistencia del calzado 1000 Ω.

Ra = Ra1 + Ra 2 = 1000 + 1,5ρ S

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Estos apoyos serán los apoyos frecuentados situados en lugares donde se puede suponer,

razonadamente, que las personas estén calzadas, como pavimentos de carreteras

públicas, lugares de aparcamiento, etc.

b2) Apoyos frecuentados sin calzado (F.S.C.): se considerará como resistencia

adicional únicamente la resistencia a tierra en el punto de contacto, Ra2. La resistencia

adicional del calzado, Ra1, será nula.

Ra = Ra 2 = 1,5ρ S

Estos apoyos serán los situados en lugares como jardines, piscinas, camping, áreas

recreativas donde las personas puedan estar con los pies desnudos.

2.6.3. Listado de apoyos

A continuación se indica la clasificación según su ubicación de los apoyos del presente

proyecto:

Nº apoyo Tipo apoyo Clasificación Apoyo

T-0 DRAGO 2500 H51 DC N.F.

T-0-1 DRAGO 2500 F53 BANDERA N.F.

T-12 DRAGO 2500 F53 BANDERA N.F.

Nota: F: Apoyo Frecuentado con calzado FSC: Apoyo Frecuentado Sin Calzado N.F.: Apoyo No Frecuentado

2.6.4. Diseño del sistema de puesta a tierra

El diseño del sistema de puesta a tierra cumple los siguientes criterios básicos:

a) Resistencia a los esfuerzos mecánicos y a la corrosión

b) Resistencia desde un punto de vista térmico

c) Garantizar la seguridad de las personas con respecto a tensiones que aparezcan

durante una falta a tierra.

d) Proteger de daños a propiedades y equipos y garantizar la fiabilidad de la línea.

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A continuación se describe el diseño del sistema de puesta a tierra para cada tipo de

apoyo según su ubicación:

• Apoyos no frecuentados (N.F.):

En este caso, se realizará para cada pata una toma de tierra de acuerdo con las siguientes

figuras en función del tipo de cimentación: cimentación en tierra, mixta o en roca.

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TOMAS DE TIERRA PARA CIMENTACIÓN MIXTA

PATAS 1 Y 3 PATAS 2 Y 4

TOMAS DE TIERRA CIMENTACION ROCA

PATAS 1 Y 3 PATAS 2 Y 4

CIMENTACION

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La toma de tierra se completará con la realización de una zanja de 0,40 metros de ancho y

0,60 metros de profundidad constituyendo un anillo situado alrededor del apoyo a un metro

de los montantes.

En el caso de terreno de roca la profundidad será de 0,40 metros y en zona agrícola la

profundidad será de 0,80 metros.

El anillo de puesta a tierra estará constituido por varillas de acero descarburado de

50 mm2 de sección, utilizándose varilla doble separada 0,40 metros entre sí como se indica

en las figuras siguientes.

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• Apoyo frecuentados (F):

En este caso, se realizará para cada pata una toma de tierra igual que para el caso de los

apoyos no frecuentados y se completará con la realización de un primer anillo.

El sistema de puesta a tierra se completará con la instalación de 2 anillos constituidos por

varillas de acero descarburado de 50 mm2 de sección, utilizándose varilla doble separada

0,40 metros entre sí según se indican en las siguientes figuras:

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En caso de ser necesario, tras la verificación del sistema de puesta a tierra se instalaría un

tercer anillo según se indica en las siguientes figuras:

FRECUENTADO 3er ANILLO

DISPOSICION DE LA VARILLA DE ∅=8mm

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2.6.5. Verificación del diseño del sistema de puesta a tierra

La verificación del diseño del sistema de puesta a tierra se realizará según establece el

Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de

alta tensión en el apartado 7.3.4.3 de la ICT-LAT 07:

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Cuando se produce una falta a tierra, partes de la instalación se pueden poner en tensión,

y en el caso de que una persona o animal estuviese tocándolas, podría circular a través de

él una corriente peligrosa.

Los valores admisibles de la tensión de contacto aplicada, Uca, según establece el

Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de

alta tensión en el apartado 7.3.4.1 de la ICT-LAT 07 la que puede estar sometido el cuerpo

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humano entre la mano y los pies desnudos, en función de la duración de la corriente de

falta, se muestra en la siguiente tabla:

Duración de la corriente de falta, tF (s)

Tensión de contacto aplicada admisible, Uca (V)

0.05 735 0.10 633 0.20 528 0.30 420 0.40 310 0.50 204 1.00 107 2.00 90 5.00 81

10.00 80 > 10.00 50

En las Líneas de Categoría Especial, el tiempo máximo de despeje de falta a tierra

garantizado por los sistemas de protección es de 500ms. Concretamente, en los últimos

años el 95% de las faltas registradas tuvieron una duración menor o igual a 150ms según

se puede observar en el siguiente gráfico.

Afectos prácticos del proyecto, la verificación del sistema de puesta a tierra se realizará de

la siguiente forma:

• Apoyos no frecuentados: El tiempo de desconexión automática en las líneas de

categoría especial es inferior a 1s por lo que según establece el Reglamento sobre

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condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas eléctricas de alta tensión en el

apartado 7.3.4.3 de la ICT-LAT 07, en el diseño del sistema de puesta a tierra de estos

apoyos no será obligatorio garantizar, a un metro de distancia del apoyo, valores de

tensión de contacto inferiores a los valores admisibles. En definitiva, el diseño del sistema

de puesta a tierra se considerará satisfactorio desde el punto de vista de la seguridad

de las personas, sin embargo, el valor de la resistencia de puesta a tierra será lo

suficientemente bajo para garantizar la actuación de las protecciones en caso de defecto a

tierra. REE realizará la medida de la resistencia de puesta a tierra de todos sus apoyos.

• Apoyos frecuentados: El diseño del sistema de puesta a tierra se podrá

considerar correcto si la elevación del potencial de tierra, UE , es menor que dos veces el

valor admisible de la tensión de contacto Uc, considerando, en cada caso concreto, las

resistencias adicionales que intervengan en el circuito de contacto. Si no fuese así se

deberá comprobar mediante el empleo de un procedimiento de cálculo sancionado por la

práctica que los valores de las tensiones de contacto aplicada, U’ca, que se calcula, a un

metro de distancia de la estructura, para la instalación proyectada en función de la

geometría de la misma, de la corriente de puesta a tierra que considere y de la resistividad

correspondiente al terreno, no superen, en las condiciones más desfavorables, los valores

admisibles.

En la línea objeto del presente proyecto todos los apoyos son no frecuentados, no siendo

obligatorio garantizar los valores de tensión de contacto admisibles.

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CAPÍTULO 3

AISLAMIENTO

3.1. CARACTERÍSTICAS DE LOS AISLADORES

3.2. TIPOS DE CADENAS

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3.1. CARACTERÍSTICAS DE LOS AISLADORES

El aislador a utilizar en las cadenas de suspensión y amarre será de vidrio del tipo U-160

BS según la denominación CEI-305.

Las cadenas de suspensión y las cadenas de amarre estarán formadas por una fila de

aisladores.

Las características del aislador son las siguientes:

- Clase ................................................................................... U160BS

- Material ................................................................... Vidrio templado

- Paso .................................................................................... 146 mm

- Diámetro.............................................................................. 280 mm

- Línea de fuga ...................................................................... 380 mm

Tensión de perforación en aceite .......................................... 130 kV

- Carga de rotura ..................................................................... 160 kN

- Norma IEC .................................................................................. 20

- Peso neto aproximado ud. ......................................................6,3 kg

Las características de la línea eléctrica son:

- Línea de fuga específica nominal mínima

para un nivel de contaminación Medio II.......................... 20 mm/kV

- Tensión nominal .................................................................... 220 kV

- Tensión más elevada de la red ............................................. 245 Kv

La longitud total de la cadena de aislamiento será como mínimo de:

245 kV x 20mm/kV = 4900 mm

4900 mm x 1aislador/380 mm = 12,89 aisladores mínimo, valor inferior a las unidades de

aisladores de las cadenas normalizadas por REE que se detallan a continuación:

Cadena de suspensión simple .................................... 15 aisladores

Cadena de amarre simple........................................... 16 aisladores

Las tensiones soportadas para la cadena de 15 aisladores U160 BS serán de:

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- Tensión soportada a frecuencia industrial en seco ............... 690 kV

- Tensión soportada a frecuencia industrial bajo lluvia............ 495 kV

- Tensión soportada a impulso tipo rayo (1,2/50) en seco..... 1100 kV

3.2. TIPOS DE CADENAS

SUSPENSIÓN

Los herrajes sometidos a tensión mecánica por los conductores y cables de tierra o por los

aisladores, deberán tener un coeficiente de seguridad mecánica no inferior a 3 respecto a

su carga mínima de rotura. Cuando la carga mínima de rotura se comprobase

sistemáticamente mediante ensayos, el coeficiente de seguridad podrá reducirse a 2,5

(apdo. 3.4 del ITC-LAT 07 del Reglamento de Líneas Eléctricas de Alta Tensión).

La carga de rotura mínima de los componentes de la cadena de suspensión sencilla

dúplex, es de 160kN.

Considerando un coeficiente de seguridad mínima de 3, el vano máximo para esta cadena

se determina según:

16.000/3 = 2((1,925L)2 + (1,457P)2)1/2

Donde L corresponde al vano de viento y P el vano de peso.

Considerando un valor característico de 1,4 para la relación entre el vano de peso y el

vano de viento:

P = 1,4L

El vano máximo que soporta la cadena de suspensión es de: L=950 m.

Valor muy superior a la longitud de los vanos existentes en la línea.

AMARRE

Las cadenas horizontales estarán formadas por una fila de aisladores.

La carga de rotura mínima de los elementos que componen la cadena es de 160 kN.

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Considerando una tracción máxima por conductor de 2.749 kg, correspondiente a la

hipótesis de tracción máxima con viento a 140 km/h y temperatura -5 ºC, el coeficiente de

seguridad mínimo es de:

16.000 / 2.749 = 5,82

Valor muy superior al coeficiente de seguridad mínimo requerido de 3.

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Documento 2 – Cálculos – Capítulo 4 1/13

CAPÍTULO 4

CÁLCULO DE LOS APOYOS

4.1. TIPOS DE APOYOS Y FUNCIÓN

4.2. GEOMETRÍA DE LOS APOYOS

4.2.1. Disposición de los cables, protección de la línea contra el rayo

4.2.2. Separación entre conductores. Distancias a masa. Alturas

4.3. HIPÓTESIS CONSIDERADAS EN EL CÁLCULO

4.4. MÉTODO DE CÁLCULO

4.5. MATERIALES Y CRITERIOS DE AGOTAMIENTO

4.6. CÁLCULO DE LOS VANOS DE PESO Y DESVIACIÓN DE LAS CADENAS DE

SUSPENSIÓN DE LOS APOYOS DE LA LÍNEA

4.7. COMPROBACIÓN DE LOS APOYOS EXISTENTES T-176 Y T-179

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4.1. TIPOS DE APOYOS Y FUNCIÓN

Los apoyos de esta línea pertenecen a la normalización de la empresa MADE

TORRES Y HERRAJES, S.A. de la serie Drago, para 220 kV.

Estos apoyos se han calculado para una velocidad de viento de 140 km/h.

4.2. GEOMETRÍA DE LOS APOYOS

Los esquemas de todos los apoyos empleados en esta línea se han incluido en el

documento nº 3 “Planos” del presente proyecto de ejecución.

4.2.1. Disposición de los cables. Protección de la línea contra el rayo

En los apoyos tipo Drago, las fases se disponen en doble bandera y simple bandera,

con una separación vertical de 5,5 m. Los cables de tierra en los apoyos tipo Drago se

prevén interiores, con una distancia horizontal a los circuitos de 1,1 m en los apoyos

tipo Drago 2500. La distancia vertical respecto de la fase superior es de 5,9 m en el

caso de los apoyos tipo Drago.

Con esta disposición se consigue una eficaz protección de la línea contra el rayo.

Para determinar la protección frente al rayo de los apoyos tipo Drago H51 se

determina el valor de la altura media del conductor para terreno llano según:

Terreno llano: Y = Yt – 2/3fc = 29-2/3x1,44 = 28,04 m

Siendo

Yt = altura del conductor superior en el apoyo

fc = flecha del conductor de fase

Para que un rayo que cae sobre un conductor dé lugar a una falta, es necesario que

su intensidad sea tal que produzca una tensión superior a la tensión de cebado del

intervalo conductor-apoyo.

Siendo Zc la impedancia de onda del conductor, esta tensión vale:

Us = I Zc/2

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Siendo,

Zc = Impedancia de onda del conductor = 60 ln 2 Y/Re

Re = Radio geométrico medio = Rh (n.r1/Rh)1/2

Rh = Radio del haz = S/(2 sen π/n)

S = separación entre subconductores del haz = 0,4 m

n = número de subconductores del haz = 2

r1 = radio de un subconductor = 0.01386 m

I = valor de la cresta de la intensidad del rayo

Sustituyendo valores:

Rh = 0,40 / (2 sen π/n) = 0,20 m

Re = 0,20 x (2x0,01386/0,20)1/2 = 0,07 m.

Para terreno llano: Zc = 397,91 Ω

Solo los rayos de intensidad superior a un cierto valor crítico Ic definido por:

Ic = 1,8 Uc50%/Zc

Darán lugar a una falta si caen sobre un conductor de fase

Uc50%= Tensión de cebado 50% del aire = 550x3,8=2090 kV

Sustituyendo valores, tenemos:

Terreno llano: Ic = 9,45 kA

La distancia crítica viene dada por la expresión:

rc=9,4 (1,1 Ic)2/3

Para terreno llano: rc = 44,79 m

A continuación se representa el gráfico de apantallamiento para el tipo de terreno

llano.

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Como se puede observar, los únicos puntos en los cuales, de iniciarse el salto final en

ellos, darían lugar a un impacto sobre F con falta consiguiente, son los comprendidos

en el triángulo ABC. Para un apantallamiento total, este área debería reducirse a un

punto.

4.2.2. Separación entre conductores. Distancias a masa. Alturas

Separación entre conductores

La distancia entre los conductores de fase del mismo circuito o circuitos distintos debe

ser tal que no haya riesgo alguno de cortocircuito entre fases, teniendo presente los

efectos de las oscilaciones de los conductores debidas al viento y al desprendimiento

de la nieve acumulada sobre ellos.

La separación mínima entre conductores de fase se determinará por la fórmula:

D = K.√(F+L) + k´.Dpp

Siendo:

D = Separación entre conductores de fase (m)

K = Coeficiente que depende de la oscilación de los conductores con el viento (tabla

16 de apdo. 5.4.1. del Reglamento)

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K´= Coeficiente que depende de la tensión nominal de la línea. K´=0,85 para líneas de

categoría especial

F = Flecha máxima (m)

L = Longitud de la cadena de suspensión (m)

Dpp = Distancia mínima aérea para prevenir una descarga disruptiva (tabla 15 del

aptado 5.2 del Reglamento)

La tangente del ángulo de oscilación de los conductores viene dada por:

Tg α = Fv / (P + Fh)

α = ángulo de oscilación

Fv = sobrecarga de viento por metro lineal de conductor para v =120 km/h

Fh = sobrecarga de hielo por metro lineal de conductor (si procede)

P = peso propio del conductor por metro lineal

Tg α = (50*10/9.8)kg/m2. 27,72*10-3 m / 1,457 kg/m = 0,971

α = 44,148º

Para un valor de α de entre 40º y 65º, corresponde un valor de K = 0,65

La flecha máxima de toda la línea se da en el vano T-0 - Pórtico y es de:

F = 1,44 m

D = 0,65 . √ ( 1,44 + 0 ) + 0,85.2

D = 2,48 m.

Para que las torres proyectadas para la línea cumplan con la distancia entre

conductores exigido por el reglamento, sus distancias mínimas tendrán que ser iguales

o mayores a valor calculado sobre estas líneas.

Para el DRAGO H51DC y F53, la distancia mínima entre conductores es de 5,5 m > D

Por tanto se comprueba que las torres cumplen la separación mínima entre

conductores exigida por el Reglamento.

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Distancias a masa

La distancia mínima entre los conductores y sus accesorios en tensión y los apoyos no

será inferior según el R.L.A.T. (apdo. 5.4.2) a Del con un mínimo de 0,2 m. Para el caso

que nos ocupa Us = 245 kV, por lo que Del = 1,7 m, si bien en este proyecto, por mayor

seguridad, se considerará una distancia mínima a masa de 1,75m.

En el caso de las cadenas de suspensión, se considerarán los conductores y la

cadena de aisladores desviados bajo la acción de la mitad de la presión de viento

correspondiente a un viento de velocidad 120km/h. En este Proyecto no hay ninguna

torre en suspensión. Se comprueba que las distancias a masa de los puentes de las

cadenas de amarre es en todos casos superior a la distancia a masa reglamentaria,

Alturas

La distancia mínima al suelo, considerada para el diseño de los apoyos, es según el

R.L.A.T. (Apdo. 5.5):

5,3 + Del = 5,3+1,7 = 7 m.

Para el proyecto actual se ha respetado una distancia mínima de 8,0 m. La altura de

las fases inferiores se fija en 18 m para el apoyo más bajo, con lo que para una

distancia de seguridad de 8,0 m se dispondría de un valor de la flecha, en terreno

horizontal de 10 m, muy superior a la flecha máxima en el caso más desfavorable.

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4.3. HIPÓTESIS CONSIDERADAS EN EL CÁLCULO

Las hipótesis consideradas en el cálculo y los coeficientes de seguridad son los

definidos en el R.L.A.T., para una velocidad de viento máxima de 140 km/h.

A continuación se dan los árboles de cargas de diseño para cada tipo apoyo.

Nº APOYO TIPO APOYO

T-0 DRAGO 2.500 – H51 – 18m

T-0-1 DRAGO 2.500 – F53 (Bandera) – 21m

T-12 DRAGO 2.500 – F53 (Bandera) – 18m

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A continuación, se dan los árboles de cargas reales en el caso más desfavorable para

cada tipo de apoyo. Los árboles de cargas reales se han comparado con los árboles

de carga de diseño adjuntados anteriormente para comprobar la validez de los

mismos.

El apoyo T-0, apoyo de entronque, replanteado con las crucetas en el sentido del

circuito Lourizan-Pazos de la línea existente L/220 kV Lourizan-Pazos y Lourizan-Tibo,

se ha comprobado para un viento transversal sobre la alineación existente de la citada

línea. Esta dirección de viento supone un mayor esfuerzo sobre el apoyo debido a que

el viento actúa sobre dos vanos de una longitud superior a considerarlo transversal al

vano de entrada en la SE de Tomeza.

Los apoyos T-0-1 y T-12 están replanteados con las crucetas en bandera, de tal forma

que la punta de estas queden en la perpendicular del eje de entrada en la subestación

de Tomeza de cada circuito, la T-0-1 respecto al pasillo de entrada de Lourizan, y la T-

12 respecto al pasillo de entrada de Tibo, tal como se refleja en los planos de planta y

perfil incluidos en el documento Nº 3 “Planos” del presente proyecto.

Los esquemas siguientes resumen las fuerzas a las que los apoyos estarán sometidos

y las direcciones de las mismas.

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T-0-1 / T-12

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CAPÍTULO 5

CÁLCULO DE LAS CIMENTACIONES

5.1. TIPOS DE CIMENTACIONES Y CARGAS TRANSMITIDAS AL SUELO

5.2. COMPROBACION CIMENTACIONES

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5.1. TIPOS DE CIMENTACIONES Y CARGAS TRANSMITIDAS AL SUELO

Las cimentaciones de los apoyos de esta línea son de hormigón en masa, de tipo

pata de elefante diseñadas a compresión y al arranque.

En el cálculo se han considerado los parámetros correspondientes a dos tipos de

suelo: normal y flojo.

Esquema cimentación tipo Pata de elefante

Cuando, debido a las características excepcionales del suelo, no se puedan utilizar el

tipo de cimentaciones descrito anteriormente, RED ELÉCTRICA diseñará un tipo

específico de cimentación que se adapte a las características mecánicas del terreno

(cimentación mixta y en roca).

Las siguientes cargas (Tn) son los máximos esfuerzos nominales que el apoyo

transmite al suelo para la hipótesis más desfavorable. Con ellas están

dimensionadas las cimentaciones, según normalización de MADE:

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Apoyos Serie MADE

Altura útil (m) 18 21 24

Compresión 79,9 81,3 82,7 DRAGO 2500

Tracción 74,2 75,4 76,5

Los coeficientes de seguridad que deben cumplir las cimentaciones son de 1,5 si la

hipótesis más desfavorable es normal o de 1,2 si es excepcional, según lo estipulado

en el Reglamento de Líneas de alta Tensión.

Según lo establecido en el punto d del apartado 5.3 de la ITC-LAT 07 del

Reglamento de Líneas de Alta Tensión, no es necesario verificar el cumplimiento de

seguridad reforzada para líneas de categoría especial.

5.2. COMPROBACION CIMENTACIONES

La zapata se comprueba al arranque, calculándose las fuerzas que se oponen al tiro

de la torre y que son:

- Peso propio de la zapata (peso específico hormigón = 2.200 kg/m3).

- Peso del cono de tierra que arrastraría el macizo de hormigón caso de ser

arrancado (peso específico tierras = 1.750 kg/m3).

Se ha considerado un ángulo de arranque de 30º para terreno normal y de 25º para

terreno flojo.

El coeficiente de estabilidad de la zapata, peso opuesto al arranque dividido por la

carga nominal de arranque, tiene que ser mayor de 1,5 para hipótesis normales y

mayor de 1,2 para las hipótesis excepcionales.

La comprobación a compresión de la zapata se realiza calculando todas las cargas

que actúan sobre la base de la zapata y que son:

- Peso propio de la zapata.

- Peso de tierras que actúan sobre la solera.

- Carga de compresión ejercida por la torre.

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El total de estas cargas, dividido por la superficie de la solera no debe sobrepasar la

sigma admisible del terreno (3 kg/cm2 para terreno normal y 2 kg/cm2 para terreno

flojo).

Finalmente se comprueba la adherencia entre el anclaje de la torre y la zapata de la

siguiente forma:

De la carga mayor que transmite el anclaje a la zapata, normalmente la de

compresión, se considera que la mitad de esta carga la absorbe la adherencia entre

el anclaje y el macizo (Adherencia acero galvanizado-hormigón = 7 kg/cm2) y la otra

mitad los casquillos de anclaje por la cortadura de los tornillos de unión casquillos-

anclaje. Los coeficientes de seguridad de ambas cargas opositoras al deslizamiento

del anclaje sobre la zapata deben ser mayores de 1,5 para las hipótesis normales y

de 1,2 para las excepcionales.

En el caso que nos ocupa se usarán las cimentaciones normalizadas por el

fabricante de torres. A continuación se indican los esfuerzos reales a los que van a

estar sometidas las torres, y las fuerzas de tracción y compresión que estos

esfuerzos van a transmitir a las cimentaciones. Si estos esfuerzos de tracción y

compresión son menores que los esfuerzos máximos en cimentación definidos en el

catálogo del fabricante, se comprueba la validez de las mismas para este proyecto.

En caso de que las cimentaciones normalizadas no sean válidas para los esfuerzos

requeridos, se calcularán las dimensiones de zapata necesarias.

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Los esfuerzos nominales máximos (Tn) sobre las cimentaciones normalizadas de

MADE para un DRAGO 2.500 de 18 son:



Tracción 74,2 75,4 76,5

Se comprueba por tanto la validez de la cimentación normalizada de MADE para el

apoyo T-0.

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MADE para un DRAGO 2500 de 21 son:


Tracción 74,2 75,4 76,5 DRAGO 2500

Compresión 79,9 81,3 82,7


apoyo T-0-1.

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MADE para un DRAGO 2.500 de 18 son:



Tracción 74,2 75,4 76,5


apoyo 177N-2.

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A continuación se adjuntan los cuadros con las dimensiones de las cimentaciones

normalizadas de MADE, en función del tipo y de la altura del apoyo y de las

características del terreno:

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Ref.: TI.L/09/001/J0301-L6173/L7092 Proyecto L/220 kV E/S en la SE Tomeza de la L/Lourizan-Tibo y Lourizan-Pazos Documento 3 – Planos 1/3




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DOCUMENTO 3 PLANOS

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DOCUMENTO Nº 3 PLANOS

Este documento consta de los planos indicados: Nº DE PLANO EDICIÓN FECHA 1. PLANTA GENERAL 6173L001/ 12-09 7092L001 2. PERFIL LONGITUDINAL Y PLANTA (4 Hojas) 6173L002/ 12-09 7092L002 3. APOYOS - DRAGO 2500 F53 BANDERA 6173/7092-P001 12-09

- DRAGO 2500 H51 6173/7092-P002 12-09

4. CADENAS

- CADENA DE AMARRE 220 kV. SENCILLA – DUPLEX SF2H1227 01-08

- CADENA DE AMARRE 220 kV.

SENCILLA-SIMPLEX SF2H1126 A 11-07

- CONJUNTO DE AMARRE CABLE COMPUESTO (TIERRA – ÓPTICO) SF4H127 C 04-09

- CONJUNTO DE SUSPENSIÓN CABLE COMPUESTO (TIERRA – ÓPTICO) SF4H013 B 05-09

5. CIMENTACIONES

- CIMENTACIÓN PATA DE ELEFANTE TORRE TIPO DRAGO 2500 403.054.G 12-09

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Aprobados planos referenciados con Sello. Bilbao, Diciembre de 2009






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AGANDION

Rectángulo

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DE LA LÍNEA AÉREA DE TRANSPORTE DE ENERGÍAELÉCTRICA A 220 kV DOBLE CIRCUITO

ENTRADA Y SALIDA EN LA SE DE TOMEZADE LA L.A.T. LOURIZAN - TIBO Y LOURIZAN - PAZOS

DOCUMENTO 4PRESUPUESTO

TI.L/09/001/J0301-L6173/L7092ENTRADA Y SALIDA EN LA SE DE TOMEZA

DE LA L.A.T. LOURIZAN - TIBO Y LOURIZAN - PAZOS Página 1 de 5

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Precio total (€)

1. INGENIERÍA DE MEDIO AMBIENTE

Estudios de trazado y estudio de las medidascorrectoras ## 2.473

TOTAL INGENIERÍA DE MEDIO AMBIENTE 2.473

2. INGENIERÍA DE PROYECTO

Estudio topográfico, distribución de apoyos,cálculos, elaboración de planos y del Proyecto deEjecución ## 2.663

TOTAL INGENIERÍA DE PROYECTO 2.663

3. GESTIÓN Y TRAMITACIONES

Tramitación de expedientes, gestión de permisos,visados... ## 5.315

TOTAL GESTIÓN Y TRAMITACIONES 5.315

4. PERMISOS Y DAÑOS

Pago a los propietarios afectados por los derechosde servidumbre de paso, construcción de accesos,pago de daños a propietarios... ## 26.834

TOTAL PERMISOS Y DAÑOS 26.834

5. MATERIALES

5.1 APOYOS Y ANCLAJES

3 Apoyos 121.030

TOTAL APOYOS Y ANCLAJES 121.030



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Precio total (€)

5.2 CONDUCTORES Y CABLES DE TIERRA

Conductor Condor 22.168

Cables de tierra 3.384

TOTAL CONDUCTORES Y CABLES DE TIERRA 25.552

5.3 ACCESORIOS DE TENDIDO

Accesorios de Tendido ## 28.093

TOTAL HERRAJES Y OTROS MATERIALES 28.093

TOTAL MATERIALES 174.675

6. OBRA CIVIL

Realización de caminos de acceso, explanación,excavación y hormigonado de 3 apoyos ## 184.262

TOTAL OBRA CIVIL 184.262

7. ARMADO E IZADO DE APOYOS

Armado e izado de 3 apoyos 95.974

TOTAL ARMADO E IZADO DE APOYOS 95.974

8. TENDIDO

Tendido de 2 circuitos de conductor Condor y 2cables de tierra ## 74.129

TOTAL TENDIDO 74.129



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Precio total (€)

Dirección técnica, supervisión y vigilancia de lasactividades de construcción y almacenamiento ## 7.424

7.424

Presupuesto de seguridad 10.513

10.513TOTAL SEGURIDAD

9. DIRECCIÓN FACULTATIVA Y SUPERVISIÓN DE OBRA

TOTAL DIRECCIÓN FACULTATIVA Y SUPERVISIÓN DE OBRA

10. PRESUPUESTO DE SEGURIDAD



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2.473 €

2.663 €

5.315 €

26.834 €

174.675 €

184.262 €

95.974 €

74.129 €

7.424 €

10.513 €

TOTAL 584.261 €

10. PRESUPUESTO DE SEGURIDAD

RESUMEN GENERAL

1. INGENIERÍA DE MEDIO AMBIENTE

2. INGENIERÍA DE PROYECTO

3. GESTIÓN Y TRAMITACIONES

4. PERMISOS Y DAÑOS

5. MATERIALES

6. OBRA CIVIL

9. DIRECCIÓN FACULTATIVA Y SUPERVISIÓN DE OBRA

8. TENDIDO

7. ARMADO E IZADO DE APOYOS

Asciende el presente presupuesto a la cantidad de QUINIENTOS OCHENTA Y CUATRO MIL DOSCIENTOS SESENTA Y UN EUROS.








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Documento 5 - Estudio de Seguridad 1/20




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DOCUMENTO 5 ESTUDIO DE SEGURIDAD

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ESTUDIO DE SEGURIDAD ÍNDICE

1 OBJETO DEL ESTUDIO DE SEGURIDAD ....................................................................................3

2 MEMORIA ........................................................................................................................................3

2.1 Situación y descripción de la obra...............................................................................................3

2.2 Presupuesto, Plazo de Ejecución y Mano de Obra.......................................................................4

2.3 Control de accesos ........................................................................................................................5

2.4 Trabajos previos, interferencias y servicios afectados..................................................................5

2.5 Unidades constructivas que componen la Obra............................................................................7

2.6 Identificación de Riesgos...............................................................................................................8

2.7 Medidas de Prevención de Riesgos ..............................................................................................9

2.8 Disposiciones de emergencia......................................................................................................13

2.9 Contenido del Plan de Seguridad................................................................................................15

3 PLIEGO DE CONDICIONES .........................................................................................................15

3.1 Normativa Legal de Aplicación ....................................................................................................15

3.2 Normativa interna de REE...........................................................................................................16

4 PRESUPUESTO DE SEGURIDAD ...............................................................................................17

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1 OBJETO DEL ESTUDIO DE SEGURIDAD

Este Estudio establece las medidas de Seguridad que deben adoptarse en los trabajos

de construcción a realizar en la línea de cuádruple circuito “Entrada y Salida en la

Subestación de Tomeza de la línea Lourizan – Tibo y Lourizan – Pazos”.

Servirá para dar las directrices básicas de las Normas de Seguridad y Salud aplicables

a la obra, facilitando la aplicación que la Dirección Facultativa debe realizar de tales

Normas, conforme establece el R.D. 1627/97 por el que se establecen disposiciones

mínimas de Seguridad en las Obras de Construcción.

El presente Estudio de Seguridad y Salud Laboral tiene carácter obligatorio y

contractual para todas las empresas que participan en el desarrollo de la Obra.

La Empresa Contratista quedará obligada a elaborar un Plan de Seguridad y Salud en el

que se analicen, estudien, desarrollen y complementen, en función de su propio sistema

de ejecución de la Obra, las previsiones contenidas en este Estudio.

RED ELÉCTRICA se reserva el derecho de la interpretación última del Plan de

Seguridad que se apruebe.

2 MEMORIA

2.1 Situación y descripción de la obra

La Obra consiste en la construcción de una Línea aérea de cuádruple circuito “Entrada y

Salida en la Subestación de Tomeza de la línea Lourizan – Tibo y Lourizan – Pazos” en

la provincia de Pontevedra.

El cuádruple circuito a construir enlazará la nueva Subestación de Tomeza con la Línea

existente de doble circuito a 220 kV Lourizan – Tibo y Lourizan – Pazos.

Resumidamente, la obra consistirá básicamente en realizar las siguientes actividades:

• Cimentaciones para los nuevos apoyos.

• Armado e izado de los apoyos

• Tendido conductores.

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La línea consta de 3 apoyos, siendo la longitud nueva a construir de 50 m. Las

principales características de la línea se listan a continuación:

Apoyos de celosía, doble circuito normalización MADE

Conductores 4 circuitos. 3 fases dúplex tipo CONDOR (AW)

Cable de tierra Cables compuestos tierra-óptico OPGW 48 fibras tipo I

Cable de tierra tipo 7N7 AWG

Cadenas Vidrio templado U-160BS. Las de suspensión, formadas por

15 aisladores. Las de amarre, por una fila de 16 aisladores.

Cimentaciones Cuatro macizos independientes, de tipo pata elefante

El peso y la cimentación de los apoyos se distribuyen según la tabla siguiente.

Nº APOYO TIPO APOYO PESO

TOTAL ALTURA TOTAL CIMENTACIÓN

T-0 DRAGO 2.500 – H51 – 18m 7.538 kg 34,90 m 26,68 m3

T-0-1 DRAGO 2.500 – F53 (Bandera) – 21m 8.286 kg 36,30 m 26,68 m3

T-12 DRAGO 2.500 – F53 (Bandera) – 18m 7.247 kg 33,30 m 26,68 m3

2.2 Presupuesto, Plazo de Ejecución y Mano de Obra

En función de datos estadísticos de Obras similares y según consta en el Presupuesto

para esta Obra se considera que los trabajos requerirán las siguientes capítulos

Actividad Presupuesto (K€)

Jornadas - hombre

Previstas

Plazo ejecución (meses)

Obra Civil 2,818 242 1

Armado e Izado 3,315 264 1

Tendido 4,379 616 1

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Presupuesto ESS

Presupuesto adjudicado

10,513

584,261

Kilo€uros

Kilo€uros

Volumen mano de obra 1122 Jornadas - hombre

Punta de trabajadores 28 Trabajadores

En virtud de estos valores y conforme a lo establecido en el art. 4 del R.D. 1627/1997

para Obras de Construcción o Ingeniería Civil, donde se expone que hay obligatoriedad

de elaborar un Estudio de Seguridad en los casos en que se superen alguna de las de

las circunstancias siguientes:

• Cuando el presupuesto total adjudicado de Obra supere 450.000 euros

• Cuando la duración sea superior a 30 días y haya 20 o más trabajadores

• Cuando el volumen de mano de obra supere 500 jornadas – hombre

Se procede a elaborar este Estudio de Seguridad y Salud.

2.3 Control de accesos

Dado que la situación de la línea está alejada de núcleos urbanos o zonas de paso, la

presencia de personal ajeno a la obra es improbable. A pesar de ello, se realizará

señalización de las zonas de trabajo para evitar interferencias de personal ajeno a la

obra.

2.4 Trabajos previos, interferencias y servicios afectados

Los trabajos se realizarán bajo la dirección técnica del Departamento de Apoyo a la

Construcción.

Los trabajos de Obra Civil de las cimentaciones, Armado e Izado de las torres y Tendido

de los conductores no estarán interferidos entre sí al ser cada uno tarea siguiente de la

anterior.

Los trabajos de Obra Civil y Armado e Izado de las torres, se realizarán sin que resulten

afectados por otras instalaciones eléctricas existentes en la zona.

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Los trabajos de Tendido de conductores quedaran afectados por la existencia de Líneas

Eléctricas y otras infraestructuras existentes en la zona. La actuación en prevención se

realizará conforme a las normas indicadas en este documento en los apartados que les

afecten.

La relación de cruzamientos previstos es:

Nº 1.1-1. Entre apoyo existente T-1 y nuevos apoyos T0-1 y T-0: Línea Eléctrica a 66 kV

Pontesampayo – Mourente, entre sus apoyos nº 356 y nº 357, propiedad de Unión

Fenosa Distribución S.A.

Durante su ejecución no hay previsto interferencias con las tareas de mantenimiento y

explotación de la Subestación de Tomeza.

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2.5 Unidades constructivas que componen la Obra

Excavación de apoyos aéreos

Consiste en la realización de cimentaciones para la estructura de los apoyos.

La explanación del terreno donde se ubicarán las patas de las torres se realizará

preferentemente con maquinaria frontal.

La excavación se realizará por medios mecánicos, manuales o combinados.

Acopio

Los materiales a instalar, provenientes de los suministradores se descargarán con

medios mecánicos.

Se almacenarán en la campa que cada Adjudicatario determine, en ubicación estable y

de allí serán reenviados a cada punto de trabajo.

Armado e Izado

En esta fase se realiza la unión de las piezas (barras y cartelas) mediante tornillos

formando paneles o módulos que luego serán izados y ensamblados en alturas o bien

se armará toda la torre en el suelo para luego ser izada toda ella.

Tendido

En esta fase se tenderán los conductores colgando de sus cadenas de aislamiento.

Posteriormente se procederá al regulado y engrapado y por último a la colocación de

componentes en los conductores.

Puesta en Servicio

En esta fase se procede a conectar eléctricamente la nueva Línea a la Subestación de

Tomeza y a la Línea Lourizan – Tibo y Lourizan - Pazos.

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2.6 Identificación de Riesgos

Las Empresas Contratistas adjudicatarias de los trabajos han de considerar que la

evaluación de riesgos concerniente a cada una de las actividades de construcción de

líneas supone el análisis previo de:

• Las condiciones generales del trabajo, las máquinas y equipos que se

manejen, las instalaciones próximas existentes y a los agentes físicos,

químicos y biológicos que puedan existir.

• Las características de organización y ordenación del trabajo, que influyen

en la magnitud de los riesgos.

• La inadecuación de los puestos de trabajo a las características de los

trabajadores especialmente sensibles a ciertos riesgos.

La valoración de riesgos en cada momento se conocerá tras realizar inspecciones de

los trabajos. Para ello se establecen criterios en el apartado “Seguimiento y Control de

los Trabajos”.

No obstante se prevé que los riesgos que se pueden presentar en la actividad de

Construcción de Líneas están reflejados en la siguiente tabla:

Situaciones pormenorizadas de riesgo

• Caídas de personas al mismo nivel

Caída por deficiencias en el suelo, por pisar o tropezar con objetos en el suelo, por superficies en mal estado por condiciones atmosféricas (heladas, nieve, agua, etc.).

• Caídas de personas a distinto nivel

Caída desde escaleras portátiles, hoyos cimentaciones o torres metálicas de transporte.

• Caídas de objetos Caída por manipulación manual de objetos y herramientas.

Caída de elementos manipulados con aparatos elevadores o de elementos apilados (almacén).

• Desprendimientos desplomes y derrumbes

Desprendimientos de elementos de montaje fijos

Hundimiento de hoyos cimentaciones

• Choques y golpes Choques contra objetos fijos y choques contra objetos móviles.

Golpes por herramientas manuales.

• Maquinaria automotriz y vehículos

Atropello a peatones, vuelco de vehículos, Caída de cargas

Choques y golpes entre vehículos o contra elementos fijos.

• Atrapamientos por mecanismos en movimiento

Atrapamientos por herramientas manuales, mecanismos en movimiento o por objetos.

• Cortes Cortes por herramientas manuales, objetos superficiales o punzantes

• Proyecciones Impacto por fragmentos, partículas sólidas o líquidas.

• Contactos eléctricos Contactos directos, indirectos o descargas eléctricas

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• Arcos eléctricos Calor, proyecciones. Radiaciones no ionizantes.

• Sobreesfuerzos Esfuerzos al empujar o tirar de objetos, por el uso de herramientas, movimientos bruscos o al levantar o manipular cargas.

• Explosiones Máquinas, equipos y botellas de gases.

Voladuras o Material explosivo

• Incendios Acumulación de material combustible.

Almacenamiento y trasvase de productos inflamables.

Focos de ignición.

Proyecciones de chispas o de partículas calientes (soldadura)

• Tráfico Choques entre vehículos o contra objetos fijos

Atropello de peatones o en situaciones de trabajo

Vuelco de vehículos por accidente de tráfico.

Fallos mecánicos de vehículos.

• Agresión de animales Picadura de insectos

Ataque de perros

Agresión por otros animales.

• Estrés térmico Exposición prolongada al calor o al frio.

Cambios bruscos de temperatura.

• Radiaciones no ionizantes Exposición a radiación infrarroja o a radiación visible o luminosa.

• Carga física Movimientos repetitivos.

Carga estática o postural (espacios de trabajo)

Carga dinámica (actividad física).

• Carga mental Distribución de tiempos.

Aislamiento.

2.7 Medidas de Prevención de Riesgos

De forma general, las medidas de prevención y de protección para cada uno de los

riesgos se detallan en la Normativa indicada en el Pliego de Condiciones, ya sean las

de carácter legal o la normativa interna de Red Eléctrica.

Asimismo deben estar recogidas en el Manual de Seguridad de las Empresas

Contratistas.

Las Empresa adjudicatarias asumirán estas normas como obligado cumplimiento. Si se

adoptaran otras medidas específicas o su exposición más detallada, deben ser

concretadas y desarrolladas en el Plan de Seguridad que las Empresas Adjudicatarias

deben elaborar.

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2.7.1 Organización de la Seguridad

Director facultativo

La dirección de los trabajos será ejecutada por un director facultativo que dará

aplicación a los cometidos legales de esta figura. RED ELECTRICA podrá nombrar

director facultativo bien a una persona de su organización o será contratado para ese

menester.

Coordinador en Materia de Seguridad y Salud

Las tareas de Obra Civil, Armado e Izado y Tendido estarán programadas en periodos

distintos y en espacios no interferidos, no obstante sobre la base del Art. 3 del R.D.

1627, si se dieran alguna de las condiciones por las que se precisase nombrar un

Coordinador en Materia de Seguridad y Salud, RED ELÉCTRICA en su calidad de

Promotor procederá a tal nombramiento.

Jefe de Trabajo de la Empresa Contratista

Las personas que ejerzan in situ las funciones Jefes dirigiendo y planificando las

actividades de los operarios garantizarán que los trabajadores conocen los principios de

acción preventiva y velarán por su aplicación.

La persona que ejerza las funciones de Jefe de Obra de la Empresa Contratista

garantizará que los trabajadores conocen y aplican los principios de acción preventiva

expuestos en este documento.

Recursos Preventivos en obra de la Empresa Contratista

La Empresa Contratista reflejará en el Plan de Seguridad el nombre de una o varias

personas de su organización que actuarán como Recursos Preventivos en la obra.

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2.7.2 Principios Generales aplicables durante la ejecución de la Obra

De conformidad con la Ley de Prevención de Riesgos Laborales, los principios de la

acción preventiva que se recogen en su artículo 15 se aplicarán durante la ejecución de

la obra y, en particular, en las siguientes tareas o actividades:

a) Garantizar que solo los trabajadores que hayan recibido información

suficiente y adecuada pueden acceder a las zonas de riesgo grave o

específico.

b) Dar las debidas instrucciones a los empleados.

c) El mantenimiento de la obra en buen estado de orden y limpieza.

d) La elección del emplazamiento de los puestos y áreas de trabajo, teniendo

en cuenta sus condiciones de acceso, y la determinación de las vías o

zonas de desplazamiento o circulación.

e) El mantenimiento de los medios y dispositivos necesarios para la ejecución

de la obra, con objeto de corregir los defectos que pudieran afectar a la

seguridad y salud de los trabajadores.

f) La delimitación y el acondicionamiento de las zonas de trabajo,

almacenamiento y depósito de los distintos materiales, en particular si se

trata de materias o sustancias peligrosas.

g) La recogida de los materiales peligrosos utilizados.

h) La eliminación o evacuación diaria de residuos y escombros.

i) La adaptación, en función de la evolución de obra, del periodo de tiempo

efectivo que habrá de dedicarse a los distintos trabajos o fases de trabajo.

j) La cooperación entre RED ELÉCTRICA y el Contratista.

k) Las interacciones e incompatibilidades con los trabajos de mantenimiento

que se realicen en la Subestación.

2.7.3 Formación

El personal de la Empresa Contratista que sea habitual en estos trabajos debe estar

instruido en Seguridad. No obstante en las fechas inmediatas a la incorporación recibirá

información específica acorde al trabajo que va a realizar.

La empresa Contratista garantizará que el personal de sus Empresas Subcontratadas

será informado del contenido del Plan de Seguridad, antes de incorporarse al trabajo,

explicándoseles los riesgos que se presentan y la forma de asistencia a lesionados.

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Los operarios que realicen trabajos con riesgo eléctrico tendrán la categoría de

“personal autorizado” o “personal cualificado” para las funciones que le asigna el R.D.

614/2001. Esta clasificación vendrá reflejada en el listado de personal para la obra.

2.7.4 Medicina Preventiva

Reconocimientos médicos

La Empresa Contratista queda obligada a practicar a los trabajadores que desee

contratar para la ejecución de los trabajos, un reconocimiento médico previo a su

ingreso, respetando la clasificación de puesto de trabajo que dictamine el resultado del

reconocimiento médico.

Los trabajadores propios habrán pasado un reconocimiento periódico al menos una vez

al año. Si como consecuencia de este reconocimiento fuera aconsejable el cambio de

puesto de trabajo, la Empresa Contratista queda obligada a realizarlo.

En cualquier momento RED ELÉCTRICA podrá solicitar certificados de estos

reconocimientos.

2.7.5 Medios de Protección

Antes del inicio de los trabajos todo el material de seguridad estará disponible en la

obra, tanto el de asignación personal como el de utilización colectiva.

Así mismo, todos los equipos de protección individual se ajustarán a lo indicado en el

R.D. 773/1997 sobre disposiciones mínimas de seguridad y salud relativas a la

utilización por los trabajadores de equipos de protección individual, haciéndose especial

hincapié a los artículos 4,5,6 y 7, referentes a: Criterio para el empleo de los EPI;

Condiciones que deben reunir los EPI; Elección de los EPI y Utilización; Mantenimiento

de los EPI, respectivamente.

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2.7.6 Instalaciones provisionales (Locales de Higiene y bienestar)

A tenor de lo establecido en el R.D. 486/1997 sobre Disposiciones Mínima de Seguridad

y Salud en los Lugares de Trabajo y analizando el Anexo V, se considera que en una

obra de evolución continua a realizar a lo largo de la línea y en campo abierto, no es

posible la instalación de casetas de obra.

En localidades próximas se habilitará almacén o dependencias para descanso y aseo

de los trabajadores.

2.8 Disposiciones de emergencia

2.8.1 Vías de evacuación

Dadas las características de la obra, línea aérea, no es necesario la definición de vías o

salidas de emergencia para una posible evacuación.

2.8.2 Iluminación

Al tratarse de trabajos que se realizarán a la intemperie y en horario diurno, no será

necesaria la instalación de alumbrado.

2.8.3 Instalaciones de suministro y reparto de energía

Se empleará un grupo electrógeno pequeño para el suministro puntual de la energía

eléctrica que requiere algún equipo de trabajo.

El suministro de energía en la obra se utilizará de manera que no entrañen peligro de

incendio ni de explosión y de modo que las personas estén debidamente protegidas

contra riesgos de electrocución por contacto directo o indirecto.

Por tratarse de equipos de intemperie, el grado de protección será IP45 para los

envolventes y las tomas de corriente.

Cuando se trate de otras instalaciones eléctricas el acceso a las partes activas de las

mismas quedará limitado a trabajadores autorizados o cualificados.

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2.8.4 Ventilación:

No se prevé la necesidad de realizar controles de ventilación dado el tipo de obra.

2.8.5 Ambientes nocivos y factores atmosféricos:

Dado que se trata de un trabajo a la intemperie, la planificación de tareas que requieran

un consumo metabólico alto se planificarán para que no coincidan con los periodos de

temperatura extremos.

En caso de tormenta eléctrica se suspenderán los trabajos.

A criterio del responsable de los trabajos, las actividades de su personal serán

suspendidas cuando las condiciones meteorológicas incidan negativamente en la

seguridad de los trabajadores.

Los trabajadores no deberán estar expuestos a niveles sonoros nocivos ni a factores

externos nocivos (gases, vapores, polvo,...), sin la protección adecuada.

2.8.6 Detección y lucha contra incendios:

No se prevé en la obra la existencia de carga térmica elevada, para facilitarlo se

mantendrán adecuadas condiciones de orden y limpieza. Los restos de obra serán

apilados en lugar apartado.

La Obra dispondrá de extintores en la cantidad indicada en el apartado presupuesto.

Los extintores deberán situarse en lugares de fácil acceso.

2.8.7 Primeros auxilios

Todo el personal debe conocer que el número de solicitud de ayuda de primeros

auxilios es el 112. La Administración dispondrá ayuda técnica o sanitaria que se solicite

en dicho número.

La Empresa Contratista deberá disponer un botiquín de obra para prestar primero

auxilios. Asimismo siempre deberá estar disponible en la obra un vehículo, para evacuar

a un posible accidentado.

El Contratista expondrá, de forma bien visible, para conocimiento de todos sus

trabajadores la dirección del Centro de Asistencia a posibles accidentados

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2.9 Contenido del Plan de Seguridad

El Plan de Seguridad que elabore la Empresa adjudicataria de los trabajos debe

establecer su forma particular de ejecutarlos.

El Plan de Seguridad una vez aprobado debe ser el documento aplicable en Obra, para

lo cual debe permanecer en poder del Jefe de Trabajo y del Coordinador de Seguridad.

3 PLIEGO DE CONDICIONES

3.1 Normativa Legal de Aplicación

La ejecución de la obra, objeto del Estudio de Seguridad, estará regulada por la

normativa que a continuación se cita, siendo de obligado cumplimiento para las partes

implicadas.

Ley 31/95 de 8 de Noviembre de Prevención De Riesgos Laborales

Ley 54/03 de 12 de Diciembre de reforma del marco normativo de la Prevención de

Riesgos Laborales.

R.D. 1627/97 de 24 de Octubre sobre Disposiciones Mínimas De Seguridad Y Salud En

Las Obras De Construcción

RD 171/04 de 30 Enero, por el que desarrolla el Art. 24 de la Ley 31/95, de Prevención

de Riesgos Laborales, en materia de coordinación de actividades empresariales.

R.D. 614/2001 de 8 de Junio sobre Disposiciones Mínimas Para La Protección De La

Salud Y Seguridad De Los Trabajadores Frente Al Riesgo Eléctrico

R.D. 1215/97 de 18 de Julio sobre Equipos De Trabajo

R.D. 1435/92 de 27 de Noviembre Aproximación De Las Legislaciones De Los Estados

Miembros Sobre Maquinas

R.D. 486/97 de 14 de Abril sobre Disposiciones Mínimas De Seguridad Y Salud En Los

Lugares De Trabajo

R.D. 487/97 de 14 de Abril sobre Manipulación Manual De Cargas

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R.D. 773/97 de 30 de Mayo sobre Utilización Por Los Trabajadores De Equipos De

Protección Individual

3.2 Normativa interna de REE

La ejecución de la Obra queda igualmente condicionada por la normativa de RED

ELÉCTRICA que se referencia, a efectos de aspectos más generales que aplican a la

Obra.

TM001. Organización de los Trabajos en instalaciones eléctricas de A.T.

IM001. Medidas de seguridad en instalaciones de AT para trabajos en tensión

IM002. Medidas de Seguridad en instalaciones de A.T. para trabajos sin tensión.

IM016. Seguridad en los trabajos de apertura de pistas y explanación de terrenos

IM017. Seguridad en trabajos en cimentaciones de apoyos en líneas.

IM018. Seguridad en los trabajos de armado e izado de apoyos en líneas.

IM019. Seguridad en trabajos en conductores de líneas de A.T.

IM021. Seguridad en trabajos de tala, poda y desbroces en líneas de A.T.

AM004. Aplicación de la línea de seguridad para trabajos en alturas

AM005. Trabajos de manutención manual y mecánica.

IC003. Subcontratación por proveedores de Red Eléctrica a terceros

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4 PRESUPUESTO DE SEGURIDAD

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Ref.: TI.L/09/001/J0280-L6589 Proyecto E/S en la SE de Tamón de la L/Soto - Trasona 220 kV








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Ref.: TI.L/09/001/J0301-L6173/L7092 Proyecto L/220 kV E/S en la SE Tomeza de la L/Lourizan-Tibo y Lourizan-Pazos Documento 6 – RBD 1/6




Y LOURIZAN - PAZOS

DOCUMENTO 6 RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS

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DOCUMENTO Nº 6 RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS

ÍNDICE 1. AFECCIONES A EFECTOS DE EXPROPIACIÓN FORZOSA

1.1. OBJETO

1.2. AFECCIONES

1.3. RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS AFECTADOS

1.4. RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS AFECTADOS POR ACCESOS ANEXOS 1. PLANO SUPERFICIES DE AFECCIÓN DE VUELO SOBRE CATASTRO 2. PLANO DE CAMINOS DE ACCESOS SOBRE CATASTRO

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1. AFECCIONES A EFECTOS DE EXPROPIACIÓN FORZOSA 1.1. OBJETO

En virtud de lo establecido en el Art. 54.1 de la Ley 54/1997 de 27 de Noviembre del Sector

Eléctrico (LSE) y su posterior modificación a través de la Ley 17/2007 de 4 de julio, con el fin

de adaptarla a lo dispuesto en la directiva 2003/54/CE, del Parlamento Europeo y del

Consejo de 26 de junio de 2003, sobre normas comunes para el mercado interior de la

electricidad, y en el artículo 149 del Real Decreto 1955/2000 de 1 de Diciembre, por el que

se regulan las actividades de transporte, distribución, comercialización, suministro y

procedimientos de autorización de instalaciones de energía eléctrica (R.D. 1955/2000), la

Declaración, en concreto, de Utilidad Pública, lleva implícita, en todo caso, la necesidad de

ocupación de los bienes o de adquisición de los derechos afectados e implica la urgente

ocupación a los efectos del artículo 52 de la Ley de Expropiación Forzosa.

Por ello, en cumplimiento de lo prescrito en las citadas leyes, se integra en este Proyecto de

ejecución el presente Anexo de Afecciones a los mencionados efectos de urgente ocupación

de la Ley de Expropiación Forzosa.

En el correspondiente expediente administrativo RED ELÉCTRICA DE ESPAÑA, S.A.U.

(RED ELÉCTRICA) asumirá la condición de entidad beneficiaria.

1.2. AFECCIONES

El establecimiento de Entrada y Salida a la SE de Tomeza de la línea eléctrica a 220 kV

Lourizan - Tibo y Lourizan - Pazos requiere la expropiación de los bienes y derechos

necesarios para la imposición de servidumbre de paso aéreo de energía eléctrica, con el

alcance y efectos establecidos en el art. 56 de la Ley 54/1997 del Sector eléctrico (LSE), así

como con las limitaciones que se derivan de lo dispuesto en el Real Decreto 1955/2000, de 1

de diciembre, por el que se regulan las actividades de transporte, distribución,

comercialización, suministro y procedimientos de autorización de instalaciones de energía

eléctrica, y en el Reglamento sobre condiciones técnicas y garantías de seguridad en líneas

eléctricas de alta tensión y sus instrucciones técnicas complementarias ITC-LAT-01 a 09,

aprobado por Real Decreto 223/2008, de 15 de febrero.

Los tipos de afecciones motivadas por la construcción de las instalaciones proyectadas, son

las siguientes:

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• Expropiación permanente de la superficie de terreno ocupado por los apoyos de

sustentación de la línea y sus correspondientes anillos subterráneos de puesta a tierra.

• Servidumbre de vuelo consistente en el paso aéreo de los cables conductores sobre los

terrenos afectados, definiéndose la misma para el tramo aéreo como la proyección sobre

el terreno de los conductores extremos en las condiciones más desfavorables,

habiéndose tomado esas condiciones como viento de 120 km/h a 15 ºC de temperatura.

De esta forma se determinan las curvas que delimitan las zonas de servidumbre de

vuelo.

• Ocupación temporal de los terrenos necesarios en la fase de ejecución de las obras.

Asimismo, y en virtud de lo dispuesto en el art. 56.4 de la Ley 54/1997 (LSE), la servidumbre

de paso aéreo/subterránea de energía eléctrica comprende el libre acceso al predio sirviente,

de personal y elementos o maquinaria necesaria para la construcción, vigilancia,

conservación y reparación de las instalaciones eléctricas proyectadas, sin perjuicio de la

indemnización que en su caso, pudiera corresponder al titular de los terrenos con motivo de

los daños que por dichas causas se ocasionaran.

En los apartados y planos correspondientes del presente anexo de afecciones, se describen

en sus demás aspectos los bienes y derechos de necesaria expropiación forzosa.

1.3. RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS AFECTADOS

La construcción de la línea eléctrica a 220 kV, cuádruple circuito, de entrada y salida en la

subestación de Tomeza a 220 kV, supone la afección, en los términos legalmente previstos,

de las parcelas que se indican en la relación que figura en el cuadro adjunto denominado

“RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS AFECTADOS POR LA LÍNEA ELÉCTRICA A 220kV

CUÁDRUPLE CIRCUITO EN LA SUBESTACIÓN DE TOMEZA DE LA LÍNEA LOURIZAN –

TIBO Y LOURIZAN – PAZOS” y que a su vez quedan reflejadas en los planos de proyecto y

en los planos parcelarios anexos a este documento.

1.4. RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS AFECTADOS POR ACCESOS

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Ref.: TI.L/09/001/J0280-L6589 Proyecto E/S en la SE de Tamón de la L/Soto - Trasona 220 kV Documento 6 – RBD 5/5

Los caminos de accesos para la construcción de los apoyos de la línea aérea de transporte

de energía eléctrica Entrada y Salida en la subestación de Tamón de la línea Soto -Trasona

supone la afección, en los términos legalmente previstos, de las parcelas que se indican en la

relación que figura en el cuadro adjunto denominado “RELACIÓN DE BIENES Y DERECHOS

DE LOS ACCESOS DE LA LÍNEA ELÉCTRICA A 220kV DOBLE CIRCUITO E/S EN LA

SUBESTACIÓN DE TAMÓN DE LA LÍNEA SOTO – TRASONA” y que a su vez quedan

reflejadas en los planos parcelarios anexos a este documento.







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pe linea e-s tomeza

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