pandora. nuevo conservatorio de danza. …

PANDORA. NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA.

OBSOLESCENCIA Y REGENERACIÓN URBANA.

FÁBRICA DE ARTILLERÍA DE SEVILLA.

MEMORIA JUSTIFICATIVA

Gracia M Cabezas García

MA05 CURSO 2019/2020

NUEVO CONSERVATORIO DE DANZA + JARDÍN MUSICAL

GRACIA MARÍA CABEZAS GARCÍA - MA05

ÍNDICE

DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO. JUSTIFICACIÓN DE LA PROPUESTA

p1

1. OBJETIVO p2

2. ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN DE EMPLAZAMIENTO p2

2.1 Enunciado y estado actual p2

2.2 Ubicación histórica de la parcela p3

2.3 Emplazamiento y condicionantes de la parcela p3

2.4 Distrito de la Danza. Otros ejemplos de convergencia p6

3. DESCRIPCIÓN Y ARGUMENTACIÓN DE LA PROPUESTA p7

3.1 Estrategias de intervención p7

3.2 Las piezas del conjunto. Valores p8

3.3 La vegetación. Hilo conductor p9

3.4. Metodología de trabajo p12

PROYECTO EJECUCIÓN. MATERIALES Y CONSTRUCIÓN DEL EDIFICO.

MEMORIA JUSTIFICATIVA.

p13

1. PRESUPUESTO GLOBAL p14

2. DESARROLLO DE EPÍGRAFE UNIDAD VOLUMÉTRICA DE FACHADA

SELECCIONADA

p14

3. PRESCRIPCIÓN EN CUANTO A LA EJECUCIÓN POR UNIDAD DE

OBRA. PLIEGO DE CONDICIONES

p17

4. CUMPLIMIENTO HS1 DE LA ENVOLVENTE TÉRMICA p19

PROYECTO EJECUCIÓN. ESTRUCTURA Y CMENTACIÓN. MEMORIA

JUSTIFICATIVA.

p22

1. IDENTIFICACIÓN DE INTERVENCIONES EN EL INTERIOR DE LA

PARCELA

p23

2. CONSERVATORIO DE DANZA - AULARIO p23

2.1 Justificación p23

2.2 Definición de materiales p24

2.3 Descripción del terreno p26

2.4 Normativa de aplicación y definición de acciones permanentes y

variables

p26

2.5 Predimensionado de los elementos estructurales p31

2.6 Solución de cimentación p32

2.7 Estructura metálica p35

2.8 Instalación seguridad p42

3. JARDÍN MUSICAL – NAVE CENTRAL P45

3.1 Justificación P45

3.2 Relación del edificio y el diseño de la estructura P45

3.3 Definición de materiales P45

3.4 Normativa de aplicación y definición de acciones permanentes y

variables

P45

3.5 Estructura P47

REAL FÁBRICA DE ARTILLERÍA SEVILLA JULIO 2020

ACONDICIONAMIENTO E INSTALCIONES DEL EDIFICO. MEMORIA JUSTIFICATIVA.

p50

1. EFICIENCIA ENERGÉTICA CTE DB HE p51

Estrategias pasivas en el acondicionamiento del edificio

HE 0. Limitación consumo energético.

HE 1. Condiciones para el control de demanda energética.

Herramienta Unificada Líder Calender

2. PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS CTE DB SI p56

Conservatorio de Danza - Aulario

Jardín Musical – Nave Central

Auditorio – Nave Norte

Centro Alto Rendimiento – Nave Este

3. INSTALACIONES DEL EDIFICIO p75

Previsión espacio técnicos 76

3.1 Saneamiento 76

3.2 Abastecimiento 80

3.3 Ventilación y climatización 89

3.4 Electricidad 94

3.5 Alumbrado 101

3.6 Puestatierra 104

3.7 Voz Datos 104

3.8 Instalación seguridad 105

4. INSTALACIONES DEL EDIFICIO p107

4.1 Exigencias de acondicionamiento acústico 109

4.2 Exigencia de aislamiento a ruido aéreo y de impacto de particiones

interiores

110

4.3 Exigencia de aislamiento de ruido aéreo de fachada 118

ANEXO DE PLANOS


Página | 1


DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO. JUSTIFICACIÓN DE LA PROPUESTA.


Página | 2

1. OBJETIVO

La presente memoria pretende realizar un análisis y justificación de la forma de

proceder en la introducción del programa propuesto a la parcela. Con el fin de poder

desarrollar un posterior argumento desde un punto de vista no sólo proyectual o formal,

sino atendiendo a cuestiones coherentes con el entorno.

Los objetivos pues, estarán enfocados en llegar a una conclusión del análisis

urbanístico con la que poder intervenir de una manera justificada en el ámbito.

2. ANTECEDENTES Y JUSTIFIACIÓN DEL EMPLAZAMIENTO

2.1. ENUNCIADO Y ESTADO ACTUAL

La propuesta que se desarrolla forma parte del enunciado para el Proyecto de

Finde Carrera. En dicho enunciado se propone la intervención en la Real Fábrica de

Artillería correspondiente al siglo XX mediante la transformación de la parcela en un

nuevo distrito para la danza. El objeto de proyecto viene dado por la necesidad de

unificación de los servicios ofrecidos por el Conservatorio de Danza de Sevilla.

Actualmente ubicado en dos sedes diferentes, en el Pabellón de Argentina y en barrio

de Pino Montano.

Esta fragmentación en el uso fuerza desplazamientos tanto del profesorado

como del alumnado de un lado a otro de la ciudad. Además, la calidad de las

instalaciones no permite el desarrollo en buenas condiciones de los ejercicios

desarrollados en el conservatorio. Por ello, se plantea un nuevo edificio o conjunto de

edificios que aúnen las instalaciones de dicho conservatorio que hoy día se encuentras

disgregadas por la ciudad.

Para ello, el emplazamiento adjudicado para dicho fin está situado próximo al

centro histórico de la ciudad de Sevilla y en un punto intermedio entre ambas sedes

actuales.

Repercusión de la parcela

propuesta en el entorno más

inmediato


Página | 3


2.2. UBICACIÓN HISTÓRICA DE LA PARCELA

La naturaleza de la industria ha ido marcando una manera de reciclaje del suelo

consolidado en la ciudad de Sevilla. Desde el origen, la industria se ha situado en los

extramuros de la ciudad. Sin embargo, el crecimiento de las ciudades ha conseguido

que las infraestructuras industriales se hayan ido desplazando a los nuevos límites de la

ciudad, alejándose de las grandes vías de comunicación internas de la propia ciudad.

Se desplazan de esta forma las vías radiales que conectan la ciudad consolidada con

el área metropolitana emergente, cuna de los nuevos polígonos industriales.

Esta propuesta de intervención en la parcela se hace posible si se entiende la

misma con la capacidad de metamorfosis que tiene la ciudad para seguir avanzando

y adaptándose a sus nuevos crecimientos. Tanto es así que el propio conjunto objeto de

la propuesta tiene un fuerte condicionante variable. Debido a su origen, se ha visto

sometida a numerosos cambios que ponen de manifiesto esta teoría camaleónica.

2.3. EMPLAZAMIENTO Y CONDICIONANTES DE LA PARCELA.

Su entorno presenta una serie de hitos urbanísticos que son claves en su

entendimiento y su futura transformación y rehabilitación. En primer lugar, la cercanía

de la Fábrica con el centro histórico, que le otorga una gran importancia a la misma,

pudiendo dar el salto de equipamiento a nivel ciudad. Ya que está considerado por el

Planeamiento como parte del área central de la ciudad, pudiendo albergar dotaciones

que cumplan una serie de características a mayor escala. En segundo lugar, en la

avenida Eduardo Dato, viario colindante al sur, se encuentra el Puente de San Bernardo.

Este puente supone una barrera urbanística y visual en altura que rompe la relación

entre el ámbito y ciudad. Además de los citados elementos se encuentra también un

hito histórico en la avenida Luis Montoto, los Caños de Carmona, un fragmento del

antiguo acueducto romano, que ha quedado inmóvil en medio de la avenida.

Relación de la parcela

con su entorno más

inmediato


Página | 4

Por otro lado, el ámbito de la Fábrica de Artillería se encuentra en una zona de

uso mayoritariamente residencial donde la parcela ha quedado aislada, congelada,

como una ruina. Este aspecto de aislamiento se ve reforzado por el fuerte viario

colindante. Está rodeado por grandes avenidas de alta intensidad de tráfico y alta

velocidad, como Eduardo Dato y la Calle José María Moreno Galván, que proporcionan

un intenso ruido visual y acústico.

2.3.1. A la cola de la regeneración urbana

El conjunto estudiado se encuentra ubicado en el ámbito de estudio se trata de

una zona industrial cuyo estado actual es obsoleta. Su trascendencia se debe a su

carácter patrimonial y a su cercanía con el centro histórico de Sevilla. El análisis de sus

características urbanísticas estará enfocado en su futura transformación y rehabilitación

en una dotación que llegue a formar parte de la red general de equipamientos y

dotaciones.

Como hemos citado anteriormente, el proyecto se sitúa en la parcela que

alberga la Fábrica de Artillería correspondiente al siglo XX. Un lugar ajeno a la

transformación de del ámbito que le rodea tras el plan urbanístico trazado para la

reordenación de la ciudad con motivo de la Exposición Universal de 1992. Donde en la

búsqueda de la mejora de los servicios de transporte y comunicación han generado

grandes cambios en la ciudad que aún no han podido ser asimilados por la propia urbe.

Como es el caso de nuestra parcela Para la reubicación y homogenización de los

servicios ferroviarios de la ciudad se plantea la Estación de Santa Justa, lo que supone

la desaparición de los puentes que encorsetaban al sector de la Calzada y San

Bernardo, ideados para salvar el paso del tren hasta la Estación de Cádiz. Trazado que

no ha conseguido reincorporarse al crecimiento y reorganización urbanística de la

ciudad.

2.3.2. Limitaciones y carencias actuales de la parcela

El primer contacto con la parcela supone un fuerte choque conforme a la

percepción que se tiene de la parcela con el entorno. En el interior es palpable el paso

del tiempo, y al mismo tiempo, la ausencia de este. Es como si se hubiese congelado el

instante en el que se abandonó la fábrica.


Página | 5


Su relación con el resto de la ciudad es nula. Se comporta como un gran mundo

interior que ha dejado de funcionar, pero que a su alrededor el tiempo y el espacio se

convierten en cualidades con un ritmo cambiante vertiginosamente rápido respecto al

conjunto. Además de la propia infraestructura obsoleta que alberga el conjunto,

debemos tener en cuenta que por la acción del hombre o de manera fortuita se han

generado una serie de barreras visuales que dejan en un segundo plano la formalización

de la fachada frente a la avenida José María Moreno Galván.

Al norte se encuentra un edificio de viviendas de seis pantas en medianera con

el ámbito. Aunque puede llegar a entenderse como un problema añadido al

entendimiento de la parcela, parece comprensible entenderlo como un gesto más de

los procesos de urbanización del entorno. Decisiones tomadas en un momento concreto

y teniendo en cuenta que la parcela adyacente, Artillería, se encontraba inerte. Del

mismo modo, la decisión de los vecinos de abrir ventanas hacia la Fábrica ha convertido

la medianera en una fachada más de la parcela.

Estado actual de la parcela.

Imágenes del interior.

Barreras visuales. Facha

reconocible desde el exterior


Página | 6

En la parcela se puede apreciar un equilibrio entre lo construido y lo no

construido. Además, en el entorno inmediato de la Fábrica de Artillería existe una gran

predominancia del negro sobre el blanco, es decir, de la edificación de alta densidad

frente al espacio libre. En el entorno más inmediato a la parcela, no podemos contar

con grandes espacios destinados al esparcimiento de los habitantes, sin embargo, en

manzanas más alejadas existen plazas y parques de mayor tamaño. Estos ejemplos más

próximos pueden ser los Jardines de Murillo o los Jardines de la Buhaira. Además de todo

lo comentado anteriormente, los límites y barreras del propio ámbito impiden la

conexión con ellos. Esto da lugar a una estrategia urbanística para la transformación del

ámbito donde el casco industrial pueda llegar a formar parte de la red de dotaciones y

espacios libres de la ciudad.

2.4. DISTRITO DE LA DANZA. OTROS EJEMPLOS DE CONVERGENCIA.

La ciudad de Sevilla, debido a su climatología permite darse cita con numerosos

espectáculos al aire libre. Además, estos acontecimientos artísticos hacen participe a la

arquitectura y el patrimonio de lo que en ellos sucede.

- El CAAC cuenta con grandes espacios exteriores donde se albergan gran

parte de las intervenciones musicales que se dan cita en la ciudad.

- El órgano hidráulico de los Jardines de los Reales Alcázares de Sevilla,

marcan un espacio de convergencia entre un jardín botánico y la música

de manera cotidiana.

- Glorieta en la memoria de Gustavo Adolfo Bécquer.

Medianera. Fruto del

crecimiento y regeneración

urbana del entorno

Problemática actual, la

parcela no asimila la

regeneración de su entorno


Página | 7


3. DESCRIPCIÓN Y ARGUMENTACIÓN DE LA PROPUESTA

3.1. ESTRATEGIA DE INTERVENCIÓN

Como conclusión de todo este análisis previo podemos decir que tenemos una

gran fachada a la avenida que no es capaz de asumir el trazado de la calle y por lo

tanto no puede formalizar ningún tipo de respuesta hacia la misma.

No debemos perder de vista que la esta parcela, como hemos dicho con

anterioridad, ha tenido vida anteriormente, muy diferente a la que se le otorgaría tras

esta intervención. Sin embargo, es esta vida anterior la que nos permite justificar las

modificaciones que puede llegar a soportar el plano de lo patrimonial.

En la parcela original, existe un desnivel con respecto a la calle ocasionado por

la existencia en su momento de las vías del tren y del cauce del Arroyo Tagarete En la

propuesta, este desnivel nos ayuda a entender la transición entre lo más público, la

calle, hacia lo más privado, el aulario. Este edificio se eleva sobre la calle para dejar

entrever la fábrica.

Otros espacios en la ciudad que reflejan la sintonía entre el espacio público y el arte

Problema por resolver a través

de la propuesta. Carencia de

fachada al oeste.

Diagrama de influencias en

la parcela.


Página | 8

Con esta elevación sobre la cota de suelo, no solo se busca la transición visual

entre la calle y el interior del recinto hasta ahora inexistente, sino que, además, permite

configurar un espacio escénico a la calle. Si este enclave patrimonial se convierte en el

nuevo distrito de la danza, este escenario a la calle da la oportunidad de estrechar lazos

entre el arte de la danza y el barrio.

Por último, en un sentido más íntimo, tenemos la Nave de Montaje, La Mezquita,

en cuyo interior se encuentra emplazado un jardín en el cual los vecinos pueden citarse

tanto con el entorno como con la danza y la musican que tienen lugar en su interior.

3.2. LAS PIEZAS DEL CONJUNTO. VALORES.

- NAVE DE MONTAJE MEZQUITA

CONSERVACIÓN: Esta pieza se configura como un punto clave en elinterior del conjunto.

Tanto su espacialidad como su estructura resulta un hito importante en el mismo.

REHABILITACIÓN: La fachada oeste de la nave se encuentra entestada con pequeñas

construcciones auxiliares, ante esta situación se plantea la recuperación rítmica de los

huecos. La cubierta necesita ser reemplazada por una cuyo material cumple normativa

INTERVENCIÓN: Este gran espacio central se configurará como un jardín/plaza apta

para todo el año. En ella se introducen plataformas que dialoguen tanto con la

espacialidad de la nave como con la vegetación implantada en el lugar

- NAVE AUXILIAR

CONSERVACIÓN: Lo más característico de esta construcción es la estructura que la

sustenta.

REHABILITACIÓN: Aunque se encontrará al exterior, la estructura se protegerá contra

incendios y contra la corrosión del agua

INTERVENCIÓN: De ella solo quedará la estructura portante, encargada de dar cobijo a

una pequeña loma que marca la ubicación de la nave en su origen. Además, servirá

de soporte a futura escenografía y también de grada evocada hacia donde se

dispondrá el nuevo auditorio.

Esta loma está tratada como una zona verde con árboles que den sombra

Estado actual de la parcela.

Imágenes del interior.

RE-

OCUPAR

ACTIVAR

DESCUBRIR


Página | 9


y la identifique

- NAVE FUNDICIÓN

CONSERVACIÓN: La fachada se convierte en la única cara visible del conjunto hacia el

exterior en la actualidad.

REHABILITACIÓN: Aunque se encontrará al exterior, la estructura se protegerá contra

incendios y obviamente contra la corrosión del agua.

INTERVENCIÓN: Esta nave servirá de proscenio al auditorio, a la misma vez, está tratada

como una zona verde con árboles que den sombra y la identifique. La intervención se

retranquea hasta alinearse con la nave de Montaje.

- NAVE COLINDANTE A VIVIENDAS

CONSERVACIÓN: Se conserva su fachada a la calle principal, que se vuelca hacia la

plaza y la nave de montaje. REHABILITACIÓN: Para su rehabilitación se piensa en la

recomposición de la fachada. La cubierta necesita ser reemplazada por una cuyo

material cumple normativa al igual que sucede con la estructura que se encuentra en

mal estado.

INTERVENCIÓN: En el volumen completo queda liberado en el interior de las naves se

propone como futuro espacio que pueda albergar un centro de alto rendimiento de

bailarines y artistas. La fachada que da a los patios de las viviendas se reconstruye a

favor de esta intervención

3.3. LA VEGETACIÓN. HILO CONDUCTOR.

Como hemos mencionado al principio de esta memoria, se ha mencionado la

vegetación como principal invasora y habitante de la parcela en la actualidad. De esta

forma, se reformula el concepto de invasión hacia una noción mucho más controlada.

Con este proyecto se pretende dar a la manzana una entidad determinada, donde

cada espacio esté ideado más allá de una zona verde. En la planta baja este hito se

convierte en el principal hilo conductor del espacio público que terminará invadiendo

el edificio principal.

INVASORA

PIEL

FILTRO

Cuando nos encontramos dentro de la parcela por primera vez vemos como la

vegetación se ha convertido en un habitante presente en el conjunto. En la ideación

del proyecto se encuentra presente como piel de las nuevas piezas, como entraña de

los restos industriales que yacen y como filtro. Niveles de intimidad tupidos por la

vegetación que se apodera de los entresijos del conservatorio.


Página | 10

La selección de la flora en el proyecto no es fortuita. En todo momento se han

buscado especies que se encuentres arraigadas en la ciudad de Sevilla, ya sea en

alguno de sus parques y jardines como autóctonas conocidas en la zona. Como

referencia de gran jardín con diferentes especies de cualquier rincón del mundo

tenemos los Jardines de los Reales Alcázares. Icónicos y referentes en todo momento en

la propuesta floral que se ofrece en el proyecto.

NOMBRE N. CIENTÍFICO PORTE FOLLAJE FLORACIÓN

AGAPANTO

Agapanthus

umbellatus L'Hér.

h. 0,2 a 1 m

r. 0.3 m

extendida

perenne Final de primavera y

verano

ALMENDRO

Prunus dulcis (Mill.)

D.A.Webb

h. 6 a 10 m

r. 3 m

ovoidal

caduco Enero y febrero

ÁRBOL DE

JÚPITER

Lagerstroemia

indica L.

h. 4 a 6 m

r. 1,5 m

abanico

caduco De junio a septiembre

ARRAYÁN

Myrtus communis

L.

h. 1 a 2 m

r. 0.5 m

ovoidal

perenne De junio hasta agosto

BANDERITAS

Lantana camara L.

h. 1 a 2 m

r. 1 m

irregular

perenne De abril a noviembre

BEGOÑA DE

INVIERNO

Bergenia crassifolia

(L.) Fritsch

h. 0.2 a 1 m

r. 0.5 m

extendida

perenne Desde enero hasta

mayo

BUGANVILLA

Bougainvillea spp.

h. 4 a 6 m

r. 2 m

trepadera

perenne Desde abril hasta

noviembre

CINTA

Chlorophytum

comosum (Thunb.)

Jacques

h. 0.2 a 1 m

r. 0.3 m

extendida

perenne De abril a junio

CORALITO

Cestrum elegans

(Brongn. ex

Neumann) Schltdl.

h. 1 a 3 m

r. 1 m

trepadera

perenne Todo el año

DAMA DE

NOCHE

Cestrum

nocturnum L.

h. 2 a 3 m

r. 1,5 m

esférica

perenne De junio a septiembre

ENREDADERA

DE ALAMBRE

Muehlenbeckia

complexa Meisn.

h. 0.2 a 1 m

r. 0.2 m

trepadera


marzo

Dibujos en acuarela de las especies utilizadas en el interior de la parcela, en el espacio destinado

a la reurbanización y regeneración del conjunto.


Página | 11


FLOR DEL

PARAÍSO

Strelitzia reginae

Banks

h. 0.2 a 1 m

r. 0.5 m

ovoidal

perenne De enero a marzo y de

octubre a diciembre

GITANILLA

Pelargonium

peltatum

h.0.2 a 1 m

r. 0.3 m

extendida

perenne De primavera hasta

otoño

GRANADO

Punica granatum

L.

h. 3 a 4 m

r. 1 m

esférica

caduco De mayo a noviembre

HIEDRA

Hedera helix L.

h. 4 a 6 m

r. 2 m

trepadera

perenne No tiene flores

LAVANDA

Lavandula

angustifolia Mill.

h. 0.2 a 1 m

r. 0.5 m

esférica

perenne Agosto y septiembre

LIRIO

Iris × germanica L.

h. 0.2 a 1 m

r. 0.5 m

extendida

perenne Desde junio hasta

agosto

NARANJO

DULCE

Citrus sinensis (L.)

Osbeck

h. 3 a 4 m

r. 2 m

esférica

perenne Marzo y abril

ROSA DE

CHINA

Hibiscus rosa-

sinensis L.

h. 2 a 3 m

r. 2 m

cónica

perenne Desde mayo hasta

noviembre

ROSAL

Rosa spp.

h. 0.2 a 1 m

r. 0.5 m

irregular

perenne Desde marzo hasta

noviembre

PITA REAL

Aloe maculata All.

h. 0.2 a 1 m

r. 0.5 m

extendida

perenne De enero a marzo

VIOLETA

Viola odorata L.

h. 0.2 a 1 m

r. 0.5 m

extendida


marzo

Además, para su colocación se ha tenido en cuenta su floración como las

begoñas de invierno y los rosales, entre otras y el olor de las más características como

puede ser la lavanda y la dama de noche, permitiendo el disfrute de cada una de ellas

sin que se encuentren invadidas por otra especie.

El porte también ha sido determinante en la colocación de las especies dentro

de la nave. Al ser una estructura tan representativa, no se pretende la ocultación ni total

ni parcial de la misma, simplemente el acompañamiento y aportar un punto más

orgánico y cambiante dentro del gran volumen ortogonal que representa. Por ello, la

distribución en cuanto al porte ha dejado en un plano más alejado al visitante las

plantas de mayor envergadura, dejando en la proximidad plantas de pequeño y medio

porto. Esto consigue generar diferentes y genuinos espacios en la distancia, siendo

reconocibles visualmente.

En cuanto a la vegetación de la fachada este del Aulario, se ha buscado que

sean plantas con estaciones, es decir, que permitan el tamizado de la radiación en los

momentos de mayor auge y la entrada de esta en las escasas horas de sol de invierno.

Al componerse con especies que florecen, el edificio se muestra como un lienzo en

blanco sobre el que proyectar el tiempo, en este caso gracias a las estaciones.


Página | 12

El tiempo, como se marca en el compás de la música y las plantas, con su

crecimiento libre, casan perfectamente con la idealización de la danza. Movimiento

grácil determinado por lo tiempos de la música.

3.4 METODOLOGÍA DE TRABAJO.

Desde un primer momento se han utilizado croquis y referencias arquitectónicas

para ilustrar y dar forma al proyecto. La superposición de dibujos en una línea temporal

ha ido dando forma y depurando la idea inicial de proyecto, convirtiéndose el proceso

en un continuo viaje de ida y vuelta sobre el papel.

Las referencias arquitectónicas, así como de otras ramas del arte han inspirado y

dado otro punto de vista al proceso creativo. Finalmente, todos estos ingredientes han

dado lugar al volumen bajo las premisas requeridas tanto por programa como por

proyecto.

Por último, se genera una pequeña volumetría para entender el volumen y el espacio

generado finalmente en el conjunto. Todo este proceso con el fin de evolucionar

proyectual mente hasta su desarrollo como proyecto de ejecución


Página | 13


PROYECTO EJECUCIÓN. MATERIALES Y CONSRUCIÓN DEL

EDIFICO. MEMORIA JUSTIFICATIVA.


Página | 14

PROYECTO EJECUCIÓN. MATERIALES Y CONSTRUCIÓN DEL EDIFICO. MEMORIA

JUSTIFICATIVA.

1. PRESUPUESTO GLOBAL

Los precios estipulados en la siguiente tabla vienen dados por la lista de precios

del COAS 2019.

€/m2

SUPERFICIE

PROYECTO TOTAL

DOCENTE 846 10530 8908380

APARCAMIENTOS 470 4000 1880000

URBANIZACIÓN 69 5026 346794

AJARDINAMIENTO, incluida fachada vegetal 125 2513 314125

11.449.299

2. DESARROLLO DE EPÍGRAFE UNIDAD VOLUMÉTRICA DE FACHADA

SELECCIONADA

CAPA 1 LAMAS DE VIDRIO LAMINADO SOBRE ESTRUCTURA AUTOPORTANTE

F01. LAMAS DE VIDRIO

Lama de vidrio de seguridad de doble laminas 6+6. 55 cm de ancho y 360 cm

de longitud. Cerrado consigue ser un sistema estanco tanto al aire como al agua. Tipo

Glastec Louvers 550SG o similar que consiga idéntico funcionamiento y características.

Vidrio laminar de seguridad, compuesto por dos lunas de 6 mm de espesor unidas

mediante una lámina incolora de butiral de polivinilo, de 0,38 mm de espesor,

clasificación de prestaciones 2B2, según UNE-EN 12600. Según UNE-EN ISO 12543-2 y UNE-

EN 14449. Coste de mantenimiento decenal: 74,20€ en los primeros 10 años.

F02. SUBESTRUCTURA DE SUJECIÓN MONTANTES DE ALUMINIO EXTRUIDO

Montantes de aluminio extruido de 50x120 mm cada 180cm Fijado en las partes

superiores mediante tornillos de acero inoxidable AISI 316 M16 (anclaje de sustentación)

y limitador de movimientos. Colocados según NTE-EAE y DB-SE-A.

F03. GUÍA DE ALUMINIO

Guías de aluminio desplegable a disposición de las dimensiones de la lámina de vidrio.

Sellado a estas mediante silicona transparente resistente a la humedad y a los rayos

UVA. Cogido a los montantes mediante tornillos de acero inoxidable AISI 316 M16

(anclaje de sustentación) y limitador de movimientos. Colocados según NTE-EAE y DB-

SE-A.

F04. JUNTA ENTRE LOS TRAMOS DE MOTORIZACIÓN

Junta entre tamos de fachada con motorización independiente, formada por canal

vertical de chapa de acero inoxidable aisi-316L de 3 mm de espesor, recorte mediante

láser y control numérico con el perfil diente de sierra de la fachada, y plegada

posteriormente con un desarrollo de 30 cm.

Precio por m2 393,56 €


Página | 15


F05. ENTRAMADO ELECTROSOLDADO

Pavimento de rejilla electrosoldada antideslizante de 34x38 mm de paso de malla,

acabado galvanizado en caliente, realizada con pletinas portantes de acero laminado

UNE-EN 10025 S235JR, en perfil plano laminado en caliente, de 20x2 mm, separadas 34

mm entre sí, separadores de varilla cuadrada retorcida, de acero con bajo contenido

en carbono UNE-EN ISO 16120-2 C4D, de 4 mm de lado, separados 38 mm entre sí y

marco de acero laminado UNE-EN 10025 S235JR, en perfil omega laminado en caliente,

de 20x2 mm, fijado con piezas de sujeción, para meseta de escalera. El precio incluye

los cortes, las piezas especiales y las piezas de sujeción.


CAPA 2_INTERMEDIA_VEGETACIÓN

V01. JARDINERA

Jardineras autoportantes prefabricadas de dimensiones 358x25x63cm. Construida de

una sola pieza en resina de poliéster y fibra de vidrio. Acabado exterior e interior con

pintura. Estructura interior reforzada con barras de acero inoxidable AISI 316L 40x40x3

unida a la carcasa de resina mediante tubular de 35mm de diámetro y pletinas de

35x6mm.

Precio por unidad 193,64 €

CAPA 3 PANEL COMPOSITE DE ALUMINIO + CARPINTERÍA

CA01.PREMARCO PREFABRICADO DE ACERO

Recibido de carpintería de aluminio, acero o PVC, con patillas de anclaje, de más de 4

m² de superficie, con mortero de cemento, industrial, con aditivo hidrófugo, M-5.


CA02. VENTANA OSCILOBATIENTE DE ALUMINIO

Ventana de aluminio, serie Strugal S82RP "STRUGAL", dos hojas practicables, con

apertura hacia el interior, dimensiones detalladas según localización. Acabado lacado

estándar, con el sello QUALICOAT, que garantiza el espesor y la calidad del proceso de

lacado, con rotura de puente térmico, mediante varillas de poliamida, compuesta de

hoja de 90,5 mm y marco de 82 mm, junquillos, galce, juntas de estanqueidad de EPDM,

manilla y herrajes, según UNE-EN 14351-1; transmitancia térmica del marco: Uh,m = 0,8

W/(m²K); espesor máximo del acristalamiento: 69 mm, con clasificación a la

permeabilidad al aire clase 4, según UNE-EN 12207, clasificación a la estanqueidad al

agua clase E2100, según UNE-EN 12208, y clasificación a la resistencia a la carga del

viento clase C5, según UNE-EN 12210, sin premarco y sin persiana. Incluso patillas de

anclaje para la fijación de la carpintería, silicona para sellado perimetral de la junta

entre la carpintería exterior y el paramento. El precio no incluye el recibido en obra de

la carpintería.


CA03. VIDRIO

Doble acristalamiento Guardian Select, 4/6/4, conjunto formado por vidrio

exterior Float incoloro de 4 mm, cámara de aire deshidratada con perfil separador de

aluminio y doble sellado perimetral, de 6 mm, y vidrio interior Float incoloro de 4 mm de

espesor; 14 mm de espesor total, fijado sobre carpintería con acuñado mediante calzos


Página | 16

de apoyo perimetrales y laterales, sellado en frío con silicona Sikasil WS-305-N "SIKA",

compatible con el material soporte. Según NTE-FVE.


CA04. REVESTIMIENTO DE ENVOLVENTE AULAS. PANEL COMPOSITE.

Revestimiento exterior de fachada, de paneles composite Stacbond FR

"STRUGAL", de 4 mm de espesor total, formados por una lámina de aluminio en la cara

interior de 0,5 mm de espesor y una lámina exterior de aleación de aluminio EN AW-5005,

con acabado lacado, con una capa de PVDF Kynar de 22 a 40 micras de espesor,

pretratamiento libre de cloro en ambas láminas, y núcleo intermedio de baja densidad,

de 3 mm de espesor, Euroclase B-s1, d0 de reacción al fuego, en forma de placas;

colocación en posición vertical mediante el sistema de pegado químico directo STB-

Pegado, sobre subestructura soporte de aleación de aluminio. Incluso tirafondos y

anclajes mecánicos de expansión de acero inoxidable A2, para la fijación de la

subestructura soporte. sobre subestructura soporte formada por: perfiles verticales en T

de aluminio extruido de aleación 6063 con tratamiento térmico T5 o T6 y escuadras de

carga y escuadras de apoyo, en L, de aluminio extruido; con tirafondos de acero

inoxidable A2 y tacos de nylon para la fijación de los perfiles a la hoja principal, anclajes

mecánicos de expansión, de acero inoxidable A2 para la fijación de los perfiles al

forjado y kit de accesorios de fijación para la colocación mediante el sistema STB-T-

Pegado compuesto por líquido limpiador para aplicar en la subestructura soporte de

aluminio, imprimación para aplicar en la subestructura soporte de aluminio, cinta

adhesiva por ambas caras y adhesivo monocomponente de poliuretano para la fijación

del revestimiento a la subestructura soporte; con el precio incrementado el 5% en

concepto de piezas especiales para la resolución de puntos singulares. El precio no

incluye el aislamiento térmico.


CA05. AISLANTE TÉRMINCO ENTRE RASTRELES AUTOPORTANTES DE PLACA DE YESO

Aislamiento térmico por el exterior en fachada, formado por panel rígido de lana

mineral, según UNE-EN 13162, no revestido de doble densidad, de 100 mm de espesor,

resistencia térmica 2,9 m²K/W, conductividad térmica 0,034 W/(mK), colocado a tope y

fijado mecánicamente.


CA06. ACABADO PLACA DE YESO DOBLE

Trasdosado autoportante, sistema 72 (46) MW "PLADUR", realizado con dos placas de

yeso laminado - |13 estándar + 13 estándar|, ancladas a los forjados mediante

estructura formada por canales y montantes; 82 mm de espesor total; separación entre

montantes 400 mm. El precio incluye la resolución de encuentros y puntos singulares,

pero no incluye el aislamiento a colocar entre las placas y el paramento.


CAPA 3_CUBIERTA INVERTIDA NO TRANSITABLE

CU01. CUBIERTA PLANA INVERTIDA ACABADO EN GRAVA

Cubierta plana no transitable, no ventilada, con grava, tipo convencional, pendiente

del 1% al 5%. FORMACIÓN DE PENDIENTES: mediante encintado de limatesas, limahoyas

y juntas con maestras de ladrillo cerámico hueco doble y capa de arcilla expandida,

vertida en seco y consolidada en su superficie con lechada de cemento,


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proporcionando una resistencia a compresión de 1 MPa y con una conductividad

térmica de 0,087 W/(mK), con espesor medio de 10 cm; con capa de regularización de

mortero de cemento, industrial, M-5 de 4 cm de espesor, acabado fratasado;

AISLAMIENTO TÉRMICO: panel de espuma de poliisocianurato soldable, de 80 mm de

espesor; IMPERMEABILIZACIÓN: tipo monocapa, adherida, formada por una lámina de

betún modificado con elastómero SBS, LBM(SBS)-40-FP, totalmente adherida con

soplete; CAPA SEPARADORA BAJO PROTECCIÓN: geotextil no tejido compuesto por

fibras de poliéster unidas por agujeteado, (200 g/m²); CAPA DE PROTECCIÓN: Capa de

canto rodado de 16 a 32 mm de diámetro, con un espesor medio de 10 cm. El precio

no incluye la ejecución y el sellado de las juntas ni la ejecución de remates en los

encuentros con paramentos y desagües.


*Datos de epígrafe aproximados mediante productos semejantes y generador de

precios de CYPE.

3. PRESCRIPCIÓN EN CUANTO A LA EJECUCIÓN POR UNIDAD DE OBRA. PLIEGO

DE CONDICIONES

CAPA 1 LAMAS DE VIDRIO LAMINADO SOBRE ESTRUCTURA AUTOPORTANTE

- Descripción

La protección solar externa es una de las formas más efectivas de controlar la energía

interna a condiciones de un edificio. La radiación del sol se transmite, absorbe y refleja

en gran medida por las rejillas, minimizando la transmisión. Como resultado, se evita que

la ganancia de calor solar pase al edificio, minimizando requisitos de ventilación y

reducción de cargas de enfriamiento. Si un sistema controlable es rejillas ajustables

instaladas rastrean la posición del sol, optimizando así el sobrecalentamiento.

Igualmente, en invierno, las rejillas se pueden ajustar de tal manera que el edificio se

beneficia del calor del sol y que pueden cerrarse por la noche. Reducción de la pérdida

de calor. Del mismo modo, los niveles de luz diurna se pueden mejorar y reducir los

niveles de deslumbramiento. Para esta descripción de condiciones es preciso tomar

como referencia un fabricante distribuidor en el territorio nacional. De este modo la

referencia escogida es COLT.

El sistema 4 proporciona una solución de diseño suspendido con mecanismos de control

ocultos integrados dentro de los principales soportes verticales. Este permite rejillas

continuas sin costuras con soportes discretos cuando se ve desde el exterior, ya que las

rejillas se instalan frente a los soportes. Para el vidrio, el sistema de soporte 4 es adecuado

para tramos de hasta 1800 mm de longitud. Puede utilizar anchos de lamas transversales

de hasta 600 mm, incorporando células fotovoltaicas si es necesario. Este sistema de

soporte también es adecuado para usar con metal, tela, madera, arcilla de terracota y

rejillas acrílicas translúcidas.

Criterios de medición y valoración de las unidades

Número de unidades previstas, según documentación gráfica de Proyecto. Superficie

de carpintería a acristalar, según documentación gráfica de proyecto, incluyendo en

cada hoja vidriera las dimensiones del bastidor.

Condiciones previas

Previa a su colocación se deberá comprobar que el soporte se encuentra

completamente montado y fijado a la subestructura y esta a su vez a la estructura

principal del edificio. Además, s e comprobará que se encuentra dentro de los


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parámetros de tolerancias admitidos en el proyecto. Por otro lado, se comprobará que

las palas de soporte de este sistema móvil se encuentren completamente limpias y en

completa ausencia de residuos en los galces de estas. Estas láminas de vidrio vienen

protegidas por ambas caras por un film adhesivo que no debe ser retirado hasta

después de su colocación y finalización de la obra para evitar cualquier tipo de arañazo

o daño externo.

Compatibilidad entre los productos, elementos y sistemas

Vidrio laminar de seguridad, compuesto por dos lunas de 6 mm de espesor unidas

mediante una lámina incolora de butiral de polivinilo, de 0,38 mm de espesor,

clasificación de prestaciones 2B2, según UNE-EN 12600, fijado sobre carpintería con

acuñado mediante calzos de apoyo perimetrales y laterales, sellado en frío con silicona

sintética incolora (no acrílica), compatible con el material soporte.

Ejecución

Vidrio laminado de seguridad: Se realizará el replanteo de los paneles, según la

distribución establecida en proyecto. Siguiendo el ritmo marcado por la subestructura

de sujeción de dicho sistema de vidrio. Siendo capaz de terminar el conjunto de la

fachada por plantas y coordinando el conjunto completo. El vidrio vendrá engarzado

en las guías de fábrica por lo que deberá ser revisado y puesto a punto previamente a

su puesta en obra. Estas piezas se fijarán a la subestructura citada y se encajarán según

proyecto.

Subestructura: En cuanto a la subestructura metálica vertical se fijará mediante

tornillos al canto del forjado. Dejando entre este y el mismo el espacio suficiente para

albergar un entramado transpirable que permita el paso del aire. Se fija al canto del

forjado mediante pletinas que sustenta dicho paso.

En cuanto a las tolerancias admisibles, el suministrados de acuerdo con el diseño y las

características del sistema establecerá las tolerancias que se deben cumplir los

materiales componentes de este.

Condiciones de terminación

Sin ningún tipo de especificación al respecto, se pide que el grupo formado por los

montantes y las lamas de vidrio de seguridad estén completamente capacitados para

ser un conjunto monolítico. En su condición de cerramiento estanco en invierno deberá

ser capaz de impedir la entrada de agua y ser resistente al viento.

Control de ejecución, ensayos y pruebas

Colocación, calzado, montaje y ajuste en la carpintería. Sellado final de estanqueidad.

Señalización de las hojas.

Verificar que el tipo de adhesivo a las guías es el adecuado recomendado por el

fabricante del sistema y que del mismo modo no presenta cavidades que pongan de

manifiesto su incapacidad a la estanquidad. Comprobar el recorrido de este a lo largo

del perímetro a sellar.

Según DB HE-1. Está garantizado durante su cierre la estanquidad al paso del aire y el

agua.

El fabricante estipula una serie de tolerancias en la colocación de este sistema,

comprobar si cumple.


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Las actividades y ensayos de productos incluidos en el control de materiales pueden ser

realizados por laboratorios oficiales o privados; los laboratorios privados, deberán estar

acreditados para los correspondientes ensayos conforme a los criterios del Real Decreto

2200/1995, de 20 de diciembre, o estar incluidos en el registro general establecido por el

Real Decreto 1230/1989, de 13 de octubre.

Conservación y mantenimiento

Los sistemas de sombreado solar Colt requieren prácticamente sin mantenimiento. Todos

los componentes de cualquier sistema. Debe ser reparado al menos una vez al año y

probado mensualmente.

Cumplimento de normativa

Como conjunto de la fachada completa, más allá de esta primera capa de filtro, la

fachada (CAPA1+CAPA2+CAPA3) deberá ser capaz de cumplir, como cerramiento

exterior, una serie de condiciones establecidas en los documentos básicos. De obligado

cumplimiento debemos hacer referencia a:

CTE DB-HS. Salubridad

CTE DB-HE. Ahorro de energía

CTE DB-HR. Protección frente al ruido

CTE DB-SI. Seguridad en caso de incendio

4. CUMPLIMIENTO HS1 DE LA ENVOLVENTE TÉRMICA

Normativa de aplicación

CTE DB HS1 Protrección frente a la humedad.

La justificación del CTE DB HS-2, 3, 4 y 5 se hace en el apartado correspondiente

al desarrollo de instalaciones del edificio.

La aplicación de la norma DB HS-1 se ejerce sobre los muros y suelos que están

en contacto con el terreno, sótano, o en este caso, con el aire exterior por la condición

colgada del edificio fachadas, cubiertas y suelos de planta 2. De todos los edificios

incluidos en el ámbito de aplicación general del CTE.

MURO SÓTANO

Grado de impermeabilidad: 2

Presencia de agua: Media

Coeficiente de permeabilidad del terreno: <10-5

Tipo: MURO FLEXRESISTENTE

Localización de la impermeabilización: Exterior

I1+I3+D1+D3

SUELO TERRENO

Grado de impermeabilidad: 3

Presencia de agua: Media

Coeficiente de permeabilidad del terreno: <10-5


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Tipo: PLACA

Tipo de intervención sobre el terreno: NO PRESENTA

Localización de la impermeabilización: Exterior

C1+C2+C3+I2+D1+D2+S1+S2+S3

FACHADA

Zonas pluviométricas de promedio: III

Zona eólica: A

Terreno tipo: IV

Clase de entorno: E1

Clase de exposición al viento: V3

Grado de impermeabilidad mínimo exigido a fachadas:3

B2+C1+J1+N1

CUBIERTA, TERRAZAS Y BALCONES

Planas invertidas

No transitable/transitable

Sin ventilar

Deben disponer de:

Cada de protección pte 1.5% de grava, que debe estar lipia de sustancias

extrañas. Su tamaño debe estar comprendido entre 16 y 32 mm y debe formar

una capa cuyo espesor se igual a 5 cm como mínimo

Capa separadora entre la capa de protección y la impermeabilización por

utilización de grava

Aislante térmico

Barrera contra el vapor inmediatamente por debajo de la formación de

pendiente

Capa de impermeabilización

Sistema de formación de pendientes

Sistema de evacuación de aguas que debe constar de canalones, rebosaderos

y sumideros.

De donde:

En muros de sótano:

I1: impermeabilización mediante lamina impermeabilizante adherida con capa

antipunzonamiento en su cara exterior.


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I3: no se precisa.

D1: lámina drenante y capa filtrante entre el muro y el terreno.

D3: Se coloca tubo drenante en el trasdós del muro.

En suelos sobre el terreno:

C1: Se utiliza hormigón hidrófugo de elevada compacidad.

C2: Se utiliza hormigón de retracción moderada.

C3: se utiliza acabado complementario a hidrofugación en superficie acabada.

I2: se impermeabiliza la base de la solera mediante la disposición sobre el hormigñon de

limpieza de una lámina adherida con antipunzonamiento.

D1: capa filtrante y drenante de encarchado sobre terreno compactado

D2: No se coloca tubo drenante

S1: sellado de lámina impermeabilizante

S2: juntas de suelo con cordones hidrófilos

S3: juntas de suelo con muro con cordones hidrófilos

En fachadas:

Sin revestimiento:

B2: se dispone de cámara de aire sin ventilar y aislante no hidrófilo colocado en la cara

interior de la hoja principal

C1: Se dispone hoja principal de espesor medio

Con revestimiento

Condiciones en puntos singulares:

Deben disponerse juntas de dilatación en la hoja principal cada 12 m.

Los antepechos deben rematarse con albardillas que deben tener una

inclinación de 10º como mínimo. Disponer de goterones en la cara inferior de los

salientes hacia los que discurre el agua separados de los paramentos verticales

al menos 2 cm y deben ser impermeables.

Deben disponerse juntas de dilatación cada dos piezas cuando sean de piedra

o prefabricadas. Las juntas entre las albardillas deben realizarse de tal manera

que sean impermeables con un sellado adecuado.


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PROYECTO EJECUCIÓN. ESTRCUTURA Y CMENTACIÓN.



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PROYECTO EJECUCIÓN. ESTRCUTURA Y CMENTACIÓN. MEMORIA JUSTIFICATIVA.

1. IDENTIFICACIÓN DE INTERVENCIONES EN EL INTERIOR DE LA PARCELA

La intervención en el conjunto propone la interpretación espacial de cada uno

de sus elementos patrimoniales. Con ello se persigue poner en valor aquellos elementos

constructivos de origen. Frente a esta premisa, se configura un nuevo edificio principal

que genera una fachada hacia la avenida José María Moreno Galván, este edificio

concentra el grueso total de aulas asignadas al proyecto. La configuración de este

edificio de aulas busca la permeabilidad a la cota de la calle para poder comunicar

tanto visualmente como físicamente el exterior con el interior de la parcela. Las demás

intervenciones vienen dadas por el valor asignado a cada uno de los elementos

patrimoniales que la conforman. En una interpretación directa sobre la estructura y la

construcción.

2. CONSERVATORIO DE DANZA - AULARIO

2.1 JUSTIFICACIÓN

La estructura de este edificio termina siendo la respuesta a las premisas

adoptadas previas sobre la continuidad del plano de la calle, la comunicación visual y

la generación de espacios bajo techo que formen pate tanto del conjunto como de la

vía pública, haciendo partícipe al resto del barrio de la nueva vida del conjunto. Frente

a esto, grandes alturas en planta baja y la inexistencia de pilares en esta se vuelve un

requisito fundamental. Además de las grandes luces de partidas exigidas por el

programa para las aulas de danza. Se determina por lo tanto que el edificio tendrá que

resolverse dándole la vuelta a la forma de transmitir sus cargas, colgará dejando libre la

planta baja. Para ello se utiliza una gran estructura triangulada metálica sostenida por

tres grandes pies de hormigón que trasmiten las cargas hacia la cimentación, que,

debido a la complejidad del terreno y las grandes cargas puntuales generadas por estos

tres pies de hormigón, se propone una cimentación profunda.

RELACIÓN DEL EDIFICIO Y EL DISEÑO DE LA ESTRUCTURA


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Desde un primer momento se consideraba que la estructura era parte

importante y fundamental en la concepción de los espacios y la imagen final del

edificio. Las grandes luces y la premisa de estar colgado, encauzaba el diseño de la

estructura hacia una dirección inequívoca. Debía estar colgado de una estructura

superior, apoyada sobre soportes rígidos que trasmitiesen las cargas al terreno. La

colocación de pilares en planta baja quedó descartada al no haber limpieza en la

configuración arquitectónica de la propuesta.

Por lo tanto, se determina la utilización de estructura metálica, como se pensaba

en un inicio, sobre soportes de hormigón, que salva las grandes luces entre apoyos de

esa peculiar estructura metálica que se proponía. Esta estructura metálica soporte está

configurada por tres cerchas arriostradas entre sí y apoyadas sobre tres núcleos de

hormigón armado. La luz salvada entre apoyos es de 46.9 m, por lo que la dimensión de

las cerchas permite generar una planta técnica donde se pueden alojar todas las

instalaciones pertinentes. Estos núcleos de hormigón albergan las escaleras del edificio

por lo que rigidiza la estructura desde la planta sótano hasta la planta de cubierta y

evita tener que colocar triangulaciones.

Esta planta técnica es la encargada de soportar y llevar las cargas a los núcleos

de hormigón a través de 3 líneas de carga, dispuestas perpendiculares a los núcleos, de

estas líneas de carga cuelgan 6 plantas de aulario. Además, por las solicitaciones de las

cerchas, se hace imposible generar juntas de dilatación en esta planta, por lo que se

apoyan con libre movimiento en el eje X. Sin embargo, las plantas colgantes si presentan

juntas a lo largo del eje X, por lo que el edificio es fácilmente divisible en 3 módulos

estructurales prácticamente iguales.

La planta sótano, al configurarse de manera independiente del resto del edificio

colgado, cambia su sistema estructural hacia un forjado reticular y pilares de hormigón.

Finalmente, se puede decir que la estructura está configurada por dos vanos

centrales de 46,9 m de luz de apoyo a apoyo y con un vuelo de 16,60m a cada lado

del edificio.

2.2 DEFINICIÓN DE MATERIALES

En un primer momento la estructura se planteaba con un acero S275, pero

debido a las exigencias a las que se ve sometida la planta técnica, parece oportuno

subir la resistencia, esto influye al resto de la estructura por lo que el posterior

dimensionado de perfiles se verá más optimizado.


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Como se ha descrito anteriormente, la estructura principal del edificio está

compuesta por una parte metálica, que contienen las cerchas, los tirantes y las barras

de acero laminado. Por otro lado, la estructura de los núcleos de hormigón,

cimentación, pilares de sótano, forjado reticular, muro de sótano y losa arriostrante de

hormigón armado.

Para las diferentes acciones en la edificiación se han considerado los siguientes

coeficientes;

Cargas Permanentes (G), coeficiente de mayoración = 1,35

Sobrecargas (Q), coeficientes de mayoración = 1,50


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2.3 DESCRIPCIÓN DEL TERRENO

Al igual que la estructura portante se ve configuradas exigencias proyectuales,

la cimentación viene dada por la considerable concentración de cargas puntuales en

los núcleos de hormigón. Se realiza cimentación por pilotaje hasta la capa de zahorra.

Debido a las exigencias del propio edificio y las prestaciones del terreno, se

plantea una cimentación de pilotes en barrena y loca arriostrante, para unificar la

planta de pilares y núcleos de hormigón. La cimentación cuanta con una única cota, -

5,00 m.

Los pilotes irán en todo momento dispuestos en encepado de dos pilotes bajo

los pilares de sótano y en grupo de pilotes bajo los núcleos de hormigón. Bajo los pilares

la disposición de los encepados se coloca el lado más largo, L, en la dirección de carga

más desfavorable, quedando hacia el otro lado arriostrado mediante la losa. Bajo el

muro de sótano se coloca un encepado continuo de pilotes al tresbolillo.

El nivel freático se encuentra contenido entre la cota -4,00 m y -5,00 m. Además,

la zona puede encontrarse debilitada por el antiguo cauce del arroyo Tagarete,

actualmente. Por lo que se tomará las pertinentes precauciones en cuanto a su

construcción. Con todo ello, se propone su correspondiente drenaje en el trasdós

alrededor de todo el perímetro del sótano.

2.4 NORMATIVA DE APLICACIÓN Y DEFINICIÓN DE ACCIONES PERMANENTES Y

VARIABLES

La definición y concepción del proyecto de estructuras y cimentación del

edificio viene determinada por las siguientes normativas de aplicación al mismo:

EHE-08. Instrucción de hormigón estructuras 2008.

CTE - DB- SE- A, Acero.

CTE - DB- SE- C, Cimientos.

NCSE-02. Norma de construcción sismo-resistente.


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ACCIONES CONSIDERADAS

Para el cálculo de la estructura se han considerado como cargas permanentes

aquellas coincidentes con: peso propio de los elementos estructurales, generadas por

el programa de cálculo y todas aquellas que se consideran dentro de las cargas

muertas de elementos constructivos tales como, revestimiento, solería, tabiques,

etcétera.

CARGAS VERTICALES

ACCIONES PERMANENTES

Peso propio de los elementos constructivos (CM)

ELEMENTOS CARGA

TOTAL

CUBIERTA

cubierta catalana invertida con acabo den grava= 2,5 KN/m2 chapa grecada con capa de hormigon con grosor menor a 12 cm=2 KN/m2

4,5 KN/m2

FORJADO CHAPA COLABORANTE + Tarima

tarima con acabado en parqué sobre rastreles= 0,19 KN/m2

aislante lana de roca 4 cm espesor = 0,08 KN/m2

mortero de regularización espesor 2 cm= 0,38 KN/m2 chapa grecada con capa de hormigon con grosor menor a 12 cm=2 KN/m2

2,65 KN/m2

TABIQUERÍA

trasdosado de yeso con cámara de aire + aislante lana de roca

1 KN/m2

CERRAMIENTO

Hoja ventilada de aluminio sobre ratreles y trasdosado de yeso

3,75 KN/m

CERRAMIENTO LAMAS HORIZONTALES

vidrio 25 KN/m3= 0.5 kn/m2= 2.5kn/m

2.5 KN/m

CERRAMIENTO LAMAS VERTICALES

celosia de aluminio

1 KN/m

FORJADO RETICULAR acabado de plaza

solería sobre plots= 1 KN/m2

formación penditnete+ lámina impermabilizante= 1,5 KN/m2

Posibilidad de relleno de tierra=4 Forjado bidirecional tipo casetones perdidos=6,5 KN/m2

9 KN/m2

ACCIONES VARIABLES

Sobrecarga de uso (Q)

CARGA

TOTAL

CUBIERTA

accesible unicamente para conservación G1 cubierta con inclinacnión menor a 20º 1 KN/m2


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ACCESO PÚBLICO

zona de libre movimiento/ zona destinada a actividades físicas 5 KN/m2

ADMINISTRATIVA

chapa grecada con capa de hormigon con grosor menor a 12 cm 2 KN/m2

APARCAMIENTO

zonas de tráfico para pesos ligeros < 30 kN 2 KN/m2

NIEVE

Sevilla altitud 7 m sobre el nivel del mar 0,2 KN/m2

En el Documento Básico de Seguridad Estructural (SE), para la verificación de los

Estados Límites Últimos y los Estados Límites de Servicio. La capacidad portante de

elemento se devine en el apartado 4.2, donde se establecen una serie de

combinaciones de hipótesis de cálculo en base al apartado 4.2.2 Combinación de

acciones del citado documento, a partir de la siguiente expresión:

donde se consideran:

- ᵞG· Gk , todas las acciones permanentes incluido el pretensado ᵞP · P

- ᵞQ· Qk , todas las acciones variables

- ᵞQ· ψ0·Qk, considera el resto de las acciones variables

Del mismo modo, ᵞ, se determina según la tabla 4.1, donde para verificar su

resistencia se determina que, para acciones de peso propio se coge el valor de 1,35 y

para acciones variables 1,50, en su situación más desfavorable.

Por otro lado, es conveniente tener en cuenta la simultaneidad de las cargas,

para ello sacamos de la tabla 4.2 los coeficientes correspondientes;

siendo:

- Sobrecarga de uso en zonas administrativas (Categoría B): ψ0 =0,7; ψ1 =0,5; ψ2

=0,3

- Sobrecarga de uso en zonas destinadas al público (Categoría C3 y C4): ψ0 =0,7;

ψ1 =0,7; ψ2 =0,6

- Sobrecarga de uso en zonas de tráfico (Categoría E): ψ0 =0,7; ψ1 =0,7; ψ2 =0,6

- Sobrecarga de uso encubiertas únicamente accesibles para mantenimiento

(Categoría G): ψ0 =0; ψ1 =0; ψ2 =0

- Sobrecarga por nieve para altitudes <1000m: ψ0 =0,5; ψ1 =0,2; ψ2 =0

- Sobrecarga por viento: ψ0 =0,6; ψ1 =0,5; ψ2 =0

VIENTO

El cálculo de las acciones de viento viene determinado por el CT DB SE, apartado

3.3 y por el anejo D para mayor precisión de cálculo. En el primero se determina que, el

viento es una acción perpendicular a cada punto expuesto de la fachada, qe puede

expresarse así;

qe= qb*ce*cp, siendo en cada caso;


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qb , presión dinámica del viento, para Sevilla, zona A con velocidad del viento 26

m/s, le corresponde el anejo D 0,42 KN/m2.

ce, coeficioente de exposición. Al tratarse de un edificio de más de 30 m en su

punto más alto. La norma determina que, para edificios de cualquier altura, pero

con menos de 8 plantas, su valor es invariable, siendo este igual a 2 para cada

una de ellas.

cp, coeficioente eólico. Se diferencia según el plano de acción del viento, entra

en juego la esbeltez del edificio. Tendremos cp para presión y cp para succión

EJE X ESBELTEZ MÁS DESFAVORABLE 39,5/20

PLANTA qb ce cp presion cp succion

qe

presión/m2

qe

succion/m2

P0 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50

P1 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50

P2 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50

P3 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50

P4 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50

P5 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50

P6 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50

P7 0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50

0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50

0,42 2 0,8 -0,6 0,67 -0,50

ancho

influencia (l)

qe presión

puntual

qe succion

puntual

ancho

influencia (l)

qe presión

puntual

qe succion

puntual

5,3 20,66 -15,49 10,6 41,31 -30,99

5,3 13,18 -9,88 10,6 26,36 -19,77

5,3 17,81 -13,36 10,6 35,62 -26,71

5,3 17,81 -13,36 10,6 35,62 -26,71

5,3 17,81 -13,36 10,6 35,62 -26,71

5,3 17,81 -13,36 10,6 35,62 -26,71

5,3 17,81 -13,36 10,6 35,62 -26,71

5,2 16,42 -12,32

8,15 25,74 -19,31

2,95 9,32 -6,99

EJE Y ESBELTEZ MÁS DESFAVORABLE 39,5/133

PLANTA qb ce cp presion cp succion

qe

presión/m2

qe

succion/m2

P0 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25

P1 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25

P2 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25

P3 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25

P4 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25

P5 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25

P6 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25


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P7 0,42 2 0,7 -0,3 0,59 -0,25

ancho

influencia (l)

qe presión

puntual

qe succion

puntual

ancho

influencia (l)

qe presión

puntual

qe succion

puntual

5,3 18,08 -7,75 10,6 36,15 -15,49

5,3 11,53 -4,94 10,6 23,06 -9,88

5,3 15,58 -6,68 10,6 31,16 -13,36

5,3 15,58 -6,68 10,6 31,16 -13,36

5,3 15,58 -6,68 10,6 31,16 -13,36

5,3 15,58 -6,68 10,6 31,16 -13,36

5,3 15,58 -6,68 10,6 31,16 -13,36

5,3 14,65 -6,28

En el cálculo y posterior análisis del programa se ha despreciado el viento en la

dirección logitudinal del edificio, considerando imperceptible dicha acción frente a los

sistemas de estabilización adecuadamente dispuestos.

SISMO

El cálculo de las acciones dinámicas producidas por sismo está recogido en la

norma NCSE-02, teniendo en cuenta que el proyectista o director de obra podrá

adoptar siempre medidas bajo su responsabilidad.

Según el artículo 1.2.3. Criterios de aplicación de la norma se considera

obligatoria en todos los edificios recogidos en el apartado 1.2.1, excepto:

- edificios de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí en todas

las direcciones cuando la aceleración básica sea inferior a 0,08g. Será de

aplicación para edificios de más de 7 plantas cuando la aceleración sísmica de

cálculo sea igual o mayor a 0,08g.

Si nos acogemos a las palabas de la norma, teniendo un edificio de importancia

normal, ubicado en Sevilla, con los pórticos debidamente arriostrados por los núcleos de

hormigón señalados con anterioridad y con una aceleración básica de 0,07g, este

factor queda fuera de las apreciaciones de cálculo del edificio. Además, la norma

excluye la planta sótano en la hora del cálculo, nombrando en todo momento las

plantas sobre rasantes en el cómputo de plantas a considerar.

Aun considerando la exclusión de esta planta, se decide calcular la aceleración

sísmica de cálculo para asegurar el cumplimiento de la norma. De la cual sacamos que,

ac viene determinada por:

ac=S· p· ab, donde,

ab= 0,07g

ρ= 1

S= C/1,25


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Este coeficiente C de terreno. Depende de las características geotécnicas del

terreno de cimentación que se detalla en el apartado 2.4. Para obtener el coeficiente

C se determinan los espesores de los diferentes estratos de correspondiente a los terrenos

I,II,III y IV, respectivamente, existentes en los primeros 30 metros bajo la superficie o hasta

que se alcance el techo del terreno tipo I, siendo la cota -20 en este caso.. Como hemos

indicado en apartados anteriores, el corte del terreno es el siguiente:

Retomando el cálculo principal de ac, concluimos que, con los valores recogidos

de los diferentes coeficientes ac=1,056· 1· 0,07, donde ac=0,073 <0,08. Bajo este resultado

y tras las pertinentes justificaciones citadas con anterioridad, se determina que este

edificio no será objeto de cálculo frente a sismo.

NIEVE

Según la norma, DB CT SE, en el apartado 3.5 NIEVE, en la tabla 3.8

correspondiente a estas acciones, se determina que según la altitud (7 m) se le debe

asignar una sobre carga por nieve de 0,2 KN/m2.

TÉRMICAS

Al considerarse juntas de dilatación debido al diseño del proyecto a menos de

50 m entre una y otra, 46,9 m exactamente, se considera que no es necesario el cálculo

de dichas acciones. Del mismo modo, la cercha, aunque no presenta juntas de

dilatación se permite su libre movimiento en los sentidos X que absorbe los movimientos

ocasionados por las dilataciones y contracciones térmicas, coincidiendo con la

disposición de las juntas de dilatación pertinentes.

2.5 PREDIMENSIONADO DE LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES

Partimos de la base del diseño arquitectónico para entender las decisiones

tomadas en la predimensión de los elementos estructurales que lo forman. En primer

lugar, las cerchas de la planta técnica se plantean como un único elemento continuo,

con apoyos cada 46,90 m y dos vuelos de 17,24 m a cada lado. Se plantea desde un

primer momento la predimensión de este elemento con la mayor restricción L/10, el resto

de los elementos de las plantas descolgadas se usará la limitación L/15 para elementos

principales y L/20 para elementos secundarios.

Por lo tanto, la expresión que define el valor de C, es el

valor medio obtenido al ponderar los coeficientes Ci en

cada estrato con su espesor correspondiente:

C= ∑𝐶𝑖·𝑒𝑖

20

De donde se deduce que,

C= (2· 4 m +1,3· 4m+ 1,6· 2m + 1· 10 m)/20= 1,32

Trasladamos este valor para sacar el valor de S, siendo

este S=1,32/1,25, S=1,056


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La distribución de las cargas sigue la siguiente secuencia, tirante, montantes,

diagonales, cordones, núcleos de hormigón y cimentación. Se invierte el sentido lógico

y común del funcionamiento de los edificios. Actúa a la inversa, convirtiendo a los puntos

de unión con la cercha como los más cargados, como si se tratase de la vinculación el

terreno.

Al ser un cajón continuo, las cerchas se introducen en el programa como un

elemento único triangulado. Cumpliendo con las expectativas anteriores, el núcleo

central es el que presenta mayor solicitación y será el módulo estudiado posteriormente.

Para los pilares de las plantas colgadas no se tiene en cuenta pandeo de

ninguna forma porque están trabajando a tracción por lo que la acción del pandeo en

estos pilares es inexistente.

2.6 SOLUCIÓN DE CIMENTACIÓN

Debido a las exigencias del propio edificio y las prestaciones del terreno, como

se ha descrito con anterioridad, se plantea una cimentación por pilotes in situ en barrena

de diferentes diámetros, dependiendo de las solicitaciones que soporten. Una de las

ventajas de este tipo de cimentación profunda es la inexistencia de asientos, por lo que

se puede garantizar la estabilidad de la cimentación desde el primer momento.

DIMENSIONADO DE PILOTES

- Dimensionado de pilotes bajo pilares en planta sótano.


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Se han determinado una seria de condiciones para agrupar la tipología de los

pilotes en cada caso. Bajo los pilares centrales se colocan pilotes continuos

barrenados de 45 cm de diámetros, agrupados en encepados de 2 pilotes debajo de

cala pilar. Y los pilares de los extremos se configuran igualmente con dos pilotes

debajo de cada uno de ellos, pero en este caso, de 35 cm de diámetro. Del mismo

modo se arriostrará, mediante una losa arriostraste que formará el forjado de dicha

planta.

- Dimensionado de pilotes bajo muro de sótano

Se ha comprobado en dos puntos diferentes del muro la cantidad carga que

recibe el muro de sótano para tener en cuenta en la cimentación. Por cada metro lineal,

en ambos casos, se determina que es suficiente con 1 pilote continúo barrenado de 35

cm de diámetro. Estos pilotes están colocados a tresbolillo para mayor estabilidad al

muro y el encepado continuo bajo el muro.

MURO CARGA KN/M2 LONGITUD INFLUENCIA CARGA LINEAL

MU01 19,95 2 39,9

NECESITA 1 PILOTE DE 35 CM (TOPE 303,91 kN)

MU02 19,95 2,5 49,875

NECESITA 1 PILOTE DE 35 CM (TOPE 303,91) kN)


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- Dimensionado de pilotes bajo núcleos de hormigón.

CARGA TOTAL PUNTUAL

NÚCLEO 1 30800

*

NECESITA 12 PILOTES DE 100 CM (TOPE 2480 kN)

NÚCLEO 2 33208

*


NÚCLEO 3 29483

*


Para poder proceder al cálculo de esta cimentación primero es necesario sacar

la carga resultante en cada núcleo. A través del programa de cálculo se esclarece y

determinan las diferentes reacciones y la sumatoria de todas da lugar al axil que soporta

el núcleo. Para ello, escogiendo la hipótesis más desfavorable de lado de la seguridad

y teniendo en cuenta que las cargas en el programa se encuentran mayoradas, se

supone una minoración de estas de 1,35. Los pilotes se agrupan bajo las líneas de carga

longitudinales de los núcleos de hormigón. Se configura un encepado de 7 pilotes en

cada línea de carga en el núcleo central y 6 en los extremos.

LOSA ARRIOSTRANTE

Se ha comprobado que la losa arriostrante deberá asumir los momentos,

considerando la excentricidad de las cargas, igual a cada lado de esta, asegurando el

funcionamiento correcto en todas sus direcciones. Obteniéndose un canto de 40 cm y

calculando la armadura base por Cuantía Geométrica Mínima y ajustando la armadura

a las exigencias que la normativa nos permite en separaciones máximas y mínimas, por

ese motivo, se le asigna una armadura de redondos del 12 cada 20 cm.


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2.7 ESTRUCTURA METÁLICA

PROGRAMA DE CÁLCULO

El edificio ha sido concebido como tres módulos estructurales independientes,

apoyados en 3 núcleos de hormigón que rigidizan la estructura. Para la introducción de

este edifico en CYPE se ha subdividido en 3 partes: la gran cercha metálica como pieza

única, las plantas colgantes y la planta sótano con el núcleo central de hormigón.

En este apartado se desarrolla y analiza la estructura metálica de la

composición. Cerchas y plantas descolgadas de esta.

CERCHA

PARÁMETROS DE CÁLCULO.

Se han introducido las vigas trianguladas, y se han ido probando diferentes

perfiles. Se comienza considerando perfiles HEB que posteriormente serán cambiados a

perfiles tubulares de acero S275. El apoyo de las vigas en los núcleos de hormigón debe

considerar el libre movimiento de la pieza para asumir los desplazamientos por las

variaciones térmicas.

ANÁLISIS Y OPTIMIZACIÓN DEL MODELO.

Esta gran cercha está compuesta por dos vanos centrales de 46,9 m hasta el

centro del apoyo y 17,45 m de vuelo a cada lado. Por cálculo, el canto de la planta

debe estar en torno a los 4,7 metros, por lo que la modulación de los montantes en

relación con la altura guarda cierta proporcionalidad. Esto favorece el ángulo de las

diagonales, haciendo más efectivo su trabajo.

Se debe tener en cuenta que la gran cercha es la encargada de transmitir las

cargas a los núcleos de hormigón, por lo que las solicitaciones en los montantes son las

correspondientes a un pilar en planta baja de cualquier edificio normal. Tras varios

intentos en la búsqueda de perfiles que soporten tales solicitaciones, se decide cambiar

el tipo de acero, aumentando su resistencia hasta acero laminado S 355.

Considerando el comportamiento de las vigas en su conjunto, se determina que

también será necesario para la optimización del modelo cambia a perfiles de acero

laminado HEM, y distinguir las solicitaciones que tienen en los apoyos a diferencia de los

tramos centrales de la viga, con ello, obtenemos una viga de sección constante con

incremento de sección en los puntos críticos de la pieza. Los apoyos se convierten en


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estos puntos críticos debidos a las solicitaciones generadas por los axiles en los demás

montantes, siendo en los apoyos el punto de mayor cortante.

HEM 500 en cajón soldado para cordones en apoyo

HEM 320 en cajón soldado para cordones en el resto de la viga.

HEM 400 con platabandas laterales para diagonales en apoyo.

HEM 240 con platabandas laterales para diagonales en el resto de la viga.

HEM 320 con platabandas laterales para diagonales en apoyo.

HEM 320 con platabandas laterales para montantes en apoyo.

HEM 260 con platabandas laterales para montantes en el resto de la viga

HEB 260 dos perfiles independientes separados 9 cm, como montantes centrales de la

cercha, junta de dilatación.

Designación concreta de los perfiles en plano correspondiente al desarrollo de la

cercha.

Debido a que es una pieza continua y no tiene en cuenta las juntas estructurales

mientras que en el edificio sí que se mantienen, se duplica el montante central de las

cerchas y se separa convenientemente para conseguir reproducir dicha junta. De estos

montantes nacen los posteriores tirantes que sustentan la estructura.

Si bien la estructura cumple sobradamente todas sus solicitaciones, debido a la

unificación y la optimización del modelo, existen barras que tienen un aprovechamiento

muy bajo, pero que, debido a la falta de esbeltez de barras más pequeñas, parece

imposible la reducción de estas secciones, por lo que se considera oportuno dejar esas

barras, aunque bajo el conocimiento de su bajo aprovechamiento.

ESTADOS LÍMITES

COMPROBACIÓN FLECHAS ELS

Se comprueba los límites de la flecha más desfavorable, considerando la luz de

la viga la que hay entre apoyos, L= 46,9 m, para los vanos centrales y por otro lado,

L=17.45 para los vuelos. De esta manera imponemos límites para la flecha máxima

relativa xz L/300 y L/150 respectivamente y flecha activa relativa (xz) L/500 y L/250

respectivamente. En ambos casos se considera que la más restrictiva y más siendo un

elemento estructural importante es L/500 = 94 mm y L/250=35 mm.


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Se comprueban todos los vanos centrales de la cercha y se escoge el más

desfavorable para atender a las solicitaciones frente a ELS, en este caso podemos ver

como la flecha es 80,43 mm < 94 mm

En el vuelo, se procede de la misma manera teniendo en centa que la limitación

de la flecha es la mitad, como hemos citado anteriormente, del mismo modo cumple

sobradamente la flecha establecida como límite.

DESPLOME

Se comprueba desplome frente a los desplazamientos horizontales provocados

principalmente por la acción del viento. Se considera como límite H/500, teniendo una

altura total del edificio de 39 m, el desplazamiento máximo es de 78 mm. En la cercha

se han despreciado las acciones del viento en el eje X por motivos de rigidez de la

estructura, por lo que los desplazamientos considerados para el desplome vienen dado

por la dirección y.


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El desplazamiento detectado en la estructura por estas acciones citadas es

mínimo, queda muy por debajo de los límites, esto es debido a la rigidez y las

estabilizaciones colocadas en la planta técnica que constituye. Los núcleos de

hormigón y a su vez las plantas colgantes estabilizan y coartan el movimiento de la

cercha a pesar de contar con apoyos desplazables.

ELU

La comprobación de los estados límites últimos se genera desde Cype3D, en el

apartado correspondiente a comprobaciones ELU. Como hemos visto anteriormente,

las cerchas se encuentran debidamente dimensionadas por lo que no generan nuevos

problemas en esta comprobación.

PLANTAS AULARIO

PARÁMETROS DE CÁLCULO

Se introduce el módulo central en el programa de cálculo CYPE3D. Para ello se

han tomado simplificaciones del modelo real, tales como la triangulación del núcleo de

hormigón mediante barras metálicas que no computarán en el cálculo de la estructura.

Del mismo modo se han introducido cruces de madera para generar el efecto

monolítico de los forjados frente a acciones horizontales, anuladas también en el

cómputo total de cargas, no se consideran.


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ANÁLISIS Y OPTIMIZACIÓN DEL MODELO

Al introducir en primer lugar las vigas trianguladas de la planta técnica, la

resistencia del acero debe ser igual en todo el edificio por motivos de compatibilidades,

por lo que los perfiles predimensionados en un primer momento quedan por encima de

lo que en realidad se utiliza posteriormente.

Por un lado, los tirantes que parten de las vigas trianguladas comenzaron siendo

perfiles de misma sección sin optimizar, sin embargo, perfilando el modelo, se hace

posible definir y disminuir aquellos perfiles que por solicitaciones permitan su reducción.

Estas consideraciones se tienen en cuenta en las plantas más bajas del edificio.

HEB 240 con platabandas laterales



Por otro lado, el canto de las vigas, cuando se trataba de acero S275, disparaban la

sección de los cantos debido a las luces de 10,4 y 10,6 metros, por ello, se decide utilizar

perfiles HEB para la reducción del canto. Una vez se decide subir la resistencia del acero,

estos perfiles se ven aún más optimizados, reduciendo su sección a lo mínimo posible

por cuestiones de esbeltez

HEB 400, para vigas principales y luces de 10,4 y 10,6 metros.

HEB 220 perfiles simples para vigas secundarias o de luces de 5,3 metros principales.

HEB 300 con platabandas laterales para perfiles de borde en fachada oeste.


estructura del aulario.

De esta manera, la optimización de la estructura y sus perfiles se ha extrapolado al resto

del edificio, considerando este trozo de este como representación global de él.

Los perfiles situados en el frente oeste del edificio, al tener mayor área de

influencia, siempre tendrán una sección mayor a la del resto, sin embargo, la utilización

de platabandas laterales consigue reducir la sección en todos los tirantes.


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Una vez se ha optimizado el modelo, podemos ver que todas las barras

aparentemente cumplen las solicitaciones requeridas, sin embargo, existen dos barras

que no cumplen, ya que tienen un aprovechamiento de la resistencia de 103%, tras

introducirnos en los ficheros de cálculo y observando el comportamiento del modelo,

podemos considerar despreciable esta incidencia. Además, existen que otras barras en

su misma situación cumplen sobradamente con las exigencias. Incluso en algunos casos

estas barras se encuentran en posiciones menos desfavorables que otras.

ESTADOS LÍMITES

COMPROBACIÓN FLECHA

Se comprueba los límites de la flecha más desfavorable, considerando la luz de

la viga la que hay entre apoyos, L= 10,6 m, para los vigas principales y por otro lado, L=2

para los vuelos. De esta manera imponemos límites para la flecha máxima relativa xz

L/300 y L/150 respectivamente y flecha activa relativa (xz) L/500 y L/250

respectivamente. En ambos casos se considera que la más restrictiva y más siendo un

elemento estructural importante es L/500 = 22 mm y L/250=4 mm.

Se comprueban todas las barras y se escoge la más desfavorable para atender

a las solicitaciones frente a ELS, en este caso podemos ver como la flecha es 11,70 mm

< 22 mm

Para el vuelo, igualmente, se comprueban todas las barras y se escoge la más

desfavorable para atender a las solicitaciones frente a ELS, en este caso podemos ver

como la flecha es 1 mm < 4 mm


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DESPLOME

Se comprueba los desplazamientos horizontales, desplome, provocados por la

acción del viento igualmente en el eje Y. Teniendo una limitación H/500 para todo el

edificio y H/250 para la altura por planta. Siendo este 78 mm para el desplome total y 20

para el desplome por planta.

Se cumple el desplome de los tirantes en ambos casos, estando muy por debajo

de los límites establecidos.

Del mismo modo, el incremento del desplazamiento del pilar más desfavorable

en planta primera al pilar menos desfavorable en la planta de cubierta, se cumplen

sobradamente.

Estos resultados vienen dados por la rigidización del núcleo central del sótano

que recorre desde planta sótano a planta de cubierta. Además, como hemos

comentado anteriormente con la cercha, el hecho de colgar las plantas supone mayor

inercia tanto para lo bueno como para lo malo, en este caso, consigue estabilizar,

mediante el trabajo a tracción, los desplazamientos de los tirantes.


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ELU




problemas en esta comprobación. Las barras con errores, ya se han determinado

anteriormente.

CONCLUSIONES

Una vez concluido el análisis y cálculo del módulo central de la estructura, se

puede hacer una unificación al resto del conjunto. Esto es debido a que

aproximadamente se ha dividido el edificio en tres módulos en torno a un núcleo de

hormigón cada uno por lo que la respuesta de la estructura puede presentar similitudes

considerables, por ello, no resulta vinculante realizar un estudio concreto que cada una

de las partes.

Al haber sido un proyecto concebido desde un primer momento considerando

la estructura, no se ha encontrado con grandes modificaciones. En todo momento la

estructura responde al modelo proyectual pensado.

2.8 ESTRUCTURA HORMIGÓN


El edificio ha sido concebido como tres módulos estructurales independientes,

apoyados en 3 núcleos de hormigón que rigidizan la estructura. Para la introducción de

este edifico en CYPE se ha subdividido en 3 partes: la gran cercha metálica como pieza

única, las plantas colgantes y la planta sótano con el núcleo central de hormigón.

En este apartado se desarrolla y analiza la estructura de hormigón que compone

el sótano. Pilares de hormigón armado y forjado reticular. También se comprueba el

cumplimiento del núcleo central de hormigón, representado en el apartado anterior

como núcleo triangulado de barras metálicas.


Se han introducido las vigas de hormigón armado y pilares de las mismas

características. Se comienza considerando secciones de 40x40 cm en los pilares de


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hormigón armado, posteriormente se optimiza el diseño a favor de los tramos más

desfavorables, utilizando secciones de 45 x 65 cm en los vanos centrales. El forjado

reticular se determina por su vano más largo, considerando el canto como 35 cm de

casetón recuperable + 10 cm de capa de compresión. El apoyo de las cerchas, el

núcleo de hormigón debe considerar su altura y las particiones dentro del mismo que lo

hacen prácticamente inmóvil frente a cualquier tipo de acción horizontal.


Este tramo presenta dos niveles de forjado. Esto se debe a la respuesta del

proyecto ante la plaza que se plantea bajo el edificio principal. El núcleo de hormigón

emerge de la planta sótano hasta ser colmatado en la parte superior por las cerchas.

La planta sótanos se decide construir en hormigón debido a las exigencias de

resistencia al fuego que aporta este material. Considerando a su vez las luces que se

llegan a cubrir, hacerlo mediante un forjado reticular de casetones recuperables

parece una opción óptima en la resolución de este elemento estructural. Además, esta

solución permite la ubicación de elementos de instalaciones en el hueco recuperado.

Por el comportamiento de la viga, varían su tamaño, y terminan siendo vigas

descolgadas para cumplir errores de esfuerzos y colocación de los cercos. En los vanos

centrales, nuevamente, se ejecutan vigas de mayor sección.

Por motivos ajenos al proyectista, el programa no considera la introducción de

las pantallas que conforman el muro de hormigón y el muro de sótano. Por este motivo,

se considera para el cálculo como pilares y a su vez se introducen vigas para cerrar el

paño. Por lo tanto, los resultados de esos pilares y esas vigas no se consideran en el

cálculo final y sus comprobaciones. Sin embargo, se ha reproducido como es

conveniente el forjado que llega a dicho muro.

Tanto en el perímetro del muro como en el perímetro del núcleo de hormigón se

decide macizar y aportar mayor rigidez a estos encuentros con el forjado reticular. En

cuanto a los redondos escogidos para la unificación y refuerzo del forjado, se ha

determinado que no se utilizarán redondos del 25 que puedan terminar en patilla, ya

que su ejecución resulta difícil y con grandes longitudes de anclaje nada favorables.


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ESTADOS LÍMITES

COMPROBACIÓN FLECHA

Se comprueba los límites de la flecha más desfavorable entre dos puntos,

considerando la luz de la viga la que hay entre apoyos, L= 9 m. De esta manera

imponemos límites para la flecha máxima relativa xz L/300 y flecha activa relativa (xz)

L/500. En ambos casos se considera que la más restrictiva y más siendo un elemento

estructural importante es L/500 = 18 mm.

DESPLOME

En este caso, no se comprueba los desplazamientos horizontales de los pilares,

desplome, provocados por la acción del viento igualmente en los ejes X e Y. Esto se

debe a que la acción del viento, principal motivo de dichos desplazamientos no se

ejerce sobre estos pilares al tratarse de una planta enterrada. Además, los pilares que

emergen 1,50 m sobre la cota +0,00 tiene una respuesta al viento mínima que permite

despreciar dicha acción.

AGOTAMIENTO POR TORSIÓN

En cuanto a los erros de las vigas por estados limites de agotamiento por torsión

cabe decir que, la existencia de los mecanismos torsores en las placas, ya sean estas

macizas o reticulares, indica que vayan implícitos necesariamente en su

comportamiento, por lo que resultan inevitables, incluso se podría decir que son

imprescindibles si queremos justificar la resistencia y el equilibrio en situaciones de

equilibrio irregulares y comprometidas como es el caso de las vigas que presentan dicho

error.

CONCLUSIONES

Una vez concluido el análisis y cálculo del módulo central de la estructura, se

puede hacer una unificación al resto del conjunto. Esto es debido a que

aproximadamente se ha dividido el edificio en tres módulos en torno a un núcleo de

hormigón cada uno por lo que la respuesta de la estructura puede presentar similitudes

considerables, por ello, no resulta vinculante realizar un estudio concreto que cada una

de las partes.


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3. JARDÍN MUSICAL – NAVE CENTRAL

3.1 DESCRIPCIÓN ESTRUCTURA EXISTENTE E INTERVENCIÓN DE REHABILITACIÓN

La nave central está compuesta por 108 pilares de acero roblonado. Estos pilares

se componen por perfiles que podrían asemejarse a las categorías actuales como UPN

y perfiles en L. Como se indica en detalle del plano, los perfiles en L conforman la unión

entre los dos perfiles UPN, dispuestos con las alas hacia afuera. Estos pilares forman un

entramado rectangular que dan soporte a la cubierta, definida por dientes de sierra

sobre los que actualmente reposan una cubierta de uralita. Por norma, esta cubierta

debe ser debidamente retirada y sustituida por otra que sí cumpla las exigencias de

salubridad del edificio. En cuanto a la cimentación de estos pilares, se propone la

hipótesis cimentación superficial mediante zapatas aisladas de hormigón. Se propone

la revisión para la posterior puesta en marcha de un posible recalce si la cimentación se

encuentra dañada o si la base de esta se encuentra en una condición que pongan en

riesgo la integridad del edificio a lo largo de su vida útil.

Los muros del edificio están formados por una fábrica de ladrillo, ensanchada

hasta convertirse en unza pata corrida en todo el perímetro de la nave.

La propuesta de intervención lleva a cabo la rehabilitación de la cubierta

mediante una cubierta ligera hacia el sur y una vidriera hacia el norte. Este incremento

de la carga, así como la generación de cubiertas de acero laminado sobre los pilares,

se considera que es perfectamente asumible por los pilares existentes.

En cuanto a la unión entre las piezas nuevas de acero laminado y las existentes,

se ha determinado su unión mediante soldadura teniendo en cuenta restricciones

pertinentes por posibilidad de incompatibilidades entre ambos materiales.

3.2 RELACIÓN DEL EDIFICIO Y EL DISEÑO DE LA ESTRUCTURA

Para la intervención en esta nace central se disponen elementos a modo de

emparrillado que permite la colocación de una cubierta tipo deck con prestaciones de

absorción acústica.

3.3 DEFINICIÓN DE MATERIALES

Para las diferentes acciones en la edificación se han considerado los siguientes

coeficientes;

Cargas Permanentes (G), coeficiente de mayoración = 1,35

Sobrecargas (Q), coeficientes de mayoración = 1,50

3.4 NORMATIVA DE APLICACIÓN Y DEFINICIÓN DE ACCIONES PERMANENTES Y

VARIABLES

La definición y concepción del proyecto de estructuras y cimentación del

edificio viene determinada por las siguientes normativas de aplicación al mismo:

CTE - DB- SE- A, Acero.

NCSE-02. Norma de construcción sismo-resistente.


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ACCIONES CONSIDERADAS

CARGAS VERTICALES

ACCIONES PERMANENTES

Peso propio de los elementos estructurales (CM)

ELEMENTOS CARGA

TOTAL

CUBIERTA BURBUJAS TIPO DECK

faldones de chapa, tableros o paneles ligeros

1 KN/m2

ACCIONES VARIABLES

Sobrecarga de uso (Q)

CARGA

TOTAL

CUBIERTA

accesible únicamente para conservación G1 cubierta ligera sobre correas, sin

forjado 0,4 KN/m2

En el Documento Básico de Seguridad Estructural (SE), para la verificación de los

Estados Límites Últimos y los Estados Límites de Servicio. La capacidad portante de

elemento se devine en el apartado 4.2, donde se establecen una serie de

combinaciones de hipótesis de cálculo en base al apartado ‘’4.2.2 Combinación de

acciones ‘’ del citado documento, a partir de la siguiente expresión:

donde se consideran:

- ᵞG· Gk , todas las acciones permanentes incluido el pretensado ᵞP · P

- ᵞQ· Qk , todas las acciones variables

- ᵞQ· ψ0·Qk, considera el resto de las acciones variables

Del mismo modo, ᵞ, se determina según la tabla 4.1, donde para verificar su resistencia

se determina que, para acciones de peso propio se coge el valor de 1,35 y para

acciones variables 1,50, en su situación más desfavorable.

Por otro lado, es conveniente tener en cuenta la simultaneidad de las cargas, para ello

sacamos de la tabla 4.2 los coeficientes correspondientes;

siendo:

- Sobrecarga de uso encubiertas únicamente accesibles para mantenimiento

(Categoría G): ψ0 =0; ψ1 =0; ψ2 =0

SISMO

El cálculo de las acciones dinámicas producidas por sismo está recogido en la

norma NCSE-02, teniendo en cuenta que el proyectista o director de obra podrá

adoptar siempre medidas bajo su responsabilidad.

Según el artículo 1.2.3. Criterios de aplicación de la norma se considera

obligatoria en todos los edificios recogidos en el apartado 1.2.1. Al tratarse de un edificio


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con valor patrimonial, aun sabiendo que la intervención en el mismo es mínima, se

aplica la acción dinámica de sismo con modos según norma para ver si bajo el mínimo

requerimiento los nuevos esfuerzos a los que sometemos la estructura es motivo de

desplome de los elementos existentes.

NIEVE

Las acciones de viento no se consideran en la estructura al tratarse de una obra

interior. Por ello se desprecia la acción del viento en la estructura mencionada.

TÉRMICAS

Las dimensiones de la estructura permiten despreciar estas acciones.

3.5 ESTRUCTURA



Las cubiertas circulares han tenido que ser fragmentadas a favor de la

introducción de las barras en CYPE3D. Además, se ha hecho una simulación de los

pilares existentes en el edificio. Estos pilares están compuestos por 2 UPN 160 triangulados

con perfiles en L y platabandas laterales que lo arriostran.


Desde un primer momento el canto de las vigas debido a la luz en la línea de

carga, tenían una importante dimensión que desdibujaba el concepto de las cubiertas,

ideadas como láminas que se posan en los pilares existentes. Sin embargo, la duplicidad

de estas vigas y la búsqueda de un perfil equivalente a la inercia de los IPE 400

principales, nos lleva a una solución de doble perfil con presillas, separado el ancho del

pilar, rodeándolo y cogiéndose a él mediante soldadura, esto se refleja en el programa

como apoyos externos en el pilar.

HEB 140 unidos por presillas para vigas principales

HEB 100 perfiles simples como viguetas de apoyo.

HEB 140 perfiles simple en el borde.


cercha.


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En el modelo se hace visible que elementos de la configuración de la estructura

existente no cumple por esbeltez, esto es debido a que el programa no reconoce estos

perfiles UPN, en su trabajo como vigas, ya que lo asocia a perfiles en otro tipo de

posición, por lo tanto, parece despreciable el error.

ESTADOS LÍMITES

COMPROBACIÓN FLECHAS ELS

La comprobación de la flecha en este caso viene determinada sobre todo por

los dos vuelos laterales que presenta la estructura apoyada. Se comprueba en los

listados la flecha pertinente a cada una de las barras que forman ese vuelo. Sin

embargo, el programa no considera en su totalidad las barras del vuelo. Siendo esta

limitación de L/150.

ELU




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problemas en esta comprobación. Las barras con errores, ya se han determinado

anteriormente.

CONCLUSIONES

Se ha escogido una de las 6 cubiertas que se instalan en la nave, considerando

esta como una de las más desfavorables debido a los grandes vuelos laterales que

presenta. Una vez se verifica que la cubierta cumple satisfactoriamente todas las

solicitaciones que se le presentan, se puede extrapolar los resultados a las demás

cubiertas repartidas por la nave.

Se ha comprobado que la ideación del proyecto arquitectónico debe en todo tener

presente la importancia de los elementos constructivos que lo conforman, llegando así

al desenlace adecuado para cada propuesta, sin desvirtualizar la idea principal.


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ACONDICIONAMIENTO E INSTALCIONES DEL EDIFICO.



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ACONDICIONAMIENTO E INSTALCIONES DEL EDIFICO. MEMORIA JUSTIFICATIVA.

1. EFICIENCIA ENERGÉTICA // CTE DB HE

CONSERVATORIO DE DANZA - AULARIO

ESTRATEGIAS PASIVAS DE ACONDICIONAMIENTO EN EL EDIFICIO

Constituidas por el diseño del proyecto, así como la materialización de este a

favor de su diseño y concepción final de su imagen.

PROTECCIÓN SOLAR

El edificio abre sus huecos de grandes dimensiones hacia las orientaciones Este

y Oeste, siendo esta última la más desfavorable en la localidad que nos encontramos.

Sin embargo, no se quería rechazar la oportunidad de permeabilidad que aportan las

transparencias al proyecto, por este motivo, hacia oeste, se disponen lamas verticales

de escasa sección, pero muy próximas unas con otras para conseguir generar sombra.

La línea de huecos se retranquea un metro de la línea de fachada y en otros casos lo

equivalente a una terraza.

Hacia el Este, a exposición solar es menor, tanto en horas de exposición como al

calor que puede llegar a acumular la fachada. En este caso, se dispone una doble piel.

La primera configurada por lamas de vidrio, tras la que se colocan especies vegetales

trepadoras que tamizan la luz. Además, la línea de huecos se retranquea metro y medio

de la línea de fachada

DIAFRAGMA. EFECTO CHIMENEA. VENTILACIÓN CRUZADA.

La fachada oeste cuenta con un

sistema de protección mediante

lamas verticales. Sin embargo, la

fachada este, propone una doble piel

entre la cual se generan diferentes

condiciones según la estación del año

en la que se encuentre. Además, esta

piel cuenta con la ayuda de una

tercera piel de vegetación que filtra la

luz y atempera el diafragma. Arriba,

muestra su capacidad de distribución

de la temperatura a través de este

‘’shut’’. Si se abre tanto arriba como

abajo favorece el efecto chimenea

en verano y en invierno cerrado

acumula el calor necesario para

atemperar las aulas. Abajo, las lamas

horizontales que conforman el

cerramiento permiten actuar según la

estación como captadoras de la

radiación solar o, mediante su

despliegue, como reflectoras de

dicha radiación. Todo gracias a la

automatización de este sistema.

INVIERNO VERANO


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HE 0. LIMITACIÓN CONSUMO ENERGÉTICO.

Ámbito de aplicación de la norma:

- Edificios de nueva planta, en este caso.

CONSUMO DE ENERGÍA PRIMARIO NO RENOVABLE

Para poder establecer que este edificio entra dentro de la de definición de

edificio de consumo casi nulo, debe tener un consumo de energía igual o inferior a lo

establecido por la norma. En este caso, al tratarse de uso distinto al residencial privado,

impone que para que cumpla el valor límite Cep,nren,lim [kW· h/m2 · año] para zona

climática B4, donde tenemos la ubicación de Sevilla, debe cumplir;

50 + 8· CFI

donde CFI, se refiera a la carga interna del propio edificio, dicho valor se obtiene del

programa de cálculo de la norma (HULC).

CONSUMO DE ENERGÍA PRIMARIO TOTAL

Según el apartado 3.2 del presente capítulo, se especifica que, el consumo de

energía primaria total (Cep,tot,lim) de los espacios contenidos en el interior de la

envolvente térmica o en s caso de la parte del edificio considerada, no superará el valor

límite

150 + 9· CFI

HE 1. CONDICIONES PARA EL CONTROL DE DEMANDA ENERGÉTICA.


- Edificios de nueva planta, en este caso.

La envolvente térmica del edificio, definida según los criterios del anejo C,

cumplirán las siguientes condiciones determinada en el presente apartado (DB CT HE 1

- 3). Del Mismo modo, para la justificación de

TRANSMITANCIA DE LA ENVOLVENTE TÉRMICA

Sevilla se encuentra situada en la Zona Climática B4, según figura en la tabla a- Anejo

B. Zonas climáticas, para una altitud sobre el nivel del mar < 50 m, por lo que la

transmitancia térmica (U) de cada elemento de la envolvente térmica no superará el

valor límite (Ulim) de la tabla 3.1.1.a para esta zona:

Muros y suelos en contacto con el aire exterior (US, UM); 0,56 W/m2K

Cubiertas en contacto con el aire exterior (UC); 0,44 W/m2K

Muros, suelos y cubiertas en contacto con espacios no habitables o con el

terreno (UT); 0,75 W/m2K

Particiones interiores (UMD); 0,75 W/m2K

Huecos (UH); 2,30 W/m2K

Tras estas indicaciones procedemos a comprobar si los materiales escogidos

para la envolvente térmica cumplirían el límite establecido por la norma anteriormente.


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CONTROL SOLAR DE LA ENVOLVENTE TÉRMICA

Se establece que el parámetro de control solar no superará el valor límite de la

tabla 3.1.2, para el mes de julio, lo que nos indica la necesidad de elementos de

protección solar;

Otro uso diferente a residencial; qsol;jul 4,00 kWh/m2· mes

Para el control de ese factor se tiene en cuenta los mecanismos de sombra móvil que

se implantan en la envolvente térmica, según la tabla 13 del DA DB HE1, se establece

que para dispositivos móviles el valor del factor es 0,34 para cortinas de tonos pastel,

unificando de esta forma las cortinas o similares utilizadas en la fachada oeste y la trama

de vegetación implantada en la fachada este como filtro de la radiación solar.

PERMEABILIDAD AL AIRE DE LA ENVOLVENTE TÉRMICA

Es obligatorio realizar en todos los edificios un ensayo de permeabilidad al aire,

este ensayo se hace una vez el proyecto se encuentra en su fase final de la ejecución.

Para poder justificar que el edificio se encuentra correctamente ejecutado, sin ningún

defecto de construcción que termine afectando a la eficiencia del edificio.


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HERRAMIENTA UNIFICADA LIDER CALENDER

SIMPLIFICACIÓN EN LA INTRODUCCIÓN DEL PROYECTO

Para la introducción del edificio estudio en el programa HULC, se han

establecido una serie de requisitos tales que hagan más eficiente la introducción de

datos y a su vez la comprensión de este por parte del programa.

Por un lado, se ha suprimido la tabiquería interior del edificio, contando

únicamente con la envolvente térmica, siendo esta el perímetro del edificio,

suprimiendo los patios y dejando al descubierto los retranqueos de la fachada oeste.

En cuando a la introducción de los diferentes tipos de pieles y protecciones

solares, se ha considerado hacia las oeste lamas móviles verticales y hacia el este, en

combinación con la consideración de cortinas como la simulación de la protección

vegetal, lamas horizontales con inclinación a 45º.

CUMPLIMIENTO HE 1


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2. SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIO // CTE DB SI

CONSERVATORIO DE DANZA - AULARIO


- Uso Docente en la parte de las aulas y docencia (plantas de la 2 al 5).

- Uso Administrativo en la zona de recepción y administración (plantas 0 y 1)

- Uso Aparcamiento, en el aparcamiento subterráneo (planta -1)

SI 1. PROPAGACIÓN INTERIOR.

SECTORES DE INCENDIOS, DISRIBUCIÓN Y SUPERFICIE

El edificio se configura en 5 sectores de incendio. Siendo este compartimentado

horizontalmente, se entiende que, cada sector de incendio, el cómputo total del área

estará por debajo del límite establecido en la norma

SOBRE RASANTE

SECTOR 1 ADMINISTRATIVO < 2500 m2

PLANTA 0 358

PLANTA1 595,70

TOTAL 953,7 m2

SECTOR 2 DOCENTE <4000 m2

PLANTA 2 1847,11

PLANTA 3 1858

TOTAL 3705,36 m2


PLANTA 4 1789,33

PLANTA 5 1816,62

TOTAL 3605,95 m2


PLANTA 6 1689,18

TOTAL 1689,18 m2

BAJO RASANTE

SECTOR 5 APARCAMIENTO <10000 m2

PLANTA -1 3467

TOTAL 3467 m2

CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA ENTRE SECTORES

Según norma, la resistencia al fuego de las paredes, techos y puertas entre estos

sectores de incendio deberá ser; (tabla 1.2 del apartado 1 del CT DB SI 1)

Plantas sobre rasante,

Uso Docente con altura de evacuación > 28 m; EI 120


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Uso Administrativo con altura de evacuación <15 m; EI 90

Plantas bajo rasante;

Uso Aparcamiento, en todo caso deberá utilizarse EI120

No existen puertas que comuniquen diferentes sectores. Sin embargo, tenemos

puertas que comunican con vestíbulos de independencia. En este caso deberán

componerse de EI2 22,5 – C5 para zonas donde exista EI 90 y EI2 30 – C5 para las de EI120.

LOCALES DE RIESGO ESPECIAL

Se consideran locales de riesgo especial bajo los marcados en la siguiente tabla,

del mismo modo, se muestra el área destinada para los mismos:

SOBRE RASANTE

LRE 1 BAJO

INSTALACIONES EN SÓTANO PLANTA -1

TOTAL 86,76 m2

LRE 2 BAJO

CUADRO GENERAL PLANTA 1

TOTAL 15 m2

LRE 3,4,5,6,7 Y 8 BAJO

CONTADORES PLANTA 0 y 2-6

ARMARIOS DE PLANTA TOTAL UNIDAD 8,10 m2

Las condiciones de estas zonas de riesgo especial integradas en el edificio vienen dadas

por la tabla 2.2 del presente capítulo, donde se estipula lo siguiente:

- Resistencia al fuego de la estructura portante R90, paredes EI90 y techos REI 90.

- Al tratarse de riesgo bajo no necesita un vestíbulo de independencia.

- Puertas de comunicación con el resto del edificio EI2 45 – C5.

ESPACIOS OCULTOS

- Deberá tratarse con las mismas condiciones con la que se hacen los sectores de

incendio donde se incluyen, al menos con la misma resistencia al fuego.

- No existe limitación para shunt, patinillos o espacios de bajantes. En este caso

colocar barreras con E 30 puede considerarse como un procedimiento válido

para limitar su desarrollo vertical.

- Cuando los conductos atraviesen compartimentación de incendios, debe

disponerse: sistema que obture el paso en caso de incendio o elementos

pasantes que garanticen la resistencia.

SI 2. PROPAGACIÓN EXTERIROR.

Por la configuración de este edificio, en todo el conjunto de la fachada se

cumplirá EI-60. De esta forma se consigue controlar y evitar la propagación tanto

horizontal como vertical entre los distintos sectores de incendios que configuran el

edificio.


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SI 3. EVACUACIÓN DE OCUPANTES.

CÁLCULO DE OCUPACIÓN

Lo referente a este apartado se hará únicamente según norma la zona de

administración y aparcamiento. Ya que son espacios que se pueden ver sobreexpuestos

por su condición. No siendo de este modo necesario su realización para el conjunto

docente ya que se ha otorgado por programa unas ocupaciones concretas por aula,

tanto de alumnos como de profesorado.

OCUPACIÓN

PLANTA ESTANCIA SUP (M2) M2/PERS OCUP.

OCUP. PARA

CÁLCULO

EVACUACION

P -1 APARCAMIENTO 3394,75 40 85 85

APARCAMIENTO

TOTAL 85

P 0 VESTÍBULO 300 2 150 150

ADMINISTRATIVO

TOTAL 150

P 1 ADMINISTRACIÓN 50 10 5 5

ADMINISTRATIVO DESPACHOS 200 10 20 20

CIRCULACIÓN 100 2 50 50

ASEOS 45 3 15 15

ARCHIVOS 15 40 1 1

91

De P2 a P6 la determinación de la ocupación vienen dada por el programa

Alumnos 1000* - Profesores 65

Aulas prácticas = 20 alumnos +1 profesor

Aulas de acompañamiento = 20 alumnos +1 profesor + 4 músicos

Aulas teóricas = 20 alumnos +1 profesor

*Según programa 925, para proyecto se considera el aula a su mayor capacidad.

P 2 AULAS PRÁCTICAS (x9) 189 189

DOCENTE

AULA DE

ACOMPAÑAMIENTO 25 25

DEPARTAMENTOS 48 48

CIRCULACIÓN 390 10 39

TOTAL 262


DOCENTE AULAS TEÓRICAS (x3) 63 63

AULA DE


DEPARTAMENTOS 8 8


TOTAL 285


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AULA DE


GABINETE FISIO 4 4


TOTAL 239



AULA DE


BIBLIOTECA 112 2 56 56


TOTAL 291


DOCENTE AULA DE


CAFETERÍA 121 1,5 81 81


TOTAL 295

NÚMEROS DE SALIDAS Y LONGITUD DE LOS RECORRIDOS DE EVACUCIÓN.

Según CT DB SI-3, apartado 3 del presente capítulo, al tratarse de un edificio de

tales características, se dicta como condición obligatoria en el proyecto debe tener

más de una salida de planta. Esto nos lleva a deducir que deben cumplirse las

siguientes características en la evacuación de los ocupantes;

- La longitud de los recorridos de evacuación hasta alguna salida de planta no

excede de 50 m.

- Las salidas de planta están consideradas en el punto de entrada a los

vestíbulos de independencia

- Por altura de evacuación descendente >28 m, las escaleras de evacuación de

dichos ocupantes deben ser especialmente protegidas. Igualmente curre con

las escaleras de evacuación ascendente que parten del nivel -1.

- Aunque en Uso Docente se coloca el origen de evacuación en la puerta del

aula, al tratarse de aulas de una superficie > 50 m2, este origen deberá moverse

al interior del aula desde el punto más desfavorable.

DIMENSIONADO DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN

Según CT DB SI-3, apartado 4.2 tabla 4.1 del presente capítulo, se definen y

comprueban las dimensiones de las escaleras de evacuación tanto descendentes

como ascendentes, así como las puertas y pasos pertinentes a las mismas. Las escaleras

además deberán cumplir el ancho mínimo establecido en el CT DB SUA 1, apartado

4.2.2 tabla 4.1.

Las puertas que permitan el acceso a los vestíbulos de independencia o

evacuación del propio edificio en planta baja deberán cumplir la fórmula;


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A > P/200> 0,80 m, la anchura de la puerta no deberá ser menos de 0,60 m y no

mayor a 1,23 m.

PUERTAS A VESTÍBULOS DE INDEPENDENCIA

V. EEP 1 V. EEP2 V. EEP3

P-1 0,8 m 0,8 m 0,8 m

SUA > 0,80 m > 0,80 m > 0,80 m

PUERTAS A ESPACIO EXTERIOR SEGURO DESDE ESCALERA

EEP 1 EEP2 EEP3

P 0 0,8 m 0,8 m 0,8 m

SUA > 0,80 m > 0,80 m > 0,80 m

PUERTA A ESPACIO EXTERIOR SEGURO

P 0 1,20 m 1,20 m 1,20 m

SUA > 0,80 m > 0,80 m > 0,80 m

ESCALERAS ASCENDENTES

EEP 1 EEP2 EEP3

P-1 1,50 m 1,50 m 1,50 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

ESCALERAS DESCENDENTES

EEP 1 EEP2 EEP3

P 0 0 0 0

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

P 1 1,50 m 1,50 m 0

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

P 2 1,50 m 1,50 m 1,50 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

P 3 1,50 m 1,50 m 1,50 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

P 4 1,50 m 1,50 m 1,50 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

P 5 1,50 m 1,50 m 1,50 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

P 6 1,50 m 1,50 m 1,50 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m


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Al no existir indicaciones para las escaleras especialmente protegidas, se

determina que las más desfavorables pueden llegar a ser las no protegidas, por lo que

el cálculo se ha formulado a través de lo siguiente;

para escaleras ascendentes deberá cumplir la fórmula establecida en la tabla como;

A > P/(160-10h)

para escaleras descendentes deberá cumplir la fórmula establecida en la tabla como;

A > P/160

Por otro lado, la tabla 4.2 de este mismo apartado, indica la capacidad de

personas que puede albergar una escalera con el ancho de 1,50 m para evacuación

descendente y 6 plantas. En este caso, las escaleras pueden albergar hasta 588

personas. Viendo de esta forma que también nos encontramos por debajo del máximo

según la ocupación escogida para este dimensionado.

HIPÓTESIS DE BLOQUEO DE LAS PUERTAS

Según CT DB SI-3, al inicio del del apartado 4.1, se determina que, cuando deba

existir más de unas salidas deberían considerarse a efectos de cálculo inutilizada una de

las escaleras, bajo la hipótesis más desfavorable. Sin embargo, al tratarse de escaleras

especialmente protegidas en todo caso, dice que: a efectos de cálculo de la

capacidad de evacuación de las escaleras y de la distribución de los ocupantes entre

ellas, cuando existen varias, no es necesario suponer inutilizada en su totalidad algunas

de las escaleras protegidas o especialmente protegidas.

PROTECCIÓN DE ESCALERAS

Según la tabla 5.1 del apartado 5 del presenta capítulo, se deben cumplir unas

exigencias determinadas por su altura de evacuación. Sin embargo, por decisión de

proyecto todas las escaleras del edificio se dispondrán como especialmente protegidas;

Administrativo: h< 14 m, escalera no protegida.

Docente: h>28 m, especialmente protegida.

Aparcamiento: independientemente de su altura, especialmente protegida.

PUERTAS SITUADAS EN RECORRIDOS DE EVACUACIÓN

Según el apartado 6 del presenta capítulo, toda puerta que evacúe a más de

50 personas deberá ser abatible con eje en giro vertical y apertura en dirección de la

evacuación. Para su apertura, su sistema de cierre no actuará, y si fuese de esta forma

deberá consistir en un dispositivo de fácil y rápida apertura, sin necesidad de llaves ni

mecanismo.

SEÑALIZACIÓN DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN

Se utilizarán señales de evacuación según la norma UNE 23034:1988, según los

siguientes criterios señalados y especificados en los pertinentes planos.


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CONTROL DEL HUMO DE INCENDIO

Deberá instalarse un sistema de control del humo de incendio capaz de garantizar dicho

control durante la evacuación de los ocupantes;

- Zonas de aparcamiento que no tengan la consideración de aparcamiento

abierto

EVACUACIÓN DE PERSONAS CON DISCAPACIDAD EN CASO DE INCENDIO

En los edificios de Uso Docente con altura de evacuación >14 m o en plantas de

Uso Aparcamiento que exceda de 1500 m2, dispondrá de la posibilidad de un paso a

una zona de refugio ata para las plazas que se indican a continuación;

- Uno para usuario en silla de ruedas por cada 100 ocupantes o fracción conforme

a CT DB SI 3 apartado 2.

Estas zonas de refugio se disponen en cada vestíbulo de independencia en cada

planta. Teniendo de esta forma 3 por planta, siendo aproximadamente de 300 personas

la ocupación por planta. Cumpliéndose de este modo lo exigido por la norma

SI 4. INSTALACIÓN DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS.

En este apartado se determina y se detalla las instalaciones necesarias para la

protección activa del edificio en caso de incendio. En los planos correspondientes al

desarrollo gráfico del apartado se puntualiza su ubicación. Estos dispositivos buscan

detectar, controlar y extinguir el fuego mediante el cumplimiento de lo determinado en

el apartado. Se expondrá las exigencias de cada instalación según el uso en el que se

ubiquen;

EXTINTORES PORTÁTILES

En general, la norma dispone que en todo caso se utilizarán extintores portátiles.

Esto elementos deberán estar colocados a 15 m de recorrido en cada planta como

máximo, desde todo origen de evacuación.

BOCAS DE INCENDIO EQUIPADAS

En el caso en el que sean necesarias se colocarán en cada salida de planta,

correspondiendo con una distancia < 25 m desde cada origen de evacuación;

Administrativo: Superficie construida > 2000 m2, no es necesario.

Docente: Superficie construida > 2000 m2, es necesario.

Aparcamiento: Superficie construida > 500 m2, es necesario.

COLUMNA SECA

Siempre y cuando la altura de evacuación descendente de los ocupantes sea

mayor a 24 m o en caso de uso aparcamiento tenga más de 3 plantas bajo rasante;

Administrativo: altura de evacuación < 24 m, no es necesario.

Docente: altura de evacuación > 24 m, es necesario.

Aparcamiento: no es necesario porque no existen más de 3 plantas bajo rasante.


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SISTEMA DE ALARMA

Para poder hacer partícipes a los usuarios de caso de incendio se deberá instalar

un sistema de alarma que disponga de emisión sonora. El sistema debe ser apto para

emitir mensajes por megafonía.



Aparcamiento: no es obligatoria su instalación.

SISTEMA DE DETECCIÓN DE INCENDIOS

Dependerá en todo momento de la superficie construida y del uso de la zona en

concreto;


Docente: Superficie construida > 5000 m2, es necesario en todo el edificio.

Aparcamiento: Superficie construida > 500 m2, es necesario en todo el edificio.

HIDRANTES EXTERIORES

Se determina que la ubicación de esta instalación se encontrará en el espacio

exterior colindante al edificio. Es la superficie construida la que determina la instalación

de uno o más hidrantes.

Administrativo: superficie construida total construida está entre 5000 y 10000 m2,

no es necesario.


Aparcamiento: Superficie construida entre 1000 y 10000 m2, solo es necesario un

hidrante.

INSTALACIÓN AUTOMÁTICA DE EXTINCIÓN

Aunque no es necesaria su instalación en ninguna parte del edificio construido

debido a su uso, existen elementos en el conjunto que pueden verse necesitados de

este sistema. Como puede ser el Centro de Transformación o las salas destinadas a

instalaciones.

ASCENSORES DE EMERGENCIA

En las plantas cuya altura de evacuación exceda los 28 m

SI 5. INTERVENCIÓN DE BOMBEROS.

APROXIMACIÓN A LOS EDIFICIOS

La aproximación a los edificios se ve desarrollada en los planos pertinentes a este

apartado. Además, estas condiciones de aproximación deberán cumplir las

indicaciones determinadas por el CT DB SI 5 apartado 1.1, donde se indica las

condiciones para los viales de aproximación de los vehículos de bomberos.


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ENTORNO DE LOS EDIFICIOS

Según el CT DB SI 5 apartado 1.2, los edificios con altura de evacuación

descendente mayor a 9 m deben disponer de un espacio de maniobra para los

bomberos que cumpla las siguientes condiciones a lo largo de las fachadas en las que

se encuentren los accesos;

- Anchura mínima libre 5 m.

- Separación máxima del vehículo de bomberos a la fachada del edificio deberá

ser <10 m al tratarse de un edificio de más de 20 metros de altura de evacuación.

- Distancia máxima hasta los accesos al edificio necesarios para poder llegar

hasta todas sus zonas <30 m

- Pendiente máxima 10 %

ACCESIBILIDAD POR LA FACHADA

En las fachadas en las que estén previsto los accesos al interior del edificio se

deberá garantizar que la dimensión tanto horizontal y vertical debe ser, al menos, 0,80 x

1,20 m. Para ello se disponen lamas móviles lacadas en su canto de un color diferente y

llamativo para indicar los puntos de acceso al edificio por la fachada oeste. Indicado

en plano cada menos de 25m de eje a eje de hueco.

SI 6. RESISTENCIA AL FUEGO DE LA ESTRUCTURA.

ELEMENTOS ESTRUCTURALES PRINCIPALES

Se considera que es suficiente su resistencia si dependiendo de su uso cumple lo

establecido en las tablas 3.1 y 3.2 de este apartado del CT DB SI. Donde se determina

las siguientes restricciones;

Administrativo; para altura de evacuación <15 m: R60

Docente; para altura de evacuación >28 m: R120

Aparcamiento: situado bajo un uso distinto: R120

JARDÍN MUSICAL - NAVE CENTRAL


- Uso Pública Concurrencia, en el jardín (planta 0)



El edificio se configura como un mismo sector de incendio. En este caso,

tendremos que hacer uso de las excepciones y licencias que nos permite la norma para

configurar este espacio como un único sector. Haciéndose válido a través de

dispositivos que permitan una excelente instalación automática de extinción.

SOBRE RASANTE

SECTOR 1 PÚBLICA CONCURRENCIA < 2500 m2

PLANTA 0 4000 m2

TOTAL 4000 m2


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Al tratarse de un mismo sector de incendios en su conjunto, se entiende que la

resistencia al fuego de los elementos que la componen debe cumplir lo estipulado por

la norma en la tabla 1.2 del apartado 1 del CT DB SI 1.


Uso Pública Concurrencia con altura de evacuación <15 m; EI 90


puertas que comunican directamente con el espacio exterior seguro, esto hará que

deban cumplir el requisito impuesto como EI2 45 – C5.


No se considera ningún local de riesgo especial en el conjunto del edificio.





edificio.



Este espacio de configura como un jardín/ invernadero, que sirve a su vez de

plaza para todo el año, por lo que es considerado como Uso Pública Concurrencia, de

esta forma, se establece que la ocupación es;

OCUPACIÓN


OCUP. PARA

CÁLCULO

EVACUACION

P 1 APARCAMIENTO 4000 1 4000 4000

APARCAMIENTO

TOTAL 4000


Según CT DB SI-3, apartado 3 del presente capítulo, cuenta con 7 salidas de

planta, distribuidas en 3 de las 4 fachadas del edificio;


excede de 50 m, en este caso, para asegurar que todos los ocupantes del

recinto cumplen con la distancia, se verá incrementada en un 25%, gracias la

instalación automática de extinción.

- Las salidas de planta están consideradas en el punto de salida al espacio

exterior seguro, establecido alrededor del edificio.

- El origen de evacuación de los ocupantes tiene en cuenta el punto más

desfavorable dentro del conjunto, haciéndose así factible su desalojo en caso

de incendio.


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comprueban las dimensiones de las puertas de salidas del edificio.

PUERTAS DE SALIDA DEL EDIFICIO

p1 p2 p3 p4 p5 p6

P-1 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,50 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m






mecanismo.





Deberá instalarse un sistema de control del humo de incendio capaz de

garantizar dicho control durante la evacuación de los ocupantes;

- Establecimiento de Pública Concurrencia cuya ocupación exceda los 1000

ocupantes.


Al tener todas las salidas en un mismo plano y accesible para cualquier tipo de

usuario, podrá habilitarse un recorrido alternativo diferente de los accesos principales

del edificio para la evacuación de personas con discapacidad.

SI 4. INSTALACIÓN DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS.

En este apartado se determina y se detalla las instalaciones necesarias para la

protección activa del edificio en caso de incendio. En los planos correspondientes al

desarrollo gráfico del apartado se puntualiza su ubicación. Estos dispositivos buscan

detectar, controlar y extinguir el fuego mediante el cumplimiento de lo determinado en

el apartado. Se expondrá las exigencias de cada instalación según el uso en el que se

ubiquen;

EXTINTORES PORTÁTILES

En general, la norma dispone que en todo caso se utilizarán extintores portátiles.

Esto elementos deberán estar colocados a 15 m de recorrido en cada planta como

máximo, desde todo origen de evacuación.

BOCAS DE INCENDIO EQUIPADAS

En el caso en el que sean necesarias se colocarán en cada salida de planta,

correspondiendo con una distancia < 25 m desde cada origen de evacuación;


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Pública concurrencia: Superficie construida > 500 m2, es necesario.

SISTEMA DE ALARMA

Para poder hacer partícipes a los usuarios de caso de incendio se deberá instalar

un sistema de alarma que disponga de emisión sonora. El sistema debe ser apto para

emitir mensajes por megafonía.

Pública concurrencia: ocupación >500 personas, es necesario.

SISTEMA DE DETECCIÓN DE INCENDIOS

Se dispondrá de sistema de detección de incendios siempre y cuando sea

necesario, dependiendo de la superficie construida del edificio.

Pública concurrencia: Superficie construida > 1000 m2, es necesario.

HIDRANTES EXTERIORES

Se determina que la ubicación de esta instalación se encontrará en el espacio

exterior colindante al edificio. Es la superficie construida la que determina la instalación

de uno o más hidrantes.

Pública concurrencia: superficie construida > 1000 m2, es necesario.

INSTALACIÓN AUTOMÁTICA DE EXTINCIÓN

Aunque no es necesaria su instalación en ninguna parte del edificio construido

debido a su uso, existen elementos en el conjunto que pueden verse necesitados de

este sistema. Como puede ser el Centro de Transformación o las salas destinadas a

instalaciones.











se encuentren los accesos. En este caso, no procede.




1,20 m. Aunque por la configuración del edificio y su uso es posible su acceso por

cualquier de las puertas que no se encuentre bloqueada por tal situación. Sin embargo,

al encontrarse todo el desarrollo del edificio en planta baja, no sería necesario tener en

cuenta estas indicaciones. Ya que se da por hecho la posibilidad del acceso.


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SI 6. RESISTENCIA AL FUEGO DE LA ESTRUCTURA.

ELEMENTOS ESTRUCTURALES PRINCIPALES

Se considera que es suficiente su resistencia si dependiendo de su uso cumple lo

establecido en las tablas 3.1 y 3.2 de este apartado del CT DB SI. Donde se determina

las siguientes restricciones;

Pública concurrencia; para altura de evacuación <15 m: R90

AUDITORIO - NAVE NORTE


- Uso Pública Concurrencia (planta 0 y planta 1)



El edificio se configura en diferentes sectores de incendio. A pesar de tratarse de

un auditorio, por su tamaño y funcionamiento, se ha decidido incluir la caja escénica

dentro del patio de butacas, configurando un mismo sector. Por otro lado, el atrio de

entrada interior del edificio se ha configurado como un Sector de Riesgo Mínimo,

permitiendo la ocupación de los usuarios en su recorrido de evacuación. Sirviendo

únicamente de espacio de tránsito.

SOBRE RASANTE


PLANTA 0 940 m2

TOTAL 940 m2


PLANTA 0 m2

PLANTA1 m2

TOTAL m2

SECTOR R. MÍNIMO Sin límite de superficie

PLANTA 0 202 m2

TOTAL 202m2











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Se consideran locales de riesgo especial bajo los marcados en la siguiente tabla,

del mismo modo, se muestra el área destinada para los mismos:

SOBRE RASANTE

LRE 1 BAJO

ALMACÉN DECORADOS PLANTA 0

TOTAL 154 m2

LRE 2 BAJO ALMACÉN BAJO GRADA PLANTA 0

TOTAL 130 m2

LRE 3 BAJO INSTALACIONES PLANTA 1

TOTAL 55 m2

Las condiciones de estas zonas de riesgo especial integradas en el edificio vienen dadas

por la tabla 2.2 del presente capítulo, donde se estipula lo siguiente:

- Resistencia al fuego de la estructura portante R90, paredes EI90 y techos REI 90.

- Al tratarse de riesgo bajo no necesita un vestíbulo de independencia.

- Puertas de comunicación con el resto del edificio EI2 45 – C5.

ESPACIOS OCULTOS

- Deberá tratarse con las mismas condiciones con la que se hacen los sectores de

incendio donde se incluyen, al menos con la misma resistencia al fuego.

- No existe limitación para shunt, patinillos o espacios de bajantes. En este caso

colocar barreras con E 30 puede considerarse como un procedimiento válido

para limitar su desarrollo vertical.

- Cuando los conductos atraviesen compartimentación de incendios, debe

disponerse: sistema que obture el paso en caso de incendio o elementos

pasantes que garanticen la resistencia.





edificio.



El auditorio cuenta con diferentes espacios en los cuales la ocupación será

intermitente, por lo que se hace imprescindible calcular su máxima ocupación para el

posterior dimensionado de los medios de evacuación conforme a estas cifras. Es

considerado como Uso Pública Concurrencia, de esta forma, se establece que la

ocupación es;


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OCUPACIÓN


OCUPACIÓN

PARA

CÁLCULO DE

EVACUACIÓN

P 0 PATIO DE BUTACAS 432

PÚBLICA

CONCURRENCIA ESCENARIO 140 5 28 28

CONSERJERÍA 35 10 3,5 4

ALMACENES 154 40 3,8 4

TOTAL 468

P1

SALA MAQUILLAJE

COMÚN 61,8 3 20,6 21

PÚBLICA

CONCURRENCIA CAMERINOS 133 3 44,3 45

ESPACIO ESTANCIA 66 10 6,6 7

TOTAL 73

TOTAL EDIFICIO 541


Según CT DB SI-3, apartado 3 del presente capítulo, cuenta con 3 salidas del

edificio, distribuidas en 3 de las 4 fachadas del edificio;





- Además, la salida de la pieza del auditorio se verá evacuada en un primer

momento hacia un Sector de riesgo mínimo que permite la evacuación de los

ocupantes.



de incendio.






4.2.2 tabla 4.1.




mayor a 1,23 m.


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PUERTAS A VESTÍBULOS DE INDEPENDENCIA/ESCALERA PROTEGIDA

V 1 V. EEP2 V. E3

P-1 1,50 m 0,8 m 0,8 m

SUA > 0,80 m > 0,80 m > 0,80 m

PUERTAS A ESPACIO EXTERIOR SEGURO

P1 P2 P3

P 0 1,50 m 1,50 m 1,50 m

SUA > 0,80 m > 0,80 m > 0,80 m

ESCALERAS DESCENDENTES N

ENP 1 ENP2 EP3

P 0 0 m 0 m 0 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

P 1 1,50 m 1,50 m 1,20 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

ESCALERAS EN EL INTERIOR DEL PATIO DE BUTACAS

DERECHA CENTRAL IZQUIERDA

P 1 1,30 m 1,30 m 1,30 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

P 2 1,30 m 1,30 m 1,30 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

El cálculo se ha formulado a través de lo siguiente para escaleras no protegidas

descendentes deberá cumplir la fórmula establecida en la tabla como;

A > P/160


personas que puede albergar una escalera no protegida, independientemente de la

altura de evacuación, con el ancho de 1,50 m, para evacuación descendente,

albergar hasta 240 personas. Viendo de esta forma que también nos encontramos por

debajo del máximo según la ocupación escogida para este dimensionado.



exigencias determinadas por su altura de evacuación.

Pública concurrencia: h < 10 m, escalera no protegida.






mecanismo.


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Deberá instalarse un sistema de control del humo de incendio capaz de

garantizar dicho control durante la evacuación de los ocupantes;

- Para atrios, cuando su ocupación en el conjunto de las zonas o plantas que

constituyan un mismo sector de incendios esté previsto para la evacuación de

más de 500 ocupantes.


Estudiamos la evacuación de personas con discapacidad en el edificio

pertinente y consideramos que, por la ubicación de su posición y la altura de

evacuación <10 m, no es preciso albergar en el proyecto una zona específica de refugio

para tales ocupantes.
















cualquier de las puertas que no se encuentre bloqueada por tal situación.

CENTRO ALTO RENDIMIENTO - NAVE ESTE


- Uso Docente (planta 0 y planta1)




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El edificio se configura como un mismo sector de incendio, aunque se trata de

un lugar donde se puede impartir docencia, también está abierto al resto del barrio, por

lo que parece pertinente consolidarlo como Uso Docente.

SOBRE RASANTE

SECTOR 1 DOCENTE < 4000m2

PLANTA 0 2403 m2

PLANTA 1 2403 m2

TOTAL 2403 m2











No se considera ningún local de riesgo especial en el conjunto del edificio.





edificio.



Este centro de alto rendimiento, en cuanto a la ocupación, al igual que ocurre

con el conservatorio de danza, se estipula, dentro de las aulas, las personas que van a

hacer uso del recinto e independientemente de lo que dicte la norma.

OCUPACIÓN


OCUPACIÓN

PARA CÁLCULO

DE EVACUACIÓN

P 0 BIBLIOTECA 140 2 70 70

DOCENTE AULAS 140 5 28 28

HALL 166 10 16,7 17

ASEOS 60 3 20 20

SALA DE REPRE 410 5 82 82

CIRCULACIÓN 340 10 34 34


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TOTAL 251

P1

AULAS

DOCENTE 1363 5 272,6 273

TOTAL 524


Según CT DB SI-3, apartado 3 del presente capítulo, cuenta con 3 salidas del

edificio, distribuidas en 3 de las 4 fachadas del edificio;





- Además, la salida de la pieza del auditorio se verá evacuada en un primer

momento hacia un Sector de riesgo mínimo que permite la evacuación de los

ocupantes.



de incendio.






4.2.2 tabla 4.1.




mayor a 1,23 m.

PUERTAS DE SALIDA DEL EDIFICIO

p1 p2 p3 p4 p5 p6

P-1 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,60 m 3,50 m

SUA > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m > 1,00 m

El cálculo se ha formulado a través de lo siguiente para escaleras no protegidas

descendentes deberá cumplir la fórmula establecida en la tabla como;

A > P/160


personas que puede albergar una escalera no protegida, independientemente de la

altura de evacuación, con el ancho de 1,50 m, para evacuación descendente,

albergar hasta 240 personas. Viendo de esta forma que también nos encontramos por

debajo del máximo según la ocupación escogida para este dimensionado.


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exigencias determinadas por su altura de evacuación.

DOCENTE: h < 14 m, escalera no protegida.






mecanismo.





Estudiamos la evacuación de personas con discapacidad en el edificio

pertinente y consideramos que, por la ubicación de su posición y la altura de

evacuación <14 m, no es preciso albergar en el proyecto una zona específica de refugio

para tales ocupantes.
















cualquier de las puertas que no se encuentre bloqueada por tal situación.

3. INSTALACIONES DEL EDIFICIO

PREVISIÓN DE ESPACIOS TÉCNICOS PARA INSTALACIONES Y FALSOS TECHOS

El conjunto se ve compuesto por diferentes edificios


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Por otro lado, lo que se verá reflejado en este apartado se ve desarrollado en el

plano adjunto referente a las reservas de espacios y desarrollo de cada instalación.

Además de la planta técnica en la planta 7, están previstos los siguientes espacios

técnicos:

INSTALACIÓN LOCAL PLANTA UBICACIÓN SUPERFICIE

Ventilación

Climatización

Caldera ACS 1 P7 AULARIO 2743 m2

Centro de transformación 1 Y 2 2 P0 EXTERIOR 65 m2

Contadores 3 P0 EXTERIOR 2 m2

Cuadro general de protección 4 P1 AULARIO 5m2

Cuadro general 5 P1 AULARIO 5m2

Cuadro eléctrico por planta 6 todas AULARIO -

Armario general Teleco 7 P1 AULARIO 5m2

Armario por planta Teleco 8 todas AULARIO -

BIES 9 P-1 AULARIO 19m2

Grupo de Presión AFS 10 P-1 AULARIO 20m2

Saneamiento Bombeo 12 P-1 AULARIO 19m2

Contadores 13 P0 AULARIO 2m2

Coche eléctrico 14 P-1 AULARIO 25 m2

Almacén de residuos 15 P-1 AULARIO 5 m2

Ventilación 1 16 P-1 AULARIO 20m2

Ventilación 2 17 P-1 AULARIO 20 m2

Ventilación 3 18 P-1 AULARIO 20 m2

El conjunto al completo necesitará dos Centros de Transformación ubicados en

el edificio constituido como auditorio. Por la demanda del aulario, uno de ellos será

únicamente para garantizar el suministro de este. El acceso al CT se hará desde la calle,

sin necesidad de entrar en el edificio en el que se encuentra. Por otro lado, el cuadro

general se dispone en el aulario en la planta 1, destinada a la administración.

En esta planta se encuentran también el cuadro general y el armario de

telecomunicaciones. De esta instalación se prevé un armario por cada planta que

distribuya el suministro a todos los puntos.

Por otro lado, en el sótano se reserva un espacio central donde se ubican los

locales referentes al grupo de presión, el aljibe, las BIES y el bombeo correspondiente a

saneamiento.

Finalmente, el espacio destinado para el paso de los contactos por falso techo

se estima de unos 50 centímetros aproximadamente. El falso techo técnico se ve

ubicado en el pasillo central del edificio para la distribución de los conductos hacia las

aulas y los espacios de circulación y estancia comunes.

3.1 SANEAMIENTO

La norma aplicada a este apartado para el cálculo y desarrollo de las

instalaciones de saneamiento para aguas pluviales y aguas residuales viene

determinada por:

- CT DB HS 5


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La red diseñada para la evacuación de aguas es una red separativa, donde se

diferencian los bajantes pluviales de los residuales. De esta forma, no se permite que en

ningún momento se establezca una comunicación entre ambas redes, vertiendo su

contenido de la una a la otra. Esto último se producirá en la arqueta sifónica, lugar

donde se juntan ambos trazados.

Por el diseño del edificio se hace imposible el trazado de las redes de forma

continua y directa hasta la arqueta, por este motivo, se traza una red colgada, con

pendiente mínima del 1% en planta primera que permite la reubicación de las bajantes

hacia puntos que permitan su continuidad hasta la planta sótano, donde se encuentran

las arquetas sifónicas. La planta baja recoge las aguas pluviales generadas en la plaza

bajo el edificio, y discurre igualmente colgada en el techo de planta sótano. Del mismo

modo, las aguas generadas en el sótano, uso aparcamiento, será recogida por una red

enterrada, con pendiente mínima de 2%, empotrada en la losa arriostraste.

Todos los trazados de los colectores se realizarán de poliuretano. Además, los

bajantes verticales deberán tener asignado un sistema de ventilación primaria. Esto se

efectúa mediante una válvula de aireación colocada en la parte superior del bajante.

Este elemento deberá contar con un recubrimiento de aislante acústico. Para el

cumplimiento de la norma CT DB SI, si el diámetro supera los 80 mm, deberá colocarse

collarines intumescentes en el paso entre sectores.

En cubierta se plantea un sumidero lineal por diseño, efectuando así su conexión

a los bajantes a menos de 5 m como indica la norma.

En sótano, todos los espacios reservados para instalaciones deberán contar con

un sumidero de recogida de agua, esta red será enterrada junto con la de recogida de

aguas del aparcamiento.

Antes de llegar a la arqueta sifónica final que dará conexión de la red privada

con la red pública, se colocará una arqueta separadora de grasas vinculada a su vez

con una arqueta de bombeo que sea capaz de llevar las aguas de la red enterrada

hacia la cota de la red colgada en la planta sótano.

DIMENSIONADO DE LA RED RESIDUAL

A continuación, se calculan los diámetros necesarios para la instalación de

saneamiento. Se distingue el calculo de la red de recogida de aguas residuales y la red

de recogida de aguas pluviales. En todo momento según el CTE DB HS 5 y teniendo en

cuenta todas las indicaciones anteriormente citadas. Se procede al cálculo de una de

las tres arquetas que se necesitan para el edificio. Por lo que los datos serán

extrapolados al resto de elementos indicados en los planos adjuntos.

- Red de pequeña evacuación

Para saber el diámetro necesario y las unidades de desagüe y las derivaciones

indiviuales correspondientes a la arqueta estudiada tomamos la tabla 4.1,

PLANTA RECINTO APARATO Nº UNIADES

DESAGÜE

UD

DIAMETRO MÍN

DERIVACIÓN

INDIVIDUAL

UD

TOTAL

PX VESTUARIO 1 INODORO 4 5 UD 100 mm 20

UD


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LAVABO 4 2 UD 40 mm 8 UD DUCHA 3 3 UD 50 mm 9 UD

TOTAL 37 UD

TOTAL BAJANTE X 6 PLANTAS 222 UD

A continuación, se procede al cálculo, de los ramales y por lo tanto la propia

derivación que llega al colector común del núcleo húmedo y se unen al bajante. Según

la tabla 4.3 del presente capítulo, los diámetros de los colectores entre aparatos y

bajante viene determinada según la pendiente y las unidades de desagüe que

contiene. Por ello, el mínimo establecido en la norma es de 90 mm para pendientes de

1%, teniendo 37 UD.

PLANTA RECINTO MÁXIMO Nº UD PENDIENTE DIÁMETRO

P1 VESTUARIO 1 37 1% 90 mm

El diámetro de las bajantes se obtiene en la tabla 4.4 como el mayor de los

valores obtenidos considerando el máximo número de UD en el ramal y el número

máximo de UD por cada planta. En nuestro caso tomamos una altura de más de 3

plantas, obteniendo los siguientes diámetros:

RECINTO MÁXIMO

Nº UD

RAMAL

DIÁMETRO

CÁLCULO

Nº

PLANTAS

MÁXIMO

Nº UD

TOTAL

DIÁMETRO

CÁLCULO

DIÁMETRO

CORREGIDO

VESTUARIO 37UD 75 mm 6 222UD 90 mm 125 mm

Para los colectores residuales horizontales se recomienda un diámetro mínimo de

110 m en redes sin inodoros y de 125 para redes con inodoro

La red colgada hasta la arqueta sifónica viene determinada por las UD de la

bajante justamente anterior, a la que solo acometen estos 6 núcleos húmedos. Por lo

que el diámetro, para una pendiente del 1%, es de 125mm, tras corregirse este diámetro

por mínimos exigidos en la norma, en la tabla 4.5 del presente capítulo.

DIMENSIONADO DE LA RED PLUVIAL

Se procede al calculo y dimensionado de una de las arquetas, igual que se hizo

con la red residual, en este caso, se tendrá en cuenta un tercio de la cubierta del

edificio, siendo la superficie equivalente a esta arqueta estudiada. Una vez sacadas las

conclusiones de los cálculos, se extrapolan los datos al resto del edificio.

En cuanto al diseño de la red de recogida de aguas pluviales, cabe mencionar

que por criterios proyectuales se ha determinado la utilización de sumideros lineales a lo

largo de la cubierta. Formalizando paños de cubierta unitarios y la optimización del

espacio. La proyección de la cubierta es mayor a 500 m2, por lo que la aparición de los

sumideros como exige la norma cada 150 m2 como mínimo se ve suplida se sobra

mediante la solución adoptada. La cubierta tiene una superficie en proyección

horizontal de 1985 m2 aproximadamente, subdividida por los núcleos verticales de

hormigón que vierten su agua hacia estos paños mediante rebosaderos.


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Continuamos dimensionando el diámetro mínimo del bajante pluvial mediante

la tabla 4.8 que muestra los valores para un régimen pluviométrico de 100 mm/h. Como

Sevilla se encuentra en la isoyeta 40 de la zona B (figura B1, Apéndice B)

obtenemos su intensidad pluviométrica, siendo esta,

Isoyeta 40 en zona B, para intensidad pluviométrica de 90. Por lo tanto, el factor

de corrección será de: i=90 f = i/100 = 90/100 = 0.9. Se aplicará posteriormente a

las superficies de cubierta servidas para dimensionar bajantes y canalones.

Una vez establecido estos parámetros pasamos a la denominación y

cálculo de los bajantes según la tabla 4.8 del presente capítulo.

CUBIERTA BAJANTE SUPERFICIE

(m2)

COEF.

CORREC.

SUPERFICIE

CORREGIDA

Ø

NOMIAL

(mm)

Ø FINAL

(mm)

CUBIERTA 1 BP 1 120 0,9 108 75 90 BP2 120 0,9 108 75 90

CUBIERTA 2 BP3 149 0,9 134,1 75 90

BP4 149 0,9 134,1 75 90

Al tratarse de un edificio colgado como hemos visto anteriormente, es

imposible derivar directamente estos bajantes a la planta sótano o conseguir

que todos viertan desde un primer momento en el bajante común, por este

motivo, se aúnan todos los bajantes pluviales de este núcleo. Para ello, se

supone una red colgada con 1% de pendiente a la que van acometiendo los

diferentes bajantes. Este bajante colector es el encargado de recoger la

superficie total de 484 m2 será de 110.

Seguidamente, se estiman los diámetros necesarios para los colectores

colgados en bajo planta baja. Esta red será la encargada de recoger las aguas

pluviales de la planta baja, configurada como plaza.

CUBIERTA

SUPERFICIE COEFICIENTE

CORRECCIÓN

SUPERFICIE

CORREGIDA

Ø NOMIAL

(mm)

Ø FINAL

(mm)

CUBIERTA

SÓTANO C1-C3

538 0,9 484,2 110 110

C2-C3 195 0,9 175,5 75 90

C4-C5 195 0,9 175,5 75 90

C5-C7 195 0,9 175,5 75 90

C7-C6 195 0,9 175,5 75 90

C7-C9 390 0,9 351 110 110

C8-C9 195 0,9 175,5 75 90

C9-C3 585 0,9 526,5 110 110

C3-C10 1318 0,9 1186,2 160 160


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ARQUETAS

En primer lugar, se van a dimensionar las arquetas de sótano que terminan

desembocando en la arqueta sifónica objeto de estudio. Para ello es preciso tener en

cuenta la superficie a la que sirve y el diámetro de la red enterrada. Se han colocado

cada 10 metros mínimo siempre que haga falta su registro. En cuanto a la evacuación

de aguas de la planta sótano, se considera como aguas residuales debido a la suciedad

de la misma planta. El colector de la red enterrada se dimensionará mediante la taba

4.5, utilizando una pendiente del 2%. Además, para los colectores enterrados en losa de

cimentación o similar se recomienda un diámetro mínimo de 160mm y 125mm para

colectores accesibles.

RED

SUPERFICIE Ø NOMIAL

(mm)

Ø FINAL (mm) ARQUETAS

ENTERRADA C1 398 110 160 60x60

C2 398 110 160 60x60

Las arquetas por el paso de este colector enterrado bajo el sumidero lineal de la

planta sótano tendrán las dimensiones citadas en la tabla.

3.2 ABASTECIMIENTO. AFS Y ACS


instalaciones de abastecimiento tanto Agua Fría Sanitaria (AFS) como Agua Caliente

Sanitaria (ACS), viene determinada por:

- CT DB HS 4

- CT DB HE 4 (Para ACS)

DISEÑO DE LA INSTALACIÓN

La red de abastecimiento del edificio Aulario tiene en cuenta a su vez tres tipos

diferentes de redes;

- Red de Abastecimiento de Agua Fría Sanitaria (AFS)

- Red de Abastecimiento de Agua Caliente Sanitaria (ACS)

- Red de abastecimiento para Protección en Caso de Incendio (PCI)

La instalación hace su acometida hacia la avenida José María Moreno Galván,

donde se encuentra la red general de suministro de la ciudad. Lo hace con una presión

de servicio de 25 m.c.a.

Existen dos acometidas independientes de suministro al edificio;

- Servicio a PCI concretamente a las Bocas de Incendios Equipadas (BIES). Esta

instalación cuenta con su propio contador y una red que conecta los distintos

puntos donde se ubican las BIES que están conectadas con su propio equipo de

bombeo.

- Servicio de abastecimiento a instalaciones hidrosanitarias, ACS y AFS. Esta

instalación estará compuesta por tuberías de PEX que discurrirán desde el sótano

hasta los diferentes puntos de suministro. En vertical lo harán por los huecos

destinados a estas instalaciones y en horizontal discurrirán por falsos techos.

SEPARACIÓN DE OTRAS INSTALACIONES


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Se cumplirá lo establecido en el CTE-DB-HS4-art.3.4 según el cual:

El trazado de las tuberías de agua fría (AFS) debe solucionarse de manera que no

resulten afectadas por los focos de calor, eso quiere decir que siempre deben ir

separadas de las canalizaciones de agua caliente (ACS), a una distancia de mínima de

4 cm. Además, cuando las dos tuberías estén en un mismo plano horizontal, la de agua

fría debe ir siempre por debajo de la de agua caliente.

De la misma manera, se deben disponer las tuberías debajo de cualquier

canalización o elemento que contenga dispositivos eléctricos o electrotécnicos, así

como de cualquier red de telecomunicaciones, guardando una distancia en paralelo

de al menos 30 cm.

TIPIFICACIÓN DE NÚCLEOS HÚMEDOS Y DEMANDA

Aunque para el cálculo de las tuberías solamente se tendrá en cuenta el tramo

más desfavorable (correspondiente a los tramos en Planta 6), se estima oportuno tipificar

los diferentes núcleos húmedos del conjunto, así como los aparataos y la demanda de

cada uno. De esta forma, los tipos y el caudal necesario son;

PLANTA RECINTO APARATO Nº

Q MIN

INST AFS

(dm3/s)

Q MIN

INST ACS

(dm3/s)

Q

TOTAL

AFS

(dm3/s)

Q TOTAL

ACS

(dm3/s)

P1 ASEO 1

INODORO

CISTERNA 4 0,1 0 0,4 0

LAVABO 4 0,1 0,065 0,4 0,26

TOTAL 0,8 0,26

P2-P5

VESTUARIO

1

INODORO

CISTERNA 4 0,1 0 0,4 0

LAVABO 4 0,1 0,065 0,4 0,26

DUCHA 3 0,2 0,1 0,6 0,3

VESTUARIO

2

INODORO

CISTERNA 4 0,1 0 0,4 0

LAVABO 4 0,1 0,065 0,4 0,26

DUCHA 3 0,2 0,1 0,6 0,3

planta 2 a 5 con la misma demanda de AFS TOTAL (x5) 11,2 4,48

P6

VESTUARIO

1

INODORO

CISTERNA 4 0,1 0 0,4 0

LAVABO 4 0,1 0,065 0,4 0,26

DUCHA 3 0,2 0,1 0,6 0,3

VESTUARIO

2

INODORO

CISTERNA 4 0,1 0 0,4 0

LAVABO 4 0,1 0,065 0,4 0,26

DUCHA 3 0,2 0,1 0,6 0,3

MICRO FREGADERO 1 0,3 0,2 0,3 0,2

LAVAVAJILLAS 1 0,25 0,2 0,25 0,2

TOTAL 3,35 1,52


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TOTAL

EDIFICIO 15,35 6,26

DIMENSIONADO AFS

Se diseña el trazado de la red en base a la siguiente descripción. En primer lugar,

se efectúa la conexión con la red pública de abastecimiento, dicha conexión se hace

mediante una llave de registro que se ubica en la arqueta. Del mismo modo, la cantidad

de agua consumida en el edificio se mide mediante un único contador ubicado en el

núcleo central de hormigón como se indica en el plano.

A la entrada de los vestuarios y el microondas, núcleo húmedo, se coloca una

llave de corte.

- Comprobación de la presión

Se procede al dimensionado y comproabaci´n de la red de abastecimiento de

Agrua Fría Sanitaria. En primer lugar, comprobaremos si es necesario colocar un grupo

de presión calculando la presión en el punto de consumo más desfavorable que, por

longitud y altura de la red, como hemos dicho anteriormente, el Vestuario 1 en la planta

6.

En los puntos de consumo la presión mínima debe ser de 100 kPa (10m.c.a.) para

grifos comunes y 150 kPa (15m.c.a.) cisternas. Además, la presión en cualquier punto

de consumo no debe superar los 500 kPa (50m.c.a).

Conociendo la presión en la acometida (25 m.c.a.) y suponiendo la profundidad

de esta (1.00 m), realizamos el estudio de presiones utilizando la siguiente expresión:

PNEC = HG + PR + PC

Siendo;

PNEC; Presión necesaria en el punto más desfavorable

HG; Altura desde la acometida al punto de consumo, siendo igual a 30,4 m

PR; Presión residual = 10 m.c.a

PC = Pérdida de carga del circuito = 0,1 · 112 = 11,2 m.c.a (estimada como el

10% de la longitud del circuito)

PNEC = HG + PR + PC = 30,4 + 10 + 11,2 = 51,6 m.c.a < 25 m.c.a; por lo tanto, es

necesario colocar grupo de presión No es necesario colocar grupo de presión para

llegar al punto más desfavorable.

- Cálculo de diámetros y perdidas unitarias de tuberías

Para hacer el dimensionado de los diámetros de la red, se tiene en cuenta lo

establecido por el CTE-HS4, en el que se especifica que el dimensionado de la red se

hará a partir del dimensionado de cada tramo, y para ello se partirá el circuito

considerando como más desfavorable que será aquel que cuente con la mayor

pérdida de presión debida tanto al rozamiento como a su altura geométrica. Teniendo

en cuenta que la elección de una velocidad de cálculo comprendida para tuberías

metálicas entre 0,50 y 3,50m/s para tuberías termoplásticas.


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Se han utilizado los siguientes parámetros de cálculo;

PC = 1,2L · ΔPcl

ΔPCL = F · v1,75 · Ø-1,25

v= 4000·Qc / ØN·π

Øc = √(4000·Qc/V· máx·π)

F= Rugosidad según Flamant = 0,00054 (Para PVC)

Vmáx = 2m/s

K= coeficiente de simultaneidad = 1/ (n-1) 1/2, siendo “n” el nº de aparatos

TRAMO Nº

APARATOS Qi(l/s)

coeficiente

K Qc

Vmax

(m/s)

Øc

(mm)

Øn

(mm)

v

real(m/s)

A-C 7 1 0,41 0,41 2 16 20 1,30

B-C 4 0,6 0,58 0,35 2 15 20 1,10

C-D 11 1,6 0,32 0,51 2 18 20 1,61

H-D 11 1,6 0,32 0,51 2 18 20 1,61

G-H 4 0,6 0,58 0,35 2 15 20 1,10

F-H 7 1 0,41 0,41 2 16 20 1,30

I-D 2 0,55 1,00 0,55 2 19 20 1,75

D-E 24 6,95 0,21 1,45 2 30 32 1,80

TRAMO F ΔPcl

(mca/m) Lr (m) Pl(m.c.a/m) PP(m.c.a) Pc total

A-C 0,00054 0,00002 9,2 0,0001859 0,000037 0,00022

B-C 0,00054 0,00002 5 0,000075 0,000015 0,00009

C-D 0,00054 0,00003 52,3 0,0015 0,00030 0,0018

H-D 0,00054 0,00003 52,3 0,0015 0,00030 0,0018

G-H 0,00054 0,00002 5 0,000075 0,000015 0,00009

F-H 0,00054 0,00002 9,2 0,0001859 0,000037 0,00022

I-D 0,00054 0,00003 7,7 0,0002622 0,000052 0,0003

D-E 0,00054 0,00002 2,84 0,000056 0,000011 0,000067

Los ramales de enlace de cada aparato se dimensionarán según lo establecido

en CTE DB HS 4, en la tabla 4.2 para tubos de plástico:

PLANTA RECINTO APARATO Nº Q MIN INST

AFS (dm3/s) Ø min (mm)

Q TOTAL

AFS

(dm3/s)

P6

VESTUARIO

1 INODORO 4 0,1 40 0,4

LAVABO 4 0,1 12 0,4

DUCHA 3 0,2 12 0,6

TOTAL 1,4

VESTUARIO

2 INODORO 4 0,1 40 0,4


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LAVABO 4 0,1 12 0,4

DUCHA 3 0,2 12 0,6

TOTAL 1,4

MICRO FREGADERO 1 0,3 20 0,3

LAVAVAJILLAS 1 0,25 20 0,25

TOTAL 0,55

TOTAL PLANTA 3,35

- Tuberías generales

Una vez conocemos el caudal total instalado, calculado tanto para AFS como

para ACS al comienzo del presente apartado, procedemos al cálculo de la tubería

general de Agua Fría Sanitaria a través de la siguiente ecuación:

Ø = [(QC · 4000) / (π · v)] 1/2 = 40 mm

Siendo;

QC = Caudal de cálculo = K · QT = 2,20 l/s

K= coeficiente de simultaneidad = 1/ (n-1)1/2, siendo “n” el nº de aparatos, 50 =

0,14

QT = Caudal total instalado en el edificio = 15,35 l/s

V = velocidad = 2 m/s

Finalmente, el diámetro de la tubería principal de abastecimiento es 37,36 mm,

tomando como diámetro de nominal de 40 mm de diámetro exterior, de acero

inoxidable Grupo de presión y depósito de presión.

El número de bombas depende del caudal de cálculo o simultáneo de la

instalación. De esta manera, si tenemos un caudal de cálculo tal que Qc= 2,20 l/s, será

necesario 2 bombas.

Se entiende y determina que las bombas funcionan habitualmente de forma

alternada. Del mismo modo, se tiene en cuenta que, como mínimo, debe existir una

bomba de reserva para caso de fallo de alguna de ellas. Por lo tanto, siempre existirán

dos bombas para uso habitual y una bomba de reserva.

Se procede a continuación al cálculo del depósito de presión. Está compuesto

por acero galvanizado y debe albergar un margen de volumen de 10 m.c.a y tener un

funcionamiento de bombas alternadas de 8 ciclos hora. Para su calculo se deberá

cumplir la siguiente ecuación;

Vd = 3 · Q · (Pb+10), en litros

Donde;

Q el caudal de cálculo y Pb la presión de arranque.

Pb = Ha + Hg + Pc + Pr

Ha: altura geométrica de aspiración, es la distancia vertical existente entre el eje

de la bomba y el nivel inferior del agua.


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Hg: altura geométrica, es la distancia vertical entre el eje de la bomba y el punto

de servicio más elevado

Pc: pérdida de carga del circuito, producidas por el rozamiento del fluido con la

tubería y las pérdidas localizadas en llaves, contadores y cruces.

Pr: Presión residual en el grifo, es la presión mínima que debe tener el agua al

llegar al punto de consumo, en grifos convencionales 100kPa.

Nº

APARATOS Qi(l/s)

coeficiente

K Qc

Vmax

(m/s)

Ø

cálculo(mm)

Ø

nominal

(mm)

v

real(m/s)

D-E 24 6,95 0,21 1,45 2 30 32 1,80

E-J 50 15,35 0,14 2,19 2 37 40 1,75

F ΔPcl (mca/m) Lr (m) Pl (m.c.a/m) PP (m.c.a) Pc total

D-E 0,00054 0,00002 2,84 0,000056 0,000011 0,000067

E-J 0,00054 0,00001 52,82 0,00075 0,00015038 0,00090

Tenemos por lo tanto que Pb= 0,5m + 33m + 0,0009+ 10 m.c.a = 43,50 m.c.a y

consecuentemente, Vd= 3 · 2,2 · (43,5 +10) = 353,1 l. Con estos resultados, se buscará un

fabricante que distribuya

- Depósito auxiliar

Según la norma, el volumen de los depósitos debe cubrir V= Q*t*60 (l/s) siendo;

Q, caudal simultáneo

t, el tiempo equivalente a 15-20 minutos de consumo simultáneo de agua en

todo el edificio

De esta manera se nos exige un volumen de depósitos auxiliar de acumulación

de agua de 13815 l, se decide instalar 4 depósitos prefabricados de 4000 l de HDPE.

Para el dimensionado de las tuberías se utiliza el tramo más desfavorable. Según

el trazado de la instalación dicho tramo puede considerarse en cualquier de los dos

vestuarios ubicados en la planta 6 del edificio.

- ESPESORES DE AISLAMIENTO

Según el RITE septiembre 2013, se establecen los espesores mínimos de

aislamiento en mm de tuberías y accesorios que trasportan AFS, según la tabla 1.2.4.2.3

para tuberías que discurren por el interior y para tuberías que discurren por el exterior

1.2.4.2.4.

En tuberías interiores, donde tengamos circulando agua a temperaturas

comprendidas entre 0º y 10º, se deberá disponer de una capa aislante de espesor igual

a 25 mm para diámetros inferiores a 35 mm y 40 mm de aislante para diámetros

comprendidos entre 35 y 40 mm.


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En tuberías que discurren por el exterior, comprendidas entre 0º y 10º, se deberá

disponer de una capa aislante de espesor igual a 45 mm para diámetros inferiores a 35

mm.

DIMENSIONADO ACS

Las condiciones de diseño según el CTE para el trazado del sistema hidráulico

son las que siguen:

- Los circuitos primario y secundario deben ser independientes.

- Cuando la superficie de captación sea superior a 10m2, se dispondrá

circulación forzada (con bomba).

- No se podrá usar acero galvanizado en temperaturas superiores a 60º.

- No deberían sobrepasarse los 60º de temperatura, para evitar quemaduras,

sobre todo en aguas con sales de calcio.

- Cálculo de diámetros y perdidas unitarias de tuberías

La instalación de ACS está ubicada en planta de cubierta y parte hacia los

diferentes puntos de suministro ubicados en el edificio.

- Cálculo de la demanda y contribución solar

Para saber la demanda real que se necesita diariamente. Según el anejo F, tabla

C, tenemos que, para uso diferente a residencial, siendo esto una escuela con ducha,

la demanda diaria de ACS viene determinada por el número de personas y lo indicado

en la tabla, 21 litros por persona y día (l/día· persona).

Contamos con 1065 personas aproximadamente entre alumnos, profesores y

administración, tendríamos una demanda de 22365 l/día.

Al tratarse de un edificio cuya demanda es superior a los 5000l/día, y debido a

la zona en la que se encuentra, según el punto 3.1 del CT DB HE-4 cubrirá al menos el

70% de la demanda energética anual para ACS. Por lo tanto, la contribución solar debe

ser de 15655 l/día.

- Cálculo de la acumulación y captadores solares

Para satisfacer a demanda de ACS del edificio, la instalación debe concentrarse en

un volumen de acumulación, de esta manera, puede contenerse la inercia térmica

necesaria que permita el funcionamiento constante de la instalación. El área total de

los captadores tiene un valor igual a la siguiente condición,

50< V/A<180,

Siendo,

A la suma de las áreas de los captadores

V el volumen del depósito solar, que cubra al menos la demanda total de ACS

Por lo tanto, el área de los captadores debe estar entre 448 m2 y 124,5 m2,

tenemos señalo en proyecto un área de 152 m2, por lo que se suple la necesidad. Se

trata de captadores de tubos de vacío y debido a la configuración de la cubierta es

posible su expansión en caso de mayor demanda en otros puntos del recinto.

- Sistema de intercambiador de calor


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El sistema de intercambio de calor se resuelve mediante intercambiadores

independentes, cuya potencia viene determinada por el área de captadores solares

instalados.

P>500· A, por lo tanto, P debe ser mayor a 76000 Kcal/h, 91 877 w, que sobrepasa

sobradamente el mínimo establecido.

Por su potencia, se recomienda en todo momento que la después colocada en

el intercambiador sea superior a la indicada. Por lo tanto, según el fabricante, debemos

colocar un intercambiador tipo S1-24TLA, con una potencia de 79000 w.

- Captadores Solares por tubos de vacío

En este caso la disposición de los captadores no supone un impedimento para

su funcionamiento. Se encuentran instalados en el punto más alto del edificio, en

horizontal y sin obstáculos que le hagan sombra. Por este motivo, se busca un fabricante

que proporcione las características que buscamos.

Se colocarán paneles solares de tubos Vitosol 300-TM, con una superficie bruta

de 4,62m 2 y superficie de absorción de 3,03 m2, necesitaremos 51 paneles para poder

abastecer adecuadamente la instalación.

Este modelo permite la desconexión por temperatura ThermProtect. Esta evita el

sobrecalentamiento de los colectores cuando la pérdida de calor se estanca y la

radiación solar es intensa. Por lo que parece adecuado para las condiciones en las que

va a estar expuesto.

- Circuito hidráulico.

El caudal del circuito primario se determina según la superficie de captación

solar que se ha asigando, siendo esta 152 m2. Por lo que el caudal es

Q= 50 l/h· m2, por lo tanto, Qp = 2,08 l/s

El caudal del circuito secundario lo proporciona el intercambiador que hemos

escogido con anterioridad, donde determina que el caudal del circuito secundario es

de 2,27 m3/h, lo que viene a ser Qs 0,63 l/s

El caudal del circuito de retorno se dimensiona bajo la consideración de la

recirculación del 10%del agua de alimentación, como mínimo. Se considera en todo

momento un diámetro interior mínimo de 16 mm.

El caudal recirculado del circuito primario es el 10% de 2,08l/s =0,21l/s= 756 l/h, el

diámetro nominal de la tubería de retorno para este tramo del circuito es de 1 ¼

El caudal recirculado del circuito primario es el 10% de 0,63= 0,063 l/s= 226,8 l/h,

el diámetro nominal de la tubería de retorno para este tramo del circuito es de ¾ .

- Calderas

En este caso, veremos el dimensionamiento de sistemas de producción por

acumulación, donde se evalúa los periodos de consumos máximo o punta. Este hecho,

consumo punta, varía entre el 12% y el 25% de la demanda diaria de ACS,

Ch= 0,25 · 22365 = 5591,25 l, el acumulador de la caldera tendrá que cubrir este

pico como mínimo, por lo que se dispone un acumulador con volumen de 6000 l.


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La potencia de la caldera la determina el volumen del acumulador que tiene

que calentar, y debe abastecer la siguiente expresión,

Pc=1,10· 25· V (kcal/h)

Donde V es 6000l, por lo que Pc=165000 kcal/h= 191,89 kW, como mínimo

- Dimensionado de tuberías

Para hacer el dimensionado de los diámetros de la red, se tiene en cuenta lo

establecido por el CTE-HS4, en el que se especifica que el dimensionado de la red se

hará a partir del dimensionado de cada tramo, y para ello se partirá el circuito

considerando como más desfavorable que será aquel que cuente con la menor altura

respecto a la cota 0, es decir, la planta segunda, ya que la instalación se encuentra

ubicada en planta de cubierta. Teniendo en cuenta que la elección de una velocidad

de cálculo comprendida para tuberías metálicas entre 0,50 y 3,50m/s para tuberías

termoplásticas.

Se han utilizado los siguientes parámetros de cálculo;

Vmáx = 2m/s

K, coeficiente de simultaneidad = 1/ (n-1) 1/2, siendo “n” el nº de aparatos

Nº

APARATOS Qi(l/s)

coeficiente

K Qc

Vmax

(m/s)

Ø

cálculo(mm)

Ø

nominal

(mm)

A-C 3 0,3 0,71 0,21 2 12 20

B-C 4 0,26 0,58 0,15 2 10 20

C-D 7 0,56 0,41 0,23 2 12 20

H-D 7 0,56 0,41 0,23 2 12 20

G-H 4 0,26 0,58 0,15 2 10 20

F-H 3 0,3 0,71 0,21 2 12 20

D-E 14 2,24 0,28 0,62 2 20 20

Los ramales de enlace de cada aparato se dimensionarán según lo establecido

en CTE DB HS 4, en la tabla 4.2 para tubos de termoplástico:

PLANTA RECINTO APARATO Nº

Q MIN INST

ACS

(dm3/s)

Ø min (mm)

Q TOTAL

ACS

(dm3/s)

P2 VESTUARIO 1 INODORO 4 0 40 0

LAVABO 4 0,065 12 0,26

DUCHA 3 0,1 12 0,3

TOTAL 0,56

VESTUARIO 2 INODORO 4 0 40 0,4

LAVABO 4 0,065 12 0,4

DUCHA 3 0,1 12 0,3

TOTAL 0,56

TOTAL PLANTA 1,12


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- ESPESORES DE AISLAMIENTO

Según el RITE septiembre 2013, se establecen los espesores mínimos de

aislamiento en mm de tuberías y accesorios que transporten fluidos calientes que

discurren por el interior de los edificios según la tabla 1.2.4.2.1 y para el exterior 1.2.4.2.2.

En tuberías interiores, teniendo diámetros exteriores inferiores a 35 mm y

circulando agua a una temperatura no superior a 60º, se deberá disponer de una capa

aislante de espesor igual a 25 mm.

En tuberías que discurren por el exterior, bajo el mi criterio anteriormente citado,

se dispone una capa de aislamiento igual a 35 mm.

3.3 VENTILACIÓN y CLIMATIZACIÓN


instalaciones de ventilación, calidad de aire interior:

- CT DB HS 3

CAUDAL VENTILACIÓN

Cabe mencionar que, para la asignación de los tipos de IDA, en particular para

los espacios de circulación de las plantas de aulario, se ha considerado IDA2, al tratarse

de espacios constituidos como bibliotecas o espacios de estudio abiertos, cuya

exigencia viene determinada por IDA 2, por lo que todos los espacios de circulación

deberán cumplirlo.

CAUDAL VENTILACIÓN

PLANTA ESTANCIA

CONTRO

L COND.

HIGROTÉ

RMICAS

SUP (M2) M2/PERS OCUP. IDA C. IDA

dm3/s C. ODA

dm3/s

C. ODA

m3/h

P -1 APARCAMIENTO

3394,75 40 85

TOTAL 85

P 0 VESTÍBULO THMC-3

300 2 150 IDA 3 8 1200 4320

TOTAL 150

P 1 ADMINISTRACIÓN THMC-3

50 10 5 IDA 2 12,5 62,5 225

DESPACHOS THMC-3

200 10 20 IDA 2 12,5 250 900

CIRCULACIÓN THMC-3

100 2 50 IDA 2 12,5 625 2250

ASEOS THMC-1

45 3 15 IDA 3 8 120 432

ARCHIVOS THMC-3

15 40 1 IDA 3 8 8 28,8

TOTAL 91

P 2

AULAS

PRÁCTICAS

THMC-3

189 IDA 2 12,5 2362,5 8505

ASEOS X 2 THMC-1

90 3 30 IDA 3 8 240 864

AULA DE ACOMP THMC-3

25 IDA 2 12,5 312,5 1125

DEPARTAMENTOS THMC-3

48 IDA 2 12,5 600 2160

CIRCULACIÓN THMC-3

390 10 39 IDA 2 12,5 487,5 1755


Página | 90

TOTAL 331

P 3

AULAS

PRÁCTICAS

THMC-3

189 IDA 2 12,5 2362,5 8505

ASEOS X 2 THMC-1

90 3 30 IDA 3 8 240 864

AULAS TEÓRICAS THMC-3

63 IDA 2 12,5 787,5 2835

AULA DE ACOM THMC-3

25 IDA 2 12,5 312,5 1125

DEPARTAMENTOS THMC-3

8 IDA 2 12,5 100 360

CIRCULACIÓN THMC-3

320 10 32 IDA 2 12,5 400 1440

TOTAL 317

P 4

AULAS

PRÁCTICAS

THMC-3

189 IDA 2 12,5 2362,5 8505

ASEOS X 2 THMC-1

90 3 30 IDA 3 8 240 864


21 IDA 2 12,5 262,5 945


25 IDA 2 12,5 312,5 1125

GABINETE FISIO THMC-3

4 IDA 2 12,5 50 180

CIRCULACIÓN THMC-3

390 10 39 IDA 2 12,5 487,5 1755

TOTAL 278

P 5

AULAS

PRÁCTICAS

THMC-3

189 IDA 2 12,5 2362,5 8505

ASEOS X 2 THMC-1

90 3 30 IDA 3 8 240 864


21 IDA 2 12,5 262,5 945


25 IDA 2 12,5 312,5 1125

BIBLIOTECA THMC-3

112 2 56 IDA 2 12,5 700 2520

CIRCULACIÓN THMC-3

350 10 35 IDA 2 12,5 437,5 1575

TOTAL 326

P 6

AULAS

PRÁCTICAS

THMC-3

189 IDA 2 12,5 2362,5 8505

ASEOS X 2 THMC-1

90 3 30 IDA 3 8 240 864


25 IDA 2 12,5 312,5 1125

MICROONDAS THMC-1

121 1,5 81 IDA 3 8 648 2332,8

CIRCULACIÓN THMC-3

228 10 23 IDA 2 12,5 287,5 1035

TOTAL 318

22351 80463,6

TOTAL IDA 2= 60525

TOTAL IDA 3= 10569,6

Como el caudal necesario es mayor a 1800 m3/h es necesario el recuperador de calor


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DIMENSIONADO DE MÁQUINAS Y CONDUCTOS DE VENTILACIÓN

- Dimensionado de máquinas necesarias y conductos máximos

Se procede al cálculo y predimensionado de las máquinas de refrigeración y

ventilación en base al caudal y la agrupación indicada en la tabla adjunta. Se ha

tomado la opción de generar las máquinas según sea la demanda, justando mucho

más su rendimiento que con una máquina estándar del mercado. Este proceso se ha

llevado a cabo a través del Software de cálculo online que ofrece la casa WOLF, donde

llevan a cabo la configuración de dichos elementos de la instalación.

EQUIPO PLANTA ZONA C.VENT dm3/s C.VENT

m3/h

DIMENSIÓN

CONDUCTOS

MÁXIMO

(cm)

VELOCIDAD MÁX MODELO POTENCIA

FRIGO

(kW)

POTENCIA

CALORICA

(kW)

E 1 P0 VESTIBULO 1200 4320

P1 CIRCN 625 2250

UTA1 1825 6570 60x54 6 WOLF 32,25 -26,45

E 2 P1 DESPACHOS 250 900

P1 ADMIN 62,5 225

P2-P6 AULAS P X2 525 1890

P2-P6 AULA ACOM

X1 312,5 1125

P2-P6 CIRCULACIÓN 162,5 585

P2-P6 VETSUARIOS 120 432

P4 FISIO 50 180

UTAE 1 1432,5 5157 72 x 52 4 WOLF 24,46 -21,27

E 3 P2-P6 AULAS P X4 1050 3780

P2-P3 DEPARTS 350 1260

P2-P6 CIRCULACIÓN 162 583,2

P3-5 AULAS

TEÓRICAS 787,5 2835

P6 MICRO 648 2332,8

UTAE 2 3047,5 10791 102 x 78 4 WOLF 51,45 -44,5

E 4 P2-P6 AULAS PX2 525 1890

P2-P6 AULA ACOMP

X1 312,5 1125

P2-P6 CIRC 162,5 585

P2-P6 VETSUARIOS 120 432

P3-P4 AULAS T 525 1890

P1 DEPART 350 1260

UTAE 3 1120 7182 80 x 66 4 WOLF 34,1 29,6

Se han dimensionado los conductos máximos mediante el programa online de

Cálculo de Conductos Climcalc Dimension de Isover, considerando una velocidad

máxima de 6 m/s para UTAS y 4 m/s para UTAES. Así como el caudal requetido total en

cada uno de los equipos. Se considera la elección de conductos multicapas, tipo

sándwich Climaver A2 o alguno semejante con aislamiento de fibra de vidrio. Se han

dimensionado los conductos con caudal máximo para poder llevar a cabo una


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correcta reserva de espacios en el edificio. Se considera una separaciñon mínima de 5

cm entre elementos que no sean conductos de ventilación por motivos de

contaminación acústica.

CARGAS TÉRMICAS

Para averiguar las cargas terminas y la demanda del edificio se ha decidido

introducir en el programa VPClima una planta tipo de la cual extraeremos las cargas

pertinentes de cada recinto y su ratio. Una vez se han deducido y estudiado estos datos,

se extrapolan a la hipótesis estudiada a continuación. Se procede al desarrollo de la

parte más cargada del edificio. El núcleo central, compuesto por los siguientes.

PLANTA ESTANCIA SUP

(M2) CARGAS REFRIGERACIÓN

CARGAS

CALEFACCIÓN UNIDAD

INTERIOR

RATIO TOTAL RATIO

SENSIBLE

CARGA

TOTAL SENSIBLE RATIO

CARGA

TOTAL

FC=

FANCOIL

P 2 AULA4 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA5 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA6 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA7 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

DEPART. 1 24 171,65 119,57 4 3 -36,39 -0,87 FC

DEPART. 2 24 171,65 119,57 4 3 -36,39 -0,87 FC

P 3 AULA4 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA5 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA6 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA7 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA T 52 171,65 119,57 9 6 -36,39 -1,89 FC

AULA T 52 171,65 119,57 9 6 -36,39 -1,89 FC

P 4 AULA4 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA5 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA6 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA7 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

ESTUDIO 52 171,65 119,57 9 6 -36,39 -1,89 FC

DESCNASO 52 171,65 119,57 9 6 -36,39 -1,89 FC

P 5 AULA4 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA5 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA6 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA7 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA T 52 171,65 119,57 9 6 -36,39 -1,89 FC

P 6 AULA4 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA5 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA6 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

AULA7 115 171,65 119,57 20 14 -36,39 -4,18 FC

MICRO 106 171,65 119,57 18 13 -36,39 -3,86 FC

TOTAL FC 465,86 324,513 -98,76

TOTAL UTA 32,25 -26,45


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TOTAL UTAE 51,45 -44,5

TOTAL ZONA 408,213 -169,71

Para estos resultados, no se encuentra en el mercado una bomba de calor con

semejante potencia. Por ese motivo, se ha decidido utilizar un sistema de 2 tubos con

dos bombas de calor el núcleo en dos partes, necesiando dos Bdc diferentes. Se ha

escogido el sistema de dos tubos porque se trata de estancias donde no se va a precisar

el uso de refrigeración y calefacción por separado. Por lo tanto, contamos con dos BdC

que dan servicio a la UTA, la UTAE2 y los 28 FanCoil. El reparto de los diferentes equipos

tanto interiores como exteriores se adjunta en el plano correspondiente.

2 BdC de 238,9 kW y – 248,8 kW, modelo ILD/ILDC/ILDH 900V.

En cuanto a las unidades en el interior del aula, espacios comunes, aulas teóricas

y departamentos se han escogido FanCoils. Anteriormente se han calculado las

potencias necesarias en caso de refrigeración y calefacción. Ahora se procede a la

identificación de los modelos y su potencia corregida.

Para todo tipo de aulas y espacios comunes de estancia, para red de dos tubos,

FWD12AATN6V3, 20,30 kW y -21,15

Para departamentos, para red de dos tubos, FWD06AATN6V3, 6,20 kW y - 6,62

- Dimensionado de conductos

Estudiaremos a continuación lo que ocurre en el interior del aula, pudiendo

extrapolarlo al resto de estancias del aulario según su superficie y potencia. Según la

máquina instalada, el caudal de aire impulsado en el aula es de 3000m3/h

Volviendo al generador online de Cálculo de Conductos Climcalc Dimension de

Isover, considerando una velocidad máxima de 4 m/s. Obtenemos para interior del aula

una sección máxima de conductos de 30x50 cm, tanto para extracción como para

impulsión. Se trata de conductos multicapa, tipo Sándwich Climaver A2 o alguno de

mismas especificaciones, con aislamiento de fibra de vidrio. Se han dimensionado con

el caudal máximo dado por la máquina. Teniendo en cuenta los sistemas de difusión

lineales que parten de dichos conductos. Igualmente deberá dejarse un espacio

mínimo de 5 cm entre elementos diferentes a la instalación para evitar ruidos por las

vibraciones.

Se colocará en todos los espacios difusores lineales.

VENTILACIÓN APARCAMIENTO

Para la ventilación del aparcamiento se ha tenido en cuenta la superficie total

del mismo. Se dimensiona de la siguiente manera;

150 dm3/s x plaza de aparcamiento para extracción, tenemos 107 plazas, por lo

tanto tenemos un caudal de extracción 16050dm3/s (57780 m3/h)

120 dm3/s x plaza de aparcamiento para extracción tenemos 107 plazas, por lo

tanto tenemos un caudal de extracción 12840dm3/s (46224 m3/h)

Teniendo en cuenta que la red no puede tener mas de 10000m3/h, serán

necesarias 6 redes de extracción y 5 redes de impulsión.


Página | 94

Se han colocado los ventiladores en locales ubicados en la planta sótano y la

red deberá contar con un punto de registro cada 15 metros según RITE para

mantenimiento de la instalación.

3.4 ELECTRICIDAD

NORMAS DE APLICACIÓN

Esta instalación parte de la red de alta tensión que discurre por la Avenida José

María Moreno Galván, la acometida se dirige hasta el Centro de Transformación

pertinente. En este caso tenemos 2 acometidas:

- Acometida para suministro eléctrico del edificio

- Acometida para instalación de placas fotovoltaicas.

PREVISIÓN DE CARGA

Para saber la cantidad de Centros de Transformación que necesitarán tanto el

Aulario como el Jardín instalado en la nave central, se estima lo siguiente;

- 100 W/m2 para el uso administrativo, docente y pública concurrencia

- 20 W/m2 para aparcamientos privados con ventilación forzada

EDIFICIO AULARIO

PLANTA SUP CONST

TOTAL

SUP

ESPACIOS

EXT

SUPER

FINAL

CÁLCULO POTENCIA/M2

POTENCIA

TOTAL W

P-1 3850 0 3850 20 77000

GARAJE

P0 353,35 0 353,35 80 28268

HALL

P1 919,2 127,2 792 80 63360

ADMIN

P2 2605 293 2312 80 184960

DOCENTE

P3 2449 151,4 2297,6 80 183808

DOCENTE

P4 2454,36 174,85 2279,51 80 182360,8

DOCENTE

P5 2485 220,91 2264,09 80 181127,2

DOCENTE

P6 2388,35 236,36 2151,99 80 172159,2

DOCENTE

15115,91 14148,55 1452443,2 W

1452,44 Kw

NÚMERO DE TRANSFORMADORES EN CT 2,23

coeficiente de simultaneidad = 1 Nº TRAFOS

nº transformadores necesario= potencia total (w) /potencia trafo 2

1 trafo=630kVA=0,8x630kW= 504 KW Nº CT

1 trafo=1000kVA=0,8x1000kW= 800 KW 1

NAVE CENTRAL


Página | 95


P.

CONCURRENCIA 3794 0 3794 100 379400

AUDITORIO

P.

CONCURRENCIA 2154 2154 100 215400

CENTRO ALTO

RENDIMIENTO

DOCENTE 2403 2403 80 192240

787040 W

787,04 Kw

NÚMERO DE TRANSFORMADORES EN CT 1,56

coeficiente de simultaneidad = 1 Nº TRAFOS

nº transformadores necesario= potencia total (w) /potencia trafo 2

1 trafo=630kVA=0,8x630kW= 504 KW Nº CT

1

TOTAL DEL CONJUNTO = 4 TRAFOS, 2 CENTROS DE TRANSFORMACIÓN

CUADROS PARCIALES

El edificio se ha distribuido de tal forma que las plantas agrupan su propio

cuadro parcial en los cuales se ha establecido paquetes conformados de la siguiente

forma;

PLANTA CUADRO INSTALACIÓN SUMINISTRO

NORMAL

SUMINISTRO

SOCORRO

AULARIO ALUMBRADO = A

FUERZA= F

P-1 C-1.1 BIES F F

C-1.2 AFS F

C-1.3 Ascensor 1 F

C-1.4 Ascensor 2 F

C-1.5 Ascensor 3 F

C-1.6 Bombeo F F

C-1.7 Coche Eléctrico F

C-1.8 Ventilación F F

C-1.9 Alumbrado A A

P0 C0.1 Seguridad F F

C0.2 Alumbrado A A

C0.3 Alumbrado exterior A A

P1 C1.1 Alumbrado A A


C1.3 Administración y aseos F+A



Página | 96


C2.3 Aula + Aseo 1 F+A


C2.5 Aula 3 F+A

C2.6 Aula 4 F+A

C2.7 Departamentos F+A





C3.5 Aula 3 F+A

C3.6 Aula 4 F+A






C4.5 Aula 3 F+A

C4.6 Aula 4 F+A






C5.5 Aula 3 F+A

C5.6 Aula 4 F+A

C5.7 Aulas F+A





C6.5 Aula 3 F+A

C6.6 Aula 4 F+A

C6.7 Cafetería F+A

P7 C7.1 BdC F

C7.2 UTAE F

C7.3 UTA F

C7.4 Grupo Electrógeno F F

POSICIÓN Y MATERIAL DE CUADROS PARCIALES

PLANTA CUADRO INSTALACION MATERIAL POSICIÓN

AULARIO METÁLICO= M EMPOTRADO=E

PLÁSTICO= P SUPERFICIAL=S

P-1 C-1.1 BIES P S

C-1.2 AFS P S

C-1.3 Ascensor 1 M E


Página | 97


C-1.4 Ascensor 2 M E

C-1.6 Bombeo P S

C-1.7 Coche Eléctrico P S

C-1.8 ventilación P S

C-1.9 Alumbrado P S

P0 C0.1 Ascensor 1 M E

C0.2 Ascensor 2 M E

C0.3 Ascensor 3 M E

C0.4 Seguridad M E

C0.5 Alumbrado M E

C0.6 Alumbrado exterior M E

P1 C1.1 Alumbrado M E


C1.3 Administración y aseos M E



C2.3 Aula + Aseo 1 M E


C2.5 Aula 3 M E

C2.6 Aula 4 M E

C2.7 Departamentos M E





C3.5 Aula 3 M E

C3.6 Aula 4 M E






C4.5 Aula 3 M E

C4.6 Aula 4 M E






C5.5 Aula 3 M E

C5.6 Aula 4 M E

C5.7 Aulas M E





C6.5 Aula 3 M E


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C6.6 Aula 4 M E

C6.7 Cafetería M E

P7 C7.1 BdC F

C7.2 UTAE F

C7.3 UTA F

C7.4 Grupo Electrógeno E

PREVISIÓN DE POTENCIA PARA CUADRO TIPO AULA DE DANZA

A continuación, se desarrollará el cálculo del cableado necesario para el

suministro del cuadrado parcial tipo C2.5, compuesto por tres aulas de danza. se

realizará el cálculo exhaustivo de la potencia instalada en este cuadro.

CUADRO RECIENTO ELEMENTO Nº POTENCIA (W)

COEFICIENTE

SIMULTANEIDAD

POTENCIA

INSTALADA

C 2.5 Aula 1 Luminaria 20 33 1 660

Enfuche 16A 6 300 0,5 900

Ordenador 1 200 1 200

Altavoz 4 500 1 2000

Amplificador

de sonido 1 500 1 500

Proyector 1 400 1 400

TOTAL 4660

Aula 2 Luminaria 20 33 1 660

Enfuche 16A 6 300 0,5 900


Altavoz 4 500 1 2000

Amplificador

de sonido 1 500 1 500


TOTAL 4660

Aula 3 Luminaria 20 33 1 660

Enfuche 16A 6 300 0,5 900


Altavoz 4 500 1 2000

Amplificador

de sonido 1 500 1 500


TOTAL 4660

TOTAL DEL CUADRO 13980

Se procede al cálculo pormenorizado de la instalación. Para ello hemos

seleccionado un cuadro representativo. Este cuadro pertenece al cuadro de la planta

parcial de la planta 1. Sin embargo, es representativo del edificio ya que se repiten los

mismos patrones en cada planta.


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El cableado de la instalación cumplirá con las especificaciones de la REBT y de

la compañía suministradora relativas a secciones mínimas, colores y caída de tensión

máxima admisible, siendo esta de 1,5% en suministros para un único usuario donde no

existe LGA.

En caso de monofásico el cableado será de tipo 2xXLPE y 3xXLPE para trifásico.

Para el cálculo de sección de los conductores se tendrán en cuenta la demanda

prevista e intensidad admisible por cada sección.

- Derivación de Centro de Transformación a Caja de Medida y Protección.

Para la sección del cable, cumplirá las características establecidas en la sección

de ITC-BT-10.

Primero, Calculamos la intensidad de la línea según las cargas previstas en el

conjunto del edificio, previamente calculadas. Vamos a utilizar la fórmula para sistemas

trifásicos, la cual la satisface la siguiente ecuación;

I = P / (√3 ・ U ・ cos φ)

Donde,

I, Intensidad (A)

P, Potencia = 1452443,2 W

U, la tensión asignada a trifásico es 400 V y monofásico 230 V, por lo tanto, cogemos

400 V.

cos Φ= factor de potencia (1 para alumbrado, 0,8 para fuerza y otros usos) = 0,8

I = 1452443,2 / (√3· 400· 0,8) = 2620,52 A

I cálculo < I fusible < I admisible I cálculo = 2620,52 A

Para saber la sección del cable o los cables recurrimos a la Tabla 5 del ITC BT 07,

una sección nominal de 630 mm2, que admite una intensidad de 885 A. Estos cables

están compuestos por 3 cables de fase de 630 mm2 y un conductor neutro de 185 mm2,

según tabla 1 del ITC BT 07.

Por lo tanto, tendremos, tres cables compuestos por 3 conductores de Cu en fase

de 630 mm2 y conductor neutro de 185 mm2 cada uno.

La caída de tensión, para instalaciones donde no existe una LGA como es el

caso de nuestro edificio, deberá considerarse una caída de tensión máxima admisible

de 1,5%, según se indica en ITC BT 15.

Ɛ (%) = 100 · P · L / Ɣ · S · U2 < 1,5 %

Donde,

P, potencia total del edificio 1452443,2 W

L, longitud de la línea desde el CT al CPM, 4m

Ɣ, Conductividad del cable, 48 m/Ω∙mm2 (de cobre con recubrimiento de XLPE)

S, Sección del cable, 630 mm2 X 3 cables


Página | 100

U, Tensión (Trifásico 400 V, monofásico 230 V), 400 V

Ɛ (%) = 100 · 1452443,2 · 4 / 48 · (630·3) · 400^2 = 0,04 % <1,5 %

Finalmente tendremos, como hemos indicado anteriormente, 3 conductores de

Cu en fase 630 mm2 y 1 conductor de Cu en neutro 185 mm2. En cuanto al tubo protector

se indica en la norma, que, debido a su elevada sección, el tubo protector tiene que

ser 4 veces el diámetro del conductor que alberga, tendremos por lo tanto un Ø840 mm

según tabla 9 del ITC BT 21.

- Derivación de Caja de Medida y Protección a Cuadro General de Protección y

mando.

Para la sección del cable, cumplirá las características establecidas en la sección

de ITC-BT-10.

Primero, Calculaos la intensidad de la línea según las cargas previstas en el

conjunto del edificio, previamente calculadas. Vamos a utilizar la fórmula para sistemas

trifásicos, la cual la satisface la siguiente ecuación, al igual que hicimos en el dato

anterior. Ya que los datos de potencia son iguales.

I = P / (√3 ・ U ・ cos φ)

I = 1452443,2 / (√3· 400· 0,8) = 2620,52 A

Seleccionamos nuevamente un conductor con una sección nominal de 630

mm2, que admite una intensidad de 885 A. Estos cables están compuestos por 3 cables

de fase de 630 mm2 y un conductor neutro de 185 mm2.

En cuanto a la caída de tensión procedemos al mismo cálculo cambiando la

longitud entre ambos puntos, en este caso es aproximadamente 125 m,

Ɛ (%) = 100 · P · L / Ɣ · S · U2< 1,5 %

Ɛ (%) = 100 · 1452443,2 · 125 / 48 · (630· 3)· 4002 = 1,25 % <1,5 %

Por consiguiente, la elección de los cables nuevamente vuelve a ser la

adecuada. En este caso la caída de tensión es mayor porque la distancia entre los dos

puntos estudiados es mucho mayor. Seguirá las mimas características de protección

que en el apartado anterior.

- Cálculo de derivaciones individuales en cuadro C 2.5 estudiado (3 aulas de

danza).

El siguiente paso será calcular el cableado, caída de tensión e intensidad de

fusible para un cuadro representativo del proyecto. Es un cálculo parecido a lo descrito

anteriormente, simplemente aplicaremos las siguientes fórmulas.

I = P / (U ・ cos φ) → U = 230 V; cos φ = 0,8, I = P/184 para líneas monofásicas

fuerza)

I = P / (U ・ cos φ) → U = 230 V; cos φ = 1, I = P/230 para líneas monofásicas

alumbrado.


Página | 101


Por otra parte, la caída de tensión admisible será del 3% para circuitos de

alumbrado y del 5% para los de fuerza. La intensidad admisible del cableado se

tomará del ICT-BT-19 tabla 1, y los tubos protectores del ICT BT 21 tabla 2.

CIRCUITO L

(m)

Nº P.UNI

(W)

P.INS

T (W)

FACTO

R COR

cosφ C.

SIM.

P

(W)

I (A) MONTAJ

E Y TIPO

FASES Y

CABLE

I máx E TUBO

C 2.5 AULA 1 ALUM 1 28 12 33 396 1,8 1 1 712,

8

3,10 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

3,10

<20

0,52 Ø16

ALUM 2 17 4 33 132 1,8 1 1 237,

6

1,03 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

1,03

<20

0,11 Ø16

ALUM 3 19 4 33 132 1,8 1 1 237,

6

1,03 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

1,03

<20

0,12 Ø16

FUERZA 1 20,5 1500 1 0,8 0,5 600 3,26 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

3,26

<20

0,32 Ø16

FUERZA 2 3,5 2500 1 0,8 1 2000 10,8

7

B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

10,8<2

0

0,18 Ø16

AULA 2 ALUM 1 38 12 33 396 1,8 1 1 712,

8

3,10 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

3,10

<20

0,71 Ø16

ALUM 2 27 4 33 132 1,8 1 1 237,

6

1,03 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

1,03

<20

0,17 Ø16

ALUM 3 29 4 33 132 1,8 1 1 237,

6

1,03 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

1,03

<20

0,18 Ø16

FUERZA 1 30,5 1500 1 0,8 0,5 600 3,26 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

3,26

<20

0,48 Ø16

FUERZA 2 13,5 2500 1 0,8 1 2000 10,8

7

B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

10,8<2

0

0,71 Ø16

AULA 3 ALUM 1 38 12 33 396 1,8 1 1 712,

8

3,10 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

3,10

<20

0,71 Ø16

ALUM 2 27 4 33 132 1,8 1 1 237,

6

1,03 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

1,03

<20

0,17 Ø16

ALUM 3 29 4 33 132 1,8 1 1 237,

6

1,03 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

1,03

<20

0,18 Ø16

FUERZA 1 30,5 1500 1 0,8 0,5 600 3,26 B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

3,26

<20

0,48 Ø16

FUERZA 2 13,5 2500 1 0,8 1 2000 10,8

7

B1-

MONO

2x1,5m

m² XLPE

10,8<2

0

0,71 Ø16

3.5 ALUMBRADO

En todas las zonas del aulario se tiene que cumplir la iluminación mínima exigida

según las exigencias y recomendaciones del DB SUA-4 y el RD 486/1997. Donde se

determina las exigencias para cada tipo de alumbrado según su función y posición. Y

para el caso de estudio que tenemos entra manos, según la UNE-EN_12464-1/2012.

ALUMBRADO DE EVACUACIÓN

Se determina que este tipo de alumbrado es el encargado de suministrar

iluminación y garantizar el reconocimiento de los recorridos y medios de evacuación en

caso de emergencia. Se considera la ocupación de los recintos, por lo que la

evacuación de estos por la ruta indicada debe de ser clara y visible. Para ello, en los

caminos de evacuación, se debe cumplir que la iluminancia horizontal mínima sea de 1

lux.

Además, este suministro debe proporcionar una iluminancia mínima de 5 lux en

los puntos en los que se hayan situado los equipos de PCI que necesiten de

manipulación manual, así como los cuadros de distribución del alumbrado. Partiendo

del suelo hasta una altura de 1 m. Debe cumplir que, la relación establecida entre la

iluminancia máxima y la iluminancia mínima en el espacio considerado no puede ser

mayor que 40. De esta manera, debe adquirir ese papel durante mínimo una hora y

proporcionar la iluminación adecuada prevista.

ALUMBRADO AMBIENTE O ANTIPANICO


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Este tipo de alumbrado deberá ponerse en marcha en el momento en el que se

produce un fallo en la red de alimentación normal. De esta manera, debe adquirir ese

papel durante mínimo una hora y proporcionar la iluminación adecuada prevista.

Este tipo de alumbrado tiene que guiar a los ocupantes hacia los puntos de

evacuación del edificio y acceder a dichas rutas consiguiendo identificar cualquier tipo

de obstáculo en el recorrido.

Por último, este suministro debe proporcionar una iluminancia horizontal mínima

de 0,5 lux en todo el espacio que se haya considerado. Partiendo del suelo hasta una

altura de 1 m. Debe cumplir que, la relación establecida entre la iluminancia máxima y

la iluminancia mínima en el espacio considerado no puede ser mayor que 40.

ILUMINACIÓN Y ALUMBRADO

Se deben cumplir unos niveles de luxes por estancia que aseguren unos niveles

de iluminación adecuados, esto dependerá del uso que se está llevando a cabo, en el

que determina el uso de cada estancia. En este caso vamos a calcular la luminancia

exigida para un aula de danza y su espacio adyacente común. Como espacios

representativos del aulario.

Asimismo, se disponen de sistemas de regulación de la luz natural, favoreciendo

a su vez las estrategias pasivas de acondicionamiento del edificio como se ha

mencionado con anterioridad en la presente memoria. Principalmente en las zonas de

estancia tales como bibliotecas, aulas o gimnasio.

Tanto en las zonas comunes como en los espacios exteriores comprendidos en

las plantas del aulario, al tratarse de espacios con acristalamientos de gran tamaño, se

pretende optimizar el uso de luz artificial, siendo esta puesta en uso siempre y cuando la

luz natural no garantice la visibilidad adecuada dentro del edificio. Esto se conseguirá

mediante el encendido y apagado automático en función de la calidad lumínica del

exterior. Se evita de este modo el uso innecesario e inadecuado de la luz y su consumo

elevado.

En primer lugar, vamos a asemejar las aulas de danza a lo que la UNE-EN_12464-

1/2012 conoce como Sala de reuniones y conferencia, con una Em mínima exigida de

500 luxes. Para el espacio adyacente al aula, se ha determinado, asemejar uso de

manera global, según la RD486/1997, donde se exige un nivel mínimo de iluminación Em

de 200 luxes.

Se procede a escoger el valor límite de eficiencia energética de la instalación

según el uso determinado. En el caso de las aulas de danza tiene un valor límite de 8 y

para la zona adyacente al aula, se determina como zonas comunes en edificio no

residenciales, tiene un valor de 6.

CÁLCULOS DE ILUMINACIÓN MEDIANTE DIALUX. ZONA COMÚN + AULA

Al tratarse de un edificio que repite continuamente su modulación, es posible

hacer la estimación de las luminarias en base a un módulo que actúa como modelo.

Según el uso de estas estancias, se deberá cumplir los niveles mínimos de iluminación.

Hemos señalado anteriormente los parámetros necesarios para comenzar la

introducción de las luminarias en el programa de cálculo.


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Se han escogido las siguientes luminarias;

PHILIPS DN571C 1 xLED40S/830 WR, para puntos de iluminación en el aula y en la

zona del pasillo, cumpliendo con lo establecido en el punto de trabajo marcado y las

características señaladas.

PHILIPS SP520P 2xLED15S/830, para puntos de iluminación en la zona destinada

al espacio adyacente, se utiliza la siguiente luminaria, y las características señaladas


Página | 104

3.6 PUESTATIERRA/PARARAYOS


instalaciones seguridad frente a riesgo causado por la acción del rayo, viene

determinada por:

- CT DB SUA 8

PROCEDIMEINTO DE LA VERIFIACIÓN

Según la norma, será necesaria la instalación de un sistema contra el rayo en el

momento en el que la frecuencia de impacto esperada Ne sea mayor que el riesgo

admisible Na;

Ne= Ng*Ae*C1* 10-6 siendo;

Ng densidad de impactos sobre el terreno

C1, coeficiente relacionado con el entorno

Na= (5,5 / C2*C3*C4*C5) *10-3 siendo

C2, C3, C4, C5, coeficientes determinados por la norma en sus tablas

correspondientes de la CT DB SUA 8 apartado 1 del presente capítulo

Tras esta exposición de los términos, se procede a la comprobación para saber

si es necesaria. Se comprueba que, Ne, 0,087, es mayor que Na, 1,83*10-3, por lo que es

necesaria la instalación de un pararrayos.

TIPO DE INSTALACIÓN EXIGIDA

La eficacia de E requerida viene determinada y descrita en el apartado 2 del

presente capítulo del CT DB SUA 8 y se define de la siguiente manera

E= 1- (Na / Ne)

Según la tabla 2.1, se determina la eficiencia requerida de la instalación de

protección contra el rayo. Según los datos obtenidos anteriormente, E= 0,976, presenta

un valor de requerimiento bajo, si E está en un valor entre 0,95 y 0,98, nivel de protección

2.

Todos los elementos estructurales metálicos estarán conectados a la toma de

tierra en su cota inferior. La punta del pararrayos debe estar situada un metro por

encima del punto más alto de la edificación que protege. Para su colocación sobre

mástil debe tener su pieza de adaptación.

La toma de tierra no puede superar los 10 ohmios de resistencia, Triángulo

equilátero de 10 m de lado (cable desnudo de Cu de 50 mm2 de sección con picas de

2 metros de longitud en los vértices.

3.7 VOZDATOS

A continuación, se describe la instalación que tiene lugar al prever una red local

o LAN para un edificio terciario como es el edificio de aulas para el conservatorio de

danza. Previo a la ejecución de ésta, indicamos dentro de las diferentes tipologías de

redes de telecomunicaciones, la utilización de conexiones de estrella.


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Tras esto, se realiza un predimensionado en función de una serie de requisitos e

imposiciones del proyecto. Se lleva a cabo el dimensionado del número necesario de

tomas de usuario según los siguientes criterios:

- Al menos una toma doble por cada usuario previsto.

- Al menos una toma doble por despacho.

- Al menos una toma doble por cada 10 m²útiles o fracción.

- Al menos una toma simple para punto de acceso inalámbrico por cada 200 m².

PLANTA ZONA TOMAS USUARIOS CONEXIÓN WIFI

Toma doble = TD

Toma simple= TS

Toma wifi= TW (1 cada 200 m2)

P0 Hall 2 TD

Consejería 1 TD

2 TW

P1 Sala profesores 4 TD

Sala reuniones 4 TD

Despacho director 1 TD

Jefatura estudios 2 TD

Administración y secretaría 6 TD

Tutoría 3 TD

3 TW

P2 Departamento x6 24 TD

Aula x 10 20 TD

9 TW

P3 Departamento x2 8 TD

Aula x 10 20 TD

Aula teórica x 3 6 TD

9 TW

P4 Aula x 10 20 TD

Aula teórica 2 TD

Sala fisio 1 TD

Sala estudios 4 TD

9 TW

P5 Aula x 10 20 TD

Aula teórica 2 TD

Biblioteca 10 TD

Microondas 4 TD

9 TW

3.8 INSTALCIONES DE SEGURIDAD

La instalación de seguridad del edificio está formada por una instalación de

seguridad anti-intrusión mediante central de seguridad de detectores de presencia.


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La instalación de seguridad anti-intrusión abarca la totalidad del edifico. Se ha

dispuesto detectores volumétricos en planta baja y planta primera debido a su fácil

acceso desde la calle, alarmas tanto interiores como exteriores, control de tarjetas en

puertas de acceso a aula. Detectores de fuerza en puertas y cámaras exteriores en el

perímetro y entrada al garaje.

Estará formado por:

- Central de seguridad

- Módulo de comunicación IP

- Teclado LCD


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4. PRESTACIONES ACÚSTICAS DEL EDIFICIO. CUMPLIMIENTO HR

El proyecto del conservatorio de danza se encuentra en la parcela de la Fábrica

de Artillería de Sevilla, cuyo edificio principal de aulas se encuentra situado paralelo a

la calle Jose María Moreno Galván, una de las vías de mayor tráfico rodado del ámbito.

Desde un principio, ya en el proyecto básico, se ha tenido muy en cuenta la orientación

de las aulas de danza para disminuir el ruido exterior. Así, estas se orientan hacia el este,

hacia el interior de la parcela, donde el ruido exterior se disminuye y que nos beneficiará

en la exigencia de ruido aéreo de fachada.

A continuación, se muestran la planta tipo del edificio principal del conservatorio

y sus unidades de uso.

Se trata de un edificio de aulas de PB+5, en el cual la planta baja queda libre y

el resto de las plantas acogen el programa de aulas, despachos y vestuarios. La

fachada interior de las aulas se caracteriza por su componente transparente. Se

compone de un muro cortina con unidades de vidrio aislante que se definirá en los

siguientes apartados.


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A continuación se encuentran señalados en planta los valores de D,n,T,A

indicado para cada caso.

El valor escogido para Ld en el el estudio del ruido aéreo viene determinado por

lo mínimo establecido para el interior de la parcela.

SOLUCIONES CONSTRUCTUVAS EMPLEADAS

A continuación, se definen las soluciones constructivas elegidas en el caso de

estudio junto con su correspondiente tabla del Catálogo de soluciones constructivas.

- Vidrio gran ventanal. Vidrio doble aislante

- Partición de tabiquería, yeso laminado con aislante, debido al uso de

instrumentos y diferentes modalidades entre aulas corridas.

- Tarima flotante sobre rastreles


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- Techo acústico suspendido de panel de yeso laminado con lana de roca. Panel

de yeso perforado para efectividad del aislante acústico.

- Forjado de chapa colaborante con capa de compresión de 12 mm de

canto. Al no existir algo semejante en el catálogo de elementos

constructivo se decide asemejarlo a una losa de ormigón del menor

canto posible.

4.1 EXIGENCIAS DE ACONDICIONAMIENTO ACÚSTICO

Se lleva a cabo el estudio del tiempo de reverberación en un aula tipo de

aproximadamente11x10x4m en los que se tienen en cuenta los siguientes acabados:

suelo de tarima de madera sobre rastreles, tres particiones interiores de yeso laminado

con aislamiento y cámara de aire, fachada compuesta por muro cortina y una solución

en el techo de yeso laminado perforado con aislamiento acústico y cámara de aire.

De este modo, se introduce en el programa los datos indicando que se trata de

un aula o sala de conferencia vacía por su carácter de aula de danza, sin mobiliario.


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Según imagen adjuntada, se puede comprobar que la solución elegida para el aula

cumple con las exigencias especificadas en el DB-HR. Siendo el resultado de 0,54 frente

a la limitación de 0,70.

4.2 EXIGENCIA DE AISLAMIENTO A RUIDO AÉREO Y DE IMPACTO DE PARTICIONES

INTERIORES

Para ello se llevan a cabo tres casos de estudio para comprobar el cumplimiento

del DB-HR en el recinto del aula de danza. Estos tres casos se dividen en recintos

adyacentes, recintos superpuestos y recinto superpuesto con una arista común. En los

dos primeros se estudia tanto el aislamiento a ruido aéreo entre recintos como

aislamiento a ruido de impacto. En el último sólo el aislamiento a ruido de impacto.

IMPACTO ADYACENTE ENTRE DOS RECINTOS

Para este estudio se han introducido dos aulas de danza contiguas con una

dimensión de 11x10x4m cada una. Las características constructivas de ambas son las

mismas. Se trata de una solución en suelo y techo de forjado de chapa colaborante

con una capa de compresión de 500mm, una solución de yeso laminado para

particiones interiores con cámara de aire por exigencias constructivas y de diseño

(incluyendo el elemento separador entre las aulas) y una pared de fachada de panel

composite con trasdós de yeso y un gran ventanal a todo lo largo de la misma.

Las próximas imágenes muestran la introducción de los datos en el programa,

teniendo en cuenta que el aula de danza se considera como recinto protegido. Así, con

las soluciones constructivas elegidas, el requerimiento del CTE DB-HR cumpliría. A ambos

lados, debido a las mismas condiciones y exigencias, tenemos que cumplir que la DnTa

debe ser mayor a 50 en ambos casos y L’nTw, inferior a 65 en el recinto emisor y 38 en el


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recinto contiguo, en ambos casos, debido a tener la misma composición constructiva,

se supera con los mismos resultados.

A continuación, se muestran los cálculos aportados por el programa para el

cálculo del aislamiento acústico a ruido aéreo y de impacto entre recintos, sí como las

fichas justificativas del cálculo.

- Cálculo aéreo de recinto 1 a recinto 2


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- Cálculo de impacto de recinto 1 a recinto 2

- Cálculo de impacto de recinto 2 a recinto 1


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Por último, se adjunta la ficha justificante que proporciona el programa.


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IMPACTO SUPERPUESTO ENTRE DOS RECINTOS

De nuevo, para el estudio del impacto superpuesto se ha escogido dos aulas de

danza. Las características constructivas, al igual que los tipos de recinto, de ambas aulas

son iguales a las citadas anteriormente en el estudio de impacto adyacente. En este

caso, las exigencias de cumplimiento del DB HR son; DnTa debe ser mayor a 50 en ambos

casos y L’nTw, inferior a 65 en el recinto emisor, en ambos casos cumplen las exigencias

como se muestra a continuación.

A continuación, se muestran los cálculos aportados por el programa

para el estudio de impacto superpuesto entre recintos. De la misma manera se

mostrará también la ficha justificativa de los cálculos.


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- Cálculo de impacto

Por último, se adjunta la ficha justificante que proporciona el programa.


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IMPACTO CRUZADO ENTRE DOS RECINTOS

Para finalizar con la exigencia del DB-HR para particiones interiores, se realiza el estudio

de impacto cruzado entre dos aulas de danza con las mismas características

mencionadas en los apartados anteriores. De este modo, se muestra la introducción de

datos en el programa y, de nuevo, se puede comprobar que el caso de estudio cumple

la exigencia. En este caso, encontramos que esta exigencia debe ser L’nTw inferior a 65,

por lo tanto, nuestra solución constructiva cumple la norma.


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A continuación, se muestran los cálculos aportados por el programa para

impacto cruzado entre dos recintos.

4.3 EXIGENCIA DE AISLAMIENTO DE RUIDO AÉREO DE FACHADA

Finalmente, se lleva a cabo el estudio de ruido aéreo de fachada. Para este

análisis, es necesario concretar la localización del proyecto en cuanto a ruido aéreo

exterior. De este modo, el conservatorio de danza se sitúa entre las calles Eduardo Dato

y José María Moreno Galván, ambas de alto tráfico rodado, sin embargo, la fachada

tratada y objeto de estudio, se encuentra hacia el interior, por lo que el suido señalado

en el mapa no computa, y se toma por defecto el valor de 60dB para Ld, en el estudio

de ruido de fachada.

PARCELA PROYECTO


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Se tiene en cuenta que la fachada elegida en el proyecto se asemeja bastante

a lo que se puede entender como un muro cortina, por sus grandes paños de vidrio en

la fachad, por lo tanto, se debe escoger un vidrio con cualidades suficientes que sea

capaz de cumplir con la exigencia. Además, el proyecto carece de capialzados. De

este modo, se adjunta la introducción de datos en el programa. Así con las soluciones

constructivas y características, la fachada cumple el requisito del DB HR. Este requisito

comprende que D2mnTA, debe ser mayor a 30, teniendo como resultado 43, podemos

decir que el edificio también cumple las exigencias de aislamiento a ruido aéreo en

fachada.

A continuación, se muestran los cálculos que proporciona el programa para la

exigencia a ruido aéreo de fachada.

Por último, se adjunta la ficha justificativa que facilita el programa.


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pandora. nuevo conservatorio de danza. …

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