normas tecnicas sismo puebla

7/25/2019 Normas Tecnicas Sismo Puebla

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CAPITULO VIII

DISEO POR SISMO

ARTICULO 295

NOTACION: Cada smbolo empleado en el siguiente captulo se definir donde se use; los

ms importantes son:

a ordenada del espectro de diseo

oa coeficiente de aceleracin del terreno

c coeficiente ssmico

g aceleracin de la gravedad

ih altura de la masa isobre el desplante

iP fuerza lateral de inercia sobre la masa i

Q factor de comportamiento ssmico

,Q factor reductivo

r exponente que depende del tipo de terreno

R respuesta total

iR respuesta del modo i

T periodo natural de inters

aT lmite inferior de la meseta espectral

bT lmite superior de la meseta espectral

ac TT = periodo caracterstico

V fuerza cortante

iW peso del nivel i

!"# !anual de "iseo por #ismo de la Comisin $ederal de %lectricidad

&C"$ &eglamento de Construcciones para el "istrito $ederal

ARTICULO 296

'


2/35

CLASIFICACION DE LAS CONSTRUCCIONES

(tendiendo a la seguridad estructural aconse)able para la estructura, las construcciones se

clasifican seg*n su destino como se indica a continuacin:

+rupo ( %structuras en que se requiere un grado de seguridad alto Construcciones cu-a

falla estructural causara la prdida de un n*mero elevado de vidas o prdidas

econmicas o culturales de magnitud excepcionalmente alta, o que constitu-an

un peligro significativo por contener sustancias txicas o inflamables, as como

construcciones cu-o funcionamiento sea esencial a raz de un sismo .al es el

caso de puentes principales, sistemas de abastecimiento de agua potable,

subestaciones elctricas, centrales telefnicas, estaciones de bomberos, arc/ivos

- registros p*blicos, monumentos, museos, /ospitales, escuelas, estadios,

templos, terminales de transporte, salas de espectculos - /oteles que tengan

reas de reunin que pueden alo)ar un n*mero elevado de personas, gasolineras,

depsitos de sustancias inflamables o txicas - locales que alo)en equipo

especialmente costoso

+rupo 0 %structuras en que se requiere un grado de seguridad intermedio

Construcciones cu-a falla estructural ocasionara prdidas de magnitud

intermedia o pondra en peligro otras construcciones de este grupo o del (, tales

como naves industriales, locales comerciales, estructuras comunes destinadas a

vivienda u oficinas, salas de espectculos, /oteles, depsitos - estructuras

urbanas o industriales no incluidas en el grupo (, as como muros de retencin,

bodegas ordinarias - bardas con altura ma-or de 1 m

+rupo C %structuras en que es admisible un grado de seguridad ba)o Construcciones

cu-a falla estructural ocasionara prdidas de magnitud sumamente pequea -

no causara normalmente daos a construcciones de los grupos ( - 0 ni prdida

de vidas #e inclu-en en este grupo, por e)emplo, bodegas provisionales -

bardas con altura no ma-or de 1 m


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ARTICULO 297

CLASIFICACION DE LOS TERRENOS DE CIMENTACION

(tendiendo a la respuesta del sitio ante excitacin ssmica, los terrenos de cimentacin se

clasifican seg*n la carta de microzonificacin ssmica de la fig ' como sigue:

.ipo 2

3.erreno firme4

&oca o suelo mu- compacto o duro con sTs 56< - sms 7816> ,

o en su defecto 56>sN para suelos granulares o7'6 mtonSs>

para suelos co/esivos

.ipo 22

3.erreno intermedio4

$ormacin de suelo con sTs 56< - sms 7816 o bien con

sTs 6'56 - sms 7'16 , o en su defecto 56'1 sN

para suelos granulares o7'61 mtonSs para suelos co/esivos

.ipo 222

3.erreno blando4

$ormacin de suelo con sTs 6'> o bien con sTs 6'56 -

sms 7'16


4/35

ih espesor del estrato de suelo i

iii G = velocidad de ondas de cortante en el estrato de suelo i

i

G mdulo de rigidez al corte del estrato de suelo i

i densidad de masa del estrato de suelo i

iN n*mero de golpes de la prueba de penetracin

estndar en

el estrato de suelo i

iS resistencia al corte no drenada del estrato de suelo

i

%l periodo dominante del sitio se determinar como

s

ss

HT

=

534

donde =i

is hH es la profundidad de exploracin del subsuelo, la cual ser /asta el nivel de

terreno firme pero no menor de 1 m

.odas las construcciones pertenecientes al grupo ( - las no clasificadas como ligeras o

medianas requerirn de los estudios del subsuelo conducentes a determinar el tipo de terreno

de cimentacin Cuando no se realicen estos estudios, se considerar que el predio de inters

corresponde al tipo de terreno que conduzca a los efectos ms desfavorables para la estructura

que se va a construir

(qu se entiende por construccin ligera o mediana aqulla que consta de menos de tres

niveles - cu-a rea construida por nivel no excede de 866 m Cuando se trate de con)untos

/abitacionales con ms de 66 mde rea total construida, las construcciones individuales del

con)unto no podrn clasificarse como ligeras o medianas

5


5/35


6/35

.oda estructura podr analizarse mediante un mtodo dinmico seg*n se establece en el

(rtculo 861 9as estructuras que no pasen de 6 m de alto podrn analizarse, como

alternativa, mediante el mtodo esttico que se describe en el (rtculo 865

II.- M'!#%# si&(li)i"*%# % *nlisis

%l mtodo simplificado que se especifica en el (rtculo 868 ser aplicable al anlisis de

estructuras que cumplan simultneamente los siguientes requisitos:

' %n cada planta, al menos el =1 por ciento de las cargas verticales estarn soportadas por

muros ligados entre s mediante losas monolticas u otros sistemas de piso suficientemente

resistentes - rgidos al corte "ic/os muros tendrn distribucin sensiblemente simtrica con

respecto a dos e)es ortogonales - debern satisfacer las condiciones que establecen las

correspondientes normas tcnicas del &C"$ para estructuras de concreto o mampostera #er

admisible cierta asimetra en la distribucin de los muros cuando existan en todos los pisos

cuando menos dos muros de carga perimetrales paralelos entre s, cada uno con longitud no

menor que la mitad de la dimensin ma-or en planta de la estructura 9os muros a que se

refiere este prrafo podrn ser de mampostera, concreto reforzado o madera; en este *ltimo

caso estarn arriostrados con diagonales

9a relacin entre longitud - anc/ura de la planta de la estructura no exceder de , a menos

que, para fines de anlisis ssmico, se pueda suponer dividida dic/a planta en tramos

independientes cu-a relacin entre longitud - anc/ura satisfaga esta restriccin - cada tramo

resista la fuerza cortante que le corresponda calculada como se indica en el (rtculo 868

8 9a relacin entre la altura - la dimensin mnima de la base de la estructura no exceder de

'1 - la altura de la estructura no ser ma-or de '8 m

ARTICULO 299

ESPECTROS PARA DISEO SISMICO


7/35

9a ordenada del espectro de aceleraciones, expresada como fraccin de la aceleracin de la

gravedad, est dada por las siguientes expresiones:

a

a

oo TTT

Tacaa

= si; 314

donde:

oa coeficiente de aceleracin del terreno

c coeficiente ssmico

T periodo natural de inters

aT lmite inferior de la meseta espectral

bT lmite superior de la meseta espectralr exponente que depende del tipo de terreno

9os valores de oa , c , aT , bT - rse consignan en la tabla ', para los distintos tipos de

terreno de cimentacin

.abla '


8/35

9os valores aqu especificados para las ordenadas espectrales de diseo son aplicables a

construcciones del grupo 0 %stos valores /abrn de multiplicarse por '1 para construcciones

del grupo (

Cuando se conozca el periodo dominante del sitio se permitirn reducciones en los espectros

de diseo 4

%n terreno tipo 2 no se admiten modificaciones en el espectro de diseo por efectos del periodo

dominante del terreno

9os espectros de diseo aqu especificados son aplicables a construcciones con 1@ de

amortiguamiento estructural Cuando se )ustifique a satisfaccin del (-untamiento la adopcin

de valores del amortiguamiento ma-ores que ste, las ordenadas espectrales de diseo se

podrn escalar multiplicando los valores del coeficiente ssmico dados en la tabla ' por el

factor

k

=616

3?4

donde:

>


9/35

fraccin de amortiguamiento crtico de la estructura

k 65, 61 - 6 para terrenos tipo 2, 22 - 222, respectivamente

%n ninguna situacin se aceptarn valores del amortiguamiento ma-ores de '6@, salvo cuando

se adopten dispositivos especiales de disipacin de energa - se demuestre a satisfaccin del

(-untamiento tanto la eficacia de los dispositivos como la validez de los valores del

amortiguamiento propuestos

ARTICULO +,,

REDUCCION DE FUERAS SISMICAS

Con fines de diseo, las fuerzas ssmicas obtenidas empleando los mtodos de anlisis esttico

- dinmico modal que fi)an estas normas se podrn reducir dividindolas entre el factor

reductivo ,Q , el cual se calcula como sigue:

c

c

TTT

TQQ


10/35

%n el diseo ssmico de las estructuras que no satisfagan las condiciones de regularidad que

fi)a el (rtculo 86, se multiplicar por 6> el valor del factor de comportamiento ssmico Q

que se detalla en el (rtculo 86' %l factor reductivo ,Q no se aplica a los efectos de las

aceleraciones verticales del terreno

9as deformaciones laterales se calcularn multiplicando por Q las causadas por las fuerzas

ssmicas reducidas cuando se empleen los mtodos de anlisis esttico o dinmico modal que

se detallan en los (rtculos 865 - 861, respectivamente

Cuando se adopten dispositivos especiales capaces de disipar energa por comportamiento

inelstico, se podrn emplear criterios de diseo ssmico que difieran de los aqu

especificados, siempre que se demuestre a satisfaccin del (-untamiento tanto la eficacia de

los dispositivos como la validez de los valores del factor reductivo que se propongan

ARTICULO +,

FACTOR DE COMPORTAMIENTO SISMICO

#e adoptarn los siguientes valores del factor de comportamiento ssmico a que se refiere el(rtculo 866:

I.- #e usar 5=Q cuando se cumplan los requisitos siguientes:

' 9a resistencia en todos los entrepisos es suministrada exclusivamente por marcos no

contraventeados de acero o concreto reforzado, o bien por marcos contraventeados o con

muros de concreto reforzado en los que en cada entrepiso los marcos son capaces de resistir,

sin contar muros ni contravientos, cuando menos 16 por ciento de la fuerza ssmica actuante

#i /a- muros ligados adecuadamente en todo su permetro a los marcos estructurales o a

castillos - dalas ligados a los marcos, stos se deben tener en cuenta en el anlisis de la

estructura, pero su contribucin a la capacidad ante fuerzas laterales slo se tomar en cuenta

'6


11/35

si estos muros son de piezas macizas, - los marcos, sean o no contraventeados, - los muros de

concreto reforzado son capaces de resistir al menos >6 por ciento de las fuerzas laterales

totales sin la contribucin de los muros de mampostera

8 %l mnimo cociente de la capacidad resistente de un entrepiso entre la accin de diseo no

difiere en ms de 81 por ciento del promedio de dic/os cocientes para todos los entrepisos


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formados por duelas de madera /orizontales o verticales combinados con elementos

diagonales de madera maciza .ambin se usar =Q cuando la resistencia es suministrada

por elementos de concreto prefabricado o presforzado, con las excepciones que sobre el

particular marcan las normas tcnicas del &C"$ para estructuras de concreto

IV.-#e usar 1'=Q cuando la resistencia a fuerzas laterales es suministrada en todos los

entrepisos por muros de mampostera de piezas /uecas, confinados o con refuerzo interior, que

satisfacen los requisitos de las normas tcnicas del &C"$ para estructuras de mampostera, o

por combinaciones de dic/os muros con elementos como los descritos para los casos 22 - 222, o

por marcos - armaduras de madera

V.-#e usar '=Q en estructuras cu-a resistencia a fuerzas laterales es suministrada al menos

parcialmente por elementos o materiales diferentes de los arriba sealados, a menos que se

/aga un estudio que demuestre a satisfaccin del (-untamiento que puede emplearse un valor

ms alto que el que aqu se especifica

%n todos los casos se emplear para toda la estructura en la direccin de anlisis el valor

mnimo de Qque corresponde a los diversos entrepisos de la estructura en dic/a direccin

%l factor Qpuede diferir en las dos direcciones ortogonales en que se analiza la estructura,

seg*n sean las propiedades de sta en dic/as direcciones

ARTICULO +,2

CONDICIONES DE RE/ULARIDAD


13/35

8 9a relacin de largo a anc/o de la base no excede de 1

5 %n planta no tiene entrantes ni salientes cu-a dimensin exceda de 6 por ciento de la

dimensin de la planta medida paralelamente a la direccin que se considera de la entrante o

saliente

1 %n cada nivel tiene un sistema de tec/o o piso rgido - resistente

Ao tiene aberturas en los sistemas de tec/o o piso cu-a dimensin exceda de 6 por ciento

de la dimensin de la planta medida paralelamente a la direccin que se considera de la

abertura, las reas /uecas no ocasionan asimetras significativas ni difieren en posicin de un

piso a otro - el rea total de aberturas no excede en ning*n nivel de 6 por ciento del rea de

la planta

= %l peso de cada nivel, inclu-endo la carga viva que debe considerarse para diseo ssmico,

no es ma-or que el del piso inmediato inferior ni, excepcin /ec/a del *ltimo nivel de la

construccin, es menor que =6 por ciento de dic/o peso

> Aing*n piso tiene un rea, delimitada por los paos exteriores de sus elementos resistentes

verticales, ma-or que la del piso inmediato inferior ni menor que =6 por ciento de sta #e

exime de este *ltimo requisito *nicamente al *ltimo piso de la construccin

? .odas las columnas estn restringidas en todos los pisos en dos direcciones ortogonales por

diafragmas /orizontales - por trabes o losas planas

'6 9a rigidez al corte de ning*n entrepiso excede en ms de '66 por ciento a la del entrepiso

inmediatamente inferior

'' %n ning*n entrepiso la excentricidad torsional calculada estticamente, se , excede del '6

por ciento de la dimensin en planta de ese entrepiso medida paralelamente a la excentricidad

mencionada

'8


14/35

ARTICULO +,+

METODO SIMPLIFICADO DE ANALISIS

6'1 6'> 6

222 6'8 6' 6'? 6'1 6'? 68


15/35


16/35

'

=

i

ii

i

ii

XP

XW

gT 3'84

donde:

iW peso del nivel i

iP fuerza lateral de inercia en el nivel i

iX desplazamiento /orizontal del nivel icausado por las fuerzas ssmicas

g aceleracin de la gravedad

#i Tes menor o igual que bT se proceder como la fraccin 2 de este (rtculo pero de

tal manera que la relacin V7W sea igual a a7 ,Q , calculndose a - ,Q como se

especifica en los (rtculos ?? - 866, respectivamente (s, la fuerza lateral que act*a

en la masa del nivel iresulta ser

,Qa

hW

W

hWP

i

ii

i

i

iii

= 3'54

8 #i Tes ma-or que bT , en vez de la variacin lineal de la aceleracin con la altura se

adoptar una variacin cuadrtica, que conduce a una fuerza lateral en la masa del

nivel ide la forma

( ) QahhWP iiii

' += 3'14

donde los coeficientes de proporcionalidad ' - estn dados por las siguientes

expresiones:

'


17/35

=

i

ii

i

i

hW

W

qr 4D'3'E' 3'4

=

i

ii

i

i

hW

W

qr

4'31' 3'=4

donder

b TTq 43= siendo rel exponente que se consigna en la tabla ' %n este caso,

los coeficientes ' - son tales que la relacin V7Wes igual a a7Q cuando Tes

igual a bT - tiende a '1, '88 - '1 veces a7Q para terreno tipo 2, 22 - 222,

respectivamente, cuando Ttiende a infinito

III.- P'n%1l#s in!i%#s

9os pndulos invertidos son estructuras en que 16 por ciento o ms de su masa se /alla en el

extremo superior - tienen un solo elemento resistente en la direccin de anlisis o una sola

/ilera de columnas perpendicular a sta %n el anlisis esttico de estas estructuras, adems de

la fuerza lateral estipulada se tendr en cuenta la aceleracin angular de la masa superiorasociada al giro de dic/a masa con respecto a un e)e /orizontal normal a la direccin de

anlisis - que pase por el punto de unin entre la masa - el elemento resistente %l efecto de

dic/a aceleracin se tomar equivalente a un par aplicado en el extremo superior del elemento

resistente, cu-o valor es igual a

xrPMo

= 1' 3'>4

donde or es el radio de giro de la masa con respecto al e)e en cuestin; x - son el

desplazamiento lateral - el giro, respectivamente, del extremo superior del elemento resistente

ba)o la accin de la fuerza lateral Pque act*a sobre la masa de acuerdo con la fraccin 2 de

este (rtculo

'=


18/35

IV.- A('n%i"s


19/35

%l momento de volteo para cada marco o grupo de elementos resistentes en un nivel dado

podr reducirse, tomndolo igual al calculado multiplicado por 6>F6z, siendo zla relacin

entre la altura a la que se calcula el factor reductivo por momento de volteo - la altura total de

la construccin, pero no menor que el producto de la fuerza cortante en el nivel en cuestin

multiplicada por su distancia al centro de gravedad de la parte de la estructura que se

encuentra por encima de dic/o nivel %n pndulos invertidos no se permite reduccin de

momento de volteo

VI.- E)"!#s % !#si4n

9a excentricidad de rigideces calculada estticamente en cada entrepiso, se , se tomar como

la distancia entre el centro de torsin del nivel correspondiente - la fuerza cortante en dic/o

entrepiso


20/35

elementos deben ser de la misma ndole, es decir que si en un lado la rigidez - resistencia son

suministradas predominantemente por columnas en el lado opuesto tambin deben serlo

predominantemente por columnas, o si de un lado por muros de concreto en el opuesto

tambin por muros de concreto, etc

VII.- E)"!#s % s1n%# #%n

"ebern tenerse en cuenta explcitamente en el anlisis los efectos de segundo orden, esto es,

los momentos - cortantes adicionales provocados por las cargas verticales actuando en la

estructura desplazada lateralmente, en toda estructura en que la diferencia en desplazamientos

laterales entre dos niveles consecutivos, dividida entre la diferencia de alturas

correspondientes, exceda de 66>V7 ,W , siendo V la fuerza cortante en el entrepiso

considerado - ,W el peso de la estructura inclu-endo cargas muertas - vivas que obra encima

de ste, multiplicado por el factor de carga correspondiente

VIII.- E)"!#s !i%i""i#n*ls

9as estructuras se analizarn ante la accin de dos componentes /orizontales ortogonales del

movimiento del terreno


21/35

#e verificar que la estructura no alcance ninguno de los estados lmite de servicio o de falla

siguientes:

' "esplazamientos /orizontales: 9as diferencias entre los desplazamientos laterales de pisos

consecutivos debidos a las fuerzas cortantes /orizontales, calculadas con alguno de los

mtodos de anlisis ssmico que se describen en estas normas, no excedern a 666 veces la

diferencia de elevaciones correspondientes, salvo que los elementos incapaces de soportar

deformaciones apreciables, como los muros de mampostera, estn separados de la estructura

principal de manera que no sufran daos por las deformaciones de sta %n tal caso, el lmite

en cuestin ser de 66'

%l clculo de deformaciones laterales podr omitirse cuando se aplique el mtodo simplificado

de anlisis ssmico

&otura de vidrios: %n fac/adas, tanto interiores como exteriores, la colocacin de los vidrios

en los marcos, o la liga de stos con la estructura, sern tales que las deformaciones de sta no

afecten a los vidrios


22/35

9a separacin entre cuerpos de una misma estructura o entre estructuras ad-acentes ser

cuando menos igual a la suma de las que de acuerdo con las especificaciones precedentes

corresponden a cada una

5 $alla de cimentacin: (l revisar con respecto al estado lmite de falla de la cimentacin se

tendr en cuenta la fuerza de inercia /orizontal que obra en el volumen de suelo que se /alla

ba)o los cimientos - que potencialmente se desplazara al fallar el suelo en cortante, estando

dic/o volumen su)eto a una aceleracin /orizontal igual a oa veces la aceleracin de la

gravedad, donde oa es el coeficiente de aceleracin del terreno que se consigna en la tabla '

.- C#&(#!*&in!# *si&'!i"#

%n el diseo de estructuras cu-as relaciones fuerzaGdeformacin difieran en sentidos opuestos

se dividirn los factores de resistencia correspondientes entre 'F1dQ, en que d es la

diferencia en los valores de a7 ,Q , expresados como fraccin de la aceleracin de la gravedad,

que causaran la falla o fluencia plstica de la construccin en uno - otro sentido

ARTICULO +,5ANALISIS DINAMICO

#e aceptarn como mtodos de anlisis dinmico el anlisis modal - el clculo paso a paso de

respuesta a temblores especficos

I.- Anlisis %*l

Cuando en el anlisis modal se desprecie el acoplamiento entre los grados de libertad de

traslacin /orizontal - de rotacin con respecto a un e)e vertical, deber incluirse el efecto de

todos los modos naturales de vibracin con periodo ma-or o igual a 65 s, pero en ning*n caso

podrn considerarse menos que los tres primeros modos de vibrar en cada direccin de

anlisis, excepto para estructuras con menos de tres niveles %l efecto torsional de las


23/35

excentricidades estticas - accidentales podr calcularse como se especifica en el (rtculo 865

fraccin 2

%n cambio, si en el anlisis modal se reconoce explcitamente el acoplamiento mencionado,

deber incluirse el efecto de todos los modos naturales ordenados seg*n valores decrecientes

de sus periodos de vibracin, que sean necesarios para que la suma de las masas efectivas en

cada direccin de anlisis sea ma-or o igual a ?6@ de la masa total 9as masas modales

efectivas estn dadas por las siguientes expresiones:

( )HDIEHI

HDIEHI

i

T

i

T

iix

M

XMM = 364

( )HDIEHI

HDIEHI

i

T

i

T

ii!

M

"MM = 3'4

donde:

HI i vector del modo natural de vibrar i

DEM matriz de masas de la estructura

ixM masa efectiva del modo ipara la accin ssmica en la direccin x

i!M masa efectiva del modo ipara la accin ssmica en la direccin !

HIX vector con unos en las posiciones correspondientes a los grados de

libertad de traslacin en la direccin x, - ceros en las otras posiciones

HI" vector con unos en las posiciones correspondientes a los grados de

libertad de traslacin en la direccin !, - ceros en las otras posiciones

%l efecto de la torsin accidental deber tenerse en cuenta trasladando transversalmente en

b'6 las fuerzas ssmicas resultantes para cada direccin de anlisis, considerando el

mismo signo en todos los niveles; bes la dimensin de la planta que se considera medida

perpendicularmente a la accin ssmica

8


24/35


25/35

#i con el mtodo de anlisis dinmico que se /a-a aplicado se encuentra que, en la direccin

que se considera, la fuerza cortante basal Ves menor que ,7>6 QaW , se incrementarn todas

las fuerzas de diseo - desplazamientos laterales correspondientes en una proporcin tal que V

iguale a este valor

IV.- E)"!#s !i%i""i#n*ls

Cualquiera que sea el mtodo dinmico de anlisis que se emplee, los efectos de movimientos

/orizontales - verticales del terreno en direcciones ortogonales se combinarn como se

especifica en relacin con el mtodo esttico de anlisis ssmico 2gualmente aplicables son las

dems disposiciones del (rtculo 865 en cuanto al clculo de fuerzas internas -

desplazamientos laterales, con las salvedades que seala el presente (rtculo

ARTICULO +,6

INTERACCION SUELO-ESTRUCTURA

%n el diseo ssmico de construcciones ubicadas en terrenos tipo 22 o 222 se admitir tener encuenta los efectos de interaccin sueloGestructura Cuando as se proceda, se aplicarn los

mtodos esttico - dinmico de anlisis ssmico estipulados en los (rtculos 865 - 861,

respectivamente, )unto con las disposiciones del presente (rtculo

#lo se )ustificar tomar en cuenta los efectos de interaccin cuando se cumpla la condicin

6 (simismo, el valor calculado para el

amortiguamiento efectivo eK

en ninguna situacin se tomar menor que 661 9os

desplazamientos laterales modificados por efectos de interaccin se calcularn como se

especifica en relacin con el anlisis esttico 9as respuestas modales se combinarn con los

mismos criterios que se especifican para estructuras con base indeformable a fin de obtener la

respuesta total

III.- Pi#%# $ *!i1*&in!# )"!i#s

%l periodo efectivo eTK

del sistema sueloGestructura se determinar de acuerdo con la

expresin

( ) 'Krhee TTTT ++= 3?4

donde eT es el periodo fundamental de la estructura supuesta con base indeformable, en tanto

que

'

=

h

eh

#

W

gT 3864

'43

+=

r

eer

#

$HW

gT 38'4

son los periodos naturales que tendra la estructura si fuera infinitamente rgida - su base slo

pudiera trasladarse o girar, respectivamente 9os parmetros h# - r# representan las

?


30/35

rigideces de la cimentacin; h# es la rigidez lateral definida como la fuerza /orizontal

necesaria para producir un desplazamiento unitario en la direccin de dic/a fuerza, mientras

que r# es la rigidez de rotacin definida como el momento necesario para producir una

rotacin unitaria en la direccin de dic/o momento 9os valores de estos resortes elsticos

pueden obtenerse utilizando las expresiones - tablas que se presentan en las recomendaciones

del !"#

%l amortiguamiento efectivo eK

del sistema sueloGestructura se calcular seg*n la expresin

8

K'

K'

KK

+

+

+

+

=

e

r

r

r

e

h

h

h

e

eee

T

T

T

T

T

T384

donde e es la fraccin de amortiguamiento crtico de la estructura supuesta con base

indeformable, en tanto que

he

hh

#T

%K

= 3884

re

rr

#T

%K

= 3854

son los coeficientes de amortiguamiento del suelo en los modos de traslacin - rotacin,

respectivamente 9os parmetros h% - r% representan los amortiguamientos de la

cimentacin en traslacin - rotacin, respectivamente 9os valores de estos amortiguadores

viscosos pueden obtenerse utilizando las expresiones - tablas que se presentan en las

recomendaciones del !"#

ARTICULO +,7

OTRAS CONSTRUCCIONES NUEVAS

86


31/35

%stas normas slo son aplicables en su integridad a edificios .ratndose de otras estructuras

se aplicarn mtodos de anlisis apropiados al tipo de estructura en cuestin, siguiendo los

criterios establecidos en el !"#, siempre que tales mtodos respeten las disposiciones del

presente (rtculo, sean congruentes con este cuerpo normativo - reciban la aprobacin del

(-untamiento

I.- T*n:1s $ ";i&n*s

%n el diseo de tanques - c/imeneas las fuerzas internas debidas al movimiento del terreno en

cada una de las direcciones en que se analice se combinarn como se especifica en el (rtculo

865 fraccin 222 %n el diseo de tanques debern tenerse en cuenta las presiones

/idrostticas e /idrodinmicos del lquido almacenado as como los momentos que obren en el

fondo del recipiente

II.- M1#s % !n"i4n

9os empu)es que e)ercen los rellenos sobre los muros de contencin, debidos a la accin de los

sismos, se valuarn suponiendo que el muro - la zona de relleno por encima de la superficie

crtica de deslizamiento se encuentran en equilibrio lmite ba)o la accin de las fuerzas debidas

a carga vertical - a una aceleracin /orizontal igual a c78 veces la gravedad, donde ces el

coeficiente ssmico que se consigna en la tabla '

ARTICULO +,8

ESTRUCTURAS EISTENTES

%n la revisin de la seguridad de un edificio existente se adoptar el valor del factor de

comportamiento ssmico Qque, en los trminos del (rtculo 86', corresponda al caso cu-os

requisitos sean esencialmente satisfec/os por la estructura, a menos que se )ustifique a

satisfaccin del (-untamiento la adopcin de un valor ma-or que ste

8'


32/35

.ratndose de construcciones cu-o comportamiento en sentidos opuestos sea asimtrico por

inclinacin de la estructura con respecto a la vertical, si el desplome de la construccin excede

de 66' veces su altura, se tomar en cuenta la asimetra multiplicando las fuerzas ssmicas de

diseo por 'F'6cuando se use el mtodo simplificado de anlisis ssmico, o por 'F1Q

cuando se use el anlisis esttico o el dinmico modal, siendo el desplome de la

construccin dividido entre la altura de sta #i se emplea el mtodo dinmico de anlisis paso

a paso se /ar consideracin explcita de la inclinacin

Cuando se refuerce una construccin del grupo 0 con elementos estructurales adicionales ser

vlido adoptar los valores de Qque correspondan a estos elementos, siempre que sean capaces

de resistir en cada entrepiso al menos 16 por ciento de la fuerza cortante de diseo, resistiendo

la estructura existente al resto, - en cada nivel las resistencias de los elementos aadidos sean

compatibles con las fuerzas de diseo que les correspondan "eber comprobarse que los

sistemas de piso tienen la rigidez - resistencia suficientes para transmitir las fuerzas que se

generan en ellos por los elementos de refuerzo que se /an colocado -, de no ser as, debern

reforzarse los sistemas de piso para lograrlo

.abla 8 Clasificacin del dao estructural causado por sismo

.ipo de dao "escripcin

9igero $isuras menores de 61 mmde anc/o en elementos de concreto

$isuras menores de 8 mmde anc/o en elementos de mampostera

!oderado +rietas de 61 a ' mmde anc/o en elementos de concreto

+rietas de 8 a '6 mmde anc/o en elementos de mampostera

$uerte $racturas ma-ores de ' mmde anc/o en elementos de concreto

$racturas ma-ores de '6 mmen elementos de mampostera

"esprendimiento del recubrimiento en columnas(plastamiento del concreto, rotura de estribos - pandeo del refuerzo

en elementos de concreto

(grietamiento de capiteles

"esplome en columnas

"esplome de la estructura de ms de '@ de su altura

8


33/35

Lundimiento o emersin de ms de 6 cm

+rietas m*ltiples en arcos - bvedas de mampostera

#eparacin de la clave en arcos de mampostera

%l dao estructural causado por sismo podr clasificarse como se indica en la tabla 8 .oda

construccin con dao moderado o fuerte ser motivo de una reparacin estructural, siguiendo

los criterios establecidos en estas normas

%n los edificios coloniales o contemporneos se debern tomar todas las previsiones

necesarias para evitar que los elementos superpuestos en la estructura tales como fac/adas,

pinculos, linternillas, etc sufran desprendimientos o colapsen parcialmente, por lo que se

deber garantizar su fi)acin mecnica a la estructura - debern ser sometidos a una revisin

estructural local

88

'16

816

65 '6

2

22

22

22

22

222

M 3m7s4s

s. 3s4

222


34/35

.erreno tipo 2: sTs 56< - sms 7816>

.erreno tipo 22:

sTs 56

normas tecnicas sismo puebla

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