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Método de los Elementos Finitos para Análisis Estructural

Juan Tomás Celigüeta Lizarza

Dr. Ingeniero Industrial Profesor de Análisis Estructural de la Escuela Superior de

Ingenieros de San Sebastián

Juan Tomás Celigüeta Lizarza

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ISBN: 84-921970-2-1 Depósito Legal: SS-42/2000

Primera edición, Febrero 2000. Segunda edición, Septiembre 2004. Tercera edición, Septiembre 2008. Cuarta edición, Marzo 2011.

Impreso en España - Printed in Spain Imprime: UNICOPIA C.B. M. Lardizábal, 13 20018 San Sebastián - Gipuzkoa

Para Carmen, José Mari, Iñigo y Coro

i

Contenido

1. INTRODUCCIÓN AL MÉTODO DE LOS ELEMENTOS FINITOS 1

1.1. Sistemas discretos y sistemas continuos 1

1.2. Hipótesis de discretización 2

1.3. Funciones de interpolación 6

1.4. Criterios de convergencia 8

2. ECUACIONES GENERALES DEL MEF 15

2.1. Campo de deformaciones 15

2.2. Deformaciones unitarias 16

2.3. Estado de tensiones. Ecuación constitutiva 18

2.4. Ecuación de equilibrio de un elemento 19

2.5. Ecuación de equilibrio del conjunto 23

2.6. Condiciones de ligadura 24

2.7. Energía potencial total 24

3. ELASTICIDAD UNIDIMENSIONAL 26

3.1. Introducción 26

3.2. Elemento de dos nudos 27

3.2.1 Elemento con área variable 29

3.2.2 Tensiones 29


3.4. Formulación isoparamétrica 33

3.4.1 Interpolación de deformaciones 34

3.4.2 Deformaciones unitarias. Matriz B 34

3.4.3 Matriz de rigidez 35

ii

3.4.4 Vector de fuerzas nodales equivalentes 35

3.5. Elemento isoparamétrico de tres nudos 36

4. ELASTICIDAD BIDIMENSIONAL 39





4.5. Deformaciones unitarias iniciales. Temperaturas 44

4.6. Elemento triangular 44

4.7. Elemento rectangular 48

4.8. Funciones de interpolación de tipo C0 51

4.8.1 Elementos rectangulares. Formulación Serendipity 51

4.8.2 Elementos rectangulares - Interpolación de Lagrange 56

4.8.3 Elementos triangulares 57


4.9.1 Interpolación de coordenadas 61


4.9.3 Fuerzas de volumen 65

4.9.4 Fuerzas de superficie 66

4.9.5 Elementos triangulares 67

4.10. Conformabilidad geométrica 68

4.11. Requerimientos de convergencia 70

4.12. Elemento cuadrilátero de cuatro nudos no conforme 72

4.13. Elemento plano híbrido de cuatro nudos 74

4.13.1 Deformaciones unitarias 76

4.13.2 Interpolación de tensiones 76

4.13.3 Ecuación de equilibrio 79

4.14. Ejemplos. Comparación entre formulaciones 80

4.14.1 Patch test 80

4.14.2 Convergencia 82

iii

4.14.3 Test de Cook 84

5. ELASTICIDAD TRIDIMENSIONAL 85


5.2. Campo de desplazamientos 85


5.4. Relación tensión - deformación unitaria 88

5.5. Tipos de elementos 89

5.5.1 Elementos prisma rectangular 89

5.5.2 Elementos tetraedro 91

5.5.3 Elementos prisma triangular 93


6. PROBLEMAS CON SIMETRÍA DE REVOLUCIÓN 99





6.5. Temperaturas. Deformaciones unitarias iniciales 103



6.6.2 Fuerzas de volumen 106

6.6.3 Fuerzas de superficie 107

6.6.4 Fuerzas de línea 108

6.7. Cargas sin simetría de revolución 109

6.7.1 Campo de desplazamientos 109


6.7.3 Interpolación de desplazamientos 112

6.7.4 Estado de tensiones 114

6.7.5 Energía elástica de deformación 114


6.7.7 Fuerzas nodales equivalentes 116

iv

6.7.8 Ecuaciones de equilibrio 118

7. FLEXIÓN DE PLACAS PLANAS 120


7.2. Teoría clásica de flexión de placas 120

7.2.1 Estado de deformación 122


7.2.3 Estado de tensiones 123

7.2.4 Esfuerzos internos 126

7.2.5 Relación fuerza deformación 127

7.2.6 Deformaciones unitarias de origen térmico 128


7.2.8 Relación entre tensiones y esfuerzos 131

7.2.9 Energía elástica de deformación 132

7.2.10 Condiciones de contorno 133

7.3. Elemento placa rectangular de cuatro nudos 138




7.3.4 Vector de fuerzas nodales equivalentes 141

7.4. Requerimientos de convergencia 141

7.5. Elementos triangulares incompatibles 144

7.6. Elementos conformes 145

8. FLEXIÓN DE PLACAS CON ENERGÍA DE ESFUERZO CORTANTE 147


8.2. Estado de deformación 147

8.3. Relación tensión deformación 150

8.4. Esfuerzos internos 151

8.5. Ecuaciones de equilibrio 151

8.6. Expresión de la energía elástica 152

8.7. Elementos finitos para placas con energía de cortante 153

v

8.7.1 Funciones de interpolación 153

8.7.2 Interpolación de coordenadas. 154




8.7.6 Fuerzas nodales 158

8.8. Bloque por cortante 161

8.9. Elemento de 4 nudos con integración reducida 162

8.10. Elemento de 4 nudos con campo de cortante impuesto 164

8.10.1 Relaciones analíticas 167

8.11. Elemento placa híbrido de 4 nudos 169


8.11.2 Campo interpolado de deformaciones unitarias 171

8.11.3 Justificación de la interpolación de esfuerzos internos 172

8.11.4 Interpolación de esfuerzos interiores 175


8.12. Ejemplos 177

8.12.1 Patch test 177

8.12.2 Influencia del espesor de la placa 178

8.12.3 Placa apoyada con carga uniforme 179

9. FLEXIÓN DE VIGAS PLANAS 181


9.2. Resumen de la teoría clásica de flexión de vigas 181

9.2.1 Deformaciones 181


9.2.3 Ecuación constitutiva 182

9.2.4 Distribución de temperatura 183


9.3. Teoría clásica. Resolución por el MEF 183

9.3.1 Interpolación de deformaciones 183

vi

9.3.2 Matriz B 185


9.3.4 Fuerzas aplicadas sobre el elemento 186

9.3.5 Fuerzas debidas a las temperaturas 187

9.4. Flexión de vigas con energía de cortante. Teoría de Timoshenko 187



9.4.3 Ecuación constitutiva. Estado de tensiones 189

9.4.4 Funciones de interpolación 189

9.4.5 Matriz B 189


9.4.7 Factor de rigidez a cortadura 190

9.4.8 Elemento de dos nudos 191

9.4.9 Elemento de tres nudos 194

9.4.10 Ejemplo 195

10. CÁSCARAS 196


10.2. Utilización de elementos planos 196

10.3. Utilización de elementos sólidos tridimensionales 198

10.4. Utilización de elementos cáscara 199

10.5. Formulación basada en el continuo. Elementos de cuatro lados 200

10.5.1 Definición geométrica 200

10.5.2 Campo de deformaciones 203


10.5.4 Estado de tensiones. Relación tensión - deformación unitaria 209


10.5.6 Elementos de tres lados 213

10.6. Formulación basada en la teoría de cáscaras 214

10.6.1 Definición geométrica 214

10.6.2 Deformaciones 217

vii

10.6.3 Formulación en coordenadas cartesianas 218

10.6.4 Deformaciones unitarias en coordenadas cartesianas 218

10.6.5 Interpolación isoparamétrica 221

10.6.6 Aproximación de las deformaciones unitarias 223

10.6.7 Esfuerzos interiores. Ecuación constitutiva 226

10.6.8 Formulación en desplazamiento. Ecuación de equilibrio 227

10.6.9 Formulación híbrida. Interpolación de los esfuerzos interiores 228

10.6.10 Formulación híbrida. Ecuación de equilibrio 229

10.7. Transición sólido – cáscara 231

10.8. Elementos de transición sólido cáscara 233

10.9. Ejemplos 235

10.9.1 Bóveda cilíndrica 235

10.9.2 Semiesfera con orificio 237

10.9.3 Cilindro comprimido diametralmente 238

10.9.4 Viga alabeada 239

10.10 Anejos 241

11. INTEGRACIÓN NUMÉRICA APLICADA AL MEF 243


11.2. Integración numérica unidimensional 243

11.2.1 Método de Newton-Cotes 243

11.2.2 Cuadratura de Gauss 245

11.3. Integración numérica en regiones rectangulares 245

11.4. Integración en regiones triangulares 246

11.5. Integración en tetraedros 247

11.6. Orden de integración necesario 248

12. INTRODUCCIÓN AL ANÁLISIS DINÁMICO 250


12.2. Principios energéticos en régimen dinámico 250


12.2.2 Principio del trabajo virtual 251

viii

12.2.3 Principio de Hamilton 252

12.3. Ecuación de equilibrio dinámico de un elemento finito 253

12.4. Matrices de inercia de los elementos estructurales 256

12.4.1 Elemento de celosía plana de dos nudos 256

12.4.2 Elemento de celosía espacial de dos nudos 257

12.4.3 Elemento viga plana de dos nudos 258

12.4.4 Elementos bidimensionales 261

12.4.5 Elementos espaciales sólidos 263

12.4.6 Elementos placa con energía de cortante 265

12.5. Amortiguamiento 265

12.6. Energía cinética 266

12.7. Ecuaciones del movimiento de la estructura 267

BIBLIOGRAFÍA 268

ÍNDICE DE MATERIAS 271

1 Introducción al Método de los Elementos Finitos

1.1. SISTEMAS DISCRETOS Y SISTEMAS CONTINUOS

Al efectuar una clasificación de las estructuras, suelen dividirse en discretas o reticulares y continuas. Las primeras son aquéllas que están formadas por un ensamblaje de elementos claramente diferenciados unos de otros y unidos en una serie de puntos concretos, de tal manera que el sistema total tiene forma de malla o retícula. La característica fundamental de las estructuras discretas es que su deformación puede definirse de manera exacta mediante un número finito de parámetros, como por ejemplo las deformaciones de los puntos de unión de unos elementos y otros. De esta manera el equilibrio de toda la estructura puede representarse mediante las ecuaciones de equilibrio en las direcciones de dichas deformaciones.

Figura 1.1 Estructura reticular discreta y estructura continua

Como contrapartida, en los sistemas continuos no es posible separar, a priori, el sistema en un número finito de elementos estructurales discretos. Si se toma una parte cualquiera del sistema, el número de puntos de unión entre dicha parte y el resto de la estructura es infinito, y es por lo tanto imposible utilizar el mismo método que en los sistemas discretos, pues los puntos de unión entre los distintos elementos, que allí aparecían de manera natural, no existen ahora.

2 Introducción

Las estructuras continuas son muy frecuentes en ingeniería, como por ejemplo: bastidores de máquinas, carrocerías de vehículos, losas de cimentación de edificios, vasijas de reactores, elementos de máquinas (bielas, poleas, carcasas...), y para su análisis es necesario disponer de un método que tenga en cuenta su naturaleza continua.

Hasta la llegada del Método de los Elementos Finitos (MEF), los sistemas continuos se abordaban analíticamente, pero por esa vía sólo es posible obtener solución para sistemas con geometría muy sencilla, y/o con condiciones de contorno simples. También se han utilizado técnicas de diferencias finitas, pero éstas plantean problemas cuando los contornos son complicados.

Como precursores del MEF debe citarse a Argyris y Kelsey (Stuttgart, 1955) y a Turner, Clough, Martin y Topp (Boeing, 1956), aunque con posterioridad el número de autores en el campo del MEF ha sido enorme, siendo uno de los campos de la ingeniería a los que más esfuerzos de investigación se han dedicado.

1.2. HIPÓTESIS DE DISCRETIZACIÓN

En una estructura discreta, su deformación viene definida por un número finito de parámetros (deformaciones y/o giros), que juntos conforman el vector de deformaciones Δ, y la estructura tiene tantas formas de deformarse como términos tenga dicho vector. Un medio continuo tiene infinitas formas posibles de deformarse, independientes unas de otras, ya que cada punto puede desplazarse manteniendo fijos cualquier número finito de los puntos restantes, por grande que sea este último. Por lo tanto la configuración deformada de la estructura no puede venir dada por un vector finito Δ como el anterior, sino que es una función vectorial u, que indica cuáles son las deformaciones de cualquier punto, y que tiene tres componentes escalares:

( , , )

( , , )

( , , )

u x y z

v x y z

w x y z

⎧ ⎫⎪ ⎪⎪ ⎪⎪ ⎪⎪ ⎪= ⎨ ⎬⎪ ⎪⎪ ⎪⎪ ⎪⎪ ⎪⎩ ⎭

u (1.1)

Esta función es la solución de la ecuación diferencial que gobierna el problema, y si éste está bien planteado, cumplirá las condiciones de contorno impuestas, pero en principio no puede asegurarse que esta función u tenga una expresión analítica manejable, ni siquiera que pueda calcularse. Por lo tanto la función u no podrá conocerse en general.

Para resolver este problema, el Método de los Elementos Finitos recurre a la hipótesis de discretización, que se basa en lo siguiente:

• El continuo se divide por medio de líneas o superficies imaginarias en una serie de regiones contiguas y disjuntas entre sí, de formas geométricas sencillas y normalizadas, llamadas elementos finitos.

Introducción 3

• Los elementos finitos se unen entre sí en un número finito de puntos, llamados nudos.

• Los desplazamientos de los nudos son las incógnitas básicas del problema, y éstos determinan unívocamente la configuración deformada de la estructura. Sólo estos desplazamientos nodales se consideran independientes.

• El desplazamiento de un punto cualquiera, viene unívocamente determinado por los desplazamientos de los nudos del elemento al que pertenece el punto. Para ello se definen para cada elemento, unas funciones de interpolación que permiten calcular el valor de cualquier desplazamiento interior por interpolación de los desplazamientos nodales. Estas funciones de interpolación serán de tal naturaleza que se garantice la compatibilidad de deformaciones necesaria en los contornos de unión entre los elementos.

• Las funciones de interpolación y los desplazamientos nodales definen unívocamente el estado de deformaciones unitarias en el interior del elemento. Éstas, mediante las ecuaciones constitutivas del material definen el estado de tensiones en el elemento y por supuesto en sus bordes.

• Para cada elemento, existe un sistema de fuerzas concentradas en los nudos, que equilibran a las tensiones existentes en el contorno del elemento, y a las fuerzas exteriores sobre él actuantes.

Los dos aspectos más importantes de esta hipótesis, sobre los que hay que hacer hincapié son:

• La función solución del problema u es aproximada de forma independiente en cada elemento. Para una estructura discretizada en varios elementos, pueden utilizarse funciones de interpolación distintas para cada uno de ellos, a juicio del analista, aunque deben cumplirse ciertas condiciones de compatibilidad en las fronteras entre los elementos.

• La función solución es aproximada dentro de cada elemento, apoyándose en un número finito (y pequeño) de parámetros, que son los valores de dicha función en los nudos que configuran el elemento y a veces sus derivadas.

Esta hipótesis de discretización es el pilar básico del MEF, por lo que se suele decir de éste, que es un método discretizante, de parámetros distribuidos. La aproximación aquí indicada se conoce como la formulación en desplazamiento.

Claramente se han introducido algunas aproximaciones. En primer lugar no es siempre fácil asegurar que las funciones de interpolación elegidas satisfarán al requerimiento de continuidad de desplazamientos entre elementos adyacentes, por lo que puede violarse la condición de compatibilidad en las fronteras entre unos y otros. En segundo lugar al concentrar las cargas equivalentes en los nudos, las condiciones de equilibrio se satisfarán solamente en ellos, y no se cumplirán usualmente en las fronteras entre elementos.

4 Introducción

El proceso de discretización descrito tiene una justificación intuitiva, pero lo que de hecho se sugiere es la minimización de la energía potencial total del sistema, para un campo de deformaciones definido por el tipo de elementos utilizado en la discretización.

Con independencia de que más adelante se estudien en detalle, se representan a continuación algunos de los elementos más importantes.

• Elasticidad unidimensional

Figura 1.2 Elementos para elasticidad unidimensional

• Elasticidad bidimensional

Figura 1.3 Elementos para elasticidad bidimensional

• Elasticidad tridimensional

Figura 1.4 Elementos para elasticidad tridimensional

Introducción 5

• Elasticidad con simetría de revolución

R

Z

Figura 1.5 Elemento axisimétrico

• Vigas

Figura 1.6 Elemento viga

• Flexión de placas planas

Figura 1.7 Elementos placa plana

6 Introducción

• Cáscaras laminares curvas

Figura 1.8 Elemento cáscara curva

1.3. FUNCIONES DE INTERPOLACIÓN

Consideremos un elemento finito cualquiera, definido por un número de nudos n. Para facilitar la exposición se supondrá un problema de elasticidad plana. Un punto cualquiera del elemento tiene un desplazamiento definido por un vector u, que en este caso tiene dos componentes:

( , )

( , )

u x y

v x y

⎧ ⎫⎪ ⎪⎪ ⎪= ⎨ ⎬⎪ ⎪⎪ ⎪⎩ ⎭u (1.2)

Los nudos del elemento tienen una serie de grados de libertad, que corresponden a los valores que adopta en ellos el campo de desplazamientos, y que forman el vector denominado eδ . Para el caso plano este vector es:

1 1 2 2

...T

en n

U V U V U V⎡ ⎤= ⎢ ⎥⎣ ⎦δ (1.3)

En este ejemplo se supone que como deformaciones de los nudos se emplean sólo los desplazamientos, pero no los giros, lo cual es suficiente para elasticidad plana, como se verá más adelante. En otros elementos (p.e. vigas o cáscaras) se emplean además los giros.

Introducción 7

Figura 1.9 Deformaciones en un elemento finito

El campo de deformaciones en el interior del elemento se aproxima haciendo uso de la hipótesis de interpolación de deformaciones:

i i i i

u N U v NV= =∑ ∑ (1.4)

donde Ni son las funciones de interpolación del elemento, que son en general funciones de las coordenadas x,y. Nótese que se emplean las mismas funciones para interpolar los desplazamientos u y v, y que ambos desplazamientos se interpolan por separado, el campo u mediante las Ui y el campo v mediante las Vi. Es decir que la misma Ni define la influencia del desplazamiento del nudo i en el desplazamiento total del punto P, para las dos direcciones x e y.

La interpolación de deformaciones (1.4) puede ponerse en la forma matricial general:

e=u N δ (1.5)

La matriz de funciones de interpolación N tiene tantas filas como desplazamientos tenga el punto P y tantas columnas como grados de libertad haya entre todos los nudos del elemento.

Las funciones de interpolación son habitualmente polinomios, que deben poderse definir empleando las deformaciones nodales del elemento. Por lo tanto se podrán usar polinomios con tantos términos como grados de libertad tenga el elemento.

Para problemas de elasticidad la estructura de esta matriz es normalmente del tipo:

1 21 2

0 0 ... 0 0

0 0 0 ... 0n

n

N N N

N N N

⎡ ⎤⎢ ⎥= ⎢ ⎥⎢ ⎥⎣ ⎦

N (1.6)

Sin embargo, el aspecto de esta matriz puede ser distinto para otros elementos, como las vigas o las placas a flexión.

Las funciones de interpolación están definidas únicamente para el elemento, y son nulas en el exterior de dicho elemento. Estas funciones tienen que cumplir determinadas condiciones y aunque éstas se verán en detalle más adelante, con la expresión anterior se puede deducir que la función de interpolación Ni debe valer 1

8 Introducción

en el nudo i y 0 en los restantes nudos. Esta condición resulta evidente si se tiene en cuenta que los términos del vector eδ son grados de libertad y por lo tanto son independientes, y deben poder adoptar cualquier valor.

Figura 1.10 Función de interpolación

1.4. CRITERIOS DE CONVERGENCIA

Antes de estudiar los criterios para garantizar la convergencia en el MEF es necesario definir dicho concepto, en el ámbito del MEF. Se dice que un análisis por el MEF es convergente si al disminuir el tamaño de los elementos, y por lo tanto aumentar el número de nudos y de elementos, la solución obtenida tiende hacia la solución exacta.

Hay que indicar que en el análisis por el MEF, se introducen, además de la hipótesis de discretización, otras aproximaciones, que son fuentes de error en la solución: integración numérica, errores de redondeo por aritmética finita... El concepto de convergencia aquí analizado se refiere solamente a la hipótesis de discretización, prescindiendo de los otros errores, que deben ser estudiados aparte, y cuyo valor debe en todo caso acotarse.

Las funciones de interpolación elegidas para representar el estado de deformación de un medio continuo deben satisfacer una serie de condiciones, a fin de que la solución obtenida por el MEF, converja hacia la solución real.

Criterio 1

Las funciones de interpolación deben ser tales que cuando los desplazamientos de los nudos del elemento correspondan a un movimiento de sólido rígido, no aparezcan tensiones en el elemento.

Este criterio se puede enunciar también de forma más sencilla: las funciones de interpolación deben ser capaces de representar los desplazamientos como sólido rígido, sin producir tensiones en el elemento.

Esta condición es evidente, pues todo sólido que se desplaza como un sólido rígido, no sufre ninguna deformación ni por lo tanto tensión. Sin embargo adoptando unas

Introducción 9

funciones de interpolación incorrectas, pueden originarse tensiones al moverse como sólido rígido.

Por ejemplo en la figura 1.11, los elementos del extremo se desplazan como un sólido rígido, al no existir tensiones más allá de la fuerza aplicada.

Figura 1.11 Deformación de sólido rígido

Empleando la formulación desarrollada más adelante, si se aplican unas deformaciones en los nudos de valor δR que representan un movimiento de sólido rígido, las deformaciones unitarias en el interior del elemento son:

R R= Bε δ (1.7)

Según este criterio, las tensiones correspondientes deben ser nulas en todo punto del elemento:

0R R= = =D DBσ ε δ (1.8)

Criterio 2

Las funciones de interpolación deben ser tales que cuando los desplazamientos de los nudos correspondan a un estado de tensión constante, este estado tensional se alcance en realidad en el elemento.

Claramente, a medida que los elementos se hacen más pequeños, el estado de tensiones que hay en ellos se acerca al estado uniforme de tensiones. Este criterio lo que exige es que los elementos sean capaces de representar dicho estado de tensión constante.

Se observa que este criterio de hecho es un caso particular del criterio 1, ya que un movimiento como sólido rígido (con tensión nula) es un caso particular de un estado de tensión constante. En muchas ocasiones ambos criterios se formulan como un sólo criterio.

A los elementos que satisfacen los criterios 1 y 2 se les llama elementos completos.

10 Introducción

Criterio 3

Las funciones de interpolación deben ser tales que las deformaciones unitarias que se produzcan en las uniones entre elementos deben ser finitas. Esto es lo mismo que decir que debe existir continuidad de desplazamientos en la unión entre elementos aunque puede haber discontinuidad en las deformaciones unitarias (y por lo tanto en las tensiones, que son proporcionales a ellas).

La figura 1.12 ilustra las posibles situaciones, para un caso unidimensional donde la única incógnita es el desplazamiento u en la dirección x. En la situación de la izquierda existe una discontinuidad en el desplazamiento u, que da lugar a una deformación unitaria infinita: esta situación no está permitida por el criterio 3. En la situación mostrada a la derecha la deformación es continua, aunque la deformación unitaria no lo es: esta situación está permitida por el criterio 3.

Figura 1.12 Criterio de convergencia 3 en una dimensión

Este criterio debe cumplirse para poder calcular la energía elástica U almacenada en toda la estructura, como suma de la energía de todos los elementos.

1 12 2

T Tcont

eV ve

U dv dv U= = +∑∫ ∫σ ε σ ε (1.9)

donde el sumando Ucont representa la energía elástica acumulada en el contorno entre los elementos, que debe ser nula.

Introducción 11

Si este requerimiento no se cumple, las deformaciones no son continuas y existen deformaciones unitarias ε infinitas en el borde entre elementos. Si la deformación unitaria en el contorno es infinita, la energía que se acumula en él es:

12

0

( ) indeterminadoTcont

v

U dv=

= ∞ =∫ σ (1.10)

ya que, aunque el volumen de integración (volumen del contorno) es nulo, su integral puede ser distinta de cero, con lo que se almacena energía en los bordes entre elementos, lo cual no es correcto.

Sin embargo, si la deformación unitaria en el contorno es finita (aunque no sea continua entre los elementos unidos), la energía que se acumula es:

12

0

0Tcont cont

v

U dv=

= =∫ σ ε (1.11)

En el caso plano o espacial este requerimiento aplica a la componente del desplazamiento perpendicular al borde entre elementos, ya que ésta es la única que acumula energía.

Figura 1.13 Compatibilidad de desplazamientos en el contorno

Este criterio puede expresarse de manera más general diciendo que en los contornos de los elementos deben ser continuas las funciones de interpolación y sus derivadas hasta un orden n-1, siendo n el orden de las derivadas existentes en la expresión de la energía potencial Π del sistema. Es decir que las funciones de interpolación deben ser continuas de tipo Cn-1.

El orden n de las derivadas existentes en la energía potencial Π del sistema, siempre es la mitad del orden de la ecuación diferencial que gobierna el problema m (n=m/2).

Para elementos de tipo celosía o viga, este requerimiento es fácil de cumplir pues la unión entre elementos se hace en puntos discretos, y se usan los mismos desplazamientos y giros para todos los elementos que se unen en un nudo.

Para elasticidad plana la ecuación diferencial es de orden m=2, con lo que energía potencial es de orden n=1. En efecto esta última se expresa en términos de ε, que

12 Introducción

son las derivadas primeras de las deformaciones. Luego las funciones de interpolación deben ser continuas en los contornos de tipo C0, es decir no se exige continuidad a la derivada de la función de interpolación en el contorno del elemento, sino sólo a la propia función.

Para problemas de flexión de vigas y de placas delgadas, la ecuación diferencial es de orden m=4, luego la energía potencial es de orden n=2. Por lo tanto las funciones de interpolación elegidas deben ser continuas C1 en el contorno del elemento: tanto la función como su derivada primera deben ser continuas.

A los elementos que cumplen este tercer criterio se les llama compatibles.

Resumen de los tres criterios Los criterios 1 y 2 pueden agruparse de manera más matemática diciendo que las funciones de interpolación deben permitir representar cualquier valor constante de su derivada n‐sima en el interior del elemento (siendo n el orden de la derivada necesaria para pasar de las deformaciones a las deformaciones unitarias, que es el orden de derivación de las deformaciones en el potencial).

Esto puede comprobarse mediante el siguiente sencillo razonamiento: los criterios 1 y 2 obligan a representar cualquier valor constante (incluido el valor nulo) de la tensión σ, lo cual equivale a representar cualquier valor constante (incluido el valor nulo) de la deformación unitaria ε. Pero la deformación unitaria es la derivada n‐sima de la deformación, luego en consecuencia es necesario poder representar cualquier valor constante de dicha derivada. Esto se satisface siempre, si se adoptan como funciones de interpolación, polinomios completos de orden n como mínimo.

Por ejemplo, si se adopta una función lineal N=Ax+B, sólo es válida para problemas de elasticidad (n=1), ya que se representa cualquier valor constante de la derivada n‐sima dN/dx=A. Sin embargo, no vale para problemas de flexión de vigas ni de placas delgadas (n=2), pues siempre es d2N/dx2=0, es decir que no se puede representar cualquier valor constante de la derivada segunda.

El criterio 3 exige que las deformaciones unitarias sean finitas en el contorno entre los elementos. Como estas deformaciones unitarias son las derivadas n‐simas de las deformaciones, lo que se exige es que haya continuidad de las deformaciones y sus derivadas hasta orden n-1 en el contorno del elemento. Esto es equivalente a imponer la compatibilidad de desplazamientos en el contorno.

Como resumen de los tres criterios, para problemas de elasticidad (n=1) es necesario emplear polinomios completos de orden 1, con continuidad C0 entre ellos para garantizar la convergencia. Es suficiente con usar funciones del tipo lineal, que aproximan la solución mediante una línea quebrada, aunque se produzcan discontinuidades en las tensiones entre los elementos, como se indica en la figura 1.14.

Introducción 13

Figura 1.14 Compatibilidad en elasticidad unidimensional

Para problemas de flexión de vigas y placas, (n=2) es necesario emplear como mínimo polinomios de grado 2, con continuidad C1 entre ellos, es decir que hay que garantizar la continuidad de la flecha y el giro entre los elementos. En la práctica, para la flexión de vigas planas se usan 4 parámetros para ajustar la solución (flecha y giro en cada extremo) por lo que el tipo de funciones empleadas son polinomios de grado 3.

v

v

V1V2 V3

1 2 3

2

P

1

Figura 1.15 Compatibilidad en flexión de vigas

Con respecto a la velocidad de convergencia se pueden resumir las siguientes conclusiones de los análisis efectuados. Si se utiliza una discretización uniforme con elementos de tamaño nominal h, y se usa para interpolar los desplazamientos un polinomio completo de grado c (que representa exactamente variaciones del

14 Introducción

desplazamiento de dicho grado), el error local en los desplazamientos se estima que es del orden 0(hc+1).

Respecto a las tensiones, son las derivadas n‐simas de los desplazamientos, luego el error en ellas es de orden 0(hc+1-m).

2

Ecuaciones generales

2.1. CAMPO DE DEFORMACIONES

El campo de deformaciones en un punto cualquiera del dominio está definido por un vector u que tiene tantas componentes como deformaciones existen en el dominio. Para el caso de un problema espacial es:

( , , )

( , , )

( , , )

u x y z

v x y z

w x y z

u (2.1)

Si se considera un elemento finito cualquiera, el campo de deformaciones en su interior se aproxima, haciendo uso de la hipótesis de interpolación, como un promedio ponderado de las deformaciones en cada uno de los n nudos del elemento, siendo los factores de ponderación las funciones de interpolación:

i i i i i i

u N U v NV w NW (2.2)

Esta interpolación puede ponerse en forma matricial:

eu N (2.3)

donde e es el vector de todas las deformaciones nodales del elemento (figura 2.1):

1 1 1 2 2 2

...T

en n n

U V W U V W U V W (2.4)

16 Ecuaciones generales

u

v

w

U1

V1

W1

Figura 2.1 Deformaciones en un elemento finito

La matriz de funciones de interpolación N tiene tres filas y tantas columnas como grados de libertad haya entre todos los nudos del elemento. La estructura de esta matriz siempre es del tipo:

1

1

1

0 0 ... ... 0 0

0 0 ... ... 0 0

0 0 ... ... 0 0

n

n

n

N N

N N

N N

N (2.5)

2.2. DEFORMACIONES UNITARIAS

Las deformaciones unitarias en un punto cualquiera del elemento, con la suposición de pequeñas deformaciones, son:

x

y

z

xy

yz

zx

u

xv

y

w

zu v

y x

v w

z y

w u

x z

(2.6)

Se pueden poner en la forma matricial siguiente:

Ecuaciones generales 17

0 0

0 0

0 0

0

0

0

x

y

z

xy

yz

zx

x

y

uzv

wy x

z y

z x

u (2.7)

En esta expresión se identifica el operador matricial que permite pasar de las deformaciones de un punto u a las deformaciones unitarias . Este operador tiene tantas filas como deformaciones unitarias haya en el problema y tantas columnas como componentes tenga el campo de desplazamientos u.

Sustituyendo las deformaciones u en función de las deformaciones nodales, mediante las funciones de interpolación, se obtiene:

eu N (2.8)

En esta relación se identifica la matriz B:

B N (2.9)

tal que se cumple que:

eB (2.10)

Esta matriz B relaciona las deformaciones de los nudos del elemento e con las deformaciones unitarias en un punto interior cualquiera del elemento. Por lo tanto B representa el campo de deformaciones unitarias que se supone existe en el interior del elemento finito, como consecuencia de la hipótesis de interpolación de deformaciones efectuada, y juega un papel fundamental en el método de los elementos finitos.

Dada la estructura de la matriz N, la matriz B se puede poner siempre en la forma:

1

1

1

0 0 ... ... 0 0

0 0 ... ... 0 0

0 0 ... ... 0 0

n

n

n

N N

N N

N N

B N (2.11)

1 2

... nB B B B (2.12)


Cada una de las matrices Bi tiene la forma siguiente:

0 0

0 0

0 0 0 00 0

00 0

0

0

i

i

ii

i ii i

i

i i

i i

N

xN

y

NNz

NN N

N y x

N N

z y

N N

z x

B (2.13)

Aunque el valor de B se ha obtenido para el caso de elasticidad tridimensional, su valor en función de y N es totalmente general para otros tipos de problemas de elasticidad, como flexión de placas, problemas de revolución, etc.

2.3. ESTADO DE TENSIONES. ECUACIÓN CONSTITUTIVA

Las tensiones en un punto cualquiera del dominio están definidas por el tensor de tensiones en dicho punto, cuya expresión general es:

x

y

z

xy

yz

zx

(2.14)

Asimismo se conoce la ecuación constitutiva del material que forma el dominio, y que relaciona las tensiones con las deformaciones unitarias. Para un material elástico lineal esta ecuación constitutiva se puede poner en la forma:

0 0

( )D (2.15)

Siendo:

D la matriz elástica, que para un material elástico lineal es constante y depende de sólo dos parámetros: el módulo de elasticidad E y el módulo de Poisson .

0 el vector de las deformaciones unitarias iniciales existentes en el material en el punto considerado, que deben ser conocidas. Las más habituales son las debidas


a las temperaturas, aunque pueden incluirse en ellas las debidas a los errores de forma, etc.

0 las tensiones iniciales presentes en el material, que normalmente son tensiones residuales debidas a procesos anteriores sobre el material (p.e. tratamiento térmico) y que por lo tanto son conocidas.

Las expresiones particulares de la matriz elástica D y de los vectores 0 y 0 dependen del tipo de problema considerado y serán estudiadas en cada caso particular.

2.4. ECUACIÓN DE EQUILIBRIO DE UN ELEMENTO

Una vez que han quedado establecidas las expresiones que relacionan los desplazamientos, las deformaciones unitarias y las tensiones, en función de los desplazamientos de los nudos, se está ya en condiciones de calcular las ecuaciones de equilibrio de un elemento finito. Si se considera un elemento finito cualquiera, las fuerzas que actúan sobre él, en el caso más general, son las siguientes (figura 2.2):

Fuerzas exteriores de volumen aplicadas en el interior del elemento qv, que son en general variables dentro del elemento, y tienen tantas componentes como desplazamientos haya en cada punto.

Fuerzas exteriores de superficie aplicadas en el contorno libre del elemento qs, que son en general variables a lo largo del contorno, y tienen tantas componentes como desplazamientos tenga cada punto del contorno. Al contorno sobre el que actúan las fuerzas de superficie se le denomina s.

Fuerzas interiores qc, aplicadas en la superficie del contorno de unión del elemento con los elementos vecinos, que son desconocidas. A dicho contorno de unión se le denomina c.

Fuerzas exteriores puntuales aplicadas sobre los nudos del elemento eNP .

qvqc

qs

PN

Figura 2.2 Fuerzas actuantes sobre un elemento finito


El trabajo virtual que producen estas fuerzas es:

e T T T eT ev s c Nv s c

W dv ds dsu q u q u q P (2.16)

Donde u es una variación virtual del campo de deformaciones u y e es la variación correspondiente a los grados de libertad de los nudos. Durante estas variaciones, las fuerzas exteriores se mantienen constantes.

Aplicando el principio de los trabajos virtuales se obtiene que para que haya equilibrio, el trabajo virtual de las fuerzas debe ser igual a la variación de la energía elástica U acumulada en el elemento, para cualquier u:

e T e

v

W dv U (2.17)

Donde es la variación en las deformaciones unitarias producida por la variación en las deformaciones u. Por lo tanto la ecuación de equilibrio del elemento es:

T T T eT e Tv s c Nv s c v

dv ds ds dvu q u q u q P (2.18)

Aplicando la hipótesis de interpolación de deformaciones, la variación virtual del campo de deformaciones es:

eu N (2.19)

La variación de las deformaciones unitarias se relaciona con la variación de las deformaciones nodales a través de la matriz B:

eB (2.20)

Sustituyendo las variaciones u y en la expresión (2.18) se obtiene la ecuación de equilibrio aproximada mediante la hipótesis de interpolación de deformaciones:

eT T T T e eT Tv s c Nv s c v

dv ds ds dvN q N q N q P B (2.21)

Considerando que esta ecuación se debe cumplir para cualquier variación arbitraria de las deformaciones, se obtiene:

T T T e Tv s c Nv s c v

dv ds ds dvN q N q N q P B (2.22)

Esta ecuación representa el equilibrio del elemento finito. Antes de seguir desarrollándola, la integral debida a las fuerzas distribuidas qc sobre el contorno de unión (desconocidas) se sustituye por:

T ec cc

dsN q P (2.23)


qc

PC

Figura 2.3 Fuerzas de conexión entre elementos

Donde ecP son unas fuerzas que están aplicadas sobre los nudos del elemento, y que son equivalentes a las fuerzas distribuidas aplicadas sobre los contornos de unión con los elementos vecinos. Ambas fuerzas producen el mismo trabajo virtual. La ecuación de equilibrio del elemento queda finalmente:

T T e e Tv s c Nv s v

dv ds dvN q N q P P B (2.24)

Sustituyendo en ella el valor de la tensión mediante la ecuación constitutiva (2.15) se obtiene:

0 0( )T T e e Tv s c N

v s v

dv ds dvN q N q P P B D D (2.25)

Sustituyendo a continuación el valor de la deformación unitaria en función de la matriz B se obtiene:

0 0( )T T e e T ev s c N

v s v

dv ds dvN q N q P P B DB D (2.26)

Reordenando los distintos términos se llega a:

0 0

T e

v

T T T T e ev s c N

v s v v

dv

dv ds dv dv

B D B

N q N q B D B P P (2.27)

Esta es la ecuación final de equilibrio del elemento finito considerado. En ella se identifican los siguientes términos:

Matriz de rigidez del elemento finito. Se trata de una matriz cuadrada simétrica de tamaño igual al número de grados de libertad del elemento.

e T

v

dvK B D B (2.28)


Vector de fuerzas nodales equivalentes debido a las fuerzas actuantes por unidad de volumen (figura 2.4).

e Tv vv

dvP N q (2.29)

qv

Pv

Figura 2.4 Fuerzas nodales equivalentes a las fuerzas de volumen

Vector de fuerzas nodales equivalentes a las fuerzas exteriores de superficie.

e Ts ss

dsP N q (2.30)

Vector de fuerzas nodales equivalentes producidas por las deformaciones iniciales existentes en el material:

0

e T

T

v

dvP B D (2.31)

Vector de fuerzas nodales equivalentes debidas a las tensiones iniciales existentes en el material:

0

e T

bv

dvP B (2.32)

La ecuación de equilibrio del elemento puede ponerse en forma compacta como:

e e e e e e e ev s T b c NK P P P P P P (2.33)

Esta ecuación de equilibrio está referida al sistema de ejes en el que se hayan definido las coordenadas y las deformaciones de los nudos, y al que lógicamente también se habrán referido las distintas fuerzas actuantes. En ella son conocidos todos los términos de carga salvo el debido a las fuerzas distribuidas interiores ecP que se producen en el contorno de unión con los elementos vecinos.


2.5. ECUACIÓN DE EQUILIBRIO DEL CONJUNTO

La ecuación de equilibrio obtenida para un elemento puede aplicarse a todos y cada uno de los elementos en que se ha dividido el sistema continuo. De esta manera se garantiza el equilibrio de todos y cada uno de ellos individualmente, apareciendo en dichas ecuaciones las fuerzas de conexión entre unos y otros elementos.

Para obtener la ecuación de equilibrio de toda la estructura es necesario además imponer el equilibrio de las fronteras de unión entre los elementos. En estas fronteras se han introducido las fuerzas de conexión entre los elementos qc, que a su vez han dado lugar a las fuerzas nodales equivalentes correspondientes Pc, y que como se ha visto son energéticamente equivalentes a ellas. Por lo tanto el considerar el equilibrio de las fronteras es equivalente a considerar el equilibrio de los nudos de unión entre los elementos.

Si se plantean conjuntamente las ecuaciones de equilibrio de todos los nudos de unión entre todos los elementos, se obtiene un conjunto de ecuaciones que representa el equilibrio de toda la estructura. Estas ecuaciones se obtienen por ensamblado de las ecuaciones de equilibrio de los distintos elementos finitos que la forman, en la forma:

e e e e e e e ev s T b N ce e eK P P P P P P (2.34)

Donde se ha empleado el símbolo e

para indicar el ensamblado de las distintas

magnitudes según los grados de libertad de la estructura.

En este proceso de ensamblado se cancelan todas las fuerzas de conexión entre unos elementos y los vecinos, pues se trata de fuerzas iguales y de signo contrario:

0eceP (2.35)

Al ser el sistema lineal, el término de la izquierda puede ponerse siempre como:

e eeK K (2.36)

Siendo:

K es la matriz de rigidez de la estructura completa, obtenida por ensamblaje de las matrices de los distintos elementos según los grados de libertad correspondientes a cada uno.

es el vector de grados de libertad de toda la estructura, que agrupa a los grados de libertad de todos los nudos.

De esta manera, la ecuación de equilibrio del conjunto de la estructura queda:

v s T b NK P P P P P (2.37)


En esta ecuación:

PN es el vector de fuerzas exteriores actuantes sobre los nudos de unión de los elementos.

Pv, Ps, PT, Pb, son los vectores de fuerzas nodales equivalentes producidos por las fuerzas de volumen, de superficie, las deformaciones iniciales y las tensiones iniciales. Son todos conocidos y se obtienen por ensamblado de los correspondientes a los distintos elementos, según los nudos y direcciones adecuados. Respecto al vector Pb hay que decir que si el estado de tensiones iniciales actuantes sobre la estructura está auto-equilibrado, este vector es nulo. Esto ocurre normalmente con las tensiones residuales. Sin embargo estas tensiones no están equilibradas si la estructura se obtiene partir de un material con unas tensiones auto-equilibradas y se elimina parte de ese material.

2.6. CONDICIONES DE LIGADURA

La ecuación de equilibrio deducida antes representa el equilibrio del conjunto de la estructura, considerando todos los elementos que la forman, así como todas las fuerzas exteriores. Para poderla resolver es necesario imponer las condiciones de ligadura, que indican cómo está sustentada la estructura.

La introducción de estas condiciones de ligadura se efectúa exactamente igual que en el método de rigidez para estructuras reticulares.

2.7. ENERGÍA POTENCIAL TOTAL

La densidad de energía elástica acumulada en un punto del elemento es:

120 0 0 0 00 0

( )e T T T T TU d dD D D D (2.38)

El potencial total acumulado en un elemento finito cualquiera es igual a la suma de la energía elástica acumulada en él más el potencial de las fuerzas exteriores V:

0

e e e e e

v

U V U dv V (2.39)

12 0 0

e T T T

v v v

T T T eT ev s c N

v s c

dv dv dv

dv ds ds

D D

u q u q u q P (2.40)

Sustituyendo las deformaciones unitarias y los desplazamientos u en función de las deformaciones nodales mediante las matrices B y N se obtiene:


12 0 0e eT T e eT T eT T

v v v

dv dv dvB DB B D B

eT T eT T eT T eT ev s c Nv s c

dv ds dsN q N q N q P (2.41)

En esta expresión se identifican la matriz de rigidez del elemento, así como los distintos vectores de fuerzas nodales equivalentes, con lo que se puede poner en forma más compacta:

12e eT e e eT e eT e eT e eT e eT e eT e

T b v s c NK P P P P P P (2.42)

El potencial total para el medio continuo se obtiene sumando el potencial de cada uno de los elementos que lo forman:

e

e

(2.43)

Al sumar el potencial de los distintos elementos, se pueden ir ensamblando la matriz de rigidez y los vectores de fuerzas de los elementos según los distintos grados de libertad de la estructura, para obtener la siguiente expresión:

12T T T T T T

v s cT b NK P P P P P (2.44)

En ella aparecen la matriz de rigidez de toda la estructura, y los correspondientes vectores de grados de libertad y fuerzas nodales equivalentes.

El término c corresponde al potencial acumulado en las fronteras de conexión entre los elementos por las fuerzas de conexión qc. Este término es nulo si las funciones de interpolación se eligen con la condición de que no se acumule energía en las fronteras, como así se hace (véase el tercer criterio de convergencia).

El equilibrio de la estructura implica que el potencial total sea estacionario, para cualquier variación de las deformaciones nodales:

0 0 (2.45)

Se obtiene así la ecuación de equilibrio de toda la estructura:

v sT b NK P P P P P (2.46)

3

Elasticidad unidimensional

3.1. INTRODUCCIÓN

En el problema unidimensional el dominio continuo que se analiza se extiende según una única dimensión x, teniendo el material un área variable con dicha coordenada A(x) (figura 3.1). Como fuerzas exteriores pueden actuar:

Fuerzas por unidad de volumen q, en sentido axial.

Fuerzas puntuales aplicadas Fci.

El campo de deformaciones es una función u(x) de una sola variable, que define la deformación axial de un punto cualquiera del dominio. La deformación unitaria tiene sólo la componente axial /du dx .

u(x) xq

Figura 3.1 Problema de elasticidad unidimensional

El problema de elasticidad unidimensional no es de gran aplicación práctica, pero su estudio tiene interés pues permite conocer las peculiaridades del MEF con ejemplos muy sencillos.

La ecuación diferencial que gobierna el problema se obtiene aplicando el equilibrio de fuerzas a un elemento diferencial (figura 3.2):

( )F F dF qAdx (3.1)

0dF

q Adx

(3.2)

Elasticidad unidimensional 27

Sustituyendo el valor de la fuerza en función de la tensión F A, y ésta en función de la deformación unitaria E se obtiene:

0d duEA qA

dx dx (3.3)

q A dx

F+dFF

dx

Figura 3.2 Equilibrio de fuerzas en elasticidad unidimensional

Las condiciones de contorno pueden ser de dos tipos:

Desplazamiento conocido en algunos puntos u=uc

Fuerza aplicada conocida en algunos puntos F=Fci EA du/dx=Fci

La energía elástica acumulada en el material es:

2

21 1 12 2 2

duU dv E dv E A dx

dx (3.4)

El potencial total es:

2

12 ci ci

duU V E A dx q uAdx F u

dx (3.5)

El orden de derivación del desplazamiento en el potencial es 1, por lo que se requieren funciones de interpolación de tipo C0: sólo se exige continuidad a la función para garantizar la convergencia del método en este problema.

3.2. ELEMENTO DE DOS NUDOS

El elemento más simple para este problema tiene dos nudos, con desplazamientos U1 y U2 en ellos. La interpolación del desplazamiento dentro del elemento es:

1 1 2 2

u N U N U (3.6)

1

1 22

eU

u N NU

N (3.7)

28 Elasticidad unidimensional

U1 U2

Figura 3.3 Elemento de dos nudos

Con dos parámetros nodales, se puede interpolar una línea recta: u a x b

Particularizando en los nudos 1 y 2 se obtiene:

1 1

2 2

U a x b

U a x b (3.8)

De estas expresiones se obtienen a y b,

2 1 1 22 1x U xUU U

a bL L

(3.9)

Sustituyendo en la expresión inicial y reordenando, se obtiene la ley de interpolación:

2 11 2

2 1 2 1

x x x xu U Ux x x x

(3.10)

Las funciones de interpolación son líneas rectas que valen 1 en el nudo i y 0 en el otro nudo:

2 11 2

2 1 2 1

x x x xN N

x x x x (3.11)

N1 N2+1 +1

U2U1

Figura 3.4 Funciones de interpolación. Elemento de dos nudos

La deformación unitaria es:

11 2

2

eUdN dNduUdx dx dx

N (3.12)

Se define la matriz B como:

1 21 1dN dN

dx dx L LB (3.13)

Siendo L=x2-x1 la longitud del elemento.


La matriz elástica es sencillamente D = [ E ]

La matriz de rigidez resulta ser:

1

1 11

T Ldv E AdxL L

L

K B DB (3.14)

Suponiendo E y A constantes se obtiene:

2

1 1 1 1

1 1 1 1

E A E Adx

L LK (3.15)

Esta es la matriz de rigidez del elemento de celosía, ya que este elemento finito de dos nudos coincide con dicho elemento estructural.

3.2.1 Elemento con área variable

Los grados de libertad, las funciones de interpolación y la matriz B son las mismas que en el elemento de área constante.

U1 U2A(x)

Figura 3.5 Elemento de área variable

La matriz de rigidez es:

2

11 11 1

1 1 1EL

E Adx AdxL L L

L

K (3.16)

En la integral se identifica el área media del elemento Am, con lo que se obtiene:

1 1

1 1mE A

LK (3.17)

Se obtiene la misma expresión que para el elemento de área constante, pero usando el área media del elemento.

3.2.2 Tensiones

La tensión en el elemento (no incluyendo el efecto de las temperaturas) es:


1

2

1 1eUdu

E E E EUdx L L

B (3.18)

2 1

EU U

L (3.19)

Se observa que el elemento produce un campo de tensión constante en todo su interior.

Además la tensión también es constante si el elemento es de área variable, en contradicción con la estática, pues lo que debe ser constante en este caso es la fuerza axial N, y no la tensión. Esto es debido a la hipótesis efectuada de variación lineal de la deformación u, que no es correcta para un elemento de área variable.


Se trata de definir las funciones de interpolación para elementos de tipo general, con dos o más nudos. Para ello resulta muy práctico el utilizar una coordenada local al elemento, de tal forma que ésta siempre varíe de -1 en el nudo inicial a +1 en el nudo final. En este sistema de coordenadas local, el elemento siempre es de longitud 2.

=-1 =+1=0

Figura 3.6 Coordenadas locales

Elemento de dos nudos.

Las funciones de interpolación son:

1 1

1 1

2 2N N (3.20)

N1 N21 1

Figura 3.7 Elemento de dos nudos. Funciones de interpolación

Elemento de tres nudos.

La función N2 es una parábola que debe valer cero en las dos esquinas y 1 en el nudo central 2, luego su ecuación debe ser del tipo:


2

(1 )(1 )N C (3.21)

Pero en =0 debe ser N2(0)=1, de donde se deduce que el coeficiente C debe valer 1. Por consiguiente la función es:

22(1 )(1 ) 1N (3.22)

N2

1

1 2 3

Figura 3.8 Elemento de 3 nudos. Función de interpolación del nudo central

La función N1 es una parábola que debe valer cero en los nudos 2 y 3, y debe valer la unidad en el nudo 1 (figura 3.9), luego debe ser del tipo:

1

(1 )N C (3.23)

Pero en =-1 debe ser N1(-1)=1, luego el coeficiente C debe ser –1/2. Por consiguiente la función es:

1

( 1)

2N (3.24)

N1

1

1 2 3

Figura 3.9 Elemento de 3 nudos. Función de interpolación de nudo esquina

Análogamente, para el nudo 3 se obtiene (figura 3.10):

3

( 1)

2N (3.25)

Por lo tanto este elemento tiene una ley parabólica para al interpolación del desplazamiento (figura 3.11).


N3+1

1 2 3

Figura 3.10 Elemento de 3 nudos.

Interpolación de nudo esquina

U3

1 2 3

U2U1


Campo de deformaciones

Elemento de cuatro nudos.

Sus funciones de interpolación se obtienen de forma análoga al elemento de tres nudos.

1

1(1 )(1 3 )(1 3 )

16N (3.26)

2

9(1 )(1 )(1 3 )

16N (3.27)

La obtención de las funciones de interpolación siguiendo este método requiere en algunas ocasiones cierta dosis de buena suerte, y fue bautizada por Zienkiewicz como formulación “serendipity”, inspirándose en la obra de Horace Walpole “Los Príncipes de Serendip” (1754).

=-1 =1=-1/3 =1/3

1 2 3 4

Figura 3.12 Elemento de cuatro nudos

N1

+1

1 2 3

4


Interpolación de nudo esquina

N2

+1

1 2 3

4


Interpolación de nudo interior


3.4. FORMULACIÓN ISOPARAMÉTRICA

En el apartado anterior se han definido las funciones de interpolación en la coordenada local . Para calcular la matriz B es necesario hallar las derivadas de las funciones de interpolación respecto de x, y por lo tanto se hace necesario establecer algún tipo de relación entre la coordenada y la x a fin de poder completar la derivación.

En la formulación isoparamétrica, esta relación se introduce mediante las mismas funciones de interpolación N usadas para interpolar la deformación, estableciendo la relación:

ei i

x N x Nx (3.28)

El vector xe contiene las coordenadas de todos los nudos del elemento.

Así, para el elemento de tres nudos, la ley de interpolación de las coordenadas es:

1 2 3

( 1)( 1)(1 )(1 )

2 2x x x x (3.29)

La principal ventaja de esta formulación radica en que los tres nudos no tienen porqué ser equidistantes, sino que el central (2) puede estar en cualquier posición entre el 1 y el 3 (sin coincidir con ellos). En coordenadas locales, sin embargo, el nudo central sigue estando en =0. Esta transformación de coordenadas corresponde a una distorsión del elemento, que pasa a ser curvo, y cuyo mayor interés se manifiesta en los elementos bidimensionales.

=-1 =+1=0

x1 x2 x3

2

x

Figura 3.15 Interpolación de coordenadas

Es posible asimismo generar elementos subparamétricos, en los cuales las funciones usadas para interpolar las coordenadas son de orden inferior a las usadas para interpolar las deformaciones. Lo más habitual en este caso es usar funciones lineales para interpolar las coordenadas, es decir apoyarse sólo en los dos nudos extremos para definir la geometría, con lo que los nudos interiores deben estar centrados en el elemento. El interés por los elementos subparamétricos se pone de manifiesto en el problema bidimensional.


3.4.1 Interpolación de deformaciones

La ley de interpolación de deformaciones para un elemento general de n nudos es:

1

1 2... ... en

n

U

u N N N

U

N (3.30)

Empleando las funciones anteriores, esta ley será un polinomio de orden n-1.

3.4.2 Deformaciones unitarias. Matriz B

La expresión general de las deformaciones unitarias es:

1

1 ... ...e n

n

UdNdu dN

dx dx dxU

N (3.31)

Esta expresión define la matriz B como:

1 ... ndN dN

dx dxB (3.32)

Para obtener las derivadas de las funciones de interpolación respecto de x, se aplica la derivación en cadena:

i idN dN d

dx d dx (3.33)

La derivada de la función N respecto de la coordenada local es conocida para cada elemento. La derivada de una coordenada respecto de la otra se puede evaluar empleando la ley de interpolación de coordenadas:

ii

dNdxx J

d d (3.34)

Donde se ha definido el jacobiano J de la transformación de coordenadas. Por lo tanto queda:

1i idN dN

dx d J (3.35)

La matriz B queda finalmente:

11

... ndN dN

J d dB (3.36)


Obsérvese que esta matriz no puede calcularse si J=0, lo cual ocurre si la transformación de coordenadas x/ no es correcta. Esto último puede ocurrir si algunos de los nudos son coincidentes entre sí, o no están dispuestos de forma ordenada en el elemento.

3.4.3 Matriz de rigidez

La expresión general de la matriz de rigidez es:

T dvK B DB (3.37)

En ella la matriz elástica es un escalar D=E, y el diferencial de volumen es:

dv Adx AJ d (3.38)

Sustituyendo la matriz B, se obtiene:

1

1

1

1

1... ...n

n

dN

ddN dN EAJ d

J d d JdN

d

K (3.39)

Puede desarrollarse como:

1 1 1 2 1

1 2 1 2 2 2

1

1 2

...

...

... ... ... ...

...

n

n

n n n n

dN dN dN dN dN dN

d d d d d d

dN dN dN dN dN dNE Ad d d d d d d

J

dN dNdN dN dN dN

d d d d d d

K (3.40)

Estudiando la naturaleza de los distintos términos del integrando se puede deducir que si el jacobiano J es constante, el integrando es un polinomio. Sin embargo si J no es constante, el integrando es un cociente de polinomios. En el primer caso la integral puede efectuarse de forma exacta empleando métodos numéricos adecuados, mientras que en el segundo la integración numérica siempre es aproximada.

3.4.4 Vector de fuerzas nodales equivalentes

Su expresión general, para el caso unidimensional es:

Tv dvP N q (3.41)


Donde q es la fuerza de volumen actuante sobre el elemento, que en este caso es un escalar q, pues sólo tiene componente en x. Esta fuerza es en principio es variable, pero con objeto de simplificar la práctica del método, es habitual restringir la posible variación de la fuerza de volumen y limitarla sólo a aquellas que pueden ser representadas por las propias funciones de interpolación. De esta forma la variación de la fuerza de volumen se puede representar mediante una interpolación de sus valores nodales, empleando las propias funciones de interpolación:

evq Nq (3.42)

Siendo evq los valores nodales de la fuerza de volumen, que son constantes.

q3

1 2 3

q2q1

q

Figura 3.16 Fuerza distribuida axial

Con esta aproximación, perfectamente válida a efectos prácticos, se obtiene la siguiente expresión del vector de fuerzas nodales equivalentes:

T e ev v vdvP N N q Mq (3.43)

Considerando la estructura de la matriz N, la expresión de la matriz M es:

1 1 1 2 1

2 1 2 2 2

1 2

...

...

... ... ... ...

...

n

nT

n n n n

N N N N N N

N N N N N Ndv AJ d

N N N N N N

M N N (3.44)

El cálculo de la matriz M no presenta ningún problema, efectuándose en el sistema local de coordenadas, en el que se conoce la matriz de interpolación N. Todos los términos que la forman son polinomios, por lo que se puede evaluar de forma exacta por métodos numéricos.

3.5. ELEMENTO ISOPARAMÉTRICO DE TRES NUDOS

La matriz de funciones de interpolación para este elemento es:

( 1) ( 1)

(1 )(1 )2 2

N (3.45)


x1 x2 x3

U1 U2 U3

Figura 3.17 Elemento isoparamétrico de tres nudos

El jacobiano de la transformación es:

1 2 3

2 1 2 12

2 2ii

dNdxJ x x x xd d

(3.46)

No es, en general, constante, y mide la distorsión en la transformación x/. Ocurren varios casos:

Si x1


La matriz M que proporciona las fuerzas nodales equivalentes vale:

2 2 2 2 2 2

1 2 22 2

12 2

( ) ( )(1 ) ( )( )

4 2 4( )(1 )

(1 )2

( )

4

AJ d

simétrica

M (3.51)

La distribución de tensiones es:

1 2 3

2 1 2 12

2 2e EE E U U UJ

B (3.52)

Caso particular: elemento de tres nudos, de longitud L, con el nudo central centrado y área constante A. Las expresiones anteriores se simplifican pues /2J L .

Matriz de rigidez:

7 8 1

8 16 83

1 8 7

E A

LK (3.53)

Matriz de fuerzas nodales equivalentes:

4 2 1

2 16 230

1 2 4

ALM (3.54)

Distribución de tensiones: es lineal en el elemento, por ser J constante.

1 2 3(2 1) 4 (2 1)E

U U UL

(3.55)

4

Elasticidad bidimensional

4.1. INTRODUCCIÓN

Los problemas de elasticidad bidimensional son muy frecuentes en Ingeniería, y son asimismo los primeros en los que se aplicó el MEF. En este caso el medio continuo que se analiza es plano, y se considera situado en el plano XY. Se denomina t al espesor del dominio en su dirección transversal, el cual se considera despreciable frente a las dimensiones del dominio en el plano XY.

La posición de un punto está definida por dos coordenadas (x,y), y su deformación

tiene dos componentes u(x,y), v(x,y) en las direcciones x,y respectivamente. El

campo de deformaciones es por lo tanto un vector:

( , )

( , )

u x y

v x yu (4.1)

Dentro de la elasticidad en dos dimensiones existen dos problemas diferentes:

Tensión plana: cuando la tensión z en sentido perpendicular al plano XY es cero, ya que el sólido puede dilatarse libremente en el sentido de su espesor. Por lo tanto existe una deformación unitaria z no nula en dicha dirección.

Deformación plana: cuando en el sentido del espesor del sólido no hay posibilidad de deformación, es decir z=0 por lo que se genera una tensión en dicha dirección z no nula.

En ambos casos la tensión y la deformación en la dirección z no contribuyen a la energía elástica del sistema.

Las ecuaciones diferenciales que rigen el problema son de orden m=2 en las deformaciones, pues contienen la derivada primera de las tensiones, que a su vez son derivadas de las deformaciones. En la expresión del potencial total del sistema (ver apartado 2.7) aparecen las deformaciones unitarias , que son las derivadas primeras

40 Elasticidad bidimensional

de las deformaciones u, luego el orden de derivación de las incógnitas primarias u en el potencial es n=1. Se requieren por lo tanto funciones de interpolación con continuidad C0 para asegurar la convergencia del método.


El campo de deformaciones en el interior del elemento se aproxima mediante la expresión habitual:

i i i i

u N U v NV (4.2)

En forma matricial es:

eu N (4.3)

Las deformaciones nodales del elemento e se agrupan en un vector columna:

1 1 2 2

...T

en n

U V U V U V (4.4)

siendo n el número de nudos del elemento. La matriz de funciones de interpolación N tiene 2 filas y tantas columnas como grados de libertad haya entre todos los nudos del elemento. La estructura de esta matriz siempre es la misma:

1 2

1 2

0 0 ... 0 0

0 0 0 ... 0

n

n

N N N

N N NN (4.5)

u

v

U3

U2

V2

V1U1

V3

Figura 4.1 Interpolación de deformaciones

4.3. DEFORMACIONES UNITARIAS

Las deformaciones unitarias en un punto del elemento finito son:

Elasticidad bidimensional 41

x

y

xy

u

xv

y

u v

y x

(4.6)

Se pueden poner en la forma:

0

0x

y

xy

xu

vy

y x

u (4.7)

donde se identifica al operador matricial que pasa de las deformaciones u a las deformaciones unitarias. Sustituyendo las deformaciones u en función de las deformaciones nodales, a través de las funciones de interpolación, se obtiene:

e eu N B (4.8)

Se identifica de esta forma la matriz B:

1 2

1 2

1 1 2 2

0 0 ... 0

0 0 ... 0

...

n

n

n n

N N N

x x xN N N

y y y

N N N N N N

y x y x y x

B N (4.9)

Esta matriz relaciona las deformaciones de los nudos con las deformaciones unitarias en un punto cualquiera del elemento. Por lo tanto B representa el campo de deformaciones unitarias que se supone existe en el interior del elemento finito, como consecuencia de la hipótesis de interpolación de deformaciones efectuada.

Esta matriz se puede poner en la forma:

1 2

... nB B B B (4.10)

Siendo cada una de las submatrices iB


0

0

i

ii

i i

N

xN

y

N N

y x

B (4.11)

Nótese que debido a la estructura de B, las deformaciones unitarias en el interior del elemento se pueden poner en función de las deformaciones nodales en la forma:

i i i ix y xyi i i i

N N N NU V U Vx y y x

(4.12)

4.4. ESTADO DE TENSIONES. ECUACIÓN CONSTITUTIVA

El estado de tensiones en dos dimensiones es:

x

y

xy

(4.13)

La ecuación constitutiva, en ausencia de temperaturas, es:

D (4.14)

Para un material elástico lineal e isótropo la matriz elástica D es constante. Su expresión es diferente para los dos problemas de elasticidad plana.

Tensión plana. En este caso la tensión en dirección transversal al material (z) es

nula, pero éste es libre de dilatarse en dicha dirección z: 0 0z z

Se parte de la ecuación constitutiva en el estado tridimensional:

2 0 0 0

2 0 0 0

2 0 0 0

0 0 0 0 0

0 0 0 0 0

0 0 0 0 0

x x

y y

z z

xy xy

yz yz

zx zx

(1 )(1 2 ) 2(1 )

E E

(4.15)


Imponiendo en la tercera ecuación la condición 0z se obtiene:

( 2 ) 0x y z (4.16)

De donde se calcula el valor de la deformación unitaria transversal al material:

( )2z x y

(4.17)

Sustituyendo en la expresión inicial del estado tridimensional (y considerando además que yz=0, zx=0), se obtiene la matriz elástica del estado plano:

2

1 0

1 01

10 0

2

TP E

vD (4.18)

X

Y

Z

x

y

x

z=0

z

y

xy

Figura 4.2 Estado de tensión plana

Deformación plana. En este caso la deformación unitaria transversal al material

(z) es nula, pues éste es incapaz de dilatarse en dirección z. En consecuencia debe

existir tensión en dicha dirección, es decir: 0 0z z

Para obtener la ecuación constitutiva es suficiente con hacer cero las deformaciones unitarias correspondientes en la ecuación tridimensional: basta por lo tanto con extraer las filas y columnas correspondientes al estado plano. De esta forma se obtiene la siguiente matriz elástica:

1 01

(1 )1 0

(1 )(1 2 ) 11 2

0 02 2

DP ED (4.19)


Nótese que aparece una tensión en la dirección z, cuyo valor se deduce simplemente de la ecuación en la dirección z:

( )(1 )(1 2 )z x y

E (4.20)

4.5. DEFORMACIONES UNITARIAS INICIALES. TEMPERATURAS

La presencia de deformaciones unitarias iniciales introduce un nuevo término en la ecuación constitutiva:

0

( )D (4.21)

siendo 0 el vector de las deformaciones unitarias iniciales existentes en el material en el punto considerado, que deben ser conocidas.

Si las deformaciones unitarias iniciales 0 están producidas por un incremento de temperatura T, su valor es, para el estado de tensión plana:

0

0 0

0 0

Tx

Ty

Txy

T

T (4.22)

Las deformaciones unitarias iniciales son iguales en ambas direcciones x e y, y además no se genera deformación de cortante.

Para el caso de deformación plana, a la dilatación T en las dos direcciones x,y se suma la imposibilidad de dilatarse según z, lo que origina una tensión en dicho sentido, la cual genera a su vez una deformación unitaria según los ejes x,y, por efecto de Poisson, y que se suma a las iniciales:

0

0 0

0

(1 )

0

Tx

Ty

Txy

T

T (4.23)

4.6. ELEMENTO TRIANGULAR

Este elemento tiene seis desplazamientos en los nudos, que forman un vector:

1 1 2 2 3 3

Te U V U V U V (4.24)

Los desplazamientos de un punto cualquiera dentro del elemento se pueden representar en función de estos seis valores nodales, mediante una expresión


polinómica. Dado que hay seis deformaciones nodales, el polinomio sólo podrá tener seis términos:

51 2 3 4 6

u x y v x y (4.25)

Estas expresiones pueden ponerse en forma matricial:

1

6

1 0 0 0...

0 0 0 1

u x y

v x y (4.26)

u R (4.27)

Los seis parámetros i se pueden calcular aplicando la expresión (4.26) a los tres nudos del elemento, y agrupando las seis ecuaciones obtenidas (dos en cada nudo):

3

1 1 11

1 1 1 2

2 2 2 3

42 22

533

63 33

1 0 0 0

0 0 0 1

1 0 0 0

0 0 0 1

1 0 0 0

0 0 0 1

U x y

V x y

U x y

x yV

x yU

x yV

(4.28)

es decir:

e C (4.29)

Despejando y sustituyendo en la expresión de u se obtiene:

1 eu R C (4.30)

Esta expresión define las funciones de interpolación como:

1N R C (4.31)

Efectuando el producto de matrices anterior se obtiene la expresión:

1 2 3

1 2 3

0 0 0

0 0 0

N N N

N N NN (4.32)

Las tres funciones de interpolación correspondientes a los tres nudos son:

1 1 1 2 2 2 3 3 31 2 32 2 2

a b x c y a b x c y a b x c yN N N

A A A (4.33)

Las distintas constantes dependen de la geometría del elemento:


1 2 3 3 2 1 2 3 1 3 2a x y x y b y y c x x

2 3 1 1 3 2 3 1 2 1 3a x y x y b y y c x x (4.34)

3 1 2 2 1 3 1 2 3 2 1a x y x y b y y c x x

En la ecuación anterior, A es el área del elemento, cuyo valor se obtiene mediante el determinante:

1 1

2 2

3 3

1

2

1

1

1

x y

A Det x y

x y

(4.35)

Se observa que si el elemento tiene área nula (dos nudos coincidentes) eso se manifiesta en A=0 y no se pueden calcular las Ni. Estas funciones son planos de valor 1 en el nudo i y 0 en los otros dos nudos.

Al ser las tres funciones de interpolación planos (Figura 4.3), el campo de desplazamientos en el interior del elemento es también un plano que pasa por los tres valores nodales del desplazamiento. En consecuencia, si se emplea este elemento, el campo de deformaciones en una dirección cualquiera u o v se aproxima mediante una superficie poliédrica de facetas triangulares.

N1

12

3

N2

12

3

N3

1

2

3

Figura 4.3 Funciones de interpolación del elemento triangular

El estado de deformación unitaria viene definido por la matriz B, que en este caso vale:

1 2 3

1 2 3

1 1 2 2 3 3

0 0 0

0 0 0

N N N

x x xN N N

y y y

N N N N N N

y x y x y x

B N (4.36)

Efectuando las derivadas, la expresión de esta matriz es:


1 2 3

1 2 3

1 1 2 2 3 3

0 0 010 0 0

2

b b b

c c cAc b c b c b

B (4.37)

Esta matriz se puede poner en la forma:

1 2 3

B B B B (4.38)

Se observa que la matriz B es constante, y no depende de x,y. Por lo tanto las deformaciones unitarias son constantes en todo el elemento, y también lo serán las tensiones, que son proporcionales a ellas.

La matriz de rigidez del elemento se obtiene a partir de su expresión general. Dada la estructura de B, se puede poner en la forma:

T

v

dvK B DB

1

2 1 2 3

3

T

T

T

t dxdy

B

B D B B B

B

(4.39)

siendo t el espesor del elemento. La matriz K se puede dividir en 3x3 submatrices, que relacionan a los tres nudos entre sí:

11 12 13

21 22 23

31 32 33

K K K

K K K K

K K K

(4.40)

Cada una de ellas tiene la expresión:

ij Ti j

t dxdyK B DB (4.41)

Dado que Bi y D son constantes, su valor resulta ser (suponiendo espesor t uniforme):

11 33 12 33

12 33 11 334

i j i j i j i jij

i j i j i j i j

bb D cc D bc D cb Dtcb D bc D cc D bb DA

K (4.42)

donde Dij son los coeficientes de la matriz elástica D.

El estado de tensiones en un punto cualquiera del elemento es:

eD DB (4.43)


1

1 2 31

1 2 32

1 1 2 2 3 33

1 0 0 0 01

1 0 0 0 0...(1 ) 2

10 0

2

x

y

xy

Ub b b

VEc c c

Ac b c b c b

V

(4.44)

Se observa que el estado de tensiones no depende de las coordenadas x,y sino que es uniforme en todo el elemento. Por lo tanto, si se emplea este elemento el campo de tensiones en el material se aproxima mediante una serie de valores constantes, formando una superficie escalonada. En consecuencia este elemento sólo debe utilizarse con mallados muy finos si se prevé un campo de tensiones variable.

Las fuerzas nodales equivalentes a las deformaciones iniciales térmicas son:

1

0 2 0

3

T

T T

T T T

v T

dv t dx dy

B

P B D B D

B

(4.45)

Suponiendo un incremento de temperatura T uniforme en todo el elemento, el integrando de la expresión anterior resulta ser constante con lo que se obtiene, para el caso de tensión plana:

1 1

1 1

2 2

22

33

33

1

T x

T y

T x

TT y

T x

T y

P b

P c

P bEA TtcP

bP

cP

P (4.46)

4.7. ELEMENTO RECTANGULAR

El desarrollo de este elemento sigue un camino paralelo al del triángulo. Para mayor sencillez en la formulación se utiliza en este elemento el sistema de ejes local mostrado en la figura 4.4.

El vector columna de desplazamientos nodales es:

1 1 2 2 3 3 4 4

Te U V U V U V U V (4.47)


2b

2c

12

3 4

XL

U2

U3 U4

V1V2

V3 V4

YLU1

u

v

Figura 4.4 Elemento rectangular

Con los ocho grados de libertad, el campo de desplazamientos en el interior del elemento se puede representar mediante dos polinomios bilineales, de cuatro términos:

1

8

1 0 0 0 0...

0 0 0 1

u x y xy

v o x y xy (4.48)

u R (4.49)

El cálculo de se efectúa nuevamente particularizando la ecuación anterior para los

cuatro nudos, a base de sustituir en x,y las coordenadas de dichos nudos, que con el

sistema de ejes elegido son muy sencillas. Queda una ecuación del tipo:

e C (4.50)

La matriz C es de tamaño 8x8 y sus términos son todos conocidos en función del

tamaño del elemento. Por ejemplo sus dos primeras filas son:

1 0 0 0 0

0 0 0 0 1

1 0 0 0 0

.. .. .. .. .. .. .. ..

b c bc

b c bc

b c bcC (4.51)

Despejando 1 eC y sustituyendo en la ecuación (4.49) se obtiene:

1 eu R RC (4.52)

Se identifica la matriz de funciones de interpolación 1N RC . Operando se llega a:

1 2 3 4

1 2 3 4

0 0 0 0

0 0 0 0

N N N N

N N N NN (4.53)

Las distintas funciones de interpolación son del tipo bilineal:


1

2

3

4

( )( )/

( )( )/

( )( )/

( )( )/

N b x c y A

N b x c y A

N b x c y A

N b x c y A

(4.54)

La figura 4.5 muestra el aspecto de dos de estas funciones.

N1

12

3 4

N2

12

3 4

Figura 4.5 Funciones de interpolación del elemento rectangular

La matriz B para este elemento es de 3x8, y está formada por cuatro matrices Bi de 3x2, una para cada nudo:

1 2 3 4

B B B B B (4.55)

( ) 0 ( ) 0 ( ) 0 ( ) 01

0 ( ) 0 ( ) 0 ( ) 0 ( )

( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )

c y c y c y c y

b x b x b x b xAb x c y b x c y b x c y b x c y

B

Se observa que esta matriz tiene términos lineales, por lo que ésta es la variación permitida para el campo de deformaciones unitarias en el interior del elemento. De la misma forma, las tensiones también pueden tener una variación lineal en el elemento. Este elemento es por lo tanto bastante más preciso que el triangular, que sólo permitía valores constantes de la tensión y la deformación unitaria.

La matriz de rigidez de este elemento es de tamaño 8x8, y se calcula utilizando la expresión habitual:

1

1 4

4

... ...

T

T

T

dv t dxdy

B

K B DB D B B

B

(4.56)

La matriz K se puede dividir en 4x4 submatrices, que relacionan a los cuatro nudos entre sí. Cada una de ellas vale:

ij Ti j

t dxdyK B DB (4.57)


Esta matriz se obtiene referida al sistema de ejes local del elemento. Para pasarla al sistema general se aplica una transformación de coordenadas plana.

4.8. FUNCIONES DE INTERPOLACIÓN DE TIPO C0

En los apartados anteriores se han desarrollado elementos finitos sencillos, a base de definir un polinomio interpolante de las deformaciones y a continuación determinar los coeficientes de dicho polinomio a base de ajustarlo a los valores nodales de las deformaciones. Una vez ajustado este polinomio y determinadas las funciones de interpolación Ni, el proceso de cálculo de las propiedades del elemento es siempre el mismo, con independencia del tipo de elemento. La definición

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