memoria de calculo vf

CONTENIDOPág.

1. CALCULO DEL ANCHO ESTABLE DEL CAUCE.........................................................42. METODOLOGÍA DEL HEC-RAS.....................................................................................4

2.1. GENERALIDADES.......................................................................................................42.2. MODELACIÓN HIDRÁULICA CON HEC-RAS................................................................52.3. ECUACIONES UTILIZADAS EN LOS CÁLCULOS DE PERFILES........................................52.4. ECUACIONES UTILIZADAS EN COMPUERTAS...............................................................62.4.1. COMPUERTAS RADIALES......................................................................................62.4.2. COMPUERTA PLANA.............................................................................................82.5. SUBDIVISIÓN DE SECCIONES TRANSVERSALES...........................................................82.6. PERFILES DE LA SUPERFICIE DE AGUA EN FLUJO PERMANENTE...............................102.7. CRITERIOS PARA LA MODELACIÓN HIDRÁULICA CON HEC-RAS...............................102.8. PERFIL HIDRÁULICO QDA AMOJAO..........................................................................10

2.8.1.Datos De Ingreso Para La Simulación En Hec-Ras...............................102.9. RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN HIDRÁULICA SIN BOCATOMA................................132.10. SECCIONES TRANSVERSALES SIN BOCATOMA - RÍO MANTA (N=0.050)...................152.11. PERFIL DE LA SUPERFICIE DEL AGUA SIN BOCATOMA (N=0.050)............................162.12. PERSPECTIVA X - Y – Z SIN BOCATOMA - RÍO MANTA (N=0.050)..........................162.13. RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN HIDRÁULICA EN CONDICIÓN DE ESTIAJE CON

BOCATOMA COMPUERTAS CERRADAS.....................................................................172.14. SECCIONES TRANSVERSALES CON BOCATOMA Y COMPUERTAS CERRADAS -

RÍO MANTA (N=0.050)............................................................................................202.15. RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN HIDRÁULICA EN ÉPOCA DE AVENIDAS CON

BOCATOMA COMPUERTAS ABIERTAS.......................................................................21CUADRO Nº 2.6: EVALUACIÓN HIDRÁULICA DE LA QUEBRADA AMOJAO - CON

BOCATOMA Y COMPUERTAS ABIERTAS (N=0.055)...................................................212.16. SECCIONES TRANSVERSALES CON BOCATOMA Y COMPUERTAS ABIERTAS -

QDA AMOJAO (N=0.055).........................................................................................242.17. RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN HIDRÁULICA EN ÉPOCA DE AVENIDAS (C.

LIMPIA= ABIERTA, C. RADIAL1=ABIERTA, RADIAL2=CERRADA)..................................252.18. SECCIONES TRANSVERSALES CON A LA ATURA DE LA CASA DE MÁQUINAS -

RÍO MANTA (N=0.050)............................................................................................282.19. RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN HIDRÁULICA EN ÉPOCA DE AVENIDAS (C.

LIMPIA=ABIERTA, C. RADIAL1=CERRADA, C. RADIAL2=ABIERTA)...............................292.20. SECCIONES TRANSVERSALES CON A LA ATURA DE LA CASA DE MÁQUINAS -


LIMPIA=ABIERTA, C. RADIAL1=CERRADA, C. RADIAL2=ABIERTA)...............................332.22. SECCIONES TRANSVERSALES CON A LA ATURA DE LA CASA DE MÁQUINAS -


LIMPIA=ABIERTA, C. RADIAL1=CERRADA, C. RADIAL2=ABIERTA)...............................37CUADRO Nº 2.7: EVALUACIÓN HIDRÁULICA DE LA QUEBRADA AMOJAO (N=0.055, Q

= 39.4 M3/S.)...........................................................................................................372.24. SECCIONES TRANSVERSALES CON A LA ATURA DE LA CASA DE MÁQUINAS -


LIMPIA=ABIERTA, C. RADIAL1=CERRADA, C. RADIAL2=ABIERTA)...............................41

/tt/file_convert/5695d26f1a28ab9b029a6e03/document.docx

CUADRO Nº 2.7: EVALUACIÓN HIDRÁULICA DE LA QUEBRADA AMOJAO (N=0.055, Q = 39.4 M3/S.)...........................................................................................................41

2.26. SECCIONES TRANSVERSALES CON A LA ATURA DE LA CASA DE MÁQUINAS - RÍO MANTA (N=0.050)............................................................................................44

1. SOCAVACIÓN...............................................................................................................451.1. MÉTODO DE LISCHTVAN - LEVEDIEV........................................................................461.2. SOCAVACIÓN...........................................................................................................48


1. CALCULO DEL ANCHO ESTABLE DEL CAUCE

Sección 500 con Bocatoma Aguas Arriba

Según Altunin

Q =Caudal de avenida del río (m3/s)

B = Ancho efectivo del cauce (m).DATOS n = Coeficiente de rugosidad

Q = 39.4 m3/s m = Exponente según Orlov (Tabla)s = 0,0717 K = 10 por ser un río aluvialn = 0,055 S = Pendiente del ríom = 0,7

A = 1,541B = 16.39 m

2. METODOLOGÍA DEL HEC-RAS

2.1. GENERALIDADES

A fin de definir los niveles de captación, barraje y muros de encauzamiento, se determinó el perfil hidráulico del río Quiroz corriendo el programa HEC RAS para los caudales de avenidas máximas correspondientes a períodos de retorno de 1 en 100 años.

El programa exige datos de las secciones transversales del cauce del río con una separación del orden de los 10 m y una rugosidad de Manning calculada por el método USBR.

En este caso analizaremos el comportamiento de la Quebrada Amojao en la cual ubicaremos la bocatoma proyectada que consta de 2 compuertas Radiales y una compuerta de Limpia. además de la estructura de captación lateral

La finalidad de este análisis fue determinar la altura de abertura de la compuertas radiales para captar 2.2 m3/s por la estructura lateral, además de determinar los posibles tramos que requieran defensas ribereñas.


2.2. MODELACIÓN HIDRÁULICA CON HEC-RAS

(Traducción parcial del Hydraulic Reference Manual versión 4 - Capítulo 1 y 2)

El HEC-RAS (Hydrologic Engineering Center - River Analysis System) es un software desarrollado por la U.S Army Corps of Engineers (Centro de Ingeniería Hidrológica del Cuerpo de Ingenieros de la Armada de los EE.UU), que permite realizar cálculos hidráulicos en flujo permanente y no permanente de ríos y canales artificiales, análisis de transporte de sedimentos y de calidad de agua.

Facilita el cálculo de los perfiles del agua y de los parámetros hidráulicos del cauce. Asimismo permite desarrollar el cálculo de los niveles de la superficie del agua de un flujo gradualmente variado.

IMPORTANCIA

La modelación hidráulica realizada con HEC-RAS, permite:

- Predecir las áreas de inundación en un río o sistema de ríos, para diferentes periodos de retorno.

- Determinar las variables para el diseño de estructuras hidráulicas en los ríos, como puentes, alcantarillas, cunetas, bocatomas, etc.

- Delimitar las fajas marginales de los ríos, el encauzamiento.

2.3. ECUACIONES UTILIZADAS EN LOS CÁLCULOS DE PERFILES

Los perfiles de la superficie de agua son calculados desde una sección transversal a la siguiente, mediante la solución de la ecuación de Energía, con un proceso iterativo.

Z2+Y 2+∝2V 2

2

2 g=Z1+Y 1+

∝1V 12

2 g+he

Donde:

Z1 y Z2 = Elevación del canal principal.Y1 y Y2 = Tirante de la sección transversal.α1 y α2 = Coeficientes de ponderación de velocidad. (Coeficiente de Coriolis = 1.0)he = Pérdida de energía.

La pérdida de energía entre dos secciones está compuesta de las pérdidas por fricción y las pérdidas por contracción o expansión. La ecuación de pérdida de energía está dada por:

he=L Sf +C|∝2V 22

2 g−∝1V 1

2

2g |


Donde:

L = Longitud promedio del tramo= Pendiente representativa de fricción entre dos secciones.

C = Coeficiente de pérdida por contracción o expansión.

La longitud promedio del tramo L, se calcula como sigue:

L=LlobQlob+Lc hQch+LrobQrob

Qlob+Qc h+Qrob

Donde:

Llob , Lc h , Lrob : Longitud de los tramos entre secciones transversales, margen izquierda, centro y margen derecha, respectivamente.

Qlob+Q ch+Qrob : Promedio aritmético del caudal entre secciones de la margen izquierda, centro y margen derecha, respectivamente.

2.4. ECUACIONES UTILIZADAS EN COMPUERTAS

El programa es capaz de modelar compuertas radiales, planas, y vertederos. Las ecuaciones usadas para modelar pueden manejarse en condiciones sumergidas y no sumergidas, en la cara aguas arriba o aguas debajo de la compuerta. Cuando las compuertas están abiertas a una elevación mayor que el tirante aguas arriba, el programa cambia automáticamente a flujo sobre vertederos. Cuando el tirante aguas arriba es mayor o igual a 1.25 veces la altura de la abertura de la compuerta (con respecto a la cresta del vertedero de la compuerta) se usan las ecuaciones de flujo a través de las compuertas. Cuando el tirante aguas arriba está entre 1 a 1.25 veces la altura de la abertura de la compuerta, el flujo se halla en una zona de transición entre flujo sobre vertederos y flujo en compuertas. El programa calcula la energía aguas arriba con ambas ecuaciones y luego calcula un promedio ponderado lineal de los dos valores ( este es un proceso iterativo para obtener la elevación final de tirante aguas arriba para un flujo en el rango de transición). Cuando el tirante aguas arriba es igual a 1 o menos veces la abertura de la compuerta, entonces el flujo se calcula con la ecuación del vertedero.

2.4.1.COMPUERTAS RADIALES

Un ejemplo de compuerta radial con vertedero tipo ogee (creager) es mostrado en la siguiente figura:


El flujo a través de la compuerta es considerado como flujo libre cuando el tirante aguas abajo (ZD) no es lo suficientemente alto para incrementar la elevación del tirante aguas arriba para un flujo dado. La ecuación usada para compuertas radiales bajo condiciones del flujo libre es como sigue:

.....1.1Donde:Q es caudalC coeficiente de descarga (típicamente varía entre 0.6 y 0.8)W ancho de la compuertaT altura trunnion (desde el vertedero hasta el punto pivot trunnion)TE exponente de altura trunnion (típicamente 0.16, por defecto es 0)B altura de abertura de la compuerta.BE exponente de abertura ( típicamente alrededor de 0.72, por defecto 1)H: energía aguas arriba por encima del vertedero (Zu-Zsp)HE exponente de energía, típicamente alrededor de 0.62 ( por defecto 0.5)

Zu: Elevación de la línea de energía aguas arribaZd: elevación de la superficie de agua, aguas abajoZsp: elevación de la cresta del vertedero de la compuerta

Cuando el tirante aguas abajo crece al punto que en la compuerta no hay flujo libre (la sumergencia aguas abajo está causando un tirante aguas arriba mayor para un caudal dado) el programa cambia a la siguiente ecuación

….1.2

Donde H es Zu-ZdLa sumergencia empieza a ocurrir cuando el resultado de dividir el tirante aguas abajo entre el tirante aguas arriba del vertedero es mayor a 0.67. La ecuación 1.2 es usada para transición entre flujo libre y completamente sumergido. Esta transición está configurada de manera que el programa va a cambiar gradualmente a la ecuación de orificio (completamente sumergido) cuando las puertas alcancen una sumergencia de 0,80. La ecuación de orificio totalmente sumergido se muestra a continuación:

…1.3

Donde A : área de abertura de la compuertaH: Zu-ZdC: Coeficiente de descarga (típicamente 0.8)

2.4.2.COMPUERTA PLANA

La siguiente figura muestra un ejemplo de compuerta plana con vertedero ancho (broad crest).


La ecuación para flujo libre es:

....1.4

Donde: H: carga de energía aguas arriba, por encima del vertedero (Zu-Zsp)C: coeficiente de descarga (típicamente entre 0.5 a 0.7)W: ancho

Cuando el tirante aguas abajo crece al punto en el cual el flujo a través de la compuerta ya no está en condiciones libres (la sumergencia aguas abajo está causando un tirante aguas arriba mayor para un caudal dado) el programa cambia a la siguiente ecuación

…1.5Donde H= Zu-ZdLa sumergencia empieza a ocurrir cuando el tirante aguas abajo dividido entre la carga de energía aguas arriba por encima del vertedero da un resultado mayor a 0.67. La ecuación 1.5 es usada para la condición de transición entre flujo libre y sumergido. Cuando la compuerta llega a un grado de sumergencia de 0.8 usa la ecuación 1.3.

2.5. SUBDIVISIÓN DE SECCIONES TRANSVERSALES

Para la determinación del transporte total y el coeficiente de velocidad en una sección transversal, se requiere que el flujo sea subdividido en unidades, para lo cual la velocidad está uniformemente distribuida. La aproximación utilizada en HEC-RAS es subdividir el flujo de las áreas de las márgenes, usando los puntos de corte de los valores de n de las secciones transversales ingresadas (puntos en donde los valores de n cambian), como base para la subdivisión.

Se calcula a partir de la Ecuación de Manning (basada en unidades inglesas):

Q=K S f

12

K=1.486n

A R23

Donde:

n : Coeficiente de rugosidad de Manning, por subdivisión.A : Área de flujo, por subdivisión.R : Radio hidráulico, por subdivisión.


2.6. PERFILES DE LA SUPERFICIE DE AGUA EN FLUJO PERMANENTE

El modelamiento de los perfiles de la superficie de agua en Flujo Permanente, está destinado a calcular el perfil de la superficie de agua en flujo uniformemente variado. El sistema puede soportar un río único, un sistema dendrítico o una red completa de canales. El componente de Flujo Permanente está capacitado para realizar modelamientos de perfiles de superficie de agua, para regímenes de flujo sub-crítico, supercrítico y mixto.

El procedimiento de cálculos básicos, está basado en la solución de la ecuación de energía. Las pérdidas de energía son evaluadas por fricción y contracción /expansión. La ecuación de Momentum es utilizada en situaciones donde el perfil de la superficie de agua es rápidamente variada.

2.7. CRITERIOS PARA LA MODELACIÓN HIDRÁULICA CON HEC-RAS

Para la creación del modelo hidráulico, se siguieron los siguientes pasos principales:

- Inicio de un nuevo proyecto.- Ingreso de datos geométricos.- Ingreso de datos de flujo y condiciones de - Ingreso de las secciones de las

estructuras hidráulicas.- Creación de un plan, seleccionando la geometría y datos hidráulicos.- Ejecución del programa.

2.8. PERFIL HIDRÁULICO QDA AMOJAO

2.8.1.Datos De Ingreso Para La Simulación En Hec-Ras

a. Caudal de avenidas

Qavenidas1en100años=39.4 m3

s

b. Coeficiente de rugosidad de Manning (Método del USBR, Cuadro Nº 2.1)

n=m1(n0+n1+n2+n3+n4)

Para el cauce del río consideramos los siguientes valores:

n0 = 0.020 Tierra n1 = 0.005 Menor. n2 = 0.000 Gradual variación de sección transversal del río. n3 = 0.010 Menor efecto relativo de obstrucciones. n4 = 0.020 Baja vegetación m1 = 1.000 Menor cantidad de meandros


Reemplazando:

n = 1.0x(0.020+0.005+0.000+0.010+0.020) = 0.055

Cuadro N° 2.1: Valores para el Cálculo del Coeficiente de RugosidadCondiciones del Canal Valores

MaterialConsiderado

Tierra

no

0.020Roca Cortada 0.025

Grava Fina 0.024Grava gruesa 0.028

Grado de Irregularidad

Liso

n1

0.000Menor 0.005

Moderado 0.010Severo 0.020

Variaciones de la sección transversal del

canal

Gradualn2

0.000Ocasionalmente Alternante 0.005Frecuentemente Alternante 0.010 - 0.015

Efectivo relativo de Obstrucciones

Despreciable

n3

0.000Menor 0.010 - 0.015

Apreciable 0.020 - 0.030Severo 0.040 - 0.060

Vegetación

Baja

n4

0.005 - 0.010Media 0.010 - 0.025Alta 0.025 - 0.050

Muy Alta 0.050 - 0.100

Cantidad de MeandrosMenor

m1

1.000Apreciable 1.150

Severa 1.300

Según el Manual de Geological Survy de los Estados Unidos, el coeficiente debe estar en el orden de 0.050, siendo los resultados aceptables.

c. Dimensiones de la Compuerta Radial

Las dos compuertas radiales que se proyectan en la bocatoma son de características simétricas con las siguientes dimensiones:

Altura=2.50m .Ancho=4.50m.

d. Dimensiones de la Compuerta de Limpia

Altura=2.50m .Ancho=1.50m.

e. Dimensiones de la Compuerta LateralLa longitud total de la ventana de captación es de 2.92 m. sin embargo para la modelación hidráulica se debe de descontar el área de las rejillas y del pilar central ubicada entre las dos ventanas de captación, siendo las siguientes dimensiones:


Altura=1.35m.Anchoneto por ventana=0.90m.

AlturadelUmbral=1.00m.

f. Análisis de Flujo

Flujo Permanente.


2.9. RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN HIDRÁULICA EN ÉPOCA DE AVENIDAS SIN BOCATOMA

Cuadro Nº 2.2: Evaluación Hidráulica del Cauce de la Qda Amojao -Sin Bocatoma (Q= 39.4 m3/s., n=0.055)

Reach River Sta Profile Q Total Min Ch El W.S. Elev Max Chl Dpth Crit W.S. E.G. Elev E.G. Slope Vel Chnl Flow Area Top Width Froude # Chl(m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m)

toma 930 PF 1 39.4 1280.00 1280.93 0.93 1281.17 1281.81 0.07071 4.15 9.48 11.14 1.44toma 920 PF 1 39.4 1279.00 1280.34 1.34 1280.54 1281.18 0.05518 4.06 9.71 9.72 1.30toma 910 PF 1 39.4 1279.00 1279.94 0.94 1280.09 1280.53 0.05818 3.40 11.60 16.18 1.28toma 900 PF 1 39.4 1278.00 1278.88 0.88 1279.15 1279.73 0.10971 4.07 9.67 16.93 1.72toma 890 PF 1 39.4 1277.00 1278.42 1.42 1278.51 1278.95 0.04660 3.22 12.24 15.90 1.17toma 880 PF 1 39.4 1277.00 1278.18 1.18 1278.18 1278.62 0.03308 2.93 13.45 15.57 1.01toma 870 PF 1 39.4 1276.00 1277.16 1.16 1277.46 1278.09 0.07626 4.28 9.21 11.20 1.51toma 860 PF 1 39.4 1275.40 1277.07 1.67 1276.87 1277.30 0.02108 2.14 18.43 23.19 0.77toma 850 PF 1 39.4 1275.00 1276.64 1.64 1276.64 1277.01 0.03875 2.68 14.68 20.09 1.00toma 840 PF 1 39.4 1273.56 1274.59 1.02 1275.01 1276.11 0.23531 5.46 7.21 13.48 2.38toma 830 PF 1 39.4 1272.47 1273.77 1.30 1273.97 1274.46 0.09229 3.67 10.74 19.35 1.57toma 820 PF 1 39.4 1271.36 1272.78 1.42 1273.05 1273.64 0.06976 4.12 9.56 11.49 1.44toma 810 PF 1 39.4 1270.16 1271.42 1.25 1271.83 1272.74 0.10753 5.10 7.72 9.24 1.78toma 800 PF 1 39.4 1269.02 1270.18 1.16 1270.60 1271.57 0.12692 5.23 7.54 9.90 1.91toma 790 PF 1 39.4 1269.00 1270.48 1.48 1270.48 1271.03 0.03178 3.30 11.95 10.91 1.01toma 780 PF 1 39.4 1268.00 1269.33 1.33 1269.69 1270.46 0.10001 4.69 8.40 11.04 1.72toma 770 PF 1 39.4 1268.00 1268.98 0.98 1269.11 1269.60 0.05216 3.51 11.23 14.09 1.25toma 760 PF 1 39.4 1267.00 1268.16 1.16 1268.39 1269.00 0.06516 4.06 9.70 11.20 1.39toma 750 PF 1 39.4 1266.00 1267.39 1.39 1267.66 1268.29 0.07602 4.20 9.38 11.84 1.51toma 740 PF 1 39.4 1265.26 1266.49 1.24 1266.78 1267.42 0.10113 4.25 9.26 14.36 1.69toma 730 PF 1 39.4 1264.92 1265.96 1.04 1266.10 1266.56 0.05970 3.42 11.52 16.82 1.32toma 720 PF 1 39.4 1264.00 1264.86 0.86 1265.14 1265.76 0.10133 4.21 9.36 14.91 1.70toma 710 PF 1 39.4 1263.00 1264.28 1.28 1264.44 1264.96 0.05666 3.64 10.82 13.60 1.30toma 700 PF 1 39.4 1262.25 1263.25 1.00 1263.53 1264.18 0.10485 4.26 9.24 14.74 1.72toma 690 PF 1 39.4 1261.41 1262.32 0.90 1262.56 1263.14 0.09707 4.01 9.82 16.20 1.64toma 680 PF 1 39.4 1261.00 1261.73 0.73 1261.87 1262.31 0.06030 3.36 11.71 17.51 1.31toma 670 PF 1 39.4 1260.00 1260.91 0.91 1261.11 1261.66 0.06553 3.85 10.23 13.09 1.39toma 660 PF 1 39.4 1259.10 1260.89 1.79 1260.79 1261.34 0.02467 2.96 13.33 11.99 0.90toma 650 PF 1 39.4 1259.00 1260.52 1.52 1260.52 1261.05 0.03194 3.22 12.24 11.74 1.01toma 640 PF 1 39.4 1258.00 1259.47 1.47 1259.78 1260.51 0.08420 4.51 8.74 10.48 1.58toma 630 PF 1 39.4 1258.00 1259.42 1.42 1259.42 1259.93 0.03222 3.17 12.41 12.12 1.00toma 620 PF 1 39.4 1257.00 1258.32 1.32 1258.65 1259.37 0.09117 4.53 8.69 11.17 1.64toma 610 PF 1 39.4 1256.00 1257.68 1.68 1257.93 1258.54 0.06619 4.11 9.59 11.12 1.41toma 600 PF 1 39.4 1255.00 1256.75 1.75 1257.07 1257.82 0.07541 4.58 8.59 9.06 1.50toma 590 PF 1 39.4 1255.00 1256.23 1.23 1256.45 1257.09 0.05858 4.11 9.59 9.93 1.33toma 580 PF 1 39.4 1255.00 1256.18 1.18 1256.18 1256.68 0.03256 3.14 12.54 12.61 1.01toma 570 PF 1 39.4 1254.00 1254.90 0.90 1255.23 1256.03 0.13553 4.71 8.36 13.94 1.94toma 560 PF 1 39.4 1253.00 1254.24 1.24 1254.47 1255.01 0.06482 3.90 10.10 12.62 1.39toma 550 PF 1 39.4 1253.00 1254.00 1.00 1254.02 1254.43 0.03765 2.91 13.55 17.63 1.06toma 540 PF 1 39.4 1252.00 1252.69 0.69 1253.00 1253.72 0.13372 4.49 8.77 15.44 1.90toma 530 PF 1 39.4 1251.00 1252.28 1.28 1252.37 1252.83 0.04808 3.26 12.07 15.43 1.18toma 520 PF 1 39.4 1250.25 1251.23 0.98 1251.50 1252.13 0.09571 4.20 9.37 14.03 1.64toma 510 PF 1 39.4 1250.00 1250.92 0.92 1250.97 1251.43 0.03940 3.16 12.45 14.01 1.07toma 500 PF 1 39.4 1249.00 1249.71 0.71 1250.03 1250.75 0.11206 4.53 8.70 12.59 1.74toma 495 PF 1 39.4 1249.00 1250.02 1.02 1250.02 1250.51 0.03458 3.12 12.62 12.85 1.01toma 490 PF 1 39.4 1248.00 1249.16 1.16 1249.47 1250.20 0.08718 4.52 8.72 10.86 1.61toma 480 PF 1 39.4 1246.66 1249.21 2.56 1248.88 1249.67 0.02119 2.99 13.17 8.33 0.76toma 470 PF 1 39.4 1247.00 1248.77 1.77 1248.77 1249.38 0.03499 3.46 11.38 9.43 1.01toma 460 PF 1 39.4 1246.00 1248.05 2.05 1247.29 1248.20 0.00563 1.71 23.02 15.38 0.45toma 450 PF 1 39.4 1246.00 1247.60 1.60 1247.60 1248.06 0.03259 2.98 13.23 14.89 1.01toma 440 PF 1 39.4 1245.50 1246.40 0.89 1246.72 1247.45 0.11320 4.55 8.67 13.28 1.80


toma 450 PF 1 39.4 1246.00 1247.60 1.60 1247.60 1248.06 0.03259 2.98 13.23 14.89 1.01toma 440 PF 1 39.4 1245.50 1246.40 0.89 1246.72 1247.45 0.11320 4.55 8.67 13.28 1.80toma 430 PF 1 39.4 1245.00 1246.20 1.20 1246.24 1246.61 0.04102 2.84 13.87 20.11 1.09toma 420 PF 1 39.4 1244.51 1245.69 1.18 1245.76 1246.19 0.04229 3.13 12.60 15.93 1.12toma 410 PF 1 39.4 1244.00 1245.02 1.02 1245.19 1245.68 0.05718 3.61 10.91 13.87 1.30toma 400 PF 1 39.4 1243.33 1244.62 1.28 1244.70 1245.14 0.04442 3.21 12.27 15.54 1.15toma 390 PF 1 39.4 1242.03 1243.08 1.04 1243.45 1244.32 0.15392 4.94 7.98 13.69 2.06toma 380 PF 1 39.4 1241.88 1243.30 1.42 1243.30 1243.73 0.03307 2.90 13.58 16.09 1.01toma 370 PF 1 39.4 1241.00 1241.78 0.78 1242.16 1243.03 0.15521 4.95 7.96 13.65 2.07toma 360 PF 1 39.4 1240.00 1241.36 1.36 1241.50 1242.04 0.05039 3.66 10.77 12.28 1.25toma 350 PF 1 39.4 1239.42 1240.60 1.18 1240.83 1241.44 0.06801 4.07 9.68 11.74 1.43toma 340 PF 1 39.4 1239.00 1240.02 1.02 1240.21 1240.78 0.05924 3.88 10.16 11.88 1.34toma 330 PF 1 39.4 1238.00 1240.08 2.08 1239.75 1240.42 0.01506 2.58 15.29 11.30 0.71toma 320 PF 1 39.4 1238.00 1239.99 1.99 1240.27 0.01164 2.34 16.80 11.72 0.63toma 310 PF 1 39.4 1238.00 1239.59 1.58 1239.59 1240.07 0.03179 3.09 12.75 13.11 1.00toma 300 PF 1 39.4 1237.00 1238.49 1.48 1238.81 1239.53 0.08216 4.52 8.71 10.18 1.56toma 290 PF 1 39.4 1237.00 1237.95 0.95 1238.15 1238.73 0.06323 3.92 10.06 12.13 1.37toma 280 PF 1 39.4 1235.91 1236.81 0.89 1237.14 1237.90 0.10595 4.63 8.52 11.82 1.74toma 270 PF 1 39.4 1235.00 1236.03 1.03 1236.30 1236.98 0.07416 4.32 9.12 10.57 1.48toma 260 PF 1 39.4 1234.00 1235.17 1.17 1235.48 1236.21 0.07814 4.52 8.71 9.81 1.53toma 250 PF 1 39.4 1233.05 1234.08 1.03 1234.43 1235.22 0.12791 4.73 8.34 13.22 1.90toma 240 PF 1 39.4 1233.00 1234.05 1.05 1234.05 1234.49 0.03289 2.93 13.44 15.58 1.01toma 230 PF 1 39.4 1232.00 1232.80 0.80 1233.15 1233.86 0.12411 4.55 8.66 13.27 1.80toma 220 PF 1 39.4 1231.81 1232.94 1.13 1232.94 1233.29 0.03582 2.62 15.01 21.93 1.01toma 210 PF 1 39.4 1231.00 1232.03 1.03 1232.23 1232.72 0.08890 3.70 10.64 18.06 1.54toma 200 PF 1 39.4 1230.19 1231.26 1.07 1231.42 1231.80 0.08560 3.26 12.09 24.77 1.49toma 190 PF 1 39.4 1229.65 1230.60 0.96 1230.70 1231.06 0.06116 2.99 13.16 23.83 1.29toma 180 PF 1 39.4 1228.11 1229.27 1.16 1229.60 1230.22 0.10655 4.32 9.12 14.40 1.73toma 170 PF 1 39.4 1227.25 1228.69 1.43 1228.89 1229.43 0.05254 3.83 10.28 11.11 1.27toma 160 PF 1 39.4 1225.77 1227.05 1.28 1227.58 1228.56 0.13288 5.44 7.24 9.09 1.95toma 150 PF 1 39.4 1225.00 1226.15 1.15 1226.53 1227.28 0.10412 4.69 8.40 11.30 1.74toma 140 PF 1 39.4 1223.71 1224.60 0.89 1224.95 1225.86 0.19984 4.97 7.92 16.15 2.27toma 130 PF 1 39.4 1222.21 1223.00 0.79 1223.35 1224.15 0.14274 4.74 8.31 14.24 1.98toma 120 PF 1 39.4 1221.00 1221.87 0.87 1222.19 1222.91 0.10380 4.52 8.72 12.55 1.73toma 110 PF 1 39.4 1220.00 1220.97 0.97 1221.27 1221.94 0.08605 4.36 9.04 11.77 1.59toma 100 PF 1 39.4 1219.00 1221.01 2.01 1220.67 1221.27 0.01323 2.25 17.50 14.99 0.67toma 90 PF 1 39.4 1219.00 1220.51 1.51 1220.51 1221.04 0.03226 3.23 12.21 11.53 1.00toma 80 PF 1 39.4 1218.00 1219.37 1.37 1219.73 1220.45 0.10602 4.60 8.57 11.47 1.70toma 70 PF 1 39.4 1218.00 1218.94 0.94 1219.08 1219.52 0.05954 3.39 11.62 16.60 1.29toma 60 PF 1 39.4 1217.00 1218.36 1.36 1218.48 1218.98 0.04899 3.50 11.27 12.96 1.20toma 50 PF 1 39.4 1216.00 1217.55 1.55 1217.81 1218.40 0.06558 4.08 9.67 11.08 1.39toma 40 PF 1 39.4 1215.17 1216.68 1.52 1216.98 1217.66 0.07934 4.38 8.99 10.66 1.52toma 30 PF 1 39.4 1215.00 1216.79 1.79 1216.79 1217.20 0.03394 2.84 13.85 17.09 1.01toma 20 PF 1 39.4 1214.40 1215.79 1.39 1216.07 1216.68 0.07149 4.18 9.43 11.23 1.46toma 10 PF 1 39.4 1213.94 1215.10 1.17 1215.37 1215.89 0.08070 3.92 10.04 14.58 1.51

2.10. SECCIONES TRANSVERSALES SIN BOCATOMA - QDA AMOJAO (n=0.055)


2.11. PERFIL DE LA SUPERFICIE DEL AGUA SIN BOCATOMA (N=0.055)


2.12. PERSPECTIVA X - Y – Z SIN BOCATOMA - RÍO MANTA (n=0.055)


2.13. RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN HIDRÁULICA EN ÉPOCA DE ESTIAJE CON BOCATOMA - COMPUERTAS CERRADAS

Cuadro Nº 2.3: Evaluación Hidráulica del Cauce del Qda Amojao - Con Bocatoma y Compuertas Cerradas (Q=2.2 m3/s., n=0.055)


toma 930 PF 1 2.2 1280.00 1280.17 0.16 1280.18 1280.27 0.07073 1.42 1.55 9.55 1.13toma 920 PF 1 2.2 1279.00 1279.44 0.44 1279.27 1279.48 0.01000 0.93 2.37 6.27 0.48toma 910 PF 1 2.2 1279.00 1279.20 0.20 1279.20 1279.28 0.05360 1.31 1.68 9.44 0.99toma 900 PF 1 2.2 1278.00 1278.19 0.19 1278.26 1278.41 0.16295 2.06 1.07 7.08 1.69toma 890 PF 1 2.2 1277.00 1277.55 0.55 1277.47 1277.62 0.02262 1.14 1.94 7.02 0.69toma 880 PF 1 2.2 1277.00 1277.19 0.19 1277.19 1277.28 0.05366 1.34 1.65 9.13 1.00toma 870 PF 1 2.2 1276.00 1276.18 0.18 1276.25 1276.42 0.15858 2.17 1.01 6.10 1.70toma 860 PF 1 2.2 1275.40 1275.93 0.53 1275.85 1276.00 0.02271 1.20 1.84 6.21 0.70toma 850 PF 1 2.2 1275.00 1275.51 0.51 1275.51 1275.68 0.04743 1.82 1.21 3.65 1.01toma 840 PF 1 2.2 1273.56 1273.79 0.23 1274.02 1274.52 0.48736 3.78 0.58 3.38 2.90toma 830 PF 1 2.2 1272.47 1272.92 0.45 1272.94 1273.08 0.05715 1.76 1.25 4.72 1.10toma 820 PF 1 2.2 1271.36 1271.60 0.24 1271.72 1272.01 0.24546 2.87 0.77 4.20 2.14toma 810 PF 1 2.2 1270.16 1270.55 0.39 1270.58 1270.72 0.07292 1.82 1.21 5.23 1.21toma 800 PF 1 2.2 1269.02 1269.55 0.53 1269.40 1269.60 0.01249 0.99 2.22 6.31 0.53toma 790 PF 1 2.2 1269.00 1269.25 0.25 1269.25 1269.37 0.05099 1.52 1.44 6.25 1.01toma 780 PF 1 2.2 1268.00 1268.42 0.42 1268.48 1268.65 0.10429 2.13 1.03 4.62 1.44toma 770 PF 1 2.2 1268.00 1268.18 0.18 1268.18 1268.27 0.05379 1.30 1.70 9.89 1.00toma 760 PF 1 2.2 1267.00 1267.19 0.19 1267.25 1267.41 0.14824 2.12 1.04 6.15 1.64toma 750 PF 1 2.2 1266.00 1266.47 0.47 1266.48 1266.62 0.05435 1.71 1.29 4.91 1.07toma 740 PF 1 2.2 1265.26 1265.63 0.37 1265.69 1265.85 0.11249 2.09 1.05 5.17 1.48toma 730 PF 1 2.2 1264.92 1265.19 0.27 1265.19 1265.28 0.05446 1.36 1.62 8.91 1.02toma 720 PF 1 2.2 1264.00 1264.15 0.15 1264.22 1264.36 0.18295 2.02 1.09 8.16 1.77toma 710 PF 1 2.2 1263.00 1263.35 0.35 1263.35 1263.47 0.04986 1.57 1.40 5.76 1.01toma 700 PF 1 2.2 1262.25 1262.58 0.33 1262.63 1262.75 0.11089 1.87 1.18 6.80 1.44toma 690 PF 1 2.2 1261.41 1261.71 0.30 1261.73 1261.82 0.07668 1.45 1.52 9.79 1.17toma 680 PF 1 2.2 1261.00 1261.13 0.13 1261.13 1261.20 0.05994 1.13 1.94 15.07 1.01toma 670 PF 1 2.2 1260.00 1260.13 0.13 1260.18 1260.29 0.15015 1.76 1.25 9.92 1.58toma 660 PF 1 2.2 1259.10 1259.67 0.57 1259.57 1259.74 0.02057 1.20 1.83 5.71 0.68toma 650 PF 1 2.2 1259.00 1259.31 0.30 1259.31 1259.43 0.04984 1.55 1.42 5.88 1.01toma 640 PF 1 2.2 1258.00 1258.65 0.65 1258.55 1258.73 0.02001 1.21 1.82 5.52 0.67toma 630 PF 1 2.2 1258.00 1258.31 0.31 1258.31 1258.43 0.05030 1.50 1.46 6.47 1.01toma 620 PF 1 2.2 1257.00 1257.34 0.34 1257.43 1257.64 0.13256 2.42 0.91 4.04 1.63toma 610 PF 1 2.2 1256.00 1256.53 0.53 1256.56 1256.73 0.06250 1.97 1.11 3.73 1.15toma 600 PF 1 2.2 1255.00 1255.45 0.45 1255.57 1255.83 0.13287 2.72 0.81 2.89 1.64toma 590 PF 1 2.2 1255.00 1255.41 0.41 1255.24 1255.45 0.00826 0.84 2.63 7.08 0.44toma 580 PF 1 2.2 1255.00 1255.18 0.18 1255.18 1255.27 0.05346 1.32 1.67 9.34 1.00toma 570 PF 1 2.2 1254.00 1254.19 0.19 1254.26 1254.41 0.15552 2.09 1.05 6.62 1.68toma 560 PF 1 2.2 1253.00 1253.44 0.44 1253.29 1253.48 0.01056 0.91 2.42 7.01 0.49toma 550 PF 1 2.2 1253.00 1253.19 0.19 1253.19 1253.27 0.05522 1.31 1.68 9.86 1.01toma 540 PF 1 2.2 1252.00 1252.39 0.39 1252.20 1252.40 0.00374 0.51 4.30 13.61 0.29toma 530 PF 1 2.2 1251.00 1252.39 1.39 1252.39 0.00010 0.16 13.77 15.77 0.05toma 520 PF 1 2.2 1250.25 1252.39 2.14 1252.39 0.00001 0.08 27.52 17.19 0.02toma 511 Lat Structtoma 510 PF 1 0 1250.00 1252.39 2.39 1250.01 1252.39 0.00000 0.00 33.91 15.79 0.00toma 509 Inl Structtoma 500 PF 1 0 1249.00 1249.01 0.01 1249.01 1249.01 0.00039 0.02 0.13 12.01 0.05


toma 500 PF 1 0 1249.00 1249.01 0.01 1249.01 1249.01 0.00039 0.02 0.13 12.01 0.05toma 495 PF 1 0 1249.00 1249.01 0.01 1249.01 1249.01 0.00156 0.03 0.08 12.01 0.10toma 490 PF 1 0 1248.00 1248.01 0.01 1248.01 1248.01 0.03969 0.16 0.01 1.57 0.53toma 480 PF 1 0 1246.66 1247.01 0.35 1246.69 1247.01 0.00000 0.00 0.52 3.57 0.00toma 470 PF 1 0 1247.00 1247.01 0.01 1247.01 1247.01 0.05017 0.14 0.02 2.31 0.56toma 460 PF 1 0 1246.00 1246.05 0.05 1246.01 1246.05 0.00001 0.01 0.34 7.17 0.01toma 450 PF 1 0 1246.00 1246.05 0.04 1246.04 1246.05 0.02239 0.21 0.01 0.46 0.45toma 440 PF 1 0 1245.50 1245.52 0.01 1245.52 1245.52 0.23534 0.31 0.01 1.09 1.22toma 430 PF 1 0 1245.00 1245.01 0.01 1245.01 1245.01 0.00122 0.04 0.06 4.49 0.10toma 420 PF 1 0 1244.51 1244.54 0.02 1244.54 1244.54 0.09434 0.27 0.01 0.74 0.84toma 410 PF 1 0 1244.00 1244.01 0.01 1244.01 1244.01 0.00171 0.03 0.07 8.00 0.11toma 400 PF 1 0 1243.33 1243.34 0.01 1243.36 1243.89 40.51872 3.26 0.00 0.14 14.99toma 390 PF 1 0 1242.03 1242.07 0.03 1242.05 1242.07 0.00685 0.12 0.02 0.87 0.25toma 380 PF 1 0 1241.88 1241.92 0.03 1241.92 1241.92 0.05464 0.27 0.01 0.49 0.68toma 370 PF 1 0 1241.00 1241.01 0.01 1241.01 1241.01 0.00227 0.04 0.06 6.87 0.13toma 360 PF 1 0 1240.00 1240.02 0.02 1240.01 1240.02 0.00143 0.04 0.05 3.17 0.11toma 350 PF 1 0 1239.42 1239.43 0.01 1239.43 1239.43 0.16559 0.21 0.01 2.10 0.97toma 340 PF 1 0 1239.00 1239.01 0.01 1239.01 1239.01 0.00490 0.04 0.05 8.17 0.17toma 330 PF 1 0 1238.00 1238.04 0.04 1238.01 1238.04 0.00008 0.02 0.11 2.57 0.03toma 320 PF 1 0 1238.00 1238.04 0.04 1238.04 0.00002 0.01 0.23 5.31 0.01toma 310 PF 1 0 1238.00 1238.04 0.04 1238.04 1238.04 0.08733 0.36 0.01 0.34 0.86toma 300 PF 1 0 1237.00 1237.04 0.04 1237.02 1237.04 0.00781 0.14 0.02 0.55 0.28toma 290 PF 1 0 1237.00 1237.01 0.01 1237.01 1237.01 0.00172 0.03 0.07 7.69 0.11toma 280 PF 1 0 1235.91 1235.94 0.02 1235.94 1235.94 0.10685 0.30 0.01 0.66 0.90toma 270 PF 1 0 1235.00 1235.01 0.01 1235.01 1235.01 0.01004 0.06 0.04 6.03 0.25toma 260 PF 1 0 1234.00 1234.01 0.01 1234.01 1234.01 0.01480 0.08 0.03 4.14 0.31toma 250 PF 1 0 1233.05 1233.06 0.01 1233.07 1233.09 1.95152 0.85 0.00 0.42 3.47toma 240 PF 1 0 1233.00 1233.01 0.01 1233.01 1233.01 0.00346 0.04 0.06 10.13 0.15toma 230 PF 1 0 1232.00 1232.01 0.01 1232.01 1232.01 0.00583 0.05 0.05 7.83 0.19toma 220 PF 1 0 1231.81 1231.83 0.02 1231.84 1231.85 0.38998 0.54 0.00 0.40 1.68toma 210 PF 1 0 1231.00 1231.01 0.01 1231.01 1231.01 0.00758 0.06 0.04 5.28 0.22toma 200 PF 1 0 1230.19 1230.20 0.01 1230.20 1230.21 0.02771 0.15 0.01 1.37 0.45toma 190 PF 1 0 1229.65 1229.67 0.02 1229.67 1229.67 0.14217 0.32 0.01 0.69 1.01toma 180 PF 1 0 1228.11 1228.12 0.01 1228.12 1228.12 0.30848 0.34 0.01 1.04 1.38toma 170 PF 1 0 1227.25 1227.27 0.02 1227.27 1227.28 0.16832 0.37 0.01 0.52 1.12toma 160 PF 1 0 1225.77 1225.78 0.01 1225.78 1225.79 0.15382 0.30 0.01 0.86 1.03toma 150 PF 1 0 1225.00 1225.01 0.01 1225.01 1225.01 0.00584 0.06 0.04 4.39 0.20toma 140 PF 1 0 1223.71 1223.72 0.01 1223.72 1223.73 0.26065 0.31 0.01 1.12 1.27toma 130 PF 1 0 1222.21 1222.21 0.00 1222.22 1222.51 53.62770 2.42 0.00 0.37 15.61toma 120 PF 1 0 1221.00 1221.01 0.01 1221.01 1221.01 0.00999 0.07 0.03 4.88 0.25toma 110 PF 1 0 1220.00 1220.01 0.01 1220.01 1220.01 0.00362 0.04 0.05 6.89 0.15toma 100 PF 1 0 1219.00 1219.03 0.03 1219.01 1219.03 0.00110 0.05 0.04 1.49 0.10toma 90 PF 1 0 1219.00 1219.01 0.01 1219.01 1219.01 0.00985 0.06 0.04 5.88 0.25toma 80 PF 1 0 1218.00 1218.02 0.02 1218.01 1218.02 0.00074 0.03 0.07 3.70 0.08toma 70 PF 1 0 1218.00 1218.01 0.01 1218.01 1218.01 0.00380 0.04 0.06 8.60 0.15toma 60 PF 1 0 1217.00 1217.01 0.01 1217.01 1217.01 0.01501 0.08 0.03 3.64 0.31toma 50 PF 1 0 1216.00 1216.01 0.01 1216.01 1216.01 0.06371 0.18 0.01 1.60 0.65toma 40 PF 1 0 1215.17 1215.22 0.05 1215.20 1215.22 0.00636 0.12 0.02 0.74 0.25toma 30 PF 1 0 1215.00 1215.04 0.04 1215.04 1215.05 0.13405 0.44 0.00 0.28 1.06toma 20 PF 1 0 1214.40 1214.44 0.04 1214.43 1214.44 0.02177 0.19 0.01 0.61 0.44toma 10 PF 1 0 1213.94 1213.95 0.02 1213.95 1213.96 0.17743 0.34 0.01 0.71 1.12

Cuadro Nº 2.4: Características del Flujo en la estructura transversal con Compuertas Cerradas (Q=2.2 m3/s)

E.G. Elev (m) 1252.39 Q Gates (m3/s) 0


W.S. Elev (m) 1252.39 Q Gate Group (m3/s) Q Total (m3/s) 0 Gate Open Ht (m) Q Weir (m3/s) 0 Gate #Open Weir Flow Area (m2) 0.09 Gate Area (m2) Weir Sta Lft (m) 7.75 Gate Submerg Weir Sta Rgt (m) 22.75 Gate Invert (m) Weir Max Depth (m) 0.01 Gate Weir Coef 0 Weir Avg Depth (m) 0.01 Weir Coef (m^1/2) 2.208 Q Breach (m3/s) Weir Submerg 0 Breach Avg Velocity (m/s) Min El Weir Flow (m) 1252.39 Breach Flow Area (m2) Wr Top Wdth (m) 15

Cuadro Nº 2.5: Características del Flujo en la estructura Lateral con Compuertas Cerradas (Q=2.2 m3/s)

E.G. US. (m) 1252.39 Weir Sta US (m) W.S. US. (m) 1252.39 Weir Sta DS (m) E.G. DS (m) 1251.72 Min El Weir Flow (m) 1253 W.S. DS (m) 1251.72 Wr Top Wdth (m) Q US (m3/s) 2.2 Weir Max Depth (m) Q Leaving Total (m3/s) 2.2 Weir Avg Depth (m) Q DS (m3/s) 0 Weir Flow Area (m2) Perc Q Leaving 99.98 Weir Coef (m^1/2) 0 Q Weir (m3/s) 0 Weir Submerg Q Gates (m3/s) 2.2 Q Gate Group (m3/s) 2.2 Q Culv (m3/s) 0 Gate Open Ht (m) 1.35 Q Lat RC (m3/s) Gate #Open 2

Gate Area (m2) 1.22 Q Breach (m3/s) Gate Submerg 0 Breach Avg Velocity (m/s) Gate Invert (m) 1251 Breach Flow Area (m2) Gate Weir Coef 0.87

2.14. SECCIONES TRANSVERSALES CON BOCATOMA Y COMPUERTAS CERRADAS - RÍO MANTA (n=0.050).


2.15. RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN HIDRÁULICA EN ÉPOCA DE AVENIDAS CON BOCATOMA COMPUERTAS ABIERTAS

Cuadro Nº 2.6: Evaluación Hidráulica de la Quebrada Amojao - Con Bocatoma y Compuertas Abiertas (Q=2.2 m3/s., n=0.055)



toma 930 PF 1 39.4 1280.00 1280.93 0.93 1281.17 1281.81 0.07071 4.15 9.48 11.14 1.44toma 920 PF 1 39.4 1279.00 1280.34 1.34 1280.54 1281.18 0.05518 4.06 9.71 9.72 1.30toma 910 PF 1 39.4 1279.00 1279.94 0.94 1280.09 1280.53 0.05818 3.40 11.60 16.18 1.28toma 900 PF 1 39.4 1278.00 1278.88 0.88 1279.15 1279.73 0.10971 4.07 9.67 16.93 1.72toma 890 PF 1 39.4 1277.00 1278.42 1.42 1278.51 1278.95 0.04660 3.22 12.24 15.90 1.17toma 880 PF 1 39.4 1277.00 1278.18 1.18 1278.18 1278.62 0.03308 2.93 13.45 15.57 1.01toma 870 PF 1 39.4 1276.00 1277.16 1.16 1277.46 1278.09 0.07626 4.28 9.21 11.20 1.51toma 860 PF 1 39.4 1275.40 1277.07 1.67 1276.87 1277.30 0.02108 2.14 18.43 23.19 0.77toma 850 PF 1 39.4 1275.00 1276.64 1.64 1276.64 1277.01 0.03875 2.68 14.68 20.09 1.00toma 840 PF 1 39.4 1273.56 1274.59 1.02 1275.01 1276.11 0.23531 5.46 7.21 13.48 2.38toma 830 PF 1 39.4 1272.47 1273.77 1.30 1273.97 1274.46 0.09229 3.67 10.74 19.35 1.57toma 820 PF 1 39.4 1271.36 1272.78 1.42 1273.05 1273.64 0.06976 4.12 9.56 11.49 1.44toma 810 PF 1 39.4 1270.16 1271.42 1.25 1271.83 1272.74 0.10753 5.10 7.72 9.24 1.78toma 800 PF 1 39.4 1269.02 1270.18 1.16 1270.60 1271.57 0.12692 5.23 7.54 9.90 1.91toma 790 PF 1 39.4 1269.00 1270.48 1.48 1270.48 1271.03 0.03178 3.30 11.95 10.91 1.01toma 780 PF 1 39.4 1268.00 1269.33 1.33 1269.69 1270.46 0.10001 4.69 8.40 11.04 1.72toma 770 PF 1 39.4 1268.00 1268.98 0.98 1269.11 1269.60 0.05216 3.51 11.23 14.09 1.25toma 760 PF 1 39.4 1267.00 1268.16 1.16 1268.39 1269.00 0.06516 4.06 9.70 11.20 1.39toma 750 PF 1 39.4 1266.00 1267.39 1.39 1267.66 1268.29 0.07602 4.20 9.38 11.84 1.51toma 740 PF 1 39.4 1265.26 1266.49 1.24 1266.78 1267.42 0.10113 4.25 9.26 14.36 1.69toma 730 PF 1 39.4 1264.92 1265.96 1.04 1266.10 1266.56 0.05970 3.42 11.52 16.82 1.32toma 720 PF 1 39.4 1264.00 1264.86 0.86 1265.14 1265.76 0.10133 4.21 9.36 14.91 1.70toma 710 PF 1 39.4 1263.00 1264.28 1.28 1264.44 1264.96 0.05666 3.64 10.82 13.60 1.30toma 700 PF 1 39.4 1262.25 1263.25 1.00 1263.53 1264.18 0.10485 4.26 9.24 14.74 1.72toma 690 PF 1 39.4 1261.41 1262.32 0.90 1262.56 1263.14 0.09707 4.01 9.82 16.20 1.64toma 680 PF 1 39.4 1261.00 1261.73 0.73 1261.87 1262.31 0.06030 3.36 11.71 17.51 1.31toma 670 PF 1 39.4 1260.00 1260.91 0.91 1261.11 1261.66 0.06553 3.85 10.23 13.09 1.39toma 660 PF 1 39.4 1259.10 1260.89 1.79 1260.79 1261.33 0.02491 2.97 13.28 11.98 0.90toma 650 PF 1 39.4 1259.00 1260.52 1.52 1260.52 1261.05 0.03194 3.22 12.24 11.74 1.01toma 640 PF 1 39.4 1258.00 1259.47 1.47 1259.78 1260.51 0.08420 4.51 8.74 10.48 1.58toma 630 PF 1 39.4 1258.00 1259.42 1.42 1259.42 1259.93 0.03222 3.17 12.41 12.12 1.00toma 620 PF 1 39.4 1257.00 1258.32 1.32 1258.65 1259.37 0.09117 4.53 8.69 11.17 1.64toma 610 PF 1 39.4 1256.00 1257.68 1.68 1257.93 1258.54 0.06619 4.11 9.59 11.12 1.41toma 600 PF 1 39.4 1255.00 1256.75 1.75 1257.07 1257.82 0.07541 4.58 8.59 9.06 1.50toma 590 PF 1 39.4 1255.00 1256.23 1.23 1256.45 1257.09 0.05858 4.11 9.59 9.93 1.33toma 580 PF 1 39.4 1255.00 1256.18 1.18 1256.18 1256.68 0.03256 3.14 12.54 12.61 1.01toma 570 PF 1 39.4 1254.00 1254.90 0.90 1255.23 1256.03 0.13553 4.71 8.36 13.94 1.94toma 560 PF 1 39.4 1253.00 1254.24 1.24 1254.47 1255.01 0.06482 3.90 10.10 12.62 1.39toma 550 PF 1 39.4 1253.00 1254.00 1.00 1254.02 1254.43 0.03765 2.91 13.55 17.63 1.06toma 540 PF 1 39.4 1252.00 1252.69 0.69 1253.00 1253.72 0.13372 4.49 8.77 15.44 1.90toma 530 PF 1 39.4 1251.00 1252.28 1.28 1252.37 1252.83 0.04808 3.26 12.07 15.43 1.18toma 520 PF 1 39.4 1250.25 1251.23 0.98 1251.50 1252.13 0.09571 4.20 9.37 14.03 1.64toma 511 Lat Structtoma 510 PF 1 39.28 1250.00 1251.27 1.27 1250.97 1251.53 0.01351 2.25 17.49 14.35 0.65toma 509 Inl Structtoma 500 PF 1 39.28 1249.00 1250.37 1.37 1250.01 1250.63 0.01318 2.28 17.21 13.26 0.64toma 495 PF 1 39.28 1249.00 1250.02 1.02 1250.02 1250.51 0.03437 3.11 12.62 12.85 1.00


toma 495 PF 1 39.28 1249.00 1250.02 1.02 1250.02 1250.51 0.03437 3.11 12.62 12.85 1.00toma 490 PF 1 39.28 1248.00 1249.16 1.15 1249.47 1250.19 0.08733 4.52 8.70 10.86 1.61toma 480 PF 1 39.28 1246.66 1249.21 2.55 1248.88 1249.66 0.02117 2.99 13.15 8.32 0.76toma 470 PF 1 39.28 1247.00 1248.77 1.77 1248.77 1249.38 0.03505 3.46 11.34 9.42 1.01toma 460 PF 1 39.28 1246.00 1248.05 2.05 1247.28 1248.20 0.00562 1.71 22.99 15.37 0.45toma 450 PF 1 39.28 1246.00 1247.60 1.60 1247.60 1248.05 0.03260 2.98 13.20 14.87 1.01toma 440 PF 1 39.28 1245.50 1246.39 0.89 1246.72 1247.45 0.11333 4.54 8.65 13.27 1.80toma 430 PF 1 39.28 1245.00 1246.20 1.20 1246.24 1246.61 0.04081 2.83 13.87 20.11 1.09toma 420 PF 1 39.28 1244.51 1245.69 1.18 1245.76 1246.19 0.04240 3.13 12.57 15.91 1.12toma 410 PF 1 39.28 1244.00 1245.02 1.02 1245.19 1245.68 0.05716 3.61 10.89 13.86 1.30toma 400 PF 1 39.28 1243.33 1244.62 1.28 1244.70 1245.14 0.04440 3.21 12.24 15.52 1.15toma 390 PF 1 39.28 1242.03 1243.08 1.04 1243.45 1244.32 0.15413 4.93 7.96 13.68 2.06toma 380 PF 1 39.28 1241.88 1243.30 1.42 1243.30 1243.72 0.03270 2.89 13.61 16.10 1.00toma 370 PF 1 39.28 1241.00 1241.77 0.77 1242.15 1243.03 0.15607 4.96 7.92 13.63 2.08toma 360 PF 1 39.28 1240.00 1241.35 1.35 1241.50 1242.04 0.05045 3.66 10.75 12.27 1.25toma 350 PF 1 39.28 1239.42 1240.59 1.17 1240.83 1241.44 0.06803 4.07 9.66 11.73 1.43toma 340 PF 1 39.28 1239.00 1240.01 1.01 1240.21 1240.78 0.05923 3.87 10.14 11.88 1.34toma 330 PF 1 39.28 1238.00 1240.08 2.08 1239.75 1240.42 0.01504 2.57 15.26 11.29 0.71toma 320 PF 1 39.28 1238.00 1239.99 1.99 1239.52 1240.27 0.01162 2.34 16.78 11.71 0.62toma 310 PF 1 39.28 1238.00 1239.58 1.58 1239.58 1240.07 0.03181 3.09 12.72 13.10 1.00toma 300 PF 1 39.28 1237.00 1238.48 1.48 1238.80 1239.52 0.08217 4.52 8.69 10.17 1.56toma 290 PF 1 39.28 1237.00 1237.95 0.95 1238.15 1238.73 0.06317 3.91 10.04 12.12 1.37toma 280 PF 1 39.28 1235.91 1236.81 0.89 1237.14 1237.89 0.10605 4.62 8.50 11.82 1.74toma 270 PF 1 39.28 1235.00 1236.03 1.03 1236.30 1236.97 0.07414 4.31 9.10 10.57 1.48toma 260 PF 1 39.28 1234.00 1235.16 1.16 1235.47 1236.20 0.07816 4.52 8.69 9.80 1.53toma 250 PF 1 39.28 1233.05 1234.08 1.03 1234.42 1235.21 0.12793 4.72 8.32 13.22 1.90toma 240 PF 1 39.28 1233.00 1234.05 1.05 1234.05 1234.49 0.03281 2.93 13.42 15.58 1.01toma 230 PF 1 39.28 1232.00 1232.80 0.80 1233.15 1233.85 0.12439 4.55 8.64 13.26 1.80toma 220 PF 1 39.28 1231.81 1232.94 1.13 1232.94 1233.29 0.03584 2.62 14.98 21.93 1.01toma 210 PF 1 39.28 1231.00 1232.02 1.02 1232.23 1232.72 0.08898 3.70 10.62 18.05 1.54toma 200 PF 1 39.28 1230.19 1231.26 1.07 1231.42 1231.80 0.08548 3.25 12.07 24.77 1.49toma 190 PF 1 39.28 1229.65 1230.60 0.96 1230.70 1231.06 0.06123 2.99 13.13 23.82 1.29toma 180 PF 1 39.28 1228.11 1229.27 1.16 1229.59 1230.22 0.10650 4.32 9.09 14.37 1.73toma 170 PF 1 39.28 1227.25 1228.68 1.43 1228.89 1229.43 0.05265 3.83 10.25 11.10 1.27toma 160 PF 1 39.28 1225.77 1227.05 1.28 1227.58 1228.56 0.13332 5.44 7.22 9.09 1.95toma 150 PF 1 39.28 1225.00 1226.15 1.15 1226.52 1227.27 0.10400 4.69 8.38 11.29 1.74toma 140 PF 1 39.28 1223.71 1224.60 0.88 1224.95 1225.85 0.19977 4.97 7.90 16.12 2.27toma 130 PF 1 39.28 1222.21 1223.00 0.79 1223.35 1224.14 0.14281 4.74 8.29 14.23 1.98toma 120 PF 1 39.28 1221.00 1221.86 0.86 1222.19 1222.90 0.10379 4.51 8.71 12.54 1.73toma 110 PF 1 39.28 1220.00 1220.97 0.97 1221.27 1221.94 0.08606 4.35 9.02 11.76 1.59toma 100 PF 1 39.28 1219.00 1221.01 2.00 1220.67 1221.26 0.01324 2.25 17.46 14.98 0.67toma 90 PF 1 39.28 1219.00 1220.51 1.51 1220.51 1221.04 0.03228 3.22 12.18 11.51 1.00toma 80 PF 1 39.28 1218.00 1219.37 1.37 1219.73 1220.45 0.10601 4.59 8.55 11.46 1.70toma 70 PF 1 39.28 1218.00 1218.94 0.94 1219.08 1219.52 0.05948 3.39 11.60 16.59 1.29toma 60 PF 1 39.28 1217.00 1218.36 1.36 1218.48 1218.98 0.04904 3.49 11.24 12.94 1.20toma 50 PF 1 39.28 1216.00 1217.55 1.55 1217.80 1218.39 0.06560 4.07 9.64 11.07 1.39toma 40 PF 1 39.28 1215.17 1216.68 1.52 1216.98 1217.66 0.07935 4.38 8.97 10.65 1.52toma 30 PF 1 39.28 1215.00 1216.79 1.79 1216.79 1217.20 0.03399 2.84 13.81 17.07 1.01toma 20 PF 1 39.28 1214.40 1215.79 1.39 1216.07 1216.68 0.07157 4.18 9.40 11.23 1.46toma 10 PF 1 39.28 1213.94 1215.10 1.17 1215.37 1215.89 0.08047 3.92 10.02 14.51 1.51

Cuadro Nº 2.7: Características del Flujo en la estructura transversal con Compuertas Abiertas (Q=39.4 m3/s)

E.G. Elev (m) 1251.53 Q Gates (m3/s) 39.28


W.S. Elev (m) 1251.27 Q Gate Group (m3/s) 1.64 Q Total (m3/s) 39.28 Gate Open Ht (m) 2.5 Q Weir (m3/s) Gate #Open 1 Weir Flow Area (m2) Gate Area (m2) 1.91 Weir Sta Lft (m) Gate Submerg 0.24 Weir Sta Rgt (m) Gate Invert (m) 1250 Weir Max Depth (m) Gate Weir Coef 1.1 Weir Avg Depth (m) Weir Coef (m^1/2) Q Breach (m3/s) Weir Submerg Breach Avg Velocity (m/s) Min El Weir Flow (m) 1252.5 Breach Flow Area (m2) Wr Top Wdth (m)

Cuadro Nº 2.8: Características del Flujo en la estructura Lateral con Compuertas Abiertas (Q=39.4 m3/s)

E.G. US. (m) 1252.13 Weir Sta US (m) W.S. US. (m) 1251.23 Weir Sta DS (m) E.G. DS (m) 1251.35 Min El Weir Flow (m) 1253 W.S. DS (m) 1251.09 Wr Top Wdth (m) Q US (m3/s) 39.4 Weir Max Depth (m) Q Leaving Total (m3/s) 0.12 Weir Avg Depth (m) Q DS (m3/s) 39.28 Weir Flow Area (m2) Perc Q Leaving 0.3 Weir Coef (m^1/2) 0 Q Weir (m3/s) 0 Weir Submerg Q Gates (m3/s) 0.12 Q Gate Group (m3/s) 0.12 Q Culv (m3/s) 0 Gate Open Ht (m) 1.35 Q Lat RC (m3/s) Gate #Open 2


2.16. SECCIONES TRANSVERSALES CON BOCATOMA Y COMPUERTAS ABIERTAS - QDA AMOJAO (n=0.055).


2.17. RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN HIDRÁULICA EN ÉPOCA DE AVENIDAS (C. LIMPIA= ABIERTA, C. RADIAL1=ABIERTA, RADIAL2=CERRADA)

Cuadro Nº 2.9: Evaluación Hidráulica de la Quebrada Amojao (n=0.055, Q = 39.4 m3/s.)


toma 495 PF 1 38.22 1249.00 1250.00 1.00 1250.00 1250.48 0.03458 3.09 12.37 12.83 1.00toma 490 PF 1 38.22 1248.00 1249.14 1.14 1249.45 1250.17 0.08863 4.50 8.50 10.81 1.62toma 480 PF 1 38.22 1246.66 1249.19 2.53 1248.85 1249.63 0.02081 2.95 12.96 8.25 0.75toma 470 PF 1 38.22 1247.00 1248.75 1.75 1248.75 1249.35 0.03509 3.44 11.12 9.35 1.01toma 460 PF 1 38.22 1246.00 1248.02 2.02 1247.26 1248.17 0.00554 1.69 22.65 15.28 0.44toma 450 PF 1 38.22 1246.00 1247.58 1.58 1247.58 1248.03 0.03266 2.96 12.93 14.74 1.01toma 440 PF 1 38.22 1245.50 1246.38 0.88 1246.70 1247.42 0.11418 4.51 8.47 13.20 1.80toma 430 PF 1 38.22 1245.00 1246.19 1.19 1246.23 1246.59 0.04032 2.79 13.68 20.08 1.08toma 420 PF 1 38.22 1244.51 1245.67 1.16 1245.74 1246.16 0.04294 3.11 12.27 15.78 1.13toma 410 PF 1 38.22 1244.00 1245.00 1.00 1245.17 1245.66 0.05643 3.60 10.62 13.41 1.29toma 400 PF 1 38.22 1243.33 1244.60 1.26 1244.68 1245.12 0.04489 3.20 11.96 15.38 1.16toma 390 PF 1 38.22 1242.03 1243.07 1.03 1243.43 1244.29 0.15530 4.90 7.80 13.63 2.07toma 380 PF 1 38.22 1241.88 1243.28 1.40 1243.28 1243.70 0.03330 2.88 13.27 15.96 1.01toma 370 PF 1 38.22 1241.00 1241.76 0.76 1242.14 1243.00 0.15642 4.92 7.77 13.53 2.07toma 360 PF 1 38.22 1240.00 1241.34 1.34 1241.48 1242.01 0.05041 3.62 10.55 12.20 1.24toma 350 PF 1 38.22 1239.42 1240.58 1.16 1240.81 1241.41 0.06831 4.04 9.47 11.67 1.43toma 340 PF 1 38.22 1239.00 1240.00 1.00 1240.19 1240.75 0.05906 3.83 9.97 11.82 1.33toma 330 PF 1 38.22 1238.00 1240.06 2.06 1239.72 1240.39 0.01490 2.55 15.02 11.21 0.70toma 320 PF 1 38.22 1238.00 1239.97 1.97 1240.24 0.01145 2.31 16.54 11.64 0.62toma 310 PF 1 38.22 1238.00 1239.56 1.56 1239.56 1240.04 0.03196 3.07 12.46 13.00 1.00toma 300 PF 1 38.22 1237.00 1238.46 1.46 1238.78 1239.50 0.08330 4.51 8.48 10.09 1.57toma 290 PF 1 38.22 1237.00 1237.94 0.94 1238.13 1238.70 0.06224 3.86 9.91 12.09 1.36toma 280 PF 1 38.22 1235.91 1236.79 0.88 1237.12 1237.87 0.10689 4.59 8.33 11.77 1.74toma 270 PF 1 38.22 1235.00 1236.01 1.01 1236.28 1236.94 0.07390 4.27 8.95 10.53 1.48toma 260 PF 1 38.22 1234.00 1235.15 1.15 1235.45 1236.17 0.07830 4.48 8.53 9.75 1.53toma 250 PF 1 38.22 1233.05 1234.07 1.02 1234.41 1235.18 0.12767 4.67 8.18 13.18 1.89toma 240 PF 1 38.22 1233.00 1234.04 1.04 1234.04 1234.47 0.03304 2.91 13.15 15.49 1.01toma 230 PF 1 38.22 1232.00 1232.79 0.79 1233.14 1233.83 0.12551 4.52 8.46 13.20 1.80toma 220 PF 1 38.22 1231.81 1232.93 1.12 1232.93 1233.27 0.03531 2.58 14.79 21.90 1.00toma 210 PF 1 38.22 1231.00 1232.01 1.01 1232.22 1232.70 0.09083 3.69 10.36 17.97 1.55toma 200 PF 1 38.22 1230.19 1231.26 1.07 1231.41 1231.78 0.08385 3.20 11.93 24.71 1.47toma 190 PF 1 38.22 1229.65 1230.59 0.94 1230.70 1231.04 0.06226 2.98 12.83 23.74 1.29toma 180 PF 1 38.22 1228.11 1229.25 1.14 1229.58 1230.20 0.10589 4.30 8.88 14.03 1.73toma 170 PF 1 38.22 1227.25 1228.66 1.41 1228.87 1229.40 0.05355 3.82 10.00 11.00 1.28toma 160 PF 1 38.22 1225.77 1227.03 1.26 1227.55 1228.52 0.13423 5.41 7.07 9.04 1.95toma 150 PF 1 38.22 1225.00 1226.14 1.14 1226.50 1227.24 0.10300 4.64 8.23 11.17 1.73toma 140 PF 1 38.22 1223.71 1224.58 0.87 1224.94 1225.83 0.19891 4.94 7.73 15.86 2.26toma 130 PF 1 38.22 1222.21 1222.99 0.78 1223.33 1224.12 0.14371 4.70 8.12 14.16 1.98toma 120 PF 1 38.22 1221.00 1221.85 0.85 1222.17 1222.87 0.10366 4.47 8.55 12.47 1.72toma 110 PF 1 38.22 1220.00 1220.96 0.96 1221.25 1221.91 0.08611 4.32 8.85 11.68 1.58toma 100 PF 1 38.22 1219.00 1220.98 1.98 1220.65 1221.24 0.01327 2.23 17.11 14.86 0.66toma 90 PF 1 38.22 1219.00 1220.48 1.48 1220.48 1221.01 0.03274 3.22 11.87 11.36 1.01toma 80 PF 1 38.22 1218.00 1219.36 1.36 1219.66 1220.42 0.10614 4.55 8.39 11.41 1.70toma 70 PF 1 38.22 1218.00 1218.93 0.92 1219.06 1219.50 0.05870 3.35 11.43 16.50 1.28toma 60 PF 1 38.22 1217.00 1218.34 1.34 1218.46 1218.95 0.04948 3.48 10.99 12.81 1.20toma 50 PF 1 38.22 1216.00 1217.53 1.53 1217.78 1218.36 0.06591 4.05 9.44 10.97 1.39toma 40 PF 1 38.22 1215.17 1216.67 1.50 1216.96 1217.63 0.07917 4.34 8.80 10.56 1.52toma 30 PF 1 38.22 1215.00 1216.77 1.77 1216.77 1217.18 0.03387 2.82 13.57 16.96 1.01toma 20 PF 1 38.22 1214.40 1215.77 1.37 1216.05 1216.65 0.07291 4.17 9.17 11.14 1.47toma 10 PF 1 38.22 1213.94 1215.08 1.15 1215.35 1215.87 0.07814 3.91 9.77 13.86 1.49


E.G. Elev (m) 1252.32 Q Gates (m3/s) 38.22 W.S. Elev (m) 1252.24 Q Gate Group (m3/s) 3.14


Q Total (m3/s) 38.22 Gate Open Ht (m) 2.5 Q Weir (m3/s) Gate #Open 1 Weir Flow Area (m2) Gate Area (m2) 3.37 Weir Sta Lft (m) Gate Submerg 0.15 Weir Sta Rgt (m) Gate Invert (m) 1250 Weir Max Depth (m) Gate Weir Coef 1.1 Weir Avg Depth (m) Weir Coef (m^1/2) Q Breach (m3/s) Weir Submerg Breach Avg Velocity (m/s) Min El Weir Flow (m) 1252.5 Breach Flow Area (m2) Wr Top Wdth (m)




2.18. SECCIONES TRANSVERSALES (n=0.055).


2.19. RESULTADOS DE LA SIMULACIÓN HIDRÁULICA EN ÉPOCA DE AVENIDAS (C. LIMPIA=ABIERTA, C. RADIAL1=CERRADA, C. RADIAL2=ABIERTA)

Cuadro Nº 2.12: Evaluación Hidráulica de la Quebrada Amojao (n=0.055, Q= 39.4 m3/s.)



toma 930 PF 1 39.4 1280.00 1280.93 0.93 1281.17 1281.81 0.07071 4.15 9.48 11.14 1.44toma 920 PF 1 39.4 1279.00 1280.34 1.34 1280.54 1281.18 0.05518 4.06 9.71 9.72 1.30toma 910 PF 1 39.4 1279.00 1279.94 0.94 1280.09 1280.53 0.05818 3.40 11.60 16.18 1.28toma 900 PF 1 39.4 1278.00 1278.88 0.88 1279.15 1279.73 0.10971 4.07 9.67 16.93 1.72toma 890 PF 1 39.4 1277.00 1278.42 1.42 1278.51 1278.95 0.04660 3.22 12.24 15.90 1.17toma 880 PF 1 39.4 1277.00 1278.18 1.18 1278.18 1278.62 0.03308 2.93 13.45 15.57 1.01toma 870 PF 1 39.4 1276.00 1277.16 1.16 1277.46 1278.09 0.07626 4.28 9.21 11.20 1.51toma 860 PF 1 39.4 1275.40 1277.07 1.67 1276.87 1277.30 0.02108 2.14 18.43 23.19 0.77toma 850 PF 1 39.4 1275.00 1276.64 1.64 1276.64 1277.01 0.03875 2.68 14.68 20.09 1.00toma 840 PF 1 39.4 1273.56 1274.59 1.02 1275.01 1276.11 0.23531 5.46 7.21 13.48 2.38toma 830 PF 1 39.4 1272.47 1273.77 1.30 1273.97 1274.46 0.09229 3.67 10.74 19.35 1.57toma 820 PF 1 39.4 1271.36 1272.78 1.42 1273.05 1273.64 0.06976 4.12 9.56 11.49 1.44toma 810 PF 1 39.4 1270.16 1271.42 1.25 1271.83 1272.74 0.10753 5.10 7.72 9.24 1.78toma 800 PF 1 39.4 1269.02 1270.18 1.16 1270.60 1271.57 0.12692 5.23 7.54 9.90 1.91toma 790 PF 1 39.4 1269.00 1270.48 1.48 1270.48 1271.03 0.03178 3.30 11.95 10.91 1.01toma 780 PF 1 39.4 1268.00 1269.33 1.33 1269.69 1270.46 0.10001 4.69 8.40 11.04 1.72toma 770 PF 1 39.4 1268.00 1268.98 0.98 1269.11 1269.60 0.05216 3.51 11.23 14.09 1.25toma 760 PF 1 39.4 1267.00 1268.16 1.16 1268.39 1269.00 0.06516 4.06 9.70 11.20 1.39toma 750 PF 1 39.4 1266.00 1267.39 1.39 1267.66 1268.29 0.07602 4.20 9.38 11.84 1.51toma 740 PF 1 39.4 1265.26 1266.49 1.24 1266.78 1267.42 0.10113 4.25 9.26 14.36 1.69toma 730 PF 1 39.4 1264.92 1265.96 1.04 1266.10 1266.56 0.05970 3.42 11.52 16.82 1.32toma 720 PF 1 39.4 1264.00 1264.86 0.86 1265.14 1265.76 0.10133 4.21 9.36 14.91 1.70toma 710 PF 1 39.4 1263.00 1264.28 1.28 1264.44 1264.96 0.05666 3.64 10.82 13.60 1.30toma 700 PF 1 39.4 1262.25 1263.25 1.00 1263.53 1264.18 0.10485 4.26 9.24 14.74 1.72toma 690 PF 1 39.4 1261.41 1262.32 0.90 1262.56 1263.14 0.09707 4.01 9.82 16.20 1.64toma 680 PF 1 39.4 1261.00 1261.73 0.73 1261.87 1262.31 0.06030 3.36 11.71 17.51 1.31toma 670 PF 1 39.4 1260.00 1260.91 0.91 1261.11 1261.66 0.06553 3.85 10.23 13.09 1.39toma 660 PF 1 39.4 1259.10 1260.89 1.79 1260.79 1261.34 0.02467 2.96 13.33 11.99 0.90toma 650 PF 1 39.4 1259.00 1260.52 1.52 1260.52 1261.05 0.03194 3.22 12.24 11.74 1.01toma 640 PF 1 39.4 1258.00 1259.47 1.47 1259.78 1260.51 0.08420 4.51 8.74 10.48 1.58toma 630 PF 1 39.4 1258.00 1259.42 1.42 1259.42 1259.93 0.03222 3.17 12.41 12.12 1.00toma 620 PF 1 39.4 1257.00 1258.32 1.32 1258.65 1259.37 0.09117 4.53 8.69 11.17 1.64toma 610 PF 1 39.4 1256.00 1257.68 1.68 1257.93 1258.54 0.06619 4.11 9.59 11.12 1.41toma 600 PF 1 39.4 1255.00 1256.75 1.75 1257.07 1257.82 0.07541 4.58 8.59 9.06 1.50toma 590 PF 1 39.4 1255.00 1256.23 1.23 1256.45 1257.09 0.05858 4.11 9.59 9.93 1.33toma 580 PF 1 39.4 1255.00 1256.18 1.18 1256.18 1256.68 0.03256 3.14 12.54 12.61 1.01toma 570 PF 1 39.4 1254.00 1254.90 0.90 1255.23 1256.03 0.13553 4.71 8.36 13.94 1.94toma 560 PF 1 39.4 1253.00 1254.24 1.24 1254.47 1255.01 0.06482 3.90 10.10 12.62 1.39toma 550 PF 1 39.4 1253.00 1254.00 1.00 1254.02 1254.43 0.03765 2.91 13.55 17.63 1.06toma 540 PF 1 39.4 1252.00 1252.69 0.69 1253.00 1253.72 0.13372 4.49 8.77 15.44 1.90toma 530 PF 1 39.4 1251.00 1252.28 1.28 1252.37 1252.83 0.04808 3.26 12.07 15.43 1.18toma 520 PF 1 39.4 1250.25 1252.24 1.98 1251.50 1252.36 0.00495 1.58 24.88 16.77 0.42toma 511 Lat Structtoma 510 PF 1 38.22 1250.00 1252.24 2.24 1250.95 1252.32 0.00194 1.21 31.69 15.57 0.26toma 509 Inl Structtoma 500 PF 1 38.22 1249.00 1250.35 1.35 1250.00 1250.61 0.01312 2.26 16.93 13.23 0.64toma 495 PF 1 38.22 1249.00 1250.00 1.00 1250.00 1250.48 0.03458 3.09 12.37 12.83 1.00toma 490 PF 1 38.22 1248.00 1249.14 1.14 1249.45 1250.17 0.08863 4.50 8.50 10.81 1.62






2.20. SECCIONES TRANSVERSALES CON A LA ATURA DE LA CASA DE MÁQUINAS - RÍO MANTA (N=0.055).


E.G. Elev (m) 1252.45 Q Gates (m3/s) 37.17 W.S. Elev (m) 1252.39 Q Gate Group (m3/s) 3.44 Q Total (m3/s) 37.17 Gate Open Ht (m) 2.5 Q Weir (m3/s) Gate #Open 1 Weir Flow Area (m2) Gate Area (m2) 3.59 Weir Sta Lft (m) Gate Submerg 0.13 Weir Sta Rgt (m) Gate Invert (m) 1250 Weir Max Depth (m) Gate Weir Coef 1.1 Weir Avg Depth (m) Weir Coef (m^1/2) Q Breach (m3/s) Weir Submerg Breach Avg Velocity (m/s) Min El Weir Flow (m) 1252.5 Breach Flow Area (m2) Wr Top Wdth (m)






W.S. Elev (m) 1252.39 Q Gate Group (m3/s) Q Total (m3/s) 37.18 Gate Open Ht (m) 0 Q Weir (m3/s) Gate #Open 1 Weir Flow Area (m2) Gate Area (m2) Weir Sta Lft (m) Gate Submerg Weir Sta Rgt (m) Gate Invert (m) 1250 Weir Max Depth (m) Gate Weir Coef Weir Avg Depth (m) Weir Coef (m^1/2) Q Breach (m3/s) Weir Submerg Breach Avg Velocity (m/s) Min El Weir Flow (m) 1252.5 Breach Flow Area (m2) Wr Top Wdth (m)






1. SOCAVACIÓN

Para el análisis de la socavación en la bocatoma se ha considerado las Secciones 210 y 170, aguas arriba y aguas abajo de la bocatoma respectivamente, considerando el cauce del río sin ubicar la bocatoma y ubicando la bocatoma. Siendo los parámetros y características del flujo de las dos secciones mencionadas, los mostrados en los siguientes cuadros:


Cuadro Nº 3.1: Parámetros y Características Aguas Arriba y Aguas Abajo de la Bocatoma Considerando Bocatoma

RIO MANTA 210 112 1902 0.05 1909.07 1909.1 0.0002 0.73 154.14 7.07 30.47 0.1RIO MANTA 195 Inl StructRIO MANTA 170 112 1899.72 0.05 1901.13 1901.52 1902.48 0.0844 5.15 21.76 1.4 25.46 1.78

Flow Area

Max Chl Dpth (m)

Top Width (m)

Froude # Chl

W.S. Elev (m)

Crit W.S. (m)

E.G. Elev (m)

E.G. Slope (m/m)

Vel Chnl

Reach River Sta

Q Total (m3/s) Min Ch El (m)

Mann Wtd Chnl

Cuadro Nº 3.2: Parámetros y Características Aguas Arriba y Aguas Abajo de la Bocatoma Sin Considerar Bocatoma

RIO MANTA 210 112 1902 0.05 1903.99 1903.99 1904.85 0.0236 4.11 27.24 1.99 15.81 1RIO MANTA 195 Inl StructRIO MANTA 170 112 1899.72 0.05 1901.14 1901.52 1902.45 0.0807 5.08 22.06 1.42 25.48 1.74

Flow Area (m2)

Max Chl Dpth (m)

Top Width (m)

Froude # Chl

W.S. Elev (m)

Crit W.S. (m)

E.G. Elev (m)

E.G. Slope

Vel Chnl (m/s)

Reach River Sta Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

Mann Wtd Chnl

Se realizó dos análisis de la socavación, uno considerando la bocatoma y el otro sin considerar la bocatoma. Estos dos análisis se calcularon para diferentes diámetros medios de material, siendo estos de 1mm, 4mm y 10mm.

También se analizó la socavación en el río Manta a la altura de la Casa de Máquinas. Para dicho análisis, se considero las características del río en las secciones 303, 290 y 269 ya que son las más cercanas a la casa de máquinas. Las características de dichas secciones se presentan en el siguiente cuadro.

Cuadro Nº 3.3: Parámetros y Características del río Manta a la altura de la Casa de Máquinas

Manta 303 112 1482 0.05 1483.36 1483.36 1483.88 0.025048 3.18 35.26 1.36 34.63 1.01Manta 290 112 1481.6 0.05 1482.96 1482.96 1483.45 0.025337 3.11 36.01 1.36 36.38 1Manta 269 112 1478.95 0.05 1480.55 1480.55 1481.04 0.02407 3.12 35.95 1.6 35.43 0.99

Sección a la altura de la Casa de Máquinas

Top Width (m)

Froude # Chl

Crit W.S. (m)

E.G. Elev (m)

E.G. Slope

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Max Chl Dpth (m)

W.S. Elev (m)

Reach River Sta Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

Mann Wtd Chnl

Así como en el caso de la bocatoma, este análisis se calculará para diferentes diámetros medios de material, siendo estos de 1mm, 4mm y 10mm.


1.1. MÉTODO DE LISCHTVAN - LEVEDIEV

El primer aspecto a considerar en el desarrollo del método de Lischtvan - Levediev es la forma del cauce, esto es, si se trata de un cauce bien definido o no. En un cauce definido el caudal de estiaje circula por un canal de límites bien demarcados. En el caso de un cauce indefinido existen, por el contrario, varios pequeños canales que se entrecruzan.

Otro aspecto de importancia que el método toma en cuenta es la textura del material de fondo, diferenciando entre el material cohesivo, limo y arcilla y el material no cohesivo, grava y arena.

El perfil transversal de la sección, el caudal de diseño y el tirante de agua correspondiente, el análisis granulométrico y la distribución de los materiales del lecho son los datos básicos necesarios para la aplicación de este método que se basa en el equilibrio existente entre la velocidad media real del agua Vr, y la velocidad necesaria para el inicio del arrate del material de fondo Ve, en el instante en que se detiene 0el proceso de socavación.

Al aumentar la velocidad de la corriente por incremento del caudal, aumenta también su capacidad de transporte de sedimentos, iniciándose el proceso erosivo. Debido a éste, la sección transversal aumenta, disminuyendo la velocidad y con ella la capacidad de transporte hasta que la erosión se detiene. La hipótesis principal de trabajo establece que el gasto por unidad de ancho permanece constante durante todo el proceso erosivo. En la ecuación de Manning, el caudal ∆Q que circula por una franja de área ∆A y ancho ∆B, se expresa por:

ΔQ=V r∗Δ A=1nS

12 yn

53 ΔB

Donde yn es la profundidad normal, n es el coeficiente de rugosidad de Manning y S

es la pendiente. Puesto que ( 1n ) S

12 es una constante para cualquier franja, se puede

escribir:

ΔQ=α ' yn

53 ΔB

Después de haberse producido la socavación, la profundidad producida por el efecto de la socavación general y transversal. En ese momento el cauce ∆Q puede expresarse como:

ΔQ=V r∗Δ A=V r H s ΔB

V r=α ' yn

53

H s

Conocida la profundidad normal yn y siendo Hs el valor que se trata de determinar, sólo queda por establecer el valor de α’. Para ello se considera e caudal total a pasar por la sección:

Qd=1nS

12 ym

53 C cBe


Donde: ym es la altura promedio del tirante de agua en la sección, definida como la relación entre el área y el ancho de la superficie libre B. El coeficiente de contracción Cc variable entre 0.85 y 1.00, es una función de la velocidad media del río y de la longitud libre entre estructuras. El ancho efectivo del río Be, se define como la diferencia entre el ancho de la superficie libre y la proyección de pilas y estribos sobre un plano perpendicular a la corriente y Qd es el caudal de diseño. Despejando el valor de α’, se tiene:

α '=Qd

ym53 CcBe

En la ecuación se puede observar cómo a medida que el proceso erosivo disminuye el valor de Vr. En el momento en que Vr sea igual a la velocidad necesaria para iniciar el movimiento de las partículas del fondo, se alcanza el equilibrio y la erosión se detiene.Al contrario que en el cálculo de Vr, para establecer Ve es necesario considerar la forma del cauce, la textura del material de fondo y su distribución. Así, para cauces definidos y suelos no cohesivos de distribución homogénea, Ve se expresa según Maza, como:

V e=0.68 β d0.28H s

Donde d es el diámetro medio del sedimento de fondo expresado en milímetros y β es un cierto coeficiente función de la probabilidad de ocurrencia, P, de la avenida de diseño variable entre 0.77 y 1.07. El exponente x, para suelos no cohesivos es función del diámetro medio del sedimento.

H S=( α ' yn53

0.68 β d0.28 )1

(1+ x)

Para cauces definidos y suelos cohesivos de distribución homogénea, los autores proporcionan la expresión:

V e=0.60 ys1.18 β H s

x

Donde γs es el peso específico del material de fondo, expresado en Ton/m3.


1.2. SOCAVACIÓN

Se aplica el método de Lischtvan-Levendiev

Donde:

Q = Caudal de avenida del río (m3/s)b = Ancho efectivo del cauce (m).d = Tirante (m).ds = Profundidad después de producirse la socavación (m).A = Área hidráulica. (m2).µ = Coeficiente de contracción (Cuadro Nº 3.7)Dm = Diámetro medio del material (mm).β = Coeficiente en función del período de retorno (Cuadro Nº 3.5).x = Valor en función de Dm (Suelos no cohesivos, ver Cuadro Nº 3.6)

Suelos no Cohesivos

Zs = ds - d (Socavación generalizada)

Z’s = 1.5 ds - d (Socavación local)


Cuadro N° 3.4: Valores para el Cálculo del Coeficiente de RugosidadCondiciones del Canal Valores

MaterialConsiderado

Tierra

no

0.020Roca Cortada 0.025Grava Fina 0.024

Grava gruesa 0.028

Grado de Irregularidad

Liso

n1

0.000Menor 0.005

Moderado 0.010Severo 0.020

Variaciones de la sección transversal

del canal

Gradual

n2

0.000Ocasionalmente

Alternante 0.005

Frecuentementealternante 0.010 - 0.015

Efectivo relativo de Obstrucciones

Despreciable

n3

0.000Menor 0.010 - 0.015

Apreciable 0.020 - 0.030Severo 0.040 - 0.060

Vegetación

Baja

n4

0.005 - 0.010Media 0.010 - 0.025Alta 0.025 - 0.050

Muy Alta 0.050 - 0.100

Cantidad de Meandros

Menorm1

1.000Apreciable 1.150

Severa 1.300

Cuadro Nº 3.5: Coeficiente βPeríodos de retorno, en años Coeficiente β

1 0.772 0.825 0.86

10 0.9020 0.9450 0.97

100 1.00500 1.05

1000 1.07


Cuadro Nº 3.6: Valores de X y para Suelos Cohesivos y No Cohesivos.SUELOS COHESIVOS SUELOS NO COHESIVOS

Ps enKgf/m3 X

Ps enKgf/m3 X

Dm en

mmX

Dm en

mmX

0.80 0.52 0.66 1.20 0.39 0.72 0.05 0.43 0.7 40 0.3 0.770.83 0.51 0.66 1.24 0.38 0.72 0.15 0.42 0.7 60 0.29 0.780.86 0.50 0.67 1.28 0.37 0.73 0.5 0.41 0.71 90 0.28 0.780.88 0.49 0.67 1.34 0.36 0.74 1 0.40 0.71 140 0.27 0.790.90 0.48 0.67 1.40 0.35 0.74 1.5 0.39 0.72 190 0.26 0.790.93 0.47 0.68 1.46 0.34 0.75 2.5 0.38 0.72 250 0.25 0.80.96 0.46 0.68 1.52 0.33 0.75 4 0.37 0.73 310 0.24 0.810.98 0.45 0.69 1.58 0.32 0.76 6 0.36 0.74 370 0.23 0.811.00 0.44 0.69 1.64 0.31 0.76 8 0.35 0.74 450 0.22 0.831.04 0.43 0.70 1.71 0.30 0.77 10 0.34 0.75 570 0.21 0.831.08 0.42 0.70 1.80 0.29 0.78 15 0.33 0.75 750 0.20 0.831.12 0.41 0.71 1.89 0.28 0.78 20 0.32 0.76 1000 0.19 0.841.16 0.40 0.71 2.00 0.27 0.79 25 0.31 0.76

Cuadro Nº 3.7: Coeficiente de Contracción µVelocidad Media ensección, en m/s

Longitud libre entre dos pilas (claro), en metros10 13 16 18 21 25 30 42 52 83 106 124 200

Menor de 1 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.001.50 0.94 0.96 0.97. 0.97 0.97 0.98 0.99 0.99 0.99 0.99 1.00 1.00 1.002.00 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99 0.99 1.002.50 0.90 0.93 0.94 0.95 0.96 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99 1.003.00 0.89 0.91 0.93 0.94 0.95 0.96 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.993.50 0.87 0.90 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 0.98 0.99 0.99 0.99

4.00 o mayor 0.85 0.89 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.98 0.99 0.99 0.99

Cuadro Nº 3.8: Coeficiente para el Cálculo de la Longitud del Camino de FiltraciónCLASE DE SUELO C (Bligh) C’ (Lane)

Limo ( + ) Arena muy fina 18 8.5Arena Fina (+ +) 15 7Arena 6Arena con cuarzo 12 5Grava Fina 4Grava con arena 9Grava con canto rodado 3Piedra grande con canto y grava 3.5Piedra grande 4 - 6Arcilla suave 3Arcilla 2Arcilla densa 1.6 – 1.8( + ) El 80 % de las tierras pasan por el tamiz 0.15 mm.( + + ) El 60 % de las tierras pasan por el tamiz 0.20 mm.


ESTUDIOS DE OPTIMIZACIÓN E INGENIERÍA COMPLEMENTARIA DE LA CENTRAL HIDROELÉCTRICA MANTA – FASE I

INFORME DE AVANCE - ANEXO 1

Doc.311.008-IFT-00-01Rev. B

Fecha 02/11/2011

Cliente SICE Sucursal Perú Página 49 de 93

Cuadro Nº 3.9: Resultados del Hec Ras - Sin Bocatoma

Reach River Sta

Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

Mann Wtd Chnl

W.S. Elev (m)

Crit W.S. (m)

E.G. Elev (m)

E.G. Slope (m/m)

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Max Chl Dpth (m)

Top Width

(m)

Froude # Chl

RIO MANTA 210 112 1902 0.05 1903.99 1903.99 1904.85 0.0236 4.11 27.24 1.99 15.81 1RIO MANTA 195 Inl StructRIO MANTA 170 112 1899.72 0.05 1901.14 1901.52 1902.45 0.0807 5.08 22.06 1.42 25.48 1.74




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PROFUNDIDAD DE SOCAVACIÓNSección 210 Sin Bocatoma Aguas Arriba Dm 1mm.

CÁLCULO DE LA PROFUNDIDAD DE SOCAVACIÓN

De resultados de Hec Ras:B = 15.8 m

Método de Lischtvan - Levediev

DATOS

Q = 112 m3/sV = 4.11 m/s

A = 27.25 m2

d = 1.99 mDm = 1 mm

µ = 0.95 De tablas(Depende de la Velocidad)

β = 1 De tablas (En este caso se consideró para T= 100 años)x = 0.4 De tablas (Suelo no cohesivo)

RESULTADOSdm = 1.72 mα = 3.01ds = 6.56 m Profundidad después de producirse la socavación

Finalmente se obtiene:Socavación general :

Zs = ds - d

Zs = 4.57 m

Socavación local : Z's = 1.5 (ds - d)Z's = 6.86 m




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PROFUNDIDAD DE SOCAVACIÓN

Sección 170 Sin Bocatoma Aguas Abajo Dm 1mm




DATOS

Q = 112 m3/sV = 5.08 m/s

A = 22.05 m2

d = 1.42 mDm = 1 mmµ = 0.94 De tablas (Depende de la Velocidad)β = 1 De tablas (En este caso se consideró para T= 100 años)x = 0.4 De tablas (Suelo no cohesivo)

RESULTADOSdm = 0.87 mα = 5.95ds = 7.15 m Profundidad después de producirse la socavación

Finalmente se obtiene:Socavación general : Zs = ds - d

Zs = 5.73 m

Socavación local : Z's = 1.5 (ds - d)




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Z's = 8.59 m


Sección 210 Sin Bocatoma Aguas Arriba Dm 4mm.




DATOS

Q = 112 m3/sV = 4.11 m/s

A = 27.25 m2

d = 1.99 mDm = 4 mmµ = 0.94 De tablas (Depende de la Velocidad)β = 1 De tablas (En este caso se consideró para T= 100 años)x = 0.37 De tablas (Suelo no cohesivo)RESULTADOS

dm = 1.72 mα = 3.04

ds = 5.19 mProfundidad después de producirse la socavación


Zs = 3.20 m




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Z's = 4.80 m




CÁLCULO DE LA PROFUNDIDAD DE SOCAVACIÓNMétodo de Lischtvan - Levediev

DATOSQ = 112 m3/sV = 5,08 m/s

A = 22,05 m2

d = 1,42 mDm = 4 mmµ = 0,94 De tablasβ = 1 De tablasx = 0,37 De tablas

RESULTADOSdm = 0,87 mα = 5,95ds = 5,62 m




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Zs = 4,20 m

Socavación local : Z's = 1.5 (ds - d)Z's = 6,30 m




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Sección 210 Sin Bocatoma Aguas Arriba Dm 10mm.




DATOSQ = 112 m3/sV = 4,11 m/s

A = 27,25 m2




Zs = 2,46 m




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DATOSQ = 112 m3/sV = 5,08 m/s

A = 22,05 m2




Zs = 3,41 m




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Cuadro N0 3.10 Resumen de Socavación a la Altura de la Bocatoma - (Simulación sin Bocatoma)

Ubicación Sección Dm. (mm) x 1/(1+x) Q (m3/s) B (m) µ β dm.(m) α d (m) ds (m) Zs (m) Z´s (m)

Aguas Arriba 210 1 0.4 0.71 112 15.81 0.95 1 1.72 3.01 1.99 6.56 4.57 6.86Aguas Abajo 170 1 0.4 0.71 112 25.48 0.94 1 0.87 5.95 1.42 7.15 5.73 8.59Aguas Arriba 210 4 0.37 0.73 112 15.81 0.94 1 1.72 3.04 1.99 5.19 3.20 4.80Aguas Abajo 170 4 0.37 0.73 112 25.48 0.94 1 0.87 5.95 1.42 5.62 4.20 6.30Aguas Arriba 210 10 0.34 0.75 112 15.81 0.94 1 1.72 3.04 1.99 4.45 2.46 3.69Aguas Abajo 170 10 0.34 0.75 112 25.48 0.94 1 0.87 5.95 1.42 4.83 3.41 5.11

*El diámetro medio del sedimento de fondo del cauce del río, se determinó en el estudio sedimentológico que incluye muestreo de sedimentos en el río y el análisis granulométrico respectivo.




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Cuadro Nº 3.11: Resultados del Hec Ras - Con Bocatoma

Reach River Sta

Q Total (m3/s)

Min Ch El (m)

Mann Wtd Chnl

W.S. Elev (m)

Crit W.S. (m)

E.G. Elev (m)

E.G. Slope (m/m)

Vel Chnl (m/s)

Flow Area (m2)

Max Chl Dpth (m)

Top Width (m)

Froude # Chl

RIO MANTA 210 112 1902 0.05 1909.07 1909.1 0.0002 0.73 154.14 7.07 30.47 0.1RIO MANTA 195 Inl StructRIO MANTA 170 112 1899.72 0.05 1901.13 1901.52 1902.48 0.0844 5.15 21.76 1.4 25.46 1.78




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CONSIDERANDO BOCATOMA

Sección 210 con bocatoma aguas arriba Dm 1mmDe resultados de Hec Ras:B= 30.5 m


Método de Lischtvan - Levediev ds =

Profundidad después de producirse la socavación (m).

α = Coeficiented = Tirante (m).Dm = Diámetro medio del material (mm).

β =Coeficiente en función del período de retorno (Tabla Nº 2).

x =Valor en función de Dm (Suelos no cohesivos, ver Tabla Nº 3

Q = Caudal de avenida del río (m3/s)b = Ancho efectivo del cauce (m).dm = Tirante medio (m)

A = Área hidráulica. (m2).

µ =Coeficiente de contracción (Tabla Nº 1)

DATOSQ = 112 m3/sV = 0,73 m/s

A = 153.42 m2

d = 7,07 mDm = 1 mm

µ = 1De tablas (Depende de la Velocidad)

β = 1De tablas (En este caso se consideró para T= 100 años)

x = 0,4De tablas (Suelo no cohesivo)




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RESULTADOSdm = 5,04 mα = 0,25ds = 5,00 m Profundidad después de producirse la socavación

Finalmente se obtiene:Socavación general : Zs = ds -d

Zs = 0 m




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Sección 170 con bocatoma aguas abajo Dm 1mm.

De resultados de Hec Ras:B= 25.5 m



DATOSQ = 112 m3/sV = 5,15 m/s

A = 21,75 m2




Zs = 5,74 m




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Fecha 02/11/2011






Doc.311.008-IFT-00-01Rev. B

Fecha 02/11/2011



Sección 210 Con Bocatoma Aguas Arriba Dm 4mm




DATOSQ = 112 m3/sV = 0,73 m/s

A = 153,42 m2

d = 7,07 mDm = 4 mmµ = 1 De tablasβ = 1 De tablasx = 0,37 De tablas



Zs = 0 m
