mecanica de suelos rev. 1

GEOCAV LTDA. Pág. 1 de 23 / Inf. 13-079/ Rev.1 / Julio 2013 CABELLO & VARGAS INGENIEROS CIVILES

LUIS URIBE 2310 – FONOS/FAX: 3415301 · 2255039 · 2744476 · e-mail: [email protected] · ÑUÑOA · SANTIAGO

MECANICA DE SUELOS EDIFICIO SIMON BOLIVAR

SIMON BOLIVAR N° 5586 - 5620

ÑUÑOA

Revisión Indicaciones: Realizó: Revisó: Fecha:

01 Se modifican: Puntos 1; 2.1 y 2.2 // se agregan: Laboratorios 3295-01;02;03;04;05;06 y 07

MVC/llp MVC Julio 2013

00 Inf. Laboratorio, perfiles de sondaje, perfiles símicos MVC/rap MVC Junio 2013

PM -00- Informe de Mecánica de suelos MVC/rap MVC Mayo 2013

Ant. Estratigrafías, informes de laboratorio, perfiles estratigráficos GVC-13/0456



MECANICA DE SUELOS EDIFICIO SIMON BOLIVAR

SIMON BOLIVAR N° 5586-5620 ÑUÑOA

13-079

I N F O R M E

1.- INTRODUCCION

2.- CARACTERISTICAS DEL SUB-SUELO

2.1.- Estratigrafía representativa

2.2.- Propiedades para el diseño

3.- ANTECEDENTES PARA EL DISEÑO DE FUNDACIONES

3.1.- Sistema de fundación recomendado

3.2.- Tensiones admisibles de diseño

3.3.- Coeficiente de reacción del suelo

3.4.- Giro de la fundación

3.5.- Antecedentes de Cálculo conforme a Nueva Norma Chilena Nch 433: Diseño

Sísmico de Edificios

4.- SUBTERRANEOS

4.1.- Muros. Empujes de diseño, estáticos y sísmicos

4.2.- Apoyo de radieres

5.- MEDIDAS DE SEGURIDAD Y LIMITES VECINOS

5.1.- General

5.2.- Límite Oriente

5.3.- Límite Norte

5.4.- Límite Poniente

5.5.- Límite Sur



6.- METODOS DE CONTENCION

6.1.- General

6.2.- Entibación discontinua

7.- ESPECIFICACIONES GENERALES



1.- INTRODUCCION

El presente estudio de Mecánica de Suelos fue realizado a solicitud de la señora

Dominique Bunzli R., en representación de INMOBILIARIA IMAGINA, y su objetivo es

entregar los antecedentes necesarios para el diseño y cálculo de las fundaciones de un

edificio de 11 pisos, con un nivel de un subterráneo, que se proyecta construir en calle

Simón Bolívar N° 5586 al 5620, en la comuna de Ñuñoa. El estudio se desarrolló

conforme a nuestra oferta GCV13/0456 de fecha 25 de Abril del 2013.-

Los subterráneos de los edificios se apoyarán a una profundidad aproximada de 5,5 m,

respecto del nivel superficial del terreno, lo anterior considerando la profundidad de las

fundaciones en 1,0 m. En todo caso, esto deberá ser ratificado con los niveles de

fundación especificados en el plano estructural correspondiente.

El sitio donde se proyecta construir este edificio se encuentra actualmente con

construcciones que será necesario demoler. Se desconoce la geometría, volumen y

disposición de las potenciales estructuras a demoler bajo el nivel de terreno.

El terreno tiene una superficie aproximada de 2.115 m2 y presenta forma,

aproximadamente, de dos rectángulos en planta.

Las características del subsuelo del lugar fueron reconocidas en base a la experiencia que

esta oficina posee de estudios efectuados en terrenos cercanos al del presente informe.

Estas fueron confirmadas mediante la ejecución de una calicata de 17,0 m de profundidad,

una de 15,0 m, y un sondaje de rotación de 17 m a 30 m, ejecutado desde el fondo de la

calicata más profunda (P N°2). De las calicatas y sondaje se extrajo muestras para

ensayar en laboratorio. Los ensayes correspondieron a clasificación (granulometrías y

límites de Atterberg), humedad natural, densidades naturales, densidades máximas,

mínimas, Proctor Modificado, Infiltración Porchet y CBR.



Además se ejecutó dos perfiles sísmicos realizados por ONE Ingeniería y cuyo informe se

adjunta.

Como antecedentes adicionales se utilizó la siguiente bibliografía:

Ref 1.-.- Estudios en terrenos vecinos existentes en nuestro archivo técnico.

Ref 2.- Publicación “Suelo de Fundación del Gran Santiago” boletín Nº 33 Año 1978.

Gloria Valenzuela B. (I.I.G.- 1978).

Ref 3.- Fundamentos Mecánica de Suelos R. Whitlow, 2ª Edición 1994

Ref 4.- Braja M. Das. Cimentaciones, Cuarta Edición.

Se anexan informes con los ensayos efectuados y un croquis con la ubicación de las

calicatas, además de las estratigrafías de los pozos.



2.- CARACTERISTICAS DEL SUB-SUELO

Haciendo abstracción de las estructuras existentes y las obras de demolición necesarias, el

subsuelo corresponde básicamente a la unidad conocida como Ripio de Santiago.

De acuerdo a la información pública del lugar, el espesor del estrato de gravas es mayor a

100 m. (Ref. 2.-), pero puede presentar también, en profundidad, lentes de poco espesor

de arcillas limosas compactas.

2.1.- Estratigrafía representativa

De los antecedentes de la estratigrafía de las calicatas excavadas, del sondaje perforado a

30m, y la información del sector, se desprende la siguiente estratigrafía representativa:

Horizonte H-1 : Relleno artificial, de matriz arcilla limosa, color café claro,

humedad media. Presenta trozos de ladrillos.

Espesor del estrato 0,5 m, aproximadamente, y se detectó

sólo en calicata N° 1.

Horizonte H-2 : Arcilla limosa con gravas aisladas, de color café a café

claro, estructura homogénea a migajón, humedad media,

consistencia media a alta. Presenta gravas aisladas de

cantos subangulares y subredondeados de tamaño máximo

hasta 1”. Presenta raíces y raicillas.

Espesor del estrato 4,8 m, aproximadamente.

Clasificación CL, según el sistema U.S.C.S.



Horizonte H-3 : Grava areno limosa, de color café claro a gris, humedad

media, compacidad alta y estructura homogénea. Presenta

gravas de cantos subredondeados y subangulares de hasta

6” de tamaño máximo.

Espesor del estrato 3,8m, aproximadamente.

Clasificación GP-GM a GW-GC, según el sistema U.S.C.S.

Horizonte H-4 : Grava areno arcillosa de color café claro, humedad media,

compacidad alta y estructura homogénea. Presenta gravas y

bolones de cantos subredondeados y subangulares de hasta

7” de tamaño máximo.

Espesor del estrato 5,0m, aproximadamente.

Clasificación GP-GM, según el sistema U.S.C.S.

Horizonte H-5 : Grava areno limosa de color café claro, estructura

homogénea, compacidad densa, humedad media. Presenta

gravas de cantos subredondeados y subangulares de hasta

2” de tamaño máximo. .

Espesor del estrato indefinido.

Clasificación GW-GC, según el sistema U.S.C.S.

Napa de agua : No se detectó a las profundidades exploradas (22/05/2013).

Se exploró hasta 30m de profundidad.

Nota 1.- Se podría detectar eventualmente lentes de arcilla limosa de poco espesor en la

grava del subsuelo.



2.2.- Propiedades para el diseño

El horizonte de apoyo de las fundaciones será necesariamente el H-3 de grava areno

limosa, cuyas propiedades se han evaluado de acuerdo a lo indicado en Tabla Nº 2.

Los muros de subterráneos se hormigonarán contra el suelo arcillo limoso (H-2) que se

detecta hasta 5,2 m de profundidad, aproximadamente.

Tabla Nº 1.- Propiedades de diseño Horizonte H-2 Arcilla limosa

Unidad

Peso unitario natural Ton/m3 1,75

Angulo de fricción interna (º) 26

Proctor Modificado Ton/m3 2,15

Cohesión Ton/m² 1,5

Clasificación U.S.C.S. -- CL

Coeficiente de empuje activo -- 0,39

Coeficiente de empuje en reposo -- 0,56

Humedad natural promedio % 14

Límite Plástico % 21

ν , Razón de Poisson 0,3

Tabla Nº 2.- Propiedades de diseño Horizonte H-3 Grava areno limosa

Unidad

Peso unitario natural Ton/m3 2,1

Angulo de fricción interna (º) 45

Proctor Modificado Ton/m3 2,15

Cohesión Ton/m² 1,5

Clasificación U.S.C.S. -- GW - GC

Coeficiente de empuje activo -- 0,17

Coeficiente de empuje en reposo -- 0,33

Humedad natural promedio % 9



Límite Plástico % NP

E= 450⋅ √ z, z menor a 4,5 m (Poblete M.) kg/cm²

ν , Razón de Poisson 0,25



3.- ANTECEDENTES PARA EL DISEÑO DE FUNDACIONES

3.1.- Sistema de fundación recomendado

De acuerdo a las características del subsuelo, la experiencia de esta oficina en suelos del

lugar y a los antecedentes de laboratorio, para la torre y subterráneos se recomienda como

sistema de apoyo fundación continua bajo muros y zapatas aisladas bajo pilares.

Según antecedentes de terreno, el apoyo de las fundaciones se efectuará sobre grava

arcillo arenosa a una profundidad no menor a 5,5 m de profundidad, con respecto al nivel

actual de terreno, aproximadamente. Se deberá penetrar con las fundaciones en el estrato

gravoso no menos de 0,30 m. Las sobreexcavaciones se deberán absorber con hormigón

de mejoramiento.

No obstante, las fundaciones se apoyarán a no menos de 0,8 m de profundidad, bajo el

nivel de radier de subterráneo, a fin de entregarle una profundidad mínima de

enterramiento.

3.2.- Tensiones admisibles de diseño

Las tensiones máximas admisibles por consideraciones de falla por corte del suelo se

determinaron conforme al criterio de K. Terzaghi, según la expresión:

en que:

F.S. = factor de seguridad

γ1 = peso unitario del suelo de apoyo

γ2 = peso unitario del suelo de sobrecarga

B = ancho de la zapata >0,8 m

) N c +N D +N B 0.5 ( F.S.

1 = q cq21

γγ γ



D = profundidad de empotramiento>1,0 m

c = cohesión del suelo

Nγ,Nq,Nc = factores de capacidad de carga.

Para evaluar las tensiones máximas tolerables para un asentamiento inmediato total

máximo probable "ρ", se hizo uso de la teoría de la elasticidad, según la expresión:

; zapata rígida

en que:

ρ = Asentamiento elástico

Es = Módulo de deformación del suelo

H = Espesor del estrato considerado, indefinido

ν = Relación de Poisson, 0,25

αr = Factor de influencia para el desplazamiento vertical (W. Skempton), (0,88 a 2)

Compatibilizando ambos criterios y la experiencia de esta oficina en suelos similares, las

tensiones recomendadas de diseño son:

Un subterráneo.-

q = 5,0 kg/cm2, para cargas estáticas

q' = 7,0 kg/cm2, para cargas estáticas más dinámicas

El asentamiento total máximo probable será inferior a 1,5 cm.

3.3.- Coeficiente de reacción del suelo

El coeficiente de reacción básico, para una placa de 0,7 m x 0,7 m se puede asumir igual

a:

( )

.E

vqB =

S

rαρ2

0 1· −



Ks = 15,0 kg/cm3

Para el caso sísmico, su valor se puede aumentar conservadoramente a:

Ks' = 45,0 kg/cm3

Para una zapata cuadrada de lado B (m) el coeficiente de reacción se podrá modificar

conforme a:

"K ) B 2

0, + B ( = K S

2

B7

en que:

Ks" = Ks , para el caso estático

= Ks', para el caso sísmico

Para zapatas rectangulares B · L, en metros, el coeficiente de reacción será:

Para zapatas continuas de ancho B (m), en metros, el coeficiente de reacción será:

3.5.- Giro de la fundación

Para evaluar el giro de fundación por la acción de momentos estáticos o sísmicos, se

podrá hacer uso de la expresión:

3· /,

5,1

·5,01

cmkg L

BK

= kB

LB

+

3/,67,0 cmkg K = k B



Θ = M (rad)

K´I

en que:

Θ = ángulo de giro de la zapata, en radianes

M = momento actuante en Kg. cm.

I = momento de inercia respecto al eje de la fundación paralelo al eje del

momento, en cm4.

K´ = coeficiente de reacción del suelo para solicitaciones de giro, Kg/cm3.

Se recomienda adoptar:

K´ = 2,0

3.5.- Antecedentes de cálculo conforme a Norma Chilena NCh 433: Diseño Sísmico de

Edificios

a) Zona sísmica donde se construirá la obra (Art. 4.1.)

Corresponde a la zona 2, Región Metropolitana

b) Tipo de suelo de fundación (DS N° 61)

Suelo Tipo C. (DS N° 61, Art. N° 6)

Vs30 > 596 m/s > 500 m/s. Permite clasificar sísmicamente el subsuelo

directamente como suelo Tipo C, sin necesidad de realizar otras mediciones.



4.- SUBTERRANEOS

4.1.- Muros. Empujes de diseño, estáticos y sísmicos

Los muros perimetrales del subterráneo deberán, donde corresponda, calcularse para

soportar un empuje de tierras en reposo, para el caso estático, variable linealmente con la

profundidad conforme a la expresión:

p = 0,87· h + 0,56 s (Ton/m2)

en que:

h = profundidad en metros, desde el nivel de terreno al punto considerado.

s = sobrecarga vertical superficial, uniformemente repartida, Ton/m2.

La componente sísmica del empuje puede evaluarse usando la siguiente expresión:

ps = 0,12 · H Ton/m2

en que:

H = altura total del muro en contacto con el suelo

ps = presión sísmica uniformemente distribuida en toda la altura H del muro.

4.2.- Apoyo de radieres

Los radieres peatonales, o de bodegas, podrán apoyarse directamente en el suelo natural

no alterado, previa eliminación de relleno artificial y/o capa vegetal. Sin embargo, por

condiciones de homogeneidad se recomienda colocar bajo él un relleno de grava limpia de

tamaño 2½" y contenido de finos (bajo malla A.S.T.M. N° 200) inferior a 12%. Tendrá



un espesor de 0,08 m mínimo y se colocará y compactará con hasta obtener un grado de

compactación de 95% referido al ensayo Proctor Modificado o 75% de Densidad

Relativa.

Los radieres para tránsito vehicular liviano, deberán tener consideraciones de pavimentos.

De acuerdo a lo indicado, el apoyo de los pavimentos se efectuará sobre suelo natural,

conformado por la arcilla limosa color café claro que conforma el horizonte H-2. La

Subrasante (H-2), se compactará hasta alcanzar un grado de compactación equivalente al

95% del ensayo Proctor Modificado. El control de compactación, de cada material se

realizará cada 250 m2 de superficie. Es decir, tanto del suelo natural (subrasante), como

de la base granular de apoyo del hormigón.

Se recomienda considerar sobre el suelo natural una base granular de 15 cm de espesor

mínimo, y una losa de hormigón de espesor no inferior a 12 cm.

El hormigón tendrá una resistencia a la flexotracción a los 28 días no menor a 40 kg/cm2.

La base granular deberá cumplir las siguientes especificaciones:

a) Material

El material a utilizar deberá estar constituido por un suelo ripio arenoso, homogéneamente

revuelto, libre de grumos o terrones de arcilla, materiales orgánicos, escombros, o de

cualquier otro elemento perjudicial.

b) Graduación

Deberá estar comprendida dentro de una de las siguientes granulometrías alternativas:



c) Plasticidad

La fracción del material que pasa malla Nº 40 deberá tener un límite líquido inferior a

25% y un índice de plasticidad inferior a 6.

d) Condición general

La fracción del agregado grueso que pasa por la malla Nº 200 no deberá ser mayor a los

2/3 de la fracción que pasa por la malla Nº 40.

e) Agregado grueso

El agregado grueso deberá tener un desgaste inferior a un 50% conforme al ensaye de Los

Ángeles.

f) Poder de soporte California (C.B.R.)

El C.B.R. a 0,2" de penetración en muestra saturada y previamente compactada a una

densidad seca igual al 95% de la dada por el ensaye Proctor Modificado o a una Densidad

Relativa del 75%, según corresponda, deberá ser superior al 60% para pavimentos rígidos.

Tabla Nº 3.- Bandas granulométricas Bases

PORCENTAJE QUE PASA, EN PESO

TAMIZ A B C

2″ 100 100 ---

1″ --- 75 – 95 100

3/8″ 30 – 65 40 – 75 50 – 85

Nº 4 25 – 55 30 – 60 35 – 65

10 15 – 40 20 – 45 25 – 50

40 8 – 20 15 – 30 15 – 30

200 2 - 8 5 – 15 5 - 15



g) Compactación

La base estabilizada deberá compactarse con la humedad óptima hasta obtener una

densidad seca no inferior al 95% de la densidad seca máxima dada por el ensaye Proctor

Modificado, o a una Densidad Relativa no menor de un 75% según corresponda.



5.- MEDIDAS DE SEGURIDAD Y LÍMITES VECINOS

5.1.- General

Las características del terreno en cuanto a su superficie, otorgan la garantía que se limita

con espacios propios y hay espacio para los elementos de entibación.

Los elementos de entibación se diseñan para otorgar seguridad y estabilidad a los terrenos

vecinos y a los cortes verticales que se necesita realizar.

Para la construcción del sistema de entibación se debe realizar la primero la excavación

para las pilas, luego la enfierradura y hormigonado de las pilas.

Una vez ejecutada las pilas en todos los límites, se podrá dar inicio a la excavación

general, la que se detendrá al nivel del apuntalamiento, o arriostre de las pilas de

hormigón armado.

Una vez apuntaladas las pilas contra el fondo de la excavación se podrá completar la

excavación hasta el nivel de radier de subterráneo.

5.2.- Límite Oriente

Corresponde a lateral de viviendas vecinas de dos pisos. Según antecedentes recopilados

no poseen subterráneos. Se proyecta estabilizar temporalmente con pilas de hormigón

armado y apuntalamiento provisorio.

La separación de la estructura a la línea oficial es variable entre 0,8 m y 1,35 m y para

asegurar la estabilidad y seguridad se ha diseñado pilas de entibación entre el edificio y el

medianero. Las pilas de entibación son de hormigón armado y tendrán la función de

contener el subsuelo. Las pilas se arriostrarán o apuntalarán para canalizar los empujes



provenientes del subsuelo. Las pilas se proyectaron a un distanciamiento de 2,0 m libres

entre ellas, distancia segura para el desarrollo del efecto de arco del suelo fino entre pilas.

Las pilas poseen una sección de 0,50 m de espesor y 0,70 m de frente y se empotran en el

subsuelo bajo el nivel de fundaciones. Con este diseño se puede garantizar la seguridad

de terrenos vecinos y paredes de excavación.

5.3.- Límite Norte

Corresponde a patios laterales de viviendas vecinas de dos. Se proyecta estabilizar

temporalmente con pilas de hormigón armado y apuntalamiento provisorio.

La separación de la estructura al límite medianero norte es 80 cm. Para asegurar la

estabilidad y seguridad se ha considerado y diseñado pilas de entibación.

Las pilas de entibación son de hormigón armado y tendrán la función de contener el

subsuelo. Las pilas se arriostrarán o apuntaladas para canalizar los empujes provenientes

del subsuelo. Las pilas se proyectaron a un distanciamiento de 2,0 m libres entre ellas,

distancia segura para el desarrollo del efecto de arco del suelo entre pilas. Las pilas

poseen una sección de 0,50 m de espesor y 0,70 m de frente y se empotran en el subsuelo

bajo el nivel de fundaciones. Con este diseño se puede garantizar la seguridad de terrenos

vecinos y paredes de excavación.

5.4.- Límite Poniente

Corresponde al límite con calle Clorinda Wilschaw. Se proyecta estabilizar

temporalmente con pilas de hormigón armado apuntaladas.

Para asegurar la estabilidad y seguridad se ha diseñado pilas de entibación entre el

edificio y el límite. Las pilas de entibación son de hormigón armado y tendrán la función



de contener el subsuelo. Las pilas se arriostrarán o apuntaladas para canalizar los empujes

provenientes del subsuelo. Las pilas se proyectaron a un distanciamiento de 2,0 m libres

entre ellas, distancia segura para el desarrollo del efecto de arco del suelo granular entre

pilas. Las pilas poseen una sección de 0,50 m de espesor y 0,70 m de frente y se empotran

en el subsuelo bajo el nivel de fundaciones. Con este diseño se puede garantizar la

seguridad de terrenos vecinos y paredes de excavación.

5.5.- Límite Sur

Corresponde a límite con calle Simón Bolívar. Se proyecta estabilizar temporalmente con

pilas de hormigón armado y apuntalamiento provisorio.

La separación de la estructura a la línea oficial es de 5,0 m y para asegurar la estabilidad y

seguridad se ha diseñado pilas de entibación entre el edificio y la línea oficial. Las pilas

de entibación son de hormigón armado y tendrán la función de contener el subsuelo. Las

pilas se arriostrarán o apuntaladas para canalizar los empujes provenientes del subsuelo.

Las pilas se proyectaron a un distanciamiento de 2,0 m libres entre ellas, distancia segura

para el desarrollo del efecto de arco del suelo contenido entre pilas. Las pilas poseen una

sección de 0,50 m de espesor y 0,70 m de frente y se empotran en el subsuelo bajo el nivel

de fundaciones. Con este diseño se puede garantizar la seguridad de terrenos públicos.



6.- METODOS DE CONTENCION

6.1.- General

De acuerdo a las características de los límites, espacio disponible en el terreno propio y

edificaciones vecinas, el sistema de contención más apropiado a utilizar será el de utilizar

pilas de entibación de hormigón armado.

A continuación se expone el método constructivo de entibación discontinua en base a

pilas de entibación de hormigón armado.

6.2.- Entibación discontinua (abierta)

La entibación discontinua se construye para sostener cortes verticales aprovechando la

cohesión del suelo. Los elementos de la entibación están formados por elementos

verticales de hormigón armado (pilas) de 0,50 m x 0,70 m de sección. Estos elementos

irán separados 2,5 m libres entre ellos. El suelo no contenido directamente descarga sus

esfuerzos, por efecto de arco, sobre los elementos aislados de la entibación. Las pilas de

entibación a su vez deben ir apuntaladas contra el fondo de la excavación.

Para la ejecución de las obras de entibación se recomienda seguir la siguiente secuencia:

a) Se marca con tiza las excavaciones para cada pila, las que se numeran de acuerdo a

la siguiente serie periódica 1, 2, 1, 2, etc. La numeración de cada elemento

corresponde al orden de excavación y hormigonado. Así, primero se excavarán,

hormigonarán y apuntalarán las pilas Nº 1. Luego se continuará con las pilas Nº 2.

b) Se efectúa la excavación de la pila con paredes verticales y con la sección necesaria

para el desarrollo de estas labores. Su longitud deberá ser tal que supere el nivel del

sello de la excavación para las fundaciones del futuro subterráneo, en las



dimensiones indicadas en los planos. Durante la ejecución de las excavaciones de

las pilas, se deberá reportar cualquier diferencia en el subsuelo, respecto de lo

informado en los perfiles estratigráficos de la exploración realizada.

c) Posteriormente se procede al armado y hormigonado de los elementos de contención,

los que se acuñan contra la pared contraria de la excavación.

d) A los 4 días de hormigonado, y estando la pila debidamente acuñada, se continúa

con las excavaciones y hormigonado de las pilas que correspondan a su numeración.

e) Una vez terminado el hormigonado de todas las pilas se procede a ejecutar la

excavación general, dejando una cuña de suelo en el perímetro.

f) Se procede a colocar los puntales, que deberán ser calculados para absorber los

esfuerzos horizontales, tomando en consideración el área de influencia de cada pila.

g) Se contempla el movimiento de tierras para obtener la configuración final de la

excavación con taludes verticales. Los sectores libres entre pilas se cubren con una

lechada de cemento para evitar desprendimientos locales.

h) Las obras de fundación del muro perimetral del subterráneo deben ejecutarse con la

mayor rapidez posible de tal modo que la excavación necesaria para ello, en la zona

de pilas, se mantenga abierta sólo el tiempo necesario a fin de no debilitar el

empotramiento del elemento de contención. Al momento de ejecutar la excavación

en dicha zona se tendrá preparada la enfierradura y el hormigón.



7.- ESPECIFICACIONES GENERALES

a) Los sellos de fundación deberán ser recibidos por la I.T.O. o Ingenieros de esta oficina,

quienes podrán solicitar profundización y/o compactación parcial o total del sello si se

considera necesario.

b) Las excavaciones podrán realizarse con maquinaria hasta 0,30 m del nivel de sello de

fundación, debiendo terminarse manualmente.

c) Antes de iniciar las obras de contención, se recomienda revisar el pavimento y veredas de

las vías paralelas a las futuras excavaciones para registrar grietas, fisuras, corrimientos o

filtraciones. Si se detectaran daños existentes se recomienda dejar constancia de ello ante

Notario. Como complemento deberá fotografiarse toda grieta o elemento afectado. Esto

deberá ser comunicado a la Dirección de Obras Municipales.

d) Se deberán realizar revisiones topográficas de los límites y estructuras de subterráneos

vecinos, para prevenir interferencias o restricciones de cualquier tipo.

e) Cualquier duda sobre el presente Informe o cambio respecto a lo aquí establecido deberá

ser consultado directamente con esta oficina.

JUAN E. CABELLO CARDENAS MARCELO VARGAS CORDERO GEOCAV LTDA. Ingenieros Civiles

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