mecánica de solidos esfuerzo por traccion
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8/17/2019 Mecánica de Solidos Esfuerzo por traccion
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Mecánica de Solidos lista 1 de Ejercicios
DIANA MARCELA CALVETE
DANIEL GONZALO IZAQITA
LARA NAT!ALIA RINCON
"##
ING# OSCAR $EGAM$RE
NIVERSIDAD INDSTRIAL DE SANTANDER
INGENIERIA CIVIL
$CARAMANGA
%&1'
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TA$LA DE CONTENIDO
(a)
1# Lista de *i)+ras, lista de ta-las 1#
%# Res+.en %#
/# Introd+cci0n j+sti*icaci0n /#
2# O-jeti3os )enerales es4ec5*icos 2#
'# Marco te0rico '#
6# Desarrollo del taller 6#
7# Análisis de Res+ltados
8# Concl+siones reco.endaciones %9#
9# $i-lio)ra*5a /
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LISTA DE :IGRAS
:i)+ra 1; (resi0n os so-re la s+4er*icie A=A
:i)+ra 1=%; 3ectores de es*+er>os so-re la s+4er*icie $=$
:i)+ra 1=/; 3ectores de es*+er>os so-re la s+4er*icie C=C
:i)+ra 1=2; s+4er*icie ?+e encierra todos los 3ectores de es*+er>o
:i)+ra %; cálc+lo de la distri-+ci0n de la tensi0n de +na c+erda
:i)+ra %=1; dia)ra.a de c+er4o li-re de +n ele.ento di*erencial de +na c+erda
:i)+ra %=%; cálc+lo de la *+er>a interna en *+nci0n de @
:i)+ra /; 3ariaci0n del es*+er>o cortante en *+nci0n de tetaB
:i)+ra 2; calenta.iento no +ni*or.e del coa.iento S del 4+nto C
:i)+ra 6=1; dia)ra.a de c+er4o li-re del 4+nto C
:i)+ra 6=%; lon)it+des de c+erdas
:i)+ra 6=/; deter.inaci0n de delta C a 4artir de la de*or.aci0n de la -arra C$
:i)+ra 6=2; deter.inaci0n de delta C@ a 4artir de la de*or.aci0n de la -arra CD
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RESMEN
EN EL DESARROLLO DE ESTA LISTA DE EERCICIOS AC (RESENTADA SE TVOEN CENTA LOS CONCE(TOS VISTOS EN LA CLASE ADEMS DE RE:ERZOS CON
LOS TETOS DE A(OFO A DIS(OSICIN, EN DIC!O SE A(LICARONCONOCIMIENTOS EN CONNTO DEL INGENIO DE LOS INTEGRANTES DEL GR(O(ARA DESARROLLAR LOS DIVERSOS (NTOS A SOLCIONAR
SE MESTRA TAM$IHN EL ANLISIS GRA:ICO COMO ANALTICO DE LOSRESLTADOS O$TENIDOS (ARA CON ESTE CONCLIR SO$RE LAS SOLCIONESF EL (ORQH DE ESTAS MISMAS DE$IDAMENTE DESARROLLADAS CON SSTI:ICACIN
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INTRODCCION
El análisis de la .ecánica de s0lidos, lle3a al est+dio del 4resente tra-ajo co.o 4rinci4alen*o?+e el co.4orta.iento de los .ateriales en s+ estado de o4eraci0n , co.4rendiendo
los 4rinci4ios -ásicos ?+e se de-en anali>ar 4ara .ejorar a4ro3ecosnor.ales , cortantes de a4lasta.iento , con de*or.aciones a@iales , teniendo ?+e se4+ede o-tener +na de*or.aci0n del .aterial a ca+sa del a+.ento o dis.in+ci0n de late.4erat+ra ca.-iando s+s caracter5sticas *5sicas en 4ro4orci0n a s+ *+nciona.iento#
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O-jeti3os )enerales es4ec5*icos
O-jeti3os )enerales
1B Co.4render el co.4orta.iento de las *+er>as a4licadas en .ateriales co.oestas in*l+en en .is.os con s+s de-idos co.4orta.ientos
%B Deter.inar ?+J *actores in*l+en en el co.4orta.iento de los .ateriales anali>ar s+s 3ariaciones
/B Re a*ir.ar conce4tos de estática relacionarlos a la .ecánica de solidos
O-jeti3os es4ec5*icos
1B Conocer entender a4licar las teor5as las *0r.+las de Ca+conar c0.o se co.4ortan las de*or.aciones relacionarlas con 4ro-le.as de
in)enier5a/B Co.4render el co.4orta.iento de las car)as co.o estas a*ectan +n siste.a
estático2B Disear adec+ada.ente +n a4oo teniendo en c+enta los es*+er>os en el
MARCO TEORICO
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DE:ORMACION NITARIA NORMAL; Es +na .edida 4or +nidad de lon)it+d de laelon)aci0n o contracci0n de +n se).ento de l5nea 4e?+ea en el c+er4o
DE:ORMACION NITARIA CORTANTE; Es +na .edida del ca.-io de án)+lo ?+e se4rod+ce entre dos 4e?+eos se).entos de l5nea ?+e ori)inal.ente eran 4er4endic+laresentre si
:ERZA NORMAL N; Esta *+er>a acta 4er4endic+lar.ente al área trans3ersal #Esta*+er>a res+ltante se desarrolla sie.4re ?+e las *+er>as e@ternas tienden a jalar o ae.4+jar so-re dos se).entos del c+er4o
:ERZA CORTANTE V; Reside en el 4lano de área donde se desarrolla c+ándo lascar)as e@ternas tienden a ocasionar ?+e los dos se).entos del c+er4o res-alen entre si
DES(LAZAMIENTO RELATIVO S; El des4la>a.iento del [email protected] de +n ele.entocar)ado [email protected] con res4ecto a s+ otro [email protected] se deter.ina .ediante la relaci0n dela car)a interna a4licada el es*+er>o al relacionar el des4la>a.iento con lade*or.aci0n 4or +lti.o esto se relaciona .ediante la le de !ooKe
I LISTA MECÁNICA DE SOLIDOS
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I)
Figura 1-1.
Figura 1-2.
σ
N
A A
R
$R
σ
$
cR
σ
c
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Figura 1-3.
La res+ltante R sie.4re será 4er4endic+lar a c+al?+ier s+4er*icie
La s+4er*icie ?+e encierra todos los 3ectores de es*+er>os será +na s+4er*icieinclinada a ?+e 4osee tanto los es*+er>os nor.ales co.o 3erticales
IIB na c+erda c+el)a del tecos en la c+erda calc+le el .á@i.oes*+er>o teniendo en c+enta ?+e;
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Sol+ci0n;
Teniendo en c+enta ?+e la *+er>a a@ial interna 3aria a lo lar)o de la c+erda, a ?+ede4ende del 4eso w(x) del se).ento de c+erda ?+e está 4or de-ajo de c+al?+ier secci0n, entonces +n ele.ento di*erencial con lon)it+d d@ secci0n trans3ersal Ase a5sla de la c+erda en la 4osici0n ar-itraria @# El dia)ra.a de c+er4o li-re deeste ele.ento se .+estra en la *i)+ra %=1B donde la *+er>a a@ial internares+ltante será +na *+nci0n de @ p(x) B#
Figura 2-1.
(ara +nse).ento de la c+erda ?+e este de-ajo de c+al?+ier secci0n, A=A B,?+e está a+na distancia @# 3er *i)+ra %=% B# Tene.os;
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Figura 2-2.
Co.o w= ρvg donde;
• Vol+.en del se).ento de c+erda, v=( l− x ) A
• Densidad de la c+erda, ρ=4∗103( kg
m3)
• Gra3edad , g=9,8( ms2 )
Entonces, w ( x )= ρ (l− x ) Ag , 4or lo tanto la *+er>a interna res+ltante será;
p ( x )= ρAg (l− x )
Teniendo en c+enta ?+e 4ara +n ele.ento di*erencia, el es*+er>o nor.al es;
σ ( x )= p ( x)
A , ?+e al inte)rar;σ ( x )=∫ p ( x )
A dx , o-tene.os ?+e el es*+er>o
nor.al 4ara +n se).ento de c+erda -ajo la secci0n A=AB será i)+al a;
σ ( x )= p ( x)
A +c
σ ( x )= ρAg (l− x )
A
+c
σ ( x )= ρg (l− x )+c
Entonces;
aB P L , σxx=0 :
σ ( l )=0= ρg (l−l )+c o-tene.os; c=¿ &
σ ( x )= ρg (l− x )
(or lo tanto el es*+er>o .á@i.o es;
σmáx ( x=0 )= ρgl
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σmáx ( x=0 )=((4∗103 kgm3 )∗(9.8 ms2 )∗l)=( Pa )
-B PL, σxx=b :
σ (l )=b= ρg (l−l )+c o-tene.os; c=¿ -
σ ( x )= ρg (l− x )+b
(or lo tanto el es*+er>o .á@i.o es;
σmáx ( x=0 )= ρgl+b
σmáx ( x=0 )=
(((4∗103
kg
m
3
)∗
(9.8
m
s
2
)∗l
)+b
)=( Pa )
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IVB na torre de lan>a.iento de co
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2# La cá4s+la 4esa 9&& KN tiene aisla.iento tJr.ico, lo ?+e i.4ide s+de*or.aci0n 4or e*ecto del calor#
'# El .0d+lo de elasticidad del co
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Z’
ez ( carga )=∫0
100
−900
(212−192 )∗75∗106 dz
ez ( carga )=−4.775∗10−6∫0
100
dz
ez ( carga )=−4.775∗10−4 ( M )
Estira.iento de-ido a la te.4erat+ra;
ez ( ! " )=∫0
100
(0.555∗10−5∗! " )dz
(ara esta-lecer +na relaci0n entre la 3ariaci0n de la te.4erat+ra la alt+ra
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(or lo tanto;
0.555∗10−5∗13
( z+90)dz
¿
ez (!" )=∫0
100
¿
ez ( ! " )=0.555∗10−5(∫0
100
z
3dz+∫
0
100
30dz )ez (!" )=0.0259(m)
Entonces el alar)a.iento total será;
!"#$#a% & -.''1*- - *.*2+ & *.*22 ,
Se)n el res+ltado anterior, co.4ro-a.os ?+e el alar)a.iento !"#$#a% so-re4asael .á@i.o alar)a.iento 4er.itido, as5 ?+e 4ara e3itar esto 4ro4one.os;
aB Dis.in+ir el 4eso de la ca4s+la, red+ciendo s+ ta.ao o ca.-iando el.aterial del ?+e está
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Figura .
Figura -1.
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VIB Los ca-les de acero de alta resistencia $C CD de la *i)+ra 'B tienen +nes*+er>o tensi0nB de *l+encia P 1'&&& 4si se +san 4ara sostener el 4eso
P1&&& l-B# Los ca-les tienen +n diá.etro de 18 de 4+l)ada#
Deter.ine el es*+er>o nor.al .á@i.o en los ca-les el des4la>a.iento U del4+nto C de-ido al alar)a.iento de los ca-les#
Figura .
Sol+ci0n;
Figura -1 DCL !% pu/#$ C
∑ fx=0 ' ()cos (60 )− ' (*cos (30 )=0
' ()= ' (*√ 3(1)
:CD:C$
C 6&/&
W
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∑ f+=0
' () ,e& (60 )+ ' (* ,e& (30 )−1000=0 (2)
0!!,p%aa/$ (1) !/ (2) $#!/!,$4
' (* √ 3 ,e& (60 )+ ' (* ,e& (30 )−1000=0
' (*=500 -b
(or lo tanto;
' ()=500√ 3=866,025 -b
A/5%ii ! !6u!r$4 #!/i!/$ en c+enta ?+e el área trans3ersal de las
c+erdas es Ar= ( 116 )2
¿0,01227 pulg2
, los es*+er>os son;
σ (*= 500
0,01227=40743,66 ps=40,743 ks
σ (*=866,025
0,01227=70570,09 ps=70,57 ks
4or lo tanto el es*+er>o .á@i.o en los ca-les de-e ser de 2&72/,66 4si 4ara ?+e
nin)+na c+erda *alle#
A/5%ii ! !6$r,a7i$/!4 El .0d+lo de elasticidad 4ara las c+erdas -arrasB
de acero es Eace=29∗106 -b
pulg2
Distancia de la c+erda C$;
+=20 ,e& (60 )=10√ 3 pulgD$ 6&/&
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(́*= 10√ 3
,e& (30 )=20√ 3 pulg
Figura -2
(́)=20 pulg
(́*=20√ 3 pulg
(or lo tanto 4ara los alar)a.ientos ?+e s+*ren las c+erdas son teniendo en
c+enta ?+e el alar)a.iento se e@4resa co.o
P -
A E
/ =¿
B;
/ (*=
500∗20√ 3
( 116 )2
∗(29∗106)
=0,04866 pulg
/ (*=
866,025∗20
( 116 )2
∗(29∗106)
=0,04866 pulg
A4licando el 4rinci4io de co.4ati-ilidad )eo.Jtrica, se calc+la el des4la>a.iento
del 4+nto C en las direcciones (x) (8). Ver )rá*icas 6=/ 6=2B
! ( += )esplazam.e&to e& +
! ( x= )esplazam.e&to e& x
c
-
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Figura -3.
cos (30 )= x
!( x
x=! ( x cos (30)
cos (60 )=/ (*− x
!( +0cos (60 )=
/ (*−!( xcos (30 )
!( +
! ( +cos (60 )+! ( x cos (30)=/ (*
0,5∗! ( ++√ 3
2∗! ( x=0,04866(1)
-
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l Fco l
Figura - .
cos (60 )= x $
! ( x
x $ =! ( x cos (60 )
cos (30 )=/ ()− x $
!( +
0cos (30 )=/ ()−!( x cos (60 )
!( +
! ( +cos (30 )+! ( x cos (60 )=/ ()
√ 3
2∗! ( ++
1
2∗! ( x=0,04866(2)
Resol3iendo el siste.a de ec+aciones %@%, o-tene.os !( x + !( +
¿
0,5∗! ( ++√ 32∗! ( x=0,04866
√ 32∗! ( ++
1
2∗! ( x=0,04866
⇒
! ( x=0,017811 pulg¿
¿! ( +=0,066471 pulg
¿
VI) Diseo de +n a4oo; teniendo en c+enta el es*+er>o nor.al cortante
ad.isi-le 4ara el acero, calc+lar las .edidas corres4ondientes 4ara el si)+ientediseo de +n a4oo 4ro4+esto en clase 3er *i)+ra 7B#
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Figura '.
σa, P1''X1&/ K(a
ԏa,P7'#8X1&
/
K(aF7$& Y 86X/'/B i 86j 17%X6'/B K [
Sol+ci0n;
Co.en>a.os anali>ando los tornillos ?+e sostienen la c+-ierta del a4oo *i)+ra7=1B, donde la .itad del tornillo se enc+entra e.4otrado en el concreto;
Figura '-1.
Las di.ensiones de los 2 tornillos se-asaran en el análisis de +no de ellos *i)+ra 7=1,7=%B# Teniendo en c+enta ?+e LP1& c. \2 4+l)B#
Figura '-2.
Anali>ando la 4arte de tornillo e.4otrado en el concreto, la c+al corres4onde alárea s+4er*icial AeB donde acta +n es*+er>o cortante, +sare.os la si)+ientee@4resi0n; A! P V ԏad.
Ree.4la>ando tene.os; ᶲ1X]X&' P 17%X6'1%B7'#8X1&/
F7$ P17%X6'/F7$
(F7$)9
F7$8 P86
F7$x P86X/'/
(F7$)9 & 17%X6'1%
ᶲ1
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Vxy/4
Donde ᶲ1& *.**2+ , : 3.* ,,
El 3alor de ᶲ1 *+e o-tenido a 4artir de la co.4onente > del 3ector *+er>a :co# Aa : co *i)+ra 7=/B#
Figura '-3. Vista s+4erior @B del a4oo#
(or lo tanto el área ?+e so4orta la car)a cortante en el tornillo es; AVx8P ]Xᶲ%%B% 3ol3iendo a +sar la e@4resi0n A! P V ԏad.
Donde la car)a cortante V es 99#/2 *i)+ra 7=2B
Entonces, ᶲ2 & (++.39 ;'.
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DCL
Figura '-.
Donde ( P 17% KN, teniendo en c+enta la ec+aci0n ^P(At, ree.4la>ando des4ejando r 1;
1''X1&/ P 17% ]X r 1% , r 1 &*.*1+ , : 2* ,,
(ara la lon)it+d L de la -arra CO se o cortante *i)+ra 7=6B
Figura '-.
Donde la *+er>a cortante V P 17% KN +sando la e@4resi0n ԏad. PVA,ree.4la>a.os;
7'#8X1&/ P 17% %X r 1XL P 17% %X&%XL L & *.*' , & ' ,,
(or lo tanto la -arra de-e tener +na lon)it+d de '7 ..# Aa cortante do-le*i)+ra 7=7B donde 4ode.os calc+lar s+ radio r 2=
V
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Figura '-'.
Donde V P l:col % P 8' KN , +sando de n+e3o la e@4resi0n ԏad. PVA,
7'#8X1&/P 86 ]Xr % = r 2 & *.*1+ , & 1+ ,,
Contin+a.os diseando la 4arte del disco el c+al es donde se conecta con el4asador la -arra, donde necesita.os
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Vxy
Figura o nor.al,
1''X1&/ P 17%X6'/B ] r 2%=r /%B, donde des4eja.os a r 4or lo tanto;
r &*.**'1 , & '.1 ,,
Aa el es*+er>o de a4lasta.iento4resente en el área s+4er*icial so.-reada de a>+l en la *i)+ra 8=/B ca+sado 4or las *+er>as ?+e )eneran +n es*+er>o cortante, 4or lo tanto en este caso el
a4lasta.iento to.ara el 3alor del es*+er>o cortante
%r 1
r 2
r 2
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Figura
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Concl+siones
1B La te.4erat+ra no es constante en todos los 4+ntos de +na estr+ct+ra%B El 4eso de la estr+ct+ra ta.-iJn de-e ser to.ado en c+enta a la ar todos los 4lanos de es*+er>o 4ara descartar todo 4osi-le 4lano
de *alla2B Es .+ i.4ortante tener en c+enta con3enci0n de si)nos, a ?+e se identi*ica si el
c+er4o se alar)a o se acorta
Reco.endaciones
1B Se de-en tener en c+enta las 4osi-les 3ariaciones de te.4erat+ra ?+e 4+edatener +na estr+ct+ra 4ara ?+e estos ca.-ios no a*ecten la resistencia
%B A la
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!i--eler R#C# Mecánica de .ateriales# Editorial (rentice