instituto politÉcnico nacional 2007.pdf · tipos de trenes de aterrizaje a lo largo de la historia...
TRANSCRIPT
INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA
INGENIERÍA AERONÁUTICA
“ANÁLISIS ESTRUCTURAL DE UN TREN DE ATERRIZAJE FIJO DE UN AVIÓN ULTRALIGERO”
REPORTE FINAL DE INVESTIGACIÓN PARA OBTENER EL TITULO DE:
INGENIERO EN AERONÁUTICA
P R E S E N T A:
RAMIRO HIPÓLITO HERNÁNDEZ
MÉXICO D.F. 2007
CONTENIDO DEL REPORTE FINAL
Índice
Tema página Introducción 1 Capítulo I Planteamiento del problema
1.1 Contexto 3 1.2 Objetivo general 4 1.3 Objetivos específicos 4 1.4 Justificación 5 1.5 Alcance 6 1.6 Metodología utilizada 6
Capítulo II Marco teórico 2.1 Generalidades 8 2.2 Tren de aterrizaje fijo 13 2.3 Aeronave de referencia 16 2.4 Condiciones de carga 20 2.5 Estimación de cargas críticas 24
Capítulo III Modelado, ensamble y planos 3.1 Anclaje 28 3.2 Pierna 31 3.3 Soporte del eje 32 3.4 Eje 33 3.5 Ensamble 35 3.6 Planos 36
Capítulo IV Análisis estructural 4.1 Pre-proceso 45 4.2 Solución 47 4.3 Post-proceso 48
Conclusiones 55 Bibliografía 57 Glosario 59 Apéndice 63
Capítulo I Planteamiento del Problema
1
Introducción
Todo el que ha viajado en avión o simplemente lo haya visto volar no puede
menos que preguntarse cómo una máquina más pesada que el aire puede
despegar, mantenerse en el aire, trasladarse de un punto a otro sin perder el
rumbo y aterrizar de nuevo.
Independientemente del fabricante, tipo, modelo y tamaño, los aviones posen
elementos comunes cuya función primordial es la misma sin importar el tipo de
avión que se trate, uno de estos mecanismos es el tren de aterrizaje.
En este trabajo final se analiza estructuralmente el tren de aterrizaje principal de
una aeronave biplaza de fabricación casera, dicho análisis se hará al anclaje,
pierna, soporte del eje y eje que lo constituyen. Para las condiciones de aterrizaje
en una rueda, aterrizaje con carga lateral y de frenado durante el aterrizaje,
conforme a la normatividad aeronáutica establecida en el FAR 23 y 25.
El reporte está desglosado en cuatro capítulos, en el primero se plantea el objetivo
general y específicos del trabajo, la justificación, el alcance y la metodología a
utilizar.
En el segundo se aborda el marco teórico referente a los trenes de aterrizaje fijos
con ruedas, se describen las características de la aeronave de referencia, se
analizan las condiciones de carga planteadas por la reglamentación internacional,
y se estiman las cargas máximas que se aplicarán al estudio.
En el tercer capítulo se mostrará de forma general la manera de modelar los
elementos del sistema para la generación de los planos, en los que se anotarán
las especificaciones de cada uno de los componentes.
En el último capítulo se muestra la manera en que se lleva acabo el análisis
estructural y el despliegue de los resultados gráficos.
Capítulo I Planteamiento del Problema
3
1.1 Contexto
Hacia finales de los años 1970 y comienzos de los años 1980, mucha gente
tuvo la inquietud de construir y volar sus propios aviones. Como resultado, las
autoridades de aviación incorporan a la reglamentación aérea la designación de
ultraligeros. Aunque el peso y los límites de velocidad son raramente los mismos
en distintos países.
La definición de ultraligero de acuerdo con el documento de la Joint Aviation
Authorities (organismo europeo) es un avión que no tiene más de dos asientos,
una velocidad máxima de entrada en pérdida en configuración de aterrizaje (VS)
de 65 km/h (60 mph), y un peso máximo de despegue de no más de:
• 300 kg (660 lb) para un avión terrestre monoplaza; o
• 450 kg (990 lb) para un avión terrestre biplaza; o
• 330 kg (726 lb) para un avión anfibio o un hidroavión monoplaza; o
• 495 kg (1089 lb) para un avión anfibio o un hidroavión biplaza.
En este tipo de aeronaves se utilizan los trenes de aterrizaje fijos por su
simplicidad y menor costo.
En la actualidad gracias a los grandes avances tecnológicos, desarrollo de nuevos
materiales de construcción, a la apertura de la información y a la mercadotecnia,
ya es posible la construcción o armado de kit’s de ultraligeros. Sin embargo los
costos no son tan accesibles para todos, por lo que hay personas que se
aventuran a sustituir los materiales establecidos en el diseño original por otros
más económicos o que se pueden conseguir más fácilmente en su región, sin
tener la plena certeza de que el cambio será funcional.
Capítulo I Planteamiento del Problema
4
1.2 Objetivo general
Analizar estructuralmente la modificación del tren de aterrizaje de la aeronave
KR-2 de fabricación casera en las condiciones de carga crítica, utilizando el
software de modelado y análisis vistos en el seminario, para la evaluación de la
viabilidad de dicha modificación y la detección de las zonas más propensas a falla.
1.3 Objetivos específicos
Ø Examinar las condiciones de aterrizaje establecidas en el FAR parte 23 y 25
para la estimación de las cargas críticas.
Ø Aplicar el Software de modelado Unigraphics NX3 para la generación de los
planos de las partes que constituyen el tren de aterrizaje.
Ø Aplicar el modo de análisis estructural de Unigraphics NX3 para el
despliegue de gráficos en los que se muestren los esfuerzos y
deformaciones en los componentes del tren de aterrizaje.
Capítulo I Planteamiento del Problema
5
1.4 Justificación
El reporte final surge como una inquietud de poder construir un avión similar al
KR-2 sustituyendo los materiales originales por otros más económicos que
soporten satisfactoriamente las cargas a las que serán sometidos. Pretendiendo
establecer un punto de referencia para todo constructor casero al evaluar el
comportamiento de las alteraciones que se le pueden hacer al diseño de un
ultraligero mediante el uso de sistemas CAD CAE y tomar la mejor decisión al
probar diferentes materiales y/o arreglos.
Por tanto si se utiliza el software de ingeniería se podrá juzgar la viabilidad de
utilizar un tren de aterrizaje funcional a un menor costo.
1.5 Alcance
Como se podrá comprender el reporte ejemplifica el uso del software de
ingeniería para la evaluación de cambios en la materia prima y/o configuración en
un sistema, como lo es el caso del tren de aterrizaje del ultraligero KR-2.
Aunque existen varias condiciones de carga para el análisis estructural del tren de
aterrizaje, solo se utilizarán aquellas para la cual el sistema es exigido al máximo,
con la finalidad de juzgar la modificación y detectar las zonas de posible falla en
aterrizajes con dicha condición.
Cabe mencionar que el análisis será solo por simulación, dejando la opción
experimental a otros estudiantes.
Capítulo I Planteamiento del Problema
6
1.6 Metodología
A continuación se mencionan los pasos a seguir para la realización del reporte:
Ø Acopio de información sobre la aeronave, los componentes del tren de
aterrizaje y modificaciones propuestas por constructores caseros, así como
la reglamentación aeronáutica referente.
Ø Descripción de aspectos generales acerca de los trenes de aterrizaje
particularizando en el tipo de tren de nuestro interés.
Ø Revisión y selección de la información, para la estimación de los
parámetros que se requieren introducir al software a utilizar.
Ø Proposición y modelado del tren de aterrizaje, para la generación de planos
descriptivos.
Ø Estimación de las cargas a las que se someterá el sistema a evaluar.
Ø Análisis, simulación y despliegue de resultados.
Ø Conclusión del reporte.
Capítulo II Marco Teórico
8
2.1 Generalidades
Existen varias formas para clasificar los aeroplanos, ya sea por su velocidad
de vuelo, por el tipo de uso que se le da, por el número, forma y ubicación de los
planos sustentadores, por el tipo y numero de motores, por el tipo de tren de
aterrizaje, etc. Aunque estos últimos pueden variar en tamaño, forma y
complejidad la función sigue siendo la misma.
Tren de aterrizaje
Se denomina tren de aterrizaje al conjunto de ruedas, soportes,
amortiguadores y otros equipos que un avión utiliza para aterrizar o maniobrar
sobre una superficie.
Sus funciones son brindar el soporte al aeroplano, posibilitar el movimiento y
frenado del avión en superficie y amortiguar el impacto del aterrizaje.
Tipos de trenes de aterrizaje
A lo largo de la historia se han desarrollado varias configuraciones de
trenes de aterrizaje las cuales se les puede clasificar de manera general de
acuerdo al tipo de superficie de operación en (figura 2.1):
• Trenes de rodadura (para operación en tierra).
• Trenes con flotadores (para operación en agua).
• Trenes con esquíes (para operación en nieve).
• Trenes híbridos (combinación de los anteriores).
Los trenes de rodadura son los de mayor uso y a su vez
se pueden clasificar por:
Ø Número y disposición de ruedas
Ø Características de articulación
Ø Sistemas de suspensión
Ø Geometría de suspensión
figura 2.1
Capítulo II Marco Teórico
9
Por el número y disposición de ruedas pueden ser:
Tren biciclo. Se compone básicamente de dos piernas
con uno o más neumáticos colocados uno detrás del otro.
Pueden llevar dos piernas exteriores a los lados para
proporcionar una mejor estabilidad durante rodajes (figura
2.2).
Tren triciclo. Es la configuración más general y consta de
una pierna situada ya sea al frente en la nariz del avión o
en la cola del mismo, y dos principales cerca del centro de
gravedad (figura 2.3).
Tren triciclo doble. Parecida a la del tren triciclo, con la
diferencia de que en este caso el tren principal lleva dos
piernas en cada lado con dos o más neumáticos y una
pierna en el tren de nariz con dos neumáticos (figura 2.4).
Tren multiciclo. Se utiliza principalmente en aeronaves de
gran tamaño y por tanto de un mayor peso. Puede tener
distintos acomodos geométricos (figura 2.5).
figura 2.2
figura 2.3
figura 2.4
figura 2.5
Capítulo II Marco Teórico
10
Por sus características de articulación.
Trenes fijos. Se encuentran unidos al fuselaje o las alas
de la aeronave, son de construcción sencilla (figura 2.6).
Trenes retráctiles. Tienen la capacidad de replegarse y
alojarse en algún compartimiento dentro del ala o en el
fuselaje del avión (figura 2.7).
Por el sistema de suspensión
Tren de eje o ballesta. Su constitución básica es una
placa flexible usualmente de acero en donde la parte
superior se atornilla al fuselaje y la parte inferior termina
en el eje en donde se monta el neumático (figura 2.8).
Tren de cordones elásticos. Es similar al anterior en lo
que se refiere a la disposición del tren respecto al
fuselaje. Se compone de un determinado número de
cordones y resortes que absorben las carga (figura
2.9).
Figura 2.6
figura 2.7
figura 2.8
figura 2.9
Capítulo II Marco Teórico
11
Tren de amortiguador líquido. Se basa en la compresi-
bilidad de los líquidos a altas presiones, los componentes
principales son dos cámaras separadas donde actúa un
pistón de acuerdo a la acción de la rueda con el piso.
Tren de amortiguador óleo neumático. Similar al anterior
con la diferencia de utilizar también un gas como agente
amortiguador (figura 2.10).
Por la geometría del sistema de suspensión.
Tren de suspensión telescópica. La característica
principal de este tipo de tren es que el eje de la rueda se
encuentra en la prolongación de la pierna o elemento
principal de la estructura del tren (figura 2.11).
Tren de suspensión articulado o de palanca. Este tipo de
tren debe cumplir con dos condiciones, que el eje del
neumático se encuentre detrás de la pierna o elemento
principal de la estructura del tren de aterrizaje, y que el
brazo del neumático se una al soporte principal por
medio de una articulación que permita girarse libremente
(figura 2.12).
figura 2.10
figura 2.11
figura 2.12
Capítulo II Marco Teórico
12
Composición básica del tren de aterrizaje triciclo
El tren triciclo se compone de un tren principal y un auxiliar o secundario
(figura 2.13).
El tren principal está diseñado para soportar la mayor parte del peso del
avión y absorber los impactos del aterrizaje, generalmente lo conforman dos
piernas con una o más ruedas, se sitúan cerca del centro de gravedad de la
aeronave, ya sea en el fuselaje a la altura del empotre de las alas o debajo de
ellas.
El tren auxiliar puede estar situado en la cola del aeroplano (figura 2.14 a),
o debajo de la nariz del avión (figura 2.14 b), además de servir de apoyo al
soportar el peso del aeroplano, brinda estabilidad y la capacidad direccional en los
rodajes.
figura 2.14 a)Convencional (rueda de cola) b)Triciclo (rueda en la nariz)
figura 2.13 tren principal tren auxiliar
Capítulo II Marco Teórico
13
2.2 Tren de aterrizaje fijo
La causa principal del uso entre un tren de aterrizaje fijo o rectráctil depende de
los parámetros de diseño del avión, como la velocidad de vuelo lo que se refleja
en la resistencia al avance producida, el peso de la aeronave y el mantenimiento
del sistema, en la siguiente tabla se muestra la comparativa entre un tipo y otro.
Tipo de tren Fijo Retráctil
Resistencia al avance Alta Mínima
Peso del sistema Bajo Alto
Complejidad y costo Baja Alta
Mantenimiento Insignificante Significante
Tabla 2.1 Comparación entre tren de aterrizaje fijo y retráctil
Se recomienda el uso de trenes retráctiles para aviones cuya velocidad
operacional está por arriba de 277.65 Km/h (150 Kts).
Usualmente vemos trenes de aterrizaje fijos en aeronaves pequeñas que no
operan a grandes altitudes y en réplicas de algunos aviones antiguos; este es el
caso también de la mayoría de los aviones ultraligeros y de fabricación casera ya
que su instalación es más sencilla y su costo es menor.
Como se mencionó anteriormente la configuración del tren de aterrizaje de tres
ruedas es la más difundida, la podemos ver en la mayoría de los aviones militares,
los llamados de turismo, los acrobáticos, de enseñanza, así como los ultraligeros.
También se mencionó los dos tipos de disposición de las ruedas, el tipo
convencional cuyo tren auxiliar es una pequeña rueda en la cola del avión y el tipo
triciclo con el tren auxiliar debajo de la nariz de la aeronave. A continuación se
presenta una tabla comparativa en la que se resaltan las características de estos
dos tipos de arreglo.
Capítulo II Marco Teórico
14
Tipo de tren Convencional
(rueda de cola)
Triciclo
(rueda en la nariz)
Giro en tierra Poco inestable Estable
Visibilidad sobre la nariz Poca Buena
Nivel del piso del avión
respecto a tierra Inclinado Nivelado
Peso del sistema, costo y
mantenimiento Bajo Medio
Capacidad direccional en
el aterrizaje Poca Buena
Capacidad direccional en
el rodaje Regular Buena
Rotación durante el
despegue Buena Buena
Operación de despegue Requiere experiencia Fácil
Tabla 2.2 Características del arreglo convencional y triciclo
Como se puede observar el tren triciclo tiene mayores bondades, sin
embargo el tren convencional se sigue utilizando siendo su mayor virtud el menor
peso, costo y poco mantenimiento.
Los trenes de aterrizaje fijo se conforman generalmente de piernas
individuales (figura 2.15 a) o en forma de arco o ballesta (figura 2.15 b) hechas
con una placa de acero o de aluminio en las que se monta el eje para la rueda.
figura 2.15 a) una pierna b) en forma de arco o ballesta
Capítulo II Marco Teórico
15
Otros utilizan una estructura de tubos soldados o atornillados al fuselaje
(figura 2.16 a); también los hay con amortiguadores (figura 2.16 b).
Para reducir la resistencia al avance se incorporan pantalones (figura 2.16 b) y
carenados (figura 2.16 c) o la combinación de ambos (figura 2.16 d).
En la figura 2.16 e se muestran las condiciones de trabajo para un tren fijo; en
vuelo las cargas verticales son prácticamente nulas, en la condición estática
soporta la mayor parte del peso del avión y la carga máxima se presenta en la
condición de aterrizaje con una sola rueda.
a) b) c) d)
e)
figura 2.16
En vuelo Estática Carga máxima
Arco
inclinación
Capítulo II Marco Teórico
16
2.3 Aeronave de Referencia
El KR-2 de Rand Robinson es un avión ultraligero diseñado para los
constructores caseros, posee buenas prestaciones de velocidad, rango y
economía.
• Utiliza madera, espuma y fibra de vidrio para su construcción
• El kit contiene muchas piezas premoldeadas y su tiempo de construcción es
de 800 horas aproximadamente.
Capítulo II Marco Teórico
17
Especificaciones
Longitud 14' 6" 4.42 m
Envergadura 20' 8" 6.30 m
Superficie alar 80 ft2. 7.34 m2
Peso vacío 480 lbs. 218.2 kg
Peso cargado 900 lbs. 409.10 kg
Carga útil 420 lbs. 190.91 kg
Capacidad de equipaje 35 lbs. max 15.91 kg
Distancia de despegue 350 ft. 106.68 m
Distancia de aterrizaje 900 ft. 274.32 m
Velocidad de pérdida 52 mph 83.67 Km/h
Velocidad máxima 200 mph 321.80 Km/h
Velocidad crucero 180 mph 289.62 Km/h
Rango (35 gal de combustible) 1600 millas 2571.18 Km
Velocidad de ascenso (ligero) 1200 fpm 365.76 m/min
Velocidad de ascenso (carga
completa) 800 fpm 243.84 m/min
Techo de servicio 15,000 ft. 4572.00 m
Motor VW 2100
Capacidad de combustible 12-35 gal. 45.6-133 lt
Consumo de combustible 3.8 gph 14.44 lt/h
Tren de aterrizaje fijo convencional o triciclo
retráctil convencional
El costo del kit completo con tren fijo convencional es de $7872.00 dólares
U.S. El conjunto del tren cuesta $2610.00, un 33.2% del costo del avión
(referencia electrónica 2).
Los componentes estructurales de una pierna del tren principal de la
aeronave de referencia consta de: un anclaje, una pierna, un soporte y un eje
(figura 2.17).
Capítulo II Marco Teórico
18
Cabe mencionar que el tren a analizar se basa en la configuración geométrica
de las figuras arriba (referencia electrónica P1). Cuya prueba experimental en la
condición estática es la mostrada en la figura 2.18, otros constructores utilizan
algunas partes adquiridas del kit o construyen las partes con otro tipo de material.
figura 2.17
figura 2.18
Eje
Anclaje
Pierna
Soportes
Capítulo II Marco Teórico
19
Los materiales propuestos para el tren de aterrizaje son los siguientes:
Parte Material
Anclaje Acero SAE 1045
Pierna Aluminio 2024 T6
Soporte del eje Acero SAE 1045
Eje Acero SAE 1045
Cuyas características se muestran en las siguientes tablas (referencia electrónica
P7) :
Aluminio 2024-T6 Propiedades Sistema métrico Sistema inglés
Densidad 2.78 g/cm3 0.1 lb/in2 Módulo de elasticidad 72.4 GPa 105000 ksi Relación de Poisson 0.33 0.33 Elongación de ruptura 5 % 5 % Resistencia a la tensión 427 MPa 64900 psi Resistencia a la cedencia 345 MPa 50000 psi Resistencia a la fatiga 124 MPa 18000 psi Resistencia al corte 283 MPa 41000 psi Módulo de corte 27 GPa 3920 ksi
Usos: - Partes de aviones: trenes, ejes, tornillos, fuselaje, válvulas hidráulicas, partes de misiles, municiones, tuercas, pistones… - Equipo veterinario y ortopédico. - Estructuras.
Tabla 2.3 Características del aluminio 2024 T6
Acero SAE 1045 Propiedades Sistema métrico Sistema inglés
Densidad 7.87 g/cm3 0.284 lb/in3 Módulo de elasticidad 200 Gpa 29000 ksi Relación de Poisson 0.29 0.29 Resistencia a la tensión 655 MPa 95000 psi Resistencia a la cedencia 585 MPa 84800 psi Elongación de ruptura 12 % 12 % Módulo de corte 80 GPa 11600 ksi
Usos: Trenes de aterrizaje, ejes, tornillos, pernos, tuercas, partes de máquinas…
Tabla 2.4 Características del acero SAE 1045
La selección de los materiales se fundamenta en la información bibliográfica (5
y 6) y electrónica consultada (P7 y P8).
Capítulo II Marco Teórico
20
2.4 Condiciones de carga
La FAA (Federal Aviation Agecy) Agencia Federal de Aviación de los Estados
Unidos en el FAR (Federal Aviation Regulations) Reglamentación Federal de
Aviación Parte 23 y 25 menciona los estándares a considerar para otorgar las
licencias de vuelo a las aeronaves de transporte, utilitarios, acrobáticos y de la
aviación general.
En las subparte C se tiene información sobre las cargas debidas a tierra y en la
subparte D se muestran los requerimientos mínimos para el diseño y construcción
del tren de aterrizaje.
A continuación se muestran las condiciones que se considerarán para la
estimación de las cargas que se utilizarán en el análisis estructural.
Avión en reposo
En esta condición el peso W del avión es soportado por las tres ruedas; VM y
VT son las cargas verticales sobre el tren principal y de cola respectivamente
(figura 2.19).
W
2VM VT
Ne
NaNb
Nd
figura 2.19
Capítulo II Marco Teórico
21
Aterrizaje nivelado
En esta condición el avión se posa en el tren principal y con el fuselaje paralelo
a tierra; W es el peso máximo de aterrizaje, n es el factor de carga debido a la
fuerza de inercia durante la rotación, VM y DM es la carga vertical y horizontal
respectivamente sobre el tren principal; T es la componente horizontal de la fuerza
de inercia, I es el momento de inercia necesario para equilibrar las fuerzas (figura
2.20).
Aterrizaje con cola baja
En esta condición el avión se posa con las tres ruedas, VT es la carga
vertical debida al suelo en el tren de cola (figura 2.21).
nnW
W (TOTAL)
I T
2DM
2VM
figura 2.20
nnW2DM
2VM VT
W (TOTAL)
Ne
NaNb
Nd
figura 2.21
Capítulo II Marco Teórico
22
Aterrizaje en una rueda
En esta condición se considera que toca nivelado utilizando únicamente una
de las piernas del tren de aterrizaje principal, la carga vertical y horizontal sobre la
rueda será el doble para la condición de aterrizaje nivelado (figura 2.22).
Aterrizaje con carga lateral
En esta condición se asume nivelado con el tren principal tocando tierra,
presentando cargas verticales en las piernas y cargas laterales horizontales (S), la
carga longitudinal en el tren se desprecia, Las cargas laterales se producen
cuando el avión no aterriza en un eje completamente paralelo al de la pista (figura
2.23).
I
Carga necesaria para balancear las fuerzas externas
2 VM
W/2W/2
figura 2.22
VMVM
0.8 VM
I
1.4 VM
2 V + 1.0 WM
figura 2.23
Capítulo II Marco Teórico
23
Frenado en la carrera de aterrizaje
Diagrama muy parecido al de la condición de aterrizaje nivelado. Las cargas
horizontales son producto de la fricción con el suelo, la intensidad de la carga
vertical es menor debido al factor de carga considerado (figura 2.24).
Viraje en tierra
Condición parecida al de cargas laterales. La carga se produce por la fuerza
centrífuga y la fricción al hacer el viraje, las cargas laterales son la mitad de las
verticales correspondientes. No se considera el factor de carga ya que no es
aterrizaje (figura 2.25).
1.2 W (PARA DISEÑO CON PESO DE ATERRIZAJE)
I T
D M =0.8 VM
2VM
figura 2.24
Vm1Vm2
Sm2
0.5 W
1.0 W
VT
figura 2.25
Capítulo II Marco Teórico
24
2.5 Estimación de cargas críticas
Considerando que un instante antes de comenzar la rotación para tocar pista,
la velocidad de descenso límite debe ser de 10 ft/s (FAR 23.473 (d) y 25.473 (2)) y
tomando en cuenta que la velocidad de aproximación Va � Vs para ese momento.
senθ =VV
V
S
θ =
arcsen
VV
V
S
Donde θ es el ángulo con que las ruedas hacen contacto con la pista; para
el avión de referencia Vs = 52 mill/h (76.25 ft/s).
θ =
=
=arcsen arcsen.
. ºV
VV
S
10
76 257 54
Para que el factor de carga sea n =2 , como se recomienda en el FAR
23.473 (g); el avión debe efectuar la rotación con un radio de giro dado por:
RV
g nft ft=
−=
−=
2 2
1
76 25
32 2(2 118056
( )
.
. ).
Del Apéndice C del FAR 23 se
considera:
K = 0.25 para W � 3000 lb
L nK
tan tan= −
= −
= −1 2 10 25
7 54178
θ.
..
Los datos de la aeronave (ver
figura 2.19):
W = 900 lb
a = 1.2 ft
b = 8.9 ft
d = 10.1 ft
e = 3.05 ft
t = 7 ft
θ VV
Va = VS
Capítulo II Marco Teórico
25
Considerando el Apéndice C del FAR 23, las condiciones de carga revisadas en el punto 2.4 y aplicando las
condiciones para el equilibrio estático en cada uno de los diagramas, se construye la siguiente tabla en la que se
muestran las ecuaciones para determinar las cargas debidas al suelo para cada caso.
Estático Aterrizaje nivelado
n = 2
Aterrizaje con cola baja
n = 2
Aterrizaje con una rueda n = 2
Aterrizaje con carga
lateral n = 2
Frenado en el aterrizaje
n = 12. Viraje en tierra
2V WbdM = ( )2V n L WM = − ( )2V n L W
bdM = − ( )V n L WM = − ( )2V n L WM = − ( )2V n L WM = −
2 1V WbdM =
( )t
WeVWV TM
5.05.02 +−=
DM = 0 2D KnWM = DM = 0 D KnWM = S VM M= 08.
S VM M= 0 6. D VM M= 08.
S VM M1 105= .
S VM M2 205= .
V WadT = VT = 0 ( )V n L W
adT = − VT = 0 VT = 0 VT = 0 V W
adT =
DT = 0 DT = 0 DT = 0 DT = 0 DT = 0 DT = 0 S VT T= 05.
Tabla 2.5 Ecuaciones para determinar las cargas debidas al suelo
Capítulo II Marco Teórico
26
Sustituyendo las magnitudes calculadas y enlistadas al inicio de la sección 2.5, se obtienen los valores mostrados
en la siguiente tabla:
Estático Aterrizaje nivelado
n = 2
Aterrizaje con cola baja
n = 2
Aterrizaje con una rueda n = 2
Aterrizaje con carga lateral
n = 2
Frenado en el aterrizaje
n = 12. Viraje en tierra
V lbM = 39653. V lbM = 170082. V lbM = 1498 74. V lbM = 340163. V lbM = 170082. V lbM = 134082. V lbM 1 39653= .
V lbM 2 592 61= .
DM = 0 D lbM = 225 DM = 0 DM = 450 S lbM = 1360 65.
S lbM = 1020 49. D lbM = 1072 65.
S lbM 1 198 27= .
S lbM 2 29630= .
V lbT = 106 93. VT = 0 V lbT = 40415. VT = 0 VT = 0 VT = 0 V lbT = 106 93.
DT = 0 DT = 0 DT = 0 DT = 0 DT = 0 DT = 0 S lbT = 53 47.
Tabla 2.5 Cargas debidas al suelo de la aeronave KR-2 para un peso máximo de aterrizaje
Observando detenidamente encontraremos que hay tres condiciones con cargas máximas correspondientes a los
ejes vertical, longitudinal y transversal de la aeronave, dichas cargas y condiciones son las que se utilizarán en el análisis
estructural.
Capítulo III Modelado, Ensamble y Planos
28
Unigraphics NX3
Unigraphics es uno de los más avanzados productos CAD/CAM/CAE para
solucionar problemas de diseño y manufactura de partes mecánicas. Abarca el
proceso entero de desarrollo del producto, Unigraphics otorga un inmenso valor a
las empresas de todos los tamaños. Simplifica el complejo diseño de un producto,
acelerando el proceso del lanzamiento de estos al mercado.
Unigraphics integra los conocimientos basados en el diseño industrial,
modelado geométrico, análisis avanzado, simulación gráfica, y la ingeniería en
general. El software tiene la capacidad de modelar a partir de rasgos
parametrizados y a través de sólidos geométricos. Además le permite al usuario
diseñar geometrías complejas como perfiles aerodinámicos y colectores de
escape. También cuenta con un poderoso juego de herramientas para el
modelado más rápido de superficies y sólidos
Las aplicaciones más destacadas con las que cuenta son el modelado, dibujo
de planos de construcción, planos descriptivos, simulación de manufactura y
obtención de códigos de maquinado, análisis de movimiento y el análisis
estructural entre otros.
Es por estas cualidades que el manejo de este tipo de software es de vital
importancia para todo estudiante de ingeniería que pretenda integrarse a la
industria de la manufactura o el diseño de productos.
En las presentes páginas se ejemplifica de manera general la forma en que se
modelaron, se ensamblaron y realizaron los dibujos de las partes del tren de
aterrizaje a analizar.
Al comenzar un proyecto (nuevo archivo), el programa solicita si el trabajo será
en milímetros o pulgadas, el nombre del archivo y la localización de éste; una vez
dada la información se oprime el botón OK.
Capítulo III Modelado, Ensamble y Planos
29
3.1 Anclaje
Para comenzar a modelar se llama al
ambiente de modelado , se dibuja un
esbozo (sketch) de la base (figura 3.1), la
cual se restringe dimensionalmente ,
geométricamente y por posición ,
salimos del sketch y se extruye
(extrude) a la distancia requerida.
Sobre el mismo plano se realiza un nuevo
esbozo (figura 3.2), se restringe
dimensionalmente , geométricamente y
por posición; salimos del sketch y se realiza su
extrusión (figura 3.3), es importante elegir la
opción de unir el sólido extruido con la base
en este paso.
Para hacer los aligeramientos se traza
un esbozo como el mostrado en la figura 3.4
y se extruye con la opción de sustraer (subtract)
.
figura 3.1
figura 3.2
figura 3.3
figura 3.4
Capítulo III Modelado, Ensamble y Planos
30
Las perforaciones donde irán los tornillos
de fijación se realizan con la herramienta orificio
(hole) siguiendo las instrucciones de los
cuadros de dialogo que aparecen para
dimensionar y posicionar el orificio.
Para dar forma a la placa donde se fijará
la pierna se traza y se restringe un esbozo en
forma de triángulo y se sustrae de la placa (figura
3.6).
Para las nervadura que darán rigidez se
trazan y se restringen esbozos en forma de
triángulo y finalmente se sustraen de las
correspondientes placas (figura 3.7).
Los orificios para sujetar la pierna se realizan con
la herramienta hole.
Finalmente con la herramienta desvanecimiento
de aristas (edge blend) se le da un
redondeado a las uniones de las placas
perpendiculares a la base principal (figura 3.8).
figura 3.5
figura 3.6
figura 3.7
figura 3.8
Capítulo III Modelado, Ensamble y Planos
31
3.2 Pierna
El procedimiento es similar al modelado del anclaje, se comienza con un
esbozo (sketch) el cual se restringe dimensional, geométricamente y por posición
(figura 3.9), se extruye con el espesor propuesto (figura 3.10), se hacen los
orificios donde se fijará la pierna al anclaje y donde se fijará el soporte del eje
(figura 3.11), finalmente se redondean las aristas que lo requieran (figura 3.12).
figura 3.9
figura 3.10
figura 3.11
figura 3.12
Capítulo III Modelado, Ensamble y Planos
32
3.3 Soporte del eje
Nuevamente comenzamos con un esbozo el cual se restringe dimensional,
geométricamente y por posición (figura 3.13), se extruye (figura 3.14), se hacen
los orificios donde se fija la pierna y el eje (figura 3.15), se redondean las aristas
que lo requieran (figura 3.16), con otro esbozo se traza el contorno triangular para
extruir la nervadura de refuerzo (figura 3.17).
figura 3.15
figura 3.13
figura 3.14
figura 3.16
figura 3.17
Capítulo III Modelado, Ensamble y Planos
33
3.4 Eje
Esta vez comenzamos con la herramienta
bloque (block) para modelar la placa que se
fija al soporte (figura 3.18).
Posteriormente con la opción protuberancia
cilíndrica (boss) se une un cilindro (figura
3.19) que sirve de espaciamiento entre la rueda
y los frenos.
Continuamos con un sketch rectangular que
se centra en el cilindro y se extruye (figura 3.20),
en esta placa se fijan los frenos.
figura 3.18
figura 3.19
figura 3.20
Capítulo III Modelado, Ensamble y Planos
34
Con la herramienta boss se unen 2 cilindros
más para formar el eje donde se montará la
rueda (figura 3.21)
Con hole se practican los orificios en las
placas para alojar los tornillos de sujeción.
Finalmente con edge blend se redondean
las uniones de los cilindros con las placas y las
esquinas de las mismas.
Como pueden darse cuenta son pocas las herramientas necesarias para
modelar un objeto, siguiendo otro procedimiento se puede llegar al los mismos
resultados, la mejor forma será para la cual se reduce el número de pasos y por
tanto el tiempo, dicho método se podrá alcanzar con la práctica.
figura 3.21
figura 3.22
figura 3.23
Capítulo III Modelado, Ensamble y Planos
35
3.5 Ensamble
Para abrir el ambiente de ensamble se oprime el
icono , en la parte inferior de la pantalla aparecerá
una barra de herramientas. Se oprime el icono para
importar el anclaje, que será la pieza base, y siguiendo
las indicaciones de los cuadros de diálogo quedará en la
posición deseada, se importa la pierna de forma similar
(figura 3.24), en los cuadros posteriores se piden las
restricciones de unión entre estas dos piezas (figura 3.25) para lo cual debemos
indicar la unión de las caras en contacto (mate) y hacer concéntricos
(center) los orificios que quedaran unidos. Se importa ahora el soporte del eje y se
realiza algo similar para unirlo a la pierna (figura 3.26), finalmente se realiza lo
mismo con el eje y queda el ensamble final (figura 3.27)
figura 3.24
figura 3.26
figura (3.27)
figura 3.25
Capítulo III Modelado, Ensamble y Planos
36
3.6 Planos
Se abre la aplicación de dibujo (drafting) , en el cuadro de diálogo que
aparece se especifican las unidades de trabajo y el tamaño de la hoja a utilizar.
Con la herramienta agregar vista base (add base view) se selecciona la
vista frontal de la pieza y la escala a la que se desea; dando clic arriba y a la
derecha de la base se generan las vistas superior y lateral derecha.
Agregando una nueva vista base se obtiene el isométrico de la pieza.
Con las distintas herramientas se dibujan las acotaciones, tocando un
elemento del dibujo y arrastrando el cursor hasta la posición deseada, las
anotaciones se insertan como cuadros de texto, el cuadro de referencia y margen
mediante el trazo de cuadros y líneas (figura 3.28).
figura 3.28
Para acotar
Para anotaciones
Para vistas
Para modificar estilos
Capítulo IV Análisis Estructural
44
Análisis por elemento finito
FEA (finite element analysis), o análisis por elemento finito, es un método
aproximado para predecir el comportamiento de estructuras y materiales a
factores externos como fuerzas, calor y vibraciones. El proceso empieza con la
creación de un modelo geométrico; después, el modelo se subdivide (se malla) en
partes pequeñas (elementos) de forma simple conectados con puntos o nodos; de
esta forma, se aproxima la relación de tensión y deformación más fácilmente.
Finalmente, se aplican las propiedades de los materiales y condiciones límite de
cada elemento.
De forma semejante Unigraphics procesa y resuelve los cálculos complejos en
cuestión de minutos. Proporcionando a los diseñadores una idea muy aproximada
del comportamiento de los objetos a las condiciones establecidas.
Algunas de aplicaciones del FEA son el Análisis Estructural, Análisis
Térmico, Dinámica de Fluidos, Compatibilidad Electromagnética y Simulación de
Movimiento. El FEA es generalmente usado en el análisis de mecanismos y
estructuras para determinar las tensiones y desplazamientos, los cuales se utilizan
para predecir las fallas del mecanismo.
Inicialmente se pretendió realizar el análisis en el programa ANSYS 10.0
que es en el que se trabajó más tiempo para este fin, pero debido a algunos
problemas de compatibilidad entre los archivos exportados de NX3 e importados
en ANSYS el proceso de mallado marcaba errores, por lo que después de varios
intentos fallidos se optó por hacer el análisis en NX3.
Capítulo IV Análisis Estructural
45
3.1 Preproceso
El preproceso consiste en introducir los parámetros como tipo de análisis a
efectuar, propiedades de los materiales con que se construirá la parte, el tipo de
elemento finito que se utilizará en el mallado, el tamaño de la malla, las
restricciones de desplazamiento y las magnitudes y direcciones de las cargas a las
que se someterá la pieza modelada.
Se comienza abriendo el archivo de la parte a
analizar y abrimos la aplicación de análisis
presionando el icono , al instante aparece un
cuadro de dialogo (figura 4.1) en el que se selecciona
el tipo de resolución (elegir Structures P. E.), el tipo
de análisis que se hará, y se da OK.
Presionando el icono se abre un cuadro
de dialogo (figura 4.2) para introducir los materiales
y sus propiedades, así como asignar el material a
la pieza correspondiente.
Presionando el icono se abre un cuadro
de dialogo (figura 4.3) para seleccionar el tipo y
tamaño de elemento finito, forma de la malla y a
que parte se le aplicará.
figura 4.1
figura 4.2
Capítulo IV Análisis Estructural
46
Presionado el icono se abre un cuadro
de dialogo (figura 4.4) para establecer las
restricciones de movimiento (traslación y rotación)
en los lugares donde se requieran.
Presionando el icono se abre un cuadro
de dialogo (figura 4.5) para establecer el lugar, la
magnitud y dirección de las cargas a aplicar.
Cada vez que se realiza cada paso, a la derecha
aparece un árbol en el navegador (figura 4.6) en el
que se puede acceder a cada parte para realizar los
cambios necesarios.
figura 4.3
figura 4.4
figura 4.5
figura 4.6
Capítulo IV Análisis Estructural
47
3.2 Solución
En este paso se solicita al programa efectuar la solución de los elementos que
conforman la malla, para la cual resuelve 6 veces el número de ecuaciones
generadas por cada nodo que conforma la malla.
En la parte de la derecha como se mencionó aparece
un navegador, para mandar solucionar lo anteriormente
establecido se da click con el botón derecho del ratón al
mismo tiempo que se señala con el cursor el icono de
solución (solution), y seleccionamos la opción resolver
(solve) (figura 4.7) de la ventana que se despliega;
aparecerán otras ventanas que indican que el cálculo se
esta llevando acabo.
Al finalizar la solución, la ventana activa marca
terminado (completed) (figura 4.8) y en el navegador
aparece un nuevo icono con la leyenda resultados
(results) y se activan los iconos de visualización de
resultados en la parte izquierda de la pantalla.
figura 4.7
figura 4.8
Capítulo IV Análisis Estructural
48
3.3 Post-proceso
En esta etapa se solicitan los resultados al
programa; para acceder se da click con el botón
derecho del ratón sobre la ramificación results en el
navegador y elegimos la opción abrir (open) (figura
4.9) o mediante los iconos que se activaron en la
parte izquierda de la pantalla.
Un listado de resultados aparece en el navegador. Para ver algún tipo en
especial vasta con encender la paloma a un lado de la leyenda, también se puede
observar una simulación del comportamiento de la pieza en cada condición de
estudio utilizando la barra de herramientas de la parte izquierda de la pantalla.
Siguiendo las anteriores pasos se repitió el proceso para cada una de las
condiciones de carga crítica determinadas en el punto 2.5 del reporte, las cuales
son el aterrizaje con una sola rueda, el aterrizaje con carga lateral y el frenado.
A continuación se muestran los gráficos obtenidos para cada condición y
cada parte.
figura 4.9
Capítulo IV Análisis Estructural
49
Aterrizaje en una rueda
Desplazamiento nodal máximo (color rojo):
Anclaje 19.14 x 10-3 in (0.486 mm)
Se presenta en la parte superior derecha de la
placa donde se fija la pierna y hacia adentro.
Pierna 6.938 in (17.62 cm)
Se presenta en la parte inferior y hacia afuera.
Soporte del eje 6.605 x 10-3 in (0.167 mm)
Se presenta en la parte inferior trasera y hacia
atrás.
Eje 7.454 x 10-2 in (1.893 mm)
Se presenta en el extremo y hacia arriba.
Capítulo IV Análisis Estructural
50
Aterrizaje en una rueda
Diagrama de esfuerzos de Von Mises
Esfuerzo nodal máximo (color rojo):
Anclaje 2.49 x 105 psi
Se concentran los esfuerzos en los puntos
de fijación y en la parte superior de la
nervadura mayor.
Pierna 5.729 x 105 psi
Se concentran los esfuerzos en el primer
tercio superior.
Soporte del eje 1.322 x 105 psi
Se concentran los esfuerzos en el doblez y
la nervadura.
Eje 2.703 x 105 psi
Se concentran los esfuerzos en la zona de
fijación y en el cilindro de separación.
Capítulo IV Análisis Estructural
51
Aterrizaje con carga lateral
Desplazamiento nodal máximo
(color rojo):
Anclaje 2.736 x 10-2 in (0.695 mm)
Se presenta en la parte inferior y central de
la placa donde se fija la pierna y hacia
fuera y adentro respectivamente.
Pierna 1.395 in (3.54 cm)
Se presenta en la parte inferior y hacia
afuera.
Soporte del eje 1.183 x 10-2 in (0.30 mm)
Se presenta en la parte inferior y hacia
adentro.
Eje 3.723 x 10-2 in (0.945 mm)
Se presenta en el extremo y hacia arriba.
Capítulo IV Análisis Estructural
52
Aterrizaje con carga lateral
Diagrama de esfuerzos de Von Mises
Es fuerzo nodal máximo (color rojo):
Anclaje 6.389 x 104 psi
Se concentran los esfuerzos en las uniones
de las nervaduras con la placa donde se fija
la pierna.
Pierna 1.216 x 105 psi
Se concentran los esfuerzos en el primer
tercio superior.
Soporte del eje 6.319 x 104 psi
Se concentran los esfuerzos en la placa
inferior y en la nervadura.
Eje 1.291 x 105 psi
Se concentran los esfuerzos en la zona de
fijación y en el cilindro de separación.
Capítulo IV Análisis Estructural
53
Frenado en la carrera de aterrizaje
Desplazamiento nodal máximo (color rojo):
Anclaje 2.296 x 10-2 in (0.583 mm)
Se presenta en la parte superior derecha de la
placa donde se fija la pierna; hacia adentro y al
frente.
Pierna 2.732 in (6.93 cm)
Se presenta en la parte inferior, hacia afuera y
atrás.
Soporte del eje 5.235 x 10-3 in (0.132 mm)
Se presenta en la parte inferior trasera y hacia
atrás.
Eje 9.263 x 10-3 in (0.235 mm)
Se presenta en el extremo, hacia arriba y
atrás.
Capítulo IV Análisis Estructural
54
Frenado en la carrera de aterrizaje
Diagrama de esfuerzos de Von Mises
Es fuerzo nodal máximo (color rojo):
Anclaje 1.724 x 105 psi
Se concentran los esfuerzos en los orificios de
fijación del lado de las nervaduras.
Pierna 2.144 x 105 psi
Se concentran los esfuerzos en el primer
tercio superior.
Soporte del eje 9.263 x 104 psi
Se concentran los esfuerzos en el doblez y la
nervadura.
Eje 3.797 x 104 psi
Se concentran los esfuerzos en la zona de
fijación y en el cilindro de separación.
Conclusiones
55
Conclusiones
Analizando la anterior información gráfica se puede destacar que para el
anclaje, las zonas más propensas a falla son las nervaduras de refuerzo, así como
los agujeros más cercanos, ya que en esas partes se presentan los mayores
esfuerzos. En cuanto a la pierna, es preocupante el alto desplazamiento obtenido
en la condición de aterrizaje con una rueda, pudiendo darse el caso de una
deformación permanente o rotura para tal evento. Como se pude observar la
distribución de esfuerzos es muy similar en las tres condiciones siendo la mayor
concentración en el primer tercio superior siendo ésta, por tanto, la zona más
crítica. El soporte del eje presenta los esfuerzos más grandes en el doblez y la
nervadura, finalmente el eje presenta los esfuerzos de mayor magnitud en el
cilindro de separación y los orificios donde se une con el soporte.
Los desplazamientos nodales de las partes de acero son menores a un
milímetro en la mayoría de los casos, lo que supondría que se soporta las cargas
eficientemente, sin embargo si se comparan los valores de esfuerzo con los de
resistencia del material se encuentra que los esfuerzos exceden los límites, a lo
que supone una falla del material.
En el caso de la pierna, aunque las deformaciones para el aterrizaje con carga
lateral y frenado parecen normales, el desplazamiento para el primero de los tres
análisis sugiere una revisión en la utilización del material propuesto, de igual forma
las magnitudes de los esfuerzos superan los permisibles.
Reflexionando en el porque de los resultados, se puede mencionar que la
estimación de las cargas aplicadas se hicieron considerando el peso máximo de la
aeronave, lo cual no sucede en la realidad ya que cuando un avión aterriza lo hace
con poco menos de la mitad de combustible, comparando las magnitudes de las
cargas tomadas como críticas (tabla 2.5) con las que soporta el avión en condición
estática son más del triple (ocho veces mayor para el aterrizaje con una rueda).
Conclusiones
56
Por otro lado no se consideró la energía que absorben los neumáticos lo cual
hace que los componentes de la pierna reciban una menor carga a la calculada.
Otra consideración a tomar en cuenta es el tamaño de la malla empleada ya que
la convergencia es oscilatoria, es decir que conviene realizar análisis iterativos
variando el tamaño de la malla hasta que las magnitudes obtenidas no varíen
tanto, así los resultados serán más aproximados a la realidad.
No obstante a nuestro parecer el tren soportará de buena manera aterrizajes
nivelados, con carga lateral y frenados no tan violentos, es por ello que se
recomienda a los pilotos evitar condiciones tan críticas de aterrizaje; otra
recomendación que se le haría al constructor es aumentar el espesor del la pierna
y de las placas que constituyen los otros elementos.
En definitiva el costo de la fabricación casera del tren analizado es más
económica en comparación con los precios de los fabricantes.
De la información investigada, los cálculos realizados, el modelado y el análisis
hecho, podemos constatar que el uso de software de ingeniería es una gran
herramienta en la actualidad para la agilización, disminución de tiempo y costos en
el desarrollo de nuevos productos, en especial en el de aquellos para los cuales se
requieren realizar varios tipos de análisis.
Bibliografía
57
Bibliografía
Libros y revistas:
1. Conway H. G., (1958) Landing gear design. 1ª edición, Londres, Editorial
Chapman & may LTD.
2. Roskan Jan, (1989) Airplane Design. Part IV: Layout design of landing gear
and systems. 1ª edición 2ª reimpresión, Kansas, Universi dad de Kasnsas.
3. Isidoro Carmona Anibal, (2000) Aerodinámica y actuaciones del avión. 10ª
edición, Madrid, Editorial Paraninfo.
4. Matias D. Adelaido. (2006) El método del elemento finito mediante el
sotfware ANSYS. 1ª edición, México D. F, IPN.
5. Budinski Kenneth G., (1996) Engineering materials: proprieties and
selection. 5ª edición. Ohio, Editorial Prentice Hall.
6. Hoffman Edward G.,(2006) Manual del taller para estudiantes y operarios.
2ª edición, México D. F, Editorial Limusa.
7. Ordóñez R. Carlos, (1963) Aerodinámica 4. 1ª edición, México, Ed. UTEHA.
8. Aviación general y deportiva, (2002) Anuario. Año V no. 50, España, NG
PRESS Publicaciones, S.L.
Tesis y reportes técnicos:
T1. Manjares Garduño Roberto G., (2006) Propuesta metodológica para el
modelado y análisis de una pierna del tren de aterrizaje de una aeronave
ejecutiva, Tesis de licenciatura, México D.F. ESIME Ticomán.
T2. Gayol Roldan Jorge, (1950) Tren de aterrizaje, Tesis de licenciatura, México
D.F. ESIME Ticomán.
T3. Mejía Carmona Alejandro, (1985) Proyecto del diseño de un avión
ultraligero Capítulo VII “Cálculo estructural del tren de aterrizaje y fuselaje”,
Tesis de licenciatura, México D.F. ESIME Ticomán
Bibliografía
58
Sitios y páginas electrónicas:
P1. Proyecto y construcción del KR-2 EGB http://www.kr2-egb.com.ar/
[Accesado el día 1 junio de 2007]
P2. KR Rand Robinson http://www.krnet.org/ [Accesado el día 1 junio de 2007]
P3. Construcción de ultraligeros http://www.ultraligero.net/ [Accesado el día 1
junio de 2007]
P4. Construcción de ultraligeros http://www.ultralighthomepage.com/ [Accesado
el día 1 junio de 2007]
P5. FAR subparte 23http://www.fligtsimaviation.com/data/FARS/part_23.htm/
[Accesado el día 1 junio de 2007]
P6. FAR subparte 25 http://www.fligtsimaviation.com/data/FARS/part_25.htm/
[Accesado el día 1 junio de 2007]
P7. Propiedades de los materiales, http://www.matweb.com/ [Accesado el día
20 junio de 2007]
P8. Aplicaciones del aluminio, http://www.luminium.com/ [Accesado el día 20
junio de 2007]
P9. Venta de trenes de aterrizaje y accesorios, http://www.groveaircraft.com/
[Accesado el día 20 junio de 2007]
Glosario
59
Glosario
Acrónimos
a Distancia horizontal entre el centro de gravedad y el punto de contacto de
la rueda del tren principal con el suelo (estando el avión con la cola baja).
b Distancia horizontal entre el centro de gravedad y el punto de contacto de
la rueda de cola con el suelo.
CAD Computed Aided Design (Diseño Asistido por Computadora).
CAE Computed Aided Enginering (Ingeniería Asistida por Computadora).
CAM Computed Aided Manufacturing (Manufactura Asistida por Computadora).
CG Centro de gravedad del avión.
d Distancia horizontal entre los puntos de contacto de las ruedas del tren
principal y el de cola con el suelo.
DM Carga horizontal longitudinal sobre el tren principal debida al suelo.
DT Carga horizontal longitudinal sobre el tren de cola debida al suelo.
e Distancia vertical del centro de gravedad al suelo estando el avión
apoyado en las tres ruedas.
FAA Federal Aviation Administration (Administración Federal de Aviación).
FAR Federal Aviation Regulation (Reglamentación Federal de Aviación).
I Fuerza inercial angular necesaria para equilibrar la aeronave.
ksi Kilo libra por pulgada cuadrada
n Factor de carga
psi Libra por pulgada cuadrada
SM Carga horizontal transversal sobre el tren principal debida al suelo.
ST Carga horizontal transversal sobre el tren de cola debida al suelo.
T Componente hacia adelante de la fuerza de inercia.
t Distancia horizontal entre los puntos de contacto de las rudas del tren
principal
Va Velocidad de aproximación
VM Carga vertical sobre el tren principal debida al suelo.
Glosario
60
Vs Velocidad de entrada en pérdida.
VT Carga vertical sobre el tren de cola debida al suelo.
W Peso del avión.
Términos
Avión Es un vehículo aéreo más denso que el aire capaz de
sustentarse mediante fuerzas aerodinámicas generadas por
alas fijas.
Carga crítica Valor de carga máxima para la cual un sistema está cercano a
la falla.
Carga útil Es la cantidad de carga que el avión puede llevar abordo sin
contar el combustible.
Distancia de
aterrizaje
Es la distancia que requiere el avión para detenerse por
completo desde el momento que toca pista.
Distancia de
despegue
Es la distancia requerida para alcanzar una velocidad mínima
de 1.2 veces mayor a la de desplome y librar un obstáculo de 50
pies de altura.
Envergadura Distancia entre los extremos del ala.
Factor de carga Carga que actúa sobre el avión debida a la acción de una fuerza
centrífuga, también se define como el cociente entre la
sustentación y el peso del avión.
Fuselaje Del francés "fuselé" que significa "ahusado", se denomina
fuselaje al cuerpo principal de la estructura del avión, cuya
función principal es la de dar cabida a la tripulación, a los
pasajeros y a la carga, además de servir de soporte principal al
resto de los componentes.
Malla Conjunto de elementos en los que se divide una parte para
poder ser analizada.
Peso cargado Peso del avión con carga máxima.
Glosario
61
Peso vacío Peso del avíón sin combustible.
Rango Distancia máxima que puede recorrer un avión con la máxima
cantidad de combustible.
Resistencia al
avance
Es la fuerza que impide o retarda el movimiento de un
aeroplano.
Software Son las instrucciones electrónicas que indican al procesador
realizar tareas específicas.
Superficie alar Superficie total correspondiente a las alas
Techo de
servicio
Altura máxima de operación de una aeronave a la cual la tasa
de ascenso cae a 100 pies por minuto.
Velocidad
crucero
La velocidad de crucero es la que mantiene el avión cuando
alcanza la altura de vuelo que va a mantener durante toda o la
mayor parte de la ruta asignada por el control de tráfico y oscila
normalmente entre 0.74 y 0.86 Mach (velocidad del sonido),
según el tipo de avión.
Velocidad de
ascenso
Es la velocidad de trepada máxima de un avión.
Velocidad de
pérdida
Es la velocidad mínima a la que una aeronave es capaz de volar
manteniéndose en el aire, es decir, consiguiendo una
sustentación que sea capaz de igualar su peso y así no perder
altura.
Velocidad
máxima
Es la velocidad máxima a la que puede volar el avíón.
Glosario
62
Términos del software
Add base view Herramienta para agregar vistas en un dibujo.
Block Herramienta para modelar bloques.
Boss Herramienta para insertar una protuberancia cilíndrica.
Center Herramienta para centrar dos orificios en un ensamble.
Constraints Herramienta para agregar restricciones de desplazamiento a
una pieza.
Draftin Aplicación para el dibujo de planos.
Edge blend Herramienta para redondear o desvanecer aristas.
Extrude Herramienta para extruir o formar un sólido a partir de un
esbozo.
Hole Herramienta para insertar orificios.
Joint Operación para unir dos sólidos o áreas.
Loads Herramienta para aplicar cargas a una pieza
Mate Herramienta para acoplar dos superficies en un ensamble.
Materials Herramienta para especificar las propiedades del material y la
asignación de los mismos.
Mesh Herramienta para especificar el tipo de elemento finito , tamaño
y la asignación de una malla.
Results Opción que permite acceder a los resultados.
Sketch Herramienta para trazar esbozos en 2D.
Solve Opción para mandar resolver un mallado.
Subtract Operación para sustraer un sólido o un área de otro cuerpo.
Apéndice
63
Apéndice
Debido a que en el programa Unigraphics no se pudo analizar el ensamble del
tren con las cargas estimadas en el capítulo dos, fue necesario determinar las
componentes que actuarían sobre cada parte para hacer el análisis individual de
cada elemento.
A continuación se muestran los diagramas considerados y las ecuaciones que
surgieron a partir de los mismos.
Para la carga vertical en la pierna α = 36.76º
senα =VV
MY
M
V VMY M= senα
cosα =VV
MZ
M
V VMZ M= cosα
Para la carga lateral en la pierna
sen β =SS
MY
M
S SMY M= senβ
cosβ =SS
MZ
M
S VMZ M= cosβ
Para la carga en el eje x D DMX M=
Z
Y
α
VM
α VMY
VMZ
Z
Y
α
SM
β
SMY
SMZ
β = 90� º - α
Apéndice
64
Para la carga vertical en el soporte del eje α = 45º
senα =VV
MY
M
V VMY M= senα
cosα =VV
MZ
M
V VMZ M= cosα
Para la carga lateral en el soporte del eje
sen β =SS
MY
M
S SMY M= senβ
cosβ =SS
MZ
M
S VMZ M= cosβ
Igualmente la carga en el eje x D DMX M=
Para el eje se aplican directamente las cargas ya que la posición del modelado es
cercana a la que ocupa en el ensamble.
Z
Y
VM
α VMY VMZ
Z
Y SM β = α
SMZ
SMY
Z
Y
SM
VM
DM
X
Apéndice
65
Para la carga vertical en el anclaje
R VB M=14 82
3 26
.
.
R V RA M B= +
VMB = -RB
VMA= -RA
Para la carga lateral en el anclaje
R VB M=2311
576
.
.
R S RA M B= +
SMB = -RB
SMA= -RA
Para la carga longitudinal en el anclaje
R VB M=2311
576
.
.
R S RA M B= +
DMB = -RB
DMA= -RA
Z
Y
VM VMA
VMB
RA
RB
A
14.82 in 3.26 in
Z
Y
SM
SMA
SMB
RA
RB A
23.11 in
5.76 in
Z
Y
DM
SMA
SMB
RA
RB
A
23.11 in
5.76 in
Apéndice
66
Costos del KR-2 (referencia electrónica P2)
The KR-2 is a high speed two-place side-by-side monoplane. As with all KR's, the
KR-2 is equipped with removable wings, and your choice of retractable, fixed
conventional, or tricycle gear.
KR-2 Price List
KR-2 Builder's Manual and Plans - $165.00. Shipping: $10 US, $15 Canada and Mexico, $50 overseas. California residents add 7.75% sales tax.
KR-2 Rand Robinson Fixed Gear Version - $8,097.00
GROUP 1 - $1,685.00 Spruce Kit $730.00 Plywood Kit 304.00 Firewall Plywood 65.00 Wing Attach Fittings 560.00 T-88 Structural Adhesive 26.00 GROUP 2 - $2,610.00 Fixed Landing Gear Pkg. $ 750.00 Cleveland Hyd. Brake Pkg. 1390.00 Tail Spring 25.00 Tail Wheel 65.00 Bolt Kit 130.00 Wheel Fairings (2) 250.00 GROUP 3 - $1,114.00 Aluminum Kit $140.00 Cables & Pulleys 75.00 Stainless Steel Firewall N/A Rudder Pedal Assembly 146.00 Flap Handle 90.00
Apéndice
67
Turnbuckle Kit 195.00 Tail Surface Hinges 195.00 Control Stick Assembly 195.00 Aileron Pushrods & Rod Ends 48.00 GROUP 4 - $762.00 Foam Kit** $265.00 Fiberglass Cloth Kit 180.00 Aeropoxy (2) 102.00 E-Z Poxy 80.00 4-Minute Epoxy N/A Piano Hinges 135.00 GROUP 5 - $1,926.00 Premolded Turtledeck $310.00 Premolded Canopy Frame 210.00 Canopy 395.00 Premolded Forward Deck & Instrument Panel 175.00 Premolded Cowl 445.00 Premolded Wing Tips 156.00 Premolded Fuel Tank 170.00 Canopy Latches 30.00 Cowl Fasteners 35.00 ************************************************************************* KR-2 DIEHL FIXED KR-2 DIEHL TRI GROUP 1 $1685.00 $1585.00 GROUP 2 2385.00 2967.50 GROUP 3 1064.00 1064.00 GROUP 4 762.00 762.00 GROUP 5 1926.00 1926.00 ________ _________ TOTAL COST $7872.00 $8454.50
Apéndice
68
Costo del tren de aterrizaje para el avión de referencia (referencia electrónica
P9).
KR2 (One Piece) Wheels Axles
Hardware
Gross Weight: 1050 lbs. Weight: 21.6 lbs. Material: 7075-T6 Aluminum Axle Bolt Hole Pattern: Type 1 Optional Gundrill $150.00 P/N 1171-3 Price: $950
KR2 (Two Piece Spar
Mounted) Wheels Axles
Hardware
Gross Weight: 1050 lbs. Weight: 15.0 lbs./pr Material: 7075-T6 Aluminum Axle Bolt Hole Pattern: Type 1 Optional Gundrill $150.00 P/N 1172-1 Price: $980