ins nic nms cobirsa 2 nmg 0032-condición actual (05!11!2014) mc cimentacion ja v00 15112014

TORRE Cobirsa #2 NMG 0032 - Condicin Actual (05/11/2014)ZAPATA CIMIENTO PARA MONOPOLO 144FT 80MPHCLIENTE NETWORK MANAGEMENT SERVICES NMSREVISIN V00Z A P A T A AISLADA

D A T O S GEOMETRIA CARGA

A = 4.55 m a1 = 1.970 m P = 7.99 ton.B = 4.55 m a2 = 1.970 m Vx = 3.82 ton.

a (C1)= 0.61 m b1 = 1.970 m Mx = 107.52 ton-mb (C2)= 0.61 m b2 = 1.970 m Vy = 0.00 ton.

h = 0.90 m a3 = 0.000 m My = 0.00 ton-mDf = 0.00 m b3 = 0.000 mh= 0.00 m

recubrimiento r = 7.5 cm. fac. de carga Fc = 1.4

cap.de carga qa = 6.00 ton/m2 acero de ref. fy = 4200 kg/cm2

Relleno s = 0.00 ton/m3 concreto f'c = 280 kg/cm2

zona sismica = siConstantes

f*c = 0.8 f'c f*c = 224 kg/cm2

f''c = 0.85 f*c f''c = 190.4 kg/cm2

1 = 0.85

min = 0.002789

b = 0.02267

max = 0.01700Peso de la estructura

zapata = A x B x h x 2.40 = = 44.72 ton.dado = a x b x ( Df - h + h) x 2.40 = = 0.00 ton.

relleno = [( A x B ) - ( a x b ) ] x ( Df - h ) x s = 0.00 ton. Peso cim.= 44.72 ton.P = = 7.99 ton.

PT = 52.71 ton.Momentos en direccin X

zapata = 44.72 x 2.28 = 101.73 ton-mdado = 0.00 x 2.28 = 0.00 ton-m

relleno = 0.00 x 2.28 = 0.00 ton-mP = 7.99 x 2.28 = 18.17 ton-m

MRY = 119.90 ton-m

fycf

min'7.0

fyx

fycf

b

600016000''

140005.185.0

*

1cf

A

B

b1

b2

b

a1 a b2

1

43

2

X

Y

x

y

a b

d

c

Df

h'

h

P

TORRE Cobirsa #2 NMG 0032 - Condicin Actual (05/11/2014)ZAPATA CIMIENTO PARA MONOPOLO 144FT 80MPHCLIENTE NETWORK MANAGEMENT SERVICES NMSMomentos en direccin Y

zapata = 44.72 x 2.28 = 101.73 ton-mdado = -0.80 x 2.28 = -1.83 ton-m

relleno = 0.00 x 2.28 = 0.00 ton-mP = 7.99 x 2.28 = 18.17 ton-m

MRX = 118.08 ton-m

Esfuerzos de contacto sobre el suelo.

Propiedades de la zapata

AR = A x B AR = 20.703 m2

= 35.716 m4 = 15.699 m3

= 35.716 m4 = 15.699 m3

Esfuerzo Maximo

Momento total alrededor de X

107.52 ton-m

Momento total alrededor de Y

0.000 ton-m

9.394 ton/m2

9.394 ton/m2

-4.303 ton/m2

-4.303 ton/m2

q mx.= 9.39 ton/m2 < qadm = 7.98 ton/m

2

Se excede la capacidad de carga

q min.= -4.30 ton/m2 Si hay tensiones

Los esfuerzos sern los siguientes:

q a = 5.97 ton/m2

7

q b = 5.97 ton/m2

q c = 9.39 ton/m2

q d = -4.30 ton/m2

12

3ABI X

12

3BAI Y

6

2ABS X

6

2BASY

)2/(')(' AIy

yMyIx

xMAPq

R

Ta

)2/(')(' AIy

yMyIx

xMAPq

R

Tb

)(')2/(' xIy

yMB

IxxM

AP

qR

Tc

)(')2/(' xIy

yMBIx

xMAPq

R

Td

3' aPMyM vx

3' bPMxM vy

)2/(')2/('

1 BIxxMA

IyyM

APq

R

T

)2/(')2/('

2 BIxxMA

IyyM

APq

R

T

)2/(')2/('

3 BIxxMA

IyyM

APq

R

T

)2/(')2/('

BIx

xMAIy

yMAPq

R

Tc

TORRE Cobirsa #2 NMG 0032 - Condicin Actual (05/11/2014)ZAPATA CIMIENTO PARA MONOPOLO 144FT 80MPHCLIENTE NETWORK MANAGEMENT SERVICES NMS

Si consideramos para diseo un ancho unitario de 1.0 mts.

Peso de relleno w = ( Df - h ) xs x 1.0 = 0 ton/mPeso de zapata w = h x 2.40 x 1.0 = 2.16 ton/m

=========peso total wt = 2.16 ton/m

Diseo a lo largo del eje XInterpolando el esfuerzo al pao de la columna en el plano a-b

q1(a-b) = 5.97 ton/m2

q2 (a-b) = 5.97 ton/m2

q3 (a-b) = 5.970 ton/m2

q4 (a-b) = 5.970 ton/m2

Momentos en los paos (puntos 2 y 3)Mp2 = 7.393 ton-mMp3 = 7.393 ton-m

Cortantes a un peralte del paos (puntos 1 y 4)Vp1 = 4.363 tVp4 = 4.363 t

Se tomaran los elementos mcanicos mayores

Mp = 7.393 ton-m Mpu = Mp x Fc Mpu = 10.351 ton-mVp = 4.363 ton

Vpu = Vp x Fc Vpu = 6.108 ton

Flexinsi tenemos que: b = 100 cm FR = 0.9 para flexin

d = 82.5 cmh = 90 cm

= 0.00040

maxmin entonces = 0.002789 0.00040

As = rbd As = 23.01 cm2/m

se propone usar varillas # 8 Av = 5.07 cm2

S = 22.0 cm

usar varillas del # 8 @ 20.0 cm

Cortante por tensin diagonal

As = 25.3 cm2/m

= 0.003071

Vcr = 25823 kgVcr = 25.823 ton > Vpu = 6.108 Ok

cfbdFMpu

fycf

R ''211'' 2

AsAvS 100

SAvAs 100

bdAs

CR fbdFVcr *).202.0.( CR fbdFVcr *.5.0

yR

Df

h'

h

a

qaq1 q2

q3 q4

qb

a1 a2

wt

A

dd


Diseo a lo largo del eje YInterpolando el esfuerzo al pao de la columna en el plano c-d

q1(c-d) = 5.948 ton/m2

q2 (c-d) = 3.464 ton/m2

q3 (c-d) = 1.628 ton/m2

q4 (c-d) = -0.856 ton/m2

Momentos en los paos (puntos 2 y 3)Mp2 = 10.20 ton-mMp3 = -8.70 ton-m

Cortantes a un peralte del pao (puntos 1 y 4)Vp1 = 6.310 tVp4 = -5.427 t

Se tomaran los elementos mcanicos mayores

Mp = 10.202 ton-m Mpu = Mp x Fc Mpu = 14.283 ton-mVp = 6.310 ton

Vpu = Vp x Fc Vpu = 8.834 ton

Flexinsi tenemos que: b = 100 cm FR = 0.9 para flexin

d = 82.5 cmh = 90 cm

= 0.00056

maxmin entonces = 0.002789 0.00056

As = rbd As = 23.01 cm2/m


S = 22.0 cm

usar varillas del # 8 @ 20.0 cmCortante por tensin diagonal

As = 25.3 cm2/m

= 0.003071

Vcr = 25823 kgVcr = 25.823 ton > Vpu = 8.834 Ok

Acero por cambios volumtricos

Este acero se coloca en el lecho opuesto al acero por flexin en ambos sentidos y solo si h es mayor o igual a15 c

As = 0.003bd As = 24.75 cm2/m


S = 20.5 cm

usar varillas del # 8 @ 20.0 cm

cfbdFMpu

fycf

R ''211'' 2

AsAvS 100

SAvAs 100

bdAs

CR fbdFVcr *).202.0.( CR fbdFVcr *.5.0

Bb

qcq1 q2

Df d

b1

q4q3

qd

b2

d

wt

h

h'

AsAvS 100


Cortante por penetracin

C1 = 61 cmC2 = 61 cm

C1 + d = 143.5 cmC2 + d = 143.5 cm

Elementos mecanicos en el espesor medio de la zapata.

Superestructura = .................................................................... = 7.988 ton.Relleno ----------- = [ ( C1+ d ) ( C2+d ) - (C1 x C2 ) ] x (Df - h) x s = 0.000 ton.zapata ------------ = ( C1 + d ) (C2 + d ) x h x 2.40 .......................... = 4.448 ton.

=======P = 12.436 ton.

En direccin X y Y

Mx = Mx + Vy ( Df - 0.5h ) Mx = 107.519 ton-m

My = My + Vx ( Df - 0.5h ) My = -1.718 ton-m

Esfuerzo por penetracin

x = 0.40

y = 0.40

Ac = 47355 cm2

Jcx = 1.8E+08 cm4

Jcy = 1.8E+08 cm4

Sustituyendo valores:

v = 2.0 kg/cm2

El esfuerzo ltimo por penetracin sera: vu = v x FC vu = 2.79 kg/cm2

Esfuerzo resistente del concreto

vCR = 10.48 kg/cm2

vCR = 10.48 kg/cm2 > vu = 2.79 kg/cm

2 Ok

Por lo tanto, el espesor de la zapata propuesto es correcto.

X

Y

d/2

d/2

C2

d/2 C1 d/2

C1+ d

c2+d

columnao dado

proyeccin de la superficieque resiste la penetracin

JcxdCMx

JcydCMy

AcPv yx

2)2(

2)1(

dCdCx

2167.01

11

dCdCy

1267.01

11

)221(2 dCCdAc

2)2)(1(

6)2(

6)2( 233 dCdCdddCdCdJcx

2)1)(2(

6)1(

6)1( 233 dCdCdddCdCdJcy

*cRCR fFv


ESTABILIDAD DE LA LOSA

Revisin por volteo

Cargas Actuantes de volteo

Momento Actuante Mxa = 107.52 ton-mMomento por Cortante Vx * h = 3.44 ton-mMomento Total Actuante Mat = 110.96 ton-m

Momentos Resistente

Peso de la Losa Wc = 44.72 ton.

Momento Resistente Concreto Wc x A/2 = 101.732 ton-m

Momento Res. Total MRt = 101.73 ton-m

Mat = 107.52 ton-m > .75*MRt = 76.30 ton-mNo cumple la revisin por Volteo

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