informe hidrologico

Informe del estudio hidrolgico del proyecto Tres Pasos deprimidos en la Av. Muoz, en la

ciudad de San Luis Potos, S.L.P.

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INFORME DE ESTUDIO HIDROLOGICO

Av. Muoz esq. Calle Tetela

San Luis Potos, S.L.P., Abril 2011



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INFORME DEL ESTUDIO HIDROLOGICO DEL PROYECTO TRES PASOS DEPRIMIDOS EN

LA AV. MUOZ, EN LA CIUDAD DE SAN LUIS POTOSI, S.L.P.

CONTENIDO

1.- INTRODUCCION.

2.- PLANTEAMIENTO DEL ESTUDIO.

3.- COMPONENTE FISIOGRAFICA.

4.- LLUVIAS DE DISEO.

5.- FORMULACION DEL MODELO LLUVIA-ESCURRIMIENTO.

6.- DETERMINACIONES HIDROLOGICAS.

7.- CONCLUSIONES.

ANEXOS.-

A.- NORMATIVIDAD HIDROLOGICA.

B- ANALISIS PROBABILISTICO.

C.- HIDROGRAMAS DE DISEO.



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1.- INTRODUCCION.

La ciudad de San Luis Potos y su zona conurbada se localiza en la porcin sur de la

denominada cuenca del Valle de San Luis Potos, y sur de la propia Regin Hidrolgica

No. 37 (El Salado) como se aprecia en la Fig. 1.

Esta cuenca se ubica entre las dos grandes cordilleras del pas, razn por la cual su

clima es semirido y por consecuencia con corrientes de rgimen intermitente y sin

descarga al mar.

Las principales corrientes del Valle de San Luis Potos son el ro Santiago, el ro

Espaita, y los arroyos Mexquitic, Paisanos, San Antonio y San Carlos, todas estas

corrientes originadas al poniente y sur del valle, y sobre los cuales existe

infraestructura hidrulica de captacin y regulacin de escurrimientos (presas), as

como cauces naturales, artificiales y urbanizados, que forman parte del sistema

secundario de drenaje de la zona conurbada sealada (Fig. 2). Todas estas corrientes

descargan en la porcin norte del valle, debido a sus caractersticas topogrficas, en las

zonas denominadas Lagunas del Norte y zona del ejido La Tinaja.

Las corrientes originadas al oriente del valle, descargan ya sea en los encauzamientos

principales como son el del ro Santiago y dren Tenorio, o inciden directamente en las

zonas bajas de la porcin norte del valle, como son El Llano y Potrero Jarana, entre

otros.



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Fig. 1.- Localizacin del Valle y ciudad de San Luis Potos y zona conurbada.

Fig. 2.- Zona conurbada de San Luis Potos e hidrografa.

CUENCA DEL VALLE DE SLP

R. H. 26

R. H. 37 S.L.P.

parteaguas

OBSERVATORIO MET. S.L.P.

RIO SANTIAGO

RIO PAISANOS

RIO ESPAITA

Dren Tenorio

Tanque Tenorio

SITIO DEL PROYECTO

ARROYO LAS VIRGENES



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En la figura 2 se visualiza que en la porcin sur de la zona conurbada los escurrimientos

son drenados por el ro Espaita y el ro Santiago, con una parte de ellos regulados por

el Tanque Tenorio, el cual cumple adicional y actualmente con funciones de

tratamiento en la planta ubicada para tales fines en ese lugar.

Como puede verse en la figura citada, existen al sur del ro Espaita, otras corrientes

importantes, denominadas San Antonio y San Carlos, las cuales son encauzadas al

cruzar la zona industrial de la ciudad.

Existen otras corrientes que inciden en el tanque citado, provenientes del oriente del

valle, cruzando a la altura del poblado de Jassos.

En el marco fisiogrfico e hidrogrfico antes descrito, se localiza el proyecto denominado

Tres Pasos Deprimidos en la Av. Muoz, en la ciudad de San Luis Potos , el cual como su

nombre lo indica, comprende 3 puentes vehiculares sobre dicha avenida para hacer fludo el

trfico vehicular en la zona (Figs. 2 y 3).

Por ser un punto de relevante importancia en el desarrollo urbano de la ciudad de San Luis

Potos, se hace necesaria la elaboracin de distintos estudios tcnicos, entre los cuales se

encuentra el estudio hidrolgico, motivo del presente informe.



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Fig. 3.- Localizacin de la zona del proyecto.

Subcuenca jacarandas-retornos

Subcuenca infonavit1

Subcuenca real de pinos

Subcuenca infonavit 2

Ro Santiago

Subcuenca las piedras

Arroyo las virgenes Avenida muoz

Calle Vasco de Quiroga

FFCC a MineraMxico



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2.- PLANTEAMIENTO DEL ESTUDIO.

Por las caractersticas de la zona del estudio (rea urbana, sin corrientes naturales) no

se dispone de informacin hidromtrica, razn por la cual se aplic un modelo lluvia-

escurrimiento.

Revisando la literatura tcnica al respecto se encontraron diferentes modelos lluvia-

escurrimiento y software de aplicacin, determinando utilizar el modelo de prdidas

del SCS y el modelo de transformacin del mismo Servicio (SCS), mientras que el

modelo meteorolgico utilizado fue el formado con base en tormentas tipo II.

El software usado para la aplicacin de los modelos antes citados fue el HEC-HMS v.

3.4 del Centro de Ingeniera Hidrolgica (HEC) del US Army.

Para la determinacin de los hidrogramas incidentes en la zona del estudio se

aplicaron diversas metodologas que se explican en el captulo correspondiente.



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3.- COMPONENTE FISIOGRAFICA.

Para la alimentacin de la componente fisiogrfica del modelo seleccionado (SCS) se

utiliz la siguiente informacin base:

- Cartas topogrficas escala 1:50,000 del INEGI (F14A83 y F14A84).

- Imgenes del Google.

- Informacin en lnea del INEGI (SIATL).

- Levantamiento fotogramtrico del H. AYUNTAMIENTO del mpio. de San Luis

Potos.

Con la informacin anterior se efectu la identificacin y delimitacin de las

subcuencas que descargan sus escurrimientos a la avenida Muoz (y calle Vasco de

Quiroga, Fig. 3), determinndose 5 subcuencas: Jacarandas-retornos, Infonavit 1,

Infonavit 2, las Piedras y Real de Pinos.

De las 5 subcuencas mencionadas la nica que no descarga sus escurrimientos al

tramo de la avenida Muoz donde se ubican los proyectos de puentes, es la

denominada Jacarandas-retornos, la cual descarga a la calle Vasco de Quiroga, aunque

cercanamente a la terminacin del tramo en estudio de la avenida Muoz, razn por la

cual se analiza.

Fig. 4.- Subcuenca Jacarandas-retornos

Av. muoz

Panten Saucito

Sitio de

proyecto



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Fig. 5.- Subcuenca Infonavit 1.

Fig. 6.- Subcuenca Infonavit 2.

Av. Muoz

Camino Real a Pinos

Calle Caliza

Av. Muoz



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Fi g. 7.- Subcuenca las Piedras.

Fig. 8.- Subcuenca Real de Pinos.

Albino Garca

Av.

Muoz

Ro

Tampan

Av.

Muoz Calle Caliza

Padre

Quino

Albino Garca

Arroyo las virgenes

FFCC a Minera Mxico

SITIOS DE LOS

PROYECTOS



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Con base en recorridos de campo y en la informacin cartogrfica recopilada se tienen los

siguientes parmetros fisiogrficos:

Tabla 1.- Parmetros fisiogrficos

SUBCUENCA AREA (Km2)

NUM. DE CURVA N (adim.)

LONG. DE COLECTOR PPAL. (m)

DESNIVEL (m)

PENDIENTE (%)

TIEMPO DE CONCENTRAC. (min)

Jacarandas-retornos

1.18 85 1400 11.38 0.813 12.2

Infonavit 1 0.06 85 650 5.47 0.841 5.5

Infonavit 2 0.17 85 950 8.06 0.848 8.1

Las Piedras 0.64 85 1950 17.44 0.894 16.2

Real de Pinos

0.08 85 450 4.13 0.918 3.7

La prdida inicial de la humedad para el tipo de suelos predominantes en la zona de las

subcuencas (suelos tipo B) se estableci en 5 mm (zona urbana) como se recomienda en el

Manual de Referencia Tcnica del HEC-HMS, con base en el documento No. EM 1110-2-1417

del U. S. Army.

Asimismo se determina un valor de tasa constante de prdida de la precipitacin de 0.3 pulg/h

(7.6 mm/h) para este tipo de suelos en zonas urbanas.

El tiempo de retraso se considera igual al tiempo de concentracin.



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4.- LLUVIAS DE DISEO.

Por encontrarse la zona del proyecto en la meseta ubicada entre las dos cordilleras del pas, las

tormentas se clasifican de acuerdo al SCS dentro la regin II, por lo tanto la distribucin en el

tiempo de las lluvias es del tipo II del SCS.

En las cercanas del proyecto (a 2 Km al nororiente del centro de gravedad del tramo de la Av.

Muoz donde se encuentran los sitios del proyecto), se localiza el Observatorio Meteorolgico

San Luis Potos (clave 24111 del SMN), el cual cuenta con registro desde el ao 1966 a 2008

(disponible) con interrupcin en el perodo 1971-1978. Este Observatorio se localiza dentro de

las instalaciones del Parque Tangamanga II y es operado por la Comisin Nacional del Agua.

Los valores de la serie anual de lluvias mximas diarias se presentan en la Tabla 2 siguiente:



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Tabla 2

El valor mximo de lluvia registrado es de 107.9 mm, registrado en el ao 1979.

SERIE ANUAL DE LLUVIA MAXIMAS DIARIAS

Observatorio meteorolgico de San Luis potos

No. AO PREC. MAX. (mm)

1 1966 35.5

2 1967 59

3 1968 37.5

4 1969 30

5 1970 38

6 1979 107.9

7 1980 28.7

8 1981 46.1

9 1982 45.5

10 1983 61.4

11 1984 40.4

12 1985 72

13 1986 33.1

14 1987 33.5

15 1988 51.1

16 1989 36.5

17 1990 27.2

18 1991 61

19 1992 23.4

20 1993 52.4

21 1994 76.7

22 1995 44.2

23 1996 46.9

24 1997 29.9

25 1998 33.7

26 1999 38.8

27 2000 25.7

28 2001 35.4

29 2002 46.8

30 2003 70.2

31 2004 38.2

32 2005 28.8

33 2006 41.9

34 2007 41.9

35 2008 22.3



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Fig. 9.- SERIE ANUAL DE LLUVIAS MAXIMAS, EN OBSERVATORIO METEOROLOGICO SLP

Precipitaciones en mm

A la serie anual de lluvias mximas se le efectu la estadstica descriptiva que se presenta en

seguida:

Tabla 3.-

Estadstica descriptiva

Estadstica Valor Tamao de la muestra 35

Rango 85.6

Media 44.046

Varianza 313.36

Desviacin estndar 17.702

Coef. de variacin 0.4019

Error estndar 2.9922

Asimetra 1.689

Curtosis 3.8339

Percentil Valor

Min 22.3

5% 23.18

10% 26.6

25% (Q1) 33.1 50% (Mediana) 38.8 75% (Q3) 51.1 90% 70.92

95% 82.94

Max 107.9

0

20

40

60

80

100

120

1960 1965 1970 1975 1980 1985 1990 1995 2000 2005 2010 2015

AO

PRECIP.



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A la serie se le aplicaron 65 funciones de distribucin de probabilidad, con dominio de

datos continuo, encontrndose los siguientes parmetros en cada una de ellas:

Tabla 4.-

Resultados de ajuste

# Distribucin Parmetros

1 Beta 1=0.87166 2=2.5595 a=22.3 b=107.9

2 Burr k=0.47978 =7.1363 =33.434

3 Burr (4P) k=5.7672 =1.4889 =72.536 =21.593 4 Cauchy =7.5969 =38.319

5 Chi-Squared =44

6 Chi-Squared (2P) =120 =-76.557 7 Dagum k=5.6133 =3.7166 =22.818

8 Dagum (4P) k=197.86 =9.6736 =46.021 =-59.766 9 Erlang m=6 =7.1144 10 Erlang (3P) m=2 =13.291 =21.364 11 Error k=1.0 =17.702 =44.046 12 Error Function h=0.03995

13 Exponential =0.0227 14 Exponential (2P) =0.04599 =22.3 15 Fatigue Life =0.35558 =41.434 16 Fatigue Life (3P) =0.59775 =24.233 =15.483 17 Frechet =3.5497 =34.454 18 Frechet (3P) =5.287 =56.583 =-21.027 19 Gamma =6.1911 =7.1144 20 Gamma (3P) =1.7065 =13.291 =21.364 21 Gen. Extreme Value k=0.17865 =10.957 =35.393



------------------------------------------------------------------------------------------------------------

22 Gen. Gamma k=1.0528 =6.8571 =7.1144

23 Gen. Gamma (4P) k=1.3082 =0.96736 =24.549 =21.997 24 Gen. Logistic k=0.29001 =8.0011 =39.824 25 Gen. Pareto k=-0.10074 =21.333 =24.665

26 Gumbel Max =13.802 =36.079

27 Gumbel Min =13.802 =52.013

28 Hypersecant =17.702 =44.046

29 Inv. Gaussian =272.69 =44.046 30 Inv. Gaussian (3P) =82.033 =29.339 =14.706

31 Johnson SB =2.5845 =1.1498 =192.3 =20.757 32 Kumaraswamy 1=0.55716 2=1.1915

a=22.3 b=108.49

33 Laplace =0.07989 =44.046 34 Levy =38.964

35 Levy (2P) =10.924 =20.919 36 Log-Gamma =109.76 =0.03389 37 Log-Logistic =5.0246 =40.11 38 Log-Logistic (3P) =2.7375 =21.903 =17.641 39 Log-Pearson 3 =11.273 =0.10575 =2.5278 40 Logistic =9.7596 =44.046

41 Lognormal =0.34996 =3.7199

42 Lognormal (3P) =0.58745 =3.1659 =15.927 43 Nakagami m=1.1248 =2244.4

44 Normal =17.702 =44.046

45 Pareto =1.6252 =22.3 46 Pareto 2 =161.21 =5175.7 47 Pearson 5 =8.8924 =346.48 48 Pearson 5 (3P) =5.5955 =163.7 =8.5448 49 Pearson 6 1=276.57 2=9.2332 =1.3066 50 Pearson 6 (4P) 1=26.731 2=5.6307



------------------------------------------------------------------------------------------------------------

=5.7294 =11.108 51 Pert m=24.032 a=22.253 b=147.72

52 Phased Bi-Exponential 1=0.0428 1=22 2=0.13143 2=19.9

53 Phased Bi-Weibull 1=0.97148 1=24.802 1=22 2=1.1957 2=25.556 2=29.1

54 Power Function =0.37367 a=22.3 b=107.9

55 Rayleigh =35.143

56 Rayleigh (2P) =23.144 =16.354 57 Reciprocal a=22.3 b=107.9

58 Rice =38.991 =19.028

59 Student's t =2

60 Triangular m=22.3 a=22.3 b=111.21

61 Uniform a=13.385 b=74.706

62 Wakeby =87.471 =9.4328 =14.808 =0.08801 =19.424 63 Weibull =3.4657 =46.868 64 Weibull (3P) =1.2875 =23.837 =21.967 65 Johnson SU No hay ajuste

Se aplicaron 3 pruebas de bondad de ajuste de las FDP antes presentadas,

Kolmogorov-Smirnov, Anderson-Darling, y Chi-cuadrado, prsentndose los resultados

en la tabla siguiente:

Tabla 5.-

Bondad de ajuste - Resumen

# Distribucin Kolmogorov

Smirnov Anderson Darling Chi-cuadrado

Estadstica Rango Estadstica Rango Estadstica Rango

62 Wakeby 0.05525 1 0.11164 1 0.66439 8

38 Log-Logistic (3P) 0.05587 2 0.11637 8 0.92205 18 7 Dagum 0.05597 3 0.11614 7 0.90482 16



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18 Frechet (3P) 0.0594 4 0.11246 2 0.93512 20 24 Gen. Logistic 0.06053 5 0.12151 10 0.67232 9

21 Gen. Extreme Value 0.06146 6 0.11248 3 0.70992 12

2 Burr 0.06214 7 0.12117 9 0.6991 11

48 Pearson 5 (3P) 0.06254 8 0.11448 5 0.68949 10 50 Pearson 6 (4P) 0.063 9 0.11435 4 0.46542 5 42 Lognormal (3P) 0.06747 10 0.12262 11 0.45184 4 39 Log-Pearson 3 0.0702 11 0.11458 6 0.47405 6

30 Inv. Gaussian (3P) 0.07191 12 0.13163 12 0.44164 3 37 Log-Logistic 0.07424 13 0.23435 19 0.22108 1

16 Fatigue Life (3P) 0.07443 14 0.13778 13 0.43771 2 3 Burr (4P) 0.07834 15 0.17098 16 0.91336 17 47 Pearson 5 0.07917 16 0.15694 14 1.2893 24

49 Pearson 6 0.08025 17 0.16587 15 1.2813 23

31 Johnson SB 0.08115 18 0.25038 22 0.71386 13

20 Gamma (3P) 0.08255 19 0.18622 17 1.8867 30 17 Frechet 0.08891 20 0.27528 23 0.63286 7

64 Weibull (3P) 0.08945 21 0.24356 20 1.7971 29 23 Gen. Gamma (4P) 0.08989 22 0.24961 21 1.7947 28 36 Log-Gamma 0.09169 23 0.20481 18 1.1447 22

41 Lognormal 0.10001 24 0.29222 24 1.7803 26

25 Gen. Pareto 0.10344 25 7.6525 57 N/A

29 Inv. Gaussian 0.10448 26 0.35512 26 0.97976 21

9 Erlang 0.10593 27 0.66734 32 2.1257 33

15 Fatigue Life 0.10651 28 0.31787 25 1.7845 27

51 Pert 0.1067 29 0.48282 28 5.65 45

26 Gumbel Max 0.1094 30 0.3973 27 1.6777 25

63 Weibull 0.10986 31 1.4395 43 0.86964 14

1 Beta 0.12103 32 2.3531 47 5.5429 44

19 Gamma 0.12814 33 0.62184 30 0.92669 19

22 Gen. Gamma 0.13019 34 0.562 29 0.90172 15

53 Phased Bi-Weibull 0.13025 35 0.62749 31 2.0038 31



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58 Rice 0.13087 36 1.085 36 2.1445 34

6 Chi-Squared (2P) 0.13875 37 0.86592 33 3.8563 42 4 Cauchy 0.14096 38 1.0494 35 2.0734 32

56 Rayleigh (2P) 0.16138 39 0.92821 34 2.2643 35 14 Exponential (2P) 0.16286 40 1.7881 45 2.269 36 28 Hypersecant 0.16308 41 1.209 39 3.3603 38

40 Logistic 0.17026 42 1.1871 38 4.7187 43

10 Erlang (3P) 0.1706 43 1.1551 37 2.37 37 43 Nakagami 0.17378 44 1.6313 44 3.8546 41

44 Normal 0.17881 45 1.3115 40 6.0415 46

55 Rayleigh 0.18235 46 1.9407 46 6.6888 48

32 Kumaraswamy 0.18353 47 6.1007 55 N/A

11 Error 0.18546 48 1.4023 41 3.6886 39

33 Laplace 0.18546 49 1.4023 42 3.6886 40

61 Uniform 0.19631 50 9.0201 58 N/A

5 Chi-Squared 0.20783 51 4.7558 54 6.3563 47

27 Gumbel Min 0.24421 52 4.6381 53 7.6636 49

45 Pareto 0.24511 53 4.5849 52 12.176 52

54 Power Function 0.26515 54 4.4328 51 13.743 53

60 Triangular 0.26606 55 3.2997 48 8.4189 50

57 Reciprocal 0.27132 56 4.0706 49 10.429 51

35 Levy (2P) 0.31333 57 4.2704 50 20.186 54 13 Exponential 0.39727 58 7.0641 56 42.894 56

34 Levy 0.49542 59 11.725 59 71.42 58

46 Pareto 2 0.49998 60 12.144 60 32.663 55

52 Phased Bi-Exponential 0.5784 61 34.151 62 76.818 59

8 Dagum (4P) 0.5868 62 30.564 61 59.564 57 12 Error Function 0.89612 63 100.84 63 760.35 60

59 Student's t 0.999 64 236.05 64 43535.0 61

65 Johnson SU No hay ajuste



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Como puede apreciarse en esta tabla, la FDP de mejor ajuste es la Wakeby, con base

en la cual se realizaron las estimaciones de eventos para diferentes frecuencias.

Tabla 6.-

Bondad de ajuste - Detalles

Wakeby [#62] Kolmogorov-Smirnov

Tamao de la muestra Estadstica Valor P Rango

35 0.05525 0.9997 1

0.2 0.1 0.05 0.02 0.01

Valor crtico 0.17659 0.20185 0.22425 0.25073 0.26897

Rechazar? No No No No No

Anderson-Darling

Tamao de la muestra Estadstica Rango

35 0.11164 1

0.2 0.1 0.05 0.02 0.01

Valor crtico 1.3749 1.9286 2.5018 3.2892 3.9074


Chi-cuadrado

Grados de libertad Estadstica Valor P Rango

4 0.66439 0.95565 8

0.2 0.1 0.05 0.02 0.01

Valor crtico 5.9886 7.7794 9.4877 11.668 13.277




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Fig. 10.- Funcin de densidad de probabilidad

Fig. 11.- Funcin de distribucin acumulativa

Funcin de densidad de probabilidad

Histograma Wakeby

x10496888072645648403224

f(x)

0.44

0.4

0.36

0.32

0.28

0.24

0.2

0.16

0.12

0.08

0.04

0

Funcin de distribucin acumulativa

Muestra Wakeby

x10496888072645648403224

F(x)

1

0.9

0.8

0.7

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

0



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Fig. 12.- Funcin de supervivencia

Fig. 13.- Funcin de riesgo

Funcin de supervivencia

Muestra Wakeby

x10496888072645648403224

S(x)

1

0.9

0.8

0.7

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

0

Funcin de riesgo

Wakeby

x10496888072645648403224

h(x)

0.064

0.06

0.056

0.052

0.048

0.044

0.04

0.036

0.032

0.028

0.024

0.02

0.016

0.012



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Con base en los parmetros determinados para la FDP de Wakeby, se determinaron los

eventos para frecuencias de 2, 5, 10, 20 y 50 aos.

Tabla 7.- Tr 2 aos

Tabla 8.- Tr 5 aos

Tabla 9.- Tr 10 aos



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Tabla 10.- Tr 50 aos

Tabla 11.- Tr 20 aos

De donde se obtienen alturas de precipitacin de 39.3, 54.3, 66.5, 79.5 y 97.8 mm,

correspondientes a perodos de retorno de 2, 5, 10, 20 y 50 aos, respectivamente.

Los valores anteriores de ajustaron por un factor de 1.13 correspondiente al intervalo

fijo de observacin, quedando valores de 44.4, 61.3, 75.1, 89.8 y 110.5 mm, para los

perodos de retorno antes citados.

Estos valores de lluvias de diseo se distribuyeron en el tiempo (24 horas) con base en

las tormentas hipotticas del SCS, tipo II. En los hidrogramas que se presentan

posteriormente se visualiza la distribucin de la lluvia.



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5.- FORMULACION DEL MODELO LLUVIA-ESCURRIMIENTO.

Como se describi anteriormente se seleccion el modelo lluvia-escurrimiento

denominado HU del SCS para el cual utiliz el propio modelo de prdidas de

precipitacin y tormenta de diseo tipo II.

La formulacin se efectu con 3 componentes: modelo de cuenca, modelo

meteorolgico y control de especificaciones (tiempos de modelacin).

La componente de modelo de cuenca se bas en los datos de la Tabla 1 (parmetros

fisiogrficos), la componente de modelo meteorolgico con las lluvias de diseo del

captulo anterior, mientras que las especificaciones de control, se consider 2 das de

modelacin con intervalos de 10 minutos.

Se aplic el software denominado HEC-HMS versin 3.4, del HEC, Cuerpo de Ingenieros

del US Army.

Es importante sealar que la caracterizacin hidrolgica de la zona urbana donde se ubican los

proyectos de los puentes, est definida por el drenaje pluvial de solo las reas de vialidades, es

decir, la lluvia que cae en la porcin construda del lote no descarga escurrimientos hacia la

vialidad (son superficies impermeables no conectadas al sistema de drenaje pluvial o

vialidades).

En anlisis de la proporcin entre las superficies de vialidades y construdas, se determin que

la superficie impermeable directamente generadora de escurrimientos es del 35% de la

superficie total de cada subcuenca.

Los valores de curva de escurrimiento para todas las subcuencas, con estas condiciones fue de

95, con prdida inicial de humedad de 0 mm.



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6.- DETERMINACIONES HIDROLOGICAS.

Haciendo uso del software antes sealado y de la informacin de cada componente del

modelo, se obtuvieron los siguientes hidrogramas para diferentes perodos de retorno.

Se conformaron 5 corridas del modelo, una para cada perodo de retorno (2, 5, 10, 20 y

50 aos), presentndose enseguida los resultados obtenidos.

Perodo de retorno de 2 aos:

Fig. 14.1

Fig. 14.2



------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Fig. 14.3

Fig. 14.4



------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Fig. 14.5


Fig. 15.1



------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Fig. 15.2

Fig. 15.3

Fig. 15.4



------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Fig. 15.5


Fig. 16.1



------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Fig. 16.2

Fig. 16.3

Fig. 16.4



------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Fig. 16.5

El detalle de los resultados y el resto de los hidrogramas se presenta en el Anexo C.

El resumen de los resultados se presenta en las siguientes tablas:

Tabla 12.1.- Tr 2 aos

SUBCUENCA Gasto max.

(m3/)

Vol. de

Escurrim. (miles m3)

Direccin general del

flujo

vialidad de descarga

en Vasco de Quiroga o Muoz

Jacarandas-retornos

3.1 14.0 Calle Vasco de Quiroga Prol. Muoz, Fray J. Xuares, Granjas y

Kukulcan

Infonavit 1 0.2 31.13 mm Av. Muoz Calle Guillermo Garca

Infonavit 2 0.6 45.5 mm Av. Muoz Calle Tetela (Caliza)

Las piedras 1.6 5.7 Av. Muoz Calle Albino Garca

Real de pinos

0.3 1.0 Av. Muoz Calle Ro Tampan



------------------------------------------------------------------------------------------------------------



(m3/)

Vol. de



flujo



Jacarandas-retornos

4.5 20.6 Calle Vasco de Quiroga Prol. Muoz, Fray J. Xuares, Granjas y Kukulcan

Infonavit 1 0.3 1.0 Av. Muoz Calle Guillermo Garca

Infonavit 2 0.84 3.0 Av. Muoz Calle Tetela (Caliza)


Real de pinos




(m3/)

Vol. de



flujo



Jacarandas-retornos



Infonavit 2 1.0 Av. Muoz Calle Tetela (Caliza)


Real de pinos




(m3/)

Vol. de



flujo



Jacarandas-retornos





Real de pinos




------------------------------------------------------------------------------------------------------------


SUBCUENCA Gasto max. (m3/)

Vol. de Escurrim. (miles m3)

Direccin general del flujo

vialidad de descarga en Vasco de Quiroga o Muoz

Jacarandas-retornos

8.7 40.4 Calle Vasco de Quiroga Prol. Muoz, Fray J. Xuares, Granjas y

Kukulcan




Real de pinos




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7.- CONCLUSIONES.

Del estudio hidrolgico realizado se determinan las siguientes conclusiones:

PRIMERA.- La Avenida Muoz, de la ciudad de San Luis Potos, se localiza en una zona

de intenso trfico vehicular, comunicando gran nmero de colonias de la zona

conurbada, razn por la cual se hace necesario desarrollar un proyecto de drenaje

pluvial adecuado, a la par del proyecto de puentes vehiculares sobre la misma.

SEGUNDA.- Se determinaron 5 subcuencas hidrolgicas cuyos escurrimientos

descargan a la zona de los proyectos de puentes (Jacarandas-Retornos, Infonavit 1,

Infonavit 2, Las Piedras y Real de Pinos).

TERCERA.- La subcuenca Jacarandas-Retornos descarga en la calle Vasco de Quiroga, o

sea no en el tramo donde se ubican los proyectos de los puentes, sin embargo por las

caractersticas de su descarga (provoca fuertes encharcamientos en zona muy cercana

a donde iniciara una de las rampas del puente en crucero de Av. Muoz y Av. Hernn

Corts (FFCC) se hizo necesario el anlisis hidrolgico al respecto).

CUARTA.- Las lluvias de diseo fueron determinadas con base en el registro del

Observatorio Meteorolgico San Luis Potos (clave 24111 del SMN, ubicado en Parque

Tangamanga II), aplicando mtodos estocsticos a la serie anual de eventos mximos

diarios y efectuando los ajustes correspondientes. Las alturas de lluvias de diseo

fueron de 44.4, 61.3, 75.1, 89.8 y 110.5 mm, correspondientes a perodos de retorno

de 2, 5, 10, 20 y 50 aos, respectivamente. Estos valores fueron distribuidos en el

tiempo de acuerdo a la tormenta hipottica del SCS tipo II.

QUINTA.- Se aplic el software hec-hms del US Army para determinar los hidrogramas

de diseo, obtenindose valores de gastos mximos de 3.1, 4.5 y 5.7 m3/s,

correspondientes a perodos de retorno de 2, 5 y 10 aos, respectivamente; lo anterior

para la subcuenca Jacarandas-Retrornos. Los perodos de retorno a utilizar segn la

normatividad son de 5 a 10 aos.

SEXTA.- Los escurrimientos generados en las otras 4 subcuencas analizadas, descargan

en sitios ubicados directamente en el tramo donde se ubican los proyectos de puentes,

con los valores de gastos mximos consignados anteriormente (0.3, 0.8, 2.4 y 0.5



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m3/s), correspondientes a las subcuencas Infonavit 1, Infonavit 2, Las Piedras y Real de

Pinos, respectivamente, todos los valores correspondientes a un perodo de retorno de

5 aos.

ANEXO A

NORMATIVIDAD HIDROLOGICA



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ANEXO C

HIDROGRAMAS

informe hidrologico

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