informe geomecánico cam carguio nv 4980

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INFORME Nº 02-2015-P/GEOM-002/JUNIO

A : Ing. Walter Melchor Rojas.

Gerente De Operaciones De CIAMCH S.A.

DE : Área De Planeamiento y Geomecánica De CIAMCH S.A.

ASUNTO : Evaluación geomecánica de la cámara de carguío NV 4980 – TJ 035.

FECHA : 15 de junio del 2015.

El siguiente informe hacemos una evaluación de la zona de carguío del NV 4980 - TJ 035

Previo al análisis geomecánico de la zona en mención hacemos una descripción breve de la

geológica local.

1.- GEOLÓGICA

1.1.- DESCRIPCION GEOLÓGICA DEL YACIMIENTO

Nuestro yacimiento de Heraldos Negros, geológicamente está emplazada, en las formaciones

Jumasha y Pariatambo, sobre yacen concordantemente a otras formaciones más antiguas,

formando un anticlinal abierto con alineamiento andino.

En el plano axial del anticlinal ante dicho, fue roto y fallado formando esencialmente una

brecha que aloja a los cuerpos mineralizados entre dos fisuras (Lazos cimoides), que son la

veta Heraldos (Tensional) y la veta Bomboncito que forma parte de la falla regional

“CHONTA”; el cual es una falla regional de alto ángulo, cuya traza coincide con dicha falla

cuyo rumbo varia de N58ºW, N60ºW, N45ºW y N50ºW, distanciadas entre estas dos fisuras

en 60 m (máxima abertura), y un sistema conjugado de fracturas transversales que alojan

vetillas de calcita acompañado en tramos por sulfuros, también existe en este punto un

lineamiento transversal coincidente con las vetillas de calcita.

Estructuralmente estas dos fallas no solo controlan los yacimiento de minerales si también

stock de intrusivos y centro volcánicos neógenos.

Entre estas fallas se han reconocido hasta 04 estructuras mineralizadas (Melissa, Vanessa,

Débora y Angelita).

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1.2.- DESCRIPCION GEOLÓGICA DEL TJ 035 NV 4980.

En la zona de carguío del NV 4980 - TJ 035 está ubicado en la parte central de la estructura

Melissa, conformado por calizas de coloración gris a negra, con relleno en sus fracturas de

calcita, las que van acompañado de sulfuros por tramos, no presenta fallas con grandes

desplazamientos que pueda comprometer la estabilidad de esta labor, su estructura esta in

situ hasta superficie, (No se tiene labores en niveles superiores).

3.- ANALISIS DE ESTABILIDAD DE LA CAMARA DE CARGUIO DEL NV 4980 –TJ 035

Para realizar el informe geomecánico de dicha zona y evaluar la estabilidad de la labor en

mención, es necesario tener disponible datos de entrada relacionados a los diferentes

factores que condicionan el comportamiento mecánico de la roca y del macizo rocoso para

ello primeramente hemos identificado las:

3.1. -PROPIEDADES GEOTÉCNICAS DE LA ROCA – CIA. MINERA LOS CHUNCHOS S.A. U.E.A

HERALDOS NEGROS.

Para poder obtener data necesaria para verificar la estabilidad de la cámara de carguío del

NV 4980 - TJ 035, se efectuó una campaña levantamiento de información de la zona,

líneas más abajo se detalla dicha información, a continuación detallamos las propiedades.

A.- Densidad

Se tomaron muestras representativas de mineral de las zonas de trabajo, las cuales fueron

remitidas al laboratorio metalúrgico/químico de planta de CIAMSV S.A; en el cual se

ejecutaron ensayos de gravedad específica, obteniéndose los datos mostrados a

continuación:

Cuadro N° 1

Muestra Nivel-Zona gr/cm3

Caliza NV 890 2.7

Mineral NV 890 3.2

(Fuente: Área de geología CIAMCH S.A)

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B.- Humedad

Se obtuvieron muestras representativas, para ser evaluadas en el laboratorio

metalúrgico/químico de CIAMSV S.A, en el cual se ejecutaron ensayos de humedad

natural.

Cuadro N° 2

Muestra

Nivel – Zona

Humedad (%)

Caliza/Mineral NV 890-TJ 035 7.0

(Fuente: Área de geología CIAMCH S.A)

C.- Módulo de Deformación.

El módulo de Young (Módulo de Deformación) es un parámetro que caracteriza el

comportamiento elástico de un material, según la dirección en la que se aplica una

fuerza y para la determinar el Módulo de Deformación / Módulo de Young del macizo rocoso, se

puede aplicar las correlaciones con respecto al RMR (Serafín & Pereira, 1984)

(Gpa para RMR >50)

(Gpa para RMR <50)

Los resultados obtenidos, se muestran en el Cuadro N° 5.

D.- Resistencia a la Comprensión Simple.

Uno de los principales parámetros geomecánicos del macizo rocoso es la resistencia

a la comprensión simple de la roca intacta y con el objeto de determinar la

resistencia a la compresión y para determinar este parámetro se tiene información por el

método indirecto.

40/)10*(*10 RMRE

100*2 RMRE

4

10

15

20

30

40

50

60

70

80

90

100

150

200

250

300

350

400

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60

10 20 30 40 50 60

10 20 30 40 50 60

20 30 40 50 60

20 30 40 50 60

Resistencia del martillo Schmidt

Disperción media de valores de resistencia para al mayoria de rocas (MPa)

±5

0

±1

00

±1

50

±2

00

32 31 3029

2827

2625

2423

2221

20

Ori

en

tació

n d

el m

artillo

De

nsid

ad

de

la

roca

(kN

/m³)

Re

sis

ten

cia

un

iaxia

l a

com

pre

ción O

? (M

Pa)

Tabla N° 1. - Ábaco para determinar valores de Rc. con Martillo de Schmidt.

Cuadro N° 3

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GRADO INDICE DE RESISTENCIAS IDENTIFICACION DE CAMPO RANGO

RESIS. COMP. Mpa

R1 Deleznable con golpes firmes con la punta de martillo de geólogo se desconecta con una cuchilla 1-5.

R2

Se desconcha con dificultad con cuchilla, marcas poco profundas en la roca con golpe firme del martillo (de punta) 5-25.

R3

Nos e raya ni se desconcha con cuchillo. La muestra se rompe con golpe firme del martillo. 25-50.

R4 La muestra se rompe con más de un golpe del martillo. 50-100.

R5 Se requiere varios golpes de martillo para romper la muestra. 100-250.

R6 Solo se rompe esquirlas dela muestra con el martillo. > 250

A continuación se detalla los resultados realizadas con el martillo de Schmidt (Cuadro N° 3)

de acuerdo a las recomendaciones del International Society of Rock Mechanics (ISRM -

modificado de González de Vallejo et al. 2002).

Cuadro N° 4

Correlación de δC de Campo

Tipo de

Roca

Laboratorio Campo

P.E

(KN/m3)

Resistencia

Simple Martillo

Schmidt (Mpa)

Resistencia al martillo

de geologo (Mpa)

Caliza 26.48 35 - 70 25 -100

Mineral 31.38 150 - 170 100 - 250

Fuente: Data en campo CIAMCH S.A.

Como podemos apreciar la resistencia a la comprensión de las rocas en la zona de carguío

NV 4980 – TJ 035 fluctúan entre:

- Caliza: De 35 - 70 Mpa.

- Mineral: De 150 – 170 Mpa.

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4. -ESTADO DE ESFUERZOS NATURALES

La roca a profundidad se encuentra sometida a esfuerzos resultantes del peso del estrato

suprayacente y de esfuerzos remanentes de origen tectónico.

Cabe señalar que haremos un análisis con respecto a la cámara de carguío del NV: 4890 - TJ

035 y superficie, la cual tiene un encampané de 93 m.

4.1.-Tensión Vertical

La tensión vertical (σv), resulta de la columna de roca por unidad de área de un

segmento de la corteza terrestre, y está definido por, la cual haremos uso de la siguiente

formula: σv = الz

Dónde: ال: Peso específico (Roca) y Z: Profundidad (m)

Mediciones del esfuerzo vertical en varias zonas de proyectos de ingeniería de minas y

civil en todo el mundo confirman que esta relación es válida, a pesar de que, hay una

cantidad significativa de dispersión en las mediciones, tal como se ilustra en la figura

N°01.

Para el caso en estudio, teniendo en cuenta que el peso unitario promedio del desmonte es

de 2.7 g/m3 (Cuadro N° 1) y que la profundidad de las labores en estudio están a 93 m, el

esfuerzo vertical en las zonas de estudio es de: 2.61 MPa. (Promedio)

Figura N° 1. -Tensiones verticales en función de la profundidad (Hoek y Brown,1980)

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2.2.-Tensión Horizontal (σh)

Para el cálculo de la tensión horizontal, haremos uso de la siguiente formula es más difícil

de ser determinada, pues depende de la historia geológica del material y de otros

factores tales como el tectonismo, topografía y anisotropía del material, de forma

general se asume que la tensión horizontal originado por la carga gravitatoria se expresa

como: σh = kσv = kالz

Para efectos del presente estudio, el valor de K se ha calculado de acuerdo con la relación

propuesta por Sheorey (Hoek et al, 1995).

K 0.25 7 E

0.001 1

z Dónde:

- k: es el denominado coeficiente de reparto de tensiones.

- Eh: es el módulo de elasticidad promedio en GPa de la roca medido en la dirección

horizontal y

- z: Es la profundidad en metros de la zona a evaluar respecto de la superficie.

Figura N° 2. Relación del esfuerzo horizontal al vertical para diferentes módulos basados en la ecuación de Sheorey (1994). Luego, el valor de K calculado en el NV: 4890 es de 2.72 (Promedio) con lo que el nivel

de esfuerzo horizontal promedio resulta 7.28 MPa

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3.- PARÁMETROS GEOTÉCNICOS.

Los Parámetros y Constantes Geotécnicas:

E (módulo de deformación)

ال (peso específico)

σv (esfuerzo vertical)

σh (esfuerzo horizontal)

k (coeficiente de reparto de tensiones)

mi y s (constantes empíricas de la roca)

c (cohesión) y F (ángulo de fricción interna).

CARACTERIZACIÓ N GEO MECÁNICA DEL MACIZO RO CO SO

CAM DE CARGUIO / NV 4980 – TJ 035

Cuadro N°5

Estructura (Mineral). Figura N° 3

Veta Nivel Labor Estruct. z (m

*) σC(MPa

**)

RMR (prom

.)

GSI (prom.)

Q (e**(RMR-

44)/9

E 2*RMR-100(GPa para

RMR > 50)

ال

(ton/m3) ال

(kN/m3)

σv (MPa * الz)

k (0.25+7*E(0.001+1/

Z))

σh (MPa σv*k)

MELISA 4980 Cam.

Carguío

TJ 035

CORONA 93 150 72 67 22.44 44.00 3.20 31.38 2.92 3.87 11.29

HD 93 35 65 60 10.3 30.00 2.70 26.48 2.46 2.72 6.69

HI 93 35 58 53 4.7 16.00 2.70 26.48 2.46 1.57 3.86

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Hastial Izquierdo Figura N° 4-A

Hastial Derecho Figura N° 4-B

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4.- EVALUACIÓN DEL MACIZO ROCOSO.

Para la evaluación del macizo rocoso haremos uso de la clasificación RMR (Bieniawski,

1989). Todo esto con el objeto de evaluar las propiedades del macizo rocoso,

establecer su calidad cualitativa, cuantitativamente y poder predecir de alguna manera lo

siguiente:

-El comportamiento del macizo rocoso frente a las excavaciones programadas,

identificando los parámetros más significativos que influyen.

-El tipo de sostenimiento requerido.

-Tiempos de exposición (apertura) de las labores.

Para tal efecto se dividió el macizo rocoso en dominios estructurales; dentro de cada

cual se ha determinado los parámetros de clasificación a partir de las medidas de

campo, comparadas con la tabla de clasificación geomecánica RMR (Bieniawski,

1989).

4.1.-Levantamiento, Mapeo y Zonificación Geomecánica. (Anexo) 4.2.- Levantamiento Geomecánico de Discontinuidades

Se realizaron mapeos de discontinuidades, mediante el método de línea de detalle, las

orientaciones medidas fueron analizadas con proyecciones estereográficas con la

ayuda del programa DIPS v.5.1 de RocScience (2002).

A.- Presentación y Análisis de la Información Estructural Del NV 4890 TJ 035.

(Cuadro 6)

Tabla de Estructuras 15/06/2015

Nivel: 890 Labor: CAM Carguío -TJ 035 Refer. RP GLORIA

Tipo de Estructuras.

Datos Estructurales Principales

N° de

Discont.

F:Falla

Buzamiento Dirección de

Buzamiento Cantidad

D:Diaclasa

E: Estrattificación T: Tensión MF: Microfalla

1 D 20 SE 115 1

2 D 30 NW 100 1

3 D 75 SW 10 1

4 D 68 NW 160 1

5 D 85 SE 5 1

6 D 70 NE 168 3

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A. Representación Estereográfica de las Diferentes Discontinuidades

Estructurales. NV 4890 – TJ 035.

Fig. N° 5-A Diagrama estereográfico de rosetas (Histograma) - TJ 035.

Fig. N° 5-B Diagrama estereográfico de dispersión de polos / TJ 035.

Se muestra la representación espacial de las discontinuidades geológicas tomadas en el

mapeo geológico - geotécnico del TJ 035.

7 D 73 NE 170 1

8 D 70 NE 5 1

9 D 74 NW 173 1

10 D 75 SW 68 1

11 D 75 NW 110 1

12 D 77 NW 164 1

13 D 70 SE 175 1

14 D 80 SE 5 1

15 D 80 SW 3 1

16 D 88 SE 120 2

17 D 64 SW 20 1

18 D 75 NE 80 1

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Con la finalidad de tratar los polos estadísticamente en función a su distribución espacial,

en el programa “DIPS” se realiza la agrupación estadística que permite obtener el

estereograma de concentración de polos. (Figura N° 1-C)

Fig. N° 5-C Diagrama estereográfico de concentración de polos – TJ 035.

Los polos agrupados (figura N° 1-C), se interpolan para generar los contornos

isovaloricos de densidad de polos, el resultado de esta operación se muestra en el

estereograma de la figura N° 1-D.

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Fig. N° 5-D Diagrama estereográfico de isovalores de densidad de polos – TJ 035 NV 4890

En la figura anterior (Contornos isovalores de densidad de polos) es la base para determinar las familias de discontinuidades presentes en el TJ 035 y su entorno físico.

Figura N° 5-E Diagrama estereográfico de los sistemas de discontinuidades principales.

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Del resumen mostrado en la figura anterior, TJ 035 del NV 4890 y su entorno, se tiene

la presencia de un sistemas de discontinuidad estructural principal y uno secundario,

considerando la posición espacial de dicho nivel con respecto a la orientación del principal

sistema de discontinuidades y secundarios presentes en la zona de estudio (Figura Nº 01-

E), no se tipifica a los sistemas como “Sistema Dominante”, por no haber condición

desfavorable para la estabilidad como se aprecia en los diferentes estereogramas.

Sistema de Discontinuidades en el Macizo Rocoso.

TJ 035 – NV 4890

Sistema 1: 71/168.... (N78ºE/71ºSE).

Sistema 2: 78/006.... (N06ºW/78ºNE).

5.- ESTABILIDAD FÍSICA

Un modelo geomecánico nos va permitir cuantificar los diferentes parámetros de la masa

rocosa definidos en el modelo geológico. Este modelo se apoya con la aplicación de

técnicas de valoración de calidad de roca (RMR y GSI), así como la determinación de las

propiedades mecánicas del macizo y esfuerzos in-situ

5.1.- Análisis de Estabilidad Física

Para el diseño de labores, se adoptaron los criterios siguientes:

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-Excavación de las labores hasta las aperturas máximas.

-Sostenimiento recomendado. (Considerando el tipo de roca).

Para ello se consideró los siguientes parámetros y constantes geotécnicas:

E = Módulo de deformación,

g = Peso específico,

σv = Esfuerzo vertical,

σh = Esfuerzo horizontal,

K = Coeficiente de reparto de tensiones,

mi y s = Constantes empíricas de la roca,

c = Cohesión y

F = Angulo de fricción interna.

Los mismos que fueron asignados en base a los datos obtenidos de los registros de

campo, laboratorio y las correlaciones aplicables para cada caso (ver cuadro N° 05).

5.2.- Distribución y Características de las Discontinuidades

En la labor se midió las orientaciones y buzamientos de las discontinuidades, las

cuales son analizadas con proyecciones estereográficas con la ayuda del

programa DIPS v.5.1 de RocScience (2002).

En el TJ 035 se tiene la presencia de un sistema de discontinuidades principal y uno

secundario, las mismas que no generan inestabilidad por estar estas perpendicular a la labor,

la misma que fue corroborada con el programa “DIPS” siendo este un programa que

plotea, analiza y presenta datos de estructuras geológicas (sistemas de fracturas,

fallas, estratificación, etc) usando técnicas de proyección estereográficas.

5.3.- Modelamiento Bidimensional

Para los análisis de estabilidad de la cámara de carguío del NV 4890 – TJ 035, para sus

dimensiones actuales, se ha realizado secciones geotécnicas, en las cuales se

ha representado las dimensiones representativas, tanto vertical como horizontal, así

como la geometría recomendada (Figura N° 1 y 2 )

Para lo cual se ha utilizado el programa de computo Phase2 V 6.004

(RocScience, 2005), programa basado en elementos finitos elasto-plásticos en

ambiente bidimensional. Este programa emplea un método determinístico de

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búsqueda, para obtener desplazamientos y esfuerzos en aperturas subterráneas.

SIMULACIÓN DE ELEMENTOS FINITOS – CAM CARGUIO NV 4980 TJ 035.

Método de análisis Deformación Plana

Profundidad de las excavaciones 93 m

Peso específico de la roca suprayacente 2.7 - 3.2 ton/m3

Razón esfuerzos horizontal a vertical 2.7

Tipo de material Isotrópico

Comportamiento de material Elástico

Criterio de falla Morh Coulomb

Anexo: (Figura N° 1A S/Sostenimiento y 2B C/Sostenimiento).

6.- EVALUACIÓN DEL MACIZO ROCOSO.

Para la evaluación del macizo rocoso haremos uso de la clasificación RMR (Bieniawski,

1989). Todo esto con el objeto de evaluar las propiedades del macizo rocoso,

establecer su calidad cualitativa, cuantitativamente y poder predecir de alguna manera lo

siguiente:

-El comportamiento del macizo rocoso frente a las excavaciones programadas,

identificando los parámetros más significativos que influyen.

-El tipo de sostenimiento requerido.

-Tiempos de exposición (apertura) de las labores.

Para tal efecto se dividió el macizo rocoso en dominios estructurales; dentro de cada

cual se ha determinado los parámetros de clasificación a partir de las medidas de

campo, comparadas con la Tabla de Clasificación Geomecánica RMR (Bieniawski,

1989).

6.1.-Levantamiento, Mapeo Y Zonificación Geomecánica.

A continuación se hace mención del mapeo geomecánico del TJ 035 del NV 4980.

MAPEO GEOMECANICO

Proyecto: CAM CARGUIO

Veta: Melissa Nivel: 4980 -TJ 035

Estructura Corona

Progresiva : 0 - 40 m

Geología Mineral

VALORACIÓN DEL MACIZO ROCOSO (RMR)

ITEM PARAMETRO RANGO DE VALORES

ITEM Valoración

1 2 3 4 5

1 Resist. Comp. Uniaxial (Mpa) >250 15 100-250 12 50-100 7 25-50 4 <25 2 <5 1 <1 0 0 1-3. 12

2 RQD (%) 90-100 20 75-90 17 50-75 13 25-50 8 <25 3 2-4. 8

3 Espaciamiento >2 20 0.6-2 15 0.2-0.6 10 0.06-0.2 8 <0.06 5 3-4. 8

4 Condición de

Juntas.

Persistencia <1m. 6 1-3m 4 3-10m 2 10-20m 1 >20m 0 4A-1 6

Apertura Cerrada 6 <0.1mm 5 0.1-1.0mm 4 1-5mm 1 >5mm 0 4B-1 6

Rugosidad Muy Rugosa 6 Rugosa 5 Lig. Rugosa. 3 Lisa 1 Espejo de falla 0 4C-2 5

Relleno Limpia 6 Duro < 5mm 4 Dura>5mm 2 Suave<5mm 1 Suave > 5mm 0 4D-1 6

Alteración Sana 6 Lig. Alterada 5 Mod. Alterada 3 Muy Alterada 2 Descompuesta 0 4E-1. 6

5 Agua Subterránea Seco 15 Húmedo 10 Mojado. 7 Goteo 4 Flujo 0 5-1. 15

6 Orientación de discontinuidades 0 -2 -5 -10 -12

0 Muy Favorable Favorable Media Desfavorable Muy Desfavorable

VALOR RMR (Suma de valoración 1 a 5) = 72

CLASE DE MACIZO ROCOSO

RMR 100-81 80-61 60-41 40-21 < 20 III

DESCRIPCIÓN I Muy Buena II Buena III Regular IV Mala V Muy Mala REGULAR

MAPEO GEOMECANICO



Estructura H.D.


Geología Caliza Gris - Negra



ITEM Valoración

1 2 3 4 5


2 RQD (%) 90-100 20 75-90 17 50-75 13 25-50 8 <25 3 2-3. 13

3 Espaciamiento >2 20 0.6-2 15 0.2-0.6 10 0.06-0.2 8 <0.06 5 3-3. 8

4 Condición de

Juntas.

Persistencia <1m. 6 1-3m 4 3-10mm 2 10-20m 1 >20m 0 4A-2 4










RMR 100-81 80-61 60-41 40-21 < 20 III

DESCRIPCIÓN I Muy Buena II Buena III Regular IV Mala V Muy Mala REGULAR

MAPEO GEOMECANICO



Estructura H.I.





ITEM Valoración

1 2 3 4 5


2 RQD (%) 90-100 20 75-90 17 50-75 13 25-50 8 <25 3 2-4. 8

3 Espaciamiento >2 20 0.6-2 15 0.2-0.6 10 0.06-0.2 8 <0.06 5 3-4. 8

4 Condición de

Juntas.

Persistencia <1m. 6 1-3m 4 3-10m 2 10-20m 1 >20m 0 4A-1 6










RMR 100-81 80-61 60-41 40-21 < 20 IV

DESCRIPCIÓN I Muy Buena II Buena III Regular IV Mala V Muy Mala Mala

MAPEO GEOMECANICO


Veta: Melissa Nivel: 4980 - TJ 035

Estructura H.I.





ITEM Valoración

1 2 3 4 5


2 RQD (%) 90-100 20 75-90 17 50-75 13 25-50 8 <25 3 2-4. 8

3 Espaciamiento >2 20 0.6-2 15 0.2-0.6 10 0.06-0.2 8 <0.06 5 3-4. 8

4 Condición de

Juntas.

Persistencia <1m. 6 1-3m 4 3-10mm 2 10-20m 1 >20m 0 4A-3 4








VALOR RMR (Suma de valoración1 a 5) = 58


RMR 100-81 80-61 60-41 40-21 < 20 IV

DESCRIPCIÓN I Muy Buena II Buena III Regular IV Mala V Muy Mala Mala

Nota: Puntualmente se presenta una geoda, clasificando el macizo rocoso en dicho punto IF/R. (Macizo rocoso alterado, con presencia de óxidos), actualmente dicha

zona a formado su sección en arco, la misma que debe ser sostenida con un guarda cabeza (Madera).

21

6.2.- Diseño De Sostenimiento:

Dadas las características del macizo rocoso, el tipo de labor y las dimensiones de la

cámara de carguío del NV 4980 – TJ 035, se determinó el tipo de sostenimiento, según el

diseño de sostenimiento de túneles “Método Noruego” (NMT)

Tabla N°2

6.3.- Determinación Del Tiempo De Autosoporte.

A partir del ábaco mostrado a continuación (propuesto por Bieniawski, 1979), se determina

los tiempos de auto soporté, se obtiene estos tiempos de acuerdo al intervalo de valores

que tiene cada clasificación geomecánica, determinándose un tiempo mínimo y máximo en

el cual se deberá colocar el sostenimiento.

El tiempo promedio para cada tipo de roca, según la abertura, podrá definirse en forma

específica en cada unidad minera, de acuerdo a la experiencia obtenida, capacidad

instalada para colocar soporte y su logística, este tiempo promedio debe estar dentro del

intervalo considerado en la tabla de tiempos de autosoporte.

En los casos de que un mismo tipo de clasificación geomecánica, presente dos

alternativas de soporte, se podrá considerar un menor tiempo para el menor soporte y un

mayor tiempo para el mayor soporte, dentro del intervalo de tiempo mencionado (ver Tabla

03)

DIS

EÑ

O D

E S

OS

TE

NIM

IEN

TO

EN

LA

BO

RE

S M

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RA

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UB

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m y

SH

(f)

(15

cm

)

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m

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(f)

(10

cm

)

ES

R

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5 2 1

=3.

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Lab

. Per

m.)

15

F/P

F/M

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m)

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4

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lab

or

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S

10

PERN

O D

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m

65

100 85

22

Tabla N°3

-Considerando la abertura actual de la zona de carguío y la

-Relación de sostenimiento de excavación - ESR= 1.6 (Lab. Permanente)

LUZ/ESR= 8.0/1.6 LUZ/ESR= 5.0

LUZ/ESR= 9.0/1.6 LUZ/ESR= 5.6

Relacionando el factor de LUZ/ESR y los tipos de roca, podemos concluir que el

sostenimiento a instalar en la cámara de carguío del NV 4980 – TJ 035.

Rocas Descripción de Sostenimiento

- MF/B (H/D y C) Pernos de 7´ espaciados a 1.5 m

- MF/R (H/I) Pernos de 7´ espaciados a 1.2 m

Dicho sostenimiento deberá estar instalado radialmente, en dirección perpendicular al

buzamiento de la estructura.

Concerniente al tiempo de auto sostenimiento de la cámara de carguío:

-Tiempo de autosoporté: 1 – 6 meses. (Promedio 3 meses)

23

CONCLUSIONES

- Se observa los esfuerzos verticales y horizontales no superan la resistencia de la roca

(Caliza y mineral).

- Según análisis del software Dips, se observa la presencia de un sistema de

discontinuidad principal y uno secundario, las mismas que son favorables al avance de

la labor, lo cual no genera inestabilidad, pero debemos tener en cuenta la formación de

cuñas por estos dos sistemas de discontinuidades.

- Según la evaluación geomecánica del macizo rocoso, dicha labor (Permanente) debe

de ser sostenida con Split set de 7´ espaciados de 1.2 m a 1.5 en forma radial en

dirección perpendicular al buzamiento de la estructura y diaclasas

- En el modelamiento con el software Phases, en las dimensiones actuales se observa

que el factor de seguridad está encima de 1.1 promedio (Sin sostenimiento) y con

sostenimiento encima de 1.3 promedio (Sostenimiento con split set de 7´), siendo la

altura óptima de 4 m para el ancho actual de la zona de carguío.

- Se debe completar con el relleno de las labores aledañas, como es el caso de la GL

065. (Plano).

ANEXO.

-Modelamiento de la CAM de carguío del NV 4980 - TJ 035 (Figura 1A S/Sostenimiento y

C/Sostenimiento en secciones representativas).

-Plano de zonificación geomecánica de la zona de la cámara de carguío – NV 4980 - TJ 035.

24




Peso específico de la roca suprayacente 2.7 – 3.2 ton/m3




Criterio de falla Morh Coulmob

Figura N° 1A (S/Sostenimiento – Sección representativa CAM Carguío 8.0x4.0m).

Anexo: (Figura N° 1B C/Sostenimiento – Sección representativa 8.0x4.0 m).

25




Peso específico de la roca suprayacente 2.7 – 3.2 ton/m3




Criterio de falla Morh Coulomb

Figura N° 2A (S/Sostenimiento – Sección Representativa CAM carguío 9.3x4.0m).

Figura N° 2B C/Sostenimiento – Sección Representativa.

informe geomecánico cam carguio nv 4980

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